Закономерный мостопад

1.

Мостопад и саботаж Федерального Центра Норматива Стандартизации и технической оценки соответствия в строительстве
Копытин Андрей Викторович Минстроя [email protected] РОСДОРНИИ Минтранса Бедусенко Александр [email protected] без
прикрас Рецидивы тоталитарного либерализма против включения план развития, предложение организации Сейсмофонд СПб
ГАСУ, изобретения ученых ПГУПС А.М.Уздина , доц О.А.Егоровой , аспиранта ПГУПС связанное с поглощением пиковых нагрузок
для повышения грузоподъемности мостовых сооружений , внедренных в Японии США, Канаде, Израиле, Турции, Италии, Новой
Зеландии US 6,892,410 B2 Для конференции ICSBE 2024: Устойчивое развитие в строительстве мостов, Лондон (09-10 декабря 2024
г)
Общеотраслевой центр компетенций РОСДОРНИИ — инструмент успешной реализации нацпроекта

2.

Технический Комитета 465 "Строительство" ТК 465 Строительство Федеральный Центр Стандартизации Минстроя
Копылов Андрей Викторович [email protected] (812) 694-78-10
ICSBE 2024: Sustainability in Bridge Engineering Conference, London (Dec 09-10, 2024) https://dzen.ru/a/Zgke-51HyTFUof2A
Либеральный сегмент российского политикума юлит, мечется, разбегается,
активно мимикрирует.
На всех этажах власти, во всех крупных бизнес-структурах сидят "они" —
злопыхательствуют, копят ненависть, исподтишка противостоят курсу
государства.
Недавно скрытой либеральной обструкции подвергся развитие, изобртения
"Способ усиления основания пролетного строения мостового сооружения с
использованием подвижных треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов имени В.В.Путина МПK Е 01 D 21 /06
Регистрационный № 2024 106154 , Входящий 013574, Входящий

3.

05.03.2024 и изобретение "Способ имени Уздина А М шпренгельного
усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов" Регистрационный
№ 2024106532 , входящий 014405 , Дата поступления 07.03.2024
для Фронта , для Победы
В воздухе запахло "святыми девяностыми". Тогда уничтожали ВОИР , НТС ,
НИОКР и отстреливали военных изобретателей, громили ВИТТКУ,
Академию транспорта и тыла в Ленинграде , громили и запрещали, поскольку
в стране царила диктатура либералов, известных своей нетерпимостью к
любому патриотическому высказыванию. Теперь ситуация, на первый взгляд,
иная. Первые лица страны говорят языком ученых и изобретателей СПб
ГАСУ, ПГУПС, организации "Сейсмофонд" , главные государственные
каналы продвигают нашу патриотическую повестку…
Но не тут-то было! Коммерческая площадка либерального Федерального
Центра стандартизации Миснстроя , ТК 465 "Строительство" , ФАУ ФЦС
Минстроя ЖКХ, Копытин Андрей Викторович директор ФАУ ФЦС
по нормирования , стандартизации и технической оценки в строительстве
Копытин Андрей Викторович , запыхались внедрять изобретения гоев Их

4.

нету они утилизированы, кто унес ноги из ученых в Казахстан, Канаду ,
Прибалтику
РОСДОРНИИ Минстранса
На запрос изобретателей о причине отказа пришло следующее
уведомление: "Изобретения запрещѐны так РФ является колонией США,
развитей запрещено ! ".
Из-за нестабильной политической ситуации изобретения которые могут
вызвать внутренние конфликты, не допускаются к финансированию и
внедрению на площадке ООО РФ".
Вот оно что! Нестабильная, значит, ситуация… Может быть, они что-то знают,
чего не знаем мы? Или это про нестабильную политическую ситуацию в
головах Центов Стандартизации , ФАО ФСС , РОСДОРНИИ отдельных
представителей так называемого креативного класса из либеральной
демократии с распилами и откатами "Минстроя" "Минстраса", к которой
относится площадка "Федерального Центра норматива, стандартизации и

5.

технической оценки соответствия в строительстве при либеральной
диктатуре ?
Либеральные жуки Минстроя , Минтранса спрятавшись под кору дуба,
активно перебирают лапками.
Ведь ровно такой же обструкции подверглась и уничтожены НИОКР, НИР ,
изобретения РФ. стали инновациями диктатуры либерализма и либеральной
империи по маме
Площадка ФАУ ФЦС РОСДОРНИИ прислала уведомление о прекращении
внедрения изобретений с имени В В Путина "в связи с жалобами зарубежных
партнеров по маме ".
Вот переписка с менеджером этой организации:
"Редакция газеты ветеранов боевых действий "Боевое Братство"
" Здравствуйте! Мы получили уведомление о скрытии некоторых наших
изобретения , которые были направлены изготовленная на общественных

6.

началах проектная документация по повышению грузоподъемности
аварийных мотов .
РОСДОРНИИ , Федеральный Центр Стандартизации ФАУ ФЦС ТК ;:%
"Строительство"
Так как нам нужно изучить изобретения и приложите испытания
Семнадцать отзывов отписок .
Как только все работы будут завершены, мы дадим вам знать. Обязательно
вернѐмся к вам в ближайшее время.
Откуда же тогда "значительное количество" отфутболивателей, описки
откаты и распилы ?
Сейчас объясню. Откроем Толковый словарь Ушакова на букву "С".
Узнаем, что слово "саботаж" имеет происхождение французское. Буквально —
это шлѐпанье при ходьбе деревянными ботинками — сабо.

7.

В русском понимании (по Ушакову) — это "умышленно-недобросовестное
исполнение обязанностей, уклонение от работы или злостный срыв работы
при соблюдении видимости выполнения еѐ".
Далее в словаре Ушакова приводятся цитаты из истории ВКП(б): "Саботаж
чиновников старых министерств, организованный эсерами и меньшевиками,
был сломлен и ликвидирован". "Была организована Всероссийская
чрезвычайная комиссия (ВЧК) по борьбе с контрреволюцией и саботажем во
главе с Ф. Дзержинским".
Второе значение — это "стремление помешать осуществлению чего-нибудь
при помощи скрытого, замаскированного противодействия".
А теперь, внимание, вопрос! Существует ли у нашего родного Государства
Российского юридически выверенный механизм выявления и купирования
актов саботажа на всех этажах власти и бизнеса?
Отрадно, что в Совете Федерации предлагают дополнить Уголовный кодекс
РФ статьѐй о саботаже.
С таким заявлением выступила член комитета Совета Федерации по
конституционному законодательству и государственному строительству Ольга

8.

Ковитиди. Она сообщила, что "противник всѐ более активно использует
пропаганду, агитацию и агентурный аппарат, пытаясь нанести ущерб нашей
Родине, социально-экономической базе".
Впрочем, одними только законами ситуацию не поправить. Знаменитый
российский критик позапрошлого века Николай Добролюбов в 1860 году
опубликовал в "Русском вестнике" статью "Когда же придѐт настоящий
день?".
Вот цитата из этой обширной работы: "У нас для военных подвигов всегда
было довольно героев, и в восторгах, какие доныне испытывают барышни от
офицерской формы и усиков, можно видеть неоспоримое доказательство
того, что общество наше умеет ценить этих героев. Но разве мало у нас
врагов внутренних? Разве не нужна борьба с ними, и разве не требуется
геройство для этой борьбы?
А где у нас люди, способные к делу? Где люди цельные, с детства охваченные
одной идеей, сжившиеся с ней так, что им нужно — или доставить
торжество этой идее, или умереть? Нет таких людей, потому что наша
общественная среда до сих пор не благоприятствовала их развитию. И вот

9.

от неѐ-то, от этой среды, от еѐ пошлости и мелочности и должны
освободить нас новые люди, которых появления так нетерпеливо и страстно
ждѐт всѐ лучшее, всѐ свежее в нашем обществе.
…Враг внешний, притеснитель привилегированный гораздо легче может
быть застигнут и побеждѐн, нежели враг внутренний, рассеянный повсюду в
тысяче разных видов, неуловимый, неуязвимый, а между тем тревожащий
вас всюду, отравляющий всю жизнь вашу и не дающий вам ни отдохнуть, ни
осмотреться в борьбе.
С этим внутренним врагом ничего не сделаешь обыкновенным оружием; от
него можно избавиться только переменивши сырую и туманную атмосферу
нашей жизни, в которой он зародился, вырос и усилился, и обвеявши себя
таким воздухом, которым он дышать не может".
Недавно президент России Владимир Путин объявил о старте программы
"Время героев". Суть этой программы — привлечь к государственному
управлению участников и ветеранов СВО. Это значит, что государство делает
ставку на людей цельных, способных к делу, как раз таких, о которых писал
Добролюбов.

10.

Приложение к статье Саботаж без прикрас либеральной империи зла и ненависти
Минтранса Минстроя к изобретателям поглотителя пиковых нагрузок, для
повышения грузоподъемности ветхих и аварийных мостовых сооружений
железнодорожных и автомобильных пролетных строений металлических
железнодорожных мостов с ездой понизу на безбаластных плитах мстового полотна
пролетами 33-110 метров ШИФр 2948358 ОАО "РЖД"
Однако, изобретателей проф дтн ПГУПС А.М.Уздина , кэн доц О.А.Егорову
ПГУПС, аспиранта ПГУПС А.И.Коваленко пригласили на конференцию в США и
Великобританию, Лондон по проектированию мостов в 2024 году BEI 2024 22 25
июля 2024 г 3801 Las Vegas Blvd S Лас-Вегас , Невада, США и для конференции
ICSBE 2024: Устойчивое развитие в строительстве мостов, Лондон (09-10 декабря
2024 г.
Доклад научное сообщение , сборник тезисов, организации Сейсмофонд СПб ГАСУ
для конференции Bridge Engineering Institute (BAY), которая пройдѐт с 22 по 25 июля
2024 года в Лас-Вегасе, США. Это официальное мероприятие Института
мостостроительной инженерии (Bridge Engineering Institute).
Оно станет форумом для международных исследователей и практиков со всего мира»
(812) 694-78-10 Bridge Engineering Conference in 2024 (BEI-2024) July 22 - July 25,

11.

2024 3801 Las Vegas Blvd S Las Vegas , NV United States " Прямой
упругопластический расчет ПК SCAD строительных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для повышения
грузоподъемности, выполненные по заявке на изобретение" "Способ имени Уздина
А. М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием трехгранных балочных ферм , для сейсмоопасных районов" МПК E
04 D 22 /00
https://t.me/resistance_test (921) 962-67-78, (921) 944-67-78, (996) 785-62-76, (911)
17584-65

12.

13.

14.

Заявка на изобретение "СПОСОБ УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ МОСТОВОГО СООРУЖЕНИЯ c использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных "
районов
Сбербанк оплата Уздина Егорова заявка на изобретение Способ Уздина шпренгельного усиления мостового сооружения Регистрационный 2024106332 дата
поступления 07 03 24 входящий 014404 отдел 17 ФИПС Роспатент 240-6015

15.

16.

17.

18.

СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00
https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 944-67-10, (911) 175-84-65, (996) 785-62-76 [email protected] [email protected] [email protected] СБЕР
карта 2202 2006 4085 5233 Elena Kovalenko
Поглотители пиковых напряжений нагрузок рассеивание за счет проскальзывания Для Петербуржского Дневника Вечернего Петербурга и муниципальной газеты Озеро
Долгое Главный редактор В Д Бенеманский пр Испытателей 31 к 1 контактный тел редакции 301-05-01
Уздин Александр Михайлович, Егорова Ольга Александровна, Коваленко Александр Иванович, Коваленко Елена Ивановна , Елисеев Владислав Кириллович, Елисеева
Яна Кирилловна, Богданова Ирина Александровна изобрели поглотитель расcеиватель пиковых напряжений, нагрузок с проскальзыванием (ППНН) для аварийного,
пролетного строения металлических железнодорожных мостов с ездой понизу на безбалластных плитах мостового полотна пролетами 33 -110 метров , для

19.

повышения грузоподъемности мостовых сооружений в два раза без остановки движения поездов согласно изобретению "Способ усиления основания пролетного
строения мостового сооружения с использованием подвижных треугольных балочных ферм имени В.В.Путина" MПK E 01 D 2106 № 2024106154 вх 013574 дата
поступления 05.03.2024 и "Способ имени Уздина А М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных
ферм для сейсмоопасных районов " МПК E 01 D 22/00 https://t.me/resistance_test (812) 694-78-10

20.

Мажиев Хасан Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ E-Mail: [email protected] (981) 886-57-42 , (981) 276-49-92
[email protected]

21.

Коваленко Александр Иванович : заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
Егорова Ольга Александровна заместитель ПГУПС ктн ,доц [email protected] (965) 753 322-22-02
[email protected]
Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected]
Е.И.Коваленко зам Президента ОО «СЕЙМОФОНД» СПб ГАСУ (921) 944-6710, (921) 962-67-78 [email protected]
(911) 175-84-65 (812) 694-78-10

22.

Богданова Ирина Александровна: заместитель Президента организации "Сейсмофод" при СПб ГАСУ (981)276-49-92, (812) 694-78-10
Елисеева Яна Кириловна колледж 1 курс Приморский район
Елисеев Владислав Кириллович студент второй курс Радитехнического техникум (911) 175-84-65
Тихонов Юрий Михайлович проф дтн СПб ГАСУ
при СПб ГАСУ (981) 886-75-42
Алексеева Е Л ктн Политехнический Университет Гидрофак лаборатория строительная ( 812) 694-78-10

23.

Аубакирова И А заместитель Президента организации "Сейсмофонд" и СПб ГАСУ ( 921) 962-67-78
Темнов Владимир Григорьевич дтн проф ПГУПС
[email protected] ( 911) 175-84-65

24.

Петербургские ученые Александр Михаил Уздин , Ольга Александровна Егорова , Александр Иванович Коваленко, Богданова Ирина Александровна, Елисеев Владик
Кириллович, Елисеева Яна Кирилловна, Коваленко Елена Ивановна изобрели поглотитель пиковый нагрузок для повышение грузоподъемности мостовых сооружений
( патент № 165076, 2010136746 ).. Ученые, изобрели скрипучее проскальзывание во фланцевых фрикционно- подвижных соединениях старх мостовых сооружений , за
счет овальных проф дтн ПГУПС А.М.Уздина отверстиях и поглощение и демпфирования за счет медной обожженной гильзы или использования тросовой гильзы без
оплетки, обмотанная на высокопрочных болтах ( смотри изобретение № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 ,
изобретения "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии" № 2010136746 , опубликовано 20.01.2013, ) заявки на
изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016

25.

"Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02, "Виброизолирующая опора» E04 Н 9 /02 номер заявка а 20190028, заявка на изобретение «Сейсмостойкая
фрикционно- демпфирующая опора» . Все изобретения направлены в ФИПС Роспатент, на которые оформляются патенты . Однако, изобретенные в СССР, изобретения
А.М.Уздина , внедрены японскими, китайскими и американскими компаниями в 2005 US , 892 410 В2 Май 17, 2005 REINFORCEMENT STRUCTURE OF TRUSS BRIDGE OR
ARCH BRIDGE

26.

27.

Главная страница / Персоны / Копытин Андрей
Викторович
Изображение: https://forum-100.ru
Копытин Андрей Викторович
Место работы:
ФАУ «ФЦС»
Должность:
Директор ФАУ «ФЦС»

28.

Сайт:
https://www.faufcc.ru/
Биография:
Имеет высшее образование:
ГОУ ВПО «Московский государственный строительный университет» «Промышленное и гражданское строительство», инженер, кандидат технических наук;

29.

ФГБОУ ВО «Российская академия народного хозяйства и государственной службы при Президенте Российской Федерации», магистр, менеджмент Executive Master of
Business Administration (MBA).
Работал в различных должностях от ведущего специалиста до первого заместителя генерального директора в строительных организациях Москвы, в том числе:
Комитет государственного строительного надзора города Москвы (Мосгосстройнадзор);
ООО «НЭО Центр»; - ОАО «Научно-исследовательский центр «Строительство»;
ОАО «Конструкторско-технологическое бюро бетона и железобетона».
С 27 июля 2022 года - директор ФАУ «ФЦС».
МЕТКИ: ФАУ ФЦС, АНДРЕЙ КОПЫТИН
Контакты
101000, Россия, г. Москва, Фуркасовский переулок, дом 6, этаж 4, ФАУ «ФЦС»
107140, Россия, Москва, а/я 64
[email protected]
+7 (495) 133-01-57
Консультации по разъяснению порядка разработки и согласования СТУ
Управление анализа Специальных Технических Условий ФАУ «ФЦС» проводит консультации по разъяснению Порядка разработки и согласования специальных технических
условий для разработки проектной документации на объект капитального строительства, утвержденного Приказом №734/пр Минстроя России от 30.11.2020 года.
Консультации проводятся ежемесячно, каждый третий четверг месяца, с 9-00 до 18-00, посредством видео – конференции.
Строго по предварительной записи.
Информируем, что на консультациях не рассматриваются конкретные СТУ.
[email protected]
По вопросам записи на консультации
Бухгалтерия

30.

+7 (495) 133-01-58
Пресс-служба
[email protected]
+7 (495) 133-01-57, доб. 175
Начало формы
Внимание! Отправленное данной формой сообщение не подпадает под действие Федерального закона №59-ФЗ от 02.05.2016 г «О порядке рассмотрения обращений
граждан Российской Федерации». Оно не регистрируется, а ответы не являются официальным ответом ФАУ «ФЦС».
Электронная почта*
Ваше имя*
Тема обращения*
Не выбрано
Текст сообщения*
ОТПРАВИТЬ
Технический комитет по стандартизации ТК 465 «Строительство» актуализировал состав организаций-членов комитета, сообщил председатель ТК 465 «Строительство»,
заместитель Министра строительства и жилищно-коммунального хозяйства Дмитрий Волков.
«90 профильных организаций дополнительно включены в состав самого крупного в России технического комитета по стандартизации ТК 465 «Строительство». Теперь в
деятельности ТК принимают участие более 650 экспертов из 374 организаций стройотрасли России. Мы максимально открыто подошли к включению в состав новых
экспертов, однако с одним важным условием – от всех участников технического комитета требуется серьезная вовлеченность, продуктивность и стремление к достижению
консенсуса при разработке нормативно-технической документации», – подчеркнул Дмитрий Волков.

31.

Только вовлеченность в процесс работы каждого участника ТК позволит решать поставленные задачи, считает заместитель председателя технического комитета, директор
ФАУ «ФЦС» Андрей Басов.
«Более 90 процентов заявок на включение в состав ТК были одобрены. Технический комитет дополнен 68-ю строительными компаниями и производителями строительных
материалов, 17-ю научно-исследовательскими и пятью общественными строительными организациями. Следует особенно отметить наше пополнение со стороны структур
государственной компании «Росатом». Актуализированный состав позволит учитывать мнения профессионального сообщества из самых разных областей строительства
при проведении экспертизы проектов нормативно-технических документов, но и потребует от экспертов вовлеченность и максимум компетенций», – отметил Андрей
Басов.
Приказ об обновленном составе ТК 465 утвержден Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Ознакомиться с документом
можно на сайте ФАУ «ФЦС».
Уточненные перечни полномочных представителей (экспертов) от организаций для работы в профильных подкомитетах и рабочих группах комитета будут подготовлены в
самое ближайшее время. За данной информацией следите на сайте ФАУ «ФЦС».
СПРАВОЧНО
Технический комитет по стандартизации ТК 465 «Строительство» действует на базе федерального автономного учреждения «Федеральный центр нормирования,
стандартизации и технической оценки соответствия в строительстве» (ФАУ «ФЦС»).
https://www.minstroyrf.gov.ru/press/aktualizirovan-sostav-tk-465-stroitelstvo/
ТК 465 «Строительство»
Технический комитет по стандартизации ТК 465 «Строительство» создан в октябре 2004 года и является объединением заинтересованных представителей федеральных
органов исполнительной власти, государственных корпораций, организаций и экспертов, которое создано на добровольной основе в целях организации и проведения
работ по национальной, межгосударственной и международной стандартизации в сфере градостроительной деятельности, в том числе в сфере строительства (включая
вопросы применения в строительстве материалов, изделий и конструкций), и жилищно-коммунального хозяйства. В настоящее время в состав ТК 465 «Строительство»
входят 79 организаций-членов, в том числе:
Федеральные органы исполнительной власти и органы власти и организации субъектов Федерации РФ ‒ 4;
ведущие научно-исследовательские институты ‒ 17;
ведущие учебные институты в области строительства ‒ 10;
крупнейшие ассоциации и объединения – 30;
производственные объединения, отдельные предприятия и организации ‒ 12;
крупнейшие застройщики – 6.

32.

Целью деятельности ТК 465 является реализация Федерального закона от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», Федерального закона от 29 июня
2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации», смежных с ними нормативных правовых актов, принятых технических регламентов, а также содействие
повышению эффективности работ по техническому регулированию, стандартизации и нормированию на национальном, межгосударственном и международном уровнях.
В своей работе ТК 465 «Строительство» руководствуется действующим законодательством, стандартами национальной системы стандартизации Российской Федерации,
другими нормативными документами, утвержденными национальным органом по стандартизации и федеральным органом исполнительной власти, осуществляющим
функции по выработке государственной политики и нормативно-правовому регулированию в сфере строительства, архитектуры и градостроительства.
Основные задачи ТК 465 «Строительство»:
Развитие строительной отрасли Российской Федерации;
Развитие партнерства организаций, осуществляющих градостроительную деятельность, в том числе в сфере гражданского и промышленного строительства;
Формирование программы национальной стандартизации по закрепленной за ТК 465 области деятельности и контроль за реализацией этой программы;
Согласование предложений к плану разработки и утверждения сводов правил и актуализации ранее утвержденных строительных норм и правил, сводов правил в сфере
строительства
Проведение экспертизы проектов национальных, межгосударственных и международных стандартов, сводов правил и проектов изменений к ним, стандартов
организаций, зарубежных стандартов и других документов по стандартизации;
Подготовка и представление в Росстандарт на утверждение (принятие) документов, в том числе мотивированных предложений об утверждении или отклонении проектов
национальных и межгосударственных стандартов;
Участие в работе технических комитетов Международной организации по стандартизации ISO и Межгосударственного совета по стандартизации, метрологии и
сертификации Содружества Независимых Государств (МГС), а также других международных, региональных и иностранных организаций по стандартизации в сфере
деятельности ТК 465.
В настоящее время в структуре ТК 465 выделено 24 подкомитета по направлениям, охватывающим все области деятельности строительного комплекса:
организационно-методические и общетехнические вопросы строительного комплекса — 7 подкомитетов;
здания и сооружения — 4 подкомитета;
наружные и внутренние инженерные сети и оборудование — 5 подкомитетов;
строительные конструкции и основания — 8 подкомитетов.
Противодействие коррупции
Защита персональных данных

33.

Охрана труда
Контакты ФАУ «ФЦС»
(495) 133-01-57
[email protected]
101000, Россия, Москва, Фуркасовский переулок, дом 6, этаж 4
https://faufcc.testnir.ru/deiatelnost/tk-465-stroitelstvo

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

68.

69.

70.

Условно говоря при для повышения грузоподъемности изношенного аварийного мостового сооружения , происходить, равномерное рассеивание пиковых ускорений
или проскальзывания по овальным отверстиям с демпфирующей обожженной медной или тросовой гильзой за счет поглощения сдвиговой энергии, за счет
многокаскадного демпфирования, согласно изобретений проф Уздина А М №№ 1143895, 1168755, 117466 за счет сухого трения, и поглощение и распределение всей
нагрузки по ферме-балке пролетного строения мостового сооружения , происходит за счет использования скрипучего, упругоплатичного шарнира , для равномерного
перераспределения при больших нагрузка, что экономит строительные метриал до 50 процентов ( патент № 2278190, 1622494, 1491936, ) с использованием демпфера,
в виде фрикци-болта для энергопоглощающего устройство дорожного ограждения, предохронительный дорожных барьеров (патент № 1622494)
Если подходить к делу более практично, то изобретение энергопоглощающего устройства пиковых поглощений (Опора сейсмостойкая №165076 ) может обеспечит
безопасность эксплуатации железнодорожного или автомобильного моста и спасти жизнь пассажирам, рейсовых автобусов, если перегружены вагоны или лесовоз
В основе нового поглатителя пиковых нагрузок (ППН) заложен принцип, который на научном языке называется «рассеивание» или «поглощение» критической нагрузки
на изношенные мостовые сооружения , за счет упругопалтичного шарнира и демпфирующего трения, проскальзывания с частичным демпфированием фрикционноподвижного фланцевого соединения (ФФПС)
Если говорить проще, в результате смятие пластического обожженной медной или тросовой гильзы (шарнира) и демпфирующего трения, происходит поглощение и
распределение с проскальзыванием
Этот принцип ученые придумали несколько десятилетий назад Японии, США, Новой Зеландии, Китае, Тайване. Но разработки были очень сложными и дорогими,
приходилось использовать разные ослабления , гасителями ударной взрывной нагрузки при землеирясении в сейсмооасных районах Нефтегорск, землетрясение 1995
погибло более 2 тыс нефтяников , — говорит Александр Коваленко . — Поэтому их никто не использовал для мостовых сооружений, автомобильных мостов,
путепроводов . Я соединил «рассеивание» и поглощение взрывной и ударной энергии, объединил демпфирование, рассеивание, трения и разработал чертежи ,
альбомы каталожные листы, сертификаты, пояснительные записки Над энергопоглатителем пиковых поглощений и рассеивания равномерное по неразрезной фермыбалки с полшими перемещениями и приспособляемости , рассеивания , благодаря , упругопластичнм шарниром проф дтн ПГУПС А.М.Уздина , для повышение
грузоподъемности мостовых сооружений Коваленко, Уздин, Егорова, колдовали 20 лет, но наш компаньоны из Японии, КНР, США, Канады, Новой Зеландии, Армении,
Италии .

71.

В результате разработан рассеивание нагрузки, напряжений ( патент № 2312947, 1612494, 1491936, 2278199, 1491936) , который спасает жизнь пассажирам, водителям,
железнодорожникам и для военной техники , благодаря повышению грузоподъемности с 40 тонн до 90 тонн, что бы могла проехать тяжелая военная техника, танки,
самоходные оружие и транспортировка боеприпасов Для Фронта Для Победы
Новая конструкция рассеивания напряжений, нагрузки , поглотителей НАПРЯЖЕНИЙ (рассеиватели) защищена несколькими патентами, и буквально на днях пришло еще
одно положительное решение из Белоруссии.
Изобретения бывают двух родов: одни повышают грузоподъемность мостов, , другие — доводят до совершенства уже известное с большими перемещениями и
приспособляемостью
Прилагаем формулу изобретения № 2010136746 , опубликовано 20.01.2013 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии"
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой
величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема

72.

организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых
фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в
момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и
соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных,
скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых
натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115
мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению
конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя
разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив
«сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при
монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5,
ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном
строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные
перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном
взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Более подробно об поглотителе для рассеивания пиковых напряжений (нагрузки от танка) и пиковых поглощений со скрипом по овальным отверстиям и с медной
обожженной гильзой или тросовой гильзы без оплетки, с высокой степени рассеивания пиковых нагрузок на железнодорожный мост, что экономит до 50 процентом
строительных материалов и повышает грузоподъемность моста без остановки поездов и автомашин в два раза , поэтом японские , китайские, американские, канадские
компаньоны заинтересовались, изучили, уворовали и внедрили изобретения проф дтн А.М.Уздина в странах блока НАТО, и это очень печально и обидно !

73.

1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых
и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов»
в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные
потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С
брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г.
Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
15. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
16. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
17.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
18. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
19. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
20. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство
для колонн" 23.02.1983
21. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
22. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
23. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. 24.Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L
23/02 ,
13. 25.Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.

74.

Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой
металлических и деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78, ( 996) 785-62-76,
(911) 175-84-65 https://t.me/resistance_test [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge Abstract
Through co-action between auxiliary triangular structural frames which are each constructed at opposite ends of a truss girder or arch girder and a cable stretched between the
auxiliary triangular structural frames, an upward directing force is exerted to the truss girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting force. A reinforcement
structure of a truss bridge or arch bridge is comprised of a truss girder (2) or arch girder a first and a second end of which are each provided with a main triangular structural frame (6)
which is further provided at an inner side thereof with an auxiliary triangular structural frame (9), the auxiliary triangular structural frame (9) being joined at vertexes thereof with
frame structural elements at the respective sides of the main triangular structural frame (6), a cable (10) extending in a longitudinal direction of the truss bridge being stretched
between a nearby part of the joined part at the vertex of the auxiliary triangular structural frame (9) on the side of the first end of the truss girder (2) or arch girder and a nearby part
of the joined part at the corresponding vertex of the auxiliary triangular structural frame (9) on the side of the second end of the truss girder (2) or arch girder, deflecting means (11)
adapted to exert a downward directing force to the cable (10) being inserted between the cable (10) and a lower chord (3) of the truss girder (2) or arch girder so as to tension the
cable (10), an upward directing force being exerted to the lower chord (3) by a reacting force attributable to tension of the cable (10) through the deflecting means (11).
https://patents.google.com/patent/EP1396582A3/en
https://patentimages.storage.googleapis.com/e1/e4/ca/6e8587472b7402/EP1396582A3.pdf

75.

Современные технологии и проектирование строительства и эксплуатации пролетных строений мостовых шпренгельных усилений с использованием треугольных
балочных ферм для гидротехнических сооружений ( с использованием изобретения "Решетчато пространственный узел покрытия (перекрытия ) из перекрестных ферм типа
"Новокисловодск" № 153753, "Комбинированное пространственное структурное покрытие" № 80471, и с использованием типовой документации серия 1.460.3-14 , с
пролетами 18, 24, 30 метров, типа Молодечно" , чертежи КМ ГПИ "Ленпроектстальконструкция" и изобретений проф дтн ПГУПС Уздина А М №№ 1143895, 1168755,
1174616, заместителя организации "Сейсмофонд" СПб ГАСУ ( ОГРН 1022000000824 , ИНН 2014000780 ) инж Коваленко А.И №№ 167076, 1760020, 2010136746
https://dzen.ru/a/ZdGhy06LEV_r7hCg
Творческий Союз изобретателей Профсоюз ветеранов боевых действий Боевое Братство организация Сейсмофонд СПб ГАСУ направляет для рассмотрения Минтранс
Дорстрой МЧС АО Трансмост ОАО РЖД каталожные листы для рассмотрения на НТС НИОКР дать положительное или отрицательное решения на изобретение " Способ
имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов " МПК
01 D 22/00 В упор 30 лет Минстранс Минстрой Дорстрой МЧС АО Трансмот не замечают 30 лет изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А М изобретенные в СССР SU №
1143895, SU 1168755, SU 1174816 а внедренные для повышении грузоподъемности Японских железнодорожных мостов инженерами Японии в 2005, и внедренные в
Японии, КНР, США См US 6.892. 410 B2 [email protected] [email protected] [email protected] (996) 785-62-76 (812) 694-78-10
Отправлено: 8 марта 2024 года, 22:47 https://vk.com/wall792365847_2147
Спец Военный вестник Армия Защитников Отечества номер 2 от 16 марта 2024
Диссертация прямой упругоплатический расчет шпренгельного усиления пролетного строение мостового сооружения металлических железнодорожных мостов с ездой по
низу на безбалластных плитах мостового полотна пролетами 33-110 метров , учетом больших перемещений для сейсмоопасных районов .Пролетное строение пролетами
33-55 м.
Творческий Союз Изобретателей Профсоюз ветеранов боевых действий "Боевое Братство", направляет проектную документацию паспорт моста для Минтранса, Минстрой
МЧС ОАО РЖД АО Трансмост со шпренгельным повышением грузоподъемности мостового сооружения по Японскому изобретению JP 2002258898 E01D 22/00 Asahi
Engineering Co Ltd Priority 04.09 2002 с использованием изобретений СССР Уздина А М №№ 1143895, 1168755, 1174616
Повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных, автомобильных мостовых сооружений выполняется японцами с помощью шпренгельного усиления нижнего
пояса фермы-балки , с взаимодействием раскосов фермы при создании усилий в ферме , которое сопратевляется нагрузке и тем самым повышает грузоподъемность
стальной фермы моста , без остановки движения поездов по скрипучему мосту с большими перемещениями и приспособляемости Изобретенные в СССР проф дтн ЛИИЖТ ,
а внедрено в Японии , КНР, США , а инженерные и железнодорожные войска не имеют на вооружении шпренгельной методики усиления или повышения
грузоподъемности скрипучих мостовых сооружений Для Фронта Для Победы Действия Минтраса Дормоста Минстроя ОАО "РЖД " подпадает под ст УК РФ Халатность или
Диверсия
Для научной конференции по проектированию мостов в 2024 году (BEI-2024) 22 - 25 июля 2024 г. 3801 Las Vegas Blvd S Лас-Вегас , Невада, США Доклад научное сообщение ,
сборник тезисов, организации Сейсмофонд СПбГАСУ для конференции Bridge Engineering Institute (BAY), которая пройдёт с 22 по 25 июля 2024 года в Лас-Вегасе, США. Это
официальное мероприятие Института мостостроительной инженерии (Bridge Engineering Institute). Оно станет форумом для международных исследователей и практиков
со всего мира» (812) 694-78-10
Bridge Engineering Conference in 2024 (BEI-2024) July 22 - July 25, 2024 3801 Las Vegas Blvd S Las Vegas , NV United States " ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА по повышению
грузоподъемности пролетных строений мостового сооружения , выполненные по заявке на изобретение" "Способ имени Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного

76.

строения мостового сооружения с использованием трехгранных балочных ферм , для сейсмоопасных районов" МПК E 04 D 22 /00, выполненные по заявке на изобретение"
"Способ имени Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием трехгранных балочных ферм , для сейсмоопасных
районов" МПК E 04 D 22 /00 https://t.me/resistance_test (921) 962-67-78, (921) 944-67-78, (996) 785-62-76, (911) 175-84-65
Спе Воен вест «Армия Защит Отечест" № 2 16.03.24
При Доклад, аннотация: "Прямой упругопластический расчет ПК SCAD строительных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость ,
для повышения грузоподъемности существующих пролетных строений и мостовых сооружений" , выполненные по заявке на изобретение" "Способ имени Уздина А. М.
шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием трехгранных балочных ферм , для сейсмоопасных районов" МПК E 04 D 22 /00
Организация "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 ИНН" 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 т (911) 175-84-65, (921) 962-6778 [email protected] [email protected] [email protected]
https://vk.com/wall792365847_2289
Адрес редакции газеты «Земля РОССИИ» 197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» инженер - патентовед Елена Ивановна Коваленко
Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
Images (14)
Classifications
E01D1/005 Bowstring bridges
View 2 more classifications
US20040040100A1

77.

United States
Download PDF Find Prior Art
Similar
Other languages
English
Inventor
Mitsuhiro Tokuno
Fumihiro Saito
Seio Takeshima
Yoshiaki Nakai
Current Assignee
Eco Japan Co Ltd
SE Corp
Asahi Engineering Co Ltd Fukuoka
Worldwide applications
2002 JP 2003 DE EP KR US CN
Application US10/653,173 events
2003-09-03
Application filed by Individual
2003-09-03
Assigned to ASAHI ENGINEERING CO., LTD., SE CORP, ECO JAPAN CO., LTD.

78.

2004-03-04
Publication of US20040040100A1
2005-05-17
Application granted
2005-05-17
Publication of US6892410B2
https://patents.google.com/patent/US20040040100/no
https://patentimages.storage.googleapis.com/f1/54/14/a04bccf4c2327b/US20040040100A1.pdf
https://patents.google.com/patent/EP1396582A2/es
https://patentimages.storage.googleapis.com/a3/0b/99/68bda2d0c463eb/EP1396582A2.pdf

79.

80.

81.

82.

СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00
https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 944-67-10, (911) 175-84-65, (996) 785-62-76 [email protected] [email protected] [email protected] СБЕР
карта 2202 2006 4085 5233 Elena Kovalenko
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm
https://disk.yandex.ru/i/l55HLUI9FVUiLA

83.

USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm
https://ppt-online.org/1487442
https://mega.nz/file/NzcF2IJZ#ykAIHTiCPblSbBFYf2Sebetj6X8eIr7nbh3ImdfJKXk
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm.docx
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm.pdf
KNR Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina 252.docx
KNR Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina 252.pdf
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.docx
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.pdf
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.docx
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.pdf
Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina155.docx
Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina155.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html
GASU pochta Xodataystvo FIPS Oplata Rospatent Sposob usileniya mosta imeni Putina RU 20241000839 219 str.docx
GASU pochta Xodataystvo FIPS Oplata Rospatent Sposob usileniya mosta imeni Putina RU 20241000839 219 str.pdf
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.docx
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.pdf
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.docx
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.pdf
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.docx
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.pdf
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.docx

84.

SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2
https://ibb.co/album/FmLwKM
ABSTRACT
Through co-action between auxiliary triangular structural frames, which are each constructed at opposite ends ol a truss girder or arch girder, and a cable stretched between the
auxiliary triangular structural frames, an upwardly directed force is exerted to the truss girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting force. A reinforcement
structure ol a truss bridge or arch bridge is comprised ol a truss girder or arch girder, a first and a second end ol which are each provided with a main triangular structural frame. The
main triangular structural frame is provided at an inner side thereol with an auxiliary triangular structural frame. The auxiliary triangular structural frame is joined at vertexes thereol
with frame structural elements at respective sides ol the main triangular structural frame. A cable extends in a longitudinal direction ol the truss bridge, being stretched between a
nearby part ol a joined part at one ol the vertexes ol the auxiliary triangular structural frame on a side ol the first end ol the truss girder or arch girder and a nearby part ol a joined
part at a corresponding one ol the vertexes ol the auxiliary triangular structural frame on a side ol the second end ol the truss girder or arch girder. Deflecting structure, adapted to
exert a downwardly directed force to the cable, is inserted between the cable and a lower chord ol the truss girder or arch girder so as to tension the cable, and an upwardly directed
force is exerted to the lower chord by a reaction force attributable to tension ol the cable via the deflecting structure.
https://www.freepatentsonline.com/6892410.pdf
REINFORCEMENT STRUCTURE OF TRUSS BRIDGE OR ARCH BRIDGE
https://patents.google.com/patent/EP1396582B1/en
Китайский опыт усиления основания пролетных строений мостовых сооружений с использованием подвижных треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов
КНР, Японии, Армении, РФ
Реферат Способ усиления основания пролетного строения мостового сооружения с использованием подвижных треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов
имени В.В.Путина» MПК E01 D 21/06
Устройство по усиления основания пролетного строения мостового сооружения с использованием подвижных треугольных балочных ферм для бетонирования и
укрепления опор мостового сооружения, конструкций основания , таких как надземные автомобильные, железнодорожные мосты усиление , укрепление основания мост,
и мостовые конструкции, выполняются двух ярусными надвижными сдвоенными , двух ярусными перевернутой буквой М из решетчато –пространственных узлов покрытия
(перкрытия из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» ( патент RU № 153753 автор : Марутян Александр Суренович, U.S № 3.371.835, RU 49859 «Покрытие из
трехгранных ферм», RU 2627794 «Покрытие из трехгранных ферм» автор: Мелехин Евгений Анатольевич ) изготовленных из гнутых профилей для пролета моста 9 и 18
метров из двух ярусных трехгранных комбинированных структур RU 8471 «Комбинированные пространственное структурное покртыие « г Брест , ( Бресткий
государственный технический университет» ) выполненных по типовой документации , серия 1.460ю3-14 , для пролетов железнодорожного моста 18, 24 и 30 метров (
чертежи КМ , ГПИ «Ленпроектстальконсрукция» )
https://dzen.ru/a/Zc8Ig7YT0W0eeNaJ

85.

https://patents.google.com/patent/EP1396582A2/es
C Днем Рождения Советский Союз Изобретение Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов имени Владимира Путина» RU 2024100839 вх. 001551 Дата 10.01.2024
Е 04 Н 9/02 регистрационный 2024100839 входящий 001551 дата поступления ФИПС 10.01.24 Бережковская наб 30 Неретину
1 ХОДАТАЙСТВО О ПРЕДОСТАВЛЕНИИ ПРАВА НА ОСВОБОЖДЕНИЕ ОТ УПЛАТЫ ПАТЕНТНОЙ ПОШЛИНЫ ветеран боевых действий Коваленко Александра Ивановича
дополнением авторов проф. дтн А.М.Уздина, ктн доц О.А.Егорову
2. Ходатайство директору ФИПС Неретину Олегу Петровичу от ветерана боевых действий , инвалида второй группы, военного пенсионера Коваленко Александра Ивановича
по заявке на изобретение полезная модель, добавить словами имени Владимира Путина «Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов имени Владимира Путина » [email protected] тел. +7 (499) 240-60-15 (812)
694-78-10
3. Ходатайство директору ФИПС Неретину Олегу Петровичу от ветерана боевых действий , инвалида второй группы, военного пенсионера Коваленко Александра
Ивановича, включить соавторов, изобретателей проф А.М. Уздина доц ктэ О.А Егорову
4. Ходатайство директору ФИПС Неретину Олегу Петровичу от ветерана боевых действий , инвалида второй группы, военного пенсионера Коваленко Александра Ивановича
оставить один пункт , первый в формуле , остальные пункты исключить , что не платить дополнительно патентную пошлину
5. Ходатайство директору ФИПС Неретину Олегу Петровичу от ветерана боевых действий , инвалида второй группы, военного пенсионера Коваленко Александра Ивановича
исключить фигуры (чертежи) из заявки на изобретение и заменить и ссылками по названию изобретения , где имеются фигуры , чертежи: "Способ усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов имени Владимира Путина"
A method for strengthening the superstructure of a bridge structure using combined spatial triangular structures for earthquake-prone areas
https://dzen.ru/a/Zchxa30dpik4Z-qh
Povishenie gruziopodemnosti zheleznodorozhnogo mostovogo soorezheniya ispolzovaniem perekrestnix ste
https://rutube.ru/video/b842b12faea2ea40393c46134172d..
На Украине мосты в основном держат до 40 тонн есть до 60 ти , их мало Усиленные мосты проф дтн ПГУПС Уздина А М надо использовать сверхпрочные и сверхлегкие
комбинированные пространственных трехгранные структуры, ферм-балок , с предварительным напряжением, для усления пролтеного мостового сооруженияb и
повышение грузоподбьемноти мостового сорружения, для грузовых автомобилей и военной техники ( Т-72 , 90 тонн ) , с неразрезыми поясами пятигранного составного
профиля ( Мелехина ТОМСК ГАСУ)
https://newsland.com/post/7738013-na-ukraine-mosty-v-..
СПОСОБ УСИЛЕНИЯ МОСТОВОГО СООРУЖЕНИЯ С ДЕМОНТАЖОМ РУСЛОВЫХ ОПОР МОСТА
https://yandex.ru/patents/doc/RU2712984C1_20200203
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с изменением поперечного сечения
https://patentimages.storage.googleapis.com/22/9d/e4/..
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур
https://ppt-online.org/1459052
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная документация по усилению пролетных строений мостового сооружения с использованием
пространственных трехгранных структур с неразрезными поясами шпренгельного типа от ученых и изобретателей СПб ГАСУ и ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн
В Г Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для Русской Армии истекающей кровью из отсутствия быстро собираемых мостовых
сооружений с грузоподъемностью 90 тонн, а не 30 -40 тонн , да еще и все аварийные, изношенные и просевшие с трещинами на фермах-балках моста Все для фронта все

86.

для Победы https://dzen.ru/a/ZcY-StQGrygQKv02
Повышению грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения
https://ppt-online.org/1461348
https://patentimages.storage.googleapis.com/00/74/9b/..
Конструктивные решения по усилению несущих строительных конструкций балочных автомобильных мостов и повышению грузоподъемности пролетного строения
мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных ферм -балок Новокисловодск арочного типа, быстровозводимых комбинированных
пространственных структур из трехгранных неразрезных ферм -балок предварительно -напряженных с большими перемещениями на предельное равновесие, с учетом
приспособляемости , с использованием сдвиговых демпфирующих компенсаторов из тросовой гильзы (втулки) ( гасителя сдвиговых напряжений ) при импульсных
растягивающихся нагрузках , для улучшения демпфирующей способности болтовых соединений
Constructive solutions to strengthen the load-bearing building structures of girder automobile bridges and increase the load capacity of the superstructure of the bridge structure
using spatial triangular beam trusses Novokislovodsk arch type, prefabricated combined spatial structures of three-sided continuous girder trusses prestressed
Коваленко А.И., Уздин А. М ., Егорова О А.,Темнов В Г (812) 694-78-10 https://dzen.ru/a/ZZBZZIm9GF4mZFLh
6. Прошу прислать реквизиты для оплаты патентной пошлины для преподавателе ПГУПС, не являющие ветеранами боевых действий, но являющие соавторами
интеллектуальной собственности проф дтн ПГУПС А.М.Уздина, доц ктн О А Егорова , проф дтн Темнов В.Г , которые будут оплачивать патентую пошлину по 100 руб в месяц ,
по частям , из-за тяжелого финансового положения научной интеллигенции ПГУПС, СПБ ГАСУ , Политехе СПб [email protected] тел факс 812 694-78-10
https://t.me/resistance_test https://patentimages.storage.googleapis.com/00/74/9b/..
Ред. газета «Народная Солидарность" InfoArmZO и информ. агент «Армия Защитников Отечества" RUSnarodINFO [email protected]
[email protected]
197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» пр.Королева 30 к 1 кв 135 (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] Ходатайство от ветерана боевых действий ,
инвалида первой группы по заявке на изобретение, полезная модель добавить в название изобретение имени Владимира Путина : «Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов имени Владимира Путина »
Коваленко Александра Ивановича с нищенской пенсией 20 тыс руб с просьбой к Руководителю Федеральной службы по интеллектуальной собственности Неретину
[email protected] тел. +7 (499) 240-60-15 (812) 6947810 https://t.me/resistance_test (812) 694-78-10 [email protected]
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
имени Владимира Путина » Е04Н9/02 https://patentimages.storage.googleapis.com/00/74/9b/..
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str https://disk.yandex.ru/i/kLVVsVoTFuY7bA
https://mega.nz/file/kn1lwJ6B#CAqkBFbJXDy2MHmJuXvPTC-..
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str
https://ppt-online.org/1485443
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.docx
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.pdf
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.docx
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.pdf
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.docx
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.pdf
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem kombinirovannix prostranstvennix struktur 462 str.pdf
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem kombinirovannix prostranstvennix struktur 462 str.docx

87.

$ovesti net Teoriya seysmostoykosti naxoditsya krizise zhizn gragdan prozhivayushix seysmoopasnix ne otnositsya gosudarstvennoy bezopasnosti — копия.docx
$ovesti net Teoriya seysmostoykosti naxoditsya krizise zhizn gragdan prozhivayushix seysmoopasnix ne otnositsya gosudarstvennoy bezopasnosti.pdf https://wdfiles.ru/ipsearch.html
LSK Ispolzovanie legko sbrasivaemix konstruktsiy povishenie seysmostoykosty stalnogo karkasa 594 str.docx
LSK Ispolzovanie legko sbrasivaemix konstruktsiy povishenie seysmostoykosty stalnogo karkasa 594 str.pdf
Otvet otpiska Mitranspotra Dorstroya usilenie sychestvuyuchix avtomobilnix zheleznodorozhix mostov otkazat 3 str.pdf
Beglov Belskiy Iskovoe kollektivnaya zayavlenie zhalobi GAZPROM delo 3a224 2023 sydya Vityshkina administrativniy distantsionniy prisoedinenie kollektivnomu isku gorodskoy sud
istets 402 str.docx
Beglov Belskiy Iskovoe kollektivnaya zayavlenie zhalobi GAZPROM delo 3a224 2023 sydya Vityshkina administrativniy distantsionniy prisoedinenie kollektivnomu isku gorodskoy sud
istets 402 str.pdf
analiz-prichin-povrezhdeniya-truboprovodov-teplovyh-setey (1).pdf
Minstroy Gazprom Ispolzovanie podatlivogo antiseismicheskogo kompensatora Temnova prichini 400 str.docx
Minstroy Gazprom Ispolzovanie podatlivogo antiseismicheskogo kompensatora Temnova prichini 400 str.pdf
Gazeta Nevidimaya Xazaariya Reshenie problemi nadezhnosti vzaimodeystviya antiseysmicheskogo kompensatora geologicheskoy sredoy 263 str.docx
Gazeta Nevidimaya Xazaariya Reshenie problemi nadezhnosti vzaimodeystviya antiseysmicheskogo kompensatora geologicheskoy sredoy 263 str.txt
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2 https://ibb.co/YRqTX9p https://i.ibb.co/vwKvh5Z/MOST-imeni-PUTINA-zayavlenie..
Конструктивные решения повышения грузоподъемности железнодорожного пролетного строения
https://ppt-online.org/1464107
Повышению грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения
https://ppt-online.org/1461348
Техническое свидетельство на повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения применения трехгранных структур
https://ppt-online.org/1458984
Повышение грузоподъемности пролетного строения ж/д моста
https://ppt-online.org/1465552
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str
https://disk.yandex.ru/i/aOws2ZZlkwOuwg
https://disk.yandex.ru/i/b6_dWEBdvsY4SQ
https://mega.nz/file/o2NiiKgA#leB9KIGYPKCFtigYPdzs-cW..
https://mega.nz/file/o39gnbSA#EgrfQ9TVViU09bVhcVZThqL..
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.docx
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.pdf
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.docx
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.pdf
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.docx
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.pdf

88.

SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.docx
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.pdf
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem kombinirovannix prostranstvennix struktur 462 str.pdf
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem kombinirovannix prostranstvennix struktur 462 str.docx
https://wdfiles.ru/ipsearch.html
$ovesti net Teoriya seysmostoykosti naxoditsya krizise zhizn gragdan prozhivayushix seysmoopasnix ne otnositsya gosudarstvennoy bezopasnosti — копия.docx
$ovesti net Teoriya seysmostoykosti naxoditsya krizise zhizn gragdan prozhivayushix seysmoopasnix ne otnositsya gosudarstvennoy bezopasnosti.pdf
LSK Ispolzovanie legko sbrasivaemix konstruktsiy povishenie seysmostoykosty stalnogo karkasa 594 str.docx
LSK Ispolzovanie legko sbrasivaemix konstruktsiy povishenie seysmostoykosty stalnogo karkasa 594 str.pdf
Otvet otpiska Mitranspotra Dorstroya usilenie sychestvuyuchix avtomobilnix zheleznodorozhix mostov otkazat 3 str.pdf
Beglov Belskiy Iskovoe kollektivnaya zayavlenie zhalobi GAZPROM delo 3a224 2023 sydya Vityshkina administrativniy distantsionniy prisoedinenie kollektivnomu isku gorodskoy sud
istets 402 str.docx
Beglov Belskiy Iskovoe kollektivnaya zayavlenie zhalobi GAZPROM delo 3a224 2023 sydya Vityshkina administrativniy distantsionniy prisoedinenie kollektivnomu isku gorodskoy sud
istets 402 str.pdf
analiz-prichin-povrezhdeniya-truboprovodov-teplovyh-setey (1).pdf
Minstroy Gazprom Ispolzovanie podatlivogo antiseismicheskogo kompensatora Temnova prichini 400 str.docx
Minstroy Gazprom Ispolzovanie podatlivogo antiseismicheskogo kompensatora Temnova prichini 400 str.pdf
12
Загрузить файл | Регистрация | Помощь проекту | Вопросы и ответы | Войти | Сотрудничать | Поиск по файлам | Условия & использования |
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2
https://ibb.co/mGbn52T
https://i.ibb.co/s2bT9NR/Moct-imeni-Putina-Otpravka-p..
<img src="https://i.ibb.co/s2bT9NR/Moct-imeni-Putina-Otpravka-pisma-sch.." alt="Moct-imeni-Putina-Otpravka-pisma-schastya-ssilkami-Xodotaystvo-zayavlenie-FIPS-Rospatentveterana-bo" border="0" />
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy 477 str
https://ppt-online.org/1485524
Конструктивные решения по усилению несущих строительных конструкций балочных автомобильных мостов и повышению грузоподъемности
https://ppt-online.org/1460792
Конструктивные решения повышения грузоподъемности железнодорожного пролетного строения
https://ppt-online.org/1464107
Повышению грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения
https://ppt-online.org/1461348
Техническое свидетельство на повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения применения трехгранных структур
https://ppt-online.org/1458984

89.

Повышение грузоподъемности пролетного строения ж/д моста
https://ppt-online.org/1465552
Добровольная сертификация продукции
https://ppt-online.org/1353811
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур
https://ppt-online.org/1465978
Новогодний интеллектуальный подарок Родине и солдатам изобретение Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов смотри аналог номер 80417 и 266595
https://vk.com/wall792365847_1836
СПОСОБ УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ МОСТА
https://yandex.ru/patents/doc/RU2640855C1_20180112
Made in blok NATO PROTOKOL uprugoplsticheskogo ispitaniya uzlov ispolzovaniem3D model konechnix elementov plastichnoskix ferm Bailey bridge 644 str
https://studylib.ru/doc/6383891/made-in-blok-nato-protokol-uprugoplsticheskogo-ispitaniya...
Чудо американское армейской инженерии мостовое сооружение из упругопластических ферм с небольшим весом, большой экономии строительных материалов,
ускоренным методом, сконструированного со встроенным бетонным настилом, в полевых условиях, в ночное время, при строительстве ускоренным способом, переправе
через реку Суон в 2017 г, длиной 205 футов, в штат Монтана ( США), не имеет аналогов на территории Российской Федерации
В Санкт Петербурге никакой технической политики никакой системы создания и реализации изобретений не существует. В бюджете города понятие "Изобретение" вообще
отсутствует, соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки, испытаний... изобретений направленных на решение проблем города и граждан. Из бюджета
города не затрачено ни одной копейки, ни на одно изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для чиновников из бюджета затрачены сотни тысяч
рублей).https://vk.com/wall537270633_154
https://dzen.ru/a/Zc-k38jpdxLSbiJo
СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ RU165 076 (51) МПКE04H 9/02 (2006.01) Коваленко Александр Иванович (RU)
Комбинированное пространственное структурное покрытие № 80471
Помощь для внедрения изобретения "Способ им Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием трехгранных
балочных ферм" , аналог "Новокисловодск" Марутян Александр Суренович МПК Е01ВD 22/00 для ветеранf боевых действий , инвалида второй группы по общим
заболеваниям , изобретателю по СБЕР карта МИР 2202 2056 3053 9333 тел привязан 911 175 84 65 Aleksandr Kovalenko (996) 785-62-76 [email protected]
https//t.me/resistance_test

90.

https://dzen.ru/a/ZdMU-LWdeVByaJ8D
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

91.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка параметров диаграммы деформирования многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых ФПС
38
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей стальных
деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
6.2
Конструктивные требования к соединениям
6.3
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
42
42
43
45
6.4
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87.
Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля

92.

46
6.4.1
6.4.2
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой ВЖС
83-02-87
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
грунтовкой ВЖС 83-02-87
47
49
6.5
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные поверхности
шайб
49
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

93.

ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного
проектирования предельных состояний конструкций. В литературе *1, 2, 11, 18+ такой подход получил название проектирования сооружений с заданными параметрами
предельных состояний. Возможны различные технические реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных
нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается
его обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа
проектирования и были предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты
в соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка
соединяемых деталей на величину до 3-4 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд особенностей и существенно влияет
на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных
состояний. В 1985-86 г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами *16-19+. Простейшее стыковое и нахлесточное соединения приведены на рис.1.1.
Как видно из рисунка, от обычных соединений на высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены через овальные
отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться
пиковое значение усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в строительных конструкциях и ранее, например, можно
указать предложения *8, 10 и др+. Однако в упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для реализации принципа
проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность
такого соединения по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что в принципе может позволить задание и
регулирование несущей способности соединения. Именно эту цель преследовали предложения *3,14-17].

94.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не
обеспечивает в общем случае стабильной работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных поверхностей соединяемых
деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта. Отмеченные исследования позволили выявить способы обработки соединяемых листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы
использование обжига листов, нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что расчету и проектированию
сооружений должны предшествовать детальные исследования самих соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных
соединений в практику строительства.

95.

В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально
изложить, а в отдельных случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений с такими соединениями. Целью,
предлагаемого пособия является систематическое изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и технология монтажа
ФПС.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при удачном
решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические результаты
исследований физических (механических, электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии при проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях. Качество соединения
определяется внешним трением в витках резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью или шайбой. Основная характеристика крепежного
резьбового соединения – усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепления, возникающих при завинчивании. Момент
сил сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая – деформированием
тончайших поверхностей слоев контактирующими микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд коэффициентов, установленных в результате экспериментальных исследований. Сведения об
этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и смазка» *22+(в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» *13+, изданных в 1978-1980
г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. *5+.
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее сопротивление
движению тел или переходу из состояния покоя в движение относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.

96.

При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел, находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению зависит от
взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход части механической энергии во
внутреннюю энергию тел происходит только вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например, внутреннее трение
возникает при изгибе металлической пластины или проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен, другие
слои движутся с разными скоростями и между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения твердых тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если толщина смазки
0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или
граничным). В этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку в 1867 г. английским
физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном (лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (1452-1519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при контакте тела с
поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие коэффициента
трения как французской константы и предложил формулу силы трения скольжения:
1) *Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в
22 года он стал профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского
королевского общества и 5 лет был его президентом+.
2) Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.

97.

F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной плоскости) впервые предложил формулу:
f tg ,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного движения тела по наклонной плоскости:
f tg
2S
g t 2 cos 2 ,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы трения покоя (силы
сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы Кулона, учитывая все новые и новые результаты физико-химических исследований явления трения.
Из этих исследований наиболее важными являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность любого твердого тела обладает микронеровностями, шероховатостью *шероховатость
поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов) – характеристикой качества обработки поверхности: среднеарифметическим отклонением профиля
микронеровностей от средней линии и высотой неровностей+.
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел – источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между частицами,
принадлежащими разным телам, вызывающим прилипание поверхностей (адгезию) тел.
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук

98.

Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую энергию тела,
которая затрачивается частично на деформацию (или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся тел (превращается в тепловую энергию),
частично на звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые открыты
Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А относительно тела В, а
сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным называется сухое
трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в противном случае сухое трение считается
анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент трения
скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от рода материала
и его физических свойств, а также от степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N
(рис. 2.1 в).
Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
а)
N
Fсц
б)
в)
Рис.2.1

99.

Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может быть больше
максимального значения, определяемого произведением коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию опорной поверхности):
FСЦ f СЦ N
.
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше коэффициента трения
скольжения для одной и той же пары соприкасающихся тел:
f СЦ f СК
.
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК
,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
F max
F
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения за очень короткий промежуток времени изменяется от СЦ до СК (рис.2.2). Этим
промежутком времени часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при равномерном движении
тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком
Vкр
Рис. 2. 3
f СК ( v ) (рис.2.3).

100.

FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда сила
v КР
- критическое значение скорости, после которого происходит незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу для
определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную Кулоном формулу):
FСК fСК N S p0 .
F fСК N А , где величина А не раскрыта+.
*У Кулона: СК
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел (контактная площадь),
надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или сцепления, которое
f
( N ) , причем при увеличении N он
S p0
N
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от нагрузки N (при соизмеримости сил
и
) - СК
уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта зависимость учитывается только
в очень тонких экспериментах при решении задач особого рода.
S p N
0
Во многих случаях
, поэтому в задачах классической механики, в которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом Кулона, а
значения коэффициента трения скольжения и коэффициента сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица содержит значения коэффициентов,
установленных еще в 1830-х годах французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов) и дополненных более поздними экспериментальными
данными. *Артур Морен (1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)+.
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения скольжения составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной точки угол:
arctg
Fn
Fτ ,
F
F
F
F
где n и τ - проекции силы трения скольжения CK на главную нормаль и касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора CK определяется
формулой:
FCK Fn2 Fτ2
F
F
. (Значения n и τ определяются по методике Минкина-Доронина).

101.

Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого тела, в результате
такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона или локомотива по
рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление (являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся тел в области
контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего на впереди
N
лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил
и G ( G - сила тяжести)
C
Vc
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4

102.

оказывает сопротивление качению (возникновение качения обязано силе сцепления
поверхности).
FСЦ
, которая образует вторую составляющую полной реакции опорной
N
, G называется моментом сопротивления качению. Плечо пары сил «к» называется коэффициентом трения качения. Он имеет размерность длины.
Момент пары сил
Момент сопротивления качению определяется формулой:
MC N k ,
Fсопр
Vс
где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на колесо с учетом его веса.
C
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению, которое можно отразить силой сопротивления
приложенной к центру колеса (рис.2.5), при этом:
Fсопр R N k
Fсопр
,
, где R – радиус колеса,
откуда
Fсц
N
Рис. 2.5
Fсопр N
k
N h
R
,
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
h
k
F
R во много раз меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то сила сопр на один-
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель
два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы
абсолютно твердые тела).
Fсопр
N
, то силу
показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются условно как
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления качению заметен
после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по параболическому закону. Это объясняется деформациями колес и гистерезисными потерями, что влияет на
коэффициент трения качения.

103.

Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела, опирающегося на некоторую поверхность. В этом случае следует рассматривать зону контакта тел, в точках которой
возникают силы трения скольжения
(рис.2.6).
Fск
Fск
r
О
FСК
(если контакт происходит в одной точке, то трение верчения отсутствует – идеальный случай)
А – зона контакта вращающегося тела, ось вращения которого перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если
их привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент которой:
М сопр N f ск r
,
Fск
где r – средний радиус точек контакта тел;
Рис. 2.6.
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления верчению стремятся
уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых коэффициент трения скольжения
менее 0,05, при этом радиус круга опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например,
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
М сопр
менее 5 10
5
мм).

104.

Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости поверхностей трения
контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая деформация.
Фактическая площадь соприкасания пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и
объединяются. В процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или хрупкого разрушения и
коррозийно-механический - в форме коррозийного и окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда, порождающая окислительный износ.
Образование окисной пленки предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие связующие в жидкие
фракции, действующие как смазка. Металлокерамические материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При медленной
приработке локальные температуры приводят к нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других инородных частиц из
окружающей среды приводит к абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог
схватывания, приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий эксплуатации: давление поверхностей трения, скорость относительного скольжения пар,
длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения, малые модуль упругости и
твердость материала, низкий коэффициент теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость
фрикционного материала, достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость, теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии изготовления фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей, даже в пределах
установленных допусков; несовершенство конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный износ фрикционных пар подчиняется следующим закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
(2.3)

105.

Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы, определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется интегральной функцией времени или пути трения
t
s
0
0
k p pvdt k p pds
.
(2.4)
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds
0
.
(2.5)
Здесь сила трения F=f N = f p ; где f – коэффициент трения, N – сила нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС являются экспериментальные исследования одноболтовых нахлесточных соединений *13+, позволяющие
вскрыть основные особенности работы ФПС.

106.

Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг. были выполнены экспериментальные исследования деформирования нахлесточных соединений такого
типа. Анализ полученных диаграмм деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности соединения *Т+, рассчитанной как для обычного соединения на фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > *Т+ и происходит преодоление сил трения по контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих неподвижность шайбах
высокопрочных болтов. При этом за счет деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит срыв с места одной из шайб и дальнейшее взаимное смещение соединяемых
элементов. В процессе подвижки наблюдается интенсивный износ во всех контактных парах, сопровождающийся
падением натяжения болтов и, как следствие, снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в результате которых болт упирается в край
овального отверстия и в конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его необратимому удлинению и исключению из
работы при “обратном ходе" элементов соединения;
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к ослаблению болта и падению несущей
способности ФПС.
Отмеченные результаты экспериментальных исследований представляют двоякий интерес для описания работы
ФПС. С одной стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений с ФПС важно задать
диаграмму деформирования соединения. С другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС
в предельное состояние.
Для описания диаграммы деформирования наиболее существенным представляется факт интенсивного износа
трущихся элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта и несущей способности
соединения. Этот эффект должен определять работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения
вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент закрытия зазора ФПС;

107.

г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты *11,20,21,26+, показывающие, что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в конструкции, то проверки (б) и (в)
заменяются проверкой, ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы деформирования соединения,
представляющей зависимость его несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому получение зависимости Т(s) является основным для разработки методов
расчета ФПС и сооружений с такими соединениями. Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения, характеризующегося трехстадийной
диаграммой деформирования. В случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы несущая способность соединения поменяется
вследствие изменения натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных соединений) и
износом трущихся поверхностей листов пакета при их взаимном смещении. При этом для теоретического описания диаграммы деформирования воспользуемся
классической теорией износа *5, 14, 23+, согласно которой скорость износа V пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
V K N,
(3.1)
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N N0 a N1 N2
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF
l , где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
N1 k f ( s ) - увеличение натяжения болта вследствие его деформации;
N2 ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
(3.2)

108.

Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V можно представить в виде:
V
где
d d ds
V ср
dt
ds dt
,
V ср
(3.3)
— средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
где
k K / Vср
(3.4)
.
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
k N0 a
1
1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
s
0
k N0 a 1 e kas k k f ( z ) ( z ) ekazdz N0 a 1 .
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
N N 0
1
2
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно упрощается, так как в этом случае
, и обращаются в 0 функции f ( z ) и ( z ) , входящие в
(3.5). С учетом сказанного использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую формулу для определения величины износа :
1 e kas k N0 a 1
Падение натяжения N при этом составит:
(3.6)

109.

N 1 e kas k N0 ,
(3.7)
а несущая способность соединений определяется по формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)
Как видно из полученной формулы относительная несущая способность соединения КТ =Т/Т0 определяется всего
двумя параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти параметры могут быть
заданы с достаточной точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при
различных значениях толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для наглядности несущая
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24 способность соединения Т отнесена к своему начальному значению T0, т.е. графические зависимости
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
представлены в безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета падает влияние износа
различной толщины листов пакета l
листов на несущую способность соединений. В целом падение несущей способности соединений весьма
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
существенно и при реальных величинах подвижки s 2 3см составляет для стыковых соединений 80-94%. Весьма
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
существенно на характер падений несущей способности соединения сказывается коэффициент износа k. На
рис.3.3 приведены зависимости несущей способности соединения от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения должно приводить к
существенному росту взаимных смещений соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект
будет приводить к снижению нагрузки, передаваемой
соединением. Это позволяет при использовании ФПС в качестве
сейсмоизолирующего элемента конструкции рассчитывать
усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется
видом функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения
болта вследствие искривления его оси. Если принять для
искривленной оси аппроксимацию в виде:

110.

u( x ) s sin
x
2l
,
(3.9)
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки (рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
2
1
1
2
1
2
2
du
1 dx
dx
1
1
s 2 2
2
x
8l 2 1
2
2l
2
cos
1 s
2
4l
2
cos
2l
1
dx
2
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
dx 1
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
l L l
s 2 2
.
8l
(3.10)
Учитывая, что приближенность представления (3.9) компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из экспериментальных данных, получим следующее
представление для f(s):
f(s) s
2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s < s0. Для записи этого факта
воспользуемся единичной функцией Хевисайда :
s2
f ( s ) ( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо учесть следующие ее свойства:
пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при котором напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0
s
.
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:
(3.12)

111.

( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as ,
a
al
k1a
k1a 2
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
e ( S пл s ) ek1a( S пл s )
(3.15)
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
(3.16)
Несущая способность соединения определяется при этом выражением:
T T0 fv a .
(3.17)
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от скорости подвижки v. Ниже мы используем наиболее распространенную зависимость коэффициента трения
от скорости, записываемую в виде:
f
f0
1 kvV ,
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная зависимость содержит 9 неопределенных параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться из данных эксперимента.

112.

В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два коэффициента износа - на втором участке диаграммы деформирования износ определяется трением
между листами пакета и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется трением между шайбой болта и наружным листом пакета; для
его описания введен коэффициент износа k2.
На рис. 3.4 приведен пример теоретической диаграммы деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм;
f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
Рис.
3.4 Теоретическая диаграмма деформирования ФПС

113.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.

114.

ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы фактические данные о параметрах исследуемых соединений. Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным *3,11+. В частности, были получены
записи Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27
мм являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится
громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид
образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД. Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в соответствии
с требованиями *6+. Контактные поверхности пластин были обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты были
предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде
импульсная нагрузка на ФПС обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и
скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился импульс силы с участком, на котором
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм

115.

сила сохраняет постоянное значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения несущей
способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации полного смещения по овальному отверстию.
Во время испытаний на стенде и пресс-пульсаторах контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для испытаний на стенде).
После каждого нагружения проводился замер напряжения высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на соединение (несущей
способности ФПС), от величины подвижки S. Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам, приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3
приведено графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования ФПС
для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом принятым гипотезам и результатам
теоретических построений предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка деформирования соединения: до проскальзывания элементов соединения,
после проскальзывания листов пакета и после проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета. Вместе с тем, необходимо отметить существенный разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый способ обработки листов пакета. Несмотря
на наличие существенного разброса, полученные диаграммы оказались пригодными для дальнейшей обработки.

116.

В результате предварительной обработки экспериментальных данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В соответствии с ранее изложенными
теоретическими разработками эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0 — коэффициент, определяющий влияние скорости на коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались на сетке их возможных значений. Для каждой
девятки значений параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина невязки между расчетной и экспериментальной диаграммами деформирования,
причем невязка суммировалась по точкам цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1
мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Рис.4.4
Рис. 4.5
На рис. 4.4 и 4.5 приведены характерные диаграммы деформирования
ФПС, полученные экспериментально и соответствующие им
теоретические диаграммы. Сопоставление расчетных и натурных
данных указывают на то, что подбором параметров ФПС удается
добиться хорошего совпадения натурных и расчетных диаграмм
деформирования ФПС. Расхождение диаграмм на конечном их участке
обусловлено резким падением скорости подвижки перед остановкой,
не учитываемым в рамках предложенной теории расчета ФПС. Для

117.

болтов диаметром 24 мм было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования. Результаты определения параметров соединения для каждой из подвижек
приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
k1106,
кН-1
k2 106,
кН-1
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
k ,
с/мм
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
S0, мм SПЛ
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
мм
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
q,
f0
к
мм-1
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
N0,
кН
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров соединения были статистически обработаны и получены математические ожидания и среднеквадратичные
отклонения для каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как видно из приведенной таблицы, значения параметров характеризуются значительным
разбросом. Этот факт затрудняет применение одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой поверхности (обжиг листов пакета). Вместе с тем, переход от одноболтовых
к многоболтовым соединениям должен снижать разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
математическое
среднеквадратичное
k1 106, КН-1
ожидание
9.25
отклонение
2.76
k2 106, кН-1
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
Параметры
соединения

118.

q, мм-1
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых соединений. Для упрощения задачи
примем широко используемое в исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию Dt (или среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
DT
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
(5.1)
( T T ) p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
2
2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k T
T DT
В приведенных формулах:
(5.2)
(5.3)

119.

T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в качестве параметров выступают
коэффициент износа k, смещение при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i и их стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона распределения параметров ФПС: равномерное в некотором возможном диапазоне изменения параметров
min i max и нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены величины математических ожиданий i и стандарта i , то соответствующие
функции плотности распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
2 i 3 при
3 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
2
i ai
e
2 i 2
.
(5.5)
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с данными натурных испытаний двух,
четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
Для вычисления несущей способности соединения сначала рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение характеризуется всего двумя
параметрами - начальной несущей способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п болтов составит:

120.

k T 3
dk
dT
kas
T
e
2 k 3 2 T 3
3 k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
sh( sa k 3 )
sa k
.
(5.7)
При нормальном законе распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п болтов определится следующим образом:
T n
Te
1
kas
T 2
e
( T T ) 2
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
2
2
1
1
2 k
2 T
kas
n
Te
dT
e
e
dk .
T 2
k 2
Если учесть, что для любой случайной величины x с математическим ожиданием x функцией распределения р(х- выполняется соотношение:
x x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей способности соединения Т равна математическому ожиданию начальной несущей способности Т0. При
этом:
T nT0
1
kas
e
k 2
( k k )2
2 k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный квадрат, получим:

121.

T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
2 k2
e
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
1
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом множителя
k 2 представляет не что иное, как функцию плотности нормального распределения с
k as 2
k и среднеквадратичным отклонением k . По этой причине интеграл в полученном выражении тождественно равен 1 и
математическим ожиданием
выражение для несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии составляют:
для равномерного закона распределения
T2
2
1 2 F ( 2 x ) F ( x ) ,
T0
2 2 ask
D nT0 e
F( x )
где
(5.9)
shx
; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1 A
A1
2
D n T0 T 1 ( A1 ) e T0 e 1 ( A ) ,
2
где
A1 2 as( k2 as k ).
(5.10)

122.

Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с аналогичными зависимостями, выведенными выше для одноболтовых соединений.
Рассмотрим, прежде всего, характер изменения несущей способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента износа k для случая использования
равномерного закона распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
.
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому соединению
1
T
nT0 e kas
sh( x )
.
x
Наконец для относительной величины среднеквадратичного отклонения
1
nT0 e kas
(5.12)
с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального распределения:
2
1 A
e 1 ( A )
2
,
(5.14)
k2 s 2
2
1 2 kas
1 ( A )
e
2
,
2
2
T2
1
A1 1 A
1
1
(
A
)
e
e
1
(
A
)
1
2
,
2
n
T
0
где
(5.15)
(5.16)

123.

2s2
A k 2 s ka
2
,
A1 2 As ( k2 sa k )
( A )
,
2
A
2
z
e dz
0
.
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных, что использовались нами ранее при
( k ,s )
построении зависимости T/T0 для одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости i
аналогичны зависимостям, полученным для одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i ( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности
многоболтового соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
(5.17)
Согласно (5.12) lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того,
при выполнении условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e
.
x
x
x
2

124.

1=
а)
S, мм

125.

2=Т/nT0
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;

126.

1
а)
S, мм

127.

Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета
листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
A2
1
1 2 1
0.
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
A
2
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых соотношениях k и k.

128.

Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки
поверхностей соединяемых листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС вполне приемлемо,
если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения 1 последнее убывает
пропорционально корню из числа болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного
T
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и 0 приняты в соответствии с данными выполненных
экспериментальных исследований. Как видно из графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует
считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров,
определяющих работу соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве

129.

соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью.
Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция :
1 при 0 S S 0
S , S 0
0 при S S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
где
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется следующим интегралом:
T n
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I1 I 2
k S0 T0 Tmax
(5.22)
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы
трех интегралов:
s
I 1 T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
(5.23)

130.

p( x )dx 1
xp( x )dx x ,
и
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
s
I1,2
Tmax S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T max
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
s
I1,3
T0 S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T0
S0
( s , S0 )
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
S0
1( s )
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)

131.

Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
s
(5.27)
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а функция записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
S0
dS0 .
(5.29)
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть представлены аналитически:
1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно табулировать; для равномерного
распределения интегралы I1 и I2 представляются в замкнутой форме:

132.

S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
причем
(5.32)
при S S 0 s 3 ,
(5.33)
. В формулах (5.32, 5.33) Ei - интегральная показательная функция.
F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 )
Полученные формулы подтверждены результатами экспериментальных исследований многоболтовых соединений и рекомендуются к использованию при проектировании
сейсмостойких конструкций с ФПС.

133.

6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
ный
Расчетная
площадь
Высота
головки
Высота
гайки
Размер
Диаметр
под ключ опис.окр.
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
Размеры шайб
Диаметр
внутр.
нар.
Толщина
болта
16
201
157
12
15
27
гайки
29,9
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
4
18
37

134.

СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь Расчетная
ный
площадь
диаметр сечения по
болта
Высота
головки
Высота
гайки
Размер Диаметр
под ключ опис.окр.
гайки
Размеры шайб
Толщин Диаметр
внутр. нар.
а
16
по телу по
201
157
резьбе 12
15
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в соответствии с данными табл.6.2.

135.

Таблица 6.2.
Номинальная
длина стержня
Длина резьбы 10 при номинальном диаметре резьбы d
16
18
20
22
24
27
30
36
42
48
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
110
*
38
38
38
38
38
38
38
38
38
38
38
38
38
38
*
42
42
42
42
42
42
42
42
42
42
42
42
42
*
46
46
46
46
46
46
46
46
46
46
46
46
*
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
50
*
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
60
60
60
60
60
60
60
60
60
66
66
66
66
66
66
66
66
78
78
78
78
78
90
90
102
115
120
38
38
42
42
46
46
50
50
54
54
60
60
66
66
78
78
90
90
102
102
125
38
42
46
130
38
42
46
140
38
42
46
150
38
42
46
160, 170, 180
190, 200, 220
44
48
52
240,260,280,300
Примечание: знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
50
50
50
50
54
54
54
54
60
60
60
60
66
66
66
66
78
78
78
78
90
90
90
90
102
102
102
102
56
60
66
72
84
96
108
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для нанесения на опорные поверхности шайб
методом плазменного напыления антифрикционного покрытия следует применять в качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81, для
несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке хранения несобранных конструкций до 1 года.

136.

6.2. Конструктивные требования к соединениям
В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и плотного стягивания пакета болтами во всех местах
их постановки с применением динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа соединений
Номинальный диаметр болта в мм.
16
18
20
22
24
27
30
36
42
48
Определяющих
геометрию
17
19
21
23
25
28
32
37
44
50
Не определяющих
геометрию
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
Длины овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления максимальных абсолютных смещений соединяемых
деталей для каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при обеспечении несоприкосновения болтов о края овальных отверстий, и назначают на 5 мм больше
для каждого возможного направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия может быть размещено более одного болта.
Все контактные поверхности деталей ФПС, являющиеся внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной)
очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на 25% больше несущей способности ФПС на
фрикционно-неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.

137.

- поперек направления смещения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными поверхностями полок или при наличии непараллельности наружных плоскостей ФПС должны применяться
клиновидные шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны допускать возможность ведения последовательного не
нарушающего связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной очистки в соответствии с указаниями ВСН 163-76,
либо дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под навесом, или на открытой площадке при отсутствии атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и других загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать первой степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится визуально сравнением с эталоном или другими апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее 6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие
загрязнения на очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому
участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3
капли бензина. Оба куска выдерживают до полного испарения бензина. При дневном освещении сравнивают внешний вид обоих кусков фильтровальной бумаги. Оценку
степени обезжиривания определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность перерыва между пескоструйной очисткой поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов. Загрязнения, обнаруженные на очищенных
поверхностях, перед нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны быть удалены жидким калиевым стеклом или повторной очисткой. Результаты
проверки качества очистки заносят в журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой двуупаковочный лакокрасочный материал, состоящий из алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты,
взятой в количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по весу.

138.

Каждая партия материалов должна быть проверена по документации на соответствие ТУ. Применять материалы, поступившие без документации завода-изготовителя,
запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку ингредиентов следует довести жидкое калиевое стекло до необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С
добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед и во время нанесения следует перемешивать приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 сохраняет малярные свойства (жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в помещении. При отсутствии атмосферных осадков нанесение грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 может наноситься методами пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками. Предпочтение следует отдавать пневматическому
распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между слоями не менее 2 часов при температуре
+18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем, добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110 мкм. Время нанесения покрытия при
естественной сушке при температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание попадания атмосферных осадков и других загрязнений на невысохшую поверхность должна проводится под
навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна иметь серый матовый цвет, хорошее
сцепление (адгезию) с металлом и не должна давать отлипа.
Контроль толщины покрытия осуществляется магнитным толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ 15140-69 на контрольных образцах, окрашенных по принятой технологии одновременно с элементами и
деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности при работе

139.

с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные правила при окрасочных работах с применением ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и оборудования производственных предприятий" (Министерство здравоохранения СССР, 1967 г.).
При пневматическом методе распыления, во избежание увеличения туманообразования и расхода лакокрасочного материала, должен строго соблюдаться режим окраски.
Окраску следует производить в респираторе и защитных очках. Во время окрашивания в закрытых помещениях маляр должен располагаться таким образом, чтобы струя
лакокрасочного материала имела направление преимущественно в сторону воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на открытых площадках маляр
должен расположить окрашиваемые изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед началом работы маляр должен проверить
герметичность шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а также надежность присоединения воздушных шлангов к краскораспределителю и
воздушной сети. Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены необходимо тщательно очищать и промывать от остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием и обозначением этих материалов. Тара
должна быть исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются к работе только после ознакомления с настоящими рекомендациями, проведения инструктажа и
проверки знаний по технике безопасности. На участке консервации и в краскозаготовительном помещении не разрешается работать без спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на слизистые оболочки глаз или дыхательных
путей необходимо обильно промыть загрязненные места.
6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные элементы и детали нужно так, чтобы исключить возможность механического повреждения и загрязнения
законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых защитное покрытие контактных поверхностей полностью высохло. Высохшее защитное покрытие контактных
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные поверхности должны быть обезжирены. Обезжиривание контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 8302-87, можно производить водным раствором жидкого калиевого стекла с последующей промывкой водой и просушиванием. Места механических повреждений после
обезжиривания должны быть подконсервированы.

140.

6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность
шайб методом плазменного напыления наносится подложка из интерметаллида ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида ПН851015 методом
плазменного напыления наносится несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8. На несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой
ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным покрытием одной из поверхностей, при постановке болтов следует располагать шайбы обработанными
поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей ФПС. Рекомендуется использование неочищенных внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой, другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от консервирующей смазки, грязи и ржавчины,
например, промыты керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее резьба должна быть покрыта легким слоем
консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное положение;
устанавливают болты и осуществляют их натяжение гайковертами на 90% от проектного усилия. При сборке многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и продолжать установку от центра к границам поля установки болтов;
после проверки плотности стягивания ФПС производят герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения динамометрическим ключом.
Методичка учебное пособие для студентов строительных вузов пособие по усиление и реконструкция пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных структур для сейсмоопасных
районов

141.

Методичка учебное пособие для студентов строительных вузов по усиление и повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения с
шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с ездой по низу на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров с большими
перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2 May 17, 2005
Благодаря взаимодействию между вспомогательными треугольными конструктивными рамами, каждая из которых выполнена на противоположных концах ферменной
балки или арочной балки, и тросом, натянутым между вспомогательными треугольными конструктивными рамами, к ферменной балке или арочной балке прикладывается
направленное вверх усилие, тем самым эффективно создавая усилие сопротивления нагрузке.
Усилительная конструкция ферменного моста или арочного перемычки состоит из ферменной балки или арочного прогона, первый и второй концы которых снабжены
основным треугольным конструктивным каркасом. Основной треугольный конструктивный каркас снабжен с внутренней стороны вспомогательным треугольным
конструктивным каркасом
Трос проходит в продольном направлении ферменного моста, будучи натянутым между близлежащей частью соединяемой детали на одной из вершин вспомогательной
треугольной конструктивной рамы со стороны первого конца ферменной балки
или арочной балки и близлежащую часть соединяемой детали на соответствующей одной из вершин вспомогательной треугольной конструктивной рамы со стороны
второго конца стропильной балки или арочной балки.
Отклоняющая конструкция, приспособленная для приложения направленного вниз усилия к тросу, вставляется между тросом и нижним поясом ферменной балки или
арочной балки для натяжения троса, и направленное вверх усилие прикладывается к нижнему поясу за счет силы реакции, относящейся к натяжению троса через
отклоняющая конструкция.
Учебно-методическим объединением по образованию в области железнодорожного транспорта и транспортного строительства в качестве учебного пособия для студентов
строительных вузов для разработки курсовых работ и гуманитарной и интеллектуальной помощи инженерным и железнодорожным войскам истекающей кровью из –за
отсутствия научной методики по скоростному повышению грузоподъемности пролетных строений мостовых сооружений, хотя бы повысить грузоподъемность до 6090 тонн, за 24 часа как в КНР и СЩА, для грузовых автомашин и военной техники Все для Фронта Все для Победы
Уздин А М, Егорова О А , Коваленко А.И Усиление и реконструкция мостов на автомобильных дорогах с использованием шпренгельного усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием трехгранных структур и балочных ферм для сейсмоопасных районо *Текст+: учеб. пособие / А.М. Уздин; О.А.Егорова под общ.
ред. аспирант СПбЗНИИЭП . А.И. Коваленко; СПб ГАСУ . гос. арх.- строит. ун-т. - СПб, 2024. - 8 с.

142.

Рассмотрены вопросы содержания мостов на автомобильных дорогах, их обследования, испытаний и методы определения грузоподъемности. Подробно, на многих
примерах, разобраны способы усиления и реконструкции железобетонных и металлических мостов. Приведены методы определения расчета экономической
целесообразности реконструкции мостов с учетом их технического состояния и определения стоимости работ.
Разгрузка конструкций и усиление и реконструкция пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур для
сейсмоопасных районов , зависит

143.

от собственного веса может быть осуществлена различными способами в зависимости от местных условий, особенностей конструкции и способа усиления. Решение
выбирают на основании технико- экономического обоснования вариантов усиления.
Когда высота моста небольшая и воды в реке немного, при усилении балочных разрезных пролетных строений их разгрузка может быть произведена путем
поддомкрачивания. Для этого под пролетным строением устанавливают временные опоры или шпальные клетки и пролетные строения поддомкрачиваются. После

144.

усиления и снятия разгружающих устройств элементы усиления (добавочная арматура, шпренгели) будут работать не только на усилия от временной нагрузки, но и от
собственного веса пролетных строений.
4.2 . Усиление пролетных строений изменением расчетной схемы
Усиление разрезных железобетонных балок может быть произведено путем превращения их в неразрезные (рис. 4.5). Опорный участок при этом омоноличивается,
возникающий на опоре отрицательный изгибающий момент воспринимается предварительно напряженной арматурой. Напряжения в пучках арматуры разгружают
перенапряженные элементы. Эти особенности усиления

145.

путем изменения расчетной схемы конструкции делают данный способ во многих случаях выгодным.
Шпренгели составляют из двух ветвей, располагаемых симметрично по отношению к ребру главной балки.
Заключение по учебному пособию для студентов строительных вузов по усиление и повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения с
шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с ездой по низу на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров с большими
перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2 May 17, 2005
Рассмотренные в пособии вопросы позволят студентам лучше изучить методы усиления и реконструкции мостов, способы их расчета, методы производства работ и
условия применения и усиление и реконструкция пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур для
сейсмоопасных районов
Методы усиления и реконструкции мостов имеют много различных решений. Одно из самых экономичных является усиление и реконструкция пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур для сейсмоопасных районов
Выбор наиболее рационального и экономичного решения для конкретного случая - задача студентов при курсовом и дипломном проектировании.
ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Содержание мостов, труб и других искусственных сооружений - это надзор за их состоянием и проведение необходимых ремонтных работ по предупреждению
появления и устранению на ранней стадии развития возникающих в сооружениях расстройств и повреждений.
Содержание искусственных сооружений должно обеспечивать исправное их состояние для бесперебойного и безопасного движения автотранспорта с установленными
скоростями и длительным сроком службы всех элементов конструкции. Содержание включает в себя комплекс мероприятий и работ, состоящих из текущего содержания и
ремонта.

146.

Усилением моста - это увеличение грузоподъемности. Необходимость в усилении возникает вследствие потери конструкций несущей способности (физический износ)
или возрастания нагрузок (моральный износ). В отличие от ремонтных работ при усилении конструкция усиляемого элемента может быть изменена, тогда как при ремонте
конструкция сохраняется. Но генеральные размеры сооружения при усилении сохраняются.
Реконструкция моста - это капитальное переустройство, повышающее его технические характеристики, при котором в общем случае понимается приспособление его к
новым изменившимся эксплуатационным нормам и требованиям. При реконструкции изменяются генеральные размеры: габарит моста, его грузоподъемность; может
быть изменена его схема, увеличен подмостовой габарит, расположение моста в плане и профиле, увеличена пропускная способность. При реконструкции может быть
сделано усиление отдельных элементов или всего моста. Наиболее распространенным видом реконструкции мостов на автомобильных дорогах является их уширение и
увеличение грузоподъемности.
Грузоподъемность - это наибольшая масса (класс) транспортного средства определенного вида, которая может быть безопасно пропущена в транспортном потоке или
отдельном порядке по сооружению.
Несущая способность - это предельное усилие, которое может быть воспринято сечением элемента до достижения им предельного состояния.
Дефект - это каждое отдельное несоответствие конструкции установленным требованиям.
Повреждение - это недостаток в виде нарушения формы или целостности элемента, возникающее в результате силового, температурного или влажностно- го
воздействия, приводящее к снижению его грузоподъемности и долговечности.
Накладные расходы - это расходы, связанные с обслуживанием строительного производства, содержанием аппарата управления и административных зданий, техникой
безопасности, разъездным характером работ и т.д.
Нормативная прибыль - это плановая прибыль строительной организации, включаемая в сметную стоимость строительно-монтажных работ.
Капитальные затраты - это единовременные вложения, связанные с производством работ по строительству и реконструкции
Эксплуатационные затраты - это текущие затраты связанные с содержанием мостов.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы - М., Изд-во Госстрой, 1985 - 199с.
2. СНиП 2.05.02-85 Автомобильные дороги - М., Изд-во Госстрой, 1986 - 51с.
3. СНиП 11-44-78 Автодорожные тоннели - М., Изд-во Госстрой, 1978.
4. ГОСТ 24-451-80 Автодорожные тоннели - М., Изд-во Стандартов, 1980..

147.

5. ГОСТ 26775-97 Габариты подмостовых судоходных пролетов - М., Изд- во Стандартов, 1997.
6. СНиП 3.06.07-86 Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний - М., Изд-во Госстрой, 1986 - 40 с.
7. ГОСТ 19537-83 Антикоррозионная смазка «Пушечная».
8. СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции - М., Стройиздат, 1983.
9. ВСН 32-89 Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов - М., Транспорт, 1991
- 165с.
10. ВСН 51-88 Инструкция по уширению автодорожных мостов - М., Минав- тодор РСФСР, 1989.
11. ВСН 4-81 Инструкция по проведению осмотров мостов и труб на автомобильных дорогах - М., Минавтодор РСФСР, 1981.
12. Брик А.А., Давыдов В.Г., Савельев В.Н. Эксплуатация искусственных сооружений на железных дорогах. - М., Транспорт, 1990.
13. Кириллов В.С. Эксплуатация и реконструкция мостов и труб на автомобильных дорогах - М., Транспорт, 1971 - 196с.
14. Никонов И. Н. Искусственные сооружения железнодорожного транспорта - М., Трансжелдориздат, 1963 - 338с.
15. Осипов В.О., Козьмин Ю.Г. и др. Содержание, реконструкция, усиление и ремонт мостов и труб. - М., Транспорт 1996 - 471с.
16. Методические рекомендации по содержанию мостовых сооружений на автомобильных дорогах. - М., Росавтодор, М., 1999.
17. Нормы денежных затрат на ремонт и содержание мостовых сооружений на автомобильных дорогах. - Утв. ФДС России, М., 1999.
18. ГСЭН - 2001-30 Государственные элементные сметные нормы на строительные работы. Сборник № 30 Мосты и трубы. М., Стройиздат, 2000.
19. Методические указания по определению величины накладных расходов в строительстве. - МДС 81 - 33. 2004. М., Стройиздат, 2003. - 51с.
20. Требования к техническому отчету по обследованию и испытаниям мостового сооружения на автодороге.
21. Справочник проектировщика. Расчетно-теоретический. Государственное издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам. М.,1960.
Саботаж без прикрас Рецидивы тоталитарного либерализма в Минстрое ЖКХ, Минтрансе Дорстрое МЧС. И , кто за смерть шахтеров, машинистов, водителей, пассажировответит !
Статья для газеты Озеро Долгое ( МО- 68), Деловой Петербург, Петербургский Дневник, Вечерний СПб, Парламентская газета, Версия, Петербургский район, Газета
«Завтра»

148.

Изобретатели Сейсмофонд СПб ГАСУ ( ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 СБЕР МИР Социальная 2002 2056 3053 9333 Александр Иванович К ) изобрели
«поглотитель пиковых напряжений с проскальзыванием» , для повышения грузоподъемности аварийных железнодорожных мостов
А, Петербургские изобретатели проф дтн Уздина Александр Михайлович, кэн доц Егорова Ольга Александровна , аспирант ПГУПС Коваленко Александр Иванович
предложили повысить грузоподъемность в два раза без остановки движения по мосту, за счет проскальзывания и шпренгельного усиления существующих
железнодорожных изношенных пролетных строений, мостовых сооружений и изобрели «поглотитель концентрации напряжений», в металлических пролетных строения,
неразрезных балок-ферм существующего мостового сооружения без остановки движения поездов , автотранспорта по автомобильным мостам в Новороссии , ДНР, ЛНР .
Условно говоря, если заменить старые болтовые соединения существующих пролетных строениях металлических железнодорожных мостов с ездой понизу на
безбалластных плитах мостового сооружения мостового полотна пролетами 33 -110 метров ( ШИФР 2948358 ОАО РЖД» АО «Трансмост», Tokuno et at, Patent US
6,892,410 B2 May 17, 2005 ) на скрипучие, проскальзывающие !!! в типовых конструкциях , узлов, ( серия 35033-86 «Пролетные строения автодорожных мостов
сталежелезобетонные из пролетных широкополочных двутавров , пролетами 21 и 24 метра , габаритами Г-6, Г-10, Г11,5)
https://ohranatruda.ru/upload/iblock/198/4293844196.pdf
https://files.stroyinf.ru/Index2/1/4293844/4293844196.htm
https://www.normacs.ru/Doclist/folder/14445.html
, согласно изобретениям , изобретенных 40 лет назад в СССР, проф дтн А.М.Уздиным SU №№ 1143895, 1168755, 1174616, всего лишь заменить соединения в фермах
балках на проскальзывающие со скрипом, с овальными отверстиями и контролируемы натяжением болтовых высокопрочных соединений с медной обожженной гильзой
или тросовой гильзой без оплетки для демпфирования при проскальзывании ботового соединения или для рассеивания и поглощения пиковых напряжений , при
критических нагрузках и большими перемещениями и приспособляемости
Если подходить к делу более практично, то «проскальзывание» и поглощение «пиковых ускорений»,с небольшим поддомкрачаванием ( создания небольшого
преднапряжения и выпуклости, неразрезной фермы-балки, со шпренгельным усилением позволить повысит грузоподъемность железнодорожного и автомобильного
моста в два раза , при не увеличения продольного сечения , по японским и американским изобретением , уворованных у проф дтн А М Уздина ЛИИЖТ , еще 30 лет
назад ( смотрите статью в газете «Версия» Патентное ворье. )
В основе нового поглотителя пиковых напряжений и нагрузок — принцип, который на научном языке называется «рассеивание» с проскальзыванием и скрипом. Стальные
фермы при перегрузках начинают скрипетьи проскальзывать в болтовых фланцевых фрикционно-подвижных соедиениях , как ветки деревьев, во время урагана, гнутся ,
но не хрустят (ломаются) . Они изгибаются, листья падают, а ветки не ломаются и опять возвращаются на место, а листья падаю , а дерево стоит, после урагана. Это
изобретение придумала природа, описана в книгах проф В.Г.Темнова «Бионика» .
Пространственные конструктивные системы бионического типа
Темнов Владимир Григорьевич
https://rusneb.ru/catalog/000199_000009_001024387/

149.

Конструктивные системы в природе и строительной технике
Темнов В.Г.
Стройиздат. Ленинград. 1987
256 страниц
https://books.totalarch.com/constructive_systems_in_nature_and_construction_equipment
Если говорить проще, в результате рассеивания и поглощения нагрузки , напряжений , мост начинает со скрипом проседать с большими перемещениями. И происходи
проскальзывание, с демпфированием , аналогично раскачивающими небоскребами в США , стоять гасители демпферу и башни близнецы рухнули от взрыва в подвале не
от атаки самолетов, как утверждает инженер-строитель, кандидат в Президент Трамп (США) , который по специальность инженер -строитель.
И только потом после больших перемещений со скрипом, мост опять возвращатся на свое место. «Этот принцип , проскальзывания, ученые ЛИИЖТА, ЛИСИ придумали
несколько десятилетий назад. Но разработки были очень сложными и дорогими, приходилось использовать , новые изобретения аспиранта ПГУПС, Александра Коваленко
№№ 2010136746, 165076, 154506. — Поэтому их никто не использовал для мостовых сооружений при тоталитарном либерализме ( смотри статью «Саботаж без
прикрас» Алексей Гончаров Рецидив тоталитарного либерализм на маркеплейса» Газета «Завтра «, март 2024 № 9 (1572).
Ученые Сейсмофонда СПб ГАСУ ПГУПС на общественных началах изготовили рабочие чертежи, выпустили альбом, каталожные листы, провели лабораторные испытания ,
выпустили сертификаты на продукцию, выполнили расчеты в ПК SCAD. Но, Минстрой , Минтранс , Дорстрой, МЧС не принимает выполненную организации Сейсмофонд
СПбГАСУ, выполненную на общественных начала, интеллектуальную гуманитарную помощь, для железнодорожных и инженерных войск. Зато японские, американские
и канадские инженеры, внедрили изобретения проф дтн ЛИИЖТА в штате Монтана и Невада в 2017 году , в Японии ах 2005 году .
Невероятно , но это патентное воровство, советский патентов СССР .И кто за это ответит. Патентованное ворьё: Американцы крадут у нас не только изобретения, но даже
песни https://ursa-tm.ru/forum/index.php?/topic/213051-patentovannoe-voryo-amerikantsy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni/
Вот поэтому нужна поддержка , пассажиров, машинистов поездов, водителей проживающих в сейсмоопасных районах, водители большегрузных с прицепом фур, машин .
Но они все делаю бабки, выживают ,и им безразлично состояния ветких мостов, и мостапод их не интересует, пока жареный петух не клюнет
Над поглотителем напряжений и рассеиванием нагрузок Александр Михайлович Уздина, колдовал 30 лет в СССР. А, внедрили его изобретения японские и
американские капиталисты –патентное ворье (смотри газета «Версия») .

150.

В результате продолжатся мостопад по все Сибири. Старые мосты не скрипят, они хрустят, то есть плачут и рушатся. Они тоже живые и не качаются , а грустят, плачут и
разваливаются
Новый поглотитель-рассеиватель, пиковых напряжений и конструкций с проскальзыванием, защищена несколькими патентами, и буквально на днях пришло еще одно
положительное решение, на заявку на изобретение «Способ усиления основания пролетного строения мостового сооружения с использованием подвижных
треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов имени В.В.Путина» МПК E01 D 21 /06 Регистрационный № 2024106154 , входящий 013574, дата поступления
05.03.2024
Более подробно смотрите «Инструкция по повышению рамных податливых крепий горных выроботок», где тоже гибнут шахтеры при тоталитарном либерализме , где
крепи не скрипят, когда нет проскальзывания, не оставляя отверстия, через которое шахтеры могут успеть выползти при обрушении в шахте.
Но крепи не скрипят , а трещат и ломаются , и шахтеров засыпает порода, они задыхаются и умирают по одиночке, раздавленные углем, при тоталитарном
либерализме. И , кто за смерть шахтеров, машинистов, водителей, пассажиров- ответит !
https//t.me/resistance_test Тел редакции газеты «Армия Защитников Отечества» Редактор Андреева Елена Ивановна (812) 694-78-10, (921) 944-67-10 [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
Русские люди интеллектуальная помощь для железнодорожных и инженерных войск, для внедрения изобретения последнего изобретателя перед погребением
онкологически больному мс гипертонией 2-1 степени изобретателю Для Фронта Для Победы "Способ усиления основания пролетного строения мостового сооружения
с использованием подвижных трегольных балочных ферм для сейсмоопасных районов имени В.В.Путина" МПК E01 D 21/06 ( Регистрационный № 2024106154
Входящий № 013574, дата поступления 05.03.2024 "Способ им Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
трехгранных балочных ферм" , аналог "Новокисловодск" Марутян Александр Суренович МПК Е01ВD 22/00 для ветерана боевых действий ( удостоверение Серия БД №
404894 Дата выдачи 26 июля 2021 Минстроем ЖКХ РФ , Подпись С.В Ивановна) , инвалида второй группы по общим заболеваниям , изобретателю по СБЕР карта МИР 2202
2056 3053 9333 тел привязан 911 175 84 65 Aleksandr Kovalenko (996) 785-62-76 [email protected] https//t.me/resistance_test
https://dzen.ru/a/ZdMU-LWdeVByaJ8D
СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00
https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 944-67-10, (911) 175-84-65, (996) 785-62-76 [email protected] [email protected] [email protected] СБЕР
карта 2202 2006 4085 5233 Elena Kovalenko
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm
https://disk.yandex.ru/i/l55HLUI9FVUiLA
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm
https://ppt-online.org/1487442
https://mega.nz/file/NzcF2IJZ#ykAIHTiCPblSbBFYf2Sebetj6X8eIr7nbh3ImdfJKXk

151.

USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm.docx
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm.pdf
KNR Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina 252.docx
KNR Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina 252.pdf
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.docx
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.pdf
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.docx
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.pdf
Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina155.docx
Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina155.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html
GASU pochta Xodataystvo FIPS Oplata Rospatent Sposob usileniya mosta imeni Putina RU 20241000839 219 str.docx
GASU pochta Xodataystvo FIPS Oplata Rospatent Sposob usileniya mosta imeni Putina RU 20241000839 219 str.pdf
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.docx
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.pdf
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.docx
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.pdf
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.docx
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.pdf
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.docx
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2
https://ibb.co/album/FmLwKM

152.

Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой
металлических и деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78, ( 996) 785-62-76,
(911) 175-84-65 https://t.me/resistance_test [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge Abstract
Poglatiteli pikovix napryzok napryazheniy proskalzivaniem proletnogo stroeniya metasllicheskix zheleznodorozhnix mostov 378 str
https://disk.yandex.ru/i/nmNGdKjGPusFHw
https://disk.yandex.ru/i/bHhG3xxPQ-f9hg
Poglatiteli pikovix napryzok napryazheniy proskalzivaniem proletnogo stroeniya metasllicheskix zheleznodorozhnix mostov 378 str
https://ppt-online.org/1505580
https://mega.nz/file/d29nmThA#368PWG2fjy455MJoWqrwDF3AwVRQM2Thn_kJDyAnfEo
https://mega.nz/file/c7MAmRrK#Fro2Kswx8e9L7Km096p25F6tQRGRgNhBdnIP8a7-Z-Q
Poglatiteli pikovix napryzok napryazheniy proskalzivaniem proletnogo stroeniya metasllicheskix zheleznodorozhnix mostov 378 str.docx
Poglatiteli pikovix napryzok napryazheniy proskalzivaniem proletnogo stroeniya metasllicheskix zheleznodorozhnix mostov 378 str.pdf
MO Ozeru Dolgoe Programma kandidata deputai MO-68 Kovalenko Alexandra ivanovicha veterana boevix deystviy tel 8126947810 5 str.pdf
MO Ozeru Dolgoe Programma kandidata deputai MO-68 Kovalenko Alexandra ivanovicha veterana boevix deystviy tel 8126947810 5 str.doc
2024-03-22_20-46-25.png
2024-03-22_20-50-08.png
2024-03-22_21-36-01.png
2024-03-22_21-45-10.png
2024-03-22_22-14-45.png
2024-03-22_22-16-48.png
12
https://wdfiles.ru/ipsearch.html

153.

2024-03-22_22-20-51.png
ВСЕ Объявление организация Сейсмофонд СПб ГАСУ выполнит обследование аварийных 9 стр.doc
PGUPS Uchebnoe posobie povisheniya gruzopodemnosti mostovogo mostovogo sooruzheniya shprengelnim usileniem 512 str.docx
PGUPS Uchebnoe posobie povisheniya gruzopodemnosti mostovogo mostovogo sooruzheniya shprengelnim usileniem 512 str.pdf
SPBGASU most Uzdina Texnicheskoe zadanie razrabotka rabochikh chertezhey shprengelnogo usilenie proletnogo stroenie mostovogo sooruzheniya 457 str.pdf
Исправил большоц буквы Все Недавно президент России Владимир путин объявил о старте программы 7 стр.docx
Otvet pismo Minstroya sotovoe 18031024 6867 OG 08 Stepanov Borodina 495 647-15-80 dob 56005 progrannu prikladnix nauchnix issledovaniy 10 str.pdf
Putinu texnicheskoe zadanie Minstroy Mintrans Minnaukf MCHS Dorstroy OAO RJD AO Transmost povishenie gruzopodemnosti shprengelnim 11 str.doc
Пожалуйс16.docx letter10958101.docx
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2
https://ibb.co/DQMd48h
https://i.ibb.co/Rc682Bf/Poglatiteli-pikovix-napryzok-napryazheniy-proskalzivaniem-proletnogo-stroeniya-metasllicheskix-zhele.jpg
СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00
https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 944-67-10, (911) 175-84-65, (996) 785-62-76 [email protected] [email protected] [email protected] СБЕР
карта 2202 2006 4085 5233 Elena Kovalenko
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm
https://disk.yandex.ru/i/l55HLUI9FVUiLA
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm
https://ppt-online.org/1487442
https://mega.nz/file/NzcF2IJZ#ykAIHTiCPblSbBFYf2Sebetj6X8eIr7nbh3ImdfJKXk
USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm.docx

154.

USSR Sposob Uzdina iprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trekhgrannikh balochnix ferm.pdf
KNR Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina 252.docx
KNR Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina 252.pdf
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.docx
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.pdf
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.docx
Most imeni Putina Novokislovodsk poyasnitelnaya zapiska Sposob usileniy treygolnix balok-ferm osnovanie opora 2 str.pdf
Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina155.docx
Sposob usileniy osnovaniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem trexgrannix ferm Putina155.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html
GASU pochta Xodataystvo FIPS Oplata Rospatent Sposob usileniya mosta imeni Putina RU 20241000839 219 str.docx
GASU pochta Xodataystvo FIPS Oplata Rospatent Sposob usileniya mosta imeni Putina RU 20241000839 219 str.pdf
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.docx
Moct imeni Putina Otpravka pisma schastya ssilkami Xodotaystvo zayavlenie FIPS Rospatent veterana boevox deystviy Kovalenko 703 str.pdf
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.docx
MOST imeni PUTINA zayavlenie hkodotaystvo fips rospatent neretinu oleg petrovbichu veterana boevix deystviy kovalenko 71 str.pdf
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.docx
Raschet SKAD nerazreznix stakmnix ferm-balok predelnoe ravnovesie povishenie gruzododemnosti zheleznodorozhnix mostov 688 str.pdf
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.docx
SPBGASU PGUPS Novokislovodsk SCAD Rascet usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya trexgrannix ferm-balok 501 str.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2
https://ibb.co/album/FmLwKM

155.

Прикладные научные исследования для Минстроя ЖКХ по изобретению Антисейсмическое фланцевое фрикционно подвижное соединение для трубопроводов RU
2018105805 (008844) 15.02.2018 Мкл.F 16 L 23 /00 Kкомпенсатор проф Темнова СПбГАСУ Воен. полит. газета «Невидимая Хазария" № 1 31.01.24. Свид. рег.П 0931
16.05.94
Компенсаторы антисейсмические проф Темнова В Г на основании изобретения RU № 2018105803 (008844), Мкл F 16 L 23 /00. Конвенционный приоритет 15.02.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение трубопроводов"с большими перемещениями для увеличения демпфирующей способности при
взаимодействии трубопроводов, с геологической средой, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках, согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС Уздина
А. М. и аспиранта СПб ГАСУ Коваленко А.И. №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 1760020, 1728414, 998300, 1038457, 1011847, 1395550. 154506,
2010136746
[email protected]
ТИПОВЫЕ РЕШЕНИЯ ПРОКЛАДКИ ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ В ПЕНОПОЛИМЕРМИНЕРАЛЬНОЙ (ППМ) ИЗОЛЯЦИИ. ДИАМЕТРОМ Ду 50-400 мм для
сейсмоопасных районов https://t.me/resistansce_test [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] т/ф (812) 694-78-10
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] т/ф (812) 694-78-10
Прикладные научные исследования НИОКР для Минстроя ЖКХ оплаты по договору № 654 от 25 января 2024 аванс 10 тыс руб SBER 2202 2056 3053 9333 тел
привязан (911) 175-84-65 (договор Сейсмофонд СПб ГАСУ , календарный график , прилагается к Прикладным научным исследованиям ПНИ НИОКР ) Производство и
продажа антисейсмических компенсаторов проф дтн ПГУПС Темнова В. Г. Почта: [email protected] https://t.me/resistance_test Тел/факс: 8 (981) 694-78-10 8996-785-62-76
Компенсаторы антисейсмические проф Темнова В Г на основании изобретения RU № 2018105803 (008844), Мкл F 16 L 23 /00. Конвенционный приоритет 15.02.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение трубопроводов"с большими перемещениями для увеличения демпфирующей способности при
взаимодействии трубопроводов, с геологической средой, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках, согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС Уздина
А. М. и аспиранта СПб ГАСУ Коваленко А.И. №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 1760020, 1728414, 998300, 1038457, 1011847, 1395550. 154506,
2010136746
[email protected]
Типовые проектные решения креплений антисейсмического компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в изоляции из пенополиуретана
диаметром Ду 50 -600 мм
Производим компенсаторы для сейсмоопасных районов в трех вариантах исполнения:
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Типовые проектные решения креплений антисейсмического компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в изоляции из пенополиуретана
диаметром Ду 50 -600 мм
Эскиз антисейсмического компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в изоляции из пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм
Наша общественная организация "Сейсмофонд" СПб ГАСУ (ОГРН: 102200000824 ИНН 2914000780 ) производит компенсаторы антисейсмические проф дтн ПГУПС Темнова
В Г .К, применяемые для защиты систем трубопровода от разрушений и поломок, компенсируя смещения по всем направлениям (по осям X, Y, Z и круговые движения),
вызванные сотрясениями, усадками и прочими видами внешнего воздействия.

156.

Антисейсмические компенсаторы проф Темнова В Г Ю состоят из двух отделенных друг от друга сильфонных элементов, что позволяет компенсировать как осевое, так и
боковое и поворотное смещение.
Производим компенсаторы для сейсмоопасных районов в трех вариантах исполнения:
1.
Под приварку;
2.
Фланцевые;
3.
Муфтовые (с желобом для установки разъемной муфты).
Данные антисейсмические компенсаторы применяются в топливохранилищах, нефтебазах, на всех типах трубопроводов, а также для присоединения систем
транспортировки жидкостей машин и механизмов.
Технические характеристики антисейсмических компенсаторов проф Темнова В Г
Характеристики
Стандарт
Компенсирующая способность
Количество секций
Под заказа DN, мм
25-300 до 1000 PN, кгс/см2
16
10, 25, 40
Х: 100 (-50/+50) мм, Y: 100 (-50/+50) мм, Z: 100 (-50/+50) мм
2 Рабочая температура, °С
От –80 до +427
От –80 до +1100
Рабочая среда Пар, газ, вода, нефть, трансформаторное масло, криогенная среда, химическая среда
Материалы исполнения деталей: Материал исполнения
Углеродистая сталь St37,2
Карданный шарнир
Стандарт Антисейсмический компенсатор проф Темнова СПбГАСУ Нержавеющая сталь AISI 304 / 321 Фланец
Углеродистая сталь St37,2
Возможно изготовление антисейсмических компенсаторов проф Темнова В Г из других материалов, по согласованию с Заказчиком.
ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация «Сейсмофонд» СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824, т/ф (812) 694-78-10, https;//t.me/resistance_test [email protected] (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
ТИПОВЫЕ РЕШЕНИЯ ПРОКЛАДКИ ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ В ПЕНОПОЛИМЕРМИНЕРАЛЬНОЙ (ППМ) ИЗОЛЯЦИИ. ДИАМЕТРОМ Ду 50-400 мм для
сейсмоопасных районов
Констр. и детали Антисейсмического проф Темнова В Г Санкт-Петербург 2024 г. СПбГАСУ Сейсмофонд
Протокола № 353 от 17.01.2024 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2020, действ. 27.05.2020, организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780 и протокола № 1516-2/3 от 20.02.20230 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес:197341, СПб, Афонская ул., д.2 , (921) 962-67-78.
Ссылки испытаний фрагментов узлов компенсатора для трубопроводов на фланцевых соединениях, c использованием болтовых, демпфирующих соединений
расположенных в длинных овальных отверстиях, установленных вдоль оси соединения, по линии нагрузки, с использованием петлеобразных демпфирующих

157.

компенсаторов для трубопроводов, согласно заявка на изобретение : " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный в
ФИПС № 2021134630, от 25.11.2021, входящий № 073171 и согласно изобретений «Опора сейсмостойкая», патент № 165076, 154505, изобретениям №№1143895,
1168755, 1174616, 2010136746
Ссылка на протокол испытаний на сейсмостойкость в ПК SCAD
teplotrassi izobretenie Temnova protokol Antiseysmicheskoe flantsevoe friktsionno podvizhnoe soedinenie 489 стр https://disk.yandex.ru/i/4o7hAnF_Jsmatw https://pptonline.org/1470250 https://mega.nz/file/53Um3Q6I#TADokI24xa7A7tlbt4J_p-3K9eiD_6h4bAnqb0nXyDg
Обеспечение сейсмической надежности антисейсмических демпфирующих косых компенсаторов с перемещениями на фрикционно – подвижных болтовых соединениях,
для обеспечения сейсмостойкости технологических трубопроводов из полиэтилена, для установки очистки хозяйственно –бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп», для
увеличения демпфирующей способности косого компенсатора , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках , согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 "Опора сейсмостойкая", 2010136746 "Способ защита зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойситвых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии"
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), Организация "Сейсмофонд" ОГРН:
1022000000824 4 ИНН 2014000780
Автор отечественной фрикционо- кинематической, демпфирующей сейсмоизоляции и системы поглощения и рассеивания сейсмической и взрывной энергии по
обеспечению сейсмостойкости, сейсмоустойчивости демпфирующей сейсмоизоляции для технологических трубопроводов, предназначенными для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов» проф дтн ПГУПC Уздин А М
Инж –мех ЛПИ им Калинина Е.И.Коваленко, зам президента организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780 [email protected]
При разработке СТУ использовался альбом серии ШИФР 1.010.1-2с.94, выпуск 0-1, утвержден Главпроектом Мистрой России, письмо от 21.09.94 ; 9-3-1/130 за подписью
Д.А.Сергеева, исп. Барсуков 930-54-87 согласно письма Минстроя № 9-3-1/199 от 26.12.94 и письма № 9-2-1/130 от 21.09.94
Мажиев Х.Н. Президент организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780 [email protected]
Научные консультанты от СПб ГАСУ , ПГУПС : Х.Н.Мажиев, ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ , заместитель руководителя ИЦ «СПб ГАСУ» И. У. Аубакирова
[email protected] ИНН 2014000780
Изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор конструктивного решения по обеспечению сейсмостойкости, сейсмоустойчивости косых компенсаторов для
технологических трубопрводов из полиэтилена, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением косого компенсатора
к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в
длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов» и использования фрикционно -демпфирующих опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки ,

158.

согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения надежности технологических трубопроводов , преимущественно при растягивающих и
динамических нагрузках и улучшения демпфирующих свойств технологических трубопроводов , согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф Уздина А М №№ 1168755,
1174616, 1143895 и внедренные в США
Свидетельство о разрешении проектных работ рег. № SP01.01.406.045 ОО «Сейсмофонд», ИЦ «ПКТИ -Строй-ТЕСТ», рег. № РОССRU.0001.22CЛ33 , СПб ГАСУ №
RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, адр: 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. дом 4, 25 января 2024
УТВЕРЖДАЮ Президент организации «Сейсмофонд» ИНН 2014000780 при СПб ГАСУ
/Х.Н. Мажиев/ 25.01.2024 года
(812) 694-78-10
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 Общественная организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства
"Защита и безопасность городов» - ОО «Сейсмофонд» ИНН – 2014000780 при СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 190005 СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4
Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Техническое задание на лабораторные испытания Изобретение ПГУПС проф Темнова В Г "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" RU 2018105803 (008844) 15.02.2018 Мкл F 16 L 23 /00 для Минстроя ЖКХ Темнов В Г Уздин А М разработали демпфирующий компенсатор лучше
американского фирмы www.VICTAULIC.com (Виктаулик) , где используется уплотнитель из каучука в муфте, который через 6-8 лет приходит в негодность прокладка и вся
муфта, а проф Темнов В Г Уздин А М Егорова О А Богданова И А предложили во фланцевом соединение с большими перемещениями использовать гильзу в высокопрочном
болтовом соединении ( с пропиленным пазом куда забивается медный обожженный оттарированный клин) из тросовой обмотки залитую латунью , бронзой, медью для
повышения демпфированности и создания проскальзывания фланцевого
Antiseysmicheskiy kompensatot Temnova SPb GASU dogovor SCHET akt sdachi rabot Minstroy ZHKX Prikladnie nauchnie issledovaniya SBER karta 2202 2056 3053 9333 NIIOKR 592
str https://disk.yandex.ru/i/9UZ8lvZTb2jPJA
https://mega.nz/file/UyciFYIY#0rkZx2JimaNHfHcaMEgPCSR1aOJJ9eYsKFveGpfUq5s
https://mega.nz/file/djUAAAYK#vSrGYeSAIOlGWvvalxFAx9UW4G_uXYgVv-IWC4ecOXs
Antiseysmicheskiy kompensatot Temnova SPb GASU dogovor SCHET akt sdachi rabot Minstroy ZHKX Prikladnie nauchnie issledovaniya SBER karta 2202 2056 3053 9333 NIIOKR 592
str.pdf
Antiseysmicheskiy kompensatot Temnova SPb GASU dogovor SCHET akt sdachi rabot Minstroy ZHKX Prikladnie nauchnie issledovaniya SBER karta 2202 2056 3053 9333 NIIOKR 592
str.docx
Минстрой AKT yjdsq Минстрой akt sdachi rabot ispitaniya seysmostoykost SCAD 2202 2056 3053 9333 21 стр .dot
Минстрой AKT yjdsq Минстрой akt sdachi rabot ispitaniya seysmostoykost SCAD 2202 2056 3053 9333 21 стр .pdf
shet dlya vnedrenie izobreteniya antiseysmicheskoe flantsevoe friktsionno podvizhnoe soedinenie truboprovodov RU 2018105803 2 str.doc
shet dlya vnedrenie izobreteniya antiseysmicheskoe flantsevoe friktsionno podvizhnoe soedinenie truboprovodov RU 2018105803 2 str.doc

159.

shet dlya vnedrenie izobreteniya antiseysmicheskoe flantsevoe friktsionno podvizhnoe soedinenie truboprovodov RU 2018105803 2 str.pdf
Gazeta Trudovaya Rossiya organ TSK RKRP ROT FRONT [email protected] 6 str.pdf
kata SBER 2202205630539333 REGISTRATSIONNAYA ORGANIZATSII SEISMOFOND VIZITKA OSNOVNIE SVEDENIYA SPBGASU kovalenko .doc
kata SBER 2202205630539333 REGISTRATSIONNAYA ORGANIZATSII SEISMOFOND VIZITKA OSNOVNIE SVEDENIYA SPBGASU kovalenko .pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html
Prikladnie nauchnie issledovaniya NIOKR Antiseysmicheskie kompensatori flantsevie friktsionno podvizhnie soedineniya trupoprovodov 422str.pdf
Prikladnie nauchnie issledovaniya NIOKR Antiseysmicheskie kompensatori flantsevie friktsionno podvizhnie soedineniya trupoprovodov 422str.docx
GASU SPB ROSTEXEKSPERTIZA Rjvgtcfnjh Temnova ANTISEYSMICHESKOE FLANTSEVOE FRIKTSIONN PODVIZHNOE SOEDINENIE TRUBOPROVOdOV 3 STR.docx
GASU SPB ROSTEXEKSPERTIZA Rjvgtcfnjh Temnova ANTISEYSMICHESKOE FLANTSEVOE FRIKTSIONN PODVIZHNOE SOEDINENIE TRUBOPROVOdOV 3 STR.pdf
SPBGASU Isklyuchenie obrusheniya konstruktsiy zdaniya primere Nagornom Karabakhe Stepanokert SCAD 258 str.docx
SPBGASU Isklyuchenie obrusheniya konstruktsiy zdaniya primere Nagornom Karabakhe Stepanokert SCAD 258 str.pdf
Belgorod DNR LNR Ukreplenie usilenie modelirovanie-vzaimodeistviya-sooruzheniy-v-BEYRUTE-LIVAN-na-osobie-vozdeystviya-dly-obespecheniya-ustoychvost [email protected]
58.docx
Belgorod DNR LNR Ukreplenie usilenie modelirovanie-vzaimodeistviya-sooruzheniy-v-BEYRUTE-LIVAN-na-osobie-vozdeystviya-dly-obespecheniya-ustoychvost [email protected]
58.pdf
SPb GASU ZAKLYCHENIE ekspertiza antiseysmicheskoe flantsevoe friktsionnoe podvizhnoe truboprovodov teplotrass.docx
SPb GASU ZAKLYCHENIE ekspertiza antiseysmicheskoe flantsevoe friktsionnoe podvizhnoe truboprovodov teplotrass.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2
https://ibb.co/HNqdyVQ
https://i.ibb.co/cbQL91d/Antiseysmicheskiy-kompensatot-Temnova-SPb-GASU-dogovor-SCHET-akt-sdachi-rabot-Minstroy-ZHKX-Prikladn.jpg
MINSTROY kompensatot Temnova SPb GASU antiseysmicheskiy dogovor SCHET akt sdachi Prikladnie nauchnie issledovaniya SBER 2202 2056 3053 9333 NIIOKR 454 str
https://ppt-online.org/1478393
MINSTROY kompensatot Temnova SPb GASU antiseysmicheskiy dogovor SCHET akt sdachi Prikladnie nauchnie issledovaniya SBER 2202 2056 3053 9333 NIIOKR 454 str

160.

https://en.ppt-online.org/1478393
Ни дня без прорыва теплотрассы Заявка на изобретении: «Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов" RU № 2018105803 /20
(008844) F16L 23/0015.02.2018 (812)6947810
Конструктивные решения и рабочие чертежи можно приобрети в СПб ГАСУ по адрес: 190005, 2-я Красноармейская ул д 4 СПб ГАСУ тел /факс 812) 694-78-10 применения
антисейсмических петлеобразного ( из трубчатых уголков ) температурогасящего, антисейсмического, для аварийных теплотрасс , на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, с длинными овальными отверстиями, на протяжных фланцевых соединениях с овальными отверстиями и контролируемым натяжением, выполненных по
изобретениям проф. дтн (ПГУПС Уздина А. М. инж И.А.Богдановой №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» 190005, СПб,, 2-я Красноармейская ул дом
4 [email protected] 8126947810@ramblerru [email protected] t.me/...est
Название альбома Изделия и детали трубопроводов для теплотрасс Выпуск 1. Демпфирующий Z-образный компенсатор для трубопроводов проф Темнова Владимир
Григорьевича (аналог Салниковые) по изобретению проф ПГУПС Темнова В.Г. RU 2018195806 ( 008844). Мкл. F16L 23/00
https://dzen.ru/a/ZavuH6M3HEkZ2_A1
MINSTROY kompensatot Temnova SPb GASU antiseysmicheskiy dogovor SCHET akt sdachi Prikladnie nauchnie issledovaniya SBER 2202 2056 3053 9333 NIIOKR 454 str
https://ppt-online.org/1478393
MINSTROY kompensatot Temnova SPb GASU antiseysmicheskiy dogovor SCHET akt sdachi Prikladnie nauchnie issledovaniya SBER 2202 2056 3053 9333 NIIOKR 454 str
https://en.ppt-online.org/1478393
Ни дня без прорыва теплотрассы Заявка на изобретении: «Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов" RU № 2018105803 /20
(008844) F16L 23/0015.02.2018 (812)6947810
Конструктивные решения и рабочие чертежи можно приобрети в СПб ГАСУ по адрес: 190005, 2-я Красноармейская ул д 4 СПб ГАСУ тел /факс 812) 694-78-10 применения
антисейсмических петлеобразного ( из трубчатых уголков ) температурогасящего, антисейсмического, для аварийных теплотрасс , на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, с длинными овальными отверстиями, на протяжных фланцевых соединениях с овальными отверстиями и контролируемым натяжением, выполненных по
изобретениям проф. дтн (ПГУПС Уздина А. М. инж И.А.Богдановой №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» 190005, СПб,, 2-я Красноармейская ул дом
4 [email protected] 8126947810@ramblerru [email protected] t.me/...est
Название альбома Изделия и детали трубопроводов для теплотрасс Выпуск 1. Демпфирующий Z-образный компенсатор для трубопроводов проф Темнова Владимир
Григорьевича (аналог Салниковые) по изобретению проф ПГУПС Темнова В.Г. RU 2018195806 ( 008844). Мкл. F16L 23/00

161.

https://dzen.ru/a/ZavuH6M3HEkZ2_A1
Электронный документ

162.

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И
ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
18.03.2024 дго 6867-ОГ/08
Улубаеву С.Х.
[email protected]
(МИНСТРОЙ РОССИИ)
Большая Пироговская ул., д. 23, Москва,
119435 тел. (495) 647-15-80, факс (495)
645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
На №
Уважаемый Солт-Ахмад Хаджиевич!
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
рассмотрел Ваши обращения:
от 26 февраля 2024 г. № П-28849, направленное Аппаратом Правительства Российской Федерации от 14 февраля 2024 г. № П48-28849 (вх. в Минстрой
России от 27 февраля 2024 г. № 5455-ОГ);
от 14 марта 2024 г. № П-41577, направленное Аппаратом Правительства Российской Федерации от 14 марта 2024 г. № П48-41577 (вх. в Минстрой России
от 15 марта 2024 г. № 7399-ОГ) и сообщает следующее.
Внедрение передовых технологий в строительстве является одним из приоритетных направлений для включения работ в программу прикладных
научных исследований (далее - ПНИ).
Целью выполнения ПНИ является совершенствование нормативной базы, регламентирующей проектирование, строительство и эксплуатацию зданий и
сооружений, получение достаточных теоретических и достоверных расчетных данных для определения нормируемых параметров и уточнение
требований, предъявляемых к проектированию, строительству и эксплуатации зданий и сооружений, направленность требований на обеспечение
безопасных для здоровья человека условий проживания и пребывания в зданиях и сооружениях и энергоэффективности зданий и сооружений в целях
реализации требований Федерального закона от 30 декабря 2009 г. № Э84-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».
от
В случае наличия обоснованных предложений по совершенствованию нормативной базы для включения соответствующих положений в нормативные
документы, Минстрой России предлагает заявителю направить в ФАУ «ФЦС»

163.

2
предложения в план разработки сводов правил, программу национальной стандартизации и программу ПНИ по прилагаемым формам.
Дополнительно сообщаем, что технология, на которую выдан патент, может быть отражена в нормативных документах при условии отчуждения
исключительного права правообладателя в порядке, предусмотренном гражданским законодательством Российской Федерации, или после
прекращения действия исключительного права на соответствующий результат интеллектуальной деятельности и перехода в общественное достояние.
Приложение на 9 л. в 1 экз.
Заместитель директора Департамента градостроите/ деятельности и архитектуры
Исп.: Бородина Ю.Г.
А.Ю. Степанов
Владелец: Степанов Александр Юрьевич
Сертификат: 00FCBB7031С990492А0Е14FA3 3D2E898C8 Действителен: 14.02.2023 до 09.05.2024
у
тел.: 8 (495) 647-15-80, доб. 56005

164.

Форма предложения в план разработки сводов правил
Предложения по разработке и актуализации сводов правил на 202_ год *
Наименование
свода правил (СП)
1
Вид работ
(разработка,
пересмотр,
изменение)
Разработчик
2
3
Источник
финансирования
4
1
2
3
* С приложением Пояснительной записки, включающей:
обоснование необходимости разработки, пересмотра, изменения свода правил;
характеристика объекта нормирования;
цель разработки, пересмотра, изменения свода правил;
Сроки разработки
Начало
разработки
Окончание
разработки
5
6
Контакты (ФИО штатного сотрудника
организации, ученая степень/звание,
занимаемая должность, опыт
разработки сводов правил/перечень
действующих СП, в которых принимал
участие с указанием авторского права,
тел., e-mail, наименование организации)
7

165.

Форма предложения в план разработки сводов правил
данные о внедрении передовых технологий;
обоснование исключения устаревших материалов и технологий;
наличие научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ в этой области;
опыт проектирования;
наличие нормативно-технических документов (инструкции, своды правил и т.п.);
наличие и анализ международных нормативно-технических документов соответствующей тематики, возможность и целесообразность их применения
при разработке, пересмотре, изменении свода правил;
структура (содержание) свода правил;
ожидаемая экономическая и социальная эффективность от внедрения, предлагаемого к разработке, пересмотру, изменению свода правил.
Примечание - Форма представления предложений и Пояснительная записка должны быть подписаны ответственным лицом с указанием должности и
наименования организации.
Бланк организации/разработчика стандарта
Минстрой России
№
„ лг ФАУ «ФЦС» На № от
Об отсутствии дублирования

166.

Форма предложения в план разработки сводов правил
Организация1 > направляет предложения по разработке и актуализации сводов правил для формирования Плана работ на 202_ год,
включающие форму представления предложений, а также пояснительную записку по каждому направлению.
Подтверждаем, что в заявленных предложениях отсутствует дублирование.
Приложение: на _ л. в _ экз.
<Должность руководителя Организации
<И.О. Фамилиям
М.П. Личная подпись
<И. О. Фамилия Исполнителя^ <Тел. Исполнителям
1 Полное и сокращенное наименование организации

167.

Форма предложения в ПНС
ПРЕДЛОЖЕНИЕ к^|/?0£к/и)^т*рограммы национальной стандартизации Российской
Федерации на 202_ год
^Рациональная или Межгосударственна^стандарттация
Наименование проекта стандарта*
Вид работ*
Разработка кили Пересмотр, Разработка изменения> ГОСТ Р
кили ПНСТ, ГОСТ>
Наименование технического регламента, в Указать обозначение и полное наименование технического
обеспечение которого разрабатывается
регламента или только наименование проекта технического
стандарт
регламента
Вид разрабатываемого нормативного
документа*
Стандарт на продукцию (услуги) кили методы контроля
(испытаний, измерений), термины и определения, процессы
и др. >

168.

2
Наименование приоритетных направлений Безопасность продукции производственного назначения;
стандартизации (на выбор)
Охрана окружающей среды; Ресурсосбережение;
Энергоэффективность и энергосбережение; Охрана здоровья
населения (человека); Защита прав потребителя; Единый
технический язык; Единство измерений; Конкурентоспосо
бность; Актуализация фонда стандартов; Единство
технической политики; Безопасность товаров народного
потребления; Безопасность работ и услуг; Требования
техники безопасности и производственной санитарии;
Обеспечение достоверности справочных данных;
Наноиндустрия;
Продовольственная безопасность; Реализация целевых
программ
Классификация
Код по ОКП
Код по ОКС*

169.

2
Сроки (для раздела «Национальная стандартизация»)
Подготовка первой редакции проекта стандарта и направление в Ростандарт уведомления о Месяц, Год
начале разработки проекта стандарта*
Подготовка окончательной редакции проекта стандарта и направление в Росстандарт
уведомления о завершении публичного обсуждения проекта стандарта*
Месяц, Год
Утверждение стандарта*
Месяц, Год
Сроки (для раздела «Межгосударственная стандартизация»)
Подготовка первой редакции проекта стандарта, направление в Ростандарт уведомления о Месяц, Год
начале разработки проекта стандарта и документов для размещения в АИС МГС на стадию
«Рассмотрение»*
Подготовка окончательной редакции проекта стандарта, направление в Ростандарт
документов для размещения в АИС МГС на стадию «Голосование»*
Месяц, Год
Подготовка и направление в Росстандарт документов для размещения в АИС МГС на стадию Месяц, Год
«Принятие»*
Введение в действие (утверждение) стандарта*
Дополнительно
Предполагаемое количество страниц в
разрабатываемом проекте стандарта*
Месяц, Год

170.

2
Разработчики*
Указать организацию, ФИО (полностью), контактные данные
(Почтовый адрес, Телефон/Факс, e-mail) разработчиков
Финансирование разработки*
Указать организацию (или ФИО лица), финансирующую
разработку
Финансирование экспертизы*
Указать организацию (или ФИО лица), финансирующую
экспертизу
Финансирование подготовки к
утверждению*
Указать организацию (или ФИО лица), финансирующую
подготовку к утверждению
НИИ-эксперт*
ФАУ «ФЦС»
Знаком «*» отмечены позиции обязательные к заполнению
<Должностъруководителя Организации>
Личная подпись
М.П.
<И.О. ФамилияУ

171.

Форма
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к предложению о разработке <национального/межгосударственного/ изменения к
стандарту> <ГОСТ Р /ГОСТ обозначение «Наименование» >
Сведения о разработчике стандарта
Наименование, организационно-правовая форма и адрес разработчика.
Наименование работ
Вид работ (разработка/пересмотр/разработка изменения №...), обозначение, наименование стандарта.
Краткая характеристика объекта и аспекта стандартизации
Предлагаемый к разработке стандарт будет распространяться на ... и устанавливать ...
Цель разработки (актуализации) стандарта
Технико-экономическое, социальное и иное обоснование разработки (актуализации);
Внедряемые передовые технологии и/или ограничения по применению устаревших технологий и требований к исчезнувшим из массового применения
оборудованию, материалам, изделиям и пр.
Перечень работ, выполненных в целях разработки стандарта
Выполненные научно-исследовательские и опытно конструкторские работы (НИР и НИОКР) и их результаты.
Наличие применяемых нормативно-технических документов (инструкции, рекомендации, пособия, ТУ, СТО, СТУ и т.п.), в том числе информацию об
использовании документов, относящихся к объектам патентного или авторского права;
Опыт применения на практике новых видов продукции и процессов.
Положения, отличающиеся от положений соответствующих международных стандартов
1

172.

Приводится краткая информация о положениях международных стандартов и (или) стандартов региональных организаций, которые предполагаются для
включения в проект стандарта, с указанием степени соответствия им.
Сведения о взаимосвязи стандарта с другими документами по стандартизации
Приводятся сведения о взаимосвязи стандарта с другими действующими национальными, межгосударственными стандартами и сводами правил,
изменения в которые потребуются в связи с принятием предлагаемого к разработке стандарта.
Структура (содержание) стандарта
Приводится предполагаемая структура стандарта в соответствии с требованиями раздела 7 ГОСТ 1.5-2001 «Межгосударственная система стандартизации.
Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Общие требования к построению, изложению,
оформлению, содержанию и обозначению».
Результат введения и ожидаемая социальная эффективность от применения стандарта
В том числе, приводится следующая информация:
При разработке за счет средств федерального бюджета: приводится информация о решаемых или способствующих решению задач экономики
Российской Федерации, в т. ч. способствующих импортозамещению.
При разработке за счет внебюджетных средств: приводится обоснование универсальности стандартизуемой продукции для всех участников
заинтересованных бизнес- соо бществ.
Контактные данные разработчика стандарта
Указывается Ф.И.О., контактный телефон и электронная почта руководителя и непосредственного исполнителя разработки.
<Должностъруководителя Организации>
Личная подпись
М.П.
2
<И.О. Фамилия>

173.

Бланк организации/разработчика стандарта
В секретариат
N°
ТК 465 «Строительство»
На № от
Об исполнении обязательств, связанных с разработкой проекта стандарта2
<Организация3> направляет Вам для включения в проект Программы национальной стандартизации (далее - ПНС) на 202_ год предложение о разработке за счет средств федерального бюджета проекта <стандарта(обоснование необходимости разработки проекта стандарта в виде пояснительной
записки и заполненная форма предложения прилагаются).
<Организация4> как исполнитель работ по разработке за счет федерального бюджета проекта <стандарта> настоящим письмом гарантирует исполнение
своих обязательств по разработке указанного проекта стандарта, которые предусмотрены федеральным законодательством, а также основополагающими стандартами национальной системы стандартизации, правилами стандартизации, нормами и рекомендациями в этой области.
Настоящим письмом <Организация> берет на себя обязательства:
согласовать настоящее предложение с ТК 465 «Строительство» в отношении вида, названия и сроков разработки проекта стандарта;
осуществлять заявленную в прилагаемом предложении в проект ПНС на 202_ год разработку и доработку проекта стандарта до момента его утверждения;
2
Здесь и далее: национального или межгосударственного стандарта, в единственном или множественном числе
3
Полное и сокращенное наименование организации
4
Здесь и далее: указать сокращенное наименование организации
Приложение: указанное по тексту на _ л. в _ экз.
<Должностъруководителя Организации>
<И.О. Фамилия>
М.П. Личная подпись
<И.О. Фамилия ИсполнителяУ <Тел. Исполнителям

174.

строго соблюдать сроки исполнения этапов разработки указанного проекта стандарта, установленные в ПНС на 202_ год и условия контракта.
В том случае, если при разработке проекта стандарта включаются положения, связанные с использованием объектов патентного права, в том числе
описания изобретений, полезных моделей и промышленных образцов, <Орга- низация> обязуется раскрыть информацию об использованных
принадлежащих ему патентах, а также об известных ему использованных патентах третьих лиц и обеспечить бессрочное лицензирование патента в
интересах выполнения требований стандарта на безвозмездной основе. <Организация> проинформирована о недопустимости включения в проект
стандарта положений, связанных с использованием объектов патентного права, которые защищены патентом, если от патентообладателя (лицензиара)
не получено предварительное согласие на бессрочное лицензирование патента в интересах выполнения требований стандарта на безвозмездной
основе.
При возникновении обстоятельств, которые приводят к нарушению сроков исполнения работ - гарантируем своевременное и обязательное принятие
соответствующих мер по их исключению.
<Организация> предупреждена о том, что в случае невыполнения или ненадлежащего выполнения взятых на себя настоящим письмом обязательств и
гарантий, ТК 465 «Строительство» оставляет за собой право в последующем довести до Федерального агентства по техническому регулированию и
метрологии соответствующую информацию с целью:
внести <Организацию> в реестр недобросовестных разработчиков стандартов (на официальном сайте Росстандарта);
довести до налоговых органов информацию о необоснованном учете расходов на разработку <стандарта> в целях налогообложения прибыли.
Полное и сокращенное наименование организации (согласно учредительным документам)
Юридический адрес организации
Фактический адрес организации
Банковские реквизиты
Должность руководителя
Фамилия, имя, отчество руководителя (полностью)
Должности, фамилии, имена, отчества лиц (полностью), уполномоченных для контактов
Контактные данные организации (Почтовый адрес, телефон/факс, e-mail)
Форма предложения в Программу прикладных научных исследований

175.

Предложения по проведению научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ для развития нормативной
базы технического регулирования в строительстве на 202_ год*
Наименование научноисследовательской и опытноконструкторской работы
Наличие
Документ по стандартизации
Состав работ
эксперименталь ных (свод правил, стандарт и др.)
(этапы)
исследований
при разработке которого
(да/нет)
предполагается использование
результатов НИР и НИОКР
1
2
3
4
* С приложением пояснительной записки, включающей:
цель проведения НИР/НИОКР;
задачи проведения НИР/НИОКР;
сведения о заявителе (организация, ФИО);
характеристику объекта нормирования;
наличие аналогичных научно-исследовательских работ в исследуемой области, в том числе зарубежных;
наличие экспериментальных исследований (испытаний);
Сроки разработки
Контакты заявителя
(организация,
контактное лицо- ФИО,
тел.)
5

176.

порядок и предполагаемые сроки проведения НИР/НИОКР;
ожидаемые результаты работ в части внедрения передовых технологий и установления ограничения на использование устаревших технологий в проектировании и
строительстве;
ожидаемую экономическую эффективность от внедрения результатов НИОКР.
проект технического задания на проведение НИР/НИОКР
Примечание - Форма представления предложений и Пояснительная записка должны быть подписаны ответственным лицом с указанием должности и наименования
организации.

177.

6.
Основание разработки стандарта
Сведения о техническом регламенте, нормативном правовом акте, перспективных программах стандартизации по приоритетным направлениям, в обеспечение которых
разрабатывается стандарт (при наличии).
Счет платежное поручение для Минстрой ЖКХ Испытание на сдвиг ПК SCAD: для реконструируемых домов первой массовой серии с использованием трехгранных
ферм, с предварительным напряжением, для плоских покрытий с неразрезными поясами пятигранного составного профиля с использованием комбинированных
систем шпренгельного типа, для надстройки шестого "зеленого" этажа (крыши) , по изобретению "Способ настройки пятиэтажного здания при реконструкции без
выселения" ( организация "Строймонтажреконструкция" при СПб ГАСУ, ОГРН 1037851030062, ИНН 782670592 КПП 763801001 ( Генеральный директора Гаврилов
Николай Вениаминович ) 22 июля 2023 г. [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] СБЕР
2202205630539333 Счет пол. 40817810555031236845 кор сч.30101810500000000636 , согласно изобретения № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", опубликованного в
Бюл. № 28 от 10.10.2016 ФИПС. https://disk.yandex.ru/i/MV15xDDoWdc5NA https://ppt-online.org/996502
СЕВЕРО-ЗАПАДНЫЙ БАНК ПАО СБЕРБАНК г. Санкт-Петербург
Банк получателя Банк
Карта 2202 3006 4085 5233 Организация "Сейсмофонд" привязан Сбербанка 89219626778 Elena Kovalenko
ПАО СБЕРБАНК г.СПб, БИК 044030653, ИНН 7707083893, КПП 784243001 Сч № 30101810500000000653, Сч №40817810455030402987, № 2202 3006 4085 5233 т.921962 6778
, , 9111758465 т/ф (812) 694-78-10 [email protected] [email protected]
Реконструкция домов первой массовой серии с использованием трехгранных ферм, с предварительным напряжением, для плоских покрытий с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля с использованием комбинированных систем шпренгельного типа, для надстройки шествого "зеленого" этажа (крыши) , по
изобретению "Способ настройки пятиэтажного здания при реконструкции без выселения" ( организация "Строймонтажреконструкция" при СПб ГАСУ, ОГРН
1037851030062, ИНН 782670592 КПП 763801001 ( Генеральный директора Гаврилов Николай Вениаминович ) 22 июля 2023 г. [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] СБЕР 2202205630539333 Счет пол. 40817810555031236845 кор сч.30101810500000000636
Всего наимен.1, на сумму 50 тыс руб. Орг "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН:1022000000824
RUSnarodINFO Военно-политическая газета ветеранов боевых действий "Русская народ дружина" № 3 от
23.03.24 Методичка учебное пособие
для студентов строительных вузов по усиление и

178.

повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения с шпренгельным
усилением металлических железнодорожных мостов с ездой по низу на безбалластных
плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров с большими перемещениями для
сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2 May 17, 2005

179.

Для научной
конференции по проектированию мостов в 2024 году (BEI-2024) 22 - 25 июля 2024 г. 3801 Las
Vegas Blvd S Лас-Вегас , Невада, США Доклад научное сообщение , сборник тезисов,
организации Сейсмофонд СПбГАСУ для конференции Bridge Engineering
Institute (BAY), которая пройдёт с 22 по 25 июля 2024 года в Лас-Вегасе, США. Это официальное
мероприятие Института мостостроительной инженерии (Bridge Engineering Institute). Оно
станет форумом для международных исследователей и практиков со всего мира» (812) 69478-10
Bridge Engineering Conference in 2024 (BEI-2024) July 22 - July 25, 2024 3801 Las Vegas Blvd S Las Vegas ,
NV United States " ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА по повышению грузоподъемности пролетных
строений мостового сооружения , выполненные по заявке на изобретение"
"Способ имени Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием трехгранных балочных ферм , для
сейсмоопасных районов" МПК E 04 D 22 /00, выполненные по заявке на
изобретение" "Способ имени Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием трехгранных балочных

180.

ферм , для сейсмоопасных районов" МПК E 04 D 22 /00
https://t.me/resistance_test (921) 962-67-78, (921) 944-67-78, (996) 785-62-76, (911)
175-84-65
Методичка учебное пособие для студентов строительных вузов по усиление и
повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения с
шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с ездой по низу
на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров с большими
перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2 May 17, 2005
на разработку проектной документации на повышение грузоподъемности аварийных железнодорожных, автомобильных
мостовых сооружений, по японским изобретениям , изобретенных японскими инженерами в 2004 году, с помощью шпренгельного
усиления нижнего пояса фермы-балки , с взаимодействием раскосов фермы при создании усилий в ферме , которое сопратевляется
нагрузке и тем самым повышает грузоподъемность стальной фермы моста , без остановки движения поездов по скрипучему мосту с
большими перемещениями и приспособляемости Изобретенные в СССР проф дтн ЛИИЖТ , а внедрено в Японии , КНР, США , а
инженерные и железнодорожные войска не имеют на вооружении шпренгельной методики усиления или повышения
грузоподъемности скрипучих мостовых сооружений , с проскальзываение фланцевых фрикционно-подвижных соедениях в овальных
отверстиях , на высокопрочных болтах с медной обожженной гильзой или тросовой обмотки вместо медной гильзы , Для Фронта
Для Победы , повышающие грузоподъемность мостового сооружения без остановки поездов в два раза по японском изобретениям
№ US 6 892 410 В 2 May 17, 2005, усилением железнодорожного моста из стальных конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского пролетного скрипучего ( на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях по изобретениям проф
дтн ПГУПС Уздина А М №№1143895, 11687755, 1174616, аспирата ПГУПС А.И.Коваленко №№ 2010136746, 165076, 154506 ) строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными , скрипучими и проскальзываемые, компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений от динамических нагрузок с учетом опыта наших американских
инженеров из Японии , КНР и блока НАТО, США, Канады, Великобритании

181.

182.

Методичка учебное пособие для студентов строительных вузов по усиление и
повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения с
шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с ездой по низу
на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров с большими
перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2 May 17, 2005
на курсовой проект по разработке быстровозводимого, быстро
собираемого железнодорожного моста из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения

183.

типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» )
для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского
сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторам,
гасителем вибрационных напряжений от динамических нагрузок от
прохождения гусеничной груженной военной техники ( Т-72 весит 80 тонн
) с боеприпасами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с
использованием и учетом опыта японски, китайских, американских
инженеров из блока НАТО, США, Канады, Великобритании
Отклоняющая конструкция, приспособленная для приложения направленного
вниз усилия к тросу, вставляется между тросом и нижним поясом ферменной
балки или арочной балки для натяжения троса, и направленное вверх усилие
прикладывается к нижнему поясу за счет силы реакции, относящейся к
натяжению троса через отклоняющая конструкция.

184.

Современные технологии и проектирование
строительства и эксплуатации пролетных строений
мостовых шпренгельных усилений с использованием
треугольных балочных ферм для гидротехнических
сооружений ( с использованием изобретения "Решетчато
пространственный узел покрытия (перекрытия ) из
перекрестных ферм типа "Новокисловодск" № 153753,
"Комбинированное пространственное структурное покрытие"
№ 80471, и с использованием типовой документации серия
1.460.3-14 , с пролетами 18, 24, 30 метров, типа Молодечно" ,
чертежи КМ ГПИ "Ленпроектстальконструкция" и
изобретений проф дтн ПГУПС Уздина А М №№ 1143895,
1168755, 1174616, заместителя организации "Сейсмофо нд"
СПб ГАСУ ( ОГРН 1022000000824 , ИНН 2014000780 ) инж
Коваленко А.И №№ 167076, 1760020, 2010136746
The Uzdin A M METHOD OF SPRENGTHENING THE
SUPERSTRUCTURE of a bridge structure using triangular
girder trusses for earthquake-prone areas IPC E 01 D 22
СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО
УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового
сооружения с использованием треугольных балочных ферм
для сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00
/00

185.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
076
RU165
(51) МПКE04H 9/02 (2006.01) Коваленко
Александр Иванович (RU)
Комбинированное пространственное структурное
покрытие № 80471
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
136 746
RU 2010
(51) МПК E04C 2/00 (2006.01)
Коваленко Александр Иванович (RU)
https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10, (921) 944-67
10, (911) 175-84-65, (996) 785-62-76
[email protected] [email protected]
[email protected] СБЕР карта 2202 2006 4085 5233
Elena Kovalenko

186.

Помощь для внедрения изобретения "Способ им Уздина А. М.
шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием трехгранных балочных ферм" , аналог "Новокисловодск"
Марутян Александр Суренович МПК Е01ВD 22/00 для ветеранf боевых
действий , инвалида второй группы по общим заболеваниям , изобретателю
по СБЕР карта МИР 2202 2056 3053 9333 тел привязан 911 175 84 65
Aleksandr Kovalenko (996) 785-62-76 [email protected]
https//t.me/resistance_test
Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
[email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] СБЕР карта МИР 2202 2006 4085
5233 Elena Kovalenko МИР карта 2202 2056 3053 9333
(921) 175 84 65 т/ф (812) 694-78-10
[email protected]
тел привязан
[email protected]
https://patents.google.com/patent/EP1396582A2/es
https://patentimages.storage.googleapis.com/a3/0b/99/68bd
a2d0c463eb/EP1396582A2.pdf
10

187.

188.

Методичка учебное пособие для студентов строительных вузов пособие по
усиление и реконструкция пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных структур для сейсмоопасных
районов
Методичка учебное пособие для студентов строительных вузов по усиление и
повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения с
шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с ездой по низу
на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров с большими
перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2 May 17, 2005
Благодаря взаимодействию между вспомогательными треугольными
конструктивными рамами, каждая из которых выполнена на противоположных
концах ферменной балки или арочной балки, и тросом, натянутым между
вспомогательными треугольными конструктивными рамами, к ферменной
балке или арочной балке прикладывается направленное вверх усилие, тем
самым эффективно создавая усилие сопротивления нагрузке.

189.

Усилительная конструкция ферменного моста или арочного перемычки
состоит из ферменной балки или арочного прогона, первый и второй концы
которых снабжены основным треугольным конструктивным каркасом.
Основной треугольный конструктивный каркас снабжен с внутренней стороны
вспомогательным треугольным конструктивным каркасом
Трос проходит в продольном направлении ферменного моста, будучи
натянутым между близлежащей частью соединяемой детали на одной из
вершин вспомогательной треугольной конструктивной рамы со стороны
первого конца ферменной балки
или арочной балки и близлежащую часть соединяемой детали на
соответствующей одной из вершин вспомогательной треугольной
конструктивной рамы со стороны второго конца стропильной балки или
арочной балки.
Отклоняющая конструкция, приспособленная для приложения направленного
вниз усилия к тросу, вставляется между тросом и нижним поясом ферменной
балки или арочной балки для натяжения троса, и направленное вверх усилие

190.

прикладывается к нижнему поясу за счет силы реакции, относящейся к
натяжению троса через отклоняющая конструкция.
Учебно-методическим объединением по образованию в области железнодорожного
транспорта и транспортного строительства в качестве учебного пособия для
студентов строительных вузов для разработки курсовых работ и гуманитарной и
интеллектуальной помощи инженерным и железнодорожным войскам истекающей
кровью из –за отсутствия научной методики по скоростному повышению
грузоподъемности пролетных строений мостовых сооружений, хотя бы повысить
грузоподъемность до 60- 90 тонн, за 24 часа как в КНР и СЩА, для грузовых
автомашин и военной техники Все для Фронта Все для Победы
Уздин А М, Егорова О А , Коваленко А.И Усиление и реконструкция мостов на
автомобильных дорогах с использованием шпренгельного усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием трехгранных структур и
балочных ферм для сейсмоопасных районо [Текст]: учеб. пособие / А.М. Уздин;
О.А.Егорова под общ. ред. аспирант СПбЗНИИЭП . А.И. Коваленко; СПб ГАСУ .
гос. арх.- строит. ун-т. - СПб, 2024. - 8 с.
Рассмотрены вопросы содержания мостов на автомобильных дорогах, их
обследования, испытаний и методы определения грузоподъемности. Подробно, на

191.

многих примерах, разобраны способы усиления и реконструкции железобетонных и
металлических мостов. Приведены методы определения расчета экономической
целесообразности реконструкции мостов с учетом их технического состояния и
определения стоимости работ.

192.

193.

Разгрузка конструкций и усиление и реконструкция пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных
структур для сейсмоопасных районов , зависит
от собственного веса может быть осуществлена различными способами в зависимости
от местных условий, особенностей конструкции и способа усиления. Решение
выбирают на основании технико- экономического обоснования вариантов усиления.

194.

195.

Когда высота моста небольшая и воды в реке немного, при усилении балочных
разрезных пролетных строений их разгрузка может быть произведена путем
поддомкрачивания. Для этого под пролетным строением устанавливают временные
опоры или шпальные клетки и пролетные строения поддомкрачиваются. После
усиления и снятия разгружающих устройств элементы усиления (добавочная
арматура, шпренгели) будут работать не только на усилия от временной нагрузки, но
и от собственного веса пролетных строений.

196.

197.

4.2 . Усиление пролетных строений изменением расчетной схемы
Усиление разрезных железобетонных балок может быть произведено путем
превращения их в неразрезные (рис. 4.5). Опорный участок при этом
омоноличивается, возникающий на опоре отрицательный изгибающий момент
воспринимается предварительно напряженной арматурой. Напряжения в пучках
арматуры разгружают перенапряженные элементы. Эти особенности усиления
путем изменения расчетной схемы конструкции делают данный способ во многих
случаях выгодным.
Шпренгели составляют из двух ветвей, располагаемых симметрично по
отношению к ребру главной балки.
Заключение по учебному пособию для студентов строительных вузов по
усиление и повышение грузоподъемности пролетного строения мостового
сооружения с шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с
ездой по низу на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров
с большими перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2
May 17, 2005
Рассмотренные в пособии вопросы позволят студентам лучше изучить методы
усиления и реконструкции мостов, способы их расчета, методы производства работ и

198.

условия применения и усиление и реконструкция пролетного строения мостового
сооружения с использованием комбинированных пространственных структур для
сейсмоопасных районов
Методы усиления и реконструкции мостов имеют много различных решений.
Одно из самых экономичных является усиление и реконструкция пролетного
строения мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных структур для сейсмоопасных районов
Выбор наиболее рационального и экономичного решения для конкретного случая задача студентов при курсовом и дипломном проектировании.
ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Содержание мостов, труб и других искусственных сооружений - это надзор за их
состоянием и проведение необходимых ремонтных работ по предупреждению
появления и устранению на ранней стадии развития возникающих в сооружениях
расстройств и повреждений.

199.

Содержание искусственных сооружений должно обеспечивать исправное их
состояние для бесперебойного и безопасного движения автотранспорта с
установленными скоростями и длительным сроком службы всех элементов
конструкции. Содержание включает в себя комплекс мероприятий и работ, состоящих
из текущего содержания и ремонта.
Усилением моста - это увеличение грузоподъемности. Необходимость в усилении
возникает вследствие потери конструкций несущей способности (физический износ)
или возрастания нагрузок (моральный износ). В отличие от ремонтных работ при
усилении конструкция усиляемого элемента может быть изменена, тогда как при
ремонте конструкция сохраняется. Но генеральные размеры сооружения при
усилении сохраняются.
Реконструкция моста - это капитальное переустройство, повышающее его
технические характеристики, при котором в общем случае понимается
приспособление его к новым изменившимся эксплуатационным нормам и
требованиям. При реконструкции изменяются генеральные размеры: габарит моста,
его грузоподъемность; может быть изменена его схема, увеличен подмостовой
габарит, расположение моста в плане и профиле, увеличена пропускная способность.
При реконструкции может быть сделано усиление отдельных элементов или всего
моста. Наиболее распространенным видом реконструкции мостов на автомобильных
дорогах является их уширение и увеличение грузоподъемности.

200.

Грузоподъемность - это наибольшая масса (класс) транспортного средства
определенного вида, которая может быть безопасно пропущена в транспортном
потоке или отдельном порядке по сооружению.
Несущая способность - это предельное усилие, которое может быть воспринято
сечением элемента до достижения им предельного состояния.
Дефект - это каждое отдельное несоответствие конструкции установленным
требованиям.
Повреждение - это недостаток в виде нарушения формы или целостности
элемента, возникающее в результате силового, температурного или влажностно- го
воздействия, приводящее к снижению его грузоподъемности и долговечности.
Накладные расходы - это расходы, связанные с обслуживанием строительного
производства, содержанием аппарата управления и административных зданий,
техникой безопасности, разъездным характером работ и т.д.
Нормативная прибыль - это плановая прибыль строительной организации,
включаемая в сметную стоимость строительно-монтажных работ.
Капитальные затраты - это единовременные вложения, связанные с производством
работ по строительству и реконструкции
Эксплуатационные затраты - это текущие затраты связанные с содержанием
мостов.

201.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы - М., Изд-во Госстрой, 1985 - 199с.
2. СНиП 2.05.02-85 Автомобильные дороги - М., Изд-во Госстрой, 1986 - 51с.
3. СНиП 11-44-78 Автодорожные тоннели - М., Изд-во Госстрой, 1978.
4. ГОСТ 24-451-80 Автодорожные тоннели - М., Изд-во Стандартов, 1980..
5. ГОСТ 26775-97 Габариты подмостовых судоходных пролетов - М., Изд- во
Стандартов, 1997.
6. СНиП 3.06.07-86 Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний - М., Изд-во
Госстрой, 1986 - 40 с.
7. ГОСТ 19537-83 Антикоррозионная смазка «Пушечная».
8. СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции - М., Стройиздат, 1983.
9. ВСН 32-89 Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных
балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов - М.,
Транспорт, 1991 - 165с.
10. ВСН 51-88 Инструкция по уширению автодорожных мостов - М., Минав- тодор
РСФСР, 1989.
11. ВСН 4-81 Инструкция по проведению осмотров мостов и труб на автомобильных
дорогах - М., Минавтодор РСФСР, 1981.
12. Брик А.А., Давыдов В.Г., Савельев В.Н. Эксплуатация искусственных сооружений
на железных дорогах. - М., Транспорт, 1990.

202.

13. Кириллов В.С. Эксплуатация и реконструкция мостов и труб на автомобильных
дорогах - М., Транспорт, 1971 - 196с.
14. Никонов И. Н. Искусственные сооружения железнодорожного транспорта - М.,
Трансжелдориздат, 1963 - 338с.
15. Осипов В.О., Козьмин Ю.Г. и др. Содержание, реконструкция, усиление и ремонт
мостов и труб. - М., Транспорт 1996 - 471с.
16. Методические рекомендации по содержанию мостовых сооружений на
автомобильных дорогах. - М., Росавтодор, М., 1999.
17. Нормы денежных затрат на ремонт и содержание мостовых сооружений на
автомобильных дорогах. - Утв. ФДС России, М., 1999.
18. ГСЭН - 2001-30 Государственные элементные сметные нормы на строительные
работы. Сборник № 30 Мосты и трубы. М., Стройиздат, 2000.
19. Методические указания по определению величины накладных расходов в
строительстве. - МДС 81 - 33. 2004. М., Стройиздат, 2003. - 51с.
20. Требования к техническому отчету по обследованию и испытаниям мостового
сооружения на автодороге.
21. Справочник проектировщика. Расчетно-теоретический. Государственное
издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам.
М.,1960.

203.

204.

205.

Более подробно смотрите учебное пособие для студентов строительных вузов
по усиление и повышение грузоподъемности пролетного строения мостового
сооружения с шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с
ездой по низу на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров
с большими перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2
May 17, 2005
УСИЛЕНИЕ И РЕКОНСТРУКЦИЯ МОСТОВ НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ
Учебное пособие для студентов строительных вузов по усиление и повышение
грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения с шпренгельным
усилением металлических железнодорожных мостов с ездой по низу на
безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров с большими
перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2 May 17, 2005
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное
учреждение высшего профессионального образования Воронежский государственный
архитектурно - строительный университет

206.

В.А. Дементьев, В.П. Волокитин, Н.А. Анисимова
Рекомендовано Учебно-методическим объединением по образованию в области
железнодорожного транспорта и транспортного строительства в качестве учебного
пособия для студентов строительных вузов
Воронеж 2006
ББК 39.112 УДК 625.745.1
Дементьев, В.А. Усиление и реконструкция мостов на автомобильных дорогах
[Текст]: учеб. пособие / В.А. Дементьев, В.П. Волокитин, Н.А. Анисимова; под общ.
ред. проф. В.А. Дементьева; Воронеж. гос. арх.- строит. ун-т. - Воронеж, 2006. - 116 с.
ISBN 5-89040-144-0 Приобрети бесплатно (гуманитарная миссия) для
восстановления разрушенных мостов в ЛНР , ДНР, Херсоне, Мариуполе, Авдеевке
[email protected] 6947810@mail/ru [email protected] (812) 694-78-10
Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
Abstract

207.

Through co-action between auxiliary triangular structural frames which are each
constructed at opposite ends of a truss girder or arch girder and a cable stretched
between the auxiliary triangular structural frames, an upward directing force is
exerted to the truss girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting
force. A reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge is comprised of a
truss girder (2) or arch girder a first and a second end of which are each provided
with a main triangular structural frame (6) which is further provided at an inner side
thereof with an auxiliary triangular structural frame (9), the auxiliary triangular
structural frame (9) being joined at vertexes thereof with frame structural elements
at the respective sides of the main triangular structural frame (6), a cable (10)
extending in a longitudinal direction of the truss bridge being stretched between a
nearby part of the joined part at the vertex of the auxiliary triangular structural frame
(9) on the side of the first end of the truss girder (2) or arch girder and a nearby part
of the joined part at the corresponding vertex of the auxiliary triangular structural
frame (9) on the side of the second end of the truss girder (2) or arch girder,
deflecting means (11) adapted to exert a downward directing force to the cable (10)
being inserted between the cable (10) and a lower chord (3) of the truss girder (2) or
arch girder so as to tension the cable (10), an upward directing force being exerted to

208.

the lower chord (3) by a reacting force attributable to tension of the cable (10)
through the deflecting means (11).
Приложение к учебному пособию для студентов строительных вузов по
усиление и повышение грузоподъемности пролетного строения мостового
сооружения с шпренгельным усилением металлических железнодорожных мостов с
ездой по низу на безбалластных плитах мостового полотна, пролетами 33-110 метров
с большими перемещениями для сейсмоопасных районов Patent US 6,892, 410 B2
May 17, 2005
Фигуры СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО
СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00

209.

210.

211.

212.

213.

214.

215.

216.

217.

218.

219.

220.

221.

222.

223.

224.

225.

226.

227.

228.

229.

230.

231.

232.

233.

234.

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

242.

243.

244.

245.

246.

247.

248.

249.

250.

251.

252.

253.

254.

255.

256.

257.

258.

259.

260.

261.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

282.

283.

284.

285.

286.

287.

288.

289.

290.

291.

292.

293.

294.

295.

296.

297.

298.

299.

300.

301.

302.

303.

304.

305.

306.

307.

308.

309.

310.

311.

312.

313.

314.

РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ
ПРОФИЛЕЙ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из гнутосварных профилей при заданных условиях. При расчёте фермы в примере 5
используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная
редакция СНиП 2.01.07—85*».
1. Исходные данные
Район строительства, состав конструкции покрытия и кровли приняты по аналогии с примером 4.
Назначение проектируемого здания — механосборочный цех. Уровень ответственности здания - нормальный. Для примера 5 назначаем коэффициент надёжности по
ответственности уп = 1,0.
Условия эксплуатации здания: здание отапливаемое.
Здание однопролётное, одноэтажное. Габариты объекта (размеры даны по осям здания): длина 90,0 м; пролёт 18,0 м. Высота до низа стропильной конструкции 9,0 м; шаг
колонн 6,0 м.
Краткое описание покрытия: двускатное, бесфонарное, уклон кровли 2,5%. Фермы стальные с параллельными поясами высотой по наружным граням поясов 2,0 м,
пролётом 18,0 м, располагаются с шагом Вф = 6,0 м. Устойчивость и геометрическая неизменяемость покрытия обеспечивается постановкой связей по поясам ферм и
вертикальных связей с развязкой их распорками в пролёте и по опорам стропильных конструкций (в соответствии с требованиями *29+). Опирание ферм осуществляется на
стальные колонны, тип узла сопряжения фермы с колоннами — шарнирный.
Кровля рулонная из наплавляемых материалов. В качестве основания под кровлю принята стяжка. Покрытие утеплённое, утеплитель - минераловатные плиты повышенной
жёсткости; толщина утеплителя определяется по теплотехническим строительным нормативам. Пароизоляция принята из наплавляемых материалов согласно нормативам.
Несущие ограждающие конструкции покрытия — стальные профилированные листы, монтируемые по прогонам. Конструкция кровли (состав кровельных слоев), а также
конструкция покрытия принимаются в соответствии с нормами проектирования.
Равномерно распределённая нагрузка от покрытия, в том числе от массы кровли (с учётом всех кровельных слоёв), стяжки, теплоизоляции, пароизоляции, а также от
собственного веса профнастила покрытия: нормативная q"p п = 10 гН/м2; расчётная <7крп = 12,4 гН/м2. Данная нагрузка рассчитана как сумма нагрузок от 1 м2 всех принятых в
проекте слоёв кровли и покрытия с учётом их конструктивных особенностей и в соответствии с укзаниями норм проектирования *31+.

315.

Фермы не подвержены динамическим воздействиям и работают на статические нагрузки.
Согласно *29, табл. В.2+ принимаем материалы конструкций: верхний, нижний пояса и решётка из гнутосварных профилей по ТУ 36-2287-80 и ТУ 67-2287-80 - сталь С255;
фасонки - сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка верхнего пояса — сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка нижнего пояса — сталь С345-3 поГОСТ
27772-88*.
Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа (ГОСТ 8050—85*) сварочной проволокой марки СВ-08Г2С (ГОСТ 2246—70*) диаметром 2 мм.
Антикоррозионное покрытие проектируемых стальных конструкций назначается в соответствии с указаниями норм проектирования по защите строительных конструкций
от коррозии.
2. Статический расчёт фермы
Заданный уклон кровли / = 2,5%. Требуемый уклон создаётся за счёт строительного подъёма фермы. При выполнении сбора нагрузок уклоном пренебрегаем ввиду его
незначительности.
Сбор нагрузок ведём в табличной форме (табл. 28).
Расчётные узловые силы на ферму (см. пример 4):
• от постоянной нагрузки Fg = qgd = 100,2 • 3 = 300,6 гН;
• от снеговой нагрузки Fs = psd = 108-3 = 324,0 гН.
Горизонтальную рамную нагрузку условно принимаем Fp = 500 гН. Обозначения стержней при расчёте стропильной фермы — см. на
рис. 64. Усилия в ферме определяем методом построения диаграммы Максвелла—Кремоны (рис. 65). Результаты расчёта заносим в табл. 33.

316.

Рис. 64. Обозначение стержней и узлов фермы из ГСП (пример 5)

317.

318.

Посмотреть оригинал
< Пред
СОДЕРЖАНИЕ
ОРИГИНАЛ
След >
ПРИМЕРЫ РАСЧЁТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Расчѐт ферм покрытия в соответствии со СНиП II-23-81* широко представлен в технической литературе. Примеры расчѐта
конструкций покрытия по СП 16.13330.2011 в технической литературе встречаются редко. Опыт применения актуализированных
СНиП практически небольшой, так как новые нормативы были приняты совсем...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из парных уголков при определѐнных заданных
условиях. При расчѐте фермы в этом примере используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция
СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и решѐткой из парных
уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 2 применяются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ВЕРХНИМ ПОЯСОМ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНОГО ДВУТАВРА

319.

Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 3
используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011
«Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из круглых труб при заданных условиях. При
расчѐте фермы в примере 4 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23 —
81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и решѐткой из
одиночных уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 6 используются СП 16.13330.2011 «Стальные
конструкции. Актуализированная редакция СНиП Н-23—81», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ФЕРМЫ ИЗ ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ (ГСП)
Общие положения Типовые фермы из замкнутых гнутосварных профилей проектируются с узлами без фасонок и опиранием
покрытия непосредственно на верхний пояс. Геометрические схемы решѐтки ферм из ГСП показаны на рис. 11. Углы примыкания
раскосов к поясу должны быть не менее 30°, в этом случае обеспечивается...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ПРУТКОВОЙ ФЕРМЫ

320.

Требуется рассчитать и сконструировать стропильную прутковую ферму покрытия при заданных условиях. При расчѐте фермы в
примере 7 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81», СП
20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ПОКРЫТИЯ ЗДАНИЙ ПО СТРОПИЛЬНЫМ ФЕРМАМ
Покрытие здания состоит из кровли (ограждающих конструкций), несущих элементов (прогонов, стропильных ферм), на которые
опирается кровля, и связей по покрытию. Кроме того, для освещения помещений верхним светом и их естественной вентиляции в
системе покрытия многопролетных зданий устраивают фонари, опирающиеся...
(Инженерные конструкции. Металлические конструкции и конструкции из древесины и пластмасс)
© Studref - Студенческие реферативные статьи и
материалы (info,aт-studref.com) © 2017 - 2023
https://studref.com/542649/stroitelstvo/raschyot_konstruirovanie_stropilnoy_fermy_gnutosvarnyh_profiley

321.

Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
Андрей Левич
Резервное размещение материалов: Ruindex.net | Алфавитный указатель рубрик
УДК 624.01/04
А. В. МАТВЕЕВ, асп.
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
с пентагональным сечением верхнего пояса

322.

В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы - образующего блока бесфасоночного
складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов, что приводит к
возникновению податливости в узлах сопряжения поясов с раскосной решеткой и снижению
пространственной жесткости конструкции. Произведенная оценка податливости узловых соединений
позволяет уточнить расчетную схему. В результате этого получена деформированная схема трехгранной
фермы, которая хорошо согласуется с экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком стального складчатого покрытия с
пентагональным сечением верхнего пояса. Особенностью данной конструктивной формы является
составное сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и уголка так, чтобы они
формировали пятигранный контур замкнутого сечения [1, 2]. К поясному уголку без фасонок примыкают
раскосы из одиночных уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню замкнутого сечения
примыкают стержни открытого сечения.
Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной формы была изготовлена
натурная модель трехгранной пространственной фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м *3+, которая
образована из двух наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной раскосной
решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в процессе эксперимента смежные узлы
нижних поясов по горизонтали связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции
представляет пространственную стержневую систему с шарнирным примыканием раскосов к поясам
(рис. 1).
Рис. 1. Расчетная схема трехгранной фермы

323.

При реализации расчетной схемы были учтены как технологические факторы (расцентровка узлов), так и
дефекты изготовления (погнутия элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в узлах). В
результате проведения расчетов было оценено напряженно-деформированное состояние конструкции.
Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении (цель, задачи, методика
проведения и основные результаты эксперимента опубликованы в [3]) для упругой стадии работы
материала выявили достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими значениями.
Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не превысило ±5%. В раскосах расхождение
значительно больше, что вызвано появлением изгибных нормальных напряжений, не учитываемых
расчетной схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к поясам. Причем
возникают оба изгибающих момента MX и MY, относительные эксцентриситеты которых для наиболее
сжатого раскоса (раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме пространственной фермы. Однако
измеренные перемещения при максимальной нагрузке значительно превышают полученные из расчета
для всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение между максимальными
теоретическими и экспериментальными прогибами, составляющее 6%, происходит при внеузловой
нагрузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего пояса. Наибольшее
расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении трехгранной фермы. При
равномерно распределенной нагрузке это расхождение составляет 10 – 12,5%. Такое явление происходит
из-за сниженной пространственной жесткости конструкции.
Студенческие работы
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и уголок верхнего пояса;

324.

2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов сопряжения поясов и раскосов.
Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 3-5 (рис. 1)
экспериментальной модели были установлены индикаторы МИТ (цена деления 0,001 мм), которые
фиксировали смещение верхней части сечения относительно нижней в местах сварных швов и в местах
их отсутствия. При загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от предельной, показания
приборов не превышали 0,005 мм. При таких смещениях происходит снижение изгибной жесткости
верхнего пояса трехгранной фермы. Однако введение пониженной эквивалентной жесткости верхнего
пояса не приводит к значительному увеличению прогибов всей конструкции, а лишь вызывает
увеличение местных прогибов в пределах каждой панели.
Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости трехгранной фермы является
податливость узловых сопряжений поясов с раскосной решеткой. Это явление связано с конструктивной
особенностью узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному уголку, вызывая в
них местный изгиб полок от усилий, возникающий в раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса (рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы будет представлять стержневую
систему с продольной (по направлению раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к поясам
раскосов (рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость конструкции решен комплекс
задач изгиба полки поясного уголка, загруженного локальной нагрузкой от усилия, возникающего в
раскосе. Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы, находящейся в состоянии
равновесия под действием нагрузки. Полоса, длина которой принята в 10 раз больше ширины,
разбивалась сеткой конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6 степеней свободы в

325.

узлах. После проведенных расчетов проанализирована деформированная схема полосы. Нагрузка от
примыкающих раскосов вызывает в полосе локальные деформации полки уголка, которые быстро
угасают.
Рис. 2. Изменение
пространственной
формы сечения
Рис. 3. Податливое
примыкание раскосов
к верхнему поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений полосы поясного уголка для узла 5 (см. рис. 1) при
общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн. Цифрами обозначены значения перемещений в мм.
Значительные перемещения происходят лишь на одной четверти пластины в области примыкания
раскосной решетки (в области действия нагрузки). На расстоянии 0,3 длины пластины от ее центра, они
снижаются в три раза. К концу пластины перемещения практически равны 0.
Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом полки поясных уголков в области
примыкающих раскосов. Были установлены индикаторы МИТ, регистрирующие максимальные прогибы
полок уголков. Полученные значения прогибов достаточно близки к расчетным данным. Так в
контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1) экспериментальные перемещения составили 8 × 10-2 мм, а
расчетные - 11 × 10-2.
https://pandia.ru/text/77/470/952.php
https://cyberleninka.ru/article/n/raschet-konstruktsii-uzla-besfasonochnoy-fermy-s-pentagonalnymsecheniem-poyasov/viewer

326.

7.3 Особенности расчета пространственных ферм
Плоская ферма не устойчива, поэтому в металлоконструкциях не применяется, а
используются исключительно пространственные фермы.
Простейшая пространственная ферма представляет собой элементарный тетраэдр,
составленный из 6 стержней, и имеет 4 узла.
Рисунок 18 – Тетраэдр
Этот элементарный тетраэдр может быть развит в ферму любых размеров путем
последовательного присоединения новых узлов с помощью 3-х стержней (рис 19).
Рисунок 19 – Простейшая пространственная ферма
Образованные таким образом фермы получили название простейшие. Фермы,
полученные любым другим способом, называют сложные.
https://studfile.net/preview/7078663/page:5/
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
Андрей Левич

327.

Резервное размещение материалов: Ruindex.net | Алфавитный указатель рубрик
УДК 624.01/04
А. В. МАТВЕЕВ, асп.
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
с пентагональным сечением верхнего пояса
В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы - образующего блока бесфасоночного
складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов, что приводит к
возникновению податливости в узлах сопряжения поясов с раскосной решеткой и снижению
пространственной жесткости конструкции. Произведенная оценка податливости узловых соединений
позволяет уточнить расчетную схему. В результате этого получена деформированная схема трехгранной
фермы, которая хорошо согласуется с экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком стального складчатого покрытия с
пентагональным сечением верхнего пояса. Особенностью данной конструктивной формы является
составное сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и уголка так, чтобы
они формировали пятигранный контур замкнутого сечения *1, 2+. К поясному уголку без фасонок
примыкают раскосы из одиночных уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню замкнутого
сечения примыкают стержни открытого сечения.

328.

Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной формы была изготовлена
натурная модель трехгранной пространственной фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м *3+, которая
образована из двух наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной раскосной
решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в процессе эксперимента смежные узлы
нижних поясов по горизонтали связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции
представляет пространственную стержневую систему с шарнирным примыканием раскосов к поясам
(рис. 1).
Рис. 1. Расчетная схема трехгранной фермы
При реализации расчетной схемы были учтены как технологические факторы (расцентровка узлов), так и
дефекты изготовления (погнутия элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в узлах). В
результате проведения расчетов было оценено напряженно-деформированное состояние конструкции.
Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении (цель, задачи, методика
проведения и основные результаты эксперимента опубликованы в *3+) для упругой стадии работы

329.

материала выявили достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими
значениями. Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не превысило ±5%. В раскосах
расхождение значительно больше, что вызвано появлением изгибных нормальных напряжений, не
учитываемых расчетной схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к поясам.
Причем возникают оба изгибающих момента MX и MY, относительные эксцентриситеты которых для
наиболее сжатого раскоса (раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме пространственной фермы. Однако
измеренные перемещения при максимальной нагрузке значительно превышают полученные из расчета
для всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение между максимальными
теоретическими и экспериментальными прогибами, составляющее 6%, происходит при внеузловой
нагрузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего пояса. Наибольшее
расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении трехгранной фермы. При
равномерно распределенной нагрузке это расхождение составляет 10 – 12,5%. Такое явление
происходит из-за сниженной пространственной жесткости конструкции.
Студенческие работы
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и уголок верхнего пояса;
2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов сопряжения поясов и раскосов.

330.

Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 3-5 (рис. 1)
экспериментальной модели были установлены индикаторы МИТ (цена деления 0,001 мм), которые
фиксировали смещение верхней части сечения относительно нижней в местах сварных швов и в местах
их отсутствия. При загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от предельной, показания
приборов не превышали 0,005 мм. При таких смещениях происходит снижение изгибной жесткости
верхнего пояса трехгранной фермы. Однако введение пониженной эквивалентной жесткости верхнего
пояса не приводит к значительному увеличению прогибов всей конструкции, а лишь вызывает
увеличение местных прогибов в пределах каждой панели.
Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости трехгранной фермы является
податливость узловых сопряжений поясов с раскосной решеткой. Это явление связано с конструктивной
особенностью узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному уголку, вызывая в
них местный изгиб полок от усилий, возникающий в раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса (рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы будет представлять стержневую
систему с продольной (по направлению раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к поясам
раскосов (рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость конструкции решен комплекс
задач изгиба полки поясного уголка, загруженного локальной нагрузкой от усилия, возникающего в
раскосе. Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы, находящейся в состоянии

331.

равновесия под действием нагрузки. Полоса, длина которой принята в 10 раз больше ширины,
разбивалась сеткой конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6 степеней свободы в
узлах. После проведенных расчетов проанализирована деформированная схема полосы. Нагрузка от
примыкающих раскосов вызывает в полосе локальные деформации полки уголка, которые быстро
угасают.
Рис. 2. Изменение
пространственной
формы сечения
Рис. 3. Податливое
примыкание раскосов
к верхнему поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений полосы поясного уголка для узла 5 (см. рис. 1) при
общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн. Цифрами обозначены значения перемещений в мм.
Значительные перемещения происходят лишь на одной четверти пластины в области примыкания
раскосной решетки (в области действия нагрузки). На расстоянии 0,3 длины пластины от ее центра, они
снижаются в три раза. К концу пластины перемещения практически равны 0.

332.

Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом полки поясных уголков в области
примыкающих раскосов. Были установлены индикаторы МИТ, регистрирующие максимальные прогибы
полок уголков. Полученные значения прогибов достаточно близки к расчетным данным. Так в
контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1) экспериментальные перемещения составили 8 × 10-2 мм, а
расчетные - 11 × 10-2.
Канал спокойной музыки
В результате проведенных расчетов была количественно оценена податливость узлов. В табл. 1
приведены расчетные значения абсолютной деформации раскосов при общем значении равномерно
распределенной нагрузке на трехгранную ферму 8,4 т и перемещения концов раскосов вызванные
изгибом полки поясных уголков в области примыкания раскосной решетки. Из табл. 1 видно, что
перемещения от изгиба полки поясного уголка соизмеримы с абсолютными деформациями раскосов от
продольных сил и достигают от 22 до 89 % их значения.

333.

Таблица 1
Перемещения концов раскосов от изгиба полки поясного уголка и абсолютные деформации раскосов
Тип
№
раскоса сечения
А,
N, DL,
см2
кН мм
Перемещения от
изгиба полки уголка,
мм
4,8
29,2 0,75
0,05
0,012
0,17
15,1
0,24
29,3
0,04
0,012
0,16
4,8
8,45 0,22
0,032
0,018
0,05
11,5
-8,4 0,09
0,036
0,044
0,08
нижний верхний
сумма
пояс
1-10
3-10
3-11
5-11
пояс
Уг. 50 х
5
Уг. 80 х
10
Уг. 50 х
5
Уг. 75 х
8
Учет продольной (по направлению раскосов) податливости узлов в расчетной схеме пространственной
трехгранной фермы приводит к снижению общей жесткости раскосной решетки в 1,5 раз. При этом
возрастают вертикальные расчетные перемещения конструкции. В табл. 2 дается сравнение

334.

экспериментальных вертикальных перемещений узлов верхнего пояса и расчетных перемещений при
действии равномерно распределенной нагрузки.
Таблица 2
Сравнение экспериментальных и расчетных перемещений верхнего пояса трехгранной фермы
Адрес
Узел 2
данных
S, мм
Эксперим.
данные
Расчет без
учета
податливости
Расчет с
учетом
податливости
Узел
3
Узел 4
Узел
5
отличие от
отличие от
отличие от
отличие от
S,
S,
S,
эксперимента
эксперимента
эксперимента,
эксперимента,
мм
мм
мм
%
%
%
%
8,3
-
5,1
-
8,2
-
7,1
-
7
16
3,5
30
6,1
27
5
30
7,7
7
4,5
11
7,1
13
6,1
15

335.

Анализ расчетных и экспериментальных данных при других схемах загружения привел к аналогичным
выводам. Расхождение между максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами при
внеузловой на грузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего пояса,
составляет 2,4%. Расхождение при узловом загружении трехгранной фермы сосредоточенной нагрузкой
составляет 9%. При дополнительной схеме загружения равномерно распределенной нагрузкой
половины фермы это расхождение 4,2%.
При сравнении экспериментальных и теоретических перемещений как при учете податливости узлов, так
и без учета податливости можно видеть, что чем дальше находятся точки приложения внешних сил от
узлов, тем больше разница в сравниваемых перемещениях. Максимальная разница наблюдается при
узловом загружении. Это вполне закономерно. При узловом загружении наиболее нагружен узел и
деформации в нем, а, следовательно, и его податливость будут максимальными в отличие от
внеузлового загружения.
Студенческие работы
В отличие от вертикальных перемещений снижение пространственной жесткости конструкции
практически не влияет на внутренние усилия в поясах и раскосах. Произведенные расчеты трехгранной
фермы при варьировании податливостью узлов показывают, что перемещения узлов конструкции
линейно зависят от податливости и при её увеличении в два раза происходит возрастание перемещений
на 90% по сравнению с жесткими узлами. А внутренний изгибающий момент и продольная сила
изменяется не более чем на 4,8%. Это и подтверждается экспериментально.

336.

Основные выводы
Учет податливости узлов в расчетной схеме привел к возрастанию теоретических вертикальных
перемещений и их отличие от экспериментальных данных при основной схеме загружения (равномерно
– распределенная нагрузка) составляет от 7 до 15 %. Представляется возможным дальнейшее уточнение
расчетной схемы путем анализа напряженно-деформированного состояния пространственных узлов и
оценки изменения их формы в процессе деформирования.
Податливость узлов в меньшей степени влияет на внутренние усилия элементов.
Произведенные расчеты и эксперимент позволил уточнить расчетную схему трехгранной фермы с
пентагональным замкнутым сечением верхнего пояса и приблизить теоретические значения
перемещений к экспериментальным.
Список литературы
1. Свидетельство на полезную модель № 000МПК6 Е04 С3/04. Складчатое покрытие из наклонных ферм /
(Россия) №, Заявлено 12.02.98; 16.12.98, Бюл. №12.
2. М, Матвеев складчатое покрытие. Информационный листок №44-98. Томский МТЦНТИ, 1998 г. – 4 с.
3. , , Косинцев покрытие из прокатных профилей. //Труды НГАСУ, т. 2, №2(4). Новосибирск 1999 С. 43-49.
Материал поступил в редакцию 28.02.2000

337.

A. V. MATVEEV
Features of the designed circuit of a space trihedral farm with pentahedrals by section of a upper belt
The designed scheme of a trihedral girder - forming block of an easy steel coating with pentahedrals section of
an upper belt is considered. In such rod system under external load there is a change of the form of section of
belts, that results in the origin of a pliability in sites of interface of belts with a lattice and lowering reducing a
space rigidity of a construction. The estimation of a pliability of nodal connections allows to specify the
designed scheme. As a result of it the deformed schem of a trihedral girder is obtained which well is
coordinated to experimental data.
Структурные плиты конструкции цнииск
Выполнены в виде пространственных конструкций из стержней в виде блоков размерами
18*12 и 12*24 м. Сборка их осуществляется тем или иным методом непосредственно на
строительной площадке из отправочных заводских марок. Верхние пояса, по продольным
осям выполняются из прокатного профиля, а верхние поперечные, нижние пояса и раскосы –
из прокатной уголковой стали.

338.

Рисунок 5.1 Конструктивная схема структурной плиты ЦНИИСК: 1 –колонна; 2- нижний пояс
плиты; 3- верхний пояс плиты; 4- вертикальные связи; 5- «настил» плиты из трехслойных
панелей типа «сэндвич», 6 – «косынки» для крепления элементов решетки, 7 – электросварка
косынок.
Соединение стержней в узлах – на болтах или, как вариант, с помощью электросварки.
Верхние и нижние пояса блоков стыкуются с помощью фланцев, а нижние поперечные – с
помощью накладок. Конструкция структуры беспрогонная и предусматривает установку
«настила» непосредственно по верхнему поясу конструкции. Высота структурной

339.

плиты h= 2,2 м. По верхнему поясу плиты крепится профилированный настил H 79*66 *1,0 с
самонарезающими болтами М 6*20 с шагом, равным 300 мм. Листы между собой
соединяются на заклепках с шагом 300 мм.
5.1.2 Структурная плита «Кисловодск»
Представляют собой структурную плиту из трубчатых профилей с ортогональной сеткой
поясов (пирамида на квадратной основе) размерами 3*3 высотой 1.8-2.4 м. Стержни
выполнены из цельнотянутых труб диаметром ≥ 100мм с приваренными по торцам шайбами.
В отверстии шайб закреплены стержни высокопрочных болтов, на противоположных концах
которых установлены муфты из «шестигранника». Последние обеспечивают соединение
стержней в пространственную конструкцию. Опирание структурной плиты на колонны –
шарнирное, через опорные пирамиды – капители. Сборка плиты в пространственный блок
размером 30*30 и 36*36 с сеткой колонн соответствен-

340.

Рисунок 5.2 Конструктивная схема структурной плиты «Кисловодск»: 1- колонна; 2- капитель
(опорная секция плиты); 3- структурная плита; 3а – горизонтальные связи ячейки плиты; 3б –
вертикальные связи между поясами плиты; 4- узел соединительной решетки плиты в виде
многогранника; 5- прогон; 6- «настил».

341.

Рисунок 5.3 Структурная плита типа Кисловодск (схема узла В): 1- многогранник; 2- сверление
с резьбой; 3- болт; 4- шайба с резьбой под болт; 5- стержень трубчатого профиля d≤100мм.
но 18*18 и 24*24 выполняется из отправочных элементов: стержни и узлы «решетки» в виде
многогранника.
Плита типа «Кисловодск» требует установки прогонов по трубчатым элементам верхнего
пояса для настила кровельных панелей.

342.

Конструктивная схема структуры и узлов решетки, приведенная на рис. 5.2, 5.3,
предназначена, главным образом, для возведения зданий павильонного типа гражданского и
производственного назначения с «разреженным» шагом колонн. Варианты сопряжения
нескольких зданий между собой (см. рис. 5.4) позволяет формировать многопролетное
здание требуемой площади.
<<< Предыдущая
https://studfile.net/preview/2179938/page:19/
Особенности расчетной схемы пространственной комбинированных
структурной стальной трехгранной фермы SCAD с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения на болтовых соединениях
с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость
Features of the design scheme of the spatial combined structural steel triangular truss SCAD with the use of closed bent-welded rectangular cross-section profiles on bolted joints
with large displacements for extreme equilibrium and adaptability
SAP2000-Modeling, Analysis and Design of Space Truss(Triangular
Arch Truss) 01/02
https://www.youtube.com/watch?v=g76K3hvhAQg

343.

РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ
ПРОФИЛЕЙ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из гнутосварных профилей при заданных условиях. При расчёте фермы в примере 5
используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная
редакция СНиП 2.01.07—85*».
1. Исходные данные
Район строительства, состав конструкции покрытия и кровли приняты по аналогии с примером 4.
Назначение проектируемого здания — механосборочный цех. Уровень ответственности здания - нормальный. Для примера 5 назначаем коэффициент надёжности по
ответственности уп = 1,0.
Условия эксплуатации здания: здание отапливаемое.
Здание однопролётное, одноэтажное. Габариты объекта (размеры даны по осям здания): длина 90,0 м; пролёт 18,0 м. Высота до низа стропильной конструкции 9,0 м; шаг
колонн 6,0 м.
Краткое описание покрытия: двускатное, бесфонарное, уклон кровли 2,5%. Фермы стальные с параллельными поясами высотой по наружным граням поясов 2,0 м,
пролётом 18,0 м, располагаются с шагом Вф = 6,0 м. Устойчивость и геометрическая неизменяемость покрытия обеспечивается постановкой связей по поясам ферм и
вертикальных связей с развязкой их распорками в пролёте и по опорам стропильных конструкций (в соответствии с требованиями *29+). Опирание ферм осуществляется на
стальные колонны, тип узла сопряжения фермы с колоннами — шарнирный.
Кровля рулонная из наплавляемых материалов. В качестве основания под кровлю принята стяжка. Покрытие утеплённое, утеплитель - минераловатные плиты повышенной
жёсткости; толщина утеплителя определяется по теплотехническим строительным нормативам. Пароизоляция принята из наплавляемых материалов согласно нормативам.
Несущие ограждающие конструкции покрытия — стальные профилированные листы, монтируемые по прогонам. Конструкция кровли (состав кровельных слоев), а также
конструкция покрытия принимаются в соответствии с нормами проектирования.
Равномерно распределённая нагрузка от покрытия, в том числе от массы кровли (с учётом всех кровельных слоёв), стяжки, теплоизоляции, пароизоляции, а также от

344.

собственного веса профнастила покрытия: нормативная q"p п = 10 гН/м2; расчётная <7крп = 12,4 гН/м2. Данная нагрузка рассчитана как сумма нагрузок от 1 м2 всех принятых в
проекте слоёв кровли и покрытия с учётом их конструктивных особенностей и в соответствии с укзаниями норм проектирования *31+.
Фермы не подвержены динамическим воздействиям и работают на статические нагрузки.
Согласно *29, табл. В.2+ принимаем материалы конструкций: верхний, нижний пояса и решётка из гнутосварных профилей по ТУ 36-2287-80 и ТУ 67-2287-80 - сталь С255;
фасонки - сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка верхнего пояса — сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка нижнего пояса — сталь С345-3 поГОСТ
27772-88*.
Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа (ГОСТ 8050—85*) сварочной проволокой марки СВ-08Г2С (ГОСТ 2246—70*) диаметром 2 мм.
Антикоррозионное покрытие проектируемых стальных конструкций назначается в соответствии с указаниями норм проектирования по защите строительных конструкций
от коррозии.
2. Статический расчёт фермы
Заданный уклон кровли / = 2,5%. Требуемый уклон создаётся за счёт строительного подъёма фермы. При выполнении сбора нагрузок уклоном пренебрегаем ввиду его
незначительности.
Сбор нагрузок ведём в табличной форме (табл. 28).
Расчётные узловые силы на ферму (см. пример 4):
• от постоянной нагрузки Fg = qgd = 100,2 • 3 = 300,6 гН;
• от снеговой нагрузки Fs = psd = 108-3 = 324,0 гН.
Горизонтальную рамную нагрузку условно принимаем Fp = 500 гН. Обозначения стержней при расчёте стропильной фермы — см. на
рис. 64. Усилия в ферме определяем методом построения диаграммы Максвелла—Кремоны (рис. 65). Результаты расчёта заносим в табл. 33.

345.

Рис. 64. Обозначение стержней и узлов фермы из ГСП (пример 5)

346.

347.

Посмотреть оригинал
< Пред
СОДЕРЖАНИЕ
ОРИГИНАЛ
След >
ПРИМЕРЫ РАСЧЁТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Расчѐт ферм покрытия в соответствии со СНиП II-23-81* широко представлен в технической литературе. Примеры расчѐта
конструкций покрытия по СП 16.13330.2011 в технической литературе встречаются редко. Опыт применения актуализированных
СНиП практически небольшой, так как новые нормативы были приняты совсем...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из парных уголков при определѐнных заданных
условиях. При расчѐте фермы в этом примере используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция
СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и решѐткой из парных
уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 2 применяются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ВЕРХНИМ ПОЯСОМ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНОГО ДВУТАВРА

348.

Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 3
используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011
«Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из круглых труб при заданных условиях. При
расчѐте фермы в примере 4 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23 —
81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и решѐткой из
одиночных уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 6 используются СП 16.13330.2011 «Стальные
конструкции. Актуализированная редакция СНиП Н-23—81», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ФЕРМЫ ИЗ ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ (ГСП)
Общие положения Типовые фермы из замкнутых гнутосварных профилей проектируются с узлами без фасонок и опиранием
покрытия непосредственно на верхний пояс. Геометрические схемы решѐтки ферм из ГСП показаны на рис. 11. Углы примыкания
раскосов к поясу должны быть не менее 30°, в этом случае обеспечивается...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ПРУТКОВОЙ ФЕРМЫ

349.

Требуется рассчитать и сконструировать стропильную прутковую ферму покрытия при заданных условиях. При расчѐте фермы в
примере 7 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81», СП
20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ПОКРЫТИЯ ЗДАНИЙ ПО СТРОПИЛЬНЫМ ФЕРМАМ
Покрытие здания состоит из кровли (ограждающих конструкций), несущих элементов (прогонов, стропильных ферм), на которые
опирается кровля, и связей по покрытию. Кроме того, для освещения помещений верхним светом и их естественной вентиляции в
системе покрытия многопролетных зданий устраивают фонари, опирающиеся...
(Инженерные конструкции. Металлические конструкции и конструкции из древесины и пластмасс)
© Studref - Студенческие реферативные статьи и
материалы (info,aт-studref.com) © 2017 - 2023
https://studref.com/542649/stroitelstvo/raschyot_konstruirovanie_stropilnoy_fermy_gnutosvarnyh_profiley

350.

351.

352.

353.

354.

355.

356.

357.

358.

359.

360.

361.

362.

363.

364.

365.

366.

367.

368.

369.

370.

371.

372.

373.

374.

375.

376.

377.

378.

379.

380.

381.

382.

383.

384.

385.

386.

387.

388.

389.

390.

391.

392.

393.

394.

395.

396.

397.

398.

399.

400.

401.

402.

403.

404.

405.

406.

407.

408.

409.

410.

411.

412.

413.

414.

415.

416.

Through co-action between auxiliary triangular structural frames, which are each
constructed at opposite ends of a truss girder or arch girder, and a cable stretched between
the auxiliary triangular structural frames, an upwardly directed force is exerted to the truss
girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting force.
Благодаря взаимодействию между вспомогательными треугольными конструктивными
рамами, каждая из которых выполнена на противоположных концах ферменной балки
или арочной балки, и тросом, натянутым между вспомогательными треугольными
конструктивными рамами, к ферменной балке или арочной балке прикладывается
направленное вверх усилие, тем самым эффективно создавая усилие сопротивления
нагрузке.
A reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge is comprised of a truss girder or
arch girder, a first and a second end of which are each provided with a main triangular
structural frame. The main triangular structural frame is provided at an inner side thereof
with an auxiliary triangular structural frame.
Усилительная конструкция ферменного моста или арочного перемычки состоит из
ферменной балки или арочного прогона, первый и второй концы которых снабжены
основным треугольным конструктивным каркасом. Основной треугольный

417.

конструктивный каркас снабжен с внутренней стороны вспомогательным треугольным
конструктивным каркасом
The auxiliary triangular structural frame is joined at vertexes thereof with frame structural
elements at respective sides of the main triangular structural frame.
Вспомогательная треугольная конструктивная рама соединена в своих вершинах с
элементами каркасной конструкции на соответствующих сторонах основной
треугольной конструктивной рамы.
A cable extends in a longitudinal direction of the truss bridge, being stretched between a
nearby part of a joined part at one of the vertexes of the auxiliary triangular structural frame
on a side of the first end of the truss girder
Трос проходит в продольном направлении ферменного моста, будучи натянутым
между близлежащей частью соединяемой детали на одной из вершин
вспомогательной треугольной конструктивной рамы со стороны первого конца
ферменной балки

418.

or arch girder and a nearby part of a joined part at a corresponding one of the vertexes of
the auxiliary triangular structural frame on a side of the second end of the truss girder or
arch girder.
или арочной балки и близлежащую часть соединяемой детали на соответствующей
одной из вершин вспомогательной треугольной конструктивной рамы со стороны
второго конца стропильной балки или арочной балки.
Deflecting structure, adapted to exert a downwardly directed force to the cable, is inserted
between the cable and a lower chord of the truss girder or arch girder so as to tension the
cable, and an upwardly directed force is exerted to the lower chord by a reaction force
attributable to tension of the cable via the deflecting structure.
Отклоняющая конструкция, приспособленная для приложения направленного
вниз усилия к тросу, вставляется между тросом и нижним поясом ферменной
балки или арочной балки для натяжения троса, и направленное вверх усилие

419.

прикладывается к нижнему поясу за счет силы реакции, относящейся к
натяжению троса через отклоняющая конструкция.
Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
Abstract
Through co-action between auxiliary triangular structural frames which are each
constructed at opposite ends of a truss girder or arch girder and a cable stretched
between the auxiliary triangular structural frames, an upward directing force is
exerted to the truss girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting
force. A reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge is comprised of a
truss girder (2) or arch girder a first and a second end of which are each provided
with a main triangular structural frame (6) which is further provided at an inner side
thereof with an auxiliary triangular structural frame (9), the auxiliary triangular
structural frame (9) being joined at vertexes thereof with frame structural elements
at the respective sides of the main triangular structural frame (6), a cable (10)
extending in a longitudinal direction of the truss bridge being stretched between a
nearby part of the joined part at the vertex of the auxiliary triangular structural frame
(9) on the side of the first end of the truss girder (2) or arch girder and a nearby part
of the joined part at the corresponding vertex of the auxiliary triangular structural

420.

frame (9) on the side of the second end of the truss girder (2) or arch girder,
deflecting means (11) adapted to exert a downward directing force to the cable (10)
being inserted between the cable (10) and a lower chord (3) of the truss girder (2) or
arch girder so as to tension the cable (10), an upward directing force being exerted to
the lower chord (3) by a reacting force attributable to tension of the cable (10)
through the deflecting means (11).
Благодаря взаимодействию между вспомогательными треугольными конструктивными
рамами, каждая из которых выполнена на противоположных концах ферменной балки или
арочной балки, и тросом, натянутым между вспомогательными треугольными
конструктивными рамами, к ферменной балке или арочной балке прикладывается
направленное вверх усилие, тем самым эффективно создавая усилие сопротивления нагрузке.
Усилительная конструкция ферменного моста или арочного перемычки состоит из ферменной
балки или арочного прогона, первый и второй концы которых снабжены основным

421.

треугольным конструктивным каркасом. Основной треугольный конструктивный каркас
снабжен с внутренней стороны вспомогательным треугольным конструктивным каркасом
Трос проходит в продольном направлении ферменного моста, будучи натянутым между
близлежащей частью соединяемой детали на одной из вершин вспомогательной треугольной
конструктивной рамы со стороны первого конца ферменной балки
или арочной балки и близлежащую часть соединяемой детали на соответствующей одной из
вершин вспомогательной треугольной конструктивной рамы со стороны второго конца
стропильной балки или арочной балки.
Отклоняющая конструкция, приспособленная для приложения направленного вниз усилия к
тросу, вставляется между тросом и нижним поясом ферменной балки или арочной балки для
натяжения троса, и направленное вверх усилие прикладывается к нижнему поясу за счет силы
реакции, относящейся к натяжению троса через отклоняющая конструкция.

422.

423.

Through co-action between auxiliary triangular structural frames, which are each
constructed at opposite ends of a truss girder or arch girder, and a cable stretched
between the auxiliary triangular structural frames, an upwardly directed force is
exerted to the truss girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting
force. A reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge is comprised of a
truss girder or arch girder, a first and a second end of which are each provided with a
main triangular structural frame. The main triangular structural frame is provided at
an inner side thereof with an auxiliary triangular structural frame. The auxiliary
triangular structural frame is joined at vertexes thereof with frame structural
elements at respective sides of the main triangular structural frame. A cable extends
in a longitudinal direction of the truss bridge, being stretched between a nearby part
of a joined part at one of the vertexes of the auxiliary triangular structural frame on a
side of the first end of the truss girder or arch girder and a nearby part of a joined
part at a corresponding one of the vertexes of the auxiliary triangular structural
frame on a side of the second end of the truss girder or arch girder. Deflecting
structure, adapted to exert a downwardly directed force to the cable, is inserted
between the cable and a lower chord of the truss girder or arch girder so as to
tension the cable, and an upwardly directed force is exerted to the lower chord by a
reaction force attributable to tension of the cable via the deflecting structure.

424.

Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
Abstract
Through co-action between auxiliary triangular structural frames which are each constructed at opposite ends of a truss girder or arch girder and a cable stretched
between the auxiliary triangular structural frames, an upward directing force is exerted to the truss girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting
force. A reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge is comprised of a truss girder 2 or arch girder a first and a second end of which are each provided with a
main triangular structural frame 6 which is further provided at an inner side thereof with an auxiliary triangular structural frame 9, the auxiliary triangular structural
frame 9 being joined at vertexes thereof with frame structural elements at the respective sides of the main triangular structural frame 6, a cable 10 extending in a
longitudinal direction of the truss bridge being stretched between a nearby part of the joined part at the vertex of the auxiliary triangular structural frame 9 on the side of
the first end of the truss girder 2 or arch girder and a nearby part of the joined part at the corresponding vertex of the auxiliary triangular structural frame 9 on the side of
the second end of the truss girder 2 or arch girder, deflecting means 11 adapted to exert a downward directing force to the cable 10 being inserted between the cable 10
and a lower chord 3 of the truss girder 2 or arch girder so as to tension the cable 10, an upward directing force being exerted to the lower chord 3 by a reacting force
attributable to tension of the cable 10 through the deflecting means 11.
Images (14)
Classifications

425.

E01D1/005 Bowstring bridges
View 2 more classifications
US20040040100A1
United States
Download PDF Find Prior Art
Similar
Inventor
Mitsuhiro Tokuno
Fumihiro Saito
Seio Takeshima
Yoshiaki Nakai
Current Assignee
Eco Japan Co Ltd
SE Corp
Asahi Engineering Co Ltd Fukuoka
Worldwide applications
2002 JP 2003 EP DE KR US CN
Application US10/653,173 events
2003-09-03
Application filed by Individual
2003-09-03
Assigned to ASAHI ENGINEERING CO., LTD., SE CORP, ECO JAPAN CO., LTD.
2004-03-04
Publication of US20040040100A1
2005-05-17
Application granted
2005-05-17
Publication of US6892410B2
2023-09-03
Anticipated expiration
Status
Expired - Fee Related

426.

Info
Patent citations (31)
Cited by (39)
Legal events
Similar documents
Priority and Related Applications
External links
USPTO
USPTO PatentCenter
USPTO Assignment
Espacenet
Global Dossier
Discuss
Description
BACKGROUND OF THE INVENTION
[0001]
1. Field of the Invention
[0002]
This invention relates to a reinforcement structure effective for improving a load resisting force of a truss bridge or arch bridge constructed over a river or on the
land.
[0003]
2. Related Art
[0004]
There has heretofore been known, as a work for reinforcing a truss bridge or arch bridge, a method in which a structural frame(s) of a truss girder or arch girder
which constitutes the truss bridge or arch bridge, more specifically, an upper chord, a lower chord and a diagonal member in the truss girder or a lower chord and
a vertical member in the arch girder are abutted and overlaid by a short reinforcement member and bolted together, so that the sectional area of each structural
frame is increased to thereby enhance the load resisting force.
[0005]

427.

However, the above-mentioned reinforcement work requires such a troublesome work that many reinforcement plates are needed and each sheet must be bolted.
In addition, a long period of time is required for the work and the working cost is increased.
[0006]
Moreover, many bolt heads are projected from the joined part of the structural frame through a gusset plate. In case the reinforcement plates are overlaid on the
area of the structural frame which excludes this joined part, a problem arises in which the load resisting force is hardly enhanced at the joined part on which a
dead load and an active load are concentrated.
[0007]
In order to avoid this problem, a large-scale work is required in which many bolts and gusset plates are removed from the joined part and replaced with a
reinforcement plate and then bolted again.
SUMMARY OF THE INVENTION
[0008]
It is, therefore, an object of the present invention to provide a reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge, in which through co-action between
auxiliary triangular structural frames which are each constructed at opposite ends of a truss girder or arch girder and a cable stretched between the auxiliary
triangular structural frames, an upward directing force is exerted to the truss girder or arch girder, thereby effectively inducing a load resisting force.
[0009]
To achieve the above object, from one aspect of the present invention, there is provided a reinforcement structure of a truss bridge comprising a truss girder a first
and a second end of which are each provided with a main triangular structural frame which is further provided at an inner side thereof with an auxiliary triangular
structural frame, the auxiliary triangular structural frame being joined at vertexes thereof with frame structural elements at the respective sides of the main
triangular structural frame, a cable extending in a longitudinal direction of the truss bridge being stretched between a nearby part of the joined part at the vertex of
the auxiliary triangular structural frame on the side of the first end of the truss girder and a nearby part of the joined part at the corresponding vertex of the
auxiliary triangular structural frame on the side of the second end of the truss girder, deflecting means adapted to exert a downward directing force to the cable
being inserted between the cable and a lower chord of the truss girder so as to tension the cable, an upward directing force being exerted to the lower chord by a
reacting force attributable to tension of the cable through the deflecting means.
[0010]
From another aspect of the invention, there is provided a reinforcement structure of an arch bridge comprising an arch girder a first and a second end of which are
each provided with a main triangular structural frame or main rectangular structural frame which is further provided at an inner side thereof with an auxiliary
triangular structural frame, the auxiliary triangular structural frame being joined at vertexes thereof with frame structural elements at the respective sides of the
main triangular structural frame or main rectangular structural frame, a cable extending in a longitudinal direction of the arch bridge being stretched between a

428.

nearby part of the joined part at the vertex of the auxiliary triangular structural frame on the side of the first end of the arch girder and a nearby part of the joined
part at the corresponding vertex of the auxiliary triangular structural frame on the side of the second end of the arch girder, deflecting means adapted to exert a
downward directing force to the cable being inserted between the cable and a lower chord of the arch girder so as to tension the cable, an upward directing force
being exerted to the lower chord by a reacting force attributable to tension of the cable through the deflecting means.
[0011]
Preferably, the deflecting means is constituted by a jack capable of controlling the downward directing force by controlling an expanding/contracting amount.
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWING
[0012]
FIG. 1 is a side view schematically showing a reinforcement structure of a truss girder.
[0013]
FIG. 2(A) is an enlarged side view of the reinforcement structural part of FIG. 1 and FIG. 2(B) is an enlarged side view of an anchor part of a cable.
[0014]
FIG. 3 is a side view schematically showing another example of a reinforcement structure of a truss girder.
[0015]
FIG. 4 is an enlarged side view of the reinforcement structural part of FIG. 3.
[0016]
FIG. 5 is a side view schematically showing a reinforcement structure of a truss bridge having such a structure that a floor plate is loaded on the truss girder.
[0017]
FIG. 6 is a sectional view, when viewed in a widthwise direction of the bridge, showing a part provided with deflecting means in the truss girder of FIGS. 1
through 4.
[0018]
FIG. 7 is a side view showing an axial force in each part of the reinforcement structure of FIGS. 1 and 2.

429.

[0019]
FIG. 8 is a side view schematically showing a reinforcement structure of an arch girder.
[0020]
FIG. 9 is a side view schematically showing another example of a reinforcement structure of an arch girder.
[0021]
FIG. 10 is a side view schematically showing a further example of a reinforcement structure of an arch girder.
[0022]
FIGS. 11(A) and 11(B) are sectional views showing an operating state of a jack forming deflecting means.
[0023]
FIG. 12 is a side view of a reinforcement structure of a truss bridge showing a comparative example of the present invention.
[0024]
FIG. 13 is a side view showing another comparative example of the above.
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
[0025]
Embodiments of a reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge according to the present invention will be described hereinafter with reference to FIGS.
1 through 11.
[0026]
As shown in FIGS. 1 through 7, a truss bridge is a bridge having two truss girders 2 each of which is constructed on each side in a sense of a road width direction
of a floor slab 1. The truss girder 2 has a structure in which a lower chord 3 and an upper chord 4 are joined by a plurality of diagonal members 5 which are
inserted therebetween in a zigzag manner, thereby forming a plurality of main triangular frames 6 from one of the truss girder 2 to the other end.
[0027]

430.

On the other hand, as shown in FIGS. 8 through 10, an arch bridge is a bridge having two arch girders 7 each of which is constructed on each side in a sense of a
road width direction of a floor slab 1. The arch bridge has a structure in which a lower chord 3 and an arch member 4′ are joined by a plurality of vertical
members 8 inserted therebetween in parallel relation, thereby forming a plurality of rectangular structural frames 6′ between two main triangular structural frames
5 each of which is formed on each end of the arch bridge.
[0028]
The truss girders 2 and the arch girders 7, as well as other vertical girders 22, are supported, in a suspending manner, at opposite ends thereof on bridge legs 24.
[0029]
The reinforcement structure of the truss bridge will be described first. FIGS. 1 through 4 show an example in which a truss girder 2 is arranged such that an upper
chord 4 is located above a floor slab 1, and FIG. 5 shows a truss bridge in which a floor slab 1 is loaded on a truss girder 2. The description to follow is common
to those two truss girders.
[0030]
As shown in FIGS. 1 through 7, a first and a second end of the truss girder 2 are each provided with a main triangular structural frame 6 which is further provided
at an inner side thereof with an auxiliary triangular structural frame 9, and the auxiliary triangular structural frame 9 is joined at vertexes thereof with frame
structural elements at the respective sides of the main triangular structural frame 6. Therefore, each auxiliary triangular structural frame 9 includes joined parts
P1, P2 and P3 which correspond to the respective vertexes of a triangle.
[0031]
It is most effective to construct the auxiliary triangular structural frame 9 inside the main triangular structural frame 6 which is formed at each end of the truss
bridge. However, it may also be constructed inside the main triangular structural frame 6 which is formed at an inner side of the main triangular structural frame 6
which is formed at each end of the truss bridge. That is, the auxiliary triangular structural frames 9 are each mounted on the first and second end side of the truss
bridge.
[0032]
The main triangular structural frame 6 comprises three main structural frame elements 6 a, 6 b 6 c. The main structural frame element 6 a comprises a lower
chord 3 part, the main structural frame elements 6 b, 6 c comprise two diagonal members 5 which are adapted to interconnect the opposite ends of the main
structural frame element 6 a and the upper chord 4. The main structural frame elements 6 a, 6 b, 6 c form the respective sides of the triangle.
[0033]
On the other hand, the auxiliary triangular structural frame 9 comprises three auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b, 9 c. The auxiliary structural frame
element 9 a comprises a diagonal member for joining an intermediate part of the main structural frame element 6 b (one diagonal member 5) and an intermediate

431.

part of the main structural frame element 6 a, the auxiliary structural frame element 9 b comprises a diagonal member for joining an intermediate part of the main
structural frame element 6 c (the other diagonal member 5) and an intermediate part of the main structural frame element 6 a. The auxiliary structural frame
element 9 c comprises a chord for joining an intermediate part of the main structural element 6 b as the diagonal member 5 and an intermediate part of the main
structural frame element 6 c as the diagonal member 5.
[0034]
Accordingly, the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b of the auxiliary triangular structural frame 9 are bolted to the intermediate part of the main structural
frame element 6 a through a gusset plate 12 a, the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 c are bolted to the intermediate part of the main structural frame
element 6 b through a gusset plate 12 b, and the auxiliary structural frame elements 9 b, 9 c are bolted to the intermediate part of the main structural frame
element 6 c through a gusset plate 12 c, thereby forming the joined parts P1, P2, P3.
[0035]
A cable 10 extending in the longitudinal direction of the bridge is stretched between a nearby area of the joined part at the vertex of the auxiliary triangular
structural frame 9 which is located on the first side and a nearby area of the joined part corresponding vertex of the auxiliary triangular structural frame 9 which is
located on the second side. Deflecting means 11 for exerting a downward directing force to the cable 10 is inserted between the cable 10 and the lower chord 3 of
the truss girder 2, so that an upward directing force W1 caused by reacting force attributable to tension of the cable 10 is exerted to the lower chord 3 through the
deflecting means 11.
[0036]
The deflecting means 11 is attached to the lower chord 3 by a bolt or the like such that the deflecting means 11 is projected downward with its lower end
supporting the cable 10.
[0037]
As one preferable example, as shown in FIGS. 1 and 2, the cable 10 extending in the longitudinal direction of the bridge is stretched between the joined parts P1,
P2 at the vertexes of the auxiliary triangular structural frames 9 with respect to the lower chord 3, i.e., between the joined parts P1, P2 of the main structural frame
elements 6a with respect to the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b, on the first and second end sides. Deflecting means 11 for exerting a downward
directing force to the cable 10 is inserted for tensioning the cable 10 between the cable 10 and the lower chord 3 of the truss girder 2, so that an upward directing
force W1 is exerted to the lower chord 3 through the deflecting means 11 and an upward directing force W1 is exerted to the bridge through the lower chord 3,
while exerting a tensile force to the joined parts P1, P1, by the reacting force attributable to tension of the cable 10.
[0038]
As another preferable example, as shown in FIGS. 3 and 4, a cable 10 extending in the longitudinal direction of the bridge is stretched between the joined parts
P3, P3 at the vertexes of the auxiliary triangular frames 9 with respect to the main structural frame elements 6 c, i.e., between the joined parts P3, P3 of the main
structural frame elements 6 c with respect to the auxiliary structural frame elements 9 b, 9 c, on the first and second end sides. Deflecting means 11 for exerting a

432.

downward directing force to the cable 10 is inserted for tensioning the cable 10 between the cable 10 and the lower chord 3 of the truss girder 2, so that an upward
directing force W1 is exerted to the lower chord 3 through the deflecting means 11 and an upward directing force W1 is exerted to the bridge through the lower
chord 3, while exerting a tensile force to the joined parts P3, P3, by the reacting force attributable to tension of the cable 10.
[0039]
Similarly, in the arch bridge, as shown in FIGS. 8 and 9, a first and a second end of an arch girder 7 are each provided with a main triangular structural frame 6
or, as shown in FIG. 10, a main rectangular structural frame 6′, which is further provided at an inner side thereof with an auxiliary triangular structural frame 9.
The auxiliary triangular structural frame 9 is joined at vertexes thereof with frame structural elements at the respective sides of the main triangular structural
frame 6 or main rectangular structural frame 6′. Therefore, each auxiliary rectangular structural frame 9 includes three joined parts P1, P2, P3 which correspond to
the vertexes of a triangle.
[0040]
In the same manner as described above, the main triangular structural frames 6 on the first and second ends of the arch girder 7 each comprise three main
structural frame elements 6 a, 6 b, 6 c. The main structural frame element 6 a comprises an end part (first or second end part) of the lower chord 3, the main
structural frame element 6 b comprises an end part (first or second end part) of the arch member 4′, and the main structural frame element 6 c comprises a vertical
member 8 on an end (first end or second end) of the lower chord 3. The main structural frame elements 6 a, 6 b, 6 c form the respective sides of a triangle.
[0041]
On the other hand, the auxiliary triangular structural frame 9 comprises three auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b, 9 c. The auxiliary structural frame
element 9 a comprises a diagonal member for joining an intermediate part of the main structural frame element 6 b (first or second end part of the arch member
4′) and an intermediate part of the main structural frame element 6 a (first or second end part of the lower chord 3), the auxiliary structural frame element 9 b
comprises a diagonal member for joining an intermediate part of the main structural frame element 6c (the vertical member 8) and an intermediate part of the
main structural frame element 6 a (first or second end part of the lower chord 3). The auxiliary structural frame element 9 c comprises a chord for joining an
intermediate part of the main structural element 6 b as the first or second end part of the arch member 4′ and an intermediate part of the main structural frame
element 6 c as the vertical member 8.
[0042]
Accordingly, the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b of the auxiliary triangular structural frame 9 are bolted to the intermediate part of the main structural
frame element 6 a through a gusset plate 12 a, the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 c are bolted to the intermediate part of the main structural frame
element 6 b through a gusset plate 12 b, and the auxiliary structural frame elements 9 b, 9 c are bolted to the intermediate part of the main structural frame
element 6 c through a gusset plate 12 c, thereby forming the joined parts P1, P2, P3.
[0043]

433.

As shown in FIG. 10, the main rectangular structural frames 6′ located between the main triangular structural frames 6, 6 on the first and second ends of the arch
girder 7 each comprise four main structural frame elements 6 a, 6 b, 6 c, 6 d. The main structural frame element 6 a comprises a lower chord 3 part, the main
structural frame elements 6 b, 6 c comprise two vertical members 8 which are adjacent to each other in parallel relation, and the main structural frame element 6 d
comprises an arch member 4′ part. The main structural frame elements 6 a, 6 b, 6 c, 6 d form the respective sides of a rectangular.
[0044]
On the other hand, the auxiliary triangular structural frame 9 comprises three auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b, 9 c. The auxiliary structural frame
element 9 a comprises a diagonal member for joining an intermediate part of the main structural frame element 6 b (one vertical member 8) and an intermediate
part of the main structural frame element 6 a (the lower chord 3 part), the auxiliary structural frame element 9 b comprises a diagonal member for joining an
intermediate part of the main structural frame element 6 c (the other vertical member 8) and an intermediate part of the main structural frame element 6 a (the
lower chord 3 part). The auxiliary structural frame element 9 c comprises a chord for joining an intermediate part of the main structural element 6 b as the vertical
member 8 and an intermediate part of the main structural frame element 6 c as the vertical member 8.
[0045]
Accordingly, the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b of the auxiliary triangular structural frame 9 are bolted to the intermediate part of the main structural
frame element 6 a through a gusset plate 12 a, the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 c are bolted to the intermediate part of the main structural frame
element 6 b through a gusset plate 12 b, and the auxiliary structural frame elements 9 b, 9 c are bolted to the intermediate part of the main structural frame
element 6 c through a gusset plate 12 c, thereby forming the joined parts P1, P2, P3.
[0046]
In FIG. 10, a pair of auxiliary triangular structural frames 9, 9′ which commonly have the auxiliary structure frame element 9 c as the chord, the auxiliary
structural frame elements 9 a′, 9 b′ which comprise the diagonal member of the auxiliary triangular frame 9′ are joined to an intermediate part of the main
structural frame 6 d which comprises the arch member 4′ part through the gusset plate 12 d, thereby forming the joined parts P1, P2, P3, P4.
[0047]
In other words, a parallelogrammic structural frame, which comprises the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b, 9 a′, 9 b′, is constructed at an inner side of
the main rectangular structural frame 6′. A diagonal member comprising the auxiliary structural frame element 9 c is inserted along a diagonal line which joins
the opposing vertexes of the parallelogrammic structural frame, and the respective vertexes of the parallelogrammic structural frame are joined to intermediate
parts of the main structural frame members 6 a, 6 b, 6 c, 6 d.
[0048]
In the arch bridge, a cable 10 extending in a longitudinal direction of the arch bridge is stretched between a nearby part of the joined part at the vertex of the
auxiliary triangular structural frame 9 on the side of the first end of the arch girder and a nearby part of the joined part at the corresponding vertex of the auxiliary
triangular structural frame 9 on the side of the second end of the arch girder, deflecting means 11 adapted to exert a downward directing force to the cable 10 is

434.

inserted between the cable 10 and the lower chord 3 of the arch girder member 4′ so as to tension the cable 10, and an upward directing force W1 is exerted to the
lower chord 3 by a reacting force attributable to tension of the cable 10 through the deflecting means 11.
[0049]
The deflecting means 11 is attached to the lower chord 3 by a bolt or the like such that the deflecting means 11 is projected downward with its lower end
supporting the cable 10.
[0050]
As one preferable example, as shown in FIG. 8, the cable 10 extending in the longitudinal direction of the bridge is stretched between the joined parts P1, P2 of
the vertexes of the auxiliary triangular structural frames 9 with respect to the lower chord 3, i.e., between the joined parts P1, P2 of the main structural frame
elements 6a with respect to the auxiliary structural frame elements 9 a, 9 b, on the first and second ends. Deflecting means 11 for exerting a downward directing
force to the cable 10 is inserted for tensioning the cable 10 between the cable 10 and the lower chord 3, so that an upward directing force W1 is exerted to the
lower chord 3 through the deflecting means 11 and an upward directing force W1 is exerted to the lower chord 3, while exerting a tensile force to the joined parts
P1, P1, by the reacting force attributable to tension of the cable 10.
[0051]
As another preferable example, as shown in FIGS. 9 and 10, a cable 10 extending in the longitudinal direction of the bridge is stretched between the joined parts
P3, P3 of the vertexes of the auxiliary triangular frames 9 with respect to the main structural frame elements 6 c, i.e., between the joined parts P3, P3 of the main
structural frame elements 6 c with respect to the auxiliary structural frame elements 9 b, 9 c, on the first and second end sides. Deflecting means 11 for exerting a
downward directing force to the cable 10 is inserted for tensioning the cable 10 between the cable 10 and the lower chord 3, so that an upward directing force W1
is exerted to the lower chord 3 through the deflecting means 11 and an upward directing force W1 is exerted to the bridge through the lower chord 3, while
exerting a tensile force to the joined parts P3, P3, by the reacting force attributable to tension of the cable 10.
[0052]
A single of plural deflecting means 11 are provided depending on the supporting interval length of the truss bridge or arch bridge. At that time, the cable 10 in the
truss bridge or arch bridge diagonally extends between the joined part P1 and the deflecting means 11 on the first end and between the joined part P3 and the
deflecting means 11 on the second end, but it horizontally extends between the deflecting means 11, 11.
[0053]
In case the opposite ends of the cable 10 are joined to the connecting points P3, the auxiliary structural frame element 9 c is diagonally oriented on a diagonal axis
at the diagonally extending part of the cable 10.
[0054]

435.

The cable 10 in the truss bridge or arch bridge used in this embodiment is a steel cable called ―PC cable‖, in which opposite ends of the cable are provided with
male threads 14. As shown in FIGS. 2 and 4, cable threaders 13 are each attached to the joined parts P1, P3, and the opposite ends of the cable 10 are inserted in
the cable threaders 13. A nut 15 is threadingly engaged with the male thread part of the cable 10 at the outer end of the cable threader 13, and the nut 15 is abutted
with the outer end of the cable threader 13 so that the tensioning state of the cable 10 can be maintained.
[0055]
That is, the opposite ends or one end of the cable 10 is pulled by a towing machine to create a tensioning state of the cable 10. In that state, the nut 15 is
threadingly advanced and abutted with the outer end of the cable threader 13 to maintain the tensioning state of the cable 10. Accordingly, the nut 15 constitutes a
stopper against the tensile force.
[0056]
In that tensioning state, the cable 10 is, as shown in FIG. 6, is inserted in a cable guide groove 16 formed in a cable guide at a lower end of the deflecting means
11 and urged hard against the deflecting means 11 and tensioned in a state in which a relatively downward directing force is exerted to the cable 10. As a reacting
force of this downward directing force, the upward directing force W1 is generated.
[0057]
A simple or plural cables 10 are stretched on one side in the widthwise direction of the bridge. In case plural cables 10 are stretched on the opposite sides, a
plurality of the cable guide grooves 16 are formed in parallel.
[0058]
The floor slab 1 is supported by a vertical girder 22 which is formed of an H-shaped steel extending in the longitudinal direction of the bridge and a horizontal
girder 23 which is formed of an H-shaped steel for joining the vertical girders 22. The opposite ends of the horizontal girder 23 are joined to the lower chord 3
formed of an H-shaped steel of the truss girder 2 or arch girder 7. The upward directing force W1 is exerted to the vertical girder 22 through the horizontal girder
23, thereby exerting the upward directing force W1 to the entire bridge.
[0059]
A prop post formed of steel or the like is used as the deflecting means 11. Preferably, a jack which can be adjusted in the downward directing force by controlling
the expanding/contracting amount is used as the deflecting means 11.
[0060]
As the jack, a jack having a hydraulic cylinder structure or pneumatic cylinder structure can be used.
[0061]

436.

A thread type jack can also be used. Particularly preferably, a hydraulic thread type jack 11, as shown in FIGS. 11A and 11B, may be used which can be
expanded/contracted by hydraulic pressure and which can be fixed in expanding or contracting position by threading engagement.
[0062]
That is, a jack 11 is used which has both the hydraulic cylinder structure and thread type jack structure. In this jack 11, one end of a cylinder rod 17 is slidingly
fitted airtight to the inside of the cylinder 18, and a male thread is formed at the outer peripheral surface of the other end part of the cylinder rod 17 which projects
from the cylinder 18. A stopper flange 19 is threadingly engaged with the male thread, and a hydraulic pressure feed port 21 for feeding a hydraulic pressure into
a hydraulic chamber 20 formed at a lower surface of the cylinder rod 17 at an inner bottom part of the cylinder 18 is provided to the cylinder 18.
[0063]
By feeding the hydraulic pressure through the hydraulic pressure feed port 21, the cylinder rod 17 is expanded by a constant expanding amount, thereby exerting a
constant tensioning force (downward directing force) to the cable 10.
[0064]
Then, the downward directing force exerted to the cable 10 is confirmed by a pressure gauge. In the state in which the downward directing force is exerted to the
cable 10, the stopper flange 19 is threadingly retracted along the cylinder rod 17 and sat on an end face of the cylinder 18. Hence, contraction of the cylinder rod
17 is prohibited and the expansion is retained so that the downward directing force exerted to the cable 10 is set and retained.
[0065]
After the expanding state is retained by prohibiting the threading retraction of cylinder rod 17 by the stopper flange 19, the hydraulic pressure within the hydraulic
chamber 20 is extracted through the hydraulic pressure feed port 21. Thereafter, the downward directing pressure exerted to the cable 10 is maintained by the
thread type cylinder rod 17, thereby maintaining the tensioning state of the cable 10.
[0066]
In case the cable 10 is loosened with the passage of time, the hydraulic pressure is fed again, so that the tensioning state can be corrected and the downward
directing force can be corrected.
[0067]
FIGS. 12 and 13 show comparison examples of the present invention. That is, as shown in FIG. 12, in case the opposite ends of the cable 10 are stretched between
the opposite ends of the truss girder 2 or arch girder 7 without providing the auxiliary triangular structural frame 9 and the deflecting means 11, the tensioning
force of the cable 10 merely exerts a main axial force (compressive force), as indicated by arrows, to the lower chord 3, and it is not effectively transmitted to
other main structural frames, i.e., the upper chord 4 and the diagonal member 5 in the truss girder 2, or the arch member 4′ and the vertical member 8 in the arch
girder 7, thereby reducing the reinforcement effect thereof.

437.

[0068]
As shown in FIG. 13, in case the deflecting means 11 is provided between the cable 10 and the lower chord 3 of FIG. 12 and no auxiliary triangular structural
frame 9 is provided, an axial force (compressive force and pulling force) as indicated by arrows of FIG. 13 is applied to the main triangular structural frame 6 of
the respective girders 2, 7.
[0069]
Particularly, in case the auxiliary triangular structural frame 9 is not provided, in the main structural frame 6 a formed by each end part (first or second end part)
of the lower chord 3, an axial force as indicated by arrows is applied to the outer main structural frame element part 6 a′ and the inner main structural frame
element part 6 a″ with respect to the joined part P1. As a result, a strong shearing force and a bending moment are applied to the joined part P1.
[0070]
On the other hand, as shown in FIG. 7, in case the auxiliary triangular structural frame 9 is provided and the cable 10 is stretched between the joined parts P1, P3,
no axial force is applied to the outer main structural frame element part 6 a′ with respect to the joined part P1 at all, and no shearing force nor bending moment
are applied thereto.
[0071]
The tensioning force of the cable 10 is effectively transmitted to other main structural frame, i.e., the upper chord 4 and the diagonal member 5 in the truss girder
2 or the arch member 4′ and the vertical member 8 in the arch girder 7, while exerting an axial force (compressive force) to the lower chord 3, so that the
reinforcement effect thereof is effectively induced. Hence, the present invention is suitable as a reinforcement structure of a truss girder 2 or an arch girder 7.
[0072]
Obviously, many modifications and variations of the present invention are possible in light of the above teachings. It is, therefore, to be understood that within the
scope of the appended claims, the invention may be practiced otherwise than as specifically described.
Claims (3)
Hide Dependent
What is claimed is:
1. A reinforcement structure of a truss bridge comprising a truss girder a first and a second end of which are each provided with a main triangular structural frame which
is further provided at an inner side thereof with an auxiliary triangular structural frame, said auxiliary triangular structural frame being joined at vertexes thereof with
frame structural elements at the respective sides of said main triangular structural frame, a cable extending in a longitudinal direction of said truss bridge being stretched
between a nearby part of the joined part at said vertex of said auxiliary triangular structural frame on the side of said first end of said truss girder and a nearby part of the
joined part at the corresponding vertex of said auxiliary triangular structural frame on the side of said second end of said truss girder, deflecting means adapted to exert a

438.

downward directing force to said cable being inserted between said cable and a lower chord of said truss girder so as to tension said cable, an upward directing force
being exerted to said lower chord by a reacting force attributable to tension of said cable through said deflecting means.
2. A reinforcement structure of an arch bridge comprising an arch girder a first and a second end of which are each provided with a main triangular structural frame or
main rectangular structural frame which is further provided at an inner side thereof with an auxiliary triangular structural frame, said auxiliary triangular structural frame
being joined at vertexes thereof with frame structural elements at the respective sides of said main triangular structural frame or main rectangular structural frame, a cable
extending in a longitudinal direction of said arch bridge being stretched between a nearby part of the joined part at said vertex of said auxiliary triangular structural frame
on the side of said first end of said arch girder and a nearby part of the joined part at the corresponding vertex of said auxiliary triangular structural frame on the side of
said second end of said arch girder, deflecting means adapted to exert a downward directing force to said cable being inserted between said cable and a lower chord of
said arch girder so as to tension said cable, an upward directing force being exerted to said lower chord by a reacting force attributable to tension of said cable through
said deflecting means.
3. A reinforcement structure of a truss bridge or arch bridge according to claim 1 or 2, wherein said deflecting means is constituted by a jack capable of controlling said
downward directing force by controlling an expanding/contracting amount.
Patent Citations (31)
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US29825A * 1860-08-28 Trussed compound girder
US47920A * 1865-05-30 Improvement in bridges
US118566A * 1871-08-29 Improvement in arched trusses for bridges
US238130A * 1881-02-22 Bridge
US428338A * 1890-05-20 Suspension-bridge
US534032A * 1895-02-12 Bridge
US627509A * 1898-08-17 1899-06-27 Henry E Koch Bridge.
US762632A * 1904-02-18 1904-06-14 Joseph W Headley Truss-bridge.
US809264A * 1903-12-04 1906-01-02 William J Humphreys Truss-bridge.
US824502A * 1903-06-05 1906-06-26 Edmond Molloy Frame structure.
US1153099A * 1915-01-13 1915-09-07 Thomas J Moore Bridge.
US2856644A * 1955-07-05 1958-10-21 Royal J Ahlberg Joist brace
US3909863A * 1972-09-11 1975-10-07 Krupp Gmbh Bridge crane girder
US4021875A * 1975-04-10 1977-05-10 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Pivotable and extensible tension post for a cable
bridge structure
US4353190A * 1979-03-02 1982-10-12 Gleeson Maurice J Stiffened elongate support member
US4589157A * 1982-01-29 1986-05-20 Bouygues Apparatus for the construction of a bridge floor and similar structures, and constructions which are obtained
US4620400A * 1980-11-25 1986-11-04 Bouygues Prestressed concrete structure, a method of producing this structure, and elements for implementing the method
US4631772A * 1983-12-28 1986-12-30 Bonasso S G Tension arch structure
US5065467A * 1989-05-25 1991-11-19 Mabey & Johnson Limited Prefabricated lattice panels for a bridge
US5671572A * 1994-02-11 1997-09-30 Siller-Franco; Jose Luis Method for externally reinforcing girders
US6065257A * 1999-05-24 2000-05-23 Hubbell, Roth & Clark, Inc. Tendon alignment assembly and method for externally reinforcing a load bearing beam
US6493895B1 * 1999-02-19 2002-12-17 Zachary M. Reynolds Truss enhanced bridge girder

439.

Family To Family Citations
DE622446C * 1932-03-18 1935-11-28 Ludwig Bosch Dr Ing Reinforced truss arch bridge
DE817468C * 1950-05-27 1951-10-18 Maschf Augsburg Nuernberg Ag Method for assembling solid bridges from prefabricated bridge sections
DE817761C * 1950-08-11 1951-10-18 Arnold Von Dipl-Ing Pohl Statically determined bridge
JPH0338242Y2 1985-01-10 1991-08-13
JP2971043B2 1997-01-28 1999-11-02 アジア航測株式会社 Truss bridge
JP3948809B2 1998-02-05 2007-07-25 三井住友建設株式会社 Joining structure and joining method between concrete member and steel pipe member, and concrete /
steel composite truss bridge
CN2346861Y * 1998-12-30 1999-11-03 北京市建筑工程研究院 Flexible, third quarter and large span truss
JP3597168B2 * 2002-01-29 2004-12-02 朝日エンヂニヤリング株式会社 Bridge reinforcement structure
JP3732468B2 * 2002-09-04 2006-01-05 朝日エンヂニヤリング株式会社 Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
* Cited by examiner, † Cited by third party
Cited By (39)
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20060143840A1 * 2002-09-14 2006-07-06 Dornier Gmbh Bridge that can be dismantled
CN102140780A * 2011-04-08 2011-08-03 浙江省电力设计院 Method and device for reinforcing bridge by external pre-stressed strands under bridge
CN102288441A * 2011-05-13 2011-12-21 东南大学 Progressive method for recognizing damaged cable, slack cable and angular displacement of support based on
cable force monitoring
CN102778893A * 2012-08-07 2012-11-14 中铁二十三局集团有限公司 Precise locating detecting method for truss girder
CN102808373A * 2012-08-10 2012-12-05 南京工业大学 Rapidly assembled steel footbridge in truss string structure
CN103774543A * 2014-02-14 2014-05-07 王新民 Deck bridge with cable-arch combination structure
JP2015183351A * 2014-03-20 2015-10-22 国立大学法人 名古屋工業大学 Structure for preventing collapse of truss bridge
JP2016211238A * 2015-05-11 2016-12-15 東日本旅客鉄道株式会社 Girder deflection reduction device
JP2017057684A * 2015-09-18 2017-03-23 国立大学法人 名古屋工業大学 Bridge fall prevention device of truss bridge
CN106567344A * 2016-10-28 2017-04-19 浙江大学 Variable-height cable-truss bridge reinforcing structure system
ES2746623A1 * 2019-09-24 2020-03-06 Arenas & Asoc Ingenieria De Diseno S L P EXISTING STRUCTURE REINFORCEMENT DEVICE (Machine-translation by
Google Translate, not legally binding)
CN112726389A * 2020-12-29 2021-04-30 辽宁工程技术大学 Longitudinal limiting device for short suspender of through arch bridge
CN114635372A * 2022-03-21 2022-06-17 武汉理工大学 Multi-tower suspension bridge reinforcing structure for overcoming middle tower effect
Family To Family Citations
JP3732468B2 * 2002-09-04 2006-01-05 朝日エンヂニヤリング株式会社 Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
US20080092481A1 * 2004-07-21 2008-04-24 Murray Ellen Building Methods
WO2006007659A1 * 2004-07-21 2006-01-26 S2 Holdings Pty Limited Building methods
CN100334306C * 2004-10-27 2007-08-29 贵州大学 Short-brace rod type expanding-chord truss and producing method thereof
US7748180B1 * 2005-06-23 2010-07-06 Plavidal Richard W Joist stiffening system

440.

JP4558609B2 * 2005-08-30 2010-10-06 オリエンタル白石株式会社 Extrusion construction method of bridge
KR100740888B1 * 2005-09-06 2007-07-19 선영선 A Reinforcing Supporting Structure For maintenance of Truss bridge And Method Thereof
FR2892735B1 * 2005-10-27 2008-01-04 Freyssinet Soc Par Actions Sim REINFORCED LATTICE STRUCTURE AND REINFORCEMENT METHOD
KR100877636B1 * 2007-02-13 2009-01-09 김정현 Truss girder reinforcement structure of truss bridge
JP4929083B2 * 2007-07-13 2012-05-09 日本車輌製造株式会社 Jack receptacle and truss bridge support exchange method
KR101078047B1 * 2008-02-01 2011-10-28 (주)써포텍 Precast concrete truss support structure and construction method thereof
KR101012275B1 * 2008-04-29 2011-02-07 주식회사 영진공영 Supporter of pipe for piping work
ES2332442B1 * 2008-07-11 2011-03-03 Universidad De Granada SELF-TENSED STRUCTURE FOR BRIDGE OF COMPOSITE MATERIAL.
US8347928B2 * 2008-11-20 2013-01-08 Gary Wilkinson Support element
KR101065633B1 * 2010-10-05 2011-09-20 대명건설(주) Prestressed steel tubular truss beam by external prestressing method
US20120180407A1 * 2011-01-13 2012-07-19 Rees Kyle J Roof truss kit to enable support of solar panels on roof structures
CN103061243B * 2013-01-30 2014-12-03 福州大学 Prestressed steel tube concrete combination trussed beam and construction method thereof
CH706630B1 2013-05-14 2013-12-31 S & P Clever Reinforcement Company Ag Method for pretensioning steel structure e.g. iron bridge, involves vertically driving
lifting element to polymer tapes in region between end anchorages for causing traction force tensioning between end regions of polymer tapes
CN104452604B * 2014-12-03 2016-04-20 中铁大桥局武汉桥梁特种技术有限公司 A kind of method of reinforcing rib-lifting section in steel work arch bridge
CN105780670A * 2014-12-23 2016-07-20 任丘市永基建筑安装工程有限公司 Overall stabilization technology for steel bridge frame
CN107201717A * 2017-06-12 2017-09-26 河南奥斯派克科技有限公司 Antinode plate and double C shape steel composites structure part arch bridge
CN108930222A * 2018-07-18 2018-12-04 广西大学 Camber consolidates triangle arch bridge
CN108755384B * 2018-07-27 2023-06-02 山东大学 Cantilever assembled steel truss bridge with track and construction method thereof
JP6664029B1 * 2019-09-19 2020-03-13 日鉄エンジニアリング株式会社 Truss structure and reinforcement method
CN112878173A * 2021-03-16 2021-06-01 中天建设集团有限公司 Light prestressed steel arch bridge
CN113373787B * 2021-06-18 2022-05-06 中铁大桥勘测设计院集团有限公司 Ultra-wide truss bridge structure system and design method thereof
* Cited by examiner, † Cited by third party, ‡ Family to family citation
Similar Documents
Publication Publication Date Title
US6892410B2 2005-05-17 Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
CN105569263B 2017-07-14 Full assembled steel prefabricated concrete floor combination beam and its installation method
CN111827712B 2021-10-12 Assembled concrete truss building structure reinforcing equipment
JP2017078286A 2017-04-27 Beam construction method
CN106639348B 2022-08-16 Reinforced structure of purlin
CN109653536A 2019-04-19 A kind of large volume arc concrete steel lattice supporting framework and its construction method
JP3597168B2 2004-12-02 Bridge reinforcement structure
CN210507788U 2020-05-12 Gate-type steel frame construction based on many concatenations
KR101112172B1 2012-02-27 A work way structure for pc beam bridge
KR20050101145A 2005-10-20 Preloading system for strut

441.

KR101807119B1 2017-12-08 Pre-Engineered Building system and Reinforcement structure of end plate connection using tendon
KR200352474Y1 2004-06-04 Cable tension introduction unit that used temporary steel bars
CN202252797U 2012-05-30 Hollow beam, arm support device with hollow beam and engineering machinery with hollow beam
CN211816155U 2020-10-30 Ship lock bottom plate wide seam template structure
KR102337872B1 2021-12-10 H-beam steel reinforcing member to prevent secondary deformation of Local Buckling Occurred H-beam steel
CN214656269U 2021-11-09 Longitudinal prestressed tendon crack prevention device for wide box girder top plate
CN215052197U 2021-12-07 Wedge block for temporarily tensioning V-shaped pier and temporary tensioning system for V-shaped pier
KR200321141Y1 2003-07-22 H-Beam Combined with Reinforcement Panel
KR200428360Y1 2006-10-16 Pre-stressed beam
JP2005344324A 2005-12-15 Reinforcing structure for existing wooden building
WO2020016996A1 2020-01-23 Elevator machine base and manufacturing method therefor
JP2004036318A 2004-02-05 Bridge reinforcing structure
JP3103290B2 2000-10-30 Pillar steel frame and steel frame connection method
JP2006183356A 2006-07-13 Roof membrane installing structure
CN111676845A 2020-09-18 Construction device for converting arch bridge from arch structure into cantilever structure
Priority And Related Applications
Applications Claiming Priority (2)
Application Filing date Title
JP2002258898A 2002-09-04 Reinforcement structure of truss bridge or arch bridge
JP2002-258898 2002-09-04
Legal Events
Date Code Title Description
2003-09-03 AS Assignment
Owner name: ASAHI ENGINEERING CO., LTD., JAPAN
Free format text: ASSIGNMENT OF ASSIGNORS INTEREST;ASSIGNORS:TOKUNO, MITSUHIRO;SAITO, FUMIHIRO;TAKESHIMA, SEIO;AND
OTHERS;REEL/FRAME:014459/0213;SIGNING DATES FROM 20030822 TO 20030828
Owner name: ECO JAPAN CO., LTD., JAPAN
Free format text: ASSIGNMENT OF ASSIGNORS INTEREST;ASSIGNORS:TOKUNO, MITSUHIRO;SAITO, FUMIHIRO;TAKESHIMA, SEIO;AND
OTHERS;REEL/FRAME:014459/0213;SIGNING DATES FROM 20030822 TO 20030828

442.

Owner name: SE CORP, JAPAN
Free format text: ASSIGNMENT OF ASSIGNORS INTEREST;ASSIGNORS:TOKUNO, MITSUHIRO;SAITO, FUMIHIRO;TAKESHIMA, SEIO;AND
OTHERS;REEL/FRAME:014459/0213;SIGNING DATES FROM 20030822 TO 20030828
2005-11-01 CC Certificate of correction
2008-11-04 FPAY Fee payment
Year of fee payment: 4
2012-10-09 FPAY Fee payment
Year of fee payment: 8
2016-12-23 REMI Maintenance fee reminder mailed
2017-05-17 LAPS Lapse for failure to pay maintenance fees
2017-06-12 STCH Information on status: patent discontinuation
Free format text: PATENT EXPIRED DUE TO NONPAYMENT OF MAINTENANCE FEES UNDER 37 CFR 1.362
2017-07-04 FP Lapsed due to failure to pay maintenance fee
Effective date: 20170517
Data provided by IFI CLAIMS Patent Services
https://patents.google.com/patent/US20040040100A1/en

443.

Hydraulic Jacking
Hydra Capsule has established itself as s leading contractor from over 50 years’ of practical experience and within the civil and construction industry, mainly used for

444.

heavy lifting, pre-loading or lowering applications. All our hydraulic jacks and jacking equipment are designed, manufactured and calibrated/testing in-house.
Technical data information sheets for hydraulic jacking application can be downloaded from the applicable page.
We officially provide the largest hire fleet and stock of hydraulic jacks in UK with over 1,500 cylinders which can be incorporated into any of our hydraulic jacking
systems, from hand-operated, electric pumps or synchronised lifting with control manifolds and pressure gauges, as illustrated below, to state of the art computerised
control and monitoring equipment used for precise controlled hydraulic movement when carrying out major lifting projects, such as, bridge jacking decks, bridge
bearings or house lifting operations or other large heavy superstructures.
Our range of low height hydraulic jacks vary from 5 to 1,200 tonnes capacity with stroke from 5mm to 500mm and are designed to work in the toughest environments to
which this type of equipment is normally associated. Our hydraulic jacks are also equipped with locking collars to mechanically lock-off the ram after lifting and swivel
heads to ensure that the load is transferred centrally through the jack.
Our bespoke hydraulic jacking and monitoring equipment is specially designed and manufactured to suit many applications from preloading steelworks to temporary
propping systems used for bridge jacking and bridge bearing replacement operations.
Bridge Jacking for Bearing Replacement & Concrete Repair

445.

Propping and Jacking Solutions
Pre-loading Operations

446.

Bar Stressing and Anchorage Testing
House Jacking and Lifting
Lifting, Lowering, Holding and Sliding Operations

447.

Weighing & Logging
Pile Testing

448.

Jacking and Monitoring
Advantages of Hydraulic Jacking:
- We stock over 1,500 different types of cylinders for any applications (largest in the UK).
- Hydraulic Jacks capacities from 5 tonnes upto 1,200 tonnes from 5mm to 500mm stroke
- Cylinders can be used single, groups to synchronised lifting systems – manual, semi and fully automated facilities
- Range of monitoring services from real-time to remote access can be included into all systems set-ups
- Our expertise range from Construction Site, Steelwork Installation, Railways, Highways and major superstructures throughout the UK and Europe
- All cylinders are LOLER tested and UKAS traceable
Hydra-Capsule range of hydraulic jacks consists of:
Flat Jacks
Screwed ram jacks
Low profile jacks
Pad jacks
Hollow ram cylinders
Plain Ram Cylinders
Pull and Push Cylinders
Pre-Stressing and anchorage cylinders
Pull Testing Jacks
Double-acting cylinders (plain ram and screw ram)
Long stroke cylinders
Wedge Jacks
Post-Tensioning Mono Jacks
Stressing Jacks
Strand Jacks
Multi-strand Jacks
Bespoke manufactured hydraulic jacks
Hydra-Capsule products and installation services are available on a contract basis for small to major projects – we offer site assistance, written method statements / safe

449.

systems of works with permit to load and reports .
Or alternatively, customers can buy or hire our full range of specialist jacks depending on your requirements.
Contact Us
+44 (0) 1885 490 405
[email protected]
More Information
Site Map
Blog
Downloads
Legal
Terms & Conditions
Privacy Policy
Credit Application
Connect With Us

450.

Find Us
Address
Hydra-Capsule Limited
Hydra House - Bishops Frome
Worcestershire
WR6 5BP
Site Map | Privacy Policy | Conditions | Hydra Capsule AccountsContact | Blog
© Copyright 2024 Hydra-Capsule Ltd

451.

452.

453.

454.

455.

456.

457.

458.

459.

460.

461.

Улубаеву С.Х. [email protected]
МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ДОРОЖНОЕ АГЕНТСТВО (РОСАВТОДОР)
Бочковаул., д. 4, Москва, 129085 Телефон: (495) 870-99-40, факс: (495)
870-97-13 E-mail: [email protected], https://rosavtodor.gov.ru
Министерство транспорта Российской Федерации
03.04.2024 № 05-32/13343
Административный департамент
На №

462.

Департамент государственной политики в области дорожного хозяйства
О рассмотрении обращения
Уважаемый Солт-Ахмад Хаджиевич!
В соответствии с письмом Минтранса России от 29.03.2024 № Д2-138ПГ и письмом Управления Президента Российской Федерации по работе
с обращениями граждан и организаций от 26.02.2024 № А26-0923320931-С01 Управление научно-технических исследований,
информационных технологий и хозяйственного обеспечения
Федерального дорожного агентства рассмотрело Ваше обращение от
26.02.2024 № 233209 по вопросу внедрения упругопластических
стальных ферм-балок со сдвиговым шарниром с большими
перемещениями и приспособляемостью для преодоление водных
преград и сообщает.

463.

В информационных материалах, представленных в Вашем обращении,
упоминаются патенты № № 1143895, 1168755, 1174616, 168076,
20101361746, полученные на конструкцию «армейского моста»
коллективом авторов во главе с профессором д.т.н. Уздиным А.М, а
также приводятся сведения о нескольких заявках на изобретения, в том
числе «Конструкция участка постоянного железобетонного моста
неразрезной системы, восстановленного с применением типовых
структурных серий 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектсталь конструкция»,
стальные конструкции покрытий производственных» от 25.05.2022 №
2022111669, «Сборно-разборный железнодорожный мост» от 27.05.2022
№ 2022113052, «Сборно-разборный универсальный мост» от 21.06.2022
№ 2022113510.
от

464.

При этом в обращении отсутствуют какие-либо материалы,
подтверждающие соответствие описываемых конструктивнотехнологических решений
упругопластических стальных ферм-балок с пластическими сдвиговыми
шарнирами для пролетного строения автомобильного моста
требованиям нормативно- технических документов в области дорожного
хозяйства. Также в информационных материалах отсутствуют
результаты испытаний, характеризующие эффективность применения
предлагаемых технических решений и их преимущества в сравнении с
традиционными технологиями, в связи с чем сделать вывод об
эффективности и перспективности применения предлагаемого
технического решения при осуществлении дорожной деятельности не
представляется возможным.
Обращаем внимание, что предоставление материалов патента на
изобретение (полезную модель) не является достаточным условием для

465.

проведения оценки возможности ее применения на объектах дорожного
хозяйства.
В соответствии со статьей 1354 Гражданского кодекса Российской
Федерации (часть четвертая) патент только удостоверяет приоритет,
авторство и исключительное право его автора, а прилагаемые описание
и чертежи могут использоваться для толкования формулы изобретения
(полезной модели). Предлагаемые на уровне патента (то есть на уровне
обоснованных идей) инженерные решения для возможного внедрения в
практику должны быть представлены автором как техническое решение
с детализированным обоснованием требований к применяемым
материалам, конструктивным решениям, условиям выполнения и
технологиям производства работ с соответствующим техникоэкономическим обоснованием.
Необходимо отметить, что в целях содействия внедрению новых
материалов и технологий, а также обеспечения возможности проведения

466.

независимой общественной экспертизы решений нормативно-правового
характера, принимаемых в целях развития дорожной отрасли, на базе
подведомственного Федеральному дорожному агентству федерального
автономного учреждения «Российский дорожный научноисследовательский институт» (далее - ФАУ «РОСДОРНИИ») создан
Экспертный совет Общеотраслевого центра компетенций по новым
материалам и технологиям для строительства, ремонта и содержания
автомобильных дорог (далее - Экспертный совет ОЦК). Подробная
информация об Экспертном совете ОЦК приведена на официальном
сайте по адресу https://rosdornii.ru/activity/otraslevoy-tsentr-kompetentsiy/.
Учитывая изложенное, считаем целесообразным рекомендовать
подготовить, и направить для рассмотрения и анализа в Экспертный
совет ОЦК исчерпывающие материалы по предлагаемой технологии,
техническое описание предложения с детальным технико-

467.

экономическим обоснованием, включающим, в том числе, результаты
лабораторных исследований и натурных наблюдений за опытными
участками, анализ и преимущества по сравнению с традиционно
применяемыми техническими решениями, заключения научных,
проектных и других организаций, предложения по технологическому
применению при опытно-экспериментальном внедрении, другие
обосновывающие материалы, а также документы, подтверждающие
безопасность для жизни и здоровья людей, их имущества и окружающей
среды.
Дополнительно сообщаем, что проверить подлинность электронной
подписи можно с помощью сервиса подтверждения подлинности
электронной подписи, размещенного на портале государственных услуг
Российской Федерации по адресу https://www.gosuslugi.rii/pgu/eds/.

468.

И.о. начальника Управления научно- технических исследований,
информационных технологий и хозяйственного обеспечения
ДОКУМЕНТ ПОДПИСАН ЭЛЕКТРОННОЙ ПОДПИСЬЮ
Г.Р. Гончаров
Сертификат: Q0f65eccebfc2ed42e3514e454e49611be Владелец: Гончаров
Георгий Ревазович Действителен с 31.05.2023 по 23.08.2024
Д.М. Романовская (495) 870-98-44

469.

Горынину В.И.
[email protected]
МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(МИНТРАНС РОССИИ)
от
Рождественка ул., д. 1,стр. 1, Москва, 109012 тел.: (499) 495-00-00, факс: (499)
495-00-10
www.mintrans.gov.ru
01.04.2024 № Д4-290-ПГ
На №

470.

Департамент государственной политики в области железнодорожного
транспорта Минтранса России рассмотрел Ваше обращение, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по работе с
обращениями граждан и организаций от 19 марта 2024 г. № А26-09-35561131С01, касательно передачи инженерной документации на изобретения и
сообщает следующее.
В соответствии с Положением о Министерстве транспорта Российской
Федерации, утвержденным постановлением Правительства Российской
Федерации от 30 июля 2004 г. № 395, Министерство транспорта Российской
Федерации является федеральным органом исполнительной власти,
осуществляющим выработку государственной политики и нормативноправовое регулирование в области транспорта.
При этом к компетенции Минтранса России не отнесены полномочия по
регулированию производственной деятельности хозяйствующего субъекта.
Согласно Федеральному закону от 27 февраля 2003 г. № 29-ФЗ «Об
особенностях управления и распоряжения имуществом железнодорожного

471.

транспорта» (далее - Федеральный закон) создан единый хозяйствующий
субъект на железных дорогах - ОАО «РЖД», которому переданы
хозяйственные функции на железнодорожном транспорте. ОАО «РЖД» в
праве самостоятельно принимать решение о распоряжении собственным
имуществом, неограниченным в гражданском обороте, с учетом требований и
в порядке, установленном Федеральным законом.
Вместе с тем ОАО «РЖД» сообщило, что при реализации проектов
строительства или реконструкции мостов, выбор конкретной технологии, а
также вопросы ее внедрения или тиражирования рассматриваются после
всесторонней оценки результатов инженерных изысканий на основании
материалов обследований и определяются путем технико-экономического
сравнения различных вариантов с учетом опыта эксплуатации и расчетов
стоимости жизненного цикла. Все применяемые технологии, материалы и
конструкции должны быть апробированы, сертифицированы, соответствовать
ГОСТам и в обязательном порядке обеспечивать получение положительного
заключения государственной экспертизы проектной документации.

472.

Также ОАО «РЖД» сообщило, что представленные Вами материалы приняты
во внимание.
Проверить подлинность настоящего письма, подписанного электронной
подписью, можно на сайте государственных услуг по адресу
А.А. Федорчук
https://www.gosuslugi.ru/pgu/eds путем выбора способа проверки «ЭП отсоединенная, в формате PKCS#7» при использовании направленных в
дополнение к данному письму файла подписи и подписанного файла.
Директор Департамента государственной политики в области
железнодорожного транспорта
Тумилович Михаил Константинович +7 (499) 495-07-28, ДЖТ
Документ подписан электронной подписью
СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП

473.

Сертификат: 39DD9C7C5F7C66D88177929728E97F12 Владелец: Федорчук
Александр Александрович Действителен с 01-09-2023 до 24-11-2024
ЗАКОНОДАТЕЛЬНОЕ СОБРАНИЕ САНКТ-ПЕТЕРБУРГА
Депутат КОНОНЕНКО Роман Игоревич
созыв
2021-2026
Исаакиевская пл., 6, Санкт-Петербург, 190107 Тел. (812) 318-82-08.
E-mail: [email protected] http://www.assembly.spb.ru
№

474.

Законодательное Собрание СПб
4538559190
Редакции газеты
«Армия Защитников Отечества»
К4-11428/24
02.04.2024
[email protected]
Уважаемая редакция газеты «Армия Защитников Отечества»!

475.

Ваше обращение от 25.03.2024 № К6-10136/24, поступившее от
редакции газеты «Армия Защитников Отечества», по вопросу
внедрения изобретения «Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием треугольных балочных
ферм для сейсмоопасных районов имени В.В. Путина»,
рассмотрено.
Обращаю Ваше и иных заинтересованных лиц внимание на то, что
содержание Вашего обращения не позволяет установить наличие в
нем каких-либо предложений, рекомендаций, просьб или вопросов,
относящихся к ведению депутата Законодательного Собрания
Санкт-Петербурга. Вопросы внедрения изобретений находятся в
компетенции органов исполнительной власти.
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП хранится в
системе электронного документооборота

476.

Сертификат:
00884BDC6B7D29C9C088510BFD7EE156F6 Кому
выдан:Кононенко Роман Игоревич Действителен: с 13.12.2023 до
07.03.2025
При этом, согласно статье 8 Федерального закона от 2 мая 2006
года № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан
Российской Федерации» гражданин направляет письменное
обращение непосредственно в тот государственный орган, орган
местного самоуправления или тому должностному лицу, в
компетенцию которых входит решение поставленных в обращении
вопросов.
"N

477.

Р.И. Кононенко
J
Смолько А.В. 318-82-08
Проверку достоверности письма, подписанного усиленной
квалифицированной электронной подписью, можно осуществить на
сайте «Портал государственных услуг Российской Федерации» по
адресу: https://www.gosuslugi.ru/pgu/eds, выбрав для проверки
сервис «ЭП-отсоединенная, в формате PKCS#7».