Подарок тов. Сталину И.В. к Дню рождения

1.

подарок
Подарок тов Сталину И.В. к Дню рождения 21 декабря :
проектная документация "Сейсмофонд" СПб ГАСУ
"Армейский сборно -разборный железнодорожный мост из
модульных трехгранных ферм-балок с предварительным
преднапряжением из комбинированных систем, шпренгельного
типа, с большими перемещениями на предельное равновесие, с
учето приспособля6мсти" имени комбрига Новороссии Алексея
Мозгового ( ЛНР, ДНР) 30 ноября на площадке Санкт-Петербургского
городского комитета КПРФ состоится круглый стол по теме: «Опыт взаимодействия

2.

КПРФ с общественными организациями по решению насущных проблем города и
Центрального района Санкт-Петербурга».
Мероприятие проводится городским комитетом КПРФ, Центральным райкомом КПРФ,
Советом представителей общественных организаций при фракции КПРФ в
Законодательном Собрании Санкт- Петербурга при содействии Петровской Академии
Наук и Искусств.
В работе круглого стола примут участие коммунисты, комсомольцы, представители
экспертного сообщества и общественных организаций нашего города. В ходе круглого
стола планируется
обсудить результаты совместной борьбы коммунистов и общественных активистов за
реализацию конституционного права наших земляков на благоприятную среду обитания,
за политические, социально-трудовые, жилищные права горожан, за сохранение от
разрушения строительными магнатами памятников истории, культуры и архитектуры.
Также в ходе работы круглого стола
ожидается выступление члена Президиума ЦК КПРФ, первого секретаря горкома КПРФ,
руководителя фракции коммунистов в городском парламенте Романа Игоревича
Кононенко. Дата проведения: 30 ноября 2023 года
Начало 18:00, актовый зал городского отделения КПРФ (3 этаж)
Адрес: Лиговский проспект, д. 207, лит. Б
Дистанционно доклада по телефону 812 694-7810 на круглом столе КПРФ СПб
выступит ветеран боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995 инвалид первой
групп военный пенсионер Коваленко Александр иванвоич 72 года, последний

3.

изобретатель СССР , перед погребением о тел 812 6947810 на разработку чертежей
сборно- разборного армейского железнодорожного моста-переправы из трехгранных
ферм-балок с большими перемещениями на предельное равновесие с экономией
строительных материло до 50 процентов
адрес для переводов денег на мост комбрига Новороссии Алексея Мозгового 197371
СПб пр Королева дом 30 к 1 кв 135 главному конструктору молульныз трехранных
ферм-балок сверхлегкого сверхпрочного надвижного армейского моста по
изобртением Е.М.Мелехина (Томский ГАСУ ) Коваленко Елене Ивановне тел (921)
962) 67-78 привязан карте Редакция газеты Армия Защитников Отечество благодарить
КПРФ СПб Кононенко Бороденчика и Демраского МО 68 Озеро Долгое Испытателй
31 Примосркий район СПб за сбор денег 30 ноября ув 18 00 в четверг на круглом
столе
Русские люди помогите копейкой выпустить альбом рабочих чертеже
Армейского
моста дружбы между братскими славянскими народами русскими и украинцами имени
погибшего комбрига Новороссии Алексея Мозгового сборно- разборного
железнодорожного моста (переправы), из трехгранных ферм -балок неразрезными
поясами, пятигранного составного профиля с предварительным напряжением
комбинированных систем шпренгельного типа , с большими перемещениями, на
предельное равновесие с учетом приспособляемости (АХейдари,В.В.Галишникова,
Мелехин ) на основе инкременального упругоплаcтического расчета в ПК SCAD

4.

стальной неразрезной балки -фермы из сверхлегких и сверхпрочных
материалов, на основе изобретений, изобретенных в СССР проф дтн ЛИИЖТа
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616 и американских и китайских расчетов и
чертежей английского изобретателя чудо армейской переправы Bailey Bridge
Все для Фронта Все для Победы МИР Социальная карта СБЕР 2202 2056 3053 9333
Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентский счет 30101 810 5 0000
0000653 телефон привязан (911) 175-8465 или (921) 962-67-78 тел/факс : (812) 69478-10 Главный конструктор Моста Дружбы им А.Мозгового Елена Ивановна
Андреева тел (921) 944-67-78 https://t.me/resistance_test [email protected]
[email protected]
О пригодности быстровозводимого армейского сборно-разборного автомобильного
моста https://ppt-online.org/1305281
SPBGASU Bistrosobiraemiy zheleznodorozhniy most trexgrannix ferm-balok nerazreznimi
poyasami bolshimi peremesheniyami 414 str
https://disk.yandex.ru/d/yM0HmV7wU54zYw
SPBGASU Bistrosobiraemiy zheleznodorozhniy most trexgrannix ferm-balok nerazreznimi
poyasami bolshimi peremesheniyami 414 str
https://ppt-online.org/1434812
Расчет и протокол испытаний фрагментов трехгранных ферм
https://ppt-online.org/1360687
Конструктивные решения и расчет в 3D-модели и в SCAD средств для преодоления
водных преград из упругопластических ферм-балок
https://ppt-online.org/1321513

5.

Сборно - разборный автомобильный надвижной мост
https://ppt-online.org/1320794
Железнодорожный сборно - разборной надвижной армейский мост имени Фомина М. Ю
https://ppt-online.org/1337194
Сборно-разборных железнодорожных надвижных мостов, переправ "Сейсмофонд"
https://ppt-online.org/1302447
Типовая док. на конструкции сборно-разборные пролетные надвижные строения
железнодорожного моста https://ppt-online.org/1320794
https://mega.nz/file/kqMgSThC#LFzXFijbOX-L7SuqwA-OUGSCW2aKBWfqJ3D6vsrlYOE
https://mega.nz/file/omdlCKAK#y-6cF5B2WLIwV7hRvXpo22HAr4gppUQwUbtUj15eIFg
https://ibb.co/D5p8nmg

6.

7.

8.

9.

Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения
армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн ,
сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» №
2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический
сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых
соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном
демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей
многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием
изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259,
1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Заключение

10.

1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного моста, скоростным способом
с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с
высокими геометрическими жесткостными параметрами
2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое значение начальной
стрелы выгиба составляет f/l=1/27, при которой обеспечивается возможность использования стандартных элементов типа
МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно закрепленной по контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их удовлетворительность
сходимости в пределах 15%. для восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания», показали, что «вспарушивание»
является эффективным методом регулирования параметров НДС при условии «жесткого защемления» конструкции при
восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста,
скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженно-деформируемое
состояние с использованием сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных
ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных мостов
с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых
патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076,
154506 , 2010136746 и технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного
строения армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн
, сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» №
2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический

11.

сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых
соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном
демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей
многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием
изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259,
1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость и РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА
НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние
(НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на
пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с
использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51
метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста
152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе
строительство моста для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве
переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и
натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных
материалов.
Справки по тел (921) 962-67-78,
Документы гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д.
предполагаемого изобретения, формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОЙ РЕШЕТЧАТОЙ КОНСТРУКЦИИ ИЗ ПЛАСТИКОВЫХ ПОЛОС
Заявка: 2020137335, 13.11.2020 изобретение № 2 752 464 Патентообладатель(и): Яковлев Виталий Федотович
(RU) 124460, Москва г. Зеленоград, а/я 200, ООО "Институт инноваций и права" не нарушения
авторских прав автора объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое
изобретение по заявке № 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого
изобретения, формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска

12.

и не имеете никакого отношения к мостам китайским и американским - эта шутка
заместителя руководителя департамента строительства Минобороны РФ О. Оцепаева о
гарантиях и нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной собственности
при диком под руководством эффективных менеджеров при проведении специальной
операции под чужие идеи .
В РФ нет технической политики, никакой системы создания и реализации изобретений не
существует. В бюджете РФ и СПб понятие "Изобретение" вообще отсутствует, соответственно
отсутствует финансирование отбора, разработки, испытаний... изобретений направленных на
решение проблем города и граждан. Из бюджета города не затрачено ни одной копейки, ни на
одно изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для чиновников из бюджета
затрачены сотни тысяч рублей).
При капитализме , статья 9.Федеральный фонд изобретений России исключена Медведевым ,
Матвиенко, Володиным, исключал ст. 9 из Патентного Закона РФ и раньше до 2003
принадлежали государству изобретения .
Эта статья 9, исключена в 2003 году Федеральный фонд изобретений России осуществляет
отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов, приобретает на них права
патентообладателя на договорной основе и содействует их реализации в интересах государства
ликвидирована эффективными менеджерами .
Документ утратил силу или отменен. Подробнее см. Справку
"Патентный закон Российской Федерации" от 23.09.1992 N 3517-1 (ред. от 02.02.2006)
Статья 9. Федеральный фонд изобретений России. - Исключена

13.

Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ.
(см. текст в предыдущей редакции)
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/4f9cccc0c05966bd28598cff11837e731cdf618
a/
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ..
Комментарий к статье 9
Ранее действующая редакция Патентного закона в этой статье предусматривала создание
специального субъекта патентного права - Федерального фонда изобретений России. Указанный Фонд
должен был осуществлять отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов,
приобретать на них права патентообладателя на договорной основе и содействовать их реализации в
интересах государства. Этот фонд так и не был создан, и законодатель, очевидно, решил, что
дальнейшее существование статьи 9 не имеет смысла.
https://www.zonazakona.ru/law/comments/art/3715/?ysclid=ldgi2vtunx516987890
Раскроем программу США «Переход к рынку» (Концепция и Программа, ч.1, 224с; Законопроекты, ч.2,
400с), Гарвардский проект, исполнительный директор Джефри Сакс, утвержденный советником
Президента РФ Б.Ельцина, разработанную в соответствии с решением «семерки» (Хьюстон,90) в
августе 1990г как рамочную исполнительскую программу для реализации Доклада 4-х (МВФ, МБРР,
ЕБРР, ОЭСР) «Экономика СССР: выводы и рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по
уничтожению СССР
Раскроем программу «Переход к колониальному рынку , раздел «Экономический Союз суверенных
республик» (т.е., независимых государств .) и посмотрим, что фактически запланировали
реформированию СССР, стр. 17 ):
Более подробно смотрите : Спецоперация по ликвидации РАН

14.

https://academcity.org/content/specoperaciya-po-likvidacii-ran
Интрига проблемы
Органы власти РФ успешно, на высоком профессиональном уровне, тактически талантливо осуществили очередную
информационную спецоперацию по легитимизации процедуры ликвидации Российской академии наук, РАН, отраслевых
академий, научных центров России.
Джеффри сакс и американская помощь постсоветской России: случай
«Другой анатомии»
https://cyberleninka.ru/article/n/dzheffri-saks-i-amerikanskaya-pomosch-postsovetskoy-rossiisluchay-drugoy-anatomii
Актуальность Сталинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние
инновационной деятельности при ультро -либеральном, колониальном курсе антигосударственных реформ по
уничтожению изобретателей в Ресурсной https://vk.com/wall537270633_154?ysclid=ldgj4e6avh702955115
https://pdsnpsr.ru/posts/video/tragediya-v-kerchi-pochemuleonidivashov_23102018?ysclid=ldgj7ye89j105541125
operatsiya_po_likvidatsiya_poslednikh_izobretateley_seismostoykikh_opor_dlya_
transsiba_pri_zakonomer
https://www.liveinternet.ru/users/t9657681096/post366939348/
С техническим свидетельством на сборно -разборные надвижные мосты организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н выполненных согласно требованиям
Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской

15.

Федерации (Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636)
можно ознакомится по ссылкам :
https://ppt-online.org/1238061
https://ppt-online.org/1237851
https://ppt-online.org/1239009
О пригодности быстровозводимого , быстро - собираемого автомобильного сборно - разборного надвижного моста
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур
Сборно-разборный автомобильный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию -армейского сборноразборного надвижного моста в части обеспечения безопасности зданий и сооружений в
соответствии с требованиями законов и национальных стандартов Российской Федерации
(Федеральный закон от 30.12.2009 № 384-ФЭ); можно ознакомися по ссылкам :
https://ppt-online.org/1237695
Типовая документация на конструкции сборно-разборные быстро собираемые пролетные надвижные строения автомобильных мостов
Испытание демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний
https://ppt-online.org/1230196
- проектно-сметная документация на армейский китайский, американский армейский
быстро собираемый, сборно-разборный мост проф дтн ПГУПС Уздина А М можно по
ссылке :
UZDIN bridge Primeneniya bistrovozvodimix mostov uprugoplasticheskix stalnix ferm perepravi reku Suon state Montana USA dlinoy 205 futov 380 str
https://ppt-online.org/1291352
СК-3 Строит. каталог ч.3 СПТ «Тайпан»+"Уздин"
https://ppt-online.org/1237604
Президенту Российской Федерации

16.

Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН
2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Уважаемый Владимир Владимирович Редакция газеты "Армия Защитников
Отечества" направляет ответ на письмо Минобороны РФ за подписью
заместителя руководителя Департамента строительства О. Оцепаева и
представляют проектно-сметную документацию китайского и американского
быстровозводимого за 24 часа пролетом 30 метро, 60 метро автомобильного
однопутного , грузоподъемностью 5 тонн, с применением отечественных замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодежно" ( серия 1.460.3 14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов проезжей
части армейского сборно-разбоного пролетного надвижного строения из
упругопластических стальных ферм с большими перемещениями при напряженно

17.

деформируемом состоянии с учетом приспособляемости и с учетом опыта
китайских и американских инженеров мостостроителей
Согласны безвозмездно и бескорыстно передать проектно- сметную документацию
Но, необходимо уточнить , какая все же необходима грузоподъемность моста ,
ширина проезжей части, пролет пролетного строения моста 12, 18, 24, 30 метров
или более . Время сборки как в Китае 24 часа или 3 ночи, способ надвижки пролетного
строения по американское методики или китайской (КНР) см ссылки
Срок передачи проектно- сметной документации на английском языке и русском.
Ориентировочная сметная стоимость изготовления и сборки армейского моста.
Бескрановой способ установки складных опор или с помощью крана , если пролетное
строение будет превышать 30 метров .
Просим ответ прислать [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (951) 644-16-48
Отправлено: 29 января 2023 года, 03:01
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на
почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан.
Номер Вашего обращения 2064600. 29/01/2023

18.

Идея уворована блоком НАТО ТЕОРИИ ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И ТЕХНОЛОГИЯ
патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным и
внедренная англосаксами в США, КНР: глобалистами англосаксами из блока
НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на сдвиг внедрила фирма Star
seismic под флагом США , в логове НАТО, против русского народа , против наше
страны
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to Near-
Fault Ground Motions
Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания изгиба
пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной
военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на арочных
мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта вблизи разлома в
г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to
Near-Fault Ground Motions

19.

Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи
разломов с использованием комбинированных систем сейсмоизоляции и
ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using Combined
Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs
Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных арочных
мостов, подверженных колебаниям грунта в ближнем и дальнем поле
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges Subjected
to Near- and Far-Field Ground Motions
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной фермы,
подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена и
подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к арочному
мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых, идентифицируются
и различаются основные характеристики движений грунта вблизи разломов.
Кроме того, сейсмический отклик большого пролета для Одесской области (
Украина )
[email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite plate-truss girder

20.

Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в КНР ,
США конструкции легкого аварийного автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой
металлической композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м. Указанный мост был
спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста построенного в КНР,
США в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с возможностью
модульной реализации и представлять собой конструкцию, которая требует меньше времени при сборке
моста в полевых условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной»
выполнен РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО
МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние
(НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров , уже построенных из
упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных
материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро собираемого моста,
для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из трубчатых GFRPэлементов в КНР [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] (996) 798-26-54
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность
СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически неопределенных
упругопластинчатых ферм ( пластинчато –балочных ситемам ) с большими
перемещениями на прельеное равновесие и приспособляемость на основе изобретений
проф А.М.Уздина ( №№ 1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746, 1760020, 165076,
154506, 858604 ) [email protected] [email protected] т (812) 69478-10

21.

Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiya-sd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0
https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20metodom%20S
CAD%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20ferm%20484%20s
tr.pdf
https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q

22.

https://dwg.ru/imgupl/blog/1/1/6/2/2/0/files/МПР.pdf
https://pandia.ru/text/80/268/20694.php
https://rep.bntu.by/bitstream/handle/data/777/Raschet_ram_na_staticheskie_i_dinamicheskie_nagruzki.p
df?sequence=1&isAllowed=y
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327

23.

24.

25.

26.

27.

28.

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких,
сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов
(Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной
Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм
при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным
настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных
материалов.
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
УДК 693.98

49.

РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое
состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие
и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных
гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из
трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для
использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе
строительство моста для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при
строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со
встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной
фермы со значительной экономией строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

Уворована интеллектуальная собственность СССР блоком НАТО изобретения
, ТЕОРИя
ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И ТЕХНОЛОГИЯ патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР
30 лет назад проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным №№ 1143895, 1168755, 1174616,
2550777, 1760020, 858604, 2010136746, 165076, 154506 и внедренная в
мостостроении англосаксами в США, КНР: паразитами- глобалистами
сатанистами из блока НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на сдвиг
внедрила фирма Star seismic под флагом США , в логове НАТО, против
русского народа , против наше
страны https://mail.rambler.ru/folder/INBOX/76/?folderName=INBOX
Политика в области изобретательской деятельности
https://ppt-online.org/822484
Metodom predelnogo ravnovesiya raschetom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiya-sd
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 st

66.

https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiya-sd
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiyasd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0
https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20metod
om%20SCAD%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20ferm%20
484%20str.pdf

67.

https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность СП16.1330.2011
SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически неопределенных упругопластинчатых ферм
( пластинчато –балочных системам ) с большими перемещениями на прельеное равновесие и
приспособляемость на основе изобретений проф А.М.Уздина ( №№ 1143895,, 1168755, 1174616, 255
0777, 2010136746, 1760020, 165076, 154506, 858604 ) [email protected]
[email protected] т (812) 694-78-10

68.

69.

Секция
III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести Съезд 21-25 августа
2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по
фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года
тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] [email protected]
Уворованная ТЕОРИИ ТРЕНИЯ, РАСЧЕТЫ И ТЕХНОЛОГИЯ ФПС, патенты
ЛИИЖТа , изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным и внедренная чужими в
США, КНР: паразитами- глобалистами сатанистами США, КНР - разворованная Страна
СССР СОЕДИНЕНИЙ на сдвих Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel
Truss Arch Bridge Subjected to Near-Fault Ground Motions

70.

Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания изгиба
пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной
военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на арочных
мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта вблизи разлома в
г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to
Near-Fault Ground Motions
Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи
разломов с использованием комбинированных систем сейсмоизоляции и
ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using Combined
Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs
Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных арочных
мостов, подверженных колебаниям грунта в ближнем и дальнем поле

71.

Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges Subjected
to Near- and Far-Field Ground Motions
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной фермы,
подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена и

72.

подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к арочному
мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых, идентифицируются
и различаются основные характеристики движений грунта вблизи разломов.
Кроме того, сейсмический отклик большого пролета для Одесской области (
Украина )
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и
ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб
ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной
механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10
[email protected] [email protected] [email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite platetruss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ сообщает о
разработанной в КНР , США конструкции легкого аварийного автомобильного
моста, состоящего из стеклопластиковой металлической композитной плиты–
ферменной балки и имеющего пролет 24 м. Указанный мост был спроектирован
на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста
построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень

73.

легкий, конструктивно прочным, с возможностью модульной реализации и
представлять собой конструкцию, которая требует меньше времени при сборке
моста в полевых условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской
Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО
СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных
стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров , уже
построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ,
с использование стекловолокон, для армейского быстро собираемого моста,
для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из
трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (996) 798-26-54

74.

75.

76.

77.

78.

Число(фигура) 8. Физический объект(цель).

79.

Число(фигура) 9. Главный состав и структура.
Вычисление BRBS подобно таковому обычной фигурной скобки, различие - то, что проектировщик только должен проверить, встречает(выполняет ли) сила
требования без того, чтобы рассмотреть неустойчивость. Рассмотрение, что неподвижность фигурной скобки объединенный является вообще большей чем
таковой фигурной скобки непосредственно, эквивалентная частная(секционная) область (Ae) фигурной скобки в модели, больший чем таковой фигурной скобки
непосредственно (Эйб).
Фигурные скобки моста - более чем 12 м. Согласно руководству проекта для поддержки проекта с длиной более чем 12 м., область секции урожая основной
пластины - От A1 до 0.99 Ae. Поэтому, при рассмотрении стальной области и силы урожая основной пластины, приблизительная формула для вычисления
максимального проекта, несущего способность(вместимость) получена как Уравнение (1):
Nb1 = 0. 9fyA1 = 0. 9fy0. 99Abe? 0. 891fyAe
( 1)
При рассмотрении частой комбинации груза землетрясения, ценность проекта максимальной напряженности и сжатия осевая сила BRBS должна
встретить(выполнить) требования Уравнения (2):
N? Nb1 /? Re? 1. 188fyAe
( 2)
Где N представляет ценность проекта BRBS осевой силы, Nb1 представляет проект, несущий способность(вместимость) BRBS,? Re представляет сейсмический
коэффициент регулирования, вообще 0.75 согласно Технической спецификации для buckling ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT105-2011).
Через вышеупомянутые методы, спецификации и измерения BRBS могут быть полученный preliminarily. Затем, урожай, несущий способность(вместимость)
модели рассчитан Уравнением (3) как основание конечного анализа элемента.
Nby =? YfyA1
( 3)
Где Nby представляет урожай, несущий способность(вместимость) BRBS,? Y представляет коэффициент силы высшего качества основной стали пластины.

80.

Согласно вышеупомянутым формулам, четыре различных сейсмических схемы уменьшения сформулированы со взаимной областью секции основной группы как
переменная. Измерения и механические параметры buckling ограничили фигурные скобки согласно четырем схемам - сформулированный preliminarily, и урожай,
несущий способность(вместимость) рассчитан как показано в Столе 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Различие каждой схемы - то, что взаимно
- частная область отобранного ядра, так проект, несущий способность(вместимость) и урожай, несущий способность(вместимость) является различной, но
номер(число), и положение(позиция) расположения последовательно.
Стол 6. Параметры Проекта BRBS.
Buckling-ограниченные фигурные скобки моделируются посредством пластмассовых элементов стержня согласно Технической спецификации для buckling
ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT105-2011 [) 44 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]. Bi-линейная модель с равной напряженностью и
сжатием может использоваться в упруги - пластмассовом анализе BRBS, как показано в Числе(фигуре) 10 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a, где
Nby представляет урожай, несущий способность(вместимость) BRBS,? Y представляет начальную пластмассовую деформацию, k представляет упругую
неподвижность, и q представляет усиливающийся коэффициент основной стальной пластины.
Число(фигура) 10. (A) Bilinear восстанавливающий модель силы BRB и (b) сравнения экспериментальных и числовых моделей.
Вычисленное uniaxial квази-статическое оплачивающее испытание обычно используется, чтобы проверить растяжимые и сжимающие свойства BRBS. Числовая
модель была подвергнута BRB квази-статическому циклическому испытанию, и результаты были по сравнению с данными, извлеченными из изданного
экспериментальны как показано в Числе(фигуре) 10 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > b [18 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >].
BRB числовая модель показывает устойчивое гистерезисное поведение, достаточную рассеивающую энергию способность(вместимость), и соответствующий
уровень силы урожая, которая соответствовала изданным данным эксперимента хорошо.
5.2. Схема Расположения BRBS
Расположение buckling ограничило фигурные скобки, должен быть способен дать полную игру(пьесу) выполнению(работе) разложения энергии и
встречать(выполнять) потребности полной статической способности(вместимости) отношения(поведения) и стабильности структуры. Согласно характеристикам
стального моста арки(дуги) связки, BRBS устроены согласно следующим принципам:

81.

( 1)
BRBS должны быть устроен около секций с большой силой и относительным смещением;
( 2)
Расположение поддержек включает единственный(отдельный) диагональный бодрящий, V-форменный или форма herringbone, но они не должны быть
устроены во взаимной форме X-форменный;
( 3)
BRBS должен быть устроен в многократных руководствах(направлениях) структуры, и ожидается играть сейсмическую роль уменьшения в многократных
руководствах(направлениях);
( 4)
Чтобы отражать сейсмическое отношение уменьшения BRBS через сравнительный анализ, изучение только заменяет первоначальные фигурные скобки
моста BRB членами, без того, чтобы изменить номер(число) фигурных скобок;
( 5)
Способность(вместимость) отношения(поведения) и динамические характеристики моста, установленного с BRB не может быть знаменательно
изменена(заменена).
Основанный на вышеупомянутых принципах расположения, предварительный план расположения составлен, как показано в Числе(фигуре) 11 < https: // www.
mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-d. Имеются 80 боковых фигурных скобок, 50 Вертикальных брусков(баров), 50 Взаимных брусков(баров), и 8 фигурных
скобок диагонали колонки около положений(позиций) с большой внутренней силой и смещением, разработанным(предназначенным) как BRB члены. Синие
фигурные скобки - обычные стальные члены, и желтые фигурные скобки - BRBS. Стол 7 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > вносит в список
номер(число) BRBS в различных местоположениях.
Число(фигура) 11. BRB схема расположения.
Стол 7. BRB стол количества расположения.

82.

83.

84.

85.

86.

87.

88.

89.

90.

91.

Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using Combined
Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges Subjected
to Near- and Far-Field Ground Motions
Article Metrics https://www.mdpi.com/2076-3417/8/8/1243/htm

99.

100.

101.

102.

Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges Subjected
to Near- and Far-Field Ground Motions
by
Iman Mohseni
1
,
Hamidreza Alinejad Lashkariani
2
,
1,*
Junsuk Kang
and
Thomas H.-K. Kang
2
1
Department of Landscape Architecture and Rural Systems Engineering, Seoul National University, Seoul 08826, Korea
2
Department of Architecture and Architectural Engineering, Seoul National University, Seoul 08826, Korea
*
Author to whom correspondence should be addressed.
Appl. Sci. 2018, 8(8), 1243; https://doi.org/10.3390/app8081243
Received: 10 June 2018 / Revised: 20 July 2018 / Accepted: 20 July 2018 / Published: 27 July 2018
(This article belongs to the Section Mechanical Engineering)

103.

Download
Browse Figures
Versions Notes
Abstract
: This study assessed the structural performance of reinforced concrete (RC) arch bridges under strong ground motion. A detailed three-dimensional finite element model of a 400 m RC
arch bridge with composite superstructure and double RC piers was developed and its behavior when subjected to strong earthquakes examined. Two sets of ground motion records were
applied to simulate pulse-type near- and far-field motions. The inelastic behavior of the concrete elements was then evaluated via a seismic time history analysis. The concept of Demand
to Capacity Ratios (DCR) was utilized to produce an initial estimate of the dynamic performance of the structure, emphasizing the importance of capacity distribution of force and bending
moment within the RC arch and the springings and piers of the bridge. The results showed that the earthquake loads, broadly categorized as near- and far-field earthquake loads, changed a
number of the bridge’s characteristics and hence its structural performance.
Keywords:
arch bridge; seismic analysis; near- and far-field; ground motion
https://www.mdpi.com/2076-3417/8/8/1243/htm
In this paper, the seismic response of a steel truss arch bridge subjected to near-fault ground motions is studied. Then, the idea of applying buckling restrained braces (BRBs) to a steel
truss arch bridge in near-fault areas is proposed and validated. Firstly, the basic characteristics of near-fault ground motions are identified and distinguished. Furthermore, the seismic
response of a long span steel truss arch bridge in the near fault area is analyzed by elastic-plastic time analysis. Finally, the braces prone to buckling failure are replaced by BRBs to reduce
the seismic response of the arch rib through their energy dissipation properties. Four BRB schemes were proposed with different yield strengths, but the same initial stiffness. The basic
period of the structure remains the same.
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена и подтверждена идея
применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых, идентифицируются и различаются основные
характеристики движений грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета

104.

105.

106.

107.

108.

109.

110.

111.

112.

113.

114.

115.

116.

117.

118.

119.

120.

121.

122.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,

156.

РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

157.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
и
деталей,
49

158.

6.5
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

159.

1.
Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский

160.

161.

162.

163.

КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
80 471
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
E04B 1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:учтена за 3 год с 29.04.2010 по 28.04.2011. Патент перешел в общественное достояние.
(21)(22) Заявка: 2008116753/22, 28.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
28.04.2008
(45) Опубликовано: 10.02.2009 Бюл. № 4
Адрес для переписки:
224017, Республика Беларусь, г.Брест, ул. Московская, 267, УО БрГТУ
(72) Автор(ы):
Драган Вячеслав Игнатьевич (BY),
Мухин Анатолий Викторович (BY),
Зинкевич Игорь Владимирович (BY),
Головко Леонид Григорьевич (BY),
Лебедь Виталий Алексеевич (BY),
Шурин Андрей Брониславович (BY),
Люстибер Вадим Викторович (BY),
Мигель Александр Владимирович (BY),
Пчелин Вячеслав Николаевич (BY)
(73) Патентообладатель(и):
Учреждение образования "Брестский государственный технический университет" (BY)
(54) КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ

164.

(57) Реферат:
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении пространственных стержневых конструкций. Задача полезной модели - снизить
материалоемкость покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения. Это достигается тем, что известное комбинированное пространственное структурное
покрытие, содержащее пространственный каркас (ПК) 1 из соединенных в узлах (У) 2 стержней поясов 3 и раскосов 4 и размещенные в средней части ПК 1 вдоль пролета, жестко
прикрепленные к У 2 нижнего пояса ПК 1 нижние 6 и расположенные над ПК 1 верхние 8 пролетные, установленные на опоры 5 подкрепляющие элементы (ПЭ), снабжено
установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к У 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными над ПК 1 верхними 9 контурными
ПЭ, причем верхние контурные 9 и пролетные 8 ПЭ жестко прикреплены к узлам 2 верхнего пояса ПК 1. Нижние пролетные 6 и контурные 7 ПЭ жестко прикреплены посредством
крестового монтажного столика 10 к У 2 нижнего пояса ПК 1, а верхние 8, 9 - к У 2 нижнего пояса, соответственно При сборке покрытия вначале монтируются опираемые на
опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 ПЭ с крестовыми монтажными столиками 10. После чего собирается нижний пояс ПК 1 из стержней 3 нижнего
пояса и У 2 с узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом У 2 жестко прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам 10 нижних пролетных 6 и
контурных 7 ПЭ. Затем монтируются стержни раскосов 4 и У 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое
крепление У 2 верхнего пояса посредством электросварки к монтажным столикам 10 верхних пролетных 8 и контурных 9 ПЭ. Снабжение комбинированного покрытия
установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета нижними 7 и верхними 9 контурными ПЭ и жесткое прикрепление контурных 7, 9 и пролетных 6, 8 ПЭ к У 2 ПК 1
позволяет повысить жесткость покрытия, а также избежать необходимости в установке опор 5 для опирания ПК 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, что
существенно снижает материалоемкость покрытия. Отсутствие опор 5 вдоль контурных ПЭ 7, 9 комбинированного покрытия расширяет также область его применения,
например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д. 5 ил.
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное покрытие, содержащее установленный по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и
раскосов *1+.
Недостатком пространственного структурного покрытия является наличие по контуру покрытия большого количества опор, на которые производится установка
пространственного каркаса, и возникновение в стержнях поясов и раскосов при больших пролетах значительных усилий, что, в совокупности, обуславливает высокую
материалоемкость конструкции. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения,
например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее опираемый по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах
стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и
расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, причем верхние пролетные подкрепляющие элементы соединены
между собой посредством горизонтальных и вертикальных связей, а с нижними подкрепляющими элементами - посредством вертикальных подвесок *2+.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам нижнего пояса пространственного каркаса нижними и расположенными над каркасом верхними пролетными подкрепляющими элементами, установленными на опоры,
позволяет существенно разгрузить элементы пространственного каркаса, и, тем самым, в некоторой степени снизить материалоемкость конструкции покрытия.

165.

Однако известное комбинированное пространственное структурное покрытие по-прежнему характеризуется повышенной материалоемкостью вследствие наличия по контуру
покрытия большого количества опор, на которые устанавливается пространственный каркас. Повышенной материалоемкости способствует также необходимость установки
большого количества горизонтальных и вертикальных связей, подвесок между
нижними и верхними пролетными подкрепляющими элементами. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов только вертикальными
подвесками снижает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного структурного
покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, состоит в том, чтобы снизить материалоемкость комбинированного пространственного структурного
покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения.
Решение поставленной задачи достигается тем, что известное комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими
элементами, причем верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного каркаса.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам
нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных и пролетных
подкрепляющих элементов к узлам верхнего пояса пространственного каркаса позволяет избежать необходимости в установке опор для опирания пространственного каркаса,
горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах стержни поясов и раскосов пространственного каркаса. Исключение же из
конструкции комбинированного покрытия опор для опирания пространственного каркаса, связей и подвесок обуславливает существенное снижение материалоемкости
покрытия. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов выполняющими функции связей и собранными в узлах стержнями поясов и
раскосов существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам. Отсутствие опор вдоль контурных поддерживающих
элементов комбинированного пространственного структурного покрытия расширяет также
область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий узел комбинированного пространственного структурного покрытия в плане; на фиг.2 - разрез А-А на
фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - узел «1» на фиг.3; на фиг.5 - разрез В-В на фиг.4. Обозначения: 1 - пространственный каркас; 2 - узлы системы БрГТУ; 3 - стержни
поясов; 4 - стержни раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные подкрепляющие элементы; 7 - нижние контурные подкрепляющие элементы; 8 - верхние пролетные
подкрепляющие элементы; 9 - верхние контурные подкрепляющие элементы; 10 - крестовой монтажный столик; 11 - электросварной шов; 12 - гайки; 13 - полые шары; 14 крепежные болты; 15 - внутренние шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые гайки; 18 - стопорные гайки.
Комбинированное пространственное структурное покрытие содержит пространственный каркас 1 из соединенных в узлах 2 системы БрГТУ стержней 3, 4 поясов и раскосов,
соответственно, и установленные на опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над каркасом 1 верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы.
Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть выполнены из труб (фиг.1-5) или любого другого стального профиля (на чертежах не показано).

166.

Нижние пролетные 6 и контурные 7 подкрепляющие элементы жестко прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к узлам 2 нижнего пояса пространственного
каркаса 1, а верхние 8, 9 - к узлам 2 нижнего пояса, соответственно (фиг.2-5).
Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8 размещены в средней части пространственного каркаса 1 вдоль пролета симметрично относительно оси пространственного каркаса 1
вдоль его большего размера, а контурные подкрепляющие элементы 7, 9 - параллельно подкрепляющим элементам 6, 8 по контуру пространственного каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов и раскосов, оголовки которых снабжены жестко установленными в их полостях гайками 12, пространственного каркаса 1 системы
БрГТУ содержат узловые элементы верхнего и нижнего поясов в виде полых шаров 13 с отверстиями в стенках, через которые пропущены со стороны полости шаров 13 с
возможностью вкручивания в гайки 12 стержней 3, 4 болты 14 с внутренними 15 и наружными 16 шайбами и силовыми 17 и стопорными 18 гайками (фиг.4, 5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены между шаром 13 и гайками 12 стержней 3, 4. В проектном положении стопорная гайка 18 стопорит болт 14 относительно гайки 12,
а силовая 17 - болт 12 относительно шара 13 (фиг.4, 5).
Внутренние 15 и наружные 16 шайбы выполнены со сферическими, обращенными к шару 13 поверхностями, и установлены между головками болтов 14 и внутренней
поверхностью шара 13 и наружной поверхностью шара 13 и силовыми гайками 17, соответственно.
Сборка пространственного каркаса производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с крестовыми монтажными столиками 10.
После чего собирается нижний пояс пространственного каркаса 1 из стержней 3 нижнего пояса и узлов 2 с узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом узлы 2 жестко
прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам подкрепляющих нижних пролетных 6 и контурных 7 элементов. Затем монтируются стержни раскосов 4 и
узлы 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое крепление узлов 2 верхнего пояса посредством электросварки к
монтажным столикам верхних подкрепляющих пролетных 8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов из стержней 3, 4 и узловых элементов в виде полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18 гайки болтов 14 устанавливаются рядом
друг с другом и стопорятся относительно друг друга и болтов 14, при этом расстояние от торца каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4 должно быть равно расстоянию от
головки болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении прижатия силовой 17 и стопорной 18 гаек с наружной шайбой 16 и внутренней шайбы 15 к полому шару 13. Стопорение
гаек 17, 18 осуществляется посредством их поворота с затягиванием навстречу друг другу. Затем, путем вращения застопоренных гаек 17, 18 с болтом 14, последний
ввинчивается в гайку 12 стержней 1 или 2 до упора гаек 18 в гайку 12, при этом головка болта 14 с шайбой 15 опирается на внутреннюю поверхность шара 13. На заключительном
этапе силовая гайка 17 вращается в обратную сторону, при застопоренных гайках 12, 18, до момента ее опирания в наружную шайбу 16 и производится стопорение болта 14
относительно полого шара 13 путем затягивания силовой гайки 17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам 2
нижнего пояса нижними 7 и монтированными над каркасом 1 верхними 9 контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных 9 и
пролетных 8 подкрепляющих элементов к узлам 2 верхнего пояса пространственного каркаса 1 позволяет избежать необходимости в установке опор 5 для опирания
пространственного каркаса 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах 2 стержни поясов 3 и раскосов 4
пространственного

167.

каркаса 1. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор 5 для опирания пространственного каркаса 1, связей и подвесок обуславливает существенное
снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних 8 и нижних 6 пролетных подкрепляющих элементов выполняющими функции связей и собранными в
узлах 2 стержнями поясов 3 и раскосов 4 существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие опор 5
вдоль контурных поддерживающих элементов 7, 9 комбинированного пространственного структурного покрытия расширяет также область его применения, например, при
строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Источники информации:
1. Патент РБ №2489 U, МКИ Е04В 1/58. Узел соединения полых стержней пространственного каркаса // Официальный бюллетень. - 2006.02.28, №1, с.193-194.
2. Драган В.И., Шурин А.Б. Конструкции арок комбинированного покрытия универсального спортивного комплекса в г.Бресте // Вестник БрГТУ. - 2006. - №1(37): Строительство и
архитектура. - с.87-91.
Формула полезной модели
Комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в
средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные
подкрепляющие элементы, установленные на опоры, отличающееся тем, что оно снабжено установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем верхние контурные и
пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного каркаса.

168.

Перекрестно-стержневые пространственные конструкции (ПСПК) системы МАРХИ
Перекрестно-стержневые пространственные конструкции (ПСПК) системы МАРХИ состоят из унифицированных стержней и узловых элементов, путем взаимного соединения (рис.1)
которых происходит формирование одно-, двух- и многопоясных каркасов на квадратных, прямоугольных, треугольных и других планах (рис. 2).
Область применения ПСПК
o отапливаемые и неотапливаемые здания и сооружения промышленного, гражданского и сельскохозяйственного назначения для районов РФ с расчетной температурой наружного воздуха до минус 40°С; с рулонной и мастичной кровлей; со стальными и железобетонными колоннами; с неагрессивными и слабоагрессивными средами;
o производственные здания и сооружения с подвесными кранбалками грузоподъемностью до 5 тс и мостовыми кранами до 50 тс;
o здания и сооружения одноцелевого использования с повторным использованием в новом строительстве или утилизацией в виде вторичного сырья;
o здания и сооружения, проектируемые для труднодоступных районов РФ и районов с расчетной сейсмичностью до 9 баллов включительно при соблюдении требований СНиП II-7-81 с изменениями.

169.

170.

Объекты с применением МАРХИ
КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
80 471
(19)
RU
(11)

171.

80 471
(13)
U1
(51) МПК
E04B
1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса:
Пошлина: 02.07.2021)
учтена за 3 год с 29.04.2010 по 28.04.2011. Патент
перешел в общественное достояние.
1)(22) Заявка: 2008116753/22, (72) Автор(ы):
28.04.2008
Драган Вячеслав Игнатьевич (BY),
Мухин Анатолий Викторович (BY),
4) Дата начала отсчета срока
Зинкевич Игорь Владимирович (BY),
действия патента:
Головко Леонид Григорьевич (BY),
28.04.2008
Лебедь Виталий Алексеевич (BY),
5)
Шурин Андрей Брониславович (BY),
Опубликовано: 10.02.2009 Б
Люстибер Вадим Викторович (BY),
юл. № 4
Мигель Александр Владимирович (BY),
Пчелин Вячеслав Николаевич (BY)
дрес для переписки:
224017, Республика
Беларусь, г.Брест, ул.
(73) Патентообладатель(и):

172.

Московская, 267, УО
БрГТУ
(
Учреждение образования "Брестский государственный технический университет
54) КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении
пространственных стержневых конструкций. Задача полезной модели - снизить
материалоемкость покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения. Это
достигается тем, что известное комбинированное пространственное структурное покрытие,
содержащее пространственный каркас (ПК) 1 из соединенных в узлах (У) 2 стержней поясов 3
и раскосов 4 и размещенные в средней части ПК 1 вдоль пролета, жестко прикрепленные к У 2
нижнего пояса ПК 1 нижние 6 и расположенные над ПК 1 верхние 8 пролетные,
установленные на опоры 5 подкрепляющие элементы (ПЭ), снабжено установленными на
опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к У 2 нижнего пояса
нижними 7 и монтированными над ПК 1 верхними 9 контурными ПЭ, причем верхние
контурные 9 и пролетные 8 ПЭ жестко прикреплены к узлам 2 верхнего пояса ПК 1. Нижние
пролетные 6 и контурные 7 ПЭ жестко прикреплены посредством крестового монтажного
столика 10 к У 2 нижнего пояса ПК 1, а верхние 8, 9 - к У 2 нижнего пояса, соответственно
При сборке покрытия вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9
пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 ПЭ с крестовыми монтажными столиками 10. После чего
собирается нижний пояс ПК 1 из стержней 3 нижнего пояса и У 2 с узловыми элементами в
виде полых шаров 13, при этом У 2 жестко прикрепляются посредством электросварки к

173.

монтажным столикам 10 нижних пролетных 6 и контурных 7 ПЭ. Затем монтируются стержни
раскосов 4 и У 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего
пояса и выполняется жесткое крепление У 2 верхнего пояса посредством электросварки к
монтажным столикам 10 верхних пролетных 8 и контурных 9 ПЭ. Снабжение
комбинированного покрытия установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета
нижними 7 и верхними 9 контурными ПЭ и жесткое прикрепление контурных 7, 9 и
пролетных 6, 8 ПЭ к У 2 ПК 1 позволяет повысить жесткость покрытия, а также избежать
необходимости в установке опор 5 для опирания ПК 1, горизонтальных и вертикальных
связей, подвесок, что существенно снижает материалоемкость покрытия. Отсутствие опор 5
вдоль контурных ПЭ 7, 9 комбинированного покрытия расширяет также область его
применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных
сооружений и т.д. 5 ил.
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении
пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное покрытие, содержащее установленный по контуру на
опоры пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов [1].
Недостатком пространственного структурного покрытия является наличие по контуру
покрытия большого количества опор, на которые производится установка пространственного
каркаса, и возникновение в стержнях поясов и раскосов при больших пролетах значительных
усилий, что, в совокупности, обуславливает высокую материалоемкость конструкции. Кроме
того, наличие опор по контуру пространственного структурного покрытия ограничивает, в ряде

174.

случаев, область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов,
покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее
опираемый по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах стержней
поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета,
жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и расположенные над каркасом
верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, причем верхние
пролетные подкрепляющие элементы соединены между собой посредством горизонтальных и
вертикальных связей, а с нижними подкрепляющими элементами - посредством вертикальных
подвесок [2].
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия размещенные в
средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам
нижнего пояса пространственного каркаса нижними и расположенными над каркасом верхними
пролетными подкрепляющими элементами, установленными на опоры, позволяет существенно
разгрузить элементы пространственного каркаса, и, тем самым, в некоторой степени снизить
материалоемкость конструкции покрытия.
Однако известное комбинированное пространственное структурное покрытие по-прежнему
характеризуется повышенной материалоемкостью вследствие наличия по контуру покрытия
большого количества опор, на которые устанавливается пространственный каркас. Повышенной
материалоемкости способствует также необходимость установки большого количества
горизонтальных и вертикальных связей, подвесок между

175.

нижними и верхними пролетными подкрепляющими элементами. Соединение между собой
верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов только вертикальными подвесками
снижает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам.
Кроме того, наличие опор по контуру пространственного структурного покрытия ограничивает,
в ряде случаев, область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров,
цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, состоит в том, чтобы
снизить материалоемкость комбинированного пространственного структурного покрытия,
повысить его жесткость и расширить область применения.
Решение поставленной задачи достигается тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы,
установленные на опоры, снабжено установленными на опоры и расположенными вдоль
пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над
каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем верхние контурные и
пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего пояса
пространственного каркаса.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на
опоры и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса

176.

нижними и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими
элементами и жесткое прикрепление верхних контурных и пролетных подкрепляющих
элементов к узлам верхнего пояса пространственного каркаса позволяет избежать
необходимости в установке опор для опирания пространственного каркаса, горизонтальных и
вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах стержни
поясов и раскосов пространственного каркаса. Исключение же из конструкции
комбинированного покрытия опор для опирания пространственного каркаса, связей и подвесок
обуславливает существенное снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой
верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов выполняющими функции связей и
собранными в узлах стержнями поясов и раскосов существенно повышает жесткость покрытия
в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам. Отсутствие опор вдоль
контурных поддерживающих элементов комбинированного пространственного структурного
покрытия расширяет также
область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий
зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий узел
комбинированного пространственного структурного покрытия в плане; на фиг.2 - разрез А-А на
фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - узел «1» на фиг.3; на фиг.5 - разрез В-В на
фиг.4. Обозначения: 1 - пространственный каркас; 2 - узлы системы БрГТУ; 3 - стержни поясов;
4 - стержни раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные подкрепляющие элементы; 7 - нижние
контурные подкрепляющие элементы; 8 - верхние пролетные подкрепляющие элементы; 9 -

177.

верхние контурные подкрепляющие элементы; 10 - крестовой монтажный столик; 11 электросварной шов; 12 - гайки; 13 - полые шары; 14 - крепежные болты; 15 - внутренние
шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые гайки; 18 - стопорные гайки.
Комбинированное пространственное структурное покрытие содержит пространственный
каркас 1 из соединенных в узлах 2 системы БрГТУ стержней 3, 4 поясов и раскосов,
соответственно, и установленные на опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над каркасом 1
верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы.
Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть выполнены из труб (фиг.1-5) или любого другого
стального профиля (на чертежах не показано).
Нижние пролетные 6 и контурные 7 подкрепляющие элементы жестко прикреплены
посредством крестового монтажного столика 10 к узлам 2 нижнего пояса пространственного
каркаса 1, а верхние 8, 9 - к узлам 2 нижнего пояса, соответственно (фиг.2-5).
Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8 размещены в средней части пространственного
каркаса 1 вдоль пролета симметрично относительно оси пространственного каркаса 1 вдоль его
большего размера, а контурные подкрепляющие элементы 7, 9 - параллельно подкрепляющим
элементам 6, 8 по контуру пространственного каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов и раскосов, оголовки которых снабжены жестко
установленными в их полостях гайками 12, пространственного каркаса 1 системы БрГТУ
содержат узловые элементы верхнего и нижнего поясов в виде полых шаров 13 с отверстиями в
стенках, через которые пропущены со стороны полости шаров 13 с возможностью вкручивания

178.

в гайки 12 стержней 3, 4 болты 14 с внутренними 15 и наружными 16 шайбами и силовыми 17 и
стопорными 18 гайками (фиг.4, 5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены между шаром 13 и гайками 12 стержней 3, 4. В
проектном положении стопорная гайка 18 стопорит болт 14 относительно гайки 12, а силовая 17
- болт 12 относительно шара 13 (фиг.4, 5).
Внутренние 15 и наружные 16 шайбы выполнены со сферическими, обращенными к шару 13
поверхностями, и установлены между головками болтов 14 и внутренней поверхностью шара 13
и наружной поверхностью шара 13 и силовыми гайками 17, соответственно.
Сборка пространственного каркаса производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и
контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с крестовыми монтажными столиками 10. После чего
собирается нижний пояс пространственного каркаса 1 из стержней 3 нижнего пояса и узлов 2 с
узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом узлы 2 жестко прикрепляются
посредством электросварки к монтажным столикам подкрепляющих нижних пролетных 6 и
контурных 7 элементов. Затем монтируются стержни раскосов 4 и узлы 2 верхнего пояса. На
заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое
крепление узлов 2 верхнего пояса посредством электросварки к монтажным столикам верхних
подкрепляющих пролетных 8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов из стержней 3, 4 и узловых элементов в виде
полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18 гайки болтов 14 устанавливаются рядом друг с

179.

другом и стопорятся относительно друг друга и болтов 14, при этом расстояние от торца
каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4 должно быть равно расстоянию от головки
болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении прижатия силовой 17 и стопорной 18 гаек с
наружной шайбой 16 и внутренней шайбы 15 к полому шару 13. Стопорение гаек 17, 18
осуществляется посредством их поворота с затягиванием навстречу друг другу. Затем, путем
вращения застопоренных гаек 17, 18 с болтом 14, последний ввинчивается в гайку 12 стержней
1 или 2 до упора гаек 18 в гайку 12, при этом головка болта 14 с шайбой 15 опирается на
внутреннюю поверхность шара 13. На заключительном этапе силовая гайка 17 вращается в
обратную сторону, при застопоренных гайках 12, 18, до момента ее опирания в наружную
шайбу 16 и производится стопорение болта 14 относительно полого шара 13 путем затягивания
силовой гайки 17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на
опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам 2 нижнего пояса
нижними 7 и монтированными над каркасом 1 верхними 9 контурными подкрепляющими
элементами и жесткое прикрепление верхних контурных 9 и пролетных 8 подкрепляющих
элементов к узлам 2 верхнего пояса пространственного каркаса 1 позволяет избежать
необходимости в установке опор 5 для опирания пространственного каркаса 1, горизонтальных
и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах 2 стержни
поясов 3 и раскосов 4 пространственного
каркаса 1. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор 5 для опирания
пространственного каркаса 1, связей и подвесок обуславливает существенное снижение

180.

материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних 8 и нижних 6 пролетных
подкрепляющих элементов выполняющими функции связей и собранными в узлах 2 стержнями
поясов 3 и раскосов 4 существенно повышает жесткость покрытия в направлении,
перпендикулярном подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие опор 5 вдоль контурных
поддерживающих элементов 7, 9 комбинированного пространственного структурного покрытия
расширяет также область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров,
цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Источники информации:
1. Патент РБ №2489 U, МКИ Е04В 1/58. Узел соединения полых стержней пространственного
каркаса // Официальный бюллетень. - 2006.02.28, №1, с.193-194.
2. Драган В.И., Шурин А.Б. Конструкции арок комбинированного покрытия универсального
спортивного комплекса в г.Бресте // Вестник БрГТУ. - 2006. - №1(37): Строительство и
архитектура. - с.87-91.
Формула полезной модели
Комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный
каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы,
установленные на опоры, отличающееся тем, что оно снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и

181.

монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем
верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам
верхнего пояса пространственного каркаса.

182.

Рисунки:

183.

184.

185.

186.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

193.

194.

195.

196.

197.

198.

199.

200.

201.

202.

203.

204.

205.

206.

207.

208.

209.

210.

211.

212.

213.

214.

215.

216.

217.

218.

219.

220.

221.

222.

223.

224.

225.

226.

227.

228.

229.

230.

231.

232.

233.

234.

235.

236.

237.

238.

Использование демпфирующей связи Кагановского и горных крепий для спосоаб
бескрановой установки опор при строительстве временного железнодорожного моста
или Способ бескрановой установки опор при строительстве временных железнодорожных мостов в Киевской Руси с
использованием связей Кагановского и с учетом сдвиговой прочности горных крепей при строительстве временного
железнодорожного моста
Редактор представляет:
Автор прислал статью, опубликованную в Киевском специальном издании меньше года назад. По двум причинам решил поставить ее и на наш сайт:
1. Остроумное (на мой взгляд) решение в области строительных конструкций может стимулировать появление нестандартных мыслей и в других областях
знаний.
2. В нашей сейсмической зоне распространение информации об антисейсмических конструктивных решениях может (не исключено!) дать и практический
результат.
Электрон Добрускин,
редактор
В мировой практике строительства идет поиск новых эффективных конструктивных решений укрепления зданий и сооружений при землетрясениях. На
проходившей в Киеве в сентябре 2010 года V1 международной научно-технической конференции по строительным конструкциям обсуждался доклад
представителя фирмы “STAR SEISMIC” о противодействии сейсмике в районах с повышенной сейсмичностью путем применения антисейсмических
демпфирующих стержней в виде связей, которые устанавливаются наклонно между колоннами [1].

239.

Рис 1
Эта связь состоит из стального кожуха прямоугольного поперечного сечения, заполненного бетоном (рис.1). По продольной оси в бетоне имеется сквозное
отверстие, в котором свободно расположен сердечник в виде стальной полосы. По торцам связи расположены манжеты соединенные сваркой с сердечником.
Кожух может свободно перемещаться относительно торцевых манжет. Эти манжеты обеспечивают шарнирное или сварное крепление к колоннам. От
воздействия сейсмической знакопеременной нагрузки в связях возникают переменные усилия сжатия и растяжения.
В процессе растяжения происходит упругая деформация стали сердечника ограниченная напряжением до предела пропорциональности. При этом,
например, для низколегированной стали относительное удлинение равно 0,1%, для связи длиной 10 метров удлинение сердечника равно 10 мм. При удлинении
сердечника происходит демпфирование (поглощение энергии) за счет превращения кинетической энергии в тепловую энергию.
При сжатии сердечник, изгибаясь, контактирует с бетоном. При этом продольную устойчивость связи обеспечивает кожух. В таком конструктивном
решении в связи происходит, ограниченное пределом пропорциональности и соответственно с небольшим удлинением, малоэффективное демпфирование за
счет упругой деформации сердечника при повышенной материалоемкости и сложности изготовления связи. Это конструктивное решение антисейсмических
демпфирующих связей нашло широкое применение в различных странах Америки, Европы и Азии (рис.2 – 5).

240.

Рис 2
Рис 3
Рис 4

241.

Рис. 5
В результате поиска новых конструктивных решений автором статьи разработано новое конструктивное решение антисейсмической демпфирующей
связи, в котором за счет применения других элементов и их взаимодействия достигается более эффективное демпфирование путем сухого трения элементов
связи, а также снижение материалоемкости и повышение технологичности изготовления (рис.6 - 8).
Рис 6

242.

Рис 7

243.

Рис 8
Антисейсмическая демпфирующая связь состоит из двух трубчатых ветвей прямоугольного поперечного сечения расположенных параллельно с
определенным зазором. Эти ветви шарнирно соединены поперечными листовыми пластинами через шайбы, приваренные к ветвям связи. В каждой шайбе
имеется резьбовое отверстие для болта, а в листовой пластине два отверстия, через которые проходят болты. Между шайбой и пластиной может быть
установлена фрикционная прокладка. Пластины устанавливаются в двух противоположных поверхностях связи. Такое податливое болтовое соединение, в
котором внешние усилия сжатия или растяжения воспринимаются вследствие сопротивления сил трения, возникающие по контактным плоскостям соединяемых
элементов от предварительного натяжения болтов. Каждая ветвь одним противоположным концом крепится к колоннам при помощи отдельно изготовленной
вилки, состоящей из двух изогнутых фасонок, соединенных поперечным и продольным ребрами жесткости. Эти вилки привариваются к скошенным торцам ветвей
связи. Торец противоположной части ветви заварен листовой заглушкой. Такое конструктивное решение способствует плавному переходу силового потока от
ветви к шарниру без концентрации напряжения.
Демпфирование в связи происходит за счет сухого трения между листовыми пластинами и шайбами через фрикционные прокладки, соединенные
болтами, обеспечивающими упругую податливость при повороте пластин. Зазор между ветвями связи определяется возможной величиной амплитуды колебания
объекта. Количество устанавливаемых листовых пластин определяется необходимым уровнем демпфирования. Исходное рабочее положение пластин – под
прямым углом к продольной оси ветвей связи.

244.

От знакопеременных усилий, воздействующих на связь, происходит взаимное продольное смещение ее ветвей до продольного соприкосновения их
граней. При этом пластины от силы сжатия в связи поворачиваются в одну, а при растяжении в противоположную сторону. При сухом трении соприкасающихся
поверхностей шайб с листовыми пластинами происходит демпфирование, то есть превращение кинетической энергии в тепловую энергию.
Натяжение между трущимися частями регулируется высокопрочными болтами. Продольная устойчивость связи при сжатии обеспечивается совместной
жесткостью двух трубчатых ветвей. За счет большого количества мест соприкосновения трубчатых ветвей с поперечными пластинами и необходимого
количества связей, происходит значительное поглощение и рассеивание энергии. Причем демпфирование происходит как при сжатии, так и при растяжении. При
продольном соприкосновении граней трубчатых ветвей от знакопеременных усилий, связи работают на передачу ослабленных демпфированием усилий на
фундаменты.
От высокого уровня поглощения и рассеивания кинетической энергии при демпфировании в значительной степени снижается сейсмическая нагрузка и
амплитуда колебания, что в свою очередь снижает материалоемкость (металлоемкость) и общую стоимость зданий и сооружений, обеспечивая их защиту при
землетрясениях. Конструктивное решение связи позволяет настраивать связь на необходимый уровень демпфирования путем установки необходимого
количества листовых пластин и количества связей на объекте.
Кроме того, за счет установки необходимого зазора между ветвями связей, можно настраивать связь на необходимую амплитуду колебания.
Антисейсмические демпфирующие связи устанавливаются наклонно между колоннами и стойками металлических или железобетонных каркасов зданий или
сооружений, причем верхнее крепление связи может быть к средней части балки перекрытия (рис.9 - 11). Антисейсмические демпфирующие связи
технологичны в изготовлении и монтаже.

245.

Рис 9

246.

Рис 10

247.

Рис 11
Антисейсмические демпфирующие связи могут быть использованы:
1.
При восстановлении железнодорожных мостов в Киевской Руси транспортных галерей Норильск строительстве зданий и
сооружений в районах с повышенной сейсмичностью с металлическим и железобетонным каркасоми .
железнодорожных мостов в Киевской Руси .
2.
В существующих и вновь проектируемых
3.
В пункта перегрузки руды от воздействия ветровых нагрузок.
4.
Для крепления эксплуатируемого оборудования и агрегатов электростанций, в том числе атомных, от сейсмических нагрузок и взрывов.
5.
Для транспортных галерей горно –обогатительной
6.
Для крепления оборудования и агрегатов морских кораблей при продольной и поперечной качке.
7.
Для крепления и усиление стальных колонн над транспортной галереи горной фабрики Норильск воссатновлении железнодорожных
мостов в Киевской Руси
фабрики Норильск .

248.

Источник информации
[1] http: //www.starseismic.eu , краткое описание.
Заключение : Выявлена главная причина обрушения -железнодорожных мостов в Киевской Руси
отсутствие демпфирующей способности при импульсных нагрузках в соединении
несущих сварных рамных узлов железнодорожных мостов . Аварии способствовали и
другие многочисленные факторы, на которые необходимо было обратить внимание
проектировщикам, заводам-изготовителям, строителям и эксплуатирующим
организациям.
Таким образом, исследования данных разрушений впервые показали наличие
протяженных усталостных трещин, образовавшихся в результате многолетней
эксплуатации, а также деформационного старения металла и обрушения железнодорожных
мостов в Киевской Руси являющегося необходимым и достаточным фактом полного
исчерпания несущей способности и запаса прочности
https://disk.yandex.ru/i/6E-wZ4B-Kp0MfA https://ppt-online.org/870114
https://ru.scribd.com/document/495364953/Nauchnaya-Konferentsiya-Molodix-Uchenix

249.

Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и
ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и
прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected] [email protected]
Орган сертификации продукции : Испытательный центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015),
организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 и ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, 190005, 2-я
Красноармейская ул. д 4 , т/ф: (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru (921) 962-67-78, [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) Изготовитель: Сборно-разборного автомобильного надвижного моста , из упругопластинчатых ферм-балок с большими перемещениями, со встроенным бетонным настилом , длиной 30 ( грузоподъемностью 5 тонн) с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"серия 1.160.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
[email protected]

250.

251.

Осадчук Александр Владимирович Начальник Главного управления инновационного развития Министерства обороны Российской Федерации Референт Главного управления
инновационного развития
Исп. Смирнов М.В. (499) 794-81-02 [email protected] Главное управление Инновационного развития Министерства обороны РФ
Профсоюзная ул., 84/32с14, Москва +7 (495) 333-54-69 mil.ru
Срок сборки моста 24 часа
Ярошевич Александр Валентинович Руководитель Департамента транспортного обеспечения Министерства обороны Российской Федерации, генерал-лейтенант 119160, г.
Москва, Большой Козловский переулок, д. 6 Телефон
8 (495) 693-06-01 8 (495) 693-06-76 8 (495) 693-26-26 E-mail [email protected]

252.

Департамент строительства Министерства обороны Российской Федерации Балакирева Марина Ивановна Руководитель Департамента строительства Министерства обороны
Российской Федерации Контакты Адрес
119160, Москва Телефон
8 (495) 696 98 65 E-mail [email protected]
Ставицкий Юрий Михайлович Начальник инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации, генерал-лейтенант 119160, Москва, Фрунзенская наб., д. 22/2
Телефон
8 (495) 498-43-07 Факс
8 (495) 498-43-04
Главное управление начальника железнодорожных войск Косенков Олег Иванович Начальник Главного управления Железнодорожных войск, генерал-лейтенант Контакты
Адрес 119160, г. Москва, ул Ольховская, д. 25 8 (495) 693 07 00 Факс
8 (495) 624 26 23 E-mail [email protected]
Страшный и признательный ответ Главного управления инновационного развития о развале и уничтожении Академии транспорта и тыла им Хрулева. Уничтожены
лаборатории и мастерских при "демократии" , что не позволяет изготовить полноразмерный образец по Методике Министерства обороны РФ, сами авторы изобретения и
разработчики чертежей ( письмо № 394/24 / УГ -08060/94 от 06.02.2023 за подписью референта Главного управления инновационного развития А.Соколовский исп
Смиронов М.В. (499) 794-81-02 ) сами должны испытать полноразмерный образец , автомобильного сборно- разборного автомобильного моста . Печальный и страшный
ответ Осадчука Александра Владимировича - Начальника Главного управления инновационного развития Министерства обороны Российской Федерации Подписал референт
Главного управления инновационного развития
Исп. Смирнов М.В. (499) 794-81-02 [email protected] Главное управление Инновационного развития Министерства обороны РФ
Профсоюзная ул., 84/32с14, Москва +7 (495) 333-54-69 mil.ru
Срок сборки моста 24 часа
А, Ярошевич Александр Валентинович - руководитель Департамента транспортного обеспечения Министерства обороны Российской Федерации, генерал-лейтенант 119160, г.
Москва, Большой Козловский переулок, д. 6 Телефон 8 (495) 693-06-01 8 (495) 693-06-76 8 (495) 693-26-26 E-mail
[email protected] в письме от 20 января 20223 №
257/5/1034 за подписью руководителя Департамента транспортного обеспечения А.Ярошевич, исп Гусев А А т 8 495-693-26-04 , просит, для организации дальнейшей
работы просим Вас, представить полный комплект документов на армейский сборно-разборный мост , так как у нас все разгромлено, разграблено, уничтожено и
разворовано, а военные изобретатели все уволены , что очень сильно дискредитирует главнокомандующего Владимир Владимировича Путина и позорит русскую армию и
подтверждает развал, уничтожение лабораторий , НИИ им Хрулева - ликвидировано в 2004 г, аренда здания , уничтожены производственные мастерские эффективными
военными менеджерами -капиталистами- коммерсантами . Разгромлена в хлам, военная наука, разграблено оборудования по частным фирмам, конторам, кооперативам. Это
страшно -если эта правда ! Сам изобрел, сам черти и сам изготавливай , сам и испытывай полноразмерный образец для морпехов Республики Крым сборно-разборные
мосты со сборкой , за 24 часа как в КНР (Китае) Но, в КНР нашли деньги и за 24 часа собрали автомобильный мост, пролетом 60 метров

253.

254.

255.

256.

257.

Русские преподаватели, сотрудники СПб ГАСУ проводившие испытания на сдвиг узлов и фрагментов в ПК SCAD и в испытательном Центре СПб ГАСУ

258.

259.

260.

261.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

Упруго пластические балки -фермы для пролетных строений автомобильного или железнодорожного моста всегда была одним из наиболее распространённых материалов
используемых для строительства на территории нашей страны мостов и перправ . Это обусловлено не только тем, что она всегда была и остаётся самым доступным и
сравнительно недорогим материалом, но и наличием целого ряда других преимуществ по сравнению с другими традиционными материалами. Древесина имеет высокие
прочностные характеристики при достаточно небольшой плотности, а значит и небольшом собственном весе, что в свою очередь исключает необходимость сооружения
массивных и дорогостоящих мотов . Кроме того к положительным свойствам пластинчато-балочных ситем для мостов, как строительного материала относятся: большой
экономии строительных материалов, способностью противостоять сейсмическим воздействиям, воздухопроницаемость, экологическая чистота, а также природной красота
и декоративностью, что для современных строений играет немаловажную роль.
Упругопластические фермы-балки с большими премещениями, структуры обладают рядом преимуществ, правильное использование которых позволяет повысить
экономическую эффективность по сравнению с традиционными решениями. К преимуществам относятся: пространственность работы системы; повышенная надёжность от
внезапных разрушений; возможность перекрытия больших пролётов; удобство проектирования подвесных потолков; максимальная унификация узлов и элементов;
существенное снижение транспортных затрат; возможность использования совершенных методов монтажа-сборки на земле и подъёма покрытия крупными блоками;
архитектурная выразительность и возможность применения для железнодорожного моста , переправ различного назначения.
В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята металлодеревянная блок-ферма пролетом 18 метров (рис. 1). Конструкция блок-фермы
представляет собой двускатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит, пространственная решетка
регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через
опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой металлическим элементом нижнего пояса, средний элемент нижнего пояса выполнен из
круглой стали, также в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со
средним стальным элементом нижнего пояса *1+
Рис. 1. Блок ферма пролетом 18м для сборно-разборного армейского моста, переправы за 24 часа собирается

282.

Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм связанных между собой в узлах примыкания раскосов решетки к верхнему поясу и установки
дополнительных затяжек между узлами раскосов, что позволяет комбинировать структурные покрытия различных пролетов.
С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечно-элементное моделирование были проведены расчеты различных вариантов структур пролетами 6, 9,
12, и 15 метров. Расчет структурной конструкции блок-фермы проводился на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных и кратковременных нагрузок. На основе
полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и напряжений различных элементов структурного покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
структуры
Мах.сжимающие
усилие раскоса,
кН (напряжение
МПа)
Мах.растягивающее
усилие раскоса, кН
Мах.усилие в затяжке,
кН (напряжение МПа)
Мах.перемещение, мм
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
244,58 (240,4)
46,03
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
280,36 (275,58)
57,44
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
331,54 (325,88)
73,34
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
398,92 (392,12)
98,26
(напряжение МПа)
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров показывает, что более оптимально конструкция работает при относительно небольших пролетах.
Увеличение пролета структуры приводит к увеличению напряжений и деформаций конструкции. Использование структурных покрытий больших пролетов приводят к
значительному повышению собственного веса конструкции и нерациональному использованию материала. Наиболее оптимальным вариантом структурного покрытия является
пролет структуры 18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную посредством соединения отдельных блок-ферм, размерами в плане 18х9м, в единый конструктивный
элемент покрытия шарнирно опертый по углам.

283.

Рис. 2 Структурное пролетное строение армейского собрно-разбороно моста размерами 18 х 9 метров
В настоящее время проводится работа по дальнейшему решению задачи применения металлодеревянных структурных покрытий в условиях повышенной сейсмической
опасности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Инжутов И.С.; Деордиев С.В.; Дмитриев П.А.; Енджиевский З.Л.; Чернышов С.А Патент на изобретение № 2136822 от 10.09.1999 г.

284.

Испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина
проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой
стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых
пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" )
для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ
организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя
напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году
и испозования опыта Китайских инженерорв из КНР, расчеты и испытание узлов структутрной фермы кторый прилагаются ниже организаций "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ

285.

286.

287.

288.

289.

290.

291.

Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для

292.

армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро
собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным
бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
(19)
RU
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(11)
2 228 415
(13)
C2
(51) МПК
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
E04C 3/17 (2000.01)
E04B 1/19 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: Патент перешел в общественное достояние.
(21)(22) Заявка: 99123410/03, 04.11.1999
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
04.11.1999
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2001 Бюл. № 25
(72) Автор(ы):
Дмитриев П.А.,
Инжутов И.С.,
Чернышов С.А.,
Деордиев С.В.,
Филиппов А.П.

293.

(45) Опубликовано: 10.05.2004 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: ЕНДЖИЕВСКИЙ Л.В. и др. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ.
листок №49-97 / ЦНТИ - Красноярск, 1997. SU 1742435 A1, 23.06.1992. SU 1310488 A1, 15.05.1987. SU 1281651 A1, 07.01.1987. RU
2117117 C1, 10.08.1998. RU 2136822 C1, 10.09.1999. RU 2102566 C1, 20.01.1998. US 4389829 A, 28.06.1983. FR 2551789 A, 15.03.1985.
(73) Патентообладатель(и):
Красноярская государственная
архитектурно-строительная академия
Адрес для переписки:
660041, г.Красноярск, пр. Свободный, 82, КрасГАСА
(54) УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений. Технический
результат - повышение прочности и жесткости за счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного
напряжения. Узловое сопряжение представляет собой металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками,
раскосы, присоединенные через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический
элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек. Между гайками и металлическим элементом соединения раскосов
размещены две шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина. 4 ил.
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
Известна преднапряженная панель покрытия, предназначенная для большепролетных зданий и сооружений, а также для несущих элементов транспортных галерей, переходов
и других аналогичных объектов. Преднапряженная панель покрытия представляет собой тонкую облегченную железобетонную плиту, выполняющую роль верхнего пояса, к
которой присоединены металлические подкрепляющие элементы в виде пространственно ориентированных шпренгелей, состоящих из стержней решетки, нижнего пояса. Она
снабжена дополнительно криволинейным поясом из пучков высокопрочной арматурной стали или тросов с подвесками или стойками, присоединенными к узлам нижнего
пояса, снабженным натяжным устройством.
Недостатком этой системы является неэффективность конструкции за счет большего веса и расхода материалов в отличие от предлагаемой авторами *1+.

294.

Более близким по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является трехгранная деревометаллическая блок-ферма марки ТБФ 12-3Р. Верхний пояс
П-образного сечения выполнен из крупноразмерных плит, имеющих каркас из цельнодеревянных элементов и прикрепленной к нему сверху шурупами обшивки из плоских
асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами, расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель из полистирольного
пенопласта. Гидроизоляция устанавливается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Верхний пояс объединен с нижним пространственной решеткой
регулярного типа, выполненной из деревянных раскосов квадратного сечения. Крайние раскосы соединены с нижним поясом стальными стержневыми подвесками. Нижний
пояс из стальных стержней круглого сечения имеет по концам V-образное разветвление для сопряжения с основными ребрами верхнего пояса *2+.
Недостатком прототипа является неэкономичность конструкции за счет недостаточной несущей способности, потери усилия предварительного напряжения в нижнем поясе за
счет ползучести и температурно-влажностных деформаций в древесине и температурных деформаций металла и, как следствие, снижение жесткостных характеристик.
Целью изобретения является создание экономичной конструкции за счет повышения прочности и жесткости, за счет предварительного напряжения и создания “следящих” за
деформациями ползучести усилий предварительного напряжения.
Цель достигается тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
включающее в себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через
металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов,
имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы,
выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина.
В связи с тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в
себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через металлические
фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую
нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, на металлический стержень между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы,
выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина, появляется возможность создания экономичной конструкции за счет снижения материалоемкости, создания
“следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. При этом в основном ребре возникает момент с обратным знаком, что в свою очередь ведет к
повышению несущей способности и жесткости.
Узловое сопряжение раскосов с нижним поясов пространственной решетчатой конструкции представлено на чертежах.
Фигура 1, 2 - общий вид трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
Фигура 3, 4 - узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия.
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов 1 с нижним поясом 2 трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя
металлический элемент соединения раскосов 3, образованный трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, раскосы 1, присоединенные через
металлические фасонки 5 к металлическому элементу соединения раскосов 3, и металлический стержень 6, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов 3,
имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек 7. На металлический стержень между гайками 7 и металлическим элементом соединения раскосов 3
размещены две шайбы 9, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина 8.

295.

Сборка конструкции производится следующим образом: к металлическому элементу соединения раскосов 3, образованному трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя
фасонками 5, присоединяются раскосы 1, затем через 3 пропускается металлический стержень 6, имеющий резьбовую нарезку на конце. Далее стержень пропускается через
шайбу 9, винтовую пружину 8, шайбу 9 и закрепляется с помощью гаек 7.
В процессе эксплуатации пружина будет регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его несмотря на ползучие и температурно-влажностные деформации в
древесине и температурные деформации металла.
Применение предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом создает усилие предварительного напряжения и сохраняет его в процессе эксплуатации, что в
свою очередь позволяет создать экономичную конструкцию за счет повышения несущей способности и жесткости пространственной решетчатой конструкции.
Источники информации
1. RU, авторское свидетельство 2117117, 1998.
2. Л.В.Енджиевский, О.В.Князев, И.С.Инжутов, С.В.Деордиев. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ. Листок №49-97/ ЦНТИ. - Красноярск, 1997.
Формула изобретения
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический
элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через металлические фасонки к
металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на
конце и закрепленный с помощью гаек, отличающееся тем, что на металлический стержень между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две

296.

шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина.

297.

298.

299.

300.

(21) Регистрационный номер заявки: 0099123410 Извещение опубликовано: 27.10.2006БИ: 30/2006
ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ 2188287

301.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(11)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
2 188 287
(13)
C2
(51) МПК
E04C 3/04 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:
учтена за 4 год с 28.06.2003 по 27.06.2004. Патент перешел в общественное
достояние.
(21)(22) Заявка: 2000117116/03, 27.06.2000
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
27.06.2000
(45) Опубликовано: 27.08.2002 Бюл. № 24
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 8716 U1, 16.12.1998. SU 727790 А,
29.04.1980. SU 1255697 А1, 07.09.1986. US 1959756 А, 22.06.1934. GB 898605 А, 14.06.1962.
(71) Заявитель(и):
Томский государственный архитектурно-строительный университет
(72) Автор(ы):
Копытов М.М.,
Ерохин К.А.,
Матвеев А.В.,
Мелехин Е.А.

302.

Адрес для переписки:
634003, г.Томск, 3, пл. Соляная, 2, ТГАСУ, патентный отдел
(73) Патентообладатель(и):
Томский государственный архитектурно-строительный университет
(54) ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, а более конкретно к несущим металлическим конструкциям покрытия производственных и общественных зданий. Каждая
отдельная трехгранная ферма покрытия состоит из двух верхних коробчатых поясов и одного нижнего, также коробчатого пояса, соединенных между собой раскосной
решеткой. Все коробчатые пояса имеют пентагональное сечение и выполнены каждый из жестко соединенных между собой швеллера и уголка. Раскосная решетка выполнена
из одиночных уголков, прикрепленных полками к полкам поясных уголков. Стенки швеллеров верхних поясов расположены вертикально, а стенка нижнего швеллера
горизонтально. Верхние пояса объединены по полкам швеллеров профнастилом. За счет вертикальной ориентации стенок швеллеров верхних поясов повышается значение
момента сопротивления и радиуса инерции пентагонального сечения. Технический результат изобретения заключается в повышении несущей способности трехгранной фермы
и сокращение количества элементов в покрытии. 3 ил.
Изобретение относится к строительным металлическим конструкциям, а более конкретно к несущим конструкциям покрытия производственных и общественных зданий, и
может быть использовано для подвески технологических устройств, а также в качестве перекрытий, элементов комбинированных систем.
Известны устройства бесфасоночных покрытий из трехгранных ферм с поясами и наклонной решеткой из круглых труб *1+. По верхним поясам этих ферм уложены прогоны, на
которые опираются ограждающие конструкции. Недостатком таких покрытий является большое количество прогонов и сложность выполнения пространственных узлов
сопряжении труб, что ведет к повышенному расходу металла и трудоемкости изготовления. Известны также устройства беспрогонных покрытий из трехгранных ферм *2+ с
коробчатым сечением двух верхних поясов, образованных из состыкованных уголков и нижним поясом из одиночного уголка, к которым с помощью фасонок прикреплены
раскосы. Недостатком таких покрытий является большое количество фасонок, необходимость делать вырезы в полках уголков для пропуска фасонок, что также ведет к
повышенному расходу металла и трудоемкости изготовления.
Наиболее близким к заявляемому покрытию является складчатое покрытие из наклонных ферм *3+. Оно состоит из непрерывной системы плоских ферм, наклоненных под углом
45o к вертикальной плоскости. Каждая смежная ферма имеет общий пояс: либо верхний, представляющий собой пятигранный профиль сечения, образованный из
состыкованного швеллера и уголка; либо нижний, образованный из одиночного уголка, ориентированного обушком вверх. К поясам торцами приварены раскосы из одиночных
уголков. Это позволяет реализовать беспрогонное и бесфасоночное решение кровельного покрытия и является экономичней аналогов. Однако конструкция такого покрытия

303.

вынуждает ориентировать пятигранный профиль сечения с горизонтально расположенной стенкой швеллера, что необходимо для образования складчатой системы. Анализ
показывает, что при такой ориентации поясов на 25...45% снижается прочность сжато-изогнутого стержня верхнего пояса, т.к. момент сопротивления и радиус инерции сечения
оказываются меньше, чем при ортогональной ориентации этого же сечения. Кроме того, непрерывная система складчатого покрытия требует большого количества наклонных
ферм и необходимость выполнения вручную большого объема работ на строительной площадке по укрупнительной сборке конструкции. Раскосная решетка таких ферм слабо
нагружена и имеет большой запас несущей способности, но без нее невозможно образовать конструктивную форму складчатого покрытия. Все это сопровождается
повышенным расходом металла и большой трудоемкостью изготовления.
Задача изобретения состоит в том, чтобы снизить металлоемкость и трудоемкость изготовления покрытия при сохранении его несущей способности.
Задача решается следующим образом. В покрытии из трехгранных ферм, объединенных профнастилом, каждая из которых включает верхние коробчатые пояса пентагонального
сечения из жестко соединенных между собой швеллеров и уголков, нижний пояс, содержащий уголок, направленный обушком вверх, и раскосную решетку, прикрепленную к
полкам поясных уголков, согласно изобретению нижний пояс снабжен швеллером, жестко соединенным с уголком и образующий с ним пентагональное сечение; при этом
стенки швеллеров верхних и нижнего пояса ориентированы ортогонально.
Таким образом, заявляемое устройство отличается от прототипа тем, что:
- нижний пояс снабжен швеллером, жестко соединенным с уголком и образующим с ним пентагональное сечение;
- стенки швеллеров верхних и нижнего поясов распложены ортогонально.
Это говорит о "новизне" заявляемого устройства.
Так как нижний пояс выполнен из пентагонального сечения, а полки швеллеров верхних и нижнего пояса ориентированы ортогонально, это позволило увеличить площадь
растянутого нижнего пояса с одновременным увеличением моментов сопротивления и радиусов инерции сжато-изогнутых верхних поясов, т.е. повысить несущую способность
отдельной фермы. При этом большой запас несущей способности раскосной решетки уменьшится и она станет работать эффективней, что и позволило дискретизировать
систему несущих конструкций покрытия из наклонных ферм. Благодаря качественному изменению конструктивной формы непрерывная складчатая система покрытия
превратилась в блочную, состоящую из трехгранных ферм со свободным пространством между ними. Это позволяет существенно сократить количество элементов в покрытии,
повысить несущую способность поясов конструкции за счет оптимальной ориентации их сечений и в совокупности существенно снизить трудоемкость изготовления,
металлоемкость и стоимость.
Предлагаемая конструкция позволяет осуществить полное заводское изготовление и сборку трехгранной фермы, удобна при транспортировке и монтаже. Таким образом, при
сохранении и соблюдении всех необходимых рабочих параметров заявляемая конструкция требует в сравнении с прототипом меньше металла, меньшего количества
элементов, что в итоге приводит к снижению металлоемкости, трудоемкости и стоимости при сохранении несущей способности покрытия.
На фигуре 1 изображен общий вид покрытия из трехгранных ферм; на фигуре 2 изображен общий вид наклонной плоскости трехгранной фермы; на фигуре 3 - поперечный
разрез трехгранной фермы.
Трехгранная ферма содержит два верхних пояса 1, нижний пояс 2 и раскосы 3. Верхний пояс 1 состоит из состыкованного швеллера и уголка при вертикальной ориентации
стенки швеллера; нижний пояс 2 - то же при горизонтальной ориентации стенки швеллера; раскосы 3 - из одиночных уголков. Стержни раскосов 3 прикреплены торцами к
полкам поясных уголков (фиг.3) посредством сварки. Верхние пояса трехгранных ферм в горизонтальной плоскости связаны сплошным профнастилом 4 (фиг.1), который
завершает формирование покрытия из трехгранных ферм. Между смежными трехгранными фермами не требуется размещения элементов 2 и 3 (фиг.1); достаточно перекрыть
это свободное пространство настилом 4.

304.

Изготовление покрытия из трехгранных ферм производят следующим образом: швеллер и уголок стыкуют между собой продольными сварными швами и образуют элементы
поясов 1 и 2 пятигранного профиля сечения. Два верхних пояса 1 устанавливают с вертикальной ориентацией стенки швеллера (как показано на фиг. 3); нижний пояс 2 - с
горизонтальной ориентацией стенки швеллера. При этом полки швеллеров верхних поясов служат опорами для настила, а наклон плоскостей поясных уголков пятигранных
профилей 1 и 2 соответствует требуемым плоскостям элементов раскосной решетки 3. Элементы раскосной решетки 3, выполненные из одиночных уголков, торцами
приваривают к полкам поясных уголков соответственно верхнего 1 и нижнего 2 поясов. Образуется бесфасоночная пространственная трехгранная ферма полной заводской
готовности. Эта ферма удобна при транспортировке: ее габариты и устройство позволяют перевозить одновременно несколько ферм за счет их укладки "елочкой" в
транспортное средство. На монтажной площадке к верхним поясам пространственной фермы без прогонов устанавливается и крепится профнастил 4 и образуется трехгранный
блок покрытия. Он устанавливается в проектное положение.
Следующий блок покрытия устанавливается так, что между ними образуется свободное пространство, не заполненное стержневыми элементами: достаточно перекрыть его
лишь профнастилом 4, который одновременно совмещает несущие и ограждающие функции. Это позволяет сократить количество элементов в покрытии из трехгранных ферм,
снизить металлоемкость, трудоемкость и стоимость. Конвейерная сборка и блочный монтаж дополнительно упрощают процесс изготовления и монтажа, делают его
технологичным и менее трудоемким.
Покрытие из трехгранных ферм работает как пространственная стержневая система с неразрезными поясами и примыкающими раскосами. Верхний пояс 1 работает как сжатоизогнутый стержень. Максимальное значение изгибающего момента и радиуса инерции соответствует вертикальной плоскости, поэтому вертикальной ориентацией стенки
швеллера достигается максимальное значение момента сопротивления и радиус инерции, которые определяют прочность при сжатии с изгибом, т.е. достигается максимальная
несущая способность сжато-изогнутого пятигранного сечения, и оно работает с максимальной эффективностью. Нижний пояс 2 работает как растянутый стержень;
примыкающие раскосы работают в условиях растяжения или сжатия. Профнастил работает на изгиб как однопролетная или многопролетная гофрированная пластина. Покрытие
из трехгранных ферм отличается повышенной пространственной жесткостью как на стадии монтажа, так и в условиях эксплуатации и является индустриальной и технологичной
конструктивной формой.
Источники информации
1. Беленя Е.И. и др. Металлические конструкции. Специальный курс. - М.: 1982, с. 57...60.
2. Авт. св. СССР 1544921, М.кл. Е 04 С 3/04.
3. Свид. на полез модель 8716, МПК Е 04 С 3/04.
Формула изобретения
Покрытие из трехгранных ферм, объединенных профнастилом, каждая из которых включает верхние коробчатые пояса пентагонального сечения, из жестко соединенных между
собой швеллеров и уголков, нижний пояс, содержащий уголок, направленный обушком вверх, и раскосную решетку, прикрепленную к полкам поясных уголков, отличающееся
тем, что нижний пояс снабжен швеллером, жестко соединенным с уголком и образующим с ним пентагональное сечение, при этом стенки швеллеров верхних и нижнего поясов
размещены ортогонально.

305.

ТРЕХГРАННАЯ БЛОК-ФЕРМА 2 136822 ТРЕХГРАННАЯ БЛОК-ФЕРМА Красноярская государственная архитектурно строительная академия
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU

306.

(11)
2 136 822
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
C1
(51) МПК
E04C 3/17 (1995.01)
E04B 1/19 (1995.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:
учтена за 3 год с 10.09.1999 по 09.09.2000. Патент перешел в общественное
достояние.
(21)(22) Заявка: 97115691/03,
09.09.1997
(71) Заявитель(и):
Красноярская государственная архитектурно-строительная академия
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
09.09.1997
(72) Автор(ы):
Инжутов И.С.,
Деордиев С.В.,
Дмитриев П.А.,
Енджиевский З.Л.,
Чернышов С.А.
(45) Опубликовано: 10.09.1999
(56) Список документов,
цитированных в отчете о
поиске: Дмитриев П.А. и др.
Индустриальные
пространственные деревянные
(73) Патентообладатель(и):
Красноярская государственная архитектурно-строительная академия

307.

конструкции. - НИСИ
им.В.В.Куйбышева, 1981, с. 88. SU
1281651 A, 07.01.87. FR 2551789 A,
15.03.85. SU 65455 A, 31.12.45. US
4389829 A, 28.06.83.
Адрес для переписки:
660041, Красноярск,
пр.Свободный 82, Ректору
КрасГАСА Наделяеву В.Д.
(54) ТРЕХГРАННАЯ БЛОК-ФЕРМА
(57) Реферат:
Трехгранная блок-ферма покрытия относится к строительству и может быть использована для соединения стержней пространственных конструкций зданий и сооружений.
Технический результат изобретения заключается в достижении наиболее эффективной работы верхнего пояса с нижним, экономии материалов. Блок-ферма покрытия,
представляет собой двухскатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит, пространственная решетка
регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через
опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой деревянным элементом нижнего пояса, а средний элемент нижнего пояса выполнен из
круглой стали, в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним
стальным элементом нижнего пояса, 3 ил.

308.

Изобретение относится к области строительства, а именно к конструкциям покрытия.
Известна панель покрытия треугольного очертания, образованная двумя плитами, шарнирно соединенными между собой в коньке и затяжкой с V-образными разветвлениями
по концам в уровне опорных узлов. Плиты подкреплены двумя сжатыми раскосами и двумя растянутыми (с V-образным планом) раскосами. Поперечное сечение панели треугольное. Плиты состоят из нижних (основных несущих) ребер, фанерной обшивки, поперечных ребер, размещенных на обшивке сверху, продольных элементов обрамления
(см. SU 1281651 A, 07.01.87).
Недостатком этой конструкции является большая материалоемкость плит, обусловленная развитой свободной длиной нижних ребер.
Наиболее близкой по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является блок-ферма покрытия, представляющая собой двухскатную
четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных взаимозаменяемых клеефанерных плит, пространственная решетка регулярного
типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы.
Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой деревянным элементом нижнего пояса, а средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали (см.
Дмитриев П.А. и др. "Индустриальные пространственные деревянные конструкции", НИСИ им. В.В. Куйбышева, 1981, с. 88).
Недостатком конструкции прототипа является неэффективная работа верхнего пояса с нижним, т.к. передача усилий с верхнего пояса на нижний передается под большим углом
к направлению волокон древесины, что определяет значительные деформации в узловом сопряжении. Прочность древесины вдоль волокон существенно выше, чем поперек.
Работа крайних раскосов на растяжение не позволяет выполнить элементы решетки взаимозаменяемыми, что является причиной повышенной материалоемкости конструкции.
Целью изобретения является эффективная работа блок-фермы, экономия материалов.
Цель достигается тем, что в блок-ферме покрытия, представляющем собой двухскатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из
однотипных взаимозаменяемых клеефанерных плит, пространственная решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых
раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой деревянным
элементом нижнего пояса, а средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали, введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное
разветвление и соединяющие напрямую опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса.
Благодаря введению крайних стальных стержней нижнего пояса, имеющих по концам V-образное разветвление, улучшилась работы блок-фермы за счет того, что усилие с
нижнего на основные ребра верхнего пояса передается под небольшим углом к направлению волокон древесины, что определяет незначительные деформации в узловом
сопряжении, в связи с этим обусловлена возможность уменьшить размеры поперечных сечений раскосов, а следовательно, достичь экономии древесины.
На фиг. 1 изображена блок-ферма покрытия; на фиг. 2 - совмещенные вид и разрез в плане; на фиг. 3 - совмещенный поперечный разрез.
Блок-ферма покрытия включает верхний пояс, состоящий из однотипных клеефанерных плит 1, имеющих каркас из основных нижних ребер 2, и прикрепленной к нему сверху
шурупами обшивки 3 из плоских асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами 4, расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается
утеплитель 5 из полистирольного пенопласта марки ПСБ. Гидроизоляция устраивается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Диафрагмы 7
находятся между основными нижними ребрами 2 в сечениях, совпадающих с узлами сопряжения верхнего пояса 1 конструкции с раскосами 8. Верхний пояс объединен с
нижним пространственной решеткой регулярного типа, выполненной из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов 8 квадратного сечения. Нижние узлы
9 крайних и средних раскосов соединены между собой деревянным элементом 10 нижнего пояса. Средний элемент 11 нижнего пояса выполнен из круглой стали. Крайние

309.

стальные стержни 13 нижнего пояса имеют по концам V-образное разветвление и напрямую соединяют опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса 11.
Разветвление расперто стержнем 12.
Сборка блок-фермы осуществляется на строительной площадке. В начале собирается верхний пояс из однотипных клеефанерных плит 1, затем плиты стыкуются в коньковом
узле. Дальше к плитам навешиваются деревянные взаимозаменяемые раскосы 8. После этого следует выполнение узлов 9 нижнего пояса и в конце производится крепление
крайних стальных стержней 13, имеющих по концам V-образное разветвление и соединяющих напрямую опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса 11.
Положительные свойства разработанного технического решения заключаются в эффективной работе блок-фермы за счет введения крайних стальных стержней нижнего пояса,
которые напрямую соединяют опорные узлы со средними стальными элементами нижнего пояса. Вследствие этого при нагружениях по всему пролету возникают сжимающие
усилия во всех раскосах. Усилие с нижнего пояса на основные ребра верхнего пояса передается под небольшим углом к направлению волокон древесины, что определяет
незначительные деформации в узловом сопряжении. В связи с этим обусловлена возможность сделать раскосы взаимозаменяемыми, уменьшить размер поперечного сечения,
а следовательно, достичь экономии древесины.
В сравнении с прототипом, данное техническое решение позволяет снизить расход материалов на 12 - 15%, улучшить условия работы верхнего пояса благодаря снижению
величин изгибающих моментов и уменьшению угла между осью передачи продольного усилия и направлением волокон древесины с нижнего пояса на основные работы
верхнего.
Формула изобретения
Блок-ферма покрытия представляет собой двухскатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит,
пространственная решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним
поясом раскосами через опорные узлы, нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой деревянным элементом нижнего пояса, а средний элемент нижнего
пояса выполнен из круглой стали, отличающаяся тем, что в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное разветвление и
напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса.

310.

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЕРМЫ С НИСХОДЯЩИМИ РАСКОСАМИ 2503783
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(19)
RU
(11)
2 503 783
(13)
C1

311.

(51) МПК
E04C 3/11 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 26.12.2021)
Пошлина:
учтена за 6 год с 26.06.2017 по 25.06.2018. Возможность восстановления: нет.
(21)(22) Заявка: 2012126474/03,
25.06.2012
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
25.06.2012
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи
заявки: 25.06.2012
(72) Автор(ы):
Хисамов Рафаиль Ибрагимович (RU),
Шакиров Руслан Анфрузович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего профессионального образования
"Казанский государственный архитектурно-строительный
университет" (КГАСУ) (RU),
Закрытое акционерное общество "Казанский
Гипронииавиапром" (ЗАО "Казанский Гипронииавиапром") (RU)
(45)
Опубликовано: 10.01.2014 Бюл.
№1
(56) Список документов,
цитированных в отчете о
поиске: RU 103115 U1, 27.03.2011.
RU 2354789 C1, 10.05.2009. AU
568956 B2, 14.01.1988.
Адрес для переписки:
420043, РТ, г.Казань, ул. Зеленая,
1, КГАСУ, Ф.И. Давлетбаевой
(54) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЕРМЫ С НИСХОДЯЩИМИ РАСКОСАМИ
(57) Реферат:

312.

Изобретение относится к области строительства, в частности к способу изготовления фермы с нисходящими раскосами. Технический результат заключается в снижении
трудоемкости изготовления. Ферму выполняют из прямых коробчатых поясов с треугольной или раскосной решеткой. Односрезные концы раскосов соединяют сваркой с
поясами. Сначала по проекту изготавливают полуфермы. Укладывают верхний пояс, содержащий фланцевый монтажный стык пояса и опорный узел полуфермы. Опорный узел
состоит из двух фасонок, приваренных к поясу в продолжении плоскости стенок верхнего пояса. Перпендикулярно фасонкам приваривают опорную плиту полуфермы. Затем
укладывают нижний пояс фермы с шириной, равной верхнему поясу, который содержит фланцевый монтажный стык нижнего пояса полуфермы. После чего к поясам встык
приваривают стержни решетки восходящего направления полуфермы, выполняя их коробчатыми и равными по ширине поясам полуферм. Затем на узлы полуфермы
накладывают внахлест стержни решетки нисходящего направления, выполняя их из двух параллельных неравнобоких уголков или полос. Полосы преднапрягают, стягивая их в
середине болтом. 4 ил.
Изобретение относится к строительству и касается способа изготовления решетчатых ферм из прокатных профилей, выполняемых на сварке.
Известен способ изготовления фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямых поясов и треугольной решетки с сечением из коробчатых профилей, заключающийся
в соединении сваркой односрезных концов раскосов с поясами в притык (см. Справочник проектировщика. Металлические конструкции, М. 1998, стр.175, 181. Рис.7.16, 7.17).
Недостатком способа является расцентровка в узле осей соединяемых раскосов с поясами, что требует повышенного расхода металла на стержни ферм.
Прототипом изобретения является способ изготовления треугольной подстропилььной фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямого коробчатого пояса,
заключающийся в соединении сваркой односрезных концов двух нисходящих раскосов с верхним поясом (см. Альбом типовой серии на фермы из гнутосварных профилей.
Серия 1.460.3-23.98.1 - 27КМ, лист подстропильная ферма). Такой способ не может быть применен вцелом для изготовления ферм с треугольной или раскосной решеткой, т.к.
ширина сходящихся в узлах стержней решетки ферм и поясов выполняется различной, что требует применения в узлах ферм фасонок и ведет к трудоемкости изготовления
фермы.
Изобретение направлено на снижение трудоемкости изготовления фермы с обеспечением выполнения центрирования осей сходящихся в узлах раскосов.
Результат достигается тем, что в способе изготовления фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямых коробчатых поясов с треугольной или раскосной решеткой,
заключающийся в соединении сваркой односрезных концов раскосов с поясами, согласно изобретению, сначала по проекту изготавливают полуфермы: укладывают верхний
пояс из коробчачатого профиля, содержащий фланцевый монтажный стык пояса и опорный узел полуфермы, состоящий из двух фасонок, приваренных к поясу в продолжении
плоскости стенок верхнего пояса и приваренную перпендикулярно фасонкам опорную плиту полуфермы; затем укладывют нижний пояс фермы с шириной равной верхнему
поясу, который содержит фланцевый монтажный стык нижнего пояса полуфермы; после чего к поясам встык приваривают стержни решетки восходящего направления
полуфермы, выполняя их коробчатыми и равными по ширине поясам полуферм; затем на узлы полуфермы накладывают внахлест стержни решетки нисходящего направления,
выполняя их из двух параллельных неравнобоких уголков или полос, при этом полосы преднапрягают стягивая их в середине болтом.
На Фиг.1 изображена двускатнвя ферма с треугольной решеткой. На Фиг.2,3 и 4 - последовательности изготовления фермы.
Ферма с треугольной или раскосной решеткой состоит из верхнего пояса 1 и нижнего пояса 2, выполняемых из коробчатых профилей равной ширины «b» (Фиг.1). Все
восходящие раскосы фермы с треугольной или раскосой решеткой выполняют из коробчатых профилей 3 с шириной профиля равного щирине поясов (при этом толщина
профилей принимается по расчету). Нисходящий приопорный раскос 4 выполняют из двух неравнобоких уголков или полос (Фиг.1). Остальные раскосы 5 фермы нисходящего
направления изготавливают из двух полос, которые накладывают на узлы фермы и приваривают (Фиг.1). Ферму в заводских условиях собирают в следующей

313.

последовательности. Сначала по проекту изготавливают полуфермы, для чего: укладывают верхний пояс 1 из коробчатого профиля (Фиг.2), который содержет фланцевый
монтажный стык 6, и опорный узел полуфермы (Фиг.2), состоящий из двух фасонок 7, приваренных к поясу 1 в продолжении плоскости стенок верхнего пояса 1 и приваренную
перпендикулярно фасонкам 7 опорную плиту 8 полуфермы; затем укладывют нижний пояс 2 фермы с шириной пояса 2 равного ширине верхнего пояса 1, который содержит
фланцевый монтажный стык 9 нижнего пояса 2 полуфермы; после чего к поясам 1 и 2 встык приваривают односрезные раскосы решетки восходящего направления 3, выполняя
их коробчатыми и равными по ширине поясам полуферм 1 и 2 (Фиг.3); затем на узлы полуфермы накладывают внахлест раскосы 4 и 5 решетки нисходящего направления
(Фиг.4), выполняя их из двух параллельных неравнобоких уголков 4 или полос 5, при этом полосы 5 преднапрягают в середине стягивая их болтом 10.
Задаваемое полосам 5 преднапряжение позволяет исключить податливость в их работе, что полезно для работы фермы по деформативности.
Способ позволяет все стержни фермы выполнить односрезными с обеспечением центрирования осей сходящихся в узле раскосов, кроме того при изготовлении нисходящих
раскосов нахлестом на узлы полуферм происходит усиление стенок коробчатых профилей поясов и раскосов, что также является полезным для работы узлов фермы.
Наиболее эффективно изобретение может быть использовано при проектировании и изготовлении ферм из коробчатых и открытых профилей пролетами до 36 метров и более.
Формула изобретения
Способ изготовления фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямых коробчатых поясов с треугольной или раскосной решеткой, заключающийся в соединении
сваркой односрезных концов раскосов с поясами, отличающийся тем, что сначала по проекту изготавливают полуфермы: укладывают верхний пояс из коробчатого профиля,
содержащий фланцевый монтажный стык пояса и опорный узел полуфермы, состоящий из двух фасонок, приваренных к поясу в продолжении плоскости стенок верхнего пояса,
и приваренную перпендикулярно фасонкам опорную плиту полуфермы; затем укладывают нижний пояс фермы с шириной, равной верхнему поясу, который содержит
фланцевый монтажный стык нижнего пояса полуфермы; после чего к поясам встык приваривают стержни решетки восходящего направления полуфермы, выполняя их
коробчатыми и равными по ширине поясам полуферм; затем на узлы полуфермы накладывают внахлест стержни решетки нисходящего направления, выполняя их из двух
параллельных неравнобоких уголков или полос, при этом полосы преднапрягают, стягивая их в середине болтом.

314.

315.

316.

317.

УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ 2228415
(19)
RU
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(11)
2 228 415
(13)
C2
(51) МПК
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
E04C 3/17 (2000.01)
E04B 1/19 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)

318.

Пошлина: Патент перешел в общественное достояние.
(21)(22) Заявка: 99123410/03, 04.11.1999
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
04.11.1999
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2001 Бюл. № 25
(45) Опубликовано: 10.05.2004 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: ЕНДЖИЕВСКИЙ Л.В. и др. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ.
листок №49-97 / ЦНТИ - Красноярск, 1997. SU 1742435 A1, 23.06.1992. SU 1310488 A1, 15.05.1987. SU 1281651 A1, 07.01.1987. RU
2117117 C1, 10.08.1998. RU 2136822 C1, 10.09.1999. RU 2102566 C1, 20.01.1998. US 4389829 A, 28.06.1983. FR 2551789 A, 15.03.1985.
(72) Автор(ы):
Дмитриев П.А.,
Инжутов И.С.,
Чернышов С.А.,
Деордиев С.В.,
Филиппов А.П.
(73) Патентообладатель(и):
Красноярская государственная
архитектурно-строительная академия
Адрес для переписки:
660041, г.Красноярск, пр. Свободный, 82, КрасГАСА
(54) УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений. Технический
результат - повышение прочности и жесткости за счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного
напряжения. Узловое сопряжение представляет собой металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками,
раскосы, присоединенные через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический
элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек. Между гайками и металлическим элементом соединения раскосов
размещены две шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина. 4 ил.

319.

Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
Известна преднапряженная панель покрытия, предназначенная для большепролетных зданий и сооружений, а также для несущих элементов транспортных галерей, переходов
и других аналогичных объектов. Преднапряженная панель покрытия представляет собой тонкую облегченную железобетонную плиту, выполняющую роль верхнего пояса, к
которой присоединены металлические подкрепляющие элементы в виде пространственно ориентированных шпренгелей, состоящих из стержней решетки, нижнего пояса. Она
снабжена дополнительно криволинейным поясом из пучков высокопрочной арматурной стали или тросов с подвесками или стойками, присоединенными к узлам нижнего
пояса, снабженным натяжным устройством.
Недостатком этой системы является неэффективность конструкции за счет большего веса и расхода материалов в отличие от предлагаемой авторами *1+.
Более близким по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является трехгранная деревометаллическая блок-ферма марки ТБФ 12-3Р. Верхний пояс
П-образного сечения выполнен из крупноразмерных плит, имеющих каркас из цельнодеревянных элементов и прикрепленной к нему сверху шурупами обшивки из плоских
асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами, расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель из полистирольного
пенопласта. Гидроизоляция устанавливается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Верхний пояс объединен с нижним пространственной решеткой
регулярного типа, выполненной из деревянных раскосов квадратного сечения. Крайние раскосы соединены с нижним поясом стальными стержневыми подвесками. Нижний
пояс из стальных стержней круглого сечения имеет по концам V-образное разветвление для сопряжения с основными ребрами верхнего пояса *2+.
Недостатком прототипа является неэкономичность конструкции за счет недостаточной несущей способности, потери усилия предварительного напряжения в нижнем поясе за
счет ползучести и температурно-влажностных деформаций в древесине и температурных деформаций металла и, как следствие, снижение жесткостных характеристик.
Целью изобретения является создание экономичной конструкции за счет повышения прочности и жесткости, за счет предварительного напряжения и создания “следящих” за
деформациями ползучести усилий предварительного напряжения.
Цель достигается тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
включающее в себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через
металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов,
имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы,
выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина.
В связи с тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в
себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через металлические
фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую
нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, на металлический стержень между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы,
выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина, появляется возможность создания экономичной конструкции за счет снижения материалоемкости, создания
“следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. При этом в основном ребре возникает момент с обратным знаком, что в свою очередь ведет к
повышению несущей способности и жесткости.
Узловое сопряжение раскосов с нижним поясов пространственной решетчатой конструкции представлено на чертежах.
Фигура 1, 2 - общий вид трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
Фигура 3, 4 - узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия.

320.

Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов 1 с нижним поясом 2 трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя
металлический элемент соединения раскосов 3, образованный трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, раскосы 1, присоединенные через
металлические фасонки 5 к металлическому элементу соединения раскосов 3, и металлический стержень 6, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов 3,
имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек 7. На металлический стержень между гайками 7 и металлическим элементом соединения раскосов 3
размещены две шайбы 9, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина 8.
Сборка конструкции производится следующим образом: к металлическому элементу соединения раскосов 3, образованному трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя
фасонками 5, присоединяются раскосы 1, затем через 3 пропускается металлический стержень 6, имеющий резьбовую нарезку на конце. Далее стержень пропускается через
шайбу 9, винтовую пружину 8, шайбу 9 и закрепляется с помощью гаек 7.
В процессе эксплуатации пружина будет регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его несмотря на ползучие и температурно-влажностные деформации в
древесине и температурные деформации металла.
Применение предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом создает усилие предварительного напряжения и сохраняет его в процессе эксплуатации, что в
свою очередь позволяет создать экономичную конструкцию за счет повышения несущей способности и жесткости пространственной решетчатой конструкции.
Источники информации
1. RU, авторское свидетельство 2117117, 1998.
2. Л.В.Енджиевский, О.В.Князев, И.С.Инжутов, С.В.Деордиев. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ. Листок №49-97/ ЦНТИ. - Красноярск, 1997.
Формула изобретения
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический
элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через металлические фасонки к
металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на
конце и закрепленный с помощью гаек, отличающееся тем, что на металлический стержень между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина.

321.

322.

323.

324.

(21) Регистрационный номер заявки: 0099123410 Извещение опубликовано: 27.10.2006БИ: 30/2006
СПОСОБ МОНТАЖА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОГО ШПРЕНГЕЛЬНОГО БЛОКА ПОКРЫТИЯ 2208103
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 208 103
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
C1
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(51) МПК

325.

E04C 3/10 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 13.08.2022)
Пошлина:
Патент перешел в общественное достояние.
(21)(22) Заявка: 2002121993/03, 12.08.2002
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
12.08.2002
(45) Опубликовано: 10.07.2003 Бюл. № 19
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: БЕЛЕНЯ Е.И. Предварительно напряженные несущие
металлические конструкции. - М.: Стройиздат, 1975, с.250-252,
(рис.V.21). SU 802479 A, 15.02.1981. SU 910985 A, 09.03.1982. GB
2174430 A, 05.11.1986. US 4353190 A1, 12.10.1982. SU 1308731 A1,
07.05.1987.
(71) Заявитель(и):
Петербургский государственный университет путей сообщения
(72) Автор(ы):
Егоров В.В.,
Алексашкин Е.Н.,
Забродин М.П.
(73) Патентообладатель(и):
Петербургский государственный университет путей сообщения
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Московский пр., 9, ПГУПС, патентный
отдел
(54) СПОСОБ МОНТАЖА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОГО ШПРЕНГЕЛЬНОГО БЛОКА ПОКРЫТИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к строительным конструкциям и может быть использовано при изготовлении предварительно напряженных шпренгельных блоков покрытия,
применяемых в качестве несущих конструкций покрытий зданий и сооружений и т. п. Технический результат - снижение трудоемкости монтажа предварительно напряженных
шпренгельных блоков покрытия. Способ монтажа предварительно напряженного шпренгельного блока покрытия включает крепление к концам элемента жесткости приопорных
хомутов, объединенных затяжкой, и установку диафрагм шпренгеля. Приопорные хомуты пропускают в петли на концах затяжки. Затем направляющие на концах диафрагм
шпренгеля упирают в сегментообразные торцы стопоров затяжки. Ригели диафрагм шпренгеля заводят в криволинейные направляющие элемента жесткости и объединяют их
временной затяжкой, снабженной натяжным устройством, с помощью которого смещают ригели диафрагм шпренгеля навстречу друг другу до касания с упорами

326.

криволинейных направляющих. После этого устанавливают фиксаторы и демонтируют временную затяжку. 8 ил.
Изобретение относится к строительным конструкциям и может быть использовано при изготовлении предварительно напряженных шпренгельных блоков покрытия,
применяемых в качестве несущих конструкций покрытий зданий и сооружений и т. п.
Известен способ предварительного напряжения шпренгельных балок, преимущественно большепролетных покрытий, включающий установку рычагов, присоединение к их
средним частям концов затяжки и направляющей со стяжными приспособлениями, к которым прикрепляют одни концы рычагов, подвижно соединенные с направляющей, при
этом рычаги выполняют спаренными и соединяют другими концами с предварительно напрягаемой балкой жесткости, а направляющую и концы затяжки размещают между
ними, причем концы затяжки жестко закрепляют к рычагам *1+.
Недостатком известного технического решения является сложность и трудоемкость его осуществления, связанная с необходимостью монтажа мощных рычагов, направляющих,
стяжных приспособлений, а также осуществления прикреплений в местах опирания рычагов на балку жесткости и жесткого закрепления затяжки к рычагам. Кроме того,
известное техническое решение предусматривает объединение затяжки при помощи вставки, помещаемой между спаренными рычагами, что также увеличивает трудоемкость
процесса предварительного напряжения.
Также известен способ монтажа предварительно напряженной несущей конструкции, включающий монтаж элемента жесткости, прикрепление к его торцам гибкой затяжки,
установку средней стойки шпренгеля, после чего производится первый этап натяжения затяжки домкратами двойного действия, закрепленными на концах гибкой затяжки, а
второй этап предварительного натяжения производится посредством удлинения средней стойки шпренгеля, смонтированной на ней винтовой муфтой *2+ (принято за прототип).
Недостатком такого технического решения является повышенная трудоемкость, обусловленная необходимостью присоединения к гибкой затяжке и средней стойке шпренгеля
натяжных устройств (домкратов и стяжной муфты), а также невозможностью демонтажа стяжной муфты, что, в конечном счете, повышает трудоемкость монтажа конструкции в
целом.
Задачей настоящего изобретения является снижение трудоемкости монтажа предварительно напряженных шпренгельных блоков покрытия.
Технический результат достигается тем, что в способе монтажа предварительно напряженного шпренгельного блока покрытия, включающем крепление к концам элемента
жесткости приопорных хомутов, объединенных затяжкой, и установку диафрагм шпренгеля, приопорные хомуты пропускают в петли на концах затяжки, затем направляющие на
концах диафрагм шпренгеля упирают в сегментообразные торцы стопоров затяжки, а ригели диафрагм шпренгеля заводят в криволинейные направляющие элемента жесткости
и объединяют их временной затяжкой, снабженной натяжным устройством, с помощью которого смещают ригели диафрагм шпренгеля навстречу друг другу до касания с
упорами криволинейных направляющих, после чего устанавливают фиксаторы и демонтируют временную затяжку.
Предлагаемое техническое решение описывается следующими графическими материалами:
- на фиг. 1 приводится общий вид предварительно напряженного шпренгельнго блока (вид по 1-1 на фиг. 2) после монтажа;

327.

- на фиг. 2 - план шпренгельного блока по фиг. 1;
- на фиг. 3 - поперечный разрез по 2-2 на фиг. 2;
- на фиг. 4 - узел А на фиг. 1;
- на фиг. 5 - общий вид предварительно напряженного шпренгельного блока на стадии монтажа;
- на фиг. 6 - узел Б на фиг. 5;
- на фиг. 7 - узел В на фиг. 5;
- на фиг. 8 - вид по 3 - 3 на фиг. 7.
Предлагаемый способ монтажа предварительно напряженного шпренгельного блока покрытия заключается в прикреплении к концам элемента жесткости 1 приопорных
хомутов 2, объединенных затяжкой усиления 3, и установке диафрагм 4 шпренгеля, для чего приопорные хомуты 2 пропускают в петли 5 на концах затяжки усиления 3 и крепят
их к концам элемента жесткости 1 (например, с помощью резьбовых концевиков с гайками), затем направляющие 6 диафрагм 4 шпренгеля упирают в сегментообразные торцы
стопоров 7 затяжки усиления 3, а ригели 8 диафрагм 4 шпренгеля, снабженные прорезями на концах, заводят в криволинейные направляющие 9 элемента жесткости 1 и
объединяют их временной затяжкой 10 с натяжным устройством 11 (например, стяжной муфтой), при помощи которого затем смещают ригели 8 диафрагм 4 шпренгеля
навстречу друг другу до касания с упорами 12 криволинейных направляющих 9, в результате чего диафрагмы 4 шпренгеля поворачиваются относительно точек упора
направляющих 6 диафрагм 4 шпренгеля в стопоры 7 затяжки 3, после чего в отверстия 13 криволинейных направляющих 9 устанавливают фиксаторы 14 и демонтируют
временную затяжку 10.
На концах затяжки 3 устроены петли 5 и стопоры 7, например, в виде спрессованных шайб.
Закрепление временной затяжки 10 к ригелям 8 диафрагм 4 шпренгеля осуществляется, например, с использованием торцевых анкеров.
При стягивании натяжным устройством 11 временной затяжки 10 она укорачивается, что приводит к перемещению ригелей 8 диафрагм 4 шпренгеля навстречу друг другу (в
направлении к середине пролета), при этом ригели 8 перемещаются в направляющих 9 (например, листового типа) вплоть до касания с упорами 12.
При перемещении диафрагм 4 шпренгеля из начального наклонного положения в проектное расстояние между осями элемента жесткости 1 и затяжки 3 увеличивается, что
приводит к появлению в затяжке 3 и приопорных хомутах 2 растягивающих усилий предварительного напряжения.
Стопоры 7 с сегментообразными торцами, смонтированные на затяжке 3, предотвращают смещение направляющих 6 диафрагм 4 шпренгеля и соответственно нижних концов
диафрагм 4 шпренгеля, фиксируя их положение в процессе напряжения временной затяжки 10 натяжным устройством 11. При этом на стопоры 7 воздействуют усилия,
возникающие из-за разности горизонтальных составляющих усилий в затяжке 3 и приопорных хомутах 2.
Торцы стопоров 7 затяжки 3, контактирующие с направляющими диафрагм 4 шпренгеля, выполнены сегментообразными, что позволяет обеспечить поворот диафрагм 4
шпренгеля относительно их точек упора в стопоры 7 затяжки 3 и уменьшить необходимые усилия для перемещения ригелей 8 диафрагм 4 шпренгеля навстречу друг другу, что,
как следствие, приводит к снижению трудоемкости монтажа.
Криволинейные направляющие 9 выполнены по кривым, радиус кривизны которых равен расстоянию от направляющей 6 диафрагмы 4 шпренгеля в месте пропуска затяжки 3
до прорезей ригеля 8 диафрагмы 4 шпренгеля, что позволяет уменьшить дополнительные усилия при перемещении ригеля 8 диафрагмы 4 шпренгеля (повороте диафрагм 4
шпренгеля) по направляющим 9 элемента жесткости 1, и, как следствие, снизить трудоемкость монтажа в целом.
При натяжении временной затяжки 10 натяжным устройством 11 диафрагмы 4 шпренгеля поворачиваются и соответственно угол α между продольной осью диафрагмы 4 и осью
временной затяжки 10 увеличивается, следовательно, усилия во временной затяжке 10 и натяжном устройстве 11, необходимые для перемещения ригелей 8 диафрагмы 4

328.

шпренгеля и равные Fз=Fд•cosα (где Fз - усилие натяжения во временной затяжке 10, Fд - реакция направляющих 9), уменьшаются, что приводит к снижению трудоемкости
процесса предварительного напряжения временной затяжки 10 натяжным устройством 11 и, как следствие, к снижению трудоемкости монтажа всего шпренгельного блока
покрытия в целом.
Кроме того, отпадает необходимость в стационарном натяжном устройстве (стяжной муфте и т. п.), которое остается на установленном предварительно напряженном
шпренгельном блоке покрытия и в дальнейшем не используется.
Демонтируемые временная затяжка 10 и натяжное устройство 11 являются инвентарными элементами многократного применения.
Использование предлагаемого изобретения позволит снизить трудоемкость монтажа предварительно напряженных шпренгельных блоков покрытия на 10... 15%.
ИСПОЛЬЗОВАННЫЕ ИСТОЧНИКИ
1. Авторское свидетельство СССР 802479, Е 04 G 21/12; В 1/22. Исаев П.М. и др. Натяжное устройство преимущественно для предварительного напряжения шпренгельных балок
большепролетных покрытий. - Бюл. 5. - 1981.
2. Беленя Е.И. Предварительно напряженные несущие металлические конструкции. -М.: Стройиздат, 1975. - с. 250...252 (рис. V.21).
Формула изобретения
Способ монтажа предварительно напряженного шпренгельного блока покрытия, включающий крепление к концам элемента жесткости приопорных хомутов, объединенных
затяжкой, и установку диафрагм шпренгеля, отличающийся тем, что приопорные хомуты пропускают в петли на концах затяжки, затем направляющие на концах диафрагм
шпренгеля упирают в сегментообразные торцы стопоров затяжки, а ригели диафрагм шпренгеля заводят в криволинейные направляющие элемента жесткости и объединяют их
временной затяжкой, снабженной натяжным устройством, с помощью которого смещают ригели диафрагм шпренгеля навстречу друг другу до касания с упорами
криволинейных направляющих, после чего устанавливают фиксаторы и демонтируют временную затяжку.

329.

330.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)

331.

RU
(11)
2 188 915
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(13)
C1
(51) МПК
E04C 3/10 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 17.07.2021)
Пошлина:
учтена за 4 год с 17.07.2004 по 16.07.2005. Патент перешел в общественное
достояние.
(21)(22) Заявка: 2001119753/03, 16.07.2001
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
16.07.2001
(45) Опубликовано: 10.09.2002 Бюл. № 25
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: БЕЛЕНЯ Е.И. и др. Металлические конструкции, -М.1982,
с.95, рис.6.14 ж. КИРСАНОВ Н.М. Висячие покрытия
производственных зданий. - М., 1990, с.8, рис.1.1. SU 910985 А,
(71) Заявитель(и):
Петербургский государственный университет путей сообщения
(72) Автор(ы):
Егоров В.В.,
Алексашкин Е.Н.,
Забродин М.П.
(73) Патентообладатель(и):
Петербургский государственный университет путей сообщения

332.

09.03.1982. GB 2174430 А, 05.11.1986. US 4353190 А1, 12.10.1982.
SU 1308731 А1, 07.05.1987.
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Московский пр., 9, ПГУПС, патентный
отдел
(54) СПОСОБ МОНТАЖА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ ШПРЕНГЕЛЬНОЙ РАМЫ
(57) Реферат:
Изобретение относится к строительным конструкциям, а именно к способу монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы, и может быть использовано при
возведении несущих каркасов зданий и сооружений, жестких поперечин электрифицированных железных дорог и т.п. Технический результат - упрощение монтажа
предварительно напряженных шпренгельных рам и, как следствие, снижение его трудоемкости. Для этого в способе монтажа предварительно напряженной шпренгельной
рамы, включающем объединение колонн с фундаментами и предварительно напряженным ригелем шпренгельного типа, к балке-распорке ригеля прикрепляют стойки с
вилкообразными наконечниками, а на ее концах устанавливают вилкообразные упоры, затем балку-распорку ригеля стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный
подъем, спрессованные на затяжке шайбы заводят за вилкообразные упоры, и опускают ригель, монтируют торцевые башмаки и крепят к ним концевые стопоры затяжки, после
чего ригель перестроповывают и устанавливают на колонны с совмещением скошенных поверхностей торцевых башмаков ригеля и оголовков колонн. При этом тангенс угла
наклона скошенных поверхностей торцевых башмаков и оголовков колонн при их совмещении равен отношению горизонтальных и вертикальных зазоров между ригелем и
колоннами. 1 з.п.ф-лы, 9 ил.

333.

Изобретение относится к строительным конструкциям, а именно к способу монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы, и может быть использовано при
возведении несущих каркасов зданий и сооружений, жестких поперечин электрифицированных железных дорог и т.п.
Известен способ монтажа рамы, заключающийся в предварительном монтаже колонн, ригеля и якорей (анкеров, погруженных в землю, например, гравитационного типа, бутовых, бетонных и т.п., - свайных и др.), к которым присоединяются гибкие ванты, объединяемые с ригелем подвесками, после чего производится предварительное
напряжение вантовой системы натяжными устройствами (например, стяжными муфтами и т.п.) *1+.
Недостатком такого решения является его сложность, обусловленная, в частности, изготовлением и установкой на вантах специальных натяжных устройств и проведением
дополнительных операций, связанных с натяжением вант и регулированием усилий в вантовой системе.
Также известен способ монтажа рамы с предварительно напряженным ригелем, заключающийся: в предварительном монтаже колонн и элемента жесткости ригеля рамы;
присоединении к нему стоек шпренгеля, снабженных на концах направляющими для пропуска гибких затяжек с закреплением их на торцах элемента жесткости; закреплении на
гибкой затяжке натяжных устройств; создание с их помощью в затяжке усилий предварительного напряжения и их регулирования *2+ (принято за прототип).
Недостатком такого решения является его сложность, связанная, в частности, с необходимостью закрепления на гибких затяжках натяжных устройств *3+, проведением операций
по предварительному натяжению гибких затяжек и регулированию усилий в шпренгельной системе. Создание предварительного напряжения в затяжках, кроме того, требует
дополнительных трудозатрат на операции по контролю величины их натяжения и на устройство монтажных подмостей.
Задачей изобретения является упрощение монтажа предварительно напряженных шпренгельных рам и, как следствие, снижение его трудоемкости.
Технический результат достигается тем, что в способе монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы, включающем объединение колонн с фундаментами и
предварительно напряженным ригелем, к балке-распорке ригеля, до ее монтажа в проектное положение, прикрепляют стойки шпренгеля с вилкообразными наконечниками, а
на ее концах устанавливают вилкообразные упоры, затем балку-распорку ригеля стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный подъем, спрессованные на затяжке
шайбы заводят за вилкообразные упоры и опускают ригель на временные опоры, монтируют торцевые башмаки и крепят к ним концевые стопоры затяжки, после чего ригель
перестроповывают и устанавливают на колонны с совмещением скошенных поверхностей торцевых башмаков ригеля и оголовков колонн. При этом тангенс угла наклона
скошенных поверхностей торцевых башмаков и оголовков колонн принимают равным отношению вертикальных и горизонтальных зазоров между ригелем и колоннами.
Монтаж, включая предварительное напряжение шпренгельной рамы, производится в два этапа.
Первый этап - сборка и предварительное напряжение шпренгельного ригеля рамы. К балке-распорке крепят стойки шпренгеля с вилкообразными наконечниками, а на ее
концах устанавливают вилкообразные упоры. Балку-распорку ригеля стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный подъем. Затем к балке-распорке прикрепляют
затяжку, вводя ее в вилкообразные наконечники стоек шпренгеля, а спрессованные на затяжке шайбы заводят за вилкообразные упоры. Положение затяжек в вилкообразных
упорах фиксируют замыкающими фиксаторами (например, шпильками, болтами и т.п.). После чего шпренгельный ригель рамы, включающий балку-распорку, стойки шпренгеля
и затяжку, опускают на временные опоры, размещенные под концами балки-распорки.
Балка-распорка как элемент шпренгельного ригеля воспринимает в основном продольные сжимающие усилия и в связи с этим обладает невысокой изгибной жесткостью. При
строповке в средней части ее длины и промежуточном подъеме балка-распорка деформируется по двухконсольной схеме, при этом концы балки-распорки под действием
собственной массы опускаются, а расстояние между вилкообразными упорами уменьшается, что позволяет завести за них спрессованные шайбы затяжки. В местах крепления

334.

затяжки к вилкообразным упорам устанавливают замыкающие фиксаторы. После установки ригеля на временные опоры, размещенные под концами балки-распорки, и его
расстроповки балка-распорка распрямляется и растягивает гибкую затяжку, создавая в ней усилия предварительного напряжения.
Второй этап - монтаж шпренгельного ригеля, включая предварительное напряжение колонн и дополнительное предварительное напряжение затяжки. На концах балкираспорки шпренгельного ригеля устанавливают торцевые башмаки и прикрепляют к ним концевые упоры затяжки. Так как крепление торцевых башмаков к балке-распорке
выполнено с возможностью их перемещения вдоль оси балки-распорки (болты, прикрепляющие торцевые башмаки к балке-распорке, установлены в овальные отверстия), то
усилий в затяжке на участках между спрессованными шайбами и концевыми стопорами при этом не возникает.
Шпренгельный ригель стропуют с размещением мест захвата строповочных устройств у его концов и производят подъем. При установке шпренгельного ригеля на колонны,
предварительно объединенные с фундаментами, совмещают скошенные поверхности торцевых башмаков и оголовков колонн, при этом между опорными горизонтальными и
вертикальными поверхностями торцевых башмаков и оголовков колонн остаются зазоры Δ1 и Δ2 соответственно. После расслабления строповочных устройств под действием
собственной массы (сил гравитации) преодолеваются силы трения, развивающиеся по контактным плоскостям скошенных поверхностей торцевых башмаков ригеля рамы и
оголовков колонн, происходит самопроизвольная осадка шпренгельного ригеля рамы в проектное положение (до полного касания опорных поверхностей - Δ1=0, Δ2=0), а
торцевые башмаки перемещаются вдоль скошенных поверхностей оголовков колонн. При этом на концевых участках затяжки (на участках между спрессованными шайбами и
концевыми стопорами) возникают дополнительные растягивающие усилия, горизонтальные составляющие которых направлены перпендикулярно продольным осям колонн к
центру рамы. Это вызывает в сечениях колонн усилия предварительного напряжения (начальные изгибающие моменты). Таким образом, на втором этапе производится
предварительное напряжение колонн и дополнительное напряжение затяжки ригеля (за счет донапряжения ее концевых участков).
Изобретение описывается следующими графическими материалами:
- на фиг.1 приводится общий вид предварительно напряженной шпренгельной рамы;
- на фиг.2 - узел "А" на фиг.1;
- на фиг.3 - вид по 1-1 на фиг.2;
- на фиг.4 - узел "Б" на фиг.1;
- на фиг.5 - вид по 2-2 на фиг.2;
- на фиг.6 - вид по 3-3 на фиг.2;
- на фиг.7 - вид по 4-4 на фиг.4;
- на фиг.8 - схема строповки балки-распорки на 1-м этапе монтажа;
- на фиг.9 - схема строповки шпренгельного ригеля на 2-м этапе монтажа.
Предлагаемый способ монтажа заключается в следующем. Колонны 1 шпренгельной рамы объединяются с фундаментами 2 и с предварительно напряженным шпренгельным
ригелем 3.
На 1-м этапе монтажа к балке-распорке 4 шпренгельного ригеля 3 крепят стойки шпренгеля 5 с вилкообразными наконечниками 6, а на ее концах устанавливают вилкообразные
упоры 7. Балку-распорку 4 шпренгельного ригеля 3 стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный подъем. Затем к балке-распорке 4 прикрепляют затяжку 8, вводя
ее в вилкообразные наконечники 6 стоек шпренгеля 5, а спрессованные на затяжке 8 шайбы 9 заводят за вилкообразные упоры 7. Положение затяжки 8 на концах фиксируют
замыкающими фиксаторами 10. После чего шпренгельный ригель 3, включающий балку-распорку 4, стойки шпренгеля 5 и затяжку 8, опускают на временные опоры 11,
размещенные под концами балки-распорки 4.
На 2-м этапе монтажа на концах балки-распорки 4 шпренгельного ригеля 3 с помощью болтов 12 устанавливают торцевые башмаки 13 со скошенными поверхностями 14.
Концевые стопоры 15 затяжки 8 крепят к торцевым башмакам 13. Вследствие того что болты 12 проходят через овальные отверстия, расположенные в торцевых башмаках 13, то

335.

возможно взаимное смещение торцевых башмаков 13 относительно балки-распорки 4 вдоль ее продольной оси. При этом в затяжке 8 на участках между спрессованными
шайбами 9 и концевыми стопорами 15 усилий не возникает.
Шпренгельный ригель 3 перестроповывают с размещением мест захвата строповочных устройств у его концов и производят его подъем.
При установке шпренгельного ригеля 3 на колонны 1 совмещают скошенные поверхности 14 торцевых башмаков 13 и оголовков 16 колонн 1, при этом между опорными
горизонтальными и вертикальными поверхностями торцевых башмаков 13 и оголовков 16 остаются зазоры Δ1 и Δ2 соответственно.
После расслабления строповочных устройств под действием собственной массы (сил гравитации) происходит самопроизвольная осадка шпренгельного ригеля 3 рамы в
проектное положение до полного касания опорных поверхностей (Δ1=0, Δ2= 0), а торцевые башмаки 13 перемещаются вдоль скошенных поверхностей 14. При этом тангенс угла
наклона скошенных поверхностей 14 торцевых башмаков 13 и оголовков 16 колонн 1 принимают равным отношению вертикальных (Δ1) и горизонтальных (Δ2) зазоров между
шпренгельным ригелем 3 и колоннами 1.
Силы гравитации преодолевают силы трения, развивающиеся по контактным участкам скошенных поверхностей 14 торцевых башмаков 13 шпренгельного ригеля 3 и оголовков
16 колонн 1. При этом на концевых участках затяжек 8 (на участках между спрессованными шайбами 9 и концевыми стопорами 15) возникают дополнительные растягивающие
усилия, которые создают в местах контакта скошенных поверхностей 14 торцевых башмаков 13 и оголовков 16 колонн 1 горизонтальные составляющие усилий, направленные к
центру рамы перпендикулярно продольным осям колонн 1. Это вызывает в сечениях колонн 1 усилия предварительного напряжения - начальные изгибающие моменты, а на
концевых участках затяжки 8 - дополнительные растягивающие усилия предварительного напряжения.
Балка-распорка 4 как элемент шпренгельного ригеля 3 обладает невысокой изгибной жесткостью. При ее строповке в средней части и промежуточном подъеме балка-распорка
4 работает по двухконсольной схеме, при которой ее концы под действием собственной массы провисают, а расстояния между вилкообразными упорами 7 уменьшаются, что
позволяет завести за них спрессованные на затяжке 8 шайбы 9. Строповка балки-распорки 4 в средней ее части и промежуточный подъем по двухконсольной схеме увеличивает
(в сравнении с другими схемами строповки) перемещения ее концов.
После установки шпренгельного ригеля 3 на временные опоры 11, размещенные под концами балки-распорки 4, и его расстроповки балка-распорка 4 распрямляется и
растягивает гибкую затяжку 8, создавая в ней усилия предварительного напряжения. Шпренгельный ригель 3 становится предварительно напряженным элементом. При этом
для натяжения затяжки 8 не требуются специальные силовые устройства (например, домкраты, грузы, натяжные устройства - стяжные муфты и т. п. ), так как деформирование
балки-распорки 4 осуществляется за счет силы тяжести, возникающей от ее собственной массы. Причем отпадает необходимость в контрольно-измерительной аппаратуре
(например, динамометрах, тензометрах и т.п.), так как расчетные усилия предварительного напряжения в затяжке 8 определяются ее длиной на участке между спрессованными
шайбами 10. Процесс сборки шпренгельного ригеля 3 совмещается с процессом его предварительного напряжения. Это приводит к упрощению его сборки и, как следствие, к
снижению трудоемкости монтажа шпренгельной рамы в целом.
При установке шпренгельного ригеля 3 на оголовки 16 колонн 1 происходит самопроизвольная осадка шпренгельного ригеля 3 в проектное положение до полного касания
опорных поверхностей (Δ1= 0, Δ2=0). При этом на концевых участках затяжки 8 (на участках между спрессованными шайбами 9 и концевыми стопорами 15) возникают
дополнительные растягивающие усилия, под действием которых происходит изгиб колонн 1 вовнутрь рамы. Таким образом, на втором этапе монтажа шпренгельной рамы
создается предварительное напряжение колонн 1 и дополнительное напряжение затяжки 8. При этом процесс установки шпренгельного ригеля 3 в проектное положение
совмещается с процедурой предварительного напряжения колонн 1, что приводит к упрощению их предварительного напряжения и, как следствие, к снижению трудоемкости
монтажа шпренгельной рамы в целом.

336.

Назначение тангенса угла наклона скошенных поверхностей 14 торцевых башмаков 15 и оголовков 16 равным отношению вертикальных зазоров - Δ1 к горизонтальным зазорам
- Δ2 (
) обеспечивает одновременное и полное касание опорных поверхностей шпренгельного ригеля 3 и колонн 1 в проектном положении (Δ1=0, Δ2=0).
Использование изобретения позволяет упростить монтаж рамы за счет совмещения процессов сборки шпренгельного ригеля и его установки в проектное положение с
предварительным напряжением шпренгельного ригеля и колонн рамы. При этом не требуется применение дополнительных силовых устройств для натяжения затяжки и изгиба
колонн, не требуется контроль за величиной усилий предварительного напряжения в затяжке и величинами смещения колонн, в связи с чем отпадает необходимость в
специальной измерительной аппаратуре. В целом это приводит к снижению трудоемкости монтажа до 12-18%.
Источники информации
1. Кирсанов Н.М. Висячие покрытия производственных зданий. - М.: Стройиздат, 1990. - 128 с. - (Наука - строительному производству). Рис. 1.1 на с. 8.
2. Металлические конструкции: Спец. курс. учеб. пособие для вузов /Е.И. Беленя, Н. Н. Стрелецкий и др.; Под общ. ред. Е.И. Беленя. - 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Стройиздат,
1982. - 472с. Рис. 6.14, ж на с.95.
3. Руководство по применению стальных канатов и анкерных устройств в конструкциях зданий и сооружений. - М.: Стройиздат, 1978. - 94с.
Формула изобретения
1. Способ монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы, включающий объединение колонн с фундаментами и предварительно напряженным ригелем
шпренгельного типа, отличающийся тем, что на концах балки-распорки ригеля со стойками шпренгеля, имеющими вилкообразные наконечники, устанавливают вилкообразные
упоры, балку-распорку ригеля стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный подъем, затем спрессованные шайбы затяжки заводят за вилкообразные упоры, и
опускают ригель на временные опоры, монтируют торцевые башмаки и крепят к ним концевые стопоры затяжки, после чего ригель перестроповывают и устанавливают на
колонны с совмещением скошенных поверхностей торцевых башмаков ригеля и оголовков колонн.
2. Способ монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы по п. 1, отличающийся тем, что тангенс угла наклона скошенных поверхностей торцевых башмаков и
оголовков колонн принимают равным отношению вертикальных и горизонтальных зазоров между ригелем и колоннами.

337.

338.

339.

340.

341.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)

342.

2 172 372
(13)
C1
(51) МПК
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
E01D 22/00 (2000.01)
E01D 19/00 (2000.01)
E04C 3/10 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:
учтена за 4 год с 22.02.2003 по 21.02.2004. Патент перешел в общественное
достояние.
(21)(22) Заявка: 2000104023/03, 21.02.2000
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
21.02.2000
(45) Опубликовано: 20.08.2001 Бюл. № 23
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU
1261998 A, 07.10.1986. RU 2117120 C1, 10.08.1998. SU 1090786 A,
07.05.1984. SU 1070248 A, 30.01.1984. SU 1744172 A1, 30.06.1992.
SU 1799944 A1, 07.03.1993. SU 1090784 A, 07.05.1984. DE 1258441
A, 11.01.1968. GB 1241681 A, 04.08.1971. US 4718209 A,
12.01.1988. WO 93/22521 A, 11.11.1993. ГЛИНКА Н.Н., ПОСПЕЛОВ
Н.Д. Клееные пролетные строения мостов. - М.: Транспорт, 1964,
(71) Заявитель(и):
Воронежская государственная архитектурно-строительная
академия
(72) Автор(ы):
Накашидзе Б.В.
(73) Патентообладатель(и):
Воронежская государственная архитектурно-строительная
академия

343.

с.52-53. КУЛИШ В.И. Клееные деревянные мосты с
железобетонной плитой. - М.: Транспорт, 1979, с.43-50, рис.III.2.
Адрес для переписки:
394006, г.Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84, ВГАСА, патентноинформационный отдел
(54) БАЛКА
(57) Реферат:
Изобретение относится к мостостроению и может быть использовано для усиления балочных конструкций промышленных и гражданских зданий, действующих мостовых
конструкций, а также в строительных предварительно напряженных конструкциях из разнородных материалов. Конструкция содержит усиленную продольными арматурными
стержнями по нижней грани деревянную стенку и верхнюю железобетонную плиту, объединенную со стенкой с помощью сдвиговоспринимающих устройств в виде наклонных
тяг, установленных под острым углом в направлении торцов балки. Новым является то, что продольные арматурные стержни снабжены на своих концевых участках
устройствами компенсации реактивных сил в виде контактирующих с анкерами поперечных упоров, подпружиненных цилиндрических гильз, шарнирно соединенных
посредством боковых накладок с наклонными тягами, угол наклона которых увеличивается по мере удаления тяг от соответствующего торца к середине балки, при этом
противоположные концы наклонных тяг также соединены через боковые накладки с продольными ребровыми выступами железобетонной плиты с возможностью вращения,
причем выступы выполнены высотой не менее 1/3 высоты стенки из дерева. Технический результат, достигаемый изобретением, состоит в создании и сохранении длительного
эффекта преднапряжения, а также дополнительного разгружающего момента в балочной конструкции, варьировании жесткостью сдвиговых связей с целью снижения
деформаций между между железобетонной плитой и дощатоклееной стенкой, повышения степени поперечного обжатия для уменьшения скалывающих напряжений. 10 ил.
Изобретение относится к области мостостроения и может быть использовано для усиления балочных конструкций промышленных и гражданских зданий, действующих
мостовых конструкций, а также в строительных предварительно напряженных конструкциях из разнородных материалов.
Известны конструктивные решения по усилению пролетных мостовых балок из железобетона *1+ . Однако такие технические решения не позволяют сохранить длительно
заданный эффект предварительного напряжения, а конструкции балок не обладают демпфирующими свойствами.

344.

Наиболее близкой к изобретению по совокупности признаков является балка деревожелезобетонного пролетного строения, преимущественно моста, включающая стенку из
дерева, усиленную продольными арматурными стержнями по нижней грани, и верхнюю железобетонную плиту, объединенную со стенкой посредством
сдвиговоспринимающих устройств, выполненных в виде наклонных тяг, установленных под острым углом в направлении торцов балки *2].
В известном техническом решении продольные арматурные стержни и наклонные тяги позволяют создать эффект предварительного напряжения, а выполнение стенки из
клееной древесины способствует образованию демпфирующих свойств в конструкции балок при действии подвижной нагрузки.
Однако использование такого технического решения не позволяет сохранить требуемый длительный эффект предварительного напряжения по причине ползучести древесины и
релаксации армирующего материала, не представляется возможным создание дополнительного разгружающего изгибающего момента, противодействующего моменту от
внешней нагрузки, а также усложняется конструктивное решение снижения сдвиговых деформаций между железобетонной плитой и дощатоклееной деревянной стенкой.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является создание и сохранение длительного эффекта преднапряжения, а также дополнительного разгружающего
момента в балочной конструкции, варьирование жесткостью сдвиговых связей с целью снижения деформаций между железобетонной плитой и дощатоклееной деревянной
стенкой, повышение степени поперечного обжатия для уменьшения скалывающих напряжений.
Технический результат достигается за счет взаимосвязи напрягаемых арматурных стержней с устройствами компенсации реактивных сил, а благодаря наклонным тягам, угол
наклона которых увеличивается по мере удаления от соответствующего торца к середине балки, появляется возможность варьирования деформациями между железобетонной
плитой и клееной деревянной стенкой. Выполнение в железобетонной плите в плоскости сдвига прерывистых продольных ребровых выступов высотой не менее 1/3 высоты
стенки из дерева обеспечивает образование дополнительного разгружающего момента в составной деревожелезобетонной балке, а также способствует снижению деформаций
сдвига и отрыва в плоскости сопряжения плиты и стенки.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что балка, преимущественно моста, включающая стенку из дерева, усиленную продольными арматурными стержнями
по нижней грани, и верхнюю железобетонную плиту, объединенную со стенкой посредством сдвиговоспринимающих устройств, выполненных в виде наклонных тяг,
установленных относительно продольных арматурных стержней под острым углом в направлении торцов балки, отличается от прототипа тем, что расположенные под нижней
гранью стенки продольные арматурные стержни снабжены установленными на своих концевых участках устройствами компенсации реактивных сил в виде контактирующих с
анкерами продольных арматурных стержней поперечных упоров, подпружиненных относительно размещенных под нижней гранью стенки и охватывающих концевые участки
упомянутых стержней цилиндрических гильз, шарнирно соединенных посредством боковых накладок, попарно установленных с противоположных сторон стенки, с наклонными
тягами, угол наклона которых увеличивается по мере удаления тяг от соответствующего торца к середине балки, при этом противоположными своими концами наклонные тяги
также через боковые накладки связаны с возможностью вращения с прерывистыми продольными ребровыми выступами верхней железобетонной плиты, выполненными
высотой не менее 1/3 высоты стенки из дерева.
Выполнение конструктивной системы путем взаимосвязи напрягаемых арматурных стержней и устройств компенсации реактивных сил позволяет создавать и длительно
сохранять эффект предварительного напряжения, а также повысить степень обжатия всей комбинированно-армированной балки как в продольном, так и в поперечном
направлении; при этом наклонные тяги, связанные шарнирно с прерывистыми продольными ребровыми выступами железобетонной плиты и продольными арматурными
стержнями, создают не только эффект обратного выгиба, противоположного прогибу от внешней нагрузки, но и дополнительный разгружающий момент от внутренних сил
обжатия. Выполнение в плоскости сопряжения железобетонной плиты и деревянной дощатоклееной стенки прерывистых ребровых выступов позволяет значительно увеличить
жесткость и прочность сдвиговых связей и тем самым повысить несущую способность всей балки. Благодаря устройству компенсации реактивных сил, шарнирно связанному с
наклонными тягами и продольными арматурными стержнями, обеспечивается надежный контроль и сохранение начально созданных напряжений в напрягаемой
конструктивной системе и тем самым длительно обеспечивается эффект преднапряжения в балке.

345.

На фиг. 1 изображена балка пролетного строения, общий вид; на фиг. 2 - разрез 1-1 на фиг. 1; на фиг. 3 - разрез 2-2 на фиг. 1; на фиг. 4 изображен фрагмент А на фиг. 1, крепление
продольных арматурных стержней с наклонными сдвиговоспринимающими устройствами посредством компенсатора реактивных сил; на фиг. 5 изображен фрагмент Б на фиг. 1,
крепление наклонных сдвиговоспринимающих устройств с продольным ребровым выступом железобетонной плиты; на фиг. 6 - разрез 3-3 на фиг. 4; на фиг. 7 - фрагмент
выполнения на концевых участках деревянной стенки ниш для ребровых выступов железобетонной плиты; на фиг. 8 - общий вид балки пролетом более 9 м с концевыми и
промежуточными сдвиговоспринимающими устройствами; на фиг. 9 фрагмент выполнения в деревянной стенке промежуточной ниши для ребровых выступов железобетонной
плиты; на фиг. 10 - фрагмент создания дополнительного внутреннего момента, образующегося в плоскости сдвига ребровых выступов плиты и стенки.
Балка содержит деревянную дощатоклееную стенку 1, усиленную по нижней грани продольной арматурой 2, а по верхней - железобетонной плитой 3. Периферийные элементы
усиления 2 и 3 объединены совместно наклонными тягами 4 и боковыми накладками 5, шарнирно соединенными одним концом с цилиндрическими гильзами 6, а другим с
прерывистыми продольными ребровыми выступами 7 железобетонной плиты 3. Цилиндрические гильзы 6, по крайней мере на одном конце балки, взаимодействуют с
устройствами компенсации реактивных сил, например, в виде пружин 8, ориентированных вдоль цилиндрической гильзы 6 и концевого участка продольной арматуры 2.
Пружины 8 закреплены одним концом к упорному столику 9, установленному на боковой грани цилиндрической гильзы 6, а другим концом к поперечному П - образному упору
10, сквозь который пропущен концевой участок продольной арматуры 2, закрепленный при помощи концевого анкера 11. Наклонные тяги 4, имеющие на концах анкера 11,
крепятся шарнирно с боковыми накладками 5 при помощи упорных столиков 9.
Сборку балки производят следующим образом. Первоначально в клееной дощатой деревянной стенке 1 выполняют ниши 12 на концевых участках (фиг. 7) на глубину не менее
1/3 высоты стенки 1, а для перекрываемых пролетов от 9 до 15 м выполняют дополнительно еще промежуточные ниши 13 (фиг. 8, 9) на глубину не менее 1/3 высоты стенки, а
для пролетов от 15 до 18 м вновь дополнительно выполняются промежуточные ниши 13 соответственно на глубину не менее 1/3 высоты стенки 1. Шаг между нишами 12, 13
начиная от концов стенки 1 к ее серединной части принимается равным 1/4 - 1/7 перекрываемого пролета. Затем осуществляется омоноличивание верхней грани стенки 1
железобетоном таким образом, чтобы в образовавшихся продольных ребровых выступах плиты 3 выполнялось сквозное отверстие 14 для шарнирного крепления боковых
накладок 5. С набором требуемой прочности бетона осуществляется установка напрягаемой системы в виде продольных и наклонных арматурных стержней 2, 4, 5. Установка
напрягаемой системы осуществляется таким образом, чтобы угол наклона концевых тяг 4 и боковых накладок 5 в приопорной части балок был в пределах 30 - 45o относительно
продольной оси арматуры 2, а для балок длиной от 9 до 15 м и для перекрываемых пролетов от 15 до 18 м, имеющих дополнительные промежуточные наклонные тяги 4 и
боковые накладки 5, угол наклона которых принимается в пределах 50 - 60o относительно продольной оси арматуры 2. Перед установкой напрягаемой системы первоначально
осуществляется подготовка продольной арматуры 2 к взаимосвязи с устройством компенсации реактивных сил и наклонными тягами 4 с накладками 5. Конструктивное решение
устройств компенсации реактивных сил имеет большое разнообразие (см. Патент РФ N 2109894). Взаимосвязь продольной арматуры 2 и компенсатора реактивных сил 8
осуществляется следующим образом. Первоначально, по крайней мере на одном конце продольной арматуры 2, устанавливается анкер 11, затем к нижней грани стенки 1 балки
на концевых участках устанавливают цилиндрические гильзы 6, к которым шарнирно присоединены одним концом боковые накладки 5, попарно устанавливаемые с
противоположных сторон стенки 1. Затем в сквозные отверстия 14 продольных ребровых выступов 7 плиты 3 вставляют оси 15, на которые крепится шарнирно другая
противоположная пара боковых накладок 5. После установки боковых накладок 5 в уровне верхней и нижней грани стенки 1 осуществляют их взаимное соединение тягами 4,
которые выполнены с концевыми анкерами 11. Продольный арматурный стержень 2 свободным (без анкера 11) концом протягивают сквозь цилиндрические гильзы 6 и
поперечный упор 10, а затем на свободный конец надевают анкер 11 и крепят к домкрату двойного действия (не показан). Для создания дополнительных реактивных сил
обжатия конструкции и их компенсации при потерях в период ползучести материала основы конструкции и релаксации напрягаемой арматуры необходимо устанавливать
компенсатор, например, в виде пружины 8 между поперечным упором 10 и цилиндрической гильзой 6. Таким образом, при действии домкрата пружина 8 сжимается, а
продольная арматура 2 натягивается на требуемую расчетную величину и затем свободный ее конец анкеруется анкером 11.
Напрягаемая система балки работает следующим образом. Используемый домкрат работает по принципу двойного действия, в результате при натяжении продольной арматуры
2 компенсатор реактивных сил, например, пружины 8 и цилиндрические гильзы 6 сжимаются, а наклонные сдвиговоспринимающие элементы в виде боковых накладок 5 и тяг 4
растягиваются. В результате внутреннего перераспределения сил от действия домкрата и сдвиговоспринимающих элементов с компенсатором реактивных сил балка выгибается

346.

в сторону, противоположную прогибу от внешней нагрузки и собственного веса. При действии внешней нагрузки на балку образуется погонное сдвигающее внутреннее усилие
относительно нейтральной оси балки, которое воспринимается, как правило, связями. Податливость связей зависит от их жесткости. Выполнение в плоскости сдвига ж/б плиты 3
и деревянной дощатоклееной стенки 1 дополнительных связей в виде прерывистых продольных ребровых выступов 7 позволяет значительно повысить несущую способность
составной деревобетонной балки благодаря снижению вероятности скалывания в плоскости сдвига, так как касательные напряжения воспринимаются связями. При этом усилия
от наклонных сдвиговоспринимающих элементов 4, 5, передаваемые на оси 15, способствуют созданию дополнительного внутреннего разгружающего момента,
противоположного по знаку моменту от внешней нагрузки. Разгружающий дополнительный внутренний момент образуется следующим образом. При натяжении наклонных тяг
4 и боковых накладок 5 в условной точке сквозного отверстия 14 от оси 15 в ребровом выступе плиты 3 происходит внутреннее разложение усилий вдоль оси балки, поперек и
под соответствующим углом вдоль оси сдвиговоспринимающих элементов 4, 5. Усилие, направленное вдоль, относительно нейтральной оси балки имеет эксцентриситет,
который и способствует созданию дополнительного внутреннего момента (фиг. 10).
Изобретение позволяет повысить степень обжатия и эффект предварительного напряжения в балке благодаря комбинированному функциональному совмещению напрягаемой
продольной арматуры, наклонных сдвиговоспринимающих элементов и устройств компенсации реактивных сил. Принятые углы наклона сдвиговоспринимающих элементов
позволяет варьировать деформациями сдвига и отрыва ж/б плиты от дощатоклееной деревянной стенки, а выполнение прерывистых продольных ребровых выступов в плите в
плоскости сдвига способствует созданию дополнительного разгружающего момента от действия внешней нагрузки на балку, а также позволяет повысить жесткость связей,
воспринимающих сдвиг.
Таким образом, появилась большая надежность и возможность использования клееной древесины в комбинированных конструкциях из железобетона, полимербетона и
металла, так как обеспечивается прочность от возможного раскалывания древесины, являющейся наиболее уязвимым местом в деревянных конструкциях. Совместная
взаимосвязь продольной арматуры, наклонных сдвиговоспринимающих элементов и компенсатора потерь реактивных сил позволяет не только создавать в балке
противодействующий внешней нагрузке изгибающий момент, длительно сохранять эффект предварительного напряжения, значительно упростить процесс предварительного
напряжения балки, но еще появилась возможность создавать дополнительный разгружающий момент от действия внешней нагрузки и гарантировать надежность составной
балочной конструкции от скалывания при действии касательных напряжений.
Изобретение может быть использовано для усиления балочных конструкций из традиционных материалов при действии как статической, так и динамической либо
пульсирующей нагрузки, а также при конструировании подкрановых балок и других изгибаемых конструкций составного сечения с разномодульными характеристиками
составных зон и недостаточной жесткостью связей, воспринимающих их взаимный сдвиг относительно продольной оси.
Источники информации
1. RU, Патент РФ 2117120, кл. E 04 С 3/10.
2. SU, авт. св. 1261998, кл. E 01 D 7/02.
Формула изобретения
Балка, включающая стенку из дерева, усиленную продольными арматурными стержнями по нижней грани и верхнюю железобетонную плиту, объединенную со стенкой
посредством сдвиговоспринимающих устройств, выполненных в виде наклонных тяг, установленных относительно продольных арматурных стержней под острым углом в
направлении торцов балки, отличающаяся тем, что расположенные под нижней гранью стенки продольные арматурные стержни снабжены установленными на своих концевых
участках устройствами компенсации реактивных сил в виде контактирующих с анкерами продольных арматурных стержней поперечных упоров, подпружиненных относительно
размещенных под нижней гранью стенки и охватывающих концевые участки упомянутых стержней цилиндрических гильз, шарнирно соединенных посредством боковых
накладок, попарно установленных с противоположных сторон стенки, с наклонными тягами, угол наклона которых увеличивается по мере удаления тяг от соответствующего

347.

торца к середине балки, при этом противоположными своими концами наклонные тяги также через боковые накладки связаны с возможностью вращения с прерывистыми
продольными ребровыми выступами верхней железобетонной плиты, выполненными высотой не менее 1/3 высоты стенки из дерева.

348.

349.

350.

351.

352.

СТРОИТЕЛЬНАЯ ФЕРМА 2155259
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 155 259

353.

ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(13)
C2
(51) МПК
E04C 3/11 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:
учтена за 5 год с 17.04.2000 по 16.04.2001. Патент перешел в общественное
достояние.
(21)(22) Заявка: 96107742/03,
16.04.1996
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
16.04.1996
(45)
Опубликовано: 27.08.2000 Бюл.
№ 24
(56) Список документов,
цитированных в отчете о
поиске: SU 781293 A, 23.11.1980.
FR 2237030 A1, 07.02.1975. US
3541749 A, 24.11.1970.
Адрес для переписки:
199053, Санкт-Петербург, В.О., 2-я
линия 23, Государственный
гидрологический институт
(71) Заявитель(и):
Государственный
гидрологический институт
(72) Автор(ы):
Миронов В.Е.
(73) Патентообладатель(и):
Государственный
гидрологический институт

354.

(54) СТРОИТЕЛЬНАЯ ФЕРМА
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано в качестве несущей конструкции пролетного строения решетчатых гидрометрических мостов и как
стропильная ферма в перекрытиях зданий, сооружений. Технический результат изобретения - повышение жесткости фермы. Строительная ферма содержит верхний сжатый и
нижний растянутый непараллельные пояса, стержни раскосной решетки, стойки, а также дополнительные стойки и подкосы. Каждая из дополнительных стоек одним концом
прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом к нижнему поясу, также вне узла, при этом длины панелей уменьшаются от середины пролета к опорам. Подкосы и
дополнительные стойки расположены только в средней части пролета фермы и имеют меньшее поперечное сечение, чем сопряженные с ними стержни фермы, при этом одна
часть подкосов прикреплена к стойкам под углом 45° вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также вне узла, другая часть подкосов прикреплена к раскосам вне узла, а
другим концом - к верхнему поясу, также вне узла, причем точки крепления к поясам подкосов и дополнительных стоек отстоят от ближайших узлов на расстоянии 1/6 длины
панели. 3 ил., 1 табл.
Изобретение относится к области гидрологии, а также строительства, в частности к гидрометрическим решетчатым мостам, в которых ферма может быть использована как
несущая конструкция пролетного строения и которые могут быть использованы на водных потоках с устойчивыми руслами и берегами для выполнения гидрометрических
измерений, с максимальной шириной по урезу в период горизонта высоких вод до 30 м и при перепаде уровня воды до 3-4 м. В конструкциях перекрытий зданий и сооружений
данное изобретение может найти применение в качестве стропильной фермы, в том числе с местной загрузкой поясов.
Известна строительная ферма с неравными панелями, длина которых уменьшается от середины пролета к опорам, содержащая верхний сжатым и нижний растянутый пояса,
стержни раскосной системы решетки с переменным направлением раскосов (треугольной системы решетки) и стойки. Такая ферма с местной загрузокй поясов считается
наиболее экономичным решением в случае, когда длина панелей фермы уменьшается от середины пролета к опорам *1+ (с. 250, фиг. 13).
Недостатком известной фермы является отсутствие единообразия в схемах узлов, которые по этой причине неудобны и трудоемки для конструирования. Это обстоятельство
практически не позволяет запроектировать ферму, состоящую из сборных унифицированных элементов, что является особенно важным при проектировании пролетных

355.

строений мостов различного назначения. Кроме того, при большой местной загрузке поясов в средней части пролета фермы приходится значительно увеличивать сечения
поясов, что приводит к увеличению материалоемкости.
Известна равнопанельная строительная ферма с параллельными поясами, включающая верхний сжатый и нижний растянутый пояса, стержни треугольной решетки и стойки, а
также дополнительные стойки, каждая из которых одним концом прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом - к нижнему растянутому поясу, также вне узла, в точке,
отстоящей от него на расстоянии примерно 1/4 длины панели *2+. Такая конструкция решетки позволяет снизить материалоемкость за счет уменьшения расчетной длины
раскосов. Однако из-за значительной длины дополнительных стоек достигаемый экономический эффект является небольшим.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности является равнопанельная строительная ферма моста параболического очертания, содержащая параболический
верхний сжатый и нижний растянутый пояса, нисходящие стержни раскосной системы решетки, стойки и расположенные между всеми стойками подкосы, каждый из которых
одним концом прикреплен к раскосу в средней точке, а другим концом - к нижнему растянутому поясу вне узла в точке, отстоящей от него на расстоянии примерно 1/7 длины
панели *1+ (с. 802). Известная строительная ферма моста параболического очертания принята за прототип.
Недостатком прототипа является то, что его конструкция позволяет только немного снизить материалоемкость за счет уменьшения расчетной длины раскосов, так как подкосы
имеют значительную длину - половину длины раскосов. Кроме этого, снижению материалоемкости не способствует то, что прототип является равнопанельной фермой.
Указанные недостатки в предлагаемой ферме сведены к минимуму. При создании изобретения были решены задачи снижения материалоемкости и повышения надежности
устройства за счет дополнения решетки фермы системой коротких стержней, позволяющих значительно уменьшить расчетные длины стержней решетки, прогибы поясов от
местной загрузки и повысить устойчивость сечения поясов при работе на изгиб.
В предлагаемой строительной ферме треугольного, параболического, полигонального или какого-либо другого очертания с непараллельными поясами, с длинами панелей,
уменьшающимися от середины пролета к опорам, содержащей верхний сжатый и нижний растянутый пояса, стержни раскосной системы решетки, стойки, а также подкосы и
дополнительные стойки, каждая из которых одним концом прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также вне узла, сущность изобретения
заключается в том, что подкосы и дополнительные стойки введены в решетку строительной фермы в средней части пролета и имеют меньшее поперечное сечение, чем
сопряженные с ними стержни фермы, при этом в каждой панели одна часть подкосов прикреплена к стойкам под углом 45o вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также
вне узла, другая часть подкосов прикреплена к раскосам вне узла, а другим концом - к верхнему поясу, также вне узла, причем расстояния между точками крепления подкосов и
дополнительных стоек к поясам и ближайшими узлами (их геометрическими центрами) определяются исходя из приближенного расчета поясов на прочность от местной
загрузки и расчета раскосов на устойчивость при сжатии с учетом их предельной гибкости, устанавливаемой нормами *3+, и составляют примерно 1/6 длины панели.
Предлагаемая строительная ферма соответствует критерию "Новизна", так как она не известна из уровня техники, и соответствует критерию "Изобретательский уровень", так как
для специалиста явным образом не следует из уровня техники.
На фиг. 1 приведена строительная ферма треугольного очертания с подкосами и дополнительными стойками в средней части пролета. На фиг. 2 - фрагмент строительной фермы
треугольного очертания на фиг. 1 в средней части пролета. На фиг. 3 - расчетная схема балки для определения площади поперечного сечения нижнего пояса, используемая для
определения оптимального расстояния
ее элементов.
которое соответствует минимальной материалоемкости строительной фермы и удовлетворяет условиям прочности и устойчивости
Строительная ферма содержит верхний сжатый пояс 1, нижний растянутый пояс 2, раскосную решетку 3, стойки 4, дополнительные стойки 5 и подкосы 6, расположенные в
средней части пролета фермы.
Устройство работает следующим образом.

356.

При загрузке фермы (в том числе при местной загрузке поясов) верхний пояс 1 и раскосы 3 сжимаются, а нижний пояс 2 и стойки 4 растягиваются и, кроме того, от местной
загрузки нижний пояс 2 изгибается и прогибается. Существенному уменьшению изгиба и прогиба нижнего пояса способствуют опорные закрепления подкоса 6 и
дополнительной стойки 5, которые под воздействием подвижной нагрузки P растягиваются и вовлекают в работу стойку 4, раскос 3 и посредством их верхний пояс 1. Кроме
этого, опорные закрепления раскоса 3 посредством подкоса 6 у верхнего пояса 1 и дополнительной стойки 5 у нижнего пояса 2 уменьшают расчетную длину раскоса 3 при его
сжатии и, таким образом, увеличивают устойчивость раскоса.
В целом благодаря наличию подкосов и дополнительных стоек в средней части пролета фермы значительно уменьшаются расчетные длины стержней решетки и местные
прогибы нижнего пояса, а также повышается его устойчивость при работе на изгиб. Кроме этого, повышается жесткость фермы в целом и в результате уменьшаются прогибы
узлов фермы в середине пролета при действии эксплуатационных нагрузок.
Для определения оптимального расстояния
(см. фиг. 2) приведем обоснование расчетных формул и результаты расчета по ним в табличной форме.
Площади поперечных сечений подкосов и дополнительных стоек определяются исходя из расчета на устойчивость при сжатии по нормам *3+. При этом с учетом запаса гибкости
подкосов и дополнительных стоек должны быть не более 150.
При определении площади поперечного сечения дополнительной стойки или подкоса предварительно определяется радиус инерции rg его поперечного сечения
где lg - длина дополнительной стойки или подкоса (расстояние между точками закрепления);
λ - гибкость дополнительной стойки или подкоса, принимаемая по нормам *3+, но не более 150.
Площадь Fg поперечного сечения дополнительной стойки или подкоса определяется по формуле
Fg = Ig/rg 2
где Ig - момент инерции поперечного сечения дополнительной стойки или подкоса.
Оптимальное горизонтальное расстояние
между узлом фермы на нижнем поясе и точкой крепления дополнительной стойки (подкоса) к поясу может быть определено на
основании расчета части длины пояса между точками крепления дополнительной стойки и подкоса как простой однопролетной балки, загруженной сосредоточенной силой P в
середине пролета lп - 2aо, где lп - длина панели. Для выполнения этого расчета предварительно следует задаться некоторым расстоянием aо. На основании расчета для каждого
заданного значения aо определяются геометрические характеристики поперечного сечения нижнего пояса и затем объем материала нижнего пояса
Определяются длина
подкоса и дополнительной стойки в зависимости от расстояния aо, площади поперечных сечений дополнительной стойки и подкоса и затем также объемы материалов подкоса
и дополнительной стойки V'2 и V''2 (см. расчетные формулы, константы и результаты расчетов в таблице). Объемы
V'2, V''2 суммируются. В результате каждому заданному
значению aо соответствует объем материала V, включающий нижний пояс и сопряженные с ним дополнительную стойку и подкос.
Результаты расчетов для определения оптимального расстояния aо представлены в таблице.

357.

Расчетные формулы
F1 = b•h;
Константы*)
lп = 300 см; P = 150 кгс; σ = 1600 кГc/cм2; b = 0,4 см; F2 = 1,46 см2; F'2 = 1,94 см2; tgϕ = 0,857; cos 45o = 0,707.
В приведенных формулах и обозначениях констант:
M - изгибающий момент в середине пролета lп-2aо;
W - момент сопротивления площади поперечного сечения нижнего пояса;
σ - напряжение в крайних волокнах поперечного сечения нижнего пояса от изгиба;
h - высота поперечного сечения нижнего пояса в форме пластины шириною b;
F1 - площадь поперечного сечения нижнего пояса;
объем материала нижнего пояса в пределах длины панели lп;
V'2 - объем материала подкоса;
F2 - площадь поперечного сечения подкоса или дополнительной стойки при aо = 37,5 см;
F'2 - площадь поперечного сечения подкоса или дополнительной стойки при aо = 75,0 см;
V''2 - объем материала дополнительной стойки;
ϕ - угол между направлением раскоса и нижним поясом;
V - суммарный объем материала нижнего пояса, подкоса и дополнительной стойки.
Остальные обозначения были пояснены в тексте ранее.
*) Площадь сечения F2 соответствует площади сечения уголка 20х20х4, а площадь сечения F'2 - площади сечения уголка 32х20х4.
Для определения оптимального значения
соответствующего минимальному значению V, была применена интерполяционная формула Ньютона при равных разностях
аргумента *4+. При этом начальное значение aо принималось равным 0. На основании применения этой формулы оптимальное расстояние
определялось по формуле
где V1, V2, V3 - значения объема V, соответствующие первому, второму и третьему значениям аргумента aо;
Δao - разность аргумента.
В рассматриваемом случае в соответствии с результатами расчета расстояния
по указанной формуле при Δao = 37,5 см равно 49.4 см. При lп = 300 см относительное
расстояние
Аналогичным образом расстояние aп вдоль раскоса между узлом на верхнем поясе и точкой крепления к раскосу подкоса определяется по формуле

358.

где lг - геометрическая длина раскоса (между центрами верхнего и нижнего узлов);
lр - расчетная длина раскоса (расстояние между опорными закреплениями).
Расчетная длина раскоса определяется по формуле
lp = r•λп,
где r - радиус инерции поперечного сечения раскоса, принимаемого по результатам общего статического расчета фермы без учета подкосов и дополнительных стоек;
λп - предельная гибкость раскоса, принимаемая по нормам *3+.
Таким образом, результаты расчетов по приведенным формулам показывают, что оптимальное расстояние
условия прочности и устойчивости элементов строительной фермы.
составляет 1/6 длины панели lп. При этом удовлетворяются
В заявляемом изобретении по сравнению с прототипом благодаря сочетанию неравнопанельной фермы с подкосами и дополнительными стойками в средней части пролета
снижение материалоемкости составляет ≈ 20%. Одновременно благодаря уменьшению прогиба узлов фермы приблизительно на 30% повышается надежность устройства.
Причем подкосы и дополнительные стойки не учитывались в общем статическом расчете фермы. Площади сечения подкосов и дополнительных стоек принимались с запасом
исходя из расчетной гибкости этих элементов при сжатии.
Источники информации
1. Деревянные конструкции. Справочник проектировщика промышленных сооружений. Л., ОНТИ, 1937 - 955 с.
2. Беккер Г.Н. Ферма с параллельными поясами. Авт. свид. СССР N 781293, кл. E 04 C 3/04.
3. Стальные конструкции. Глава СНиП П-23-81*. - М.: Стройиздат, 1990.
4. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Под редакцией д.т.н., проф. А.А. Уманского. Госстройиздат.- М: 1960 - 1040 с.
Формула изобретения
Строительная ферма, содержащая верхний сжатый и нижний растянутый непараллельные пояса, стержни раскосной решетки, стойки, а также подкосы и дополнительные
стойки, каждая из которых одним концом прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также вне узла, при этом длины панелей уменьшаются от
середины пролета к опорам, отличающаяся тем, что подкосы и дополнительные стойки введены в решетку строительной фермы в средней части пролета и имеют меньшее
поперечное сечение, чем сопряженные с ними стержни фермы, при этом одна часть подкосов прикреплена к стойкам под углом 45o вне узла, а другим концом - к нижнему
поясу, также вне узла, другая часть подкосов прикреплена к раскосам вне узла, а другим концом - к верхнему поясу, также вне узла, причем точки крепления к поясам подкосов
и дополнительных стоек отстоят от ближайших узлов на расстоянии 1/6 длины панели.

359.

360.

УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСОВ В ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЕ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2247813
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
2 247 813
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(13)
C1
(51) МПК
E04C 3/00 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:
не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:
учтена за 13 год с 26.08.2015 по 25.08.2016. Возможность восстановления:
нет.

361.

(21)(22) Заявка: 2003126076/03, 25.08.2003
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
25.08.2003
(45) Опубликовано: 10.03.2005 Бюл. № 7
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU1638284 A1, 30.03.1991. RU2228415 C2,
10.09.2001. RU2184819 C1, 10.07.2002.
(72) Автор(ы):
Инжутов И.С. (RU),
Деордиев С.В. (RU),
Рожков А.Ф. (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Красноярская государственная архитектурно-строительная ака
Адрес для переписки:
660041, г.Красноярск, пр. Свободный, 82, НИС Красноярская государственная архитектурно-строительная
академия
(54) УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСОВ В ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЕ 2247813
(57) Реферат:
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытия отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений. Достигаемый
технический результат изобретения - более полное использование прочностных свойств конструкции за счет предварительного напряжения и создания “следящих” за
деформациями ползучести усилий предварительного напряжения в целях уменьшения потерь преднапряжения. Для решения поставленной задачи узловое сопряжение
верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок-ферме, включающее траверсу с ребрами жесткости, на которой закреплены посредством
фиксаторов гибкие арки верхнего пояса и нижний пояс-затяжка в виде тонкой полосы, согласно изобретению снабжено средством для сохранения усилия предварительного
напряжения в виде рессор, связанных с нижним поясом, установленным с возможностью перемещения, при этом на концах нижнего пояса вварены металлические стержни,
которые пропущены через отверстия, выполненные в траверсе, и оперты при помощи упорных шайб и гаек на рессоры, расположенные с наружной стороны траверсы,
фиксаторы гибких арок приварены к ребрам жесткости траверсы и расположены совместно с установленными в них гибкими арками в прорезах, выполненных на концах
нижнего пояса-затяжки. 5 ил.

362.

Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытия отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
Известна пространственная предварительно напряженная металлическая блок-ферма, содержащая верхний и нижний гибкие пояса, составной по длине жесткий стержень,
соединенный с концами фермы при помощи траверс *Авт. свид. №421743, Е 04 С 3/04+.
Недостатком известной фермы является низкая ее эффективность из-за сложности создания предварительного напряжения путем распирания домкратами отдельных частей
жесткого стержня и установки в образовавшийся зазор вставки.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в известной пространственной предварительно
напряженной ферме, принятой за прототип *Авт. свид. №1638284, Е 04 С 3/00+. Известная ферма состоит верхнего пояса, включающего ребристые плиты с утеплителем и
кровлей, уложенные на гибкие арки, нижнего пояса-затяжки в виде тонкой полосы, установленных между ними вертикальных распорок, раскосов и поперечных траверс,
установленных по концам фермы, к которым прикреплены верхний и нижний пояса, причем поперечные траверсы снабжены наклонной полкой, к которой на высокопрочных
ботах прикреплены концы нижнего пояса и фиксаторы-карманы с гибкими арками.
Недостатком прототипа являются потери усилия предварительного напряжения в нижнем поясе, обусловленные деформациями ползучести и температурно-влажностными
деформациями в древесине ребер плит верхнего пояса, температурными деформациями металла нижнего пояса, и, как следствие, не в полной мере использование
прочностных свойств конструкции с жестким выполнением соединения верхнего и нижнего поясов.

363.

Задача изобретения - более полное использование прочностных свойств конструкции за счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями
ползучести усилий предварительного напряжения в целях уменьшения потерь преднапряжения.
Для решения поставленной задачи узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок-ферме, включающее траверсу с
ребрами жесткости, на которой закреплены посредством фиксаторов гибкие арки верхнего пояса и нижний пояс-затяжка в виде тонкой полосы, согласно изобретению снабжено
средством для сохранения усилия предварительного напряжения в виде рессор, связанных с нижним поясом, установленным с возможностью перемещения, при этом на
концах нижнего пояса вварены металлические стержни, которые пропущены через отверстия, выполненные в траверсе, и оперты при помощи упорных шайб и гаек на рессоры,
расположенные с наружной стороны траверсы, фиксаторы гибких арок приварены к ребрам жесткости траверсы и расположены совместно с установленными в них гибкими
арками в прорезах, выполненных на концах нижнего пояса-затяжки.
На фиг.1 изображено узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок-ферме; на фиг.2 - то же, вид сверху; на фиг.3 - то
же, вид сбоку; на фиг.4 - вид в объеме с наружной стороны блок-фермы; на фиг.5 - вид в объеме с внутренней стороны блок-фермы.
Узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок-ферме включает траверсу 1 с ребрами жесткости 2 и 3,
расположенными с обеих сторон траверсы. К ребрам 2 приварены фиксаторы 4, в которых закреплены гибкие арки 5 верхнего пояса посредством болтовых соединений 6. С
наружной стороны траверсы на ребра 3 приварены рессоры 7, взаимодействующие с нижним поясом 8, выполненным в виде металлической полосы. При этом на конце
нижнего пояса 8 выполнены прорези 9 под гибкие арки, по контуру приварены стержни 10, выступающие концы которых пропущены через отверстия 11 в траверсе 1 и между
рессорами 7. Стержни 10 оперты на рессоры 7 через упорные шайбы 12, например, в виде швеллеров и гайки 13. С внутренней стороны траверсы 1 нижний пояс 8 установлен с
возможностью перемещения на скошенных ребрах 14 и закреплен на приваренной к ребрам 14 пластине 15 посредством болтовых соединений 16, расположенных в пазах 17,
выполненных в нижнем поясе 8.
В процессе эксплуатации конструкции рессоры будут регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его, несмотря на ползучие и температурно-влажностные
деформации в древесине и температурные деформации металла.
Использование предлагаемого изобретения по сравнению с прототипом позволяет создавать и сохранять усилие предварительного напряжения в процессе эксплуатации, тем
самым сохраняя несущую способность и жесткость конструкции.
Такое решение дает более полное использование прочностных свойств конструкции, уменьшает потери преднапряжения, что приведет к сохранению несущей способности и
жесткости.
Формула изобретения
Узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок-ферме, включающее траверсу с ребрами жесткости, на которой
закреплены посредством фиксаторов гибкие арки верхнего пояса и нижний пояс-затяжка в виде тонкой полосы, отличающееся тем, что оно снабжено средством для сохранения
усилия предварительного напряжения в виде рессор, связанных с нижним поясом, установленным с возможностью перемещения, при этом на концах нижнего пояса вварены
металлические стержни, которые пропущены через отверстия, выполненные в траверсе, и оперты при помощи упорных шайб и гаек на рессоры, расположенные с другой
стороны траверсы, фиксаторы гибких арок приварены к ребрам жесткости траверсы и расположены совместно с установленными в них гибкими арками в прорезах,

364.

выполненных на концах нижнего пояса-затяжки.

365.

ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ [email protected] ИНН: 2014000780
[email protected], [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (996) 798-26-54, (951) 644-16-48
462 стр
УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 [email protected] Мжиев Х.Н. 12.01. 2023
Всего : 375 стр
Специальные технические условия монтажных соединений упругоплатических стальных ферм , пролетного строения моста из стержневых структур, МАРХИ ПСПК",
"Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари,
В.В.Галишникова) [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected]

366.

Специальный репортаж газета Армия Защитников Отечества при СПб ГАСУ об использовании надвижного армейского моста дружбы для применения единственный способ
спасти жизнь русских и украинцев , объединение, покаяние, против истинного врага жeлезнодорожников глобалистов № 7 (7) от 12.01.23
Тезисы, доклад, аннотация для публикации в сборнике ЛИИЖТа IV Бетанкуровского международного инженерного форума ПГУПС ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
11.01.23 т (812) 694-78-10

367.

368.

369.

370.

371.

372.

373.

374.

375.

376.

377.

378.

379.

380.

Справки по тел ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54 [email protected] [email protected] [email protected]

381.

Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
ОГРН: 1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4
ОГРН: 1022000000824, т/ф:694-78-10 https://www.spbstu.ru с[email protected] , (996) 798-26-54, (921) 962-67-78 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 https://innodor.ru
Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации ветеранов "Профсоюз Ветеранов Боевых Действий"
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора,
гасителя сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного
сечения секций, так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает

382.

3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина»
и нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и безопасность
движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях
для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных
решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а
использование сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–
разборного железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных
решений вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые
напряжения для быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского
моста «Уздина»
Выводы Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей
методической, научной, технической и практической базы, задачи по быстрому временному восстановлению
мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предсказуемым потерям
Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все изменилось в начале 1983 году благодаря проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздину , который
получил патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых болтовых соединениях, а инженер -механик Андреев Борис Иванович получил патент № 165076 "Опора

383.

сейсмостойкая" и № 2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который спроектировал необычный сборно-разборный армейский универсальный
железнодорожный мост" с использование антисейсмических фланцевых сдвиговых компенсаторов, пластический сдвиговой компенсатор ( Сдвиговая прочность при действии
поперечной силы СП 16.13330.2011, Прочностные проверки SCAD Закон Гука ) для сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь русского ученого,
изобретателя "Мост Уздина". Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со сдвиговым компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина , пока на бумаге. Sborno-razborniy bistrosobiraemiy
universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626 https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А М. по использованию сдвигового компенсатора под названием
армейский Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на изобретение № 2022111669 от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка
постоянного железобетонного моста неразрезной системы" , № 2021134630 от 06.05.2022 "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29
июля 2021 Минск "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого терния" . № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск " Фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В Луганской области при форсировании реки Северский Донец российская армия потеряла
много военнослужащих семьдесят четвёртой мотострелковой бригады из-за отсутствия на вооружение наплавных ложных мостов , согласно изобретениям № 185336, №
77618. Об этом сообщил американский Институт изучения войны. "11 мая украинская артиллерия с гаубиц М 777 уничтожила российские понтонные мосты и плотно
сконцентрированные вокруг них российские войска и технику, в результате чего, как сообщается, погибло много русских солдат и было повреждено более 80 единиц техники»,
— отмечается в публикации. По оценке института, войска РФ допустили значительные тактические ошибки при попытке форсирования реки в районе Кременной, что привело к
таким потерям. Ранее в Институте изучения войны отмечали, что российские войска сосредотачиваются на битве за Северодонецк, отказавшись от плана крупномасштабного
окружения ВСУ и выхода на административные границы Донецкой области https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str
https://ppt-online.org/1235168
Среди прочих мостов , в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место занимает средний автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в
1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства
выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая
опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде. Паспортная
грузоподъемность обозначена как 40 т при однопутном проезде и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров конструкции САРМ не в полной мере соответствуют требованиям современных норм для капитальных мостов, то
применение их ориентировано в основном как временных.

384.

Следует отметить, что при незначительной доработке - постановке современных ограждений и двухпутной поперечной компоновке секций для однополосного движения
можно добиться соответствия требуемым геометрическим параметрам ездового полотна и общей грузоподъемности для мостов на дорогах общего пользования IV и V
технической категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых монтажных соединений секций разборного пролетного строения как фактор, определяющий
грузоподъемность, характер общих деформаций и в итоге влияющий на транспортно- эксплуатационные характеристики мостового сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых монтажных соединений секций пролетного строения САРМ с оценкой напряженного состояния элементов
узла соединения. Новизной в рассмотрении вопроса полагаем оценку прочности элементов штыревых соединений и ее влияние на общие деформации - прогибы главных балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс; штыревое соединение; проушина; прочность; прогиб, методом оптимизации и идентификации статических
задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых
сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных дорогах общего пользования востребованы сооружения на дорогах временных, объездных,
внутрихозяйственных с приоритетом сборно-разборности и мобильности конструкций надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в
механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
.
Прокладка новых дорог, а также ремонты и реконструкции существующих неизбежно сопровождаются временными мостами, первоначально пропускающими движение
основной магистрали или решающими технологические задачи строящихся сооружений. Подобные сооружения могут быть пионерными в развитии транспортных сетей
регионов с решением освоения удаленных сырьевых районов.
В книге А.В. Кручинкина «Сборно-разборные временные мосты» *1+ сборно-разборные мосты классифицированы как временные с меньшим, чем у постоянных мостов сроком
службы, обусловленным продолжительностью выполнения конкретных задач. Так, для пропуска основного движения и обеспечения технологических нужд при строительстве
нового или ремонте (реконструкции) существующего моста срок службы временного определен от нескольких месяцев до нескольких лет. Для транспортного обеспечения

385.

лесоразработок, разработки и добычи полезных ископаемых с ограниченными запасами временные мосты могут служить до 10-20 лет *1+. Временные мосты применяют также
для обеспечения транспортного сообщения сезонного характера и для разовых транспортных операций.
Особая роль отводится временным мостам в чрезвычайных ситуациях, когда решающее значение имеют мобильность и быстрота возведения для срочного восстановления
прерванного движения транспорта.
В силу особенностей применения к временным мостам как отдельной ветви мостостроения уделяется достаточно много внимания и, несмотря на развитие сети дорог,
повышение технического уровня и надежности постоянных сооружений, задача совершенствования временных средств обеспечения переправ остается актуальной *2+.
Что касается материала временных мостов, то традиционно применялась древесина как широко распространенный и достаточно доступный природный ресурс. В настоящее
время сталь, конкурируя с железобетоном, активно расширяет свое применение в сфере мостостроения становясь все более доступным и обладающим лучшим показателем
«прочность-масса» материалом. Давно проявилась тенденция проектирования и строительства стальных пролетных строений постоянных мостов даже средних и малых,
особенно в удаленных территориях с недостаточной транспортной доступностью и слабо развитой
инфраструктурой. Разумеется, для мобильных и быстровозводимых временных мостов сталь - давно признанный и практически единственно возможный материал.
Конструктивное развитие временных мостов можно разделить на следующие направления:
• цельноперевозимые конструкции максимальной заводской готовности, как например «пакетные» пролетные строения, полностью готовые для пропуска транспорта после их
установки на опоры *3+;
• складные пролетные строения, способные трансформироваться для уменьшения габаритов при их перевозке1 *4+;
• сборно-разборные2 *5; 6+.
Разборность конструкций обусловлена необходимостью в перекрытии пролетов длиной, превышающей габаритные возможности транспортировки, отсюда и большое
разнообразие исполнения временных мостов такого типа. Членение пролетного строения на возможно меньшие части с целью ускорения и удобства сборки наиболее удачно
реализовано в Российской разработке «Тайпан» (патент РФ 1375583) или демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного
быстрособираемого армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,

386.

ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от
21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 858604, 154506, в которой отдельные «модули» не только упрощают сборку-разборку без привлечения тяжелой техники, но и являются
универсальными монтажными марками, позволяющими собирать мосты разных габаритов и грузоподъемности *7; 8+.
Основные параметры некоторых инвентарных сборно-разборных мостов
Ожидаемо, что сборно-разборные мобильные мостовые конструкции приоритетным образом разрабатывались и выпускались для нужд военного ведомства и с течением
времени неизбежно попадали в гражданский сектор мостостроения. Обзор некоторых подобных конструкций приведен в ссылке
ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ
СОСТОЯНИЕ
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ 1
1 ФГБОУ ВО «Тихоокеанский государственный университет», Хабаровск Россия
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Временные мосты необходимы для обеспечения движения при возведении или ремонте (реконструкции) капитальных мостовых сооружений, оперативной связи прерванных
путей в различных аварийных ситуациях, для разовых или сезонных транспортных сообщений.
В мостах такого назначения целесообразны мобильные быстровозводимые конструкции многократного применения. Инвентарные комплекты сборно-разборных мостов
разрабатывались и производились прежде всего в интересах военного ведомства, но в настоящее время широко востребованы и применяются в гражданском секторе
мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в транспортировке. Среди прочих, в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место
занимает средний автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода
накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их
преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2
м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде...
Однако, смотрите ссылку антисейсмический сдвиговой фрикционно-демпфирующий компенсатор, фрикци-болт с гильзой, для соединений секций разборного моста
https://ppt-online.org/1187144

387.

Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Несмотря на наличие современных разработок *7; 8+, инвентарные комплекты сборно-разборных мостов в процессе вывода их из мобилизационного резерва широко
востребованы в гражданском секторе мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в транспортировке и многократности применения *9; 10+.
Среди описанных в таблице 1 инвентарных комплектов мостов особое место занимает САРМ (средний автомобильный разборный мост) 4 . Разработанный в 1968 г. и
модернизированный в 1982 г. инвентарный комплект позволяет перекрывать пролеты 18,6, 25,6 и 32,6 м с габаритом ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при
двухпутном проезде (рисунок 1). Удобный и эффективный в применении комплект САРМ в процессе вывода накопленных на хранении конструкций в гражданский сектор
строительства показал значительную востребованность, обусловленную, кроме отмеченных выше преимуществ также и полную укомплектованность всеми элементами моста,
включая опоры. Факт широкого применения конструкций САРМ в гражданском мостостроении отмечен тем, что федеральное дорожное агентство «Росавтодор» в 2013 году
выпустило нормативный документ ОДМ 218.2.029 - 20135, специально разработанный для применения этого инвентарного комплекта.
К недостаткам проекта САРМ следует отнести несоответствия некоторых его геометрических и конструктивных параметров действующим нормам проектирования: габариты
ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде, также штатные инвентарные ограждения (колесоотбои) не соответствуют требованиям действующих
норм СП 35.1333.20116, ГОСТ Р 52607-20067, ГОСТ 26804-20128. Выполнение требований указанных выше норм может быть обеспечено ограничением двухсекционной
поперечной компоновки однопутным проездом с установкой добавочных ограждений *10+ или нештатной поперечной компоновкой в виде трех и более секций,
рекомендуемой нормами ОДМ 218.2.029
20135.
Пролетное строение среднего автомобильного разборного моста (САРМ) в продольном направлении набирается из средних и концевых секций расчетной длиной 7,0 и 5,8 м
соответственно. Количество средних секций (1, 2 или 3) определяет требуемую в каждом конкретном случае длину пролета 18,6, 25,6, 32,6 м (рисунок 1).
Объединение секций в продольном направлении в сечениях 3 (рисунок 1) выполняется с помощью штырей, вставляемых в отверстия (проушины) верхнего и нижнего поясов
секций. В поперечном направлении в стыке одной секции расположены два штыревых соединения в уровне верхнего и два - в уровне нижнего пояса (рисунок 2).

388.

4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и инструкция по эксплуатации / Министерство обороны СССР. -М.: Военное изд-во мин. обороны СССР, 1982.
- 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего автодорожного разборного моста (САРМ) на автомобильных дорогах в ходе капитального ремонта и
реконструкции капитальных искусственных сооружений: Отраслевой дорожный методический документ ОДМ 218.2.029 - 2013. - М.: Федеральное дорожное агентство
(РОСАВТОДОР), 2013. - 57 с.
6 Свод правил. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84* (с Изменениями № 1, 2) / ОАО ЦНИИС. - М.: Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного движения. Ограждения дорожные удерживающие боковые для автомобилей. Общие технические
требования / ФДА Минтранса РФ, ФГУП РосдорНИИ, Российский технический центр безопасности дорожного движения, ОАО СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД России,
НИЦ БДДМВД России. - М.: Стандартинформ, 2007, - 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические условия / ЗАО СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО НПП «СК Мост». - М.:
Стандартинформ, 2014, - 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220
1 - концевая секция; 2 - средняя секция; 3 - сечения штыревых соединений секций
Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен

389.

Рисунок 1. Фасад пролетного строения разборного моста САРМ с вариантами длины 18,6 м (а), 25,6 м (б), 32,6 м (в) (разработано автором)
Каждое соединение верхнего пояса секций включает тягу в виде пластины с двумя отверстиями и два вертикальных штыря, а соединение нижнего пояса выполнено одним
горизонтальным штырем через проушины смежных секций (рисунок 4).
Таким образом, продольная сборка пролетного строения осуществляется путем выгрузки и проектного расположения секций, совмещения проушин смежных секций и
постановки штырей.
1 - штыревые соединения верхнего пояса; 2 - штыревые соединения нижнего пояса; а - расстояние между осями штыревых соединений

390.

Рисунок 2. Двухсекционная компоновка поперечного сечения пролетного строения (разработано автором)
Постановка задачи
Штыревое соединение секций пролетных строений позволяет значительно сократить время выполнения работ, но это обстоятельство оборачивается и недостатком невозможностью обеспечения плотного соединения при работе его на сдвиг. Номинальный диаметр соединительных штырей составляет 79 мм, а отверстий под них и проушин 80 мм.
Разница в 1 мм необходима для возможности постановки штырей при сборке пролетных строений.

391.

Цель настоящего исследования - оценить напряженное состояние узла штыревого соединения, сравнить возникающие в материале элементов соединения напряжения
смятия и среза с прочностными параметрами стали, возможность проявления пластических деформаций штыря и проушин и как следствие - их влияние на общие деформации
пролетного строения.
Штыревые соединения как концентраторы напряжений в конструкциях мостов уже привлекали внимание исследователей *11+ и также отмечался характерный для
транспортных сооружений фактор длительного циклического воздействия *8+. Изначально неплотное соединение «штырь-проушина» и дальнейшая его выработка создает
концентрацию напряжения до 20 % против равномерного распределения *11+, что может привести к ускорению износа, особенно с учетом цикличного и динамического
воздействия подвижной автотранспортной нагрузки.
В настоящей статье рассмотрены напряжения смятия и деформации в штыревых соединениях и как их следствие - общие деформации (прогибы) пролетного строения.
Оценка напряженного состояния в соединении выполнена исходя из гипотезы равномерного распределения усилий по расчетным сечениям.
Сравнительный расчет выполним для распространенного пролета 32,6 м в следующей последовательности: прочность основного сечения одной секции при изгибе;
прочность штыревого соединения по смятию металла проушин; прочность металла штыря на срез.
Паспортная (проектная) грузоподъемность при двухсекционной поперечной компоновке и двухпутном ездовом полотне - временные вертикальные нагрузки Н-13, НГ-60 по
нормам СН 200-621. Так как конструкции САРМ запроектированы на нагрузки, уступающие современным, то для обеспечения приемлемой грузоподъемности можно
использовать резервы в компоновке - например двухсекционная поперечная компоновка будет пропускать только одну полосу движения, что на практике зачастую не
организовано и транспорт движется двумя встречными полосами. Рассмотрим именно такой случай и в качестве полосной автомобильной нагрузки примем А11 по СП
35.1333.20116, хотя и меньшую, чем принятая для нового проектирования А14, но в полной мере отражающую состав транспортных средств регулярного поточного движения.
При постоянстве поперечного сечения по длине пролета и исходя из опыта проектирования для оценочного усилия выбираем изгибающий момент.
В работе основного сечения одной секции при изгибе участвуют продольные элементы верхнего и нижнего пояса: верхним поясом являются лист настила шириной 3,0 м,
продольные швеллеры и двутавры № 12; нижним поясом являются два двутавра № 23Ш2 (рисунок 3).
Предельный момент, воспринимаемый основным сечением секции (рисунок 3)
где Ry = 295 МПа - расчетное сопротивление стали 15ХСНД; I - момент инерции сечения секции относительно оси изгиба; - максимальная ордината расчетного сечения
относительно оси изгиба.

392.

1 - лист настила толщиной 0,006м; 2 - швеллер № 12 по ГОСТ 8239; 3 - двутавр № 12 по ГОСТ 8240; 4 - двутавр № 23Ш2 по ТУ 14-2-24-72
Рисунок 3. Поперечное сечение секции пролетного строения САРМ с выделением продольных элементов с функциями верхнего и нижнего пояса при изгибе (разработано
автором)
Данные расчета по (1) приведены в таблице 2.
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ

393.

Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Для сравнительной оценки несущей способности основного сечения секции (предельный изгибающий момент, таблица 2) представим расчетный изгибающий момент от
временной нагрузки А11 для двухпутного проезда, а именно 1 полоса А11 - на 1 секцию в поперечном направлении.
Для выделения полезной части грузоподъемности из предельного удерживается изгибающий момент от постоянной нагрузки. Расчетными сечениями по длине пролета
принимаем его середину и сечение штыревого соединения, ближайшее к середине пролета. Результаты расчета путем загружения линий влияния изгибающего момента в
выбранных сечениях приведены в таблице 3.
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции (3894,9 кН-м) только на 59,4 % обеспечивает восприятие момента (1134,5 + 5418,6 = 6553,1 кН-м) от
суммы постоянной и временной А11 расчетных нагрузок.
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию штырем можно по схеме контакта штыря с внутренней поверхностью проушин, где усилие N с плечом a
составляет внутренний момент, уравновешивающий внешний, обусловленный нагрузкой на пролет (рисунок 4).
Рисунок 5. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху (разработано автором). Но , есть упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разбороного железнодорожного армейского моста и он
надежнее
1 - одинарная проушина; 2 - двойная проушина; 3 - штырь

394.

Сравним полученные в (3) и (4) результаты с прочностными характеристиками стали 15ХСНД, из которой изготовлены несущие элементы моста САРМ, таблица 4.
Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от постоянной Мпост и временной Мвр (А11) нагрузок для сечения ближайшего к середине пролета стыка
по данным таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.
1 - вертикальный штырь верхнего пояса; 2 - горизонтальный штырь нижнего пояса
Рисунок 4. Схема стыка секций пролетного строения
При суммарной толщине элементов проушины нижнего пояса, сминаемых в одном направлении, 0,06 м и диаметре штыря 0,079 м площадь смятия составит А = 0,06-0,079 =
0,0047 м2 на один контакт (рисунок 5). При наличии двух контактов нижнего пояса в секции напряжение смятия металла проушины составит
Для расчета сечения штыря на срез следует учесть, что каждый из двух контактов на секцию имеет две плоскости среза (рисунок 5), тогда напряжение сдвига
Примечание:расчетные сопротивления стали смятию и сдвигу определены по таблице 8.3 СП 35.13330.20116 (составлено автором)
Сравнение полученных от воздействия нагрузки А11 напряжений с характеристиками прочности стали 15ХСНД

395.

Напряжение сдвига в штыре превосходит расчетное сопротивление стали, а напряжение смятия в контакте штырь-проушина превосходит как расчетное сопротивление, так и
предел текучести, что означает невыполнение условия прочности, выход металла за предел упругости и накопление пластических деформаций при регулярном и
неорганизованном воздействии временной нагрузки А11.
Практическое наблюдение
В организациях, применяющих многократно использованные конструкции САРМ, отмечают значительные провисы (прогибы в незагруженном состоянии) пролетных
строений, величина которых для длин 32,6 м доходит до 0,10-0,15 м. Это создает искажение продольного профиля ездового полотна и негативно влияет на пропускную
способность и безопасность движения. При этом визуально по линии прогиба отчетливо наблюдаются переломы в узлах штыревых соединений секций. При
освидетельствовании таких пролетных строений отмечается повышенный зазор между штырем и отверстием (рисунок 6).
Рисунок 6. Повышенный зазор в штыревом соединении секций пролетного строения САРМ (разработано автором)

396.

Смещения в штыревых соединениях, обусловленные пластическими деформациями перенапряженного металла, определяют величину общих деформаций (прогибов)
пролетных строений (рисунок 7).
Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых соединениях (разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1 мм - исходное конструктивное; с2 - добавленное за счет смятия в соединении (рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для рассмотренного примера будет суммой xi и Х2 (рисунок 7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые вычисляются через угол

397.

где а - расстояние между осями штыревых соединений верхнего и нижнего поясов; I1 - длина средней секции пролетного строения; I2 - длина концевой секции пролетного
строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р. Черниговка на автодороге Хабаровск - Владивосток «Уссури», который был собран и эксплуатировался в
составе одного пролета длиной 32,6 м из комплекта САРМ на период строительства постоянного моста. Были отмечены значительные провисы пролетных строений временного
моста величиной в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало беспокойство организаторов строительства. При обследовании была установлена выработка всех
штыревых соединений главных ферм в среднем на 2,5 мм сверх номинального 1 мм.
Таким образом смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 = 1 + 2,5 = 3,5 мм, а так как в уровне верхнего пояса в качестве связующего элемента применена
продольная тяга с двумя отверстиями и двумя расположенными последовательно штырями, то суммарное смещение, отнесенное к уровню нижнего пояса с = 3,5-3 = 10,5 мм.
Далее следуют вычисления по формулам (5) при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2 = 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 = 0,05 м;
2
2 • 1,47
1
2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что вполне согласуется с фактически замеренными величинами f.
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора,
гасителя сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного
сечения секций, так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает

398.

3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина»
и нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и безопасность
движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях
для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных
решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а
использование сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–
разборного железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных
решений вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые
напряжения для быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского
моста «Уздина»
ЛИТЕРАТУРА
1. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. - М.: Транспорт, 1987. - 191 с.

399.

2. Тыдень В.П., Малахов Д.Ю., Постников А.И. Реализация современных требований к переправочно-мостовым средствам в концепции выгружаемого переправочно-десантного
парома // Вестник Московского автомобильно- дорожного государственного технического университета (МАДИ). - М.: Изд-во МАДИ(ГТУ), 2019. - Вып. 3 (58). - С. 69-74.
3. Томилов С.Н. О применении стальных пакетных конструкций в постоянных мостах // Научные чтения памяти профессора М.П. Даниловского: материалы Восемнадцатой
Национальной научно-практической конференции: в 2 т. - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - 2 т. - С. 360-363.
4. Mohamad Nabil Aklif Biro, Noor Zafirah Abu Bakar. Design and Analysis of Collapsible Scissor Bridge. MATEC Web of Conferences. Vol. 152, 02013 (2018). DOI:
https://doi.org/10.1051/matecconf/201815202013.
5. Дианов Н.П., Милородов Ю.С. Табельные автодорожные разборные мосты: учебное пособие. - М.: Изд-во МАДИ (ГТУ), 2009. - 236 с.
6. Adil Kadyrov, Aleksandr Ganyukov, Kyrmyzy Balabekova. Development of Constructions of Mobile Road Overpasses. MATEC Web of Conferences. Vol. 108, 16002 (2017). DOI:
https://doi.org/10.1051/matecconf/201710816002.
7. Бокарев С.А., Проценко Д.В. О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений // Интернет-журнал «Науковедение». 2014. № 5(24). URL:
https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf. - С. 1-11.
8. Проценко Д.В. Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы несущих элементов и элементов проезжей части универсального сборно- разборного
пролетного строения с быстросъемными шарнирными соединениями. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук / Сибирский государственный
университет путей сообщения (СГУПС). Новосибирск: 2018.
9. Матвеев А.В., Петров И.В., Квитко А.В. Оценка по теории инженерного прогнозирования новых образцов мостового имущества МЛЖ-ВФ-ВТ и ИМЖ- 500 // Вестник
гражданских инженеров. - СПб: Изд-во Санкт-Петербургского гос. арх.-строит. ун-та, 2018. Вып. 4 (69). - С. 138-142.
10. Томилов С.Н., Николаев А.Р. Применение комплекта разборного моста под современные нагрузки // Дальний Восток. Автомобильные дороги и безопасность движения:
международный сборник научных трудов (под. ред. А.И. Ярмолинского). - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - № 18. - С. 125-128.
11. Сухов И.С. Совершенствование конструктивно-технологических решений шарнирных соединений автодорожных мостов. Автореферат диссертации на соискание ученой
степени кандидата технических наук / Научно- исследовательский институт транспортного строительства (ОАО ЦНИИС). М.: 2011.

400.

401.

402.

Сейсмические требования к стальному каркасу в США STAR SEISMIC USA или новые конструктивные решения антисейсмических демпфирующих связей Кагановского
СЕЙСМИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА КАРКАСОВ RC С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ фланцевых фрикционных компенсаторов США
Seismic demands on steel braced frame bu Seismic_demands_on_steel_braced_frame_bu
https://ru.scribd.com/document/489003023/Seismic-Demands-on-Steel-Braced-Frame-Bu-1
https://ppt-online.org/846004 https://yadi.sk/i/D6zwaIimCrT5JQ http://www.elektron2000.com/article/1404.html

403.

https://ppt-online.org/827045 https://ppt-online.org/821532

404.

405.

406.

407.

408.

409.

410.

411.

412.

413.

414.

415.

416.

417.

418.

419.

420.

421.

422.

423.

424.

425.

426.

427.

428.

429.

430.

431.

432.

433.

434.

435.

436.

Сборно разборный железнодорожный мост 2758302
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 758 302
(13)
C1
(51) МПК
E01D 15/12 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(52) СПК
E01D 15/12 (2021.05)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
действует (последнее изменение статуса: 10.11.2021)
Статус:
Установленный срок для уплаты пошлины за 3 год: с 05.02.2022 по 04.02.2023. При уплате пошлины за 3 год в дополнительный 6-месячный срок с 05.02.2023 по
Пошлина:
04.08.2023 размер пошлины увеличивается на 50%.
(21)(22) Заявка: 2021102635, 04.02.2021
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
04.02.2021
Дата регистрации:
28.10.2021
(72) Автор(ы):
Пищалов Юрий Вячеславович (RU),
Демьянов Алексей Анатольевич (RU),
Бирюков Юрий Александрович (RU),
Бирюков Дмитрий Владимирович (RU),
Гановичев Даниил Алексеевич (RU),
Бутин Илья Павлович (RU)

437.

Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 04.02.2021
(45) Опубликовано: 28.10.2021 Бюл. № 31
(73) Патентообладатель(и):
Федеральное государственное казённое военное образовательное
учреждение высшего образования "Военная академия материальнотехнического обеспечения имени генерала армии А.В. Хрулева" Министерства
обороны Российской Федерации (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: ГАСТЕВ В.А., Восстановление мостов,
Руководство для транспортных ВТУЗОВ. М.-Л., ОГИЗ-ГОСТРАНСИЗДАТ, 1932, с.26-28, 38-43. RU
2280122 C1, 20.07.2006. RU 2005837 C1, 15.01.1994. CN 108842597 A, 20.11.2018. RU 2158331 C1,
27.10.2000. GB 1119981 A, 17.07.1968. Методические рекомендации по проектированию опор
мостов, Всесоюзное научно-техническое
общество железнодорожников и транспортных строителей Дорожное правление научнотехнического общества ордена Ленина Октябрьской железной дороги, Ленинград, 1988, раздел
3.2.2., рис. 3.6.
Адрес для переписки:
191123, Санкт-Петербург, ул. Захарьевская, 22, Военный институт (инженерно-технический)
ФГКВОУВО ВА МТО им. генерала армии А.В. Хрулева, Бюро по изобретательству и
рационализации
(54) Сборно-разборный железнодорожный мост
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и, в частности, к временным сборно-разборным низководным мостам, используемым для пропуска железнодорожного
подвижного состава и скоростной наводки совмещенных железнодорожных и автодорожных мостовых переправ через широкие и неглубокие водные преграды на период
разрушении, реконструкции или восстановлении разрушенных капитальных мостов при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера.
Технический результат - создание упрощенной конструкции сборно-разборного железнодорожного моста вблизи неисправного железнодорожного моста, что существенно
сокращает трудовые и материальные затраты, а также уменьшает время на его возведение с использованием бывших в употреблении списанных элементов железнодорожной
инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс. Сборно-разборный железнодорожный мост состоит из рамных плоских опор, башенных опор, установленных
непосредственно на грунт и пролетных строений, рамные плоские опоры и башенные опоры выполнены из списанных бывших в употреблении железнодорожных полувагонов с
демонтированными рамами и тележками, заполненных блоками, собранными из списанных бывших в употреблении железобетонных шпал. В промежутках между шпалами
засыпан щебень и вертикально установлены трубы, верх которых выступает для подачи в них цементно-песчаного раствора. Трубы выполнены с равномерно расположенными
по высоте отверстиями для обеспечения возможности формирования цементно-песчаным раствором монолитной конструкции опоры. Пролетные строения выполнены из
списанных бывших в употреблении рам фитинговых платформ с устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических шпал, установленных с определенным
шагом и выполненных из металлических рам от цистерн. По верху металлических шпал выполнен деревянный настил из бывших в употреблении списанных деревянных шпал
для движения автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения личного состава. По краям пролетного строения установлено ограждение, выполненное из лестниц от
железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных деревянных шпал. 1 з.п. ф-лы, 4 ил.

438.

Изобретение относится к области мостостроения и в частности к временным сборно-разборным низководным мостам, используемым для пропуска железнодорожного
подвижного состава и скоростной наводки совмещенных железнодорожных и автодорожных мостовых переправ через широкие и не глубокие водные преграды на период
разрушении, реконструкции или восстановлении разрушенных капитальных мостов при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера.
Заявленное техническое решение относится к низководным мостам и может быть использовано для оперативного возведения переправы для автомобилей, гусеничной техники
и железнодорожных составов.
Известна «Средняя секция наводочной балки пролетного строения» по патенту на изобретение RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01D 15/12 *1+, которая выполнена из
углепластика в виде полой балки с прямоугольным сечением и разъемными межсекционными соединениями, а межсекционное соединение из полой вставки прямоугольного
сечения на болтах. На нижних болтовых соединениях двух смежных секций наводочной балки установлены две силовые тяги, выполненные из титана.

439.

Недостатком «Средней секции наводочной балки пролетного строения» является значительное время на доставку секции к месту устройства моста и высокая стоимость из-за
применения дорогих материалов углепластика и титана.
Известна «Опора из массивных блоков и способ ее сооружения» по патенту на изобретение RU 94027969 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 (1995.01) *2+, которая может быть
использована при временном восстановлении или сооружении опор железнодорожных мостов. Опора возводится из массивных блоков с усеченной четвертью, имеющих на
своих гранях штыри и гнезда, противоположно расположенные на примыкающих гранях соседних блоков, а монтаж опоры осуществляется таким образом, чтобы внутренние
блоки нижнего яруса усеченной частью образовывали пространство, по всему объему равное объему массивного элемента, а внешние блоки своей целой гранью вплотную
примыкали к целым граням внутренних.
Недостатком «Опоры из массивных блоков и способа ее сооружения» является значительное время на доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и
трудозатратность при производстве массивных блоков. Массивные блоки из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известна «Мостовая секция» по патенту на изобретение RU 92008311 от 25. 11. 1992, МПК E01D 15/12 (1995. 01) *3+, которая содержит балки, с колесоотбоями, стыковыми
узлами, шарнирно соединенные с балками межколейной панели в виде силовой балки и угловыми распорками. При этом межколейная панель и балки имеют в поперечном
сечении треугольную форму, а боковая наружная сторона колесоотбоев выполнена скошенной в сторону межколейной панели под углом, обеспечивающим в транспортном
положении параллельность ее поверхности верхней плоскости панели.
Недостатком «Мостовой секции» является значительное время на доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и трудозатратность при производстве мостовых
секций, которые из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Складной блок моста» по патенту на изобретение RU 94 025 034 от 04. 07. 1994, МПК E01D 15/12 (1995. 01) *4+, который включает две нижние и две верхние
полубалки, соединенные продольными шарнирами с верхней и нижней плитами проезжей части, расположенными в транспортном положении одна на другой, плиты проезжей
части с одного транца соединены поперечными шарнирами, а на другом имеют прорезь, в которую в транспортном положении входит киль платформы транспортного
автомобиля.
Недостатком «складного блока моста» является сложность и высокая металлоемкость конструкции. Элементы мостового перехода требуют время на доставку к месту установки.
Известен «Двухколейный механизированный мост» по патенту на изобретение RU 2267572 от 12.04.2004, МПК T01D 15/12 (2006.01) *5+, включающий соединенные
межколейными стяжками две колеи, каждая из которых состоит из двух шарнирно связанных секций, выполненных в виде каркасных коробчатых ферм сварной конструкции,
содержащих верхний и нижний настилы, боковые стенки, поперечные диафрагмы, элементы крепления механизма раскрывания моста, детали механизма установки моста,
имеющего увеличенную длину мостовой конструкции, сниженную массу моста, повышенный запас прочности и устойчивости без уменьшения грузоподъемности моста.
Недостатком «двухколейного механизированного моста» является значительное время на доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и трудозатратность при
производстве мостовых секций, которые из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Способ сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его реализации» по патенту на изобретение RU 94027085 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02
(1995.01) *6+, при котором опалубка изготавливается из секций потопов и погружается на дно путем заполнения понтона водой, бетонируется и при наборе соответствующей
прочности снимается подачей в понтоны воздуха.
Недостатком «способ сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его реализации» является значительное время на доставку конструкций к месту
устройства моста и впоследствии вывозу с места работ, получаемые фундаменты материалоемки и трудозатраты.

440.

Известен инвентарный мост - сборно-разборная металлическая эстакада РЭМ-500 *7+, выбранный в качестве прототипа, состоящий из пролетных строений, рамных (плоских)
опор, башенных опор, установленных непосредственно на грунт, предназначенная для быстрого устройства мостовых переходов через широкие, неглубокие водотоки. Рамы
состоят из стоек, ригелей, башмаков, горизонтальных распорок и талрепов.
Недостатками конструкции сборно-разборной металлической эстакады РЭМ-500 являются то, что при сборке моста требуется высококвалифицированный личный состав,
значительное время на доставку и сборку конструкций, при этом необходимы значительные материальные и трудовые затраты. При слабых грунтах речного дна эстакаду
использовать нельзя.
Недостатки прототипа и аналогов ставят задачу создания «сборно-разборного железнодорожного моста» для пропуска железнодорожного подвижного состава, колесной и
гусеничной техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через водные преграды простой конструкции, позволяющей наводиться переправе за короткое
время с использованием незначительных материальных и трудовых затрат.
Ограничительные признаки заявленного технического решения общие с устройством прототипа следующие: сборно-разборный мост, состоящий из рамных плоских опор,
башенных опор, установленных непосредственно на грунт, пролетных строений, предназначенный для быстрого устройства мостовых переходов через широкие, неглубокие
водотоки.
Предполагается, что заявленный «Сборно-разборный железнодорожный мост» можно использовать при устройстве переправы для пропуска железнодорожного подвижного
состава, колесной и гусеничной техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через неглубокие несудоходные водные преграды.
При этом для его реализации предполагается применить:
- рамные плоские опоры и башенные опоры выполнены из списанных, бывших в употреблении, железнодорожных полувагонов с демонтированными рамами и тележками,
заполненных блоками, собранными из списанных, бывших в употреблении, железобетонных шпал, при этом в промежутках между шпалами засыпан щебень и вертикально
установлены трубы, верх которых выступает для подачи в них цементно-песчаного раствора, причем трубы снабжены равномерно выполненными по высоте отверстиями для
обеспечения возможности формирования цементно-песчаным раствором монолитной конструкции опоры.
- пролетные строения выполнены из списанных, бывших в употреблении рам фитинговых платформ с устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических
шпал, установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам от цистерн, по верху металлических шпал выполнен деревянный настил из бывших в
употреблении списанных деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения личного состава, по краям пролетного строения
установлено ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных деревянных шпал.
Сущность заявленного технического решения заключается в том, что сборно-разборный железнодорожный мост формируется из опор и пролетных строений. При этом опоры
собираются из списанных бывших в употреблении - полувагонов и шпал. Пролетные строения формируются из металлических рам от фитинговых платформ.
Технический результат - создание упрощенной конструкции сборно-разборного железнодорожного моста вблизи неисправного железнодорожного моста, что существенно
сокращает трудовые и материальные затраты, а также уменьшает время на его возведение с использованием бывших в употреблении списанных элементов железнодорожной
инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс.
Бывшие в употреблении списанные вагоны и рельсы переплавляются (утилизируются) и используются для изготовления новых металлических конструкций. Процесс утилизации
и изготовления новых конструкций влечет значительные трудовые, материальные и энергетические затраты, которых можно избежать, используя списанные материалы
железнодорожной инфраструктуры для устройства «сборно-разборного железнодорожного моста». Ежегодно списывается значительное количество материалов, в 2020 году
планировалось списать 8 тыс. фитинговых платформ *8+, в 2018 году РЖД заменило 2 тысяч километров железнодорожных путей *9+, в 2017 году списано 10380 цистерн *10+.

441.

В настоящее время в России насчитывается более 10 тыс. железнодорожных мостов. Значительное количество из них мосты через неглубокие водные преграды, и они требуют
прикрытия на случай разрушения во время ведения боевых действий или возникновения чрезвычайной ситуации. Для обеспечения непрерывности движения через широкие и
неглубокие водные преграды имеется парк временных мостов, по количество их ограничено, и они требуют значительного времени на доставку и сборку.
Использование материалов железнодорожной инфраструктуры в конкретном месте позволяет заблаговременно определить необходимые для устройства моста материалы и
конструкции. При этом значительно сокращается время возведения, т.к. хранение сборно-разборного железнодорожного моста на берегу у места его возведения сокращает
время возведения до минимума. Заблаговременно монтируются и подъездные пути из бывших в употреблении, списанных рельс и шпал. Использование бывших в
употреблении, списанных материалов железнодорожной инфраструктуры позволяет значительно снизить материальные и трудовые затраты на устройство переправы.
Заявленное техническое решение иллюстрируется чертежами:
На фиг. 1а) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1б) - разрез
пролетного строения по А-А.
На фиг. 2а) - изображен блок из железобетонных шпал, а на фиг. 2б) - разрез блока из железобетонных шпал по Б-Б.
На фиг. 3а) представлен вид сверху полувагона, заполненного уплотненной обратной засыпкой с армирующими элементами, а на фиг. 3б) - разрез полувагона по В-В.
На фиг. 4 представлено изображение реализации второго этапа - предварительных работ по устройству «сборно-разборного железнодорожного моста».
Дополнительно на фигурах 1…4 обозначены: 1 - локомотив; 2 - железобетонные шпалы; 3 - скрутки из отожженной проволоки для скрепления железобетонных шпал (2); 4 петли для монтажа блоков (6) из отожженной проволоки;;ил 5 - железнодорожный полувагон; 6 - блок из железобетонных шпал (2), расположенных крест-накрест, в два ряда и
соединенными между собой скрутками (3) из отожженной проволоки; 7 - пролетное строение из рам фитинговых платформ; 8 - рельсовый пучь; 9 - обратная засыпка из щебня;
10 - металлические шпалы из рам цистерн; 11 - трубы с отверстиями; 12 - ограждение пролетного строения; 13 - настил из деревянных шпал; 14 - колесоотбойник из деревянных
шпал.
Порядок возведения сборно-разборного железнодорожного моста
На нервом этапе выбирается место посадки сборно-разборного железнодорожного моста, определяются его габариты в зависимости от рельефа прибрежной зоны и глубин
водной преграды, составляется проект, заготавливаются необходимые материалы из бывших в употреблении вагонов и элементов пути металлических рам цистерн, рам
фитинговых платформ (7), рельс (8), полувагонов (5), железобетонных шпал (2) и деревянных шпал (13).
На втором этапе выполняются предварительные работы (фиг. 4), в ходе которых разрабатываются котлованы под полувагоны (5), монтируются первая и вторая (от берега) опоры
пролетных строений из полувагонов (5), заполненных блоками из железобетонных шпал (6). В промежутки между шпалами вертикально устанавливаются трубы с отверстиями
(11) и засыпают щебень (9), который вытесняя воду, заполняет пазухи. В трубы с отверстиями (11) подается цементно-песчаный раствор и формируется монолитная
железобетонная конструкция опоры.
Пролетное строение из рам фитинговых платформ (7) устанавливают на опоры из полувагонов (5) возвышающиеся над водной поверхностью. По верху рамы устраивается настил
из металлических шпал, установленных с определенным шагом, выполненных из металлических рам от цистерн под рельсы пути. По верху металлических шпал устраивается
деревянный настил из бывших в употреблении, списанных деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, а также для передвижения личного состава.
По краям пролетного строения устраивается ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн (12) и устанавливаются колесоотбойники (14).

442.

Далее, на большей глубине, превышающей высоту полувагона, устанавливаются спаренные опоры из полувагонов (5) для устройства нижней части опоры. Спаренные опоры из
полувагонов (5) объединяются сваркой или болтами в единую конструкцию с заполнением внутреннего объема так же, как и для рассмотренных выше опор. Для монтажа в
проектное положение разрабатывается котлован под полувагоны. Полувагоны, смонтированные на втором этапе, устанавливаются в проектное положение заблаговременно и
могут находиться в воде продолжительное время, поэтому выполняется их защита от коррозии, о даже в случае полного разрушения от ржавления металла полувагона,
конструкция опоры обеспечит целостность за счет объединения блоков из железобетонных шпал в единую монолитную, железобетонную конструкцию.
На третьем, завершающем этапе, который наступает после выхода из строя основного моста, на смонтированные ранее спаренные опоры устанавливаются верхние части опор
пролетных строений из полувагонов (5), заполненных блоками из железобетонных шпал (6) с заполнением внутреннего объема так же, как и для рассмотренных выше опор.
Пролетное строение из рам фитинговых платформ (7) устанавливают на опоры из полувагонов (5) возвышающиеся над водной поверхностью. Рамы сплачивают между собой и с
опорой болтовыми соединениями. По верху рамы устраивается настил из металлических шпал, установленных с определенным шагом, выполненных из металлических рам от
цистерн под рельсы пути. По верху металлических шпал устраивается деревянный настил из бывших в употреблении, списанных деревянных шпал для движения автомобильной
и гусеничной техники, а также для передвижения личного состава. По краям пролетного строения устраивается ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных
цистерн (12) и устанавливаются колесоотбойники (14).
При заблаговременном устройстве сборно-разборного железнодорожного моста устраиваются подъездные пути и 1 и 2-я (при пологом дне и последующие) опоры с
пролетными строениями между ними. В мирное время для обеспечения надзора и в целях маскировки, полученные конструкции можно использовать для причаливания
катеров и небольших судов.
Таким образом, использование предложенной схемы позволяет возвести в сжатые сроки сборно-разборный железнодорожный мост, не требующий значительных трудовых и
материальных затрат с использованием списанных, бывших в употреблении элементов железнодорожного пути - металлических рам цистерн и фитинговых платформ, рельсов и
шпал.
При данном способе устройства сборно-разборного железнодорожного моста получаем гидротехническое сооружение, не требующее для возведения специально
изготовленных заводских конструкций, что важно в условиях возникновения чрезвычайных ситуаций и снабжении войск при ведении боевых действий.
Предлагаемое решение сборно-разборного железнодорожного моста проверено расчетом на прочность и несущую способность. Расчеты показали, что пролетное строение из
фитинговой платформы и опоры из полувагонов заполненных железобетоном обладают требуемой прочность и несущую способность на нагрузку от железнодорожного
состава.
Значительная экономия средств в мирное время достигается за счет использования списанных, бывшие в употреблении, железнодорожных полувагонов и железобетонных
шпал, а в случае войны и изъятых у железной дороги или получивших повреждения в ходе боевых действий.
Предлагаемое техническое решение конструкции направлено на решение логистических задач при возникновении чрезвычайных ситуаций и при ведении боевых действий и
соответствует критерию «новизна».
Вышеприведенная совокупность отличительных признаков не известна на данном уровне развития техники и не следует из общеизвестных правил конструирования сборноразборных железнодорожных мостов, что доказывает соответствие критерию «изобретательский уровень».
Конструктивная реализация заявляемого технического решения с указанной совокупностью существенных признаков не представляет никаких конструктивно-технических и
технологических трудностей, откуда следует соответствие критерию «промышленная применимость».
Литература

443.

1. Патент на изобретение RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01D 15/12 - «Средняя секция наводочной балки пролетного строения».
2. Патент на изобретение RU 94027969 С1 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 - «Опора из массивных блоков и способ се сооружения».
3. Патент на изобретение RU 92008311 C от 25.11.1992, МПК E01D 15/12 - «Мостовая секция».
4. Патент на изобретение RU 94025034 С1 от 04.07.1994, МПК E01D 15/12 - «Складной блок моста».
5. Патент на изобретение RU 2267572 С1 от 12.04.2004, МПК E01D 15/12 - «Двухколейный механизированный мост».
6. Патент на изобретение RU 94027085 С1 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 - «Способ сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его реализации».
7. Металлическая эстакада РЭМ-500. Техническое описание и инструкции но монтажу, перевозке, хранению и эксплуатации. ГУЖДВ, 1976 г., Воениздат. - прототип.
8. https://www.rzd-partner.ru/zhd-transport/opinions/spisanie-spelsializirovannogo-podvizhnogo-sostava-dolzhno-kompensirovalsya-v-blizhayshie-4-goda/.
9. https://vgudok.com/lcnta/rclsy-rclsy-cifry-cifry-rzhd-otchityvayutsya-o-zakupkah-putevyh-materialov-no-umalchivayut.
10. https://vgudok.com/lenta/podvizhnyy-sostav-vypusk-spisanie-stoimost-stavki-obzor-parka-ps-na-seti-rzhd.
Формула изобретения
1. Сборно-разборный железнодорожный мост, состоящий из рамных плоских опор, башенных опор, установленных непосредственно на грунт, и пролетных строений,
отличающийся тем, что рамные плоские опоры и башенные опоры выполнены из списанных бывших в употреблении железнодорожных полувагонов с демонтированными
рамами и тележками, заполненных блоками, собранными из списанных бывших в употреблении железобетонных шпал, при этом в промежутках между шпалами засыпан
щебень и вертикально установлены трубы, верх которых выступает для подачи в них цементно-песчаного раствора, причем трубы снабжены равномерно выполненными по
высоте отверстиями для обеспечения возможности формирования цементно-песчаным раствором монолитной конструкции опоры.
2. Сборно-разборный железнодорожный мост по п. 1, отличающийся тем, что пролетные строения выполнены из списанных бывших в употреблении рам фитинговых платформ с
устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических шпал, установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам от цистерн, по верху
металлических шпал выполнен деревянный настил из бывших в употреблении списанных деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, и для
передвижения личного состава, по краям пролетного строения установлено ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и колесоотбойники из
списанных деревянных шпал.

444.

445.

446.

447.

Наплавной железнодорожный мост
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 755 794
(13)
C1
(51) МПК
E01D 15/14 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(52) СПК
E01D 15/14 (2021.05)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
действует (последнее изменение статуса: 27.09.2021)
Статус:
Установленный срок для уплаты пошлины за 3 год: с 05.02.2022 по 04.02.2023. При уплате пошлины за 3 год в дополнительный 6-месячный срок с 05.02.2023 по
Пошлина:
04.08.2023 размер пошлины увеличивается на 50%.
(21)(22) Заявка: 2021102706, 04.02.2021
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
04.02.2021
Дата регистрации:
21.09.2021
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Пищалов Юрий Вячеславович (RU),
Демьянов Алексей Анатольевич (RU),
Бирюков Юрий Александрович (RU),
Бирюков Дмитрий Владимирович (RU),
Савчук Николай Александрович (RU),
Гановичев Даниил Алексеевич (RU),
Бутин Илья Павлович (RU)
(73) Патентообладатель(и):

448.

(22) Дата подачи заявки: 04.02.2021
(45) Опубликовано: 21.09.2021 Бюл. № 27
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: ГАСТЕВ В.А. Восстановление
мостов, Руководства для транспортных ВТУЗОВ. Москва-Ленинград ОГИЗ- ГОСТРАНСИЗДАТ,
1932, с.26-28, 38-43. RU 2158331 C1, 27.10.2000 . DE 1024995 B, 27.02.1958. GB 1287632 A,
06.09.1972. RU 44331 U1, 10.03.2005.
Федеральное государственное казённое военное образовательное учреждение
высшего образования "Военная академия материально-технического обеспечения
имени генерала армии А.В. Хрулева" Министерства обороны Российской
Федерации (RU)
Адрес для переписки:
191123, Санкт-Петербург, ул. Захарьевская, 22, Военный институт (инженерно-технический)
ФГКВОУВО ВА МТО им. генерала армии А.В. Хрулева, Бюро по изобретательству и
рационализации
(54) Наплавной железнодорожный мост
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и, в частности, к наплавным мостам, используемым для скоростной наводки совмещенных железнодорожных и автодорожных
мостовых переправ через широкие и глубокие водные преграды на период восстановления разрушенных капитальных мостов, ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций
природного и техногенного характера. Технический результат - создание упрощенной конструкции временной речной железнодорожной переправы вблизи неисправного
железнодорожного моста, что существенно сокращает трудовые и материальные затраты, а также уменьшает время на его возведение с использованием бывших в
употреблении списанных элементов железнодорожной инфраструктуры - вагонов и железнодорожных шпал и рельс. Наплавной железнодорожный мост, по длине
выполненный из переходных частей, речной части и береговых частей, включающий понтоны, скрепленные между собой в продольном направлении сцепными устройствами и
рельсами железнодорожной колеи. В качестве понтонов речной и переходной части использованы понтоны, собранные из бывших в употреблении железнодорожных цистерн,
их рам и хомутов, рам фитинговых платформ, при этом цистерны закреплены к рамам цистерн посредством хомутов на сварке с образованием секций, соединенных при
помощи рам цистерн и рам фитинговых платформ на сварке в понтоны береговых и речной частей, которые объединены в ленту посредством сплачивающих балок, рельс и
сцепных устройств в виде автоматических сцепных устройств на рамах цистер. Каждый из понтонов состоит из трех пар цистерн, объединенных сверху по длине моста при
помощи пяти рам цистерн и хомутов. Поверх пяти рам цистерн перпендикулярно расположению последних закреплены четыре рамы фитинговых платформ, на которых сверху
по длине моста установлены: по центру понтона рельсы для железнодорожного состава, а по краям понтона колеи из рельс для колесного и гусеничного транспорта. Каждый из
понтонов содержит два элемента для обеспечения жесткости сопряжения смежных понтонов, в виде пакета из металлических балок от рам фитинговых платформ,
закрепленных кронштейнами и сдвигаемых лебедкой на соседний понтон, формируя, таким образом, неразрезную ленту наплавного моста. В качестве элементов продольного
закрепления моста использованы автоматические сцепные устройства, имеющиеся на обеих сторонах пяти рам цистерн. При этом каждый из понтонов содержит перила,
выполненные из лестниц железнодорожных цистерн и в качестве береговой части использованы устроенные заблаговременно или возведенные временные причалы с

449.

инвентарными подходами из заблаговременно возведенных железнодорожных путей, собранных из списанных, бывших в употреблении, железнодорожных рельсов и шпал. 6
з.п. ф-лы, 13 ил.

450.

Изобретение относится к области мостостроения и в частности к наплавным мостам, используемым для пропуска железнодорожного подвижного состава и скоростной наводки
совмещенных железнодорожных и автодорожных мостовых переправ через широкие и глубокие водные преграды на период разрушении, реконструкции или восстановлении
разрушенных капитальных мостов при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера.
Заявленное техническое решение относится к наплавным мостам и может быть использовано для оперативного возведения переправы для автомобилей, боевой техники и
железнодорожных составов.
Известен ППС-84 (Понтонный Парк Специальный) *1+ состоящий из речных и береговых звеньев, выстилки и буксирно-моторных катеров. Речная часть моста состоит из мостовых
понтонов с межпонтонными устройствам и механизмами. Береговое звено для оборудования Переходов между наплавной частью моста и берегом. В состав берегового звена
входят: понтоны, сходни, межпонтонные механизмы и устройства. Выстилка предназначена для укрепления въездов на мост при слабых грунтах.
Недостатками конструкции ППС-84 являются то, что при сборке моста требуется высококвалифицированный личный состав, значительное время на доставку и сборку
конструкций, при этом необходимы значительные материальные и трудовые затраты.
Известен наплавной железнодорожный мост НЖМ-56 *2+ с раздельным автомобильным и железнодорожным проездами. Наплавной мост состоит из речной части, двух
переходных и двух береговых частей. Речная часть моста состоит из мостовых понтонов с шарнирным соединением. Береговое пролетное строение собирается их трех
монтажных блоков. Переходная часть обеспечивает плавный проезд подвижного состава с береговой на речную часть.
Недостатки конструкции моста НЖМ-56 в том, что такой мост требует значительное время для установки и больших трудовых и материальных затрат. Глубина воды в местах
установки понтонов должна быть не менее 1,2 м при скальных грунтах и не менее 1 м при мягких. Дно у берега, сложенное песчаными грунтами, требуется очистить от
предметов, способных проколоть обшивку понтона при его погружении под железнодорожным составом, а также большое количество болтов при сборке, ненадежность
поперечного закрепления моста и отсутствие инвентарных конструкций для связи с берегом.
Известен "Наплавной железнодорожный мост" *3+, выбранный в качестве прототипа, включающий в себя понтоны, скрепленные между собой в продольном направлении и
рельсы железнодорожной колеи, по длине выполненный из переходных частей, речной части и береговых частей моста, речную часть, состоящую из понтонов, с элементами
поперечного закрепления, береговые части, состоящие из двух башенных подъемных рамно-винтовых опор, переходных понтонов с рельсами, элементов продольного
закрепления моста и инвентарных подходов к нему. Понтоны соединяются днищевыми и палубными поперечными замковыми устройствами. На крайних понтонах имеются
якоря.
По аналогии с рассмотренным решением в настоящее время принят на вооружение наплавной мост МЯЖ-ВФ-ВТ *6+.
Недостатки наплавного железнодорожного моста в том, что такой мост требует значительное время для транспортировки конструкций к месту установки, время для монтажа и
демонтажа, больших трудовых и материальных затрат.
Известно «Звено плавучего сооружения» по авторскому свидетельству RU 186018 от 05.10.2017 г., МПК В63В 35/36, E01D 15/14, СПК В63В 35/36 - *4+, содержащее понтон с
межпонтонными стыковыми устройствами, расположенными на палубе и днище, при этом днищевые межпонтонные стыковые устройства выполнены в виде уха и вилки с
запорным штырем, имеющего возможность складывания с соседним звеном, снабженное якорным устройством с лебедкой, имеющее проезжую и пешеходные палубы с
разделением леерами и отбойниками.
Недостатки «Звена плавучего сооружения» заключаются в том, что в целом конструкция трудозатратная и материалоемкая, сложна в сборке и требует квалифицированного
персонала для установки. Также наличие большого количества сложных разъемов затрудняет процесс сборки и демонтажа моста.

451.

Известно «Речное звено наплавного железнодорожного моста», по авторскому свидетельству RU 2575293 от 09.10.2014 г., МПК E01D 15/14 - *5+, включающее понтоны,
скрепленные между собой в продольном и поперечном направлениях палубными и днищевыми сцепными устройствами и рельсы железнодорожной колеи, с понтонами
речного звена с вмонтированными между их поперечными шпангоутами тремя рамками с водонепроницаемыми стенками, образующими на всю ширину речного звена
водопропускные каналы.
Недостатками «Речного звена наплавного железнодорожного моста» являются недостаточная надежность работы сцепленных звеньев из-за несовершенства привода запорного
штыря, высокая материалоемкость и трудозатратнось конструкций, также звено требует значительное время для транспортировки конструкций к месту установки, время для
монтажа и демонтажа.
Недостатки прототипа и аналогов ставят задачу создания «наплавного железнодорожного моста» для пропуска железнодорожного подвижного состава, колесной и гусеничной
техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через широкие и глубокие водные преграды простой конструкции, позволяющей наводиться переправе за
короткое время с использованием незначительных материальных затрат.
Ограничительные признаки заявленного технического решения общие с устройством прототипа следующие: наплавной железнодорожный мост, по длине выполненный из
переходных частей, речной части и береговых частей, включающий понтоны, скрепленные между собой в продольном направлении сцепными устройствами и рельсами
железнодорожной колеи.
Предполагается заявленный «Наплавной железнодорожный мост» использовать при устройстве наплавного моста для пропускания железнодорожного подвижного состава,
колесной и гусеничной техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через широкие и глубокие водные преграды.
При этом для его реализации предполагается применить:
- в качестве речного звена, состоящего из понтонов - понтоны, собранные из списанных, бывших в употреблении, железнодорожных цистерн, металлических рам от цистерн,
рам фитинговых платформ и рельс;
- в качестве элементов продольного закрепления - автоматическое сцепное устройство, имеющееся на металлических рамах цистерн, бывших в употреблении, а также
металлические балки, изготовленные из списанных рам фитинговых платформ и рельс;
- в качестве железнодорожной колеи - бывшие в употреблении, списанные рельсы.
Сущность заявленного технического решения заключается в том, что наплавной железнодорожный мост формируется из переходных и речных звеньев, состоящих из понтонов.
При этом понтоны собираются из списанных, бывших в употреблении железнодорожных цистерн, металлических рам от цистерн и фитинговых платформ и рельс. Скрепление
частей моста выполняется с использованием автоматического сцепного устройство имеющегося на металлических рамах цистерн.
Технический результат - создание упрощенной конструкции временной речной железнодорожной переправы вблизи неисправного железнодорожного моста, исключающего
транспортировку известных стандартных МЛЖ-ВФ-ВТ или НЖМ-56 к месту его установки, что существенно сокращает трудовые и материальные затраты, а также уменьшает
время на его возведение и разборку за счет использования бывших в употреблении списанных элементов железнодорожной инфраструктуры - вагонов и железнодорожных
шпал и рельс.
Бывшие в употреблении списанные вагоны и рельсы переплавляются (утилизируются) и используются для изготовления новых металлических конструкций. Процесс утилизации
и изготовления новых конструкций влечет значительные трудовые, материальные и энергетические затраты, которые можно избежать, используя списанные материалы

452.

железнодорожной инфраструктуры для устройства наплавного моста. Ежегодно списывается значительное количество материалов, в 2017 году списано 10380 цистерн *4+, в 2018
году РЖД заменило 2 тысяч километров железнодорожных путей *5+.
В настоящее время в России насчитывается более 10 тыс. железнодорожных мостов. Значительное количество из них мосты через широкие и глубокие водные преграды, и они
требуют прикрытия на случай разрушения во время ведения боевых действий или возникновения чрезвычайной ситуации. Для обеспечения непрерывности движения через
широкие и глубокие водные преграды имеется парк наплавных мостов, но количество их ограничено, и они требуют значительного времени на доставку и сборку.
Использование материалов железнодорожной инфраструктуры в конкретном месте позволяет заблаговременно определить необходимые для устройства моста материалы и
конструкции. При этом значительно сокращаются время возведения, а в следствии хранения наплавного моста на берегу у места его возведения, сокращаются трудовые и
материальные затраты.
Заявленное техническое решение иллюстрируется чертежами:
На фиг. 1 а) представлен вид сверху переходного и речного звеньев наплавного железнодорожного моста, причал, а на фиг. 1 б) - разрез переходного и речного звеньев
наплавного железнодорожного моста с причалом по а-а.
На фиг. 2 а) представлен вариант использования наплавного железнодорожного моста для пропуска железнодорожного состава, на фиг. 2 б) вариант с использованием
наплавного железнодорожного моста для пропуска автотранспорта в две полосы.
На фиг. 3 а) представлен вид сверху понтона речной части, на фиг. 3 б) - разрез понтона речной части по б-б, а на фиг. 3 в) - разрез понтона речной части по в-в.
На фиг. 4 а) представлен вид сверху речного звена, на фиг. 4 б) - поперечный разрез речного звена по г-г, а на фиг. 4 в) - продольный разрез речного звена понтона речной части
по д-д.
На фиг. 5 представлено автосцепка для первичного соединения понтонов при сборке моста.
На фиг. 6 представлено штатный хомут крепления цистерны к раме вагона.
На фиг. 7 представлены исходные конструкции для сборки наплавного моста - железнодорожная цистерна.
На фиг. 8 представлена исходная конструкция для сборки наплавного моста - фитинговая платформа.
На фиг. 9 представлено звено речного понтона для сборки наплавного моста.
На фиг. 10 представлена сборка понтона из 2-х звеньев.
На фиг. 11 представлено устройство настила из рам фитинговых платформ.
На фиг. 12 представлен готовый к укрупнительной сборке понтон.
На фиг. 13 представлена готовый к пропуску автомобильного и железнодорожного транспорта наплавной железнодорожный мост.

453.

Дополнительно на фигурах 1…4, 9…12 обозначены: 1 - переходной понтон; 2 - понтон речной части; 3 - причал; 4 - локомотив; 5 - рельс; 6 - цистерны; 7 - рама цистерны, 8 - рама
фитинговой платформы; 9 - автосцепка, 10 - опора переходного понтона на причал; 11 - сплачивающая балка, 12 - штатный хомут, 13 - настил для проезда автотранспорта, 14 ограждение понтона.
Для устройства переходного понтона (1) и понтона речной части (2) наплавного железнодорожного моста (фиг. 1 и фиг. 2) применены списанные, бывших в употреблении
железнодорожные цистерны (6), металлические рамы цистерн (7), штатные хомуты (12), рамы фитинговых платформ (8), сплачивающие балки (11) из металлических рам
фитинговых платформ и рельсов (5). Береговая часть выполняется в виде причала (3) с опорой для переходного понтона (10). По наплавному железнодорожному мосту может
передвигаться локомотив (4) или автотранспорт.
Порядок возведения наплавного железнодорожного моста.
На первом этапе выбирается место посадки наплавного железнодорожного моста, определяются его габариты в зависимости от рельефа прибрежной зоны и глубин водной
преграды, составляется проект, заготавливаются необходимые материалы из бывших в употреблении вагонов и элементов пути - металлических рам цистерн (7), фитинговых
платформ (8), рельсов (5), железнодорожных цистерн (б) штатных хомутов (12). Все имеющиеся в цистерне (6) технологические отверстия герметизируются.
На втором этапе устраиваются причалы (3) с двух сторон водной преграды с подъездными железнодорожными путями, которые могут выполняться как заблаговременно, так и в
ходе устройства наплавного железнодорожного моста. Параллельно собираются секции понтонов (фиг. 4 и фиг. 9), которые объединяются в переходные понтоны (1) (фиг. 12) и
понтоны речной части (2) (фиг. 1 и фиг. 3). Крепление цистерны (6) к раме цистерны (7) выполняется при помощи штатного хомута (12) на сварке (фиг. 9). Полученные секции
(фиг. 4 и фиг. 9) объединяются при помощи рамы цистерны (7) (фиг. 10) и рам фитинговой платформы (8) (фиг. 11) на сварке в понтоны береговой (1) и речной части (2) (фиг. 3 и
фиг. 12).
На плаву, катерами, понтоны (1, 2) (фиг. 12) при помощи автосцепок (9), сплачивающих балок (11) и рельсовых путей (5) на болтовых соединениях, объединяются в ленту,
которую крепят к опоре (10) причала (3), по понтонам устраивается настил для пешеходов, выполненный из стенок крытых вагонов, на сварке. По краям понтонов устраивается
ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн (14).
На заключительном этапе лента наплавного железнодорожного моста (фиг. 13) ставится на якоря для поперечного раскрепления от давления воды и ветра. После окончания
эксплуатации разборка наплавного железнодорожного моста выполняется в обратной последовательности.
Таким образом, использование предложенной схемы позволяет возвести в сжатые сроки наплавной железнодорожный мост, не требующий значительных трудовых и
материальных затрат с использованием списанных, бывших в употреблении элементов железнодорожного пути - металлических рам цистерн и фитинговых платформ,
железнодорожных цистерн, рельсов и шпал.
При данном способе устройства наплавного железнодорожного моста получаем сооружение, не требующее для возведения дорогостоящих материалов и конструкций, что
важно в условиях возникновения чрезвычайных ситуаций и снабжении войск при ведении боевых действий.
Значительное уменьшение материальных затрат средств достигается за счет использования списанных, бывших в употреблении вагонов (фиг. 7 и фиг. 8) и элементов пути металлических рам цистерн и фитинговых платформ, рельс, емкостей железнодорожных цистерн, а с случае войны и изъятых у железной дороги.
Предлагаемое решение наплавного железнодорожного моста проверено расчетом на плавучесть и остойчивость. Расчеты показали, что понтон при пропуске
железнодорожного состава обладает требуемой плавучестью и остойчивостью.
Предлагаемое техническое решение конструкции направлено на решение логистических задач при возникновении чрезвычайных ситуаций и при ведении боевых действий.

454.

Таким образом, устройство наплавного железнодорожного моста в совокупности с признаками формулы изобретения (сущностью изобретения) является новым для наплавных
мостовых сооружении, следовательно, соответствует критерию «новизна».
Вышеприведенная совокупность отличительных признаков не известна на данном уровне развития техники и не следует из общеизвестных правил конструирования наплавных
железнодорожных мостов, что доказывает соответствие критерию «изобретательский уровень».
Конструктивная реализация заявляемого технического решения с указанной совокупностью существенных признаков е представляет никаких конструктивно-технических и
технологических трудностей, откуда следует соответствие критерию «промышленная применимость».
Литература:
1. Понтонный парк специальный ППС-84. Книга 1. Материальная часть парка. Москва. Воениздат.1990 г.
2. Наплавной железнодорожный мост НЖМ-56. Техническое описание и инструкция по монтажу, перевозке, хранению и эксплуатации - М.: Воениздат, 1977.
3. Патент на изобретение RU 2158331 С1 от 17.04.2000, МПК E01D 15/14 - «Наплавной железнодорожный мост». – прототип.
6. Использование наплавного моста МЛЖ-ВФ-ВТ при ликвидации последствий кризисных ситуаций. - Киров, Издательство АНО ДПО «Межрегиональный центр инновационных
технологии в образовании», 2019.
Формула изобретения
1. Наплавной железнодорожный мост, по длине выполненный из переходных частей, речной части и береговых частей, включающий понтоны, скрепленные между собой в
продольном направлении сцепными устройствами и рельсами железнодорожной колеи, отличающийся тем, что в качестве понтонов речной и переходной части использованы
понтоны, собранные из бывших в употреблении железнодорожных цистерн, их рам и хомутов, рам фитинговых платформ, при этом цистерны закреплены к рамам цистерн
посредством хомутов на сварке с образованием секций, соединенных при помощи рам цистерн и рам фитинговых платформ на сварке в понтоны береговых и речной частей,
которые объединены в ленту посредством сплачивающих балок, рельс и сцепных устройств в виде автоматических сцепных устройств на рамах цистерн.
2. Наплавной железнодорожный мост по п. 1, отличающийся тем, что каждый из понтонов состоит из трех пар цистерн, объединенных сверху по длине моста при помощи пяти
рам цистерн и хомутов.
3. Наплавной железнодорожный мост по п. 2, отличающийся тем, что поверх пяти рам цистерн перпендикулярно расположению последних закреплены четыре рамы
фитинговых платформ, на которых сверху по длине моста установлены: по центру понтона рельсы для железнодорожного состава, а по краям понтона колеи из рельс для
колесного и гусеничного транспорта.

455.

4. Наплавной железнодорожный мост по п. 1, отличающийся тем, что каждый из понтонов содержит по два элемента для обеспечения жесткости сопряжения смежных
понтонов, в виде пакета из металлических балок от рам фитинговых платформ, закрепленных кронштейнами и сдвигаемых лебедкой на соседний понтон, формируя, таким
образом, неразрезную ленту наплавного моста.
5. Наплавной железнодорожный мост по п. 1, отличающийся тем, что в качестве элементов продольного закрепления моста использованы автоматические сцепные устройства,
имеющиеся на обеих сторонах пяти рам цистерн.
6. Наплавной железнодорожный мост по п. 1, отличающийся тем, что каждый из понтонов содержит перила, выполненные из лестниц железнодорожных цистерн.
7. Наплавной железнодорожный мост по п. 1, отличающийся тем, что в качестве береговой части использованы устроенные заблаговременно или вновь возведенные
временные причалы с инвентарными подходами и заблаговременно возведенными железнодорожными путями, собранными из списанных, бывших в употреблении,
железнодорожных рельсов и шпал.

456.

457.

458.

459.

460.

461.

462.

463.

464.

Приложение к реферату КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ об
использовании комбинированных типовых структурных пространственных перекрестно - стержневых конструкций МАРХИ ПСПК МПК E01D 12/00 ( аналог № № 69 082, 68
528 )

465.

RA.RU.21СТ39Н20568
28.12.2022
21.12.2025
2022568
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) , ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ,организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824, ИНН:2014000780. (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) т/ф: (812) 694-78-10
https://www.spbstu.ru [email protected] (951) 644-16-48 Код ОКПД2 25.11.21.112
Упругопластическая стальная ферма моста пролетом: 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров
c большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3 метра,
грузоподъемностью 5 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям :
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,СП
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при сейсмических
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно, при уровне установки над нулевой отметкой 70 м
стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90,
железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» №
МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного
ФГАОУ ВО
«СПбПУ»
RA.RU.21ТЛ09
от 26.01.2017,
195251, СПб, ул. Политехническая, д
(синусоидальная вибрация
– 5,0-100
Гц №
с ускорением
до 2g).
[email protected]
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) , на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при
29, организация
[email protected]
т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78
импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании при динамических нагрузках, между
диагональными натяжными«элементами,
нижнего
пояса
фермы, из пластинчатых
Сейсмофонд»верхнего
при СПбиГАСУ
ОГРН:
1022000000824,
т/ф 694-78-10балок, с
применением
гнутосварных
прямоугольного
сечения
типа
«Молодечно»
(серия
1.460.3-14
ГПИ выдан
https://www.spbstu.ru [email protected] (996)798-26-54 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09,
«Ленпроектстальконструкция»
с использованием
изобретений
№№
2155259
,195251,
2188287,
2136822,
26.01.2017) Президент организации
«Сейсмофонд»
при СПб ГАСУИНН:
2014000780
Мажиев
Х.Н. 2208103,
ФГАОУ
ВО «СПбПУ»
№ RA.RU.21ТЛ09
от
26.01.2017,
СПб,
ул.
2208103,
2188915, д2136822,
2172372,«Сейсмофонд»
2228415,[email protected]
2155259,
1143895,
1168755,
1174616, 2550777,
2010136746,
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
[email protected]
Политехническая,
29, организация
при СПб
ГАСУ ОГРН:
1022000000824,
т/ф (812)
694-78165076,
154506
[email protected]
(996)
798-26-54
[email protected]
[email protected]
10 https://www.spbstu.ru [email protected] (994) 434-44-70 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан
568
от
28.12.2022
(ИЛ
ФГБОУ
СПб ГАСУ,
№ RA.RU.
21СТ39Х.Н.
от 27.05.2015,
(921) 962-67-78,
СБЕРПротокола
2202 2006№4085
5233
Счет при
№
40817810455030402987
26.01.2017)
Президент
организации
«Сейсмофонд»
СПб
ГАСУИНН:
2014000780
Мажиев

466.

2022569
1 от 21.12.2022
RA.RU.21СТ39Н20568
25.11.21.112
Список альбомов, чертежей, переданных Испытания проводилась согласно
организации Сейсмофонд» при СПб ГАСУ изобретениям: № № 2010136746, E 04
ИНН 2014000780, ОГРН : 1022000000824
C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
согласно которому, проводились
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
испытания с помощью компьютерного
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ
моделирования сдвигового
И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
упругопластичного компенсатора,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПгасителя сдвиговых напряжений с учетом ФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СЕЙСМОИЗОЛЯ-ЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИ-ЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ»,
учетом действий поперечных сил )
изобретения № 154506, Бюл № 4 от
антисейсмическое фланцевое
27.08.2015, изобретения «Опора
фрикционное соединение для сборносейсмостойкая» № 165076 , бюл № 28 от
разборного быстро возводимого
10.10.2016 и согласно заявки на
изобретение "Антисейсмическое
армейского моста
фланцевое фрикционно -подвижное
методом оптимизации и идентификации соединение трубопроводов" №
динамических и статических задач теории 2018105803 от 19.02.2018. Техническое
устойчивости с помощью физического и решение относится к области
математического моделирования,
строительства железнодорожных
численным и аналитическим методом в быстровозводимых мостов для

467.

2022570
2 от 21.12.2022
RA.RU.21СТ39Н20568
25.11.21.112
При испытаниях определяли несущую
способность фланцевого фрикционноФланцевые фрикционные соединения на
подвижного соединения (ФФПС) на сдвиг болтах с контролируемым натяжением для
поверх-ностей трения при динамической блок- контейнеров и трубопроводов.
нагрузке (взрыве), стянутых двумя
Фрикционные соединения, в которых
болтами с предварительным натяжением усилия передаются через трение, возникаклассов прочнос-ти 8.8 и 10.9, которая
ющее по соприкасающимся поверхностям
определялась по формуле Fs rd= KsnM/
соединяемых элементов вследствие
ym3x Fpc , где n — количество
натяжения высокопрочных болтов, следует
поверхностей трения соединяемых
применять: в конструкциях из стали с
элементов; m—коэффициент трения,
пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
принимаемый по результа-там
непосредственно воспринимающих
испытаний поверхностей, приведенных в подвижные, вибрационные и другие
ссылочных стан-дартах группы для болтов динамические, взрывные нагрузки; в
классов прочности 8.8 и 10.9, соотмногоболтовых сое-динениях, к которым
ветствующих ссылочным стандартам
предъявляются повышенные требования в
группы 4 с контролируемым натяжением, отношении ограничения
в соответствии со ссылочными
деформативности. Расчетное усилие,
стандартами группы 7, усилие
которое может быть воспринято каждой
предварительного натяжения Fp,C
плоскостью трения эле-ментов, стянутых
следует принимать равным Fpc=0.7 fudAs. одним высокопрочным болтом, следует

468.

2022579
№ 3 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
Испытание фланцевых фрикционно –
подвижных соединений (ФФПС)
проводились по ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ
25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 2575683, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ
5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р
57354, с целью определения нагрузки,
СП 56.13330.2011 Производственные
здания. Актуализированная редакция
СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014,
п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса
безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при
сейсмических воздействиях 9 баллов по
шкале MSK-64 включительно, при

469.

2022580
№ 4 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
940600
С целью повышения надежности узлов
крепления блок -контейнеров с
трубопроводами трубопрово-ды
должны быть уложены в виде "змейки"
или " зиг -зага" на сейсмостойких
опорах с ФФПС (для районов с
сейсмичностью 8 баллов и выше) для
обеспечения многокаскадного
Испытания проводились согласно мониторингу
землетрясений см.
http://zengarden.in/earthquake/
и шкале землетрясений см. ссылки:
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/

470.

2020581
№ 5 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
При испытании на сейсмостойкость
использовались изобретения "Опора
сейсмостойкая», патент № 165076, бюллетень №
При испытании узлов
крепления блокконтейнеров на