Применение гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"

1.

Применение гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (серия 1.460.3 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция") для быстро- собираемых переправ, с большими перемещениями, и с учетом
приспособляемости, со встроенным бетонным настилом, для неразрезных пластинчато-балочных систем
моста. с пластическими демпферами, с натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса стальной фермы,
скрепленной ботовыми соединениями ( изобретения проф дтн ПГУПС А.М .Уздина №№ 1143895, 1168755.
1174616, 201013646, 2550777, 165076, 858604 ) [email protected] [email protected] т 694-78-10

2.

3.

VI Международная конференция для заводов металлоконструкций
проектировщиков и подрядчиков 23 -24 марта 2023 г Сочи
[email protected] Регистрация: https://www.steeldevelopment.ru/ru/ www.steel-development.ru
https://steel-development.ru/ru/news/events/6th-conference
© 2015-2023 Ассоциация развития стального строительства
Адрес: 119034 Москва, ул. Остоженка, д. 19, стр. 1
Эл. почта: [email protected]
Разработка и поддержка – Инфокус Дизайн
steel-development.ru›ru/news/events/v-conference
Контакты для связи: Екатерина Самарина, Руководитель по взаимодействию с
ЗМК, e-mail: [email protected]. . Валерия Древцова, Директор по

4.

маркетингу, e-mail: [email protected]. . Условия для участия в
Конференции. Стоимость участия – 35 тыс. руб.
Место: г. Сочи, ул. 65 лет Победы, д. 50, Конференц-зал отеля Radisson
Collection Paradise Resort & Spa, Sochi
По всем вопросам вы можете обращаться к руководителю направления по взаимодействию с ЗМК
Екатерине Самариной. Контактный телефон: +7 (915) 283-91-02 E-mail: [email protected]. Подробнее https://clck.ru/32BUAj.
Последние записи: АРСС и INFOLine подготовили ежеквартальный.. 22 сентября АРСС провела
вебинар. Главная steel-development.ru. Нравится. Показать список поделившихся
Важная информация! У руководителя направления по взаимодействию змк АРСС
сменилась фамилия, теперь Екатерина Самарина (ранее Молчанова). Новый адрес
электронной почты [email protected]. По вопросам ЗМК, Каталогу ЗМК,
Аттестации по СТО АРСС обращайтесь к Екатерине! Скрыть
Эксперты, желающие войти в Рабочую группу по актуализации СТО АРСС, могут
связаться с Самариной Екатериной, руководителем направления АРСС по
взаимодействию с ЗМК в срок до 28.11.2022. [email protected] +7(915)283-91-02. 8.
Оценили 8 человек. ... Ассоциация Развития Стального
Строительстваhttps://www.steel-development.ru/Официальная страница

5.

Ассоциации развития стального
строительства.https://vk.com/steeldevelopmenthttps://sun981.userapi.com/impf/ovi9LVxes-gLkkfx-JVH_dkZQyxreiXmoC4nw/x4nntndg0KU.jpg?size=795x265&quality=95&crop=0,0,795,265&sign=.
d1bbee0c26d2083df3a0ac2e89e91e61&type=cover_group. RUМоскваМоскваул.
https://www.steel-development.ru/ru/news/arss-news/20-general/68-ask-expert
Ленинградцы Товарищи Братья Боевые Товарищи 2 февраля 2023 в 18 00 в четверг в
актовом зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный канал") тел
горкома (812) 347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, [email protected] www.npeterburg.ru
Метелица И .А
[email protected] [email protected] состоится собрание коммунистов, журналистов газеты «Новый Петербург» и ветеранов боевых действий по
теме: «Все для Фронта, Все для Победы». Ведущий Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных журналистов
газеты "Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические организации города и ветераны боевых действий. С
докладом на конференции выступит Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике
1994-1995 гг ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич
Сообщение с фронта : Патентное ворье : англосаксы, глобалисты, сатанисты и подельники эффективные менеджеры мш СССР. Изобретения
уворована блоком НАТО, ТЕОРИя ТРЕНИЯ , РАСЧЕТЫ, ТЕХНОЛОГИЯ , патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным подло уворованные и внедренные, партнерами из США, КНР, Канаде : англосаксами из блока НАТО, изобретенные в СССР
проф дтн ПГУПС А.М.Уздиным ( № № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 154506, 1760020, 858604 ). Докладчики: Мажиев
Хасан Нажоевич, Матвеев Владимир Владимирович -79111940880 [email protected] ( но он в госпитале, не выдержало сердце), выступит сам
Метелица Иван -главный редактор газеты "Новый Петербург"
Разграбленная, разгромленная , разрушенная и разворованная интеллектуальная
собственность СССР . Соединения на сдвиг внедрила фирма Star seismic под
флагом США , в логове НАТО, против русского народа , против наше страны
Ленинградцы Товарищи Братья Боевые Товарищи 2 февраля 2023 в 18 00 в четверг в актовом
зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный канал") тел горкома (812)

6.

347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, [email protected] www.npeterburg.ru Метелица И
.А [email protected] [email protected] состоится собрание коммунистов, журналистов газеты «Новый
Петербург» и ветеранов боевых действий по теме: «Все для Фронта, Все для Победы». Ведущий
Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных журналистов газеты
"Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические организации города и
ветераны боевых действий. С докладом на конференции выступит Президент организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике 1994-1995 гг
ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич
Ленинградцы Братья Боевые Товарищи Солдаты и Офицеры 2 февраля 2023 в 18 00 в
четверг в актовом зале горкома КПРФ, Лиговский пр 207- Б (Метро "Обводный
канал")Ghbvtytybt
по теме:
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ (ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780) от МИНОБОРОНЫ РОССИИ г. Москва, 119160 от 23 января
2023 № 153/4/888 нс На № УГ -199216 от 28.12.2022
МАЖИЕВУ Х.Н.
[email protected] , а удар в спину Русской Армии настоящий, из-за
отсутствия быстровозводимых сборно-разборных временных переправ за 24 часа в
полевых условиях , как в КНР.
Мост пролетом 60 метров восстанавливается надвижным способом за 24 часа с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типап
"Молодечно" ( серия 1.460ю3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для ситсемы
несущих элементов и элементов проезжей части (шириной 3 метра) с

7.

упругопластическими сдвиговыми компенсаторами проф дтн ПГУПС А.М.Уздина (
№№ 1143895, 1168655,1174616, 165976, 2010136746 )
Редакция газеты "Армия Защитников Отечества" просит Заместителя
руководителя Департамента строительство О.Оцепаева Минобороны России, для
предоставления комплектной проектно-сметной документации, дать задание или
поставить письменно задачу перед ветеранами боевых действий : какое необходимо
пролетное строение сборно-разборного моста ? : 24 мета , 30 метров или 60 метро ?.
Грузоподъемность армейской переправы ?, для пехоты 0,5 тонн, для скорой помощи
нагрузка пролет Q= 3 тонны ?, или для грузовых автомобилей грузоподъемность
моста 30 тонн ? . Ширина пролетного строения для пехоты 1.0 метр, для легковых
автомобилей 3,5 метра . Метод сборки -надвижка пролета, Скорость сборки 24 часа,
48 часов или две ночи. Ответ можно прислать по электронной почте
[email protected] (951) 644-16-48 Через 24 часа документация в электронном виде,
на английском языке будет направлена в Миноборону России Все для Фронта ! Все
для Победы !
Уважаемый Хасан Нажоевич! Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по
вопросу использования упруго пластичных ферм-балок (далее - представленная
технология) Департаментом строительства Министерства обороны Российской
Федерации по поручению рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке

8.

№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);
- проектно-сметная документация.
Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Редакция газеты Армия Защитников Отечества при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в КНР конструкции
быстро собираеммо автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической композитной
плиты–ферменной балки и имеющего пролет 30 м смонтированного за 24 часа в Китае (КНР) . Указанный мост
был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста построенного в КНР, США
в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с возможностью модульной
реализации и представлять собой конструкцию, которая требует меньше времени при сборке моста в полевых
условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОКФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , по чертежам китайским и американских
инженеров , уже построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких,
сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для

9.

армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5
тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (951) 644-16-48
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ
РОССИИ) г. Москва, 119160 от 23 января 2023 " 153/4/888 нс На № УГ -199216 от
28.12.2022 МАЖИЕВУ Х.Н. [email protected]
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 26 декабря 2022 г. № 1479214 по вопросу использования упруго
пластичных ферм-балок (далее - представленная технология) Департаментом
строительства Министерства обороны Российской Федерации по поручению
рассмотрено.
В Вашем обращении содержится текстовое описание модели сборно- разборного
моста, при этом отсутствуют документы, влияющие на возможность применения
представленной технологии в строительстве:
- документы, гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора
объекта интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке
№ 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения,
формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска;
- технические свидетельства на материал (технологию) Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
(Постановление Правительства Российской Федерации от 27.12.1997 № 1636);
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию в части обеспечения
безопасности зданий и сооружений в соответствии с требованиями законов и
национальных стандартов Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 №
384-ФЭ);

10.

- проектно-сметная документация.
Оценка возможности использования представленной технологии будет выполнена
после предоставления указанных документов.
Заместитель руководителя Департамента строительства О.Оцепаев
Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных
стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример
расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRPMЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для
Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку
Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 2125 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII
Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики,
Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10
[email protected] [email protected]
Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения
армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра,
грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям :
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,

11.

«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения
колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с
демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании
из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием
изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415,
2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Заключение
1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного моста, скоростным
способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое значение
начальной стрелы выгиба составляет f/l=1/27, при которой обеспечивается возможность использования
стандартных элементов типа МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно закрепленной по контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их удовлетворительность
сходимости в пределах 15%. для восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания», показали, что
«вспарушивание» является эффективным методом регулирования параметров НДС при условии «жесткого
защемления» конструкции при восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами

12.

"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженнодеформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на
фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого строительства сборноразборных железнодорожных мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами на фланцевых
фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746 и технические условия по
изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25
метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн ,
сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный
мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073
от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих
нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных
прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103,
2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 154506
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость и РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО
МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно
деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых
GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через

13.

реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и
нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Справки по тел ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, [email protected] [email protected]
[email protected]
Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya uprugoplstichnix
ferm-balok mosta 513 str https://disk.yandex.ru/d/SQvbkhSZBSVXkg
https://mega.nz/file/PYpT1Kaa#wiVX12z_uczUx-s2bQEP5LTB4oJHhPsmNdwlE9w3CQ
https://mega.nz/file/2doSmYxA#_5NbQ_Og2TfbcmGMi_vt6MESrEpVZOnl9XRjQWqt
4ro
KNR Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 513 str
https://studylib.ru/doc/6387006/knr-uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemog...
https://studylib.ru/doc/6387007/uprugoplasticheskiy-raschet-napryajennodeformiruemogo-so...
LISI Uprugoplasticheskiy raschet napryajenno-deformiruemogo sostoyaniya
uprugoplstichnix ferm-balok mosta 378 str
https://ppt-online.org/1300182 https://wampi.ru/image/RPbNwK0
https://pdftoimage.com https://pdftoimage.com

14.

https://postimg.cc/1fC3g8ss/21dbc660
Документы гарантирующие невозможность нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020 137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д.
предполагаемого изобретения, формула изобретения, описание изобретения, результаты патентного
поиска; СПОСОБ ФОРМИРОВАНИЯ ОБЪЕМНОЙ РЕШЕТЧАТОЙ КОНСТРУКЦИИ ИЗ
ПЛАСТИКОВЫХ ПОЛОС Заявка: 2020137335, 13.11.2020 изобретение № 2 752 464
Патентообладатель(и): Яковлев Виталий Федотович (RU) 124460, Москва г. Зеленоград, а/я 200, ООО
"Институт инноваций и права" не нарушения авторских прав автора объекта
интеллектуальной собственности на предполагаемое изобретение по заявке № 2020
137 335 от 13.11.2020, класс, подкласс и т.д. предполагаемого изобретения, формула
изобретения, описание изобретения, результаты патентного поиска и не имеете
никакого отношения к мостам китайским и американским - эта шутка заместителя
руководителя департамента строительства Минобороны РФ О. Оцепаева о
гарантиях и нарушения авторских прав автора объекта интеллектуальной
собственности при диком под руководством эффективных менеджеров при
проведении специальной операции под чужие идеи .
В РФ нет технической политики, никакой системы создания и реализации изобретений не
существует. В бюджете РФ и СПб понятие "Изобретение" вообще отсутствует,
соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки, испытаний... изобретений
направленных на решение проблем города и граждан. Из бюджета города не затрачено ни
одной копейки, ни на одно изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для
чиновников из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).

15.

При капитализме , статья 9.Федеральный фонд изобретений России исключена
Медведевым , Матвиенко, Володиным, исключал ст. 9 из Патентного Закона РФ и раньше
до 2003 принадлежали государству изобретения .
Эта статья 9, исключена в 2003 году Федеральный фонд изобретений России
осуществляет отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов,
приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и содействует их
реализации в интересах государства ликвидирована эффективными менеджерами .
Документ утратил силу или отменен. Подробнее см. Справку
"Патентный закон Российской Федерации" от 23.09.1992 N 3517-1 (ред. от 02.02.2006)
Статья 9. Федеральный фонд изобретений России. - Исключена
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ.
(см. текст в предыдущей редакции)
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/4f9cccc0c05966bd28598cff11837e731
cdf618a/
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ..
Комментарий к статье 9
Ранее действующая редакция Патентного закона в этой статье предусматривала создание
специального субъекта патентного права - Федерального фонда изобретений России. Указанный
Фонд должен был осуществлять отбор изобретений, полезных моделей, промышленных
образцов, приобретать на них права патентообладателя на договорной основе и содействовать
их реализации в интересах государства. Этот фонд так и не был создан, и законодатель,
очевидно, решил, что дальнейшее существование статьи 9 не имеет смысла.
https://www.zonazakona.ru/law/comments/art/3715/?ysclid=ldgi2vtunx516987890

16.

Раскроем программу США «Переход к рынку» (Концепция и Программа, ч.1, 224с;
Законопроекты, ч.2, 400с), Гарвардский проект, исполнительный директор Джефри Сакс,
утвержденный советником Президента РФ Б.Ельцина, разработанную в соответствии с
решением «семерки» (Хьюстон,90) в августе 1990г как рамочную исполнительскую программу
для реализации Доклада 4-х (МВФ, МБРР, ЕБРР, ОЭСР) «Экономика СССР: выводы и
рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по уничтожению СССР
Раскроем программу «Переход к колониальному рынку , раздел «Экономический Союз суверенных
республик» (т.е., независимых государств .) и посмотрим, что фактически запланировали
реформированию СССР, стр. 17 ):
Более подробно смотрите : Спецоперация по ликвидации РАН
https://academcity.org/content/specoperaciya-po-likvidacii-ran
Интрига проблемы
Органы власти РФ успешно, на высоком профессиональном уровне, тактически талантливо осуществили
очередную информационную спецоперацию по легитимизации процедуры ликвидации Российской академии наук,
РАН, отраслевых академий, научных центров России.
Джеффри сакс и американская помощь постсоветской России: случай
«Другой анатомии»
https://cyberleninka.ru/article/n/dzheffri-saks-i-amerikanskaya-pomosch-postsovetskoy-rossiisluchay-drugoy-anatomii
Актуальность Сталинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние
инновационной деятельности при ультро -либеральном, колониальном курсе антигосударственных реформ по
уничтожению изобретателей в Ресурсной https://vk.com/wall537270633_154?ysclid=ldgj4e6avh702955115

17.

https://pdsnpsr.ru/posts/video/tragediya-v-kerchi-pochemuleonidivashov_23102018?ysclid=ldgj7ye89j105541125
operatsiya_po_likvidatsiya_poslednikh_izobretateley_seismostoykikh_opor_
dlya_transsiba_pri_zakonomer
https://www.liveinternet.ru/users/t9657681096/post366939348/
С техническим свидетельством на сборно -разборные надвижные мосты
организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н выполненных согласно
требованиям Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации (Постановление Правительства Российской Федерации от
27.12.1997 № 1636) можно ознакомится по ссылкам :
https://ppt-online.org/1238061
https://ppt-online.org/1237851
https://ppt-online.org/1239009
О пригодности быстровозводимого , быстро - собираемого автомобильного сборно - разборного надвижного моста
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур
Сборно-разборный автомобильный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
- сертификационные документы на предлагаемую продукцию -армейского сборноразборного надвижного моста в части обеспечения безопасности зданий и
сооружений в соответствии с требованиями законов и национальных стандартов
Российской Федерации (Федеральный закон от 30.12.2009 № 384-ФЭ); можно
ознакомися по ссылкам :
https://ppt-online.org/1237695
Типовая документация на конструкции сборно-разборные быстро собираемые пролетные надвижные строения автомобильных мостов
Испытание демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний
https://ppt-online.org/1230196

18.

- проектно-сметная документация на армейский китайский, американский
армейский быстро собираемый, сборно-разборный мост проф дтн ПГУПС Уздина А М
можно по ссылке :
UZDIN bridge Primeneniya bistrovozvodimix mostov uprugoplasticheskix stalnix ferm perepravi reku Suon state Montana USA dlinoy 205 futov 380 str
https://ppt-online.org/1291352
СК-3 Строит. каталог ч.3 СПТ «Тайпан»+"Уздин"
https://ppt-online.org/1237604
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824
ИНН 2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Уважаемый Владимир Владимирович Редакция газеты "Армия Защитников
Отечества" направляет ответ на письмо Минобороны РФ за подписью
заместителя руководителя Департамента строительства О. Оцепаева и

19.

представляют проектно-сметную документацию китайского и американского
быстровозводимого за 24 часа пролетом 30 метро, 60 метро автомобильного
однопутного , грузоподъемностью 5 тонн, с применением отечественных
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодежно"
( серия 1.460.3 -14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих
элементов проезжей части армейского сборно-разбоного пролетного
надвижного строения из упругопластических стальных ферм с большими
перемещениями при напряженно деформируемом состоянии с учетом
приспособляемости и с учетом опыта китайских и американских инженеров
мостостроителей
Согласны безвозмездно и бескорыстно передать проектно- сметную
документацию Но, необходимо уточнить , какая все же необходима
грузоподъемность моста , ширина проезжей части, пролет пролетного
строения моста 12, 18, 24, 30 метров или более . Время сборки как в Китае 24
часа или 3 ночи, способ надвижки пролетного строения по американское
методики или китайской (КНР) см ссылки
Срок передачи проектно- сметной документации на английском языке и русском.
Ориентировочная сметная стоимость изготовления и сборки армейского моста.
Бескрановой способ установки складных опор или с помощью крана , если
пролетное строение будет превышать 30 метров .

20.

Просим ответ прислать [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (951) 644-16-48
Отправлено: 29 января 2023 года, 03:01
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на
почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями
граждан. Номер Вашего обращения 2064600. 29/01/2023
Идея уворована блоком НАТО ТЕОРИИ ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И
ТЕХНОЛОГИЯ патенты ЛИИЖТа изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздиным и внедренная англосаксами в США, КНР: глобалистами
англосаксами из блока НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на
сдвиг внедрила фирма Star seismic под флагом США , в логове НАТО, против
русского народа , против наше страны
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to
Near-Fault Ground Motions
Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания
изгиба пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной

21.

военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на
Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на
арочных мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта
вблизи разлома в г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions
Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи
разломов с использованием комбинированных систем сейсмоизоляции и
ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using
Combined Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs
Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных
арочных мостов, подверженных колебаниям грунта в ближнем и
дальнем поле
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions

22.

В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной
фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена
и подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к
арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых,
идентифицируются и различаются основные характеристики движений
грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета
для Одесской области ( Украина )
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера
Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа
2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] [email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в
КНР , США конструкции легкого аварийного автомобильного моста, состоящего из
стеклопластиковой металлической композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м.
Указанный мост был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца
моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень легкий,
конструктивно прочным, с возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию,
которая требует меньше времени при сборке моста в полевых условиях . Дирекцией
информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)
структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров , уже построенных из
упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких, сверхпрочных полимерных

23.

гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из
трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected]
[email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (996)
798-26-54
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность
СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически
неопределенных упругопластинчатых ферм ( пластинчато –балочных ситемам ) с
большими перемещениями на прельеное равновесие и приспособляемость на основе
изобретений проф А.М.Уздина ( №№ 1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746,
1760020, 165076, 154506, 858604 ) [email protected]
[email protected] т (812) 694-78-10
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig
staticheski neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad--fuktsiya-sd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0

24.

https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20metodom
%20SCAD%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20ferm%2048
4%20str.pdf
https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q
https://dwg.ru/imgupl/blog/1/1/6/2/2/0/files/МПР.pdf
https://pandia.ru/text/80/268/20694.php
https://rep.bntu.by/bitstream/handle/data/777/Raschet_ram_na_staticheskie_i_dinamicheskie_nagr
uzki.pdf?sequence=1&isAllowed=y
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski neopredelimix
uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327

25.

Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 2125 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого
Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической
и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10
[email protected] [email protected]

26.

27.

28.

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

Прямой упругопластический расчет на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 200 kN, из
трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку
Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса
стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
УДК 693.98

52.

РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА
НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно
деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование
стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях ,
длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных
ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы (
длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным
настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со
значительной экономией строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет

53.

54.

55.

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

68.

Уворована интеллектуальная собственность СССР блоком НАТО изобретения
, ТЕОРИя
ТРЕНИЯ РАСЧЕТЫ И ТЕХНОЛОГИЯ патенты ЛИИЖТа изобретенные в
СССР 30 лет назад проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 1760020, 858604, 2010136746, 165076, 154506 и внедренная в
мостостроении англосаксами в США, КНР: паразитами- глобалистами
сатанистами из блока НАТО - разворованная Страна - СССР . Соединения на
сдвиг внедрила фирма Star seismic под флагом США , в логове НАТО, против
русского народа , против наше
страны https://mail.rambler.ru/folder/INBOX/76/?folderName=INBOX
Политика в области изобретательской деятельности
https://ppt-online.org/822484
Metodom predelnogo ravnovesiya raschetom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad-fuktsiya-sd
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 st

69.

https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad-fuktsiya-sd
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://disk.yandex.ru/i/uxbB249Z5ICSkQ
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://ppt-online.org/1299327
Rascchet predelnogo ravnovesiya metodom SCAD- fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 484 str
https://studylib.ru/doc/6386742/rascchet-predelnogo-ravnovesiya-metodom-scad-fuktsiya-sd...
https://mega.nz/file/fNhwhbYS#siac4AhG_8Tj7Tp_ZTbTgOFS-u3OHJ-22MjxCDTTJh0
https://mega.nz/file/vNwWHRiI#b-TLaS3Kzs6wHeVTgjz8Yjm5uqEsMX7BhtxBi2YetQo
https://pdftoimage.com
file:///C:/Users/kiainfornburo/Downloads/Rascchet%20predelnogo%20ravnovesiya%20
metodom%20SCAD-

70.

%20fuktsiya%20sdvig%20staticheski%20neopredelimix%20uprugoplasticheskix%20fer
m%20484%20str.pdf
https://postimg.cc/JHCXpNfM
https://wampi.ru/image/RP5cO8Z
https://ibb.co/album/9ZHW7Q
Метод предельного равновесия для расчета в ПK SCAD ( сдвиговая прочность
СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная поперечная сила ) статически неопределенных
упругопластинчатых ферм ( пластинчато –балочных ситемам ) с большими перемещениями
на прельеное равновесие и приспособляемость на основе изобретений проф А.М.Уздина ( №№

71.

1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746, 1760020, 165076, 154506, 858604 )
[email protected] [email protected] т (812) 694-78-10

72.

Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести Съезд
21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII
Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, СанктПетербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected]
[email protected] [email protected]
Уворованная ТЕОРИИ ТРЕНИЯ, РАСЧЕТЫ И ТЕХНОЛОГИЯ ФПС, патенты
ЛИИЖТа , изобретенные в СССР проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным и внедренная
чужими в США, КНР: паразитами- глобалистами сатанистами США, КНР разворованная Страна СССР СОЕДИНЕНИЙ на сдвих Application of BRB to

73.

Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge Subjected to Near-Fault
Ground Motions
Теория и практика применения пластической деформаций и удерживания
изгиба пролетного строения моста, при напряженно деформируемом стоянии
автомобильного моста с использованием опыта китайских и американских
инженеров для восстановления разрушенных мостов во время специальной
военной опрераци в Одесской области ( 8 баллов сейсмичность ) и на
Украине.
Тема 2. Применение BRB для смягчения сейсмических воздействий на
арочных мостах из стальных ферм, подверженный колебаниям грунта
вблизи разлома в г.Одесса. (Украина)
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions
Сейсмическое проектирование мостов против движений грунта вблизи
разломов с использованием комбинированных систем сейсмоизоляции и
ограничения LRBs и CDRs
Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using
Combined Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs

74.

Оценка динамического отклика длиннопролетных армированных
арочных мостов, подверженных колебаниям грунта в ближнем и
дальнем поле
Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions

75.

В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной
фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена
и подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к
арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых,
идентифицируются и различаются основные характеристики движений
грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета
для Одесской области ( Украина )
Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности
и ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера Великого
Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам
теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года
тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected]
[email protected] [email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite
plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ
сообщает о разработанной в КНР , США конструкции легкого аварийного
автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической
композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м. Указанный

76.

мост был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12метрового образца моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный
таким образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с
возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию,
которая требует меньше времени при сборке моста в полевых условиях .
Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной»
выполнен РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО
РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на
напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров ,
уже построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRPMЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро
собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра ,
грузоподъемностью 5 тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР
[email protected] [email protected]

77.

[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (996) 798-26-54

78.

79.

80.

81.

82.

Заявление(применение) BRB к Сейсмическому Уменьшению Стального
Моста Арки(дуги) Связки, подвергнутого Почти Движениям
Основания(земли) Ошибки
1
2
Haoyuan Gao
< Https: // orcid. org/0000-0002-0224-0230 >,
Kun Zhang
< Https: // orcid. org/0000-0003-2897-976X >,

83.

Xinyu Wu
3,
Hongjiang Liu
4, * и
Lianzhen Zhang
5
1
Колледж Гражданского строительства, Tongji Университет, Шанхай 200092, Китай
2
Колледж Разработки, Университет Auckland, Auckland 1023, Новая Зеландия
3
Shenyang Geotechnical Исследование и Рассматривающий Компанию Научно-исследовательского института, Ltd., Shenyang 110004, Китай
4
Колледж Гражданских, Окружающей среды и Земля Magement Разработка, Политехнический Университет Mилана, 20133 Mилана, Италия
5
Колледж Науки Транспортирования и Разработки, Harbin Институт Технологии, Harbin 150096, Китай
*
Автор к тому, кого корреспонденция(соответствие) должна быть адресована.
Здания 2022, 12 (12), 2147; < https: // doi. org/10. 3390/buildings12122147 >
Полученный: 16 октября 2022 / Пересмотренный: 23 ноября 2022 / Принятый: 1 декабря 2022 / Изданный: 6 декабря 2022

84.

( Эта статья(изделие) принадлежит Специальной Проблеме(выпуску) Новые Тенденции в Сейсмической Оценке Выполнения(работы) < https: //
www.mdpi.com/journal/buildings/special_ issues/J15YK44T64 >)
Разгрузка
Рассматривайте Числа(фигуры) < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
Примечания Версий < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147/notes >
Резюме
В этой бумаге, сейсмический ответ стального моста арки(дуги) связки, подвергнутого почти движениям основания(земли) ошибки изучается. Тогда, идея
относительно применения(обращения) buckling ограниченные фигурные скобки (BRBS) к стальному мосту арки(дуги) связки в почти областях ошибки
предложена и утверждена. Во-первых, основные характеристики почти движений основания(земли) ошибки идентифицированы и различаются. Кроме
того, сейсмический ответ длинного моста арки(дуги) связки стали промежутка в около области ошибки проанализирован анализом упруги пластмассовое время. Наконец, фигурные скобки, склонные к buckling отказу(неудаче) заменены BRBS, чтобы уменьшить сейсмический ответ ребра
арки(дуги) через их свойства разложения энергии. Четыре BRB схемы были предложены с различными силами урожая, но той же самой начальной
неподвижностью. Основной период структуры остается тем же самый. Результаты показывают, что почти движение основания(земли) ошибки очевидно
не будет только увеличивать смещение и внутренний ответ силы моста, но также и причинять большее количество фигурных скобок к застежке. Заменяя
часть нормальных брусков(баров) с BRBS, внутренние силы и смещения ребер арки(дуги) могут быть уменьшены до некоторой степени, который
является более видным при действии движения основания(земли) pulsed. Имеется ясная корреляция между результатом(влиянием) демпфирования и
параметрами BRB, так что оптимизированное решение должно быть получено по сравнению и вычислению.
Keywords:
Почти ошибка основывает движение < https: // www.mdpi.com/search? Q = почти ошибка + основывает + движение >; вперед - directivity производят <
https: // www.mdpi.com/search? Q = вперед - directivity + производят >; результат(влияние) бросать - шага < https: // www.mdpi.com/search? Q = брос& шаг + производит >; стальная арка(дуга) связки соединяет < https: // www.mdpi.com/search? Q = сталь + связка + арка(дуга) + соединяет >; buckling
ограниченная фигурная скобка < https: // www.mdpi.com/search? Q = buckling + ограниченный + фигурная скобка >
< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
Графическое Резюме
1. Представление
В случае землетрясения, движения основания(земли) в областях в пределах 20 км ошибки имеют разрушительную власть(мощь) высшего качества. В
недавних годах, некоторые исторические землетрясения вспыхнули в некоторых странах и областях(регионах), и некоторые ценные движения
основания(земли) были зарегистрированы. Эти сейсмические данные [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] обеспечивают
условия(состояния) для структурных инженеров, чтобы выполнить сейсмическое исследование.
Seismologists и инженеры анализировали характеристики около движений основания(земли) ошибки некоторыми способами. Somerville и другие [<
Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] указали, что результаты(влияния) пульса в почти областях ошибки причиняют пространственные
изменения(разновидности) в амплитуде движения основания(земли) и продолжительности. Их характеристики и механизм были разработаны многими
занятиями(изучениями) (Wu и другие [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Yang и Zhou [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147
>], Yan и Chen [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). Из-за различия ошибки разрывают механизм, пульс-подобные движения
основания(земли) могут быть разделены на вперед - directivity пульс (F-D пульс) и пульс бросать - шага (F-S пульс). Скоростная история времени вперед
- directivity пульса обычно содержит двойные или многократные пики. Движения основания(земли) с пульсом бросать - шага обычно показывают две
важных характеристики: Единственный(отдельный) скоростной пульс и постоянное смещение основания(земли), которое может делать структуру
подчиненной большим деформациям и внутренним силам. В терминах методов исследования, Chopra и Chintanapakdee [< https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >] расширили(продлили) известные концепции резинки и inelastic спектров ответа, основанных на движении с далекой ошибкой к почти
движению ошибки. Mavroeidis и Papageorgiou [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] предложили простую аналитическую модель для
представления пульс-подобных движений основания(земли), который соответственно описывает impulsive характер(знак) почти движений
основания(земли) ошибки, и качественно и quantitatively. Ghahari и другие [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] использовали метод

85.

фильтрования скользящего среднего значения с соответствующей частотой сокращения, чтобы анализировать(расчленить) почти движение
основания(земли) ошибки в два компонента с различным содержанием частоты. Этот метод был продвинут в недавних годах. На этом основании, Li и
другие [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] предложили зарегистрированный метод интеграции разложения синтезировать искусственное
пульс-подобное движение основания(земли), объединяя(комбинируя) высокочастотные отчеты(рекорды) фона(подготовки) с простыми эквивалентными
пульсом.
Таким образом, ученые и инженеры теперь имеют зрелое понимание механизма, характеристик, и исследуют методы почти землетрясений ошибки, но
их воздействие на структуры нуждается в большем количестве внимания. Некоторые исследователи (Billah и другие [10 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >], Davoodi и другие [11 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Cui и Sheng [12 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >], Losanno и другие [13 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) изучили сейсмические ответы различных структур, включая
структуры(рамки), дамбы, подземные структуры, и мосты около ошибок. Некоторые исследователи пробовали находить корреляции между параметрами
движения основания(земли) и структурными ответами, но не имелось никакого последовательного согласия (Chen и другие [14 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >]). Спектр ответа - важный способ исследовать специальное влияние почти движения основания(земли) ошибки на
структурах. Yang и Zhao [15 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] изучили влияние почти движений основания(земли) ошибки со вперед directivity пульсом и пульсом бросать - шага на сейсмическом выполнении(работе) изолированных основой зданий с ведущими резиновыми
отношениями(поведениями). Через историю времени и исследования повреждения(ущерба) проверенного 3-этажного железобетона создают под 204
почти отчетами(рекордами) типа пульса ошибки, некоторые исследователи (Vui Фургон и другие [16 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >],
Zaker и другие [17 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Upadhyay и другие [18 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) нашел,
что скоростная интенсивность спектра ведет параметр, демонстрируя лучшую корреляцию.
В дополнение к вышеупомянутым занятиям(изучениям), результаты(влияния) пульса с низкой частотой почти ошибки сейсмические волны ведут к
потребности в большем количестве внимания к их результатам(влияниям) на длительный период структуры. Adanur и другие [19 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >] сравнили результаты(влияния) почти ошибки и движений основания(земли) с далекой ошибкой на geometrically
нелинейном сейсмическом поведении висячих мостов. Shrestha [20 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] представил аналитическое
исследование на результате(влиянии) около движений основания(земли) ошибки на длинном промежутке остающийся телеграммой мост,
рассматривающий вертикальное движение основания(земли). Они нашли, что почти движения основания(земли) ошибки производят большие смещения
и внутренние силы на висячих мостах и остающихся телеграммой мостах, сравненных с движениями основания(земли) далекий ошибка. Однако,
меньшее количество занятий(изучений) провелось на сейсмическом ответе почти мостов арки(дуги) ошибки. Мост арки(дуги) имеет большой
промежуток и высокую материальную норму(разряд) использования, которая является особенно подходящей для твердых камней в громадном и
областей каньона около ошибок. Так что необходимо изучить около ошибки сейсмический ответ моста арки(дуги). Некоторые исследователи (Lu и
другие [21 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Bai и другие [22 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Alvarez и другие [23 <
https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], R. Li и другие [24 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Bazaez и другие [25 < https: //
www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) изучал сейсмический ответ мостов арки(дуги) посредством pushover анализа или анализа истории времени, но
полностью не рассмотрели специальное разрушительное действие почти движений основания(земли) ошибки к этой гибкой структуре.
Сейсмические ответы моста арки(дуги) в около областей ошибки нуждаются в дальнейшем анализе, и соответствующие сейсмические методы
уменьшения также достойны внимания. Chen и другие [26 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, 27 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >, 28 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] указали, что продвинул сейсмические устройства изоляции, и системы были
признаны как обещание мер к эластичному проекту структур моста. Некоторые исследователи (Alam и другие [29 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >], Dezfuli и Alam [30 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], R. Li и другие [24 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]) предложили сейсмические методы уменьшения, типа резиновых отношений(поведений), упруги - пластмассовых стальных
увлажнителей, и формируют сплавы памяти, но эти устройства ограничены и неэкономный в мостах арки(дуги). Kim и Choi [31 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >] указали, который buckling-ограничил фигурные скобки (BRBS), может уступать в напряженности и сжатии, показывать
устойчивое и предсказуемое гистерезисное поведение, обеспечивать существенную способность(вместимость) разложения энергии и податливость, и привлекательная альтернатива к обычным стальным фигурным скобкам. Некоторые исследователи (Hoveidae и Rafezy [32 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 >], Li и другие [33 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], Xing и другие [34 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]) оптимизировали структуру и применили это к зданиям, получая хороший сейсмический результат(влияние) уменьшения. Beiraghi и

86.

Zhou [35 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] разработали структуру(рамку) braced, состоящую из стали buckling-ограниченные фигурные
скобки (BRB модель), фигурные скобки со сплавом памяти формы (SMA модель), или комбинация BRB и SMA фигурных скобок. Это стоит упоминать,
что они воспользовались преимуществом выполнение-основанными концепциями проекта. Концентрические структуры(рамки) braced были объединены
с сопротивляющейся моментом структурой(рамкой) как двойная система, подвергнутая почти полевым пульс-подобным и далеко - полевым движениям
основания(земли) (Wang и другие [36 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). До настоящего времени, BRBS использовался экстенсивно в
здании структур, но как широко не используется или исследуется в структурах моста. Dong и другие [37 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147
>] установленное само-сосредоточение buckling-ограничило фигурные скобки на пирсе моста двойной колонки железобетона. Экспериментальные
результаты демонстрировали очевидные преимущества SC-BRB в увеличении силы и уменьшения остаточной деформации колонки моста. Sosorburam и
Yamaguchi [38 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >] провел параметрическое изучение на сейсмическом поведении моста связки с BRB,
изменяя длину, взаимно - частную область, местоположение, и склонность. Xiang и другие [39 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]
исследовал результат(влияние) BRB распределения на сейсмическом выполнении(работе) retrofitted многоэтажного железобетона, высоко соединяют
пирса. Однако, заявление(применение) BRB в стальном мосте арки(дуги) связки редко (Celik и другие [40 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]).
Цели этой бумаги состоят в том, чтобы исследовать специальный сейсмический ответ длительного периода, арка(дуга) связки стали соединяет и
представляет BRBS в сокращение вибрации стального моста арки(дуги) связки в около областей ошибки. Во-первых, девять движений основания(земли)
с различными характеристиками отобраны от ПЭРА(РАВНОГО ПО ПОЛОЖЕНИЮ), база данных [< https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >], и
их различия проанализирована спектром ответа. Впоследствии, при взятии стального моста арки(дуги) связки как объект(цель) исследования, закон
ответа моста под вперед - directivity pulsed, брос& - шаг pulsed, и не - pulsed движения проанализированы с упруги - пластмассовым методом анализа
истории времени. Наконец, сейсмический метод уменьшения использования BRB, чтобы заменить buckling-склонные компоненты предложен и
проверен. Результаты показывают, что внутренняя сила и смещение ребер арки(дуги) может быть уменьшена, заменяя часть нормальных брусков(баров)
с BRBS, который является более видным при действии движения основания(земли) pulsed.
2. Почти Движения Основания(земли) Ошибки
2.1. Отобранные Сейсмические Волны
Chi-Chi землетрясение в Tайване в 1999 - типичное большое землетрясение около ошибки. В этой бумаге, девять движений основания(земли) различных
типов в этом землетрясении приняты от самой последней базы данных ПЭРА(РАВНОГО ПО ПОЛОЖЕНИЮ) NGA-ЗАПАД 2. Принципы выбора
движения основания(земли) следующие: (1) ошибка - в пределах 20 км; и (2) пиковых ускорение и скорость большее чем 100 cm/s2 и 30 cm/s,
соответственно. Три группы истории времени скорости движения основания(земли) с различными характеристиками показываются в Числе(фигуре) 1 <
https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > " меня ". Первая группа содержит три сейсмических волны, TCU-051, TCU-082, и TCU-102, представляя
F-D производят сейсмические волны; вторая группа содержит три сейсмических волны, TCU-052, TCU-068, и TCU-075, представляя F-S производят
сейсмические волны; третья группа содержит три сейсмических волны, TCU-071, TCU-089, и TCU-079, представляя не-пульс производят сейсмические
волны. Основные свойства движений основания(земли), типа самого близкого расстояния к ошибке разрывают (Rrup), пиковое ускорение
основания(земли) (PGA), пик основывает скорость (PGV), пиковое смещение основания(земли) (PGD), PGV/PGA, и пульс, период (Tp) внесен в список в
Столе 1 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. PGV/PGA обычно принимается, поскольку параметр пульса в изучении к preliminarily судит
силу скоростного пульса. Согласно предварительному суждению, результат(влияние) пульса отобранных P-S движений самый сильный, сопровожден в
соответствии с P-D движениями. Напротив, обычный не движение основания(земли) пульса нежно.

87.

1 Число(фигура). Скоростная кривая истории времени движений основания(земли).
1 Стол. Характеристики различных типов движений основания(земли).
2.2. Спектр Ответа Сейсмических Волн
От наземных параметров движения, может быть замечено, что имеются очевидные различия в характеристиках движения трех различных типов
движения основания(земли) (Zaker в эль-. [41 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). Поэтому, далее исследование необходимо через спектр
ответа. Упругий спектр ответа линейной упругой системы " единственный(отдельный) градус(степень) свободы " с 5 %, заглушающим отношение под
тремя группами движения основания(земли) рассчитан, соответственно, и средняя ценность каждой группы принята. Результаты вычисления
показываются в Числе(фигуре) 2 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-c.
Число(фигура) 2. Средние кривые спектра ответа трех групп движений основания(земли).
При сравнении кривых спектра ответа, различия между тремя типами движений основания(земли) очевидны. В коротком периоде, спектральная
скорость движения основания(земли) не-пульса самая большая. В среднем периоде, ценность ускорения движения основания(земли) с передовым
результатом(влиянием) самая большая. В длительном периоде, ценность ускорения движения основания(земли) с результатом(влиянием) молнии самая
большая. Что касается скоростного спектра и спектра смещения, ценность спектра движения основания(земли) пульса большая чем таковой движения

88.

основания(земли) не-пульса в длительном периоде. Вообще, компоненты с низкой частотой движения основания(земли) пульса относительно богаты, на
который нужно обратить внимание в проекте длительного периода на структуры около ошибок.
Пиковые ускорение из девяти первичных сейсмических волн отрегулированы(приспособлены) в отношении Китайского сейсмического кодекса для
мостов (Wu в эль-. [< Https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]). Редкие землетрясения в Китайском кодексе подобны ASCE максимуму,
рассматриваемому землетрясениями. Изучаемый мост находится в зоне октавы, так что пиковое ускорение в редких землетрясениях было
отрегулировано(приспособлено) к 400 cm/s2.
3. Опытный образец Моста и Modelling
3.1. Мост Изучения Случая для Ответа Системы
Мост опытного образца - стальной мост арки(дуги) связки с длинным промежутком, охватывающий долину в почти области ошибки. Чистый
промежуток - 400 м., векторное отношение промежутка - 1/5, и ось арки(дуги) - ducted. Главное ребро арки(дуги) принимает стальную структуру связки,
и орган(тело) луча составлен из стали и бетона. Высота стальной связки - 10 м., и интервал из трех поперечных ребер арки(дуги) - 10 м. Ребро арки(дуги)
принимает стальную структуру коробки с равной секцией, с высотой 1.5 м. и ширины 1.0 м. Колонки на ребрах арки(дуги) - изгибающиеся сталь
структуры, и три поперечных колонки - стальные коробки с равной секцией. Напряжение ребра и поперечные распорные детали обеспечивается по
высоте колонок. Колонки поддержаны стальными брусками(барами) в поперечном руководстве(направлении), чтобы улучшить стабильность и
безопасность. Расположение моста показывается в Числе(фигуре) 3 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Критические детали и параметры
показываются в Столе 2 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Члены фигурной скобки сделаны от Q345qD стали, с номинальной силой
урожая 345 MPA. Упругий модуль, отношение Поиссона, плотность структурного члена внесен в список в Столе 3 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >.
Число(фигура) 3. Общее расположение моста. (Единица: cm).
Стол 2. Секция членов.

89.

Стол 3. Материальные параметры.
3.2. Конечная Модель Элемента
Конечная модель элемента моста установлена посредством конечного программного обеспечения элемента Midas Гражданский, как
показано в Числе(фигуре) 4 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Качество, неподвижность, и граничные условия(состояния)
непосредственно определяет точность конечных результатов анализа элемента. Ребра арки(дуги) моделируются элементом луча, и
материальная модель - Menegotto-Pinto теоретическая модель (Carre? O в эль-. [42 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]).
Чтобы составлять не-линейность, боковые фигурные скобки, вертикальные бруски(бары), взаимные бруски(бары), и фигурные скобки
колонок реализованы elasto-пластмассой элементом стержня, и материал моделируется сталью buckling модель. Суперструктура моста
была принята, чтобы быть упругой и была смоделирована упругим элементом колонки луча с модулем эластичности 3.45? 104 Mpa.
Нелинейный элемент волокна колонки луча был принят к модели нелинейное поведение колонок. Concrete01 материальная модель,
которая была развита основанной на uniaxial Kent-Scott-Park модель, использовалась для бетона колонок, со сжимающими силами 26.8 и
32.8 MPA для неограниченного(незаключенного) и ограничена(заключена) бетон, соответственно. Сталь укрепления была смоделирована с
uniaxial bilinear стальной материал Steel01. Сила урожая, упругий модуль и укрепляющееся напряжение отношение была принята, чтобы
быть 400 MPA, 200 GPA и 0.02, соответственно.
Число(фигура) 4. Конечная модель элемента моста.
В терминах граничных условий(состояний), поддержка между лучом покрытия и главным лучом моделируется с установленной поддержкой. В конце
луча, подвижные поддержки используются, чтобы моделировать продольные ограничения моста. Отношение(поведение) - бассейн, напечатают
отношение(поведение) каучука, чей строительство и модель оттянуто в Числе(фигуре) 5 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.

90.

Установленное руководство(направление) отношения(поведения) ограничено, и подвижное руководство(направление) представлено bilinear моделью в
Числе(фигуре) 5 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Скользящее смещение xy - 2 mm.
Число(фигура) 5. Состав и модель отношения(поведения).
4. Ответ Моста
Анализ динамических характеристик показывает, что первые три заказ(порядок) периоды моста 1.651 s, 0.921 s, и 0.745 s в продольном
руководстве(направлении); 3.927 s, 1.612 s, и 0.809 s в поперечном руководстве(направлении); и 0.973 s, 0.741 s, и 0.577 s в вертикальном
руководстве(направлении). Elastoplastic анализ истории времени используется, чтобы моделировать сейсмический ответ мостов под редкими
землетрясениями. Предположите, что мост перпендикулярен к ошибке. Сейсмические волны с тем же самым названием(именем) - вход в продольных,
боковых, и вертикальных руководствах(направлениях) моста. Различие - то, что PGA горизонтальной сейсмической волны является 400 cm/s2, в то время
как вертикальный - 2/3 горизонтального, который определен что касается Китайского кодекса [43 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]. В
Числе(фигуре) 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, результаты для девяти рабочих условий(состояний) внесены в список, и каждая
сейсмическая волна представляет тот, работающий условие(состояние). Три условия(состояния), TCU-051, TCU-082, и TCU-102, представляют ответ
моста под F-D, производят сейсмические волны, TCU-052, TCU-068, и TCU-075 представляют ответ моста под F-S, производят сейсмические волны, и
TCU-071, TCU-089, и TCU-079 представляют ответ моста под не - pulsed, производят сейсмические волны. Согласно внутренней силе и смещению
ключевых частей, типа фута(ноги) арки(дуги), основания арки(дуги), и секции арки(дуги) 1/4, и buckling боковых фигурных скобок, вертикальных
брусков(баров), взаимных брусков(баров) и фигурных скобок колонок, закон ответа моста получен в итоге.

91.

Число(фигура) 6. Результаты Конверта ответа ребра арки(дуги).
4.1. Ответ Ребер Арки(дуги)
При действии трех различных типов движений основания(земли), результаты конверта внутреннего ответа силы ребер арки(дуги) показываются в
Числе(фигуре) 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-c. Промежуток моста арки(дуги) - 400 м., горизонтальные координаты графа положения(позиции) ребер арки(дуги) в осевом руководстве(направлении) моста, и вертикальные координаты - результаты различных сейсмических
ответов. Фигурируйте 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, показывает результаты конверта для осевых сил ребер арки(дуги) в каждой
секции. Фигурируйте 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > b, показывает результаты для " в самолете " изгибающиеся моменты, и
Число(фигура) 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > c показывает результаты для из -самолета, изгибающего моменты. Под различными
случаями(делами), максимальная осевая сила ребра арки(дуги) происходит в секции фута(ноги) арки(дуги), и изгибающийся момент секции фута(ноги)
арки(дуги) также намного больший чем таковой вершины арки(дуги) и секции арки(дуги) 1/4. " В самолете " изгибающийся момент envelopment
диаграмма не гладок и появляется зигзагообразное колебание, которое главным образом вызвано изменением(заменой) силы верхней колонки,
непосредственно связанной с ребрами арки(дуги).
По сравнению с не - pulsed основывают движения, внутренняя сила ключевых секций ребра арки(дуги) очевидно большая согласно движению
основания(земли) pulsed. Например, средняя ценность пиковой осевой силы фута(ноги) арки(дуги) при действии три не - pulsed основывает движения 55,150.9 kN. Средняя ценность при действии F-D pulsed движения основания(земли) 104,641.9 kN, и что при действии F-S pulsed движения
основания(земли) является 94,825.7 kN, которые увеличены на 89.7 % и 71.9 %, соответственно, по сравнению с не - pulsed производят. Для ребер
арки(дуги) в различных положениях(позициях), влияние результата(влияния) пульса также различно. Движение основания(земли) pulsed имеет самое
большое влияние на пиковый момент поверхности фута(ноги) арки(дуги). По сравнению с не - pulsed основывают движение, нормы(разряды)
увеличения результата(влияния) F-D и пульса результата(влияния) F-S - 207 % и 141.2 %, соответственно. Pulsed движения основания(земли) имеют
наименее влиянии(влияют) на осевой силе хранилища, и нормы(разряды) увеличения пульса с передовым руководством и пульса бросать - шага - только
10.5 % и 7.6 %, соответственно.

92.

В терминах деформации, распределение продольной и вертикальной деформации подобно. Фигурируйте 6 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 > d-f, показывают результаты конверта смещения секции ребра арки(дуги) относительно основания(земли) в продольных, поперечных, и
вертикальных руководствах(направлениях), соответственно. Максимальное смещение происходит около секции арки(дуги) 1/4, в то время как пиковая
ценность бокового смещения происходит около хранилища. Ответы смещения во всех руководствах(направлениях) под двумя видами движений
основания(земли) pulsed намного большие чем таковые не - pulsed, основывают движения. С одной стороны, то, потому что это, энергия области
времени движения основания(земли) типа пульса сконцентрирована и компонент пульса с низкой частотой, богато, который делает более легким
возбудить основной способ моста арки(дуги) с длительным периодом. С другой стороны, по сравнению с обычными движениями основания(земли),
внутренний ответ силы составляющих увеличений из-за огромного скоростного пульса. Таким образом, фигурные скобки около фута(ноги) арки(дуги)
более склонные к buckling отказу(неудаче), который уменьшает полную неподвижность структуры, и затем ведет к увеличению в смещениях.
Влияние результата(влияния) P-S на смещение большее чем результат(влияние) F-D. Результат(влияние) промаха сейсмическая волна, выбранная для
изучения имеет больший импульс периодом чем таковой направленного результата(влияния) сейсмическая волна и ближе к фундаментальному периоду
стального моста арки(дуги) связки. Поэтому, ответ смещения больший.
Вообще, длительный период мосты арки(дуги) стали более восприимчив к низкой частоте impulsive компонент почти колебаний основания(земли)
ошибки. Поэтому, сейсмический ответ стальных мостов арки(дуги) связки при impulsive сейсмическом действии намного больший чем таковой не impulsive.
4.2. Buckling Фигурных скобок
При действии редкого движения основания(земли), различные поддержки моста будут застежка к различным степеням. Номер(число) buckling фигурных
скобок согласно движению основания(земли) пульса - намного выше чем это согласно движению основания(земли) не-пульса, как показано в Столе 4 <
https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Стол 4. Номер(число) buckling фигурных скобок согласно редким движениям основания(земли).
Для сложных сил около фута(ноги) арки(дуги), номер(число) и градус(степень) buckling всех видов фигурных скобок около фута(ноги) арки(дуги) самый
большой в каждом рабочем условии(состоянии). Маленькая часть боковых фигурных скобок около арки(дуги) 1/4 и крыши арки(дуги) также страдает от
buckling отказа(неудачи). Под двумя видами pulsed основывают движения, застежка фигурных скобок в различных градусах(степенях), но это держит
резинку под три не - pulsed, основывают движения. Изобразите 7 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > выставку " я " государство(состояние)
фигурных скобок моста при действии девяти сейсмических волн. Фигурные скобки в зеленом не представляют никакое повреждение(ущерб) buckling, и
фигурные скобки в красном представляют повреждение(ущерб) buckling. Вообще, номер(число) buckling фигурных скобок пропорционален поперечному
смещению ребра арки(дуги). Больший боковое смещение, более вероятно, что фигурные скобки к застежке, которая далее ослабит боковую
неподвижность моста.

93.

Число(фигура) 7. Распределение buckling членов согласно редкому движению основания(земли). Обратите внимание: элементы в красном - фигурные
скобки, где повреждение(ущерб) flexural происходит.
По сравнению с вертикальными брусками(барами), номер(число) и градус(степень) buckling боковых фигурных скобок и взаимных брусков(баров)
больший. Когда это прибывает в причины, каждый - то, что поперечная неподвижность моста является очевидно меньше чем таковой продольных и
вертикальных руководств(направлений), который делает силы из поперечных членов соединения более неблагоприятными. Другой - то, что сила проекта
поперечных и взаимных членов бруска(бара) является меньшей чем таковой вертикальных брусков(баров). Поэтому, необходимо сосредоточиться на
поперечном сейсмическом ответе и сейсмических мерах уменьшения больших мостов арки(дуги) связки стали промежутка.
В резюме, осевая сила, изгибая момент и ответ смещения во всех трех руководствах(направлениях) ребер арки(дуги) знаменательно большая при pulsed
сейсмических волнах, сравненных с не - pulsed сейсмические волны. От перспективы фигурных скобок, большее количество buckling
повреждение(ущерб) происходит в фигурных скобках при действии pulsed сейсмических волн.
5. Сейсмическая Схема Уменьшения, использующая BRB
Вышеупомянутое исследование указывает, что поперечная неподвижность стального моста арки(дуги) связки недостаточна, который делает легким быть
поврежденным компонентами пульса пульс-подобных движений основания(земли). Однако, это не является ни экономическим, ни разумным увеличить
поперечную неподвижность отдельно в течение проекта. Поэтому, эта бумага пытается представлять buckling ограниченные фигурные скобки (BRBS) в
сейсмическое уменьшение моста арки(дуги). Некоторые фигурные скобки разработаны(предназначены) как BRBS, чтобы улучшить полное
механическое выполнение(работу) моста в течение землетрясений. Ожидается, что BRBS может играть роль ―плавкого предохранителя‖, чтобы
обеспечить, нормальная способность(вместимость) отношения(поведения) в нормальном обслуживании(службе) создает условия и помогает главной
структуре обслужить(поддержать) эластичность под частым землетрясением. При действии редких землетрясений с результатом(влиянием) импульса,
это уступает ранее, но не терпит неудачу в buckling и все еще имеет значительную неподвижность в гистерезисе. Это не может только предотвращать
крах полного груза, несущего способность(вместимость) моста, вызванного повреждением(ущербом) buckling, но также и защищать ребра арки(дуги),
позволяя фигурные скобки полностью рассеять сейсмическую энергию под землетрясениями.
5.1. Параметры Проекта BRB
При определении параметров проекта, требоваться рассмотреться, что BRBS должен держать резинку под частым землетрясением, но может
выдавать(уступать) и потреблять энергию под редким землетрясением. Во-первых, при рассмотрении условия(состояния) частых землетрясений, PGA 9
сейсмических отчетов(рекордов) отрегулирован(приспособлен) к 0.1 g. Тогда, нелинейный анализ истории времени выполнен. Максимальная осевая
сила фигурных скобок согласно различным движениям основания(земли) показывается в Столе 5 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, и

94.

результаты вычисления используются как главное основание для предварительного проекта. После развертывания BRBS, члены моста и полная
способность(вместимость) груза не должны отличиться много от такового моста опытного образца.
Стол 5. Максимальная осевая сила членов под частыми землетрясениями (kN).
Основанный на сейсмических данных ответа моста, BRBS проект и вычисление выполнены в отношении технической спецификации для buckling
ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT105-2011 [) 44 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]. В этой бумаге, структура TJI (F.F. Солнце в
эль-. [45 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]) сталь buckling ограниченная фигурная скобка, развитая Tongji Университетом принята. TJI
buckling ограниченная фигурная скобка сделан стали, и ограниченный рукав сделан квадратной стальной трубы. Результат(влияние) ограничения
внешнего рукава на секции урожая основной пластины осознан специальным stiffener. Физический объект(цель) показывается в Числе(фигуре) 8 < https:
// www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, и главные компоненты показываются в Числе(фигуре) 9 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Число(фигура) 8. Физический объект(цель).

95.

Число(фигура) 9. Главный состав и структура.
Вычисление BRBS подобно таковому обычной фигурной скобки, различие - то, что проектировщик только должен проверить, встречает(выполняет ли)
сила требования без того, чтобы рассмотреть неустойчивость. Рассмотрение, что неподвижность фигурной скобки объединенный является вообще
большей чем таковой фигурной скобки непосредственно, эквивалентная частная(секционная) область (Ae) фигурной скобки в модели, больший чем
таковой фигурной скобки непосредственно (Эйб).
Фигурные скобки моста - более чем 12 м. Согласно руководству проекта для поддержки проекта с длиной более чем 12 м., область секции урожая
основной пластины - От A1 до 0.99 Ae. Поэтому, при рассмотрении стальной области и силы урожая основной пластины, приблизительная формула для
вычисления максимального проекта, несущего способность(вместимость) получена как Уравнение (1):
Nb1 = 0. 9fyA1 = 0. 9fy0. 99Abe? 0. 891fyAe
( 1)
При рассмотрении частой комбинации груза землетрясения, ценность проекта максимальной напряженности и сжатия осевая сила BRBS должна
встретить(выполнить) требования Уравнения (2):
N? Nb1 /? Re? 1. 188fyAe
( 2)
Где N представляет ценность проекта BRBS осевой силы, Nb1 представляет проект, несущий способность(вместимость) BRBS,? Re представляет
сейсмический коэффициент регулирования, вообще 0.75 согласно Технической спецификации для buckling ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT1052011).
Через вышеупомянутые методы, спецификации и измерения BRBS могут быть полученный preliminarily. Затем, урожай, несущий
способность(вместимость) модели рассчитан Уравнением (3) как основание конечного анализа элемента.
Nby =? YfyA1
( 3)

96.

Где Nby представляет урожай, несущий способность(вместимость) BRBS,? Y представляет коэффициент силы высшего качества основной стали
пластины.
Согласно вышеупомянутым формулам, четыре различных сейсмических схемы уменьшения сформулированы со взаимной областью секции основной
группы как переменная. Измерения и механические параметры buckling ограничили фигурные скобки согласно четырем схемам - сформулированный
preliminarily, и урожай, несущий способность(вместимость) рассчитан как показано в Столе 6 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Различие каждой схемы - то, что взаимно - частная область отобранного ядра, так проект, несущий способность(вместимость) и урожай, несущий
способность(вместимость) является различной, но номер(число), и положение(позиция) расположения последовательно.
Стол 6. Параметры Проекта BRBS.
Buckling-ограниченные фигурные скобки моделируются посредством пластмассовых элементов стержня согласно Технической спецификации для
buckling ограниченные фигурные скобки (DBJ/CT105-2011 [) 44 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >]. Bi-линейная модель с равной
напряженностью и сжатием может использоваться в упруги - пластмассовом анализе BRBS, как показано в Числе(фигуре) 10 < https: // www. mdpi.
com/2075-5309/12/12/2147 > a, где Nby представляет урожай, несущий способность(вместимость) BRBS,? Y представляет начальную пластмассовую
деформацию, k представляет упругую неподвижность, и q представляет усиливающийся коэффициент основной стальной пластины.
Число(фигура) 10. (A) Bilinear восстанавливающий модель силы BRB и (b) сравнения экспериментальных и числовых моделей.
Вычисленное uniaxial квази-статическое оплачивающее испытание обычно используется, чтобы проверить растяжимые и сжимающие свойства BRBS.
Числовая модель была подвергнута BRB квази-статическому циклическому испытанию, и результаты были по сравнению с данными, извлеченными из
изданного экспериментальны как показано в Числе(фигуре) 10 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > b [18 < https: // www. mdpi. com/20755309/12/12/2147 >]. BRB числовая модель показывает устойчивое гистерезисное поведение, достаточную рассеивающую энергию
способность(вместимость), и соответствующий уровень силы урожая, которая соответствовала изданным данным эксперимента хорошо.
5.2. Схема Расположения BRBS

97.

Расположение buckling ограничило фигурные скобки, должен быть способен дать полную игру(пьесу) выполнению(работе) разложения энергии и
встречать(выполнять) потребности полной статической способности(вместимости) отношения(поведения) и стабильности структуры. Согласно
характеристикам стального моста арки(дуги) связки, BRBS устроены согласно следующим принципам:
( 1)
BRBS должны быть устроен около секций с большой силой и относительным смещением;
( 2)
Расположение поддержек включает единственный(отдельный) диагональный бодрящий, V-форменный или форма herringbone, но они не должны
быть устроены во взаимной форме X-форменный;
( 3)
BRBS должен быть устроен в многократных руководствах(направлениях) структуры, и ожидается играть сейсмическую роль уменьшения в
многократных руководствах(направлениях);
( 4)
Чтобы отражать сейсмическое отношение уменьшения BRBS через сравнительный анализ, изучение только заменяет первоначальные фигурные
скобки моста BRB членами, без того, чтобы изменить номер(число) фигурных скобок;
( 5)
Способность(вместимость) отношения(поведения) и динамические характеристики моста, установленного с BRB не может быть знаменательно
изменена(заменена).
Основанный на вышеупомянутых принципах расположения, предварительный план расположения составлен, как показано в Числе(фигуре) 11 < https: //
www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-d. Имеются 80 боковых фигурных скобок, 50 Вертикальных брусков(баров), 50 Взаимных брусков(баров), и 8
фигурных скобок диагонали колонки около положений(позиций) с большой внутренней силой и смещением, разработанным(предназначенным) как BRB
члены. Синие фигурные скобки - обычные стальные члены, и желтые фигурные скобки - BRBS. Стол 7 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
вносит в список номер(число) BRBS в различных местоположениях.
Число(фигура) 11. BRB схема расположения.
Стол 7. BRB стол количества расположения.
5.3. Сейсмический Результат(влияние) Уменьшения BRBS на Мостах около Ошибок
5.3.1. Сравнение Кривых Гистерезиса

98.

Развитое решение изучения состояло в том, чтобы использовать BRBS, чтобы заменить первоначальные фигурные скобки, без того, чтобы изменить
номер(число) фигурных скобок. Имеются четыре BRBS всего, и их неподвижность - тот же самый как таковой нормальных стальных брусков(баров) в
первоначальной схеме, различие, являющееся различием в силе урожая. Так что основной период неподвижности и упругой стадии структуры - тот же
самый как это для моста опытного образца. В землетрясении, BRBS может выдавать(уступать), но не застежку. Это гарантирует, что неподвижность и
несущая груз способность(вместимость) брусков(баров) не потеряна мгновенно, таким образом при защите главной структуры.
Сравнение гистерезисных кривых фигурных скобок в каждой схеме подготовлено в Числе(фигуре) 12 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >
a-d. Это может быть замечено от фигурной скобки гистерезисные кривые, что боковые фигурные скобки, взаимные бруски(бары), и фигурные скобки
колонки главным образом подвергнуты сжатию в землетрясении. Обычные стальные фигурные скобки могут держать резинку, когда они находятся под
напряженностью. Однако, когда осевое давление достигает приблизительно 0.5 раз урожая, осевое давление, потеря неподвижности серьезно, и
гистерезисный результат(влияние) повышения подарков кривой, указывая, что их способность(вместимость) разложения энергии является бедной.
Напротив, BRBS может уступать и, напряженностью и сжатием, и разгружающаяся неподвижность гарантируется без мгновенной потери. Это имеет
большую способность(вместимость) деформации и пухлую гистерезисную кривую, которая указывает, что это имеет сильную способность(вместимость)
разложения энергии. Это стоит упоминать, что, потому что движения основания(земли) pulsed особенно неблагоприятны поперечному напряжению
стального моста арки(дуги) связки, градус(степень) деформации боковых фигурных скобок больший чем таковой других фигурных скобок, на которые
нужно обратить внимание в течение проектирования.
Число(фигура) 12. Кривые Гистерезиса фигурных скобок.
5.3.2. Результат(влияние) BRBS на Силе и Смещении Моста

99.

Результаты сравнения внутренней силы и ответов смещения главных секций первоначальной структуры и BRB сейсмической структуры уменьшения
под тремя группами движений основания(земли) показываются в Числе(фигуре) 13 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a-f.
Число(фигура) 13. Сейсмический результат(влияние) уменьшения BRBS на внутренней силе и смещении ребра арки(дуги).
Замена BRBS для обычных стальных фигурных скобок может эффективно уменьшать осевую силу, " в самолете " изгибающийся момент, и поперечное
смещение ребра арки(дуги). Сейсмический результат(влияние) уменьшения BRBS изменяется с различными типами движений основания(земли).
Сейсмическая норма(разряд) уменьшения моста при действии пульс-подобных движений основания(земли) намного большая чем таковой обычного не pulsed, основывают движения. Под результатом(влиянием) свободной от импульса вибрации основания(земли), большинство прутов моста делает не
застежку, так что мост, несущий способность(вместимость) знаменательно не ослаблен, так что преимущества сейсмической схемы сокращения
полностью не отражены.
Средняя норма(разряд) сокращения осевой силы фута(ноги) арки(дуги) в BRB-I схеме - 22.7 % для F-D волны, 28.4 % для F-S волны, и только 16.3 % для
волны не-пульса. Осевой конверт силы, который должен получить наиболее внимание в мосте арки(дуги), показывается в Числе(фигуре) 14 < https: //
www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >. Так как вертикальные сейсмические волны усиливают изгибающийся момент ребер арки(дуги) и
повреждения(ущерба) брусков(баров), BRB схема также имеет существенное сокращение внутреннего изгиба момент в дополнение к осевой силе ребер
арки(дуги). Для " в самолете " изгибающийся момент, нормы(разряды) сокращения из этих трех групп - 28.2 %, 26.3 %, и 10.7 %, соответственно.

100.

Число(фигура) 14. Осевая сила ребра арки(дуги) в BRB-I схеме.
На сравнении, норма(разряд) сокращения смещений в трех руководствах(направлениях) относительно маленькая. BRB сейсмическая схема уменьшения
имеет лучше результат(влияние) на сокращение боковой деформации чем продольные и вертикальные. Главная причина - то, что поперечное смещение
моста является наиболее существенным, и BRBS - по существу смещение-основанный металлический увлажнитель. Кроме того, более боковые
фигурные скобки и взаимные члены бруска(бара), которые обеспечивают поперечную поддержку, заменены BRBS, так, чтобы поперечная сейсмическая
норма(разряд) уменьшения была выше чем продольный и вертикален из моста.
С изменением(заменой) сейсмической схемы уменьшения от я до IV, сила урожая четыре BRBS фигурные скобки уменьшаю постепенно, и сейсмическая
норма(разряд) уменьшения ребра арки(дуги) осевые увеличения силы постепенно. Однако, с этим изменением(заменой), неподвижность моста
уменьшается слегка. Так в некоторых условиях(состояниях), сейсмический результат(влияние) уменьшения изгибающегося момента и бокового
смещения уменьшен. Таким образом, может быть замечено, что, хотя сокращение BRBS неподвижности может непрерывно уменьшать осевую силу
ребра арки(дуги), это ослабит сейсмический результат(влияние) уменьшения изгибающегося момента и бокового смещения. Поэтому, баланс должен
быть достигнут через сравнение в разработке, и затем оптимальная схема должна быть отобрана.
Для более визуальной системы вышеупомянутого закона, TCU-082 (F-D волна), TCU068 (F-S волна), и TCU079 (Не волна пульса) отобрана в
Числе(фигуре) 15 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >, чтобы показать результаты курса времени осевой силы фута(ноги) арки(дуги) и
бокового смещения вершины арки(дуги).
Число(фигура) 15. Кривая истории Времени поперечной деформации секции хранилища при действии TCU082.
Сила урожая BRBS воздействует на сейсмический результат(влияние) уменьшения бокового смещения. Поперечное смещение сейсмическое отношение
уменьшения моста относительно большое. Кривая истории времени подготовлена в Числе(фигуре) 15 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 >.
Только результаты для первый 40 s показываются в числе(фигуре). Для оба impulsive сейсмические волны, BRB схема уменьшает ответ в течение

101.

большинства времени, более заметно в пике. Дополнительно, норма(разряд) сокращения силы более видна чем смещение. Для не - pulsed сейсмические
волны, немного изменения(замены) замечены от кривых курса времени.
Это стоит отмечать, что для смещения timescale TCU068 поперечной волны, пиковое смещение BRB-IV схемы - 20.3 % больше чем таковой BRB-III
схемы в 15.32 s. В то же самое время, норма(разряд) сокращения других BRB схем сил колеблется не больше, чем 6.3 %, сравненный с BRB-I схемой.
Поэтому, при должным образом ослаблении неподвижности BRBS может уменьшать сейсмический ответ внутренней силы моста, это будет
неблагоприятно ответу смещения, если неподвижность BRBS слишком маленькая. На основе обеспечения упругой и окончательной стабильности
структуры под маленькими землетрясениями, проектировщик должен соответственно уменьшить силу урожая BRBS около секции с маленьким
смещением и увеличивать силу урожая около секции с большим смещением. Таким образом, область гистерезисной петли может быть увеличена,
который является выгодным, чтобы улучшить полную сейсмическую эффективность уменьшения структуры.
В дополнение к областям предприятия(беспокойства), внесенного в список выше, результаты конверта ребра арки(дуги) осевые силы и " в самолете "
изгибающиеся моменты рассчитаны, чтобы визуализировать изменения(разновидности) силы всех ребер арки(дуги) в BRB схеме. При взятии TCU102
как пример, Фигурируйте 16 < https: // www. mdpi. com/2075-5309/12/12/2147 > a, b показывает ребру арки(дуги) осевые результаты конверта силы
оригинала и BRB сейсмической структуры уменьшения. BRB сейсмическая структура уменьшения имеет самую высокую сейсмическую норму(разряд)
уменьшения для осевой силы около фута(ноги) арки(дуги), но сейсмическая эффективность уменьшения более низкая в высшей секции арки(дуги),
которая должна быть оплачена достаточно внимания к в течение исследования и проекта.
Число(фигура) 16. Результаты Конверта внутренней силы под TCU102 основывают движение.
В резюме, замена BRBS для обычных стальных фигурных скобок может эффективно уменьшать осевую силу, " в самолете " изгибающийся момент.
Однако, результат(влияние) в терминах сокращения смещения очень ограничен. Сравненный с не - pulsed сейсмические волны, BRBS более эффективны
в сейсмическом уменьшении при pulsed сейсмических волнах, вследствие того, что BRBS, более вероятно, выдавать(уступать) и рассеет энергию при
действии pulsed волн, которые действуют к их полному потенциалу.
6. Заключения
В этой бумаге, девять движений основания(земли) отобраны и разделены в три группы согласно их типам, тогда характеристики почти движений
основания(земли) ошибки изучаются. При взятии стального моста арки(дуги) связки как объект(цель) исследования, закон ответов моста согласно
движениям основания(земли) pulsed проанализирован с помощью упруги - пластмассового метода анализа истории времени. Наконец, buckling
ограничил фигурные скобки, представлены в сейсмический проект моста арки(дуги). Сейсмический результат(влияние) уменьшения проверен упруги пластмассовым анализом истории времени. Главные заключения следующие:
( 1)
Компонент с низкой частотой движения основания(земли) pulsed в почти зоне ошибки знаменательно увеличивает смещение, и внутренний ответ
силы моста, сравненного с не - pulsed основывает движение. Скоростные пульс ведут к большему количеству buckling повреждение(ущерб)
фигурных скобок и ослабления неподвижности моста. Кроме того, отобранные движения основания(земли) результата(влияния) бросать - шага
были более разрушительные чем таковой вперед directivity результат(влияние).
( 2)
Buckling ограниченные фигурные скобки может функционировать как плавкие предохранители в мосте арки(дуги). В мосте опытного образца,
обычные стальные пруты buckled под редкими землетрясениями и перенесенный быстрая потеря неподвижности и способности(вместимости),
заканчивающейся потерей функции. Пропорция очевидных стальных поддержек могла бы быть заменена BRBS без того, чтобы изменить

102.

количество. Четыре BRB решения были предложены, которые отличаются по их силе урожая. Так как они имеют ту же самую неподвижность и
последовательны с первоначальными фигурными скобками, основной период структуры остается тем же самый. Они могут остаться резинкой при
статических условиях(состояниях) и частых землетрясениях и рассеивать энергию в редких землетрясениях. Поэтому, осевая сила, " в самолете "
изгибающийся момент, и поперечное смещение ребра арки(дуги) может быть знаменательно уменьшена, который является более видным при
действии движения основания(земли) импульса.
( 3)
Сейсмическая норма(разряд) уменьшения мостов согласно движениям основания(земли) pulsed намного большая чем таковой обычного движения
основания(земли) не-пульса, которое является особенно видным в осевой силе фута(ноги) арки(дуги) и " в самолете " изгибающийся момент. Это
- то, потому что движения основания(земли) pulsed причиняют большее количество фигурных скобок в мосте опытного образца к застежке, и
роли buckling, ограниченные фигурные скобки в оптимизированном мосте полностью используются.
( 4)
Имеется корреляция между сейсмическим результатом(влиянием) уменьшения buckling ограниченные фигурные скобки и параметры проекта, так
что оптимальная схема должна быть получена через сравнение. К некоторому градусу(степени), сокращая силу BRBS полезен улучшить
сейсмический результат(влияние) уменьшения внутренних сил, но это должно быть принято без того, чтобы сократить неподвижность моста
опытного образца.
Кроме того, должно быть отмечено, что сейсмический результат(влияние) уменьшения BRB сейсмической схемы уменьшения близко связан с
параметрами, типа силы урожая, расположения, и характеристик движения основания(земли). Далее исследование необходимо установить BRBS
различных спецификаций около частей с различными градусами(степенями) деформации и выдви& оптимальную сейсмическую схему уменьшения.
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions
Article Processing Charges Pay an Invoice Open Access Policy Contact MDPI Jobs at MDPI
Guidelines
For Authors For Reviewers For Editors For Librarians For Publishers For Societies For Conference Organizers
MDPI Initiatives
Sciforum MDPI Books Preprints Scilit SciProfiles Encyclopedia JAMS Proceedings Series
Follow MDPI
Subscribe to receive issue release notifications and newsletters from MDPI journals
© 1996-2023 MDPI (Basel, Switzerland) unless otherwise stated
Disclaimer Terms and Conditions Privacy Policy
https://www.mdpi.com/2075-5309/12/12/2147

103.

104.

105.

106.

107.

108.

109.

110.

111.

112.

Seismic Design of Bridges against Near-Fault Ground Motions Using
Combined Seismic Isolation and Restraining Systems of LRBs and CDRs

113.

114.

115.

116.

117.

118.

119.

120.

Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
Article Metrics https://www.mdpi.com/2076-3417/8/8/1243/htm

121.

122.

123.

124.

Dynamic Response Evaluation of Long-Span Reinforced Arch Bridges
Subjected to Near- and Far-Field Ground Motions
by
Iman Mohseni
1
,
Hamidreza Alinejad Lashkariani
2
,
1,*
Junsuk Kang
and
Thomas H.-K. Kang
2
1
Department of Landscape Architecture and Rural Systems Engineering, Seoul National University, Seoul 08826, Korea
2
Department of Architecture and Architectural Engineering, Seoul National University, Seoul 08826, Korea
*
Author to whom correspondence should be addressed.
Appl. Sci. 2018, 8(8), 1243; https://doi.org/10.3390/app8081243
Received: 10 June 2018 / Revised: 20 July 2018 / Accepted: 20 July 2018 / Published: 27 July 2018
(This article belongs to the Section Mechanical Engineering)
Download

125.

Browse Figures
Versions Notes
Abstract
: This study assessed the structural performance of reinforced concrete (RC) arch bridges under strong ground motion. A detailed three-dimensional finite element model of a
400 m RC arch bridge with composite superstructure and double RC piers was developed and its behavior when subjected to strong earthquakes examined. Two sets of ground
motion records were applied to simulate pulse-type near- and far-field motions. The inelastic behavior of the concrete elements was then evaluated via a seismic time history
analysis. The concept of Demand to Capacity Ratios (DCR) was utilized to produce an initial estimate of the dynamic performance of the structure, emphasizing the importance
of capacity distribution of force and bending moment within the RC arch and the springings and piers of the bridge. The results showed that the earthquake loads, broadly
categorized as near- and far-field earthquake loads, changed a number of the bridge’s characteristics and hence its structural performance.
Keywords:
arch bridge; seismic analysis; near- and far-field; ground motion
https://www.mdpi.com/2076-3417/8/8/1243/htm
In this paper, the seismic response of a steel truss arch bridge subjected to near-fault ground motions is studied. Then, the idea of applying buckling restrained braces (BRBs) to
a steel truss arch bridge in near-fault areas is proposed and validated. Firstly, the basic characteristics of near-fault ground motions are identified and distinguished.
Furthermore, the seismic response of a long span steel truss arch bridge in the near fault area is analyzed by elastic-plastic time analysis. Finally, the braces prone to buckling
failure are replaced by BRBs to reduce the seismic response of the arch rib through their energy dissipation properties. Four BRB schemes were proposed with different yield
strengths, but the same initial stiffness. The basic period of the structure remains the same.
В этой статье изучается сейсмический отклик арочного моста из стальной фермы, подверженного колебаниям грунта вблизи разлома. Затем предложена и
подтверждена идея применения удерживающих изгиб скоб (BRBs) к арочному мосту со стальной фермой в зонах вблизи разломов. Во-первых, идентифицируются и
различаются основные характеристики движений грунта вблизи разломов. Кроме того, сейсмический отклик большого пролета

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

162.

163.

164.

165.

166.

167.

168.

169.

170.

171.

172.

173.

174.

175.

176.

177.

178.

179.

180.

181.

182.

183.

184.

185.

186.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

193.

194.

195.

196.

197.

198.

199.

200.

201.

202.

203.

204.

205.

206.

207.

208.

209.

210.

211.

212.

213.

214.

215.

216.

217.

218.

219.

220.

221.

222.

223.

224.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,

225.

РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

226.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49

227.

поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

228.

1.
Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский

229.

230.

231.

КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ

232.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
80 471
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
E04B 1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:учтена за 3 год с 29.04.2010 по 28.04.2011. Патент перешел в общественное достояние.
(21)(22) Заявка: 2008116753/22, 28.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
28.04.2008
(45) Опубликовано: 10.02.2009 Бюл. № 4
Адрес для переписки:
224017, Республика Беларусь, г.Брест, ул. Московская, 267, УО БрГТУ
(72) Автор(ы):
Драган Вячеслав Игнатьевич (BY),
Мухин Анатолий Викторович (BY),
Зинкевич Игорь Владимирович (BY),
Головко Леонид Григорьевич (BY),
Лебедь Виталий Алексеевич (BY),
Шурин Андрей Брониславович (BY),
Люстибер Вадим Викторович (BY),
Мигель Александр Владимирович (BY),
Пчелин Вячеслав Николаевич (BY)
(73) Патентообладатель(и):
Учреждение образования "Брестский государственный технический университет" (BY)
(54) КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
(57) Реферат:

233.

Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении пространственных стержневых конструкций. Задача полезной модели снизить материалоемкость покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения. Это достигается тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас (ПК) 1 из соединенных в узлах (У) 2 стержней поясов 3 и раскосов 4 и размещенные в
средней части ПК 1 вдоль пролета, жестко прикрепленные к У 2 нижнего пояса ПК 1 нижние 6 и расположенные над ПК 1 верхние 8 пролетные, установленные на
опоры 5 подкрепляющие элементы (ПЭ), снабжено установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к У 2 нижнего пояса
нижними 7 и монтированными над ПК 1 верхними 9 контурными ПЭ, причем верхние контурные 9 и пролетные 8 ПЭ жестко прикреплены к узлам 2 верхнего пояса ПК
1. Нижние пролетные 6 и контурные 7 ПЭ жестко прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к У 2 нижнего пояса ПК 1, а верхние 8, 9 - к У 2 нижнего
пояса, соответственно При сборке покрытия вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 ПЭ с крестовыми
монтажными столиками 10. После чего собирается нижний пояс ПК 1 из стержней 3 нижнего пояса и У 2 с узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом У 2
жестко прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам 10 нижних пролетных 6 и контурных 7 ПЭ. Затем монтируются стержни раскосов 4 и У 2
верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое крепление У 2 верхнего пояса посредством электросварки к
монтажным столикам 10 верхних пролетных 8 и контурных 9 ПЭ. Снабжение комбинированного покрытия установленными на опоры 5 и расположенными вдоль
пролета нижними 7 и верхними 9 контурными ПЭ и жесткое прикрепление контурных 7, 9 и пролетных 6, 8 ПЭ к У 2 ПК 1 позволяет повысить жесткость покрытия, а
также избежать необходимости в установке опор 5 для опирания ПК 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, что существенно снижает материалоемкость
покрытия. Отсутствие опор 5 вдоль контурных ПЭ 7, 9 комбинированного покрытия расширяет также область его применения, например, при строительстве
авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д. 5 ил.
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное покрытие, содержащее установленный по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах стержней
поясов и раскосов *1+.
Недостатком пространственного структурного покрытия является наличие по контуру покрытия большого количества опор, на которые производится установка
пространственного каркаса, и возникновение в стержнях поясов и раскосов при больших пролетах значительных усилий, что, в совокупности, обуславливает высокую
материалоемкость конструкции. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его
применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее опираемый по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в
узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса
нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, причем верхние пролетные подкрепляющие
элементы соединены между собой посредством горизонтальных и вертикальных связей, а с нижними подкрепляющими элементами - посредством вертикальных
подвесок *2+.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам нижнего пояса пространственного каркаса нижними и расположенными над каркасом верхними пролетными подкрепляющими
элементами, установленными на опоры, позволяет существенно разгрузить элементы пространственного каркаса, и, тем самым, в некоторой степени снизить
материалоемкость конструкции покрытия.

234.

Однако известное комбинированное пространственное структурное покрытие по-прежнему характеризуется повышенной материалоемкостью вследствие наличия по
контуру покрытия большого количества опор, на которые устанавливается пространственный каркас. Повышенной материалоемкости способствует также
необходимость установки большого количества горизонтальных и вертикальных связей, подвесок между
нижними и верхними пролетными подкрепляющими элементами. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов только
вертикальными подвесками снижает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам. Кроме того, наличие опор по контуру
пространственного структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов,
покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, состоит в том, чтобы снизить материалоемкость комбинированного пространственного
структурного покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения.
Решение поставленной задачи достигается тем, что известное комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего
пояса каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, снабжено установленными на опоры
и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами, причем верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного
каркаса.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных и
пролетных подкрепляющих элементов к узлам верхнего пояса пространственного каркаса позволяет избежать необходимости в установке опор для опирания
пространственного каркаса, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах стержни поясов и раскосов
пространственного каркаса. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор для опирания пространственного каркаса, связей и подвесок
обуславливает существенное снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов
выполняющими функции связей и собранными в узлах стержнями поясов и раскосов существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Отсутствие опор вдоль контурных поддерживающих элементов комбинированного пространственного структурного покрытия расширяет
также
область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий узел комбинированного пространственного структурного покрытия в плане; на фиг.2 - разрез
А-А на фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - узел «1» на фиг.3; на фиг.5 - разрез В-В на фиг.4. Обозначения: 1 - пространственный каркас; 2 - узлы системы
БрГТУ; 3 - стержни поясов; 4 - стержни раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные подкрепляющие элементы; 7 - нижние контурные подкрепляющие элементы; 8 верхние пролетные подкрепляющие элементы; 9 - верхние контурные подкрепляющие элементы; 10 - крестовой монтажный столик; 11 - электросварной шов; 12 гайки; 13 - полые шары; 14 - крепежные болты; 15 - внутренние шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые гайки; 18 - стопорные гайки.
Комбинированное пространственное структурное покрытие содержит пространственный каркас 1 из соединенных в узлах 2 системы БрГТУ стержней 3, 4 поясов и
раскосов, соответственно, и установленные на опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над каркасом 1 верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие
элементы.

235.

Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть выполнены из труб (фиг.1-5) или любого другого стального профиля (на чертежах не показано).
Нижние пролетные 6 и контурные 7 подкрепляющие элементы жестко прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к узлам 2 нижнего пояса
пространственного каркаса 1, а верхние 8, 9 - к узлам 2 нижнего пояса, соответственно (фиг.2-5).
Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8 размещены в средней части пространственного каркаса 1 вдоль пролета симметрично относительно оси пространственного
каркаса 1 вдоль его большего размера, а контурные подкрепляющие элементы 7, 9 - параллельно подкрепляющим элементам 6, 8 по контуру пространственного
каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов и раскосов, оголовки которых снабжены жестко установленными в их полостях гайками 12, пространственного каркаса 1
системы БрГТУ содержат узловые элементы верхнего и нижнего поясов в виде полых шаров 13 с отверстиями в стенках, через которые пропущены со стороны полости
шаров 13 с возможностью вкручивания в гайки 12 стержней 3, 4 болты 14 с внутренними 15 и наружными 16 шайбами и силовыми 17 и стопорными 18 гайками (фиг.4,
5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены между шаром 13 и гайками 12 стержней 3, 4. В проектном положении стопорная гайка 18 стопорит болт 14
относительно гайки 12, а силовая 17 - болт 12 относительно шара 13 (фиг.4, 5).
Внутренние 15 и наружные 16 шайбы выполнены со сферическими, обращенными к шару 13 поверхностями, и установлены между головками болтов 14 и внутренней
поверхностью шара 13 и наружной поверхностью шара 13 и силовыми гайками 17, соответственно.
Сборка пространственного каркаса производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с крестовыми монтажными
столиками 10. После чего собирается нижний пояс пространственного каркаса 1 из стержней 3 нижнего пояса и узлов 2 с узловыми элементами в виде полых шаров
13, при этом узлы 2 жестко прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам подкрепляющих нижних пролетных 6 и контурных 7 элементов. Затем
монтируются стержни раскосов 4 и узлы 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое крепление узлов 2
верхнего пояса посредством электросварки к монтажным столикам верхних подкрепляющих пролетных 8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов из стержней 3, 4 и узловых элементов в виде полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18 гайки болтов 14
устанавливаются рядом друг с другом и стопорятся относительно друг друга и болтов 14, при этом расстояние от торца каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4
должно быть равно расстоянию от головки болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении прижатия силовой 17 и стопорной 18 гаек с наружной шайбой 16 и
внутренней шайбы 15 к полому шару 13. Стопорение гаек 17, 18 осуществляется посредством их поворота с затягиванием навстречу друг другу. Затем, путем вращения
застопоренных гаек 17, 18 с болтом 14, последний ввинчивается в гайку 12 стержней 1 или 2 до упора гаек 18 в гайку 12, при этом головка болта 14 с шайбой 15
опирается на внутреннюю поверхность шара 13. На заключительном этапе силовая гайка 17 вращается в обратную сторону, при застопоренных гайках 12, 18, до
момента ее опирания в наружную шайбу 16 и производится стопорение болта 14 относительно полого шара 13 путем затягивания силовой гайки 17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными над каркасом 1 верхними 9 контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних
контурных 9 и пролетных 8 подкрепляющих элементов к узлам 2 верхнего пояса пространственного каркаса 1 позволяет избежать необходимости в установке опор 5

236.

для опирания пространственного каркаса 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах 2 стержни поясов 3 и
раскосов 4 пространственного
каркаса 1. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор 5 для опирания пространственного каркаса 1, связей и подвесок обуславливает
существенное снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних 8 и нижних 6 пролетных подкрепляющих элементов выполняющими
функции связей и собранными в узлах 2 стержнями поясов 3 и раскосов 4 существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие опор 5 вдоль контурных поддерживающих элементов 7, 9 комбинированного пространственного структурного покрытия
расширяет также область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Источники информации:
1. Патент РБ №2489 U, МКИ Е04В 1/58. Узел соединения полых стержней пространственного каркаса // Официальный бюллетень. - 2006.02.28, №1, с.193-194.
2. Драган В.И., Шурин А.Б. Конструкции арок комбинированного покрытия универсального спортивного комплекса в г.Бресте // Вестник БрГТУ. - 2006. - №1(37):
Строительство и архитектура. - с.87-91.
Формула полезной модели
Комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и расположенные над
каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, отличающееся тем, что оно снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами, причем верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного
каркаса.

237.

Перекрестно-стержневые пространственные конструкции (ПСПК) системы МАРХИ
Перекрестно-стержневые пространственные конструкции (ПСПК) системы МАРХИ состоят из унифицированных стержней и узловых элементов, путем взаимного соединения (рис.1)

238.

которых происходит формирование одно-, двух- и многопоясных каркасов на квадратных, прямоугольных, треугольных и других планах (рис. 2).

239.

Область применения ПСПК
o отапливаемые и неотапливаемые здания и сооружения промышленного, гражданского и сельскохозяйственного назначения для районов РФ с расчетной температурой наружного воздуха до минус 40°С; с рулонной и мастичной кровлей; со стальными и железобетонными колоннами; с неагрессивными и
слабоагрессивными средами;
o производственные здания и сооружения с подвесными кранбалками грузоподъемностью до 5 тс и мостовыми кранами до 50 тс;
o здания и сооружения одноцелевого использования с повторным использованием в новом строительстве или утилизацией в виде вторичного сырья;
o здания и сооружения, проектируемые для труднодоступных районов РФ и районов с расчетной сейсмичностью до 9 баллов включительно при соблюдении требований СНиП II-7-81 с изменениями.

240.

Объекты с применением МАРХИ

241.

КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ
ПОКРЫТИЕ 80 471
(19)
RU
(11)
80 471
(13)
U1
(51) МПК
E04B
1/58 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса:
Пошлина: 02.07.2021)
учтена за 3 год с 29.04.2010 по 28.04.2011. Патент

242.

перешел в общественное достояние.
1)(22) Заявка: 2008116753/22, (72) Автор(ы):
28.04.2008
Драган Вячеслав Игнатьевич (BY),
Мухин Анатолий Викторович (BY),
4) Дата начала отсчета срока
Зинкевич Игорь Владимирович (BY),
действия патента:
Головко Леонид Григорьевич (BY),
28.04.2008
Лебедь Виталий Алексеевич (BY),
5)
Шурин Андрей Брониславович (BY),
Опубликовано: 10.02.2009 Б
Люстибер Вадим Викторович (BY),
юл. № 4
Мигель Александр Владимирович (BY),
Пчелин Вячеслав Николаевич (BY)
дрес для переписки:
224017, Республика
Беларусь, г.Брест, ул.
Московская, 267, УО
БрГТУ
(
(73) Патентообладатель(и):
Учреждение образования "Брестский государственный технический унив
54) КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к строительству и может быть использована при
возведении пространственных стержневых конструкций. Задача полезной модели снизить материалоемкость покрытия, повысить его жесткость и расширить область
применения. Это достигается тем, что известное комбинированное пространственное
структурное покрытие, содержащее пространственный каркас (ПК) 1 из соединенных в
узлах (У) 2 стержней поясов 3 и раскосов 4 и размещенные в средней части ПК 1 вдоль
пролета, жестко прикрепленные к У 2 нижнего пояса ПК 1 нижние 6 и расположенные
над ПК 1 верхние 8 пролетные, установленные на опоры 5 подкрепляющие элементы

243.

(ПЭ), снабжено установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к У 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными над ПК 1 верхними
9 контурными ПЭ, причем верхние контурные 9 и пролетные 8 ПЭ жестко прикреплены
к узлам 2 верхнего пояса ПК 1. Нижние пролетные 6 и контурные 7 ПЭ жестко
прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к У 2 нижнего пояса ПК 1,
а верхние 8, 9 - к У 2 нижнего пояса, соответственно При сборке покрытия вначале
монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и
контурные 7, 9 ПЭ с крестовыми монтажными столиками 10. После чего собирается
нижний пояс ПК 1 из стержней 3 нижнего пояса и У 2 с узловыми элементами в виде
полых шаров 13, при этом У 2 жестко прикрепляются посредством электросварки к
монтажным столикам 10 нижних пролетных 6 и контурных 7 ПЭ. Затем монтируются
стержни раскосов 4 и У 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются
стержни 3 верхнего пояса и выполняется жесткое крепление У 2 верхнего пояса
посредством электросварки к монтажным столикам 10 верхних пролетных 8 и
контурных 9 ПЭ. Снабжение комбинированного покрытия установленными на опоры 5 и
расположенными вдоль пролета нижними 7 и верхними 9 контурными ПЭ и жесткое
прикрепление контурных 7, 9 и пролетных 6, 8 ПЭ к У 2 ПК 1 позволяет повысить
жесткость покрытия, а также избежать необходимости в установке опор 5 для опирания
ПК 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, что существенно снижает
материалоемкость покрытия. Отсутствие опор 5 вдоль контурных ПЭ 7, 9
комбинированного покрытия расширяет также область его применения, например, при
строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д. 5
ил.

244.

Полезная модель относится к строительству и может быть использована при возведении
пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное покрытие, содержащее установленный по
контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и
раскосов [1].
Недостатком пространственного структурного покрытия является наличие по контуру
покрытия большого количества опор, на которые производится установка
пространственного каркаса, и возникновение в стержнях поясов и раскосов при больших
пролетах значительных усилий, что, в совокупности, обуславливает высокую
материалоемкость конструкции. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного
структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения, например,
при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее
опираемый по контуру на опоры пространственный каркас из соединенных в узлах
стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса
вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и
расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы,
установленные на опоры, причем верхние пролетные подкрепляющие элементы
соединены между собой посредством горизонтальных и вертикальных связей, а с
нижними подкрепляющими элементами - посредством вертикальных подвесок [2].

245.

Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия размещенные
в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам нижнего пояса пространственного каркаса нижними и расположенными над
каркасом верхними пролетными подкрепляющими элементами, установленными на
опоры, позволяет существенно разгрузить элементы пространственного каркаса, и, тем
самым, в некоторой степени снизить материалоемкость конструкции покрытия.
Однако известное комбинированное пространственное структурное покрытие попрежнему характеризуется повышенной материалоемкостью вследствие наличия по
контуру покрытия большого количества опор, на которые устанавливается
пространственный каркас. Повышенной материалоемкости способствует также
необходимость установки большого количества горизонтальных и вертикальных связей,
подвесок между
нижними и верхними пролетными подкрепляющими элементами. Соединение между
собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов только вертикальными
подвесками снижает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Кроме того, наличие опор по контуру пространственного
структурного покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения, например,
при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель, состоит в том,
чтобы снизить материалоемкость комбинированного пространственного структурного
покрытия, повысить его жесткость и расширить область применения.

246.

Решение поставленной задачи достигается тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса
каркаса нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие
элементы, установленные на опоры, снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними
и монтированными над каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами,
причем верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к
узлам верхнего пояса пространственного каркаса.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам нижнего пояса нижними и монтированными над каркасом верхними контурными
подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных и пролетных
подкрепляющих элементов к узлам верхнего пояса пространственного каркаса позволяет
избежать необходимости в установке опор для опирания пространственного каркаса,
горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции которых выполняют
соединенные в узлах стержни поясов и раскосов пространственного каркаса. Исключение
же из конструкции комбинированного покрытия опор для опирания пространственного
каркаса, связей и подвесок обуславливает существенное снижение материалоемкости
покрытия. Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих
элементов выполняющими функции связей и собранными в узлах стержнями поясов и

247.

раскосов существенно повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам. Отсутствие опор вдоль контурных поддерживающих
элементов комбинированного пространственного структурного покрытия расширяет
также
область его применения, например, при строительстве авиационных ангаров, цехов,
покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен общий узел
комбинированного пространственного структурного покрытия в плане; на фиг.2 - разрез
А-А на фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - узел «1» на фиг.3; на фиг.5 - разрез
В-В на фиг.4. Обозначения: 1 - пространственный каркас; 2 - узлы системы БрГТУ; 3 стержни поясов; 4 - стержни раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные подкрепляющие
элементы; 7 - нижние контурные подкрепляющие элементы; 8 - верхние пролетные
подкрепляющие элементы; 9 - верхние контурные подкрепляющие элементы; 10 крестовой монтажный столик; 11 - электросварной шов; 12 - гайки; 13 - полые шары; 14 крепежные болты; 15 - внутренние шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые гайки; 18 стопорные гайки.
Комбинированное пространственное структурное покрытие содержит пространственный
каркас 1 из соединенных в узлах 2 системы БрГТУ стержней 3, 4 поясов и раскосов,
соответственно, и установленные на опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над каркасом
1 верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы.

248.

Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть выполнены из труб (фиг.1-5) или любого
другого стального профиля (на чертежах не показано).
Нижние пролетные 6 и контурные 7 подкрепляющие элементы жестко прикреплены
посредством крестового монтажного столика 10 к узлам 2 нижнего пояса
пространственного каркаса 1, а верхние 8, 9 - к узлам 2 нижнего пояса, соответственно
(фиг.2-5).
Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8 размещены в средней части
пространственного каркаса 1 вдоль пролета симметрично относительно оси
пространственного каркаса 1 вдоль его большего размера, а контурные подкрепляющие
элементы 7, 9 - параллельно подкрепляющим элементам 6, 8 по контуру
пространственного каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов и раскосов, оголовки которых снабжены
жестко установленными в их полостях гайками 12, пространственного каркаса 1 системы
БрГТУ содержат узловые элементы верхнего и нижнего поясов в виде полых шаров 13 с
отверстиями в стенках, через которые пропущены со стороны полости шаров 13 с
возможностью вкручивания в гайки 12 стержней 3, 4 болты 14 с внутренними 15 и
наружными 16 шайбами и силовыми 17 и стопорными 18 гайками (фиг.4, 5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены между шаром 13 и гайками 12 стержней 3,
4. В проектном положении стопорная гайка 18 стопорит болт 14 относительно гайки 12, а
силовая 17 - болт 12 относительно шара 13 (фиг.4, 5).

249.

Внутренние 15 и наружные 16 шайбы выполнены со сферическими, обращенными к
шару 13 поверхностями, и установлены между головками болтов 14 и внутренней
поверхностью шара 13 и наружной поверхностью шара 13 и силовыми гайками 17,
соответственно.
Сборка пространственного каркаса производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9 пролетные 6, 8 и
контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с крестовыми монтажными столиками 10. После
чего собирается нижний пояс пространственного каркаса 1 из стержней 3 нижнего пояса и
узлов 2 с узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом узлы 2 жестко
прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам подкрепляющих
нижних пролетных 6 и контурных 7 элементов. Затем монтируются стержни раскосов 4 и
узлы 2 верхнего пояса. На заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса
и выполняется жесткое крепление узлов 2 верхнего пояса посредством электросварки к
монтажным столикам верхних подкрепляющих пролетных 8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов из стержней 3, 4 и узловых элементов в
виде полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18 гайки болтов 14 устанавливаются рядом
друг с другом и стопорятся относительно друг друга и болтов 14, при этом расстояние от
торца каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4 должно быть равно расстоянию от
головки болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении прижатия силовой 17 и стопорной
18 гаек с наружной шайбой 16 и внутренней шайбы 15 к полому шару 13. Стопорение гаек
17, 18 осуществляется посредством их поворота с затягиванием навстречу друг другу.
Затем, путем вращения застопоренных гаек 17, 18 с болтом 14, последний ввинчивается в

250.

гайку 12 стержней 1 или 2 до упора гаек 18 в гайку 12, при этом головка болта 14 с
шайбой 15 опирается на внутреннюю поверхность шара 13. На заключительном этапе
силовая гайка 17 вращается в обратную сторону, при застопоренных гайках 12, 18, до
момента ее опирания в наружную шайбу 16 и производится стопорение болта 14
относительно полого шара 13 путем затягивания силовой гайки 17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия
установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
узлам 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными над каркасом 1 верхними 9
контурными подкрепляющими элементами и жесткое прикрепление верхних контурных 9
и пролетных 8 подкрепляющих элементов к узлам 2 верхнего пояса пространственного
каркаса 1 позволяет избежать необходимости в установке опор 5 для опирания
пространственного каркаса 1, горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, функции
которых выполняют соединенные в узлах 2 стержни поясов 3 и раскосов 4
пространственного
каркаса 1. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия опор 5 для
опирания пространственного каркаса 1, связей и подвесок обуславливает существенное
снижение материалоемкости покрытия. Соединение между собой верхних 8 и нижних 6
пролетных подкрепляющих элементов выполняющими функции связей и собранными в
узлах 2 стержнями поясов 3 и раскосов 4 существенно повышает жесткость покрытия в
направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие опор 5 вдоль
контурных поддерживающих элементов 7, 9 комбинированного пространственного

251.

структурного покрытия расширяет также область его применения, например, при
строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Источники информации:
1. Патент РБ №2489 U, МКИ Е04В 1/58. Узел соединения полых стержней
пространственного каркаса // Официальный бюллетень. - 2006.02.28, №1, с.193-194.
2. Драган В.И., Шурин А.Б. Конструкции арок комбинированного покрытия
универсального спортивного комплекса в г.Бресте // Вестник БрГТУ. - 2006. - №1(37):
Строительство и архитектура. - с.87-91.
Формула полезной модели
Комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее
пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета жестко
прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и расположенные над каркасом
верхние пролетные подкрепляющие элементы, установленные на опоры, отличающееся
тем, что оно снабжено установленными на опоры и расположенными вдоль пролета
жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над
каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем верхние
контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам верхнего

252.

пояса пространственного каркаса.

253.

Рисунки:

254.

255.

256.

257.

258.

259.

260.

261.

http://www.gazetazemlyarossii6.narod.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

282.

283.

284.

285.

286.

287.

288.

289.

290.

291.

292.

293.

294.

295.

296.

297.

298.

299.

300.

301.

302.

303.

304.

305.

306.

307.

308.

309.

310.

Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 21-25 августа 2023 Политехнический Университет Петера
Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа
2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] [email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ с ообщает о разработанной в КНР , США конструкции легкого аварийного
автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м. Указанный мост был
спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный таким образом мост очень
легкий, конструктивно прочным, с возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию, которая требует меньше времени при сборке моста в
полевых условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполнен РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО
СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных
стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , по чертежам китайским и американских
инженеров , уже построенных из упругопластических стальных ферм выполненных из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных
материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях ,
длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (996) -54

311.

312.

313.

314.

315.

316.

317.

318.

319.

320.

321.

322.

323.

324.

325.

326.

327.

328.

329.

330.

331.

332.

333.

334.

335.

Использование демпфирующей связи Кагановского и горных крепий для спосоаб
бескрановой установки опор при строительстве временного железнодорожного
моста или Способ бескрановой установки опор при строительстве временных железнодорожных мостов в Киевской
Руси с использованием связей Кагановского и с учетом сдвиговой прочности горных крепей при строительстве временного
железнодорожного моста
Редактор представляет:
Автор прислал статью, опубликованную в Киевском специальном издании меньше года назад. По двум причинам решил поставить ее и на наш
сайт:
1. Остроумное (на мой взгляд) решение в области строительных конструкций может стимулировать появление нестандартных мыслей и в других
областях знаний.
2. В нашей сейсмической зоне распространение информации об антисейсмических конструктивных решениях может (не исключено!) дать и
практический результат.
Электрон Добрускин,
редактор
В мировой практике строительства идет поиск новых эффективных конструктивных решений укрепления зданий и сооружений при
землетрясениях. На проходившей в Киеве в сентябре 2010 года V1 международной научно-технической конференции по строительным конструкциям
обсуждался доклад представителя фирмы “STAR SEISMIC” о противодействии сейсмике в районах с повышенной сейсмичностью путем применения
антисейсмических демпфирующих стержней в виде связей, которые устанавливаются наклонно между колоннами [1].

336.

Рис 1
Эта связь состоит из стального кожуха прямоугольного поперечного сечения, заполненного бетоном (рис.1). По продольной оси в бетоне имеется
сквозное отверстие, в котором свободно расположен сердечник в виде стальной полосы. По торцам связи расположены манжеты соединенные сваркой
с сердечником. Кожух может свободно перемещаться относительно торцевых манжет. Эти манжеты обеспечивают шарнирное или сварное крепление к
колоннам. От воздействия сейсмической знакопеременной нагрузки в связях возникают переменные усилия сжатия и растяжения.
В процессе растяжения происходит упругая деформация стали сердечника ограниченная напряжением до предела пропорциональности. При
этом, например, для низколегированной стали относительное удлинение равно 0,1%, для связи длиной 10 метров удлинение сердечника равно 10 мм.
При удлинении сердечника происходит демпфирование (поглощение энергии) за счет превращения кинетической энергии в тепловую энергию.
При сжатии сердечник, изгибаясь, контактирует с бетоном. При этом продольную устойчивость связи обеспечивает кожух. В таком
конструктивном решении в связи происходит, ограниченное пределом пропорциональности и соответственно с небольшим удлинением,
малоэффективное демпфирование за счет упругой деформации сердечника при повышенной материалоемкости и сложности изготовления связи. Это
конструктивное решение антисейсмических демпфирующих связей нашло широкое применение в различных странах Америки, Европы и Азии (рис.2 –
5).

337.

Рис 2
Рис 3
Рис 4

338.

Рис. 5
В результате поиска новых конструктивных решений автором статьи разработано новое конструктивное решение антисейсмической
демпфирующей связи, в котором за счет применения других элементов и их взаимодействия достигается более эффективное демпфирование путем
сухого трения элементов связи, а также снижение материалоемкости и повышение технологичности изготовления (рис.6 - 8).
Рис 6

339.

Рис 7

340.

Рис 8
Антисейсмическая демпфирующая связь состоит из двух трубчатых ветвей прямоугольного поперечного сечения расположенных параллельно с
определенным зазором. Эти ветви шарнирно соединены поперечными листовыми пластинами через шайбы, приваренные к ветвям связи. В каждой
шайбе имеется резьбовое отверстие для болта, а в листовой пластине два отверстия, через которые проходят болты. Между шайбой и пластиной
может быть установлена фрикционная прокладка. Пластины устанавливаются в двух противоположных поверхностях связи. Такое податливое болтовое
соединение, в котором внешние усилия сжатия или растяжения воспринимаются вследствие сопротивления сил трения, возникающие по контактным
плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов. Каждая ветвь одним противоположным концом крепится к колоннам при
помощи отдельно изготовленной вилки, состоящей из двух изогнутых фасонок, соединенных поперечным и продольным ребрами жесткости. Эти вилки
привариваются к скошенным торцам ветвей связи. Торец противоположной части ветви заварен листовой заглушкой. Такое конструктивное решение
способствует плавному переходу силового потока от ветви к шарниру без концентрации напряжения.
Демпфирование в связи происходит за счет сухого трения между листовыми пластинами и шайбами через фрикционные прокладки,
соединенные болтами, обеспечивающими упругую податливость при повороте пластин. Зазор между ветвями связи определяется возможной
величиной амплитуды колебания объекта. Количество устанавливаемых листовых пластин определяется необходимым уровнем демпфирования.
Исходное рабочее положение пластин – под прямым углом к продольной оси ветвей связи.
От знакопеременных усилий, воздействующих на связь, происходит взаимное продольное смещение ее ветвей до продольного соприкосновения
их граней. При этом пластины от силы сжатия в связи поворачиваются в одну, а при растяжении в противоположную сторону. При сухом трении

341.

соприкасающихся поверхностей шайб с листовыми пластинами происходит демпфирование, то есть превращение кинетической энергии в тепловую
энергию.
Натяжение между трущимися частями регулируется высокопрочными болтами. Продольная устойчивость связи при сжатии обеспечивается
совместной жесткостью двух трубчатых ветвей. За счет большого количества мест соприкосновения трубчатых ветвей с поперечными пластинами и
необходимого количества связей, происходит значительное поглощение и рассеивание энергии. Причем демпфирование происходит как при сжатии,
так и при растяжении. При продольном соприкосновении граней трубчатых ветвей от знакопеременных усилий, связи работают на передачу
ослабленных демпфированием усилий на фундаменты.
От высокого уровня поглощения и рассеивания кинетической энергии при демпфировании в значительной степени снижается сейсмическая
нагрузка и амплитуда колебания, что в свою очередь снижает материалоемкость (металлоемкость) и общую стоимость зданий и сооружений,
обеспечивая их защиту при землетрясениях. Конструктивное решение связи позволяет настраивать связь на необходимый уровень демпфирования
путем установки необходимого количества листовых пластин и количества связей на объекте.
Кроме того, за счет установки необходимого зазора между ветвями связей, можно настраивать связь на необходимую амплитуду колебания.
Антисейсмические демпфирующие связи устанавливаются наклонно между колоннами и стойками металлических или железобетонных каркасов зданий
или сооружений, причем верхнее крепление связи может быть к средней части балки перекрытия (рис.9 - 11). Антисейсмические демпфирующие
связи технологичны в изготовлении и монтаже.

342.

Рис 9
Рис 10

343.

Рис 11
Антисейсмические демпфирующие связи могут быть использованы:
1.
При восстановлении железнодорожных мостов в Киевской Руси транспортных галерей Норильск строительстве зданий и
сооружений в районах с повышенной сейсмичностью с металлическим и железобетонным каркасоми .
железнодорожных мостов в Киевской Руси .
2.
В существующих и вновь проектируемых
3.
В пункта перегрузки руды от воздействия ветровых нагрузок.
4.
Для крепления эксплуатируемого оборудования и агрегатов электростанций, в том числе атомных, от сейсмических нагрузок и взрывов.
5.
Для транспортных галерей горно –обогатительной
6.
Для крепления оборудования и агрегатов морских кораблей при продольной и поперечной качке.
7.
Для крепления и усиление стальных колонн над транспортной галереи горной фабрики Норильск воссатновлении
железнодорожных мостов в Киевской Руси
Источник информации
фабрики Норильск .

344.

[1] http: //www.starseismic.eu , краткое описание.
Заключение : Выявлена главная причина обрушения -железнодорожных мостов в Киевской Руси
отсутствие демпфирующей способности при импульсных нагрузках в
соединении несущих сварных рамных узлов железнодорожных мостов . Аварии
способствовали и другие многочисленные факторы, на которые необходимо
было обратить внимание проектировщикам, заводам-изготовителям,
строителям и эксплуатирующим организациям.
Таким образом, исследования данных разрушений впервые показали наличие
протяженных усталостных трещин, образовавшихся в результате
многолетней эксплуатации, а также деформационного старения металла и
обрушения железнодорожных мостов в Киевской Руси являющегося необходимым и
достаточным фактом полного исчерпания несущей способности и запаса
прочности
https://disk.yandex.ru/i/6E-wZ4B-Kp0MfA https://ppt-online.org/870114
https://ru.scribd.com/document/495364953/Nauchnaya-Konferentsiya-Molodix-Uchenix

345.

В день памяти Владмира Ильича Ленина 21 января 2023 и в память защитникам воинов -освободителей
блокадного Ленинграда 18 января 2023 память которых защищает профессор СПб ГЭУ Матвеев Владимир Владимироваича против которого
развирнулись роставщиками репрессии за отрицание Холокоста ( ст. 354.1 ребилитация нацизма), организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ,
редакция газеты "Армия Защитников Отечества", ИА "Русская Народная Дружина" в место красных гвоздик, дарит морпехам Республики Крым и
Севостополя, китайские чертежи по просьбе китайских коммунистов (КНР) и расчет перправы через Днепр : Прямого упругопастического расчет
стальных ферм с большими пермещениями на предельной равновсеи и приспоосбляемость, длиной 51 метр, полный вес сбороно-разобороного
моста 165 kN, грузоподьемность 200 kN , ширина проезжей чати 3.0 м. Сборник тезисов докладов аннотация для IV Бетанкуровского международного
инженерного форума ПГУПС ОО "Сейсмофонд" 19.01.23 Сборник тезисов докладов аннотация для IV Бетанкуровского международного инженерного форума ПГУПС
ОО "Сейсмофонд" Упругопластический расчет в SCAD методом предельного равновесия статически неопределимых неразрезных ферм с учетом приспособляемость с
большими перемещениями на предельное равновесие на основе применения и использования при расчет в ПК SCAD изобретений проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздина №
1143895, 1174616, 1143895, 2550777, 2010136746, 165076, 154506 176020 [email protected] [email protected] rodinailismert@list/ru

346.

347.

Специальный репортаж газеты «Армия Защитников Отечества", при СПб
ГАСУ об использовании надвижного армейского моста дружбы для применения единственный способ
спасти жизнь русских и украинцев , объединение, покаяние, против истинного врага глобалистов сатанистов-торгашей-ростовщиков № 8 (8) от 19.01.23 Тезисы, доклад, аннотация для публикации в сборнике
ЛИИЖТа IV Бетанкуровского международного инженерного форума ПГУПС ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ 19.01.23 т (812) 694-7810 [email protected] [email protected] [email protected]

348.

Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован
Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015),
ОО "Сейсмофонд"
ОГРН: 1022000000824 [email protected] т/ф 694-78-10, (921) 962-67-78 190005, СПб, 2-я Красноармейская
ул д 4 (996) 798-26-54 [email protected] [email protected]
Специальные технические условия монтажных соединениий упругоплатических стальных ферм , пролетного строения
моста из стержневых структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная
структура" ) с большими пермещениями на предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишникова)
https://ppt-online.org/1148335 https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA

349.

350.

УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 [email protected]
Мжиев Х.Н. 12.01. 2023 Всего : 375 стр
Специальные технические условия монтажных соединений упругоплатических стальных
ферм , пролетного строения моста из стержневых структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" (
RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с большими пермещениями на
предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишникова)
[email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected] [email protected]
УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 [email protected]
Мжиев Х.Н. 19.01. 2023 Всего : 108 стр

351.

352.

353.

РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА
НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние
(НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и

354.

приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра ,
грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов
(Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при
чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство
моста для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при
строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со
встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса
стальной фермы со значительной экономией строительных материалов
УДК 624.07
А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ

355.

А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина
Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями
болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами,
по с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река
Суон) для более точного расчета ПK SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения
железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в
США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным
департаментом штата Монтана США
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-67-78 Безвозмездно
оказала помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста
грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях
Научный консультан прямого упругопластического расчет стальных американских пролтетных ферм с большими перемешениями на прельное равновестие
и приспособлчемость , теоретическеи основы расчет на плпмтиснмелн предельное равновесие и приспособляемость и упругоплатическое поведение

356.

стального стержня и бронзовой или тросовй втулки , гильзы и бота с пропиленным пазом болгаркой для создания упругоплатическо соедения пролетного
строения для создания предельного равновесия
Титова Тамила Семеновна Первый проректор - проректор по научной работе - Ректорат, Заведующий кафедрой - Кафедра «Техносферная и экологическая
безопасность»,
Заместитель Председателя - Учёный совет Контакты: (812) 436-98-88 (812) 457-84-59 [email protected] Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-223
оказала помощь при расчет в лабораторных испытаниях в ПK SCAD и перводе на русский американских и китайских публикаций , чертежей, о прямом
упругоплатическом расчете стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3,
5 для перправы опытного, учебного сбороно- разбороно моста через реку Днепр в Смоленской области для военных целях в Новроссии ЛНР, ДНР соместро
с Белорусской Республики
Бенин Андрей Владимирович - научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических
моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями
напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку
Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты:
(812) 457-80-19, (812) 310-31-28, [email protected]
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
СМК РД 09.36-2022 «Положение о Научно-исследовательской части» (sig)
Контакты (812) 310-31-28, 58-019 Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225

357.

Видюшенков Сергей Александрович -- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и
математических моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими
перемещениями напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при
переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты: (812) 457-82-34
СМК РД 09.31-2020 «Положение о кафедре ФГБОУ ВО «Петербургский государственный университет путей
сообщения Императора Александра I»
Контакты
[email protected] (812) 457-82-34 (812) 571-53-51
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 3-309
Декан факультета
Андрей Вячеславович ЗАЗЫКИН--- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических
моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного моста с большими перемещениями
напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и Министоа при переправе через реку
Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке) https://www.spbgasu.ru/Studentam/Fakultety/Avtomobilno-transportnyy_fakultet/
Контакты автомобильно-дорожного факультета

358.

Адрес:
Санкт-Петербург, Курляндская ул., д. 2/5
Адрес для корреспонденции: СПбГАСУ, 2-я Красноармейская ул., д. 4, г. Санкт-Петербург, Россия, 190005
Деканат:
Каб. 102-К
На карте
Тел.:
(812) 251-93-61, (812) 575-01-82, (812) 575-05-12
E-mail:
[email protected]
ВКонтакте:
https://vk.com/id337348801
Задать вопрос о приѐме на факультет:
Заместителю ответственного секретаря приѐмной комиссии СПбГАСУ по работе на автомобильно-дорожном факультете
Щербакову Александру Павловичу
➠ Писать на электронную почту: [email protected]
Метод предельного равновесия для расчета статически неопределенных стальных ферм
конструкций. Теория и практика и упругопластический расчет в SCAD методом предельного
равновесия статически неопределимых неразрезных ферм с учетом приспособляемость с большими
перемещениями на предельное равновесие на основе применения и использования при расчет в ПК
SCAD изобретений проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздина № 1143895, 1174616, 1143895, 2550777, 2010136746,
165076, 154506 176020

359.

Расчет по методу предельного равновесия (далее МПР) позволяет, как уже известно, вскрыть
резервы прочности конструкций за счет учета пластических и других неупругих свойств материалов. В

360.

результате расчеты статически неопределимых конструкций по МПР являются более выгодными, чем по
упругой стадии, и могут приводить к экономии материалов.
Экономичность МПР зависит от большого ряда факторов, в числе которых наиболее важную роль
играет степень статической неопределимости конструкции.
Рассмотрим дважды статически неопределимую китайскую балку, изображенную на рис.1.

361.

362.

Рис.1. Показана китайская стальная ферма которая рассчитывалась
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)
структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра ,
грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого
китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной
Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов)
через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными
элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией
строительных материалов
Балка обладает одинаковой прочностью на изгиб по всей длине. На рис.1 показана эпюра
изгибающих моментов в упругой стадии от нагрузки q=1.

363.

Рис.2. Показан расчет китайской стальная ферма которая рассчитывалась
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА
ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)
структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и

364.

приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра ,
грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого
китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной
Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов)
через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными
элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией
строительных материалов
С точки зрения расчета системы как упругой данная нагрузка является разрушающей - обозначим ее
как qу (рис.2). Пластические шарниры образуются на опорах. Следовательно, значение этой
разрушающей нагрузки будет: q= 12M/L
Где Мт - опорный момент.

365.

Между тем балка работала до сих пор только в пределах упругой стадии. Она сохранила свою
геометрическую неизменяемость и способна поэтому нести дополнительную нагрузку вплоть до
образования третьего - пролетного шарнира.
Пролетный шарнир возникает тогда, когда с ростом нагрузки момент в середине пролета тоже достигнет
величины:
РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА
НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно
деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование
стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях ,
длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес
быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных
ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых
автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы (

366.

длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным
настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со
значительной экономией строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет

367.

368.

369.

Упругопластические расчет стальных ферм
предельное равновесие и приспособляемость
с большими перемещениями на
всегда была одним из наиболее

370.

распространѐнных материалов используемых для строительства на территории нашей
страны. Это обусловлено не только тем, что она всегда была и остаѐтся самым
доступным и сравнительно недорогим материалом, но и наличием целого ряда других
преимуществ по сравнению с другими традиционными материалами. Древесина имеет
высокие прочностные характеристики при достаточно небольшой плотности, а значит и
небольшом собственном весе, что в свою очередь исключает необходимость сооружения
массивных и дорогостоящих фундаментов. Кроме того к положительным свойствам
древесины как строительного материала относятся: низкая теплопроводность,
способностью противостоять
климатическим воздействиям, воздухопроницаемость,
экологическая чистота, а также природной красота и декоративностью, что для
современных строений играет немаловажную роль.
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость структуры и обладают рядом преимуществ,
правильное использование которых позволяет повысить экономическую эффективность по
сравнению с традиционными решениями. К преимуществам относятся: пространственность
работы системы; повышенная надѐжность от внезапных разрушений; возможность
перекрытия больших пролѐтов; удобство проектирования подвесных потолков;
максимальная унификация узлов и элементов; существенное снижение транспортных
затрат; возможность использования совершенных методов монтажа-сборки на земле и
подъѐма покрытия крупными блоками; архитектурная выразительность и возможность
применения для зданий различного назначения.

371.

В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята
металлодеревянная блок-ферма пролетом 18 метров (рис. 1). Конструкция блок-фермы
представляет собой двускатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс
которой выполнен из однотипных клеефанерных плит, пространственная решетка
регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых
раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные
узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой металлическим
элементом нижнего пояса, средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали,
также в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам Vобразное разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным
элементом нижнего пояса [1]
Рис. 1. Блок ферма пролетом 18м

372.

Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм связанных между собой в узлах примыкания раскосов решетки к верхнему поясу
и установки дополнительных затяжек между узлами раскосов, что позволяет комбинировать структурные покрытия различных пролетов.
С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечно-элементное моделирование были проведены расчеты различных вариантов структур
пролетами 6, 9, 12, и 15 метров. Расчет структурной конструкции блок-фермы проводился на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных и
кратковременных нагрузок. На основе полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и напряжений различных элементов структурного
покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
структуры
Мах.сжимающие
Мах.растягивающее
усилие раскоса, усилие раскоса, кН
кН (напряжение
(напряжение МПа)
МПа)
Мах.усилие в затяжке, Мах.перемещение, мм
кН (напряжение МПа)
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
244,58 (240,4)
46,03
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
280,36 (275,58)
57,44
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
331,54 (325,88)
73,34
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
398,92 (392,12)
98,26
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров показывает, что более оптимально конструкция работает при относительно
небольших пролетах. Увеличение пролета структуры приводит к увеличению напряжений и деформаций конструкции. Использование структурных покрытий больших
пролетов приводят к значительному повышению собственного веса конструкции и нерациональному использованию материала. Наиболее оптимальным вариантом
структурного покрытия является пролет структуры 18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную посредством соединения отдельных блок-ферм, размерами в плане 18х9м, в единый
конструктивный элемент покрытия шарнирно опертый по углам.

373.

Рис. 2 Структурное покрытие размерами 18 х 9 метров
В настоящее время проводится работа по дальнейшему решению задачи применения металлодеревянных структурных покрытий в условиях повышенной
сейсмической опасности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Инжутов И.С.; Деордиев С.В.; Дмитриев П.А.; Енджиевский З.Л.; Чернышов С.А Патент на изобретение № 2136822 от 10.09.1999 г.
Испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из
упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн

374.

, ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных
элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными
элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной
стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция"
) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского
сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими
коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с
использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и
использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими
организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–
гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при
строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в
штате Монтана в 2017 году и испозования опыта Китайских инженерорв из
КНР, расчеты и испытание узлов структутрной фермы кторый прилагаются
ниже организаций "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ

375.

376.

377.

378.

379.

380.

381.

382.

Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость и РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО
СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС)
структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для
армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра ,
грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого
китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной
Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов)
через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными
элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией
строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет

383.

384.

385.

Для этого он после окончания упругой стадии должен возрасти на величину:
После образования опорных пластических шарниров балку при работе ее на

386.

дополнительную нагрузку Aq можно рассматривать как статически определимую
вследствие чего имеем рис.3
В результате несущая способность рассматриваемой балки, определенная по методу
предельного равновесия, т.е. с учетом пластических деформаций, превышает вычисленную
в предположении работы балки как упругой системы на величину, равную:

387.

Показательны опыты, доказывающие эту теорию, по испытанию плит выполненные Б.Г.
Кореневым под руководством А.А. Гвоздева в 1939 г. А так же более поздние испытания
различных конструкций выполненные С.М. Крыловым.
В [3] на примере двухпролетной статически неопределимой балки экспериментально
получено значение перераспределения моментов 30%.
В целом все эти опыты свидетельствуют, что причиной перераспределения усилий
служит вся сумма неупругих деформаций, возникающих в бетоне, арматуре и конструкции
в целом при работе ее в стадии предельного равновесия.

388.

В работе приведен алгоритм инкрементального упругопластического расчета стальной
двух- пролетной неразрезной балки. Выполнены расчеты балки по упругому предельному
состоянию, исследовано возникновение пластических шарниров и механизма разрушения.
Рассмотрены условия приспособляемости, и определена максимальная нагрузка
приспособляемости.
В работе приведен алгоритм инкрементального упругопластического расчета стальной
двух- пролетной неразрезной балки. Выполнены расчеты балки по упругому предельному
состоянию, исследовано возникновение пластических шарниров и механизма разрушения.
Рассмотрены условия приспособляемости, и определена максимальная нагрузка
приспособляемости.
Ключевые слова: стальные конструкции, упругопластическая работа, пластическая
адаптация, приспособляемость, пластический шарнир, предельная пластическая нагрузка,
инкрементальный метод.

389.

В настоящей статье на примере неразрезной двухпролетной балки описывается
инкрементальный метод упругопластического расчета стальных конструкций при действии

390.

малых перемещений. Целью работы является описание алгоритма инкрементального
анализа, который в дальнейшем будет использован при разработке инкрементального
метода упругопластического расчета пространственных стержневых конструкций с учетом
больших перемещений.
Принципы инкрементального упругопластического анализа вводятся для неразрезных
балок, формирование пластических шарниров, в которых особенно хорошо подходят для
визуализации упругопластического поведения. В работе использована безразмерная форма
представления результатов расчета.
Нагрузка приспособляемости. Приспособляемость происходит в конструктивных
системах, если выполняются следующие условия: а) пластическое течение во время
нескольких первых циклов нагружения создает поле остаточных напряжений; б) во всех
последующих циклах нагружения поведение конструкции при наложении остаточного поля
упругих напряжения от приложенных нагрузок полностью упруго.
Пусть конструктивная система подвержена шаблонной нагрузке, которая является
функцией псевдовремени. Эта шаблонная нагрузка умножается на коэффициент
нагружения и дает приложенные циклы нагрузки. Для заданного значения коэффициент
нагружения конструкция может развить или не развить приспособляемость. Если
конструкция развивает приспособляемость, то произведение коэффициента нагружения на
шаблонную нагрузку называется нагрузкой приспособляемости балки. Произведение
шаблонной нагрузки и максимального коэффициента нагружения для которого
конструкция проявляет приспособляемость называется максимальной нагрузкой
приспособляемости.
Хейдари А. Инкрементальный упругопластический расчет стальной неразрезной балки.

391.

Ключевые слова: стальные конструкции, упругопластическая работа, пластическая
адаптация, приспособляемость, пластический шарнир, предельная пластическая нагрузка,
инкрементальный метод.
В настоящей статье на примере неразрезной двухпролетной балки описывается
инкрементальный метод упругопластического расчета стальных конструкций при действии
малых перемещений. Целью работы является описание алгоритма инкрементального
анализа, который в дальнейшем будет использован при разработке инкрементального
метода упругопластического расчета пространственных стержневых конструкций с учетом
больших перемещений.
Принципы инкрементального упругопластического анализа вводятся для неразрезных
балок, формирование пластических шарниров, в которых особенно хорошо подходят для
визуализации упругопластического поведения. В работе использована безразмерная форма
представления результатов расчета.

392.

Если амплитуда цикла нагружения не превосходит We, то балка деформируется упруго
во все время нагружения. Если амплитуда цикла нагружения превосходит We, но не
превышает W., балка претерпевает пластическую деформацию в нескольких первых циклах
нагружения и остается упругой во всех последующих циклах нагружения. Максимальное
перемещение в балке ограничено. Если амплитуда цикла нагружения превосходит W., но не

393.

превосходит W—, балка подвергается пластической деформации в каждом цикле
нагружения. Эта балка становится непригодной к эксплуатации, потому что перемещение
не ограничено. Если амплитуда цикла нагружения превосходит W—, балка разрушается,
так как образуется механизм пластического разрушения.
Главными задачами упругопластического расчета с учетом приспособляемости является
определение нагрузок и положений, при которых образуются и исчезают пластические
шарниры, а также определение приспособляемости конструктивной системы при каждом
инкременте нагрузки. Изменения в конструктивной системе при инкрементальном
изменении нагрузки могут быть эффективно смоделированы в программном приложении,
использующем приведенный алгоритм.
Система восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно,
Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами , имеет довольно
широкую область применения в строительстве. Эта система позволяет перекрывать
сооружения любого назначения с пролетами до 100 м включительно . Это могут быть как
конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного
моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами и элитные масштабные сооружения типа музеев,
выставочных зданий и крытых стадионов для тренировки футбольных команд, для
складских, торговых и специальных производственных помещений, покрытий машинных

394.

залов крупных гидроэлектростанций (Рис. 2. URL: http://www.sistemsmarhi.ru/upload/medialibrary/efe/buria3.gif) [10].
На данный момент система имеет широкое распространение на территории РФ
восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных
стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с
высокими геометрическими жесткостными параметрами
Объектом исследования является структурная несущая конструкции большепролетного
покрытия конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных
стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с
высокими геометрическими жесткостными параметрами и культурно-развлекательного
комплекса в городе Донецке.
Размеры перекрываемой части здания в плане составляют 68,4х42м. (Рис. 3). Шаг колонн
различный в продольном и поперечном направлении. Отметка низа покрытия +12.2 м [3].

395.

В качестве покрытия используется структурная плита типа Восстановление конструкции
разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста,
скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами и МАРХИ. Несущими элементами структурной плиты
являются трубы, соединенные в узлах на болтах, с помощью специальных узловых
элементов (коннекторов). В качестве элементарной ячейки структуры базового варианта
принята пирамида с основанием в виде прямоугольника 3х3,6 м (что соответствует шагу
колонн вдоль и поперек здания) и ребрами равными 3,6 м. Высота структурного покрытия
составляет 2,73м, угол наклона ребра а = 49,4°].
Все выбранные сечения труб были приняты по [19, 20].
Система восстановления конструкции разрушенного участка железобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно,
Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами, обладает
множеством положительных качеств и является надежным и экономически выгодным
вариантом покрытия [18]. Однако, существует определенный ряд проблем, с которыми
возможно столкновение при выборе в качестве покрытия системы Молодечное ,
Кисловодск и МАРХИ:

396.

1) использование системы МАРХИ при нестандартных пролетах приводит к
геометрическому изменению элементарной ячейки и соответственно нестандартного шага
колонн;
2) из-за нетрадиционного соотношения размеров объекта в плане (для частного случая,
рассматриваемого далее,68,4х42«1, 6:1) в узлах возникают большие усилия. И даже
использование высокопрочных болтов из наиболее прочных марок стали, применяющихся
в данный момент в Украине - 40Х «селект», не позволяет решить эту проблему.
Некоторыми возможными способами регулировки усилий в элементах покрытия
является:
1) изменение локальных геометрических параметров (в данном случае изменение
элементарной ячейки по высоте);
2) изменение общей геометрии покрытия путем «вспарушивания» (перехода от плоской
геометрии к криволинейной).
2. Обзор литературы
Выполненный обзор литературы подчинен решению основной задачи, рассматриваемой в
данной статье, а именно: установлению таких геометрических параметров проектируемой
конструкции на нетиповом плане, которые обеспечили бы возможность использования
типовых элементов системы МАРХИ (стержней и вставок-коннекторов).

397.

Из множества трудов отечественных и зарубежных авторов, посвященных расчету,
проектированию и эксплуатации структурных покрытий, прежде всего, следует выделить
работы посвященные:
- нормативному обеспечению процесса проектирования [1,19,20],
- изложению общих принципов компоновки, расчета и проектирования
рассматриваемых конструкций [2,4,8,10,13,14,17,23],
- численному исследованию особенностей напряженно-деформированного состояния
большепролетных структурных конструкций, в том числе на нетиповом плане, с учетом
геометрических несовершенств и других значимых факторов [3,7,9,11,12,21,24,25],
- разработке аналитических принципов расчета, базирующихся на теории изгиба тонких
плит [5,15,16,22]
- типизации и унификации конструктивных элементов структурных покрытий [6,16,18].
Выполненный обзор и анализ проведенных ранее исследований позволил
сформулировать основную
задачу исследования, результаты которого представлены в данной статье, а именно:
отыскание таких геометрических параметров типовой ячейки покрытия, которые могли бы
удовлетворять

398.

максимальной несущей способности высокопрочного болта 40Х «селект» (100 т),
являющегося одним из основных типовых конструктивных элементов системы МАРХИ,
регламентирующего его несущую способность
3. Основная часть
Для достижения этой цели, в работе используется как аналитический, так и численный
расчет напряженно-деформированного состояния конструкций.
Аналитический метод расчета основывается на приближенном методе расчета
изгибаемых тонких плит и выполняется в соответствии с методикой, предложенной в
изученных нами отечественных работах [16] и зарубежных [15, 22]. Однако в качестве
фундаментальных работ в этом направлении, конечно следует считать работу А.Г. Трущева
[5].
Численные исследования в данном исследовании были выполнены с помощью
программного комплекса «SCAD» - вычислительного комплекса для прочностного анализа
конструкций методом конечных элементов [7]. Единая графическая среда синтеза
расчетной схемы и анализа результатов обеспечивает неограниченные возможности
моделирования расчетных схем от самых простых до самых сложных конструкций [25].
4. Заключение

399.

1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного
моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки,
требуемое значение начальной стрелы выгиба составляет f/l=1/27, при которой
обеспечивается возможность использования стандартных элементов типа МАРХИ, для
пологой оболочки неподвижно закрепленной по контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их
удовлетворительность сходимости в пределах 15%. для восстановление конструкции
разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста,
скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания»,
показали, что «вспарушивание» является эффективным методом регулирования параметров
НДС при условии «жесткого защемления» конструкции при восстановление конструкции
разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста,

400.

скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его
напряженно-деформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных ботовых соединениях для
обеспечения сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных
мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами
на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и
изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616,
2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746 и технические условия по
изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского
моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями
на предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2
метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом
по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноразборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от

401.

02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных
растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с
применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с
использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103,
2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 154506
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его
напряженно-деформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на
фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого
строительства сборно-разборных железнодорожных мостов с антисейсмическими
сдвиговыми компенсаторами

402.

на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и
изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616,
2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746

403.

404.

405.

Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной
ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25 метров с использованием
опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость
, для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн ,
сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям :
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от
02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных
растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с
применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с
использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103,
2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 154506

406.

407.

408.

409.

410.

411.

412.

413.

414.

415.

416.

417.

418.

419.

420.

421.

422.

423.

424.

425.

426.

427.

428.

429.

Справки по тел (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, (996)
798-26-54
[email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ
МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО
НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890

430.

Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
ОГРН: 1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я
Красноармейская ул. д 4 ОГРН: 1022000000824, т/ф:694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] с[email protected] [email protected] (994) 434-44-70,
(996) 798-26-54, (921) 962-67-78 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ
56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3.
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812)
694-78-10, (921) 962-67-78 https://innodor.ru
Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации
ветеранов "Профсоюз Ветеранов Боевых Действий"

431.

Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций
пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ
под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного
сечения секций, так и элементов штыревых соединений, а использование
упругопластического сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для
быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для
сборно–разборного железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке
накапливаются пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-

432.

проушина» и нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой
компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый
нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в

433.

гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных
решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения
полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а использование
сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»
Выводы Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей
методической, научной, технической и практической
базы, задачи по быстрому временному восстановлению
мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предсказуемым потерям

434.

Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все
изменилось в начале 1983 году благодаря проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздину , который
получил патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых болтовых
соединениях, а инженер -механик Андреев Борис Иванович получил патент № 165076
"Опора сейсмостойкая" и № 2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который
спроектировал необычный сборно-разборный армейский универсальный
железнодорожный мост" с использование антисейсмических фланцевых сдвиговых
компенсаторов, пластический сдвиговой компенсатор ( Сдвиговая прочность при действии
поперечной силы СП 16.13330.2011, Прочностные проверки SCAD Закон Гука ) для
сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь русского ученого,
изобретателя "Мост Уздина". Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со сдвиговым
компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина , пока на бумаге. Sborno-razborniy
bistrosobiraemiy universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626
https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн
ПГУПС Уздина А М. по использованию сдвигового компенсатора под названием
армейский Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на изобретение
№ 2022111669 от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка постоянного
железобетонного моста неразрезной системы" , № 2021134630 от 06.05.2022
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29 июля
2021 Минск "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого

435.

терния" . № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск " Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В
Луганской области при форсировании реки Северский Донец российская армия потеряла
много военнослужащих семьдесят четвѐртой мотострелковой бригады из-за отсутствия на
вооружение наплавных ложных мостов , согласно изобретениям № 185336, № 77618. Об
этом сообщил американский Институт изучения войны. "11 мая украинская артиллерия с
гаубиц М 777 уничтожила российские понтонные мосты и плотно сконцентрированные
вокруг них российские войска и технику, в результате чего, как сообщается, погибло много
русских солдат и было повреждено более 80 единиц техники», — отмечается в
публикации. По оценке института, войска РФ допустили значительные тактические ошибки
при попытке форсирования реки в районе Кременной, что привело к таким потерям. Ранее в
Институте изучения войны отмечали, что российские войска сосредотачиваются на битве за
Северодонецк, отказавшись от плана крупномасштабного окружения ВСУ и выхода на
административные границы Донецкой области https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str
https://ppt-online.org/1235168
Среди прочих мостов , в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое
место занимает средний автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г.

436.

и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода
накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства
выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими
их преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры;
возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м
при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде. Паспортная грузоподъемность обозначена
как 40 т при однопутном проезде и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров конструкции САРМ не в
полной мере соответствуют требованиям современных норм для капитальных мостов, то
применение их ориентировано в основном как временных.
Следует отметить, что при незначительной доработке - постановке современных
ограждений и двухпутной поперечной компоновке секций для однополосного движения
можно добиться соответствия требуемым геометрическим параметрам ездового полотна и
общей грузоподъемности для мостов на дорогах общего пользования IV и V технической
категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых монтажных
соединений секций разборного пролетного строения как фактор, определяющий

437.

грузоподъемность, характер общих деформаций и в итоге влияющий на транспортноэксплуатационные характеристики мостового сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых монтажных
соединений секций пролетного строения САРМ с оценкой напряженного состояния
элементов узла соединения. Новизной в рассмотрении вопроса полагаем оценку прочности
элементов штыревых соединений и ее влияние на общие деформации - прогибы главных
балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс; штыревое соединение;
проушина; прочность; прогиб, методом оптимизации и идентификации статических задач
теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии
проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых
сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных дорогах общего
пользования востребованы сооружения на дорогах временных, объездных,
внутрихозяйственных с приоритетом сборно-разборности и мобильности конструкций

438.

надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD
СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом
сдвиговой прочности при математическом моделировании методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в
механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании.
.
Прокладка новых дорог, а также ремонты и реконструкции существующих неизбежно
сопровождаются временными мостами, первоначально пропускающими движение
основной магистрали или решающими технологические задачи строящихся сооружений.
Подобные сооружения могут быть пионерными в развитии транспортных сетей регионов с
решением освоения удаленных сырьевых районов.
В книге А.В. Кручинкина «Сборно-разборные временные мосты» [1] сборно-разборные
мосты классифицированы как временные с меньшим, чем у постоянных мостов сроком
службы, обусловленным продолжительностью выполнения конкретных задач. Так, для
пропуска основного движения и обеспечения технологических нужд при строительстве
нового или ремонте (реконструкции) существующего моста срок службы временного
определен от нескольких месяцев до нескольких лет. Для транспортного обеспечения
лесоразработок, разработки и добычи полезных ископаемых с ограниченными запасами

439.

временные мосты могут служить до 10-20 лет [1]. Временные мосты применяют также для
обеспечения транспортного сообщения сезонного характера и для разовых транспортных
операций.
Особая роль отводится временным мостам в чрезвычайных ситуациях, когда решающее
значение имеют мобильность и быстрота возведения для срочного восстановления
прерванного движения транспорта.
В силу особенностей применения к временным мостам как отдельной ветви мостостроения
уделяется достаточно много внимания и, несмотря на развитие сети дорог, повышение
технического уровня и надежности постоянных сооружений, задача совершенствования
временных средств обеспечения переправ остается актуальной [2].
Что касается материала временных мостов, то традиционно применялась древесина как
широко распространенный и достаточно доступный природный ресурс. В настоящее время
сталь, конкурируя с железобетоном, активно расширяет свое применение в сфере
мостостроения становясь все более доступным и обладающим лучшим показателем
«прочность-масса» материалом. Давно проявилась тенденция проектирования и
строительства стальных пролетных строений постоянных мостов даже средних и малых,
особенно в удаленных территориях с недостаточной транспортной доступностью и слабо
развитой

440.

инфраструктурой. Разумеется, для мобильных и быстровозводимых временных мостов
сталь - давно признанный и практически единственно возможный материал.
Конструктивное развитие временных мостов можно разделить на следующие
направления:
• цельноперевозимые конструкции максимальной заводской готовности, как например
«пакетные» пролетные строения, полностью готовые для пропуска транспорта после их
установки на опоры [3];
• складные пролетные строения, способные трансформироваться для уменьшения габаритов
при их перевозке1 [4];
• сборно-разборные2 [5; 6].
Разборность конструкций обусловлена необходимостью в перекрытии пролетов длиной,
превышающей габаритные возможности транспортировки, отсюда и большое разнообразие
исполнения временных мостов такого типа. Членение пролетного строения на возможно
меньшие части с целью ускорения и удобства сборки наиболее удачно реализовано в
Российской разработке «Тайпан» (патент РФ 1375583) или демпфирующий
упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного

441.

быстрособираемого армейского моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от
02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506, в которой отдельные «модули» не только упрощают сборку-разборку без
привлечения тяжелой техники, но и являются универсальными монтажными марками,
позволяющими собирать мосты разных габаритов и грузоподъемности [7; 8].
Основные параметры некоторых инвентарных сборно-разборных мостов
Ожидаемо, что сборно-разборные мобильные мостовые конструкции приоритетным
образом разрабатывались и выпускались для нужд военного ведомства и с течением

442.

времени неизбежно попадали в гражданский сектор мостостроения. Обзор некоторых
подобных конструкций приведен в ссылке
ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ
РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ 1
1 ФГБОУ ВО «Тихоокеанский государственный
университет», Хабаровск Россия
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Временные мосты необходимы для обеспечения движения при возведении или ремонте
(реконструкции) капитальных мостовых сооружений, оперативной связи прерванных путей
в различных аварийных ситуациях, для разовых или сезонных транспортных сообщений.
В мостах такого назначения целесообразны мобильные быстровозводимые конструкции
многократного применения. Инвентарные комплекты сборно-разборных мостов
разрабатывались и производились прежде всего в интересах военного ведомства, но в

443.

настоящее время широко востребованы и применяются в гражданском секторе
мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в транспортировке.
Среди прочих, в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место
занимает средний автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и
модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода
накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства
выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими
их преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры;
возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м
при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде...
Однако, смотрите ссылку антисейсмический сдвиговой фрикционно-демпфирующий
компенсатор, фрикци-болт с гильзой, для соединений секций разборного моста https://pptonline.org/1187144
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ
МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО
НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf

444.

Несмотря на наличие современных разработок [7; 8], инвентарные комплекты сборноразборных мостов в процессе вывода их из мобилизационного резерва широко
востребованы в гражданском секторе мостостроения в силу их экономичности,
мобильности, доступности в транспортировке и многократности применения [9; 10].
Среди описанных в таблице 1 инвентарных комплектов мостов особое место занимает
САРМ (средний автомобильный разборный мост) 4 . Разработанный в 1968 г. и
модернизированный в 1982 г. инвентарный комплект позволяет перекрывать пролеты 18,6,
25,6 и 32,6 м с габаритом ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном
проезде (рисунок 1). Удобный и эффективный в применении комплект САРМ в процессе
вывода накопленных на хранении конструкций в гражданский сектор строительства
показал значительную востребованность, обусловленную, кроме отмеченных выше
преимуществ также и полную укомплектованность всеми элементами моста, включая
опоры. Факт широкого применения конструкций САРМ в гражданском мостостроении
отмечен тем, что федеральное дорожное агентство «Росавтодор» в 2013 году выпустило
нормативный документ ОДМ 218.2.029 - 20135, специально разработанный для применения
этого инвентарного комплекта.
К недостаткам проекта САРМ следует отнести несоответствия некоторых его
геометрических и конструктивных параметров действующим нормам проектирования:
габариты ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде, также

445.

штатные инвентарные ограждения (колесоотбои) не соответствуют требованиям
действующих норм СП 35.1333.20116, ГОСТ Р 52607-20067, ГОСТ 26804-20128.
Выполнение требований указанных выше норм может быть обеспечено ограничением
двухсекционной поперечной компоновки однопутным проездом с установкой добавочных
ограждений [10] или нештатной поперечной компоновкой в виде трех и более секций,
рекомендуемой нормами ОДМ 218.2.029
20135.
Пролетное строение среднего автомобильного разборного моста (САРМ) в продольном
направлении набирается из средних и концевых секций расчетной длиной 7,0 и 5,8 м
соответственно. Количество средних секций (1, 2 или 3) определяет требуемую в каждом
конкретном случае длину пролета 18,6, 25,6, 32,6 м (рисунок 1).
Объединение секций в продольном направлении в сечениях 3 (рисунок 1) выполняется с
помощью штырей, вставляемых в отверстия (проушины) верхнего и нижнего поясов
секций. В поперечном направлении в стыке одной секции расположены два штыревых
соединения в уровне верхнего и два - в уровне нижнего пояса (рисунок 2).

446.

4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и инструкция по
эксплуатации / Министерство обороны СССР. -М.: Военное изд-во мин. обороны СССР,
1982. - 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего автодорожного
разборного моста (САРМ) на автомобильных дорогах в ходе капитального ремонта и
реконструкции капитальных искусственных сооружений: Отраслевой дорожный
методический документ ОДМ 218.2.029 - 2013. - М.: Федеральное дорожное агентство
(РОСАВТОДОР), 2013. - 57 с.
6 Свод правил. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП
2.05.03-84* (с Изменениями № 1, 2) / ОАО ЦНИИС. - М.: Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного движения.
Ограждения дорожные удерживающие боковые для автомобилей. Общие технические
требования / ФДА Минтранса РФ, ФГУП РосдорНИИ, Российский технический центр
безопасности дорожного движения, ОАО СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД
России, НИЦ БДДМВД России. - М.: Стандартинформ, 2007, - 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного типа.
Технические условия / ЗАО СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО НПП «СК Мост». - М.:
Стандартинформ, 2014, - 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220

447.

1 - концевая секция; 2 - средняя секция; 3 - сечения штыревых соединений секций
Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен

448.

Рисунок 1. Фасад пролетного строения разборного моста САРМ с вариантами длины 18,6 м
(а), 25,6 м (б), 32,6 м (в) (разработано автором)
Каждое соединение верхнего пояса секций включает тягу в виде пластины с двумя
отверстиями и два вертикальных штыря, а соединение нижнего пояса выполнено одним
горизонтальным штырем через проушины смежных секций (рисунок 4).
Таким образом, продольная сборка пролетного строения осуществляется путем
выгрузки и проектного расположения секций, совмещения проушин смежных секций и
постановки штырей.
1 - штыревые соединения верхнего пояса; 2 - штыревые соединения нижнего пояса; а расстояние между осями штыревых соединений

449.

Рисунок 2. Двухсекционная компоновка поперечного сечения пролетного строения
(разработано автором)
Постановка задачи
Штыревое соединение секций пролетных строений позволяет значительно сократить
время выполнения работ, но это обстоятельство оборачивается и недостатком невозможностью обеспечения плотного соединения при работе его на сдвиг. Номинальный

450.

диаметр соединительных штырей составляет 79 мм, а отверстий под них и проушин - 80
мм.
Разница в 1 мм необходима для возможности постановки штырей при сборке пролетных
строений.
Цель настоящего исследования - оценить напряженное состояние узла штыревого
соединения, сравнить возникающие в материале элементов соединения напряжения смятия
и среза с прочностными параметрами стали, возможность проявления пластических
деформаций штыря и проушин и как следствие - их влияние на общие деформации
пролетного строения.
Штыревые соединения как концентраторы напряжений в конструкциях мостов уже
привлекали внимание исследователей [11] и также отмечался характерный для
транспортных сооружений фактор длительного циклического воздействия [8]. Изначально
неплотное соединение «штырь-проушина» и дальнейшая его выработка создает
концентрацию напряжения до 20 % против равномерного распределения [11], что может
привести к ускорению износа, особенно с учетом цикличного и динамического воздействия
подвижной автотранспортной нагрузки.
В настоящей статье рассмотрены напряжения смятия и деформации в штыревых
соединениях и как их следствие - общие деформации (прогибы) пролетного строения.
Оценка напряженного состояния в соединении выполнена исходя из гипотезы
равномерного распределения усилий по расчетным сечениям.

451.

Сравнительный расчет выполним для распространенного пролета 32,6 м в следующей
последовательности: прочность основного сечения одной секции при изгибе; прочность
штыревого соединения по смятию металла проушин; прочность металла штыря на срез.
Паспортная (проектная) грузоподъемность при двухсекционной поперечной компоновке
и двухпутном ездовом полотне - временные вертикальные нагрузки Н-13, НГ-60 по нормам
СН 200-621. Так как конструкции САРМ запроектированы на нагрузки, уступающие
современным, то для обеспечения приемлемой грузоподъемности можно использовать
резервы в компоновке - например двухсекционная поперечная компоновка будет
пропускать только одну полосу движения, что на практике зачастую не организовано и
транспорт движется двумя встречными полосами. Рассмотрим именно такой случай и в
качестве полосной автомобильной нагрузки примем А11 по СП 35.1333.20116, хотя и
меньшую, чем принятая для нового проектирования А14, но в полной мере отражающую
состав транспортных средств регулярного поточного движения. При постоянстве
поперечного сечения по длине пролета и исходя из опыта проектирования для оценочного
усилия выбираем изгибающий момент.
В работе основного сечения одной секции при изгибе участвуют продольные элементы
верхнего и нижнего пояса: верхним поясом являются лист настила шириной 3,0 м,
продольные швеллеры и двутавры № 12; нижним поясом являются два двутавра № 23Ш2
(рисунок 3).
Предельный момент, воспринимаемый основным сечением секции (рисунок 3)

452.

где Ry = 295 МПа - расчетное сопротивление стали 15ХСНД; I - момент инерции сечения
секции относительно оси изгиба; - максимальная ордината расчетного сечения
относительно оси изгиба.
1 - лист настила толщиной 0,006м; 2 - швеллер № 12 по ГОСТ 8239; 3 - двутавр № 12 по
ГОСТ 8240; 4 - двутавр № 23Ш2 по ТУ 14-2-24-72

453.

Рисунок 3. Поперечное сечение секции пролетного строения САРМ с выделением
продольных элементов с функциями верхнего и нижнего пояса при изгибе (разработано
автором)
Данные расчета по (1) приведены в таблице 2.
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ

454.

Для сравнительной оценки несущей способности основного сечения секции
(предельный изгибающий момент, таблица 2) представим расчетный изгибающий момент
от временной нагрузки А11 для двухпутного проезда, а именно 1 полоса А11 - на 1 секцию
в поперечном направлении.
Для выделения полезной части грузоподъемности из предельного удерживается
изгибающий момент от постоянной нагрузки. Расчетными сечениями по длине пролета
принимаем его середину и сечение штыревого соединения, ближайшее к середине пролета.
Результаты расчета путем загружения линий влияния изгибающего момента в выбранных
сечениях приведены в таблице 3.
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции (3894,9 кН-м)
только на 59,4 % обеспечивает восприятие момента (1134,5 + 5418,6 = 6553,1 кН-м) от
суммы постоянной и временной А11 расчетных нагрузок.
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию штырем можно по схеме
контакта штыря с внутренней поверхностью проушин, где усилие N с плечом a составляет
внутренний момент, уравновешивающий внешний, обусловленный нагрузкой на пролет
(рисунок 4).

455.

Рисунок 5. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху (разработано автором).
Но , есть упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для
быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для
сборно–разбороного железнодорожного армейского моста и он надежнее
1 - одинарная проушина; 2 - двойная проушина; 3 - штырь
Сравним полученные в (3) и (4) результаты с прочностными характеристиками стали
15ХСНД, из которой изготовлены несущие элементы моста САРМ, таблица 4.
Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от постоянной
Мпост и временной Мвр (А11) нагрузок для сечения ближайшего к середине пролета стыка
по данным таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.

456.

1 - вертикальный штырь верхнего пояса; 2 - горизонтальный штырь нижнего пояса
Рисунок 4. Схема стыка секций пролетного строения
При суммарной толщине элементов проушины нижнего пояса, сминаемых в одном
направлении, 0,06 м и диаметре штыря 0,079 м площадь смятия составит А = 0,06-0,079 =
0,0047 м2 на один контакт (рисунок 5). При наличии двух контактов нижнего пояса в
секции напряжение смятия металла проушины составит
Для расчета сечения штыря на срез следует учесть, что каждый из двух контактов на
секцию имеет две плоскости среза (рисунок 5), тогда напряжение сдвига

457.

Примечание:расчетные сопротивления стали смятию и сдвигу определены по таблице 8.3
СП 35.13330.20116 (составлено автором)
Сравнение полученных от воздействия нагрузки А11 напряжений с характеристиками
прочности стали 15ХСНД
Напряжение сдвига в штыре превосходит расчетное сопротивление стали, а напряжение
смятия в контакте штырь-проушина превосходит как расчетное сопротивление, так и
предел текучести, что означает невыполнение условия прочности, выход металла за предел
упругости и накопление пластических деформаций при регулярном и неорганизованном
воздействии временной нагрузки А11.
Практическое наблюдение
В организациях, применяющих многократно использованные конструкции САРМ,
отмечают значительные провисы (прогибы в незагруженном состоянии) пролетных
строений, величина которых для длин 32,6 м доходит до 0,10-0,15 м. Это создает искажение
продольного профиля ездового полотна и негативно влияет на пропускную способность и
безопасность движения. При этом визуально по линии прогиба отчетливо наблюдаются
переломы в узлах штыревых соединений секций. При освидетельствовании таких
пролетных строений отмечается повышенный зазор между штырем и отверстием (рисунок
6).

458.

Рисунок 6. Повышенный зазор в штыревом соединении секций пролетного строения САРМ
(разработано автором)

459.

Смещения в штыревых соединениях, обусловленные пластическими деформациями
перенапряженного металла, определяют величину общих деформаций (прогибов)
пролетных строений (рисунок 7).

460.

Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых соединениях
(разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1 мм - исходное
конструктивное; с2 - добавленное за счет смятия в соединении (рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для рассмотренного примера
будет суммой xi и Х2 (рисунок 7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые вычисляются через угол
где а - расстояние между осями штыревых соединений верхнего и нижнего поясов; I1 длина средней секции пролетного строения; I2 - длина концевой секции пролетного
строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р. Черниговка на
автодороге Хабаровск - Владивосток «Уссури», который был собран и эксплуатировался в
составе одного пролета длиной 32,6 м из комплекта САРМ на период строительства
постоянного моста. Были отмечены значительные провисы пролетных строений временного
моста величиной в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало беспокойство

461.

организаторов строительства. При обследовании была установлена выработка всех
штыревых соединений главных ферм в среднем на 2,5 мм сверх номинального 1 мм.
Таким образом смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 = 1 + 2,5 = 3,5 мм,
а так как в уровне верхнего пояса в качестве связующего элемента применена продольная
тяга с двумя отверстиями и двумя расположенными последовательно штырями, то
суммарное смещение, отнесенное к уровню нижнего пояса с = 3,5-3 = 10,5 мм.
Далее следуют вычисления по формулам (5) при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2 = 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 = 0,05 м;
2
2 • 1,47 1
2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что вполне согласуется с
фактически замеренными величинами f.
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей

462.

разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций
пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ
под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного
сечения секций, так и элементов штыревых соединений, а использование
упругопластического сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для
быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для
сборно–разборного железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке
накапливаются пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырьпроушина» и нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой
компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста гасить напряжения

463.

4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый
нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в
гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных

464.

решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения
полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а использование
сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»
ЛИТЕРАТУРА
1. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. - М.: Транспорт, 1987. - 191 с.
2. Тыдень В.П., Малахов Д.Ю., Постников А.И. Реализация современных требований к
переправочно-мостовым средствам в концепции выгружаемого переправочно-десантного
парома // Вестник Московского автомобильно- дорожного государственного технического
университета (МАДИ). - М.: Изд-во МАДИ(ГТУ), 2019. - Вып. 3 (58). - С. 69-74.

465.

3. Томилов С.Н. О применении стальных пакетных конструкций в постоянных мостах //
Научные чтения памяти профессора М.П. Даниловского: материалы Восемнадцатой
Национальной научно-практической конференции: в 2 т. - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан.
гос. ун-та, 2018. - 2 т. - С. 360-363.
4. Mohamad Nabil Aklif Biro, Noor Zafirah Abu Bakar. Design and Analysis of Collapsible
Scissor Bridge. MATEC Web of Conferences. Vol. 152, 02013 (2018). DOI:
https://doi.org/10.1051/matecconf/201815202013.
5. Дианов Н.П., Милородов Ю.С. Табельные автодорожные разборные мосты: учебное
пособие. - М.: Изд-во МАДИ (ГТУ), 2009. - 236 с.
6. Adil Kadyrov, Aleksandr Ganyukov, Kyrmyzy Balabekova. Development of Constructions of
Mobile Road Overpasses. MATEC Web of Conferences. Vol. 108, 16002 (2017). DOI:
https://doi.org/10.1051/matecconf/201710816002.
7. Бокарев С.А., Проценко Д.В. О предпосылках создания новых конструкций временных
мостовых сооружений // Интернет-журнал «Науковедение». 2014. № 5(24). URL:
https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf. - С. 1-11.
8. Проценко Д.В. Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы
несущих элементов и элементов проезжей части универсального сборно- разборного
пролетного строения с быстросъемными шарнирными соединениями. Диссертация на
соискание ученой степени кандидата технических наук / Сибирский государственный
университет путей сообщения (СГУПС). Новосибирск: 2018.

466.

9. Матвеев А.В., Петров И.В., Квитко А.В. Оценка по теории инженерного прогнозирования
новых образцов мостового имущества МЛЖ-ВФ-ВТ и ИМЖ- 500 // Вестник гражданских
инженеров. - СПб: Изд-во Санкт-Петербургского гос. арх.-строит. ун-та, 2018. Вып. 4 (69). С. 138-142.
10. Томилов С.Н., Николаев А.Р. Применение комплекта разборного моста под
современные нагрузки // Дальний Восток. Автомобильные дороги и безопасность
движения: международный сборник научных трудов (под. ред. А.И. Ярмолинского). Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - № 18. - С. 125-128.
11. Сухов И.С. Совершенствование конструктивно-технологических решений шарнирных
соединений автодорожных мостов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук / Научно- исследовательский институт транспортного
строительства (ОАО ЦНИИС). М.: 2011.

467.

468.

469.

Печальный и грустные ответы описки
Минстроя Минстраса ,Минобороны , а удар по
русское армии настоящий из-за отсутствия
быстро собираемых мостов, армейских переправ
с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроетстальконструкция" для системы
несущих элементов проезжей части армейского
сборно -разборного с применением
демпфирования, пластических демпферов,
упругопластических ферм с большими
перемещениями с предельным равновесием и
приспособляемости фермы при

470.

упругопластических деформациях пролетного
строения армейского моста , длиной 30 метров