Армейский мост. Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения моста

1.

Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25
метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста,
шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых
соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с
применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372,
2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506

2.

Аннотация китайского моста из полимерных сверхпрочных и сверхлегких
полимерных материалов изготовленных в Китайской народной республике (КНР)
сборно-разборный китайский мост для условия помощи в бедствии при
критической ситуации, разрушения старого железнодорожного моста и
происходят и в случаях , где много ограничений. В КНР разработан новый
полимерный сверхлегкий и сверхпрочный гибридный материал GFRP-МЕТАЛЛ с
использованием стекловолокна, что позволило разработать быстро собираемый
мост предложить и разработать модульный чрезвычайный мост длиной
промежутка 51 м. и способности(вместимости) груза vehicular 200 kN.
Крупномасштабный мост состоял из верхней сложной связки коробки girder и
более низкого гибридного компонента вереницы (стеклонити). Продвинутый
гибрид PTTC технология наймется (использовался) для jointing трубчатые GFRP
элементы. Новый длинный - охватывают мост, который был повторно
разработан китайскими инженерами (повторно предназначен) основанным на
оптимизации оригинала, короткого промежутка, гибридная высокопрочный
полимер материал , который используется космических станций , для соединения
моделей железнодорожного моста , позволяет создать сверхлегкие фермы для
быстро собираемых мостов в чрезвычайных ситуациях в КНР показал хорошие
характеристики - sructurally. Полный вес моста был приблизительно 162 kN.
С
низким само-весом, разработанный (предназначенный) мост мог бы
удовлетворять первичные легкие требования для чрезвычайных целей в Китайской
народной Республике

3.

4.

5.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

21.

22.

23.

24.

25.

26.

27.

28.

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

Аннотация китайского моста из полимерных сверхпрочных и сверхлегких полимерных
материалов изготовленных в Китайской народной республике (КНР) сборно-разборный
китайский мост для условия помощи в бедствии при критической ситуации,

41.

разрушения старого железнодорожного моста и происходят и в случаях , где много
ограничений. В КНР разработан новый полимерный сверхлегкий и сверхпрочный
гибридный материал GFRP-МЕТАЛЛ с использованием стекловолокна, что позволило
разработать быстро собираемый мост предложить и разработать модульный
чрезвычайный мост длиной промежутка 51 м. и способности(вместимости) груза vehicular
200 kN. Крупномасштабный мост состоял из верхней сложной связки коробки girder и более
низкого гибридного компонента вереницы (стеклонити). Продвинутый гибрид PTTC
технология наймется (использовался) для jointing трубчатые GFRP элементы. Новый
длинный - охватывают мост, который был повторно разработан китайскими
инженерами (повторно предназначен) основанным на оптимизации оригинала, короткого
промежутка, гибридная высокопрочный полимер материал , который используется
космических станций , для соединения моделей железнодорожного моста , позволяет
создать сверхлегкие фермы для быстро собираемых мостов в чрезвычайных ситуациях в
КНР показал хорошие характеристики - sructurally. Полный вес моста был
приблизительно 162 kN.
С низким само-весом, разработанный (предназначенный) мост
мог бы удовлетворять первичные требования для чрезвычайных целей в Китайской
народной Республике
По киатйской технологии организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ разработаны : "Специальные
технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного
строения армейского моста, пролетами 12, 51 метр, c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2
метра, грузоподъемностью 3,5 тонн , сконструированного со встроенным бетонным
настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С

42.

ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» №
2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от
27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения
моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) , на болтовых соединениях с демпфирующей
способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном
демпфировании при динамических нагрузках, между диагональными натяжными
элементами, верхнего и нижнего пояса фермы, из пластинчатых балок, с применением
гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно»
(серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№
2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259,
1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Справки по электронной почте ; [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] тел (996) 798-26-54, (921) 96267-78, ( 951) 644-16-48
Адрес для перписки : 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. дом 4 , СПб ГАСУ, патентный
отдел т/ф (812) 694-78-10. Газета "Новый Петербург" от 29 .12.2022 № 16 ( 34-1475)

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

Альбом технических решений по изгготовлению упругопластической стальной фермы
моста пролетом: 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3 метра,
грузоподъемностью 5 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по
изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноразборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от
02.06.2022 ) , на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании при динамических
нагрузках, между диагональными натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса
фермы, из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с
использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915,

54.

2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
154506
На основании : Протокола № 568 от 28.12.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от
27.05.2015, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для системы несущих
элементов и элементов проезжей части автомобильного сборно-разборного пролетного
надвижного строения армейского моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и предназначенные
для переправы через реку Днепр. https://ppt-online.org/1237988 Made in blok NATO PROTOKOL
uprugoplsticheskogo ispitaniya uzlov ispolzovaniem3D model konechnix elementov plastichnoskix
ferm Bailey bridge 644 str https://disk.yandex.ru/d/zRbffIlBxzQ0cA
https://studylib.ru/doc/6383891/made-in-blok-nato-protokol-uprugoplsticheskogo-ispitaniya...
https://mega.nz/file/jdRk3ZCI#dZsj6PIYj5tajJuCrDSsDPR8qOocwvCDS0BTy-tJlgo
https://mega.nz/file/HdpwwbRL#tSUHDxADyUQ2w6st8nmguvGaiTaQAS04isU1aoIbY5Q
https://ibb.co/album/yhT69C https://ibb.co/bzZfL04 [email protected]
Соответствует требованиям нормативных документов : СП 56.13330.2011 Производственные
здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП071-06 класса безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале
MSK-64 включительно, при уровне установки над нулевой отметкой 70 м по ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК
60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 2581887 (синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g). [email protected]
[email protected] т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78

55.

Сертификат выдан : ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф
(812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] (994) 434-44-70 (аттестат №
RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН:
2014000780 Мажиев Х.Н. https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant [email protected]
[email protected] [email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54 СБЕР 2202
2006 4085 5233 Счет получателя № 40817810455030402987 СБЕР 2202 2007 8669 7605 счет
получателя № 40817810555031236845
Изготовитель : ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация
« Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф 694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] (996)798-26-54 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 2014000780 Мажиев Х.Н.
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant [email protected] [email protected]
[email protected] (996) 798-26-54 [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78, СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет №
40817810455030402987
Дополнительная информация : Материалы лабораторных испытаний хранятся на кафедре
металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул.,
д. 4, СПб ГАСУ (зав. кафедрой металлических и деревянных конструкций д.т.н. проф.
.ЧЕРНЫХ А. Г. Ауд. 705-С и на кафедре КТСМиМ, ауд. 350-С проф. дтн Тихонова Ю.М
[email protected] (921) 962-67-78
СБЕР 2202 2006 4085 5233
[email protected]

56.

Орган сертификации : ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) , ФГБОУ СПб ГАСУ №
RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ,организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, ИНН:2014000780. (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) т/ф: (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] (951) 644-16-48 Код ОКПД2 25.11.21.112
GASU Krasnoyarsk Most bridge Uzdina PGUPS uprugoplasticheskix ferm bolshimi peremesheniyami
prisposoblyaemostyu sertifikat 6 str https://disk.yandex.ru/i/mQkQK0EjrM2GsQ
GASU Krasnoyarsk Most bridge Uzdina PGUPS uprugoplasticheskix ferm bolshimi peremesheniyami
prisposoblyaemostyu sertifikat 6 str
https://ppt-online.org/1290732
GASU Krasnoyarsk Most bridge Uzdina PGUPS uprugoplasticheskix ferm bolshimi peremesheniyami
prisposoblyaemostyu sertifikat 6 str
https://studylib.ru/doc/6383906/gasu-krasnoyarsk-most-bridge-uzdina-pgups-uprugoplastiche...
https://mega.nz/file/nFoUUZ6J#ZD6iy7qC23AcBiPeBFnYttJVtezMJ9bK076xIaW0_cY
https://mega.nz/file/yYITTTCD#0tABs-5nJ5foSCoNkFVVYlUW57v97abkAx6XEqPEwUE
ыИспытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул.,д. 4, ИЦ «ПКТИ - СтройТЕСТ», «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 [email protected]
190005 , 2-я Краноармейская ул.д 4 СПб ГАСУ. 195251, СПб , ул Политехническая , д 29 Политехнический Университет Всего : 575 стр

57.

Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3.
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78
«УТВЕРЖДАЮ» протокол № 568 от 21 декабря 2022
Президент «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
/Мажиев Х.Н. 30.12.2022
ТОКОЛ № 568 от 21.12.2022 испытания узлов и фрагпментов пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими
мещениями, однопутного, автомобильного , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью до10 тонн , с ускоренным способом сборки, со встроенным
нным настилом по американской технологии при переправе через реку Суон в штате Монтана , длиной 205 футов, с пластическими шарнирами ( по американским
ежам ) , с системой стальных ферм, соединенных на болтовых и соединений, между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из
тинчатых балок с использованием расчет в 3D -модель (ANSIS) кончных элементов, блока НАТО (США) скомбинацией нагрузок AASHTO Strength Fatigue 1 Sevice 11
//www.youtube.com/watch?v=t3WxHO6i418

58.

астоящий момент построена экспериментальная модель моста в штате Минесота , через реку Суон. Американской стороной проведены всесторонние испытания,
завшие высокую корреляцию с расчетными значениями (минимальный запас 4.91%). Мостовое сооружение не имеет аналогов на территории Российской
ерации .
онструкцию армейского моста получен патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, 168076, 2010136746. Доработан авторами , в том числе авторами способ
рановой установки надстройки опор при строительстве временного железнодорожного моста № 180193 со сборкой на фланцевых фрикционно-подвижных
инениях проф дтн А.М.Уздина для сборно-разборного железнодорожного моста демпфирующего компенсатора гасителя динамических
ебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом
ствий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного быстрособираемого
лезнодорожного моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
кнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для
темы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
лезнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
чностью и предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
айонах с сейсмичностью более 9 баллов, необходимо использование демпфирующих компенсаторов с упругопластическими
рнирами на фрикционно-подвижных соединениях, расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения
огокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно изобретениям, патенты: №№
3895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового
пфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии
60.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
нтисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС :
нестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционнопфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных
ебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ №
22102937 от 07 фев. 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623
21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23
тября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210051, "Компенсатор тов.
алина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от 27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое

59.

кционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционновижное соединение для трубопроводов № 2018105803 от 15.02.2018 ФИПС, для обеспечения сейсмостойкости сборно-разборных
вижных армейских быстровозводимых мостов в сейсмоопасных районах в сейсмичностью более 9 баллов
s://disk.yandex.ru/d/ctPqcuCLs1-9Sg
коренный способ надвижки американского автомобильного быстро-собираемого моста ( длиной 205 футов = 60
тров ) в штате Монтана ( США ) ,для переправы через реку Суон в 2017 сконструированного со встроенном бетонным
тилом в полевых условиях с использованием упруго пластических стальных ферм, скрепленных ботовыми
динениями между диагональными натяжными элементами верхнего и нижнего пояса пролетного строения моста, с
номией строительным материалов до 26 %
Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик существующих временных мостовых сооружений, история создания таких мостов и обоснована
бходимость проектирования универсальных быстровозводимых мостов построенных в штате Монтана через реку Суон в США
Предпосылкой для необходимости проектирования новой временной мостовой конструкции послужили стихийные бедствия в ДНР, ЛНР во время специальной
ной операции на Украине в 20222012 г., где будут применены быстровозводимых сооружений, что могло бы значительно увеличить шансы спасения
веческих жизней.
Разработанную, в том числе автором, новую конструкцию моста, можно монтировать со скорость не менее 25 метров в сутки без применения тяжелой техники и
нов и доставлять в любой пострадавший район воздушным транспортом.
Разрезные пролетные строения могут достигать в длину от 6 до 60 метров, при этом габарит пролетного строения так же варьируется. Сечение моста
бирается оптимальным из расчета нагрузка/количество металла.

60.

61.

62.

63.

ытание узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения выполнялись в СПб ГАСУ из упругопластических стальных ферм 6 , 9,
18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом,
строенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на
товых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной
льной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ "
проектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного
оения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при
ытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд"
СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–

64.

ителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров )
ез реку Суон в штате Монтана в 2017 году.
чет, научная статья , рабочие чертежи Bayley bridge прилагаются , аналогичной переправы через реку Суон, в штате Монтана (США) автомобильного моста для
овых автомобилей , построенного блоком НАТО в 2017, длиной 205 футов ( 60 метров) ускоренным методом , в полевых условиях . с экономией строительных
рило на 30 процентов .
ет американскими инженерами выполнен в программ 3D -модель конечных элементов Пользуясь случаем, редакция газеты "Армия Защитников Отечества " и
нформационного агентство "Русская Народная Дружина" поздравляем Вас Владимир Владимирович и весь коллектив Администрации Президента с 143
вщиной Дня рождения тов Сталина Желаем всему коллективу активно защищать интересы трудового народа и нашей Родины и Черноморских морпехов
ублики Крым и Севастополь, которые ждут с большой надежной быстро возводимый , быстро собираемый армейский , надвижной из стальных конструкций с
менение замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460ю3-14 НПИ "Ленпроектсталькострукция" для системы
щих элементов и элементов проезжей части с упругопластичными компенсатора проф дтн ПГУП А.М.Уздина с ипозованием изобретений №№ 165076 ("Опора
мостойкая"), 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 8 баллов (в районах с
мичностью более 8 баллов необходимо использование демпфирующих соединения и опор на фрикционно-подвижных соединениях и для соединения
ллоконструкций (МК) и стальных трубопроводов с демпфирующими компенсаторами с болтовыми соединениями, расположенными в длинных овальных
рстиях с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках)

65.

раторные испытания проходиив СПб ГАСУ фрагментов, узлов упругопалстического сдвигового компенсатора, для армейского сбороно- разборного пролетного надвижного строения моста (надвижной
т 6 метров, 9 метров, 12 метров , ширина проезжей части 3 метра , грузоподъемность однопутного моста 10-15 тонн, скорость проезда по мосту - 4 км/час ), с применением замкнутых гнутосварных
илей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.314 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для системы несущих элементов плаcтинчато -балочных ферм, со встроенным бетонным
лам ( ускоренным методом в полевых условиях) , по аналогу переправы через реку Суон , длиной 205 футов (60 метров) в штате Монтана (США), с экономией строительных материалов до 30 процентов,
т предварительно напряжения гнутосварных замкнутых профилей, верхнего и нижнего пояса ферм, по изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777,
6, 1760020 с использованием 3D -модель конечных элементов в ПK SCAD (оценка несущей способности узлов крепления сооружений, предназначенных для сейсмоопасных районов Одесской
ти с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в рай-онах с сейсмичностью 8 баллов и выше для упргоплатической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного ,
мобильного армейского моста необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения пролетных ферм на фланцевых фрикционно- подвижных сое-динений,
ающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно
мендациям ЦНИИП им. Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755, 2550777 "
мостойкий мост" SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device, в местах для упргоплатической фермы сбороно- разбороного надвижного ,
путного , автомобильного армейского моста устанавливать сейсмостойкие опорах согласно изобретения, патент № 165076 МПК E04H 9/02 "Опора сейсмостойкая", Бюл. № 28 от 10.10.2016).
ящий протокол касается испытаний на сейсмостойкость в механике деформируемых сред в ПК SCAD математических моделей сооружений (с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
"Молодечно" ( серия 1.460.314 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для системы несущих элементов плаcтинчато -балочных ферм, со встроенным бетонным настилам ( ускоренным методом в
ых условиях) , по аналогу переправы через реку Суон , длиной 205 футов (60 метров) в штате Монтана (США), с экономией строительных материалов до 30 процентов, за счет предварительно
яжения гнутосварных замкнутых профилей, верхнего и нижнего пояса ферм, по изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020 с
ьзованием 3D -модель конечных элементов в ПK SCAD , предназначенных для сейсмоопасных районов Одеской области с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск и фрикционно-подвижных соединений для
платической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного , автомобильного армейского моста , установленных на сейсмостойких опорах(в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для
платической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного , автомобильного армейского моста, необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов -
евых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином) согласно
ендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantindanti-seismic-friction-damping-device, в местах опоры моста на сейсмостойких опорах согласно изобретения, патент № 165076 МПК E04H 9/02 "Опора сейсмостойкая", согласно заявки на изобретение № 2018105803/ 20(008844)
02.208 "Антисейсмическое фланцевое фрикционо -подвижное соединение для трубопро-водов". Узлы и фрагменты (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли испытания на осевое статическое усилие сдвига в ИЦ
И-СтройТЕСТ" (приложение: протокол №1516-2 от 25.11.2013). Настоящий протокол не может быть полностью или частично воспроизведен без письменного согласия ОО «Сейсмофонд», Адрес: ОО «Сейсмофонд»
2014000780, СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д. 4 т/ф (812) 694-78-10, (951) 644-16-48, (921) 962-67-78 [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
ПРОТОКОЛ СОДЕРЖИТ:

66.

ведение
Место проведения испытаний СПб ГАСУ 190005, 2 -я Красноармейская дом 4 812 694-78-10
словия проведения испытания на скольжение и податливость
ель и условия лабораторных испытаний фрикционно-подвижных соединений (ФПС), работающих на растяжение. Методика испытаний. Результаты испытаний фрагментов фланцевых
кционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления при динамических нагрузках и математических моделей объектов в ПК SCAD.
спытательное оборудование и измерительные приборы
арактеристики механических ВВФ (внешние воздействующие факторы) при испытаниях на сейсмостой-кость фрагментов демпфирующих податливых узлов крепления.
5
11
11
11
езультат испытаний. Испытание математических моделей в ПК SCAD сооружений предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск и
кционно-подвижных соединений для крепления упргоплатической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного , автомобильного армейского моста установленных на сейсмойких опорах(в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционновижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожжен-ным
ном).
аключение по испытанию на сейсмостойкость математических моделей в ПК SCAD сооружений (с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
54
29
33
56
лодечно" ( серия 1.460.314 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для системы несущих элементов плаcтинчато -балочных ферм, со встроенным бетонным настилам ( ускоренным методом в
вых условиях) , по аналогу переправы через реку Суон , длиной 205 футов (60 метров) в штате Монтана (США), с экономией строительных материалов до 30 процентов, за счет предварительно
ряжения гнутосварных замкнутых профилей, верхнего и нижнего пояса ферм, по изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020 с
ользованием 3D -модель конечных элементов в ПK SCAD , предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск и фрикционно-подвижных
динений для упргоплатической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного , автомобильного армейского моста, установ-ленных на сейсмостойких опорах(в районах с
мичностью 8 баллов и выше для установки блок-контей-неров и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов нцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз
льки медным обожженным клином).
зчик
Редакция газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьнское информ агентство"
отовитель
Организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ование для проведения
ытаний
менование продукции
Договор № 576 от 16.12. 2022 г., ОО "Сейсмофонд" ИНН 2014000780, СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д. 4
приемки образцов
а проведения испытаний
От 16.12.2022г. ОО "Сейсмофонд" не несет ответственности за отбор образцов фрагментов ФПС . ОГРН 1027810280255
еделяемые показатели
Геометрические размеры, ГОСТ 22853-86.2, ГОСТ 25957-83. Нагрузки на образец ФПС.
Фрагменты и узлы упругопалстического сдвигового компенсатора, для армейского сбороно- разборного пролетного надвижного строения моста (надвижной пролет 6
метров, 9 метров, 12 метров , ширина проезжей части 3 метра , грузоподъемность однопутного моста 10-15 тонн, скорость проезда по мосту - 4 км/час ), с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.314 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") для системы несущих элементов
плаcтинчато -балочных ферм, со встроенным бетонным настилам ( ускоренным методом в полевых условиях) , по аналогу переправы через реку Суон , длиной 205 футов (60
метров) в штате Монтана (США), с экономией строительных материалов до 30 процентов, за счет предварительно напряжения гнутосварных замкнутых профилей, верхнего
и нижнего пояса ферм, по изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020 с использованием 3D -модель
конечных элементов в ПK SCAD , предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для
упргоплатической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного , автомобильного армейского моста необходимо использование сейсмостойкие телескопические
опоры, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвиж-ных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латун-ной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным кли-ном, согласно рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ
24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2550777 " Сейсмостойкий мост" SU, 4,094,111 US, TW201400676
Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device, в местах подключения трубопро-водов к контейнерным пунктам трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зигзага " на сейсмостойких опорах согласно изобретения, патент № 165076 МПК E04H 9/02 "Опора сейс-мостойкая", Бюл. № 28 от 10.10.2016).
Начало: 17.12.2022 г. Окончание: 01.11.2022 г.
[email protected] (921) 962-67-78, (812) 694-78-105

67.

одика испытаний
Испытания на соответствие требованиям нормативных документов ГОСТ 22853-86, ГОСТ 25957-83.
За единичные результаты испытаний одного образца принимаются значения испытательной нагрузки, соответствующие:
- начала пластических деформаций фрикционно-подвижного соединения (ФПС);
- перемещение скобы по шпильке при постоянной нагрузке;
- срыв гайки; - смятие грани гайки М16- М22.
сание образцов:
Фрагменты фрикционно-подвижных соединений для сооружений предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмич-ностью до 9 баллов, серийный выпуск и фрикционноподвижных соединений для упргоплатической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного , автомобильного армейского моста
и установленных на сейсмостойких опорах(в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки блок- для упргоплатической фермы сбороно- разбороного надвижного ,
однопутного , автомобильного армейского моста необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционноподвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином)
Испытательная машина ZD-10/90 (сертификат о калибровке № 13 -1371 от 28.08.2017) испы-тательного Центра «ПКТИ – СтройТЕСТ» 197341, СПб, Афонская ул., д.2, тел. +7(996) 798-2654 +7(921) 962-67-78 Линейка измерительная (ГОСТ 427-75). Штангенциркуль ШЦ-1-0,05 (ГОСТ 166-89). Индикатор часового типа ИЧ10 (ГОСТ 577-68).
ытательное
рудование и средства
ерения

68.

69.

70.

71.

72.

73.

74.

75.

ытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный ,
ина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами (
пенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним
ом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия
0.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения
а с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических
м ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных
нтов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в
те Монтана в 2017 году с иползованием изобртений Красноярского ГАСУ 2228415 м лп .
ОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ
платической фермы сбороно- разбороного надвижного , однопутного , автомобильного армейского моста БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ 2228415 и др

76.

ССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 228 415
(13)
C2
(51) МПК
E04C 3/17 (2000.01)
E04B 1/19 (2000.01)
ДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
ус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
лина:Патент перешел в общественное достояние.
(22) Заявка: 99123410/03, 04.11.1999
Дата начала отсчета срока действия патента:
1.1999
Дата публикации заявки: 10.09.2001 Бюл. № 25
Опубликовано: 10.05.2004 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
Дмитриев П.А.,
Инжутов И.С.,
Чернышов С.А.,
Деордиев С.В.,
Филиппов А.П.
Список документов, цитированных в отчете о поиске: ЕНДЖИЕВСКИЙ Л.В. и др. Трехгранная блок-ферма ТБФ
Р // Информ. листок №49-97 / ЦНТИ - Красноярск, 1997. SU 1742435 A1, 23.06.1992. SU 1310488 A1, 15.05.1987. (73) Патентообладатель(и):
Красноярская государственная
1281651 A1, 07.01.1987. RU 2117117 C1, 10.08.1998. RU 2136822 C1, 10.09.1999. RU 2102566 C1, 20.01.1998. US
архитектурно-строительная академия
9829 A, 28.06.1983. FR 2551789 A, 15.03.1985.
ес для переписки:
041, г.Красноярск, пр. Свободный, 82, КрасГАСА
УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО
ПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ
Реферат:
бретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
нический результат - повышение прочности и жесткости за счет предварительного напряжения и создания ―следящих‖ за деформациями ползучести усилий
варительного напряжения. Узловое сопряжение представляет собой металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху Vзно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,

77.

пущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек. Между гайками и
ллическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина. 4 ил.
бретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
естна преднапряженная панель покрытия, предназначенная для большепролетных зданий и сооружений, а также для несущих элементов транспортных галерей,
ходов и других аналогичных объектов. Преднапряженная панель покрытия представляет собой тонкую облегченную железобетонную плиту, выполняющую роль
него пояса, к которой присоединены металлические подкрепляющие элементы в виде пространственно ориентированных шпренгелей, состоящих из стержней
етки, нижнего пояса. Она снабжена дополнительно криволинейным поясом из пучков высокопрочной арматурной стали или тросов с подвесками или стойками,
оединенными к узлам нижнего пояса, снабженным натяжным устройством.
остатком этой системы является неэффективность конструкции за счет большего веса и расхода материалов в отличие от предлагаемой авторами [1].
е близким по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является трехгранная деревометаллическая блок-ферма марки ТБФ 12-3Р.
хний пояс П-образного сечения выполнен из крупноразмерных плит, имеющих каркас из цельнодеревянных элементов и прикрепленной к нему сверху шурупами
ивки из плоских асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами, расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель
олистирольного пенопласта. Гидроизоляция устанавливается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Верхний пояс объединен с
ним пространственной решеткой регулярного типа, выполненной из деревянных раскосов квадратного сечения. Крайние раскосы соединены с нижним поясом
ьными стержневыми подвесками. Нижний пояс из стальных стержней круглого сечения имеет по концам V-образное разветвление для сопряжения с основными
ами верхнего пояса [2].
остатком прототипа является неэкономичность конструкции за счет недостаточной несущей способности, потери усилия предварительного напряжения в нижнем
е за счет ползучести и температурно-влажностных деформаций в древесине и температурных деформаций металла и, как следствие, снижение жесткостных
ктеристик.
ью изобретения является создание экономичной конструкции за счет повышения прочности и жесткости, за счет предварительного напряжения и создания
дящих‖ за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения.

78.

ь достигается тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
ючающее в себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
з металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения
осов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
бы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина.
язи с тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
ючающее в себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
з металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения
осов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, на металлический стержень между гайками и металлическим элементом соединения
осов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина, появляется возможность создания экономичной конструкции за счет
жения материалоемкости, создания ―следящих‖ за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. При этом в основном ребре возникает момент с
тным знаком, что в свою очередь ведет к повышению несущей способности и жесткости.
овое сопряжение раскосов с нижним поясов пространственной решетчатой конструкции представлено на чертежах.
ура 1, 2 - общий вид трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
ура 3, 4 - узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия.
овое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов 1 с нижним поясом 2 трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя
ллический элемент соединения раскосов 3, образованный трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, раскосы 1, присоединенные через
ллические фасонки 5 к металлическому элементу соединения раскосов 3, и металлический стержень 6, пропущенный через металлический элемент соединения
осов 3, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек 7. На металлический стержень между гайками 7 и металлическим элементом
инения раскосов 3 размещены две шайбы 9, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина 8.
рка конструкции производится следующим образом: к металлическому элементу соединения раскосов 3, образованному трубой 4 с приваренными сверху Vзно двумя фасонками 5, присоединяются раскосы 1, затем через 3 пропускается металлический стержень 6, имеющий резьбовую нарезку на конце. Далее стержень
пускается через шайбу 9, винтовую пружину 8, шайбу 9 и закрепляется с помощью гаек 7.
оцессе эксплуатации пружина будет регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его несмотря на ползучие и температурно-влажностные
ормации в древесине и температурные деформации металла.
менение предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом создает усилие предварительного напряжения и сохраняет его в процессе эксплуатации,
в свою очередь позволяет создать экономичную конструкцию за счет повышения несущей способности и жесткости пространственной решетчатой конструкции.
очники информации
U, авторское свидетельство 2117117, 1998.
В.Енджиевский, О.В.Князев, И.С.Инжутов, С.В.Деордиев. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ. Листок №49-97/ ЦНТИ. - Красноярск, 1997.

79.

мула изобретения
овое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя
ллический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через
ллические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения
осов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, отличающееся тем, что на металлический стержень между гайками и металлическим
ентом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина.

80.

81.

82.

Регистрационный номер заявки: 0099123410 Извещение опубликовано: 27.10.2006БИ: 30/2006

83.

РЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ 2188287
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
2 18
(13)
C2
(51) МПК
E04C 3/04 (2000.01)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: учтена за 4 год с 28.06.2003 по 27.06.2004. Патент перешел в общественное
достояние.
22) Заявка: 2000117116/03, 27.06.2000
Дата начала отсчета срока действия патента:
27.06.2000
Опубликовано: 27.08.2002 Бюл. № 24
Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 8716 U1, 16.12.1998. SU 727790 А,
29.04.1980. SU 1255697 А1, 07.09.1986. US 1959756 А, 22.06.1934. GB 898605 А, 14.06.1962.
с для переписки:
634003, г.Томск, 3, пл. Соляная, 2, ТГАСУ, патентный отдел
(71) Заявитель(и):
Томский государственный архитектурно-строительный университет
(72) Автор(ы):
Копытов М.М.,
Ерохин К.А.,
Матвеев А.В.,
Мелехин Е.А.
(73) Патентообладатель(и):
Томский государственный архитектурно-строительный университет
ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
57) Реферат:
зобретение относится к области строительства, а более конкретно к несущим металлическим конструкциям покрытия производственн ых и общественных

84.

ий. Каждая отдельная трехгранная ферма покрытия состоит из двух верхних коробчатых поясов и одного нижне го, также коробчатого пояса, соединенных
ду собой раскосной решеткой. Все коробчатые пояса имеют пентагональное сечение и выполнены каждый из жестко соединенных ме жду собой швеллера
олка. Раскосная решетка выполнена из одиночных уголков, прикрепленн ых полками к полкам поясных уголков. Стенки швеллеров верхних поясов
оложены вертикально, а стенка нижнего швеллера горизонтально. Верхние пояса объединены по полкам швеллеров профнастилом. За счет вертикальной
ентации стенок швеллеров верхних поясов повышается значение момента сопротивления и радиуса инерции пентагонального сечения. Технический
льтат изобретения заключается в повышении несущей способности трехгранной фермы и сокращение количества элементов в покры тии. 3 ил.
Изобретение относится к строительным металлическим конструкциям, а более
нкретно к несущим конструкциям покрытия производственных и
бщественных зданий, и может быть использовано для подвески
хнологических устройств, а также в качестве перекрытий, элементов
мбинированных систем.
Известны устройства бесфасоночных покрытий из трехгранных ферм с
оясами и наклонной решеткой из круглых труб [1]. По верхним поясам этих
ерм уложены прогоны, на которые опираются ограждающие конструкции.
едостатком таких покрытий является большое количество прогонов и
ожность выполнения пространственных узлов сопряжении труб, что ведет к
овышенному расходу металла и трудоемкости изготовления. Известны также
тройства беспрогонных покрытий из трехгранных ферм [2] с коробчатым

85.

чением двух верхних поясов, образованных из состыкованных уголков и
ижним поясом из одиночного уголка, к которым с помощью фасонок
рикреплены раскосы. Недостатком таких покрытий является большое
личество фасонок, необходимость делать вырезы в полках уголков для
ропуска фасонок, что также ведет к повышенному расходу металла и
удоемкости изготовления.
Наиболее близким к заявляемому покрытию является складчатое покрытие из
клонных ферм [3]. Оно состоит из непрерывной системы плоских ферм,
клоненных под углом 45 o к вертикальной плоскости. Каждая смежная ферма
меет общий пояс: либо верхний, представляющий собой пятигранный
рофиль сечения, образованный из состыкованного швеллера и уголка; либо
ижний, образованный из одиночного уголка, ориентированного обу шком
ерх. К поясам торцами приварены раскосы из одиночных уголков. Это
озволяет реализовать беспрогонное и бесфасоночное решение кровельного
окрытия и является экономичней аналогов. Однако конструкция такого
окрытия вынуждает ориентировать пятигранный профиль сечения с
ризонтально расположенной стенкой швеллера, что необходимо для
бразования складчатой системы. Анализ показывает, что при такой
риентации поясов на 25...45% снижается прочность сжато-изогнутого стержня
рхнего пояса, т.к. момент сопротивления и радиус инерции сечения
азываются меньше, чем при ортогональной ориентации этого же сечения.

86.

роме того, непрерывная система складчатого покрытия требует большого
личества наклонных ферм и необходимость выполнения вручную большого
бъема работ на строительной площадке по укрупнительной сборке
нструкции. Раскосная решетка таких ферм слабо нагружена и имеет большой
пас несущей способности, но без нее невозможно образовать
нструктивную форму складчатого покрытия. Все это сопровождается
овышенным расходом металла и большой трудоемкостью изготовления.
Задача изобретения состоит в том, чтобы снизить металлоемкость и
удоемкость изготовления покрытия при сохранении его несущей
особности.
Задача решается следующим образом. В покрытии из трехгранных ферм,
бъединенных профнастилом, каждая из которых включает верхние
робчатые пояса пентагонального сечения из жестко соединенных между
бой швеллеров и уголков, нижний пояс, содержащий уголок, направленный
бушком вверх, и раскосную решетку, прикрепленную к полкам поясных
олков, согласно изобретению нижний пояс снабжен швеллером, жестко
единенным с уголком и образующий с ним пентагональное сечение; при этом
енки швеллеров верхних и нижнего пояса ориентированы ортогонально.
Таким образом, заявляемое устройство отличается от прототипа тем, что:
нижний пояс снабжен швеллером, жестко соединенным с уголком и
бразующим с ним пентагональное сечение;

87.

стенки швеллеров верхних и нижнего поясов распложены ортогонально.
Это говорит о "новизне" заявляемого устройства.
Так как нижний пояс выполнен из пентагонального сечения, а полки
веллеров верхних и нижнего пояса ориентированы ортогонально, это
озволило увеличить площадь растянутого нижнего пояса с одновременным
еличением моментов сопротивления и радиусов инерции сжато-изогнутых
рхних поясов, т.е. повысить несущую способность отдельной фермы. При
ом большой запас несущей способности раскосной решетки уменьшится и
на станет работать эффективней, что и позволило дискретизировать систему
сущих конструкций покрытия из наклонных ферм. Благодаря качественному
менению конструктивной формы непрерывная складчатая система покрытия
ревратилась в блочную, состоящую из трехгранных ферм со свободным
ространством между ними. Это позволяет существенно сократить количество
ементов в покрытии, повысить несущую способность поясов конструкции за
ет оптимальной ориентации их сечений и в совокупности существенно
изить трудоемкость изготовления, металлоемкость и стоимость.
Предлагаемая конструкция позволяет осуществить полное заводское
готовление и сборку трехгранной фермы, удобна при транспортировке и
онтаже. Таким образом, при сохранении и соблюдении всех необходимых
бочих параметров заявляемая конструкция требует в сравнении с прототипом
еньше металла, меньшего количества элементов, что в итоге приводит к

88.

ижению металлоемкости, трудоемкости и стоимости при сохранении
сущей способности покрытия.
На фигуре 1 изображен общий вид покрытия из трехгранных ферм; на фигуре
изображен общий вид наклонной плоскости трехгранной фермы; на фигуре 3
поперечный разрез трехгранной фермы.
Трехгранная ферма содержит два верхних пояса 1, нижний пояс 2 и раскосы
Верхний пояс 1 состоит из состыкованного швеллера и уголка при
ртикальной ориентации стенки швеллера; нижний пояс 2 - то же при
ризонтальной ориентации стенки швеллера; раскосы 3 - из одиночных
олков. Стержни раскосов 3 прикреплены торцами к полкам поясных уголков
иг.3) посредством сварки. Верхние пояса трехгранных ферм в
ризонтальной плоскости связаны сплошным профнастилом 4 (фиг.1),
торый завершает формирование покрытия из трехгранных ферм. Между
межными трехгранными фермами не требуется размещения элементов 2 и 3
иг.1); достаточно перекрыть это свободное пространство настилом 4.
Изготовление покрытия из трехгранных ферм производят следующим
бразом: швеллер и уголок стыкуют между собой продольными сварными
вами и образуют элементы поясов 1 и 2 пятигранного профиля сечения. Два
рхних пояса 1 устанавливают с вертикальной ориентацией стенки швеллера
ак показано на фиг. 3); нижний пояс 2 - с горизонтальной ориентацией стенки
веллера. При этом полки швеллеров верхних поясов служат опорами для

89.

стила, а наклон плоскостей поясных уголков пятигранных профилей 1 и 2
ответствует требуемым плоскостям элементов раскосной решетки 3.
лементы раскосной решетки 3, выполненные из одиночных уголков, торцами
риваривают к полкам поясных уголков соответственно верхнего 1 и нижнего 2
оясов. Образуется бесфасоночная пространственная трехгранная ферма
олной заводской готовности. Эта ферма удобна при транспортировке: ее
бариты и устройство позволяют перевозить одновременно несколько ферм за
ет их укладки "елочкой" в транспортное средство. На монтажной площадке к
рхним поясам пространственной фермы без прогонов устанавливается и
епится профнастил 4 и образуется трехгранный блок покрытия. Он
танавливается в проектное положение.
Следующий блок покрытия устанавливается так, что между ними образуется
ободное пространство, не заполненное стержневыми элементами: достаточно
рекрыть его лишь профнастилом 4, который одновременно совмещает
сущие и ограждающие функции. Это позволяет сократить количество
ементов в покрытии из трехгранных ферм, снизить металлоемкость,
удоемкость и стоимость. Конвейерная сборка и блочный монтаж
ополнительно упрощают процесс изготовления и монтажа, делают его
хнологичным и менее трудоемким.
Покрытие из трехгранных ферм работает как пространственная стержневая
стема с неразрезными поясами и примыкающими раскосами. Верхний пояс 1

90.

ботает как сжато-изогнутый стержень. Максимальное значение изгибающего
омента и радиуса инерции соответствует вертикальной плоскости, поэтому
ртикальной ориентацией стенки швеллера достигается максимальное
ачение момента сопротивления и радиус инерции, которые определяют
рочность при сжатии с изгибом, т.е. достигается максимальная несущая
особность сжато-изогнутого пятигранного сечения, и оно работает с
аксимальной эффективностью. Нижний пояс 2 работает как растянутый
ержень; примыкающие раскосы работают в условиях растяжения или сжатия.
рофнастил работает на изгиб как однопролетная или многопролетная
фрированная пластина. Покрытие из трехгранных ферм отличается
овышенной пространственной жесткостью как на стадии монтажа, так и в
ловиях эксплуатации и является индустриальной и технологичной
нструктивной формой.
Источники информации
Беленя Е.И. и др. Металлические конструкции. Специальный курс. - М.:
982, с. 57...60.
2. Авт. св. СССР 1544921, М.кл. Е 04 С 3/04.
3. Свид. на полез модель 8716, МПК Е 04 С 3/04.
Формула изобретения
Покрытие из трехгранных ферм, объединенных профнастилом, каждая из
торых включает верхние коробчатые пояса пентагонального сечения, из

91.

естко соединенных между собой швеллеров и уголков, нижний пояс,
держащий уголок, направленный обушком вверх, и раскосную решетку,
рикрепленную к полкам поясных уголков, отличающееся тем, что нижний
ояс снабжен швеллером, жестко соединенным с уголком и образующим с ним
нтагональное сечение, при этом стенки швеллеров верхних и нижнего поясов
змещены ортогонально.
ХГРАННАЯ БЛОК-ФЕРМА 2 136822 ТРЕХГРАННАЯ БЛОК-ФЕРМА Красноярская государственная архитектурно строительная академия
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)

92.

RU
(11)
2 136 822
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
АТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
C1
(51) МПК
E04C 3/17 (1995.01)
E04B 1/19 (1995.01)
ПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: учтена за 3 год с 10.09.1999 по 09.09.2000. Патент перешел в общественное достояние.
22) Заявка: 97115691/03, 09.09.1997
Дата начала отсчета срока действия
патента:
09.09.1997
Опубликовано: 10.09.1999
Список документов, цитированных
в отчете о поиске: Дмитриев П.А.
и др. Индустриальные
пространственные деревянные
конструкции. - НИСИ
им.В.В.Куйбышева, 1981, с. 88. SU
1281651 A, 07.01.87. FR 2551789 A,
15.03.85. SU 65455 A, 31.12.45. US
4389829 A, 28.06.83.
(71) Заявитель(и):
Красноярская государственная
архитектурно-строительная
академия
(72) Автор(ы):
Инжутов И.С.,
Деордиев С.В.,
Дмитриев П.А.,
Енджиевский З.Л.,
Чернышов С.А.
(73) Патентообладатель(и):
Красноярская государственная
архитектурно-строительная
академия
с для переписки:
660041, Красноярск,
пр.Свободный 82, Ректору
КрасГАСА Наделяеву В.Д.
ТРЕХГРАННАЯ БЛОК-ФЕРМА
57) Реферат:
рехгранная блок-ферма покрытия относится к строительству и может быть использована для соединения стержней пространственных конструкций здани й
оружений. Технический результат изобретения заключается в достижении наиболее эффективной работы верхнего пояса с нижним, экономии материал ов.
к-ферма покрытия, представляет собой двухскатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из о днотипных
фанерных плит, пространственная решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V -образно взаимозаменяемых раскосов, верхний
соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних рас косов соединены между собой деревянным

93.

ментом нижнего пояса, а средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали, в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие
концам V-образное разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса, 3 ил.
зобретение относится к области строительства, а именно к конструкциям покрытия.
звестна панель покрытия треугольного очертания, образованная двумя плитами, шарнирно соединенными между собой в коньке и затяжкой с V-образными разветвлениями по концам в уровне
ных узлов. Плиты подкреплены двумя сжатыми раскосами и двумя растянутыми (с V -образным планом) раскосами. Поперечное сечение панели - треугольное. Плиты состоят из нижних (основных
щих) ребер, фанерной обшивки, поперечных ребер, размещенных на обшивке сверху, продольных элементов обрамления (см. SU 1281651 A, 07. 01.87).
едостатком этой конструкции является большая материалоемкость плит, обусловленная развитой свободной длиной нижних ребер.
аиболее близкой по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является блок -ферма покрытия, представляющая собой двухскатную четырехпанельную
ранственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных взаимозаменяемых клеефанер ных плит, пространственная решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных
разно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой
янным элементом нижнего пояса, а средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали (см. Дмитриев П.А. и др. "Индус триальные пространственные деревянные конструкции", НИСИ
.В. Куйбышева, 1981, с. 88).
едостатком конструкции прототипа является неэффективная работа верхнего пояса с нижним, т.к. передача усилий с верхнего пояса на нижний передается под боль шим углом к направлению
он древесины, что определяет значительные деформации в узловом сопряжении. Прочность древесины вдоль в олокон существенно выше, чем поперек. Работа крайних раскосов на растяжение не
ляет выполнить элементы решетки взаимозаменяемыми, что является причиной повышенной материалоемкости конструкции.
елью изобретения является эффективная работа блок-фермы, экономия материалов.
ель достигается тем, что в блок-ферме покрытия, представляющем собой двухскатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из од нотипных

94.

мозаменяемых клеефанерных плит, пространственная решетка регуляр ного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам
ним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой деревянным элемент ом нижнего пояса, а средний элемент нижнего пояса выполнен
углой стали, введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V -образное разветвление и соединяющие напрямую опорные узлы со средним стальным элементом нижнего
.
лагодаря введению крайних стальных стержней нижнего пояса, имеющих по концам V-образное разветвление, улучшилась работы блок-фермы за счет того, что усилие с нижнего на основные
верхнего пояса передается под небольшим углом к направлению волокон древесины, что определяет незначительные деформации в узловом сопряжении, в связи с этим обусловлена возможность
ьшить размеры поперечных сечений раскосов, а следовательно, достичь экономии древесины.
а фиг. 1 изображена блок-ферма покрытия; на фиг. 2 - совмещенные вид и разрез в плане; на фиг. 3 - совмещенный поперечный разрез.
лок-ферма покрытия включает верхний пояс, состоящий из однотипных клеефанерных плит 1, имеющих каркас из основных нижних ребер 2, и прикрепленной к нему сверху шурупами обшивки 3
оских асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами 4, расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель 5 и з полистирольного пенопласта марки
Гидроизоляция устраивается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Д иафрагмы 7 находятся между основными нижними ребрами 2 в сечениях, совпадающих с
и сопряжения верхнего пояса 1 конструкции с раскосами 8. Верхний пояс объединен с нижним пространственной решеткой регул ярного типа, выполненной из деревянных поставленных Vно взаимозаменяемых раскосов 8 квадратного сечения. Нижние узлы 9 крайних и средних раскосов соединены между собой дерев янным элементом 10 нижнего пояса. Средний элемент 11
его пояса выполнен из круглой стали. Крайние стальные стержни 13 нижне го пояса имеют по концам V-образное разветвление и напрямую соединяют опорные узлы со средним стальным
нтом нижнего пояса 11. Разветвление расперто стержнем 12.
борка блок-фермы осуществляется на строительной площадке. В начале собирается верхний поя с из однотипных клеефанерных плит 1, затем плиты стыкуются в коньковом узле. Дальше к плитам
шиваются деревянные взаимозаменяемые раскосы 8. После этого следует выполнение узлов 9 нижнего пояса и в конце производит ся крепление крайних стальных стержней 13, имеющих по
ам V-образное разветвление и соединяющих напрямую опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса 11.
оложительные свойства разработанного технического решения заключаются в эффективной работе блок -фермы за счет введения крайних стальных стержней нижнего пояса, которые напрямую
няют опорные узлы со средними стальными элементами нижнего пояса. Вследствие этого при нагружениях по всему пролету возн икают сжимающие усилия во всех раскосах. Усилие с нижнего
на основные ребра верхнего пояса передается под небольшим углом к направлению волокон древесины, что определяет незначительные деформации в узловом сопряжении. В связи с этим
овлена возможность сделать раскосы взаимозаменяемыми, уменьшить размер поперечного сечения , а следовательно, достичь экономии древесины.
сравнении с прототипом, данное техническое решение позволяет снизить расход материалов на 12 - 15%, улучшить условия работы верхнего пояса благодаря снижению величин изгибающих
нтов и уменьшению угла между осью передачи продольного усилия и направлением волокон древесины с нижнего пояса на основные работы верхнего.
Формула изобретения
лок-ферма покрытия представляет собой двухскатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит, пространственная
тка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V -образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы, нижние
крайних и средних раскосов соединены между собой деревянным элементом нижнего пояса, а средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали, отличающаяся тем, что в ферму
ны крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V -образное разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса.

95.

СОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЕРМЫ С НИСХОДЯЩИМИ РАСКОСАМИ
(19)
2503783
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
2 503 783
(13)
C1
(51) МПК
E04C 3/11 (2006.01)
ПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 26.12.2021)
Пошлина: учтена за 6 год с 26.06.2017 по 25.06.2018. Возможность восстановления: нет.
22) Заявка: 2012126474/03,
25.06.2012
Дата начала отсчета срока действия
(72) Автор(ы):
Хисамов Рафаиль Ибрагимович (RU),
Шакиров Руслан Анфрузович (RU)

96.

патента:
25.06.2012
ритет(ы):
Дата подачи заявки: 25.06.2012
Опубликовано: 10.01.2014 Бюл.
№1
(73) Патентообладатель(и):
Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего профессионального образования
"Казанский государственный архитектурно-строительный
университет" (КГАСУ) (RU),
Закрытое акционерное общество "Казанский
Гипронииавиапром" (ЗАО "Казанский Гипронииавиапром")
(RU)
Список документов, цитированных
в отчете о поиске: RU 103115 U1,
27.03.2011. RU 2354789 C1,
10.05.2009. AU 568956 B2,
14.01.1988.
с для переписки:
420043, РТ, г.Казань, ул. Зеленая,
1, КГАСУ, Ф.И. Давлетбаевой
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЕРМЫ С НИСХОДЯЩИМИ РАСКОСАМИ
57) Реферат:
зобретение относится к области строительства, в частности к способу изготовления фермы с нисходящими раскосами. Технический результат заключается
ижении трудоемкости изготовления. Ферму выполняют из прямых коробчатых поясов с треугольной или раскосной решеткой. Односрезные концы
осов соединяют сваркой с поясами. Сначала по проекту изготавливают полуфермы. Укладывают верхний пояс, содержащий фланцев ый монтажный стык
а и опорный узел полуфермы. Опорный узел состоит из двух фасонок, приваренных к поясу в продолжении плоскости стенок верхнего пояса.
пендикулярно фасонкам приваривают опорную плиту полуфермы. Затем укладывают нижний пояс фермы с шириной, равной верхнему п оясу, который
ржит фланцевый монтажный стык нижнего пояса полуфермы. После чего к поясам встык приваривают стержни решетки восходящего направления
уфермы, выполняя их коробчатыми и равными по ширине поясам полуферм. Затем на узлы полуфермы накладывают внахлест стержни решетки
ходящего направления, выполняя их из двух параллельных неравнобоких уголков или полос. Полосы преднапрягают, стягивая их в середине болтом . 4 ил.
зобретение относится к строительству и касается способа изготовления решетчатых ферм из прокатных профилей, выполняемых на сварке.
звестен способ изготовления фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямых поясов и треугольной решетки с сечением из коробчатых профилей, заключающийся в соединении сваркой
срезных концов раскосов с поясами в притык (см. Справочник проектировщика. Металлические конструкции, М. 1998, стр.175, 181. Рис.7.16, 7.17).
едостатком способа является расцентровка в узле осей соединяемых раскосов с поясами, что требует повышенного расхода металла на стержни ферм.
рототипом изобретения является способ изготовления треугольной подстропилььной фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямого коробчатого пояса, закл ючающийся в соединении
ой односрезных концов двух нисходящих раскосов с верхним поясом (см. Альбом типовой серии на фермы из гнутосварных профилей. Серия 1.460.3-23.98.1 - 27КМ, лист подстропильная ферма).
й способ не может быть применен вцелом для изготовления ферм с треугольной или раскосной решеткой, т.к. ширина сходящихся в узлах стержней решетки ферм и поясов выполняется
чной, что требует применения в узлах ферм фасонок и ведет к трудоемкости изготовления фермы.
зобретение направлено на снижение трудоемкости изготовления фермы с обеспечением выполнения центрирования осей сходящихся в узлах раскосов.
зультат достигается тем, что в способе изготовления фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямых коробчатых поясов с треугольной и ли раскосной решеткой, заключающийся в
нении сваркой односрезных концов раскосов с поясами, согласно изобретению, сначала по п роекту изготавливают полуфермы: укладывают верхний пояс из коробчачатого профиля, содержащий
цевый монтажный стык пояса и опорный узел полуфермы, состоящий из двух фасонок, приваренных к поясу в продолжении плоскос ти стенок верхнего пояса и приваренную перпендикулярно
нкам опорную плиту полуфермы; затем укладывют нижний пояс фермы с шириной равной верхнему поясу, который содержит фланцев ый монтажный стык нижнего пояса полуфермы; после чего к
м встык приваривают стержни решетки восходящего напра вления полуфермы, выполняя их коробчатыми и равными по ширине поясам полуферм; затем на узлы полуфермы накладывают
ест стержни решетки нисходящего направления, выполняя их из двух параллельных неравнобоких уголков или полос, при этом п олосы преднапрягают стягивая их в середине болтом.
а Фиг.1 изображена двускатнвя ферма с треугольной решеткой. На Фиг.2,3 и 4 - последовательности изготовления фермы.
ерма с треугольной или раскосной решеткой состоит из верхнего пояса 1 и нижнего пояса 2, выполняемых из коробчатых профилей равной ширины «b» (Фиг.1). Все восходящие раскосы фермы с
ольной или раскосой решеткой выполняют из коробчатых профилей 3 с шириной профиля равного щирине поясов (при этом толщин а профилей принимается по расчету). Нисходящий
порный раскос 4 выполняют из двух неравнобоких уголков или полос (Фиг.1). Остальные раскосы 5 фермы нисходящего направления из готавливают из двух полос, которые накладывают на узлы

97.

ы и приваривают (Фиг.1). Ферму в заводских условиях собирают в следующей последовательности. Сначала по проекту изготавливают полуфермы, для чего: укладывают верхний пояс 1 из
бчатого профиля (Фиг.2), который содержет фланцевый монтажный стык 6, и опорный узел полуфермы (Фиг.2), состоящий из двух фасонок 7, приваренных к поясу 1 в продолжении плоскости
к верхнего пояса 1 и приваренную перпендикулярно фасонкам 7 опорную плиту 8 полуфермы; затем укладывют нижний пояс 2 фер мы с шириной пояса 2 равного ширине верхнего пояса 1,
ый содержит фланцевый монтажный стык 9 нижнего пояса 2 полуфермы; после чего к поясам 1 и 2 встык приваривают односрезные раскосы решетки восходящего направления 3, в ыполняя их
бчатыми и равными по ширине поясам полуферм 1 и 2 (Фиг.3); затем на узлы полуфермы накладывают внахлест раскосы 4 и 5 решетки нисходящего направления (Фиг.4), выполняя их из двух
лельных неравнобоких уголков 4 или полос 5, при этом полосы 5 преднапрягают в середине стягивая их болтом 10.
даваемое полосам 5 преднапряжение позволяет исключить податливость в их рабо те, что полезно для работы фермы по деформативности.
пособ позволяет все стержни фермы выполнить односрезными с обеспечением центрирования осей сходящихся в узле раскосов, кроме того при изготовлении нисходящих раскосов нахлестом на
полуферм происходит усиление стенок коробчатых профилей поясов и раскосов, что также является полезным для работы узлов фермы.
аиболее эффективно изобретение может быть использовано при проектировании и изготовлении ферм из коробчатых и открытых профи лей пролетами до 36 метров и более.
Формула изобретения
пособ изготовления фермы с нисходящими раскосами, выполняемой из прямых коробчатых поясов с треугольной или раскосной решетк ой, заключающийся в соединении сваркой односрезных
ов раскосов с поясами, отличающийся тем, что сначала по проекту изготавливают полуфермы: укладывают верхний пояс из коробчатого профиля, содержащий фланцевый монтажны й стык пояса
рный узел полуфермы, состоящий из двух фасонок, приваренных к поясу в продолжении плоскости стенок верхнего пояса , и приваренную перпендикулярно фасонкам опорную плиту полуфермы;
укладывают нижний пояс фермы с шириной, равной верхнему поясу, который содержит фланцевый монтажный стык нижнего пояса полуфермы; после чего к поясам встык приваривают стержни
тки восходящего направления полуфермы, выполняя их коробчатыми и равными по ширине поясам полуферм; затем на узлы полуфермы накла дывают внахлест стержни решетки нисходящего
вления, выполняя их из двух параллельных неравнобоких уголков или полос, при этом полосы преднапрягают, стягивая их в середине болтом.

98.

99.

100.

101.

ЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ
ОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ 2228415
ССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
(19)
RU
(11)
2 228 415
(13)
C2
(51) МПК
E04C 3/17 (2000.01)
E04B 1/19 (2000.01)

102.

ус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
лина:Патент перешел в общественное достояние.
(22) Заявка: 99123410/03, 04.11.1999
Дата начала отсчета срока действия патента:
1.1999
Дата публикации заявки: 10.09.2001 Бюл. № 25
Опубликовано: 10.05.2004 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
Дмитриев П.А.,
Инжутов И.С.,
Чернышов С.А.,
Деордиев С.В.,
Филиппов А.П.
Список документов, цитированных в отчете о поиске: ЕНДЖИЕВСКИЙ Л.В. и др. Трехгранная блок-ферма ТБФ
Р // Информ. листок №49-97 / ЦНТИ - Красноярск, 1997. SU 1742435 A1, 23.06.1992. SU 1310488 A1, 15.05.1987. (73) Патентообладатель(и):
Красноярская государственная
1281651 A1, 07.01.1987. RU 2117117 C1, 10.08.1998. RU 2136822 C1, 10.09.1999. RU 2102566 C1, 20.01.1998. US
архитектурно-строительная академия
9829 A, 28.06.1983. FR 2551789 A, 15.03.1985.
ес для переписки:
041, г.Красноярск, пр. Свободный, 82, КрасГАСА
УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО
ПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ
Реферат:
бретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
нический результат - повышение прочности и жесткости за счет предварительного напряжения и создания ―следящих‖ за деформациями ползучести усилий
варительного напряжения. Узловое сопряжение представляет собой металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху Vзно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек. Между гайками и
ллическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина. 4 ил.

103.

бретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
естна преднапряженная панель покрытия, предназначенная для большепролетных зданий и сооружений, а также для несущих элементов транспортных галерей,
ходов и других аналогичных объектов. Преднапряженная панель покрытия представляет собой тонкую облегченную железобетонную плиту, выполняющую роль
него пояса, к которой присоединены металлические подкрепляющие элементы в виде пространственно ориентированных шпренгелей, состоящих из стержней
етки, нижнего пояса. Она снабжена дополнительно криволинейным поясом из пучков высокопрочной арматурной стали или тросов с подвесками или стойками,
оединенными к узлам нижнего пояса, снабженным натяжным устройством.
остатком этой системы является неэффективность конструкции за счет большего веса и расхода материалов в отличие от предлагаемой авторами [1].
е близким по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является трехгранная деревометаллическая блок-ферма марки ТБФ 12-3Р.
хний пояс П-образного сечения выполнен из крупноразмерных плит, имеющих каркас из цельнодеревянных элементов и прикрепленной к нему сверху шурупами
ивки из плоских асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами, расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель
олистирольного пенопласта. Гидроизоляция устанавливается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Верхний пояс объединен с
ним пространственной решеткой регулярного типа, выполненной из деревянных раскосов квадратного сечения. Крайние раскосы соединены с нижним поясом
ьными стержневыми подвесками. Нижний пояс из стальных стержней круглого сечения имеет по концам V-образное разветвление для сопряжения с основными
ами верхнего пояса [2].
остатком прототипа является неэкономичность конструкции за счет недостаточной несущей способности, потери усилия предварительного напряжения в нижнем
е за счет ползучести и температурно-влажностных деформаций в древесине и температурных деформаций металла и, как следствие, снижение жесткостных
ктеристик.
ью изобретения является создание экономичной конструкции за счет повышения прочности и жесткости, за счет предварительного напряжения и создания
дящих‖ за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения.
ь достигается тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
ючающее в себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные

104.

з металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения
осов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
бы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина.
язи с тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
ючающее в себя металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
з металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения
осов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, на металлический стержень между гайками и металлическим элементом соединения
осов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина, появляется возможность создания экономичной конструкции за счет
жения материалоемкости, создания ―следящих‖ за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. При этом в основном ребре возникает момент с
тным знаком, что в свою очередь ведет к повышению несущей способности и жесткости.
овое сопряжение раскосов с нижним поясов пространственной решетчатой конструкции представлено на чертежах.
ура 1, 2 - общий вид трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
ура 3, 4 - узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия.
овое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов 1 с нижним поясом 2 трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя
ллический элемент соединения раскосов 3, образованный трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, раскосы 1, присоединенные через
ллические фасонки 5 к металлическому элементу соединения раскосов 3, и металлический стержень 6, пропущенный через металлический элемент соединения
осов 3, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек 7. На металлический стержень между гайками 7 и металлическим элементом
инения раскосов 3 размещены две шайбы 9, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина 8.
рка конструкции производится следующим образом: к металлическому элементу соединения раскосов 3, образованному трубой 4 с приваренными сверху Vзно двумя фасонками 5, присоединяются раскосы 1, затем через 3 пропускается металлический стержень 6, имеющий резьбовую нарезку на конце. Далее стержень
пускается через шайбу 9, винтовую пружину 8, шайбу 9 и закрепляется с помощью гаек 7.
оцессе эксплуатации пружина будет регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его несмотря на ползучие и температурно-влажностные
ормации в древесине и температурные деформации металла.
менение предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом создает усилие предварительного напряжения и сохраняет его в процессе эксплуатации,
в свою очередь позволяет создать экономичную конструкцию за счет повышения несущей способности и жесткости пространственной решетчатой конструкции.
очники информации
U, авторское свидетельство 2117117, 1998.
В.Енджиевский, О.В.Князев, И.С.Инжутов, С.В.Деордиев. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ. Листок №49-97/ ЦНТИ. - Красноярск, 1997.
мула изобретения

105.

овое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя
ллический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через
ллические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения
осов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, отличающееся тем, что на металлический стержень между гайками и металлическим
ентом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина.

106.

107.

108.

Регистрационный номер заявки: 0099123410 Извещение опубликовано: 27.10.2006БИ: 30/2006
СОБ МОНТАЖА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННО ГО ШПРЕНГЕЛЬНОГО БЛОКА ПОКРЫТИЯ 2208103
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
НТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
RU
(11)
2 208 103
(13)
C1
(51) МПК
E04C 3/10 (2000.01)

109.

СТВЕННОСТИ,
ЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 13.08.2022)
Пошлина: Патент перешел в общественное достояние.
22) Заявка: 2002121993/03, 12.08.2002
Дата начала отсчета срока действия патента:
12.08.2002
Опубликовано: 10.07.2003 Бюл. № 19
(71) Заявитель(и):
Петербургский государственный университет путей
сообщения
(72) Автор(ы):
Егоров В.В.,
Список документов, цитированных в отчете о поиске: БЕЛЕНЯ
Алексашкин Е.Н.,
Е.И. Предварительно напряженные несущие металлические
Забродин М.П.
конструкции. - М.: Стройиздат, 1975, с.250-252, (рис.V.21). SU
802479 A, 15.02.1981. SU 910985 A, 09.03.1982. GB 2174430 A,
05.11.1986. US 4353190 A1, 12.10.1982. SU 1308731 A1, 07.05.1987.
(73) Патентообладатель(и):
Петербургский государственный университет путей
сообщения
с для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Московский пр., 9, ПГУПС,
патентный отдел
СПОСОБ МОНТАЖА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОГО ШПРЕНГЕЛЬНОГО БЛОКА ПОКРЫТИЯ
57) Реферат:
зобретение относится к строительным конструкциям и может быть использовано при изготовлении предварительно напряженных шпрен гельных блоков
рытия, применяемых в качестве несущих конструкций покрытий зданий и сооружений и т. п. Технический результат - снижение трудоемкости монтажа
дварительно напряженных шпренгельных блоков покрытия. Способ монтажа предварительно напряженного шпренгельног о блока покрытия включает
пление к концам элемента жесткости приопорных хомутов, объединенных затяжкой, и установку диафрагм шпренгеля. Приопорные х омуты пропускают в
и на концах затяжки. Затем направляющие на концах диафрагм шпренгеля упирают в сег ментообразные торцы стопоров затяжки. Ригели диафрагм
енгеля заводят в криволинейные направляющие элемента жесткости и объединяют их временной затяжкой, снабженной натяжным уст ройством, с
ощью которого смещают ригели диафрагм шпренгеля навстречу друг другу до касания с упорами криволинейных направляющих. После этого
навливают фиксаторы и демонтируют временную затяжку. 8 ил.

110.

Изобретение относится к строительным конструкциям и может быть использовано при изготовлении
едварительно напряженных шпренгельных блоков покрытия, применяемых в качестве несущих конструкций
крытий зданий и сооружений и т. п.
Известен способ предварительного напряжения шпренгельных балок, преимущественно большепролетных
крытий, включающий установку рычагов, присоединение к их средним частям концов затяжки и
правляющей со стяжными приспособлениями, к которым прикрепляют одни концы рычагов, подвижно
единенные с направляющей, при этом рычаги выполняют спаренными и соединяют другими концами с
едварительно напрягаемой балкой жесткости, а направляющую и концы затяжки размещают между ними,
ичем концы затяжки жестко закрепляют к рычагам [1].
Недостатком известного технического решения является сложность и трудоемкость его осуществления,
язанная с необходимостью монтажа мощных рычагов, направляющих, стяжных приспособлений, а также
уществления прикреплений в местах опирания рычагов на балку жесткости и жесткого закрепления затяжки к
чагам. Кроме того, известное техническое решение предусматривает объединение затяжки пр и помощи
авки, помещаемой между спаренными рычагами, что также увеличивает трудоемкость процесса
едварительного напряжения.
Также известен способ монтажа предварительно напряженной несущей конструкции, включающий монтаж
мента жесткости, прикрепление к его торцам гибкой затяжки, установку средней стойки шпренгеля, после
о производится первый этап натяжения затяжки домкратами двойного действия, закрепленными на концах
бкой затяжки, а второй этап предварительного натяжения производится посредством удлинения средней
ойки шпренгеля, смонтированной на ней винтовой муфтой [2] (принято за прототип).
Недостатком такого технического решения является повышенная трудоемкость, обусловленная
обходимостью присоединения к гибкой затяжке и средней стойке шпренгеля натяжных устройств (домкратов
тяжной муфты), а также невозможностью демонтажа стяжной муфты, что, в конечном счете, повышает
удоемкость монтажа конструкции в целом.
адачей настоящего изобретения является снижение трудоемкости монтажа предварит ельно напряженных
ренгельных блоков покрытия.
Технический результат достигается тем, что в способе монтажа предварительно напряженного шпренгельного
ока покрытия, включающем крепление к концам элемента жесткости приопорных хомутов, объединенных

111.

яжкой, и установку диафрагм шпренгеля, приопорные хомуты пропускают в петли на концах затяжки, затем
правляющие на концах диафрагм шпренгеля упирают в сегментообразные торцы стопоров затяжки, а ригели
афрагм шпренгеля заводят в криволинейные направляющие элемента жесткости и объединяют их временной
яжкой, снабженной натяжным устройством, с помощью которого смещают ригели диафрагм шпренгеля
встречу друг другу до касания с упорами криволинейных направляющих, после чего устанавливают
ксаторы и демонтируют временную затяжку.
Предлагаемое техническое решение описывается следующими графическими материалами:
а фиг. 1 приводится общий вид предварительно напряженного шпренгельнго блока (вид по 1 -1 на фиг. 2)
сле монтажа;
а фиг. 2 - план шпренгельного блока по фиг. 1;
а фиг. 3 - поперечный разрез по 2-2 на фиг. 2;
а фиг. 4 - узел А на фиг. 1;
а фиг. 5 - общий вид предварительно напряженного шпренгельного блока на стадии монтажа;
а фиг. 6 - узел Б на фиг. 5;
а фиг. 7 - узел В на фиг. 5;
а фиг. 8 - вид по 3 - 3 на фиг. 7.
Предлагаемый способ монтажа предварительно напряженного шпренгельного блока покрытия заключается в
икреплении к концам элемента жесткости 1 приопорных хомутов 2, объединенных затяжкой усиления 3, и
тановке диафрагм 4 шпренгеля, для чего приопорные хомуты 2 пропускают в петли 5 на концах затяжки
иления 3 и крепят их к концам элемента жесткости 1 (например, с помощью резьбовых концевиков с
йками), затем направляющие 6 диафрагм 4 шпренгеля упирают в сегментообразные т орцы стопоров 7 затяжки
иления 3, а ригели 8 диафрагм 4 шпренгеля, снабженные прорезями на концах, заводят в криволинейные
правляющие 9 элемента жесткости 1 и объединяют их временной затяжкой 10 с натяжным устройством 11
пример, стяжной муфтой), при помощи которого затем смещают ригели 8 диафрагм 4 шпренгеля навстречу
уг другу до касания с упорами 12 криволинейных направляющих 9, в результате чего диафрагмы 4 шпренгеля
ворачиваются относительно точек упора направляющих 6 диафрагм 4 шпренгеля в ст опоры 7 затяжки 3,
сле чего в отверстия 13 криволинейных направляющих 9 устанавливают фиксаторы 14 и демонтируют
еменную затяжку 10.
На концах затяжки 3 устроены петли 5 и стопоры 7, например, в виде спрессованных шайб.
акрепление временной затяжки 10 к ригелям 8 диафрагм 4 шпренгеля осуществляется, например, с

112.

пользованием торцевых анкеров.
При стягивании натяжным устройством 11 временной затяжки 10 она укорачивается, что приводит к
ремещению ригелей 8 диафрагм 4 шпренгеля навстречу друг другу (в направлении к середине пролета), при
м ригели 8 перемещаются в направляющих 9 (например, листового типа) вплоть до касания с упорами 12.
При перемещении диафрагм 4 шпренгеля из начального наклонного положения в проектное расстояние между
ями элемента жесткости 1 и затяжки 3 увеличивается, что приводит к появлению в затяжке 3 и приопорных
мутах 2 растягивающих усилий предварительного напряжения.
Стопоры 7 с сегментообразными торцами, смонтированные на затяжке 3, предотвращают смещение
правляющих 6 диафрагм 4 шпренгеля и соответственно нижних концов диафрагм 4 шпренгеля, фиксируя их
ложение в процессе напряжения временной затяжки 10 натяжным устройством 11. При этом на стопоры 7
действуют усилия, возникающие из-за разности горизонтальных составляющих усилий в затяжке 3 и
иопорных хомутах 2.
Торцы стопоров 7 затяжки 3, контактирующие с направляющими диафрагм 4 шпренгеля, выполнены
ментообразными, что позволяет обеспечить поворот диафрагм 4 шпренгеля относительно их точек упора в
опоры 7 затяжки 3 и уменьшить необходимые усилия для перемещения ригелей 8 диафрагм 4 шпренгеля
встречу друг другу, что, как следствие, приводит к снижению трудоемкости монтажа.
Криволинейные направляющие 9 выполнены по кривым, радиус кривизны которых равен расстоян ию от
правляющей 6 диафрагмы 4 шпренгеля в месте пропуска затяжки 3 до прорезей ригеля 8 диафрагмы 4
ренгеля, что позволяет уменьшить дополнительные усилия при перемещении ригеля 8 диафрагмы 4
ренгеля (повороте диафрагм 4 шпренгеля) по направляющим 9 элемента жесткости 1, и, как следствие,
изить трудоемкость монтажа в целом.
При натяжении временной затяжки 10 натяжным устройством 11 диафрагмы 4 шпренгеля поворачиваются и
ответственно угол α между продольной осью диафрагмы 4 и осью временной затяжк и 10 увеличивается,
едовательно, усилия во временной затяжке 10 и натяжном устройстве 11, необходимые для перемещения
гелей 8 диафрагмы 4 шпренгеля и равные F з=Fд•cosα (где F з - усилие натяжения во временной затяжке 10, F д акция направляющих 9), уменьшаются, что приводит к снижению трудоемкости процесса предварительного
пряжения временной затяжки 10 натяжным устройством 11 и, как следствие, к снижению трудоемкости
нтажа всего шпренгельного блока покрытия в целом.
Кроме того, отпадает необходимость в стационарном натяжном устройстве (стяжной муфте и т. п.), которое
тается на установленном предварительно напряженном шпренгельном блоке покрытия и в дальнейшем не

113.

пользуется.
Демонтируемые временная затяжка 10 и натяжное устройство 11 являются инв ентарными элементами
огократного применения.
Использование предлагаемого изобретения позволит снизить трудоемкость монтажа предварительно
пряженных шпренгельных блоков покрытия на 10... 15%.
ИСПОЛЬЗОВАННЫЕ ИСТОЧНИКИ
Авторское свидетельство СССР 802479, Е 04 G 21/12; В 1/22. Исаев П.М. и др. Натяжное устройство
еимущественно для предварительного напряжения шпренгельных балок большепролетных покрытий. - Бюл.
1981.
. Беленя Е.И. Предварительно напряженные несущие металлические конструкции. -М.: Стройиздат, 1975. - с.
0...252 (рис. V.21).
Формула изобретения
Способ монтажа предварительно напряженного шпренгельного блока покрытия, включающий крепление к
нцам элемента жесткости приопорных хомутов, объединенных затяжкой, и установку диафрагм шпренгеля,
личающийся тем, что приопорные хомуты пропускают в петли на концах затяжки, затем направляющие на
нцах диафрагм шпренгеля упирают в сегментообразные торцы стопоров затяжки, а ригели диафрагм
ренгеля заводят в криволинейные направляющие элемента жесткости и объединяют их временной затяжкой,
абженной натяжным устройством, с помощью которого смещают ригели диафрагм шпренгеля навстречу друг
угу до касания с упорами криволинейных направляющих, после чего устанавливают фиксаторы и
монтируют временную затяжку.

114.

115.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 188 915
(13)
C1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
E04C 3/10 (2000.01)
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 17.07.2021)
Пошлина: учтена за 4 год с 17.07.2004 по 16.07.2005. Патент перешел в общественное
достояние.
22) Заявка: 2001119753/03, 16.07.2001
(71) Заявитель(и):

116.

Дата начала отсчета срока действия патента:
Петербургский государственный университет путей
16.07.2001
сообщения
Опубликовано: 10.09.2002 Бюл. № 25
Список документов, цитированных в отчете о поиске: БЕЛЕНЯ
Е.И. и др. Металлические конструкции, -М.1982, с.95, рис.6.14
ж. КИРСАНОВ Н.М. Висячие покрытия производственных
даний. - М., 1990, с.8, рис.1.1. SU 910985 А, 09.03.1982. GB
(72) Автор(ы):
Егоров В.В.,
Алексашкин Е.Н.,
Забродин М.П.
(73) Патентообладатель(и):
2174430 А, 05.11.1986. US 4353190 А1, 12.10.1982. SU 1308731 А1,
Петербургский государственный университет путей
07.05.1987.
сообщения
с для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Московский пр., 9, ПГУПС,
патентный отдел
СПОСОБ МОНТАЖА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ ШПРЕНГЕЛЬНОЙ РАМЫ
57) Реферат:
зобретение относится к строительным конструкциям, а именно к способу монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы, и может быть
ользовано при возведении несущих каркасов зданий и сооружений, жестких поперечин электрифицированных железных дорог и т.п. Технический
льтат - упрощение монтажа предварительно напряженных шпренгельных рам и, как следствие, снижение его трудоемкости. Для этого в способе монтажа
дварительно напряженной шпренгельной рамы, включающем объединение колонн с фундаментами и предварительно напряженным ригел ем шпренгельного
а, к балке-распорке ригеля прикрепляют стойки с вилкообразными наконечниками, а на ее концах устанавливают вилкообразные упоры, затем балкуорку ригеля стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный подъем, спрессованные на затяжке шайбы заводят за вилко образные упоры, и
скают ригель, монтируют торцевые башмаки и крепят к ним концевые стопоры затяжки, после чего ригель перестроповывают и устанавливают на колонны
вмещением скошенных поверхностей торцевых башмаков ригеля и оголовков колонн. При этом тангенс угла наклона скошенны х поверхностей торцевых
маков и оголовков колонн при их совмещении равен отношению горизонтальных и вертикальных зазоров между ригелем и колоннами . 1 з.п.ф-лы, 9 ил.

117.

Изобретение относится к строительным конструкциям, а именно к способу монтажа предварительно
пряженной шпренгельной рамы, и может быть использовано при возведении несущих каркасов зданий и
оружений, жестких поперечин электрифицированных железных дорог и т.п.
Известен способ монтажа рамы, заключающийся в предварительном монтаже к олонн, ригеля и якорей
керов, погруженных в землю, например, гравитационного типа, - бутовых, бетонных и т.п., - свайных и др.),
оторым присоединяются гибкие ванты, объединяемые с ригелем подвесками, после чего производится
едварительное напряжение вантовой системы натяжными устройствами (например, стяжными муфтами и
.) [1].
Недостатком такого решения является его сложность, обусловленная, в частности, изготовлением и
тановкой на вантах специальных натяжных устройств и проведением дополнительны х операций, связанных с
тяжением вант и регулированием усилий в вантовой системе.

118.

Также известен способ монтажа рамы с предварительно напряженным ригелем, заключающийся: в
едварительном монтаже колонн и элемента жесткости ригеля рамы; присоединении к н ему стоек шпренгеля,
абженных на концах направляющими для пропуска гибких затяжек с закреплением их на торцах элемента
сткости; закреплении на гибкой затяжке натяжных устройств; создание с их помощью в затяжке усилий
едварительного напряжения и их регулирования [2] (принято за прототип).
Недостатком такого решения является его сложность, связанная, в частности, с необходимостью закрепления
гибких затяжках натяжных устройств [3], проведением операций по предварительному натяжению гибких
яжек и регулированию усилий в шпренгельной системе. Создание предварительного напряжения в затяжках,
оме того, требует дополнительных трудозатрат на операции по контролю величины их натяжения и на
тройство монтажных подмостей.
адачей изобретения является упрощение монтажа предварительно напряженных шпренгельных рам и, как
едствие, снижение его трудоемкости.
Технический результат достигается тем, что в способе монтажа предварительно напряженной шпренгельной
мы, включающем объединение колонн с фундаментами и предварительно напряженным ригелем, к балкеспорке ригеля, до ее монтажа в проектное положение, прикрепляют стойки шпренгеля с вилкообразными
конечниками, а на ее концах устанавливают вилкообразные упоры, затем балку -распорку ригеля стропуют в
едней ее части и выполняют промежуточный подъем, спрессованные на затяжке шайбы заводят за
лкообразные упоры и опускают ригель на временные опоры, монтируют торцевые башмаки и крепят к ним
нцевые стопоры затяжки, после чего ригель перестроповывают и устанавливают на колонны с совмещением
ошенных поверхностей торцевых башмаков ригеля и оголовков колонн. При этом тангенс угла наклона
ошенных поверхностей торцевых башмаков и оголовков колонн принимают равным отношению
ртикальных и горизонтальных зазоров между ригелем и колоннами.
Монтаж, включая предварительное напряжение шпренгельной рамы, производится в два этапа.
Первый этап - сборка и предварительное напряжение шпренгельного ригеля рамы. К балке -распорке крепят
ойки шпренгеля с вилкообразными наконечниками, а на ее концах устанавливают вилкообразные упоры.
лку-распорку ригеля стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный подъем. Затем к балке спорке прикрепляют затяжку, вводя ее в вилкообразные наконечники стоек шпренгеля, а спрессованные н а
яжке шайбы заводят за вилкообразные упоры. Положение затяжек в вилкообразных упорах фиксируют
мыкающими фиксаторами (например, шпильками, болтами и т.п.). После чего шпренгельный ригель рамы,
лючающий балку-распорку, стойки шпренгеля и затяжку, опускают на временные опоры, размещенные под

119.

нцами балки-распорки.
алка-распорка как элемент шпренгельного ригеля воспринимает в основном продольные сжимающие усилия
связи с этим обладает невысокой изгибной жесткостью. При строповке в средней части ее длины и
омежуточном подъеме балка-распорка деформируется по двухконсольной схеме, при этом концы балкиспорки под действием собственной массы опускаются, а расстояние между вилкообразными упорами
еньшается, что позволяет завести за них спрессованные шайбы затяжки. В местах крепления затяжки к
лкообразным упорам устанавливают замыкающие фиксаторы. После установки ригеля на временные опоры,
мещенные под концами балки-распорки, и его расстроповки балка-распорка распрямляется и растягивает
бкую затяжку, создавая в ней усилия предварительного напряжения.
Второй этап - монтаж шпренгельного ригеля, включая предварительное напряжение колонн и дополнительное
едварительное напряжение затяжки. На концах балки-распорки шпренгельного ригеля устанавливают
рцевые башмаки и прикрепляют к ним концевые упоры затяжки. Так как крепление торцевых башмаков к
лке-распорке выполнено с возможностью их перемещения вдоль оси балки-распорки (болты, прикрепляющие
рцевые башмаки к балке-распорке, установлены в овальные отверстия), то усилий в затяжке на участках
жду спрессованными шайбами и концевыми стопорами при этом не возникает.
Шпренгельный ригель стропуют с размещением мест захвата строповочных устройств у его концов и
оизводят подъем. При установке шпренгельного ригеля на колонны, предварительно объединенные с
ндаментами, совмещают скошенные поверхности торцевых башмаков и оголовков колонн, при этом между
орными горизонтальными и вертикальными поверхностями торцевых башмаков и оголовков колонн остаются
оры Δ1 и Δ2 соответственно. После расслабления строповочных устройств под действием собственной массы
л гравитации) преодолеваются силы трения, развивающиеся по контактным плоскостям скошенных
верхностей торцевых башмаков ригеля рамы и оголовков колонн, происходит самопроизвольная осадка
ренгельного ригеля рамы в проектное положение (до полного касания опорных поверхностей - Δ1=0, Δ2=0), а
рцевые башмаки перемещаются вдоль скошенных поверхностей оголовков колонн. При этом на концевых
астках затяжки (на участках между спрессованными шайбами и концевыми стопорами) возникают
полнительные растягивающие усилия, горизонтальные составляющие которых направлены перпендикулярно
одольным осям колонн к центру рамы. Это вызывает в сечениях колонн усилия предварительного
пряжения (начальные изгибающие моменты). Таким образом, на втором этапе производится предварительное
пряжение колонн и дополнительное напряжение затяжки ригеля (за счет донапряжения ее концевых
астков).

120.

Изобретение описывается следующими графическими материалами:
а фиг.1 приводится общий вид предварительно напряженной шпренгельной рамы;
а фиг.2 - узел "А" на фиг.1;
а фиг.3 - вид по 1-1 на фиг.2;
а фиг.4 - узел "Б" на фиг.1;
а фиг.5 - вид по 2-2 на фиг.2;
а фиг.6 - вид по 3-3 на фиг.2;
а фиг.7 - вид по 4-4 на фиг.4;
а фиг.8 - схема строповки балки-распорки на 1-м этапе монтажа;
а фиг.9 - схема строповки шпренгельного ригеля на 2-м этапе монтажа.
Предлагаемый способ монтажа заключается в следующем. Колонны 1 шпренгельной рамы объединяются с
ндаментами 2 и с предварительно напряженным шпренгельным ригелем 3.
На 1-м этапе монтажа к балке-распорке 4 шпренгельного ригеля 3 крепят стойки шпренгеля 5 с
лкообразными наконечниками 6, а на ее концах устанавливают вилкообразные упоры 7. Балку-распорку 4
ренгельного ригеля 3 стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный подъем. Затем к балке спорке 4 прикрепляют затяжку 8, вводя ее в вилкообразные наконечники 6 стоек шпренгеля 5, а
рессованные на затяжке 8 шайбы 9 заводят за вилкообразные упоры 7. Положение затяжки 8 на концах
ксируют замыкающими фиксаторами 10. После чего шпренгельный ригель 3, включающий балку -распорку 4,
ойки шпренгеля 5 и затяжку 8, опускают на временные опоры 11, размещенные под ко нцами балки-распорки
На 2-м этапе монтажа на концах балки-распорки 4 шпренгельного ригеля 3 с помощью болтов 12
танавливают торцевые башмаки 13 со скошенными поверхностями 14. Концевые стопоры 15 затяжки 8
епят к торцевым башмакам 13. Вследствие того что болты 12 проходят через овальные отверстия,
сположенные в торцевых башмаках 13, то возможно взаимное смещение торцевых башмаков 13 относительно
лки-распорки 4 вдоль ее продольной оси. При этом в затяжке 8 на участках между спрессованными шайбами
концевыми стопорами 15 усилий не возникает.
Шпренгельный ригель 3 перестроповывают с размещением мест захвата строповочных устройств у его
нцов и производят его подъем.
При установке шпренгельного ригеля 3 на колонны 1 совмещают скошенные поверхности 14 торцевых
шмаков 13 и оголовков 16 колонн 1, при этом между опорными горизонтальными и вертикальными

121.

верхностями торцевых башмаков 13 и оголовков 16 остаются зазоры Δ1 и Δ2 соответственно.
После расслабления строповочных устройств под действием собственной массы (сил гравитации) происходит
мопроизвольная осадка шпренгельного ригеля 3 рамы в проектное положение до полного касания опорных
верхностей (Δ1=0, Δ2= 0), а торцевые башмаки 13 перемещаются вдоль скошенных поверхностей 14. При
м тангенс угла наклона скошенных поверхностей 14 торцевых башмаков 13 и оголовков 16 колонн 1
инимают равным отношению вертикальных (Δ1) и горизонтальных (Δ2) зазоров между шпренгельным
гелем 3 и колоннами 1.
Силы гравитации преодолевают силы трения, развивающиеся по контактным участкам скошенных
верхностей 14 торцевых башмаков 13 шпренгельного ригеля 3 и оголовков 16 колонн 1. При этом на
нцевых участках затяжек 8 (на участках между спрессованными шайбами 9 и концевыми стопорами 15)
никают дополнительные растягивающие усилия, которые создают в местах контакта скошенных
верхностей 14 торцевых башмаков 13 и оголовков 16 колонн 1 горизонтальные составляющие усилий,
правленные к центру рамы перпендикулярно продольным осям колонн 1. Это вызывает в сечениях колонн 1
илия предварительного напряжения - начальные изгибающие моменты, а на концевых участках затяжки 8 полнительные растягивающие усилия предварительного напряжения.
алка-распорка 4 как элемент шпренгельного ригеля 3 обладает невысокой изгибной жесткостью. При ее
роповке в средней части и промежуточном подъеме балка-распорка 4 работает по двухконсольной схеме, при
торой ее концы под действием собственной массы провисают, а расстояния между вилкообразными упорами
меньшаются, что позволяет завести за них спрессованные на затяжке 8 шайбы 9. Строповка балки -распорки
средней ее части и промежуточный подъем по двухконсольной схеме увеличивает (в сравнении с другими
емами строповки) перемещения ее концов.
После установки шпренгельного ригеля 3 на временные опоры 11, размещенные под концами балки -распорки
и его расстроповки балка-распорка 4 распрямляется и растягивает гибкую затяжку 8, создавая в ней усилия
едварительного напряжения. Шпренгельный ригель 3 становится предварител ьно напряженным элементом.
и этом для натяжения затяжки 8 не требуются специальные силовые устройства (например, домкраты, грузы,
тяжные устройства - стяжные муфты и т. п. ), так как деформирование балки-распорки 4 осуществляется за
ет силы тяжести, возникающей от ее собственной массы. Причем отпадает необходимость в контрольно мерительной аппаратуре (например, динамометрах, тензометрах и т.п.), так как расчетные усилия
едварительного напряжения в затяжке 8 определяются ее длиной на участке между спрессованными шайбами
Процесс сборки шпренгельного ригеля 3 совмещается с процессом его предварительного напряжения. Это

122.

иводит к упрощению его сборки и, как следствие, к снижению трудоемкости монтажа шпренгельной рамы в
лом.
При установке шпренгельного ригеля 3 на оголовки 16 колонн 1 происходит самопроизвольная осадка
ренгельного ригеля 3 в проектное положение до полного касания опорных поверхностей ( Δ1= 0, Δ2=0). При
м на концевых участках затяжки 8 (на участках между спрессованными шайбами 9 и концевыми стопорами
возникают дополнительные растягивающие усилия, под действием которых происходит изгиб колонн 1
внутрь рамы. Таким образом, на втором этапе монтажа шпренгельной рамы создается предварительное
пряжение колонн 1 и дополнительное напряжение затяжки 8. При этом процесс установки шпренгельного
геля 3 в проектное положение совмещается с процедурой предварительного напряжения колонн 1, что
иводит к упрощению их предварительного напряжения и, как следствие, к снижению трудоемкост и монтажа
ренгельной рамы в целом.
Назначение тангенса угла наклона скошенных поверхностей 14 торцевых башмаков 15 и оголовков 16 равным
ношению вертикальных зазоров - Δ1 к горизонтальным зазорам - Δ2 (
) обеспечивает одновременное и
лное касание опорных поверхностей шпренгельного ригеля 3 и колонн 1 в проектном положении ( Δ1=0,
=0).
Использование изобретения позволяет упростить монтаж рамы за счет совмещения процессов сборки
ренгельного ригеля и его установки в проектное положение с предварительн ым напряжением шпренгельного
геля и колонн рамы. При этом не требуется применение дополнительных силовых устройств для натяжения
яжки и изгиба колонн, не требуется контроль за величиной усилий предварительного напряжения в затяжке
еличинами смещения колонн, в связи с чем отпадает необходимость в специальной измерительной
паратуре. В целом это приводит к снижению трудоемкости монтажа до 12 -18%.
Источники информации
Кирсанов Н.М. Висячие покрытия производственных зданий. - М.: Стройиздат, 1990. - 128 с. - (Наука роительному производству). Рис. 1.1 на с. 8.
. Металлические конструкции: Спец. курс. учеб. пособие для вузов /Е.И. Беленя, Н. Н. Стрелецкий и др.; Под
щ. ред. Е.И. Беленя. - 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1982. - 472с. Рис. 6.14, ж на с.95.
. Руководство по применению стальных канатов и анкерных устройств в конструкциях зданий и сооружений.
М.: Стройиздат, 1978. - 94с.
Формула изобретения

123.

. Способ монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы, включающий объед инение колонн с
ндаментами и предварительно напряженным ригелем шпренгельного типа, отличающийся тем, что на концах
лки-распорки ригеля со стойками шпренгеля, имеющими вилкообразные наконечники, устанавливают
лкообразные упоры, балку-распорку ригеля стропуют в средней ее части и выполняют промежуточный
дъем, затем спрессованные шайбы затяжки заводят за вилкообразные упоры, и опускают ригель на
еменные опоры, монтируют торцевые башмаки и крепят к ним концевые стопоры затяжки, после чего ригель
рестроповывают и устанавливают на колонны с совмещением скошенных поверхностей торцевых башмаков
геля и оголовков колонн.
. Способ монтажа предварительно напряженной шпренгельной рамы по п. 1, отличающийся тем, что тангенс
ла наклона скошенных поверхностей торцевых башмаков и оголовков колонн принимают равным отношению
ртикальных и горизонтальных зазоров между ригелем и колоннами.

124.

125.

126.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU

127.

(11)
2 172 372
(13)
C1
(51) МПК
E01D 22/00 (2000.01)
E01D 19/00 (2000.01)
E04C 3/10 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: учтена за 4 год с 22.02.2003 по 21.02.2004. Патент перешел в общественное
достояние.
22) Заявка: 2000104023/03, 21.02.2000
Дата начала отсчета срока действия патента:
21.02.2000
Опубликовано: 20.08.2001 Бюл. № 23
Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1261998
A, 07.10.1986. RU 2117120 C1, 10.08.1998. SU 1090786 A,
07.05.1984. SU 1070248 A, 30.01.1984. SU 1744172 A1, 30.06.1992.
SU 1799944 A1, 07.03.1993. SU 1090784 A, 07.05.1984. DE 1258441
A, 11.01.1968. GB 1241681 A, 04.08.1971. US 4718209 A,
12.01.1988. WO 93/22521 A, 11.11.1993. ГЛИНКА Н.Н.,
(71) Заявитель(и):
Воронежская государственная архитектурно-строительная
академия
(72) Автор(ы):
Накашидзе Б.В.
(73) Патентообладатель(и):
Воронежская государственная архитектурно-строительная
академия

128.

ПОСПЕЛОВ Н.Д. Клееные пролетные строения мостов. - М.:
Транспорт, 1964, с.52-53. КУЛИШ В.И. Клееные деревянные
мосты с железобетонной плитой. - М.: Транспорт, 1979, с.43-50,
рис.III.2.
с для переписки:
394006, г.Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84, ВГАСА, патентно-
информационный отдел
БАЛКА
57) Реферат:
зобретение относится к мостостроению и может быть использовано для усиления балочных конструкций промышленных и гражданских зданий,
твующих мостовых конструкций, а также в строительных предварительно напряженных конструкциях из разнородных материалов. Конструкция содержит
ленную продольными арматурными стержнями по нижней грани деревянную стенку и верхнюю железобетонную плиту, объединенную со стенкой с
ощью сдвиговоспринимающих устройств в виде наклонных тяг, установленн ых под острым углом в направлении торцов балки. Новым является то, что
дольные арматурные стержни снабжены на своих концевых участках устройствами компенсации реактивных сил в виде контактирующ их с анкерами
еречных упоров, подпружиненных цилиндрических гильз, шарнирно соединенных посредством боковых накладок с наклонными тягами, угол наклона
рых увеличивается по мере удаления тяг от соответствующего торца к середине балки, при этом противоположные концы наклонн ых тяг также соединены
з боковые накладки с продольными ребровыми выступами железобетонной плиты с возможностью вращения, причем выступы выполнены высотой не
ее 1/3 высоты стенки из дерева. Технический результат, достигаемый изобретением, состоит в создании и сохранении длительно го эффекта
днапряжения, а также дополнительного разгружающего момента в балочной конструкции, варьировании жесткостью сдвиговых связе й с целью снижения
ормаций между между железобетонной плитой и дощатоклееной стенкой, повышения степени поперечного обжатия для уменьшения скалывающих
ряжений. 10 ил.
Изобретение относится к области мостостроения и может быть использовано для усиления балочных

129.

нструкций промышленных и гражданских зданий, действующих мостовых конструкций, а также в
роительных предварительно напряженных конструкциях из разнородных материалов.
Известны конструктивные решения по усилению пролетных мостовых балок из железобетона [1] . Однако
ие технические решения не позволяют сохранить длительно заданный эффект предварительного
пряжения, а конструкции балок не обладают демпфирующими свойствами.
Наиболее близкой к изобретению по совокупности признаков является балка деревожелезобетонного
олетного строения, преимущественно моста, включающая стенку из дерева, усиленную продольными
матурными стержнями по нижней грани, и верхнюю железобетонную плиту, объединенную со стенкой
средством сдвиговоспринимающих устройств, выполненных в виде наклонных тяг, установленных под
трым углом в направлении торцов балки [2].
В известном техническом решении продольные арматурные стержни и наклонные тяги позволяют создать
фект предварительного напряжения, а выполнение стенки из клееной древесины способствует образованию
мпфирующих свойств в конструкции балок при действии подвижной нагрузки.
Однако использование такого технического решения не позволяет сохранить требуемый длительный эффект
едварительного напряжения по причине ползучести древесины и релаксации армирующего материала, не
едставляется возможным создание дополнительного разгружающего изгибающего момента,
отиводействующего моменту от внешней нагрузки, а также усложняется конструктивное решение снижения
виговых деформаций между железобетонной плитой и дощатоклееной деревянной стенкой.
адачей, на решение которой направлено изобретение, является создание и сохранение длительного эффекта
еднапряжения, а также дополнительного разгружающего момента в балочной конструкции, варьирование
сткостью сдвиговых связей с целью снижения деформаций между железобетонной плитой и дощатоклееной
ревянной стенкой, повышение степени поперечного обжатия для уменьшения скалывающих напряжений.
Технический результат достигается за счет взаимосвязи напрягаемых арматурных стержней с устройствами
мпенсации реактивных сил, а благодаря наклонным тягам, угол наклона которых увеличивается по мере
аления от соответствующего торца к середине балки, появляется возможность варьирования деформациями
жду железобетонной плитой и клееной деревянной стенкой. Выполнение в железобетонной плите в
оскости сдвига прерывистых продольных ребровых выступов высотой не менее 1/3 высоты стенки из дерева
еспечивает образование дополнительного разгружающего момента в составной деревожелезобетонной балке,
акже способствует снижению деформаций сдвига и отрыва в плоскости со пряжения плиты и стенки.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что балка, преимущественно моста, включающая

130.

нку из дерева, усиленную продольными арматурными стержнями по нижней грани, и верхнюю
лезобетонную плиту, объединенную со стенкой посредством сдвиговоспринимающих устройств,
полненных в виде наклонных тяг, установленных относительно продольных арматурных стержней под
трым углом в направлении торцов балки, отличается от прототипа тем, что расположенные под нижней
нью стенки продольные арматурные стержни снабжены установленными на своих концевых участках
тройствами компенсации реактивных сил в виде контактирующих с анкерами продольных арматурных
ржней поперечных упоров, подпружиненных относительно размещенных под нижней г ранью стенки и
ватывающих концевые участки упомянутых стержней цилиндрических гильз, шарнирно соединенных
средством боковых накладок, попарно установленных с противоположных сторон стенки, с наклонными
ами, угол наклона которых увеличивается по мере удаления тяг от соответствующего торца к середине
лки, при этом противоположными своими концами наклонные тяги также через боковые накладки связаны с
можностью вращения с прерывистыми продольными ребровыми выступами верхней железобетонной плиты,
полненными высотой не менее 1/3 высоты стенки из дерева.
Выполнение конструктивной системы путем взаимосвязи напрягаемых арматурных стержней и устройств
мпенсации реактивных сил позволяет создавать и длительно сохранять эффект предварительного
пряжения, а также повысить степень обжатия всей комбинированно-армированной балки как в продольном,
и в поперечном направлении; при этом наклонные тяги, связанные шарнирно с прерывистыми продольными
бровыми выступами железобетонной плиты и продольными арматурными стержнями, создают не только
фект обратного выгиба, противоположного прогибу от внешней нагрузки, но и дополнительный
гружающий момент от внутренних сил обжатия. Выполнение в плоскости сопряжения железобетонной
иты и деревянной дощатоклееной стенки прерывистых ребровых выступов позволяет значительно увеличить
сткость и прочность сдвиговых связей и тем самым повысить несущую способность всей балки. Благодаря
тройству компенсации реактивных сил, шарнирно связанному с наклонными тягами и продоль ными
матурными стержнями, обеспечивается надежный контроль и сохранение начально созданных напряжений в
прягаемой конструктивной системе и тем самым длительно обеспечивается эффект преднапряжения в балке.
На фиг. 1 изображена балка пролетного строения, общий вид; на фиг. 2 - разрез 1-1 на фиг. 1; на фиг. 3 рез 2-2 на фиг. 1; на фиг. 4 изображен фрагмент А на фиг. 1, крепление продольных арматурных стержней с
клонными сдвиговоспринимающими устройствами посредством компенсатора реактивных сил; на ф иг. 5
ображен фрагмент Б на фиг. 1, крепление наклонных сдвиговоспринимающих устройств с продольным
бровым выступом железобетонной плиты; на фиг. 6 - разрез 3-3 на фиг. 4; на фиг. 7 - фрагмент выполнения

131.

концевых участках деревянной стенки ниш для ребровых выступов железобетонной плиты; на фиг. 8 - общий
д балки пролетом более 9 м с концевыми и промежуточными сдвиговоспринимающими устройствами; на
г. 9 фрагмент выполнения в деревянной стенке промежуточной ниши для ребровых выступов
лезобетонной плиты; на фиг. 10 - фрагмент создания дополнительного внутреннего момента, образующегося
лоскости сдвига ребровых выступов плиты и стенки.
алка содержит деревянную дощатоклееную стенку 1, усиленную по нижней грани продольной арматурой 2, а
верхней - железобетонной плитой 3. Периферийные элементы усиления 2 и 3 объединены совместно
клонными тягами 4 и боковыми накладками 5, шарнирно соединенными одним концом с цилиндрическими
льзами 6, а другим с прерывистыми продольными ребровыми выступами 7 жел езобетонной плиты 3.
линдрические гильзы 6, по крайней мере на одном конце балки, взаимодействуют с устройствами
мпенсации реактивных сил, например, в виде пружин 8, ориентированных вдоль цилиндрической гильзы 6 и
нцевого участка продольной арматуры 2. Пружины 8 закреплены одним концом к упорному столику 9,
тановленному на боковой грани цилиндрической гильзы 6, а другим концом к поперечному П - образному
ору 10, сквозь который пропущен концевой участок продольной арматуры 2, закрепленный при помощ и
нцевого анкера 11. Наклонные тяги 4, имеющие на концах анкера 11, крепятся шарнирно с боковыми
кладками 5 при помощи упорных столиков 9.
Сборку балки производят следующим образом. Первоначально в клееной дощатой деревянной стенке 1
полняют ниши 12 на концевых участках (фиг. 7) на глубину не менее 1/3 высоты стенки 1, а для
рекрываемых пролетов от 9 до 15 м выполняют дополнительно еще промежуточные ниши 13 (фиг. 8, 9) на
убину не менее 1/3 высоты стенки, а для пролетов от 15 до 18 м вновь дополни тельно выполняются
омежуточные ниши 13 соответственно на глубину не менее 1/3 высоты стенки 1. Шаг между нишами 12, 13
чиная от концов стенки 1 к ее серединной части принимается равным 1/4 - 1/7 перекрываемого пролета. Затем
уществляется омоноличивание верхней грани стенки 1 железобетоном таким образом, чтобы в
разовавшихся продольных ребровых выступах плиты 3 выполнялось сквозное отверстие 14 для шарнирного
епления боковых накладок 5. С набором требуемой прочности бетона осуществляется установка напрягаемой
стемы в виде продольных и наклонных арматурных стержней 2, 4, 5. Установка напрягаемой системы
уществляется таким образом, чтобы угол наклона концевых тяг 4 и боковых накладок 5 в приопорной части
лок был в пределах 30 - 45o относительно продольной оси арматуры 2, а для балок длиной от 9 до 15 м и для
рекрываемых пролетов от 15 до 18 м, имеющих дополнительные промежуточные наклонные тяги 4 и боковые
кладки 5, угол наклона которых принимается в пределах 50 - 60o относительно продольной оси арматуры 2.

132.

ред установкой напрягаемой системы первоначально осуществляется подготовка продольной арматуры 2 к
имосвязи с устройством компенсации реактивных сил и наклонными тягами 4 с накладками 5.
нструктивное решение устройств компенсации реактивных сил имеет большое разнообразие (см. Патент РФ
2109894). Взаимосвязь продольной арматуры 2 и компенсатора реактивных сил 8 осуществляется следующим
разом. Первоначально, по крайней мере на одном конце продольной арматуры 2, устанавливается анкер 11,
ем к нижней грани стенки 1 балки на концевых участках устанавливают цилиндрические гильзы 6, к
торым шарнирно присоединены одним концом боковые накладки 5, попарно устанавливаемые с
отивоположных сторон стенки 1. Затем в сквозные отверстия 14 продольных ребровых выступов 7 плиты 3
авляют оси 15, на которые крепится шарнирно другая противоположная пара боковых накладок 5. После
тановки боковых накладок 5 в уровне верхней и нижней грани стенки 1 осуществляют их взаимное
единение тягами 4, которые выполнены с концевыми анкерами 11. Продольный арматурный стержень 2
ободным (без анкера 11) концом протягивают сквозь цилиндрические гильзы 6 и поперечный упор 10, а затем
свободный конец надевают анкер 11 и крепят к домкрату двойного действия (не показан). Для создания
полнительных реактивных сил обжатия конструкции и их компенсации при потерях в период ползучести
териала основы конструкции и релаксации напрягаемой арматуры необходимо устанавливать компенсатор,
пример, в виде пружины 8 между поперечным упором 10 и цилиндрической гильзой 6. Таким образом, при
йствии домкрата пружина 8 сжимается, а продольная арматура 2 натягивается на требуемую расчетную
личину и затем свободный ее конец анкеруется анкером 11.
Напрягаемая система балки работает следующим образом. Используемый домкрат работает по принципу
ойного действия, в результате при натяжении продольной арматуры 2 компенсатор реактивных сил,
пример, пружины 8 и цилиндрические гильзы 6 сжимаются, а наклонные сдвиговоспринимающие элементы в
де боковых накладок 5 и тяг 4 растягиваются. В результате внутреннего перераспределения сил от действия
мкрата и сдвиговоспринимающих элементов с компенсатором реактивных сил балка выгибается в сторону,
отивоположную прогибу от внешней нагрузки и собственного веса. При действии внешней нагрузки на балку
разуется погонное сдвигающее внутреннее усилие относительно нейтральной оси балки, которое
спринимается, как правило, связями. Податливость связей зависит от их жесткости. Выполнение в п лоскости
вига ж/б плиты 3 и деревянной дощатоклееной стенки 1 дополнительных связей в виде прерывистых
одольных ребровых выступов 7 позволяет значительно повысить несущую способность составной
ревобетонной балки благодаря снижению вероятности скалывания в плоскости сдвига, так как касательные
пряжения воспринимаются связями. При этом усилия от наклонных сдвиговоспринимающих элементов 4, 5,

133.

редаваемые на оси 15, способствуют созданию дополнительного внутреннего разгружающего момента,
отивоположного по знаку моменту от внешней нагрузки. Разгружающий дополнительный внутренний момент
разуется следующим образом. При натяжении наклонных тяг 4 и боковых накладок 5 в условной точке
возного отверстия 14 от оси 15 в ребровом выступе плиты 3 происходит внутреннее разложение усилий вдоль
и балки, поперек и под соответствующим углом вдоль оси сдвиговоспринимающих элементов 4, 5. Усилие,
правленное вдоль, относительно нейтральной оси балки имеет эксцентриситет, который и способствует
данию дополнительного внутреннего момента (фиг. 10).
Изобретение позволяет повысить степень обжатия и эффект предварительного напряжения в балке благодаря
мбинированному функциональному совмещению напрягаемой продольной арматуры, наклонных
виговоспринимающих элементов и устройств компенсации реактивных сил. Принятые углы наклона
виговоспринимающих элементов позволяет варьировать деформациями сдвига и отрыва ж/б плиты от
щатоклееной деревянной стенки, а выполнение прерывистых продольных ребровых выступов в плите в
оскости сдвига способствует созданию дополнительного разгружающего момента от действия внешней
грузки на балку, а также позволяет повысить жесткость связей, воспринимающих сдвиг.
Таким образом, появилась большая надежность и возможность использования кл ееной древесины в
мбинированных конструкциях из железобетона, полимербетона и металла, так как обеспечивается прочность
возможного раскалывания древесины, являющейся наиболее уязвимым местом в деревянных конструкциях.
вместная взаимосвязь продольной арматуры, наклонных сдвиговоспринимающих элементов и компенсатора
терь реактивных сил позволяет не только создавать в балке противодействующий внешней нагрузке
ибающий момент, длительно сохранять эффект предварительного напряжения, значительно упрост ить
оцесс предварительного напряжения балки, но еще появилась возможность создавать дополнительный
гружающий момент от действия внешней нагрузки и гарантировать надежность составной балочной
нструкции от скалывания при действии касательных напряжений.
Изобретение может быть использовано для усиления балочных конструкций из традиционных материалов при
йствии как статической, так и динамической либо пульсирующей нагрузки, а также при конструировании
дкрановых балок и других изгибаемых конструкций составного сечения с разномодульными
рактеристиками составных зон и недостаточной жесткостью связей, воспринимающих их взаимный сдвиг
носительно продольной оси.
Источники информации
RU, Патент РФ 2117120, кл. E 04 С 3/10.

134.

. SU, авт. св. 1261998, кл. E 01 D 7/02.
Формула изобретения
алка, включающая стенку из дерева, усиленную продольными арматурными стержнями по нижней грани и
рхнюю железобетонную плиту, объединенную со стенкой посредством сдвиговоспринимающих устройств,
полненных в виде наклонных тяг, установленных относительно продольных арматурных стержней под
трым углом в направлении торцов балки, отличающаяся тем, что расположенные под нижней гранью стенки
одольные арматурные стержни снабжены установленными на своих концевых участках уст ройствами
мпенсации реактивных сил в виде контактирующих с анкерами продольных арматурных стержней
перечных упоров, подпружиненных относительно размещенных под нижней гранью стенки и охватывающих
нцевые участки упомянутых стержней цилиндрических гильз, шарнирно соединенных посредством боковых
кладок, попарно установленных с противоположных сторон стенки, с наклонными тягами, угол наклона
торых увеличивается по мере удаления тяг от соответствующего торца к середине балки, при этом
отивоположными своими концами наклонные тяги также через боковые накладки связаны с возможностью
ащения с прерывистыми продольными ребровыми выступами верхней железобетонной плиты, выполненными
сотой не менее 1/3 высоты стенки из дерева.

135.

136.

137.

138.

139.

ОИТЕЛЬНАЯ ФЕРМА 2155259
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 155 259
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
C2
(51) МПК
E04C 3/11 (2000.01)
ПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: учтена за 5 год с 17.04.2000 по 16.04.2001. Патент перешел в общественное достояние.
22) Заявка: 96107742/03, 16.04.1996
Дата начала отсчета срока действия
патента:
16.04.1996
Опубликовано: 27.08.2000 Бюл.
№ 24
Список документов, цитированных
в отчете о поиске: SU 781293 A,
23.11.1980. FR 2237030 A1,
07.02.1975. US 3541749 A,
24.11.1970.
(71) Заявитель(и):
Государственный
гидрологический институт
(72) Автор(ы):
Миронов В.Е.
(73) Патентообладатель(и):
Государственный
гидрологический институт
с для переписки:
199053, Санкт-Петербург, В.О., 2я линия 23, Государственный
идрологический институт
СТРОИТЕЛЬНАЯ ФЕРМА
57) Реферат:
зобретение относится к области строительства и может быть использовано в качестве несущей конструкции пролетного строения решетчатых
ометрических мостов и как стропильная ферма в перекрытиях зданий, сооружений. Технический результат изобретения - повышение жесткости фермы.
оительная ферма содержит верхний сжатый и нижний растянутый непараллельные пояса, стержни раскосной решетки, стойки, а такж е дополнительные
ки и подкосы. Каждая из дополнительных стоек одним концом прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом к ни жнему поясу, также вне узла, при

140.

м длины панелей уменьшаются от середины пролета к опорам. Подкосы и дополнительные стойки расположены только в средней час ти пролета фермы и
ют меньшее поперечное сечение, чем сопряженные с ними стержни фермы, при это м одна часть подкосов прикреплена к стойкам под углом 45° вне узла, а
им концом - к нижнему поясу, также вне узла, другая часть подкосов прикреплена к раскосам вне узла, а другим концом - к верхнему поясу, также вне
, причем точки крепления к поясам подкосов и дополнительных стоек отстоят от ближайших узлов на расстоянии 1/6 длины панели. 3 ил., 1 табл.
зобретение относится к области гидрологии, а также строительства, в частности к гидрометрическим решетчатым мостам, в которы х ферма может быть использована как несущая конструкция
етного строения и которые могут быть использованы на водных потоках с устойчивыми руслами и берегами для выполнения гидро метрических измерений, с максимальной шириной по урезу в
од горизонта высоких вод до 30 м и при перепаде уровня воды до 3-4 м. В конструкциях перекрытий зданий и сооружений данное изобретение может найти применение в качестве стропильной
ы, в том числе с местной загрузкой поясов.
звестна строительная ферма с неравными панелями, длина котор ых уменьшается от середины пролета к опорам, содержащая верхний сжатым и нижний растянутый пояса, стержни раскосной
мы решетки с переменным направлением раскосов (треугольной системы решетки) и стойки. Такая ферма с местной загрузокй по ясов считается наиболее экономичным решением в случае, когда
а панелей фермы уменьшается от середины пролета к опорам [1] (с. 250, фиг. 13).
едостатком известной фермы является отсутствие единообразия в схемах узлов, которые по этой причине неудобны и трудоемки для конструирования. Это обстоятельство практически не
ляет запроектировать ферму, состоящую из сборных унифицированных элементов, что является особенно важным при проектирова нии пролетных строений мостов различного назначения. Кроме
при большой местной загрузке поясов в средней части пролета фермы приходится значительно увеличивать сечения поясов, что приводит к увеличен ию материалоемкости.
звестна равнопанельная строительная ферма с параллельными поясами, включающая верхний сжатый и нижний растяну тый пояса, стержни треугольной решетки и стойки, а также
лнительные стойки, каждая из которых одним концом прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом - к нижнему растянутому поясу, также вне узла, в точке, отстоящей от него на расстоянии
ерно 1/4 длины панели [2]. Такая конструкция решетки позволяет снизить материалоемкость за счет уменьшения расчетной длины раскосо в. Однако из-за значительной длины дополнительных
достигаемый экономический эффект является небольшим.
аиболее близким к изобретению по технической сущности является равнопанельная строительная ферма моста параболического очертания, содержащая параб олический верхний сжатый и нижний
нутый пояса, нисходящие стержни раскосной системы решетки, стойки и расположенные между всем и стойками подкосы, каждый из которых одним концом прикреплен к раскосу в средней
, а другим концом - к нижнему растянутому поясу вне узла в точке, отстоящей от него на расстоянии примерно 1/7 длины панели [1] (с. 802). Известн ая строительная ферма моста
олического очертания принята за прототип.
едостатком прототипа является то, что его конструкция позволяет только немного снизить материалоемкость за счет уменьшения р асчетной длины раскосов, так как подкосы имеют значительную
у - половину длины раскосов. Кроме этого, снижению материалоемкости не способствует то, что прототип является равнопанельной фермой.
казанные недостатки в предлагаемой ферме сведены к минимуму. При создании изобретения были решены задачи снижения материалое мкости и повышения надежности устройства за счет
лнения решетки фермы системой коротких стержней, позволяющих значительно уменьшить расчетные длины стержней решетки, прог ибы поясов от местной загрузки и повысить устойчивость
ия поясов при работе на изгиб.
предлагаемой строительной ферме треугольного, параболического, полигонального или какого -либо другого очертания с непараллельными поясами, с длинами панелей, уменьшающимися от
ины пролета к опорам, содержащей верхний сжатый и нижний растянутый пояса, сте ржни раскосной системы решетки, стойки, а также подкосы и дополнительные стойки, каждая из которых
м концом прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также вне узла, сущность изобретения заключается в том, что подкосы и дополни тельные стойки введены в решетку
тельной фермы в средней части пролета и имеют меньшее поперечное сечение, чем сопряженные с ними стержни фермы, при этом в каждой панели одна часть подкосов прикреплена к стойкам
глом 45 o вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также вне узла, другая часть подкосов прикреплена к раскосам вне узла, а другим концом - к верхнему поясу, также вне узла, причем
ояния между точками крепления подкосов и дополнительных стоек к поясам и ближайшими узлами (их геомет рическими центрами) определяются исходя из приближенного расчета поясов на

141.

ность от местной загрузки и расчета раскосов на устойчивость при сжатии с учетом их предельной гибкости, устанавливаемой нормами [3], и составляют примерно 1/6 длины панели.
редлагаемая строительная ферма соответствует критерию "Новизна", так как она не известна из уровня техники, и соответствует кри терию "Изобретательский уровень", так как для специалиста
м образом не следует из уровня техники.
а фиг. 1 приведена строительная ферма треугольного очертания с подкосами и дополнительными стойками в средней части пролета. На фиг. 2 - фрагмент строительной фермы треугольного
ания на фиг. 1 в средней части пролета. На фиг. 3 - расчетная схема балки для определения площади поперечного сечения нижнего пояса, используемая для определения оптимального
ояния
которое соответствует минимальной материалоемкости строительной фермы и удовлетворяет условиям прочности и устойчивости ее эл ементов.
троительная ферма содержит верхний сжатый пояс 1, нижний растянутый пояс 2, раскосную решетку 3, стойки 4, дополнительные стойки 5 и подкосы 6, расположенные в средней части пролета
ы.
стройство работает следующим образом.
ри загрузке фермы (в том числе при местной загрузке поясов) верхний пояс 1 и раскосы 3 сжимаются, а нижний пояс 2 и стойки 4 растягиваются и, кроме того, от местной загрузки нижний пояс 2
ается и прогибается. Существенному уменьшению изгиба и прогиба нижнего пояса способствуют опорные закрепления подкоса 6 и дополнительной стойки 5, которые под воздействием
ижной нагрузки P растягиваются и вовлекают в работу стойку 4, раскос 3 и посредством их верхний пояс 1. Кроме этого, опор ные закрепления раскоса 3 посредством подкоса 6 у верхнего пояса 1
олнительной стойки 5 у нижнего пояса 2 уменьшают расчетную длину раскоса 3 при его сжатии и, таким образом, увеличивают устойчивость раск оса.
целом благодаря наличию подкосов и дополнительных стоек в средней части пролета фермы значительно уменьшаются расчетные дли ны стержней решетки и местные прогибы нижнего пояса, а
е повышается его устойчивость при работе на изгиб. Кроме этого, повышается жесткость фермы в целом и в результате уменьша ются прогибы узлов фермы в середине пролета при действии
уатационных нагрузок.
ля определения оптимального расстояния
(см. фиг. 2) приведем обоснование расчетных формул и результаты расчета по ним в табличной форме.
лощади поперечных сечений подкосов и дополнительных стоек определяются исходя из расчета на устойчивость пр и сжатии по нормам [3]. При этом с учетом запаса гибкости подкосов и
лнительных стоек должны быть не более 150.
ри определении площади поперечного сечения дополнительной стойки или подкоса предварительно определяется радиус инерции r g его поперечного сечения
- длина дополнительной стойки или подкоса (расстояние между точками закрепления);
бкость дополнительной стойки или подкоса, принимаемая по нормам [3], но не более 150.
лощадь Fg поперечного сечения дополнительной стойки или подкоса определяется по формуле
2
g /r g
- момент инерции поперечного сечения дополнительной стойки или подкоса.
птимальное горизонтальное расстояние
между узлом фермы на нижнем поясе и точкой крепления дополнительной стойки (подкоса) к поясу может б ыть определено на основании расчета
длины пояса между точками крепления дополнительной стойки и подкоса как простой однопролетной балки, загруженной сосред оточенной силой P в середине пролета l п - 2aо , где l п - длина
и. Для выполнения этого расчета предварительно следует задаться некоторым расстоянием a о . На основании расчета для каждого заданного значения a о определяются геометрические
теристики поперечного сечения нижнего пояса и затем объем материала нижнего пояса
Определяются длина подкоса и дополнительной стойки в зависимости от расстояния a о , площади
речных сечений дополнительной стойки и подкоса и затем также объемы материалов подкоса и дополнительной стойки V' 2 и V''2 (см. расчетные формулы, константы и результаты расчетов в
це). Объемы
V'2, V''2 суммируются. В результате каждому заданному значению a о соответствует объем материала V, включающий нижний пояс и сопряженные с ним дополнительную стойку
кос.
зультаты расчетов для определения оптимального расстояния a о представлены в таблице.
счетные формулы
F1 = b•h;
танты *)
00 см; P = 150 кгс; σ = 1600 кГc/cм 2; b = 0,4 см; F2 = 1,46 см 2; F'2 = 1,94 см 2; tgϕ = 0,857; cos 45 o = 0,707.
приведенных формулах и обозначениях констант:
згибающий момент в середине пролета l п-2aо ;
омент сопротивления площади поперечного сечения нижнего пояса;
пряжение в крайних волокнах поперечного сечения нижнего пояса от изгиба;
ысота поперечного сечения нижнего пояса в форме пластины шириною b;
лощадь поперечного сечения нижнего пояса;

142.

объем материала нижнего пояса в пределах длины панели l п;
объем материала подкоса;
лощадь поперечного сечения подкоса или дополнительной стойки при a о = 37,5 см;
площадь поперечного сечения подкоса или дополнительной стойки при a о = 75,0 см;
объем материала дополнительной стойки;
ол между направлением раскоса и нижним поясом;
уммарный объем материала нижнего пояса, подкоса и дополнительной стойки.
стальные обозначения были пояснены в тексте ранее.
Площадь сечения F 2 соответствует площади сечения уголка 20х20х4, а площадь сечения F' 2 - площади сечения уголка 32х20х4.
ля определения оптимального значения
соответствующего минимальному значению V, была применена интерполяционная формула Ньютона при равных разностях аргумента [4]. При этом
ьное значение a о принималось равным 0. На основании применения этой формулы оптимальное расстояние
определялось по формуле
1 , V 2 , V 3 - значения объема V, соответствующие первому, второму и третьему значениям аргумента a о ;
разность аргумента.
рассматриваемом случае в соответствии с результатами расчета расстояния
по указанной формуле при Δa o = 37,5 см равно 49.4 см. При l п = 300 см относительное расстояние
огичным образом расстояние a п вдоль раскоса между узлом на верхнем поясе и точкой крепления к раскосу подкоса определяется по формуле
- геометрическая длина раскоса (между центрами верхнего и нижнего узлов);
счетная длина раскоса (расстояние между опорными закреплениями).
счетная длина раскоса определяется по формуле
λп,
- радиус инерции поперечного сечения раскоса, принимаемого по результатам общего статического расчета фермы без учета подкосов и дополнительных стоек;
редельная гибкость раскоса, принимаемая по нормам [3].
аким образом, результаты расчетов по приведенным формулам показывают, что оптимальное расстояние
составляет 1/6 длины панели l п. При этом удовлетворяются условия прочности и
чивости элементов строительной фермы.
заявляемом изобретении по сравнению с прототипом благодаря сочетанию неравнопанельной фермы с подкосами и дополнительными с тойками в средней части пролета снижение
иалоемкости составляет ≈ 20%. Одновременно благодаря уменьшению прогиба узл ов фермы приблизительно на 30% повышается надежность устройства. Причем подкосы и дополнительные
и не учитывались в общем статическом расчете фермы. Площади сечения подкосов и дополнительных стоек принимались с запасо м исходя из расчетной гибкости этих элементов при сжатии.
сточники информации
ревянные конструкции. Справочник проектировщика промышленных сооружений. Л., ОНТИ, 1937 - 955 с.
Беккер Г.Н. Ферма с параллельными поясами. Авт. свид. СССР N 781293, кл. E 04 C 3/04.
Стальные конструкции. Глава СНиП П-23-81 *. - М.: Стройиздат, 1990.
Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Под редакцией д.т.н., проф. А.А. Уманско го. Госстройиздат.- М: 1960 - 1040 с.
Формула изобретения
троительная ферма, содержащая верхний сжатый и нижний растянутый непараллельные пояса, стержни раскосной решетки, стойки, а также подкосы и дополни тельные стойки, каждая из которых
м концом прикреплена к раскосу вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также вне узла, при этом длины панелей уменьшаются от середины пролета к опорам, отличающаяся тем, что
осы и дополнительные стойки введены в решетку строительной фермы в средней части пролета и имеют меньшее поперечное сечен ие, чем сопряженные с ними стержни фермы, при этом одна
подкосов прикреплена к стойкам под углом 45 o вне узла, а другим концом - к нижнему поясу, также вне узла, другая часть подкосов прикреплена к раскосам вне узла, а другим концом - к
ему поясу, также вне узла, причем точки крепления к поясам подкосов и дополнительных стоек отстоят от ближайших узлов на расстоянии 1/6 длины панели.

143.

ЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСОВ В ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО

144.

ПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЕ
(19)
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
RU 2247813
(11)
(13)
ЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
О ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ C1
СОБСТВЕННОСТИ,
(51) МПК
АТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ
E04C 3/00 (2000.01)
ЗНАКАМ
) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса:
02.07.2021)
Пошлина: учтена за 13 год с 26.08.2015 по 25.08.2016.
Возможность восстановления: нет.
(22) Заявка: 2003126076/03, 25.08.2003
Дата начала отсчета срока действия патента:
25.08.2003
(72) Автор(ы):
Инжутов И.С. (RU),
Деордиев С.В. (RU),
Рожков А.Ф. (RU)
Опубликовано: 10.03.2005 Бюл. № 7
(73) Патентообладатель(и):
Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU1638284 A1, 30.03.1991.
RU2228415 C2, 10.09.2001. RU2184819 C1, 10.07.2002.
Красноярская государственная архитектурно

145.

рес для переписки:
(КрасГАСА) (RU)
660041, г.Красноярск, пр. Свободный, 82, НИС Красноярская
государственная архитектурно-строительная академия
) УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСОВ В ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ПРЕДВАРИ ТЕЛЬНО
ПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЕ 2247813
57) Реферат:
зобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытия отапливаемых промышленных и
ьскохозяйственных зданий и сооружений. Достигаемый технический результат изобретения - более полное использование
чностных свойств конструкции за счет предварительного напряжения и создания ―следящих‖ за деформациями ползучести усилий
дварительного напряжения в целях уменьшения потерь преднапряжения. Для решения поставленной задачи узловое соп ряжение
хнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок-ферме, включающее траверсу с ребрами жесткости,
которой закреплены посредством фиксаторов гибкие арки верхнего пояса и нижний пояс -затяжка в виде тонкой полосы, согласно
бретению снабжено средством для сохранения усилия предварительного напряжения в виде рессор, связанных с нижним поясом,
ановленным с возможностью перемещения, при этом на концах нижнего пояса вварены металлические стержни, которые пропущены
ез отверстия, выполненные в траверсе, и оперты при помощи упорных шайб и гаек на рессоры, расположенные с наружной стороны
версы, фиксаторы гибких арок приварены к ребрам жесткости траверсы и расположены совместно с установленными в них гибкими
ами в прорезах, выполненных на концах нижнего пояса-затяжки. 5 ил.

146.

зобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытия отапливаемых промышленных и
ьскохозяйственных зданий и сооружений.
звестна пространственная предварительно напряженная металлическая блок-ферма, содержащая верхний и нижний гибкие
са, составной по длине жесткий стержень, соединенный с концами фермы при помощи траверс [Авт. свид. №421743, Е 04 С
4].
едостатком известной фермы является низкая ее эффективно сть из-за сложности создания предварительного напряжения
ем распирания домкратами отдельных частей жесткого стержня и установки в образовавшийся зазор вставки.
аиболее близким по технической сущности к изобретению является узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в
естной пространственной предварительно напряженной ферме, принятой за прототип [Авт. свид. №1638284, Е 04 С 3/00].
естная ферма состоит верхнего пояса, включающего ребристые плиты с утеплителем и кровлей, уложенные на гибкие арки,
жнего пояса-затяжки в виде тонкой полосы, установленных между ними вертикальных распорок, раскосов и поперечных
верс, установленных по концам фермы, к которым прикреплены верхний и нижний пояса, причем поперечные траверсы

147.

бжены наклонной полкой, к которой на высокопрочных ботах прикреплены концы нижнего пояса и фиксаторы -карманы с
кими арками.
едостатком прототипа являются потери усилия предварительного напряжения в нижнем поясе, обусловленные
ормациями ползучести и температурно -влажностными деформациями в древесине ребер плит верхнего пояса,
пературными деформациями металла нижнего пояса, и, как следствие, не в полной мере использование прочностных
йств конструкции с жестким выполнением соединения верхнего и нижнего поясов.
адача изобретения - более полное использование прочностных свойств конструкции за счет предварительного напряжения
оздания ―следящих‖ за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения в целях уменьшения потерь
днапряжения.
ля решения поставленной задачи узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно
ряженной блок-ферме, включающее траверсу с ребрами жесткости, на которой закреплены посредством фиксаторов гибкие
и верхнего пояса и нижний пояс-затяжка в виде тонкой полосы, согласно изобретению снабжено средством для сохранения
лия предварительного напряжения в виде рессор, связанных с нижним поясом, установленным с возможностью
емещения, при этом на концах нижнего пояса вварены металлические стержни, которые п ропущены через отверстия,
полненные в траверсе, и оперты при помощи упорных шайб и гаек на рессоры, расположенные с наружной стороны
версы, фиксаторы гибких арок приварены к ребрам жесткости траверсы и расположены совместно с установленными в них
кими арками в прорезах, выполненных на концах нижнего пояса -затяжки.
а фиг.1 изображено узловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной
к-ферме; на фиг.2 - то же, вид сверху; на фиг.3 - то же, вид сбоку; на фиг.4 - вид в объеме с наружной стороны блокмы; на фиг.5 - вид в объеме с внутренней стороны блок-фермы.
зловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок -ферме включает
версу 1 с ребрами жесткости 2 и 3, р асположенными с обеих сторон траверсы. К ребрам 2 приварены фиксаторы 4, в
орых закреплены гибкие арки 5 верхнего пояса посредством болтовых соединений 6. С наружной стороны траверсы на
ра 3 приварены рессоры 7, взаимодействующие с нижним поясом 8, в ыполненным в виде металлической полосы. При этом
конце нижнего пояса 8 выполнены прорези 9 под гибкие арки, по контуру приварены стержни 10, выступающие концы
орых пропущены через отверстия 11 в траверсе 1 и между рессорами 7. Стержни 10 оперты на ре ссоры 7 через упорные
йбы 12, например, в виде швеллеров и гайки 13. С внутренней стороны траверсы 1 нижний пояс 8 установлен с
можностью перемещения на скошенных ребрах 14 и закреплен на приваренной к ребрам 14 пластине 15 посредством
товых соединений 16, расположенных в пазах 17, выполненных в нижнем поясе 8.
процессе эксплуатации конструкции рессоры будут регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его,
мотря на ползучие и температурно -влажностные деформации в древесине и темпе ратурные деформации металла.
спользование предлагаемого изобретения по сравнению с прототипом позволяет создавать и сохранять усилие
дварительного напряжения в процессе эксплуатации, тем самым сохраняя несущую способность и жесткость конструкции.
акое решение дает более полное использование прочностных свойств конструкции, уменьшает потери преднапряжения, что
ведет к сохранению несущей способности и жесткости.
Формула изобретения

148.

зловое сопряжение верхнего и нижнего поясов в пространственной предварительно напряженной блок-ферме, включающее
версу с ребрами жесткости, на которой закреплены посредством фиксаторов гибкие арки верхнего пояса и нижний пояс яжка в виде тонкой полосы, отличающееся тем, что оно снабжено средством для сохранения усилия предварительного
ряжения в виде рессор, связанных с нижним поясом, установленным с возможностью перемещения, при этом на концах
жнего пояса вварены металлические стержни, которые пропущены через отверстия, выполненные в траверсе, и оперты при
мощи упорных шайб и гаек на рессоры, расположенные с другой стороны траверсы, фиксаторы гибких арок приварены к
рам жесткости траверсы и расположены совместно с установленными в них гибкими арками в прорезах, выполненных на
цах нижнего пояса-затяжки.

149.

150.

протоколу лабораторных испытаний прилагаются чертежи, фигуры, описание изобретения, формула изобретения, реферат к направленной заявке на полезную модель от 22 января 2022 изобретение
естойкий компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных
инениях с учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при
льсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты
ий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная" и реальные испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из
угопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн ,
ренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на
овых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с
менением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих
ентов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией
мофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими
енерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU
(11)
165 076
(13)
U1
(51) МПК
E04H 9/02 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 26.09.2019)
22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
ритет(ы):
Дата подачи заявки: 22.01.2016
Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
КоваленкоАлександр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)

151.

с для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
57) Реферат:
пора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования фрикцион но податливы х соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено
кальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный болт.
ь оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки па за, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру
рованного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными отверст иями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и
ивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении к орпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем
йствии. 4 ил.
редлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
ционные соединения для защиты объектов от динамических воздействи й. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983.
инение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и
дки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличен ием нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или
адок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отве рстий после чего соединения работают упруго.
е того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соедине ние начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов.
статками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по
ю. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW 20 1400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
ng device, E04B 1/98, F16F 15/10.Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько вне шних пластин. В сегментах выполнены
льные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными п оверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие
нты - болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок под держки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют
рукцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при воз никновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы
я в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
едостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из -за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
елью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отвер стие корпуса - цилиндр штока, а также
шение точности расчета.
ущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с
жностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием за порного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
гаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устана вливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно
альной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина
ого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует зад анному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток -отверстие корпуса, а
льные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в сост ояние «запирания» с возможностью перемещения только под
ической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность пред лагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен
з А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
пора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое о хватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7.
нке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза
ной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствую щий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот
При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фу ндаменте, а в верхней
штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с
ечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчив ают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
хность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировоч ным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки
а) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в соп ряжении отверстие
са - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус -шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов,
ховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг
а, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
пора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие,
женное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброван ного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
кальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
ше расстояния до нижней точки паза штока.

152.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
НТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
2010 136 746
(13)
A
(51) МПК
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)

153.

22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
ритет(ы):
Дата подачи заявки: 01.09.2010
Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
с для переписки:
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
кающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема орга низуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей,
иченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечива ют плотную
ку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обесп ечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из
ма и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим
ем с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натя жений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
ляющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на
е фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое нап ряжение
е четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущи м конструкциям здания, уменьшая вес здания и
итуду колебания здания.
Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич» -панели могут монтироваться как
есущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещ ения
вич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «с эндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали
кой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения опре деляются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2,
YS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном п ри объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке
тываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкци й (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей,
н, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательны м центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и
асность городов».

154.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU(11)
2367917(13) C1
(51) МПК
G01L5/24 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
тус: по данным на 27.09.2013 - прекратил действие
шлина:
22) Заявка: 2008113689/28, 07.04.2008
ата начала отсчета срока действия патента:
07.04.2008
публиковано: 20.09.2009
(72) Автор(ы):
Устинов Виталий Валентинович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ИНГЕРСОЛЛ-РЭНД СиАйЭс" (RU)
писок документов, цитированных в отчете о
поиске: RU 2296964 C1 10.04.2007. SU 1580188 A1
23.07.1990. RU 2066265 C1 10.09.1996. RU 2025270 C1
30.12.1994. SU 1752536 A1 07.08.1992. RU 2148805 C1
10.05.2000.
для переписки:
606100, Нижегородская обл., г. Павлово, ул.
Чапаева, 43, корп.3, ЗАО "Ингерсолл-Рэнд СиАйЭс"
СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
АМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)

155.

2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
БСТВЕННОСТИ,
ТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
ус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
лина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
Дата начала отсчета срока действия патента:
1.1997
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
окопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A,
9.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
ес для переписки:
031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
3098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)

156.

2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
ус:
07.08.2017)
лина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
Дата начала отсчета срока действия патента:
1.2009
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
Список документов, цитированных в отчете ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА
"ПАРТНЁР" (RU)
иске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
5631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
7.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
ес для переписки:
374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
п.2, кв.229, М.И. Лифсону
СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ

157.

158.

159.

тент ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ № 165 076 МПК E04H 9/02 (2006.01)
Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28

160.

161.

162.

163.

При испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрноразборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием
при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году использовались СТП.
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания рекомендуется
проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом), оценивается соотношением Q bh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов

164.

Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина,
которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька
вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные
соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса
по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение
точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз
стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла
импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП,
магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные
овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
При испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрноразборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием
при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году испозовалось изобние инж Кваленко Александра Иванвича
[email protected]

165.

Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный
обожженный клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого
медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки
или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька ,
по названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и
виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде
латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев,
и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с
одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб ,
установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает
медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2

166.

Фиг 3
Фиг 4
Фиг.5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
Приложение статьи , научные публикации котрые использовалисть при испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических
стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным
способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и
соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с
применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях
в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для
пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году.

167.

168.

7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей опоры скользящей для испытания узлов и фрагментов компенсатора
пролетного строения из
упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн ,
ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов
на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермыбалки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях
в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для
пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 годуи
использовалист изобретение "Огнестойкий компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на
фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности
соединения, при температурных колебаний и при импульсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№
1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты зданий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная", и узлов крепления опоры скользящей
к трубопроводу с помощью демпфирующих и косых антисейсмических компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами

169.

ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей испытания узлов и фрагментов компенсатора
пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и
30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным
настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными
натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми
жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами,
при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и исптание опоры скользящей и использование
изобретение "Огнестойкий компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционноподвижных соединениях с учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных
колебаний и при импульсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755,
2010136746 "Способ защиты зданий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная", предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов с трубопроводами , которые крепились
программная реализация в SCAD Office.
с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях и их
Испытания математических моделей опор скользящих для испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12,
18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным
бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между
диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми
жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами,
при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году. с использованием изобретение "Огнестойкий
компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с
учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при
импульсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты
зданий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная", серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с
трубопроводами, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) согласно программной реализации в SCAD Office проводились по прогрессивному
методу испытания зданий и сооружений как более новому. Для практического применения фрикционно-подвижных соединений (ФПС) после введения количественной характеристики сейсмостойкости надо

170.

дополнительно испытать узлы ФПС. Проведены испытания математических моделей в программе SCAD. Процедура оценок эффекта и обработки полученных данных существенно улучшена и представляет собой
стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость оценок.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности земле-трясений по значительно расширенному кругу объектов при различной
обеспеченности данными). Шкала также создает основу для оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
При испытании моделей узлов и фрагментов опор скользящей и испытания узлов и фрагментов компенсатора
пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9,
12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным
бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между
диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми
жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами,
при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году. и других и зобретенийЮ напрмер "Огнестойкий
компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с
учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при
импульсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты
зданий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная", которые предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с
антисейсмическими косых компенсаторов ( изобретение № 887748 « Стыковое соединение растянутых элементов») илии с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, оценено влияние продолжительности колебаний на сейсмическую интенсивность. За полвека количество записей и перемещения
грунта резко увеличилось, что позволило существенно повысить точность испытания математических моделей в ПК SCAD согласно инструментальной шкалы и оценить величину стандартных отклонений.
Корреляция инструментальных данных о параметрах сейсмического движения грунта с использованием сейсмоизолирующих опор с использованием ФПС должно уменьшить повреждаемость фрикционно–
подвижных соединений (ФПС) в местах крепления трубопровода , предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов (с учетом зарубежного опыта в КНР, Новой Зеландии, Японии,
Тайваня, США в части широкого использования сейсмоизоляции для трубопроводов и использования ФФПС и демпфирующей сейсмоизоляции для трубопроводов).
Методика проведения испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения и испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из
упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн ,
ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов
на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермыбалки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях
в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для
пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году.
соединенного с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенного для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов.
В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить переме-щение зажима по условному длинному овальному отверстию в зависимости от
усилия затяжки гаек, испытаны два образца узла крепления опор скользящих для системы противопожарной защиты использование изобретение "Огнестойкий компенсатора - гаситель
температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с учетом сдвиговой
прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при импульсных
растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты зданий",
165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная", предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с креплением
трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на станине испытательной машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в
направлении оси шпильки, фрагмента узла протяжного фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя стальными шайбами(толщина 3 мм, диаметр 34 мм), установленных в
длинных овальных отверстиях в соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98,
СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП
16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.

171.

Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330. 2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 10.10.3, СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU
№ 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice.
Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52
«Шкала для определения силы землетрясения» в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, [email protected] (ранее составлен акт испытаний на осевое статическое усилие сдвига
дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения
(латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина), при осмотре не обнаружено
механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения для опоры скользящей для системы противопожарной защиты использование изобретение "Огнестойкий компенсатора -
гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с учетом
сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при импульсных
растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты зданий",
165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная", со строительными конструкциями, трубопроводами, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов.
На основании проведенного испытания математических моделей опоры скользящей для системы противопожарной защиты использование изобретение "Огнестойкий
компенсатора - гаситель
температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с учетом сдвиговой
прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при импульсных
растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты зданий",
165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная" , предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами в
ПК SCAD и лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления опоры скользящей и трубопровода делается вывод
Использование изобретения "Огнестойкий компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на
фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения надежности
соединения, при температурных колебаний и при импульсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№
1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты зданий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная", для системы противопожарной защиты,
предназначенные для сейсмоопас-ных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами, соединенными между собой с помощью демпфиру-ющих компенсаторов на фланцевых
фрикционно–подвижных соединениях (ФФПС), с контролируемым натяжением, расположен-ных в длинных овальных отверстиях для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках
(преимуществен-но при импульсных растягивающих нагрузках в узлах соединения), выполненных согласно изобретениям, патенты №№ 1143895, 1174616,1168755, № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно
рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, согласно альбома 1-487-1997.00.00 и изобрете-нию №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02
СООТВЕТСТВУЮТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по
шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87, СП 14.13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП
3.05.05 (раздел 5),ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели испытания узлов и фрагментов компенсатора
пролетного строения из
упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн ,
ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов
на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермыбалки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях
в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для
пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году. при
лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя
напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в
2017 году в ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров
) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году, и использование изобретение "Огнестойкий компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00,
А16Д 27/2 ( направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных
отверстиях, с целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при импульсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно

172.

изобретениям проф. дтн. ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты зданий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель
противовзрывная", для системы противопожарной защиты, при испытаниях в ПК SCAD и при испытаниях узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова.
Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc. of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil Construction, 2008,
no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions of Bridges]. STP 006-97.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
1. Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
2. Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
3. АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
4. Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник
Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
5.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В.,
Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
Библиографический список
i.
ii.
ii.
v.
v.
vi.
ii.
ii.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское строительство»
и слушателей Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и
математическим моделирование в ПК SCAD,предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена .djvu
x.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобетон
x.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобетон
xi.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций
ii.
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
ii.
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 - 1996.djvu
v.
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
v.
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
vi.
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
ii.
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
ii.
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
x.
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu

173.

x.
xi.
ii.
ii.
v.
v.
vi.
ii.
ii.
x.
x.
xi.
ii.
ii.
v.
v.
vi.
ii.
ii.
x.
xl.
li.
ii.
ii.
v.
v.
vi.
ii.
ii.
x.
l.
li.
ii.
ii.
v.
v.
vi.
ii.
ii.
x.
x.
xi.
ii.
ii.
v.
v.
vi.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы
водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.903-10_л1_Тепловые сети. Детали
трубопроводов.djvu
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.90310_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для
тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и
автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы
водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные конструкций vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением. Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu
3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu

174.

ii.
ii.
x.
x.
xi.
ii.
ii.
v.
v.
vi.
ii.
ii.
x.
x.
xi.
ii.
ii.
v.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
ПРИЛОЖЕНИЕ. Типовые альбомы котрые использовались в лаборатории СПб ГАСУ для магистральных трубопроводов которые использовались при
лабораторных испытаниях в ПК SCAD использование изобретение "Огнестойкий компенсатора - гаситель температурных напряжений " МПК F16L 23/00, А16Д 27/2 (
направлено в ФИПС 14.02.2022) на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях с учетом сдвиговой прочности , расположенными в длинных овальных отверстиях, с
целью обеспечения надежности соединения, при температурных колебаний и при импульсных растягивающих и динамических нагрузках), согласно изобретениям проф. дтн.
ПГУПС А.М.Уздина: №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 "Способ защиты зданий", 165076 "Опора сейсмостойкая", 2550777, 154506 "Панель противовзрывная"
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты...._Документация .djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм.и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu

175.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

176.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
45
6.4
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87.
Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой
ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
47
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
грунтовкой ВЖС 83-02-87
49

177.

6.5
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

178.

179.

Более подробно о внедрении в сейсмоопасных районах демпфирующих опор ЛИСИ , для системы противопожарной защиты трубопроводов на Аляске,
изобретенных в СССР №№ 1143895 US , 1168755 US, 1174616 US дтн ЛИИЖТ А.М.Уздиным внедренных в Армении
Introduction to Pipe Supports Types of Pipe Supports Pipe Supports for Critical Piping Systems. This video explains the basics of pipe supports, pipe support types,
functions, requirements, and supporting guidelines.Pipe Support Types of Pipe Supports Primary and Secondary pipe Supports Piping Mantra
https://ok.ru/video/3306247162582 https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc
https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q https://ok.ru/video/3306263022294 https://disk.yandex.ru/i/TttSRnFkHfIX9g Fire Sprinkler Installation - BCA- Singapore
https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ
Eaton-s TOLCO Seismic Bracing OSHPD Pre-approval(1)
https://ok.ru/video/editor/3306401696470
How to Install Cable Sway Bracing - 4-Way Brace https://ok.ru/video/3306431122134
SB 4 Seismic Bracing Value Proposition https://ok.ru/video/3306475031254
Seismic Cable Bracing Systems - Product Focus https://ok.ru/video/3306504981206
Understanding Pipe Supports Webinar https://ok.ru/video/3306548628182
https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w
PIPING THERMAL EXPANSION PIPING FLEXIBILITY - ANCHOR LOCATION PIPING MANTRA WITH EXAMPLES https://ok.ru/video/editor/3306596797142
How to select spring hanger - for piping engineers https://ok.ru/video/3306645424854
piping support typeisometric pipe drawing support symbolspipe fitter training in hindi
https://ok.ru/video/3306633235158 Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН : 1022000000824 ИНН ; 2014000780 Президент организации Мажиев Х.Н
[email protected] [email protected] [email protected] (911) 175-84-65, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
Более подробно об использовании изобретений проф дтн ЛИИЖТа А.М.Уздина за рубежом
https://ppt-online.org/1045088
https://ppt-online.org/1045089 https://ppt-online.org/1014767
https://ppt-online.org/1045091 https://ppt-online.org/1045092
https://ppt-online.org/1045090
https://ppt-online.org/1045087

180.

см. зарубежный опыт использования демпфирующего компенсатора для трубопроводов :
https://www.manualslib.com/manual/794138/Man-BAndw-S80me-C7.html?page=131
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions/tolco-seismic-update.html
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https www eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protectionsolutions/tolco-seismic-update.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/fire-protection-solutions.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/bl-transition.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems.html
https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismic-bracing/seismic-bracing-and-fire-protection-resources.html
http://itpny.net/products.html http://www.swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
http://itpny.net/products-seismic-attachments.html https://www.eaton.com/us/en-us/products/support-systems/seismicbracing/fig--3000.html https://www.rilco.com/products/vibration-control-sway-braces
http itpny.net/products-seismic-attachments.html http www swillistonsales.com/manufacturers/eaton-b-line-series
Испытание на сейсмостойкость в ПК SCAD демпфирующего компенсатора для трубопроводов
https://piter.tv/video_clip/19686/
https://disk.yandex.ru/d/m-e--HxD_oNWqw
https://ppt-online.org/1044577
При испытаниях узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрноразборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием
при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и использвались Рекомендации : .

181.

182.

183.

184.

185.

186.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

Более подробно об использовании фрикционно -подвижных болтовых соединений для испытания узлов и фрагментов компенсатора
пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра,
грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных
ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых
пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ "
Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с
упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм
ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных
элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку
Суон в штате Монтана в 2017 году, на фрикционно-подвижных соединениях сери ФПС-2015- Сейсмофонд, с использованием
изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ
защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент № 154506
«Панель противовзрывная» для г Грозный оставшихся двух пятиэтажек у памятника Ленина
Более подробно о ФФПС и ЛСК смотрите внедренные изобртения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBERBEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества
вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои
свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник,
является пластическим шарниром, трубчатого в вида
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s

193.

Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ВСН 144-76
-----------------------------Минтрансстрой, МПС
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
Дата введения 1977-01-01
РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы К.П.Большаков, В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов
Ленинградского института инженеров железнодорожного транспорта (НИИмостов ЛИИЖТ) - авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по применению высокопрочных болтов в
стальных конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношении норм и правил выполнения соединений на высокопрочных болтах ВСН 144-68 были ранее заменены ВСН 163-69 ‖Инструкцией по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов‖) и п.7.24. ‖Указаний по проектированию вспомогательных сооружений и устройств для
строительства мостов‖ (ВСН 136-67).
При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства и эксплуатации пролетных строений с соединениями на высокопрочных болтах
и использованы результаты последних научно-исследовательских работ ЦНИИС и НИИмостов ЛИИЖТ по нормам вероятностного расчета фрикционных соединений (авторы-составители настоящей Инструкции), по
клеефрикционным (М.Л.Лобков), фланцевым (В.Н.Савельев, А.А.Ровный) соединениям и фрикционным соединениям с консервацией контактных поверхностей специальным грунтом (Б.П.Кругман, А.Н.Потапов) и
др.
Инструкция разработана в развитие действующих нормативных документов по проектированию мостов. В Инструкции учтены требования действующих государственных и отраслевых стандартов.
ВНЕСЕНА ЦНИИС Минтрансстроя и НИИмостов ЛИИЖТ МПС
УТВЕРЖДЕНА распоряжением Минтрансстроя и МПС от 8 октября 1976 года N А-1470/П-30621
ВЗАМЕН ВСН 144-68 и п.7.24 ВСН 136-67

194.

195.

МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Актуализированная редакция
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) СП 16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,

196.

возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
h
,
(1)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
,
Qbh k b c
где Qbh
(2)
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,

197.

вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности
номинальных
Способ обработки
Коэффици
диаметров отверстий и болтов
(очистки)
ент
δ, мм, при нагрузке
соединяемых
трения μ
поверхностей
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
1 Дробемѐтный
0,58
1,35
1,12
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
3 поверхностей
Стальными без 0,35
1,35
1,17
консервации
щетками
4 двух
Без обработки
0,25
1,70
1,30
поверхностей
без
П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки
консервации
значения γh
следует умножать на 0,9.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между крепежными деталями следует определять в
соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая расчетную длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не требуется, если
отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек усилия не должно превышать значений для свободных свесов сжатых
элементов согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с
изолирующими трубами и амортизирующими элементами широк используются в США , Канаде на Алскинском нефтепроводе ( см
Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), серийный
выпуск, закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих
узлов крепления (ДУК), выполненных согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№ 1143895,1174616,
1168755 SU, 4094111US, TW201400676

198.

Наименование
изделия
Шпилька
Нормативная
документация
ГОСТ 9066-75
Шпилька
полнорезьбовая
Гайка
DIN 976-1
Шайба
ГОСТ 9065-75
Шайба
ГОСТ 6402-70
Болт
ГОСТ 7798-70
ГОСТ 9064-75
Заклѐпка
вытяжная
Саморезы
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Применение
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Для крепления транспортировочных
брусков
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича и
дополнительного оборудования к
блок – боксу
Фиксация трубопровода
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЛЕГКО СБРАСЫВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ
СООРУЖЕНИЙ
Андреев Б.А., инж.
инж, Коваленко А.И.,инж.,. (ОО «Сейсмофонд»),
Долгая А.А., к.т.н. , (ОАО «Трансмост»)
Предложено использовать легкосбрасываемые конструкции для повышения сейсмостойкости сооружений. В процессе резонансных
колебаний предусматривается возможность падения отдельных элементов сооружения, например панелей перекрытия или части стеновых
панелей. В результате собственные частоты колебаний сооружения меняются и система отстраивается от резонанса. Приведен пример
такого решения для одноэтажного сельскохозяйственного здания.
Ключевые слова: легко-сбрасываемые конструкции, сейсмостойкость

199.

Адаптивные системы сейсмозащиты являются эффективными для снижения сейсмических нагрузок на здания и сооружения. В литературе большое
внимание уделяется адаптивной сейсмоизоляции [1,2]. Между тем, такие системы могут быть эффективными при любом изменении жесткости в процессе
сейсмических колебаний. Это связано с тем, что для сооружения опасны резонансные колебания. Отстройка частоты колебаний системы от резонанса в любую
сторону должна снижать сейсмические нагрузки. Даже если после отстройки от одной частоты сооружение попадет на другую резонансную частоту, что
маловероятно, у системы будет мало времени на раскачку до опасных значений смещений и ускорений. Сказанное иллюстрируется простым примером
проектирования коровника в высокосейсмичном районе на Камчатке. Для повышения сейсмостойкости сооружения предложено использовать
легкосбрасываемые плиты перекрытий, применяемые во взрывоопасных производствах. При сбрасывании плиты масса системы уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмические нагрузки падают.
Устройство предлагаемой панели перекрытия показано на рис.1.
Панель состоит из опорной плиты 1, жестко соединенной с каркасом здания и имеющей проем 2. На опорной плите размещается сбрасываемая панель 4,
прикрепленная к плите крепежными элементами 3 (саморежущими шурупами), имеющими ослабленное резьбовое сечение. Панель соединена с опорной плитой
тросом 5. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая
часть в совокупности с обычным резьбовым отверстием в опорной плите, образует ослабленное резьбовое соединение, разрушаемое при сильном землетрясении.
Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных сейсмических нагрузках. Панель целесообразно использовать для устройства перекрытия
и верхней части стен. После падения панель зависает на крепежном тросе 6.
На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления сбрасываемой панели.
Для оценки работы здания с предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических колебаний сооружения. В качестве модели воздействия принят
временной процесс, предложенный в [3], детально описанный в [4] и регламентированный в Рекомендациях [5]. Расчет выполнен в соответствии с общими
принципами современного сейсмостойкого строительства на действие относительно слабого с повторяемостью раз в 100 лет (проектное землетрясение, или ПЗ) и
сильного с повторяемостью раз в 500 лет (максимальное расчетное землетрясение или МРЗ) землетрясений [6,7]. Большие повторяемости ПЗ и МРЗ связаны с
малой ответственностью объекта.
Рис.1. Схема устройства сбрасываемой панели

200.

Рис.2. Внешний вид крепежной петли и ослабленных крепежных шурупов
Расчет пиковых ускорений МРЗ выполнен по методике [8]. В соответствии с [3-5] велосиграмма V(t) включает три гармоники.
3
V A i e i t sin i t
(1)
i 1
Частота первой гармоники совпадает с собственной частотой сооружения при закрепленных панелях. Частота второй гармоники настроена на частоту
здания со сброшенными панелями. Числовые значения параметров приведены в таблице 1. На рис.3 представлена сгенерированная велосиграмма V(t), а на рис.4
– соответствующая ей акселерограмма W(t).
Таблица 1
Значения параметров сгенерированного воздействия
i
Ai
i
1
0.038
0.11
2
-0.106
0.21
3
0.02
0.1
Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям [5].

201.

Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям [5].
На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком креплении панелей. На рисунке ясно видно, что здание «выбирает» из воздействия
опасную частоту и совершает опасные резонансные колебания, достигая амплитуды 16.1 см. .
Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при жестком закреплении панелей (точкой отмечен момент для срыва шурупов)
Опасным для здания в целом является смещение 6.5 см, а разрушающим – 11 см. В связи с этим крепление панелей сделано так, что при достижении
опасных перемещений происходит сброс панелей и изменение собственной частоты объекта. Смещения сброса с некоторым запасом приняты равными 5 см.
Точка сброса отмечена на рис.5 зеленым кружком. Она имеет место при t=1.31 с.

202.

Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе панелей при t=1.31 c
Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на рис. 5. Как видно из приведенных результатов расчета предлагаемое решение
позволяет снизить смещения сооружение более, чем в 1.5 раза с 16.1 см до 10.5 см.
Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно использовать, как понижая, так и повышая жесткость системы в процессе
колебаний с целью ее отстройки от резонанса.
Материалы хранятся
Литература
1.
Айзенберг Я.М., Нейман А.И., Абакаров А.Д., Деглина М.М., Чачуа Т.Л. Адаптивные системы сейсмической защиты сооружения.- М.:-Наука.1978.-246
2.
Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями для сейсмических районов.М.:Стройиздат.-1976.-229 с.
3.
Долгая А.А. Моделирование сейсмического воздействия коротким временным процессом. // Э-И. ВНИИНТПИ. Сер. ―Сейсмостойкое
строительство‖, Вып. 5-6., 1994, с.56-63
4.
Уздин А.М., Елизаров С.В., Белаш Т.А. Сейсмостойкие конструкции транспортных зданий и сооружений. Учебное пособие. ФГОУ «Учебнометодический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2012-500 с.
5.
Рекомендации по заданию сейсмических воздействий для расчета зданий разной степени ответственности. - С.-Петербург - ПетропавловскКамчатский, КамЦентр, 1996, 12с.
6.
Уздин А.М. Задание сейсмического воздействия. Взгляд инженера-строителя. Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2005, №1,
с. 27-31
7.
Уздин А.М. Что скрывается за линейно-спектральной теорией сейсмостойкости. Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2009,
№2, с. 18-23
8.
Сахаров О.А. К вопросу задания сейсмического воздействия при многоуровневом проектировании сейсмостойких конструкций Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений, № 4, 2004 г. С.7-9
9.

203.

204.

205.

206.

207.

208.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционно-подвижных соединений контролируемых
натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные конструкции (СНиП II-2381*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012
(02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на
соединения.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)

209.

14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.

210.

211.

Расчетную несущую способность фланцевого фрикционно -подвижного соединения (ФФПС) или фланцевого
демпфирующего узла крепления (ФДУК) двух или четырех бандажных стальных колец на сдвиг поверхностей
трения, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по
формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с
контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным

212.

(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
Болты, установленные в нормальные отверстия
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
ks
1,0
0,85
0,7
0,76
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
A
B
C
D
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе
обработки должна быть основана на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре,
изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При
Коэффициент
трения m
0,5
0,4
0,3
0,2

213.

наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного
натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы виброизолирующих материал гофрированные бы или
Виброфлекс а болт обматываетсмя медной мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом натяжении может
обеспечить не разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных растягивающих нагрузках и
многокаскадном демпфировании магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за бесценок , внедряются за рубежом на
аляскинском нефтепроводе в США, патентуются в Канаде, США

214.

Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895

215.

При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК 2010 136 746
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант" Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ

216.

(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до
допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме
каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных
на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку
полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент
полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из
стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не
подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой,
которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не
позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах
«сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину
горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной
площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и
аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК
SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем
на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются
экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей,
колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК

217.

G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'',
05.02.86.
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)

218.

Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения. Предварительно
ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента
закручивания. Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как
отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат заключается в
возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения, преимущественно высокопрочных болтов, и может быть
использовано в мостостроении и других отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки выполненных работ (Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР), так и в
период обследования конструкций (строительные нормы и правила СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат,
1987, с. 25-27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з, которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при известном коэффициенте закручивания усилие натяжения
болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в какой мере действительные коэффициенты
закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку
предусматриваемая технологией постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких пределах, что вносит существенную неточность в
результаты измерений. По данным Чеснокова А.С. и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974, табл. 17, с.
73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с
помощью динамометрических ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина коэффициента k не оказывает влияния на результаты
измерений. Способ реализован с помощью устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых соединений (Бокатов В.И.,
Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879), опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно
непродолжительного (до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание предусмотренных конструкцией
устройства пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению коэффициента
трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента,
создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.

219.

Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких
болтов в узлах и прикреплениях должно специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения необходимо назначить величину момента
закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ измерения коэффициента закручивания болтов с учетом
влияния времени, аналогичному влиянию качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах.
- М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента k i в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 7477) путем одновременного обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической оценки необходимо произвести испытания
нескольких десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной или загрязненной резьбе
болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это
ставит под сомнение достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от
исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота в области
упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение
усилия натяжения болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр.

220.

Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении и повысить точность определения величины
коэффициента закручивания за счет исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта. Кроме того, в отличие от
прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют фактическую величину этого момента (исходное
положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками соответствует заданному углу поворота гайки; как
правило, этот угол составляет 60o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и
уточнении влияния толщины и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность приращения усилия натяжения болтов
при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт,
1974, с. 65-68). В пределах этой области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий натяжения болта. Величина этого
приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на
определенный угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой предложенного способа
определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну грань. Погрешность системы определения
коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых параметров,
составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает возможность проводить испытания в конкретных
условиях эксплуатации соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть использованы как при определении усилий натяжения болтов
в период обследования конструкций, так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования выявлено
недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют
коэффициент закручивания, отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от

221.

исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих
деформаций и определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА "ПАРТНЁР"
(RU)

222.

(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1,
07.08.1992. SU 1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют
высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения
усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения
используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством,
содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения
его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть использовано для
определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности стальных мостовых
конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в которых
передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям усилием обжатия
болтов до 22 т и выше.

223.

Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие,
отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий
работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в
проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного соединения.
Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k
- коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы оценки
коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае сочетания
металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно большему объему
экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте
трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует исходному значению Ктр. для
монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до степени
Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию
натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением
разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ его нанесения»,
которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых
пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на строительном объекте). Непосредственно
перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями осуществляется с помощью захватов,
фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На строительном
объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на
открытом воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ.
Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые показатели очистки металла
труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения
климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых нагрузок от

224.

транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических
поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об условиях обработки поверхности, усилие
натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период, поэтому возникает необходимость проверки фактической
надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их эксплуатации, причем
возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и
инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии
внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества (n) болтов,
необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий
и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в
отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр. Измерения проводят без
извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного
положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и
коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после предварительного ее
ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке,
так и при эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора болтов и их количества на основании так
называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614,
2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы динамометрического ключа,

225.

но точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют
пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и определяют величину
смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом
величину смещения определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент №1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике
этого может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу чего часть
контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может
привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность способа
заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и
собираемых конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из основного элемента и
двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины определяют по
показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от величины отклонения
осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к тем или
иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического, так и
эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое
усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего устройства применяются
специальные средства (пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому желательно
применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации металлоконструкций с
высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными
болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку, контактирующие поверхности
которых предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения
болта, устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие
сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют необходимые действия,
внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель,
обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.

226.

В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения
надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят дополнительную обработку
контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным отношением
усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие
позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54. Если же
это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих
поверхностей, т.к. при значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент трения. Если же величина
отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом преимуществ перед
известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, имеющего отверстие под
нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых
скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к металлоконструкции, а также отверстием для
вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции
установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве силоизмерительного устройства используется
динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое
соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической накладки 10,
пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13,
предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции
11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается дробепескоструйным способом, чтобы
обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с
применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент закручивания определяют по
формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением
12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4,
снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на сухарик 9, который
воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В момент
сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента

227.

сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по обеспечению надежности
монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно
обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно
использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и методов
обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся устройством при
сопоставимых условиях, оценка несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление образцасвидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции
устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают
его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига
на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60
корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее
0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Адреса американских и немецких фирм, организация занимающихся проектированием,
изготовлением монтажом гасителей динамических колебаний для применения испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного
строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра,
грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных

228.

ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых
пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ "
Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с
упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм
ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных
элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку
Суон в штате Монтана в 2017 году, при импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине
резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
При испытании узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрноразборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием
при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году, с применением фрикционно-подвижных, для сдвига болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а
в США , Германии, Китае и др странах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9
Call Toll Free: 1-800-585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363 www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th
Avenue SE • Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax: 425.951.6201
www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021 [map] Toll Free:
800.426.9341 Local: 425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address: www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle
School Road, Suite 1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850 Facsimile: (610) 971-4859
сейсмическая нагрузка падает
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
(USA)
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850

229.

WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0
Fax +49 40 540093-47 [email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-Schleese-Str. 22 30179
Hannover
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 [email protected]
Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
Subsidiary Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20 [email protected] WILLBRANDT
Gummiteknik A/S Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk www.willbrandt.se
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА 1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж . А.В. К ру
чинки н, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж . М .М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября 1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации «Трансстрой», Главным управлением пути Министерства путей
сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов»
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРО-ВАНИЯ

230.

ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02, заявки на
изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение №
2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02 для лабораторного
испытание на взрывостойкость и взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС).
:1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при использовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением,
заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляются.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжение болта осуществляется
динамометрическими ключами, применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей
способности образца. Испытания рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести риски на
пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается диаграмма
сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может быть воспринято
каждой поверхностью трения соединяемых элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в
каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследовательской организаций.
Приложение М (информационное) Библиография
[1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г.
[2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением. Госгортехнадзор СССР, 1970 г.
[3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г.
[4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978 г.
[ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93 Российской Федерации.

231.

232.

233.

234.

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

242.

243.

244.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ165 076
(19)
РОССИЙСКАЯ

245.

ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
165 076
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
U1
СЛУЖБА
(51) МПК
ПО
E04H
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
9/02 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее
Статус:
изменение статуса: 07.06.2017)
1)(22) Заявка: 2016102130/03,
22.01.2016
4) Дата начала отсчета срока
действия патента:
22.01.2016
риоритет(ы):
2) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
5) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл.
№ 28
дрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
165 076
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования фрикцион но
податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую

246.

поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий
калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца
корпуса до нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта . Для
сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и
соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к
уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем
воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий
за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр.
от 11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены
овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит
взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное
смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушени е
соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению
воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из -за разброса по трению.
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW
201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит
базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты, которые фиксируют
сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины,
через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая
выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях,
смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до
одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса,
закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью
ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное
отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в
которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых

247.

паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль централ ьной оси,
выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению
штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность
деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью
перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза
в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен
поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в
увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено
два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса,
выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход
штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда
больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для
крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры
заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку
5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота
опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки
(болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению
допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении
корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов,
материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза
выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные
отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в
корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней
точки паза штока.

248.

249.

250.

251.

252.

253.

2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'',
05.02.86.
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)

254.

(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения. Предварительно
ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента
закручивания. Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как
отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат заключается в
возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения, преимущественно высокопрочных болтов, и может быть
использовано в мостостроении и других отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки выполненных работ (Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР), так и в
период обследования конструкций (строительные нормы и правила СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат,
1987, с. 25-27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания Mз, которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при известном коэффициенте закручивания усилие натяжения
болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в какой мере действительные коэффициенты
закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку
предусматриваемая технологией постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких пределах, что вносит существенную неточность в
результаты измерений. По данным Чеснокова А.С. и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974, табл. 17, с.
73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с
помощью динамометрических ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина коэффициента k не оказывает влияния на результаты
измерений. Способ реализован с помощью устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых соединений (Бокатов В.И.,
Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879), опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно
непродолжительного (до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание предусмотренных конструкцией

255.

устройства пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению коэффициента
трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента,
создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких
болтов в узлах и прикреплениях должно специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения необходимо назначить величину момента
закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ измерения коэффициента закручивания болтов с учетом
влияния времени, аналогичному влиянию качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах.
- М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 7477) путем одновременного обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической оценки необходимо произвести испытания
нескольких десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной или загрязненной резьбе
болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это
ставит под сомнение достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от
исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота в области
упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение
усилия натяжения болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.

256.

Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении и повысить точность определения величины
коэффициента закручивания за счет исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта. Кроме того, в отличие от
прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют фактическую величину этого момента (исходное
положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками соответствует заданному углу поворота гайки; как
правило, этот угол составляет 60o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и
уточнении влияния толщины и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность приращения усилия натяжения болтов
при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт,
1974, с. 65-68). В пределах этой области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий натяжения болта. Величина этого
приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на
определенный угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой предложенного способа
определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну грань. Погрешность системы определения
коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых параметров,
составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает возможность проводить испытания в конкретных
условиях эксплуатации соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть использованы как при определении усилий натяжения болтов
в период обследования конструкций, так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования выявлено
недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения

257.

Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют
коэффициент закручивания, отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от
исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих
деформаций и определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА "ПАРТНЁР"
(RU)

258.

(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1,
07.08.1992. SU 1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют
высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения
усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения
используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством,
содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения
его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть использовано для
определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности стальных мостовых
конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в которых
передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям усилием обжатия
болтов до 22 т и выше.

259.

Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие,
отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий
работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в
проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного соединения.
Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k
- коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы оценки
коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае сочетания
металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно большему объему
экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте
трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует исходному значению Ктр. для
монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до степени
Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию
натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением
разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ его нанесения»,
которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых
пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на строительном объекте). Непосредственно
перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями осуществляется с помощью захватов,
фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На строительном
объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на
открытом воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ.
Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые показатели очистки металла
труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения
климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых нагрузок от

260.

транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических
поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об условиях обработки поверхности, усилие
натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период, поэтому возникает необходимость проверки фактической
надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их эксплуатации, причем
возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и
инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии
внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества (n) болтов,
необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий
и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в
отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр. Измерения проводят без
извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного
положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и
коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после предварительного ее
ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке,
так и при эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора болтов и их количества на основании так
называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614,
2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы динамометрического ключа,

261.

но точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют
пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и определяют величину
смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом
величину смещения определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент №1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике
этого может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу чего часть
контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может
привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность способа
заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и
собираемых конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из основного элемента и
двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины определяют по
показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от величины отклонения
осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к тем или
иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического, так и
эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое
усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего устройства применяются
специальные средства (пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому желательно
применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации металлоконструкций с
высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными
болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку, контактирующие поверхности
которых предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения
болта, устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие
сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют необходимые действия,
внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель,
обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.

262.

В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения
надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят дополнительную обработку
контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным отношением
усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие
позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54. Если же
это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих
поверхностей, т.к. при значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент трения. Если же величина
отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом преимуществ перед
известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, имеющего отверстие под
нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых
скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к металлоконструкции, а также отверстием для
вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции
установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве силоизмерительного устройства используется
динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое
соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической накладки 10,
пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13,
предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции
11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается дробепескоструйным способом, чтобы
обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с
применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент закручивания определяют по
формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением
12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4,
снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на сухарик 9, который
воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В момент
сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента

263.

сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по обеспечению надежности
монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно
обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно
использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и методов
обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся устройством при
сопоставимых условиях, оценка несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление образцасвидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции
устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают
его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига
на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60
корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее
0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов

264.

Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву
хсрезны х одн оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при исполь зовании
болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в
плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях
конструкции. Натяжени е болта осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на строительстве
при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии
пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на
одном уровне.

265.

Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины
должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется
нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания рекомендуется проводить с
записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка,
соответствующая сдвигу (прик ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте
сооружения, которое может быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов, стянутых
одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом), оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех
образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и
научно-исследоват е льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов А.И.Коваленко
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для
защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий
Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет
обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных вождействий
от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной
шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционноподвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляютмс свинффцовые шайбы с
двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на
чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.

266.

Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU
№1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное
демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по
горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению.
Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU
1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические
нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок,
превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета
при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным
пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой ,
установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации
трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной
шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или
свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают

267.

смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания
расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые
предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная,
ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие
нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы
оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых
ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикциболтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин
и снабжен энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа
забиваенься стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный
клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является
медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется
смянанием с энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между
цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний

268.

вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран
с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не
показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на
чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является
амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки
с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт .
Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы ,
повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и
сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится
стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину,
обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой
жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их
жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и
герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и
надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты
вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего
соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет
меньше единицы.

269.

Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикциболт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью
энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином
расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в
виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы
подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином
установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает медная
обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3

270.

Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9

271.

272.

273.

274.

275.

Прилагаются фотографиии испытания в СПб ГАСУ узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24
и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным
настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными
натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми
жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами,
при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году.

276.

277.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из
упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн ,

278.

ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов
на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермыбалки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях
в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для
пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году. , при
импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных
ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная
реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей
с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается,
частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает

279.

280.

281.

282.

При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)

283.

RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК 2010 136 746
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант" Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до
допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме
каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных
на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку
полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент
полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из
стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не
подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.

284.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой,
которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не
позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах
«сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину
горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной
площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и
аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК
SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем
на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются
экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей,
колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(72) Автор(ы):
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ

285.

Приоритет(ы):
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА "ПАРТНЁР"
(RU)
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU 1753341 A1,
07.08.1992. SU 1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют
высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения
усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения
используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством,
содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения
его с неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но может быть использовано для
определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности стальных мостовых
конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.

286.

Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых фрикционных соединений, в которых
передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям усилием обжатия
болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие,
отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий
работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в
проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного соединения.
Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k
- коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений важными являются вопросы оценки
коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае сочетания
металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно большему объему
экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте
трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует исходному значению Ктр. для
монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до степени
Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию
натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением
разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ его нанесения»,
которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых
пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на строительном объекте). Непосредственно
перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями осуществляется с помощью захватов,
фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На строительном
объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на
открытом воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ.
Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые показатели очистки металла

287.

труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на контактные соединения
климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых нагрузок от
транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических
поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об условиях обработки поверхности, усилие
натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период, поэтому возникает необходимость проверки фактической
надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их эксплуатации, причем
возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования диагностической и
инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии
внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества (n) болтов,
необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий
и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в
отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр. Измерения проводят без
извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного
положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и
коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после предварительного ее
ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке,

288.

так и при эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора болтов и их количества на основании так
называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614,
2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы динамометрического ключа,
но точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют
пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и определяют величину
смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом
величину смещения определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент №1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике
этого может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу чего часть
контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может
привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность способа
заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и
собираемых конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из основного элемента и
двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины определяют по
показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от величины отклонения
осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов могут приводить к тем или
иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического, так и
эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое
усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего устройства применяются
специальные средства (пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому желательно
применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного соединения с
высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации металлоконструкций с
высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными
болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку, контактирующие поверхности
которых предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения
болта, устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие
сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют необходимые действия,
внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном (проектном) значении величины k;

289.

- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель,
обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения
надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят дополнительную обработку
контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что оптимальным отношением
усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие
позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54. Если же
это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих
поверхностей, т.к. при значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент трения. Если же величина
отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и обладает рядом преимуществ перед
известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, имеющего отверстие под
нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых
скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к металлоконструкции, а также отверстием для
вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью металлоконструкции
установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве силоизмерительного устройства используется
динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое
соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической накладки 10,
пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13,
предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции
11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается дробепескоструйным способом, чтобы
обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с
применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент закручивания определяют по
формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением
12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4,
снабженный оттарированной шкалой 5, посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.

290.

Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на сухарик 9, который
воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В момент
сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента
сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по обеспечению надежности
монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно
обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его универсальности, т.к. его можно
использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и методов
обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся устройством при
сопоставимых условиях, оценка несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами, включающий приготовление образцасвидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной
технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции
устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают
его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига
на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60
корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее
0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.

291.

Материалы лабораторных испытаний фрагментов , узлов . чертежей испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических
стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным
способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и
соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с
применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях
в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
пластичных ферм
выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для
американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году, в
программном комплексе SCAD Office, с демпфирующих узлами крепления на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для
восприятия усилий -за счет трения, при термически растягивающих нагрузках , на сдвиг трубопровода в программном комплексе SCAD
Office, со скощенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при землетрясением растягивающих нагрузках в ферме
,трубопроводах и предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8
баллов и выше для трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней
пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.6380,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016,
хранятся на кафедре теоретическая механика по адресу: ПГУПС 190031, СПб, Московский пр 9 , кафедра теоретической механики проф дтн А.М.Уздин
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (951) 644-16-48 [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]

292.

293.

294.

Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у
заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет
Альбом Специальные технические условия (СТУ) по изготовлению и монтажу энергопоглощающего демпфирующего компенсатора для испытания
узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный, автомобильный ,
ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими шарнирами (
компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами, верхним и
нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрноразборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием
при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году для трубопроводов, демпфирующей сейсмоизолирующей опоры,
демпфирующие соединения , альбом ШИФР 1.010.1-1-2с.94 , выпуск 0-2 , 0-3 можно заказать по [email protected] [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78, (966) 798-26-54 т/ф (812) 694-78-10 Карта Сбербанка № 2202 2007 8669 7605
Таже ждя МЧС РФ Более подробно об использовании Специальные технические условия по применения огнестойкого компенсатора -гасителя
температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ , с использованием изобретения Андреева Борис Александровича
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель
противовзрывная» для разработки и испытания на сейсмостойкость по применению изобретения; "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений" ( отправлено в ФИПС, Москва, от 14.02.2022 , для получения патента на применение огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBERBEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD https://www.damptech.com/forbuildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества
вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои
свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник,
является пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small
Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake
Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого компенсатор - гасителя температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб ГАСУ)
согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости строительных
конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия
(СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой
прочности !!! и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021

295.

СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности
и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, СанктПетербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М "
Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе" [email protected]
[email protected] [email protected] (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (911) 175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738
https://ppt-online.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
PGUPS Antonovskiy most opit USA Momtana reka Suon uskorennogo varianta
vosstanovleniya mosta cherez Dnepr 478 str
https://ppt-online.org/1267573?ysclid=lbzk5d72kf455761516
Seismofond [email protected] opit bloka NATO USA Antonovskiy most Texnologiya uskorennogo
vosstanovleniya mosta chreez reku Dnepr 457 str
https://ppt-online.org/1266985
Появилось видео разрушенного
Антоновского моста через Днепр
https://ria.ru/20221111/most-
1830910643.html
Вероятно, он был подорван». Что произошло
с Антоновским мостом
Российские военкоры сообщили о подрыве Антоновского моста в Херсоне
https://www.gazeta.ru/army/2022/11/11/15766321.shtml
USA chertezhi Bailey bridge [email protected] O predposilkax cozdaniya novix konsruktiy vremennikh 410
str
https://ppt-online.org/1264806

296.

Сборно-разборные быстро собираемые армейские переправы многократного применения
https://ppt-online.org/1224871
STU Spets tex usloviya Opit Universiteta Montakha USA bistro vozvodimikh zheleznodorozhnikh mostov
Bloka NATO 405 str
https://ppt-online.org/1258617
USA+KNR Minisota Montana reka Suon Protokol ispitaniya plasticheskix uprugix soedineniy
zheleznodorozhnogo mosta SCAD 466 str
https://ppt-online.org/1261643
[email protected] Opit Universiteta Montakha USA bistro vozvodimikh zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 589
str
https://studylib.ru/doc/6368836/s.tyktyk81%40mail.ru-opit-universiteta-montakha-usa-bistro-...
Прямой упругопластический расчет стальных ...
https://miit.ru/content/Диссертация.pdf?id_wm=722242
https://cyberleninka.ru/article/n/raschet-predvaritelno-napryazhennyh-zhelezobetonnyh-ferm-metodom-konechnyh-elementov-s-uchetom-fizicheskoy-nelineynosti
https://elib.sfu-kras.ru/bitstream/handle/2311/147987/pz_buganov.pdf?sequence=1
Затяжка высокопрочных болтов во фланцевых соединениях
нижних поясов ферм https://forum.dwg.ru/showthread.php?t=143391
https://stroim-domik.ru/article/167-mostostroenie-metalliceskie-mosty/mosty-so-skvoznymi-fermami
Стыковое болтовое соединение
растянутых поясов ферм на косых
фланцах
https://3dstroyproekt.ru/useful-inventions/stykovoe-soedinenie-poiasov-ferm

297.

298.

299.

РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ДРУЖБЫ НАРОДОВ
ИНЖЕНЕРНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И СООРУЖЕНИЙ
«К защите допускается»: Заведующий
кафедрой к.т.н., доцент
Галишникова В.В.
«__ »_____________2014 г.

300.

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук
Прямой упругопластический расчет стальных
пространственных ферм на предельную нагрузку и
приспособляемость с учетом больших перемещений
(название)
Выполнил
Аспирант Хейдари Алиреза Ф.И.О.
(подпись)
Научный руководитель Галишникова Вера Владимировна Ф.И.О.
к.т.н., доцент (подпись)
(ученая степень, звание)
Москва, 2014

301.

302.

303.

304.

305.

306.

307.

Стихи русского
народа о Великом Сталине
https://yadi.sk/i/v9D2KhLnLYuOAw
https://ppt-online.org/845212
https://ru.scribd.com/document/488830777/Stikhi-o-Velikom-Staline-Russkogo-Naroda-2-Str
https://cloud.mail.ru/home/Stikhi%20o%20Velikom%20Staline%20russkogo%20naroda%202%20str.rtf

308.

RA.RU.21СТ39Н20568
28.12.2022
21.12.2025
2022568
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб,
ул. Политехническая, д 29, (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) , ФГБОУ СПб ГАСУ №
RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ,организация «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, ИНН:2014000780. (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) т/ф:
(812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] (951) 644-16-48 Код ОКПД2 25.11.21.112
Упругопластическая стальная ферма моста пролетом: 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3 метра, грузоподъемностью 5 тонн , сконструированного
со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022,
«Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) , на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках при
многокаскадном демпфировании при динамических нагрузках, между диагональными натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса фермы, из
пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с
использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014,
п.9.2, НП-031-01,
. НП-071-06 класса безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по
шкале MSK-64 включительно, при уровне установки над нулевой отметкой 70 м по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК
60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная вибрация – 5,0-100
Гц с ускорением до 2g). [email protected] [email protected] т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация
« Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected]
(996)798-26-54 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 2014000780 Мажиев
Х.Н. https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant [email protected] [email protected] [email protected] (996) 798-26-54
[email protected] [email protected] (921) 962-67-78, СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет № 40817810455030402987
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] (994) 434-44-70
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 2014000780 Мажиев Х.Н.
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant [email protected] [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54
СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя № 40817810455030402987 СБЕР 2202 2007 8669 7605 счет получателя № 40817810555031236845
Протокола № 568 от 28.12.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от

309.

2022569
1 от 21.12.2022
RA.RU.21СТ39Н20568
Испытания проводилась согласно изобретениям: № №
2010136746, E 04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ
И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
упругопластичного компенсатора, гасителя сдвиговых ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD (
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМП-ФИРОВАНИЯ
согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом
действий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯ-ЦИЮ ДЛЯ
фрикционное соединение для сборно-разборного быстро
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИ-ЧЕСКОЙ
возводимого армейского моста
ЭНЕРГИИ», изобретения № 154506, Бюл № 4 от
методом оптимизации и идентификации динамических и
статических задач теории устойчивости с помощью физического и 27.08.2015, изобретения «Опора сейсмостойкая» №
165076 , бюл № 28 от 10.10.2016 и согласно заявки на
математического моделирования, численным и аналитическим
Список альбомов, чертежей, переданных организации
Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, ОГРН :
1022000000824 согласно которому, проводились испытания с
помощью компьютерного моделирования сдвигового
25.11.21.112
методом в ПК SCAD, 0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости -
изобретение "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -
и НЦС. Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных
насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания
под насосы ВКС и НЦС. Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 =
Виброизолирующие 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для
консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных
SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил )
антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для
сборно-разборного быстро возводимого армейского моста
yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE
Многоэтажные промздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение
подвижное соединение трубопроводов" № 2018105803 от
сейсмостойкости - Фундаменты под колонны промзданий - Mn.djvu,
19.02.2018. Техническое решение относится к области
0.00-2.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости - Каркасные
строительства железнодорожных
общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 = Повышение
сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5 Анкерные
быстровозводимых мостов для сейсмоопасных
болты. Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение
районов до 9 баллов. Фрикци -болт (латунная
сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 =
Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания шпилька, с забитым в паз шпильки, медным обожMn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие
женным клином, между энергопоглощающим
Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и
клином вставляются свинцовые шайбы с двух
кирпичные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение
сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС =
сторон) позволяет обеспечить надежное и быстрое
Простран. решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск погашение сейсмической нагрузки при землетряСейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий сении и вибрационных воздействий от
Бесчердачные крыши кирп. зданий – Сейсмич-ность., 1.151.1-8с_2 =
Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней железнодорожного и автомобильного транспорта и
Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий взрывов .
Чердачные крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых
зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Ссылки для просмотра испытаний узлов и фрагментов
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып., 3.901.1-17 испытания в ПК SCAD сдвигового упругопластического
Виброизолирующие основания для консольных насосов различных
компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений с учетом
типов. Выпуск 1., 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011

310.

2022570
2 от 21.12.2022
RA.RU.21СТ39Н20568
25.11.21.112
Фланцевые фрикционные соединения на болтах с контролируемым
натяжением для блок- контейнеров и трубопроводов. Фрикционные
соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов
вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм 2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и
другие динамические, взрывные нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в
отношении ограничения деформативности. Расчетное усилие,
которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле Q bh р=Rbh x Abn x M/ Yh, где Rbh – расчетное
сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям; Аbп – площадь сечения болта по резьбе,
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент.
При действии на фланцевое фрикционное соединении силы N,
вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходящей через
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений центр тяжести соединения, распределение этой силы между
(ФПС), выполненных в виде демпфирующего соединения с амор- болтами следует принимать равномерным.
тизирующими элементами (медный обожженный клин, забитый в Более подробно смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*)
пропиленный паз болта-шпильки или свинцовый вкладыш), обес- Стальные конструкции п.14.3 Фрикционные соединения на болтах
с контролируемым натяжением и ТПК 45-5.04-274-2012 п. 10.3.2,
печивающих многокаскадное демпфирование при импульсной
Соединения, работающие на растяжение, Минск, 2013г.
растягивающей взрывной нагрузке можно ознакомиться: см.
изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US
При испытаниях узлов крепления фрагментов сдвигового
Structural steel building frame having resilient connectors,
упругопластичного компенсатора, гасителя сдвиговых
TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
напряжений с учетом сдвиговой жесткости , закрепленных на
device
пролетном строении моста с помощью фланцевых
При испытаниях определяли несущую способность фланцевого
фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) на сдвиг поверхностей трения при динамической нагрузке (взрыве), стянутых
двумя болтами с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, которая определялась по формуле Fs rd= KsnM/
ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения соединяемых
элементов; m—коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы
7, усилие предварительного натяжения Fp,C следует принимать
равным Fpc=0.7 fudAs. Демпфирующие латунные шпильки
(болты) с забитым медным обожженным клином с энергопоглощающей гильзой (бронзовой втулкой или свинцовым вкладышем) устанавливаются в длинные (короткие) овальные
отверстия смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) и ТПК 455.04-274-2012, Минск, 2013.
При лабораторных испытаниях фланцево-фрикционноподвижных соединений для сборно-разборного быстро
возводимого армейского моста, применялись высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 2235477, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330.
2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП
16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 455.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97,
альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01,
фрикционно-подвиж-ных соединений (ФФПС),
выполненных в виде болтовых соединений с
контролируемым натяжением, расположенных в овальных
отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64,
согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, №
165076 RU) использовалось изобре-тение: «СПОСОБ
ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙ-ЧИВЫХ И

311.

2022579
№ 3 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
940600
Испытание фланцевых фрикционно –подвижных
соединений (ФФПС) проводились по ГОСТ Р 5007392, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ
25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ
5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354, с
целью определения нагрузки, которая передавалась
при испытаниях, через трение или смятие медного
обожженного стопорного клина с энергопоглощением пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов, вследствие натяжения высокопрочных болтов)
возникающих в конструкциях из стали с пределом
текучести свыше 375 Н/мм2
СП 56.13330.2011 Производственные здания.
Актуализированная редакция СНиП 31-032001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП071-06 класса безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при
сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале
MSK-64 включительно, при уровне установки над
нулевой отметкой 70 м по ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 3063199, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК
60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 3441987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
(синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с
ускорением до 2g).

312.

2022580
№ 4 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
940600
С целью повышения надежности узлов крепления
блок -контейнеров с трубопроводами
трубопрово-ды должны быть уложены в виде
"змейки" или " зиг -зага" на сейсмостойких
опорах с ФФПС (для районов с сейсмичностью 8
баллов и выше) для обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках при
землетрясении, что повышает надежность
соединений при многокаскадном демпфировании
при динамических нагрузках.
Испытания проводились согласно мониторингу
землетрясений см. http://zengarden.in/earthquake/
и шкале землетрясений см. ссылки:
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
http://krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf С протоколом
испытаний на сейсмостойкость фланцевых фрикционноподвижных соединений (ФФПС) и узлов крепления,
предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64 можно
ознакомиться по ссылке: vimeo.com/123037314
https://www.youtube.com/watch?v=U91ouiLPQ4Y
,

313.

2020581
№
5 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
940600
При испытании на сейсмостойкость использовались изобретения "Опора
сейсмостойкая», патент № 165076, бюллетень № 28 , от 10.10.2016, заявка на
изобретение № 2016119967/20- 031416 от 23.05.2016, Опора сейсмоизолирующая маятниковая", научные публикации: журнал «Сельское строительство»
№ 9/95 стр.30 «Отвести опасность», журнал «Жилищное строительство» №
4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих
зданий», журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий», журнал «Монтажные и специальные работы в
строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
С лабораторными испытаниями фрагментов , узлов для струнных опор на
фрикционно –подвижных соединениях (ФПС) для сейсмостойких опор со струнным
сердечником из тросов (автор- проф. д.т.н. Уздина А М ), можно ознакомиться по
ссылке : http://www.youtube.com/my_videos?o=U https://www.youtube.com/watch?v=846q_badQzk
https://www.youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU https://www.youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
https://www.youtube.com/watch?v=HTa1SzoTwBc https://www.youtube.com/watch?v=PlWoLu4Zbdk
https://www.youtube.com/watch?v=f4eHILeJfnU https://www.youtube.com/watch?v=a6vnDSJtVjw
При испытании узлов крепления блок-контейнеров на
сейсмостойкость использовались изобретения по сейсмоизоялции: "Опора сейсмоизолирующая "гармошка",
заявка на изобретение № 20181229421/20 (47400) от
10.08.2018, "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов", заявка
на изобретение № 2018105803/20 (008844) F 16L 23/02
от 11.05.2018 , "Опора сейсмоизолирующая маятниковая", заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416)
от 23.05.2016, заявка на изобретение № а 20190028 от
06.02.2019 "Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора", [email protected]

314.

СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
УДК 693.98
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
Леоненко А.В.
научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В. Сибирский федеральный университет
Древесина всегда была одним из наиболее распространѐнных материалов используемых для строительства на территории нашей страны. Это обусловлено
не только тем, что она всегда была и остаѐтся самым доступным и сравнительно недорогим материалом, но и наличием целого ряда других преимуществ
по сравнению с другими традиционными материалами. Древесина имеет высокие прочностные характеристики при достаточно небольшой плотности, а значит и
небольшом собственном весе, что в свою очередь исключает необходимость сооружения массивных и дорогостоящих фундаментов. Кроме того к
положительным свойствам древесины как строительного материала относятся: низкая теплопроводность, способностью противостоять
климатическим
воздействиям, воздухопроницаемость, экологическая чистота, а также природной красота и декоративностью, что для современных строений играет
немаловажную роль.
Деревянные структуры обладают рядом преимуществ, правильное использование которых позволяет повысить экономическую эффективность по
сравнению с традиционными решениями. К преимуществам относятся: пространственность работы системы; повышенная надѐжность от внезапных разрушений;
возможность перекрытия больших пролѐтов; удобство проектирования подвесных потолков; максимальная унификация узлов и элементов; существенное
снижение транспортных затрат; возможность использования совершенных методов монтажа-сборки на земле и подъѐма покрытия крупными блоками;
архитектурная выразительность и возможность применения для зданий различного назначения.
В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята металлодеревянная блок-ферма пролетом 18 метров (рис. 1). Конструкция
блок-фермы представляет собой двускатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит,
пространственная решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам
с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой металлическим элементом нижнего пояса,
средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали, также в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное
разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса [1]
Рис. 1. Блок ферма пролетом 18м
Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм связанных между собой в узлах примыкания раскосов решетки к верхнему
поясу и установки дополнительных затяжек между узлами раскосов, что позволяет комбинировать структурные покрытия различных пролетов.
С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечно-элементное моделирование были проведены расчеты различных вариантов
структур пролетами 6, 9, 12, и 15 метров. Расчет структурной конструкции блок-фермы проводился на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных и

315.

кратковременных нагрузок. На основе полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и напряжений различных элементов структурного
покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
Мах.сжимающие Мах.растягивающе
структур усилие раскоса, е усилие раскоса,
ы
кН (напряжение кН
МПа)
(напряжение МПа)
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
Мах.усилие в затяжке, Мах.перемещение, мм
кН (напряжение МПа)
244,58 (240,4)
280,36 (275,58)
331,54 (325,88)
398,92 (392,12)
46,03
57,44
73,34
98,26
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров показывает, что более оптимально конструкция работает при относительно
небольших пролетах. Увеличение пролета структуры приводит к увеличению напряжений и деформаций конструкции. Использование структурных покрытий
больших пролетов приводят к значительному повышению собственного веса конструкции и нерациональному использованию материала. Наиболее оптимальным
вариантом структурного покрытия является пролет структуры 18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную посредством соединения отдельных блок-ферм, размерами в плане 18х9м, в
единый конструктивный элемент покрытия шарнирно опертый по углам.
Рис. 2 Структурное покрытие размерами 18 х 9 метров
В настоящее время проводится работа по дальнейшему решению задачи применения металлодеревянных структурных покрытий в условиях повышенной
сейсмической опасности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
2. Инжутов И.С.; Деордиев С.В.; Дмитриев П.А.; Енджиевский З.Л.; Чернышов С.А Патент на изобретение № 2136822 от 10.09.1999 г.

316.

Испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрноразборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием
при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и испозования опыта Китайских инженерорв из КНР, расчеты и
испытание узлов структутрной фермы кторый прилагаются ниже организаций "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ

317.

318.

319.

320.

Стихи русского народа о Великом Сталине
https://yadi.sk/i/v9D2KhLnLYuOAw
https://ppt-online.org/845212
https://ru.scribd.com/document/488830777/Stikhi-o-Velikom-Staline-Russkogo-Naroda-2-Str

321.

https://cloud.mail.ru/home/Stikhi%20o%20Velikom%20Staline%20russkogo%20naroda%202%20str.rt
f код ОК 005 (ОКП) Наименование и обозначение продукции, ее изготовительОбозначение
документации, по которой выпускается продукция код ТН ВЭД России
Испытания фрагментов КФФПС (компенсаторы с фрикци-болтом) для трубопроводов
проводились согласно изобретениям: № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмо-стойкая», опуб.
10.10. 16, Бюл. № 28, № 2010136746 "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , ис-пользующие систему
демпфирования фрикционности и сей-смоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии", опуб. 20.01. 2013, заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10. 08.2018
"Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов", заявки на изобретение № 2016119967/ 20( 031416) от 23.05.2016 "Опора
сейсмоизолирующая маятни-ковая" E04 H9 9/02.
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-032001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6.
«Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС) согласно альбома
серии 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические
воздействие 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с приме-нением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3,
ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8
код ОК 005 (ОКП) Наименование и обозначение продукции, ее изготовительОбозначение
документации,по которой выпускается продукция код ТН ВЭД России

322.

Антисейсмические, антивибрационные компенсаторы с косыми фланцевыми фрикционно подвижными соедине-ниями (КФФПС) для трубопроводов, уложенных на сейсмоизолирующих
маятниковых скользящих опорах согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 (авторпроф. ПГУПС, д.т.н.А.М.Уздина) и изобретению № 165076 RU E04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл № 28,
Изобретения: "Способ защиты зданий и сооружений.. " E 04 C 2/00 № 2010136746 , 20.01.2013,
заявки на изобрет № 20181229421/20 (47400) E04H 9/02 от 10.08.2018 "Опора
сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобр № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L
23/02, заявки на изобрет № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая
маятниковая" E04 H 9/02 код ОК005 (ОКП) Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель Обозначение документации, по которой выпускается продукция код ТНВЭД
России
Математическое моделирование сборно-разборного быстро собираемого железнодорожного
армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами
18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с
геологическое средой, в том числе нелинейным методом расчета конструкция армейского моста,
переправы с применением сдвиговых компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений
фланцевого компенсатора с фрикци-болтом (латунная шпилька с пропиленным пазом и с
установленным в паз шпильки многослойным пружинистым клином (пружи-нистый шарнир))
для трубопроводов проводились на соответствие СН 471-75, НП-031-01, СП 12.13130.2009,
ГОСТ Р 5372 -2009, ГОСТ 25809-96, ГОСТ 19681-94, ГОСТ Р 50746, ГОСТ Р 50746, ГОСТ

323.

32569-2013, ГОСТ Р 53672-2009, ГОСТ 356-80, ГОСТ 27679-88, ГОСТ 12.2.063-81 п.п. 1.1-1.5;
ГОСТ 11823-91 п.п. 1.1-1.3, 2.1, 2.12; ДСТУ ГОСТ 5762:2004 п.п. 4.7, 4.8, 4.9, 5.1.4.3, 5.1.4.5,
5.1.4.6, 5.1.4.7, 5.1.4.8, 5.1.4.9, 5. 1.4.10, 5.1.5.6, 5.4.1, ГОСТ 12.2.003-91, согласно изобретениям
№№ 1143895 F16 B5/02, 1168755 F16, 1174616 F16 B5/02, 1154506 Е04В 1/92, 154506 Е 04 B
1/92, согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», опубликовано
10.10.16, Бюл № 28 , изобретения № 2010136746 , опубликовано 20.01.2013"Способ защиты
зданий и сооружений при взры-ве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасыва-емых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрыв-ной и сейсмической энергии", заявки на изобретение № 20181229421/20
(47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизо-лирующая "гармошка", заявки на изобретение №
2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для тру-бопроводов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение № 2016119967/20( 031416)
от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02.
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
(951) 644-16-48, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78
С научным сообщением «Испытание математических моделей объектов и их программная
реализация в ПК SCAD Office» (стажер, ст. препод. СПб ГАСУ (ЛИСИ), инж. А.И.Коваленко)
на XXVI Международной конфе-ренции «Математическое и компьютерное моделирова-ние в
механике деформируемых сред» (28.09-30. 09. 2015, СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY

324.

Испытания фрагментов косого фланцевого фрикционно -подвижного соединения
трубопровода (антивибрационный компенсатор) проводились в ИЦ «ПКТИ –СтройТЕСТ»,
197341, СПб, ул. Афонская, д. 2, совместно с ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Лабораторные испытания фрагментов фланцево-фрик-ционно-подвижного соединения
антивибрационного компенсатора для трубопроводов проводились на высокопрочных болтах,
согласно ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП
14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-2381*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия
2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно
изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488,
2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмо-стойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28,
от 10.10.2016, SU 887748.
Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига для сборно-разборного быстро собираемого железнодорожного армейского
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с
геологическое средой, в том числе нелинейным методом расчета конструкция армейского моста, переправы с применением сдвиговых
компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений косого фланцевого фрикционно-подвижного соединения (КФФПС) с фрикци-болтом
№ 1516-2/3 от 20.02. 2017. С испытаниями фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) от 20 февраля 2017 в ПКТИ "Строй-ТЕСТ",
адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д. 2, можно ознакомиться, см. https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt

325.

326.

327.

328.

329.

330.

2022570
2 от 21.12.2022
RA.RU.21СТ39Н20568
25.11.21.112
Фланцевые фрикционные соединения на болтах с контролируемым
натяжением для блок- контейнеров и трубопроводов. Фрикционные
соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов
вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм 2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и
другие динамические, взрывные нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в
отношении ограничения деформативности. Расчетное усилие,
которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле Q bh р=Rbh x Abn x M/ Yh, где Rbh – расчетное
сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям; Аbп – площадь сечения болта по резьбе,
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент.
При действии на фланцевое фрикционное соединении силы N,
вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходящей через
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений центр тяжести соединения, распределение этой силы между
(ФПС), выполненных в виде демпфирующего соединения с амор- болтами следует принимать равномерным.
тизирующими элементами (медный обожженный клин, забитый в Более подробно смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*)
пропиленный паз болта-шпильки или свинцовый вкладыш), обес- Стальные конструкции п.14.3 Фрикционные соединения на болтах
с контролируемым натяжением и ТПК 45-5.04-274-2012 п. 10.3.2,
печивающих многокаскадное демпфирование при импульсной
Соединения, работающие на растяжение, Минск, 2013г.
растягивающей взрывной нагрузке можно ознакомиться: см.
изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US
При испытаниях узлов крепления фрагментов сдвигового
Structural steel building frame having resilient connectors,
упругопластичного компенсатора, гасителя сдвиговых
TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
напряжений с учетом сдвиговой жесткости , закрепленных на
device
пролетном строении моста с помощью фланцевых
При испытаниях определяли несущую способность фланцевого
фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) на сдвиг поверхностей трения при динамической нагрузке (взрыве), стянутых
двумя болтами с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, которая определялась по формуле Fs rd= KsnM/
ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения соединяемых
элементов; m—коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы
7, усилие предварительного натяжения Fp,C следует принимать
равным Fpc=0.7 fudAs. Демпфирующие латунные шпильки
(болты) с забитым медным обожженным клином с энергопоглощающей гильзой (бронзовой втулкой или свинцовым вкладышем) устанавливаются в длинные (короткие) овальные
отверстия смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) и ТПК 455.04-274-2012, Минск, 2013.
При лабораторных испытаниях фланцево-фрикционноподвижных соединений для сборно-разборного быстро
возводимого армейского моста, применялись высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 2235477, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330.
2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП
16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 455.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97,
альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01,
фрикционно-подвиж-ных соединений (ФФПС),
выполненных в виде болтовых соединений с
контролируемым натяжением, расположенных в овальных
отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64,
согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, №
165076 RU) использовалось изобре-тение: «СПОСОБ
ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙ-ЧИВЫХ И

331.

2022579
№ 3 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
940600
Испытание фланцевых фрикционно –подвижных
соединений (ФФПС) проводились по ГОСТ Р 5007392, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ
25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ
5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354, с
целью определения нагрузки, которая передавалась
при испытаниях, через трение или смятие медного
обожженного стопорного клина с энергопоглощением пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов, вследствие натяжения высокопрочных болтов)
возникающих в конструкциях из стали с пределом
текучести свыше 375 Н/мм2
СП 56.13330.2011 Производственные здания.
Актуализированная редакция СНиП 31-032001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП071-06 класса безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при
сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале
MSK-64 включительно, при уровне установки над
нулевой отметкой 70 м по ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 3063199, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК
60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 3441987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
(синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с
ускорением до 2g).

332.

2022580
№ 4 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
940600
С целью повышения надежности узлов крепления
блок -контейнеров с трубопроводами
трубопрово-ды должны быть уложены в виде
"змейки" или " зиг -зага" на сейсмостойких
опорах с ФФПС (для районов с сейсмичностью 8
баллов и выше) для обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках при
землетрясении, что повышает надежность
соединений при многокаскадном демпфировании
при динамических нагрузках.
Испытания проводились согласно мониторингу
землетрясений см. http://zengarden.in/earthquake/
и шкале землетрясений см. ссылки:
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/
http://krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf С протоколом
испытаний на сейсмостойкость фланцевых фрикционноподвижных соединений (ФФПС) и узлов крепления,
предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64 можно
ознакомиться по ссылке: vimeo.com/123037314
https://www.youtube.com/watch?v=U91ouiLPQ4Y
,

333.

2020581
№
5 от 26.08.2022
RA.RU.21СТ39Н20576
25.11.10000
940600
При испытании на сейсмостойкость использовались изобретения "Опора
сейсмостойкая», патент № 165076, бюллетень № 28 , от 10.10.2016, заявка на
изобретение № 2016119967/20- 031416 от 23.05.2016, Опора сейсмоизолирующая маятниковая", научные публикации: журнал «Сельское строительство»
№ 9/95 стр.30 «Отвести опасность», журнал «Жилищное строительство» №
4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих
зданий», журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий», журнал «Монтажные и специальные работы в
строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
С лабораторными испытаниями фрагментов , узлов для струнных опор на
фрикционно –подвижных соединениях (ФПС) для сейсмостойких опор со струнным
сердечником из тросов (автор- проф. д.т.н. Уздина А М ), можно ознакомиться по
ссылке : http://www.youtube.com/my_videos?o=U https://www.youtube.com/watch?v=846q_badQzk
https://www.youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU https://www.youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
https://www.youtube.com/watch?v=HTa1SzoTwBc https://www.youtube.com/watch?v=PlWoLu4Zbdk
https://www.youtube.com/watch?v=f4eHILeJfnU https://www.youtube.com/watch?v=a6vnDSJtVjw
При испытании узлов крепления блок-контейнеров на
сейсмостойкость использовались изобретения по сейсмоизоялции: "Опора сейсмоизолирующая "гармошка",
заявка на изобретение № 20181229421/20 (47400) от
10.08.2018, "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов", заявка
на изобретение № 2018105803/20 (008844) F 16L 23/02
от 11.05.2018 , "Опора сейсмоизолирующая маятниковая", заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416)
от 23.05.2016, заявка на изобретение № а 20190028 от
06.02.2019 "Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора", [email protected]

334.

СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
УДК 693.98
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
Леоненко А.В.
научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет
Древесина всегда была одним из наиболее распространѐнных материалов используемых для строительства на территории нашей страны. Это обусловлено
не только тем, что она всегда была и остаѐтся самым доступным и сравнительно недорогим материалом, но и наличием целого ряда других преимуществ
по сравнению с другими традиционными материалами. Древесина имеет высокие прочностные характеристики при достаточно небольшой плотности, а значит и
небольшом собственном весе, что в свою очередь исключает необходимость сооружения массивных и дорогостоящих фундаментов. Кроме того к
положительным свойствам древесины как строительного материала относятся: низкая теплопроводность, способностью противостоять
климатическим
воздействиям, воздухопроницаемость, экологическая чистота, а также природной красота и декоративностью, что для современных строений играет
немаловажную роль.
Деревянные структуры обладают рядом преимуществ, правильное использование которых позволяет повысить экономическую эффективность по
сравнению с традиционными решениями. К преимуществам относятся: пространственность работы системы; повышенная надѐжность от внезапных разрушений;
возможность перекрытия больших пролѐтов; удобство проектирования подвесных потолков; максимальная унификация узлов и элементов; существенное
снижение транспортных затрат; возможность использования совершенных методов монтажа-сборки на земле и подъѐма покрытия крупными блоками;
архитектурная выразительность и возможность применения для зданий различного назначения.
В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята металлодеревянная блок-ферма пролетом 18 метров (рис. 1). Конструкция
блок-фермы представляет собой двускатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит,
пространственная решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов, верхний пояс соединен по концам
с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой металлическим элементом нижнего пояса,
средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали, также в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное
разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным элементом нижнего пояса [1]
Рис. 1. Блок ферма пролетом 18м
Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм связанных между собой в узлах примыкания раскосов решетки к верхнему
поясу и установки дополнительных затяжек между узлами раскосов, что позволяет комбинировать структурные покрытия различных пролетов.

335.

С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечно-элементное моделирование были проведены расчеты различных вариантов
структур пролетами 6, 9, 12, и 15 метров. Расчет структурной конструкции блок-фермы проводился на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных и
кратковременных нагрузок. На основе полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и напряжений различных элементов структурного
покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
Мах.сжимающие Мах.растягивающе
структур усилие раскоса, е усилие раскоса,
ы
кН (напряжение кН
МПа)
(напряжение МПа)
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
Мах.усилие в затяжке, Мах.перемещение, мм
кН (напряжение МПа)
244,58 (240,4)
280,36 (275,58)
331,54 (325,88)
398,92 (392,12)
46,03
57,44
73,34
98,26
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров показывает, что более оптимально конструкция работает при относительно
небольших пролетах. Увеличение пролета структуры приводит к увеличению напряжений и деформаций конструкции. Использование структурных покрытий
больших пролетов приводят к значительному повышению собственного веса конструкции и нерациональному использованию материала. Наиболее оптимальным
вариантом структурного покрытия является пролет структуры 18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную посредством соединения отдельных блок-ферм, размерами в плане 18х9м, в
единый конструктивный элемент покрытия шарнирно опертый по углам.
Рис. 2 Структурное покрытие размерами 18 х 9 метров
В настоящее время проводится работа по дальнейшему решению задачи применения металлодеревянных структурных покрытий в условиях повышенной
сейсмической опасности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
3. Инжутов И.С.; Деордиев С.В.; Дмитриев П.А.; Енджиевский З.Л.; Чернышов С.А Патент на изобретение № 2136822 от 10.09.1999 г.

336.

Испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с пластическими
шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между диагональными натяжными элементами,
верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сбрноразборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со сдвиговыми жесткостью с использованием
при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет
американскими организациями в программе 3D - модели конечных элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве
переправы , длиной 260 футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и испозования опыта Китайских инженерорв из КНР, расчеты и
испытание узлов структутрной фермы кторый прилагаются ниже организаций "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ

337.

338.

339.

340.

341.

342.

343.

344.

345.

346.

347.

348.

349.

350.

351.

352.

353.

354.

355.

356.

357.

358.

359.

360.

361.

362.

363.

364.

365.

366.

367.

368.

369.

370.

371.

372.

373.

374.

375.

376.

377.

378.

379.

380.

381.

382.

383.

384.

385.

386.

387.

388.

389.

390.

391.

392.

393.

394.

395.

КНР КИТАЙ полимерный сверхлегкий мост Резюме и заключение Для условия помощи в бедствии в
изолированных громадных ландшафтах, когда критические ситуации происходят и в случаях(делах), где
много ограничений наложены, новая гибридная GFRP-МЕТАЛЛ структура вереницы(нити) была
предложена, чтобы обеспечить модульный чрезвычайный мост длиной промежутка 51 м. и
способности(вместимости) груза vehicular 200 kN. Крупномасштабный мост состоял из верхней сложной
связки коробки girder и более низкого гибридного компонента вереницы(нити). Продвинутый гибрид PTTC
технология наймется(использовался) для jointing трубчатые GFRP элементы. Новый длинный - охватывают
мост, который был повторно разработан(повторно предназначен) основанным на оптимизации оригинала,
короткого промежутка, гибридная космическая связка соединяет модель, показывает легкий и звук
structurally. Полный вес моста был приблизительно 162 kN. С низким само-весом,
разработанный(предназначенный) мост мог бы удовлетворять первичные легкие требования для
чрезвычайных целей.
240 LC:]
LC: Числовые ценности - Ml LC: Числовые ценности - M2 LC: Аналитическое решение SPB:
Экспериментальные результаты SPB: Числовые ценности - Ml SPB: Числовые ценности - M2 SPB:
Аналитическое решение
150 200 250 300 350 400 450 500 Внутренних осевых силы (kN ()) b
Первоначальное Исследование Авансы(прогресса) в Разработке:tural
Авансы(прогресса) в Структурной Разработке 2020, Vol. 23 (1) 104-117 © Автор (ы) 2019 руководящих
принципов повторного использования Статьи(изделия): sagepub.com/journals-разрешения DOI:
10.1177/1369433219866088 Джо u rn al s.sage pub.com/home/ase

396.

® МУДРЕЦ
Flexural поведение нового легкого стекловолокна -укрепил металлический по полимеру мост
вереницы(нити) с соединением связки коробки girder
Haifeng Mao1, Dongdong Zhang2, Li Chen3, Qilin Zhao1, Xiaoping Su1 и Jiaxin Yuan2
Резюме
Новое стекловолокно -укрепило металлическую по полимеру структуру со связкой коробки
вереницы(нити) girder, был разработан(предназначен) как vehicular чрезвычайный мост. Стекловолокно укрепило металлический по полимеру чрезвычайный мост, предназначен, чтобы быть легким, structurally
звук, с длинным промежутком и модульной выполнимостью, и связанным с более быстрой системой
соединения строительства. В этом изучении, детальный концептуальный проект нового моста описан
сначала. Крупномасштабный статический изгиб, загружающий испытание был выполнен на изготовленном
мосте, чтобы исследовать фактическое flexural выполнение(работу) под государством(состоянием) предела
эксплуатационной надежности. Экспериментальный чрезвычайный мост показал удовлетворительную
полную неподвижность и способность(вместимость) загружающего - несущего в терминах
предназначенных заявлений(применений). Линейно - упругое flexural поведение подразумевает, что
структурный проект такого уникального чрезвычайного моста, подвергнутого положительному flexural
моменту управляемый неподвижностью вместо управляемого силой. Кроме того, структурные
вычислительные модели, включая трехмерные конечные модели элемента и упрощенную аналитическую
плоскую модель, были построены и утверждены, сравнивая с экспериментальными результатами.
Выявляемые сравнения указали, что реалистическая центральная неподвижность гибрида пред сжатая связь
зубов и смежные стальные плоские пластины клина должна рассмотреться в числовом и аналитическом
modelling. Соответственно, в течение предварительной стадии проекта и вычислений, flexural поведение
этого уникального чрезвычайного моста может быть предсказано, используя утвержденный числовой и
упрощен аналитические модели.
Keywords

397.

Разработка моста, укрепленный волокном полимер, конечный анализ элемента, flexural
выполнение(работа), гибридная структура, неразрушающее статическое испытание, натягивает структуру,
связка
Представление
Pultruded укрепленный волокном полимер (FRP) материалы экстенсивно используются в гражданском
строительстве, структурирует данный их превосходные характеристики, типа низкого сам - вес,
увеличиться силу и хорошее сопротивление коррозии (Correia и другие, 2015; Gand и другие, 2013; Zhao и
Zhang, 2007). Определенно, unidirectional pultruded FRP профили показывают превосходную материальную
силу в руководстве(направлении) оси (Teng и другие, 2016; Wang и другие, 2018; Yang и другие, 2015; Zhao
и Zhang, 2007). Однако, сравненный с обычными стальными материалами, pultruded FRP профили имеют
ниже резинку moduli и стригут силы, таким образом запрещая полное использование потенциала
материалов (Wu и Bai, 2014; Yang и другие, 2015). Кажется, что, если эти pultruded FRP профили включены
в привилегированные структуры связки, в которых каждый элемент главным образом переносит осевую
погрузку скорее чем, стригут погрузку, эти неудобства могут быть преодолены на структурном уровне.
Свойственному недостатку материальной неподвижности можно давать компенсацию повышением в
неподвижности на структурном уровне системы связки (Yang и другие, 2015). Увеличенная сила FRP
материалов полностью используется в этих сложных структурах связки, таким образом достигая
дальнейшего сокращения веса.
В недавних годах, диапазон плоских связок, сделанных pultruded стекловолокна -укрепил полимер
(GFRP), профили использовались в мостах пешехода (Feng и другие, 2013; Keller и другие, 2007; Защита и
Сэм, 2010). Кроме того, некоторая FRP космическая связка, сделанная pultruded GFRP профили также
развита (Kostopoulos и другие, 2005; Yang и другие, 2015). Было отмечено, что для этих связок,
используемый pultruded GFRP профили были главным образом jointed липкими или механическими bolted
связями. Относительно мостов, предназначенных для чрезвычайных целей, FRP связки могли бы
удовлетворять их первичные требования: легкий для транспорта и более быстрого строительства (Russell и

398.

Thrall, 2013). 20 м. GFRP плоская связка был разработан(предназначен), поскольку критическое положение
vehicular мост, и pultruded GFRP элементы было связано bolting их со стальным укреплением хранящийся
на таможенных складах (Sedlacek и другие, 2004). GFRP с 30 м. " пред подчеркнутый " trussed girder был
разработан(предназначен) как dismoun- стол vehicular мост, и GFRP трубы были jointed использование
стальных связей несущего - типа (Teixeira и другие, 2014). GFRP плоская связка с 8 м. была
разработана(предназначена), поскольку чрезвычайный мост, и pultruded FRP трубы скреплялся bolting
connectors (Iwao и Itaru, 2010). Сравненный с существующими чрезвычайными мостами с FRP плитой и
лучами коробки (Alampalli, 2006; Ji и другие, 2010; Robinson и Kosmatka, 2008; Zhou и другие, 2014), эти
FRP связки показывают очевидные легкие характеристики.
Недавно, новая гибридная FRP-АЛЮМИНИЙ космическая структура связки была
разработана(предназначена) как модульный чрезвычайный мост движения с длиной промежутка 12 м.
(Zhang и другие, 2014). Груз проекта может противостоять грузовику с четырьмя колесами, весящему 150
kN, но весит приблизительно 12 kN. Чрезвычайный мост составлен из два, zотделил треугольную связку
палубы girders связанный hinged поперечными фигурными скобками. Каждый из треугольного girders
состоит из четыре, модули с 3 м., jointed мужскими кувшинами и женскими челюстями. Каждая
треугольная единица была сделана алюминия orthotropic палубой, поддержанной pultruded FRP трубчатыми
элементами. FRP трубы были связаны с алюминиевыми частями, основанными на продвинутом пред
сжатая связь зубов (PTTC) техника для соединений. Выполнимость PTTC и хороших механических
действий экземпляра моста с 12 м. была исследована в предыдущих занятиях(изучениях) (Zhang и другие,
2014, 2016a, 2016b, 2017, 2018, 2019). Однако, длина промежутка и несущая груз способность с 12 м. просто
поддержанный мост связки был относительно низко, который ограничивал применимость и развитие этого
типа легкой системы соединения. В случае изолированных громадных ландшафтов с большими
препятствиями, новый чрезвычайный мост с более длинным промежутком и большей несущей грузом
способностью желателен.
Структура вереницы(нити) - продвинутая структурная форма, которая может поднимать длину
промежутка и несущую груз способность структур гражданского строительства (Aparicio и
Ruiz-Teran, 2007; Ruiz-Teran и другие, 2009). При помощи более низкого компонента вереницы(нити),
верхний главный луч полной структуры эффективно поддержан распорками фигурной скобки. Вверх

399.

вынуждать(сила) произведен более низким компонентом вереницы(нити) и тогда передан(перемещен) от
распорок фигурной скобки до верхнего главного луча, эффективно увеличивая полную неподвижность
изгиба структурной системы. В этом случае, большой промежуток мог бы быть достигнут. Например,
структуры вереницы(нити) с trussed главным лучом были разработаны(предназначены) для структур крыши
с большим промежутком (Chen и Dong, 2002; Qin и другие, 2007) и мосты vehicular (Roik, 2011; Ruiz-Teran
и Aparicio, 2008). Кажется, что, если сказанная структура вереницы(нити) применяется к вышеупомянутому
гибридному FRP-АЛЮМИНИЮ космическому мосту связки с 12 м., увеличенной длине промежутка, и
груз - перенос способности может быть эффективно достигнут.
В этом изучении, основанном на оптимизации и перепроектируют первоначальной версии с 12 м., новая
легкая структура вереницы(нити) с соединением связки коробки girder была разработана(предназначена) и
изготовлена для чрезвычайного моста с длиной промежутка 51 м. и способности(вместимости) груза
vehicular 200 kN. Рассмотрение структурной формы нового моста вереницы(нити) с 51 м. отличается
значительно от такового первоначальной модели с 12 м., таким образом необходимо изучить далее
механическое выполнение(работу) новой структуры вереницы(нити). Неразрушающий изгиб, загружающий
испытание был выполнен, чтобы идентифицировать характеристику flexural действия нового моста, в
соответствии с государством(состоянием) предела эксплуатационной надежности. Чтобы получить модель
вычисления, которая может точно предсказывать деформацию и внутреннее государство(состояние) силы,
числовые исследования, была выполнена и по сравнению с экспериментами, основанными на двух
конечном элементе (FE) модели, которые рассмотрели реалистическую центральную неподвижность PTTC
и смежных плоских пластин клина. Кроме того, пространственная структура была упрощена как плоская
аналитическая модель и решена, чтобы позволить сравнение с экспериментальной работой. Результаты
исследования, представленные в этой работе, как ожидается, внесут ценный подход, который может вести
к дальнейшему развитию этой новой гибридной структурной системы.
Описание суперструктуры моста
Легкий, с длинным промежутком чрезвычайный мост, который использует связку коробки соединения
вереницы(нити) girder, был определенно предложен для помощи в бедствии в изолированных громадных
ландшафтах, где критические ситуации происходят, и многочисленные ограничения наложены.
Пригодность(готовность) такого легкого моста становится тем более важной при существующем

400.

prefabricated стальные чрезвычайные мосты (Foss и Gander, 2001; Hu, 2008; Russell и Thrall, 2013), с их
связанными тяжелыми машинами и транспортными средствами переноса, мог бы быть неспособен к
доступу участок. В этой работе, критерии проекта для строительства чрезвычайных мостов (Общий Кодекс
для Военного Моста
Проект, GJB 1162-91, 1992) использовался для моста. Требования проекта чрезвычайного моста требуют,
чтобы это обладало способностью(вместимостью), чтобы нести грузовик с четырьмя колесами, весящий
200 kN (LT-20). Коэффициент воздействия м. приблизительно 0.15 рассматривался, как определено в
кодексе (Общий Кодекс для Груза Проекта Военных Мостов, GJB 435-88, 1988). Как определено в кодексе,
мост был разработан(предназначен) основанным на Допустимом Проекте Напряжения. Чрезвычайный мост
был разработан(предназначен) как единственный промежуток, просто поддержан мост, который
соответствовал(переписывался) одному - переулку, и движение тропинки близнеца живет грузы.
. Вертикальный я диагональ Понижает поперечные фигурные скобки
Изобразите 1 выставки полная концепция чрезвычайного моста. Мост имеет полную длину 54 м., длина
промежутка 51 м. и ширины 3.2 м. Длина поддержки в два конца просто поддержанного моста - 1.5 м.
Полный мост состоит из верхнего главного girder и более низкого компонента вереницы(нити). Верхний
главный girder имеет GFRP-МЕТАЛЛ связку коробки структурной формой, это состояло из семи
модульных стандартных единиц и единиц два конца, которые являются longitudinally jointed стальными
мужскими кувшинами и женскими челюстями. Более низкий компонент вереницы(нити) составлен из двух
параллельных брусков(баров) напряжения вереницы(нити) GFRP и передачи стальных распорок фигурной
скобки. Каждый из брусков(баров) напряжения вереницы(нити) GFRP состоит из нескольких долей jointed
стальными мужскими кувшинами и женскими челюстями, основанными на PTTC. Распорки фигурной
скобки - также jointed с верхним главным girder и бруском(баром) напряжения вереницы(нити) булавкой
joints.
Верхняя главная связка коробки girder
В верхнем главном girder моста, стандартная единица имеет длину 6.0 м., ширина 3.2 м. и глубины 1.2 м.
Каждая из стандартных единиц состояла из близнеца, zотделил треугольную связку палубы girders
установленный рядом верхнего стального луча " я напечатают " поперечные фигурные скобки, и GFRP

401.

понижают поперечные фигурные скобки с плоской связкой. Расстояния проведения расчетов между
близнецом треугольный girders - 0.8 и 2.0 м. для верхних и более низких поверхностей, соответственно.
Каждый из треугольного girders был составлен из алюминия orthotropic палуба, поддержанная GFRP более
низкие аккорды, диагонали ткани(сети) и вертикальные элементы. Алюминий orthotropic палуба состоял из
тонкой плиты с толщиной 4.0 mm, и ряд crisscrossing лучей " я напечатают ", jointed сварочной технологией.
GFRP трубчатые элементы были связаны, используя обычный, сваривают связь стальных частей,
основанных на PTTC (Zhang и другие, 2014). Верхние стальные поперечные фигурные скобки с профилями
" я напечатают " установлены с двумя треугольным girders твердым joints использование сварки и bolted
связей. Более низкие поперечные фигурные скобки с плоской связкой состояли из некоторых боковых и
диагональных членов, которые были связаны с более низкими аккордами из двух треугольного girders,
использование стали скрепляет joints.
Детальное представление(вид) PTTC Детальное представление(вид) nf С
Orthotropic палуба
Standardunit
1 Число(фигура). Концепция проекта Моста.
Сd
Верхняя стальная поперечная фигурная скобка (mm) 90 80 5 4 Алюминиевого Вертикального (mm) 50 50 5
4 Алюминий bwer аккорд (mm) 120 100 25 20 _ Supportjength (mm) J 20 100_ 25 _20_
Конец единица
Отмечено, что структурная форма этого нового моста вереницы(нити) отличается значительно от
первоначальной версии. В первоначальной версии, вышеупомянутая диагональ
Члены для более низких поперечных фигурных скобок не существовали. Здесь, заявление(применение)
более низких поперечных фигурных скобок с плоской связкой должно было главным образом увеличить
torsional сопротивление верхней главной связки коробки girder и полной вереницы(нити) структурная
система. Тем временем, отделенный близнец треугольные единицы был integrally, установленный как
полный орган(тело), используя верхние твердые поперечные фигурные скобки и ниже hinged поперечные

402.

фигурные скобки с плоской связкой. Кроме того, чтобы увеличить полную структурную неподвижность
изгиба, глубина треугольного girders увеличилась с первоначальной ценности от 0.85 до 1.2 м. Чтобы
поднимать модульную выполнимость и уменьшать монтаж, время, длина стандартный единица
увеличилось с первоначальной ценности от 3.0 до 6.0 м.
Полная структурная форма конца единицы - почти тот же самый с таковым стандартных единиц. Однако,
отмечено, что, чтобы облегчить использование чрезвычайного моста транспортными средствами через
единицы два конца, наклон 20 % был установлен. Кроме того, длина поддержки 1.5 м. была отобрана в
течение конца единицы. В области(регионе) поддержки, алюминий с длиной 1.5 м. был добавлен в контакте
с членом основания, чтобы улучшить структурную стабильность и torsional жесткость полного моста под
эксцентричными грузами vehicular. В течение этого конца единица, большинство элементов и
используемых материалов - тот же самый как таковые стандартных единиц. Однако, стальные профили
были наконец отобраны, вместо GFRP профилей, как материалы для verticals и диагоналей ткани(сети)
около доли стороны. Алюминиевые профили использовались для более низких аккордов конца единицы.
Это - главным образом, потому что конец, единицы, помещенные в основание(землю) были подвергнуты
сложному условию(состоянию) погрузки и потому что те trussed элементы всегда переносят сложное
напряжение, заявляет, что вреден для GFRP профилей. Таким образом, алюминий и сталь наконец
использовался для всех более низких аккордов и некоторых trussed элементов около области(региона)
поддержки стороны.
Ниже компонент вереницы(нити)
Более низкий компонент вереницы(нити) главным образом составлен из двух параллельных брусков(баров)
напряжения вереницы(нити) и распорок фигурной скобки. Бруски(бары) напряжения вереницы(нити)
состояли из несколько GFRP трубы jointed использование стальных мужских кувшинов и женских
челюстей, основанных на PTTC. Бруски(бары) напряжения вереницы(нити) были поставлены на якорь в
4.35 м. далеко с конца сторона более низкого аккорда верхнего главного girder. Орех наладки был тогда
установлен около пункта(точки) закрепления, чтобы регулировать(приспособить) претензию
брусков(баров) напряжения вереницы(нити). Распорка фигурной скобки была расположена в 18.0 м. далеко
с конца сторона более низкого аккорда верхнего главного girder (то есть в третьей части(трети) полной
длины моста). Распорка фигурной скобки состояла из двух вертикальных распорок, диагональной распорки

403.

и взаимной распорки. Роль распорок фигурной скобки, которые поддержали верхний главный girder, была
главным образом проявлена двумя вертикальными стальными членами распорки. Диагональ и взаимные
распорки главным образом увеличивала стабильность распорок фигурной скобки. Вертикальные члены
распорок фигурной скобки были связаны непосредственно со стальными мужскими кувшинами и
женскими челюстями более низких аккордов и к брускам(барам) напряжения вереницы(нити),
использующим булавку joints. Крест GFRP и диагональные распорки был также hinged к вертикальным
стальным распоркам булавками.
Материальные механические свойства
Для этих pultruded GFRP элементы, два типа взаимных секций с круглой трубой были отобраны. Один круг
шланга трубки со внешним диаметром 104 mm и стенной толщиной 8 mm применялся к более низким
аккордам, диагоналям ткани(сети) и брускам(барам) напряжения вереницы(нити). Другой круг шланга
трубки со внешним диаметром 60 mm и стенной толщиной 6 mm использовался для verticals треугольного
girder, боковые и диагональные элементы поперечных фигурных скобок с плоской связкой, и диагонали и
взаимных распорок распорок фигурной скобки компонента вереницы(нити). Эти pultruded FRP профили
были сделаны бродячих и циновка E-glass-стекловолокон в приблизительном отношении объема(издания)
80 %. Фракции(доли) волокна были приблизительно 89.2 % в вес, которого приблизительно 80 % был
продольное непрерывное стекловолокно, и 9.2 % был стекловолокно, бродячее и циновка. Винил ester
смола был отобран как матрица. Стандарт GFRP трубы был pultruded в Nanjing Jinglue FRP Компания, Ltd.,
Китай. Упругий модуль в pultrusion руководстве(направлении) GFRP элементов был указан изготовителем,
чтобы быть равным приблизительно 59.2 GPA.
Для других металлических профилей, wrought алюминий 7005 был отобран для crisscrossing лучей " я
напечатают " и тонкая плита. Верхние поперечные фигурные скобки между двумя треугольной связкой
палубы girders, verticals и диагоналями ткани(сети) около доли стороны конца, который единицы были
сделаны профилей " я напечатают " с DB685 сталью. Вертикальные распорки компонента вереницы(нити)
были сделаны Q390 стали. Q390 сталь и 7005 алюминия использовались для внешних и внутренних труб,
соответственно. Эти стальные плоские пластины клина центрального joints, которые были приложены на
внешние стальные трубы PTTC, имели толщину 2.0 mm и были сделаны Q390. Механические свойства

404.

используемых сложных и металлических материалов обеспечивались изготовителем, как внесено в список
в 1 Столе.
Полный вес чрезвычайного моста - приблизительно 162 kN. С желательным низким само-весом,
разработанный(предназначенный) мост может удовлетворять первичные легкие требования для транспорта,
модульной выполнимости и более быстрого строительства в изолированных громадных ландшафтах. Мост
должен быть установлен в bestraddled процедуре монтажа при помощи носа запуска, как имеет место в
наиболее складных мостах (Foss и Gander, 2001; Hu, 2008). Монтаж время из 51- м. FRP-МЕТАЛЛ
чрезвычайный мост, измеренный, чтобы быть приблизительно 160 мин. Сравненный с существующей
связкой стали собрания соединяет с подобным структурным
1 Стол. Механические свойства используемых материалов.
Материалы Сила (MPA) Модуль эластичности (GPA)
Отношение Поиссона
GFRP
Сжимающее
= 560, растяжимый =
1320
E;
= 59.2
V|2
= 0.23
Алюминиевый сплав
Сжимающее
= 280, растяжимый =
345
E
= 70
v=
0.32
Q390 Сталь

405.

Сжимающее
= 390, растяжимый =
490
E
= 206
v=
0.30
DB685 Сталь
Сжимающее
= 590, растяжимый =
685
E
= 206
v=
0.30
GFRP: стекловолокно -укрепило полимер.
| <L5m> | <L5m> |
Эскиз погрузки области
Высшее представление(вид)
Стальной блок ^ J11 ^ r ~ n
Деревянный спальный вагон
Переднее представление(вид)
Число(фигура) 2. Статическое испытание погрузки крупномасштабного моста опытного образца.

406.

Системы и методы монтажа (Foss и Gander, 2001; Hu, 2008; Russell и Thrall, 2013), модульный FRPМЕТАЛЛ чрезвычайный мост имеет более высокую стоимость, но показывает более низкий само-вес и
более быстрый процесс монтажа. Например, монтаж время собрания Тяжелый Мост Связки (HTB) со
стальной связкой вереницы(нити) girder, который обслуживается в действиях помощи в бедствии Китая и
имеет длину промежутка 50.7 м. и полного веса 402.5 kN (Hu, 2008), брать приблизительно 240 мин.
Известная Среда ВЕЛИКОБРИТАНИИ Girder Мост (MGB) с подобной связкой вереницы(нити) girder,
который имеет длину промежутка 51 м. и полного веса 403 kN, берет приблизительно 200 минуты в
процессе монтажа (Foss и Gander, 2001; Russell и Thrall, 2013). Как уже заявлено, предложенный FRPМЕТАЛЛ чрезвычайный мост предлагает усовершенствования по вышеупомянутому HTB и MGB системам
в терминах веса и монтажа время.
Экспериментальное исследование
Экземпляр и испытательная установка
Мост в полном масштабе был изготовлен в симпозиуме Harzone Компании Промышленности, Ltd., Китай, и
затем установленный onsite как экспериментальная структура при помощи подъемного крана с легкой
обязанностью. Статический изгиб, загружающий испытание был выполнен под грузом проекта на
крупномасштабном, просто поддержанный мост. Главная цель испытаний состояла в том, чтобы
исследовать фактическое flexural поведение этого нового моста в соответствии с государством(состоянием)
предела эксплуатационной надежности. Изготовленный мост и детальная испытательная установка
представлен в Числе(фигуре) 2.
Граничные ограничения были упрощены, чтобы подражать просто поддержанным условиям(состояниям).
Две крупномасштабных prefabricated стальных структуры(рамки), с достаточной неподвижностью и силой,
были помещены в стек в оба конца
1.3 М.
12.2 м.
4.5 М.
9.0 М.
9.0 М.

407.

4.5 М.
12.2 м.
1.3 М.
6.0 М.
E
"I" луч палубы моста
G2-2 от 1 до 1 G2-3
Тш
Gl-2 от 1 до 1 Gl-3
( X: P или L) VX2-1
X2-2
3
X2-3 P2-1
Трубчатая взаимная секция
Секция " "
• измерение Смещения - измерение Напряжения Фигурирует 3. Аппаратура для смещения и
размеров(измерений) напряжения.
Мост и отобранный как конец поддерживает для удобства. Мост был непосредственно помещен в высшую
поверхность конца поддержки, которые имели длину поддержки приблизительно 1.5 м. Этот конец
поддержки были помещены в выровненную поверхность тяжелого конкретного пола(этажа) и в
подходящей высоте приблизительно 3.2 м. так, чтобы мост мог бы облегчать достаточную вертикальную
деформацию. В течение установки конца поддержки, мост были поперечно и longitudinally,
отрегулированный(приспособленный) в горизонтальное государственное использование набора метров
уровней на высшей поверхности палубы моста.

408.

Чтобы подражать изгибу, загружающему условие(состояние), четыре готовых, коротких деревянных
спальных вагона были помещены symmetrically в середину промежутка моста, чтобы поддержать
прикладную стальную погрузку блока. Каждый из этих деревянных спальных вагонов был отобран, чтобы
быть cuboid с длиной 0.6 м., ширина 0.1 м. и высоты 0.1 м. Расстояние между центрами из двух деревянных
спальных вагонов в руководстве(направлении) промежутка было 3.0 м.; в то время как это в
руководстве(направлении) ширины было 2.0 м., который в действительности равнялся(приравнивал)
ясному расстоянию между двумя более низкими аккордами. Расстояние от внешнего края палубы моста к
центру каждого деревянного спального вагона было 0.6 м.
Груз проекта моста был 200 kN. Когда фактор воздействия 1.15 рассматривался, максимум прикладные
грузы в этом экспериментируют, были наконец установлены в 230 kN. В процессе погрузки, четыре шага
погрузки были намечены, а именно, в 110, 160, 210 и 230 kN. Каждый уровень погрузок был достигнут,
используя стальные блоки с указанными само-весами. Три типа готовых стальных блоков использовались с
весами 20, 30 и 50 kN.
Стальной блок увеличился прогрессивно согласно передаче, загружающей шаг в течение испытания.
Погрузка и процессы uploading стальных блоков была выполнена при помощи портального подъемного
крана.
Аппаратура Измерения
В течение процесса погрузки, полное смещение структуры и продольных напряжений в некоторых
заинтересованных(обеспокоенных) trussed членах было одновременно измерено. Соответствующее
расположение аппаратуры показывается в Числе(фигуре) 3. Вертикальные смещения были главным
образом измерены по более низким аккордам. Семь пунктов(точек) были instrumented (D1-D7).
Вертикальное смещение было измерено электронной полной станцией. Продольные напряжения были
главным образом измерены в главном продольном луче " я напечатают " orthotropic палубы, левый и
правильный GFRP более низкие аккорды, и левые и правильные бруски(бары) напряжения вереницы(нити)
GFRP в середине промежутка моста, где полный изгиб, момент, отвергнутый этими продольными
профилями максимизировался для, это просто поддержало мост под прикладными грузами. Продольное
напряжение было измерено калиброванными шаблонами напряжения unidirectional. Для главных
продольных лучей, три шаблона напряжения были расположены в верхнем flange, ниже flange и среднее

409.

положение(позиция) в каждом instrumented напечатают взаимную секцию " я ". Для GFRP трубчатых
элементов, три шаблона напряжения были положены equidistantly вокруг трубчатой взаимной секции.
Данные напряжения были synchronously, зарегистрированный статической системой приобретения данных
индикатора напряжения, связанной с компьютером.
Экспериментальные результаты
Ответы Смещения груза. Повторно закодированная вертикальная деформация моста показывается в
Числе(фигуре) 4 (a), где положительная вертикальная ось представляет вниз смещение. Результаты
показали, что более низкий аккорд, искаженный с последовательным увеличением в форме под различными
шагами погрузки, и искаженной формой был симметрический относительно центра промежутка, как
ожидается. Максимальное смещение, непосредственно измеренное в середине промежутка было
приблизительно 423.8 mm. Смещения, измеренные набирают шаблоны D1 и D7, постепенно увеличенный к
максимальным ценностям 13.08 и 17.35 mm, соответственно. Напротив, под идеалом просто поддержанное
условие(состояние), смещение в два конца было бы 0 mm. Таким образом, после вычитающий средняя
вертикальная деформация в поддержках два конца, фактическое максимальное отклонение в середине
промежутка было найдено, чтобы быть 408.6 mm. Согласно кодексу проекта (Общий Кодекс для Военного
Проекта Моста, GJB 116291, 1992), позволенное отклонение для такой просто поддержанный
чрезвычайный мост был ниже L/120 (то есть 425 mm), где L - длина промежутка. Поэтому,
экспериментальная деформация моста встречает(выполняет) требования позволенного предела отклонения.
Кроме того, измеренное вертикальное смещение в середине промежутка моста показывается в
Числе(фигуре) 4 (b). Число(фигура) показывает, что измеренная вертикальная кривая смещения, различная
почти линейно без остаточного смещения после погрузки, которая доказывает что механический ответ мост
был около линейного - упругого диапазона под государством(состоянием) предела эксплуатационной
надежности, как ожидается. Линейно удовлетворяя(приспосабливая) измеренные данные, наклон кривой
смещения груза был найден, чтобы быть приблизительно равным 5.66 X 105 N/m, который отражает
составную структурную неподвижность изготовленного моста. Если измерение длины моста исключено из
вышеупомянутой составной структурной неподвижности, полная неподвижность изгиба (EI) была оценена
в 1.56 X 109 N m2.

410.

Ответы Напряжения груза. Продольные напряжения в измеренном GFRP более низкие аккорды
показываются в Числе(фигуре) 5 (a). Точно так же весь почти линейные ответы напряжения показывают,
что ответ моста был в упругом диапазоне, как ожидается. Для тех же самых трубчатых взаимных секций,
продольные напряжения в трех измеренных пунктах(точках) показали незначительные(младшие)
несоответствия относительно друг друга. Например, в 230 kN, максимальные различия между измеренными
напряжениями и средними ценностями были приблизительно равны 0.2 %, 9.8 % и 9.6 %, для L1-1, L1-2 и
L1-3, соответственно, в то время как для L2-1, L2-2 и L2-3 были приблизительно равно 0.1 %, 5.9 % и 6.0 %,
соответственно. Эти результаты указали, что GFRP, более низкие аккорды были главным образом
подвергнуты осевому государству(состоянию) напряжения, которое согласилось хорошо с осевыми
механическими характеристиками unidirectional pultruded GFRP соединения с низким, хоронят - laminar,
стригут силу. Таким образом, pultruded GFRP трубы были соответствующий использованию как более
низкие аккорды. Кроме того, измеренные более низкие аккорды наложили растяжимое
государство(состояние), результат(влияние), который был главным образом вызван положительным
изгибом момент верхнего главного girder, подвергнутого вниз вертикальным грузам. Заключается, что
положительный изгиб, момент в верхнем главном girder был главным образом отвергнут осевой погрузкой
напряженности GFRP более низкий аккорд, объединен с осевым compres- sive погрузка продольных лучей
orthotro- pic палуба (как описано в следующем параграфе).
Продольные напряжения в измеренных брусках(барах) напряжения GFRP компонента вереницы(нити)
показываются в Числе(фигуре) 5 (b). Для каждой трубчатой взаимной секции, несоответствия продольных
напряжений в различных измеренных пунктах(точках) - также младший. В 230 kN, различия между
измеренным напряжением и средней ценностью - 0.2 %, 1.4 % и
1.3 %, для трех измеренных пунктов(точек) P1-1, P1-2 и P1-3, соответственно. Различия между
измеренными напряжениями и средними ценностями были 4.6 %, 6.5 % и 2.0 %, для трех измеренных
пунктов(точек) P2-1, P2-2 и P2-3, соответственно. Это указало, что бруски(бары) напряжения GFRP были
также главным образом подвергнуты осевому государству(состоянию) напряжения, как желательно. Точно
так же заявление(применение) pultruded GFRP члены на компоненте вереницы(нити) могло бы
максимизировать механические преимущества сложных материалов. Бруски(бары) напряжения

411.

вереницы(нити) были в осевом растяжимом государстве(состоянии). В этом случае, более низкий
компонент вереницы(нити) произвел противоположную силу к верхнему главному girder в усилии, чтобы
сопротивляться полному изгибу момент и для увеличения полной неподвижности изгиба гибридной
системы. Отмечено, что кривые между двумя параллельными брусками(барами) напряжения
вереницы(нити) (или два параллельных более низких аккорда) почти совпали друг с другом, который был
почти с symmetric характером(природой) моста под грузами " на оси " без torsion.
Незначительное(младшее) несоответствие из двух кривых было прежде всего вызвано
незначительной(младшей) оригинальностью в течение фактического процесса погрузки.
Согласно предыдущей работе (Zhang и другие, 2014), средний главный продольный луч " я напечатают "
ortho- палубы тропика, был подвергнут максимальному государству(состоянию) напряжения среди всех
продольных и взаимных лучей " я напечатают ". Поэтому, в представленной экспериментальной работе для
этого нового моста, только продольное напряжение на среднем главном продольном луче " я напечатают "
был instrumented (см. Число(фигуру) 6). Может наблю&(соблюдаться), что из-за симметрической
характеристики моста, напряжения в G1-, 1 и G2-1 почти равны, который также проводит(держит)
истинным для G1-2 и G2-2. Напряжения среднего главного продольного луча " я напечатают " находятся в
сжимающем государстве(состоянии). Продольное напряжение G1-1 большее чем таковой G1-2, в то время
как таковой G1-2 больший чем таковой G1-3. Эта регулярность может также применяться к G1-2.
Государства напряжения могут быть приписаны комбинации местного изгиба (вызванный распределением
груза на тонкой плите
240
-40 - 30 -20 Напряжения (MPA)
Число(фигура) 6. Измеренные напряжения в среднем главном продольном луче типа " я " в мосте середина
промежутка.
Под деревянным спальным вагоном) и осевым сжатием (вызванный осевыми силами, произведенными
положительным изгибом момент), и был подобен тем государствам, развитым в первоначальной версии
(Zhang и другие, 2014). Под чистым местным изгибом момент, произведенный грузами колеса, верхний

412.

flange луча " я напечатают " всегда медведей com- pressive государство(состояние) напряжения, принимая
во внимание, что более низкий flange переносит государство(состояние) напряжения напряженности.
Однако, под положительным изгибом момент, продольные лучи orthotropic палубы будет подвергнут
осевым силам сжатия, и таким образом верхний и более низкий flanges креста " я напечатают " - секция
переносит государство(состояние) напряжения сжатия. Поэтому, продольное напряжение во взаимных
секциях G1-1 и G2-1 было намного большее чем таковые взаимных секций G1-3 и G2-3, основанного на
линейном результате(влиянии) суперположения(суперпозиции).
240
1000
2000
3000
Напряжение (ц)
( A)
4000
Число(фигура) 5. Измеренные напряжения в (a) GFRP trussed понижают аккорд и (b) GFRP бруски(бары)
напряжения вереницы(нити).
PlЛ
Pl-2 Pl-3
P2-1
Vz-z
FZ-i 0
--- Pl-1 - • -Pl-2
-г- P2-1 - • -P2-2 -*-P2-3
240 200 160 нет
О
-I 80 40 0
500 1000 1500 2000 2500 Напряжения (ц ()) b

413.

Максимальные напряжения, полученные от измеренных продольных напряжений в соответствии с
государством(состоянием) предела эксплуатационной надежности, загружающим уровень (то есть 230 kN)
наряду с соответствующей материальной силой предела представлены в
Стол 2. Сравнение показывает, что измеренные продольные напряжения в структурных элементах были
намного меньшие чем соответствующая сила материала для всех instrumented членов. Определенно,
продольные механические свойства pultruded GFRP профили и металлические материалы полностью не
были проявлены. Однако, измеренная максимальная вертикальная деформация приблизилась к
позволенному пределу отклонения. Это стоит указывать, что это поведение подразумевает, что проект
гибридной GFRP-МЕТАЛЛА суперструктуры моста, испытывающей(проходящей) положительные flexural
моменты управляемый неподвижностью вместо управляемого силой.
Числовые и аналитические исследования
FE modelling
Стол 2. Сравнение измеренного продольного напряжения с соответствующей силой материала.
Профили Члена
GFRP понижают аккорды
GFRP натягивают бруски(бары) напряжения
Алюминиевые лучи " я напечатают "
Измеренные результаты (MPA)
176.3
108.3
-56.9
Материальная сила (MPA) a
440
440
-280
GFRP: стекловолокно -укрепило полимер.
AA запас прочности 3.0 использовался для материальной силы GFRP труб.

414.

GFRP понижают аккорд Центральный объединенный из Модели -1
Центральный объединенный из Модели -2
Реалистический центральный joints
Число(фигура) 7. Две конечных модели элемента с различной центральной неподвижностью.
Две различных FE модели, с различными modelling деталями PTTC (с уникальной гибридной
конфигурацией) и дополнительными плоскими пластинами клина, были построены, используя ANSYS, как
показано в Числе(фигуре) 7. Модель -1 (M1) была сначала построена, посредством чего гибрид PTTC и
дополнительные плоские пластины клина в пересечении joints между сцепляющимися GFRP элементами
был упрощен и оформлен как та же самая доля, поскольку это использовало для передачи GFRP трубы.
Определенно, реалистическая центральная неподвижность PTTC и дополнительных плоских пластин клина
не была оформлена реалистическим способом. Было заключалось, что этот обычный modelling метод
выдал(уступил) достаточную точность в вычислении сложных мостов с bolting или связями хранящийся на
таможенных складах (Bai и Yang, 2013; Feng и другие, 2013; Keller и другие, 2007; Kostopoulos и другие,
2005), и в первоначальной версии с коротким промежутком (Zhang и другие, 2014). Однако, для
представленной новой вереницы(нити) соединяют с длинным промежутком, полагается, что
реалистическая центральная неподвижность значительно влияла бы на полную неподвижность изгиба
структуры. После того, Модель -2 (M2) была построена, что рассмотрело реалистическую центральную
неподвижность PTTC и дополнительных плоских пластин клина.
M1. В процессе modelling верхнего главного girder, Обстреляйте -63 элемента, были отобраны для
алюминиевой тонкой плиты. Луч -188 элементов применялись к crisscrossing алюминиевым лучам " я
напечатает " и к верхним стальным поперечным фигурным скобкам. Размер петли 100 mm был отобран.
Для modelling GFRP trussed элементы, включение
Более низкие аккорды, диагонали ткани(сети), verticals и более низкие поперечные фигурные скобки с
плоской связкой, Луч -188 элементов были отобраны и размер петли 50 mm, использовались. Для modelling
более низкие компоненты вереницы(нити), включая бруски(бары) напряжения вереницы(нити) GFRP, и

415.

стальные вертикальные распорки, GFRP диагональ и взаимные распорки распорок фигурной скобки, Луч
элемента -188 с размером петли 50 mm также наймется(использовался).
В процессе modelling сцепляющихся GFRP элементов, весь их центральный joints (соединение PTTCS и
дополнительные плоские пластины клина) были упрощены, чтобы иметь те же самые характеристики как
таковые GFRP трубы, то есть центральные jointing элементы имели те же самые и материальные свойства с
взаимной секцией как их приложенные GFRP элементы. Стальной мужской кувшин и женские челюсти
был упрощен и оформлен как та же самая доля к используемому для передачи GFRP трубы. Фактически,
неплатежом, весь центральный joints среди trussed элементов, оформленных Лучом -188 были твердые
узлы. Однако, конец connectors некоторых элементов был булавка joints (то есть мужской кувшин и
женские челюсти), типа трубчатых элементов более низких поперечных фигурных скобок с плоской
связкой, брусков(баров) напряжения вереницы(нити) и распорок фигурной скобки более низкого
компонента вереницы(нити). Кроме того, связи между двумя смежными модулями верхнего главного girder
были также созданы мужскими кувшинами и женскими челюстями. В M1, общее количество элементов
было 28704 и 23758 для Снаряда(раковины) -63 и Луча -188, соответственно.
В M1, закон обобщенного Хук линейно - упругих isotropic материалов использовался как учредительный
материальный закон металлических профилей и GFRP профилей. Механические свойства GFRP и
металлических профилей, используемых как входы внесены в список в 1 Столе. Нелинейное поведение
материалов не рассматривалось, потому что вынужденное(вызванное) напряжение было в пределах
линейного диапазона напряжения. Проблема(выпуск) buckling сжимающих членов не также
рассматривалась. Передача однородно распределила груз колеса, был преобразован в грузы пункта(точки) в
пределах области погрузки на тонкой плите палубы моста. Условия(состояния) границы смещения и
загружающие условия(состояния) были установлены в соответствии с экспериментами.
M2. В M2, большинство modelling информации было тот же самый как для M1. Достойно быть
отмеченным, что реалистические центральные неподвижности гибрида PTTC и их дополнительных
стальных плоских пластин клина были установлены (см. Число(фигуру) 7). Это было главным образом,
потому что гибрид PTTC состоял из GFRP трубы и приложенных внешних стальных и внутренних
алюминиевых труб. Существенное несоответствие между материальной неподвижностью и крестом секции этих различных материальных профилей может играть значительную роль в удерживании

416.

реалистической центральной неподвижности этой уникальной гибридной структуры связи и полной
неподвижности изгиба гибридного моста, который не может быть хорошо представлен M1. Точно так же
реалистическая неподвижность дополнительных стальных плоских пластин клина около долей PTTC
должна рассмотреться.
( 1)
Ae =
В modelling центрального joints, стальные плоские пластины клина с длинами l1 были непосредственно
оформлены в соответствии с их реальными конфигурациями. Гибрид оригинала PTTC, который состоял из
трех различных материалов, был преобразован(конвертирован) к эквивалентной доле с использованием
единственного(отдельного) материала. Эквивалентная доля имеет длину l2, которым был тот же самый как
таковой гибрида оригинала PTTC, и имел те же самые материальные параметры как таковые смежной
GFRP трубы. Однако, сравненный с таковыми единственной(отдельной) GFRP трубы (с трубчатой взаимно
- частной областью A1 и длины l3) и гибрида оригинала PTTC (с составной взаимной секцией и полной
взаимно - частной областью A1 + A2 + A3), эквивалентная доля имеет увеличенный трубчатый крест частной(секционной) областью Ae. Обратите внимание, что A2 и A3 обращаются(относятся) к взаимно частным областям внешних и внутренних труб PTTC, соответственно. В эквивалентном процессе,
внутренний диаметр эквивалента трубчатый крест - секция был тот же самый как таковой оригинала PTTC.
Это увеличило Ae, был рассчитан, используя эквивалентную теорию в терминах той же самой осевой
неподвижности, то есть эквивалентная доля имела ту же самую осевую неподвижность как таковой
оригинала PTTC. В этом случае, Ae может быть получен
E\A\ + E2A2 + E3A3
Ei
Где E1, E2 и E3 - резинка moduli GFRP материала, сталь Q390 и алюминий 7005, соответственно, и A1, A2 и
A3 - взаимно - частные области GFRP трубы, внешние стальные и внутренние алюминиевые трубы PTTC,
соответственно.
Упрощенная аналитическая плоская модель
Чтобы позволять многократные сравнения с экспериментальными и числовыми результатами,
аналитическое изучение проводилось. Полный пространственный мост был упрощен как плоская

417.

структура, это состояло из верхней плоской связки и более низкого компонента вереницы(нити) (см.
Число(фигуру) 8). Верхняя главная связка коробки girder была сначала упрощена как плоская связка
согласно предыдущей аналитической работе, проводимой для первоначальной версии с 12 м. (Li и другие,
2015). Определенно, все продольные лучи " я напечатают " и тонкая плита orthotropic палубы была
упрощена как верхний аккорд плоской связки, где используемая материальная, взаимно - частная область и
осевая неподвижность прежних была тот же самый как таковые последнего строительства. Три оригинал
verticals в том же самом вертикальном самолете был преобразован(конвертирован) вертикальному члену
упрощенной плоской связки, с той же самой взаимно - частной областью и
Осевая неподвижность сжатия напряженности. Соответственно, оригинал GFRP более низкий аккорд и
диагональ ткани(сети) был упрощен к, соответственно, ста&ийся более низкий аккорд и элементы
диагонали ткани(сети) в упрощенной плоской модели. После того, первоначальные бруски(бары)
напряжения вереницы(нити) и распорки фигурной скобки пространственных структур были упрощены как
соответствующие элементы упрощенной плоской модели.
( 2)
Обратите внимание, что вышеупомянутые реалистические центральные неподвижности PTTC и их
дополнительных плоских пластин клина также рассматривались (см. Число(фигуру) 8). В этом
числе(фигуре), сегментирует 1, 2 и 3 обращаются(относятся) к стальным плоским пластинам клина,
эквивалентная доля PTTC и единственных(отдельных) GFRP труб (или металлические профили),
соответственно. Тем временем, поскольку глубина секции trussed членов к их отношению длины была
меньше чем 1/10, вторичное напряжение, вызванное узлами было достаточно маленькое так, чтобы этим
можно было бы пренебрегать (Bao и Гонг, 2006), и узлы модели с плоской связкой были упрощены как
полностью frictionless стержни. В этом случае, отклонение и осевые силы упрощенной плоской модели
может быть рассчитано согласно классической структурной механике. Формула имела обыкновение
вычислять отклонение,
f = F + f3 = E NT ^ n
^ E2Ain
+ E WnNm-. + e ЖПЩп, ^ ExAln 2n ЕхАЪп 3n

418.

Где f1, f2 и f3, являются отклонениями, пожертвованными 1 долями, 2 и 3, соответственно. Equivalently,
N1n, N2n и N3n - осевые силы в долях под принятыми грузами единицы (N\n = N2n = N3n), и N\n, N2n и
N3n - осевые силы в долях, вызванных фактическими прикладными грузами (N\n = N2n = N3n). Кроме того,
E1 и E2 - резинка moduli GFRP материала и стали, соответственно, в то время как A1n, A2n и A3n - взаимно
- частные области 1 долей, 2 и 3, соответственно (A2n = Ae). Соответственно, /1n, l2n и /3n - эффективные
длины 1 долей, 2 и 3, соответственно.
Сравнение и обсуждение
Смещение в середине промежутка структуры. Фигурируйте 9 (a), показывает сравнение вертикальных
смещений среди экспериментальных результатов, числовых ценностей и аналитических решений. Может
наблю&(соблюдаться), что три линейных кривой получили основанный на экспериментах, M2, и
аналитическом образцовом состязании(спичке) хорошо, в чем реалистические центральные неподвижности
PTTC и их дополнительных плоских пластин клина рассматривались. Однако, имеются существенные
несоответствия между этими тремя кривыми и в цифровой форме оцененной полученной кривой, используя
M1, в чем реалистические центральные ценности неподвижности не рассматривались. Например, в 230 kN,
различие между числовым M2 и экспериментальными результатами было только 4.7 %, принимая во
внимание, что различие между числовым M1 и экспериментальными результатами было приблизительно
22.9 %. Это сравнение указывает, что для такого гибридного моста с длинным промежутком, PTTC и их
дополнительные плоские пластины клина не может быть непосредственно упрощен и представлен как та же
самая доля передачи GFRP трубы. Реалистическая центральная неподвижность должна рассмотреться в
вычислении упругого отклонения для этого уникального моста.
\ \\ 0
Доля Доли 1 Доля 2 Центральный объединенный
Число(фигура) 8. Эскиз упрощенной аналитической модели.
Удовлетворяя(приспосабливая) кривую смещения груза на прямую линию и исключая измерение длины
структуры от приспособленных ценностей, полная неподвижность изгиба (EI) моста, как оценивали, была
равной 1.48 X 109 N m2 и 1.52 X 109 N m2 в случаях(делах) числового M2 и аналитической модели,
соответственно. Они выявляли числовые и аналитические ценности неподвижности изгиба, были меньший
чем таковой

419.

Экспериментальная структура, которая равнялась(приравнивала) 1.56 X 109 N m2. Это указало что
числовой M2 и аналитическую плоскую модель " по предсказанному " фактическая вертикальная
деформация. Различие полной неподвижности изгиба было приблизительно 4.1 % и 1.4 % между числовым
M2, аналитической моделью и экспериментальной структурой, соответственно. Кажется, что в дополнение
к экспериментальным ошибкам, это различие было главным образом приписано некоторым другим
сложным местным структурным деталям реальной структуры, которые хорошо не моделировались или
оформлены числовыми и аналитическими моделями, типа детальных мужских кувшинов и женских
челюстей, дополнительные пластины клина палубы моста и так далее. Вообще, незначительное(младшее)
несоответствие указывает, что установленный числовой M2 и упрощенная аналитическая плоская модель
может использоваться, чтобы точно предсказать полное отклонение уникального гибридного моста с
длинным промежутком.
Осевые силы в измеренных trussed элементах. Кроме того, осевые силы среди экспериментальных
результатов, числовых ценностей и аналитических решений сравнены в Числе(фигуре) 9 (b). Точно так же
две линейных кривой, полученные экспериментами и числовым M2 совпадают хорошо друг с другом. Тем
временем, линейная кривая, полученная от числового M1 также выдала(уступила)
незначительное(младшее) несоответствие, сравненное с экспериментами. В 230 kN, максимальные
различия между M1 и экспериментами были приблизительно 9.7 % и 11.4 % для GFRP более низкие
аккорды и бруски(бары) напряжения вереницы(нити), соответственно, в то время как соответствующие
различия максимума между выявляемыми результатами M2 и экспериментов были приблизительно 0.9 % и
1.3 %, соответственно. Отмечено, что эти результаты - много различного от, те выявляли в
вышеупомянутой регулярности, полученной от вертикальных смещений (см. Число(фигуру) 9 (a)) где
линейная кривая
M1 выдал(уступил) существенное несоответствие, сравненное с экспериментами. Это указало, что роль
реалистической центральной неподвижности PTTC и их дополнительных плоских пластин клина в
терминах их результата(влияния) в поколении осевых сил была маленькая. В предварительной стадии
проекта и вычислениях, два FE модели имел более высокую точность для предсказания фактических
осевых сил в GFRP более низкими аккордами и брусками(барами) напряжения вереницы(нити). Кроме
того, максимальные различия между аналитическими решениями и экспериментальными результатами

420.

были приблизительно 3.4 % и 2.0 % для GFRP более низкие аккорды и бруски(бары) напряжения
вереницы(нити), соответственно. Таким образом, упрощенная плоская модель может использоваться для
точных предсказаний осевых сил в GFRP более низкие аккорды и бруски(бары) напряжения
вереницы(нити) уникальной пространственной структурной системы.
Резюме и заключение
Для условия помощи в бедствии в изолированных громадных ландшафтах, когда критические ситуации
происходят и в случаях(делах), где много ограничений наложены, новая гибридная GFRP-МЕТАЛЛ
структура вереницы(нити) была предложена, чтобы обеспечить модульный чрезвычайный мост длиной
промежутка 51 м. и способности(вместимости) груза vehicular 200 kN. Крупномасштабный мост состоял из
верхней сложной связки коробки girder и более низкого гибридного компонента вереницы(нити).
Продвинутый гибрид PTTC технология наймется(использовался) для jointing трубчатые GFRP элементы.
Новый длинный - охватывают мост, который был повторно разработан(повторно предназначен)
основанным на оптимизации оригинала, короткого промежутка, гибридная космическая связка соединяет
модель, показывает легкий и звук structurally. Полный вес моста был приблизительно 162 kN. С низким
само-весом, разработанный(предназначенный) мост мог бы удовлетворять первичные легкие требования
для чрезвычайных целей.
240
LC:]
LC: Числовые ценности - Ml LC: Числовые ценности - M2 LC: Аналитическое решение SPB:
Экспериментальные результаты SPB: Числовые ценности - Ml SPB: Числовые ценности - M2 SPB:
Аналитическое решение
150 200 250 300 350 400 450 500 Внутренних осевых силы (kN ()) b
-? - результаты Эксперимента - • - Числовые оцен& - Ml Числовой values-M2 -? - Аналитическое решение
-? 1 ?
1 ?
1
?-

421.

240 200160- Э, 120?S
О
J 8040
-600 -500 -400 -300 -200 -100 Вертикальных смещения (mm)
( A)
Число(фигура) 9. Сравнение экспериментальных, числовых и аналитических результатов: (a) вертикальные
смещения в середине промежутка и (b) осевых сил на GFRP понижают аккорды и бруски(бары) напряжения
вереницы(нити).
Опытный образец моста был изготовлен и затем подвергнут к крупномасштабному, статическому изгибу,
загружающему испытание к
Исследуйте фактические flexural действия в соответствии с государством(состоянием) предела
эксплуатационной надежности. Экспериментальный мост показал удовлетворительную полную
неподвижность изгиба и способность(вместимость) загружающего - несущего в терминах критического
положения vehicular заявления(применения) моста, в то время как механический ответ показал хорошее
линейно - упругое поведение. GFRP элементы главным образом противостояли осевым силам, которые
согласились хорошо с осевыми механическими характеристиками unidirectional pultruded GFRP соединения.
Они были таким образом соответствующие заявлению(применению) к этой гибридной структуре
вереницы(нити). Экспериментальное изучение показало выполнимость и эффективность системы
компонента вереницы(нити) в подъеме длины промежутка соединения и несущей груза
способности(вместимости) верхней главной связки коробки girder. Кроме того, результаты указывают, что
проект flexural такого уникального гибридного чрезвычайного моста был управляемый неподвижностью
вместо управляемого силой.
Чтобы позволять сравнения с экспериментальными занятиями(изучениями), числовые исследования
проводились основанными на два 3- размерных FE моделей с различными центральными
неподвижностями. Сравнения указали, что реалистическая центральная неподвижность гибрида PTTC и их
смежных плоских пластин клина должна рассмотреться в модели. Обычный modelling метод, используемый
для сложного моста с bolting или связями хранящийся на таможенных складах или коротким - охватывает

422.

версии, где пересечение joints между сцепляющимися GFRP элементами было только что упрощено как та
же самая доля смежных GFRP труб, больше не применялся к представленному гибридному мосту с
длинным промежутком. Кроме того, упрощенная аналитическая плоская модель, которая рассмотрела
реалистическую центральную неподвижность, была построена и утверждена основанный на
экспериментальных результатах. В начальном проекте, flexural поведение такого уникального моста может
быть предсказано, используя утвержденный числовой и упрощен аналитические модели с достаточной
точностью, включая полную деформацию полной структуры и осевой силы GFRP более низкие аккорды и
бруски(бары) напряжения вереницы(нити).
Декларация конфликта интересы(проценты)
Автор (ы) не объявил никакие потенциальные конфликты интереса(процента) относительно исследования,
авторства и-или публикации этой статьи(изделия).
Финансирование(консолидирование)
Автор (ы) раскрыл квитанцию(получение) следующей финансовой поддержки для исследования, авторства
и-или публикации этой статьи(изделия): Финансовые поддержки от Национальной Естественной Основы
Науки Китая (51708552), Естественные Основы Науки Jiangsu Области (BK20170752), Постдокторское
Предоставление Основы Науки Китая
( 2017M623401) и Молодое Отборное Субсидирование(покровительство) Ученого
С благодарностью подтверждены.
ORCID iD
Dongdong Zhang https: // orcid. org/0000-0003-1343-5428
Ссылки(рекомендации)
Alampalli S (2006) Полевых выполнения(работы) FRP моста плиты. Соединение Структурирует 72 (4): 494502.
Aparicio AC и Ruiz-Teran - (2007) Два новых типа мостов: " под палубой " остающиеся телеграммой мосты
и объединенные остающиеся телеграммой мосты - государство(состояние) искусства. Канадский Журнал
Гражданского строительства 34 (8): 1003-1016.

423.

Bai Y и Yang X (2013) Романа, объединенные для собрания все- сложных космических структур связки:
концептуальный проект и предварительное изучение. Журнал Соединений для Строительства 17 (1): 130138.
Bao SH и Гонг YQ (2006) Структурных Механики. Wuhan, Китай: Wuhan Университет Пресса(печати)
Технологии.
Chen RY и Dong SL (2002) Проект крыши стали зала выставки при Guangzhou международном соглашении
и центре выставки. Пространственные Структуры 8 (3): 29-34.
Correia МЛАДШИЙ, Bai Y и Keller T (2015) обзор поведения огня(пожара) pultruded GFRP структурные
профили для заявлений(применений) гражданского строительства. Соединение Структурирует 127: 267287.
Feng P, Tian Y и Qin ZP (2013) Статических и динамических поведения моста связки, сделанного FRP
pultruded профили. Индустриальное Строительство 43 (6): 36-41.
Foss CF и Gander TJ Военные Транспортные средства (2001) Джейн и Материально-техническое
обеспечение. Лондон: Информационная Группа Джейн.
Gand AK, Chan TM и Mottram JT (2013) Гражданских и структурных технических заявлений(применений),
недавние тенденции, исследование и достижения на pultruded волокне укрепило полимер закрытые секции:
обзор. Границы Структурного и Гражданского строительства 7 (3): 227-244.
GJB 1162-91 (1992) Общих кодекс для военного проекта моста. Техническое сообщение, Китай
Национальный Военный Стандарт, Пекин, Китай.
GJB 435-88 (1988) Общих кодекса для проекта загружает для военных мостов. Техническое сообщение,
Китай Национальный Военный Стандарт, Пекин, Китай.
Hu YP (2008) Структурных Проекта и Методы Монтажа для Военных Мостов. Пекин, Китай: PLA
Пресс(печать).
Iwao S и Itaru N (2010) Несущих груза свойств моста FRP после девяти лет выставки. В: Слушания CICE
2010 - 5-ая международная конференция по FRP соединениям в гражданском строительстве, Пекине, Китае,
27-29 сентября, pp. 474-477. Берлин: Springer.
Ji HS, Песня WC и Ma ZGJ (2010) Проекта, проверяет и полевое заявление(применение) GFRP рифлено основного моста бутерброда. Разработка Структур 32 (9): 2814-2824.

424.

Keller T, Bai Y и Vallee T (2007) Долгосрочных выполнения(работы) стеклянного укрепленного волокном
моста связки полимера. Журнал Соединений для Строительства 11 (1): 99-108.
Kostopoulos V, Markopoulos YP и Vlachos (2005) Проекта и строительство моста vehicular, сделанного
стакана / полиэстера pultruded коробка girders. Каучук Пластмасс и Соединения 34 (4): 201-207.
Защита C и Сэм Л (2010) Развития FRP соединяет в ВЕЛИКОБРИТАНИИ - краткий обзор.
Авансы(прогресса) в Структурной Разработке 13: 5823-5835.
Li F, Zhang DD, Zhao QL, и другие (2015) простое аналитическое решение к предсказанию отклонения
гибрида FRP-ALUMI- num модульный космический мост связки. Журнал Центрального Университета Юга
22 (11): 4414-4425.
Qin J, Chen X и Xu R (2007) Проекта и экспериментальное изучение на joints нации gymnasium.
Индустриальное Строительство 37 (1): 12-15.
Robinson MJ и Kosmatka JB (2008) Развития укрепленного волокном сложного моста с коротким
промежутком для чрезвычайного ответа и военных заявлений(применений). Журнал Моста,
проектирующего 13 (4): 388-397.
Roik K (2011) Сложных дорожных и железнодорожных мостов в Германии. В: Леон RT, и другие
Строительство Соединения (редакторов) в Стали и Бетоне. Нью-Йорк: ASCE, pp. 286-301.
Ruiz-Teran ЯВЛЯЮТСЯ и Aparicio AC (2008) Структурным поведением и проектируют критерии " под палубой "
остающиеся телеграммой мосты и объединенные остающиеся телеграммой мосты. Часть 1: единственный(отдельный) охватывают мосты. Канадский Журнал Гражданского строительства 35 (9): 938-950.
Ruiz-Teran ЯВЛЯЮТСЯ и Aparicio AC (2009) Ответом под - палубой остающиеся телеграммой мосты к случайной
поломке телеграмм(кабелей) пребывания. Разработка Структур 31 (7): 1425-1434.
Russell BR и Thrall АГЕНТСТВО АП (2013) Портативный и быстро складные мосты: исторические перспективные и
недавние достижения технологии. Журнал Моста, проектирующего 18: 1074-1085.
Sedlacek G, Trumpf H и Castrischer U (2004) Развитие легкого чрезвычайного моста. Структурный Технический
Международный 14 (4): 282-287.
Teixeira AMAJ, Pfeil ГОСПОЖА и Battista RC (2014) Структурных оценки GFRP связки girder для складного моста.
Соединение Структурирует 110 (4): 29-38.
Teng JG, Zhang SS и Chen JF (2016) модели Силы в течение конца закрывают(охватывают) отказ(неудачу) разделения в
RC лучах, усиленных с поверхностным установленным (NSM) FRP полосы. Разработка Структурирует 110: 222-232.

425.

Wang X, Jiang L, Shen H, и другие (2018) Долгосрочных выполнения(работы) pultruded basalt волокно укрепило профили
полимера при кислых условиях(состояниях). Журнал Материалов в Гражданском строительстве 30 (6): 04018096.
Wu C и Bai Y (2014) Ткани(сети), наносящие вред поведению pul- truded стекловолокно укрепил секции полимера.
Соединение Структурирует 108 (1): 789-800.
Yang X, Bai Y и Звенят F (2015) Структурных выполнения(работы) крупномасштабной космической собранной
структуры(рамки), используя pultruded GFRP соединения. Соединение Структурирует 133: 986-996.
Zhang DD, Huang YX, Zhao QL, и другие (2016a) Оценка torsional механизма в соответствии с аналитическим решением к
гибридному укрепленному волокном алюминию полимера треугольный луч связки палубы. Авансы(прогресса) в
Структурной Разработке 19 (5): 871-879.
Zhang DD, Li F, Shao F, и другие (2019) Оценки эквивалента, изгибающего неподвижность в соответствии с упрощенным
теоретическим решением к FRP-АЛЮМИНИЮ структуре связки палубы. KSCE Журнал Гражданского строительства 23
(1): 367-375.
Zhang DD, Li F, Zhao QL, и другие (2016b) Аналитические решения torsional механизма для нового гибридного волокна укрепленный мост связки места тропинки близнеца алюминия полимера. Авансы(прогресса) в Структурной Разработке
19 (12): 1832-1840.
Zhang DD, Zhao QL, Huang YX, и другие (2014) Flexural свойства легкой гибридной FRP-АЛЮМИНИЯ модульной
космической связки соединяют систему. Соединение Структурирует 108 (1): 600-615.
Zhang DD, Zhao QL, Li F, и другие (2017) Экспериментальных и числовых изучения torsional ответа модульного
гибридного FRP-АЛЮМИНИЯ треугольного луча связки палубы. Разработка Структурирует 133: 172-185.
Zhang DD, Zhao QL, Li F, и другие (2018) Torsional поведение гибридного FRP-АЛЮМИНИЯ космического моста
связки: экспериментальное и числовое изучение. Разработка Структурирует 157: 132-143.
Zhao XL и Zhang L (2007) Современных обзора на FRP усилил стальные структуры. Разработка Структур 29 (8): 18081823.
Zhou YZ, Болельщик HL, Jiang КБ, и другие (2014) Экспериментальных flexural поведений CFRP усилили алюминиевые
лучи. Соединение Структурирует 116 (9): 761-771.
' Колледж Механических и Разработка Власти(мощи), Nanjing Технический Университет, Nanjing, Китай
2College Разработки Области(поля), Армия Технический Университет PLA, Nanjing, Китай
3Nanjing Институт Технологии, Nanjing, Китай, передающий авторов:
Dongdong Zhang, Колледж Разработки Области(поля), Армия Технический Университет PLA, Nanjing 210007, Jiangsu,
Китая. Email: zhangdodo ' 986 sohu.com
Qilin Zhao, Колледж Механических и Разработка Власти(мощи), Nanjing Технический Университет, Nanjing 2 ' 800,
Jiangsu, Китай. Email: zhaoqlin2015NUT я 63. com

426.

H) Проверить для модернизаций
H) Проверить для модернизаций
116 Авансы(прогресса) в Структурной Разработке 23 (1)
Mao и другие 117

427.

ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф:694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] (996) 798-26-54 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по
аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 23.06.2015), ОО "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ( ФГБОУ СПб ГАСУ) ОГРН:
1022000000824
ех свидетельство ЗАКЛЮЧЕНИЕ (экспертиза № 568 от 21.12.22
О ПРИГОДНОСТИ ПРОДУКЦИИ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(Основание: Постановление Правительства Российской Федерации от 27 декабря 1997г. №1636)
ТС № 2022-0000568 от 21.12.22
№ 2022- 0000568
О пригодности быстровозводимого армейского сборно-разборного автомобильного армейского
моста с использованием упругопластических компенсаторов- гасителей импульсных колебаний и
напряжений для упругопластической пролетной фермы моста, пролетами 6, 9, 12,18, 24, м 30
метров, ширина проезжей части 3.0 м, (грузоподъемность 10 тонн ) с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14ГПИ
«Ленпроектстальконстукция» для системы несущих элементов и элементов проезжей части
надвижного пролетного строения армейского моста с быстросъемными упругопластическими
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно- демпфирующими жесткостью с использованием опыта
американских инженеров при строительстве переправы блоком НАТО, через реку Суон , длиной
250 футов, в штате Монтане (США) , согласно СП 20.13330.2011, СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия"
ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ РФ (Основание: Постановление
Правительства Российской Федерации от 27 декабря 1997г. № 1636 )

428.

ТС №2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» № 1
При лабораторных испытаниях в Испытательном центре СПб ГАСУ проводились испытания
узлов и фрагментов быстровозводимого армейского сборно-разборный быстро собираемый
железнодорожный универсальный мост с использованием упругопластических компенсаторов, гасителей
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) фланцевых фрикционно-подвижных
компенсаторов, использовалось изобретение Х.Н.Мажиева, согласно заявки на изобретение
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов " F16 L 23/00. Регистрационный №
2021134630 от 25.11.2021 , входящий № 073171, выданный "Федеральным институтом
промышленной собственности" (ФИПС) , автор Президент организации "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ ИНН : 2014000780, ОГРН: 1022000000824 Мажиев Х.Н т/ф (812) 694-78-10
[email protected] тел (951) 644-16-48
При лабораторных испытания узлов и фрагментов в Испытательном центре СПб ГАСУ и в ПК
SCAD демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний для армейский сборноразборный быстро собираемый железнодорожный универсальный мост с использованием упругопластических
компенсаторов, гасителей динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) на фрикционно-
подвижных соединениях с подвижными узлами крепления рассчитаны на сейсмостойкость,
взрывопрочность, устойчивость к воздействию от удара воздушной волны на основе заявки на
изобретение : «Фрикционно –демпфирующий компенсатор для трубопроводов» F16L 23/00,
регистрационный № 2021134630 от 25.11.2021 , входящий 073171 ФИПС отражены в протоколе
№ 574 от 24.06.2022 см ссылку: https://disk.yandex.ru/d/svWGsxT58paepw https://pptonline.org/1043075 Смотри : Специальные технические условия, на осевое статическое усилие
сдвига термических компенсаторов на фрикционно-подвижных соединениях для строительных
конструкций , зданий и сооружений на фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки
№ 1516-2/3 от 20.02.2018 см. https://disk.yandex.ru/d/163Eui1iXJE8RQ https://pptonline.org/1043095 https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg https://ppt-online.org/1026337
ЗАЯВИТЕЛЬ (ИЗГОТОВИТЕЛЬ): ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб,
2-я Красноармейская ул. д. 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, 190031,
СПб, Московский пр.9, ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ», ОО «Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824
т/ф: (812) 694-78-10, (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
по проектированию и испытанию фрагментов и узлов армейского сборно-разборный быстро собираемый
железнодорожный универсальный мост с использованием упругопластических компенсаторов, гасителей
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) для сейсмоопасных районов более 9
баллов, изготавливаемые в соответствии с техническими условиями ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры
трубопроводов" , ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ
14911-82 "Опоры подвижные" изготовленные согласно изобретений № 165076 "Опора сейсмостойкая", №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более
9 баллов (в районах с сейсмичностью 8 баллов и более необходимо использование демпфирующих винтообразных
(спиралеобразных) компенсаторов на фрикционно-подвижных соединениях для противопожарных трубопроводов, на фрикционноподвижных соединениях, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках,
согласно изобретениям №№ 165076 "Опора сейсмостойкая", 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746 , 2550777.
Испытание проводились на соответствие групп механической прочности на вибрационные, ударные воздействия:
М5-М7, М38-М39 по результатам испытаний методом численного моделирования в ПК SCAD на взаимодействие
противопожарных трубопровода с геологической средой ).
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП

429.

ТС №2022-0000568 №2
Специальные технические условия разработанные на основании использования опыта инженеров
американских организация, расположенных в г. Анкоридж ( Аляска, США ) с использованием сборно
–разборных армейских мостов без использования упругопластических компенсаторов и гасителей
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное
соединение для сборно-разборного быстро собираемого железнодорожного армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» )
предназначены для работы в сейсмоопасных районах, сейсмичность более 9 баллов, для районов с
сейсмичностью 8 баллов и более с использованием термических компенсаторов для строительных
конструкций , трубопроводов должно быть выполнено с помощью демпфирующих фланцевых
фрикционно-подвижных компенсаторов (соединений на ФПС), согласно заявки на изобретение c
названием Сталинский компенсатор для трубопроводов ,( старое название Фрикционно- демпфирующий
компенсатор для армейский сборно-разборный быстро собираемый железнодорожный универсальный мост с
использованием упругопластических компенсаторов, гасителей динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий
поперечных сил ), аналог компенсатора Сальникова для теплотрасс или техническое решение
предназначено для защиты от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого
демпфирующего компенсатора, с упругими демпферами сухого трения при многокаскадном
демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф.
ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение
плоских деталей". Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык, патент Фланцевое
соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых
элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел
упругого соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения" См. заявку на изобртение №
2021134630 от 25.11.2021 от 25.11.2021 входящий 073171 отдел 17 ФИПС "Фрикционно -демпфирующий
компенстаор для трубопроводов" F16 L 23/00 : https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg https://pptonline.org/1026337
Техническое свидетельство составлено НА ОСНОВАНИИ: Протокола № 568 от 21.12.2022 (ИЛ
ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от
27.05.2020, действ. 27.05.2020, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для

430.

ТС №2022-0000568 № 3
Объект испытаний испытания демпфирующего компенсатора гасителя динамических
колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD, серийный
выпуск предназначен для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск. В районах с сейсмичностью более 9 баллов, необходимо
использование в строительных конструкциях демпфирующих компенсаторов с
упругопластическими шарнирами на фрикционно-подвижных соединениях,
расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного
демпфирования при импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно
изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС
А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового
демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на изобретение
от 14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель температурных напряжений",
заявки № 2022104632 от 21.02.2022 , "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для
трубопроводов", заявки № 2021134630 от 29.12.2021 "Термический компенсаторгаситель температурных колебаний", заявки № 2022102937 от 07.02.2022
"Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ,"заявки
"Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" № а 20210217 от 23.09. 2021, заявки "Спиральная сейсмоизолирующая
опора с упругими демпферами сухого трения" № а20210051, заявки "Компенсатор ....
для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое
фланцевое фрикционное соединения для сборно-разборного моста" для обеспечения
сейсмостойкости и сдвиговой прочности для строительных систем предназначенная
для районов с сейсмичностью 9 баллов (шкала MSK-64). https://disk.yandex.ru/d/mUzAI2Nw8dAWQ https://ppt-online.org/1227618

431.

ТС №2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» №4
Обоснованием технического свидетельство для быстровозводимых армейских сборно-разборный быстро собираемый
железнодорожный универсальный мост с использованием упругопластических компенсаторов, гасителей
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное
соединение для сборно-разборного быстрособираемого железнодорожного армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ), согласно
заявки на изобретение от 14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель температурных напряжений", заявки №
2022104632 от 21.02.2022 , "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", послужили изобретения и
заявки № 2021134630 от 29.12.2021 "Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний", заявки №
2022102937 от 07.02.2022 "Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ,"заявки
"Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23.09. 2021,
заявки "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а20210051, заявки
"Компенсатор .... для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое
фрикционное соединения для сборно-разборного моста" проходил испытанияс использованием демпфирующего
компенсатора на болтовых соединений с тросовыми или медными гильзами, расположенных в
длинных овальных отверстиях, согласно изобретениям: №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 2010136746
RU, и должны быть выполнены в виде спиралевидной винтовой -змейки" или «зиг-зага» и
уложенные на сейсмоизолирующих опорах, согласно изобретения № 165076 RU "Опора
сейсмостойкая", опубликованного в Бюл. № 28 от 10.10.2016 ФИПС , с трубопроводами ( ГОСТ Р
55989-2014), и предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки оборудования и трубопроводов
необходимо использование сейсмостойких демпфирующих опорах , а соединение трубопроводов
необходимо на фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с
использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с
забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им
Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-4871997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H
9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016 и должны быть уложены в виде "змейки" или "зигзага ") и предназначены для работы в сейсмоопасных районах, сейсмичность более 9 баллов и для
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е), закрепленных на основании фундамента с
помощью демпфирующих фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных согласно
изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 165076 RU "Опора сейсмостойкая", 2010136746,
2413098, 2148805, 2472981, 2413820, 2249557, 2407893, 2467170, 4094111 US, TW201400676 (участки
соединения пролетного строения моста, выполнены в виде компенсатора или «демпфера ), для
повышения надежности, виброустойчивости и термоустойчивости пролетных строений моста,
которые соответствует группе механического исполнения М13 (в районах с сейсмичностью более 8
баллов и более комплектные распределительные устройства должны быть закреплены на основания с
помощью демпфирующих , сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных соединениях с
контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых косых или демпфирующих
соединениях с использованием латунной шпильки -болта, с пропиленным в ней пазом и забитым в паз
шпильки упруго-пластичным медным обожженным клином, с использованием тросовой гильзы
(обмотки) вокруг шпильки, согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755, 1174616, «Опора
сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н 9/02).
Заключение по испытанию на сейсмостойкость демпфирующего сдвигового
компенсатора Уздина А М В соответствии с испытаниями
сдвигоустойчивого

432.

ТС №2022-0000568ОО «Сейсмофонд»№ 5
Вывод : Сдвиговый компенсатор -сдвиговые накладки прошли проверку прочности по
первой и второй группе предельных состояний. РАСЧЕТНАЯ СХЕМА демпфирующих
сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1
ghb действий поперечных сил https://ppt-online Вывод.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при
контролируемом натяжении может обеспечить не разрушаемость сухого или сварного
стыка при импульсных растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании
пролетного строения моста Уздина А М

433.

ТС №2022-00005685 ОО «Сейсмофонд» №6
Испытания математических моделей опор скользящих для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением
трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) согласно программной реализации в SCAD Office проводились по
прогрессивному методу испытания зданий и сооружений как более новому. Для
практического применения фрикционно-подвижных соединений (ФПС) после введения
количественной характеристики сейсмостойкости надо дополнительно испытать узлы
ФПС. Проведены испытания математических моделей в программе SCAD. Процедура
оценок эффекта и обработки полученных данных существенно улучшена и представляет
собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость оценок.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений
Апликаева (определение интенсивности земле-трясений по значительно расширенному
кругу объектов при различной обеспеченности данными). Шкала также создает основу
для оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений
заданной бальности.
При испытании моделей узлов и фрагментов опор скользящих для демпфирующих
сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1
ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf

434.

ТС №2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» № 7
Демпфирующие сдвиговые компенсаторы проф Уздина А М для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , которые предназначены
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с антисейсмическими
косых компенсаторов ( изобретение № 887748 « Стыковое соединение растянутых
элементов») илии с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях, оценено влияние продолжительности колебаний на сейсмическую
интенсивность. За полвека количество записей и перемещения грунта резко
увеличилось, что позволило существенно повысить точность испытания математических
моделей в ПК SCAD согласно инструментальной шкалы и оценить величину
стандартных отклонений. Корреляция инструментальных данных о параметрах
сейсмического движения грунта с использованием сейсмоизолирующих опор с
использованием ФПС должно уменьшить повреждаемость фрикционно–подвижных
соединений (ФПС) в местах крепления строительных конструкций , трубопровода ,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов (с учетом
зарубежного опыта в КНР, Новой Зеландии, Японии, Тайваня, США в части
широкого использования сейсмоизоляции для трубопроводов и использования ФФПС и
демпфирующей сейсмоизоляции для трубопроводов).
Made in USA PROTOKOL uprugoplsticheskogo ispitaniya uzlov ispolzovaniem3D model
konechnix elementov ANSIS SCAD plastichnoskix ferm mosta 588 str
https://disk.yandex.ru/i/skXAprsmNf8Lvw https://disk.yandex.ru/d/Y9hUUdAWSY1kLw

435.

ТС №2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» № 8
Методика проведения испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно-
демпфирующего соединения, соединенного с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенного для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов для пролетных строений моста Уздина А М .
В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия,
при котором будет происходить перемещение зажима по условному длинному
овальному отверстию в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны два
образца узла крепления опор скользящих для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с
креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих
компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления
фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на станине испытательной
машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси
шпильки, фрагмента узла протяжного фрикционно-подвижного соединения на
двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя стальными шайбами(толщина 3
мм, диаметр 34 мм), установленных в длинных овальных отверстиях в
соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные здания.
Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98,
ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности
фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты»,
вып. 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 455.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.

436.

ТС №2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» № 9
Испытания в СПб ГАСУ производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7
(демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330. 2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97 Устройство
соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно
изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488,
2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice.
Испытания проходили в СПб ГАСУ на основе прогрессивной теории активной
сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы
землетрясения» в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2,
[email protected] (ранее составлен акт испытаний на осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )

437.

ТС №2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» № 10
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих
узлов крепления, фрикционно-подвижных соединений работающих на сдвиг и
выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом,
установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой
шайбы и медного стопорного «тормозного» клина), при осмотре не обнаружено
механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
На основании проведенного испытания математических моделей опоры скользящей для
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011
SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с
трубопроводами в ПК SCAD и лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления
опоры скользящей и трубопровода делается вывод

438.

ТС № 2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» № 11
Опоры скользящие для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, соединенными между собой с
помощью демпфирующих компенсаторов на фланцевых фрикционно–подвижных
соединениях (ФФПС), с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях для обеспечения многокаскадного демпфирования при
динамических нагрузках (преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
в узлах соединения), выполненных согласно изобретениям, патенты №№ 1143895,
1174616,1168755, № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно рекомендациям ЦНИИП
им. Мельникова, согласно альбома 1-487-1997.00.00 и изобретению №№ 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02
СООТВЕТСТВУЮТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ГОСТ 15150,
ГОСТ 5264-80-У1- 8, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при
сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99,
ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99
и РД 25818-87, СП 14.13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел
5),ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73

439.

ТС № 2022-0000568
ОО «Сейсмофонд» № 12
Ссылки лабораторных испытаний в СПб ГАСУ узлов и фрагментов сдвигового
компенсатора
USA BAILEYbridje PEREPRAVA kompensator sdvigovoy proshnosti Protokol 450 str
https://ppt-online.org/1227618
Редакция газеты «Земля России» №119
https://ppt-online.org/1155578 USA BAILEYbridje PEREPRAVA kompensator sdvigovoy proshnosti Protokol 450
str
https://studylib.ru/doc/6357259/usa--baileybridje-pereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFjcy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtTYG6zK-cRY

440.

ТС № 2022-0000568
ОО "Сейсмофонд" № 13
Техническое свидетельство и испытания узлов и фрагментов для быстровозводимого армейского сборноразборного , автомобильного, однопутного , универсального моста проводились с использованием
упругопластических компенсаторов, гасителей динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий
поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного быстро
собираемого железнодорожного армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) предназначен для работы в
сейсмоопасных районах, сейсмичность 9 баллов), (для районов с сейсмичностью
8 баллов и более соединение термического компенсатора, должно быть выполнено с
помощью протяжных фланцевых коменстоаров на фрикционно-подвижных
соединений
(ФПС) (косой стык, изобретения №№ 2413820 Е04В1/58, 887748
Е04В1/38) в виде болтовых соединений, расположенных в длинных овальных
отверстиях, согласно изобретениям: №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 2010136746
RU, участки соединения компенсаторов с пролетными стрпроений морста и
установлены на сейсмоизолирующих опорах, согласно изобретения № 165076 RU
"Опора сейсмостойкая", опубликовано в Бюл. № 28 от 10.10.2016).

441.

ТС № 2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 14

442.

ТС № 2022-0000568 ОО"Сейсмофонд" №15
К техническому свидетельству прилагаются ссылки специальные технические условия надвижки пролетного строения из
стержневых пространственных структур с использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием
замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура"
) на фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в
Киевской Руси https://disk.yandex.ru/d/m-UzAI2Nw8dAWQ
USA BAILEYbridje PEREPRAVA kompensator sdvigovoy proshnosti Protokol 450 str
https://ppt-online.org/1227618
Редакция газеты «Земля России» №119
https://ppt-online.org/1155578
USA BAILEYbridje PEREPRAVA kompensator sdvigovoy proshnosti Protokol 450 str
https://studylib.ru/doc/6357259/usa--baileybridje-pereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFjcy7eD_SYhttps://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtTYG6zK-cRY
[email protected] protokol kompensator sdvigovoy prochnosti gasitel napryajeniy 449 str
https://ppt-online.org/1228005
Редакция газеты «Земля России» №119 https://ppt-online.org/1155578
https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw
[email protected] protokol kompensator sdvigovoy prochnosti gasitel napryajeniy 449 str
https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokol-kompensator-sdvigovoy-prochn...
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного
сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU
80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения
сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси
Armeyskiy sborno-razborniy most uchetom sdvigovoy prochnosti 446 str
https://ppt-online.org/1229275
Специальные технические условия по применению демпфирующего сдвигового компенсатора для обеспечения сейсмостойкости
https://ppt-online.org/1196946
Специальные технические условия применения огнестойкого компенсатора - гас
ителя температурных напряжений

443.

ТС № 2022-0000568 ОО «Сейсмофонд» № 16
Сборно разборные быстро собираемые армейские переправы многократного
применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами
18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного
пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью

444.

ТС № 2022-0000575 ОО "Сейсмофонд" № 17

445.

ТС № 2022-0000568 ОО "Сеймофонд" №18
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
УДК 693.98
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
Леоненко А.В.
научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет
Древесина всегда была одним из наиболее распространѐнных материалов
используемых для строительства на территории нашей страны. Это обусловлено не
только тем, что она всегда была и остаѐтся самым доступным и сравнительно
недорогим материалом, но и наличием целого ряда других преимуществ по сравнению
с другими традиционными материалами. Древесина имеет высокие прочностные
характеристики при достаточно небольшой плотности, а значит и небольшом
собственном весе, что в свою очередь исключает необходимость сооружения
массивных и дорогостоящих фундаментов. Кроме того к положительным свойствам
древесины как строительного материала относятся: низкая теплопроводность,
способностью противостоять климатическим воздействиям, воздухопроницаемость,
экологическая чистота, а также природной красота и декоративностью, что для
современных строений играет немаловажную роль.
Деревянные структуры обладают рядом преимуществ, правильное использование
которых позволяет повысить экономическую эффективность по сравнению с
традиционными решениями. К преимуществам относятся: пространственность работы
системы; повышенная надѐжность от внезапных разрушений; возможность перекрытия
больших пролѐтов; удобство проектирования подвесных потолков; максимальная
унификация узлов и элементов; существенное снижение транспортных затрат;
возможность использования совершенных методов монтажа-сборки на земле и подъѐма
покрытия крупными блоками; архитектурная выразительность и возможность
применения для зданий различного назначения.
В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята
металлодеревянная блок-ферма пролетом 18 метров (рис. 1). Конструкция блок-фермы
представляет собой двускатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний
пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит, пространственная решетка
регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых
раскосов, верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные
узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединены между собой металлическим

446.

ТС №2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 19
Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм
связанных между собой в узлах примыкания раскосов решетки к верхнему поясу и
установки дополнительных затяжек между узлами раскосов, что позволяет
комбинировать структурные покрытия различных пролетов.
С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечноэлементное моделирование были проведены расчеты различных вариантов структур
пролетами 6, 9, 12, и 15 метров. Расчет структурной конструкции блок-фермы проводился
на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных и кратковременных нагрузок.
На основе полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и
напряжений различных элементов структурного покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
Мах.сжимающие Мах.растягивающе
структур усилие раскоса, е усилие раскоса,
ы
кН (напряжение кН
МПа)
(напряжение МПа)
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
Мах.усилие в затяжке, Мах.перемещение, мм
кН (напряжение МПа)
244,58 (240,4)
280,36 (275,58)
331,54 (325,88)
398,92 (392,12)
46,03
57,44
73,34
98,26
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров
показывает, что более оптимально конструкция работает при относительно небольших
пролетах. Увеличение пролета структуры приводит к увеличению напряжений и
деформаций конструкции. Использование структурных покрытий больших пролетов
приводят к значительному повышению собственного веса конструкции и
нерациональному использованию материала. Наиболее оптимальным вариантом
структурного покрытия является пролет структуры 18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную
посредством соединения отдельных блок-ферм, размерами в плане 18х9м, в единый
конструктивный элемент покрытия шарнирно опертый по углам.

447.

ТС № 2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 20

448.

ТС № 2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 21
НА ОСНОВАНИИ: Протокола № 568 от 21.12.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39
от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2020, действ. 27.05.2020,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и предназначенные для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов. https://disk.yandex.ru/d/m-UzAI2Nw8dAWQ https://pptonline.org/1227618 https://ppt-online.org/1155578 https://studylib.ru/doc/6357259/usa--baileybridje-pereprava-kompensatorsdvigovoy-proshno... https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFjcy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtTYG6zK-cRY
https://ppt-online.org/1228005 https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw
https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokol-kompensator-sdvigovoy-prochn...
Sborno razbornie bistrosobiraemie armeyskie perepravi mnogokratnogo primeneniya 475 str
https://ppt-online.org/1224871
Спец военный Вестник газеты "Земля России" №38
https://ppt-online.org/1163473
SOS Aktsioneri Bolshogo Gostinogo Dvora jdut pomoshi Tushakovoy
dlya vnedreniyaz izobreteniya armeyskie sborno-razborniy mosti 511 str
https://studylib.ru/doc/6356167/sos-aktsioneri-bolshogo--gostinogodvora-jdut-pomoshi-tus...
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant

449.

ТС №2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 22
Объект испытаний демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости проводился в ПК SCAD,
подтверждает надежность сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС Уздиан А М и
предназначен для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск. В районах с сейсмичностью более 9 баллов, необходимо использование в
строительных конструкциях демпфирующих компенсаторов с
упругопластическими шарнирами на фрикционно-подвижных соединениях,
расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих и динамических
нагрузках согласно изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор:
проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием
сдвигового демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на
изобретение от 14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель температурных
напряжений", заявки № 2022104632 от 21.02.2022 , "Фрикционно-демпфирующий
компенсатор для трубопроводов", заявки № 2021134630 от 29.12.2021 "Термический
компенсатор- гаситель температурных колебаний", заявки № 2022102937 от
07.02.2022 "Термический компенсатор- гаситель температурных колебаний СПб
ГАСУ,"заявки "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" № а 20210217 от 23.09. 2021, заявки "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а20210051,
заявки "Компенсатор тов Сталина . для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02.
2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединения для сборноразборного моста" для обеспечения сейсмостойкости и сдвиговой прочности для
строительных систем предназначенная для районов с сейсмичностью 9 баллов (шкала
MSK-64). https://disk.yandex.ru/d/m-UzAI2Nw8dAWQ
https://ppt-online.org/1227618
Заключение по испытанию на сейсмостойкость демпфирующего сдвигового
компенсатора проф.Уздина А М В соответствии с испытаниями сдвигоустойчивого
податливого крепления делается вывод, что компенсатор соответствует требованиям,
которые предъявляются к оборудованию I и II группы сейсмостойкости, так как
сдвигоустойчивые податливые крепления
податливого выполнены согласно
требованиям НП -031-01 «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций»,
согласно «Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными
болтами», РЧ серия 4.402-9, вып.5 «Анкерные болты» и «Инструкция по выбору рамных
податливых крепей горных выработок». Скользящие (сдвиговые) крепления выполнены в
виде болтовых соединений с изолирующей трубой или свинцовой обоймой, с
податливыми элементами в виде свинцового или из красной меди стопорного клина,

450.

ТС №2022-0000568
ОО «Сейсмофонд» № 23
Техническое свидетельство
О ПРИГОДНОСТИ ПРОДУКЦИИ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(Основание: Постановление Правительства Российской Федерации от 27 декабря 1997г. №1636)
ТС № 2022-0000568
Зарегистрировано 21.12 2022 г.
Действитель но до 21 декабря 2025 г.
Настоящим техническим свидетельством подтверждается пригодность продукции указанного наименования для применения в
строительстве на территории Российской Федерации в соответствии с областью применения и при условии соблюдения требований,
приведенных в технической оценке ФЦС (Федеральный научно-технический центр сертификации в строительстве).
НАИМЕНОВАНИЕ ПРОДУКЦИИ Быстровозводимый армейский сбрно-разборный быстро собираемый
железнодорожный универсальный мост с использованием упругопластических компенсаторов, гасителей
динамических колебаний и сдвиговых напряжений, предназначенная для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64, для опор скользящих для трубопроводов для системы
противопожарной защиты ( для районов с сейсмичностью более 8 баллов применяется спиралеобразные
компенсаторы на фрикционно–подвижными соединениями (ФПС) с фрикционно- демпфирующими
спиралеобразные компенсаторами для сборно-разборных мосто на фланцевых фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) в виде болтовых
соединений и амортизирующими элементами (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64),
согласно СП 16.13330.2011( СНиП II -23-81*) п.14.3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250) Технический кодекс установившейся практики "Стальные
конструкции"
Техническое свидетельство о пригодности быстровозводимого армейского сборно-разборного железнодорожного
универсального моста, с использованием упругопластических компенсаторов, гасителей динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая
с учетом действий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного
быстро собираемого железнодорожного армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с геологическое средой, в
том числе нелинейным методом расчета конструкция зданий и сооружений с применением сдвиговых компенсаторов - гасителя
сдвиговых напряжений согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС
: "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751,
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор
гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель
температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с
упругими демпферами сухого трения" № а 20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22
февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от 27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, для обеспечения сейсмостойкости в сейсмоопасных районах в
сейсмичностью более 9 баллов .
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН : 2014000780, ОГРН: 1022000000824 Мажиев Х. Н.

451.

ТС №2022-0000575
ОО "Сейсмофонд" № 24

452.

ТС №2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 25
Методика проведения лабораторных испытаний фрагментов и узлов антисейсмического фрикционнодемпфирующего соединения пролетных строений моста , соединенного с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях, подтверждает высокую надежность компенсатора (ФПС) предназначенного для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов.
В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить
перемещение зажима по условному длинному овальному отверстию в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны
два образца узла крепления опор скользящих для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD
п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения
(ФПС) на станине испытательной машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси шпильки,
фрагмента узла протяжного фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя
стальными шайбами(толщина 3 мм, диаметр 34 мм), установленных в длинных овальных отверстиях в соответствии с
требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ
30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности
фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5 «Ленгипронефтехим»,
ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей),
СП 16.13330. 2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97
Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно изобретениям №№
1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676
Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice.
Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52
«Шкала для определения силы землетрясения» в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2,
(ранее составлен акт испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки №
1516-2 ) Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления,
фрикционно-подвижных соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная
шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой
шайбы и медного стопорного «тормозного» клина), при осмотре не обнаружено механических повреждений и
ослабления демпфирующего соединения для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf, предназначенными для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
На основании проведенного испытания математических моделей опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК
SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами в
ПК SCAD и лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления опоры скользящей и трубопровода делается вывод

453.

ТС №2022-0000568
ОО «Сейсмофонд» № 26

454.

ТС №2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 27
См. изобретение № 2010136746 E04C 2/00«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ»и изобретению "Панель противовзрывная" о выдачи патента по
заявке на полезную модель № 154 506, опубликовано 27.08.2015, бюл. № 24, патент на
полезную модель изобретение, "Опора сейсмостойкая», № 165076, бюллетень № 28 ,
опубликовано 10.10.2016, заявитель Андреев Борис Александрович, Коваленко
Александр Иванович, патент на изобретение «Захватное устройство для «сэндвич»панелей № 2471700 , опубликовано 10.01.2013 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул д 4:
(911) 175-84- 65, (996) 798-26-54, (921) 962-67-78 т/ф (812) 694-78-10
[email protected] [email protected]
С рабочими чертежами сдвигового компенсатора для пролетных строений моста Уздиан А М
изготавливаемые в соответствии с техническими условиями ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры
трубопроводов" , ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов
неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные" изготовленные согласно изобретений №
165076 "Опора сейсмостойкая", № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью 9 баллов (в районах с сейсмичностью 8 баллов и более
необходимо использование демпфирующих опор на фрикционно-подвижных соединениях для
противопожарных трубопроводов, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при
динамических нагрузках, согласно изобретениям №№ 165076 "Опора сейсмостойкая", 1143895,
1174616, 1168755, 2010136746 , 2550777. Испытание проводились на соответствие групп
механической прочности на вибрационные, ударные воздействия: М5-М7, М38-М39 по
результатам испытаний методом численного моделирования в ПК SCAD на взаимодействие
трубопровода с геологической средой ) в СПб ГАСУ на кафедре строительных материалов у
проф дтн Ю.М.Тихонова (812) 694-78-10 [email protected] (951) 644-16-48, т/ф 694-78-10

455.

ТС №2022-0000568 ОО "Сейсмофонд" № 29
Приложение к техническому свидетельству пригодности для применения в строительстве сдвигового компенсатора для
пролетного строения моста выполнены в СПб ГАСУ и изготавливаемые в соответствии с техническими условиями и инструкцией
проф дтн ПГКПС Уздина А И ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры трубопроводов" , ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4,
"Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные" изготовленные согласно изобретений № 165076
"Опора сейсмостойкая", № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов (в районах с сейсмичностью 8 баллов и более необходимо использование термических компенсатор
на демпфирующих опор на фрикционно-подвижных соединениях, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при
температурных и динамических нагрузках, согласно изобретениям №№ 165076 "Опора сейсмостойкая", 1143895, 1174616, 1168755,
2010136746 , 2550777. Испытание проводились на соответствие групп механической прочности на вибрационные, ударные
воздействия: М5-М7, М38-М39 по результатам испытаний методом численного моделирования в ПК SCAD на взаимодействие
трубопровода с геологической средой )с использованием с компенсатора в виде термических компенсатора в виде «петли,
змейка» или с термический компенсаторами сальниковыми на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)) для
сейсмоопасных районов до 9 баллов по шкале MSK-64.Крепление с применением фрикци -болта на протяжных ФПС
производится в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 8 баллов по шкале MSK-64.
1. Общие требования к технологии производства работ по фланцевому соединению с использованием сдвигового
компенсаторов в местах соединения пролетных строений моста
или (использовать с компенсаторами в виде на
фрикционно-подвижных соединениях (ФПС), для сейсмоопасных районов более 9 баллов по шкале MSK-64.
С учетом требований, а также с учетом действующих нормативных документов и в соответствии с особенностями
строящегося сооружения и проекта производства работ должно производиться строго по СП 16.13330.2011 "Стальные
конструкции" ( СНиП II -23-81*)
1. 2. Предусматривается приемка строительной организацией с осуществлением входного контроля, операционного и приемочного
контроля качества с выделением особо важных операций и видов работ.
1. 3. Обязательная проверка соответствия прочностных характеристик фрикционных соединений с использованием термического
компенсатора ( заявка на изобретение полезная модель «Фрикционно –демпфирующий компенсатор для трубопроводов» F16L
23/00 от 25.11.2021 , входящий 073171 ФИПС Бережковская наб 30, 1 тел (499) 240-60-15, ф (465) 531-63-18 Соколова Е.А
1. 4. Испытания фланцевых , фрикционно-подвижных соединений с латунным фрикци-болтом проводят на трех контрольных
участках.
1.5. Выбор контрольных участков осуществляют на основании результатов визуальногоосмотра по критерию: наихудшее состояние
1. 6. В зависимости от характера разрушения в результате испытаний выносится решение о дополнительном укреплении ФПС .
1.7. Результаты испытаний оформляют протоколом установленной формы.
1.8. Опора скользящая для армейский сборно-разборный быстро собираемый железнодорожный универсальный мост
с использованием упругопластических компенсаторов, гасителей динамических колебаний и сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом
действий поперечных сил ) армейский сборно-разборный быстро собираемый железнодорожный универсальный
мост с использованием упругопластических компенсаторов, гасителей динамических колебаний и сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом
действий поперечных сил ) использовать с термическими компенсаторами на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)) для
сейсмоопасных районов до 9 баллов по шкале MSK-64 (использовать в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 8 баллов:
- с различными температурно-климатическими условиями по СНиП 23-01-99 в сухой, нормальной и влажной зонах по СНиП 23-022003 при температурах на поверхности облицовки от минус 50°С до плюс 80°С; - с неагрессивной, слабоагрессивной и
среднеагрессивной окружающей средой по СНиП 2.03.11-85.
9. Опора скользящая для армейского сборно-разборный железнодорожного универсального моста необходимо
крепить на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)) по изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» , для
сейсмоопасных районов более 9 баллов по шкале MSK-64 могут применяться при условии соответствия входящих в
комплект изделий и деталей, а также применяемой технологии и правил контроля качества монтажа и результатов
выполненных работ, а также проектной документации на строительство.
10. При проектировании следует дополнительным расчетом подтвердить компенсацию температурных деформаций, а также
деформаций основания вследствие возможной неравномерной осадки магистрального трубопровода
11. Крепление фланцевого , протяжного ФПС определяется строительной лабораторией
12. Контрольные испытания ФПС применяемых в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64
рекомендуется проводить в соответствии с ГОСТ Р 53295-2009, ТУ 5728-032-92638584-2014 и ТР 92638584.035.2014.
2. Результаты испытаний оформляют протоколом установленной формы.
2.1. Крепления ФФПС применяемые в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) необходимо
выполнять в полном соответствии с технической документацией с обязательным проведением контроля технологических операций и

456.

ТС №2022-0000568
ОО «Сейсмофонд» № 29
ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХ МАТЕРИАЛОВ И НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ при оценке технической армейский
сборно-разборный быстро собираемый железнодорожный универсальный мост с использованием
упругопластических компенсаторов, гасителей динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий
поперечных сил ) и сейсмостойкий опор согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» и протокола испытаний
№575 от 23.07.2022 организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824
Законодательные акты и нормативные документы:
Федеральный закон № 384-Ф3 от 30.12.2009 "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений";
Федеральный закон № 123-Ф3 от 22.07.2008 (ред. от 13.07.2015) "Технический регламент о требованиях пожарной
безопасности";
СП 20.13330.201 1 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия";
СП 16.13330.2011 "СНиП П-23-81 Стальные конструкции";
СП 28.13330.2012 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии";
СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий";
ТОСТ 31251-2008 "Конструкции строительные. Методы определения пожарной опасности. Стены наружные с внешней
стороны".
11. Действующие нормативные документы:
СНИиП 23-02-2003 "Тепловая зашита зданий";
СП 23-101-2004 "Проект и теплозащита зданий";
СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений**;
СНиП 2.02.04-88 "Основания с фундаментами на вечномерзлых грунтах9*;
СНиП 21-01 -97^ "Пожарная безопасность зданий и сооружений**;
СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии**:
СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия":
СНиП 2.03.06-85 "Алюминиевые конструкции**;
СНиП 23-01-99 "Строительная климатология**;
СНиП 11-7-81 "Строительство в сейсмических районах";
СНиП 2.02.04-88 "Строительство на вечномерзлых трутах";
СНиП 2.02.01-83 "Строительство на нросадочных грушах";
ГОСТ 14918-80* "Сталь тонколистовая оцинкованная с непрерывных линий. Технические условия";
ГОСТ 5632-72 -Сталь высоколегированная и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки";
ГОСТ 5582-75. Прокат тонколистовой коррозионностойкий, .жаростойкий и жаропрочный. Технические условия";
ГОСТ 31251-2003 "Конструкции строительные. Методы определения пожарной опасности. Стены наружные с внешней
стороны".
Пригодность новой продукции подтверждается Техническим свидетельством, оформленным в соответствии с приказом
Минрегиона России от 24 декабря 2008 № 292. зарегистрированным Минюстом России 27 января 2009 г., регистрационный №
13170.
Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ "О техническом регулировании"
При наличии этих документов подтверждение пригодности продукции для применения в строительстве не требуется
Более подробно о практическом использовании фланцевых фрикционно -подвижных соединений (ФПС), можно
ознакомиться см. изобретения №TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice
(МПК):E04B1/98; F16F15/10(демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями с
энергопоглощающей втулкой) (Тайвань), патенты №№1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278,
2403488, 2076985, SUUnitedStatesPatent 4,094,111 [45] June 13,
1978STRUCTURALSTEELBUILDINGFRAMEHAVINGRESILIENTCONNECTORS (МПК) E04B 1/98 (США).

457.

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
ПРИЛОЖЕНИЕ № 6 от 21.12.2022
№ 2172574
К сертификату соответствия № RA.RU.21СТ39.Н00568
Перечень конкретной продукции, на которую распространяется
действие сертификата соответствия
код ОК 005 (ОКП)
код ТН ВЭД России
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Испытания фрагментов КФФПС (компенсаторы с фрикциболтом) для трубопроводов проводились согласно
изобретениям: № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», опуб. 10.10. 16, Бюл. № 28, № 2010136746 "Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии", опуб. 20.01. 2013, заявки на изобретение №
20181229421/20 (47400) от 10. 08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение №
2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов", заявки на изобретение № 2016119967/ 20(
031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H9 9/02.
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция
СП 56.13330.2011 Производственные здания.
Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП
14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности
фрикционно-подвижного соединения (ФПС) согласно
альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические
воздействие 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8
Приложения № 2 Чертежи альбом сборно-разборного быстро собираемого железнодорожного армейского моста из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с геологическое средой, в том числе нелинейным методом
расчета конструкция армейского моста, переправы с применением сдвиговых компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений

458.

ЗАО «ОПЦИОН». Москва 2019, "B" лицензия № 05-05-09/003 ФНС РФ, тел. (495) 726- 4742.www.opcion.ru
М.П.
Ю.М.Тихонов
Эксперт:
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
ПРИЛОЖЕНИЕ № 5 от 21.12.2022
№ 2172573
К сертификату соответствия № RA.RU.21СТ39. Н00568
Перечень конкретной продукции, на которую распространяется
действие сертификата соответствия
код ОК 005 (ОКП)
код ТН ВЭД
России
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция
Антисейсмические, антивибрационные компенсаторы с
косыми фланцевыми фрикционно -подвижными соединениями (КФФПС) для трубопроводов, уложенных на
сейсмоизолирующих маятниковых скользящих опорах
согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755
(автор- проф. ПГУПС, д.т.н.А.М.Уздина) и изобретению №
165076 RU E04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
опубликовано 10.10.16, Бюл № 28,
Изобретения: "Способ защиты зданий и сооружений.. "
E 04 C 2/00 № 2010136746 , 20.01.2013, заявки на
изобрет № 20181229421/20 (47400) E04H 9/02 от
10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка",
заявки на изобр № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов" F 16L
23/02,
заявки на изобрет № 2016119967/20( 031416) от
23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая"
E04 H 9/02
Приложение №1 Чертежи сборно-разборного быстро собираемого железнодорожного армейского моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»
(серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с геологическое средой, в том числе нелинейным методом расчета
конструкция армейского моста, переправы с применением сдвиговых компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений

459.

М.П.
Эксперт:
Руководитель органа:
ЗАО «ОПЦИОН». Москва 2019, "B" лицензия № 05-05-09/003 ФНС РФ, тел. (495) 726- 4742.www.opcion.ru
код ОК005 (ОКП)
код ТНВЭД России
Ю.М.Тихонов
Х.Н.Мажиев
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция

460.

Математическое моделирование сборно-разборного быстро
собираемого железнодорожного армейского моста из
С научным сообщением «Испытание математических
моделей объектов и их программная реализация в ПК
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ
РЕГУЛИРОВАНИЮ
И здании
МЕТРОЛОГИИ
стальных конструкций
покрытий производственных
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с
геологическое средой, в том числе нелинейным методом
расчета конструкция армейского моста, переправы с
применением сдвиговых компенсаторов - гасителя
сдвиговых напряжений фланцевого компенсатора с
ПРИЛОЖЕНИЕ № 2 от 21.12.2022
№ 2172570
К сертификату соответствия
№ RA.RU.21СТ39.Н00568
фрикци-болтом (латунная шпилька с пропиленным пазом и
с установленным в паз шпильки многослойным
пружинистымна
клином
(пружи-нистый
шарнир)) для
Перечень конкретной продукции,
которую
распространяется
трубопроводов проводились на соответствие СН 471-75,
действие сертификата
соответствия
НП-031-01, СП 12.13130.2009, ГОСТ Р 5372 -2009, ГОСТ
М.П.
SCAD Office» (стажер, ст. препод. СПб ГАСУ (ЛИСИ),
инж. А.И.Коваленко) на XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред» (28.09-30. 09.
2015, СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk
youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU
youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
Испытания фрагментов косого фланцевого фрикционно подвижного соединения трубопровода (антивибрационный
компенсатор) проводились в ИЦ «ПКТИ –СтройТЕСТ», 197341,
СПб, ул. Афонская, д. 2, совместно с ОО «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ
Лабораторные испытания фрагментов фланцево-фрик-
ционно-подвижного соединения антивибрационного
25809-96, ГОСТ 19681-94, ГОСТ Р 50746, ГОСТ Р 50746,
компенсатора для трубопроводов проводились на
ГОСТ 32569-2013, ГОСТ Р 53672-2009, ГОСТ 356-80,
высокопрочных болтах, согласно ГОСТ 22353-77,
ГОСТ 27679-88, ГОСТ 12.2.063-81 п.п. 1.1-1.5; ГОСТ
гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77
11823-91 п.п. 1.1-1.3, 2.1, 2.12; ДСТУ ГОСТ 5762:2004 п.п.
согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование),
4.7, 4.8, 4.9, 5.1.4.3, 5.1.4.5, 5.1.4.6, 5.1.4.7, 5.1.4.8, 5.1.4.9,
5.
Х.Н.Мажиев
п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-231.4.10, 5.1.5.6, 5.4.1, ГОСТ 12.2.003-91, согласно
81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250),
изобретениям №№ 1143895 F16 B5/02, 1168755 F16,
п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2,
Руководитель органа:
1174616 F16 B5/02, 1154506 Е04В 1/92, 154506 Е 04Ю,М.Тихонов
B
ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ
Эксперт:
1/92, согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02
15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895,
«Опора сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл № 28 , 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146,
изобретения № 2010136746 , опубликовано
2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111
20.01.2013"Способ защиты зданий и сооружений при взрыUS, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic
ЗАО «ОПЦИОН». Москва 2019, "B"
№ 05-05-09/003 ФНС РФ, сдвигоустойчивых
тел. (495) 726- 4742.www.opcion.ru и легко сбрасывавелицензия
с использованием
friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмоемых соединений, использующие систему демпфирования
стойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, SU
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрыв887748.
Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига
ной и сейсмической энергии", заявки на изобретение №
для сборно-разборного быстро собираемого
20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизожелезнодорожного армейского моста из стальных
лирующая "гармошка", заявки на изобретение №
конструкций покрытий производственных здании пролетами
2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое
18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для тру1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и
бопроводов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение №
взаимодействие моста с геологическое средой, в том числе
2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора
нелинейным методом расчета конструкция армейского моста,
сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02.
переправы с применением сдвиговых компенсаторов [email protected]
гасителя сдвиговых напряжений косого фланцевого
фрикционно-подвижного соединения (КФФПС) с фрикци[email protected]
болтом № 1516-2/3 от 20.02. 2017. С испытаниями фрикционно[email protected]
подвижных соединений (ФФПС) от 20 февраля 2017 в ПКТИ
[email protected]
"Строй-ТЕСТ", адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д. 2, можно
[email protected]
ознакомиться, см. https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA
(951) 644-16-48
https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
(996) 798-26-54
(921) 962-67-78
ИЗГОТОВИТЕЛЬ:
Сведения аккредитации орган по сертификации http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4

461.

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
№ RA.RU.21СТ39. Н00568
21.12.2022
Cрок действия с 21.12.2022 по 21.12.2025
№ 2172568
ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) , ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ,организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824, ИНН:2014000780. (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) т/ф: (812) 694-78-10
https://www.spbstu.ru [email protected] [email protected] (996)798-26-54 Код ОКПД2
ПРОДУКЦИЯ:. Cборно-разборного быстро собираемого армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) и взаимодействие моста с геологическое средой, в том числе нелинейным методом расчета конструкция зданий и
сооружений с применением сдвиговых компенсаторов - гасителя сдвиговых напряжений согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии
1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой
компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС : "Огнестойкого компенсатора -гасителя
температурных напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка №
2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический
компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель
температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а
СООТВЕТСТВУЕТ
ТРЕБОВАНИЯМ
: СП 56.13330.2011
Производственные
здания.
20210051, "Компенсатор тов.
Сталина для трубопроводов"
№ а 20210354
от 22 февраля 2022 Минск
, заявка № 2018105803 от 27.02.2018
"Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное
соединение для
трубопроводов"
а 20210354 от
22.02. 30546.3-98,
2022, Минск, для обеспечения
Актуализированная
редакция
СНиП 31-03-2001,ГОСТ
30546.1-98,
ГОСТ№30546.2-98,
ГОСТ
сейсмостойкости
в сейсмоопасных
районах в сейсмичностью
более 9 баллов
.
ГОСТ 17516.1-90,
п.5, СП 14.13330-2011
п .4.6. «Обеспечение
демпфированности
фрикционно-
подвижного соединения (ФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», альбом, вып.5,
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с
применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д
29, (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) , ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005,
СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ,организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824,
ИНН:2014000780.
(аттестат
№ RA.RU.21СТ39,
27.05.2015) т/ф:
694-78-10
https://www.spbstu.ru
СЕРТИФИКАТ ВЫДАН:
ФГАОУ
ВО «СПбПУ»выдан
№ RA.RU.21ТЛ09
от (812)
26.01.2017,
195251,
СПб, ул.
[email protected]
[email protected]
(996)798-26-54
Код ОКПД2
.12.2022
Политехническая,
д 29,
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09,
выдан 26.01.2017)
, ФГБОУ 21
СПб
ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 ,организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН:
НА
ОСНОВАНИИ
1022000000824,
ИНН:2014000780. (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) т/ф: (812) 694-78-10
Протокола № 568 от 21.12.2022, ОО «Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ
https://www.spbstu.ru [email protected] [email protected] (996)798-26-54 Код ОКПД2 21.12.2022
ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019, ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" и протокола испытания на
осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от 25.11.2017 и протокола
испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соеди-нения по линии нагрузки № 1516-2/3 от

462.

код ОК005 (ОКП)
код ТНВЭД
России
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция

463.

Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, соглас-
Продукция: сборно-разборного быстро собираемого
но которому проводились испытания упругопластического
железнодорожного армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами для сборно-разборного быстро собираемого
автомобильного армейского моста из стальных
18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
конструкций покрытий производственных здании
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ
РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) и
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
взаимодействие моста с геологическое средой, в том числе
нелинейным методом расчета конструкция армейского моста, «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» )антивибрационного
переправы с применением сдвиговых компенсаторов фланцевого компенсатора для трубопроводов с помощью
гасителя сдвиговых напряжений , (предназначены для работы
компьютерного моделирования методом оптимизации и иденв сейсмоопасных районах, сейсмичность 9 баллов), (для
тификации динамических и статических задач теории устойрайонов с сейсмичностью 8 баллов и более соединение
чивости с помощью физического и математического моделиполимерных
трубопроводов
друг
с
другом
и
колодцами,
К сертификату соответствия № RA.RU.21СТ39 Н00568
рования в том числе нелинейным, численным и аналитическамерами и емкостями должно быть выполнено с помощью
ким методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение
протяжных фланцевых
соединений
Перечень конкретной продукции,
на фрикционно-подвижных
которую распространяется
сейсмостойкости - Многоэтажные промздания - Mn.djvu,
(ФФКПС) (косой стык, изобретения №№ 2413820Е04В1/58,
0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты
действие887748
сертификата
соответствия
Е04В1/38) в виде
болтовых соединений,
под колонны промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 =
расположенных в длинных овальных отверстиях, согласно
Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные
изобретениям: №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 2010136746
здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 = Повышение
RU, участки соединения трубопровода с колод-цами, камерами
сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5
и емкостями выполнены в виде «змейки» или «зиг-зага» и
Анкерные болты. Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 =
уложены на сейсмоизолирующих опорах, соглас-но
Повышение сейсмостойкости - Мелкоблочные здания Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости изобретения № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", опублиКрупнопанельные жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 =
ковано в Бюл. № 28 от 10.10.2016).
ПРИЛОЖЕНИЕ № 1 от 21.124.2022
№ 2172569
Испытания математических моделей колодцев, камер, емкостей из
полимерных (пластиковых) труб ( ГОСТ 32972 -2014, ГОСТ 1859983) с трубопроводами из полимерных материалов проводились на
соответствие (ГОСТ Р 5372 -2009, ГОСТ 25809-96, ГОСТ 19681-94,
ГОСТ Р 50746, ГОСТ Р 50746, ГОСТ 32569-2013, ГОСТ Р 536722009, ГОСТ 356-80, ГОСТ 27679-88, ГОСТ 12.2.063-81 п.п. 1.1-1.5;
ГОСТ 11823-91 п.п. 1.1-1.3, 2.1, 2.12; ДСТУ ГОСТ 5762:2004 п.п.
4.7, 4.8, 4.9, 5.1.4.3, 5.1.4.5, 5.1. 4.6, 5.1.4.7, 5.1.4.8, 5.1.4.9, 5.1.4.10,
5.1.5.6, 5.4.1, ГОСТ 12. 2.003-91) СН 471-75, НП-031-01, СП
12.13130.2009.
Фрагмент фрикционно-подвижного фланцевого соединения
(ФФПС) антивибрационного компенсатора (латунная шпилька
(фрикци-болт) с многослойным пружинистым клином (пружинистый шарнир), забитым в пропиленный паз шпильки, свинцовые
шайбы) для обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсной растягивающей нагрузке проходил испытания на соответствие требованиям СП 56.13330.2011 Производственные здания.
Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ Р 533092009, ГОСТ 30247.0-94, ГОСТ 30247.1-94, ГОСТ 30403-96, ГОСТ
31251-2008, 1 кат. по НП- 031-01, НП-071-06 класса безопасности
3Н по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK включительно при уровне установки над нулевой отметкой
70м по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98,
ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-33 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.
07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с
ускорением до 2g) согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений (НИИмостов, ЛИИЖТ, авторы: д.т.н. Уздин А.М.и др.) и
согласно статьи «Совершенствование технологии устройства фрикционных соединений» (авторы: С.Ю. Каптелин, Г.Н. Ростовых).
Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1
= Повышение сейсмостойкости - Каменные и кирпичные
здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение
сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС
= Простран. решетчатые конструкции из труб типа
Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы
крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий –
Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши - 3.0 м.
Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность #!.djvu,
2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные
крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых
зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu,
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и
НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для
консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27,
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие основания для
консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 =
Виброизолирующие
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных
насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных
насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и
НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи, 5.904-59
Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26.
Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для
насосов ВК и BKC.djvu, 3.904-17 = Виброизол.основания и
гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства
фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
устройства фундаментов.djvu, 3.001-1 вып.1,
Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu

464.

ИЗГОТОВИТЕЛЬ:
Руководитель
Эксперт:
органа:
ЗАО «ОПЦИОН». Москва 2019, "B" лицензия № 05-05-09/003 ФНС РФ, тел. (495) 726- 4742.www.opcion.ru
Х.Н.Мажиев
Ю.М.Тихонов
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
ПРИЛОЖЕНИЕ № 4 от 21.12.2022
№ 2172572
К сертификату соответствия № RA.RU.21СТ39. Н00591
Перечень конкретной продукции, на которую распространяется
действие сертификата соответствия
код ОК 005 (ОКП)
код ТН ВЭД России
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция
С техническими решениями фрикционно-подвижного фланцевого
соединения (КФФПС) для сборно-разборного быстро
Более подробно с техническими решениями сборноразборного быстро собираемого автомобильного
армейского моста из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»
(серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) можно ознакомиться: т/ф (812) 69478-10
Почтовый адрес испытательной лаборатории ОО
«Сейсмофонд» ИНН 2014000780 :190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д. 4 СПб ГАСУ
[email protected] [email protected]
собираемого автомобильного армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) компенса-тора для трубопроводов (латунная
шпилька (фрикци-болт) с мно-гослойным пружинистым клином
(пружинистый шарнир), забитым в пропиленный паз шпильки,
свинцовые шайбы) для обеспечения многокаскадного
демпфирования при импульсной растя-гивающей нагрузке можно
ознакомиться, см. изобретения №№ 1143895 F16 B5/02, 1168755
F16, 1174616 F16 B5/02, 1154506 Е04В 1/92, 154506 Е 04 B 1/92,
заявка на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11. 05.2018
"Антисейсмическое флан-цевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов" F16L 23/02, https://vimeo.com/

465.

Эксперт:
Руководитель
органа:
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
ПРИЛОЖЕНИЕ № 3 от 21.12.2022
№ 2172573
К сертификату соответствия № RA.RU.21СТ39. Н00568
Перечень конкретной продукции, на которую распространяется
действие сертификата соответствия
код ОК 005 (ОКП)
код ТН ВЭД России
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Упругопластические компенсаторы фланцевые на
фрикционно -подвижных соединениях (ФПС) для сборноразборного быстро собираемого автомобильного армейского
моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) уложенных на
сейсмоизоли-рующих скользящих опорах, согласно
изобретениям № 165076 RU E04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», опубли-ковано 10.10.16, Бюл № 28,
согласно изобретениям №№ 1143895 F16 B5/02, 1168755
F16, 1174616 F16 B5/02 (автор- проф. ПГУПС д.т.н.
А.М.Уздин), 1154506 Е04В 1/92, 154506 Е 04 B 1/92,
2010136746 Е04С2/00, СН 471-75, НП-031-01, СП
12.13130.2009
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция
Испытания фрагментов упругопластического компенсатора
сборно-разборного быстро собираемого
автомобильного армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) антивибрационного компенсатора фланцевого с трубопроводом
проводились в ИЦ «ПКТИ –СтройТЕСТ», 197341, СПб, ул.
Афонская, д. 2, в ОО «Сейсмофонд» (на сдвиг по линии
нагрузки), см. протокол испытания фрикционноподвижных соединений ФПС от 20 февраля 2022 в ПКТИ
Афонская 2. Протокол испытаний на осевое статическое
усилие сдвига фрикционно-подвиж-ного соединения по
линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02. 2017 см.
https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA
https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt

466.

Эксперт:
ЗАО «ОПЦИОН».
Москва
2019, "B" лицензия № 05-05-09/003 ФНС РФ, тел. (495) 726- 4742.www.opcion.ru
Руководитель
органа:
Х.Н.Мажиев
А.И.Коваленко
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
ПРИЛОЖЕНИЕ № 7 от 21.12.2022
К сертификату соответствия № RA.RU.21СТ39. Н00568
№ 2172575
Перечень конкретной продукции, на которую распространяется
действие сертификата соответствия
код ОК 005 (ОКП)
код ТН ВЭД
России
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция
Cборно-разборного быстро собираемого автомобильного
армейского моста из стальных конструкций с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектсталь-конструкция» ),
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6.
«Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного
выполненные согласно изобретениям № 165076 RU E04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
соединения (ФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные
опубликовано 10.10.16, Бюл № 28, согласно изобретениям №№ 1143895 F16 B5/02,
болты», вып 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90
1168755 F16, 1174616 F16 B5/02 (автор- проф. ПГУПС д.т.н. А.М.Уздин), 1154506 Е04В
1/92, 154506 Е 04 B 1/92, 2010136746 Е04С2/00, СН 471-75, НП-031-01, СП 12.13130.
(сейсмические воздействие 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с
2009, согласно заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05. 2018
применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
2012быстро
(02250) , п.10.7, 10.8 [email protected]
Приложения №3: Чертежи узлов крепления фланцевых фрикционно -подвижных соединениях с фрикци-болтом для сборно-разборного
трубопроводов" F 16L 23/02
22.29.12
8421210009
собираемого автомобильного армейского моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция»
)скользящих маятниковых опорах, согласно изобретениям №№ 165076 RU E04H 9/02 «Опора сейсмо-стойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл № 28, 1143895,
1174616, 1168755(автор- проф. ПГУПС д.т.н. А.М.Уздин), согласно заявки на изобретения № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02, см. чертежи торговой марки ООО"ГРОСС" (антивибрационные
компенсаторы фланцевые http://www.grossvalve.ru/dokumentatsiya/3d-modeli/antivibratsionnye-kompensatory/)

467.

М.П.
ЗАО «ОПЦИОН». Москва 2019, "B" лицензия № 05-05-09/003 ФНС РФ, тел. (495) 726- 4742.www.opcion.ru
Руководитель
органа:
Эксперт:
Ю.М.Тихонов
Х.Н.Мажиев
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
ПРИЛОЖЕНИЕ № 8 от 21.12.2022
№ 2172576
К сертификату соответствия № RA.RU.21СТ39. Н00568
Перечень конкретной продукции, на которую распространяется
действие сертификата соответствия
код ОК 005 (ОКП)
код ТН ВЭД
России
Наименование и обозначение продукции, ее
изготовитель
Сборно-разборные быстро собираемые армейские мосты из
стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» )согласно
изобретениям №№ 1143895 F16 B5/02, 1168755 F16, 1174616 F16 B5/02,
1154506 Е04В 1/92, 154506 Е 04 B 1/92, 165076 Е04Н 9/02, 2010136746
Е04С2/00, СН 471-75, НП-031-01, СП 12. 13130.2009 "Опре-деление
категорий помещений, зданий и наружных установок по взрыво-пожарной
и пожарной опасности", ПРАВИЛА ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ХРАНЕНИЯ, ПЕРЕРАБОТКИ И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
РАСТИТЕЛЬНОГО СЫРЬЯ ПБ 14-586-03 Б).
Обозначение документации,
по которой выпускается продукция
Ссылки испытание на сейсмостойкость в ПКТИ Афонская д 2
испытания узлов компенрстора сборно-разборного
быстро собираемого автомобильного армейского
моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция»
)youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE
https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c
https://www.youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY
https://www.youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s
https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s
https://www.youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s