Прямой упругоплаcтический расчет пролетных строений железнодорожного моста

1.

1
Организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780 при
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 т/ф (812) 694-78-10
[email protected] (951) 644-16-48, (996) 798-26-54, ( 921) 962-67-78
IV Бетанкуровский международный инженерный форум
УДК 69.059.22
ПРЯМОЙ УПРУГОПЛАCТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО МОСТА С БОЛЬШИМИ ПЕРЕМЕЩЕНИЯМИ НАПРЕДЕЛЬНОЕ РАВНОВЕСИЕ И ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТЬ, НА ПРИМЕРЕ БЫСТРО
СОБИРАЕМОГО АМЕРИКАНСКОГО МОСТА, ДЛЯ ПЕРЕПРАВЫ ЧЕРЕЗ РЕКУ СУОН В
1

2.

2
ШТАТЕ МОНТАНА, СКОНСТРУИРОВАННОГО СО ВСТРОЕННЫМ БЕТОННЫМ
НАСТИЛОМ ДЛЯ СИСТЕМЫ НЕСУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ И ЭЛЕМЕНТОВ ПРОЕЗЖЕЙ
ЧАСТИ , С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ
МОСТА, СКРЕПЛЕННЫХ БОЛТОВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ, С ДИАГОНАЛЬНЫМИ
НАТЯЖНЫМИ РАСКОСАМИ, ВЕРХНЕГО И НИЖНЕГО ПОЯСА
А.М.Уздин, Х.Н.Мажиев, Е.И.Коваленко, А.И.Коваленко
Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected]
Мажиев Хасан Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» при CПб ГАСУ ИНН: 2014000780
E-Mail: [email protected] т/ф (812) 694-78-10, ( 921) 962-67-78, Коваленко Елена Ивановна заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
(996) 798-26-54. Коваленко Александр Ивановича - зам .Президент организации "Сейсмофонд" при
СПб ГАСУ. ОГРН: 1022000000824. t9516441648 @gmail.com тел ( 951) 644-16-48
IV Бетанкуровский международный инженерный форум
2

3.

3
Рис. 1. Расчетная схема ПK SCAD построенного в полевых условиях пролетного строения фермы,
из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного моста в 2017
и сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС
Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с
натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм с креплениями болтовыми
и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным встроенным
фибробетонным настилом с пластическими шарнирами в пролетном строении железнодорожного
моста для более точного расчета распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного
и грузового автомобильного транспорта по отдельным фермам и была рассчитана с
использованием 3D –модели конечных элементов в США при финансировании проектных и
строительных работ Министерством транспорта США и Строительным департаментом
штата Монтана США
Рис. 2. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана,
США построенное в 2017 по изобретениям проф дтн Уздина А.М
Аннотация. Предложено использовать при восстановлении разрушенного Антоновского моста в
Киевской Руси использовать опыт американских инженеров из Штата Монтана при
восстановлении вместо разрушенного старого Beiley bridge (Бейли Бридже) построить или
восстановить срочно автомобильный для грузовых автомобилей новый мост с пролетом 64 метра (
205 футов) из упругопластических стальных ферм-балок , который был построен почти в полевых
условиях , с новым пролетным строением, из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат
3

4.

4
Монтана, США, построенного моста в 2017 и сконструированная и использованием изобретений,
изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с использованием натяжных диагональных
элементов , верхнего и нижнего пояса ферм с креплениями болтовыми и сварочными креплениями,
ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с
пластическими ж/б шарнирами ( по расчету) со встроенным в пролетное строение
железнодорожного (штат Минисота, река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река
Суон) , с более точным расчетом ПK SCAD выполненного инженерами организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ( ИНН: 2014000780) при распределения нагрузок на полосу
движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта для реки Днепр
расположенной в Смоленской области , РФ) по отдельным фермам, и был рассчитан новый
армейский железнодорожный мост проф дтн Уздина А М ( Uzdin bridge), с использованием 3D –
модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ
ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным
департаментом штата Монтана США
Ключевые слова: Сборно-разборные мосты, временные мосты, быстровозводимые мосты, мостовые
сооружения, мостовые конструкции, реконструкция мостов, стальная ферма, большие перемещения,
пластичность, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3
метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста
с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! (
серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и
элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго
пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от 7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей
жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777,
165076, 1760020, 154506
В данной работе описывается разработанный авторами прямой метод упругопла- стического
анализа стальных пространственных ферм в условиях больших перемещений, для ускоренного
монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной 3 метра упругопластинчетых
пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб
ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную
нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке
или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в
стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных
овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю
1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
4

5.

5
Рис. 3. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
За основу был принят инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа
пространственных ферм, разработанный ранее одним из авторов, и выполнена его модификация,
позволяющая учесть текучесть и пластические деформации в стержнях ферм. Предложенный
метод реализован в виде программного приложения на платформе Java, SCAD. При помощи этого
приложения выполнен ряд примеров, описанных в данной работе. Приведенные примеры
демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое предельное
равновесие и приспособляемость при больших перемещениях может быть успешно реализован в
программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр упругопластического поведения фермы:
упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие пластические деформации и разрушение при
формировании механизма. Программное приложение может быть использовано в качестве
тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как инструмент для
решения прикладных задач.
Теоретические основы расчета на пластическое предельное равновесие и приспособляемость
5

6.

6
Деформации и устойчивость стальных конструкций зависят от геометрической и физической
нелинейности их поведения. При больших перемещениях конструкции условия равновесия и
зависимости «перемещения-деформации» нелинейны. Если материал в отдельных частях
конструкции достигает предела текучести, то изменяются соотношения «напряжениядеформации», а также отношения жесткостей элементов конструкции, и в ней могут
образовываться механизмы. Данная статья посвящена анализу таких конструкций при помощи
компьютерных моделей в ПК SCAD и для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60
метров шириной 3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих
элементов и элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с
быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение:
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " №
2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с
учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой
втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым
медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777,
165076, 1760020, 154506
Теоретические основы расчета на предельную пластическую нагрузку и приспособляемость
изложены в сопутствующей статье . Показано, что при малых перемещениях такие задачи
традиционно решаются при помощи методов оптимизации. При использовании методов
оптимизации, рассматривается последовательность статически возможных состояний
конструкции и определяется максимальный коэффициент нагружения, называемый
коэффициентом надежности приспособляемости. Альтернативно, может быть рассмотрена
последовательность кинематически возможных перемещений конструкции и определен
минимальный коэффициент нагружения.
В прямом методе расчета, излагаемом в данной работе, удовлетворяются как статические, так и
кинематические условия, и оптимизация не требуется. Прямой метод требует расчета
последовательности конфигураций конструкции, так как при наступлении пластичности ее
жесткость изменяется. Если какой-то из стержней фермы достигает пластического состояния
или наоборот, если стержень восстанавливает упругое состояние при разгрузке, должно быть
выполнено переформирование и разложение матрицы жесткости системы. На начальных этапах
развития теории предельного пластического равновесия и приспособляемости мощности
компьютеров не соответствовали объему вычислений прямого метода. В связи с этим,
предпочтение отдавалось методам, основанным на теории оптимизации, для которых был
разработан ряд теорем.
6

7.

7
7

8.

8
Рис. 4. Расчетная схема ПK SCAD построенного в полевых условиях пролетного строения фермы
из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного моста в 2017 и
сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС
Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с
натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм с креплениями болтовыми
и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным
фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами, по расчеты встроенные в пролетном
строении железнодорожного и автомобильного моста, для более точного расчета ПK SCAD при
распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного
транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных
элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы
через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана
США
Все теоремы оптимизации стальных пролетных ферм железнодорожного армейского быстрособираемого моста , рассмотренные и основаны на линейной суперпозиции нагрузок при
формировании их сочетаний. Если поведение конструкции геометрически нелинейно, то
суперпозиция нагрузок неправомерна. В этом случае теоремы теряют справедливость, и
оптимизационный подход не может быть использован для анализа приспособляемости.
При современном уровне развития компьютеров преимущество непрямого оптимизационного
подхода становится спорным даже для задач с малыми перемещениями. В представленной работе
поставлена задача оценить возможность использования прямого метода упругопластического
расчета для практических инженерных задач расчета стальных пространственных ферм.
Инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм пролетных
строений железнодорожного моста , который использован в настоящем исследовании, был описан
в ряде публикаций , и поэтому в данной статье не представлен. Авторами статьи была выполнена
модификация этого метода, позволяющая учесть текучесть и пластические деформации в
стержнях ферм.
При расчет в ПК SCAD организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824.
ИНН: 201400075 инженерами испытывалось в Испытательном Центре СПб ГАСУ ,
аккредитованному службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд .27.05.2015)
упругопластическое поведение стального стержня для ускоренного монтажа временной надвижки
длиной 60 метров шириной 3 метра и узлов и фрагментов упругопластинчетых
пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъемными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб
ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную
нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке
или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в
стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных
овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю
1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506 для использования при опытном
строительстве моста через реку Днепр в Смоленской области , начало реки Днепр
8

9.

9
Рис. 5. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
9

10.

10
Рис. 6. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
10

11.

11
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
При расчет в ПК SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ( ОГРН:
1022000000824) использовался опыт американских инженеров из штата Монтана, США, для
проектирования ускоренного способа надвижки не уже американского автомобильного быстрособираемого моста ( длиной 205 футов = 60 метров ) в штате Монтана ( США ), для переправы
через реку Суон в 2017, а для переправы через реку Днепр в Смоленской области
сконструированного со встроенном бетонным настилом в полевых условиях с использованием
упруго пластических стальных ферм, скрепленных ботовыми соединениями между
диагональными натяжными элементами верхнего и нижнего пояса пролетного строения моста, с
экономией строительным материалов до 26 %
Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик существующих временных мостовых
сооружений, история создания таких мостов и обоснована необходимость проектирования
универсальных быстровозводимых мостов построенных в штате Монтана через реку Суон в США
Стальные ферменные мосты являются эффективным и эстетичным вариантом для пересечения
автомобильных дорог. Их относительно небольшой вес по сравнению с пластинчато-балочными
системами делает их желательной альтернативой как с точки зрения экономии материалов, так и с
точки зрения конструктивности. Прототип сварной стальной фермы, сконструированной со
встроенным бетонным настилом, был предложен в качестве потенциальной альтернативы для
проектов ускоренного строительства мостов (ABC) в Монтане. Эта система состоит из сборноразборной сварной стальной фермы, увенчанной бетонным настилом, который может быть отлит на
заводе-изготовителе (для проектов ABC) или в полевых условиях после монтажа (для обычных
проектов). Чтобы исследовать возможные решения усталостных ограничений некоторых сварных
соединений элементов в этих фермах, были оценены болтовые соединения между диагональными
натяжными элементами и верхним и нижним поясами фермы. В этом исследовании для моста со
стальной фермой, скрепленной болтами /сваркой, были оценены как обычная система настила на
месте, так и ускоренная система настила моста (отлитая за одно целое с фермой). Для более точного
расчета распределения нагрузок на полосу движения и грузовые автомобили по отдельным фермам
была использована 3D-модель конечных элементов. Элементы фермы и соединения для обоих
вариантов конструкции были спроектированы с использованием нагрузок из комбинаций нагрузок
AASHTO Strength I, Fatigue I и Service II. Было проведено сравнение между двумя конфигурациями
ферм и длиной 205 футов. пластинчатая балка, используемая в ранее спроектированном мосту через
реку Суон. Оценки материалов и изготовления показывают, что стоимость традиционных и
ускоренных методов строительства на 10% и 26% меньше, соответственно, чем у пластинчатых
балок, предназначенных для переправы через реку Суон.
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых
пространственных структур с использованием рамных сбороно-разборных конструкций с
использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно"
(серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для
11

12.

12
обеспечения сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси https://pptonline.org/1148335 разработаны организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Предпосылкой для необходимости проектирования новой временной мостовой конструкции
послужили стихийные бедствия в ДНР, ЛНР во время специальной военной операции на Украине в
20222012 г., где будут применены быстровозводимых сооружений, что могло бы значительно
увеличить шансы спасения человеческих жизней.
Разработанную, в том числе авторами из организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ, ПГУПС,
СПб ГАСУ и Политехнического Университета, новую конструкцию моста, можно монтировать со
скорость не менее 25 метров в сутки без применения тяжелой техники и кранов и доставлять в любой
пострадавший район воздушным транспортом. Разрезные пролетные строения могут достигать в
длину от 3 до 60 метров, при этом габарит пролетного строения так же варьируется. Сечение моста
подбирается оптимальным из расчета нагрузка/количество металла.
Рис. 7 Расчетная схема ПK SCAD построенного в полевых условиях пролетного строения фермы
из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного моста в 2017 и
сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС
Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с
натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм с креплениями болтовыми
и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным
фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами, по расчеты встроенные в пролетном
строении железнодорожного и автомобильного моста, для более точного расчета ПK SCAD при
распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного
транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных
элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы
через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана
США
На настоящий момент построена экспериментальная модель моста в штате Минесота , через реку
Суон. Американской стороной проведены всесторонние испытания, показавшие высокую
корреляцию с расчетными значениями (минимальный запас 4.91%). Мостовое сооружение не имеет
аналогов на территории Российской Федерации.
На конструкцию армейского железнодорожного моста получен организацией «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ : патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, 168076, 2010136746. Доработан авторами , в
том числе авторами способ бескрановой установки надстройки опор при строительстве временного
железнодорожного моста № 180193 со сборкой на фланцевых фрикционно-подвижных
соединениях проф дтн А.М.Уздина для сборно-разборного железнодорожного моста
демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом
12

13.

13
действий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборноразборного быстрособираемого железнодорожного моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского
сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск. В
районах с сейсмичностью более 9 баллов, необходимо использование демпфирующих
компенсаторов с упругопластическими шарнирами на фрикционно-подвижных соединениях,
расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного
демпфирования при импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно
изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) ,
2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового демпфирующего гасителя сдвиговых
напряжений , согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноразборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для
гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС :
"Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от
21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка №
2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" Заявка
№ 2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных
колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от 07 фев. 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –
гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751,
"Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а
20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими
демпферами сухого трения" № а 20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а
20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от 27.02.2018 "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022,
Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов №
2018105803 от 15.02.2018 ФИПС, для обеспечения сейсмостойкости сборно-разборных
надвижных армейских быстровозводимых мостов в сейсмоопасных районах в сейсмичностью
более 9 баллов
13

14.

14
14

15.

15
Рис. 8. Расчетная схема ПK SCAD построенного в полевых условиях пролетного строения фермы
из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного моста в 2017
и сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС
Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с
натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм с креплениями болтовыми
и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным
фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами, по расчеты встроенные в
пролетном строении железнодорожного и автомобильного моста, для более точного расчета ПK
SCAD при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового
автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –
модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ
ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным
департаментом штата Монтана США. Показано пролетное строение из упруго пластинчатых
балок, через реку Суон, штат Монтана, США
В результате стихийных бедствий (наводнение, сход сели, землетрясение, техногенная
катастрофа), военных или других чрезвычайных ситуаций происходит разрушение мостов и
путепроводов. Разрыв транспортных артерий существенно осложняет оказание помощи
пострадавшим местам. Максимально быстрое возобновление автомобильного и железнодорожного
движения является одной из главных задач восстановления жизнеобеспечения отрезанных стихией
районов. Мостовой переход - это сложное инженерное сооружение, состоящее из отдельных
объектов (опор, пролетных строений, эстакад, подходных насыпей и т.д.), капитальный ремонт или
новое строительство которых может длится годы. Поэтому в экстренных случаях используют
15

16.

16
временные быстровозводимые конструкции, монтаж которых занимает всего несколько суток, а
иногда и часов. Последовательно рассмотрим существующие варианты восстановления мостового
перехода.
В исключительных случаях, при возникновении чрезвычайной ситуации могут сооружать
примитивные мосты, например, срубив дерево и опрокинув его на другой берег. На рисунке 1, 2,3
показан такой способ переправы, мост через реку Суон США , штат Монтана.
Примитивные мосты - это и подвесные мосты, сооруженные из подручных материалов.
Сплетенные из лиан и других ползучих растений веревки натягивают через ущелье, горный поток
или овраг, пространство между ними застилают или досками. Ненадежность конструкции, низкая
грузоподъѐмность все это практически исключает примитивные мосты для серьезного использования
при ликвидации последствий стихийных бедствий.
Самым распространенным и самым быстрым способом устройства мостового перехода на
сегодняшний день является наведение понтонной переправы. Для еѐ монтажа требуется доставить
понтоны к месту строительства и спустить на воду, после чего происходит их объединение.
Плавучие элементы несут нагрузку за счет герметично устроенного корпуса.
Также возникают проблемы в организации такой переправы на быстротоках и мелководье. Для
доставки и монтажа требуется мощная, как правило, венная техника.
Дешевой и быстровозводимой разновидностью понтонных мостов через водную преграду
являются понтонно-модульные платформы. На каждой платформе предусмотрены специальные
проушины, которые позволяют собирать конструкцию любого габарита и любой длины.
Существенный недостаток этих мостов - низкая грузоподъемность. Максимальная нагрузка на
пластиковый модуль не превышает 400 кгс/м2. Применение таких мостов оправдано для переправы
людей в экстренных ситуациях, а так же для устройства причалов или плавучих ферм.
В основном, существующие в Российской Федерации временные сборно-разборные мостовые
переходы разработаны еще во времена СССР и «морально» устарели. Их конструкции, как правило,
не универсальны, т.е. неизменны по длине и величине пропускаемой нагрузки. Максимальная длина
одного балочного разрезного пролетного строения составляет 33 метра. Пролетное строение моста
через реку Суон 60 метров в Монтане США построенные по изобретениям проф А.М.Уздина
(ПГУПС) прошли испытания в США. И это печально.
Это влечет необходимость устройства промежуточных опор при перекрытии широких препятствий,
что не всегда возможно и занимает дополнительное время. У всех рассмотренных сборно-разборных
конструкций невозможна оптимизация сечений элементов в зависимости от массы пропускаемой
нагрузки. Единственным решением, которое смогло исключить этот недостаток, является разрезное
пролетное строение с двумя решетчатыми фермами (патент РФ №2010136746, 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 165076, ). В конструкции этого моста имеется два варианта грузоподъемности:
обычный и повышенный. Для монтажа практически всех без исключения существующих решений
временных сооружений необходимо применение тяжелой техники и большого числа монтажников.
Соответственно, даже при возможности быстрого монтажа самой конструкции, доставка в район
постройки необходимой техники займет много времени. Целью данного исследования является
обеспечение возобновление пешеходного, автодорожного или железнодорожного движения в зоне
стихийного бедствия в кратчайшие сроки за счет применения при временном восстановлении
мостовых сооружений универсальной, сборно-разборной конструкции временного моста.
16

17.

17
Заключение по прямому упругопластическому расчету пролетного строения, конструкции
моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в Испытательном центре
СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации ( аттестат RA.RU.21CТ39,
выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской области ( испытания опытного
образца ) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного строения
фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного
моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в СССР в
ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076,
154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса
ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и
сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с
расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Примеры, приведенные в данной статье, демонстрируют, что прямой расчет пространственных
ферм на пластическое предельное равновесие и приспособляемость при больших перемещениях
может быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр
упругопластического поведения фермы: упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие
пластические деформации и разрушение при формировании механизма.
Полный набор результатов расчета включает переменные состояния узлов и стержней на всех
шагах нагружения всех шагов по времени во всех циклах для всех коэффициентов надежности и
является чрезвычайно объемным. Так как состояние стержня не изменяется на шаге нагружения,
на печать выводятся лишь каждое изменение состояния каждого стержня фермы. Эта детальная
информация позволяет выполнить тщательный анализ поведения конструкции.
Разработанное программное приложение позволяет определять последовательность, в которой
стержни достигают текучести, величину нагрузки, при которой это происходит, накопление
пластических деформаций в стержнях, остаточные напряжения в стержнях, а также
перемещения узлов при знакопеременной пластичности. Оно может быть использовано в качестве
тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как инструмент для
решения многих прикладных задач.
Время, требуемое для расчета описанной выше двухпролетной фермы при 25 бисекциях и
максимальном количестве циклов для каждой бисекции равном 24, составляет 5 секунд для
стандартного портативного компьютера. Требуемое время зависит в основном от времени,
затрачиваемого на составление и решение систем уравнений. Ожидаемое время расчета аналогичной
фермы с 300 узлов - менее 1 часа. Для инженерной точности расчета время может быть сокращено до
30 минут. Задачи большей размерности могут решаться на компьютерах большей
производительности, в том числе вычислительных кластерах.
Список литературы
1. Хейдари А., Галишникова В.В. Аналитический обзор теорем о предельной нагрузке и
приспособляемости в упругопластическом расчете стальных конструкций // Строительная
механика инженерных конструкций и сооружений.- 2014.- № 3. - С. 318.
17

18.

18
2. Галишникова В.В. Вывод разрешающих уравнений задачи геометрически нелинейного
деформирования пространственных ферм на основе унифицированного подхода // Вестник
ВолгГАСУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгоград, 2009.-Вып. 14(33). - С. 39-49.
3. Галишникова В.В. Постановка задачи геометрически нелинейного деформирования
пространственных ферм на основе метода конечных элементов // Вестник ВолгГА- СУ, серия:
Строительство и архитектура. - Волгорад, 2009. -Вып.14(33). - С. 50-58.
4. Галишникова В.В. Модификация метода постоянных дуг, основанная на использовании
матрицы секущей жесткости // Вестник МГСУ. - Москва, 2009. №2. - С. 63-69.
5. Галишникова В.В. Конечно-элементное моделирование геометрически нелинейного поведения
пространственных шарнирно-стержневых систем // Вестник гражданских инженеров (СПбГАСУ).
- СПб, 2007. -№ 2(11). - С. 101—106.
6. Галишникова В.В. Алгоритм геометрически нелинейного расчета пространственных шарнирностержневых конструкций на устойчивость // МСНТ «Наука и технологии»: Труды XXVII
Российской школы. - М.: РАН, 2007. - С. 235—244.
7. Галишникова В.В. Обобщенная геометрически нелинейная теория и численный анализ
деформирования и устойчивости пространственных стержневых систем. Диссертация на
соискание ученой степени доктора технических наук. -М.: МГСУ, 2011.
Refeгences
1. Heidari, А, Galishnikova, VV. (2014). A Review of Limit Load and Shakedown Theorems for the
Elastic-Plastic Analysis of Steel Structures.Structural Mechanics of Engineering Constructions and
Buildings, № 3, 3-18.
2. Galishnikova, VK(2009). Derivation of the governing equations for the problem of geometrically
nonlinear deformation of space trusses on the basis of unified approach. J. of Volgograd State University for
Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 39-49 (in Russian).
3. Galishnikova, VV. (2009). Finite element formulation of the problem of geometrically nonlinear
deformations of space trusses. Journal of Volgograd State University for Architecture and Civil
Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 50-58 (in Russian).
4. Galishnikova, VV. (2009). Modification of the constant arc length method based on the secant matrix
formulation. Journal of Moscow State University of Civil Engineering, №2, 63-69 (in Russian).
5. Galishnikova, VV. (2007). Finite element modeling of geometrically nonlinear behavior of space
trusses. Journal of Civil Engineers. Saint-Petersburg University if Architecture and Civil Engineering,
2(11), 101—106 (in Russian).
6. Galishnikova, VV. (2007). Algorithm for geometrically nonlinear stability analysis of space trussed
systems. Proceedings of the XXVII Russian School "Science and Technology". Moscow: Russian Academy of
Science, 235-244 (in Russian).
7. Galishnikova VV. (2011). Generalized geometrically nonlinear theory and numerical deformation and
stability analysis of space trusses.Dissertation submitted for the degree of Dr. of Tech. Science. Moscow
State University of Civil Engineering, 2011.
DIRECT ELASTIC-PLASTIC LIMIT LOAD AND SHAKEDOWN ANALYSIS OF STEEL SPACE TRUSSES
WITH LARGE DISPLACEMENTS
A. Heidari, V.V. Galishnikova
Peoples Friendship University of Russia, Moscow
A direct method for elastic-plastic limit load and shakedown analysis of steel space trusses with large
displacements is treated in this paper. The incremental method for the geometrically nonlinear analysis of
space trusses, developed by one of the authors was modified to account for yielding and plastic strains in the
bars of the truss. The new method has been implemented in computer software. The examples in this paper
show that the direct analysis of space trusses with large displacements can be implemented successfully for
both the limit and the shakedown analysis of space trusses on the Java platform. The algorithms cover a
wide range of elastic-plastic truss behavior: purely elastic behavior, shakedown, ratcheting and collapse
due to the formation of a mechanism. The sequence in which the bars yield, the load levels at which this
occurs, the accumulation of the plastic strains in the bars, the residual stresses in the bars and the node
18

19.

19
displacements during ratcheting can all be evaluated. The computer application is therefore suitable as a
test platform for elastic-plastic truss behavior. It can be applied to many other problems of elastic-plastic
space truss analysis.
KEY WORDS: steel space trusses, large displacements, plasticity, limit analysis, shakedown.
Строительная механика инженерных конструкций и сооружений, 2014, № 3
19

20.

20
20

21.

21
21

22.

22
22

23.

23
23

24.

24
24

25.

25
25

26.

26
26

27.

27
Рис. 9. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
27

28.

28
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Из проведенных выше данных следует по прямому упругоплатическому расчету пролетного
строения, конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания опытного образца ) по американскому аналогу, построенного в полевых
условиях пролетного строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат
Монтана, США, построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям,
изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами
верхнего и нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями,
ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с
пластическими шарнирами, по с расчетом , как встроенное пролетное строение
железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана ,
река Суон) для более точного расчета ПK SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового
автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –
модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ
ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным
департаментом штата Монтана США
что такая мостовая конструкция должна соответствовать следующим современным требованиям:
1. Максимальная длина пролетного строения не менее 60 метров, ширина 3,5 метра , однопутный ,
армейский для ДНР, ЛНР ;
2. Длина пролета должна быть переменной и кратной 3 метрам для случая его использования на
сохранившихся опорах капитального моста;
3. Максимальный вес любого элемента пролетного строения, не должен превышать одной тонны, что
позволит ограничиться легким крановым оборудованием;
4. Конструкция пролетного строения должна обеспечивать возможность изменять его
геометрические характеристики, определяющие его несущую способность, в зависимости от массы и
габарита пропускаемой нагрузки;
5. Продолжительность монтажа пролетных строений для малых и средних мостов не должна
превышать 2-3 суток, что соответствует скорости его монтажа примерно 25 метров в сутки;
6. Конструкция должна обеспечивать многократность применения;
7. Время доставки конструкций моста в любую точку России не должно превышать одних суток.
С учетом всех вышеперечисленных требований, были разработаны конструкция и технология
сооружения временного моста, названного УЗДИН, по аналогу моста ТАЙПАН. Основная идея
состоит в том, что мост собирают подобно конструктору из отдельных элементов (панель,
28

29.

29
поперечная балка, ортотропная плита, опорная стойка) максимальной массой 800 кг и габаритом 3,00
х 1,50 х 0,12 м. Ортотропные плиты проезда покрыты полимерным материалом, обеспечивающим
надежное сцепление колес автомобиля с проезжей частью.
Сборка не требует применения спецтехники: собирается жесткий каркас посредством различных
сборно-разборных соединений. При отсутствии опор, либо при невозможности их устройства (в
случае, когда необходим максимально быстрый монтаж конструкции), фундаментом могут служить
любые близлежащие бетонные блоки, при достаточности их размеров.
Отдельные конструктивные элементы пролетного строения и общий вид моста приведены на
рисунке 7. На конструкцию моста получен патент №137558, кл. E01D 15/133 от 20.02.2014 года.
Применение коротких блоков позволяет получить мосты практически любой длины, как с
разрезными, так и неразрезными балочными пролетными строениями, рассчитанными на пропуск
автомобильной нагрузки А11 и Н11 или колонны танков массой до 70 тонн каждый.
Промежуточные опоры собирают из тех же элементов, что и пролетное строение. В качестве
фундамента и устоев могут быть использованы любые бетонные блоки или бескрановая установка
надстроечных опор по изобретению № 180193 .
Сборка пролетного строения происходит на берегу соединением элементов жесткого каркаса
шплинтами, в необходимых случаях с применением легкого кранового оборудования - автомобиля с
гидроманипулятором (самопогрузчик). По предварительным оценкам скорость монтажа составит не
менее 25 метров в сутки. После сборки пролетного строения производят его надвижку в русло. При
надвижке необходимо использовать аванбек, который позволяет отказаться от противовеса.
Надвижку осуществляет либо группа людей (например, рота солдат), либо бульдозер, толкающий
пролетное строение.
Предельные автомобильно-дорожные нагрузки А11 и Н11 (одиночная нагрузка 80 тонн: 4 оси по
20 тонн) . При тех же характеристиках, грузоподъемность моста достаточна для пропуска колонны
танков до 50 тонн каждый.
Все элементы моста типовые и схемы сооружений отличаются большим или меньшим их
количеством. Основными несущими элементами являются панели размером 3х1.5 метра, которые
связывают между собой при помощи шарнирных соединений - пинов, а левый и правый пояса моста
объединяют поперечными балками. Таким образом, можно оптимизировать конструкцию исходя из
заданых задач - длина и грузоподъемность, тем самым обеспечив рациональную материалоемкость
(меньше нагрузка - меньше металла).
Транспортировку элементов можно выполнять автомобилями или по железной дороге. Доставка
конструкций моста в труднодоступные районы может быть осуществлена по воздуху в контейнерах,
так как это показано на рисунке 10.
Материал,ы расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
29

30.

30
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
хранятся
в библиотеке СПб ГАСУ на первом этаже и патентном отделе СПб ГАСУ
190005, 2-я Красноармейская дом 4 [email protected] (812) 694-78-10
Рис. 10. Расчетная схема ПK SCAD построенного в полевых условиях пролетного строения
фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного
моста в 2017 и сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф
дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020
2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм с
креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным
со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами, по расчеты
встроенные в пролетном строении железнодорожного и автомобильного моста, для более
точного расчета ПK SCAD при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и
грузового автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с
использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и
строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и
Строительным департаментом штата Монтана США
30

31.

31
Рис.11. Расчетная схема ПK SCAD построенного в полевых условиях пролетного строения фермы
из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного моста в 2017
и сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС
Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с
натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм с креплениями болтовыми
и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным
фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами, по расчеты встроенные в
пролетном строении железнодорожного и автомобильного моста, для более точного расчета ПK
SCAD при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового
автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –
модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ
ускоренной переправы через реку Суон Министерством
транспорта США и Строительным
31
департаментом штата Монтана США
Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США

32.

32
Рис. 12. Расчетная схема ПK SCAD построенного в полевых условиях пролетного строения фермы
из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного моста в 2017
и сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС
Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с
натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм с креплениями болтовыми
и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным
фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами, по расчеты встроенные в
пролетном строении железнодорожного и автомобильного моста, для более точного расчета ПK
SCAD при распределения нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового
автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием 3D –
модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ
ускоренной переправы через реку Суон Министерством транспорта США и Строительным
департаментом штата Монтана США
32

33.

33
Рис. 13 Расчетная схема пролетного строения, конструкции моста , узлы , фрагменты
лабораторных испытаний узлов и фрагментов для расчет в ПK SCAD переправы через реку Днепр
в Смоленской области по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в
ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076,
154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса
ферм с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и
сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами,
по расчеты встроенные в пролетном строении железнодорожного и автомобильного моста, для
более точного расчета ПK SCAD при распределения нагрузок на полосу движения
железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была
рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании
проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством
транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
33

34.

34
Рис. 14. Расчетная схема пролетного строения, конструкции моста , узлы , фрагменты
лабораторных испытаний узлов и фрагментов для расчет в ПK SCAD переправы через реку Днепр
в Смоленской области по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная по изобретениям, изобретенных еще в СССР в
ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076,
154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса
ферм с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и
сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими ж/б шарнирами,
по расчеты встроенные в пролетном строении железнодорожного и автомобильного моста, для
более точного расчета ПK SCAD при распределения нагрузок на полосу движения
железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была
рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании
проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством
транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
34

35.

35
35

36.

36
36

37.

37
Рис. 15. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытание) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная перерава по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
37

38.

38
Рис.1 6. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
38

39.

39
Рис.17. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
39

40.

40
40

41.

41
41

42.

42
42

43.

43
43

44.

44
44

45.

45
45

46.

46
46

47.

47
Рис. 18. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
47

48.

48
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Рис.
19. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения, конструкции
моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в Испытательном центре
СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации ( аттестат RA.RU.21CТ39,
выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской области ( испытания) по
американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного строения фермы из упруго
пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США, построенного моста в 2017 и
сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн
ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020
2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с
креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным
со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с расчетом , как
встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и
48

49.

49
автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK SCAD
инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на полосу
движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и
была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при финансировании
проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон Министерством
транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
49

50.

50
Рис. 20. Проверка состояния стержня в конце цикла итерации, для ускоренного монтажа
временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых
пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб
ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную
нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке
или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в
стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных
овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю
1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Стержень, упругий в начале шага, остается упругим в конце шага нагружения, если абсолютное
значение напряжения в нем меньше предела текучести. В противном случае стержень в конце шага
считается достигшим текучести. Коэффициент снижения нагрузки вычисляется следующим
образом:
Рассмотрим стержень, состояние которого на шаге было принято пластическим состоянием.
Для упругой и пластической деформаций задаются пределы погрешностей Se и ѐр. Типичными
значениями пределов погрешностей можно
считать 5S = 10-10 и 5р = 10 6 . Стержень испытывает на шаге пластическую
деформацию, если значение абсолютной величины инкремента пластической деформации | sp|
превосходит погрешность ѐр. В противном случае стержень во время шага был упругим вопреки
допущению, принятому в начале шага, и в программе устанавливаются соответствующие флажки.
Если проверка состояния стержней в конце первого цикла итераций показывает, что ни один их
стержней не изменил состояния, то цикл считается завершенным. Если хотя бы один из стержней
перешел в упругое состояние, шаг нагружения повторяется с использованием новых состояний
стержней.
В противном случае хотя бы один из стержней перешел в пластическое состояние, и вычисляется
наименьший коэффициент редуцирования rmm. Пробное состояние масштабируется при помощи
этого коэффициента, и цикл завершается.
В начале второго и всех последующих циклов итераций на шаге нагруже- ния, состояние стержня
принимается равным его состоянию в конце предыдущего цикла. Вычисляется матрица секущей
жесткости для текущих инкрементов перемещений и состояния стержней. Процедура
продолжается так же, как и в предыдущем цикле. Итерации на шаге нагружения завершаются,
когда норма погрешности пробного решения становится меньше заданного предельного значения.
Пошаговое нагружение завершается, когда достигается предельная нагрузка или когда
выполняется заданное число шагов нагружения. Предельная нагрузка считается достигнутой,
когда максимальное заданное число делений длины хорды в методе постоянных дуг не приводит к
формированию положительно определенной матрицы секущей жесткости или к сходимости
метода для пробного состояния фермы на шаге нагружения.
4. Расчет двухпролетной фермы на предельную нагрузку Данный пример демонстрирует
применение прямого метода расчета на предельную пластическую нагрузку, описанного в разделе 3,
к анализу двухпролетной фермы, для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60
50

51.

51
метров шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро
-собираемого моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих
элементов и элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с
быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение:
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " №
2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с
учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой
втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым
медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777,
165076, 1760020, 154506
Рис. 21. Аксонометрическая проекция двухпролетной фермы (диагонали на показаны) для
ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной 3 метра
упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! (
серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и
элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго
пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от 7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей
жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777,
165076, 1760020, 154506
Конструкция фермы состоит из четырех поясов, крестовой решетки и вертикальных связейдиафрагм, установленных в каждой панели длиной 2 м. Площади сечения элементов поясов и
диагональных элементов равны 0,0008 м2; площади сечения вертикальных и горизонтальных
элементов связей - 0,0006м2. Опоры в середине длины фермы представляют собой неподвижные
шарниры (перемещения по трем направлениям координационных осей равны нулю), крайние опоры подвижные шарниры (перемещения по направлениям осей х2и х3 равны нулю, перемещение вдоль оси
x1 возможно). Все стержни имеют пре51

52.

52
5
2
8
2
дел текучести 2,4^10 кН/м и модуль упругости 2,1^10 кН/м . Схема нагружения состоит из двух
вертикальных сосредоточенных сил в 100 кН каждая, приложенных в средних узлах верхнего пояса
правого пролета фермы (см. рис. 4). Результаты расчета приведены на рис. 5 для грани фермы x2 =
0 с учетом симметрии задачи. Стержни, находящиеся на шаге нагружения в пластическом
состоянии, показаны на рисунке сплошной жирной линией. Стержни, достигающие предела
текучести на данном шаге, показаны жирным пунктиром. На рисунке показаны все изменения в
состояниях стержней и нагрузки, при которых они происходят. При уровне нагрузки 435,787 кН
наступает текучесть в поперечной связи между загруженными узлами, и формируется механизм
разрушения конструкции. Предельный коэффициент нагружения равен 4,542.
На рис. 6 показаны графики зависимости вертикальных перемещений от нагрузки для трех
свободных узлов нижнего пояса правого пролета фермы n11, n13 и n15 (см. рис. 5). Поведение
фермы остается почти линейным до уровня нагрузки около 370,0 кН, что составляет 81,5% от
предельной. Время, затраченное на выполнение прямого пошагового расчета 36-узловой фермы на
предельную пластическую нагрузку, составляет долю секунды. для ускоренного монтажа
временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых
пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб
ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную
нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке
или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в
стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных
овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
52

53.

53
53

54.

54
Рис.22. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
54

55.

55
55

56.

56
56

57.

57
57

58.

58
Рис.23. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
58

59.

59
59

60.

60
Рис.24. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
60

61.

61
61
Рис. 25. Пролетное строение из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат
Монтана, США

62.

62
Рис. 26. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
62

63.

63
Рис. 27. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
63

64.

64
Рис. 28. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
64

65.

65
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Рис. 29. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
65

66.

66
Рис.30. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста, фрагментов и узлов при лабораторных испытаний узлов в ПК SCAD
фрагментов с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет
в ПK SCAD в Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по
аккредитации ( аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в
Смоленской области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях
пролетного строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана,
США, построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных
еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
66

67.

67
Рис. 31. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста, фрагментов и узлов при лабораторных испытаний узлов в ПК SCAD
фрагментов с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет
в ПK SCAD в Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по
аккредитации ( аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в
Смоленской области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях
пролетного строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана,
США, построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных
еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
67

68.

68
Рис. 32 Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста, фрагментов и узлов при лабораторных испытаний узлов в ПК SCAD
фрагментов с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет
в ПK SCAD в Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по
аккредитации ( аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в
Смоленской области ( испытания) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях
пролетного строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана,
68

69.

69
США, построенного моста в 2017 и сконструированная переправа по изобретениям, изобретенных
еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
69

70.

70
70

71.

71
71

72.

72
72

73.

73
73

74.

74
74

75.

75
75

76.

76
76

77.

77
77

78.

78
78

79.

79
79

80.

80
80

81.

81
81

82.

82
Рис. 33. Проверка состояния стержня в конце цикла итерации, для ускоренного
монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра
упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого
моста с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для
системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного надвижного
строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами (
заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью,
приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки,
тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с
забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной
шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в
длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Стержень, упругий в начале шага, остается упругим в конце
шага нагружения, если абсолютное значение напряжения в нем
меньше предела текучести. В противном случае стержень в конце
шага считается достигшим текучести. Коэффициент снижения
нагрузки вычисляется следующим образом:
Рассмотрим стержень, состояние которого на шаге было
принято пластическим состоянием. Для упругой и пластической
деформаций задаются пределы погрешностей Se и ѐр. Типичными
значениями пределов погрешностей можно
считать 5S = 10-10 и 5р = 10 6 . Стержень испытывает на шаге
пластическую
деформацию, если значение абсолютной величины инкремента
пластической деформации | sp| превосходит погрешность ѐр. В
противном случае стержень во время шага был упругим вопреки
допущению, принятому в начале шага, и в программе
устанавливаются соответствующие флажки.
Если проверка состояния стержней в конце первого цикла
итераций показывает, что ни один их стержней не изменил
состояния, то цикл считается завершенным. Если хотя бы один
82

83.

83
из стержней перешел в упругое состояние, шаг нагружения
повторяется с использованием новых состояний стержней.
В противном случае хотя бы один из стержней перешел в
пластическое состояние, и вычисляется наименьший
коэффициент редуцирования rmm. Пробное состояние
масштабируется при помощи этого коэффициента, и цикл
завершается.
В начале второго и всех последующих циклов итераций на шаге
нагруже- ния, состояние стержня принимается равным его
состоянию в конце предыдущего цикла. Вычисляется матрица
секущей жесткости для текущих инкрементов перемещений и
состояния стержней. Процедура продолжается так же, как и в
предыдущем цикле. Итерации на шаге нагружения завершаются,
когда норма погрешности пробного решения становится меньше
заданного предельного значения. Пошаговое нагружение
завершается, когда достигается предельная нагрузка или когда
выполняется заданное число шагов нагружения. Предельная
нагрузка считается достигнутой, когда максимальное заданное
число делений длины хорды в методе постоянных дуг не приводит
к формированию положительно определенной матрицы секущей
жесткости или к сходимости метода для пробного состояния
фермы на шаге нагружения.
4. Расчет двухпролетной фермы на предельную нагрузку Данный
пример демонстрирует применение прямого метода расчета на
предельную пластическую нагрузку, описанного в разделе 3, к
анализу двухпролетной фермы, для ускоренного монтажа
временной надвижки длиной 60 метров шириной
метра упругопластинчетых пространственных
пролетных ферм быстро -собираемого моста с
применением замкнутых гнутосварных профилей
83
3

84.

84
прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.4603-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы
несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с
быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами
( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов "
№ 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС
заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо демпфирующей жесткостью, приспособленных на
предельную нагрузку и приспособляемость с учетом
больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы
стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта
с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз
болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным
натяжением болта, расположенного в длинных овальных
отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616,
2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Рис. 34. Аксонометрическая проекция двухпролетной фермы (диагонали на показаны) для
ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров шириной 3 метра
упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с
84

85.

85
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! (
серия 1.460-3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и
элементов проезжей части пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго
пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от 7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей
жесткостью, приспособленных на предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших
перемещений за счет использования медной обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой
гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым медным
обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего контрольным натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно
изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777,
165076, 1760020, 154506
Конструкция фермы состоит из четырех поясов, крестовой решетки и вертикальных связейдиафрагм, установленных в каждой панели длиной 2 м. Площади сечения элементов поясов и
диагональных элементов равны 0,0008 м2; площади сечения вертикальных и горизонтальных
элементов связей - 0,0006м2. Опоры в середине длины фермы представляют собой неподвижные
шарниры (перемещения по трем направлениям координационных осей равны нулю), крайние опоры подвижные шарниры (перемещения по направлениям осей х2и х3 равны нулю, перемещение вдоль оси
x1 возможно). Все стержни имеют предел текучести 2,4^10 кН/м и модуль упругости 2,1^10 кН/м . Схема нагружения состоит из двух
вертикальных сосредоточенных сил в 100 кН каждая, приложенных в средних узлах верхнего пояса
правого пролета фермы (см. рис. 4). Результаты расчета приведены на рис. 5 для грани фермы x2 =
0 с учетом симметрии задачи. Стержни, находящиеся на шаге нагружения в пластическом
состоянии, показаны на рисунке сплошной жирной линией. Стержни, достигающие предела
текучести на данном шаге, показаны жирным пунктиром. На рисунке показаны все изменения в
состояниях стержней и нагрузки, при которых они происходят. При уровне нагрузки 435,787 кН
наступает текучесть в поперечной связи между загруженными узлами, и формируется механизм
разрушения конструкции. Предельный коэффициент нагружения равен 4,542.
На рис. 6 показаны графики зависимости вертикальных перемещений от нагрузки для трех
свободных узлов нижнего пояса правого пролета фермы n11, n13 и n15 (см. рис. 5). Поведение
фермы остается почти линейным до уровня нагрузки около 370,0 кН, что составляет 81,5% от
предельной. Время, затраченное на выполнение прямого пошагового расчета 36-узловой фермы на
предельную пластическую нагрузку, составляет долю секунды. для ускоренного монтажа
временной надвижки длиной 60 метров шириной
3 метра упругопластинчетых
пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного надвижного строения моста с быстросъмеными упруго пластическими
компенсаторами ( заявка на изобретение: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от -7.06.2018 ФИПС заявитель СПб
ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на предельную
нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной
обожженной гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке
или фрикци-болта с забитым медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в
стальной шпильке стягивающего -контрольным натяжением болта, расположенного в длинных
овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
85

86.

86
86

87.

87
87

88.

88
88

89.

89
89

90.

90
90

91.

91
91

92.

92
92

93.

93
93

94.

94
94

95.

95
95

96.

96
96

97.

97
97

98.

98
98

99.

99
99

100.

100
100

101.

101
101

102.

102
102

103.

103
103

104.

104
104

105.

105
105

106.

106
106

107.

107
107

108.

108
108

109.

109
109

110.

110
110

111.

111
111

112.

112
112

113.

113
113

114.

114
114

115.

115
115

116.

116
116

117.

117
117

118.

118
118

119.

119
119

120.

120
120

121.

121
121

122.

122
122

123.

123
123

124.

124
124

125.

125
125

126.

126
126

127.

127
127

128.

128
128

129.

129
129

130.

130
130

131.

131
131

132.

132
132

133.

133
133

134.

134
134

135.

135
135

136.

136
136

137.

137
137

138.

138
138

139.

139
139

140.

140
РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ДРУЖБЫ НАРОДОВ
ИНЖЕНЕРНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
КАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И
СООРУЖЕНИЙ
«К защите допускается»: Заведующий
кафедрой к.т.н., доцент
Галишникова В.В.
«__ »_____________2014 г.
диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Прямой упругопластический расчет стальных
пространственных ферм на предельную нагрузку и
приспособляемость с учетом больших перемещений
(название)
Выполнил
Аспирант Хейдари Алиреза Ф.И.О.
(подпись)
140

141.

141
Научный руководитель Галишникова Вера Владимировна
Ф.И.О.
к.т.н., доцент (подпись)
(ученая степень, звание)
Москва, 2014
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
141

142.

142
СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51
142

143.

143
143

144.

144
Рис. 37. Расчетная схема прямого упругоплатического расчета пролетного строения,
конструкции моста при лабораторных испытаний узлов и фрагментов с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для расчет в ПK SCAD в
Испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитованном Федеральной службой по аккредитации (
аттестат RA.RU.21CТ39, выдан 27.05.2015) новой переправы через реку Днепр в Смоленской
области ( испытание) по американскому аналогу, построенного в полевых условиях пролетного
строения фермы из упруго пластинчатых балок, через реку Суон, штат Монтана, США,
построенного моста в 2017 и сконструированная перерава по изобретениям, изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и
нижнего пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом
и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по
с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
.
144

145.

145
145

146.

146
146

147.

147
147

148.

148
148

149.

149
149

150.

150
150

151.

151
151

152.

152
152

153.

153
153

154.

154
154

155.

155
155

156.

156
156

157.

157
157

158.

158
158

159.

159
159

160.

160
160

161.

161
161

162.

162
Время
Мероприятие
Место проведения^О
30 ноября 2022 года (среда)
с 10:00
Заседания круглых столов
Аудитории ПГУПС
10:00
Заседание Общественного совета при Федеральной службе
по надзору в сфере транспорта
7 корпус, ауд. 7-227 Конференц-зал
11:00
Публичные обсуждения результатов правоприменительной
практики УГАН НОТБ СЗФО Ространснадзора за IV
квартал 2022 года
1 корпус Дубовый зал
1 декабря 2022 года (четверг)
^09:30 - 15:00
Конференция Международной ассоциации колледжей
транспорта
СПТЖТ ул. Бородинская, д. 6
10:00 - 12:00
Научно-практическая конференция
«Инженерное предпринимательство: новые решения на
транспорте и в логистике»
Дворец Юсуповых Белый зал
11:00
162

163.

163
Расширенное заседание Совета Ассоциации технических
университетов, посвященное 30-летию создания системы
университетского технического образования в России
1 корпус Актовый зал
. 14:30
Круглый стол
(Совета Ассоциации технических университетов)
«Технологическое лидерство университетов в условиях
формирования единого научно-образовательного
пространства СНГ»
1 корпус Дубовый зал
16:15
Круглый стол
(Совета Ассоциации технических университетов)
«Проблемы, опыт и перспективы в освоении ресурсов
Арктики, Арктической зоны и Дальнего Востока»
1 корпус Дубовый зал
17:00
Экскурсии для желающих по Музею ПГУПС
Дворец Юсуповых Музей ПГУПС
18:00
Прием для участников Форума и заседания Совета
Ассоциации технических университетов
Дворец Юсуповых Белый зал IV Бетанкуровский дддьии
международный инженерный форум
./л.
ПРОГРАММА мероприятии
Место проведения
Время
Мероприятие
163

164.

164
2 декабря 2022 года (пятница)
Открытые лекции
Аудитории ПГУПС
09:00
руководителей ОАО «РЖД», строительных и
промышленных предприятий
Конференция
СПТЖТ ул. Бородинская, д. 6
09:00 - 11:00
Международной ассоциации колледжей транспорта
IT Форум
1 корпус, ауд. 1-217
09:30 - 11:00
«Цифровое пространство современного вуза»
3 корпус, ауд. 3-237 «Большая химическая
аудитория им. Д.И. Менделеева»
10:00
Встреча студентов П1УПС с первым министром путей
сообщения РФ, первым президентом ОАО «РЖД»,
советником генерального директора ОАО «РЖД» Г.М.
Фадеевым: «О важности гражданской позиции
железнодорожников, основанной на созидании и
преданности делу, а также значимости их вклада в
развитие России»
164

165.

165
.С)
6 корпус, ауд. 6-302 Большая физическая аудитория
Ш1
12:00
Пленарное заседание Форума «Инженерное образование всемирное наследие. Готовы ли современные образование и
наука обеспечить технологический суверенитет страны?»
Прием
по окончании Пленарного заседания
1 корпус Дубовый зал
0
для участников Пленарного заседания Форума
3 корпус, ауд. 3-237 «Большая химическая
аудитория им. Д.И. Менделеева»
15:00
Встреча студентов ПГУПС с генеральным директором
ООО «ТС Строй» Попковым А.Н. «Организация трудовой
деятельности студенческого строительного отряда
ПГУПС «Байкал» на участке Восточно-Сибирской
железной дороги»
10:00
8-9 декабря 2022 года (четверг, пятница)
Форум поколений ЦДИ
15:00
10:00
165

166.

166
П/7ППШ
VII Студенческая конференция первокурсников ПГУПС
15 декабря 2022 года (четверг)
Октябрьский центр инновационного развития,
Библиотечный переулок, д. 4
Хакатон
2 корпус, ауд. 2-402, 2-409
плплпп
Пленарное заседание
«Инженерное образование - всемирное наследие. Готовы ли
современные образование и наука обеспечить
технологический суверенитет страны?»
Время
IV Бетанкуровский международный инженерный форум
Выступление
Кофе-брейк
Торжественное открытие заседания
Панельная дискуссия
Модератор пленарного заседания:
• Николай Зусик - российский журналист и телеведущий
канала «Россия-1»
Спикеры панельной дискуссии:
• Константин Анатольевич Пашков - директор
Административного департамента Минестерства
Транспорта Российской федерации
• Владимир Николаевич Княгинин - вице-губернатор СанктПетербурга
166

167.

167
• Игорь Геннадьевич Малыгин - директор Института
проблем транспорта им. Н.С. Соломенко
• Валерий Фаритович Танаев - начальник Московской
железной дороги
• Анатолий Александрович Александров - президент
Ассоциации технических университетов, президент МГТУ
им. Н.Э. Баумана
• Андрей Владимирович Шепель - директор по логистике АО
«Апатит»
• Николай Николаевич Казаков - проректор по учебной
работе Белорусского государственного транспортного
университета
• Андрей Рюрикович Федоров - председатель Совета
Директоров Группы компаний «Диджитал Дизайн»
11.30-12.00
12.00-12.05
12.05-14.00
»»>
s
• Виктор Георгиевич Голомолзин - начальник Октябрьской
железной дороги
14.00-14.05
14.05-14.10
14.10-14.15
• Александр Юрьевич Панычев - ректор Петербургского
государственного университета путей сообщения
Императора Александра I
167

168.

168
Вручение сертификата на брендированную аудиторию АО
«Апатит»
Вручение наград начальником Горьковской железной дороги
Дорофеевским С.А. сотрудникам Университета
Подписание Соглашений о сотрудничестве
Традиционное вручение в день основания Университета
дипломов почетного профессора и почетного
преподавателя ПГУПС
14.15-14.20
14.20
Закрытие пленарного заседания Форума
плплпп
Абу-Хасан Махмуд - декан факультета «Промышленное и
гражданское строительство»
30 ноября
Заседания круглых столов
Аудитория
Время
10.00
3-237
Кабанов Александр Васильевич? декан факультета
«Экономика и менеджмент»
10.00
9-120
IV Бетанкуровский международный инженерный форум
168

169.

169
Название круглого стола
Новейшие технологии восстановления и форсированного
развития объектов транспортной и строительной
инфраструктуры
Актуальные компетенции в мобильности сетей поставок
транспортных коридоров
Цифровые технологические модели логистической
деятельности железных дорог в современных условиях
10.45
7-320
Бадецкий Александр Петрович ? и.о. декана факультета
«Управление перевозками
и логистика»
Решение стратегических задач транспортного
строительства в современных условиях
импортозамещения, восстановления и развития
транспортной инфраструктуры
Безопасная транспортная экосистема магистральной
инфраструктуры и современные вызовы
Перспективы развития подвижного состава,
технологических и энергетических комплексов
1-418
13.15
15.00
5-403
169

170.

170
15.00
в условиях импортозамещения
Чуян Сергей Николаевич - декан факультета
«Транспортные
Бушуев Николай Сергеевич - декан факультета
«Транспортное строительство»
Степанская Ольга Андреевна - декан факультета
«Автоматизация и интеллектуальные технологии»
170

171.

171
171

172.

172
172

173.

173
173

174.

174
174

175.

175
Более подробно : Перспективы применения
быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не
имея хорошей методической, научной, технической
и практической базы, задачи по быстрому
временному восстановлению мостовых переходов
будут невосполнимы. Это приведет к
непредсказуемым потерям.
Splice Connection Design
Structural calculations for steel beam splice connection design
175

176.

176
We provide steel beam splices calculations to BS5950 or Eurocode 3 design codes, ensuring your
splice connection complies with Building Regulation standards.
Our structural engineers will design your splice connection to suit your exact beam size
and loading requirements and provide design calculations that are accepted by Building Control
departments nationwide.
Fast service and detailed output
We supply as standard detailed connection drawings and installation instructions so fabricators
know exactly what to make and installers know exactly how the connection should be fitted.
Our fast online service ensures a quick turnaround helping you to avoid delays and keep your
project on schedule. You can also contact us for a quote.
Order Online | Fast Turnaround | £195+VAT
Includes structural calculations and drawings
suitable for submission to Building Control
Go to order form
Why use a bolted splice connection?
Bolted splice connections are the quickest and easiest way for steel beams to be joined on site in
a quality assured manner and avoid the fire risk and quality control difficulties of on-site welding.
Reducing long beams into shorter and more manageable sections is often necessary for ease of
transport, safe handling or to facilitate installation, particularly when installing steelwork in loft
conversions and existing buildings.
Which splice connection type?
A bolted splice connection can be formed using 'cover plate' splices or bolted 'end plate' splices
(see images). Both are designed to transmit bending moment and shear forces across the joint,
allowing a spliced beam to behave as a continuous member and each have their pros and cons see box below for more technical information.
The size and thickness of steel plates, grade, diameter and quantity of bolts and weld specification
(where relevant) vary depending on beam size and applied loads so it's important splices are
designed to suit each application.
176

177.

177
Cover Plate Splice Connection
End Plate Splice Connection
177

178.

178
Hollobolt® Splice Connection
https://www.smartbuild.uk.com/steel-beam-splice-design
178

179.

179
179

180.

180
180

181.

181
181

182.

182
182

183.

183
183

184.

184
184

185.

185
185

186.

186
186

187.

187
187

188.

188
188

189.

189
189

190.

190
190

191.

191
191

192.

192
192

193.

193
193

194.

194
194

195.

195
195

196.

196
196

197.

197
197

198.

198
198

199.

199
199

200.

200
200

201.

201
201

202.

202
202

203.

203
203

204.

204
204

205.

205
205

206.

206
206

207.

207
http://www.mem50212.com/MDME/MEMmods/MEM30007A/properties/Properties.html Introduction
When a material is subject to forces (loads), they will deform (elongate, compress, twist) by some amount. It
may be a small amount, but never zero. Engineers calculate these forces in order to predict the behaviour of
the materials.
Materials scientists learn about these mechanical properties by testing materials. Results from the tests
depend on the size and shape of material to be tested (specimen), how it is held, and the way of performing
the test. That is why we use common procedures, or standards, such as NATA.
What is a Property?
A property is something that will be measured the same regardless of the size of a piece of material. For
example, density is a property, but mass is not.
Important Properties for Engineering
There are many material properties used for all sorts of things, like how well the material conducts heat, or
magnetism, or resists electricity or how much it expands with heat etc etc. (Thermal conductivity,
Magnetic permeability, Resistivity, Coefficient of thermal expansion etc)
Mechanical properties are more focussed on how the material behaves under stress. Here are the key
properties;
Elasticity
The ability of the material to return to its original size (or shape) after being deformed. (stretched,
compressed, twisted, bent etc) Rubber is elastic, so is glass and spring steel
Plasticity
The ability of the material to be deformed and stay like that after load is removed. (Opposite of elasticity)
Lead is quite plastic.
There are some specific types of plasticity.
Ductility = tensile plasticity. A material that can be stretched. (Like chewing gum - it stretches when you
pull it). Good examples are copper, and plastics like polypropylene.
Malleability = compressive plasticity. A material that can be compressed or hammered. (Like wet clay - it
squashes when you press it, but doesn't stretch much). Engineering example; lead. Most plastic materials
show a bit of both - ductile and malleable.
Stress
The intensity of force inside a solid material. It is just like pressure except that it has a set direction (wheras
pressure is in every direction). Stress acts through a cross-section of the material where the forces are
applied on EACH SIDE of that cross-sectional area. So there is a SET of 2 forces - when they are pulling it
is tensile, if they push towards each other it is compressive.
207

208.

208
Definition of Stress
f = F / A where
f is the average stress, also called engineering or nominal stress, and
F is the force acting over the area - and perpendicular to it.
The SI unit for stress is the pascal (symbol Pa), which is a shorthand name for
The unit for stress is the same as that of pressure, which is also a measure of Fo
usually measured in megapascals (MPa) or gigapascals (GPa). We always wo
in MPa, because 1 MPa = 1N / 1mm2.
Example:
In the diagram at left, assume a force of 2000N up and 2000N down.
The area of cross-section is 50 square mm.
Stress = 2000 / 50 = 40 MPa
Strength: The amount of Stress a material can 'take'. Where 'take' might be before it breaks, before it
deforms permanently, etc
Yield Strength: The stress that makes the material begin to have some plasticity.
Ultimate Strength. The highest stress the material can get to - any more and it will break.
Tensile Strength. Pulling - yield or ultimate.
Compressive Strength: Compressing strength
Shear Strength: Sliding or distorting, twisting. Yield or ultimate.
Fatigue Strength: The stress the material can handle when applied on and off many times.
Strain
The relative stretch of a material. It the material started with a length L, the amount of change (deformation)
is x as a result of a tensile or compressive stress. This is not a property because it depends on how long the
object is, so we have a property Strain, where
= /L
The Stress/Strain Curve
Elastic deformation. When the stress is removed, the material returns to the dimension it had before the load
was applied. Valid for small strains (except the case of rubbers).
Deformation is reversible, non permanent.
Plastic deformation. When the stress is removed, the material does not return to its previous dimension but
there is a permanent (irreversible) deformation.
208

209.

209
Introduction
When a material is subject to forces (loads), they will deform (elongate, compress, twist) by some amount. It
may be a small amount, but never zero. Engineers calculate these forces in order to predict the behaviour of
the materials.
Materials scientists learn about these mechanical properties by testing materials. Results from the tests
depend on the size and shape of material to be tested (specimen), how it is held, and the way of performing
the test. That is why we use common procedures, or standards, such as NATA.
What is a Property?
A property is something that will be measured the same regardless of the size of a piece of material. For
example, density is a property, but mass is not.
Important Properties for Engineering
There are many material properties used for all sorts of things, like how well the material conducts heat, or
magnetism, or resists electricity or how much it expands with heat etc etc. (Thermal conductivity,
Magnetic permeability, Resistivity, Coefficient of thermal expansion etc)
Mechanical properties are more focussed on how the material behaves under stress. Here are the key
properties;
Elasticity
The ability of the material to return to its original size (or shape) after being deformed. (stretched,
compressed, twisted, bent etc) Rubber is elastic, so is glass and spring steel
Plasticity
The ability of the material to be deformed and stay like that after load is removed. (Opposite of elasticity)
Lead is quite plastic.
There are some specific types of plasticity.
Ductility = tensile plasticity. A material that can be stretched. (Like chewing gum - it stretches when you
pull it). Good examples are copper, and plastics like polypropylene.
Malleability = compressive plasticity. A material that can be compressed or hammered. (Like wet clay - it
209

210.

210
squashes when you press it, but doesn't stretch much). Engineering example; lead. Most plastic materials
show a bit of both - ductile and malleable.
Stress
The intensity of force inside a solid material. It is just like pressure except that it has a set direction (wheras
pressure is in every direction). Stress acts through a cross-section of the material where the forces are
applied on EACH SIDE of that cross-sectional area. So there is a SET of 2 forces - when they are pulling it
is tensile, if they push towards each other it is compressive.
Definition of Stress
f = F / A where
f is the average stress, also called engineering or nominal stress, and
F is the force acting over the area - and perpendicular to it.
The SI unit for stress is the pascal (symbol Pa), which is a shorthand name for
The unit for stress is the same as that of pressure, which is also a measure of Fo
usually measured in megapascals (MPa) or gigapascals (GPa). We always wo
in MPa, because 1 MPa = 1N / 1mm2.
Example:
In the diagram at left, assume a force of 2000N up and 2000N down.
The area of cross-section is 50 square mm.
Stress = 2000 / 50 = 40 MPa
Strength: The amount of Stress a material can 'take'. Where 'take' might be before it breaks, before it
deforms permanently, etc
Yield Strength: The stress that makes the material begin to have some plasticity.
Ultimate Strength. The highest stress the material can get to - any more and it will break.
Tensile Strength. Pulling - yield or ultimate.
Compressive Strength: Compressing strength
Shear Strength: Sliding or distorting, twisting. Yield or ultimate.
Fatigue Strength: The stress the material can handle when applied on and off many times.
Strain
The relative stretch of a material. It the material started with a length L, the amount of change (deformation)
is x as a result of a tensile or compressive stress. This is not a property because it depends on how long the
object is, so we have a property Strain, where
= /L
The Stress/Strain Curve
Elastic deformation. When the stress is removed, the material returns to the dimension it had before the load
was applied. Valid for small strains (except the case of rubbers).
Deformation is reversible, non permanent.
210

211.

211
Plastic deformation. When the stress is removed, the material does not return to its previous dimension but
there is a permanent (irreversible) deformation.
Stiffness
In tensile tests, if the deformation is elastic, the stress-strain relationship is called Hooke's law:
E=f/e E is the slope of the stress-strain curve, called Young's modulus or modulus of elasticity. In some cases
(especially plastics and high speed loadings), the relationship is not linear so that E can be defined
alternatively as the local slope: E = df/de
Shear stresses also produce strains according to: G=f/e
where G is the shear modulus.
Elastic moduli measure the stiffness of the material. They are related to the second derivative of the
interatomic potential, or the first derivative of the force vs. internuclear distance. By examining these curves
we can tell which material has a higher modulus. Due to thermal vibrations the elastic modulus decreases
with temperature. E is large for ceramics (stronger ionic bond) and small for polymers (weak covalent
bond). Since the interatomic distances depend on direction in the crystal, E depends on direction (i.e., it is
anisotropic) for single crystals. For randomly oriented policrystals, E is isotropic.
Anelasticity
Here the behavior is elastic but not the stress-strain curve is not immediately reversible. It takes a while for
the strain to return to zero. The effect is normally small for metals but can be significant for polymers. This
is a type of friction effect and is sensitive to the speed of loading.
Poisson's Ratio (lateral shrinking)
211

212.

212
Materials subject to tension shrink laterally. Those subject to compression, bulge. The ratio of lateral and
axial strains is called the Poisson's ratio . = lateral/ axial
The elastic modulus, shear modulus and Poisson's ratio are related by E = 2G(1+ ), so Poisson's ratio can be
worked out from measurements of G and E.
Tensile Properties
Yield point. If the stress is too large, the strain deviates from being proportional to the stress. The point at
which this happens is the yield point because there the material yields, deforming permanently (plastically)
Yield stress. Hooke's law is not valid beyond the yield point. The stress at the yield point is called yield
stress, and is an important measure of the mechanical properties of materials. In practice, the yield stress is
chosen as that causing a permanent strain of 0.002 (strain offset, Fig. 6.9.) The yield stress measures the
resistance to plastic deformation.
Plastic deformation: The reason for plastic deformation, in normal materials, is not that the atomic bond is
stretched beyond repair, but the motion of dislocations, which involves breaking and reforming
bonds. Plastic deformation is caused by the motion of dislocations.
Tensile strength. When stress continues in the plastic regime, the stress-strain passes through a maximum,
called the tensile strength ( TS) , and then falls as the material starts to develop a neck and it finally breaks at
the fracture point (Fig. 6.10). Note that it is called strength, not stress, but the units are the same, MPa. So
strength is a certain stress a material can take.For structural applications, the yield stress is usually a more
important property than the tensile strength, since once the it is passed, the structure has deformed beyond
acceptable limits.
Ductility. Tensile Plasticity. The ability to deform before braking. It is the opposite of brittleness. Ductility
can be given either as percent maximum elongation max or maximum area reduction. %EL = max x 100
%, %AR = (A0 - Af)/A0 These are measured after fracture (repositioning the two pieces back together).
Malleability. Compressive Plasticity.
Toughness. Ability to absorb energy up to fracture. The energy per unit volume is the total area under the
strain-stress curve. It is also measured by an impact test.
Resilience. Capacity to absorb energy elastically. The energy per unit volume is the area under the strainstress curve in the elastic region.
212

213.

213
True Stress and Strain. When one applies a constant tensile force the material will break after reaching the
tensile strength. The material starts necking (the transverse area decreases) but the stress cannot increase
beyond TS. The ratio of the force to the initial area, what we normally do, is called the engineering stress. If
the ratio is to the actual area (that changes with stress) one obtains the true stress.
Elastic Recovery During Plastic Deformation. If a material is taken beyond the yield point (it is deformed
plastically) and the stress is then released, the material ends up with a permanent strain. If the stress is
reapplied, the material again responds elastically at the beginning up to a new yield point that is higher than
the original yield point (strain hardening, Ch. 7.10). The amount of elastic strain that it will take before
reaching the yield point is called elastic strain recovery
Compressive, Shear, and Torsional Deformation. Compressive and shear stresses give similar behavior to
tensile stresses, but in the case of compressive stresses there is no maximum in the curve, since no
necking occurs.
Hardness. Hardness is the resistance to plastic deformation (e.g., a local dent or scratch). Thus, it is a
measure of plastic deformation, as is the tensile strength, so they are well correlated. Historically, it was
measured on an empirically scale, determined by the ability of a material to scratch another, diamond being
the hardest and talc the softer. Now we use standard tests, where a ball, or point is pressed into a material
and the size of the dent is measured. There are a few different hardness tests: Rockwell, Brinell, Vickers,
etc. They are popular because they are easy and non-destructive (except for the small dent).
Variability of Material Properties. Tests do not produce exactly the same result because of variations in
the test equipment, procedures, operator bias, specimen fabrication, etc. But, even if all those parameters are
controlled within strict limits, a variation remains in the materials, due to uncontrolled variations during
fabrication, non homogenous composition and structure, etc. The measured mechanical properties will show
scatter, which is often distributed in a Gaussian curve (bell-shaped), that is characterized by the mean value
and the standard deviation (width).
Design/Safety Factors. To take into account variability of properties, designers use, instead of an average
value of, say, the tensile strength, the probability that the yield strength is above the minimum value
tolerable. This leads to the use of a safety factor N > 1 (typ. 1.2 - 4). Thus, a working value for the tensile
strength would be W = TS / N.
Bolt Grades
Grades are stamped into the head of the bolt (for high strength bolts). The larger the number, the stronger the
bolt.
213

214.

214
The first number is the ultimate tensile strength (UTS) in 100 x MPa. The second number (if shown) is the
yield strength (YS) as a proportion of UTS. So, for 8.8 bolt, UTS=800MPa, YS = 0.8x800 = 640MPa.
More details given below
Grade
Nominal Size
Proof Stress
YS
UTS
Hardness R (core)
Min.
Max.
4.6
M5-M100
225
240
400
B67
B95
4.8
M1.6-M16
310
340
420
B71
B95
5.8
M5-M24
380
420
520
B82
B95
8.8
M16-M72
600
660
830
C23
C34
9.8
M1.6-M16
650
720
900
C27
C36
10.9
M5-M100
830
940
1040
C33
C39
12.9
M1.6-M100
970
1100
1220
C38
C44
Fatigue
If stress is cycled on and off, the material can fail at a much lower stress than the yield or ultimate strength.
This is due to fatigue - the slow growth of a crack each time the load is re-applied. If stresses are low, and
the number of cycles is high, we use the S-N diagram, or Wohler diagram. (High = 100,000 or more)
The S-N diagram plots stress S versus cycles to failure N. The graph is usually displayed on a log-log plot,
with the actual S-N line representing the mean of the data from several tests.
214

215.

215
Endurance Limit: (Material A) Some materials have a fatigue limit or endurance limit - the stress level
below which the material never fails. This is characteristic of steel and titanium in benign environmental
conditions.
Many non-ferrous metals and alloys, such as aluminum, magnesium, and copper alloys, do not exhibit welldefined endurance limits. These materials instead display a continuously decreasing S-N response, similar
to Curve B above. In such cases a fatigue strength Sf for a given number of cycles must be specified. An
effective endurance limit for these materials is sometimes defined as the stress that causes failure at 1E8 or
5E8 loading cycles.
The concept of an endurance limit is used in infinite-life or safe stress designs. It is due to interstitial
elements (such as carbon or nitrogen in iron) that pin dislocations, thus preventing the slip mechanism that
leads to the formation of microcracks. Care must be taken when using an endurance limit in design
applications because it can disappear due to:
Periodic overloads (unpin dislocations)
Corrosive environments (due to fatigue corrosion interaction)
High temperatures (mobilize dislocations)
The endurance limit is not a true property of a material, since other significant influences such as surface
finish cannot be entirely eliminated. However, a test values (Se') obtained from polished specimens provide
a baseline to which other factors can be applied. Influences that can affect (i.e. decrease) the endurance limit
include:
Surface Finish (rough)
Temperature (higher)
Stress Concentrations (geometry that increases stress)
Size (larger)
Fatigue usually begins from a stress concentration at the surface. The fatigue cracks grow slowly and usually
leaves a striated pattern that looks like a smooth sea shell. Then, when the crack has gone far enough, the
object will break suddenly due to the stress in the small remaining area exceeding the ultimate strength. This
sudden fracture will usually look different - rough or torn looking.
Creep
Creep is the slow stretching of a material over time - especially at "high temperature". Boilers, gas turbine
engines, and ovens are some of the systems that have components that experience creep. For some materials
"high temperature" could be room temperature - like lead. Many plastics is also very prone to creep. Failures
involving creep usually involves deformation, but failures may appear ductile or brittle.
215

216.

216
In a creep test a constant load is applied to a tensile specimen maintained at a constant temperature. Strain is
then measured over a period of time. The slope of the curve, identified in the above figure, is the strain rate
of the test during stage II or the creep rate of the material.
Primary creep, Stage I, is a period of decreasing creep rate. Primary creep is a period of primarily transient
creep. During this period deformation takes place and the resistance to creep increases until stage II.
Secondary creep, Stage II, is a period of roughly constant creep rate. Stage II is referred to as steady state
creep. Tertiary creep, Stage III, occurs when there is a reduction in cross sectional area due to necking or
effective reduction in area due to internal void formation.
Quiz Study: (Multiple choice questions)
1. Ability of a material to be deformed and then return to its original size after removing the load.
2. Ability of a material to resist indentation or abrasion.
3. Ability of a material to sustain a high load for its size.
4. A material that requires a high stress to deform a small amount is...
5. Ultimate Tensile Strength is a measure of the ........ a material can take.
6. A material that takes a lot of energy to break has a high level of...
7. A tough material will exhibit both...
8. The ability of a material to absorb energy without permanent deformation.
9. Percentage elongation is a measure of a material's...
10. The rate of creep is higher when you increase ...
11. Which of the following would most likely be a CREEP problem?
12. Deformation that increases gradually is likely to be due to...
13. A crack which grows gradually through a shaft is likely to be due to...
14. Shot peening of springs is used to...
15. How does shot peening work?
16. What is a Fatigue Strength?
17. What is the Endurance Limit?
18. Which of the following would most likely be a FATIGUE problem?
19. Which graph indicates Mild Steel?
20. Which is FALSE?
21. The slope of the curve up to the yield point tells you the ...
22. The area under the entire stress-strain curve is an indication of a material's ...
216

217.

217
23. Yield Point: Which is ... F A L S E ?
24. A bolt has 12.9 stamped on the head. This means it has maximum strength of ...
25. Comparison between a 25x1 spring steel ruler and 25x1 mild steel strip under bending. If the yield
point of MS is 250MPa and SS is 400MPa, which is TRUE?
26. A Mild Steel beam deflects 0.3mm under load and springs back on removal. Which is FALSE?
27. A bent nail is an example of going beyond the .................
28. A new chain broke while attempting to drag a large fallen tree. This is an example of going beyond
the .................
29. If the stress was between the Yield point and UTS then...
30. If the stress was below the Yield point then...
31. If the stress was above the UTS then...
32. Which is stiffer, mild steel or high tensile steel? (Up to yield point)
33. Which is stronger, Mild steel or High tensile steel?
34. Steel has a Modulus of Elasticity of about;
35. A 10m steel rod is stretched by 1cm. What is the Strain?
36. An electrical wire (cross section = 1 square mm) holds 12 N weight. The stress is;
37. How much will a 100m fence wire stretch if it is tensioned to 100MPa?
38. You are designing an aluminium crank for a bicycle. Which entry is most relevant to ensure it does
not crack?
Whiteboard Photos
217

218.

218
218

219.

219
219

220.

220
Questions: Assignment:
Review Test #10101.
Do a practice test 10101cp
Relevant pages in MDME
Mechanical Properties practice test: 10101cp
Web Links
Google search:
Mechanical Properties of Materials (Ref http://www.virginia.edu/bohr/mse209/chapter6.htm)
220

221.

221
221

222.

222
222

223.

223
223

224.

224
224

225.

225
225

226.

226
226

227.

227
227

228.

228
228

229.

229
229

230.

230
A BREAKDOWN OF THE DIFFERENT STYLES OF
UNISTRUT BEAM CLAMPS
When it comes to securing channel to existing structural steel, Unistrut beam clamps are an easy, costeffective solution. Beam clamps provide you with a simple beam-to-strut connection solution that doesn’t
require welding or drilling.
Unistrut beam clamps come in a variety of styles to accommodate a range of beam styles, sizes, applications,
and attachment preferences. This variety also means there are several different styles of beam clamps that
can affect how channel is attached and the total load that can be secured to the beam. Here are some of the
more common styles of beam clamps offered by Unistrut Service Company.
UNISTRUT FLANGE BEAM CLAMPS
HOW THEY WORK
Unistrut flange beam clamps, also known as Unistrut C style beam clamps, are named for their distinctive
shape. Flange beam clamps are designed to secure channel to beams by clamping down on the flanges of a
beam with a set screw. Depending on the design of the flange beam clamp, the channel is either sandwiched
between the flange and the clamp or attached to the clamp with a threaded rod.
Examples
Unistrut PLF3037 thru PLF3075 Flange Clamps
230

231.

231
Unistrut P2675 Beam Clamp
UNISTRUT WINDOW STYLE BEAM CLAMPS
HOW THEY WORK
Unistrut window style beam clamps secure channel to existing beams using a ―window‖ cut out of a bent
plate and a set screw. A pair of window style beam clamps are placed on both sides of a beam and a channel
is fed through the windows. Once in place, the window style beam clamp is secured to the beam with the set
screw, which also holds the channel in place.
Example
Unistrut P1796S Window Beam Clamp
231

232.

232
UNISTRUT U STYLE BEAM CLAMPS
HOW THEY WORK
Unistrut U style beam clamps feature a piece of bent plate and a u-bolt that is threaded on both sides to
secure channel in place. The channel is fed through the u-bolt, which is then tightened to secure both the
plate to the beam and the channel to the plate. U style beam clamps can be used to secure channel to either
the underside of the beam or the inside of the beam, depending on the configuration of the clamp.
Examples
Unistrut P2785 U-Bolt Beam Clamp
232

233.

233
Unistrut P2868 U-Bolt Beam Clamp
UNISTRUT J STYLE BEAM CLAMPS
HOW THEY WORK
Unistrut J style beam clamps feature a hook shaped like a ―J‖ to help them secure channel to existing beams.
While other beam clamp styles are designed to use in pairs to secure both sides of a beam, J style beam
clamps are designed for use as a stand-alone clamp (unless indicated otherwise). This is possible as the hook
secures the j style beam clamp to the opposite side of the beam.
Examples
Unistrut P2867 J-Bolt Beam Clamp
233

234.

234
Unistrut P2824 J-Bolt Beam Clamp
234

235.

235
UNISTRUT COLUMN INSERTS
HOW THEY WORK
Unistrut column inserts are used to secure channel between the flanges of a beam. The column inserts are
attached to the interior walls of the flanges with set screws, securing the channel between them for use.
Example
Unistrut P3087 Column Insert Beam Clamp
235

236.

236
ORDER THE RIGHT UNISTRUT BEAM CLAMPS
There are many ways to connect strut to beams, but it’s important to find the right option for your
suspension needs. Connection style, load capabilities, and minimum safety factors are all important aspects
that play into which beam clamps are best way to attach for your channel to existing structures. Be sure to
consult the engineering catalog to determine load capacity of the clamp you are contemplating using for
your project.
Unistrut Service Company can supply you with the right beam clamps for your suspension project. You
can download the Unistrut Beam Clamp Catalog for details on each product and order Unistrut beam clamps
online through our website. If you need some assistance determining which clamps are right for your
situation, you can contact Unistrut to talk to one of our experts about the needs of your project.
Tags: flange clamps
c clamps
j-bolt clamps
u-bolt clamps
window clamps
hinged beam clamps
column inserts
Categories: Unistrut Beam Clamps
Connect with Unistrut
Tell us about your application’s needs, and we’ll suggest proven products, services and solutions to exceed
your expectations.
236

237.

237
237

238.

238
238

239.

239
239

240.

240
240

241.

241
241

242.

242
242

243.

243
243

244.

244
244

245.

245
245

246.

246
246

247.

247
247

248.

248
248

249.

249
249

250.

250
250

251.

251
251

252.

252
252

253.

253
253

254.

254
254

255.

255
255

256.

256
256

257.

257
257

258.

258
258

259.

259
259

260.

260
260

261.

261
261

262.

262
262

263.

263
263

264.

264
264

265.

265
265

266.

266
266

267.

267
267

268.

268
268

269.

269
269

270.

270
270

271.

271
271

272.

272
272

273.

273
273

274.

274
274

275.

275
275

276.

276
276

277.

277
277

278.

278
278

279.

279
279

280.

280
280

281.

281
281

282.

282
282

283.

283
283

284.

284
284

285.

285
285

286.

286
286

287.

287
287

288.

288
288

289.

289
289

290.

290
290

291.

291
291

292.

292
292

293.

293
293

294.

294
294

295.

295
295

296.

296
296

297.

297
297

298.

298
298

299.

299
299

300.

300
300

301.

301
301

302.

302
302

303.

303
303

304.

304
304

305.

305
305

306.

306
306

307.

307
307

308.

308
308

309.

309
309

310.

310
310

311.

311
311

312.

312
312

313.

313
313

314.

314
314

315.

315
315

316.

316
316

317.

317
317

318.

318
318

319.

319
319

320.

320
320

321.

321
https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
https://ru.scribd.com/document/515600203/Ispolzovaniy-Gasiteley-Dinamicheskix-Kolebaniy-Obrusheniem-Pyatogo-EtajaObespecheniya-Seismostoykosti-351-Str
321

322.

322
322

323.

323
323

324.

324
324

325.

325
325

326.

326
326

327.

327
327

328.

328
328

329.

329
329

330.

330
330

331.

331
331

332.

332
332

333.

333
333

334.

334
334

335.

335
Надвижка пролетного строения из стержневых пространсвенных структур с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием
замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно"
(серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектсталь-конструция"), МАРХИ ПСПК",
"Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на
фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого
строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси
335

336.

336
336

337.

337
337

338.

338
338

339.

339
339

340.

340
340

341.

341
341

342.

342
342

343.

343
343

344.

344
344

345.

345
345

346.

346
346

347.

347
347

348.

348
348

349.

349
349

350.

350
350

351.

351
https://ru.scribd.com/document/495366103/Analiz-Razrusheniya-MetallicheskixKonstruktsiy-v-Usloviyzx-Severa https://ppt-online.org/870119
https://disk.yandex.ru/i/yiVScMHoaRyqhw
351

352.

352
352

353.

353
353

354.

354
354

355.

355
355

356.

356
Благодарим Вас за активную жизненную позицию и
стремление оказать содействие в области защиты
населения и территории от чрезвычайных ситуаций.
Директор Департамента образовательной - научнотехнической деятельности МЧС А.И. Бондар Кусков
Антон Валерьевич 8 (495) 400-99-04
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и
желание помочь Вооруженным Силам Российской
Федерации. Врио начальника инженерных
Вооруженных Сил Российской Минобороны Д. Коруц
356

357.

357
357

358.

358
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
20
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (13)
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
358

359.

359
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Адрес для переписки:
Родионов Владимир Викторович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54
) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении,
включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения
до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных
помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме
каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении
воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку
полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под
действием
взрывного
давления
обеспечивают
изгибающий
момент
полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с
болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели
смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу
фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из
стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному
отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне
фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных
взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на
сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой,
которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и
способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не
позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции
сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких
359

360.

360
диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без
стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и
фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину
горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее
несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной
площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и
аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения
определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК
SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006,
SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на
испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной
площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным
путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых
«сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9
баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО
«Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
360

361.

361
361

362.

362
362

363.

363
363

364.

364
364

365.

365
А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ
А.И.Коваленко - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Е.И.Коваленко зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им
Калинина
Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в
СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
365

366.

366
165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего
пояса ферм и с креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и
сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с пластическими шарнирами, по с
расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река
Лебедь) и автомобильного моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK
SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения нагрузок на
полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным
фермам, и была рассчитана с использованием 3D –модели конечных элементов в США, при
финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ
[email protected] ( 921) 962-67-78 Безвозмездно оказала помощь при расчет в
ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для
однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для
перправы через реку Лнепр в Смоленской области для военных целях
Научный консультан прямого упругопластического расчет стальных американских
пролтетных ферм с большими перемешениями на прельное равновестие и
приспособлчемость , теоретическеи основы расчет на плпмтиснмелн предельное
равновесие и приспособляемость и упругоплатическое поведение стального стержня и
бронзовой или тросовй втулки , гильзы и бота с пропиленным пазом болгаркой для создания
упругоплатическо соедения пролетного строения для создания предельного равновесия
Титова Тамила Семеновна Первый проректор - проректор по научной работе - Ректорат,
Заведующий кафедрой - Кафедра «Техносферная и экологическая безопасность»,
Заместитель Председателя - Учѐный совет Контакты: (812) 436-98-88 (812) 457-84-59
[email protected] Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-223 оказала помощь при
расчет в лабораторных испытаниях в ПK SCAD и перводе на русский американских и
китайских публикаций , чертежей, о прямом упругоплатическом расчете стальных
ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью
70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы опытного, учебного сбороно- разбороно моста
через реку Днепр в Смоленской области для военных целях в Новроссии ЛНР, ДНР
соместро с Белорусской Республики
366

367.

367
Бенин Андрей Владимирович - научный консультан
по проведению лабортаорных
испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей прямого
упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого
железножорожного моста с большими перемещениями напредельное равновесие и
приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и
Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на
английском языке)
Контакты:
(812) 457-80-19, (812) 310-31-28, [email protected]
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
СМК РД 09.36-2022 «Положение о Научно-исследовательской части» (sig)
Контакты (812) 310-31-28, 58-019 Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9,
ауд. 7-225
Видюшенков Сергей Александрович -- научный консультан
по проведению
лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей прямого
упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого
железножорожного моста с большими перемещениями напредельное равновесие и
приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и
Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на
английском языке)
Контакты: (812) 457-82-34
СМК РД 09.31-2020 «Положение о кафедре ФГБОУ ВО «Петербургский
государственный университет путей сообщения Императора Александра I»
Контакты
[email protected] (812) 457-82-34 (812) 571-53-51
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 3-309
Декан факультета
Андрей Вячеславович ЗАЗЫКИН--- научный консультан
367
по проведению

368.

368
лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и математических моделей прямого
упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого
железножорожного моста с большими перемещениями напредельное равновесие и
приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан и
Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на
английском языке) https://www.spbgasu.ru/Studentam/Fakultety/Avtomobilno-transportnyy_fakultet/
Контакты автомобильно-дорожного факультета
Адрес:
Санкт-Петербург, Курляндская ул., д. 2/5
Адрес для корреспонденции: СПбГАСУ, 2-я Красноармейская ул., д.
4, г. Санкт-Петербург, Россия, 190005
Деканат:
Каб. 102-К
На карте
Тел.:
(812) 251-93-61, (812) 575-01-82, (812) 575-05-12
E-mail:
[email protected]
ВКонтакте:
https://vk.com/id337348801
Задать вопрос о приёме на факультет:
Заместителю ответственного секретаря приѐмной комиссии
СПбГАСУ по работе на автомобильно-дорожном факультете
Щербакову Александру Павловичу
➠ Писать на электронную почту: [email protected]
368

369.

369
Представлены фотографии зажимов и чертежи демпфирующего узла крепления,
который состоит из фрикци –болта с пропи-ленным пазом, с латунной шпилькой и
забитым медным обожженным клином.
Прорези необходимо выполнить в зависимости от бальности 10 см, 7см и 5 см. При
землетрясении или взрыве произойдет смятие медного обожженного клина и
соответственно частичное гашение сейсмической или взрывной энергии (см.
изобретения DE 20 2008 013 975 U1 2009.01.29 и другие). Расчетная нагрузка должна
быть рассчитана согласно СП 14.13330.2011 (S=gmAKbkn= 1 х 9 х 1,5 х 1 = 13, 5 тонн
(разделить на 4 анкера). То есть, при усилии лебедки более 12 тонн медный клин
должен смяться, сдвинуться на допустимое перемещение и устоять. После испытания,
фрикци-анкерного крепления надо заменить на новые и подписать второй акт на
месте испытания.
S=gmAKbkn
где, m - масса установки
g - ускорение силы тяжести = 9
А – коэффициент принимаем 0,4 для расчетной сейсмичности 9 баллов
соответственно
К – 0,4
b- коэффициент динамичности = 1,5 - 1,8
n - коэффициент зависимости =1
369

370.

370
Заказчиком представлены демпфирующие фрикционно-подвижные соединения,
сертификаты, подтверждающие упругую податливость и демпфирование шпилек,
клемм, гаек, тросов и др. крепежных соединений.
Демпфирующий сдвигоустойчивый узел крепления выполнен в виде болтового
соединения: болты диаметром 20 мм (ГОСТ 24379.0-80 «Бoлты фундaмeнтныe» и
ГОСТ 7798-70, длина болта определяется по проекту), подпиленная шестигранная
низкая гайка (ГОСТ 5915-70, длина паза подпилки не менее 5 мм) и шайба 20 мм
(ГОСТ 6402-70). Количество и диаметр болтов определяется по ГОСТ 6249-52
«Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» согласно
требованиям ГОСТ 1759.4 -87
Заключение на испытание фрикционно-подвижных соединений и
демпфирующих узлов крепления для блок-контейнеров и трубопроводов,
закрепленных на основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных
соединений (ФПС), располо-женных в овальных отверстиях на болтах с
контролируемым натяжением, с зазором между торцами стыкующих элементов
не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при
импульсной динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы
в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
В соответствии с испытаниями фрагментов фрикционно-подвижных соединений,
демпфирующих узлов крепления и математичес-ких моделей блок-контейнеров и
блок-контейнерных пунктов контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-01128829549-2003 ) с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), закрепленных на
основании с помощью протяжных фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
расположенных в овальных отверстиях на болтах с контролируемым натяжением,
(предназначены для работы в сейсмоопас-ных районах с сейсмичностью до 9 баллов
по шкале MSK-64) делается вывод, что блок-контейнеры и блок-контейнерные
пункты контроля и управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с
трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014)), предназначенные для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше
для крепления блок-контейнеров и блок-контейнерных пунктов контроля и
управления (ТУ ЧАСТЬ 1 ТУ 5363-011-28829549-2003 ) с трубопроводами
необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения
трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соеди-нений, работающих на
сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином,
согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.6380,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№
1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandantiseismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл
E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения
трубопроводов к блок-контейнерам и блок-контейнерным пунктов контроля и
370

371.

371
управления трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ")
соответствуют требованиям ГОСТ Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5, 10.6, 10.8, 10.13,
ГОСТ Р 53174-2008 п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел II, ГОСТ 12.1.003-83
Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4; ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК 61000-6-4:2006),
ГОСТ Р 50030.6.2-2000 и СНиП II-7-81* «Строительство в сейсмических районах», СП
14.13330.2014 "СВОД ПРАВИЛ СТРОИТЕЛЬ-СТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ
РАЙОНАХ" актуализированная редакция СНиП II-7-81, требованиям НП -031-01
«Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций», согласно «Руководство по
креплению технологического оборудования фундаментными болтами», РЧ серия
4.402-9, вып.5 «Анкерные болты» и «Инструкция по выбору рамных податливых
крепей горных выработок».
Использовалось также изобретение: (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой
величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при
аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема
организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей,
ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем
объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления
обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из
проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной
гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели
смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных,
скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных
гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых
натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие
перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия
115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см
(подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению
конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
371

372.

372
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на
сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует
одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя
разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и
амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции
сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах
«сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для
малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и
поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность
при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив
«сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с
испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при
монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения
определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК
SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006,
SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на
испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на строительной
площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем
допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых
«сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок)
на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов
перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО"Сейсмофонд»
- «Защита и безопасность городов».
При лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ использовалось изобретение " ОПОРА
СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в БИ № 28 от 10.10.2016 МПК
Е04Н 9/02
372

373.

373
Перечень (приведен в таблице 1) испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов
фрикционно-подвижных соединений для крепления опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов с
помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в
длинных овальных отверстиях.
Таблица 1
№
Испытания на перемещение демпфирующих
Тип прибора,
Диапазон
Примечание
п/п
узлов с амортизирующими элементами
оснастки,
измерения
оборудование
1
Определение статических усилий для сдвига податливого анкера, установленного в изолирующей
трубе с амортизирующими податливыми элементами в виде тросового «или» дугообразного зажима
с анкерной шпилькой производилось в ИЦ «ПКТИСтрой-ТЕСТ» («Протокол испытания на осевое
статическое усилие сдвигу дугообразного зажима с
анкерной шпилькой»)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную
модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2025 г.
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм – 1000
мм
Свид. №1 до 12.2023 г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
373

374.

374
8
Ключ динамометрический
Нивелир
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. – 1000
мм.
Свид. № 1 до 12.2023 г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2023 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до
01.12.2023 г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
При испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2023
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2022 г.
Условия проведения испытания узлов крепления опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых компенсаторов
для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
на скольжение и податливость -согласно нормативным документам, действующим на 09.11 2021 г., действующим ГОСТ Р и
специальным техническим условиям (СТУ).
4. Цель испытаний на сейсмостойкость в ПК SCAD математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf и фрагментов антисейсмического фрикционнодемпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопровода, предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск.
374

375.

375
Цель испытаний: оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмич-ностью более 9 баллов, серийный выпуск и возможность эксплуатации
опоры скользящей с трубопроводом в районах с сейсмич-ностью более 9 баллов.
Цель лабораторных испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контроли-руемым
натяжением трубопроводов для опоры скользящей для кабеленесущей системы , предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов - определение возможности их использова-ния в районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале
MSK-64.
5.Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
скользящее с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. Испытание фрагментов ФДПК.
Испытания производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4,
ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7,
375

376.

376
согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ
мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.).
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА испытания СКАД демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных
конструкций, покрытых с помощью демпфирующих компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов.
Геометрические характеристики схемы испытания математических моделей демпфирующих сдвиговых
компенсаторов
с помощью демпфирующих компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов в ПК SCAD.
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
Вывод : Фасонки - накладки прошли проверку прочности по первой и второй группе предельных состояний.
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online Вывод.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Геометрические характеристики схемы демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя
376

377.

377
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD
п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Нагрузки приложенные на схему демпфирующих сдвиговых компенсаторов гасителя динамических
колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb
действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Результата расчета
Эпюры усилий
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы (демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Нагрузки приложенные на схему
377

378.

378
Результата расчета
Эпюры усилий
«N»
«Му»
«Qz»
«Qy»
Деформации
378

379.

379
Коэффициент использования профилейОпорыскользящая для Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и
контрольная сборка производилась в организации «Сейсмофонд». Инструкция по креплению фланцев к трубам предусматривала
такую последовательность производства работ:
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци-болтами
с пропиленным пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
Установить в одной плоскости {в плане и по высоте}.
Соединить фланцы трубопровода с помощью фланцевых вибростойких соединений
Выполнить именную маркировку с ФФПС.
После производилась окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов.
Изобретения, используемые при испытаниях фланцевых фрикционно-подвижных соединений для трубопроводов по
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5).Трубопроводы
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов соединены с помощью фрикци-анкерных,
протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые
шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях.
379

380.

380
380

381.

381
381

382.

382
Для испытания на сейсмостойкость опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
строительных конструкций, использовались узлы крепления опоры к трубопроводу в виде фланцевых фрикционно –
демпфирующих соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
№
п/п
1
Наименование проверок и испытаний
2
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
3
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
4
5
6
7
8
9
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Испытательное
оборудование
Создание осевого
усилия испытательной
машиной ZD -10/90 зав
№ 66/79 (сертификат о
калибровке № 13-1371
от 28.08.2018
При испытаниях
податливых
сдвигоустойчивых и
скользящих узлов
крепления
Величина контролируемого
параметра
Величина усилия 580 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилия 1420 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилий кгс 2420
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 4000
Регистрация усилий
производилось по
шкале до 1000 кгс
сдвигоустойчивого
податливого крепления
подогревателя
топливного газа
382
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 730
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий 30 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 40 кгс
Смятие граней полимодальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 50 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 150 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12 на резьбе гайки М22
Результаты
испытаний
800 кгс
340 кгс
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Срыв гайки М10
на резьбе гайки
Срыв гайки М12,
М22
Срыв гайки М14,
М22
Срыв гайки М16,
М22

383.

383
Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное повышенной
надежности), работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8
Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СниП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3,
14.4, 15, 15.2, в соответствии с изобретением № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК)
E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями), Тайвань, согласно
изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45]
June 13, 1978, согласно изобретения «Опора сейсмостойкая, патент № 165076 (авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И) (проходили
испытания).
Поз.
1
2
3
4
5
6
Кол
4
4
4
4
4
4
Наименование изделия
Шпилька
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
Применение
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
Болт
Заклѐпка вытяжная
Шпилька
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 7798-70
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Для крепления транспортировочных брусков
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления металлосайдинга и дополнительного
оборудования
Фиксация кабельтрасс
№
1
Обозначение
Фрикци-шпилька ( латунный болт с контролируемым натяжением М12x30
Шайба гровер Г.12
Шайба медная обожженная – плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной клин , который забивается в пропиленный паз
латунной или обожженной стальной шпильки (болта)
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
Наименование и тип
Диап
Класс
лабораторного
азон
точности
измерительного
измер или предел
оборудования
ений
допускаемо
контр й
олир
погрешност
уемы и
х
велич
ин
Испытание в ПК SCAD
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технологического оборудования фунд. Болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М., Стройиздат,
1979 г. И альбома «Анкерные болты», сер.
4.402-9, в.5.
Заводско
й№
Примечание
Согласно программному комплексу
383

384.

384
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90
п.5 (к сейсмическим
воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые)
ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
1
Испытание в ПК SCAD спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (сколь-зящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
«Интегрированная система анализа
конструкции SCADOffice» № 0896002 от
28.12.2013.
http://www.youtube.com/watch?v=pHelYxRUhttp://www.youtube.com/watch?v=siCT9
DhdhjAhttp://smotri.com/video/view/?id=v2275
5810d79
Испытание в ПК SKAD на основе синтезированных акселерограмм фрагментов
демпфирующего узла крепления выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными
с двух сторон болтового крепления, изготовленного согласно «Ру-ководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М.,
Стройиздат, 1979, предназначенного для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64.
Диап
азон
изме
рени
й
конт
роли
руем
ых
вели
чин
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Завод
ской
№
Примечание
В программе SCAD и программмах SCADOffice реализованы и
сертифицированы положения следующих
нормативных документов:
1) СниП 2.01.07-85* – Нагрузки и
воздействия;
2) СниП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СниП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СниП II-22-81 – Каменные и
армокаменные конструкции;
5) СниП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;
6) СниП 2.02.01-83* – Основания зданий и
сооружений;
7) СниП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СниП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СниП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
Диапазон
измерений
контролируемы
384
Класс
точнос
ти или
Заводск
ой №
Примечание

385.

385
оборудования
1
х величин
предел
допуск
аемой
погре
шност
и
Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9
баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ 34-10-757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83
1)
ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 –
Строительство в сейсмических
районах (Россия);
3) СниП В1.2-1-98 –
Строительство в сейсмических
районах (Казахстан);
4) СниП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы
проектирования (Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 –
Сейсмостойкое строительство.
Нормы проектирования
(Армения);
6) МГСН 4-19-2005 –
Временные нормы и правила
проектирования многофункциональных высотных зданий и
зданий-комплексов в городе
Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01 УДК
621.039 Введены в действие с 1 января
2002 г. Утверждены постановлением
Госатомнадзора России от 19 октября
2001 г. № 9
Результаты испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления (работают на растяжение) и фрикционно-подвижных
соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением
согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755 для крепления опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с тру-бопроводами, с креплением
трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (Ф ПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и
медного клина)
Наименование проверок и
испытаний
№ пункта
по ПМ
Величина контролируемого
параметра
Результаты испытаний
п.6
Величина усилий в кгс согласно
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
При величине усилий 800 кгс
происходит перемещение скобы
зажима по шпильке при испытании
Уточняется опытным путем
2
Проверка скольжения ,
податливости
Проверка скольжения гайки
в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
адрес: 197341, СПб,
Афонская ул.2 .
3
Проверка смятия свинцовой шайбы.
4
Проверка свинцовой
прокладки
Проверка фланцевого
соединения
№
п/п
1
5
Смотри протокол ПКТИ –СтройТЕСТ от 18.11.2020
[email protected]
Соответствуют требованиям
Функционирует при податливых
характеристиках и перемещениях
до 2-4 см
385
Соответствует при монтаже
зданий для сейсмоопасных
районов 8 баллов (по шкале
MSK-64), необходимо
испытание на перемещение
узла крепления
Определяется при установке
зданий
соответствует
соответствует

386.

386
6
Проверка фрагментов
фрикционно-подвижных
соединений
7
Проверка срыва резьбы на
шпильке согласно протокола № 1506-1 от 18.11.
2020
Проверка соединения латунной гайки и полиамидальной гайки
8
9
Проверка гайки М12 с
пазом
Фрикционно-подвижное соединение
(происходит многокаскадное демпфирование при импульсных растягивающих нагрузках)
Осевое статическое усилие отрыва в
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –
Строй-ТЕСТ
Проверяются перемещения
домкратом или лебедкой
Маркировка, таблички, надписи
соответствуют требованиям КД
Величина усилия кгс (при котором
происходит перемещение гайки в
узле крепления)
После испытаний фрагменты демпфирующих узлов крепления и
фрикционно-подвижных соединений
для объектов проходят проверку на
соответствие Инструкции "Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционноподвижных соединений".
Происходит пере-мещение
гайки при 30-150 кгс,
уточняется при монтаже
Регистрационные усилия
выдергивания производились по шкале до 4000 кгс
Соответствует после
испытания фрагментов
демпфирующих узлов
крепления, фланцевых
соединений и фрикционноподвижных сое-динений для
объ-ектов для сейсмоопасных районов 8 баллов
по шкале MSK-64.
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой
шайбы и медного стопорного «тормозного» клина) для опоры скользящей с трубопроводами для демпфирующих
сдвиговых компенсаторов для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных
конструкций, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением трубопроводов с
помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с конт-ролируемым натяжением, расположенных в
длинных овальных отверстиях. При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего фрикцианкерного крепления.
1
2
3
Проверка податливости
латунной шпильки .
Проверка подпиленной
латунной гайки
Проверка латунной шпильки с
пропиленным пазом для
стопорного клина
п.6
Необходимо обернуть свинцовым или
медным листом шпильку
Наблюдается перемещение шпильки
соответствует
Энергию поглощает стопорный (тормозной) клин на шпильке
соответствует
соответствует
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционноподвижных соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным
пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного
«тормозного» клина) для крепления опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
строительных конструкций,
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения трубопроводов для опоры
скользящей для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов
1
Проверка смятия свинцовой
п.6
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
Проверка смятия забитого в
Клин забивается в паз шпильки с
соответствует
паз латунной шпильки
помощью кувалды (4 кг)
шайбы
2
обожженного медного
стопорного клина
3
Проверка изолирующей
Латунная шпилька (расположена в
трубки в виде обертки
изолирующей трубе или обернута
шпильки медным листом
тонким слоем медного листа)перемещается на 1 градус при ударе кувалдой
386
соответствует

387.

387
4
Проверка гайки со спилен-
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
Проверка свинцовой
Свинцовая рубашка, нанесенная на
соответствует
рубашки при обвертывании
шпилька демпфирует
ным пазом
5
шпильки
6
7
Проверка свинцовой
Многослойная медно-свинцовая
прокладки
прокладка при ударе сминается
Проверка шпильки, у кото-
Согласно протокола ПКТИ от
рой две противоположные
18.11.2013 № 1506 -1 при нагрузке
стороны сточены 4.0, 3,5 и
1500- 610 кгс ( Ст3) отрыв шпильки
3.0 мм
происходит со срывом резьбы.
Проверка фланцевого
Происходит срыв резьбы и сдвиг на
соединения со стальной
0,5-0,9см
соответствует
соответствует
соответствует
шпилькой со сточенными
зубьями
8
9
Проверка компенсаторов Z –
Крепление комплектующих элементов
образных для трубопровода
не ослаблено. Крепеж не ослаблен.
Проверка компенсаторов
Необходимо дополнительные
«змейка» для трубопровода
испытания при укладке кабельтрасс (до
контролируемых неразрушающих
перемещений 2-6 см) .
387
соответствует
соответствует

388.

388
Результаты испытания болтового соединения на сдвиг для опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами и с креплением
трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях.
№ п.п.
Наименование узла крепления Опора
скользящая для Кабеленесущие системы:
Величина усилия, кгс, при
Характеристики
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM
котором происходит
скольжения,
скольжение или
податливости.
перемещение стального
зажима для троса по
стальному анкеру
1
1.
2
3
Фрикционно-подвижное соединение (ФПС) с
болтовыми
зажимами
с
Было ранее
(50)
Стало
четырьмя
4
Перемещение шайбы с гайкой 2,5 см
по овальному отверстию при
постоянной нагрузке
шестигранными гайками Ml0, затянутыми с
помощью гаечного
усилия или
усилием
ключа
на половина
динамометрического ключа с
40
Н*м.
с
контактирующими
(
между
поверхностями
проложен стальной трос в пластмассой
оплетке диаметром 4 мм)
2.
Фрикционно –подвижное соединение
с
Было 90-150
четырьмя гайками с двух сторон затянуты
шестигранными
гайками
_______
М10,
затянутыми с помощью гаечного ключа или
динамометрического ключа с усилием 20
Н*м.
( между контактирующими поверхностями
проложен
стальной
трос
4.0 см по условному овальному
отверстию при постоянной
Стало
гаечным ключом на максимальную нагрузку
двумя
Перемещение шайбы с гайком 3,5-
впластмассой
оплетке диаметром 4 мм)
388
нагрузке

389.

389
Рис. Общий вид образцов и узлов при лабораторных испытаниях опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для ,согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения № 2010136746 от
20.01.201 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии», заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на
изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 , испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом в оплетке и без оплетки со стальным
тросом М 2 мм. Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД
Рис. Варианты конструктивного решения сейсмозащиты элементов скользящих опор для Кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
389

390.

390
Рис.Испытанияфрагментов фрикционного протяжного демпфирующего компенсатора с контролируемым натяжением на сдвиг и
скольжение проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний№ 1516-2 от 22.12.2020). Аттестат
аккредитации федерального агентства по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО ФПГ «РОССТРО»,
ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»), выдано ОАО «НТЦ» Промышленная безопасность»
Типовые альбомы, используемые при испытаниях фрагментов антисейсмического компенсатора для опор скользящих для
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для пролетных строений
При испытаниях математических моделей опор скользящих для прольных строений предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск с трубопровода-ми с использованием для соединения трубопровода
косых компенсаторов, работающих на сдвиг расчетным способом определялась расчетная несущая способность узлов податливых
креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9,
, (3.6)
где ks— принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле
(3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание испытание антисейсмического компенсатора работающего на сдвиг 1-2 смс использованием овальных отверстий
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
0,85
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
390
0,7

391.

391
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
Моделирование систем сейсмоизоляции для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для пролетных
строений
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции
при сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции для трубопроводов
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих элементов
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение»
(F-D)
F
F
F
Струнные и маятниковые опоры
с низкой способностью
к диссипации энергии
D
D
D
FF
F
F
с высокой способностью
к диссипации энергии
DDD
D
F
F
FF
DD
С демпфирующими
способностями
DD
Фрикционноподвижные опоры
FF
FF
с плоскими
горизонтальными
поверхностями скольжения
FF
DD
DD
DD
F
F
FF
391
D
D
DD
F
F
F
F

392.

D
DD
392
F
Маятниковые с
демпфирующими
способностями за счет
сухого трения скользящих
поверхностей
FF
D
F
DD
D
Струнная опора с ограничителями перемещений за
счет демпфирующих упругих стальных пластин со
скольжением верха опоры
за счет фрикционно-подвижного соединения поверхностями скольжения
при R1=R2 и μ1≈μ2
FF
F
DD
D
FF
Струнная опора с
трущимися поверхностями
согласно изобретения по
Уздина А.М № 2550777
«Сейсмостойкий мост»
F
D
D
D
Тарельчатая сейсмоизолирующая опора по изобретению. № 2285835 «Тарельчатый виброизолятор
кочетовых», Бюл № 29
20.10.2006 с демпфирующим сердечником по
изобретению № 165076
«Опора сейсмостойкая»
F
FFF
D
DDD
Т а б л и ц а Б.1 — Фрикци –демпферы (Фрикционно –демпфирующие энергопоглотители ), используемые для энергопоглощения
F
взрывной энергии, для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках для опор скользящих сейсмоизолирующих для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов
Дата проведения испытаний: 23 июня 2022 г.
Типы фрикционно-демпфирующих энергопоглощающих крестовидных, трубчатых,
Схемы энергопоглощающих сдвиговых
фрикционно-демпфирующих энергопоглотителей
Энергопоглотитель квадратный трубчатый
Косой компенсатор
энергопоглотитель ( для
кабеленесущей системы
) из шести уголков
D
Идеализированная зависимость фрикционнодемпфирующей «нагрузки для перемещения»
(F-D)
F
F
D
D
F
D
F
с высокой способностью
к поглощению пиковых
ускорений
F
F
D
D
D
F
Винтообразный
,упругопластические
демпфирующий
компенсатор для
трубопроводов на
фланцевых, фрикционо
–подвижных
соединениях (ФФПС )
из шести уголков
F
D
F
D
F
F
D
D
F
D
D
F
F
F
D
D
392
D
F
F
F
D

393.

FF
D
393
D D
F
F
Зиг-заго образный
компенсатор для
трубопроводов
повышенной
способности к
энергопоглощению
взрывной и
сейсмической энергии (
из 3-х уголков)
F
D
D
F
F
F
D
D
F
D
D
F
F
F
Демпфирующий
GTNKTJ,HFPYSQ
компенсатор ( из шести
уголков) на скользящих
опорах раскачивается
при смятии медного
обож-женного клина,
забитого в пропиленный
паз шпильки
D
D D
D
F
F
F
F
D
D
D D
F
Тросовая опора
демпфирующая
перемещающая по
линии нагрузки
(ограничитель
перемещений
одноразовый)
F
F
D
F
D
D
D
F
Энергопоглощающие демпфирующие
F
Тросовая трубпровдная
опора с упруго
пластичный шарнир –
ограничитель перемещений по линии нагрузки (многоразовая)
F
D
F
D
D
D
F
F
Демпфирующая опора
(с короткими овальными
отверстиями ) и
пластическим шарниром
– скольжения,
перемещения по
длинным овальным
отверстиям по линии
нагрузки
(многоразовый)
нагрузки
D
F
D
F
D
D
393

394.

394
Моменты затяжки для крепления трубопровода Опора скользящая для демпфирующих сдвиговых компенсаторов
для антисейсмического фланцевого фрикционного -подвижного соединения -
сдвигового компенсатора с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями.
Таблица 1 - Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений фланцевого соединенияс помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением, для применения в районах с сейсмичностью 9 балловпо
шкале MSK-64,обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке.
Диаметр резьбы, мм
Момент затяжки М, [H∙м] для резьбового или болтового соединения
с шлицевой головкой (винты)
с шестигранной головкой
М3
0,5±0,1
М3,5
0,8±0,2
М4
1,2±0,2
1,5±0,2
М5
2,0±0,4
7,5±1,0
М6
2,5±0,5
10,5±1,0*
М8
22,0±1,5*
М10
40,0±2,0
М12
70,0±3,5
М16
120,0±6,0
* В соединениях с шайбами тарельчатыми контактными DIN 6796 момент затяжки для М6 – (8,0±1,0) H∙м, для М8 –
(20,0±1,5) H∙м.
Примечание.
Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений, клеммных зажимов необходимо выполнить согласно
технической документации завода-изготовителя комплектующих изделий.
394

395.

395
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
6
1
k110 , кН- k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0,
мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
1
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
0.35
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
154
75
8
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
6
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
k2 10 , кН-
1
-1
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
6
1
k110 , кН- k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
1
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
395

396.

396
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
0.35
154
75
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Регистрация усилия выдергивания производилась по шкале до 1000 кгс.
6. Изобретения, используемые при испытаниях компенсатора сдвигового - гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов к опоре скользящей с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК).
Материалы научного сообщения, изобретения, специальные технические решения, альбомы, чертежи используемые при
испытаниях на сейсмостойкость в ПК SCAD опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых компенсаторов
для компенсатора сдвигового - гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением трубопроводов с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях (используются в США, Канаде, Японии, Китае (фирма STARSEIMIC).,,.
1.Изобретения, патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, автор- проф. д.т.н. ПГУП А.М.Уздин
2.Изобретения, патенты №№ 2382151, 2208096, 2629514 " УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ", КазГАСУ
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ
(ФФПС) ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного или двух из
фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта, с
пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином , с
вставленной медной обожженной втулкой или медной тонкой гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях
фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что,
с целью расширения области использования соединения в сейсмоопасных
районах, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего латунного
фрикци -болта , с забитым с одинаковым усилием, медным обожженным
клином, расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном
соединении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде
свинцовых тонких шайб , установленные между цилиндрическими выступами
фланцев, а крепежные элементы подпружинены, также на участке между
фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки, а между
медным обожженным энергопоголощающим стопорным клином,
установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в
396

397.

397
латунную шпильку устанавливается тонкая медная обожженная гильза втулка .
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных
трубопроводов и предназначено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки
с забитым медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и
быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении,
вибрационных воздействий от железнодорожного и автомобильного
транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной
шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко
крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) .
Кроме того, между энергопоглощающим клином, вставляются свинцовые
шайбы с двух сторон, а латунная шпилька вставляется в ФФПС с медным
обожженным клином и втулкой - медной обожженной гильзой ( на чертеже
не показана) 1-9 ил.
Фигуры полезная модель Антисейсмическое фланцевое фрикционное
соединение для сборно-разборного моста F 16 L 23/12
397

398.

398
398

399.

399
399

400.

400
400

401.

401
401

402.

402
402

403.

403
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU
(11)
165 076
(13)
U1
(51) МПК
E04H 9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 26.09.2019)
403

404.

404
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
КоваленкоАлександр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования
фрикцион но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие
охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия
в которых установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной
<I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке
соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз
штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после че го одевают гайку и затягивают до
заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в
сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты
объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU
1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах,
накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие л исты,
прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно
накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края
овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края
овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия
листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из -за разброса по трению.
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту
TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10.Устройство
содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних
пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными
поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие
элементы - болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы
проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и ф иксируют конструкцию в заданном положении.
Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положени я,
при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из -за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух часте й: нижней корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси
и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе
выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент -болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсми ческой нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает
расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами,
где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен
разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
404

405.

405
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое
охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса
перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3.
Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и дл иной «I». В теле штока вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса
до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в
верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что
шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями
корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5,
скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность п аза штока контактирует с поверхностью болта
(высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение
усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корп усе, что в свою
очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр
штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для
каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок
и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении
корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта,
проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле шток а и закрепленный
гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина
которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(13)
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
405

406.

406
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теп
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Акифьев Александр Анатольевич (RU)
Адрес для переписки:
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов
рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных
помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону,
представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и
установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях пр и избыточном давлении воздухом и землетрясении,
при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под
действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема
и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с
высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу
фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек
сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич» -панелям в горизонтали
в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки
на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных
землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со
свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре -восемь гаек и
способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным
несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на
шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для
малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической
энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее
несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич» -панель и
создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и
аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем
испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES
2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном
строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются
экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич» -панелей,
щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» «Защита и безопасность городов».
406

407.

407
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU(11)
2367917(13) C1
(51) МПК
G01L5/24 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: по данным на 27.09.2013 - прекратил действие
Пошлина:
(21), (22) Заявка: 2008113689/28, 07.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
07.04.2008
(45) Опубликовано: 20.09.2009
(72) Автор(ы):
Устинов Виталий Валентинович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ИНГЕРСОЛЛ-РЭНД СиАйЭ
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: RU 2296964 C1 10.04.2007. SU 1580188 A1
23.07.1990. RU 2066265 C1 10.09.1996. RU 2025270 C1
30.12.1994. SU 1752536 A1 07.08.1992. RU 2148805 C1
10.05.2000.
Адрес для переписки:
606100, Нижегородская обл., г. Павлово, ул.
Чапаева, 43, корп.3, ЗАО "Ингерсолл-Рэнд СиАйЭс"
(54) СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
407

408.

408
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A,
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
G01N 3/00 (2006.01)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента: Хусид Раиса Григорьевна (RU)
19.11.2009
Приоритет(ы):
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА
"ПАРТНЁР" (RU)
408

409.

409
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов
409

410.

410
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия
образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е
болта осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных
болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не
ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия
образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу
(прик ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое
может быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт
оконт акт ом), оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научноисследоват е льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых
кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт
выполненный из латунной шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение
сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве
.Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко
крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляютмс
свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на
чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
410

411.

411
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для
фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое
соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены
продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные
силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до
одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикциболтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который
забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью
перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде
стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей
фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических
воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет
раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и
при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания,
моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных
соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым
натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься
стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также
установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими
выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента,
Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении,
можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными
упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим
элементом при многокаскадном демпфировании .
411

412.

412
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с
одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с
уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между
выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и
герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание
соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину,
обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух
сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость
соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения
трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность
его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных
колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше
единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и
забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные элементы и
установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области
использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м
медым обожженм коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными
элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг.5
Фиг 6
412

413.

413
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
413

414.

414
414

415.

415
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей опоры скользящей для гасителя динамических колебаний
и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf и узлов крепления опоры скользящей с помощью
демпфирующих и косых антисейсмических компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов ДЛЯ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ НАДВИЖНЫХ СБОРОНО-РАЗБОРНЫХ МОСТОВ
415

416.

416
ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых компенсаторов
для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами , которые крепились с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях и их программная реализация в SCAD Office.
Испытания математических моделей опор скользящих для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов с
помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) согласно программной реализации в SCAD Office
проводились по прогрессивному методу испытания зданий и сооружений как более новому. Для практического применения
фрикционно-подвижных соединений (ФПС) после введения количественной характеристики сейсмостойкости надо дополнительно
испытать узлы ФПС. Проведены испытания математических моделей в программе SCAD. Процедура оценок эффекта и обработки
полученных данных существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость
оценок.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности землетрясений по значительно расширенному кругу объектов при различной обеспеченности данными). Шкала также создает основу для
оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
При испытании моделей узлов и фрагментов опор скользящих для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
Демпфирующие сдвиговые компенсаторы проф Уздина А М для гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , которые предназначены для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов с антисейсмическими косых компенсаторов ( изобретение № 887748 « Стыковое соединение
растянутых элементов») илии с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым
натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, оценено влияние продолжительности колебаний на сейсмическую
интенсивность. За полвека количество записей и перемещения грунта резко увеличилось, что позволило существенно повысить
точность испытания математических моделей в ПК SCAD согласно инструментальной шкалы и оценить величину стандартных
отклонений. Корреляция инструментальных данных о параметрах сейсмического движения грунта с использованием
сейсмоизолирующих опор с использованием ФПС должно уменьшить повреждаемость фрикционно–подвижных соединений
(ФПС) в местах крепления строительных конструкций , трубопровода , предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью более 9 баллов (с учетом зарубежного опыта в КНР, Новой Зеландии, Японии, Тайваня, США в части широкого
использования сейсмоизоляции для трубопроводов и использования ФФПС и демпфирующей сейсмоизоляции для трубопроводов).
Методика проведения испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения трубопро-вода,
соединенного с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить перемещение зажима по условному длинному овальному отверстию в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны два образца узла
крепления опор скользящих для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических
колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb
действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов с трубопроводами с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов
(ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на станине
испытательной машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси шпильки, фрагмента узла протяжного
фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя стальными шайбами(толщина 3 мм, диаметр
34 мм), установленных в длинных овальных отверстиях в соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные
здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п
.4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
416

417.

417
Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330.
2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97 Устройство соединений на
высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627,
2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice.
Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для
определения силы землетрясения» в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, [email protected] (ранее
составлен акт испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных
соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом,
установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного»
клина), при осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD
п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
На основании проведенного испытания математических моделей опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в
ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами в ПК SCAD
и лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления опоры скользящей и трубопровода делается вывод
Опоры скользящие для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий
поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , предназначенные для сейсмоопас-ных районов с сейсмичностью
более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами, соединенными между собой с помощью демпфиру-ющих компенсаторов на
фланцевых фрикционно–подвижных соединениях (ФФПС), с контролируемым натяжением, расположен-ных в длинных овальных
отверстиях для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках (преимуществен-но при импульсных
растягивающих нагрузках в узлах соединения), выполненных согласно изобретениям, патенты №№ 1143895, 1174616,1168755, №
165076 «Опора сейсмостойкая», согласно рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова, согласно альбома 1-487-1997.00.00 и изобретению №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02 СООТВЕТСТВУЮТ
ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ
17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87, СП 14.13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП
3.05.05 (раздел 5),ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели опоры скользящей для
демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://pptonline.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf , при испытаниях в ПК SCAD и при испытаниях узлов
крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И.
Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных
конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc.
of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions
of Bridges]. STP 006-97.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
1. Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.:
Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
2. Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных
болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
3. АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл.
04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
417

418.

418
4.
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувостшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588;
заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
5.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В.,
Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл.
26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5.
- С. 96-98
Библиографический список
i.
ii.
iii.
iv.
v.
vi.
vii.
viii.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения,
1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов
всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного
профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский
государственный технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и
идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и математическим моделирование в ПК
SCAD,предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена .djvu
ix.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобетон
x.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобетон
xi.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций
xii.
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
xiii.
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
xiv.
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
xv.
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
xvi.
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
xvii.
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
xviii.
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
xix.
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
xx.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxi.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxiii.
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxiv.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxv.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.90310_л1_Тепловые сети. Детали трубопроводов.djvu
xxvi.
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
xxvii.
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые
сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов
сальниковые.djvu
xxviii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
xxix.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
418

419.

419
xxx.
xxxi.
xxxii.
xxxiii.
xxxiv.
xxxv.
xxxvi.
xxxvii.
xxxviii.
xxxix.
xl.
xli.
xlii.
xliii.
xliv.
xlv.
xlvi.
xlvii.
xlviii.
xlix.
l.
li.
lii.
liii.
liv.
lv.
lvi.
lvii.
lviii.
lix.
lx.
lxi.
lxii.
lxiii.
lxiv.
lxv.
lxvi.
lxvii.
lxviii.
lxix.
lxx.
lxxi.
lxxii.
lxxiii.
lxxiv.
lxxv.
lxxvi.
lxxvii.
lxxviii.
lxxix.
lxxx.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия
3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01
в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13
Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ
конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для
проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu Одельский_ Гидравлический расчѐт
трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu
3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
419

420.

420
lxxxi.
lxxxii.
lxxxiii.
lxxxiv.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
ПРИЛОЖЕНИЕ. Типовые альбомы котрые использовались в лаборатории СПб ГАСУ для
магистральных трубопроводов которые использовались при лабораторных испытаниях в ПК
SCADОпора скользящая для демпфирующих сдвиговых компенсаторов
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2
Плиты...._Документация .djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм.и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие
чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие
чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu
Заявка на изобретение (от20.11.2021, отправлена в ФИПС) "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" (F16L23)
гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП
16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380
https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf
РЕФЕРАТ
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с упругими демпферами сухого трения предназначена для сейсмозащиты , виброзащиты трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических,
взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей
опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в
полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем,
что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры выполнен
420

421.

421
сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной
верхней части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью
фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с
упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и
нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с
многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и
низа корпуса опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Приложение № 1: Прилагается заявка на изобретение " Фрикционно - демпфирующий
компенсатор для трубопроводов" F16 L 23/00 организации "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ ОГРН : 102000000824 ИНН : 2014000780 № 2021134630 от 2511.2021 ,
входящий № 073171 ФИПС, отдел № 17 направленная в Федеральный институт
промышленной собственности (ФИПС) , автор Президент организации "Сейсмофон"
Мажиев Х Н. ( В Минск, направлено изобретение с названием "Сталинский
компенсатор" См ссылки: https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg https://pptonline.org/1026337
Предлагаемое изобретение c названием Сталинский компенсатор для трубопроводов
, а старое название Фрикционно- демпфирующий компенсатор для трубопроводов
аналог компенсатора Сальникова для системы противопожарной защиты или
техническое решение предназначено для защиты магистральных трубопроводов,
агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий электропередач,
рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода, с упругими демпферами сухого
трения установленных на пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими
ножками при многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на
протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М
"Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение
плоских деталей". Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских
деталей встык, патент Фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» №
887748 и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел
упругого соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G
01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения
421

422.

422
" направлено в г.Минск , Республика Беларусь" : https://disk.yandex.ru/i/Ym_3Aa8Ht14Lfg
https://ppt-online.org/1026337
Ознакомиться с изобретениями и заявками на изобретения, которые использовались при лабораторных испытаниях узлов и
фрагментов сейсмоизоляции для опоры скользящей для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для гасителя
динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD СП 16.1330.2011 SCAD
п.7.1.1 ghb действий поперечных сил https://ppt-online.org/19380 https://www.youtube.com/watch?v=SUj1tSPexuw
https://softline.ru/uploads/67/cc/45/c9/8c/f7/86/7d/10/origin.pdf предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами можно по ссылкам : «Сейсмостойкая фрикционно –демпфирющая опора»
https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ «Антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для трубопроводов»
https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора сейсмоизолирующая «гармошка» https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog «Опора
сейсмоизолирующая «маятниковая» https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
См. ссылки лабораторный испытаний фрагментов ФПС https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Yhttps://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
422

423.

423
423

424.

424
424

425.

425
425

426.

426
426

427.

427
Испытание и разработка рабочих чертежей для сборноразборного железнодорожного моста демпфирующего компенсатора
гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с учетом
сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1
сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) антисейсмическое
фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного
быстрособираемого железнодорожного моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30
м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей прочностью и предназначенные для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск. В районах с
сейсмичностью более 9 баллов, необходимо использование демпфирующих
компенсаторов с упругопластическими шарнирами на фрикционноподвижных соединениях, расположенных в длинных овальных отверстиях,
с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных
растягивающих и динамических нагрузках согласно изобретениям,
патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС
А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового
демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на
изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноразборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022,
«Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний
пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС :
"Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений"
заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционнодемпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630
от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных
427

428.

428
колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический
компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ №
20222102937 от 07 фев. 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –
гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от
21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября
2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими
демпферами сухого трения" № а 20210051, "Компенсатор тов. Сталина
для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка №
2018105803 от 27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022,
Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов № 2018105803 от 15.02.2018 ФИПС, для
обеспечения сейсмостойкости сборно-разборных надвижных армейских
быстровозводимых мостов в сейсмоопасных районах в сейсмичностью
более 9 баллов https://disk.yandex.ru/d/ctPqcuCLs1-9Sg
Антоновский мост Технология выбора вариантов ускоренного,
скоростного восстановления автомобильного однопутного
временного сборно-разборного армейского моста через реку Днепр на
примере восстановления разрушенного Антоновского моста (
рухнули два пролета длиной примерно 50-60 метров), а рекомендовано
восстановить из упруго пластических стальных напряженных ферм, со
встроенным бетонным настилом из сборно-разборных ферм на болтовых
соединениях, между аналогичными натяжными элементами верхнем и
нижним поясом скрепленных сдвиговыми демпфирующими болтовыми
соединениями стальных пролетных упруго пластичных ферм с
использованием аналогичных упруго пластичных ферм при
строительстве в 2017 г переправы через реку Суон в штате Монтана,
США , а при восстановлении Антоновского моста предлагается
использовать конструкции покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного и автомобильного однопутного
моста, с быстро собираемыми упруго пластичными компенсаторами
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью по аналогу строительства ускоренным способом моста в
428

429.

429
Монтане, США при строительстве переправы через реку Суон, в
штате Монтане ( мост длинной 205 футов, приблизительного 63
метра ) с пластично-балочной системой, диагональными натяжными
элементами на болтовых соединениях , грузоподъемностью 70 т ,
скоростным способом, с экономией материла до 30 %,стальные фермы
спроектированы со встроенным бетонным армированным настилом
(патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин)
, 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового демпфирующего
гасителя сдвиговых напряжений)
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ через реку Днепр
Вооруженные силы Украины (ВСУ) в ночь на среду, 27 июля,
обстреляли Антоновский мост через Днепр в Херсоне.
Мост получил повреждения, но он не разрушен. Об этом сообщил
ТАСС заместитель главы военно-гражданской администрации
(ВГА) Херсонской области Кирилл Стремоусов. Власти
Херсонской области перекрыли движение
по Антоновскому мосту, его будут
ремонтировать. ... Антоновский мост был построен и введен в
эксплуатацию в 1985 году. ...
Протяженность Антоновского моста — 1366 метров, ширина —
25 метров, ширина проезжей части — 20,5 метра. Мост стоит
на 31 опоре, имеет 30 пролетов. По краям проезжей части есть
пешеходные дорожки шириной по 1,5 метра. Длинна пролетного
строения 50 - 60 метров ( по фотографиям)
Рассмотрены перспективы применения быстровозводимых
мостов и переправ. Предложено создать научноисследовательскую лабораторию при организации "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ по изучению и проектированию
быстровозводимых мостов и переправ на базе учреждения
образования ПГУПС, СПб ГАСУ . Определены основные
направления деятельности предлагаемой лаборатории.
429

430.

430
Представлены решенные научно-практические задачи по
совершенствованию и модернизации сборно-разборных мостов
Beiley bridge opit bloka NATO USA Antonovskiy most Texnologiya uskorennogo vosstanovleniya mosta
chreez reku Dnepr 654 str https://disk.yandex.ru/d/pjU8TqYYrMXHmQ
https://disk.yandex.ru/i/Bf0cwVB54JWxfQ
Beiley bridge opit bloka NATO USA Antonovskiy
most Texnologiya uskorennogo vosstanovleniya
mosta chreez reku Dnepr 654 str
https://studylib.ru/doc/6373934/beiley-bridge-opit-bloka-nato-usa-antonovskiy-most-texnol...
https://mega.nz/file/aZpFTYjK#iCKYFrUw24PO_80LwAUbHlRElKF6QcaguM1wz5J0Jn4
https://mega.nz/file/DVBxFRgR#ShA87DK_vRxipbm9eogMIDlRivXHWEHNFyXX5Hc0J1Y
https://mega.nz/file/bFI1kaAa#B3FDgKZ0EeJ0L_aR0BMtVzqnZTOc__eiAcvIF9y0TEg
https://mega.nz/file/3MpkRLxJ#u11ybUFCWLPznLKaQLDp6z8pFvDm5x_ctwzYgkpyBHs
https://mega.nz/file/OJJyXLJC#n2MRiajim279Eylhnyge3U9UmFLWSq9ggMGi6n96R7E
https://mega.nz/file/WRIwEJBD#fo9q6agJW6YDh0yc0KwVpk7PgqzQs0wteu5EeuxPfHg
Seismofond [email protected] opit bloka NATO USA Antonovskiy
most Texnologiya uskorennogo vosstanovleniya mosta chreez reku
Dnepr 457 str
https://ppt-online.org/1266985
Появилось видео разрушенного Антоновского моста через Днепр
https://ria.ru/20221111/most-1830910643.html
Вероятно, он был подорван». Что
произошло с Антоновским
мостом
Российские военкоры сообщили о подрыве Антоновского
моста в Херсоне
https://www.gazeta.ru/army/2022/11/11/15766321.shtml
USA chertezhi Bailey bridge [email protected] O predposilkax
cozdaniya novix konsruktiy vremennikh 410 str
https://ppt-online.org/1264806
Сборно-разборные быстро собираемые армейские переправы
многократного применения
https://ppt-online.org/1224871
430

431.

431
STU Spets tex usloviya Opit Universiteta Montakha USA bistro
vozvodimikh zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 405 str
https://ppt-online.org/1258617
USA+KNR Minisota Montana reka Suon Protokol ispitaniya
plasticheskix uprugix soedineniy zheleznodorozhnogo mosta SCAD 466
str
https://ppt-online.org/1261643
[email protected] Opit Universiteta Montakha USA bistro vozvodimikh
zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 589 str
https://studylib.ru/doc/6368836/s.tyktyk81%40mail.ru-opit-universiteta-montakha-usa-bistro-...
Прямой упругопластический расчет стальных ...
https://miit.ru/content/Диссертация.pdf?id_wm=722242
https://cyberleninka.ru/article/n/raschet-predvaritelno-napryazhennyh-zhelezobetonnyh-ferm-metodomkonechnyh-elementov-s-uchetom-fizicheskoy-nelineynosti
https://elib.sfu-kras.ru/bitstream/handle/2311/147987/pz_buganov.pdf?sequence=1
Затяжка высокопрочных болтов во фланцевых
соединениях нижних поясов ферм
https://forum.dwg.ru/showthread.php?t=143391
https://stroim-domik.ru/article/167-mostostroenie-metalliceskie-mosty/mosty-so-skvoznymi-fermami
Стыковое болтовое соединение растянутых поясов
ферм на косых фланцах
https://3dstroyproekt.ru/useful-inventions/stykovoe-soedinenie-poiasov-ferm
https://ibb.co/ZXf00MN https://ibb.co/ZXf00MN
https://ibb.co/album/VWmy3S
Антоновский мост Технология выбора
вариантов ускоренного, скоростного
восстановления автомобильного
однопутного временного сборно-разборного
армейского моста через реку Днепр на
примере восстановления разрушенного
Антоновского моста ( рухнули два пролета
431

432.

432
длиной примерно 50-60 метров), а
рекомендовано восстановить из упруго
пластических стальных напряженных ферм, со
встроенным бетонным настилом из сборноразборных ферм на болтовых соединениях,
между аналогичными натяжными элементами
верхнем и нижним поясом скрепленных
сдвиговыми демпфирующими болтовыми
соединениями стальных пролетных упруго
пластичных ферм с использованием
аналогичных упруго пластичных ферм при
строительстве в 2017 г переправы через реку
Суон в штате Монтана, США , а при
восстановлении Антоновского моста
предлагается использовать конструкции
покрытий производственных здании пролетами
18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного и
автомобильного однопутного моста, с быстро
собираемыми упруго пластичными
432

433.

433
компенсаторами проф дтн ПГУПС А.М.Уздина ,
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью по аналогу строительства
ускоренным способом моста в Монтане, США
при строительстве переправы через реку Суон,
в штате Монтане ( мост длинной 205 футов,
приблизительного 63 метра ) с пластичнобалочной системой, диагональными
натяжными элементами на болтовых
соединениях , грузоподъемностью 70 т ,
скоростным способом, с экономией материла
до 30 %,стальные фермы спроектированы со
встроенным бетонным армированным
настилом (патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н.
ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового
демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений)
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ через реку Днепр
Вооруженные силы Украины (ВСУ) в ночь на среду, 27 июля,
обстреляли Антоновский мост через Днепр в Херсоне.
Мост получил повреждения, но он не разрушен. Об этом сообщил
ТАСС заместитель главы военно-гражданской администрации
(ВГА) Херсонской области Кирилл Стремоусов. Власти
Херсонской области перекрыли движение
по Антоновскому мосту, его будут
ремонтировать. ... Антоновский мост был построен и введен в
эксплуатацию в 1985 году. ...
Протяженность Антоновского моста — 1366 метров, ширина —
433

434.

434
25 метров, ширина проезжей части — 20,5 метра. Мост стоит
на 31 опоре, имеет 30 пролетов. По краям проезжей части есть
пешеходные дорожки шириной по 1,5 метра. Длинна пролетного
строения 50 - 60 метров ( по фотографиям)
Рассмотрены перспективы применения быстровозводимых
мостов и переправ. Предложено создать научноисследовательскую лабораторию при организации "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ по изучению и проектированию
быстровозводимых мостов и переправ на базе учреждения
образования ПГУПС, СПб ГАСУ . Определены основные
направления деятельности предлагаемой лаборатории.
Представлены решенные научно-практические задачи по
совершенствованию и модернизации сборно-разборных мостов
Beiley bridge opit bloka NATO USA Antonovskiy most Texnologiya uskorennogo vosstanovleniya mosta
chreez reku Dnepr 654 str https://disk.yandex.ru/d/pjU8TqYYrMXHmQ
https://disk.yandex.ru/i/Bf0cwVB54JWxfQ
Beiley bridge opit bloka NATO USA Antonovskiy
most Texnologiya uskorennogo vosstanovleniya
mosta chreez reku Dnepr 654 str
https://studylib.ru/doc/6373934/beiley-bridge-opit-bloka-nato-usa-antonovskiy-most-texnol...
https://mega.nz/file/aZpFTYjK#iCKYFrUw24PO_80LwAUbHlRElKF6QcaguM1wz5J0Jn4
https://mega.nz/file/DVBxFRgR#ShA87DK_vRxipbm9eogMIDlRivXHWEHNFyXX5Hc0J1Y
https://mega.nz/file/bFI1kaAa#B3FDgKZ0EeJ0L_aR0BMtVzqnZTOc__eiAcvIF9y0TEg
https://mega.nz/file/3MpkRLxJ#u11ybUFCWLPznLKaQLDp6z8pFvDm5x_ctwzYgkpyBHs
https://mega.nz/file/OJJyXLJC#n2MRiajim279Eylhnyge3U9UmFLWSq9ggMGi6n96R7E
https://mega.nz/file/WRIwEJBD#fo9q6agJW6YDh0yc0KwVpk7PgqzQs0wteu5EeuxPfHg
Seismofond [email protected] opit bloka NATO USA Antonovskiy
most Texnologiya uskorennogo vosstanovleniya mosta chreez reku
Dnepr 457 str
https://ppt-online.org/1266985
Появилось видео
разрушенного Антоновского
434

435.

435
моста через Днепр
https://ria.ru/20221111/most-
1830910643.html
Вероятно, он был подорван». Что
произошло с Антоновским
мостом
Российские военкоры сообщили о подрыве Антоновского
моста в Херсоне
https://www.gazeta.ru/army/2022/11/11/15766321.shtml
USA chertezhi Bailey bridge [email protected] O predposilkax
cozdaniya novix konsruktiy vremennikh 410 str
https://ppt-online.org/1264806
Сборно-разборные быстро собираемые армейские переправы
многократного применения
https://ppt-online.org/1224871
STU Spets tex usloviya Opit Universiteta Montakha USA bistro
vozvodimikh zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 405 str
https://ppt-online.org/1258617
USA+KNR Minisota Montana reka Suon Protokol ispitaniya
plasticheskix uprugix soedineniy zheleznodorozhnogo mosta SCAD 466
str
https://ppt-online.org/1261643
[email protected] Opit Universiteta Montakha USA bistro vozvodimikh
zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 589 str
https://studylib.ru/doc/6368836/s.tyktyk81%40mail.ru-opit-universiteta-montakha-usa-bistro-...
Прямой упругопластический расчет стальных ...
https://miit.ru/content/Диссертация.pdf?id_wm=722242
https://cyberleninka.ru/article/n/raschet-predvaritelno-napryazhennyh-zhelezobetonnyh-ferm-metodomkonechnyh-elementov-s-uchetom-fizicheskoy-nelineynosti
https://elib.sfu-kras.ru/bitstream/handle/2311/147987/pz_buganov.pdf?sequence=1
435

436.

436
Затяжка высокопрочных болтов во фланцевых
соединениях нижних поясов ферм
https://forum.dwg.ru/showthread.php?t=143391
https://stroim-domik.ru/article/167-mostostroenie-metalliceskie-mosty/mosty-so-skvoznymi-fermami
Стыковое болтовое соединение растянутых поясов ферм на косых фланцах
https://3dstroyproekt.ru/useful-inventions/stykovoe-soedinenie-poiasov-ferm
https://ibb.co/ZXf00MN https://ibb.co/ZXf00MN
https://ibb.co/album/VWmy3S
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
436

437.

437
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью.
437

438.

438
438

439.

439
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
СБЕР 2202 2006 4085 5233
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
СБЕР 2202 2006 4085 5233
439
(921) 962-67-78