Конструктивные решения повышения грузоподъемности железнодорожного пролетного строения

1.

Конструктивные решения повышения грузоподъемности
железнодорожного пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных ферм арочного типа
, на основании изобретений №№ 80417, 266595, 1143895, 1168755,
1174616, 165076

2.

3.

Ниже приводится иллюстрация нового конструктивного решения по
усилению несущих строительных конструкций балочных автомобильных
мостов с использованием пространственных трехгранных ферм -балок
Новокисловодск арочного типа

4.

5.

Более подробно смотрите заявку на изобретение "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
(аналог № 80471, № 266598 ) от 26.12.2023

6.

Ключевые слова: мост, усиление, трехгранные фермы-балки,
новокисловодск, несущая способность, повышение грузоподъемности
Заявка на изобретении: ««Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
Отправлено в (ФИПС) от 26.12.2023
Заключение : На основании прямого упругопластического расчета

7.

стальных ферм-балок с большими перемещениями на предельное
равновесие и приспособляемость (А.Хейдари, В.В.Галишникова) и
анализа результатов расчета проф дтн ПГУПС А.М.Уздина, можно
сделать следующие выводы. 1. Очевидным преимуществом
квазистатического расчета пластинчатых балок с пластинчато -балочной
системой с упруго пластинчатыми сдвиговыми компенсаторами ,
является его относительная простота и высокая скорость выполнения, что
полезно на ранних этапах вариантного проектирования армейских ангаров
от дронов -камикадзе , с целью выбора наиболее удачного технического
решения. 2. Допущения и абстракции, принимаемые при
квазистатическом расчете, рекомендованном , приводят к значительному
запасу прочности стальных ферм и перерасходу материалов в
строительных конструкциях. 3. Рассматривалась упругая стадия работы ,
не допускающая развития остаточных деформаций. Модульный анализ,
являющийся частным случаем динамического метода, не применим при
нелинейном динамическом анализе. 4. Избыточная нагрузка,
действующее при чрезвычайных и критических ситуациях на

8.

трехгранную ферму- балку и изменяющееся по координате и по времени,
в SCAD следует задавать дискретными загружениями фермы-балки .
Каждому загружению соответствует свой график изменения значений и
время запаздывания. 5. SCAD позволяет учесть относительное
демпфирование к коэффициентам Релея, только для первой и второй
собственных частот колебаний , что приводит к завышению
демпфирования и занижению отклика для частот возмущения выше
второй собственной. Данное обстоятельство может привести к
ошибочным результатам при расчете сложных механических систем при
высокочастотных возмущениях (например, взрыв). 6. Динамические
расчеты пластинчато -балочной системы на воздействие от дроновкамикадзе (беспилотника), выполняемые в модуле «Прямое
интегрирование уравнений движения» SCAD, позволят снизить расход
материалов и сметную стоимость при строительстве армейских ангаров .
7. Остается открытым вопрос внедрения изобретения "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для

9.

сейсмоопасных районов" , рассмотренной инновационной методики в
практику проектирования и ее регламентирования в строительных нормах
и приспособление трехгранной фермы с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля с предварительным напряжением для
плоских покрытий, с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно", серия 1.460.3-14
"Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных
ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов и
элементов при строительстве, с упруго пластичными компенсаторами ,
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью по изобр. проф
дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616

10.

11.

12.

13.

14.

Дистанционный доклад ученых СПб ГАСУ ПГУПС и редактора газеты
Профсоюз Ветеранов Боевых Действий инженера -механика,
выпускницы ЛПИ им Калинина (матмех) Коваленко Елена Ивановны на
семинаре который состоится с 17 по 18 января 2024 Алма-Ате Тезисы
Аннотация: "Конструктивные решения повышения грузоподъемности
пролетного строения железнодорожного мостового сооружения с
использованием узлов соединения перекрестно-стержневых
конструкций, включая узлы системы "Новокисловодск" и их расчет в
ПK SKAD"
(УДК 624.11.2) , с использованием изобретений А.С Марутяна, № 153753,
А М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2770777, А.И.Коваленко
№№ 2010136746, 165076, 154506, 1760020, 1728414, 99830, 1038457,
1011847, 1395500
(звуковой доклад по телефону,дистанционно 812 694-78-10 , (921) 94467-10, (911) 175-84-65 )

15.

РЕШЕТЧАТЫЙ ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ УЗЕЛ ПОКРЫТИЯ
(ПЕРЕКРЫТИЯ) ИЗ ПЕРЕКРЕСТНЫХ ФЕРМ ТИПА
"НОВОКИСЛОВОДСК" Марутян Александр Суренович (RU) №
153753
https://rusneb.ru/catalog/000224_000128_0000153753_20150727_U1_RU/
https://msi.elpub.ru/jour/article/view/863/863
https://msi.elpub.ru/jour/article/view/1289
http://allpatents.ru/author/ru-marutyan-a-s.html
Семинар пройдет с 17 по 18 января 2024 года на территории
Международной Образовательной Корпорации (КазГАСА). В рамках
деловой программы будут рассмотрены самые актуальные вопросы по
сейсмостойкому строительству: проведение инженерных изысканий в
сейсмоопасных регионах, особенности проектирования зданий и
сооружений, применение новых технологий, сейсмоизоляция, системы
мониторинга, сейсмическое районирование и многие другие.
[email protected]

16.

♂ Спикерами выступят высокопрофессиональные специалисты, ученые
и профессоры, имеющие многолетний практический опыт в этой сфере и
научные разработки.
➡ ПРОГРАММА СЕМИНАРА ДОСТУПНА ПО ССЫЛКЕ (https://fcunion.com/wp-content/uploads/2023/12/Programma-IAFCMAF-SeminarSejsmika-17-18.01.2024-Almaty2.pdf)
Формат проведения семинара – очный и дистанционный (онлайн).
https://t.me/iafc_maf/136
Сотовый запрос журналистов редакции газеты Народная
Солидарность и Профсоюза ветеранов боевых действий. Адресовано,
как и все предыдущие, Президенту РФ Путину В.В., Председателю
правительства Мишустину М.В., Заместителю председателя Совбеза РФ
Медведеву Д.А., Специальному представителю президента Иванову С.Б.,
руководителю фракции КПРФ в Госдуме Зюганову Г.А., директору
Росгвардии Золотову В.В., Председателю НТС ВПК Тюлину А.Е.
[email protected] [email protected]

17.

Изобретатель сделал неутешительные выводы в отношении высоких
должностных лиц РФ: Минтсранс, Минстрой , МЧС , Жилдор, упорно
боле 30 лет не замечаб успехи блока НАТО (США) и КНР и
умышденно не примают и не рассмаитриваби на НТС НИОКР
проетную доументацию и изобртения СПбГАСУ Сейсмофонд.
https://t.me/resistance_test
Изобретатели : Елисеева В.К, Темнов В. Г, Коваленко А. И, Егорова
О.А,Уздина А. М, Богданова И.А, Елисеева Я.К. Коваленко Е.И.(812)
694-78-10 [email protected]
[email protected]
Разработчики упруго пластической стальной фермы-балки моста
пролетом: 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного
моста, шириной 3 метра, грузоподъемностью 90 тонн ,
сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям
: «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С

18.

ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий
производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборноразборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний
пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) , на болтовых
соединениях, с демпфирующей способностью при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании при
динамических нагрузках, между диагональными натяжными элементами,
верхнего и нижнего пояса фермы, из пластинчатых балок, с применением
гнутосварных прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.314 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с использованием изобретений
№№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822,
2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 154506
Нет надежд и перспектив применение в коммерческой , торговой
компании "РФ-Россия" пластинчато-балочной системы , фермыбалки для армейских мостов , переправ: со встроенным бетонным

19.

настилом , для критических и чрезвычайных ситуаций имени тов
Сталина , с учетом приспособляемостью и большими перемещениями
Наш паровоз летит под откос , в коммуне не будет остановки
Преподаватели ПГУПС проф дтн А.М.Уздин, доцент ктн Егорова О.А,
проф дтн Темнов В.Г , аспирант ЛенЗНИЭПа, ветеран боевых действий,
инвалид второй группы по общим заболеваниям Коваленко А.И ,
разработчик сборно-разборного быстро собираемого
железнодорожного армейского моста из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) по изобретениям №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 165078, 154506, 2550777, 1760020, 858603, и
новых изобретений согласно заявкам на изобретения : Демпфирующий
компенсатор, гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений
с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011
SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил )
антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-

20.

разборного быстрособираемого железнодорожного армейского моста
из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14
ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ), согласно заявки на изобретение
от 14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель температурных
напряжений", заявки № 2022104632 от 21.02.2022 , "Фрикционнодемпфирующий компенсатор для трубопроводов", заявки № 2021134630
от 29.12.2021 "Термический компенсатор- гаситель температурных
колебаний", заявки № 2022102937 от 07.02.2022 "Термический
компенсатор- гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ,"заявки
"Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" № а 20210217 от 23.09. 2021, заявки "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" №
а20210051, заявки "Компенсатор тов Сталина . для трубопроводов" №
а 20210354 от 22.02. 2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое
фрикционное соединения для сборно-разборного моста" ,
НА ОСНОВАНИИ: Протокола № 567 от 26.08.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб
ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС №

21.

SP01.01.406.045 от 27.05.2020, действ. 27.05.2020, организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного
пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей прочностью и предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
https://disk.yandex.ru/d/m-UzAI2Nw8dAWQ https://ppt-online.org/1227618
https://ppt-online.org/1155578 https://studylib.ru/doc/6357259/usa-baileybridje-pereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFj
cy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtT
YG6zK-cRY
https://ppt-online.org/1228005 https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw

22.

https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokolkompensator-sdvigovoy-prochn...
Подтверждение компетентности организации
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Вот уже на протяжении более 30 лет, всѐ пытается достучаться со
своими предложениями до высших лиц в бюрократической системе
буржуазной России.
На этом пути дошѐл до известной степени каления, что выразилось в его
двухсотом (!) по счѐту письме.
Изобретатель сделал неутешительные выводы в отношении высоких
должностных лиц РФ:
- От этих людей я получаю сотни одинаковых пустопорожних
бюрократических отписок и вижу, что у них совесть закопана очень
глубоко, и от этого они чувствуют себя вполне удовлетворительно.
Они стараются затопить, засорить и затуманить существо ответа на
вопрос, который необходимо и несложно разрешить. То, что высшие
круги занимаются бюрократическими отписками, сознательной волокитой

23.

и саботажем в отношении внедрения предложений ученых ПГУПС проф
А.М.Уздина , доц ктн Егоровой , проф дтн Темнова В Е, стажер ЛИСИ
(СПб ГАСУ) А.И.Коваленко , является вполне сознательным
вредительством государственного масштаба. Ведь все изобретения могут
быть вписаны с минимальными издержками или вообще без издержек в
процесс индустриализации на современном этапе. А экономический
эффект от внедрения предложений составит десятки миллиардов
долларов.
Устав от столь длительного и наглого саботажа своих предложений,
изобретатель разразился ещѐ одним письмом в те же инстанции, где
сделал кое-какие выводы:
- Когда вспоминаешь действенные и эффективные способы
существования и функционирования народнохозяйственной системы и
общественной жизни при социализме, представляются смехотворными
теперешние идеологические и бюрократические установки и способы
управления сегодня аппаратчиков, сотнями «ответов» задавливающих
ростки здоровых стремлений и предложений. В самой сущнос

24.

При социалистического устройства общества значительно больше
духовного, справедливого, производительного и созидательного, чем в
капиталистическом строе.
Выводы, вообще говоря, закономерные. Устав биться головой о
бюрократическую стену общества наживы, равнодушного к целям
развития, человек обращается мыслями к тому, что «можно жить
иначе». Тем более, что опыт такого рода уже имеется.
ОТ РЕДАКЦИИ газеты «Невидимая Хазария» : как теперь принято
говорить в целях безопасности, мы имеем дело с оценочными суждениями
товарища. Не берясь судить о сути , изобретений , предполагаемом
экономическом эффекте от внедрения, мы однозначно присоединяемся к
его оценкам системы как таковой.
Только в коммунистическом Обществе, человек способен полностью
раскрыть свой талант и свои способности. Только Коммунизм способен
сказку сделать былью, а человека - человеком. Наполнит душу человека
смыслом жизни, счастьем и гармонией с окружающим Миром.
Капитализм же, из любого народа, делает человека подающим, сидящим
за...еще

25.

На верхних этажах власти сидят стрелочники, которые спускают на места
все жалобы и предложения, даже не пытаясь разобраться. Их цель усидеть
в кресле до хорошей пенсии. А потом, хоть трава не расти. Кто- нибудь
придет и разгребет эту кашу
Нет ПЕРСПЕКТИВ и надежд ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» )
для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского
сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью, при буржуазном
капиталистическом, антинародном строе. Заводы и фабрики рабочим.
Землю крестьянам В отставку временное Правительство !
Tomsk GASU Katalozhnie listi usilenie proletnogo stroeniya mostovogo
zheleznodoroznogo sooruzheniya 484 https://ppt-online.org/1463373

26.

Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная
документация по усилению пролетных строений мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур с неразрезными
поясами шпренгельного типа от ученых и изобретателей СПб ГАСУ и
ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант
ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для
Русской Армии истекающей кровью из отсутствия быстро собираемых
мостовых сооружений с грузоподъемностью 90 тонн, а не 30 -40 тонн , да
еще и все аварийные, изношенные и просевшие с трещинами на фермахбалках моста Все для фронта все для Победы https://i.ibb.co/zmVRg1S/tsSErtifikat-Po-Vishenie-gr.
https://vk.com/wall792365847_1051
Творческий Союз изобретателей и редакция газеты Армия Защитников
Отечества просит поручить ЦНИИСК Кучеренко Минстроя России
Бубису А А принять и рассмотреть на НТС НИОКР (дистанционно)
эскизный проект , таможенный сертификат , каталожные листы,

27.

специальные технические условия , заявку на изобретение "Способ
усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов"
размещенные в открытое социальной сети гуманитарный проект по
повышению грузоподъьемности пролетного строения мостового
сооружения с использованием трехгранных ферм-балок арочного типа ,
тем боле А А Бубис положительного ранее отозвался об изобретениях
быстро-собираемых армейских железнодорожных мостов и даже
согласился быть главным трасфером по разработке рабочих чертежей ,
которые выполнены на общественных началах для инженерных войск
организация СПб ГАСУ Сейсмофонд ИНН 2014000780 Справки у
главного конструктора Коваленко Елены Ивановны по тел факс (812) 6947810 [email protected] [email protected] [email protected] https://
t.me/resistance_test
https://vk.com/wall833879063_604

28.

SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh fermbalok shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str
PGUPS Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok
shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 453 str
https://ppt-online.org/1460065
Новогодний интеллектуальный подарок Родине и солдатам изобретение
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов смотри аналог номер 80417 и 266595 от СПб
ГАСУ Сейсмофонд и редакции газеты "Вестник геноцида русского
народа" от ветерана боевых действий позывной "Терек", проектная
документация для инженерных войск и новые инженерные решения по
повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных и
автомобильных пролетных строений моста в Новороссии ДНР ЛНР ,
согласно изобретениям номер 80417 и номер 266595 Все для Фронта Все
для Победы https://ppt-online.org/1460065
https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg

29.

https://i.ibb.co/drCbSZR/SPb-GASU-Protokol-ispitaniy-..
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh fermbalok shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.docx
https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg
https://disk.yandex.ru/i/D2W2uV4XsffvgQ
https://mega.nz/file/gzcTRaQa#nLIkaHQ_FDq0wZNzOGUclY-..
https://mega.nz/file/0isQkbBI#2uczTNYwLkbZTCIU8K30poy..
https://vk.com/wall833879063_570
На Украине мосты в основном держат до 40 тонн, есть до 60 тонн , их
мало Усиленные мосты проф дтн ПГУПС Уздина А М надо использовать
сверхпрочные и сверхлегкие комбинированные пространственных
трехгранные структуры, ферм-балок , с предварительным напряжением,
для усиления пролетного мостового сооруженияbи повышение

30.

грузоподъемность мостового сооружения в два раза, для грузовых
автомобилей и военной техники ( Т-72 , 90 тонн ) с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля ( Мелехина ТОМСК ГАСУ)
https://dzen.ru/a/ZY4UH-7IuQ9lovT3
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo
sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str-1 https://en.pptonline.org/1458984
Гуманитарная интеллектуальная помощь Родине от ученых СПбГАСУ и
ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант
ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для
Русской Армии истекающей кровью из отсутствия мостовых сооружений
с грузоподъемностью 90 тонн а не 30 -40 тонн , да еще и все аварийные,
изношенные и просевшие с трещинами на балках-фермах моста
https://i.ibb.co/NmnCmWJ/SPb-GASU-Sposob-usileniy-pro..
https://vk.com/wall833879063_595

31.

Doklad STU Spetsialnie texnicheskie usloviya povishenie gruzopodemnosti
proletnogo zheleznodoroznogo mostovogo sooruzheniya 310 str
https://ppt-online.org/1462546
seismofond UZDIN Novie konstruktivnie resheniya useleniyunesuchey
sposobnosti konstryktchiy balochnix avtomobilnikh 582 str.docx 582 стр
Повышению грузоподъемности пролетного строения мостового
сооружения с использованием пространственных трехгранных ферм балок Новокисловодск арочного типа, быстро возводимых из
комбинированных пространственных структур, из трехгранных
неразрезных ферм -балок , с большими перемещениями на предельное
равновесие, с учетом приспособляемости с использованием сдвиговых
демпфирующих компенсаторов из тросовой гильзы (втулки) ( гасителя
сдвиговых напряжений ) при импульсных растягивающихся нагрузках ,
для улучшения демпфирующей способности болтовых соединений для
сейсмоопасных районов
Коваленко А.И., Уздин А. М ., Егорова О А.,Темнов В Г, Е И Коваленко

32.

(812) 694-78-10
Спец воен вест. «Единый Профсоюз Оппозиционеров" № 2 30. 12.2023
Povishenie nesushey sposobnosti svaynix fyndamentov gruzopodemnosti
proletnogo stroeniya zheleznodorozhnogo mosta 401 str
https://disk.yandex.ru/i/doMmlmKIMNd5Ug
https://disk.yandex.ru/i/5se0pXtgqKVFlA
Povishenie nesushey sposobnosti svaynix fyndamentov gruzopodemnosti
proletnogo stroeniya zheleznodorozhnogo mosta 401 str
https://ppt-online.org/1461348
https://mega.nz/file/s20kkZSL#4ez6qINpzLegHgVfZUf3LWWSAe0Q6XxlHs
mvGeBaw3Q
https://ok.ru/group/53935059632248/topic/156332027707512
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
ispolzovaniem prostranstvennix https://en.ppt-online.org/1459052

33.

PGUPS Vestnik genotsida russkogo naroda Khodataystvo Zubovu Yuriy
Sergeevichu otmene patentnoy poshlini 456 sтр
https://dzen.ru/a/ZX7AY8TkcRaNPvtN
Povishenie nesushey sposobnosti svaynix fyndamentov gruzopodemnosti
proletnogo stroeniya zheleznodorozhnogo mosta 401 str
https://ppt-online.org/1461348
Yzlovie soedineniya perekrestno-sterzhnevix konstryktiy Marutyan
Novokislovodsk.pdf 10 str
https://disk.yandex.com/i/_O8SYP8Iotetzg https://ppt-online.org/1464075
GASU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo
sooruzheniya primeneniy kombinirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str
https://ppt-online.org/1457883 https://vk.com/wall833879063_604
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem
prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 263 str https://pptonline.org/1457086

34.

https://vk.com/wall792365847_1051
СПб ГАСУ ПГУПС т/ф (812) 69478-10 [email protected] [email protected] тел (921) 96267-78, (911) 175-84-65
Реферат
Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов
Полезная модель способа усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов, относится к ремонту и повышения грузоподъемности
аварийного пролетного строения автомобильного и

35.

железнодорожного моста и может быть использована для
аварийного поста при укреплении с использованием
пространственных стержневых конструкций Новокисловодск и
изобретений Мелехина .
Задача полезной модели - снизить материалоемкость покрытия,
повысить его жесткость и расширить область применения. Это
достигается тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие, содержащее
пространственный каркас, из соединенных в узлах, стержней
поясов и раскосов и размещенные в средней части, вдоль
пролета, жестко прикрепленные нижнего пояса, нижние и
расположенные над верхние пролетные, установленные на опоры
подкрепляющие элементы, снабжено установленными на опоры и

36.

расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к
нижнего пояса нижними и монтированными над верхними
контурными , причем верхние контурные и пролетные жестко
прикреплены к узлам верхнего пояса . Нижние пролетные и
контурные жестко прикреплены посредством крестового
монтажного столика к нижнего пояса , а верхние - к нижнего
пояса, соответственно При сборке покрытия вначале монтируются
опираемые на опоры нижние и верхние пролетные , и контурные,
с крестовыми монтажными столиками . После чего собирается
нижний пояс из стержней нижнего пояса и с узловыми
элементами в виде полых шаров , при этом жестко прикрепляются
посредством электросварки к монтажным столикам нижних
пролетных и контурных .
Затем монтируются стержни раскосов 4 и верхнего пояса. На
заключительном этапе монтируются стержни верхнего пояса и

37.

выполняется жесткое крепление верхнего пояса посредством
электросварки к монтажным столикам верхних пролетных и
контурных .
Снабжение комбинированного покрытия установленными на
опоры и расположенными вдоль пролета нижними и верхними
контурными и жесткое прикрепление контурных , и пролетных,
что позволяет повысить жесткость покрытия, а также избежать
необходимости в установке опор для опирания , горизонтальных и
вертикальных связей, подвесок, что существенно снижает
материалоемкость покрытия.
Отсутствие опор вдоль контурных , комбинированного покрытия
расширяет также область его применения, например, при

38.

строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий зрелищных
сооружений и т.д. 5 ил.
Изобретение относится к способам для ремонта или укрепления
существующих мостов.
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
изменением поперечного сечения включает усиление главных балок
путем установки и натяжения канатов. Сначала создают коробчатое
сечение путем дополнительной установки нижнего блока и
закрепления его в нижней части двух соединенных между собой
трехгранных ферм - балок.

39.

При испытаниях фрагментов и узлов по усилению пролетного
строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов, использовались изобретения проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 и
аспиранта ЛенЗНИИЭП, стажера СПб ГАСУ А.И.Коваленко №№
1760020, 2010136746, 165076, 154506, 1395500, 101847, 998300,
172414
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie friktsionno
friktsionno-podvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie friktsionno
friktsionno-podvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str
https://ppt-online.org/1454657

40.

Пояснительная записка к расчету упруго пластического
сдвигаемого шарнира для сборно-разборного железнодорожного
моста
https://ppt-online.org/1446618
https://dzen.ru/a/ZX7AY8TkcRaNPvtN
Для включения в план НИОКР Минстроя ЖКХ, Минпромторга,
Минтраса
Дистанционный доклад (сообщение) на НТС Минстроя ЖКХ на
удаленке из поселения ученого, заместителя, заместителя
Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, редатора
газеты "Армия Защитников Отечества", полковника Шендакова
Михаил Анатольевича на научно -техническом ( Совете НТС в
Минстрое ЖКХ в марте -апреля 2023 и доклад на научной
конференции в Политехническом Университете СПб 21 - 25 августа
2023 года
Тема доклада: Метод предельного равновесия при расчете в ПK

41.

SCAD ( сдвиговая прочность СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная
поперечная сила ) статически неопределенных упругопластинчатых
стальных ферм-балок ( пластинчато –балочных сиcтемам ) с
большими перемещениями на прельеное равновесие и
приспособляемость на основе изобретений проф А.М.Уздина ( №№
1143895,, 1168755, 1174616, 255 0777, 2010136746, 1760020, 165076,
154506, 858604 ) и инженерные решения по использованию для
железнодорожных мостов упругопластических сверхлегких и
сверхпрочных конструкций стальных ферм-балок,
сконструированном со встроенным бетонным настилом, с
пластическим шарниром и расчет в 3D-модели, в SCAD неразрезной
балки-фермы с большими перемещениями, с учетом сдвиговой
жесткостью к неравномерным нагрузкам железнодорожного моста,
для преодоления водных преград в критических и чрезвычайных
ситуациях, позволяющих уменьшить массу пролетного строения

42.

армейского моста до 30 процентов, за счет пластинчатости и
приспособляемости моста, что уменьшит сметную стоимость СМР до
30 процентовhttps://vk.com/wall789869204_122
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515 3 з.п. ф-лы,
Формула полезной модели "Способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов"

43.

Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов из
комбинированнох пространственных структур пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов , содержащее пространственный каркас из соединенных в
узлах стержней поясов и раскосов и размещенные в средней части
пространственного каркаса вдоль пролета жестко прикрепленные к
узлам нижнего пояса каркаса нижние и расположенные над
каркасом верхние пролетные подкрепляющие элементы,
установленные на опоры, отличающееся тем, что оно снабжено
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета
жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и
монтированными над каркасом верхними контурными

44.

подкрепляющими элементами, причем верхние контурные и
пролетные подкрепляющие элементы жестко прикреплены к узлам
верхнего пояса пространственного каркаса.
1. Способ усиления пролетного строения мостового сооружения
с использованием комбинированных пространственных
трехгранных ферм -балок изобретателя Новокисловодс и
Мелехина и структур ( смотри : ИННОВАЦИОННАЯ
РАЗРАБОТКА МОДУЛЯ "НОВОКИСЛОВОДСК" И ЕГО
ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ имеет дополнительные
пояснению и описания по ссылкам :
https://cyberleninka.ru/article/n/innovatsionnaya-razrabotkamodulya-novokislovodsk-i-ego-ekonomicheskoe-obosnovanie
Марутян Александр Суренович (RU)
https://yandex.ru/patents/doc/RU153753U1_20150727

45.

https://patents.s3.yandex.net/RU153753U1_20150727.pdf
УЗЛОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ ПЕРЕКРЕСТНО-СТЕРЖНЕВЫХ
КОНСТРУКЦИЙ, ВКЛЮЧАЯ УЗЛЫ СИСТЕМЫ
«НОВОКИСЛОВОДСК», И ИХ РАСЧЕТ
https://msi.elpub.ru/jour/article/view/863/0
https://www.liveinternet.ru/users/russkayadruzhina/post499999227/
2. для сейсмоопасных районов мостового сооружения с
изменением поперечного сечения, включающий усиление главных
балок путем установки трехгранных ферм-балок с
упругопластическим компенсатором с отличающийся тем,
3. При оформлении изобретения использовались изобретения
блока НАТО : США, CCCP, Беларусь, Торговой компании «РФ-Россия» :
№№ 2140509 E 04 H1/02, MPK E04 G 23/00 RU2043465, 2121553,
Малафеев 2336399, 2021450, Насадка 2579073, SU 1823907 ( нет в

46.

общей доступности), 2534552, 2664562, 2174579, Курортный ,
2597901, полезная модель 154158, Марутяна Александр Суренович
г.Кисловодск №№ 153753, 2228415, 2228415, 2136822, Способ
надстройки зданий №№ 2116417, 2336399, 2484219
https://dzen.ru/a/ZPwU9rZlbXapNcHI
https://t.me/resistance_test/516
4. Трёхгранные фермы с предварительным напряжением для
плоских покрытий Е.А. Мелёхин1 , Н.В. Гончаров2 , А.Б. Малыгин1
1Московский государственный строительный университет
2Национально исследовательский Томский Политехнический
университет
http://www.ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD_43__5_Melekhin_Gonc
harov_Malygin2705.pdf_1aa1bc6691.pdf

47.

Мелёхин Е.А. Модульные трёхгранные фермы плоских
покрытий. Вестник Томского государственного архитектурностроительного университета. 2021;23(2):6578. https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970/722
Скачать PDF
5. ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
Мелёхин Евгений Анатольевич (RU)
https://rusneb.ru/catalog/000224_000128_0002627794_20170811_C
1_RU/
6. Напряженно-деформированное состояние трехгранной фермы с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля Евгений
Анатольевич Мелёхин https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4

48.

https://www.nso-journal.ru/jour/article/view/91
https://www.freepatent.ru/patents/2188287
https://edrid.ru/authors/201.dffe3.html
http://nso-journal03.mgsu.ru/ru/component/sjarchive/issue/article.display/2023/4/556571
https://www.litprichal.ru/work/517210/
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515
Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного
моста на основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327

49.

https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-fronta-vsedlya-pobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransuminoborony.htm
Metod predelnogo ravnovesiya uprugoplasticheskogo rascheta SCAD
staticheski neopredelimix stalnix ferm zheleznodorozhnogo mosta 538
str.docx https://disk.yandex.ru/d/wyRxG-zE8rRmBA
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-fronta-vsedlya-pobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransuminoborony.htm
Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №15
https://ppt-online.org/1323327

50.

Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного
моста на основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Расчет упругопластического структурного сборно-разборного моста
на основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1297775
Секция III. Механика деформируемого твердого тела. Расчет
упругопластического структурного сборно-разборного моста
https://ppt-online.org/1297382
О пригодности быстровозводимого армейского сборно-разборного
автомобильного моста
https://ppt-online.org/1305281

51.

Изготовление комбинированного покрытия производится в полевых
условиях и монтаж , сборка производится
на опоры нового
буронабивного фундамента
и расположенными вдоль пролета
нижними и верхними контурными и жесткое прикрепление контурных
, и пролетных , что позволяет повысить жесткость и несущею
способность аварийного пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных
пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов покрытия, а также избежать
необходимости в установке опор для опирания , горизонтальных и
вертикальных
связей,
подвесок,
что
существенно
снижает
материалоемкость покрытия. Отсутствие опор вдоль контурных ,
комбинированного покрытия расширяет также область его применения,
например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий
зрелищных сооружений и т.д. см иллюстрацию в социальной сети по
ссылке

52.

SPBGASU Uprugoplacheskiy rascchet predelnogo ravnovesiya SCADstaticheski neopredelimix ferm-balok 568 str
https://vk.com/wall789869204_122
Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №15
https://ppt-online.org/1323327
https://te9219626778gmailcom.diary.ru/p221651243_v-sankt-peterburgenikakoj-tehnicheskoj-politiki-nikakoj-sistemy-sozdaniya-i-realizaci.htm
Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного
моста на основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Metod predelnogo ravnovesiya rasccheta SCAD fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 483 str (1) — копия
Метод предельного равновесия для упругопластического расчета в
ПК SCAD

53.

https://ppt-online.org/1322416
https://vk.com/wall782713716_906
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм
балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного)
моста c использованием систем демпфирования с использованием
тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса
фермы-балки и упруго пластических шарниров из косых стыков с
тросовой гильзой для нижнего растягивающего пояса фермы-балки со
стальной шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается
при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки
сборно-разборного
моста
с
большими
перемещениями
и
приспособляемости с учетом демпфирования упруго пластического
шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой
расплавленным свинцом или битумом для металлических ферм

54.

балок пролетного строения автомобильного и железнодорожного
моста c использованием
систем
демпфирования
за
счет
пластического шарнира Диагональные раскосы фермы-балки ,
крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой тросовой
гильзой, залитой расплавленным свинцом или битумом и
устанавливается в овальные отверстия -сдвиговые . Стальная фермабалка сконструирована со встроенным бетонным настилом При
испытаниях
была
использована
3D -конечных
элементов
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-frontavse-dlya-pobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransuminoborony.htm

55.

Заявка на изобретение "СПОСОБ УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО
СТРОЕНИЯ МОСТОВОГО СООРУЖЕНИЯ c использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных "
районов

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

68.

69.

70.

71.

Реферат Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов
Полезная модель способа усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов, относится к
ремонту и повышения грузоподъемности аварийного пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста и может быть
использована для аварийного поста при укреплении с использованием
пространственных стержневых конструкций Новокисловодск и
изобретений Мелехина . Задача полезной модели - снизить
материалоемкость покрытия, повысить его жесткость и расширить область
применения. Это достигается тем, что известное комбинированное
пространственное структурное покрытие, содержащее пространственный
каркас, из соединенных в узлах, стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части, вдоль пролета, жестко прикрепленные
нижнего пояса, нижние и расположенные над верхние пролетные,

72.

установленные на опоры подкрепляющие элементы, снабжено
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к нижнего пояса нижними и монтированными над
верхними контурными , причем верхние контурные и пролетные жестко
прикреплены к узлам верхнего пояса . Нижние пролетные и контурные
жестко прикреплены посредством крестового монтажного столика к
нижнего пояса , а верхние - к нижнего пояса, соответственно При сборке
покрытия вначале монтируются опираемые на опоры нижние и верхние
пролетные , и контурные, с крестовыми монтажными столиками . После
чего собирается нижний пояс из стержней нижнего пояса и с узловыми
элементами в виде полых шаров , при этом жестко прикрепляются
посредством электросварки к монтажным столикам нижних пролетных и
контурных . Затем монтируются стержни раскосов 4 и верхнего пояса. На
заключительном этапе монтируются стержни верхнего пояса и
выполняется жесткое крепление верхнего пояса посредством
электросварки к монтажным столикам верхних пролетных и контурных .
Снабжение комбинированного покрытия установленными на опоры и

73.

расположенными вдоль пролета нижними и верхними контурными и
жесткое прикрепление контурных , и пролетных, что позволяет повысить
жесткость покрытия, а также избежать необходимости в установке опор
для опирания , горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, что
существенно снижает материалоемкость покрытия. Отсутствие опор
вдоль контурных , комбинированного покрытия расширяет также область
его применения, например, при строительстве авиационных ангаров,
цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д. 5 ил.
Изобретение относится к способам для ремонта или укрепления
существующих мостов. Способ усиления пролетного строения мостового
сооружения с изменением поперечного сечения включает усиление
главных балок путем установки и натяжения канатов. Сначала создают
коробчатое сечение путем дополнительной установки нижнего блока и
закрепления его в нижней части двух соединенных между собой
трехгранных ферм - балок.

74.

При испытаниях фрагментов и узлов по усилению пролетного
строения мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов,
использовались изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 2550777 и аспиранта ЛенЗНИИЭП, стажера
СПб ГАСУ А.И.Коваленко №№ 1760020, 2010136746, 165076, 154506,
1395500, 101847, 998300, 172414
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie friktsionno
friktsionno-podvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie friktsionno
friktsionno-podvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str
https://ppt-online.org/1454657
Пояснительная записка к расчету упруго пластического сдвигаемого
шарнира для сборно-разборного железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1446618
https://dzen.ru/a/ZX7AY8TkcRaNPvtN

75.

Для включения в план НИОКР Минстроя ЖКХ, Минпромторга, Минтраса
Дистанционный доклад (сообщение) на НТС Минстроя ЖКХ на удаленке
из поселения ученого, заместителя, заместителя Президента организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, редатора газеты "Армия Защитников
Отечества", полковника Шендакова Михаил Анатольевича на научно техническом ( Совете НТС в Минстрое ЖКХ в марте -апреля 2023 и
доклад на научной конференции в Политехническом Университете СПб
21 - 25 августа 2023 года
Тема доклада: Метод предельного равновесия при расчете в ПK SCAD (
сдвиговая прочность СП16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 придельная
поперечная сила ) статически неопределенных упругопластинчатых
стальных ферм-балок ( пластинчато –балочных сиcтемам ) с большими
перемещениями на прельеное равновесие и приспособляемость на основе
изобретений проф А.М.Уздина ( №№ 1143895,, 1168755, 1174616, 255
0777, 2010136746, 1760020, 165076, 154506, 858604 ) и инженерные
решения по использованию для железнодорожных мостов
упругопластических сверхлегких и сверхпрочных конструкций стальных

76.

ферм-балок, сконструированном со встроенным бетонным настилом, с
пластическим шарниром и расчет в 3D-модели, в SCAD неразрезной
балки-фермы с большими перемещениями, с учетом сдвиговой
жесткостью к неравномерным нагрузкам железнодорожного моста, для
преодоления водных преград в критических и чрезвычайных ситуациях,
позволяющих уменьшить массу пролетного строения армейского моста до
30 процентов, за счет пластинчатости и приспособляемости моста, что
уменьшит сметную стоимость СМР до 30
процентовhttps://vk.com/wall789869204_122
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515 3 з.п. ф-лы,

77.

Формула полезной модели способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов из комбинированнох
пространственных структур пролетного строения мостового сооружения
с использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов , содержащее пространственный
каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета
жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и
расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие
элементы, установленные на опоры, отличающееся тем, что оно снабжено
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко

78.

прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над
каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем
верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко
прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного каркаса.
1. Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных ферм
-балок изобретателя Новокисловодс и Мелехина и структур ( смотри :
ИННОВАЦИОННАЯ РАЗРАБОТКА МОДУЛЯ "НОВОКИСЛОВОДСК"
И ЕГО ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ имеет дополнительные
пояснению и описания по ссылкам :
https://cyberleninka.ru/article/n/innovatsionnaya-razrabotka-modulyanovokislovodsk-i-ego-ekonomicheskoe-obosnovanie
Марутян Александр Суренович (RU)
https://yandex.ru/patents/doc/RU153753U1_20150727
https://patents.s3.yandex.net/RU153753U1_20150727.pdf
УЗЛОВЫЕ

79.

СОЕДИНЕНИЯ ПЕРЕКРЕСТНО-СТЕРЖНЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ,
ВКЛЮЧАЯ УЗЛЫ СИСТЕМЫ «НОВОКИСЛОВОДСК», И ИХ РАСЧЕТ
https://msi.elpub.ru/jour/article/view/863/0
https://www.liveinternet.ru/users/russkayadruzhina/post499999227/
2. для сейсмоопасных районов мостового сооружения с изменением
поперечного сечения, включающий усиление главных балок путем
установки трехгранных ферм-балок с упругопластическим компенсатором
с отличающийся тем,
3. При оформлении изобретения использовались изобретения блока НАТО
: США, CCCP, Беларусь, Торговой компании «РФ-Россия» : №№ 2140509
E 04 H1/02, MPK E04 G 23/00 RU2043465, 2121553, Малафеев 2336399,
2021450, Насадка 2579073, SU 1823907 ( нет в общей доступности),
2534552, 2664562, 2174579, Курортный , 2597901, полезная модель
154158, Марутяна Александр Суренович г.Кисловодск №№ 153753,

80.

2228415, 2228415, 2136822, Способ надстройки зданий №№ 2116417,
2336399, 2484219
https://dzen.ru/a/ZPwU9rZlbXapNcHI
https://t.me/resistance_test/516
4. Трѐхгранные фермы с предварительным напряжением для плоских
покрытий Е.А. Мелѐхин1 , Н.В. Гончаров2 , А.Б. Малыгин1 1Московский
государственный строительный университет 2Национально
исследовательский Томский Политехнический университет
http://www.ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD_43__5_Melekhin_Goncharov_Ma
lygin2705.pdf_1aa1bc6691.pdf
Мелѐхин Е.А. Модульные трѐхгранные фермы плоских
покрытий. Вестник Томского государственного архитектурно-

81.

строительного университета. 2021;23(2):6578. https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970/722
Скачать PDF
5. ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU)
https://rusneb.ru/catalog/000224_000128_0002627794_20170811_C1_RU/
6. Напряженно-деформированное состояние трехгранной фермы с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля Евгений
Анатольевич Мелѐхин https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
https://www.nso-journal.ru/jour/article/view/91
https://www.freepatent.ru/patents/2188287
https://edrid.ru/authors/201.dffe3.html

82.

http://nso-journal03.mgsu.ru/ru/component/sjarchive/issue/article.display/2023/4/556-571
https://www.litprichal.ru/work/517210/
Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515
Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного моста на
основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-fronta-vse-dlyapobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransu-minoborony.htm
Metod predelnogo ravnovesiya uprugoplasticheskogo rascheta SCAD
staticheski neopredelimix stalnix ferm zheleznodorozhnogo mosta 538 str.docx
https://disk.yandex.ru/d/wyRxG-zE8rRmBA

83.

https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-fronta-vse-dlyapobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransu-minoborony.htm
Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №15
https://ppt-online.org/1323327
Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного моста на
основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Расчет упругопластического структурного сборно-разборного моста на
основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1297775
Секция III. Механика деформируемого твердого тела. Расчет
упругопластического структурного сборно-разборного моста

84.

https://ppt-online.org/1297382
О пригодности быстровозводимого армейского сборно-разборного
автомобильного моста
https://ppt-online.org/1305281
Описание: "Способ усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов"
Полезная модель относится к строительству и может быть использована
при возведении пространственных стержневых конструкций для усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов. Аналог изобретение № 80471 и № 266595

85.

Задача полезной модели - снизить материалоемкость покрытия, повысить
его жесткость и расширить область применения. Это достигается тем, что
известное комбинированное пространственное структурное покрытие,
содержащее пространственный каркас из соединенных в узлах стержней
поясов и раскосов и размещенные в средней части пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов,
вдоль пролета, жестко прикрепленные к нижнего пояса нижние и
расположенные над верхние пролетные, установленные на опоры
подкрепляющие элементы, снабжено установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета жестко прикрепленными к нижнего пояса
нижними и монтированными над верхними контурными, причем
верхние контурные и пролетные жестко прикреплены к узлам верхнего
пояса .
Нижние пролетные и контурные жестко прикреплены посредством
крестового монтажного столика к нижнего пояса , а верхние - к нижнего
пояса, соответственно

86.

При сборке пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов для повышение несущей
способности пролетного строения, вначале монтируются опираемые на
опоры нижние и верхние пролетные и контурные , 9 с крестовыми
монтажными столиками .
После чего собирается нижний пояс из стержней нижнего пояса и с
узловыми элементами в виде полых шаров , при этом жестко
прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам
нижних пролетных и контурных .
Затем монтируются стержни раскосов и верхнего пояса. На
заключительном этапе монтируются стержни верхнего пояса и
выполняется жесткое крепление верхнего пояса посредством
электросварки к монтажным столикам верхних пролетных и контурных .
Снабжение комбинированного покрытия установленными на опоры и
расположенными вдоль пролета нижними и верхними контурными и

87.

жесткое прикрепление контурных , и пролетных , что позволяет повысить
жесткость и несущею способность аварийного пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
покрытия, а также избежать необходимости в установке опор для
опирания , горизонтальных и вертикальных связей, подвесок, что
существенно снижает материалоемкость покрытия. Отсутствие опор
вдоль контурных , комбинированного покрытия расширяет также область
его применения, например, при строительстве авиационных ангаров,
цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д. см иллюстрацию в
социальной сети по ссылке
SPBGASU Uprugoplacheskiy rascchet predelnogo ravnovesiya SCADstaticheski neopredelimix ferm-balok 568 str
https://vk.com/wall789869204_122
Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №15
https://ppt-online.org/1323327

88.

https://te9219626778gmailcom.diary.ru/p221651243_v-sankt-peterburgenikakoj-tehnicheskoj-politiki-nikakoj-sistemy-sozdaniya-i-realizaci.htm
Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного моста на
основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Metod predelnogo ravnovesiya rasccheta SCAD fuktsiya sdvig staticheski
neopredelimix uprugoplasticheskix ferm 483 str (1) — копия
Метод предельного равновесия для упругопластического расчета в ПК
SCAD
https://ppt-online.org/1322416
https://vk.com/wall782713716_906
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм
балок пролетного строения автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с использованием тросовой
демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса фермы-

89.

балки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой
гильзой для нижнего растягивающего пояса фермы-балки со стальной
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке
медный обожженный клин во время скоростной сборки сборноразборного моста с большими перемещениями и приспособляемости с
учетом демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой
демпфирующей гильзы залитой расплавленным свинцом или битумом
для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного и
железнодорожного моста c использованием систем демпфирования за
счет пластического шарнира Диагональные раскосы фермы-балки ,
крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой тросовой гильзой,
залитой расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в
овальные отверстия -сдвиговые . Стальная ферма- балка сконструирована
со встроенным бетонным настилом При испытаниях была использована
3D -конечных элементов
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-fronta-

90.

vse-dlya-pobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransuminoborony.htm
Полезная модель относится к строительству для усиления аварийного
пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для
сейсмоопасных районов и может быть использована при возведении
пространственных стержневых конструкций.
Известно пространственное структурное покрытие, содержащее
установленный по контуру на опоры пространственный каркас из
соединенных в узлах стержней поясов и раскосов .
Недостатком пространственного структурного покрытия является наличие
по контуру покрытия большого количества опор, на которые производится
установка пространственного каркаса, и возникновение в стержнях поясов
и раскосов при больших пролетах значительных усилий, что, в
совокупности, обуславливает высокую материалоемкость конструкции.
Кроме того, наличие опор по контуру пространственного структурного

91.

покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения,
например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий
зрелищных сооружений и т.д.
Известно также комбинированное пространственное структурное
покрытие, содержащее опираемый по контуру на опоры
пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и
раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса
вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса
нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные
подкрепляющие элементы, установленные на опоры, причем верхние
пролетные подкрепляющие элементы соединены между собой
посредством горизонтальных и вертикальных связей, а с нижними
подкрепляющими элементами - посредством вертикальных подвесок .
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия
размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета
жестко прикрепленными к узлам нижнего пояса пространственного

92.

каркаса нижними и расположенными над каркасом верхними пролетными
подкрепляющими элементами, установленными на опоры, позволяет
существенно разгрузить элементы пространственного каркаса, и, тем
самым, в некоторой степени снизить материалоемкость конструкции
покрытия.
Однако известное комбинированное пространственное структурное
покрытие по-прежнему характеризуется повышенной материалоемкостью
вследствие наличия по контуру покрытия большого количества опор, на
которые устанавливается пространственный каркас. Повышенной
материалоемкости способствует также необходимость установки
большого количества горизонтальных и вертикальных связей, подвесок
между нижними и верхними пролетными подкрепляющими элементами.
Соединение между собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих
элементов только вертикальными подвесками снижает жесткость
покрытия в направлении, перпендикулярном подкрепляющим элементам.
Кроме того, наличие опор по контуру пространственного структурного
покрытия ограничивает, в ряде случаев, область его применения,

93.

например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий
зрелищных сооружений и т.д.
Задача, на решение которой направлена предлагаемая полезная модель,
состоит в том, чтобы снизить материалоемкость комбинированного
пространственного структурного покрытия, повысить его жесткость и
расширить область применения.
Решение поставленной задачи достигается тем, что известное
комбинированное пространственное структурное покрытие, содержащее
пространственный каркас из соединенных в узлах стержней поясов и
раскосов и размещенные в средней части пространственного каркаса
вдоль пролета, жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса
нижние и расположенные над каркасом верхние пролетные
подкрепляющие элементы, установленные на опоры, снабжено
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над

94.

каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем
верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко
прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного каркаса.
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над
каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами и жесткое
прикрепление верхних контурных и пролетных подкрепляющих
элементов к узлам верхнего пояса пространственного каркаса позволяет
избежать необходимости в установке опор для опирания
пространственного каркаса, горизонтальных и вертикальных связей,
подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах стержни
поясов и раскосов пространственного каркаса. Исключение же из
конструкции комбинированного покрытия опор для опирания
пространственного каркаса, связей и подвесок обуславливает
существенное снижение материалоемкости покрытия. Соединение между
собой верхних и нижних пролетных подкрепляющих элементов

95.

выполняющими функции связей и собранными в узлах стержнями поясов
и раскосов существенно повышает жесткость покрытия в направлении,
перпендикулярном подкрепляющим элементам. Отсутствие опор вдоль
контурных поддерживающих элементов комбинированного
пространственного структурного покрытия расширяет также область его
применения, например, при усилении пролетного строения мостового
сооружения с использованием комбинированных пространственных
трехгранных структур для сейсмоопасных районов, авиационных
ангаров, цехов, покрытий зрелищных сооружений и т.д.
Полезная модель поясняется чертежами, на фиг.1 изображен общий узел
комбинированного пространственного структурного покрытия в плане; на
фиг.2 - разрез А-А на фиг.1; на фиг.3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - узел
«1» на фиг.3; на фиг.5 - разрез В-В на фиг.4. Обозначения: 1 пространственный каркас; 2 - узлы системы БрГТУ; 3 - стержни поясов; 4
- стержни раскосов; 5 - опоры; 6 - нижние пролетные подкрепляющие
элементы; 7 - нижние контурные подкрепляющие элементы; 8 - верхние
пролетные подкрепляющие элементы; 9 - верхние контурные

96.

подкрепляющие элементы; 10 - крестовой монтажный столик; 11 электросварной шов; 12 - гайки; 13 - полые шары; 14 - крепежные болты;
15 - внутренние шайбы; 16-наружные шайбы; 17 - силовые гайки; 18 стопорные гайки.
Комбинированное пространственное структурное покрытие содержит
пространственный каркас 1 из соединенных в узлах 2 системы БрГТУ
стержней 3, 4 поясов и раскосов, соответственно, и установленные на
опоры 5 нижние 6, 7 и расположенные над каркасом 1 верхние 8, 9
пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы.
Подкрепляющие элементы 6-9 могут быть выполнены из труб (фиг.1-5)
или любого другого стального профиля (на чертежах не показано).
Нижние пролетные 6 и контурные 7 подкрепляющие элементы жестко
прикреплены посредством крестового монтажного столика 10 к узлам 2
нижнего пояса пространственного каркаса 1, а верхние 8, 9 - к узлам 2
нижнего пояса, соответственно (фиг.2-5).

97.

Пролетные подкрепляющие элементы 6, 8 размещены в средней части
пространственного каркаса 1 вдоль пролета симметрично относительно
оси пространственного каркаса 1 вдоль его большего размера, а
контурные подкрепляющие элементы 7, 9 - параллельно подкрепляющим
элементам 6, 8 по контуру пространственного каркаса 1 (фиг.1, 2).
Узлы соединения полых стержней 3, 4 поясов и раскосов, оголовки
которых снабжены жестко установленными в их полостях гайками 12,
пространственного каркаса 1 системы БрГТУ содержат узловые элементы
верхнего и нижнего поясов в виде полых шаров 13 с отверстиями в
стенках, через которые пропущены со стороны полости шаров 13 с
возможностью вкручивания в гайки 12 стержней 3, 4 болты 14 с
внутренними 15 и наружными 16 шайбами и силовыми 17 и стопорными
18 гайками (фиг.4, 5)
Силовые 17 и стопорные 18 гайки размещены между шаром 13 и гайками
12 стержней 3, 4. В проектном положении стопорная гайка 18 стопорит

98.

болт 14 относительно гайки 12, а силовая 17 - болт 12 относительно шара
13 (фиг.4, 5).
Внутренние 15 и наружные 16 шайбы выполнены со сферическими,
обращенными к шару 13 поверхностями, и установлены между головками
болтов 14 и внутренней поверхностью шара 13 и наружной поверхностью
шара 13 и силовыми гайками 17, соответственно.
Сборка пространственного каркаса производится в следующем порядке.
Вначале монтируются опираемые на опоры 5 нижние 6, 7 и верхние 8, 9
пролетные 6, 8 и контурные 7, 9 подкрепляющие элементы с крестовыми
монтажными столиками 10. После чего собирается нижний пояс
пространственного каркаса 1 из стержней 3 нижнего пояса и узлов 2 с
узловыми элементами в виде полых шаров 13, при этом узлы 2 жестко
прикрепляются посредством электросварки к монтажным столикам
подкрепляющих нижних пролетных 6 и контурных 7 элементов. Затем
монтируются стержни раскосов 4 и узлы 2 верхнего пояса. На
заключительном этапе монтируются стержни 3 верхнего пояса и

99.

выполняется жесткое крепление узлов 2 верхнего пояса посредством
электросварки к монтажным столикам верхних подкрепляющих
пролетных 8 и контурных 9 элементов.
При сборке узлов нижнего и верхнего поясов из стержней 3, 4 и узловых
элементов в виде полых шаров 13 силовые 17 и стопорные 18 гайки
болтов 14 устанавливаются рядом друг с другом и стопорятся
относительно друг друга и болтов 14, при этом расстояние от торца
каждого из болтов 14 до гайки 12 стержней 3, 4 должно быть равно
расстоянию от головки болта 14 до внутренней шайбы 15 в положении
прижатия силовой 17 и стопорной 18 гаек с наружной шайбой 16 и
внутренней шайбы 15 к полому шару 13. Стопорение гаек 17, 18
осуществляется посредством их поворота с затягиванием навстречу друг
другу. Затем, путем вращения застопоренных гаек 17, 18 с болтом 14,
последний ввинчивается в гайку 12 стержней 1 или 2 до упора гаек 18 в
гайку 12, при этом головка болта 14 с шайбой 15 опирается на

100.

внутреннюю поверхность шара 13. На заключительном этапе силовая
гайка 17 вращается в обратную сторону, при застопоренных гайках 12, 18,
до момента ее опирания в наружную шайбу 16 и производится стопорение
болта 14 относительно полого шара 13 путем затягивания силовой гайки
17 (фиг.4, 5).
Снабжение комбинированного пространственного структурного покрытия
установленными на опоры 5 и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам 2 нижнего пояса нижними 7 и монтированными
над каркасом 1 верхними 9 контурными подкрепляющими элементами и
жесткое прикрепление верхних контурных 9 и пролетных 8
подкрепляющих элементов к узлам 2 верхнего пояса пространственного
каркаса 1 позволяет избежать необходимости в установке опор 5 для
опирания пространственного каркаса 1, горизонтальных и вертикальных
связей, подвесок, функции которых выполняют соединенные в узлах 2
стержни поясов 3 и раскосов 4 пространственного

101.

каркаса 1. Исключение же из конструкции комбинированного покрытия
опор 5 для опирания пространственного каркаса 1, связей и подвесок
обуславливает существенное снижение материалоемкости покрытия.
Соединение между собой верхних 8 и нижних 6 пролетных
подкрепляющих элементов выполняющими функции связей и
собранными в узлах 2 стержнями поясов 3 и раскосов 4 существенно
повышает жесткость покрытия в направлении, перпендикулярном
подкрепляющим элементам 6-9. Отсутствие опор 5 вдоль контурных
поддерживающих элементов 7, 9 комбинированного пространственного
структурного покрытия расширяет также область его применения,
например, при строительстве авиационных ангаров, цехов, покрытий
зрелищных сооружений и т.д.
Изобретение относится к способам для ремонта или укрепления
существующих мостов. Известен патент на изобретение SU №1079734,
МПК E01D 21/00 «Способ усиления пролетных строений мостов». Способ

102.

усиления пролетных строений мостов, включающий установку пары
неподвижных упоров по длине усиляемого элемента пролетного строения,
установку затяжки с концевыми анкерами в упоры и натяжение затяжки с
последующей фиксацией концевых анкеров, отличающийся тем, что с
целью снижения трудоемкости и энергоемкости процесса усиления
пролетных строений, на смежной с усиляемым строением части моста со
стороны подвижной опоры опорной части усиляемого пролетного
строения закрепляют по оси затяжки съемный захват с жесткой тягой,
соединяют тягу с ближайшим к захвату анкером затяжки посредством
разъемного соединения, фиксируют тягу в захвате во время прохода
эксплуатационной нагрузки по усиляемому пролетному строению,
фиксируют соединенный с тягой анкер затяжки на соответствующем
упоре во время разгрузки пролетного строения от эксплуатационной
нагрузки, после чего повторяют поочередно операции по фиксации тяги и
соединенного с ней анкера затяжки при въезде и съезде эксплуатационной
нагрузки с усиляемого пролетного строения до достижения требуемого
усилия натяжения затяжки.

103.

Недостатком данного способа является то, что этот способ ненадежность
усиления пролетного строения моста.
Наиболее близким (прототип) к заявляемому изобретению является патент
на изобретение РФ №2608378, МПК E01D 22/00 «Способ реконструкции и
усиления сталежелезобетонного разрезного пролетного строения
напрягаемыми канатами». Способ реконструкции и усиления
сталежелезобетонного разрезного пролетного строения напрягаемыми
канатами включает замену железобетонной плиты, усиление главных
балок, ремонт, замену или увеличение числа устройств, объединяющих
плиту с металлоконструкциями, и усиление стенок главных балок
дополнительными ребрами жесткости, при этом усиление главных балок
выполняется путем установки предварительно напрягаемых
прямолинейных канатов, расположенных над нижними поясами главных
балок и которые после устройства новой железобетонной плиты остаются

104.

на балках и сохраняют выступающие за анкера концы канатов для
подтяжки канатов до завершения строительных работ на пролетном
строении и восстановления расчетной грузоподъемности пролетного
строения.
Недостатками данного способа является сложность производимых работ, а
так же необходимость замены железобетонной плиты.
Задачей предлагаемого изобретения является создание простого способа
усиления пролетного строения мостового сооружения с изменением
поперечного сечения с обеспечением надежного усиления без замены
элементов мостового сооружения.
Поставленная задача решается за счет того, что способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с изменением поперечного
сечения, включающий в себя усиление главных балок путем установки и
натяжения канатов. Сначала создают коробчатое сечение, путем
дополнительной установки нижнего блока и закрепления его в нижней

105.

части двух соединенных между собой Т-образных балок способом
омоноличивания бетоном с объединением арматуры стыкуемых
элементов. Затем усиливают пролетное строение мостового сооружения,
где сначала внутри опорных элементов двух соединенных между собой Тобразных балок в нижней их части устанавливают канаты в несколько
рядов. После чего дополнительно устанавливают канаты над верхним
поясом двух соединенных между собой Т-образных балок в местах
надопорной зоны пролетного строения. Далее дополнительно
устанавливают канаты над нижним блоком внутри коробчатого сечения в
местах межопорной зоны пролетного строения. После этого канаты над
верхним поясом, в нижней части опорных элементов двух соединенных
между собой Т-образных балок и над нижним блоком внутри коробчатого
сечения натягивают. И в заключении канаты анкеруют и бетонируют.
Канаты над верхним и нижним поясом могут устанавливать
непосредственно в местах, предназначенных для усиления пролетного
строения, причем для усиления надопорной зоны пролетного строения
канаты устанавливают над верхним поясом, а для усиления межопорной

106.

зоны канаты устанавливают над нижним блоком внутри коробчатого
сечения. При усилении пролетного строения с полыми опорными
элементами Т-образных балок прямолинейные канаты устанавливают
внутри полостей опорных элементов. При усилении пролетного строения
с монолитными опорными элементами Т-образных балок дополнительно
пробуривают отверстия в нижней части опорных элементов, после чего в
этих отверстиях устанавливают прямолинейные канаты.
Суть заявляемого изобретения поясняется чертежами где:
На фиг. 1 - Изображены два соединенных между собой Т-образных блока
с установленным нижним блоком и установленными в образованном
коробчатом сечении канатами.
На фиг. 2 - Изображены места усиления пролетного строения мостового
сооружения.
Известны различные способы усиления пролетных строений мостовых
сооружений:

107.

Внутренняя опалубочная форма
Способ усиления моста включает установку внутри отверстия моста
съемной опалубочной формы для образования усиливающей конструкции,
максимально приближенной к форме отверстия существующего моста,
заполнение полостей между съемной опалубочной формой и устоями
существующего моста бетонной смесью с армированием и образование
нового пролетного строения. Вначале устанавливают фундамент бетонное основание, далее пространство между существующими устоями
моста и съемной опалубочной формой заполняют бетонной смесью с
образованием усиливающей конструкции, стенки которой, монолитно
связывают с устоями существующего моста связями, например, в виде
анкерных штырей, а между низом существующего пролетного строения и
верхом нового пролетного строения образован воздушный зазор,
обеспечивающий свободу прогиба существующего пролетного строения,
после набора бетоном заполнения проектной прочности осуществляют
разборку старого пролетного строения, выполняют новое дорожное
покрытие с его опиранием на новое пролетное строение. Технический

108.

результат изобретения состоит в обеспечении возможности нормальной
эксплуатации моста при проведении строительных работ, снижении
материалоемкости конструкций усиления моста и обеспечении
максимальной площади отверстия усиленного сооружения.
Приклейка композитных материалов.
Наиболее распространенным решением при усилении балок пролетных
строений мостов композитными материалами является приклейка
композитной ламели к нижней грани главных балок пролетного строения.
В этом случае ламель может быть дополнительно закреплена на концах
поперечными U-образными хомутами из полос композитной ткани.
Однако эти способы достаточно трудоемки и дороги. Предлагаемый
способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
изменением поперечного сечения прост, надежен, не требует замены
элементов существующего пролетного строения, он сохраняет
конструкцию пролетного строения, а также повышает нагрузочную
способность и надежность мостового сооружения

109.

Способ усиления пролетного строения мостового сооружения 1 с
изменением поперечного сечения 2, включающий в себя усиление
главных балок 3 путем установки и натяжения канатов 4. Сначала создают
коробчатое сечение 5, путем дополнительной установки нижнего блока 6
и закрепления его в нижней части двух соединенных между собой Тобразных балок 7 способом омоноличивания бетоном с объединением
арматуры стыкуемых элементов. Затем усиливают пролетное строение
мостового сооружения 1, где сначала внутри опорных элементов 8 двух
соединенных между собой Т-образных балок 7 в нижней их части
устанавливают канаты 4 в несколько рядов. После чего дополнительно
устанавливают канаты 4 над верхним поясом 9 двух соединенных между
собой Т-образных балок 7 в местах надопорной зоны пролетного строения
1. Далее дополнительно устанавливают канаты 4 над нижним блоком 6
внутри коробчатого сечения 5 в местах межопорной зоны 11 пролетного
строения 1. После этого канаты 4 над верхним поясом 9, в нижней части
опорных элементов 8 двух соединенных между собой Т-образных балок 7

110.

и над нижним блоком 6 внутри коробчатого сечения 5 натягивают. И в
заключении канаты 4 анкеруют и бетонируют. (см. фиг. 1)
Канаты над верхним 9 и нижним поясом 10 могут устанавливать
непосредственно в местах, предназначенных для усиления пролетного
строения 1, причем для усиления надопорной зоны пролетного строения 1
канаты устанавливают над верхним поясом 9, а для усиления межопорной
зоны 11 канаты 4 устанавливают над нижним блоком 6 внутри
коробчатого сечения.
При усилении пролетного строения 1 с полыми опорными элементами Тобразных балок 7 прямолинейные канаты 4 устанавливают внутри
полостей опорных элементов 8. При усилении пролетного строения 1 с
монолитными опорными элементами 8 Т-образных балок 7 дополнительно
пробуривают отверстия в нижней части опорных элементов 8, после чего в
этих отверстиях устанавливают прямолинейные канаты 4.

111.

Предложенный способ усиления пролетного строения мостового
сооружения с изменением поперечного сечения целесообразно применять
при условии обеспечения сохранения прочности бетоном сжатой зоны.
Усилие натяжения и сечение затяжки подбираются с таким расчетом,
чтобы не допустить переармирования элементов.
Суть заявляемого изобретения состоит в том, что:
1. Сначала создают коробчатое сечение 5, путем дополнительной
установки нижнего блока 6.
2. Закрепляют нижний блок 6 в нижней части двух соединенных между
собой Т-образных балок 7 способом омоноличивания бетоном с
объединением арматуры стыкуемых элементов.

112.

3. Затем внутри опорных элементов 8 двух соединенных между собой Тобразных балок 7 в нижней их части устанавливают канаты 4 в несколько
рядов.
4. После чего дополнительно устанавливают канаты 4 над верхним поясом
9 двух соединенных между собой Т-образных балок 7 в местах
надопорной зоны пролетного строения 1.
5. Далее дополнительно устанавливают канаты 4 над нижним блоком 6
внутри коробчатого сечения 5 в местах межопорной зоны 11 пролетного
строения 1.
6. После этого канаты 4 над верхним поясом 9, в нижней части опорных
элементов 8 двух соединенных между собой Т-образных балок 7 и над
нижним блоком 6 внутри коробчатого сечения 5 натягивают.
7. И в заключении канаты 4 анкеруют и бетонируют.

113.

На сегодняшний день, предлагаемый способ усиления пролетного
строения мостового сооружения с изменением поперечного сечения
достаточно актуален, так как предлагаемые ранее способы требуют
больших энергозатрат, дополнительных материалов, а также демонтажа
некоторых элементов усиливаемого пролетного строения.
Промышленная применимость заключается в том, что для осуществления
заявляемого способа используют известное оборудование, применяемое в
различных областях и не требующее дополнительного изготовления и
доработки.
Все вышеизложенное свидетельствует о решении поставленной задачи.
Перечень позиций 1. пролетное строение мостового сооружения
2. поперечное сечение 3. главные балки 4. канаты 5. коробчатое сечение
6. нижний блок 7. Т-образная балка 8. опорные элементы

114.

9. верхний пояс 10. нижний пояс 11. межопорной зоны пролетного
строения.
Формула полезной модели способ усиления пролетного строения
мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов из комбинированнох
пространственных структур пролетного строения мостового сооружения
с использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов , содержащее пространственный
каркас из соединенных в узлах стержней поясов и раскосов и
размещенные в средней части пространственного каркаса вдоль пролета
жестко прикрепленные к узлам нижнего пояса каркаса нижние и

115.

расположенные над каркасом верхние пролетные подкрепляющие
элементы, установленные на опоры, отличающееся тем, что оно снабжено
установленными на опоры и расположенными вдоль пролета жестко
прикрепленными к узлам нижнего пояса нижними и монтированными над
каркасом верхними контурными подкрепляющими элементами, причем
верхние контурные и пролетные подкрепляющие элементы жестко
прикреплены к узлам верхнего пояса пространственного каркаса.
1. Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных ферм
-балок изобретателя Новокисловодс и Мелехина структур ( смотри :
ИННОВАЦИОННАЯ РАЗРАБОТКА МОДУЛЯ "НОВОКИСЛОВОДСК"
И ЕГО ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ
https://cyberleninka.ru/article/n/innovatsionnaya-razrabotka-modulyanovokislovodsk-i-ego-ekonomicheskoe-obosnovanie
Марутян Александр Суренович (RU)
https://yandex.ru/patents/doc/RU153753U1_20150727

116.

https://patents.s3.yandex.net/RU153753U1_20150727.pdf
УЗЛОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ ПЕРЕКРЕСТНО-СТЕРЖНЕВЫХ
КОНСТРУКЦИЙ, ВКЛЮЧАЯ УЗЛЫ СИСТЕМЫ
«НОВОКИСЛОВОДСК», И ИХ РАСЧЕТ
https://msi.elpub.ru/jour/article/view/863/0
https://www.liveinternet.ru/users/russkayadruzhina/post499999227/
для сейсмоопасных районов мостового сооружения с изменением
поперечного сечения, включающий усиление главных балок путем
установки трехгранных ферм-балок с упругопластическим компенсатором
с отличающийся тем,
При оформлении изобретения использовались изобретения блока НАТО :
США, CCCP, Беларусь, Торговой компании «РФ-Россия» : №№ 2140509 E
04 H1/02, MPK E04 G 23/00 RU2043465, 2121553, Малафеев 2336399,
2021450, Насадка 2579073, SU 1823907 ( нет в общей доступности),
2534552, 2664562, 2174579, Курортный , 2597901, полезная модель
154158, Марутяна Александр Суренович г.Кисловодск №№ 153753,

117.

2228415, 2228415, 2136822, Способ надстройки зданий №№ 2116417,
2336399, 2484219
https://dzen.ru/a/ZPwU9rZlbXapNcHI
https://t.me/resistance_test/516
Трѐхгранные фермы с предварительным напряжением для плоских
покрытий Е.А. Мелѐхин1 , Н.В. Гончаров2 , А.Б. Малыгин1 1Московский
государственный строительный университет 2Национально
исследовательский Томский Политехнический университет
http://www.ivdon.ru/uploads/article/pdf/IVD_43__5_Melekhin_Goncharov_Ma
lygin2705.pdf_1aa1bc6691.pdf
Мелѐхин Е.А. Модульные трѐхгранные фермы плоских
покрытий. Вестник Томского государственного архитектурностроительного университета. 2021;23(2):6578. https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78

118.

https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970/722
Скачать PDF
ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU)
https://rusneb.ru/catalog/000224_000128_0002627794_20170811_C1_RU/
Напряженно-деформированное состояние трехгранной фермы с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля Евгений
Анатольевич Мелѐхин https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
https://www.nso-journal.ru/jour/article/view/91
https://www.freepatent.ru/patents/2188287
https://edrid.ru/authors/201.dffe3.html
http://nso-journal03.mgsu.ru/ru/component/sjarchive/issue/article.display/2023/4/556-571
https://www.litprichal.ru/work/517210/

119.

Бодрящий ответ для организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ
https://ppt-online.org/1300515
Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного моста на
основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-fronta-vse-dlyapobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransu-minoborony.htm
Metod predelnogo ravnovesiya uprugoplasticheskogo rascheta SCAD
staticheski neopredelimix stalnix ferm zheleznodorozhnogo mosta 538 str.docx
https://disk.yandex.ru/d/wyRxG-zE8rRmBA
https://rodinailismertlistru.diary.ru/p221562547_vse-dlya-fronta-vse-dlyapobedy-predlozhenie-dlya-minstroya-zhkh-mintransu-minoborony.htm
Специальный военный вестник "Армия Защитников Отечества" №15

120.

https://ppt-online.org/1323327
Расчет упругоппластического структурного сбороно разбороного моста на
основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1299327
Расчет упругопластического структурного сборно-разборного моста на
основе трехгранной блок-фермы
https://ppt-online.org/1297775
Секция III. Механика деформируемого твердого тела. Расчет
упругопластического структурного сборно-разборного моста
https://ppt-online.org/1297382
О пригодности быстровозводимого армейского сборно-разборного
автомобильного моста
https://ppt-online.org/1305281

121.

Ходатайство директору ФИПС Неретину Олегу Петровичу от ветерана
боевых действий , инвалида первой группы, военного пенсионера
Коваленко Александра Ивановича по заявке на изобретение полезная
модель «Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов» от нищенской пенсией 20 тыс
руб с просьбой к Руководителю Федеральной службы
по интеллектуальной собственности Юрию Сергеевичу Зубову
[email protected] тел. +7 (499) 240-60-15 (812) 6947810
Прошу прислать реквизиты для оплаты патентной пошлины для
преподавателе ПГУПС, не являющие ветеранами боевых действий, но
являющие соавторами интеллектуальной собственности проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина, доц ктн О А Егорова , проф дтн Темнов В.Г ,
которые будут оплачивать патентую пошлину по 100 руб в месяц , по
частям , из-за тяжелого финансового положения научной интеллигенции

122.

ПГУПС, СПБ ГАСУ , Политехе СПб [email protected] тел факс
812 694-78-10 https://t.me/resistance_test [email protected]
Application of BRB to Seismic Mitigation of Steel Truss Arch Bridge
Subjected to Near-Fault Ground Motions
by
Haoyuan Gao
1
,

123.

Kun Zhang
2
,
Xinyu Wu
3,
Hongjiang Liu
4,* and

124.

Lianzhen Zhang
5
1
College of Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China
2
College of Engineering, University of Auckland, Auckland 1023, New Zealand
3
Shenyang Geotechnical Investigation & Surveying Research Institute Co., Ltd.,
Shenyang 110004, China
4
College of Civil, Environmental and Land Magement Engineering, Polytechnic
University of Milan, 20133 Milan, Italy

125.

5
College of Transportation Science and Engineering, Harbin Institute of
Technology, Harbin 150096, China
*
Author to whom correspondence should be addressed.
Buildings 2022, 12(12), 2147; https://doi.org/10.3390/buildings12122147
Submission received: 16 October 2022 / Revised: 23 November 2022 /
Accepted: 1 December 2022 / Published: 6 December 2022
(This article belongs to the Special Issue New Trends in Seismic Performance
Evaluation)
Download keyboard_arrow_down
Browse Figures
Versions Notes
Abstract

126.

In this paper, the seismic response of a steel truss arch bridge subjected to nearfault ground motions is studied. Then, the idea of applying buckling restrained
braces (BRBs) to a steel truss arch bridge in near-fault areas is proposed and
validated. Firstly, the basic characteristics of near-fault ground motions are
identified and distinguished. Furthermore, the seismic response of a long span
steel truss arch bridge in the near fault area is analyzed by elastic-plastic time
analysis. Finally, the braces prone to buckling failure are replaced by BRBs to
reduce the seismic response of the arch rib through their energy dissipation
properties. Four BRB schemes were proposed with different yield strengths, but
the same initial stiffness. The basic period of the structure remains the same.
The results show that near-fault ground motion will not only obviously increase
the displacement and internal force response of the bridge, but also cause more
braces to buckle. By replacing a portion of the normal bars with BRBs, the
internal forces and displacements of the arch ribs can be reduced to some
extent, which is more prominent under the action of pulsed ground motion.
There is a clear correlation between the damping effect and the parameters of

127.

BRB, so an optimized solution should be obtained by comparison and
calculation.
Keywords:
near-fault ground motion; forward-directivity effect; fling-step effect; steel truss
arch bridge; buckling restrained brace
Graphical Abstract
1. Introduction
In the event of an earthquake, the ground motions in the areas within 20 km of
the fault have a super destructive power. In recent years, some historical
earthquakes have broken out in some countries and regions, and some valuable
ground motions have been recorded. These seismic data [1] provide conditions
for structural engineers to carry out seismic research.
Seismologists and engineers have analyzed the characteristics of near fault
ground motions in some ways. Somerville et al. [2] have pointed out that pulse

128.

effects in near-fault areas cause spatial variations in ground motion amplitude
and duration. Their characteristics and mechanism have been elaborated by
many studies (Wu et al. [3], Yang and Zhou [4], Yan and Chen [5]). Because of
the difference of fault rupture mechanism, pulse-like ground motions can be
divided into forward-directivity pulses (F-D pulses) and fling-step pulses (F-S
pulses). The velocity time history of forward-directivity pulses usually contain
double or multiple peaks. The ground motions with fling-step pulses usually
exhibit two important characteristics: single velocity pulse and permanent
ground displacement, which may make the structure subject to large
deformations and internal forces. In terms of research methods, Chopra and
Chintanapakdee [6] have extended well-known concepts of elastic and inelastic
response spectra based on far-fault motion to near-fault motion. Mavroeidis and
Papageorgiou [7] have proposed a simple analytical model for the
representation of pulse-like ground motions, which adequately describes the
impulsive character of near-fault ground motions both qualitatively and
quantitatively. Ghahari et al. [8] have used the moving average filtering method
with appropriate cut-off frequency to decompose the near-fault ground motion

129.

into two components with different frequency contents. This method has been
promoted in recent years. On this basis, Li et al. [9] have proposed a recorded
decomposition integration method to synthesize artificial pulse-like ground
motion by combining high-frequency background records with simple
equivalent pulses.
Thus, scientists and engineers now have a mature understanding of the
mechanism, characteristics, and research methods of near-fault earthquakes, but
their impact on structures needs more attention. Some researchers (Billah et al.
[10], Davoodi et al. [11], Cui and Sheng [12], Losanno et al. [13]) have studied
the seismic responses of various structures, including frames, dams,
underground structures, and bridges near faults. Some researchers have tried to
find correlations between ground motion parameters and structural responses
but there have been no consistent consensus (Chen et al. [14]). The response
spectrum is an important way to investigate the special influence of near-fault
ground motion on structures. Yang and Zhao [15] have studied the influence of
near-fault ground motions with forward-directivity pulse and fling-step pulse on
the seismic performance of base-isolated buildings with lead rubber bearings.

130.

Through time history and damage analyses of a tested 3-storey reinforced
concrete frame under 204 near-fault pulse-type records, some researchers (Vui
Van et al. [16], Zaker et al. [17], Upadhyay et al. [18]) found that velocity
spectrum intensity is leading parameter demonstrating the best correlation.
In addition to the above studies, the low-frequency pulse effects of near-fault
seismic waves lead to the need for more attention to their effects on long-period
structures. Adanur et al. [19] have compared the effects of near-fault and farfault ground motions on the geometrically non-linear seismic behavior of
suspension bridges. Shrestha [20] presented an analytical investigation on the
effect of the near fault ground motions on a long span cable-stayed bridge
considering the vertical ground motion. They found that near-fault ground
motions produce greater displacements and internal forces on suspension
bridges and cable-stayed bridges compared to far-fault ground motions.
However, fewer studies have been conducted on the seismic response of nearfault arch bridges. The arch bridge has a large span and high material utilization
rate, which is especially suitable for solid rocks in mountainous and canyon
areas near faults. So it is necessary to study the near fault seismic response of

131.

the arch bridge. Some researchers (Lu et al. [21], Bai et al. [22], Alvarez et al.
[23], R. Li et al. [24], Bazaez et al. [25]) studied the seismic response of arch
bridges by means of pushover analysis or time-history analysis, but have not
fully considered the special destructiveness of near-fault ground motions to this
flexible structure.
The seismic responses of the arch bridge in the near fault areas need further
analysis, and the corresponding seismic mitigation methods are also worthy of
attention. Chen et al. [26,27,28] have pointed out that advanced seismic
isolation devices and systems have been recognized as promising measures
toward resilient design of bridge structures. Some researchers (Alam et al. [29],
Dezfuli and Alam [30], R. Li et al. [24]) have proposed seismic mitigation
methods, such as rubber bearings, elastic-plastic steel dampers, and shape
memory alloys, but these devices are limited and uneconomical in arch bridges.
Kim and Choi [31] have pointed that buckling-restrained braces (BRBs) can
yield in tension and compression, exhibit stable and predictable hysteretic
behavior, provide significant energy dissipation capacity and ductility, and are
an attractive alternative to conventional steel braces. Some researchers

132.

(Hoveidae and Rafezy [32], Li et al. [33], Xing et al. [34]) have optimized its
structure and applied it to buildings, obtaining good seismic mitigation effect.
Beiraghi and Zhou [35] have designed a braced frame consisting of steel
buckling-restrained braces (BRB model), braces with shape memory alloy
(SMA model), or combination of BRB and SMA braces. It is worth mentioning
that they have taken advantage of performance-based design concepts.
Concentric braced frames have been combined with moment-resisting frame as
a dual system subjected to near-field pulse-like and far-field ground motions
(Wang et al. [36]). To date, BRBs have been used extensively in building
structures, but are not as widely used or researched in bridge structures. Dong et
al. [37] installed self-centering buckling-restrained braces on the reinforced
concrete double-column bridge piers. Experimental results have demonstrated
the obvious advantages of SC-BRB in increasing the strength and minimizing
the residual deformation of the bridge column. Sosorburam and Yamaguchi
[38] has conducted a parametric study on the seismic behavior of the truss
bridge with BRB by changing the length, the cross-sectional area, the location,
and the inclination. Xiang et al. [39] investigated the effect of BRB distribution

133.

on the seismic performance of retrofitted multi-story reinforced concrete high
bridge piers. However, the application of BRB in a steel truss arch bridge is rare
(Celik et al. [40]).
The objectives of this paper are to investigate special seismic response of longperiod steel truss arch bridge and introduce BRBs into the vibration reduction in
steel truss arch bridge in near fault areas. Firstly, nine ground motions with
different characteristics are selected from PEER database [1], and their
differences are analyzed by response spectrum. Subsequently, taking a steel
truss arch bridge as the research object, the response law of the bridge under
forward-directivity pulsed, fling-step pulsed, and non-pulsed motions is
analyzed with an elastic-plastic time history analysis method. Finally, the
seismic mitigation method of using BRB to replace buckling-prone components
is proposed and verified. The results show that the internal force and
displacement of the arch ribs can be reduced by replacing a portion of the
normal bars with BRBs, which is more prominent under the action of pulsed
ground motion.

134.

2. Near-Fault Ground Motions
2.1. Selected Seismic Waves
The Chi-Chi earthquake in Taiwan in 1999 is a typical large earthquake near the
fault. In this paper, nine ground motions of different types in this earthquake are
taken from the latest database of the PEER NGA-West 2. The selection
principles of ground motion are as follows: (1) the fault is within 20 km; and (2)
peak acceleration and velocity are greater than 100 cm/s2 and 30 cm/s,
respectively. The three groups of time-history of ground motion velocity with
different characteristics are shown in Figure 1a–i. The first group contains three
seismic waves, TCU-051, TCU-082, and TCU-102, representing F-D effect
seismic waves; the second group contains three seismic waves, TCU-052, TCU068, and TCU-075, representing F-S effect seismic waves; the third group
contains three seismic waves, TCU-071, TCU-089, and TCU-079, representing
non-pulse effect seismic waves. The basic properties of the ground motions,
such as the closest distance to fault rupture (Rrup), peak ground acceleration
(PGA), peak ground velocity (PGV), peak ground displacement (PGD),

135.

PGV/PGA, and pulse period (Tp) are listed in Table 1. PGV/PGA is usually
taken as the pulse parameter in the study to preliminarily judge the strength of
the velocity pulse. According to the preliminary judgment, the pulse effect of
the selected P-S motions is the strongest, followed by the P-D motions. In
contrast, the ordinary non pulse ground motion is gentle.
Figure 1. Velocity time history curve of ground motions.
Table 1. Characteristics of different types of ground motions.

136.

2.2. Response Spectrum of Seismic Waves
From the above-ground motion parameters, it can be seen that there are obvious
differences in the motion characteristics of three different types of ground
motion (Zaker at el. [41]). Therefore, further research is needed through
response spectrum. The elastic response spectrum of linear elastic singledegree-of-freedom system with 5% damping ratio under three groups of ground
motion is calculated, respectively, and the average value of each group is taken.
The calculation results are shown in Figure 2a–c.
Figure 2. The average response spectrum curves of three groups of ground
motions.
Comparing the response spectrum curves, the differences between the three
types of ground motions are obvious. In the short period, the spectral velocity of

137.

non-pulse ground motion is the largest. In the middle period, the acceleration
value of the ground motion with forward effect is the largest. In the long period,
the acceleration value of ground motion with lightning effect is the largest. As
for velocity spectrum and displacement spectrum, the spectrum value of pulse
ground motion is larger than that of non-pulse ground motion in a long period.
In general, the low-frequency components of pulse ground motion are relatively
rich, which should be paid attention to in the design of long-period structures
near faults.
The peak accelerations of the nine primary seismic waves are adjusted with
reference to the Chinese seismic code for bridges (Wu at el. [3]). The rare
earthquakes in the Chinese code are similar to ASCE maximum considered
earthquakes. The studied bridge is in the octave zone, so the peak acceleration
in rare earthquakes was adjusted to 400 cm/s2.
3. Bridge Prototype and Modelling
3.1. Case Study Bridge for System Response

138.

The prototype bridge is a long-span steel truss arch bridge spanning a valley in
a near-fault area. Its net span is 400 m, the vector span ratio is 1/5, and the arch
axis is ducted. The main arch rib adopts steel truss structure, and the beam body
is composed of steel and concrete. The height of the steel truss is 10 m, and the
spacing of the three transverse arch ribs is 10 m. The arch rib adopts a steel box
structure with equal section, with a height of 1.5 m and a width of 1.0 m. The
columns on the arch ribs are steel-bending structures, and the three transverse
columns are equal-section steel boxes. Stiffening ribs and transverse spacers are
provided along the height of the columns. The columns are supported by steel
bars in the transverse direction to improve stability and safety. The layout of the
bridge is shown in Figure 3. Critical details and parameters are shown in Table
2. The brace members are made from Q345qD steel, with a nominal yield
strength of 345 MPa. The elastic modulus, Poisson’s ratio, density of structural
member are listed in Table 3.

139.

Figure 3. General layout of bridge. (unit: cm).
Table 2. Section of members.

140.

Table 3. Material parameters.
3.2. Finite Element Model
The finite element model of the bridge is established by means of the finite
element software Midas Civil, as shown in Figure 4. The quality, stiffness, and
boundary conditions directly determine the accuracy of the finite element
analysis results. The arch ribs are simulated by the beam element, and the
material model is a Menegotto–Pinto theoretical model (Carreño at el. [42]). To
account for non-linearity, lateral braces, vertical bars, cross bars, and braces of
columns are embodied by the elasto-plastic hinge element, and the material is
simulated by a steel buckling model. The superstructure of the bridge was
assumed to be elastic and was modeled by an elastic beam-column element with
a modulus of elasticity of 3.45 × 104 Mpa. A non-linear beam-column fiber
element was adopted to model the non-linear behavior of the columns. The
Concrete01 material model, which was developed based on the uniaxial Kent–

141.

Scott–Park model, was used for the concrete of the columns, with compressive
strengths of 26.8 and 32.8 MPa for the unconfined and confined concrete,
respectively. The reinforcing steel was modeled with uniaxial bilinear steel
material of Steel01. The yield strength, elastic modulus and strain-hardening
ratio were assumed to be 400 MPa, 200 GPa and 0.02, respectively.
Figure 4. Finite element model of bridge.
In terms of boundary conditions, the support between the cover beam and the
main beam is simulated with fixed support. At the end of the beam, movable

142.

supports are used to simulate the longitudinal constraints of the bridge. The
bearing is a basin type rubber bearing, whose construction and model are drawn
in Figure 5. The fixed direction of the bearing is restricted and the movable
direction is represented by the bilinear model in Figure 5. The sliding
displacement xy is 2 mm.
Figure 5. Composition and model of bearing.
4. Bridge Response
The analysis of the dynamic characteristics shows that the first three order
periods of the bridge are 1.651 s, 0.921 s, and 0.745 s in the longitudinal
direction; 3.927 s, 1.612 s, and 0.809 s in the transverse direction; and 0.973 s,
0.741 s, and 0.577 s in the vertical direction. Elastoplastic time history analysis
is used to simulate the seismic response of bridges under rare earthquakes.

143.

Assume that the bridge is perpendicular to the fault. The seismic waves with the
same name are input in the longitudinal, lateral, and vertical directions of the
bridge. The difference is that the PGA of the horizontal seismic wave is 400
cm/s2, while the vertical one is 2/3 of the horizontal one, which is determined
by referring to the Chinese code [43]. In Figure 6, the results for the nine
working conditions are listed and each seismic wave represents one working
condition. The three conditions, TCU-051, TCU-082, and TCU-102, represent
the bridge response under the F-D effect seismic waves, TCU-052, TCU-068,
and TCU-075 represent the bridge response under the F-S effect seismic waves,
and TCU-071, TCU-089, and TCU-079 represent the bridge response under the
non-pulsed effect seismic waves. According to the internal force and
displacement of key parts, such as arch foot, arch bottom, and 1/4 arch section,
and the buckling of lateral braces, vertical bars, cross bars and braces of
columns, the response law of the bridge is summarized.

144.

Figure 6. Envelope results of arch rib response.
4.1. Response of Arch Ribs
Under the action of three different types of ground motions, the envelope results
of the internal force response of the arch ribs are shown in Figure 6a–c. The
arch bridge span is 400 m, the horizontal coordinates of the graph are the
positions of the arch ribs in the axial direction of the bridge and the vertical
coordinates are the results of the various seismic responses. Figure 6 shows the

145.

envelope results for the axial forces of the arch ribs at each section. Figure 6b
shows the results for in-plane bending moments and Figure 6c shows the results
for out-of-plane bending moments. Under various cases, the maximum axial
force of the arch rib occurs in the arch foot section, and the bending moment of
the arch foot section is also much greater than that of the arch top and 1/4 arch
section. The in-plane bending moment envelopment diagram is not smooth and
appears zigzag fluctuation, which is mainly caused by the force change of the
upper column directly connected to the arch ribs.
Compared with non-pulsed ground motions, the internal force of key sections of
arch rib is obviously greater under pulsed ground motion. For example, the
mean value of peak axial force of the arch foot under the action of three nonpulsed ground motions is 55,150.9 kN. The mean value under the action of F-D
pulsed ground motions is 104,641.9 kN, and that under the action of F-S pulsed
ground motions is 94,825.7 kN, which are increased by 89.7% and 71.9%,
respectively, compared with the non-pulsed effect. For arch ribs at different
positions, the influence of pulse effect is also different. The pulsed ground
motion has the greatest influence on the peak moment of arch foot surface.

146.

Compared with non-pulsed ground motion, the increase rates of F-D effect and
F-S effect pulse are 207% and 141.2%, respectively. Pulsed ground motions
have the least influence on the axial force of the vault, and the increase rates of
forward-direction pulse and fling-step pulse are only 10.5% and 7.6%,
respectively.
In terms of deformation, the distribution of longitudinal and vertical
deformation is similar. Figure 6d–f show the results of the displacement
envelope of the arch rib section relative to the ground in the longitudinal,
transverse, and vertical directions, respectively. The maximum displacement
occurs near 1/4 arch section, while the peak value of lateral displacement occurs
near the vault. The displacement responses in all directions under the two kinds
of pulsed ground motions are much greater than those of non-pulsed ground
motions. On the one hand, it is because that the time-domain energy of pulse
type ground motion is concentrated and the low-frequency pulse component is
rich, which makes it easier to excite the basic mode of arch bridge with longperiod. On the other hand, compared with the ordinary ground motions, the
internal force response of the component increases because of the huge velocity

147.

pulse. Thus, the braces near the arch foot are more prone to buckling failure,
which reduces the overall stiffness of the structure, and then leads to the
increase in displacements.
The influence of the P-S effect on displacement is greater than the F-D effect.
The slip effect seismic wave chosen for the study has a larger impulse period
than that of the directional effect seismic wave and is closer to the fundamental
period of the steel truss arch bridge. Therefore, the displacement response is
greater.
In general, long-period steel arch bridges are more susceptible to the lowfrequency impulsive component of near-fault ground vibrations. Therefore, the
seismic response of steel truss arch bridges under impulsive seismic action is
much larger than that of non-impulsive ones.
4.2. Buckling of Braces
Under the action of rare ground motion, the various supports of the bridge will
buckle to varying degrees. The number of buckling braces under pulse ground

148.

motion is much higher than that under non-pulse ground motion, as shown in
Table 4.
Table 4. The number of buckling of braces under rare ground motions.
Due to complex forces near the arch foot, the number and degree of buckling of
all kinds of braces near the arch foot are the largest in each working condition.
A small part of lateral braces near the 1/4 arch and the arch roof also suffer
from buckling failure. Under the two kinds of pulsed ground motions, the
braces buckle in different degrees, but it keeps elastic under three non-pulsed
ground motions. Figure 7a–i show the state of the bridge braces under the action
of nine seismic waves. Braces in green represent no buckling damage and
braces in red represent buckling damage. In general, the number of buckling
braces is proportional to the transverse displacement of the arch rib. The greater
the lateral displacement is, the more likely the braces are to buckle, which will
further weaken the lateral stiffness of the bridge.

149.

Figure 7. Distribution of buckling members under rare ground motion. Note:
elements in red are the braces where flexural damage occur.
Compared with vertical bars, the number and degree of buckling of lateral
braces and cross bars are greater. When it comes to reasons, one is that the
transverse stiffness of the bridge is obviously less than that of the longitudinal
and vertical directions, which makes the forces of the transverse connecting
members more unfavorable. The other is that the design strength of the
transverse and cross bar members is smaller than that of the vertical bars.

150.

Therefore, it is necessary to focus on the transverse seismic response and
seismic mitigation measures of large span steel truss arch bridges.
In summary, the axial force, bending moment and displacement response in all
three directions of the arch ribs are significantly greater under pulsed seismic
waves compared to non-pulsed seismic waves. From the perspective of the
braces, more buckling damage occurs in the braces under the action of pulsed
seismic waves.
5. Seismic Mitigation Scheme Using BRB
The above research indicates that the transverse stiffness of steel truss arch
bridge is insufficient, which makes it easy to be damaged by the pulse
components of pulse-like ground motions. However, it is neither economical
nor reasonable to increase the transverse stiffness singly during the design.
Therefore, this paper attempts to introduce the buckling restrained braces
(BRBs) into the seismic mitigation of arch bridge. Some braces are designed as
BRBs to improve the overall mechanical performance of the bridge during
earthquakes. It is expected that the BRBs can play the role of ―fuse‖ to provide

151.

normal bearing capacity in the normal service condition and help the main
structure maintain elasticity under frequent earthquake. Under the action of rare
earthquakes with impulse effect, it yields earlier, but does not fail in buckling
and still has considerable stiffness in hysteresis. It can not only prevent the
collapse of the overall load carrying capacity of the bridge caused by buckling
damage, but also protect the arch ribs by allowing the braces to fully dissipate
the seismic energy under earthquakes.
5.1. Design Parameters of BRB
When determining the design parameters, it needs to be considered that BRBs
must keep elastic under frequent earthquake but can yield and consume energy
under rare earthquake. Firstly, considering the condition of frequent
earthquakes, the PGA of 9 seismic records is adjusted to 0.1 g. Then, the nonlinear time history analysis is carried out. The maximum axial force of braces
under various ground motions is shown in Table 5, and the calculation results
are used as the main basis for preliminary design. After the deployment of

152.

BRBs, the bridge members and overall load capacity should not differ much
from that of the prototype bridge.
Table 5. Maximum axial force of members under frequent earthquakes (kN).
Based on the seismic response data of the bridge, BRBs design and calculation
are carried out with reference to technical specification for buckling restrained
braces (DBJ/CT105-2011) [44]. In this paper, the structure of TJI (F.F. Sun at
el. [45]) steel buckling restrained brace developed by Tongji University is
adopted. TJI buckling restrained brace is made of steel, and the restrained
sleeve is made of square steel tube. The restraint effect of outer sleeve on the
yield section of core plate is realized by special stiffener. Physical object is
shown in Figure 8, and main components are shown in Figure 9.

153.

Figure 8. Physical object.

154.

Figure 9. Main composition and structure.
The calculation of BRBs is similar to that of ordinary brace, the difference is
that the designer only need to check whether the strength meets the
requirements without considering the instability. Considering that the stiffness
of the brace joint is generally greater than that of the brace itself, the equivalent
sectional area (Ae) of the brace in the model is larger than that of the brace
itself (Abe).

155.

The braces of the bridge are over 12 m. According to the design manual for
supporting design with the length over 12 m, the yield section area of core plate
is A1 = 0.99 Ae. Therefore, considering the steel area and yield strength of the
core plate, the approximate formula for calculating the maximum design
bearing capacity is obtained as Equation (1):