Военный Вестник "КрестьянИнформАгентство" № 39

1.

Военный Вестник "КрестьянИнформАгентство"
и редакция газеты "Земля РОССИИ" для КПРФ № 39
Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации
ветеранов "Профсоюз Ветеранов Боевых Действий" (ПВБД СПб )
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 [email protected]
[email protected] (996) 798-26-54 ,( 951) 644-16-48, (994) 434-44-70 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
стр
64 экз Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен. иностран
языков. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824
103265, Москва, улица Охотный ряд, дом 1 деп ГД РФ КПРФ
Соболеву В.И
Руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж"
части 1 статьи 103 Конституции РФ, редакция ИА «КРЕСТЬЯНинформ" направляет в ГД РФ журналистский запрос
редакционного Совета редакции ИА "Крестьянское информационное агентство" и обращается к депутатам законодательного Собрания 7
Созыва Бельскому Александр Николаевичу, Бондаренко Николай Леонидовичу , Высоцскому Игорь Владимировичу и другим
депутатам Законодательного Собрания СПб переслать обращение -заявление письмо редакции газеты "Земля РОССИИ" к члену Совета
Общероссийского офицерского собрания (ООС) Соболеву Виктор Ивановичу, генерал-лейтенанту, Председателю движения в поддержку
армии, оборонной промышленности и военной науки ДПА, Фракция КПРФ в ГД РФ, Председателю ОБЩЕРОССИЙСКОГО
ОБЩЕСТВЕННОГО ДВИЖЕНИЯ «В ПОДДЕРЖКУ АРМИИ, ОБОРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ И ВОЕННОЙ НАУКИ»
по адресу: 127051, г. Москва, ул. Трубная, д. 19/12 стр.2 Тел. +7(905) 782-82-66 [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] для направления в СК РФ, ген.прокуратуру РФ для
прокурорского реагирования по ст. Статья 281 УК РФ. Диверсия. 1. Совершение, направленных на разрушение
или повреждение предприятий, сооружений, объектов транспортной инфраструктуры и транспортных средств,
средств связи, объектов жизнеобеспечения населения в целях подрыва экономической безопасности и
обороноспособности Российской Федерации -
Сборно - разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами с использованием стальных конструкций
покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
1

2.

прямоугольного сечения типа «Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция)
Преодоление водных препятствий всегда было существенной
проблемой для армии. До Второй мировой войны единственным
способом преодоления рек, где не было мостов, были гребные
лодки и тяжелые, труднопроходимые понтонные мосты. Все
изменилось в начале 1940-х годов благодаря британскому
инженеру-строителю Дональду Бэйли, который спроектировал
необычный балочный мост, названный в честь его имени "Bailey
bridge". Сэр Дональд Колман Бэйли, создатель и изобретатель
сборно- разборного железнодорожного моста на болтовых
соединениях.
Инженер Дональд Колман Бэйли, создал проект сборноразборного железнодорожного моста на болтовых соединениях.
С началом специальной военной операции в Киевской Руси
инженеры организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ О.А.Егорова
( главный конструктор ) , инженеры –строители Мажиев Х.Н.,
дтн.проф ПГУПС Уздин А.М, инженер -механик Андреева Е.И,
инженер –строитель, ветеран боевых действия на Северном Кавказе в
1994-1995 гг Кадашов А.И решил вернуться к своей страсти и
помочь военным инженерам России преодолеть одну из многих
трудностей специальной военной операции в ЛНР, ДНР преодоление водных преград. В 9 мая 2022 года инженеры
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ разработали необычный
мост, состоящий из множества сегментов, которые можно было
2

3.

независимо комбинировать, подбирая длину и ширину переезда в
соответствии с потребностями , назвав свое изобретений «Сборноразборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами» с использованием стальных конструкций
покрытий производственных зданий пролетами 18. 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция) Заявка на изобретение направлена
в Роспатент (ФИПС) от 9 мая 2022 под названием «Сборноразборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами»
Разработанный проект сборно- разборного железнодорожного
моста со сдвиговыми компенсаторами на болтовых фланцевых
соединения соединениях в длинных овальных отверстиях , был
ответом на потребности инженерным войскам России , которая
искала не трудоемкий для строительства, легкий и прочный мост,
который мог бы удерживать российские танки. Мост был
разработан в СПб ГАСУ в сжатые сроки , дешевым и достаточно
3

4.

простым, чтобы его можно было построить на
неспециализированных объектах.
4

5.

5

6.

6

7.

7

8.

8

9.

9

10.

10

11.

11

12.

12

13.

13

14.

Испытания Сборно- разборный железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами в ПК SCAD ( математической
модели) на статическую нагрузку, на фотографии можно увидеть
корпус тяжелого танка Т- 34
Созданный организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ проект
балочного моста понравился общероссийскому офицерскому
собранию Соболеву Виктор Ивановичу (КПРФ, депутат ГД РФ )
Однако проект не был отшлифован до конца, поэтому была создана
специальная комиссия, состоящая из специалистов
Общероссийского Офицерского Собрания, которые должны были
доработать проект.
В ходе работ был разработан совершенно новый мост, полученный
из проекта под названием «Сборно- разборный железнодорожный мост
со сдвиговыми компенсаторами», с использованием стальных конструкций
покрытий производственных зданий пролетами 18. 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция)
Однако, внедрение из-за военной бюрократии и низкой профессиональных
навыков, затрудняется проектирование, испытание и изготовление
«Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами» с использованием стальных конструкций покрытий
производственных зданий пролетами 18. 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (1.460.314 ГПИ Ленпроектстальконструкция)
В течении испытаний в ПК SCAD фрагментов и узлов фрикционоподвижных соединений для сборно- разборный железнодорожный мост
со сдвиговыми компенсаторами с использованием стальных конструкций
покрытий производственных зданий пролетами 18. 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция), было
проведено множество тестов на нагрузку, целью которых было
14

15.

проверить максимальную несущую способность моста по
изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
Интересно, что в российской армии для этого не было тяжелой
бронированной техники, поэтому для испытания моста на прочность
на корпус тяжелого танка прошедшего вторую Мировую войну,
водружали более легкие танки Т-34 в ПК SCAD.
15

16.

16

17.

17

18.

18

19.

19

20.

20

21.

21

22.

22

23.

В конечном счете итоговый вариант «Сборно- разборного
железнодорожного моста, со сдвиговыми компенсаторами с
использованием стальных конструкций покрытий производственных зданий
пролетами 18. 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция), был разработан организацией
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ таким образом, чтобы он состоял из
28 стандартных универсальных элементов и 100 специальных
элементов, используемых в нетипичных ситуациях.
С самого начала предполагалось, что строительство переправы будет
осуществляться вручную, без использования тяжелой техники, что
должно было облегчить работу.
Строительство сборно- разборного железнодорожного моста со
сдвиговыми компенсаторами» с использованием стальных конструкций
покрытий производственных зданий пролетами 18. 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция), обязательно
будет закончено на общественных началах энтузиастами и выпускниками из
СПб ГАСУ Солдатами инженерного корпуса мост обязательно буте
собран в ДНР, ЛНР
Эксплуатация «Сборно- разборного железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами» с использованием стальных конструкций
покрытий производственных зданий пролетами 18. 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция)
Впервые Сборно разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами с использованием стальных конструкций покрытий
производственных зданий пролетами 18. 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (1.460.314 ГПИ Ленпроектстальконструкция) использовался во время боев в
Италии, где быстро приобрел популярность. В ходе подготовки к
высадке в Нормандии было принято решение о массовом
23

24.

производстве конструкций, с тем чтобы обеспечить десанту
соответствующую поддержку, что дало возможность преодолеть
практически любое водное препятствие.
В Италии самым длинным из построенных мостов Бэйли была
переправа через реку Сангро длиной 343 метра и реку Чинвин
длиной 351 метр. В общей сложности союзники построили на этом
фронте более 3000 мостов общей протяженностью около 90 км.
Мост Бэйли в Саарбрюккене (городке на западе Германии) 1945
В ходе боев спрос на мосты был настолько велик, что их
производство началось в США, а использовали их все Союзные
войска, сражающиеся в Европе.
В ходе войны британцы произвели в общей сложности 490 000 тонн
элементов моста Бэйли, эквивалентных 322-километровой переправе.
Американцы не были настолько искусны в производстве, ими было
произведено элементов общей длиной около 32 км.
Мосты Бэйли использовались по-разному. Их модульная
конструкция позволяла строить разнообразные переправы, состоящие
из одного пролета над узкими реками, или мосты, состоящие из
нескольких пролетов, длина которых может быть довольно большой.
Британский танк, пересекает Альберт-канал (Бельгия) по мосту
Бэйли к зоне боевых действий, в то время как беженцы возвращаются
в более безопасный район, 1944
Последним типом мостов Бэйли была штурмовая версия. Такие
сооружения строились на суше, а затем перемещались к реке на
специальных колесных или гусеничных шасси, чтобы быстро
преодолеть переправу.
Хорошо обученная команда могла построить 30-метровый Сборно
разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами с
использованием стальных конструкций покрытий производственных зданий
24

25.

пролетами 18. 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция)» за полчаса. Все благодаря простой
конструкции моста.
25

26.

26

27.

Заключение
Сборно разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
с использованием стальных конструкций покрытий производственных зданий
пролетами 18. 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция) считается одним из простых инженерных
решений. Хотя на самом это было результатом кропотливой и
вдумчивой работы инженеров организации «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ .
Многие временные мосты, построенные военными, использовались и
в послевоенное время в течение многих лет, пока не были созданы
новые переправы организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
https://zen.yandex.ru/media/guns_review/most-beili-chudo-britanskoiinjenerii-vtoroi-mirovoi-voiny-5d3cbda2027a1500beff7356
27

28.

28

29.

29

30.

30

31.

31

32.

32

33.

33

34.

34

35.

35

36.

36

37.

37

38.

38

39.

39

40.

40

41.

41

42.

42

43.

43

44.

44

45.

45

46.

46

47.

47

48.

48

49.

49

50.

50

51.

51

52.

52

53.

53

54.

54

55.

55

56.

56

57.

57

58.

58

59.

59

60.

60

61.

61

62.

62

63.

63

64.

64

65.

65

66.

66

67.

67

68.

68

69.

69

70.

70

71.

71

72.

72

73.

73

74.

74

75.

75

76.

76

77.

77

78.

Приложение к расчету модели изобретение Бориса Андреева фрикцидемпфер, сдвиговое фрикционно - демпфирующих соединений рамных
конструкций на основе изобретения номер 165076 «Опора сейсмостойкая»
и их программная реализация в SCADO Offise и изобретение
опора
сейсмостойкая стал фрикцонно-демпфирующей с пластическим шарниром
фрикци-болтом с пропиленным пазов , куда забивается медный
обожженный клин для демпфирования
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ 165 076
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ (11)
СЛУЖБА
ПО
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(13)
165 076
U1
(51) МПК
E04H
9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус:
прекратил действие, но может быть восстановлен
(последнее изменение статуса: 07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03,
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
78

79.

22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
22.01.2016
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл.
№ 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская улю дом 4 СПб
ГАСУ
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ 165 076
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикцион но податливых соединений. Опора
состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее
цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси,
выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный болт.
Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая
превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в
штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для
сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и
затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к
уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и
к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов
и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно
податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
79

80.

динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских
деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах,
накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены
болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание
листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края
овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты
соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает
работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и
среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по
направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также
неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство
для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по
Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое основание,
поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько
внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования
создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят
запирающие элементы - болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг
относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок
поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном
положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает
ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих
расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения,
при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность
расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие
корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
80

81.

Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая
выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней
- штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с
возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием
запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с
цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к
центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в
корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые
обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В
теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует
диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному
перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении штокотверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации
корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в
штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1
изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на
фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2)
в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное
отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2
например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его оси,
выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный
болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и
длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта,
проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от
торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен
фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том,
что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом
3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя
81

82.

шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует
с поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают
тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта)
приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в
свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в
сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в
сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для
каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При
воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпусшток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без
разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел,
закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено
центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным
усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два
открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки
паза штока.
82

83.

83

84.

84

85.

85

86.

СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
2010136746
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU 2010136746
(11)
2010 136 746
(13)
A
(51) МПК
(12) ЗАЯВКА
E04C 2/00 (2006.01)
НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
"Теплант"
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывно го давления,
86

87.

возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что
в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей,
ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных
соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную
посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием
взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из
проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим
трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из
стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижно сти, позволяющие
перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12
см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента),
не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение
на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной
энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и
амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при
монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются
и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS,
PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на
испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются
фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения
строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн,
перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов
87

88.

перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и
безопасность городов».
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с
пропиленным пазом , куда забивается стопорный обожженный медный,
установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может
быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в
отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или
виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном
направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого медного
обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами ,
расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток между
выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого
элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты
шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить
медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может
служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин
, который является амортизирующим элементом при многокаскадном
демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединении ,
выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием медный
обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт .
Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента,
воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами
устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие
88

89.

надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым
усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с контролируемым
натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на
строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного
обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с
двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок
выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной,
обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность
фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны)
повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях
вибронагрузок при многокаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта
определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего
трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по
следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент
динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ
ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде
латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным
клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные
элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент,
фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования
89

90.

соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с
забитым с одинаковым усилием медным обожженным клином расположенными во
фланцевом фрикционно-подвижном соединении (ФФПС) , уплотнительными элемент
выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими
выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на участке
между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки, а между
медным обожженным энергопоголощающим клином, установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливается
тонкая медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
90

91.

Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
91

92.

Фиг 9
Литература для обеспечения надежности фрикционно - демпфирующих
энергопоглотителей с пластическим шарниром по изобретению №
165076 «Опора сейсмостойкая», № 2010136746, проф дтн ПГУПС Уздина А
М № 1174616, 1168755, 1143839 , исключающие прогрессирующее
обрушение при импульсных растягивающих и динамических нагрузках
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл №
28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство
для колонн" 23.02.1983
9.
Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
92

93.

12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных
жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения
фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и
просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в
области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику»
Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные
потрясения «звездотрясения» .
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении
- гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг.
25. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен»
с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
93

94.

94

95.

95

96.

Приложение список перечень заявок на изобретения и научных публикаций в журналах СПб ГАСУ о
демпфирующих сдвиговых энернопоглотителях, для обеспечения устойчивости существующего лестничных
маршей и сооружений от особых воздействий, можно ознакомится по ссылкам:
Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно 18 стр
https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
Заявка на изобретение полезную модель Энергопоглощающие дорожное барьерное ограждение 23 стр
https://yadi.sk/d/dWKraP12fvXAlA
Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10 стр
https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg
96

97.

Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20 стр
https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog
Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32 стр
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02
https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
РЕФЕРАТ
https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg
изобретения полезная 17 стр
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр
https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A
Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США, Японии и др странах ), можно
по ссылке : Использование лего сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений
http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются американской фирмой
RUBBER BEARING FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии, Новой Зеландии, США, Китае, Тайване и др странах
https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/for-buildings-cover
http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ гробах не
относится к государственной безопасности
http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w
Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного оружия с применением
существующих технических средств и технологий https://yadi.sk/i/3VmQxa78RhhBBA
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов»
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru
http://peasantsinformagency1.narod.ru
http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр
https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
Научная статья в журнале СПб ГАСУ
https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5 стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA
Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA
Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8 стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ
Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр + выводы
https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA
97

98.

Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19
стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5 февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр
208 стр 211 2 страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на сейсмостойкость 137 стр
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Приобрести Специальные технические условия на особое воздействие (СТУ ) для обеспечения устойчивости
сооружений , от особых условий ( ударной волны) или землетрясения , за счет использования сдвиговых
упругопластических крестовидных , квадратных, кольцевых фрикционно-демпфирующих шарниров и балочных
энергопоглотителей, в том числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD, их устойчивости существующих
старых зданий, сооружений, мостов, гостиниц, отелей, магистральных трубопроводов, на особые
воздействия с использованием фрикционно-демпфирующих энергопоглотителей по изобретению №
165076 «Опора сейсмостойкая» с пластическим шарниром по изобретению № 2010136746 и легко
сбрасываемыхконструкций по изобретению № 154506 «Панель противовзрывная» за счет рассеивания
сейсмической или взрывной энергии ШИФР 1.010.1-2с.94, выпуск 0-1а, утвержден Главпроектом Мистрой
России, письмо от 21.09.94 ; 9-3-1/130 за подписью Д.А.Сергеева, исп. Барсуков 930-54-87 согласно письма
Минстроя № 9-3-1/199 от 26.12.94 и письма № 9-2-1/130 от 21.09.94) на взрывное воздействие ( 600 кг ) не
приводящие последствиям лавинообразному разрушению всех конструкций с, помощью компьютерного
моделирования в ПК SCAD , ANSYS, LS-DYNA , для существующих построенных старых зданий с
использованием , упругопластических балочных, струнных, трубчатых, квадратных упругопластичных
шарниров и легко сбрасываемых конструкций ( патент на полезную модель № 154506 «Панель
противовзрывная»), за счет использования упругопластичных энергопоглотителей в виде «гармошка» и
прорезей в шахматном порядке, согласно изобретения полезная модель № 165076 «Опора сейсмостойкая»
с использованием фракционности, демпфирования для поглощение взрывной энергии согласно изобретения
№ 2010136746 « Способ защиты зданий и сооружение при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» на основе изобретений проф. дтн ПГУПС Уздина А М №№ 1174616, 1143895,
1168755 , согласно расчетам проф МГСУ О.В Мкртычева «Проблемы расчета зданий на особые воздействия»
локальные разрушения при взрыве заряда массой 600 кг при использовании фрикционно-демпфирующих
эрегопоглотителей с пластическим шарниром, закрепленных колоны с ригелем на фрикци –болтах с
пропиленным стальной шпильке пазе , куда забивается медный обожженный упругопластичный клин , или на
протяжных фрикционно –демпфирующих, подвижных соединениях, не
приводит к
посредствующему лавинообразному обрушении зданий всей конструкции за счет
поглощения пиковых ускорений и поглощение взрывной энергии фрикционно-демпфирующими соединениями ,
за счет легко сбрасываемости наружных панелей и упругоплатических узлов крепления колонны с ригелем в
связи с податливостью и подвижности фрикционно- подвижных соединениях.
Стоимость альбома (проекта ) со специальных технических решений, с использованием врикционо-демпфирующих
соединений по изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» упругих энергопоглотителей , пластических шарниров и
легко сбрасываемости конструкций панелей зданий , можно обратится к Мажиеву Хасан Нажоевичу по тел (921) 962-67-78,
или по электронной почте [email protected] [email protected] [email protected]
98

99.

Стоимость альбома специальных технических условий (СТУ) на особые воздействия для обеспечения устойчивости
сооружений , от ударной волны, за счет использования сдвиговых упругопластических шарниров и балочных
энергопоглотителей, в том числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD с типовыми протяжными фрикционно –
подвижными соединениями (ФПС) и упругпастичными подвижными уздами креплениями раскосов в существующих
зданиях сооружениях и оборудование легко сбрасывемостью конструкций
Аванс 10 тр, после лабораторных испытаний методом численного (математического) моделирования и испытания моделей
и узлов крепления (расчета ) упругоплатических балочных, квадратных, трубчатых, кольцевых, струнных (тросовых в оплетке)
протяжных шарниров в ПК SCAD, еще 10 тр за окончание лабораторных испытаний фрагментов и узлов крепления или
усиления существущих лестничных маршей Карта Сбербанка 2202 2006 4085 5233
Электронный адрес (996) 798-26-54
Мажиев Хасан Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» ИНН 201400078, ОГРН 1022000000824
C заявками на изобретение демпфирующих сдвиговых фрикционо –демпфирующих энернопоглотителей
для обеспечения устойчивости сооружений , от ударной волны, за счет использования сдвиговых
упругопластических шарниров и балочных энергопоглотителей , от особых воздействий, (интеллектуальная
собственность передается с альбомом специальные технические условия (СТУ) заказчику бесплатно и
входят в договорную стоимость всех проектных работ 20 тр )
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
99

100.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
100

101.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности,
сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных состояний
конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с
заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические реализации
отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных
нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная
эксплуатация
сооружения,
как
правило,
нарушается,
однако
исключается
его
обрушение.
Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после экстремальных
воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были предложены фрикционноподвижные болтовые соединения.
Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций
высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в соединяемых деталях
выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных
нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 3-4 диаметров
используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд особенностей и
существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях оказывается
возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и другим
интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86 г.г.
эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в строительных
конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в упомянутых
работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для реализации
принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний необходимо
фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения по
трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что
101

102.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения. Именно эту
цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что
расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения общей
102

103.

теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых ФПС.
Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных случаях
и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений с
такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое изложение теории
работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и технология монтажа
ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные
и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при
удачном решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения,
смазки и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос –
трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические
результаты исследований физических (механических, электрических, магнитных,
тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии
при проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных
слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях.
Качество соединения определяется внешним трением в витках резьбы и в торце
гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью или шайбой. Основная
характеристика крепежного резьбового соединения – усилие затяжки болта
(гайки), - зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепления,
возникающих при завинчивании. Момент сил сопротивления затяжке содержит
две составляющих: одна обусловлена молекулярным воздействием в зоне
103

104.

фактического касания тел, вторая – деформированием тончайших поверхностей
слоев контактирующими микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов, установленных в результате экспериментальных исследований.
Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и
смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13],
изданных в 1978-1980 г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не
потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время.
Полезный для практического использования материал содержится также в
монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение,
пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся
газообразных,
жидких
и
твердых
тел
и
вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а
также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния
внутренних
частей
каждого
тела.
При
104
внешнем
трении
переход
части

105.

механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только вдоль
поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее
трение
возникает
при
изгибе
металлической
пластины
или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со
стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и между
ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической энергии
переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения
твердых тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если
толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма
внутреннего трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение
называют пограничным (или граничным). В этом случае учет трения ведется либо
с позиций сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от
требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку
в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном
(лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
1)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в котором
перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором математики. В
1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом
Лондонского королевского общества и 5 лет был его президентом+.
105

106.

Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при
контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе
прижатия
тел),
при
этом
коэффициент
пропорциональности
–
величина
постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f tg
,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f tg
2S
,
g t 2 cos 2
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной
S;
g – ускорение свободно падающего тела.
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
106

107.

Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью
[шероховатость поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов)
– характеристикой качества обработки поверхности: среднеарифметическим
отклонением
профиля
микронеровностей
от
средней
линии
и
высотой
неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное
сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую
энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию (или даже
разрушение)
микронеровностей,
частично
на
нагревание
трущихся
тел
(превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты – скрип,
шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
107

108.

В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые
открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются
в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности
тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А
относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону,
противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в противном
случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент
трения скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для
каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от
рода материала и его физических свойств, а также от степени обработки
поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N
(рис. 2.1 в).
108

109.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
N
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения
max
за очень короткий промежуток времени изменяется от FСЦ
до FСК (рис.2.2).
Этим промежутком времени часто пренебрегают.
109

110.

В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v )
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
vКР
-
критическое
значение
скорости,
после
которого
происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном,
справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу
для определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную
Кулоном формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
В
формуле
Дерягина:
S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или
сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
110

111.

Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК ( N ) , причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона,
а
значения
коэффициента
трения
скольжения
и
коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит
значения
коэффициентов,
установленных
еще
в
1830-х
годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов) и
дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии наук,
автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной
точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK
определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Трение качения
111

112.

При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона
или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков
в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что
сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех
факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном
или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом
трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно
твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся
тел в области контактной площадки.
112

113.

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках
контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G (
G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной
реакции опорной поверхности).
Момент пары сил
N , G
называется моментом сопротивления качению.
Плечо пары сил «к» называется коэффициентом
трения качения. Он имеет размерность длины.
Момент
Fсопр
Vс
C
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC N k ,
где N - реакция поверхности рельса, равная
вертикальной нагрузке на колесо с учетом его
Fсц
N
веса.
Рис. 2.5
113

114.

Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению, которое
можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру колеса
(рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются
условно как абсолютно твердые тела).
Повышение
угловой
скорости
качения
вызывает
рост
сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому закону. Это объясняется деформациями колес и гистерезисными
потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Fск
Fск
r
О
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
Fск
Рис. 2.6.
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
114

115.

точках которой возникают силы трения скольжения FСК (если контакт происходит
в одной точке, то трение верчения отсутствует – идеальный случай) (рис.2.6).
А
–
зона
контакта
вращающегося
тела,
ось
вращения
которого
перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если их
привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил
сопротивления верчению, момент которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси
стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз
и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых
коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга опорной
площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр менее 5 10 5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
115

116.

Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися
парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости поверхностей трения
контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим
давлением имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая
деформация. Фактическая площадь соприкасания пар представляется суммой
малых площадок. Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При
повышении нагрузки они растут и объединяются. В процессе разрушения
контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить химические
реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа,
молекулярно-механический - в форме пластической деформации или хрупкого
разрушения
и
коррозийно-механический
-
в
форме
коррозийного
и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая окислительный износ. Образование окисной пленки предохраняет
пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента трения
и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При
медленной приработке локальные температуры приводят к нежелательным
местным изменениям фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других
инородных частиц из окружающей среды приводит к абразивному разрушению не
только контактируемого слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление,
превышающее порог схватывания, приводит к разрушению окисной пленки,
116

117.

местным
вырывам
материала
с
последующим,
абразивным
разрушением
поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные
требования,
предъявляемые
к
трущимся
парам,
включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент теплового
расширения, стабильность физико-химического состава и свойств поверхностного
слоя,
хорошая
прирабатываемость
фрикционного
материала,
достаточная
механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость, теплостойкость
и другие фрикционные свойства.
Основные
факторы
нестабильности
трения
-
нарушение
технологии
изготовления фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей,
даже в пределах установленных допусков; несовершенство конструктивного
исполнения с большой чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
Мера
(2.3)
интенсивности
износа
рv
определенной на практике (pv<С).
117
не
должна
превосходить
нормы,

118.

Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где
f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета
ФПС
118

119.

Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
нахлесточных
соединений
[13],
исследования
позволяющие
одноболтовых
вскрыть
основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения
[Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На
третьей
стадии
происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее
взаимное
соединяемых
смещение
элементов.
В
процессе подвижки наблюдается
интенсивный
износ
во
контактных
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
всех
парах,
сопровождающийся
падением
натяжения
и,
следствие,
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
способности
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных119
поверхностей.
болтов
снижение
соединения.
как
несущей

120.

В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из
строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его
необратимому удлинению и исключению из работы при “обратном
ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений с
ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С другой
стороны
необходимо
определить
возможность
перехода
ФПС
в
предельное состояние.
Для описания диаграммы деформирования наиболее существенным
представляется
факт
интенсивного
износа
трущихся
элементов
соединения, приводящий к падению сил натяжения болта и несущей
способности соединения. Этот эффект должен определять работу как
стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных ФПС важным
является
и
дополнительный
рост
сил
натяжения
вследствие
деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
120

121.

б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического зазора
в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому получение
зависимости Т(s) является основным для разработки методов расчета
ФПС и сооружений с такими соединениями. Отмеченные особенности
учитываются далее при изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся
к
более
сложному
случаю
нахлесточного
соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы несущая
способность соединения поменяется вследствие изменения натяжения
121

122.

болта. В свою очередь натяжение болта определяется его деформацией
(на второй стадии деформирования нахлесточных соединений) и
износом трущихся поверхностей листов пакета при их взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы
деформирования воспользуемся классической теорией износа [5, 14,
23], согласно которой скорость износа V пропорциональна силе
нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N N0 a N1 N2
(3.2)
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF
l
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
N1 k f ( s ) -
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
N2 ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
122

123.

Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
s
k N0 a 1 1 e kas k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
0
или
k N0 a
1
e
kas
s
k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
0
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0
функции
f(z)
использование
и
( z ) ,
входящие
интеграла.
(3.5)
в
(3.5).
позволяет
формулу для определения величины износа
С
учетом
получить
сказанного
следующую
:
1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение натяжения N при этом составит:
N 1 e kas k N0 ,
(3.7)
а несущая способность соединений
определяется по формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)
Как
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
видно
из
полученной
формулы относительная несущая
способность соединения КТ =Т/Т0
определяется
параметрами
всего
-
двумя
коэффициентом
износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти параметры могут
123

124.

быть заданы с достаточной точностью и необходимые для этого данные
имеются в справочной литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм
и коэффициента износа
k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности несущая способность соединения Т отнесена к своему
начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены в
безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета
падает влияние износа листов на несущую способность соединений. В
целом падение несущей способности соединений весьма существенно и
при реальных величинах подвижки s
2 3см
составляет
соединений
существенно
несущей
на
для
стыковых
80-94%.
Весьма
характер
способности
падений
соединения
сказывается коэффициент износа k. На
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
рис.3.3 приведены зависимости несущей
способности соединения от величины
подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при
k > 2 10-7 Н-1 падение несущей способности соединения превосходит
50%. Такое падение натяжения должно приводить к существенному
росту взаимных смещений соединяемых деталей и это обстоятельство
должно
учитываться
в
инженерных
расчетах.
Вместе
с
тем
рассматриваемый эффект будет приводить к снижению нагрузки,
передаваемой соединением. Это позволяет при использовании ФПС в
качестве сейсмоизолирующего элемента конструкции рассчитывать
усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого трения.
124

125.

3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
u( x ) s sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
1
2
du
1 dx
dx
1
1
1
2
2
2
1
s
2 2
2
2
cos
8l 2 1
2
x
2l
1 s
2
4l
cos
2l
1
dx
2
dx 1
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
2
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s 2 2
l L l
.
8l
(3.10)
Учитывая, что приближенность представления (3.9) компенсируется
коэффициентом
k,
который
может
быть
определен
из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
2
f(s) s
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s
< s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
f(s)
s2
( s s0 ).
l
(3.11)
125

126.

Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as
2
a
al
k1a
k1a
,
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
( S пл s )
e
e
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
(3.15)
k1a( S пл s )
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
Несущая
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
этом
выражением:
T T0 fv a .
(3.17)
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости подвижки v. Ниже мы используем наиболее распространенную
зависимость коэффициента трения от скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
126

127.

где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться
из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента износа - на втором участке диаграммы деформирования
износ определяется трением между листами пакета и характеризуется
коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется
трением между шайбой болта и наружным листом пакета; для его
описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2
=0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как
видно
из
рисунка,
теоретическая
диаграмма
деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
Рис. 3.4 Теоретическая
диаграмма
деформирования ФПС
127

128.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
128
4.

129.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений. Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно
трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в
НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи
Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами
диаметром
22,
24,
27
и
48
мм.
Принятые
размеры
образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
распространенными.
Однако при
этом
в
соединении
необходимо
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1.
129

130.

Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД. Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими
из стали 40Х "селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные
поверхности
пластин
были
обработаны
протекторной
цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки.
Болты были предварительно протарированы с помощью электронного
пульта АИ-1 и при сборке соединений натягивались по этому же пульту
в соответствии с тарировочными зависимостями ручным ключом на
заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной базы
ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и
скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким
образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился импульс
силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное значение,
длительностью около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы
подбиралось из условия некоторого превышения несущей способности
ФПС. Каждый образец доводился до реализации полного смещения по
овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
130

131.

После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на
соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти
зависимости
могут
быть
получены
теоретически
по
формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы
деформирования ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление
полученных
диаграмм
деформирования
ФПС.
Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом
принятым
гипотезам
и
результатам
теоретических
построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
элементов
пакета
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета. Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных
диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных
испытаниях принят наиболее простой приемлемый способ обработки
листов
пакета.
Несмотря
на
наличие
131
существенного
разброса,

132.

полученные
диаграммы
оказались
пригодными
для
дальнейшей
обработки.
В
результате
предварительной
обработки
экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками эти
диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные
уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические
деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта
вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта
вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении
этих 9 параметров. При этом параметры варьировались на сетке их
возможных значений. Для каждой девятки значений параметров по
методу наименьших квадратов вычислялась величина невязки между
расчетной и экспериментальной диаграммами деформирования, причем
невязка
суммировалась
по
точкам
диаграммы.
132
цифровки
экспериментальной

133.

Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24
мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1
мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
На
рис. 4.4
и
4.5
привед
ены
характе
рные
Рис.4.4
деформирования
соответствующие
диагра
Рис. 4.5
ФПС,
им
полученные
теоретические
ммы
экспериментально
диаграммы.
и
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм на
конечном их участке обусловлено резким падением скорости подвижки
перед остановкой, не учитываемым в рамках предложенной теории
расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8
экспериментальных
определения
диаграмм
параметров
деформирования.
соединения
приведены в таблице 4.1.
133
для
каждой
Результаты
из
подвижек

134.

Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно из приведенной таблицы, значения параметров характеризуются
значительным
разбросом.
Этот
факт
затрудняет
применение
одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой поверхности (обжиг
листов
пакета).
Вместе
с
тем,
переход
от
одноболтовых
к
многоболтовым соединениям должен снижать разброс в параметрах
диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
134

135.

q, мм-1
f0
Nо,кН
0.00019
0.329
165.6
165.6
0.00022
0.036
87.7
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT (или
среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
DT
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )... pk ( k )d 1d 2 ...d k
(T T )
2
p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
(5.1)
(5.2)
T
2
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
135

136.

T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T
от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в качестве
параметров выступают коэффициент износа k, смещение при срыве
соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i
и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения параметров ФПС: равномерное в некотором возможном
диапазоне изменения параметров min i max и нормальное. Если
учесть,
что
в
предыдущих
исследованиях
математических ожиданий i и стандарта
получены
величины
i , то соответствующие
функции плотности распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
a
i i
2 i 2
2
(5.5)
.
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
136

137.

Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется
всего
двумя
параметрами
-
начальной
несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
k T 3
dk
dT
kas
T
e
2 k 3 2 T 3
3 k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
При нормальном законе распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов определится следующим
образом:
T n
kas
Te
1
T 2
( T T ) 2
e
2 T 2
1
k 2
( k k )2
e
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
2
2
1
1
2 k
2 T
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
T 2
k 2
Если
учесть,
математическим
что
для
ожиданием
любой
случайной
функцией
x
величины
распределения
x
с
р(х}
выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
начальной несущей способности Т0. При этом:
137
ожиданию

138.

T nT0
kas
1
k 2
( k k )2
2 k 2
e
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T nT0
nT0
k k as k2 2 as k as k2
1
k 2
1
k 2
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный
1
множителя
2 k2
e
k 2
член
в
полученном
выражении
с
учетом
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k as k2 и
среднеквадратичным отклонением k . По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
2
2
D nT0 e 2 ask 1 T F ( 2 x ) F ( x )2 ,
2
T0
где F ( x )
(5.9)
shx
; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
138

139.

2
2
2 1 A
A1
2
D n T0 T 1 ( A1 ) e T0 e 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет
интерес
сопоставить
полученные
зависимости
с
аналогичными зависимостями, выведенными выше для одноболтовых
соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
коэффициент
(5.11)
.
перехода
от
одноболтового
к
многоболтовому
соединению
1
T
nT0 e
kas
Наконец
sh( x )
.
x
для
(5.12)
относительной
величины
среднеквадратичного
отклонения с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T
0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
(5.14)
139

140.

2 2
k s
1 2 kas
2 e
1 ( A )
2
2
T2
1
1
2
n
T0
,
(5.15)
2
1 ( A ) e A1 1 e A 1 ( A ) ,
1
2
(5.16)
где
2s2
A k 2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных, что
использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости i ( k , s )
аналогичны зависимостям, полученным для одноболтовых соединений,
но характеризуются большей плавностью, что должно благоприятно
сказываться на работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i ( k , a , s ) . По
своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового соединения T получается из
несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
Согласно
(5.17)
(5.12)
lim x 1 .
В
математического ожидания коэффициента износа
частности,
k
1
при
неограниченном
увеличении
или смещения s. Более того, при выполнении условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что
противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием
(5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
140

141.

lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e
.
x
x
x
2
1=
а)
S, мм
141

142.

2=Т/nT0
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в
соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
142

143.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от
величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
143

144.

а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
1
1
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
2
A2
2
1
0.
A
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых
соотношениях
k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс
значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов путем нанесения
грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС вполне
приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как следует из полученных формул
(5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения 1 последнее убывает пропорционально корню из числа
болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от
безразмерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T
и T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из графика,
уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует
считать вполне приемлемым.
144

145.

Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно
громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения. Однако с
практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение при
срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между точками
(0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена
функция :
1 при 0 S S 0
S , S 0
0 при S S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
145
(5.21)

146.

где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется
следующим интегралом:
T n
T
( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I 1 I 2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1
согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
s
T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
I1
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx x ,
p( x )dx 1
и
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
( s , S0 )
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
p( S0 ) dS0 .
146
(5.23)

147.

I1,3
T0
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
1( s )
( s , S0 )
S0
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция
1 1 erf ( s ) , а
функция записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
S0
(5.29)
dS0 .
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
147

148.

1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно.
Для
большинства
видов
распределений
его
целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2
3
s
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
при
(5.33)
S S0 s 3,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei интегральная показательная функция.
Полученные
экспериментальных
формулы
подтверждены
исследований
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.
148

149.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6.
149

150.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
ФПС
включает
подготовку
выбор
контактных
материала
поверхностей,
транспортировку и хранение деталей, сборку соединений. Эти вопросы
освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77,
гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной
поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные
размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных
сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная
льный
диаметр
болта
Высота Высот Разме Диамет
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
150

151.

27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75
назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
151

152.

нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-141-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8
по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание:
Приведенные
данные
действительны
при
сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного стягивания пакета болтами во всех местах их постановки
с применением динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий
в элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по
табл.6.3.
Таблица 6.3.
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
Группа
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
152

153.

ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений
соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС
83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В
соединениях
поверхностями
прокатных
полок
или
профилей
при
с
наличии
непараллельными
непараллельности
наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
153

154.

Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение
ФПС с основными элементами сооружения, должны допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего
связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и
методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом, или на открытой площадке при отсутствии атмосферных
осадков.
Шероховатость
поверхности
очищенного
металла
должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды
и других загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать
первой степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 902274.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится
визуально сравнением с эталоном или другими апробированными
способами оценки шероховатости.
154

155.

Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
6-ти
кратного.
Окалина,
ржавчина
и
другие
загрязнения
на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим
образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и
выдерживают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности
прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до
полного впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной
бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до
полного испарения бензина. При дневном освещении сравнивают
внешний
вид
обоих
кусков
фильтровальной
бумаги.
Оценку
степени обезжиривания определяют по наличию или отсутствию
масляного пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть удалены жидким калиевым стеклом или повторной очисткой.
Результаты проверки качества очистки заносят в журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к загрунтованной
поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
155

156.

количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого калиевого
стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по весу.
Каждая
партия
документации
на
материалов
должна
соответствие
ТУ.
быть
проверена
Применять
по
материалы,
поступившие без документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и
связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей
вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4
(ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка
помещении.
ВЖС
При
83-02-87
отсутствии
наносится
под
атмосферных
навесом
осадков
или
в
нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между
слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
156

157.

Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110
мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и
другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ
15140-69 на контрольных образцах, окрашенных по принятой
технологии одновременно с элементами и деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в
Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей
ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
157

158.

"Санитарные правила при окрасочных работах с применением
ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, №
991-72)
"Инструкцию
оборудования
по
санитарному
производственных
содержанию
предприятий"
помещений
и
(Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
туманообразования
распыления,
во
и
лакокрасочного
расхода
избежание
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
помещениях
образом,
направление
чтобы
струя
маляр
должен
лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в его
сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть
оборудованы
редукторами
давления
и
манометрами.
Перед
началом работы маляр должен проверить герметичность шлангов,
исправность
надежность
окрасочной
аппаратуры
присоединения
и
инструмента,
воздушных
а
шлангов
также
к
краскораспределителю и воздушной сети. Краскораспределители,
кисти и терки в конце рабочей смены необходимо тщательно
очищать и промывать от остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и
связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием
158

159.

и обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с
плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно
соблюдать
осторожность
и
не
допускать
ее
попадания
на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При
попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на
слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.
159

160.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные
элементы и детали нужно так, чтобы исключить возможность
механического повреждения и загрязнения законсервированных
поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное покрытие контактных поверхностей полностью высохло.
Высохшее
защитное
должно иметь
покрытие
загрязнений,
контактных
поверхностей
не
масляных пятен и механических
повреждений.
При
наличии
поверхности
загрязнений
должны
и
быть
масляных
обезжирены.
пятен
контактные
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно производить водным раствором жидкого калиевого стекла с
последующей
промывкой
водой
и
просушиванием.
Места
механических повреждений после обезжиривания должны быть
подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб
в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1
мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного
напыления наносится подложка из интерметаллида ПН851015
толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида ПН851015
160

161.

методом
плазменного
напыления
наносится
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8. На несущий слой оловянистой
бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой ПОС-60 до
полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
проводится
с
использованием
шайб
с
фрикционным покрытием одной из поверхностей, при постановке
болтов следует располагать шайбы обработанными поверхностями
внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей
ФПС.
Рекомендуется
использование
неочищенных
внешних
поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее
резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
161

162.

продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
герметизацию ФПС;
болты
затягиваются
до
нормативных
усилий
натяжения
динамометрическим ключом.
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О
М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-0065 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5.
ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1. Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения
от загрязнений;
Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в
оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в
металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением
схемы (шаблона).
1.3. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к
опоре и к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при
необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.4. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж
амортизатора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При
необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на
оголовке опоры.
1.5. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается
амортизатор.
1.2.
2. Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов
железобетонные пролетные строения).
с
нижним
расположением
ФПС
(под
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть
двух видов:
162

163.

1) болты
расположены внутри основания и при полностью смонтированном
амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных
болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
2) болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками,
верхние торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
3) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и
после монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных
болтов выступают над поверхностью площадки;
4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как
и во втором случае
Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае
приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
2.1.2.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время
транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень
площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца
фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для
крепления амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку,
затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками
концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на
подмости в уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения
отверстий под штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими
отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые
отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между
верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка
болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты,
бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора прочности бетоном или раствором
производится затяжка болтов.
163

164.

и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций
первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне
площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых
отверстий во втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае
приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
2.1.3.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки,
на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного
болта.
в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для
его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка
фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от
операций для третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в
уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в
амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические
пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры
амортизаторов как с верхним, так и с нижним расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется
посредством горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре
выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к
конструкциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются
вильчатые прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.2.
164

165.

Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет
смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
2.3.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО
«Трансмост»
И.А. Мурох
165

166.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
166

167.

РЕФЕРАТ изобретения на полезную модель на сборно
разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616,
2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616, 2010136746, 165076 ) с упругими демпферами сухого трения
предназначена для сборно- разборных железнодорожный мостов со
сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) и
167

168.

виброзащиты и сейсмозащиты строительных конструкций , трубопроводов ,
оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных,
вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования
спиралевидной сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого
трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в
полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционноподатливых соединений отличающаяся тем, что с целью повышения
виброзащиты железнодорожных мостов и состоит из демпфирующих
компенсаторов нижней целевой части и сборной с демпфирующим эффектом,
соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и
контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикциболтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных
овальных отверстиях и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных
пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном
отверстии верха и низа корпуса опоры. https://ppt-online.org/912898
https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html https://fips.ru/registers-docview/fips_servlet
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения , содержащая Сборноразборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616, 2010136746, 165076 ) из контактирующих поверхностях между
которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с
фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленными
запорными элементами в виде протяжного соединения.
Кроме того в сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ), выполнено восемь
симметричных или более открытых пазов с длинными овальными
168

169.

отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до дальней
точки паза сборно-разборного моста
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов
пространственных структур моста на фрикци-болтах, приводит к
уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил трения в сопряжении
составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига
при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов каркаса
моста с упругими демпферами сухого трения, представляют собой двойную
фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому
листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов,
вставкой со свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания протяжного
соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной
фланцевом соединение растянутых элементов моста со скошенными
торцами или без скоса , с упругими демпферами сухого трения, с вбитыми в
паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (
массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия
рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции
п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции»
Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами
сухого трения, выполнено со скошенными торцами в виде , стаканчато169

170.

трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикциболтами .
Фланцевое соединение растянутых элементов Сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616,
2010136746, 165076 ) со скошенными торцами соединяется , на изготовлено из
фрикци-болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель
пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная,
взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт
снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях
и взрывной нагрузки от ударной воздушной волны.
Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования,
сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений,
работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 ,
Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта использующая для фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,
состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без
пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами,
поглощает при этом вибрационные, взрывной, сейсмической нагрузки , что
исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов,
мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого
автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на
виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных
растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование,труопровоы,
которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих опорах, с
170

171.

упругими демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных
соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04
9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт.
Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения
несущей способности металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе термических компенсаторов - гасителей температурных колебаний
СПб ГАСУ используются фланцевые соединения растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого
трения, на фрикционных фланцевых соединениях, на фрикци-болтах
(поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание",
"поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для
фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами , с упругими демпферами сухого трения, на фрикционно –болтовых и
протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым
зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару структурных элементов, соединяющих
эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью
поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( обладающие
значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное
скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог
американского Hollo Bolt ), заставляющие указанные поверхности,
проскальзывать, при применении силы.
В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит
перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных
соединений ( ФФПС) фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого
171

172.

трения, скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной , винтовой
опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения
частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что
позволяет перемещаться и раскачиваться спирально-демпфирующей и
пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см ( по
расчету на сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два
землетрясения или на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительной вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, необходимо заменить,
смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в
новые втулки (гильзы) , забить в паз латунной шпильки демпфирующего узла
крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный
многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и выровнять
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые
соединения, с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции
с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами , для дальнейшей эксплуатации после взрыва, аварии, землетрясения
для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного
демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения
и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборудования,
задний и сооружений
172

173.

Описание изобретения полезную модель:
« Сборно- разборный железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами»
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) МНК
E01 D 15/14
Предлагаемое техническое решение предназначено для cборно- разборных
железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами для защиты
пролетных строений от динамических нагрузок , землетрясениях, мостов,
сооружений, линий электропередач, рекламных щитов от сейсмических
воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых
элементов с упругими демпферами сухого трения установленных при
многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных
фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М
"Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое
соединение плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение
плоских деталей встык, патент Фланцевое соединение растянутых
элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение
растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от
11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого соединения трехглавного
рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
173

174.

Изобретение относится к области строительства и может быть
использовано для сборно- разборных железнодорожных мостов со
сдвиговыми демпфирующими компенсаторами на фланцевых соединение
растянутых элементов пролетных строений для сборно- разборных
железнодорожных мостов, магистральных трубопроводов со
скошенными торцами. Система содержит фланцевое соединение
растянутых элементов с разной жесткостью, демпфирующий элемент .
Использование изобретения позволяет повысить эффективность
сейсмозащиты и виброизоляции в резонансном режиме фланцевые
соединения в растянутых элементов
Изобретение относится к строительству и машиностроению и
может быть использовано для сборно- разборных железнодорожных
мостов, со сдвиговыми компенсаторами виброизоляции магистральных
трубопроводов, технологического оборудования, агрегатов
трубопроводов и со смещенным центром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту
является фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого
профиля № 2413820. Стыковое соединение растянутых элементов №
887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание
работы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная
эффективность на резонансе из-за отсутствия демпфирования
колебаний. Технический результат - повышение эффективности
термической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и
174

175.

упрощение конструкции и монтажа сборно- разборных железнодорожных
мосто со сдвиговыми компенсаторами на
сейсмоизолирующих опорах .
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение
растянутых элементов в сборно- разборных железнодорожных мостах со
сдвиговыми компенсаторами со скошенными торцами , содержащей по
крайней мер, за счет демпфирующего фланцевого соединение
растянутых элементов пролетного строения со скошенными торцами
трубопровод и сухого трения установлена с использованием фрикциболта с забитым обожженным медным упругопластичным клином,
конце демпфирующий элемент, а демпфирующий элемент выполнен в
виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с медной втулкой,
при этом нижняя часть штока соединена с основанием спиральной
опоры , жестко соединенным с демпирующей спиральной стальной
лентой на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для
обеспечения демпфирования фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
На фиг. 1 представлен сборно- разборный железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами Компенсаторами - гасителями
динамических колебаний от грузового транспорта, соединенного на
фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения
моста со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях на
основе американских и изобретениях РФ № 2758303 «Сборно- разборный
железнодорожный мост» без сдвиговых компенсаторами или
пластических шарниров
175

176.

Показана схема надвижки сборного моста с демпфирующими
компенсаторами - гасителями динамических колебаний от грузового
транспорта, соединенного на фланцевого соединение растянутых
элементов пролетного строения моста со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами
сухого трения в овальных отверстиях
На фиг. 2 Показана стропильная ферма из типового альбома серии
1.460.3.14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» типа «Молодечно» для
проектирования, изготовления сборно- разборный железнодорожный
мост со сдвиговыми компенсаторами со смонтированными
компенсаторами - гасителями динамических колебаний от грузового
транспорта, соединенного на
фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения
моста со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
На фиг. 3 Представлен сборно- разборный железнодорожный мост узлы
крепления серии 1.460.3-14 типа «Молодечно» со сдвиговыми
компенсаторами Компенсаторами - гасителями динамических
колебаний от грузового транспорта, соединенного на фланцевого
соединение растянутых элементов пролетного строения моста со
скошенными торцами и без скошенных с использованием фрик-болта с
пропиленным пазом в латунной шпильке и забитым медным обожженным
клином с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми
демпферами сухого трения в овальных отверстиях . Показа
американский, блока НАТО сборно-разборный мост
На фиг. 4 Представлено сборно- разборный железнодорожный мост без о
сдвиговых компенсаторов сборно-разборного моста США и узлы соединения
176

177.

ОАО ПИ «Ленпроектстальконструкци» серич 1.460.3-14, типа «Молодечно»
без компенсаторами - гасителями динамических колебаний от грузового
транспорта, соединенного и без сдвиговых с пластическим шарниром
фланцевого соединение растянутых элементов пролетного строения
моста со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
На фиг. 5 Представлен каталожный лист бывшего ГПИ
«Ленпроектстальконструкия» для переработки и корректировки
технических характеристик и основания для перепроектирования с
конструкции покрытий стропильных ферм в сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами с использованием
компенсаторов - гасителей динамических колебаний от грузового
транспорта, соединенного пролетного строения на фланцевого
соединение растянутых элементов пролетного строения моста со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
На фиг. 6 Представлен каталожный лист бывшего ГПИ
«Ленпроектстальконструкия» ( бывший адрес : 190000, Ленинград, пр
Майорова , 1/12 ) для переработки и корректировки технических
характеристик и основания для перепроектирования с конструкции
покрытий стропильных ферм в сборно- разборный железнодорожный
мост со сдвиговыми компенсаторами с использованием компенсаторов гасителей динамических колебаний от грузового транспорта,
соединенного пролетного строения на фланцевого соединение
растянутых элементов пролетного строения моста со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми
демпферами сухого трения в овальных отверстиях
177

178.

Фланцевое соединение растянутых элементов сборно- разборных
железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами (
пластическими шарнироми проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) с упругими демпферами сухого трения,
виброизолирующая система для железнодорожных мостов и
сооружений, содержит основание 3 и 2 –овальные отверстия , для
болтов по спирали и имеющих одинаковую жесткость и связанных с
опорными элементами верхней и нижней части пролетного строения
железнодорожного моста или сооружения я.
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится
фрикци-болтом с пропиленным пазов в латунной шпильки для забитого
медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и
которая опирается на нижний пояс основания и демпфирующий
элемент 1 в виде спиральновидной сейсмоизолирующей опоры с
упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –
подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф
дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746 «Способ защиты
зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая»
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов
сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895 , 1168755 , 1174616 или со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения за счет фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС)
178

179.

При колебаниях моста или колебаниях грунта сейсмоизолирующая и
виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элементов
пролетного строения моста со скошенными торцами, для
демпфирующей сейсмоизоляции надвижных пространственных
структур мост ( см патент № 80471 (на чертеже не показан) с
упругими демпферами сухого трения , уложенных на сейсмоизолирующие
опоры с упругими демпферами сухого трения ( см патент № 165976
«Опора сейсмостойкая» , элементы воспринимают как вертикальные,
так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое
воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е.
обеспечивается пространственную сейсмозащиту, виброзащиту и
защита от ударной нагрузки воздушной волны
Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) гаситель динамических колебаний СПб ГАСУ с
упругими демпферами сухого трения, поглощает как вибрационную
нагрузку от транспорта , так и сейсмическую энергию и так же
работает , как виброизолирующая система работает следующим
образом.
При колебаниях от транспорта , используется как виброизоляция
объекта , фланцевые соединение растянутых элементов для пролетного
строения моста компенсатора со скошенными торцами на основе
фрикционо-подвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных
овальных отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабляя
тем самым динамическое воздействие на мост , сооружение,
трубопровод.
179

180.

Горизонтальные нагрузки воспринимаются сейсмоизоляторами ( не
показаны см патент № 201036746 , и сдвига компенсаторов –
пластического шарнира проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 расположенного в болтовых соединениях с
овальными отверстиями и демпфирующей опоры № 165076 «Опора
сейсмостойкая» .
Предложенная виброизолирующая система сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами, с пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 )
является эффективной, а также отличается простотой при монтаже и
эксплуатации.
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов
пролетного строения сборно- разборного железнодорожного моста со
сдвиговыми компенсаторами( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения работает следующим образом.
При колебаниях сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) растянутых элементов моста с узлами со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , которые
воспринимает вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные
колебания гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при
180

181.

креплении опоры к основанию фрикци-болтом , что дает ему
определенную степень свободы колебаний в горизонтальной плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение
растянутых элементов сборно- разборного железнодорожного моста со
сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) возникают силы трения между листами пакета и
болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит
взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами или прокладок
относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных
овальных отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании
и после разрушения при импульсных растягивающих нагрузках или при
многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как
все болты соединения дойдут до упора края, в длинных овальных
отверстий, соединение начинает работать упруго за счет трения, а
затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза
болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 - 2 см
или более
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность
использовать фланцевого соединение растянутых элементов сборноразборного железнодорожного мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) узлов со скошенными торцами, ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
181

182.

вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах изза разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel bulding
frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L
5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового
соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение растянутых
элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для
измерения сил трения по поверхностям болтового соединения" , Украина
патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента закручивания
резьбового соединения"
Таким образом получаем сдвиговой компенсатор гаситель
температурных колебаний СПб ГАСУ как фланцевое соединение
растянутых элементов пролетного строения пространственных
структур со скошенными торцами или с фрикци-болтом с медным
забитым клином в пропиленный паз латунной шпильки для создания
демпфирования упругими демпферами сухого трения и
виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой
опоры, которая выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но,
при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции
и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений для сборноразборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами,
182

183.

пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно
изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
или нескольких сопряжений отверстий фланцевого соединение
растянутых элементов, надежных болтовых креплений для сборноразборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами с
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно
изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
со скошенными торцами или без них, а также повышение точности
расчета при использования тросовой втулки (гильзы) на фрикциболтовых демпфирующих податливых креплений и прокладки между
контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса (
диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в
два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого
соединение растянутых элементов болтовых креплений для сборноразборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами,
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно
изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 , с
упругими демпферами сухого трения, выполнена из разных
частей:сбороно- разбороного моста, закрепленный на опорах моста с
помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который
забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и
свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения, установленный с возможностью
183

184.

перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет
деформации и виброизолирующего фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, под действием
запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой
виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной
шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные
отверстия, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной
оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с установлением
запирающий элемент- стопорный фрикци-болт с контролируемым
натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной
шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой
шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов болтовых
креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со
сдвиговыми компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616,
2010136746, 165076 , параллельно центральной оси, выполнены восемь
открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми
демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном
направлении.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов болтовых
креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со
184

185.

сдвиговыми компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616,
2010136746, 165076
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз
ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента
(фрикци- болта), а длина соответствует заданному перемещению
трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент
создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными
протяжными пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с
медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой
(пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и
обеспечивает возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения
из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с
возможностью перемещения только под вибрационные, сейсмической
нагрузкой, взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено термический компенсатор гаситель колебаний СПб
ГАСУ ( не показан ), как
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на
фрикционных соединениях с контрольным натяжением ;
185

186.

на фиг.2 изображен ( не показан) вид компенсатора, гасителя
динамических и вибрационных колебаний СПб ГАСУ , с боку фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным
(тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной
шпильки обожженным медным стопорным клином;
На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых
элементов без скошенными торцами ( не показан) . Показан чертеж узел
серии 1.460.3-14 , типа «Молодечно» см изобретения №№ 2297461,
2758302, 68528, 1204663, 870566, 1689205, 2275455
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору, болтовых
креплений для сборно- разборного железнодорожного моста со
сдвиговыми компенсаторами, пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина согласно изобретениям №№ 1143895 , 1168755 , 1174616,
2010136746, 165076
фиг. 5 Показаны каталожные листы ГПИ «Ленпроекстальконструкция» на
болтовых креплений для сборно- разборного покрытия
произволддственных зданий , которые можно приспособить и
перепроектировать организацией «Сейсмофонд « при СПб ГАСУ для
железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами, пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№
1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
186

187.

фиг. 6 Показаны каталожные листы ГПИ «Ленпроекстальконструкция» на
болтовых креплений для сборно- разборного покрытия
произволддственных зданий , которые можно приспособить и
перепроектировать организацией «Сейсмофонд « при СПб ГАСУ для
железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами, пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина согласно изобретениям №№
1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076
изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами. Изображен демпфирующие
фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой втулкой)( не показан )
При сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) МНК E01 D 15/14 учитывается опыт и технические
решения описанные в изобретении, способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G
01 L 5/25 " Способ определения коэффициента закручивания резьбового
соединения" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности
металлических конструкций с высокопрочными болтами"
При сборке моста учитывалось украинское устройство для определения
силы трения по подготовленным поверхностям для болтового соединения
по согласно изобретения № 40190 А, заявление на выдачу патента №
2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье
Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути совершенствования технологии
выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах"
187

188.

Национальная металлургический Академия Украины , журнал
Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
Так же использовался опыт проектирования компенсатора гасителя
вибрационных колебаний СПб ГАСУ с использованием опыта США с
использованием разных компенсаторов для определения коэффициента
трения в ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых
элементов СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в
стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО
СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого
Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн.
наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд.
техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на
вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления
протяжных фрикционно подвижных соединений (ФПС) по изобретениям
проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая»
Компенсатор гаситель колебаний СПб ГАСУ как аналог фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев
(нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены
вертикальные длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z»
и длиной . Нижний фланец охватывает верхний корпус стержневой
пространственной структуры ( см патент 80417 ) сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 )
МНК E01 D 15/14 рамы моста.
188

189.

При монтаже демпфирующего компенсатора для сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами, пластического
шарнира проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ), ,
поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикци-болтами с
контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным
в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным
клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой) В стенке корпусов
виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры
перпендикулярно оси корпусов опоры выполнено восемь или более длинных
овальных отверстий, в которых установлен запирающий элементкалиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой,
пружинистой гильзой, с забитым в паз стальной шпильки болта
стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным
упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной
втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно
вида в виде скользящих пластин , вдоль оси выполнен продольный глухой
паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по
ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через
этот паз. В нижней части демпфирующего компенсатора, выполнен
фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными
отверстиями для сборно- разборный железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ), а в верхней части корпуса
выполнен фланец для сопряжения с пролетных строений моста
189

190.

Сборка фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами( пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) ,
заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде
основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми
фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение
растянутых элементов пространственных конструкций типа
«Молодечно», «Кисловодск», МАРХИ ПСПК, совмещают с поперечными
отверстиями в трущихся стенок пролетного строения моста ,
скрепленных фрикци-болтом ( для работы на сдвиг фланцевого узла,
фрагмента компенсатора ).
После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным
натяжением до заданного усилия в зависимости от массы трубопровода,
агрегата. Увеличение усилия затяжки гайки на фрикци-болтах приводит к
деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в
демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении
отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов
для фланцевого соединение растянутых элементов сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) ,
, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым
натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
190

191.

торцами (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости и
пружинистости стального тонкого троса уложенного между
контактирующими поверхностями деталей поверхностей, направления
нагрузок и др.) определяется экспериментально или расчетным машинным
способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых
элементов сборно- разборного железнодорожного моста, со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ), демпфирующего компенсатора , сверху и
снизу закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях
(ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между
верхним и нижним фланцевым соединением растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, происходит поглощение
вибрационной, взрывной и сейсмической энергии. Фрикционно- подвижные
соединения состоят из скрученных пружинистых тросов- демпферов
сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной
втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , сейсмической
и взрывной энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
тросовой втулки из скрученного тонкого стального троса, пружинистых
многослойных медных клиньев и сухого трения, которые обеспечивают
смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину
при превышении горизонтальных вибрационных, взрывных, сейсмических
нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых
расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама
кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за счет выхода
обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в
пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к нижнему и
верхнему виброизолирующему поясу .
191

192.

Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, представляют собой двойную
фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по упругой
многослойной .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на
расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия
собственного веса трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов сборноразборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами,
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 рамы пролетного строения моста с фланцевыми
фрикционно - подвижными болтовыми соединениями должна
испытываться на сдвиг 1- 2 см
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными
медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на
расчетное усилие с контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного
веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия
рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные
конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
192

193.

Фрикци-болт для стыкового демпфирующего косого соединения ,
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, является энергопоглотителем пиковых ускорений
(ЭПУ), с помощью которого, поглощается вибрационная, взрывная,
ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на
2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при
взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность
работы сборно- разборного железнодорожного моста со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ,
, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования
протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на
фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с
контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП
45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка
(гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения
между верхней составной и нижней целевой пластинами (фрагменты
опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются
пиковые ускорения взрывной, сейсмической энергии и исключается
разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также
исключается разрушение теплотрасс горячего водоснабжения от
тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе виброзащиты с использованием фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с
193

194.

упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на
фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном
языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической, взрывной,
вибрационной энергии.
Виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора
рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну
взрывную нагрузку. После взрывной или сейсмической нагрузки необходимо
заменить смятые или сломанные гофрированное виброиозирующее
основание, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить
новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью
домкрата поднять, выровнять опору и затянуть болты на проектное
контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок
превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с
упругими демпферами сухого трения, трубчатого вида , происходит
сдвиг трущихся элементов типа шток, корпуса опоры, в пределах длины
спиралевидных паза выполненного в составных частях нижней и верхней
трубчатой опоры, без разрушения оборудования, здания, сооружения,
моста.
О характеристиках виброизолирующего демпфирующего компенсатора фланцевого соединение растянутых элементов для сборно- разборных
железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ),
сообщалось на научной XXVI Международной конференции
«Математическое и компьютерное моделирование в механике
деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ:
194

195.

«Испытание математических моделей установленных на
сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-подвижных соединениях
(ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель испытательной
лабораторией организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ можно
ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYywB6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами на фланцевых фрикционноподвижных соединений (ФПС) и прямых традиционных демпфирующих
узлов крепления (ДУК) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having
resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorric
htungen/Broschueren_TechnischeInfo/MSO_SeismicBrochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями демпфирующего компенсатора для
сборно- разборный железнодорожных мостов со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895 , 1168755 , 1174616 ) на основе фланцевого соединение
растянутых элементов сборно- разборных железнодорожных мостов со
сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) МНК E01 D 15/14, на основе фланцевых фрикционно –
подвижных соединений для виброизоирующей кинематической опоры в
ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
195

196.

https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s
https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8
https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4
https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Сопоставление с аналогами демпфирующего компенсатора для сборноразборных железнодорожных мостов со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) МНК E01 D 15/14
на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
показаны следующие существенные отличия:
1.Демпфирующие фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения выдерживает вибрационную нагрузку от тяжелой техники
перемещающейся по мосту
2. Упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение
растянутых элементов для сборно- разборный железнодорожный мост
со сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) регулируется прочностью втулки тросовой обмотки
и бронзовой гильзы
4. В отличие от резиновых неметаллических прокладок, свойства
которой ухудшаются со временем, из-за старения резины, свойства
фланцевое косое демпфирующее соединение растянутых элементов для
196

197.

сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 ) со скошенными торцами или без скошенных торцов
гнутосварных профильной прямоугольного сечения , остаются
неизменными во времени, а долговечность их такая же, как у
железнодорожных мостов
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности
демпфирующей упругого фланцевого соединение , так как прокладки на
фланцах быстро изнашивающаяся и стареющая резина , пружинные
сложны при расчет и монтаже. Экономический эффект достигнут
также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации фланцевого
соединение ( косого или прямого ) растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на
изобретение: фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными и прямыми торцами с упругими
демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и
разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых
путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00,
18.10.93. Бюл.№27, 1997.
197

198.

3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент
России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая
транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ
И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
2. Патент на полезную модель
10.10.2016 Б.л 28
№ 165 076 " Опора сейсмостойкая"
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная"
27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных
изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300
"Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016
«Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести
опасность»
198

199.

2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» №
4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на
завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через
четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные
технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых
общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда
«Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение
по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» №
11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг.
изданиях
С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного
опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа
199

200.

сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и
РНБ СПб пл. Островского, д.3
Формула изобретения на полезную модель на
сборно- разборный железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616,
2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
Демпфирующего компенсатора, гасителя вибрационных и динамических
колебаний прямого , косого или традиционного фланцевого соединение
растянутых элементов сборно - разборного железнодорожного моста, со
сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) с
упругими демпферами сухого трения
1.Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) демпфирующий
компенсатор- гаситель вибрационных нагрузок от вибрационных колебаний
, как и фланцевое соединение, растянутых элементов строительных
конструкций , пролетного строения с упругими демпферами сухого
трения, демпфирующего косого или прямого компенсатора для сборно 200

201.

разборных железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) , содержащих : фланцевое
соединение растянутых элементов пространственных структур
железнодорожного моста со скошенными и не скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, с одинаковой жесткостью с демпфирующий
элементов при многокаскадном демпфировании, для вибрационной
защиты и перегрузки моста , сейсмозащите моста , пролетных строений и
поглощение сейсмической энергии, в горизонтальной и вертикальной
плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие косые
компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение растянутых
элементов пролетных строений железнодорожного моста со скошенными
торцами
2. Демпфирующий компенсатор гаситель- динамических , многокаскадных
колебаний фланцевое соединение растянутых элементов сборно разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) с упругими демпфирующими
демпферами сухого трения для повышенной надежности с улучшенными
демпфирующими свойствами, содержащая , сопряженный с ним подвижный
узел с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой
втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в виде протяжного
соединения контактирующих поверхности детали и накладок выполнены из
пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с разных
сторон, отличающийся тем, что с целью повышения надежности сборно разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 )болтовых узлов для
железнодорожных мостов , повышается надежность сдвигавой нагрузки за
счет демпфирования и сухого трения при динамических колебаниях , за
201

202.

счет соединения , между собой с помощью фрикционно-подвижных
соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой
пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных
отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном,
пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым
пружинистым зажимом , расположенной в длинном овальном отверстии
верха и низа косого компенсатора
3. Способ работы компенсатор гаситель динамических и вибрационных
колебаний , с использованием
фланцевого соединение растянутых элементов с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» , серия
1.460.3-14 со скошенными и не скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способности
железнодорожного моста на фрикционно -подвижного соединения с
высокопрочными фрикци-болтами с тросовой втулкой (гильзой),
включающий, контактирующие поверхности которых предварительно
обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци- болтом и гайкой
при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на
элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей) ( см. № 165076
«Опора сейсмостойкая» ), для определения усилия сдвига и постепенно
увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие
сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя
сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют
коррекцию технологии монтажа железнодорожного моста, отличающийся
тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным
клином забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой -гильзы
из стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образце-
202

203.

свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и
сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига..
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при
динамических и вибрационных колебаниях и нагрузках к проектному
усилию натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого
стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии
монтажа, сам демпфирующий компенсатор, гаситель динамических и
вибрационных, с использованием демпфирующего компенсатора, как
антивибрационного косого или не косого демпфирующего термического
компенсатора , не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при
монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее 0,50, кроме
увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей фланцевого соединение растянутых
элементов железнодорожного моста со скошенными и прямыми торцами
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» , серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроекстальконструкция» с
использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая
используется при строительстве мостов https://vmpanticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Сборно- разборный железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами
203

204.

204

205.

205

206.

206

207.

207

208.

208

209.

209

210.

210

211.

211

212.

212

213.

213

214.

214

215.

215

216.

216

217.

217

218.

218

219.

219

220.

220

221.

221

222.

Фиг 11
222

223.

223

224.

224

225.

225

226.

226

227.

227

228.

228

229.

229

230.

230

231.

231

232.

232

233.

233

234.

234

235.

235

236.

236

237.

237

238.

238

239.

239

240.

240

241.

241

242.

242

243.

243

244.

244

245.

245

246.

246

247.

247

248.

248

249.

249

250.

250

251.

251

252.

252

253.

253

254.

254

255.

255

256.

256

257.

257

258.

258

259.

259

260.

260

261.

261

262.

262

263.

263

264.

264

265.

265

266.

266

267.

267

268.

268

269.

269

270.

270

271.

271

272.

272

273.

273

274.

Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
274

275.

275

276.

276

277.

277

278.

278

279.

279

280.

280

281.

281

282.

282

283.

283

284.

284

285.

285

286.

286

287.

287

288.

288

289.

289

290.

290

291.

291

292.

Фиг 11
292

293.

293

294.

294

295.

295

296.

296

297.

297

298.

298

299.

299

300.

300

301.

301

302.

302

303.

303

304.

304

305.

305

306.

306

307.

307

308.

308

309.

309

310.

310

311.

311

312.

312

313.

313

314.

314

315.

315

316.

316

317.

317

318.

318

319.

319

320.

320

321.

321

322.

322

323.

323

324.

324

325.

325

326.

326

327.

327

328.

328

329.

329

330.

330

331.

331

332.

332

333.

333

334.

334

335.

335

336.

336

337.

337

338.

338

339.

339

340.

340

341.

341

342.

342

343.

343

344.

Заявление на полезную модель в ФИПС Роспатент
Сбороно- разборный железнодорожный мост со сдвиговым
компенсатором пластическим шарниром проф дтн
ПГУПС А.М.Уздина
Дата поСТУПЛЕНИЯ оригиналов документов заявки
(21) РЕГИСТРАЦИОННЫЙ №
ВХОДЯЩИЙ №
(85) ДАТА ПЕРЕВОДА международной заявки на национальную фазу
(86)
(регистрационный номер международной заявки и дата международной подачи,
установленные получающим ведомством)
(87)
(номер и дата международной публикации международной заявки)
АДРЕС ДЛЯ ПЕРЕПИСКИ (полный почтовый адрес, имя или наименование адресата)
197371, Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ»
Адрес патентного поверенного (эксперта) 190005, 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб
ГАСУ Х.Н.Мажиев [email protected] (911) 175-84-65
Телефон: Факс: E-mail: [email protected]
[email protected] [email protected]
моб 8 (921) - 962-67-78, (996) 798-26-54, (994) 443-44-70, (911) 175-84-65
Телефон: (812) 694-78-10
Факс:
E-mail: [email protected]
344

345.

ЗАЯВЛЕНИЕ
о выдаче патента Российской Федерации
на полезную модель В Федеральную службу по интеллектуальной собственности,
патентам и товарным знакам
Бережковская наб., 30, корп.1, Москва, Г-59, ГСП-5, 123995 (54) НАЗВАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ
МОДЕЛИ
Описание изобретения Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами МПК E01 D 15/14
( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
(71) ЗАЯВИТЕЛЬ (Указывается полное имя или наименование (согласно учредительному
документу), место жительство или место нахождения, включая официальное
наименование страны и полный почтовый адрес)
Мажиев Хасан Нажоевич
Указанное лицо является
государственным заказчиком
муниципальным заказчиком,
исполнитель
работ____________________________________________________________
( указать наименование)
исполнителем работ по
государственному
муниципальному контракту,
заказчик работ
______________________________________________________________
( указать наименование)
345

346.

Контракт от _________________________ № ОГРН
1022000000824
ИНН 2014000780
КПП 201401001
КОД страны по стандарту
ВОИС ST. 3
(если он установлен)
(74) ПРЕДСТАВИТЕЛЬ(И) ЗАЯВИТЕЛЯ
Указанное(ые) ниже лицо(а) назначено(назначены) заявителем(заявителями) для
ведения дел по получению патента от его(их) имени в Федеральной службе по
интеллектуальной собственности, патентам и товарным знакам
Является
Патентным(и) поверенным(и)
Иным представителем
Телефон:
Фамилия, имя, отчество (если оно имеется)
Факс: (812) 694-78-10
Бланк заявления ПМ
лист 1
Адрес: Адрес патентного поверенного (эксперта) 190005, 2-я Красноармейская ул
дом 4 СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев [email protected] ( для организации «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ (911) 175-84-65, (996) 798-26-54, (951) 644-16-48, (921) -962-67-78
E-mail: [email protected]
Срок представительства
346

347.

(заполняется в случае назначения иного представителя без представления
доверенности)
Регистрационный (е)
номер (а) патентного(ых)
поверенного(ых)
(72) Автор (указывается полное имя)
Полный почтовый адрес места жительства, включающий официальное
наименование страны и ее код по стандарту ВОИС ST. 3
Мажиев Хасан Нажоевич
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И
БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" "СЕЙСМОФОНД" при СПб ГАСУ
Полное наименование: ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО
СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" "СЕЙСМОФОНД" при СПб ГАСУ
Сокращенное наименование Организация «СЕЙСМОФОНД» при СПб ГАСУ
ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780 КПП 201401001
Юридический адрес: 364024, г.Грозный, ул. им. С.Ш. Лорсанова, д.6
Фактический адрес: 190005, г.Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул д 4 СПб ГАСУ
Телефон и факс: (944) 434-44-70, (911) 175-84-65, (921) 962-67-78
Президент : Мажиев Хасан Нажоевич
ОКВЭД 21.12 Деятельность профессиональных организаций
ОКПО 45270815 ОКАТО 96401364
Название банка: ПАО СБЕРБАНК г. СПб С-З БАНК ПАО СБЕРБАНК СПб, БИК 044030653,
ИНН 7707083893, КПП 775001001 К.Сч № 30101810500000000653, Сч №
40817810455030402987, № 2202 2006 4085 5233 Организация "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН: 1022000000824 КПП: 201401001
347

348.

Расчетный счет 40817810455030402987 БИК 044030653 Корреспондентский счет
30101810500000000653
197371, СПб , а/я газета «Земля РОССИИ» Адрес патентного поверенного (эксперта)
190005, 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев [email protected]
(911) 175-84-65
Я
__________________________________________________________________________
(полное имя)
прошу не упоминать меня как автора при публикации сведений
о выдаче патента.
Подпись автора
ПЕРЕЧЕНЬ ПРИЛАГАЕМЫХ ДОКУМЕНТОВ:
Кол-во л. в 1 экз. Кол-во экз.
описание полезной модели
7
1
формула полезной модели
1
1
чертеж(и) и иные материалы
6
348
о заявке

349.

1
реферат
2
1
документ об освобождении от уплаты патентной пошлины (указать) 7 стр
7
1
документ, подтверждающий наличие оснований
для освобождения от уплаты патентной пошлины
для уменьшения размера патентной пошлины
для отсрочки уплаты патентной пошлины
копия первой заявки
(при испрашивании конвенционного приоритета)
перевод заявки на русский язык
доверенность
другой документ (указать)
349

350.

Патенты аналоги -патентные исследования, поиск аналога : № №69082
«Конструкция участка»,68528 «Конструкция участка ..» , 2755794, Наплавной
железнодорожный мост», 2758302 «Сборно –разборный железнодорожный мост»,
2297491 «Устройство для продольной надвижки пролетного строение» , 2758302,
68528, 1204663, 870566, 1689205, 2275455, 80471 , серия 1.460.3-14 типа «Моледечно»
, «Кисловодск», МАРХИ ПСПК
Бланк заявления ПМ
лист 2
Фигуры чертежей, предлагаемые для публикации с рефератом
______________________________________________
(указать)
ЗАЯВЛЕНИЕ НА ПРИОРИТЕТ (Заполняется только при испрашивании приоритета
более раннего, чем дата подачи заявки)
Сборно- разборный железнодорожный мост. Аналог № 2755 794 Сборноразборный железнодорожный мост
Прошу установить приоритет полезной модели по дате
1 подачи первой заявки в государстве-участнике Парижской конвенции по охране
промышленной собственности
(п.1 ст.1382 Гражданского кодекса Российской Федерации) (далее - Кодекс)
2 поступления дополнительных материалов к более ранней заявке (п.2 ст. 1381
Кодекса)
3
подачи более ранней заявки (п.3 ст.1381 Кодекса)
(более ранняя заявка считается отозванной на дату подачи настоящей заявки)
4 подачи/приоритета первоначальной заявки (п. 4 ст. 1381 Кодекса), из которой
выделена настоящая заявка
№ первой (более ранней, первоначальной) заявки Описание изобретения Сборноразборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим
350

351.

шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746,
165076 ) МНК E01 D 15/14 Дата
испрашиваемого
приоритета (33) Код страны подачи
по стандарту
ВОИС ST. 3
(при испрашивании конвенционного
приоритета) 1.
2.
3.
ХОДАТАЙСТВО ЗАЯВИТЕЛЯ: Прикладывается об освобождении от государственной
пошлины, как ветеран боевых действий
начать рассмотрение международной заявки ранее установленного срока (п.1 ст.
1396 Кодекса)
Подпись
Подпись заявителя или патентного поверенного, или иного представителя
заявителя, дата подписи (при подписании от имени юридического лица подпись
руководителя или иного уполномоченного на это лица удостоверяется печатью)
Бланк заявления ПМ
лист 3
Оплата услуг ФИПС per заявки на выд патента РФ на полезную модель и принятия
решения по результатам формальной экспертизы госпошлина на плезн. модель
"Опора сейсмоизолирующая "гармошка" Е04Н9/02 2500.000 Заявка №
2018129421/20(047400) от 29.08.2018<неиДве тысячи 500 руб Опора
сейсмоизолирующая "гармошка" Зам зав отд. ФИПС Е.П.Мурзина (499) 240-34-76
Дата отправки 28.01.22
351

352.

ХОДАТАЙСТВО Об освобождении от уплаты патентной пошлины как ветеран
боевых действий , согласно ст 13 Положение о пошлинах
Почт. адр. 197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ»)
Заявитель физические лица
Мажиев Хасан Нажович
Представитель: Мажиев Хасан Нажоевич адрес: 197371, Санкт-Петерубург, 197371,
СПб, а/я «Газета Земля России»
ИНОЙ ПРЕДСТАВИТЕЛЬ (полное имя, местонахождение)
Телефон: моб: 89117626150
Телекс: моб: 89218718396
Факс: 3780709
Адрес для переписки: 197371, Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ» + 7 (911)
175-84-65, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54
Руководителю ФИПС г Москва 125993, Бережковская наб , 30 корп 1 ГСП -3 и гл
специалисту отдела формальной экспертизы заявок на изобртения ФИПС
Е.С.Нефедова тел 8 (495) 531-65-63 , факс: (8-495) 531-63-18, тел (8-499) 240-60-15
ЗАЯВЛЕНИЕ О освобождении от патентной пошлины согласно пункта 13
Положение о пошлине в РФ
О выдачи патента РФ на изобретение: Сборно- разборный железнодорожный мост
Согласно п 13 Положения о пошлинах от уплаты пошлины Федеральный институт
промышленной собственности ФМПС освобождается автор полезной модели ,
являющийся ветераном боевых действий испрашиваемый патент
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_82755/df190ef722d41661ade3e070a25
9dad5aa252656/
От уплаты пошлин, указанных в пункте 12 настоящего Положения,освобождается:
физическое лицо, указанное в пункте 12 , настоящего
352

353.

Положения, являющееся ветераном Великой Отечественной
войны,ветераном боевых действий на территории СССР, на территории Российской
Федерации и на территориях других государств (далее -ветераны боевых действий);
коллектив авторов, испрашивающихпатент на свое имя, или патентообладателей,
каждый из которыхявляется ветераном Великой Отечественной войны, ветераном
Сборно- разборный железнодорожный мост E 01D 15/14,
Заявление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от патентной
пошлины согласно указанных в пункте 12 настоящего Положения, освобождается:
физическое лицо, указанное в пункте 12 и пункта 1 статья 296 Налогового кодекса
РФ о выдачи патента на изобретение ветеран боевых действий на Северном
Кавказе 1994-1995 гг
Приложение(я) к заявлению:
Кол- во
экз.
Кол-во
стр.
документ об уплате пошлины Освобожден Ветеран боевых действий -письмо
прилагается
1
листы для продолжения
заменяющие листы Заявления о выдаче патента
Ходатайство (указать):
1
Подпись изобретателя
353

354.

Печать Дата 09.05.2022 Приложение Другие документы, изобретения
(указывается конкретно его назначение): описание прототипа патент RU 1832165 "
Виброизолирующая опора", RU № 184085 "Виброизолирующий компенсатор", RU
165076 "Опора сейсмостойкая"
Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка». Используется в Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09
Дата опубликования 20.01.2013
Новая заявка на полезную модель: Описание изобретения Сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 )
МНК E01 D 15/14
Заявление об освобождении от патентной пошлины
ветерана боевых действий ФИПС Роспатент
Редакция газеты «Земля РОССИИ» №25
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987
[email protected] (812) 694-78-10 [email protected] [email protected]
(994)434-4470
От 05.05.2022 (921) 962-67-78
354

355.

197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» [email protected] 7
стр
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении
государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94.
Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей ,
добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780, ОГРН :
1022000000824
Исх. № ЗР -25 от 05.05. 2022
Руководителю Фалькову Валерий Николаевичу Министру науки и высшего
образования Российской Федерации [email protected]
[email protected] [email protected]
Кучеренко Петр Александрович Статс-секретарь – заместитель Министра
Приёмная: +7 (495) 547-11-91 E-mail: [email protected]
Афанасьев Дмитрий Владимирович Заместитель Министра Приёмная: +7 (495)
547-11-98 E-mail: [email protected]
Бочарова Наталья Александровна Заместитель Министра Приёмная: +7 (495)
547-12-01 E-mail: [email protected]
Гатиятов Айрат Ринатович Заместитель Министра Приёмная: +7 (495) 54711-86 (доб. 1172) E-mail: [email protected]
Гуров Григорий Александрович Заместитель Министра Приёмная: +7 (495) 54713-65 E-mail: [email protected]
Дружинина Елена Сергеевна Заместитель Министра Приёмная: +7 (495) 54713-26 E-mail: [email protected]
355

356.

Медведев Алексей Михайлович Заместитель Министра Приёмная: +7 (495) 54711-89 E-mail: [email protected]
Нарукавников Александр Вячеславович Заместитель Министра Приёмная: +7
(495) 547-11-87 E-mail: [email protected]
Омельчук Андрей Владимирович Заместитель Министра Приёмная: +7 (495)
547-13-39 E-mail: [email protected]
Директору ФИПС Олегу Неретину [email protected] , Руководителю Роспатента
Григорий Ивлеву
Постановление Правительства РФ от 10 декабря 2008 г. N 941 "Об утверждении
Положения о патентных и иных пошлинах за совершение юридически значимых
действий, связанных с патентом на изобретение, полезную модель,
промышленный образец, с государственной регистрацией товарного знака и
знака обслуживания, с государственной регистрацией и предоставлением
исключительного права на географическое указание, наименование места
происхождения товара, а также с государственной регистрацией отчуждения
исключительного права на результат интеллектуальной деятельности или
средство индивидуализации, залога исключительного права, предоставления
права использования такого результата или такого средства... " (с
изменениями и дополнениями) https://base.garant.ru/12163962/
Освобождается от уплаты указанных пошлин коллектив авторов,
испрашивающих патент на свое имя, или патентообладателей, каждый из
которых является ветераном Великой Отечественной войны, ветераном
боевых действий на территории СССР, на территории Российской Федерации и
на территориях других государств. 14. Право на уплату пошлин,
предусмотренных подпунктами 1.1 - 1.3, 1.6, 1.9 - 1.11, 1.18, 1.21.1.1 - 1.21.1.3,
1.21.2.1 - 1.21.2.5 приложения N 1 к настоящему Положению, в уменьшенном
размере согласно приложению N 2 предоставляется единственному автору,
испрашивающему патент на свое имя либо облада...Постановление
Правительства РФ от 10.12.2008 № 941
Дата публикации: 22.12.2008 00:00
356

357.

Постановление Правительства Российской Федерации от 10 декабря 2008 г. №
941
«Об утверждении Положения о патентных и иных пошлинах за совершение
юридически значимых действий, связанных с патентом на изобретение,
полезную модель, промышленный образец, с государственной регистрацией
товарного знака и знака обслуживания, с государственной регистрацией и
предоставлением исключительного права на географическое указание,
наименование места происхождения товара, а также с государственной
регистрацией отчуждения исключительного права на результат
интеллектуальной деятельности или средство индивидуализации, залога
исключительного права, предоставления права использования такого
результата или такого средства по договору, перехода исключительного права
на такой результат или такое средство без договора» (с изменениями на 17
июня 2021 г., вступают в силу 21 июня 2021 г.)
ЗАЯВЛЕНИЕ О освобождении от патентной пошлины согласно пункта
статья ветеранов боевых действий, согласно Постановления Правительства
РФ от 10 декабря 2008 г. N 941 "Об утверждении Положения о патентных и
иных пошлинах за совершение юридически значимых действий, связанных с
патентом на изобретение, полезную модель, промышленный образец, с
государственной регистрацией товарного знака и знака обслуживания, с
государственной регистрацией и предоставлением исключительного права на
географическое указание, наименование места происхождения товара, а также
с государственной регистрацией отчуждения исключительного права на
результат интеллектуальной деятельности или средство индивидуализации,
залога исключительного права, предоставления права использования такого
результата или такого средства... " (с изменениями и дополнениями)
https://base.garant.ru/12163962/
О выдачи Роспатентом ФИПС патента на изобретение ветерану боевых
действий инвалиду первой группы, редактору газеты «Земля РОССИИ» и
директору ИА «Крестьянское информационное агентство» Мажиеву Хасан
Нажоевичу :
357

358.

на полезную модель: Сборно- разборный железнодорожный мост со
сдвиговыми компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D
15/14 , Сборно- разборный железнодорожный мост E 01D 15/14, и другие заявки
на изобретение «Фрикционно –демпфирующий компенсатор для
трубопроводов» F16L 23/00, регистрационный 2021134630 от 25.11.2021,
входящий 073171, «Термический компенсатор гаситель температурных
колебаний СПб ГАСУ» -регистрационный 2022102937, от 07.02.2022, входящий
006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний», регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, «Устройство для
удаления снега с кровли зданий» E04 D 13/076 ( sosulek) – регистрационный №
2021127739/20/(058568) В.Д.Травников, Ю.М.Никифорова 8 (495) 531-65-63,
М.П.Синдинская 8-495-531-65-63, «Антиобледенительное устройство для
удаления сосулек с кровли зданий» Eo4D 13/076 –регистрационный 2021127730
от 20.09.2021, входящий 058559,
Заявление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от патентной
пошлины согласно и выдать патента РФ на изобретения на полезную
модель: Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми
компенсаторами ( пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895 , 1168755 , 1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14 , Сборноразборный железнодорожный мост» Е01 D 15/14 , «Фрикционно –демпфирующий
компенсатор для трубопроводов» F16L 23/00, регистрационный 2021134630 от
25.11.2021, входящий 073171, «Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний СПб ГАСУ» -регистрационный 2022102937, от
07.02.2022, входящий 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель
температурных колебаний», -регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх.
009751, «Устройство для удаления снега с кровли зданий» E04 D 13/076 ( sosulek)
– регистрационный № 2021127739/20/(058568) В.Д.Травников, Ю.М.Никифорова
8 (495) 531-65-63, М.П.Синдинская 8-495-531-65-63, «Антиобледенительное
устройство для удаления сосулек с кровли зданий» Eo4D 13/076 –
регистрационный 2021127730 от 20.09.2021, входящий 058559, так - как
младший сержант ( позывной «ВДВ» )инвалид первой группы, является ветеран
358

359.

боевых действий и отношусь к следующей льготной категории
налогоплательщиков, для которых установлена льгота , для ветеранов
боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995 гг На основании решения ГД
РФ и Правительства РФ : прошу предоставить мне льготы по освобождению от
патентной пошли. Удостоверение ветерана боевых действий прилагаю и
справку инвалида первой группы прилагаю заверенная нотариусом Л С
Борисенкова Нотариальный округ СПб от 14 марта 2022 реестр № 78/41-н/782022-3-1087 Для упрощения оформления патента на полезную модель прошу
фигуры и чертежи исключить из заявки на изобретения. Ветер боевых
действий и инвалид первой группы, перед погребением разрешает экспертам
Роспатента, ФИПС : корректировать, уменьшать описание, реферат, формулы
на личное усмотрения экспертов, патентоведов для ускорения оформления ,
устранения волокиты в интересах Родины и руководствуясь принципом
гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с
пунктом "ж" части 1 статьи 103 Конституции Российской Федерации
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85
летию Всероссийского общества изобретателей и рационализаторов ВОИР в
июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и
энергии для новых ярких достижений и открытий, однако огнестойкий
компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно- подвижных
болтовых соединениях уже выпускается Канадской фирмой расположенного в
Монреале, Джоаквием Фразао.
Внедряются отечественные изобретения дтн проф Уздина А М ПГУПС в
Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services
https://www.quaketek.com/seismic-friction-dampers/ Изготовлен и
внедряется огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений в
США по изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746 проф
дтн ПГУПС Уздина А М, под
названием гаситель динамических колебаний DAMPERS CAPACITIES AND
DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla Наши партнеры из блока НАТО уже
внедряют отечественные изобретения в США, Канаде, Японии.
359

360.

Редакция газеты «Земля РОССИИ» считает , сто умышленно МО-68 "Озеро
Долгое" , Комитет ЖКХ СПб и ЛО отказываются рассмотреть на НТС , и в
соответствии со статья № 281 УК РФ –это диверсия подрыва экономической
безопасности и обороноспособности РФ. https://pptonline.org/1104264?ysclid=l139pr5072
Копии документов подтверждающего право на льготу прилагаются
К заявлению прилагаю следующие документы, подтверждающие право на
получение налоговых льгот и положительный отзыв МЧС РФ :
Положительный отзыв МЧС Информация принята к сведению МЧС России
проводит постоянную работу по анализу и внедрению современных методов и
технологий, направленных на обеспечение безопасности населения и
территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации
инновационных проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд
«ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки малого и среднего
предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО
«РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд
содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере»,
ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые на сегодняшний
день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами
изделия «огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные
организации. Сайдулаеву К.М. [email protected]
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
360

361.

Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС
России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из
авторов ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель
МЧС России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная
информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в
области гражданской обороны, защиты населения и территорий от
чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной безопасности, а также
обеспечения безопасности людей на водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической
деятельности А.И. Бондар https://ppt-online.org/1114289
https://disk.yandex.ru/d/3X_bSI384fScAw
1. Удостоверение Серия БД № 404894 от 26 июля 2021 , выданной Минстроем и
ЖКХ РФ у
1.Справку сери МСЭ 2018 № 0053258 выданная
Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии
1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции покрытий
производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 метров с применением
замкнутых, гнутых профилей прямоугольного E 01D 12/00, E 01 D 22/00
Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14 , КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14
361

362.

ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции покрытий
производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 метров с применением
замкнутых, гнутых профилей прямоугольного E 01D 12/00, E 01 D 22/00
Просим ответить руководителей ФИПС Роспатента (можно по электронной
почте [email protected] на ранее отправленную заявку на изобретение под
названием «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция» , стальные
конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30
метров, с применением замкнутых, гнутых профилей прямоугольного сечения
типа "Молодечно", согласно серии 1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция
E01D 12/00 , аналог изобретения № № 69 086, 68 528, на основе изобретений
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506,
2010136746 и изобретений Военной академии тыла и транспорта им. А.В
Хрулева и Военного институт (инженерно-технический ) им. генерала армии
А.В.Хрулева, для доставки гуманитарной помощи на территорию Киевской Руси,
ДНР, ЛНР ( с 18.04.22- 09.05.22 " https://ppt-online.org/1140453
https://disk.yandex.ru/d/hZJTS72fXRbfEg СТУ специальные технические условия
https://ppt-online.org/1139082 https://disk.yandex.ru/d/NZa-2VIklfmzrg
https://ppt-online.org/204875 https://ppt-online.org/1140453
https://zen.yandex.ru/media/id/625b1ae2dc64c602004b9112/konstrukciia-uchastkapostoiannogo-jelezobetonnogo-mosta-nerazreznoi-sistemy-625fe657c4850a3861fdad2b
Сборно- разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами (
пластическим шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 ,
1174616, 2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14
Открытое обращение информационного агентство "Крестьянское
информационное агентство" и редакции газеты "Земля РОССИИ" при отказе
освободить от патентной пошлины будут направлены жалобы направила
через электронные приемный и заказным письмом : Уважаемому Председатель
Правительства России Мишустин Михаил Владимирович , Председателю
362

363.

Государственной Думы, господин Володин Вячеслав Викторович, Временно
исполняющему обязанности Министру Российской Федерации по делам
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий
стихийных бедствий, Председателю СФ РФ В.И.Матвиеко, Комиссию по правам
человека Москальковой , Администрацию Президента РФ и другие силовые
ведомства и организации
Просим ответь на заявку на изобретение под названием Сборно- разборный
железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами ( пластическим
шарниром проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895 , 1168755 , 1174616,
2010136746, 165076 ) МНК E01 D 15/14 и « КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции покрытий
производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 метров с применением
замкнутых, гнутых профилей прямоугольного» E 01D 12/00, E 01 D 22/00 Можно
ответ направить по электронной почте [email protected] или по факсу
(812) 694-78-10
Дата 9 мая 2022 Редактор газеты «Земля РОССИИ», директор ИА
«КрестьянИнформАгентство», зам президента организации «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ Мажиев Х Н
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] тел (921) 962- 67-78,
( 996) 798 -26-54, (911) 175-84-65,
Адрес редакции : 197371, Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ» т/ф
(812) 694-78-10
Заявление об освобождении от патентных пошлин РОСПАТЕНТ ФИПС Всего
листов 7
363

364.

364

365.

Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении
процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824) https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
365

366.

366

367.

367

368.

368

369.

369

370.

370

371.

371

372.

372

373.

373

374.

374

375.

375

376.

ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И
БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" "СЕЙСМОФОНД" при СПб ГАСУ
Полное наименование
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
"ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" "СЕЙСМОФОНД" при СПб ГАСУ
Сокращенное наименование
Организация «СЕЙСМОФОНД» при СПб ГАСУ
ОГРН
1022000000824
ИНН
2014000780
КПП
201401001
Юридический адрес
364024, г.Грозный, ул. им. С.Ш. Лорсанова, д.6
Фактический адрес
190005, г.Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул д 4 СПб
ГАСУ
Телефон и факс
(944) 434-44-70, (911) 175-84-65, (21) 962-67-78
Президент
Мажиев Хасан Нажоевич
ОКВЭД
21.12 Деятельность профессиональных
организаций
ОКПО
45270815
ОКАТО
96401364
Название банка
ПАО СБЕРБАНК г. СПб С-З БАНК ПАО СБЕРБАНК СПб, БИК 044030653, ИНН
7707083893, КПП 775001001 К.Сч № 30101810500000000653, Сч №
40817810455030402987, № 2202 2006 4085 5233 Организация
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН: 1022000000824 КПП:
201401001
Расчетный счет
40817810455030402987
БИК
044030653
376

377.

Корреспондентский счет
30101810500000000653
Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ [email protected] [email protected] Мажиев Х.Н
Зам. президента ОО «Сейсмофонд»м. , аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-20102010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-20102014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/ [email protected] Тихонов Ю М
Зам президенте ОО "Сейсмофонд" д.т.н., проф. ПГУПС, аттестат испытательной лаборатории №
SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019 [email protected]
Уздин А.М.
Зам президенте ОО "Сейсмофонд" дтн, проф СПб ГАСУ аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ №
RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 [email protected] Темнов В Н
одтверждение компетентности
Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824) Сведения об аккредитации проф СПб ГАСУ В. Г.Темнова
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
377

378.

Темнов В.Г.
Конструктивные системы в природе и строительной
технике
1987 г. https://dwg.ru/lib/1613
378

379.

Общие сведения о разборных мостах
иностранных армий
В армиях капиталистических стран быстросборных эстакад типа
МАРМ практически нет. В армии США мосты малых пролетов под
нагрузку до 45 тс собирают с прогонами из широкополочных
двутавров с деревянной проезжей частью из местного
пиломатериала. При пролетах до 18,29 м ширина автопроезда
составляет всего 3,81 м. В ФРГ предполагается использовать
сборные эстакады, применяемые при строительстве постоянных
мостов.
В НАТО основным для средних пролетов остается разборный мост
Бейли, разработанный еще до второй мировой войны и
модернизированный (рис. 79). Имущество предусматривает ручную
сборку пролетных строений грузоподъемностью до 70 т с
применением главных ферм, составляемых из одной, двух и трех
плоских секций по ширине и такого же количества ярусов по высоте,
как показано на рис 79,в. В мостах под тяжелые нагрузки
количество поперечных балок удваивается. Соединения секций по
длине одноштыревые, из термически упрочненной стали
повышенного качества. Настил проезжей части деревянный.
Аванбек для продольной надвижки собирается из тех же элементов,
что и пролетное строение. Сборка одного пролета длиной 40 м под
основную нагрузку 40 тс выполняется за 21 ч (без возведения опор)
командой из 227 человек, что существенно ниже темпа сборки
САРМ ввиду множества монтажных элементов. Погонный вес велик
(2,52 тс), что характерно для имущества с большим числом сборных
схем.
В армии США имеется разборный мост Т6, представляющий собой
модификацию моста Бейли из легких сплавов с одноярусными
фермами, имеющими треугольную решетку секций. Длина секции
увеличена до 5 м, высота — до 2,4 м, что привело к увеличению веса
379

380.

до 750 кг и затруднило ручную сборку. Проезжая часть принята
цельнометаллической.
В ФРГ имеется сходное имущество Е 50/80 (грузоподъемность
соответственно 50 и 80 т, длина моста 60 и 46 м, ширина проезжей
части 4 и 6,2 м), собираемое расчетом 130 человек за 12…15 ч без
сооружения опор.
В английской армии имеются разборные металлические мосты
класса 30, 80 и 100 под нагрузки соответственно 27, 72 и 91 тс с
пролетами 35…45 м и шириной проезжей части 4…5 м.
Позже в НАТО принят разборный мост малых и средних пролетов
МЖБ (рис. 80) из легких сплавов, применяемый по схеме а под
нагрузки 60, 30 и 16 тс с пролетами соответственно 9,1, 14,4 и
21,6 м. Для пролетов 30,5 и 40,8 м под нагрузки 60 и 30 тс
коробчатые блоки главных балок усиливаются сквозными секциями
снизу (схема б). Имеется шпренгельное усиление, позволяющее
увеличивать пролет до 48,8 м при грузоподъемности моста 16 т.
Наибольшая масса монтажного блока (245 кг) позволяет выполнять
ручную сборку пролета расчетом из 25 человек (как и для моста
Бейли); проработано применение пролетного строения на плавучих
опорах.
Оригинальное конструктивное решение стального разборного моста
с пролетами до 21 м принято в имуществе МС-21 (ЧССР) (рис. 81).
Укладка секций ферм на проезжую часть при перевозке уменьшает
потребность в автомобилях. Высота опоры изменяется за счет
изменения угла между стойками. Опора подается к месту
установки при надвижке пролетного строения и несет на себе
накаточные тележки, рабочие площадки и домкраты для подъема
пролетного строения. Время крановой сборки моста расчетом из 23
человек составляет 90 мин. Двухпролетный мост перевозится всего
на семи автомобилях большой грузоподъемности или с прицепами.
380

381.

Большое число сборных схем мостов можно получить из имущества
ДМС-65 Войска Польского (рис. 82). Главные фермы составляются
из одной плоской и двух пространственных секций, соединяемых
одноштыревыми стыками и монтажными болтами.
Грузоподъемность 60 м обеспечивается при величине пролетов до 39
м в разрезной системе и при величине средних пролетов до 45 м в
неразрезной. Комплект на 99 м моста имеет вес 165,7 т и
перевозится на 33 автомобилях грузоподъемностью по 5 т.
381

382.

Рис. 79. Конструкции разборного моста Бейли:
а — с двойными фермами; б — двухъярусное пролетное строение с
двойными главными фермами; в — трехъярусное пролетное
строение (пунктиром показана установка третьей фермы и
382

383.

тротуаров); г—плоская секция главной фермы; д — схема
конструкции концевой панели двухъярусной фермы; 1 — плоская
секция главной фермы; 2 — поперечная балка; 3 — подкос,
обеспечивающий устойчивость одиночной фермы в малых пролетах;
4 — нижние связи;
5 — плоская рамка поперечной связи ферм; 6— рамка
горизонтальных связей ферм; 7 — концевая усиленная стойка; 8—
продольные балки проезжей части;
9 — проушины стыка поясов; 10 — место установки третьей
фермы при увеличении высоты пролета
Рис. 80. Схемы пролетных строений из имущества МЖБ:
а — одноярусного; б — двухъярусного; 1 — аппарель; 2 — балка
береговой опоры; 3 — коробчатый блок пролетного строения; 4 —
одноштыревой стык;
5 — блок проезжей части; 6 — колесоотбой; 7 — сквозной блок
нижнего яруса фермы; 8 — горизонтальные связи; 9 — штырь
стыка
383

384.

Рис. 81. Конструкция моста МС-21:
а – общий вид и поперечное сечение; б—схема складывания блока
пролетного строения (правая часть); в — вид блока сверху
384

385.

Рис. 82. Конструкции разборного моста ДМС-65:
а — фрагмент фасада пролетного строения; б —поперечное
сечение; в-е — схемы образования сечений из плоских и
пространственных секций (пунктиром показан уровень езды); ж—
схема большепролетного моста; з — поперечное сечение
большепролетного моста; 1 — плоская секция пролетного строения;
385

386.

2 — пространственная секция; 3 — поперечная балка; 4 — рамки
связей ферм;
5 — линейный элемент пояса; 6 — деревянная опора; 7 —
накаточная тележка, оставляемая в качестве опорной части; 8—
металлическая надстройка опоры на деревянном свайном
ростверке
Наибольший вес (406 кг) имеет пространственная секция, что
позволяет вести ручную сборку расчетом 120 человек с темпом
монтажа до 18 м/ч. Для крановой сборки достаточно расчета из 30
человек. Металлическая надстройка опоры собирается из
трубчатых стоек с фланцевыми стыками и устанавливается на
деревянный фундамент. Высота надстройки изменяется через 1 м.
Высота опоры может быть от 1,1 до 11,27 м. Собирает ее расчет
из 21 человека. Общий темп постройки моста ниже, чем САРМ, а
стоимость выше в связи с изготовлением из мелких деталей.
Преимущество перевозки без прицепов и ручной сборки ДМС-65
имеет значение для горной местности и в других стесненных
условиях.
Материал взят из книги Табельные автодорожные разборные
мосты (Н.П. Дианов)
raspberry ketone
Вам будет полезно также прочитать:
1. Общие сведения о разборных мостах
2. Тактико-технические характеристики моста (путепровода),
возводимого из одного комплекта МАРМ
3. Тактико-технические характеристики мостов, возводимых из
элементов РММ-4
4. Тактический автодорожный разборный мост ТАРМ
5. Возведение малых разборных мостов и путепроводов
386

387.

387

388.

Редактора газеты "Земля РОССИИ" Данилику Павлу Викторовичу, позывной "Ден" ,
2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне Логвиново, запирая
Дебальцевский котел, д.р
6.02.1983), сотруднику отдела Государственного
института «ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ», мл. сержанту в/ч 21209 г.Грозный,
специалисту по СПОСОБу УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ РАЗЛОМОВ №
2273035 направленным взрывом в разломах, в среде вычислительного комплекса SCAD
Offiсe
С оригиналом удостоверения ветерана боевых действий можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/dOWw-Qljfsr7VA https://ppt-online.org/966067
388

389.

389

390.

390

391.

Редактор газеты «Земля РОССИИ» и ИА «Крестьянского информационного агентство» Х. Н. Мажиев , позывной «Терек »,
http://www.gazetazemlyarossii6.narod.ru
Сотрудник отдела Государственного института «ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ», мл. сержанту в/ч 21209 г.Грозный, специалист по
СПОСОБу УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ РАЗЛОМОВ №
2273035, направленным взрывом в разломах, в среде вычислительного комплекса SCAD Offiсe
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Соглано Закона РФ от 27.12.1991 N 2124-1 (ред. от 01.07.2021) "О средствах массовой информации" (с изм. и доп., вступ. в силу с
01.08.2021)
Статья 12. СМИ Освобождение от регистрации и не требуется регистрация: периодических печатных изданий, тиражом менее одной тысячи
экземпляров; Ознакомится с регистрацией в Управлении Роскомнадзора по Северо -западному федеральному округу от 19 октября 2017 входящий №
20975/78-сми, основной документ 6 стр , приложение пакет документов ИА "Крестьянское информационное агентство" в Роскомнадзоре СПб ул
Галерная дом 27, 190000 тел 678-95-29 678-95-57 [email protected] зам рук И.М.Парнас, исп Мельник Д.Ю 570-44-76 нач отдела С.Ю.Макаров, исп
Толмачева Е.Н 315-36-83
см. ссылку https://disk.yandex.ru/i/UHk7529c3Uk6LA https://ppt-online.org/988149
Адрес электронной почты редакции газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянское
информационно агентство" 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ
[email protected] [email protected] (996) 798-26-54, ( 921) 962-67-78
Более подробно о практическом использовании демпфирующего спиралеобразного компенсатора НА фланцевых фрикционно подвижных соединений (ФПС) , уложенного (трубопровода) на сейсмоизолирующих опорах СПб ГАСУ ( изобретение № 165076 «Опора
сейсмостойкая» , можно ознакомиться см. зарубежные изобретения, Тайвань. №TW201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice (МПК):E04B1/98; F16F15/10(демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями с
энергопоглощающей втулкой) (Тайвань), патенты №№1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985,
SUUnitedStatesPatent 4,094,111 [45] June 13, 1978STRUCTURALSTEELBUILDINGFRAMEHAVINGRESILIENTCONNECTORS (МПК)
E04B 1/98 (США).
См. изобретение при изготовлении демпфирующего спиралеобразного компенсатора СПб ГАСУ
№ 2010136746 E04C 2/00«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ
И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» , изобретение "Панель противовзрывная", патента на полезную модель №
154 506, опубликовано 27.08.2015, бюл. № 24, патент на полезную модель изобретение, "Опора
сейсмостойкая», № 165076, бюллетень № 28 , опубликовано 10.10.2016, заявитель Андреев Борис
Александрович и др, патент на изобретение «Захватное устройство для «сэндвич»-панелей № 2471700 ,
опубликовано 10.01.2013,
Способ восстановление конструкций участка автодорожного моста неразрезной системы в Киевской Руси из
типовых пространственных перекрестно-стержневых комбинированных конструкций, из замкнутым
гнутосварных прямоугольных профилей серии 1.460.3 -14 "Молодечно", МАРХИ ПСПК, "Кисловодск"
пролетами 18, 24 и 30 метров, разработанные и изобретенные в СССР, но внедрены (патентное ворье смотри
ссылку : https://politikus.ru/v-rossii/85673-patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniya-nodazhe-pesni.html https://politikus.ru/v-rossii/85673-patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolkoizobreteniya-no-dazhe-pesni.html ) нашими партнерами из блока НАТО, при восстановлении разрушенных
391

392.

мостов в Афганистане, Ираке Смотри: Logistic Support Bridge Build
https://www.youtube.com/watch?v=F48QQWPbxrk Logistical Support Bridge Build - Time Lapse
https://www.youtube.com/watch?v=-hhjxd7n1Og https://www.youtube.com/watch?v=ApY9vbgWKxU
https://www.youtube.com/watch?v=50t6BfELHms
Прилагается изобретения для Соболева Виктор Ивановича деп от КПРФ в ГД РФ используемые за рубежом
нашими партнерами, блоком НАТО : МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
https://ppt-online.org/1100738
Mabey Compact Bridge Animation https://www.youtube.com/watch?v=p5uaj90VTzQ Mabey Inc Compact Bridge - animation shows how it's done!
Mabey Bridge Compact 200™ - Modular Bridge Construction https://www.youtube.com/watch?v=-8HSHOzbgzE
https://www.youtube.com/watch?v=umL7H7qYTN8
Logistical Support Bridge Build - Time Lapse
https://www.youtube.com/watch?v=qvNvQfcx3-I
Logistic Support Bridge Build
https://www.youtube.com/watch?v=F48QQWPbxrk
Acrow Temp Tangi River Bridge Project - JB James Construction
Double Story Medium Girder Bridge - Time lapse
https://www.youtube.com/watch?v=6Aw1_l1Kp5k
Double Story Medium Girder Bridge - Time lapse
https://www.youtube.com/watch?v=Wcbc4gsihzM
Acrow Bridge Build - 44 ES - Oct 2011
https://www.youtube.com/watch?v=fF6MZ4xSuNM
Смотри Logistic Support Bridge Build Logistical Support Bridge Build - Time Lapse
https://www.youtube.com/watch?v=-hhjxd7n1Og https://www.youtube.com/watch?v=ApY9vbgWKxU
https://www.youtube.com/watch?v=50t6BfELHms Смотри: Logistic Support Bridge Build
https://www.youtube.com/watch?v=F48QQWPbxrk Logistical Support Bridge Build - Time Lapse
https://www.youtube.com/watch?v=-hhjxd7n1Og https://www.youtube.com/watch?v=ApY9vbgWKxU
https://www.youtube.com/watch?v=50t6BfELHms
Для Соболева Виктор Ивановичу КПРФ ОБЩЕРОССИЙСКОЕ ОБЩЕСТВЕННОЕ
ДВИЖЕНИЕ «В ПОДДЕРЖКУ АРМИИ, ОБОРОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ И ВОЕННОЙ
НАУКИ» 127051, г. Москва, ул. Трубная, д. 19/12 стр.2 Тел. +7(905) 782-82-66
Прилагается изобретение проф дтн ПГУПС Уздина А М например : Скоростной способ восстановление
конструкций участка автодорожного моста неразрезной системы из типовых пространственных перекрестногостержневых комбинированных конструкций, из замкнутым гнутосварных прямоугольных профилей серии
1.460.3 -14 "Молодечно", МАРХИ ПСПК, "Кисловодск" пролетами 18, 24 и 30 метров, разработанные и
изобретенные в СССР, но внедрены (патентное ворье смотри ссылку : https://politikus.ru/v-rossii/85673patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni.html https://politikus.ru/vrossii/85673-patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni.html ) нашими
партнерами из блока НАТО, при восстановлении разрушенных мостов в Афганистане, Ираке Смотри: Logistic
Support Bridge Build https://www.youtube.com/watch?v=F48QQWPbxrk
Logistical Support Bridge Build - Time Lapse https://www.youtube.com/watch?v=-hhjxd7n1Og
https://www.youtube.com/watch?v=ApY9vbgWKxU https://www.youtube.com/watch?v=50t6BfELHms
392

393.

393

394.

Более подробно смотри поданную заявку на изобретение ( отправлена
в Роспатент, ФИПС 20.04.2022 под названием : "КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий
производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 метров с применением
замкнутых, гнутых профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно" Чертежи КМ E01D 12/00 , аналог изобретения № № 69
086, 68 528
Формула полезной модели "КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30
метров с применением замкнутых, гнутых профилей прямоугольного
394

395.

Конструкция участка постоянного железобетонного моста неразрезной системы,
восстановленного с применением большого автодорожного разборного моста,
содержащая опоры и разрушенное неразрезное пролетное строение постоянного
железобетонного моста, отличающаяся тем, что большой автодорожный
разборный мост установлен на подвижный и неподвижный узлы опирания,
закрепленные на сохранившихся опорах или консолях разрушенного неразрезного
пролетного строения постоянного железобетонного моста, при этом свободные
концы консолей опираются на жестко закрепленные в русле реки без
поддерживающих опор
п.1 . Конструкция участка железобетонного автодорожного моста неразрезной
системы, восстановленного скоростным способом, содержащая пролетное
строение среднего автодорожного разборного моста , сохранившиеся элементы и
опоры железобетонного моста, эстакадные части, узлы опирания, а также
проезжие части и железобетонного моста, отличающаяся тем, что брешь
перекрыта пролетным строением , узлы опирания которого не заведены, а
установлены рядом с осями сохранившихся опор железобетонного моста, при этом
сопряжение проезжих частей и железобетонного моста выполнено в виде
эстакадных частей и отличатся использованием перекрестно-стержневой
пространственной конструкции комбинированных структур с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного и трубчатого сечения типа
"Молодечна" и типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ Ленпроектстальконструкция, стальные конструкции
покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 метров с применением замкнутых, гнутых про филей
прямоугольного ,
а также использования пространственных конструкций МАРХИ ПСПК,
Брестского государственного технического университета на основании
изобретения RU № 80471 "КОМБИНИРОВАННОЕ ПРОСТРАНСТВЕННОЕ СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ",
учреждение образования "Брестский государственный технический университет" (BY), уложенных на
вспомогательные опоры или без вспомогательных опор ( по расчет в ПК SCAD ),
основания которых закреплены с помощью нескольких омоноличенных вырубов
глубиной 15...20 см в полотне проезжей части железобетонного моста и с
использованием опта инженерных войск блока НАТО, по восстановлении
разрушенных мостов США в Северном Вьетнаме, Афганистане, Ираке, Югославии,
Анголе. Смотри ссылки: https://ppt-online.org/1141400 https://ppt-online.org/1129324
https://ppt-online.org/906641 https://ppt-online.org/1100738 https://pptonline.org/1106893 https://www.9111.ru/questions/7777777771862622/
https://zen.yandex.ru/media/id/625b1ae2dc64c602004b9112/konstrukciia-uchastkapostoiannogo-jelezobetonnogo-mosta-nerazreznoi-sistemy-625fe657c4850a3861fdad2b
395

396.

https://diary.ru/~c6947810yandexru/p221158735.htm
СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ СООРУЖЕНИЙ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ № 2 107 889,
СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ ЗДАНИЯ ВЗРЫВОМ № 2 374 605 Патент 154506 «Панель противовзрывна»,
патент № 165076 «Опора сейсмостойкая», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования,
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», изобретения проф дтн
ПГУПС Уздина А.М №№ 1143895, 1168755, 1174616,
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений ,смотрите
внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER
BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD https://www.damptech.com/forbuildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер,
который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой
эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при
контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech ,
где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction
Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake
Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco
didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого компенсатор - гасителя
температурных напряжений в ПК SCAD (ОКГТН -СПб ГАСУ) согласно заявки на изобретение от 14.02.2022
: "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи,
лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
, для обеспечения сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых
огнестойких компенсаторов -гасителей температурных напряжений, которые используются в США,
Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты
зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений ,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ
190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова
в ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и теплоогнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
[email protected] [email protected] [email protected] (921) 962-67-78,
( 996) 535-47-29, (911)
175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549
https://ppt-online.org/1064840
396

397.

редактора газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05
1992), позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево,
ДНР, Донецкая область. [email protected]
С уважением ,
Редактора ИА "Крестьянское информационное агентство" Данилик Павл
Викторович, позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при
обороне Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983) [email protected]
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16
мая 1994 можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского
информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://pptonline.org/962861
397

398.

398

399.

399