Совершенствования выполнения диагностики фрикционно подвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости мостов

1.

Газета «Земля РОССИИ» №80
(газета «Земля России» имеет свидетельство о регистрации № П 0931 от
16.05.94 г. Настоящее свидетельство выдано :Начальником Северо-западного
регионального управления государственного комитета Российской Федерации
по печати ( г СПб) Ю.В Третьяковым )Учредитель организация "Сейсмофонд"
ОГРН ;1022000000824, ИНН ;2014000780 [email protected]
Прием. Павла Губорева ДНР,
ЛНР
Союз добровольцев Донбасса: 125947,
Москва, ул.Заморенова, 9.ст 1, 9219626778
Пути совершенствования технологии выполнения и диагностик фрикционно
- подвижных болтовых соединений на высокопорочных болтах для
обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций мостов и их
программная реализация в SCAD Office Организация "Сейсмофонд" при
СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 [email protected] (921) 96267-78, (996) -798-26-54
А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС
[email protected]
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд», [email protected]

2.

Б.А.Андреев - стажер СПб ГАСУ, гражданин СССР
(999) 535-47-29
Е.И.Андреева зам Президента ОО «СейсмоФонд», гражданка РСФСР
Авторы исследуют системы сейсмоизоляции современных зданий и сооружений. Предложена
методология научно-технического обоснования эффективности сейсмоизоляции на фрикционнодемпфирующих опорах. На конкретных примерах произведены нелинейные расчеты систем
сейсмоизоляции мостов. Отмечается так же важность пересмотра действующих нормативных
документов и методов расчета зданий и сооружений на сейсмические воздействия сейсмоизоляция,
расчет зданий и сооружений, сейсмические воздействия, нормативные документы и изобртения.
Введение. Опорные сейсмоизолирующие устройства, примененные при строительстве
железнодорожных мостов на сейсмостойких фрикционно-демпфирующих опорах, на фрикционоподвижных соединениях, не имеют аналогов в мировой практике сейсмостойкого строительства. Их
высокие защитные качества обеспечиваются как при проектных, так и при максимальных расчетных
землетрясениях. Эта система сейсмозащиты позволяет прогнозировать характер накопления
повреждений в конструкции, сохранить мост в ремонтопригодном состоянии в случае
разрушительного землетрясения, а также обеспечивает нормальную эксплуатацию моста, не приводя
к расстройству пути при эксплуатационных нагрузках.

3.

4.

Закономерный мостопад и ужасный развал мостостроения , как закономерность,
вредного управления и некомпетентности фарисействующих сионистов, разномастной
антирусской сволочи, заполонившие коридоры власти, средств массовой информации,
редакции и банки, министерские кабинеты, кресла депутатов, под руководством корыстных
приспособленцев, сионистских прихвостней -господ высшей расы ( лобби Израиля), которых
куют раввины в синагогах Хазарской Федерации в колонии Израиля и США
Более подробно закономерном мостопаде в газете «Наша версия» № 37 от 25 сентября
2017, и вредителской деятельности и саботаже по не использованию изобретений №№
1143895,1174616, 1168755 SU, патента "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от

5.

10.10.2016, патента № 2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 "Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", опубликованного
20.01. 2013 ", изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижного
соединение трубопроводов", (заявка № 2018105803/20(008844) F16 L ,23/02 от 15.02.2018 ),
изобретения "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 (
031416) от 23.05.2016. ОО "Сейсмофонд" : seismofond.ru [email protected]
[email protected] (968) 185-49-83, (931) 215-83-94, (921) 407-13-67
ОО "Сейсмофонд" об использовании опыта
Японской фирмы kawakinct.co.jp по применению
маятниковых сейсмоизолирующих опор типа NETIS
Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear Panel
Stopper for Seismic Response Control для укреплению и
сейсмоизоляции существующих железнодорожных
пролетных строений железнодорожных мостов
(http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html )
Теория сейсмостойкости находится в
глубоком кризисе, а жизнь пассажиров

6.

перемещающихся в поезде- призрак, по
железнодорожному просевшему мосту
"Транспортному переходу Керченский
пролив" Taman-Kerch, протяженностью 19 км,
не относится к государственной безопасности
крымчан .
УДК 624.042.8:699.841 проф. дфмн Малафеев. Доц ктн О.А.Егорова, проф. дтн Мажиев
Х.Н , проф дтн А.М. Уздин Коваленко А.И., Елисеева И.А Андреева Е.И. skype:
[email protected]
skype: seismic_rus skype: ooseismofond_1 seismofond.ru
[email protected] 197371, Ленинград, а/я газета "Земля РОССИИ" (968) 185-49-83, (
921) 407-13-67 , (953) 151-36-59 ОГРН : 1022000000824

7.

190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 seismofond.ru [email protected] skype:
zemlyarossii_2 Аннотация. Проведен краткий обзор сейсмоизолирующих элементов мостов,
сооружений, здания, дано описание математических моделей и компьютерное
моделирование в механике деформируемых сред и конструкций, содержащих характер
работы телескопических маятниковых опор на фрикционно-подвижных соединениях
закрепленных на с фрикци -болтах с пропиленным пазом в латунной шпильке и одинаково
забитым обожженным медным клином , а также методы лабораторных испытаний
фрагментов и узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) с применением упруго
фрикционных систем на сейсмическое воздействие.
Для лабораторных испытаний узлов и фрагментов упруго-фрикционных систем и
фрикционно -подвижных соединений в ПК SCAD мостов, сооружений, зданий за аналог
была выбрана японская маятниковая сейсмоизолирующая опора, широко применяемая в Японии,
как упругая система для сейсмоизоляции мостов в Японии, США, Китае, Тайване, марки "NETIS
Registration number KT-070026-A" Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control (
Более подробно можно ознакомится на сайт http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html
Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна Япония )
На основе Японского сейсмоизолятора для мостов, Сейсмофондом был разрата
сейсмоизолятор - телескопического типа , то же на маятниковым принципе, согласно
патента № 165076 "Опора сейсмостойкая", и изобретение "Опора сейсмоизолирующая
маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016. В программном
комплексе ПК SCAD замоделировано воздействие землетрясения на мосты, сооружения,
здание без и при наличии демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции - типа
маятниковых сейсмостойкая телескопическая опор (МТ ТО) .
Выполнены с помощью компьютерныъ технологий, испытания фрагментов и узлов ФПС с
помощью математического и компьютерного моделирования в механике демпфирующих
сред и конструкций в ПК SCAD и проведены расчеты и проведена оценка эффективности
использования данных опор. На основе подбора реологических свойств используемой
фрикционно-подвижные соединения (упруго -фрикционных систем) определены
оптимальные параметры телескопической опор, при которых нагрузки на конструкцию
здания ниже критических. Приведена оценка надежности работы элементов здания с
системой сейсмоизоляции в виде телескопических маятниковый опор.
К недостаткам примененных маятниковых опор , телескопического принциапа относится
возникновение значительных перемещений при большепериодных сейсмических
воздействиях, для устранения которых, возможно, следует применять систему из
маятниковых , телескопических опор в сочетании с другими средствами сейсмозащиты,
например : УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ

8.

ВОЗДЕЙСТВИЙ 167 977
Ключевые слова: система сейсмозащиты, маятниковые, телескопические
сейсмоизолирующая маятниковая опора, сейсмоизоляторы, демпфирование, линейноспектральный метод, оценка надежности, численный , аналитеческий медод, оптимизация,
индентификация, програмное моделирование, динамические, статические задачи теонии
устойчивости, наномеханика, вязкоупругопластичность

9.

В данной научной статье ОО «Сейсмофонд» освещены вопросы применения различных
систем взрывозащиты, сейсмозащиты, в т.ч. с использованием маятниковый
телескопических опор на фрикционо -подвижных опор (ФПС) маятникового типа (ОС МТ ),
для защиты мостов и путепроводов от разрушения при взрывах и обстрелах воюющих
сторон , способных выдержать многокаскадного демпфирования при динамических и
импульсных растягивающих нагрузках от взрывной воздушной волны мостов, путепроводов
сооружений, расположенных в зоне вооруженного конфликта ДНР, ЛНР на востоке
Украины с использованием опыта Японских мостостроителй, применяемые для сейсмоизоляции
мостов в Японии сейсмоизолирующею опору тип NETIS Registration number KT-070026-A Vibration
Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control
(http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна
Япония )
Рассмотрен линейно-спектральный расчет частично разрушенных мостов, путепроводов
с применением системы активной взрывозащиты, виброзащиты, сейсмоизоляции в виде
опор сейсмостойких маятникового типа (ОС МТ ) и без нее в программном комплексе
«SCAD».
Координационным Комитетом ОО «Сейсмофонда» произведен сравнительный анализ
результатов расчета методом математического и компьютерного моделирования в механике
деформируемых сред и конструкций пролетных строений и пилонов разрушенных мостов
на основе опыта японских мостостроителй использующих маятниковую опорру Vibration
Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control
(http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html, Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна
Япония
Ключевые слова: линейно-спектральный метод, физическое и математическое
моделирование взаимодействие моста, путепровода с геологической средой опоры
сейсмостойкой маятникового типа ( ОС МТ ), взрывозащита, сейсмозащита,
сейсмоизоляция, сейсмическое воздействие, опоры сейсмостойкие, воздушная ударная
волна, теория устойчивости, динамика и прочность, пролетное строение, пилоны,
строительная механика, динамические и статические задачи, упругие фрикционные системы,

10.

Для защиты от взрывов мостов, путепроводов, пролетных строений , сооружений,
расположенных в зоне боевых действий, не применяются различные системы активной
взрывозащиты, сейсмозащиты, в т.ч. сейсмостойкие опоры маятникового типа ( ОС МТ).

11.

12.

13.

14.

15.

16.

Рис 1 Фотографии (фотофиксация) , разрушенных от взрывов мостов в Новороссии, ДНР,
ЛНР, с места боевых действий , военкора национал-патриотического ИА
«КРЕСТЬЯНинформАГЕНТСТВО» , информационного ополченца, военно –полевой
редакции газеты «Земля РОССИИ», позывной спецкора «Сталинский Сокол». Тел
редакции «ЗР» (921) 407-13-67 [email protected] skype : seismic_ruc 197371,
Ленинград, а/я газета «Земля РОССИИ»
В данной работе исследуется эффективность применения сейсмостойких опор ( патент на
полезную модель № 165076, бюллетень № 28, опубликовано 10.10. 2016, МПК E04 9/02,
патентообладатели Андреев Борис Александрович, Коваленко Александр Иванович,
взрывоизолирующие, сейсмоизолирующих опор сейсмостойких маятникового типа ( ОС
МТ),по аналогу японской опоры NETIS Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear
Panel Stopper for Seismic Response Control (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html,
страна Япония )
Железнодорожный транспорт имеет исключительное значение для жизнеобеспечения
братской Украинской территорий , подверженных военным действиям и сейсмическим
воздействиям, особенно в урбанизированных районах: при землетрясениях в местах
сосредоточения населения и развернутой экономической жизни требуются экстренные меры
по спасению людей, материальных ценностей, а затем по первоочередному восстановлению
разрушенных объектов.
Между тем при сильных взрывах и землетрясениях железные дороги достаточно часто
подвергаются серьезным разрушениям. Например, в Армении, при Спитакском
землетрясении 1987 г., практически полностью был разрушен участок железной дороги от
Кировокана до Ленинакана. Его восстановление велось силами военных железнодорожников
в течение 7 дней. Все это время пострадавшие испытывали острую нужду в спасательных
средствах, питьевой воде, медикаментах. Промышленность района была парализована в
течение нескольких месяцев. Подобная обстановка складывалась и в других странах,
например во время землетрясений в Кобе (Япония) и на Тайване.
Таким образом, обеспечение срочных перевозок в районах ведения военных действии,
военных боестолконовений или сильных землетрясений, невозможно без принятия мер по

17.

повышению взрывостойкости и сейсмостойкости самих железных дорог, позволяющих
осуществлять эти перевозки. Однако до настоящего времени комплексная постановка этой
проблемы и четкая концепция ее решения отсутствуют. Вопрос об этом поднимался
специалистами Петербургского университета путей сообщения о общественной
организацией инвалидов «Сейсмофонд», как в научной , так и в учебной литературе. См.
seismofond.ru k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru stroyka812.narod.ru
krestianinformburo8.narod.ru
В СССР проблеме взрывопожаростойкости и сейсмостойкости транспортных сооружений
уделялось достаточное внимание, но после распада страны, когда начались процессы
децентрализации и приватизации транспортных объектов, в области сейсмической
безопасности транспортных сетей, как и во многих других, прекратилось государственное
регулирование и остановились научные исследования.
Если до 1995 г. транспортная наука в нашей стране была одной из самых развитых в
мире, то в настоящее время она уступает науке многих развитых стран, и прежде всего в
разработке и реализации систем сейсмозащиты. Современные сейсмозащитные устройства
поставляются в нашу страну ведущими западными фирмами Maurer Soehnes и FIP Industriale
. При этом фирмы заинтересованы скорее в продаже своей устаревшей продукции, чем в
обеспечении безопасности дорожной сети Украины и Росси. Инженерный же состав
российских проектных организаций не имеет необходимой квалификации для качественной
проверки эффективности систем сейсмозащиты, а кафедры и лаборатории все уничтожены
или приватизированы либеральным иудейским каланом

18.

19.

20.

21.

Однако, опорные сейсмоизолирующие устройства, примененные при строительстве
железнодорожных мостов на олимпийских объектах в г. Сочи, не имеют аналогов в мировой
практике сейсмостойкого строительства. Их высокие защитные качества обеспечиваются как
при проектных, так и при максимальных расчетных землетрясениях. Эта система
сейсмозащиты позволяет прогнозировать характер накопления повреждений в конструкции,
сохранить мост в ремонтопригодном состоянии в случае разрушительного землетрясения, а
также обеспечивает нормальную эксплуатацию моста, не приводя к расстройству пути при
эксплуатационных нагрузках.
В сложившейся ситуации особый интерес представляет проект сейсмозащиты
железнодорожных мостов, реализованный при строительстве новых линий в зоне г. Сочи в
2008- 2012 гг. Здесь впервые за последние 20 лет были применены новые российские
технологии сейсмозащиты, имеющие преимущества перед разработками ведущих мировых
фирм, но они уже устарели, на смену используются за рубежом телескопические
сейсмостойкие опоры на подвижных фрикционно- подвижных соединениях (ФПС)
разработанных проф . дтн ПГУПС А.М.Уздиным еще в 1985, а широко используются в
Тайване, Новой Зеландии, Китае, США, Японии.
Сейсмостойкость плюс высокие эксплуатационные качества, с использованием ФПС ,
обеспечивающие многокаскадное демпфирование при обстрелах мостов Украинской
стороной

22.

Отметим, что в настоящее время основным способом сейсмозащиты мостов считается
сейсмоизоляция опор за счет устройства податливых сейсмоизолирующих опорных частей,
причем в мировой практике применяются резиновые или шаровые сегментные
металлические опорные части. Эти устройства детально описаны в литературе и широко
используются в практике строительства, но, как правило, для автодорожных мостов.
Сейсмоизоляция железнодорожных мостов носит пока опытный характер — применяется на
единичных мостах. Это связано с ее негативным влиянием на работу железнодорожного
пути: при эксплуатационных нагрузках (торможение и боковые удары подвижного состава) в
рельсах возникают значительные усилия, приводящие к расстройству пути. По этой причине
ОАО «РЖД» негативно относится к сейсмоизоляции железнодорожных мостов. В мировой
практике пока нет никаких рекомендаций по проектированию систем такой сейсмоизоляции,
кроме Японии и Тайваня .
Однако, в Сочи большинство мостов строится на площадках с сейсмичностью 9 и более
баллов. Соответственно, от проектировщиков потребовалось решить комплексную задачу:
обеспечить сейсмостойкость моста и нормальную его эксплуатацию.
Относительно условий эксплуатации частной иностранной, транснациональной ОАО
«РЖД» выдвинуло весьма жесткие требования: вертикальное смещение пролетного строения
под нагрузкой не должно превышать 1 мм, а горизонтальные смещения при проектном
землетрясении (ПЗ) и эксплуатационных нагрузках не должны быть выше нормативной
величины U lim = 0,5хVL, где I — величина пролета моста. При этом пришлось учесть, что
известные сейсмоизолирующие опорные части не обеспечивали ограничения вертикальных
смещений, а ограничение по жесткости не позволяло реализовать традиционные подходы к
сейсмоизоляции.
Проектирование с заданными параметрами предельных состояний с учетом по применяемая в
Японии упругих систем, для сейсмоизоляции мостов в Японии, с ипользованием маятниковй
сейсмоизолирующей опоры тип NETIS Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear
Panel Stopper for Seismic Response Control (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html
Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна Япония )
Новые задача по восстановлению разрушенных мостов и путепроводов, предполагается
решать силами ОО «Сейсмоофнд» и военными строителями, ополченцами Новороссии
(ЛНР, ДНР) и строительными отрядами из Крыма и РСФСР. ОО «Сейсмофонд»
подготовил рекомендации по восстановлению разрушенных мостов в зоне ведения боевых
действий в Новороссии (ЛНР, ДНР) и сейсмически опасных районах Республики Крым.
Они соответствовали требованиям «Еврокода-8», регламентировали расчеты на действие ПЗ
и максимального расчетного землетрясения (МРЗ), а также содержали требования к подбору
параметров сейсмозащитных на опорах нового принципа маятникового типа на фрикционно
–подвижных соединениях сейсмостойких опорах (патент 165076 «Опора сейсмостойкая» E
04H 9/02, опубликовано 10.10.2016, бюллетень № 28, патенты проф . дтн ПГУПС Уздина А
М №№ 1143895, 1168755, 1174616 )
Одно из существенных требований в рекомендациях — проектирование сценария
накопления повреждений. Этот подход, принятый в последнее время мировой научной
общественностью, в России был предложен в середине 1970-х гг. Я. М. Айзенбергом и Л. Ш.

23.

Килимником и получил название «проектирование сооружений с заданными параметрами
предельных состояний». За рубежом данный подход именуется PBD (performance based
designing), и его авторами считаются новозеландские специалисты Дж. Порк и Д. Доврик .
До сих пор в большинстве стран, в том числе в России и Украине, исходным для
проектирования являлась нагрузка, в данном случае — взрывная, сейсмическая, задаваемая с
той или иной вероятностью превышения. Далее проверялась возможность возникновения
предельного состояния. В рамках современного подхода к проектированию, реализованного
в разработанных рекомендациях, исходным считается предельное состояние с заданной
вероятностью s его появления. Нагрузка подбиралась по вероятности ее превышения, равной
?, и уже для этой нагрузки подбирались параметры конструкции, обеспечивающие
возникновение заданного предельного состояния.
Конструктивные особенности устройства маятниковых сейсмоизолирующих опор, применяемых
в Японии как упругая система для сейсмоизоляции мостов в Японии тип NETIS Registration number
KT-070026-A Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control
(http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна
Япония )
С использованием оптая японской фирмы kawakinct.co.jp, разработанно, новое опорное
сейсмоизолирующее телескопическое устройство –опора сейсмостойкая на фрикционноподвижных соединениях (ФПС) проф. А.М.Уздина, которое имеет четыре принципиальные
особенности , поглощение взрывной и сейсмической энергии ЭПУ и маятниковый эффект
раскачиванияи скальжения по овальным отверстиям ( энергопоглотителем пиковых
ускорений) с фрикци-болтом, с пропиленным пазом и забитым в пропиленный паз медным
обожженным клином , со свинцовой прокладкой ( патент № 165076, E4H 9/02)
В Японской маятниковй опоры типа NETIS Registration number KT-070026-A в квадратную опору
вставляетмя многсолойныей обожженые спрессвоанные платины , которые при маятниковм
раскачивании смянаются и поглощают сейсмически. энегрию. Под саму опору
прокладвается свинцовыйц лист сверху и снизу Японской опры. Сама маятниковая опора ,
крепится к опорам моста, на фрикционно -подвижных соедеиния, для скольжения дляч
энергопоглощения сейсмической нагрузки. После землетрясения , смятые и
деформированные обожженные , многослойные листы винимаютс и вставляется новый
многослоынй демпфер или спрессованных тонки обожженых медных листов или заменяеся
сама сама маятникова опрора.
• Вертикальная и горизонтальная нагрузки передаются на разные элементы единого узла
опирания, причем элемент, воспринимающий горизонтальные эксплуатационные нагрузки,
одновременно выполняет функции сей- смоизолирующего. Опорный элемент выполнен в
виде обычной подвижной опорной части с фикционно-подвижными соединениями (ФПС) ,
податливая в вертикальном направлении и качающаяся за счет крепления латунным
фрикци-болтом –шпилькой , с забитым медным обожженным сминаемым клином в
пропиленный паз анкера –болта . Это создает качение и скольжение по свинцовому листу
опоры сейсмостойкой ( патент 165 076 исключает вертикальные смещения пролетного
строения под нагрузкой.

24.

• Сейсмоизолирующий элемент по изобртению № 165076 "Опора сейсмостойкая"
выполнен составным в виде подвижной качающей , маятниковой опоры на ФПС и
упругих сейсмостойких опора по торцам моста или здания и пакета свинцовых листов на
которых закреплена опора сейсмостойкая .
• Крестовидная, круглая, квадратная, полая скользащая на ФПС взрывостойкая,
сейсмостойкая, сейсмоизолирующая опора подбирается таким образом, чтобы
горизонтальные смещения от взрывной силы или торможения, центробежной силы и
боковых ударов не превосходили указанную ниже нормативную величину U lim
• ФПС включается в работу, когда горизонтальные усилия от взрывных и сейсмических
воздействий превышают величину взрывной ударной волны, причем сила трения в ФПС не
превосходит разрушающей нагрузки на опору.
Для снижения взрывной и сейсмических нагрузок на опоры и относительных смещений
пролетных строений на опорах дополнительно с двух сторон укладываются свинцовые
листы - демпферы и крепятся на фрики –болтах , детально описанные на сайте
seismofond.ru
Между пролетным строением и опорой параллельно податливому сейсмоизолирующему
элементу (6) устанавливается такие же сейсмостойкие опоры, работающие как гасящие
демпферы от взрывной и сейсмической нагрузки
В качестве исходной для рассматриваемого расчета принята акселерограмма, имеющая
ускорения около 2,2 м/с2. По своим энергетическим характеристикам и пиковым ускорениям
в диапазоне частот около 1 с акселерограмма описывает 9-балльное землетрясение. При этом
смещение пролетного строения, может составить при взрывной или сейсмической нагрузке
более 12 см, однако верх опор сместился менее чем на 1 см.
По мнению научного Координационного Комитета и инженеров ОО «Сейсмофонд», на
части Керченского моста, в следовало бы установить более мощные демпферы по
изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» и проф Уздина А М 1143895, 1168755Ю
1174616, но и с принятым демпфированием показатели колебаний всех мостов
свидетельствуют о приемлемой картине накопления повреждений при ведении боевых
действий в Новороссии, ЛНР, ДНР и землетрясениях в Крыму.
В качестве примера приведен сценарий, накопления повреждений на одной из эстакад
железнодорожной линии Адлер — Сочи. К таблице следует дать следующее пояснение.
Принятая концепция проектирования обеспечивает сохранность опор и отсутствие сброса
пролетного строения при любых расчетных землетрясениях. Конструкция опорных
устройств допускает один вид повреждений — подвижки в ФПС, соединяющих опору с
пролетным строением. Именно сценарий накопления повреждений (роста подвижек).
Практическая реализация на опыте японской маятниковй опоры, марки "NETIS Registration
number KT-070026-A"
По предлагаемой методике маетникой опоры NETIS Registration number KT-070026-A, и с
использованием предлагаемых технических решений сейсмозащитных мостов и сооружений
в Китае, Тайване, Аляске (США) , Новой Зеландии, Японии построены за 2010-2018

25.

более 100 мостовых опор с аналогичными прогрессивными и эффективными техническими
решениями, а в России и Украине, произраильский либерально –иудейский клан (лобби
Израиля) , организовал братоубийственную войну, между братскими народами , сперва в
Чеченской Республикев 1993-1995гг, теперь на Украине 2014-2017 гг и теперь на простора
России в 2017 -2018 гг
Применение опорных упругих фрикционных систем и сейсмоизолирующих устройств (
ОС МТ - опрорнх систем маятникового типа ) на фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС), позволило снизить расчетную нагрузку на опоры на 40-70 % и обеспечить в случае
разрушительных редких землетрясений прогнозируемость повреждений на Керченском
мосту и ремонтопригодность других мостов.
Все чертежи с телескопическопическим опорами, крестовидной формы (Тайваньский
вариант и Японский вариант NETIS Registration number KT-070026-A) , квадратной , круглой
стканчатого типа, для гашения сейсмической и взрывной энергии с ФПС, для эстакад и
ремонтно –восстановительных работ в Новороссии (ЛНР, ДНР) разрушенных мостов, были
изготовлены силами ОО «Сейсмофонд» . Необходимо отметить, что такая же система может
установлена на железнодорожных моста в Новороссии , ЛНР, ДНР, в Крыму и на Украине.
Для этого объекта Координационным Комитетом ОО «Сейсмофонд» были разработаны и
испытания в лаборатории ПКТИ , Афонская дом 2, СПб и изготовлены и сейсмозащитные и
взрывозащитные устройства на ФРС , описанной выше конструкции, и фрикци -болт с
пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином , для раскачивания
сейсмостойкой опоры во время обстрелов в ДНР, ЛНР (Новоросси) .
Таким образом, представленная разработка свидетельствует о том, что российские
инженеры и ученые ОО «Сейсмофонд» имеют достаточный потенциал, позволивший, в
частности, разработать и внедрить новую систему сейсмозащиты железнодорожных мостов,
не имеющую пока аналогов в мировой практике сейсмостойкого строительства улучших и
упраситив Японскую маятниковую опору , марки : NETIS Registration number KT-070026-A
Предлагаемые и уже примененные на практике пока, за рубежом ( в Китае, Японии,
Тайване, США) сейсмоизолирующие , сейсмостойкие опоры на фрикционно –подвижных
соединениях (ФПС) проф А.М.Уздина, маятникового типа устройства обеспечивают
взрывозащиту и сейсмозащиту мостов в Новороссии (ЛНР, ДНР) как при проектных, так и
при максимальных расчетных землетрясениях и выдержат взрывные нагрузки, от ударной
взрывной волны при обстрелах, военными АТО с Украинской территории . При этом
прогнозируется характер накопления повреждений в конструкции (в данном случае
смещений в ФПС) и гарантируется ремонтопригодность моста после обстрелов
железнодорожных мостов, путепроводов или разрушительных землетрясений в Крыму
или Сочи . Это пока единственная в мире система сейсмозащиты с телескопическими
опорами на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) , которая обеспечивает нормальную
эксплуатацию моста в зоне ведения боевых действий в Новороссии (ЛНР, ДНР), и Крыму ( в
связи с угрозами П. Порашенко, вернуть Крым военным путем).
Необходимо также отметить, что данное техническое решение улучшив конструкйии NETIS
Registration number KT-070026-A, японской фирмы, может быть эффективно использовано не
только при восстановлении разрушенных существующих мостов и путепроводов в

26.

России, но и при ремонте и реконструкции разрушенных существующих ветхих мостовгробов (звакономерного мостопада) , в самой России, когда требуется с минимальными
затратами повысить класс сейсмостойкости сооружения и обеспечить высокую
взрывостойкость мостов, путепроводов заранее до ведения военных действий укрепить
(подвести) пролетные строение телескопическими сейсмостойкими опорами, усилить
пролетное строение, для пропуска тяжело техники,( танки, самоходные установки), что не
даст возможности, во время боевых действии, или землетрясений в Крыму,Сочи на
Северном Кавказе полностью разрушить мосты или пролетной строение мостов, и даст
возможность быстрого восстановить, частично (локально ) разрушенный мостов
сооружений и восстаноить пролетные строения мостов
Под воздействием динамических нагрузок, таких как землетрясение, ветер, вибрация от
рельсовых транспортных магистралей и т. д., поведение малоэтажных и высотных зданий
существенно различается. Невысокие дома можно рассматривать как жесткие тела, в них не
возникают колебания при ветровой нагрузке, а при землетрясении данные | объекты могут
только наклоняться. Высотные здания в этих случаях начинают раскачиваться, элементы
конструкции под действием колебаний находятся в сложном напряженно-деформированном
состоянии. Тем не менее для зданий обоих типов распространен метод защиты от колебаний
при воздействии землетрясений и/или техногенных вибраций с помощью установки
различных систем сейсмо- или виброзащиты. Цель работы — исследовать влияние
параметров демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции здания при
сейсмическом воздействии.
Сейсмоизоляция железногодорожныхмостов, сооружений на опыте маятниковй опоры ,типа
NETIS Registration number KT-070026-A (Япония)
Обычно система сейсмоизоляции зданий компонуется из сейсмоизолирующих опор.
Вопросам разработки и методам расчета различных видов сейсмоизолирующих опор
посвящено большое количество исследований и публикаций. Наибольший вклад в решение
этой проблемы внесли иностранные ученые — Р. Скиннер, А. Чопра [1, 2], а также
отечественные специалисты — М. А. Дашевский, В. И. Смирнов и др. [3, 4].
Системы сейсмоизоляции отличаются большим разнообразием конструктивных решений и
исполнений, каждое из которых обладает своими достоинствами и недостатками. Из анализа
современных методов сейсмозащиты зданий можно сделать вывод о том, что
сейсмоизоляция зданий, выполненная на основе упругих, антифрикционных и пластичных
материалов, представляет наибольший интерес [5].
В настоящее время система телескопических маятниковых на фрикционно -подвижных
соедиениях (ФПС) сейсмоизолирующих опор (ТМСО) по технико-экономическим
показателям наиболее обоснована [6]. Кроме того, одним из способов сейсмической защиты
зданий является использование упругих фрикционных маятниковх опор крестовидно,
трубчатой и квадратной формы на ФПС опор [7].
Телескопические маятниковые опоры можно классифицировать:
• в зависимости от демпфирующих характеристик;

27.

• по типу конструктивного решения;
• по несущей способности.
Телескопические маятниковые сейсмоизолирующие опоры представляют собой
телескопическую конструкцию, изготовленную из высококачественной стали и фрикционноподвижного соедиения. В строительстве сегодня наиболее часто используются для
сейсмоизоляции объектов три типа таких опор [6]: с низким демпфированием и
дополнительными демпферами; с повышенным демпфированием; на фрикционноподвижных соедиениях (ФПС) с фрикци- болтом. В соответствии с конструкцией здания
сейсмоизоляторы располагаются между фундаментом и основными несущими элементами
конструкции.
Описание математической моделей желехнодорожного моста и методов расчета на примере
упруго-фрикционных систем
Для расчета существующих железнодорожно моста с использованием литых опор под
металлические опорные строения железнодарожных мостов ( типовой проект № 3.501-35 ,
1975 года Гипротранса ) и с системой сейсмоизоляции, скомпонованной из ТМ СО,
необходимо разработать две математические модели, описывающую характер работы двух
опор , литой старой опорной жесткой части и опоры сейсмоизолирующей маятникового
типа (ЩС МТ) с телескопическую , упруго -фрикционную . В настоящее время имеется
большое количество таких идеализированных моделей, которые можно разбить на
следующие типы: нелинейные, линейные и билинейные.
В работе [8] выполнен сравнительный анализ названных моделей и сделан вывод о том, что
нелинейная модель является наиболее подходящей для описания фактической диаграммы
работы ТМСО. Идеализированные линейная и билинейная модели, типа маятникова опора
NETIS Registration number KT-070026-A, имеют значительные расхождения с действительными
результатами [6].
Для оценки надежности железнодорожного моста с системой сейсмоизоляции в виде
ТМСО необходимо выбрать метод и задать нескольуко вариантов сейсмических
воздействий, для подготовленной двух расчетной модели по типовому проекту 3.501-35 и
ОСМТ. Линейно-спектральный метод анализа используется в большинстве известных
программных комплексов по расчету строительных конструкций и представлен в СП
14.13330.2014 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах».
Сегодня применяются различные методы генерации расчетных сейсмических воздействий.
В статье [9] приведено сравнение методов построения синтезированных акселерограмм и
рассматриваются два основных подхода: детерминистский и полуэмпирический. На
основании выполненных исследований предлагается в условиях ограниченной изученности
строительной площадки использовать детерминистский подход к синтезированию
акселерограмм. Этот метод дает достаточно достоверные результаты, так как охватывает
несущие периоды колебаний грунтовой толщи площадки строительства.
В том случае если имеется запись уже произошедшего землетрясения, то наиболее
предпочтителен полуэмпирический метод моделирования синтезированных акселерограмм,

28.

поскольку в качестве исходной информации используется не набор случайных чисел, как в
детерминистском подходе, а реальные данные землетрясения.
Расчет здания на сейсмическое воздействие с применением упруго фрикционных
систем и опор сейсмоизолирующих маятниковых на фрикционно -подвижных соединениях,
вкляючая и маятниковую опору Японской фирмы типа, NETIS Registration number KT-070026-A

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

а — общий вид упруго -фрикционных систем ; б — деформация сейсмоизолирующая
маятниковая опоры при сейсмовоздействии; 1 — упруго -фрикционные виброгасящие
системы ; 2 — фрикционно-подвижные соединения с фрикци -болтом ; 3 — маятниковые
телескопические сейсмоизолирующие опоры на фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС) ; 4 — фундамент моста , фарватерные опоры для мотов, сооружений, здания; д —

49.

смещение от сейсмовоздействий, японской маятниковй опры NETIS Registration number KT070026-A
Рис. 1. Маятниковые телескопические опоры -сейсмоизолирующие на фрикционноподвижных соединениях ( патент № 165 076 "Опора сейсмостойкая" Опубликовано
10.120.2016 Бюл " 28 ) и Японская маятниковая опора марки "NETIS Registration number KT070026-A"
В России около 20 % территории находится в сейсмоопасных зонах. В XX в. здесь
произошло более 40 разрушительных землетрясений. С начала 1960-х гг. считалось, что
мосты и крупнопанельные и каркасно-панельные здания, запроектированные с учетом
равномерного распределения жесткостей и при надежном обеспечении связи между
панелями, относятся к наиболее сейсмостойким зданиям [10]. Изучение последствий
землетрясений, произошедших во всем мире, показывает, что именно мосты и
крупнопанельные здания хорошо сопротивляются сейсмическим воздействиям [11, 12].
Кроме того, расчетный срок службы современных крупнопанельных зданий (не более 100
лет) вполне соответствует их фактической надежности и долговечности.
Ввиду присущей современным мостам и зданиям унификации элементов и модульной
структуры их конструкций в России не развивается пролетное мостостроение и панельное
домостроение с сейсмоизоляцией на маятниковых телескопических опорах на фрикционноподвижных соединениях при колониальном олегархорежиме. Поэтому при выполнении
расчетов особое внимание было уделено зданиям такого типа, которые возводятся в
основном в Москве и соседних областях. Учитывалось, что Восточно-Европейская равнина
характеризуется относительно слабой сейсмичностью и очень редко возникающими здесь
местными землетрясениями с интенсивностью в эпицентре до 6—7 баллов. Такие явления
известны, например, в районе городов Альметьевск (землетрясения в 1914 и 1986 гг.),
Елабуга (1851 г., 1989 г.), Вятка (1897 г.), Сыктывкар (1939 г.), Верхний Устюг (1829 г.).
Аналогичные по силе землетрясения возникают на Среднем Урале, в Предуралье, Приазовье,
Поволжье, в районе Воронежского массива. На Кольском полуострове и сопредельной с ним
территории отмечены и более крупные сейсмические события (Белое море, Кандалакша, 1626
г., 8 баллов).
Относительно недавними сейсмическими событиями, во время которых сотрясения в
Москве достигали интенсивности 3—4 балла, были Карпатские землетрясения 1940, 1977,
1986 и 1990 гг. В последнем случае ощущались два толчка — 30 и 31 мая.

50.

51.

52.

53.

0
0,03
0,05 0 0
-5,06
5,0
1
1
11
0 0 0
11
0
00
00
-14,09
44
-0,0
0,0
22
,0,0
0-0
-0,01 0 0
00
00
-0,01
1
1
1

54.

55.

56.

57.

Математические модели и расчетные схемы, и узлы с энергопоглощающими,
сейсмоизолирующими маятниковыми опорами, пролетных строений железнодорожных

58.

мостов на ОС МТ с фрикционно-подвижными соединениями на ФПС, для пролетных
строений мостов, сооружений, зданий для сейсмоопасных районов

59.

60.

61.

Рис. 2. Общий вид математической модели в механике деформируемых сред и
конструкций : мостов, пролетных строений, коровников, опор, здания в ПК SCAD с
использованием упругих фрикционных систем на ФПС и не упругих по типовому проекту
№ 3.501-35 от 1975 г Гиротрансмост (СССР) и маячтниковй сейсмоизолирующей опоры
(демпфера ) типа (марки) "NETIS Registration number KT-070026-A"
Для пролетных строений железнодорожных мостов , линий электропередач, магистральных
трубопроводов и многоэтажных современных высоких зданий башенного типа
интенсивность колебаний достигала 5—6 баллов, поскольку с увеличением высоты здания
колебания всегда усиливаются за счет его раскачивания и резонанса. Особенно часто это
наблюдается при низкочастотных (плавных) сейсмических колебаниях от удаленных очагов
сильных землетрясений (высокие частоты быстро затухают с расстоянием). Например, при
относительно плавных сейсмических колебаниях в юго-западном районе Москвы при
Карпатском землетрясении 1977 г. в железобетонном здании башенного типа на 24-м этаже
наблюдались заметные повреждения в виде небольших трещин на стыке стен и потолков.
Сообщалось также, что шпиль Московского университета на Воробьевых горах раскачивался
с амплитудой до 2 м. Вместе с тем такие и даже более интенсивные (до 7 баллов)
сейсмические воздействия на здания повышенной этажности соизмеримы с ветровыми
нагрузками, которые учитываются при проектировании и строительстве таких сооружений
[13].
Пролтеные строения мостов в Крыму обладают меньшей сейсмостойкостью, так как
просадка фарватерных опор Крымского моста этажи имеют уже просадку боле 1 мета ,
большое жвижение берега Крысв с материкаом до 50 см ( колеблется), однако при строгом
соблюдении проектных норм при землетрясении они будут качаться и Крымский мост может
рухнуть , и не устоит, а вот возведенные на слабых грунтах без учета сейсмической
активности ,соседние опррв жележногодрожного Крымсеого моста могут разрушиться или

62.

ути (прсесть ) под воду, поэто построенный , но без транспротрногопотока , а при
интенсивном траспорте может не устаять [4].
Для большепролетных мостов, сооружений и крупнопанельных зданий преимущество
имеют схемы с продольными и поперечными несущими стенами. При этом должна быть
обеспечена их совместная работа с конструкциями перекрытий. В этой связи для
моделирования работы системы сейсмоизоляции были проведены расчеты воздействия
землетрясения на модель 25-этажного железобетонного крупнопанельного здания с ТМСО (
телескопическая маятниковая сейсмоизолирующая опора ) на ФПС закрепленных с
помощью фрикци -болта, из латунной шпильки, с пропиленным пазом и одинаково забитым,
медным обожженным энергопоглощающим клином, со свинцовой ( скользящими в
овальных отверстиях, ) прокладкой между, верхним и нижним сейсмоизолирующим поясом ,
для создания маятникового раскачивания опоры и скольжением (!!!).
Между медным обожженным клином , с двух сторон , так же прокладываются две
энергопоглощающие свинцовые шайбы, для равномерного энергопоглощения. (!!!) ,
аналогичное и выпоняется Японскими мостостроитеолми , при установки маятниковй опоры
марки : NETIS Registration number KT-070026-A
Ускорения грунта приняты такими, чтобы их максимальные абсолютные значения по
горизонтальным осям составляли 3 м/с2, что соответствует землетрясению с магнитудой,
равной 7 баллам по шкале Рихтера. Ускорения колебаний грунта во времени моделируются в
виде нестационарного случайного процесса с нормальным распределением плотности
вероятности. Общий вид модели здания представлен на рис. 2.
В качестве системы сейсмической защиты железнодорожных мостов, были выбраны
виброгасячщие упруго фрикционные системы по аналогу Японской фирмы маятниковх
опор типа NETIS Registration number KT-070026-A, но телескопического типа с маятниковым
раскачиваенмм и скольженем по овальным отверстиям , типа ТМ СО (телсеопические
маятниковые сейсмостойкие опоры ) на ФПС, по изобртениям №№ 1143895,1174616,
1168755 SU, патента "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016, патента №
2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 "Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии", опубликованного 20.01. 2013 ", изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижного соединение трубопроводов",
(заявка № 2018105803/20(008844) F16 L ,23/02 от 15.02.2018 ), изобретения "Опора
сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016.
[14].
Эффективность системы сейсмозащиты пролетных строений железнодорожных мостов ,
была оценена в результате вух расчетов (испытаний) с использованием программного
комплекса ПК SCAD, который позволяет определить поведение просевших на 1 метр
фарватерных опор желехнгодорожно Крымского моста, через Керченский пролив под
воздействием сейсмической нагрузки с использованием литой опоры ( типовой проект № 3
.501-35 и по изобртению "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016 (
ТМСО) на ФПС

63.

Для матиматического моделирования двух опора Гипротансмоста (СССР) от 1975 (
типовой проект № 3.501-35) и ОО "Сейсмофонд" телескомического типа ТМСО на ФПС,
где имеются специальные элементы упругих связей — одно- и двухузловые конечные
элементы (КЭ) упругих связей с учетом предельных усилий. Регулируя их свойства можно
изменять параметры элемента и тем самым подбирать оптимальные. Указанные специальные
КЭ располагаются в соответствии с планом размещения ТМСО на ФПС и вводятся в уровне
фундамента здания в местах стыковки с несущими строительными конструкциями.
Моделирование пролетного строение моста, сооружений и панельных стыков стеновых
элементов с горизонтальными элементами плит перекрытий (сборные железобетонные
элементы панельного здания) выполнено с помощью инструмента объединения перемещений
узлов через группу узлов с добавлением зазора между панелями. Пролетное строениемоста,
замоделированы с использованием пластинчатых элементов согласно рекомендациям и
патента "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016 ( ТМСО) на ФПС [15,
16].
Нагрузки от собственного веса пролетного строения Креченкого просевшего моста,
сооружения, строительных конструкций, в том числе и полезные, заданы статическими на
перекрытия здания. Загружение здания динамической нагрузкой осуществлялось на
основании заданного ускорения колебания грунта и с учетом работ [17, 18]. Расчет
произведен линейно-спектральным методом.
Для ТМ СО ( телсеопических маятнковых сейсмоизолирующих опор) на ФПС проф
А.М.Уздина применялась модель, которая позволила на основе выполненных расчетов
уточнить оптимальные характеристики сейсмоизолирующей опоры — реологические
свойства использованной для фрикционно -подвижных систем или по аналоги с применеи
демпфирующих, виброгасящих элементов в конструкциях протелного строение Крымского
моста через Керченский пролив, обеспечивающие изначально заданное снижение
максимальных напряжений в элементах пролетного строения Крысмского моста в 2-3 раза (в
зависимости от расположения) по сравнению с моделью здания без ТМСО с ФПС (
фрикционо -подвижными соедиениями). Полученные характеристики фарватерных опор
Крымкого моста сравнивались с рекомендуемыми аналогичными просевшими на олин метр
опорами из за чего останолено автомабильное и железнодорожное сообщение в Крымом
[14].

64.

F
Fmax
Fy
k2
F0
k1
W
dy
K eff
D
d db

65.

66.

67.

68.

69.

70.

Более подробно, о растяжных фрикционно -подвижных соединениям (ФПС) и
демпфирующих узлах крепления о писано в изобретении ОО "Сейсмофонд" , автор А И.
Коваленко , анаологи принципы сейсмоизоляции и виброзащиты котрых, широко
используются в США, Канаде, Китае, Японии, Новой Зеландии :
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ (авторы: Коваленко А.И. и другие)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ
И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины
взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных
внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону,

71.

представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным
огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях
при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную
посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под
действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и
осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет
ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы
на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих
соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим
трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и
«сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по
максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне
фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на
сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует
одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться
основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания
здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого
податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут
монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и
сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и
поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и
создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и
перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и
сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS
6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006,
FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном
строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы,
и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения
строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей,
колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении

72.

более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО
ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Фотографии разрушенной трубопроводов , линий электропередач в Малороссии ( бывшей
Украине) после обстрела армией Порошенко ( АТО), в приграничных селах Республик
ДНР, ЛНР мостов, путепроводов, теплотрасс, линий электропередач ЛЭП в течении 20142017 гг
ПРИЛОЖЕНИЕ . ВЫВОДЫ по испытанию физического и математического
моделирования
разрушенных на Востоке Украины (ДНР,ЛНР) мостов и путепроводов и
использование прогрессивных опор сейсмостойких (взрывостойких) по патенту на
полезную модель № 165076 , МПК E04H 9/02 ( 2006/01) , бюл № 28 , опубликовано
10.10.2016 на фрикционно -подвижных соединениях (ФПС) , маятникового типа и их
программная реализация в ПК SCAD Office для Восточной Украины ( рускоговорящей ) по
Японскому аналгу маятниково типа NETIS Registration number KT-070026-A
Рассмотрены варианты испытания математических моделей опор сейсмостойких для
мостов , путепроводов , линий электропередач, сооружений вдоль железной дороги на
фрикционно подвижных соединений ФПС и их программная реализация в SCAD Office
согласно проекта сейсмической шкалы.
Для практического применения опор сейсмостойких, взрывостойких ( RU 165 076 )
маятникового типа
( телескопических) сейсмоизолирующих, на фрикционноподвижными опорами (ФПС), по изобретениям проф А.М.Уздина №№ 1168755, 1174616,
1143895.
В то же время маятникове опоры на ФПСи их варианты (после введения количественной
характеристики сейсмостойкости) эквивалентны, надо дополнительно испытывать узлы
телескопических сейсмостойких опор на ФПС, круглой, крестовидной и квадратной формы.
ОО «Сейсмофонд»ом , составлена методика испытания математических моделей в
программе SCAD, которой тождественны баллам шкалы MSK-64. Процедура оценок эффекта
землетрясения
с
сейсмоизолирующими
ФПС
и обработки полученных данных
существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую
воспроизводимость оценок и гарантирующий независимость от эмоционального состояния
наблюдателя.
Апробация основных положений использования телескопических сейсмостойких опор
на
ФПС со шкалой производилась на опыте землетрясений в Новой Зеландии, Японии,
Китае, Америке, Спитаке, Дагестане, на Сахалине и некоторых землетрясений в других
странах.
инженерами ОО "Сейсмофонд" и редакцией газеты "Земля РОССИИ", разработы, так
же чертежи
сейсмоизолирующей
маятнковй
опорры по
принципу качения, с
энергопоглощающеся многсолойной смянаемо медно вставки, для японских матникоых

73.

опор типа: NETIS Registration number KT-070026-A, для просевших фарватрнх опор и пролетных
строений Креченского жлезнодорожного моста и других просевшиз , аврийных железнолорожных
мостов ( [email protected] skype: zemlyarossii_2 197371, СПб, а/я газета "Земля РОССИИ" )

74.

75.

ООИ «Сейсмофонд» разработали ППР и ПОС для восстановления разрушенных
пролетных строений алороссии ( ДНР, ЛНР) с использованием сейсмостойких опор по
изобретению полезная модель № 165076 МПК E 04 9/02, Бюл № 28, опубликовано
10.10.2016 маятникового типа на фрикционно -подвижных соединениях (ФПС) с
использованием чертежей и типового проекта разработанного при СССР № 3.501-35 (
литые опорные части под металлическе и пролетные строения железнодорожных мостов
9рабочие чертежи) 1975 Мин путей сообщений СССР)

76.

77.

78.

79.

80.

Вывод и рекомендации о применении упруго фрикционных систем и демпфирующих
виброгасящих элементов в пролетных строениях сейсмоизолирующих маятниковых опор ,
применяемх в Японии, Тайване, Китае , США, типа марки "NETIS Registration number KT070026-A" для просевших , авариынх фарватерных олпор Крысмского моста , через
Керческий пролив, где фарватерные опорру уже просели на один метр, в втрра на полтора
метра, железнодорожного Керченского моста, соединяющего Крым , без примения упруго
-фрикционных и демпфирующих систем для пролетных строений, сооружений,
Креченского моста, при сейсмовоздействии , без использования маячтниковх
сейсмоизолирующих опор с фрикци-болтом, типа Японской сейсмоопоры : NETIS Registration
number KT-070026-A, и выполненных согласно изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755
SU, согласно изобретения "Опора сейсмостойкая", патент№165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016,
согласно изобретения "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легко-сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии", патент № 2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 " и
заявки на изобретение "Антисейсмического фланцевого фрикционно-подвижного
соединения трубопроводов" (заявка № 2018105803/20(008844) F16 L 23/02 от 15.02.2018 ),
изобретения "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 (
031416) от 23.05.2016.
На основании компьютерного моделирования в механике деформируемых сред и
конструкций , выполненного лабораторного испытания ОО "Сейсмофонд" соместно с СПб
ГАСУ с использованием математического и компьютерного моделирования в механике
деформируемых сред в ПК SCASD, численным и аналитическим методом расчета и
полученных амплитуд ускорений для одного и того же узла обеих моделей (с
телескопическими маятниковыми сейсмоизолирующими опорами и без них),

81.

расположенного в верхней точке фарватерных опора Керченского (Крымского ) моста,
сооружений, здания, можно сделать положительное заключение об эффективности работы
ТМСО на ФПС разработання по типу матяниколвй Японской опоры- NETIS Registration number
KT-070026-A с усовершенствоваеных с телескопическм принципом, уточненными
(подобранными) техническими характеристиками, для опор железнодорожного Креченского
моста, сооружений и зданий данной конструктивной схемы и высотности в условиях
поставленной задачи, который на 09.07.2018 расползается по швам, не эксплуатирутся на
полную нагрузку автотранспорта ( а груженому траспорту проез запрещен, так как
прольтеные строения железнодорожного моста, могут рухнуть или уйти под воду в любой
момент) и уходить под воду, что произраильскеие СМИ скрываают от Крымчан и лишних
едаков ( русского населения )
К недостаткам примененных маятниковых телескопических сейсмоизолирующих опор ,
ТМСО на ФПС, относится возникновение значительных перемещений, при
большепериодных сейсмических воздействиях, для пролетного строения железнодорожного
Крымского моста, через Кеерченский пролив ,отсутвие упругих ограничитей премещений.
Для устранения этого недостатка, в систему из ТМСО на ФПС, возможно, и следует
дополнительно применять ,в сочетании маятниковым эффектоми другими средствами
сейсмозащиты специальные демпферы, такие же как испольхются для японской маятниковй
опоры NETIS Registration number KT-070026-A ( смотри чертежи японских инженеров) или
использовать изобретение под названием: УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И
ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ № 167977 Уздина, Шульмана и др, что в некотрых
местах просевшего Крымского моста и выполено
При проведении испытаний пролетных строений железнодорожного просевшего на 1
метр Керченского моста , на прмере японской маятниковйц сейсмоизолирующей
опоры: "NETIS Registration number KT-070026-A", методом оптимизации и индентиыифкации
динамических и статических задач теории устоячивости Крымского моста
использовалось изобртение "Опора сейсмостоккая)
Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в
бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19)RU
(11)165076
(13)U1
(51) МПК
E04H9/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 07.12.2016 - действует

82.

(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, а/я газета "Земля РОССИИ" , Коваленко
Александр Иванович
(72) Автор(ы):
Андреев Борис
Александрович (RU),
Коваленко
Александр Иванович
(RU)
(73)
Патентообладатель(и):
Андреев Борис
Александрович (RU),
Коваленко
Александр Иванович
(RU)
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел,
закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено
центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока,
при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного
болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз,
выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того
вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от
торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Заявка на изобретение Энергопоглошающаяся опора сейсмостойкая сейсмоизолирующая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие
диаметром « D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной
посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два
отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия
корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси выполнен
продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а
в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по
подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и
соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с предварительным
усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при
котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота
опоры максимальна).

83.

После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение
усилия затяжки гайки (болта) приводит к уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению
усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия
трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта)
определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов,
шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и
оборудования от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых
соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по
ПатентуRU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и
прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты,
объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках
силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки
происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после
чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в
края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит
разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного
являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали
и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по
трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и
антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind
and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких
сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные
пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями
сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие
элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга.
Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз
сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем
конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от
своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность

84.

расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества
сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса-цилиндр
штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из
двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней-штока,
установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью
ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента.
В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью
штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые
устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной
оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует
диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению
штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а
продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход»
сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с
возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен
разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен
разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие
диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 предварительно
по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен
запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса,
выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле штока вдоль оси выполнен
продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1
выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в
том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с
шайбами 4, нас предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и
корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с
поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение
усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от
«Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия
сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия

85.

трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для
каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При
воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток,
происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения
конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
19.12.15
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…)
закрепленный запорным элементом отличающийся тем, что в корпусе выполнено
центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным
усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых
паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза
штока.
Изобретение № 2010136746: (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ
ВЗРЫВЕ С ИС-ПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИС-ПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины
взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных
внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону,
представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным
огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях
при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную
посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под
действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и
осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет
ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы
на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих
соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим
трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и
«сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по
максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне

86.

фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на
сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая
распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует
одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться
основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания
здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого
податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут
монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и
сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и
поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и
создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и
перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и
сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS
6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006,
FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном
строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы,
и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения
строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей,
колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении
более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром
ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».

87.

88.

89.

90.

Литература, используемая при испытаниях фрагментов ФПС для телескопическо
маятниковой опоры на ФПС с фрикци -болтом
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с
контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М.
Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова.
Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи,
инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом
затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК
им. Мельникова.
6. Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования /
Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
7.Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на
высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
8.Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки
соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво
Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица
Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
9.Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил
тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з одшею
площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна
акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
10. Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов
Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г.,
Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.

91.

Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки
высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»,
А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных
жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
А.И.Коваленко8
7. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения
фундаментов без заглубления –
дом на грунте. Строительство на пучинистых и
просадочных грунтах»
8. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в
области реформы ЖКХ.
9. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении гарантия сохранения вашей жизни!»
seismofond.ru Адр ред. 197371, Л-д, а/я газета "Земля РОССИИ" ф (812) 694-78-10.
407-13-67, (999) 535 -47- 29 , (968) 185 -49-83
( 921)
ЛИТЕРАТУРА МГСУ (МИСИ) Разработчиков применеия упругофрикционной системы для железнодорожных мостов и сооружений :
Бутырский С. Н., Ковальчук О. А. О применении демпфирующих виброгасящих
элементов в конструкции здания при сейсмовоздействии // Промышленное и
гражданское строительство. 2016. № 9. С. 30-34.
1. Skiner R. I., Robinson W. H., McVerry G. H. An introduction to seismic isolation
[Введение в системы сейсмоизоляции]. New Zealand, John Wiley & Sons, 1993.
353 p.
2. Chopra A. K. Dynamics of structures: theory and applications to earthquake
engineering [Динамические структуры: теория и приложения для
сейсмостойкого строительства]. New Jersey, 2012. 794 p.

92.

3. Дашевский М. А., Миронов Е. М. Вибросейсмоза- щита зданий и сооружений
// Промышленное и гражданское строительство. 1996. № 2. С. 28-30.
4. Смирнов В. И. Сейсмоизоляция - современная антисейсмическая защита
зданий в России // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений.
2013. № 4. С. 41-54.
5. Апсеметов М. Ч., Андашев А. Ж. Разработка надежных и технологичных
конструкций сейсмоизолирующих опор из упругих, пластичных и
антифрикционных материалов // Вестник КГУСТА. 2012. № 3. С. 82-89.
6. Бунов А. А. Оценка надежности зданий с системой сейсмоизоляции в виде
резинометаллических опор: дис. ... канд. техн. наук. М. : МГСУ, 2014. 136 с.
URL: http://search.rsl.ru/en/record/01007887412 (дата обращения: 05.09.2016).
7. Деров А. В., Максимов Г. А., Поздняков С. Г. Расчет вибраций здания под
действием сейсмической нагрузки при наличии тонкослойных
резинометаллических опор // Научная сессия МИФИ. 2005. Т. 5. С. 140-141.
8. Mavronicola E., Komodromos P. Assessing the suitability of equivalent linear
elastic analysis ofseismically isolated multi-storey buildings [Оценка допустимости
применения эквивалентного линейного упругого анализа для
сейсмоизолированных многоэтажных зданий] // Journal of Computers and
Structures. 2011. Vol. 89. Pp. 1920-1931.
9. Смирнов В. И., Вахрина Г. Н. Развитие моделей расчетных акселерограмм
сейсмических воздействий // Сейсмостойкое строительство. Безопасность
сооружений. 2013. № 1. С. 29-39.
10. Ашкинадзе Г. Н., Соколов М. Е., Мартынова Л. Д. [и др.]. Железобетонные
стены сейсмостойких зданий. Исследования и основы проектирования. М. :
Стройиздат, 1988. 504 с.
11. Друмя А. В., Степаненко Н. Я., Симонова Н. А. Сильнейшие землетрясения
Карпатского региона в XVIII-XX в. // Buletinul institutului de geologie si
seismologie al academiei de stiinte a Moldovei. 2006. № 1. С. 37-64.
12. Смирнов С. Б., Ордобаев Б. С., Айдаралиев Б. Р. Сейсмические разрушения альтернативный взгляд. Бишкек : Айат, 2013. Ч. 2. 144 с.
13. Уломов В. И. Хроника сейсмичности Земли. Отзвуки дальних
землетрясений в Москве // Земля и Вселенная. 2006. № 3. С. 102-106.

93.

14. Catalogue on Elastomeric Isolators Series SI [Каталог резинометаллических
опор серии SI] // FIP Industrial S.P.A., 2012. 16 p.
15. Колчунов В. И., Осовских Е. В., Фомисев С. И. Прочность железобетонных
платформенных стыков жилых зданий с перекрестно-стеновой системой
из панельных элементов // Жилищное строительство. 2009. № 12. С. 12-16.
16. Шапиро Г. И., Шапиро А. Г. Расчет прочности платформенных стыков
панельных зданий // Промышленное и гражданское строительство. 2008. № 1.
С. 55-57.
17. Алехин В.Н., Иванов Г. П., Плетнев М. В., Кокови- хин И. Ю., Ушаков О.
Ю. Расчет зданий и сооружений на сейсмические воздействия / / Академичес
REFERENCES
1. Skiner R. I., Robinson W. H., McVerry G. H. An introduction to seismic isolation.
New Zealand, John Wiley & Sons, 1993. 353 p.
2. Chopra A. K. Dynamics of structures: theory and applications to earthquake
engineering. New Jersey, 2012.794 p.
3. Dashevskiy M. A., Mironov E. M. Seismic protection of buildings and structures
against vibrations. Pro- myshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo, 1996, no. 2, pp. 2830. (In Russian).
4. Smirnov V. I. The seismic isolation - modern seismic protection of buildings in
Russia. Seysmostoykoe stroi- tel'stvo. Bezopasnost' sooruzheniy, 2013, no. 4, pp. 4154. (In Russian).
5. Apsemetov M. Ch., Andashev A. Zh. Development of reliable and technologically
advanced structures seismic isolation supports of elastic, plastic and anti-friction
materials. Vestnik KGUSTA, 2012, no. 3, pp. 82-89. (In Russian).
6. Bunov A. A. Evaluation of the reliability of buildings with seismic isolation system
of rubber steel supports. Dis. kand. tekhn. nauk. Moscow, MGSU Publ., 2014. 136 p.
Available at: http://search.rsl.ru/en/record/ 01007887412 (accessed 05.09.2016).
7. Derov A. V., Maksimov G. A., Pozdnyakov S. G. Calculation of the vibrations of
the building under the action of seismic load in the presence of a thin layer of
elastomeric bearings. Nauchnaya sessiya MIFI, 2005, vol. 5, pp. 140-141. (In
Russian).

94.

8. Mavronicola E., Komodromos P. Assessing the suitability of equivalent linear
elastic analysis ofseismically isolated multi-storey buildings. Journal of Computers
and Structures, 2011, vol. 89, pp. 1920-1931.
9. Smirnov V. I., Vakhrina G. N. The development of models of calculated
accelerograms of seismic effects. Seysmostoykoe stroitel'stvo. Bezopasnost'
sooruzhe- niy, 2013, no. 1, pp. 29-39. (In Russian).
10. Ashkinadze G. N., Sokolov M. E., Martynova L. D., et кий вестник
УралНИИпроект РААСН. 2011. № 2. С. 64-66.
18. Безделев В. В. Численное моделирование динамического напряженнодеформированного состояния зданий при сейсмических воздействиях с
помощью оптимизации параметров демпфирующих устройств // International
Journal for Computational Civil and Structural Engineering. 2008. T. 4. № 2. С. 2425.
al. Zhelezobetonnye steny seysmostoykikh zdaniy. Issledovaniya i osnovy
proektirovaniya [Reinforced concrete walls of earthquake-resistant buildings.
Research and design principles]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1988. 504 p. (In
Russian).
11. Drumya A. V., Stepanenko N. Ya., Simonova N. A. The strongest earthquakes of
the Carpathian region in the XVIII-XX century. Buletinul institutului de geologie si
seismologie al academiei de stiinte a Moldovei, 2006, no. 1, pp. 37-64. (In Russian).
12. Smirnov S. B., Ordobaev B. S., Aydaraliev B. R. Seys- micheskie razrusheniya —
al'ternativnyy vzglyad [Seismic fracture - alternative view]. Bishkek, Ayat Publ.,
2013. Vol. 2. 144 p. (In Russian).
13. Ulomov V. I. Chronicle of the seismicity of the Earth. Echoes of distant
earthquakes in Moscow. Zemlya i Vselennaya, 2006, no. 3, pp. 102-106. (In Russian).
14. Catalogue on Elastomeric Isolators Series SI. FIP Industriale S.P.A., 2012. 16 p.
15. Kolchunov V. I., Osovskikh E. V., Fomisev S. I. The strength of the platform
joints of reinforced concrete residential buildings with cross-wall system of
prefabricated elements. Zhilishchnoe stroitel'stvo, 2009, no. 12, pp. 12-16. (In
Russian).
16. Shapiro G. I., Shapiro A. G. Calculation of the strength of the platform joints of
panel buildings. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroiteT stvo, 2008, no. 1, pp. 55-57.
(In Russian).

95.

17. Alekhin V. N., Ivanov G. P., Pletnev M. V., Kokovikhin I. Yu., Ushakov O. Yu.,
Calculation of buildings on seismic effects. Akademicheskiy Vestnik Uralniiproekt
RAASN, 2011, no. 2, pp. 64-66. (In Russian).
18. Bezdelev V. V. Numerical simulation of dynamic stress- strain state of buildings
under seismic actions using optimization of parameters of damping devices.
International Journal for Computational Civil and Structural Engineering, 2008, vol.
4, no. 2, pp. 24-25. (In Russian).
Для цитирования: Бутырский С. Н., Ковальчук О. А. О применении
демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции здания при
сейсмовоздействии // Промышленное и гражданское строительство. 2016. № 9.
С. 30-34.
For citation: Butyrskiy S. N., Kovalchuk O. A. About application of damping vibroextinguishing elements in design of a building at seismic impact. Promysh/ennoe i
grazhdanskoe stroitelstvo [Industrial and Civil Engineering], 2016, no 9, pp. 30-34.
(In Russian)
ОДМ 218.2.002-2008 Рекомендации по
проектированию и установке полимерных
опорных частей мостов
19.
( 999) 535-47-29
Ссылки организаций конкурентов Сейсмофонд Япония США Японские сайты
энергопоглотители изоляторы конкуренты
Сейсмофондhttp://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html
Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, СанктПетербург, 2-я
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и деревянных
конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет
[email protected]
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ»,
спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая
область. 1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск (просим занести в личное дело и
разрешить разместить с социальных сетях, данный текст благодарности от народа).
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656

96.

Более подробно об изобретениях инженера -строителя Быченок
Владимир Сергеевич (Новороссия), организации «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН: 1022000000824 Способ
обрушения здания, сооружения направленным взрывом и устройство
для его реализации в среде вычислительного комплекса SCAD Office,
ANSIS, используемые NATO, изобретения организации «Сейсмофонд»,
внедрены НАТО во тремя воны в Афганистане 2001-2014, Ираке
1991-2018 «Буря в Пустыни»
См ссылку ан английском языке USA «Как разрушаются
строительные сооружения, при взрыве. США»
https://disk.yandex.ru/i/NhiN5Qh_EsEoDw https://ppt-online.org/925603
https://disk.yandex.ru/i/yhG-xU3Hd__z0w https://ppt-online.org/925686
https://ru.scribd.com/document/511135837/Afganistan-Irak-KakRabotayut-Stroitelnie-Rjycnherwbb-Pri-Vzrive-Zdaniy-USA-AngliyskiyYzik-12-Str https://ru.scribd.com/document/511136038/SEISMOFONDIspolzovanie-Udarnogo-Razrusheniya-Pri-Snose-Stroitelnix-Konstruktsiy12-Str https://disk.yandex.ru/i/CkQLomhkjA5czA https://pptonline.org/925694
https://ru.scribd.com/document/511137568/Izobretenie-Patent2010136746-Kovalenko-Sesimofond-INN-2014000780-Sposob-ZashitiZdaniy СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ СООРУЖЕНИЙ И
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ № 2 107 889, СПОСОБ
ОБРУШЕНИЯ ЗДАНИЯ ВЗРЫВОМ № 2 374 605
Патент 154506 «Панель противовзрывна»,
патент № 165076 «Опора сейсмостойкая»,
№ 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования, фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,
изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А.М №№ 1143895, 1168755,
1174616,

97.

Землетрясение в Японии Фукусимо, спровоцировано
искусственным путѐм, авария на АЭС "Фукусима1" инсценирована , замаскирована для того, чтобы скрыть США
неудачное испытание ядерного оружия на дне океана у Японский
островов.
Смотри изобретение об искусственном землетрясении:
СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО
ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ
РАЗЛОМОВ № 2273035
https://akademiagp.ru/publications/library/fukusima/
https://regnum.ru/news/polit/1388551.html
https://raspp.ru/business_news/zemletryasenie_v_yaponii_sprovocirovan
o_iskusstvennym_putem/
[email protected]
Материалы хранятся на Кафедре металлических и
деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий
кафедрой металлических и деревянных конструкций , дтн
проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный
факультет [email protected]

98.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

99.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51

100.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования
предельных состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил
название проектирования сооружений с заданными параметрами предельных состояний.
Возможны различные технические реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в
конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных нагрузок могут возникать
неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная эксплуатация
сооружения,
как
правило,
Эксплуатационные
качества
нарушается,
сооружения
однако
должны
исключается
легко
его
обрушение.
восстанавливаться
после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты
в соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных
нагрузок. При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей
на величину до 3-4 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких
соединений имеет целый ряд особенностей и существенно влияет на поведение конструкции
в целом. При этом во многих случаях оказывается возможным снизить затраты на усиление
сооружения, подверженного сейсмическим и другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В
1985-86 г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19].
Простейшее стыковое и нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из
рисунка, от обычных соединений на высокопрочных болтах предложенные в упомянутых
работах отличаются тем, что болты пропущены через овальные отверстия. По замыслу
авторов при экстремальных нагрузках должна происходить взаимная подвижка соединяемых
деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение усилий, передаваемое
соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в строительных
конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных
работ. Для реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами
предельных состояний необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую
способность) соединения.

101.

При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а
разброс натяжения
N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность
такого соединения по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N
Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
натяжение N= 200 - 400 кН, что в принципе может позволить задание и регулирование
несущей способности соединения. Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые
испытания ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем
случае стабильной работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка
соединения, оплавление контактных поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде
случаев имели место обрывы головки болта. Отмеченные исследования позволили выявить
способы обработки соединяемых листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В
частности, установлена недопустимость использования для ФПС пескоструйной обработки

102.

листов пакета, рекомендованы использование обжига листов, нанесение на них специальных
мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что расчету и
проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического
изложения общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория
работы многоболтовых ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных
соединений в практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для
использования в сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально
изложить, а в отдельных случаях и развить теорию работы таких соединений, методику
инженерного расчета самих ФПС и
сооружений с такими соединениями. Целью,
предлагаемого пособия является систематическое изложение
теории работы ФПС и
практических методов их расчета. В пособии приводится также и технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос
–
трение,
логос
–
наука).
Трибология
охватывает
экспериментально-теоретические результаты исследований физических
(механических,
электрических,
магнитных,
тепловых),
химических,
биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении
трибологии
при
проектировании,
изготовлении
и
эксплуатации
трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при

103.

резьбовых соединениях. Качество соединения определяется внешним
трением в витках резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с
соприкасающейся
деталью
или
шайбой.
Основная
характеристика
крепежного резьбового соединения – усилие затяжки болта (гайки), зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепления,
возникающих при завинчивании. Момент сил сопротивления затяжке
содержит
две
воздействием
составляющих:
в
зоне
одна
фактического
обусловлена
касания
молекулярным
тел,
вторая
–
деформированием тончайших поверхностей слоев контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет
этих
содержащим
ряд
экспериментальных
составляющих
коэффициентов,
исследований.
осуществляется
установленных
Сведения
об
по
формулам,
в
результате
этих
формулах
содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух
томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13], изданных в
1978-1980 г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не
потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее
время. Полезный для практического использования материал содержится
также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном
движении соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и
вызывающее сопротивление движению тел или переходу из состояния
покоя в движение относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.

104.

Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной
среде, а также при наличии смазки в области механического контакта
твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух
тел, находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления
движению зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не
зависит от состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем
трении переход части механической энергии во внутреннюю энергию тел
происходит только вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении
частиц одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного).
Например, внутреннее трение возникает при изгибе металлической
пластины или проволоки, при движении жидкости в трубе (слой
жидкости, соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен, другие слои
движутся с разными скоростями и между ними возникает трение). При
внутреннем
трении
часть
механической
энергии
переходит
во
внутреннюю энергию тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае
соприкосновения твердых тел без смазочной прослойки между ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм
трения не отличается от механизма внутреннего трения в жидкости.
Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным
(или граничным). В этом случае учет трения ведется либо с позиций
сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от
требуемой точности результата).

105.

В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено
в науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком
Уильямом Томсоном (лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи
(1452-1519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения,
возникающая
при
контакте
тела
с
поверхностью
другого
тела,
пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел), при этом коэффициент
пропорциональности – величина постоянная и равна 0,25:
F
0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта
французским механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел
в науку понятие коэффициента трения как французской константы и
предложил формулу силы трения скольжения:
F
f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по
наклонной плоскости) впервые предложил формулу:
f
tg
,
где f – коэффициент трения;
- угол наклона плоскости к
горизонту;
1)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения
в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал
профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии
наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его
президентом+.
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.

106.

В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F
f N,
впервые
получил
формулу
для
случая
прямолинейного
равноускоренного движения тела по наклонной плоскости:
f
tg
2S
g t 2 cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г.
Шарль Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены
результатами работ ученых XIX и XX веков, которые более полно
раскрыли понятия силы трения покоя (силы сцепления) и силы трения
скольжения, а также понятия о трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать
законы Кулона, учитывая все новые и новые результаты физикохимических исследований явления трения. Из этих исследований
наиболее важными являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее.
Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью [шероховатость поверхности оценивается «классом
шероховатости» (14 классов) – характеристикой качества обработки
поверхности:
среднеарифметическим
отклонением
профиля
микронеровностей от средней линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта
тел – источник трения. К этому добавляются силы молекулярного
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук

107.

сцепления
между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим прилипание поверхностей (адгезию) тел.
Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей
молекулярное
определяет
сцепление
механическую
и
деформирующей
энергию
тела,
микронеровности,
которая
затрачивается
частично на деформацию (или даже разрушение) микронеровностей,
частично на нагревание трущихся тел (превращается в тепловую
энергию), частично на звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и
т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых
надо учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого
трения, которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную
скорости тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя)
направлена в сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а
и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы
трения скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости.
(Изотропным называется сухое трение, характеризующееся одинаковым
сопротивлением движению тела по поверхности другого тела в любом
направлении,
анизотропным).
в
противном
случае
сухое
трение
считается

108.

Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при
этом коэффициент трения скольжения принимается постоянным и
определяется опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел.
Коэффициент трения скольжения зависит от рода материала и его
физических свойств, а также от степени обработки поверхностей
соприкасающихся тел:
FСК
(рис. 2.1 в).
f СК N
Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
G
X
N
X
G
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила
сцепления
(сила
трения
покоя)
пропорциональна
силе
давления на опорную поверхность (или нормальной реакции этой
поверхности) и не может быть больше максимального значения,
определяемого
произведением
коэффициента
сцепления
на
силу
давления (или на нормальную реакцию опорной поверхности):
FСЦ
fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным
путем в момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда
больше коэффициента трения скольжения для одной и той же пары
соприкасающихся тел:
f СЦ
f СК .

109.

Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК
,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени
движения тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
скольжения за очень короткий промежуток времени
до FСК (рис.2.2). Этим промежутком времени
В
последние
десятилетия
max
изменяется от FСЦ
часто пренебрегают.
экспериментально
показано,
что
коэффициент трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона
установлены при равномерном движении тел в диапазоне невысоких
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
скоростей – до 10 м/с).
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком
f СК
( v ) (рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени,
когда сила FСК достигнет своего нормального значения FСК
vКР
f СК N ,
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.

110.

Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек
(этот эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других
ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном,
справедливы,
на
основе
адгезионной
теории
трения
предложил новую формулу для определения силы трения скольжения
(модернизировав предложенную Кулоном формулу):
FСК
fСК
N
S p0 .
[У Кулона: FСК
fСК N
А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь),
р0
- удельная (на единицу площади) сила
прилипания или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной
поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения
( N ),
зависит от нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК
причем при увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей
деформируются и сглаживаются, поверхности тел становятся менее
шероховатыми). Однако, эта зависимость учитывается только в очень
тонких экспериментах при решении задач особого рода.
Во многих случаях S p0
N , поэтому в задачах классической
механики, в которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в
основном, законом Кулона, а значения коэффициента трения скольжения
и коэффициента сцепления определяют по таблице из справочников
физики (эта таблица содержит значения коэффициентов, установленных
еще в 1830-х годах французским ученым А.Мореном (для наиболее
распространенных
материалов)
и
дополненных
более
поздними
экспериментальными данными. [Артур Морен (1795-1880) – французский

111.

математик и механик, член Парижской академии наук, автор курса
прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения составляет с прямой, по которой направлена скорость
материальной точки угол:
F
arctg n ,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную
нормаль и касательную к траектории материальной точки, при этом
модуль вектора FCK определяется формулой: FCK
Fn2 Fτ2 . (Значения Fn
и Fτ определяются по методике Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного
тела
кратковременно
соприкасаются
с
различными
участками
поверхности другого тела, в результате такого контакта тел возникает
сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира
были проведены эксперименты по определению сопротивления качению
колеса вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления
качению роликов или шариков в подшипниках.
В
результате
экспериментального
изучения
этого
явления
установлено, что сопротивление качению (на примере колеса и рельса)
является следствием трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного
слоя соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);

112.

2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель
движения).
Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в
точках зоны контакта смещена в сторону скорости центра колеса,
непрерывно
набегающего
на
впереди
лежащее
микропрепятствие
(распределение реакций в точках контакта несимметричное – рис.2.4),
то возникающая при этом пара сил N и G ( G - сила тяжести) оказывает
C
Vc
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
сопротивление
качению
(возникновение
качения
обязано
силе

113.

сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной реакции
опорной поверхности).
Момент пары сил
N, G
называется моментом сопротивления
качению.
Плечо
называется
пары
«к»
сил
коэффициентом
трения
качения. Он имеет размерность длины.
Fсопр
Vс
Момент
C
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC
где
Fсц
N
N k,
N
-
реакция
поверхности
рельса, равная вертикальной нагрузке
на колесо с учетом его веса.
Рис. 2.5
Колесо,
катящееся
по
рельсу,
испытывает сопротивление движению, которое можно отразить силой
сопротивления Fсопр , приложенной к центру колеса (рис.2.5), при этом:
Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр
N
k
R
N h,
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
раз
меньше
коэффициента
трения
скольжения
k
во много
R
для
тех
же
соприкасающихся тел, то сила Fсопр на один-два порядка меньше силы
трения скольжения. (Это было известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он
изобрел роликовый и шариковый подшипники.

114.

Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то
силу N показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост
сопротивления качению заметен после скорости колесной пары 100
км/час и происходит по параболическому закону. Это объясняется
деформациями колес и гистерезисными потерями, что влияет на
коэффициент трения качения.
Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении
тела,
опирающегося
поверхность.
Fск
Fск
r
О
Fск
В
этом
на
случае
некоторую
следует
рассматривать зону контакта тел, в точках
которой возникают силы трения скольжения
FСК (если контакт происходит в одной точке,
то трение верчения отсутствует – идеальный
Рис. 2.6.
случай) (рис.2.6).
А – зона контакта вращающегося тела,
ось вращения которого перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы
трения скольжения, если их привести к центру круга (при изотропном
трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент
которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;

115.

f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым
для всех точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка)
или оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент
сопротивления верчению стремятся уменьшить, используя для острия и
опоры агат, рубин, алмаз и другие хорошо отполированные очень
прочные материалы, для которых коэффициент трения скольжения
менее 0,05, при этом радиус круга опорной площадки достигает долей
мм. (В наручных часах, например, М сопр менее 5 10
5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при
трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На
площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением
-
пластическая
деформация.
Фактическая
площадь
соприкасания пар представляется суммой малых площадок. Размеры

116.

площадок контакта достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они
растут и объединяются. В процессе разрушения контактных площадок
выделяется тепло, и могут происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации
или хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме
коррозийного и окислительного износа. Активным фактором износа
служит газовая среда, порождающая окислительный износ. Образование
окисной пленки предохраняет пары трения от прямого контакта и
схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения.
Теплота обусловливает физико-химические процессы в слое трения,
переводящие связующие в жидкие фракции, действующие как смазка.
Металлокерамические материалы на железной основе способствуют
повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения
тел. При медленной приработке локальные температуры приводят к
нежелательным
местным
изменениям
фрикционного
материала.
Попадание пыли, песка и других инородных частиц из окружающей
среды приводит к абразивному разрушению не только контактируемого
слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее
порог схватывания, приводит к разрушению окисной пленки, местным
вырывам
материала
с
последующим,
абразивным
разрушением
поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность
условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость

117.

относительного скольжения пар, длительность одного цикла нагружения,
среднечасовое число нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары
трения, малые модуль упругости и твердость материала, низкий
коэффициент теплового расширения, стабильность физико-химического
состава и свойств поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость
фрикционного
материала,
антикоррозийность,
достаточная
несхватываемость,
механическая
теплостойкость
прочность,
и
другие
фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных
деталей, даже в пределах установленных допусков; несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Абразивный
износ
закономерностям. Износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
kv
s
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на
единицу пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
s
kp p
(2.3)
Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.

118.

Для
имеющихся
закономерностей
износа
его
величина
представляется интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pds .
k p pvdt
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае
kр = const, износ
пропорционален работе сил трения W
kw W
kp
f
s
Fds .
W; W
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p
сила нормального давления;
; где f – коэффициент трения, N –
- контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар
E и окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а
sin t за период колебаний Т == 2л/
определяется силой трения F и
амплитудой колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики
расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета
ФПС являются экспериментальные исследования одноболтовых

119.

нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991
гг.
были
выполнены
экспериментальные
исследования
деформирования нахлесточных соединений такого типа. Анализ
полученных диаграмм деформирования позволил выделить для
них 3 характерных стадии работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей
способности соединения [Т], рассчитанной как для обычного
соединения на фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил
трения по контактным плоскостям соединяемых элементов при
сохраняющих неподвижность шайбах высокопрочных болтов.
При этом за счет деформации болтов в них растет сила
натяжения, и как следствие растут силы трения по всем
плоскостям контактов.
На
третьей
стадии
происходит срыв с места
одной
из
шайб
дальнейшее
и
взаимное
смещение
соединяемых
элементов.
В
подвижки
наблюдается
процессе
интенсивный износ во всех
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
контактных
парах,
сопровождающийся
падением
натяжения
болтов и, как следствие,

120.

снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи
выхода из строя ФПС:
значительные
взаимные
перемещения
соединяемых
деталей, в результате которых болт упирается в край овального
отверстия и в конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
значительные
пластические
деформации
болта,
приводящие к его необратимому удлинению и исключению из
работы при “обратном ходе" элементов соединения;
значительный
приводящий
к
износ
контактных
ослаблению
болта
и
поверхностей,
падению
несущей
способности ФПС.
Отмеченные результаты экспериментальных исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С
одной стороны для расчета усилий и перемещений в элементах
сооружений с ФПС важно задать диаграмму деформирования
соединения.
С
другой
стороны
необходимо
определить
возможность перехода ФПС в предельное состояние.
Для
описания
существенным
диаграммы
представляется
деформирования
факт
наиболее
интенсивного
износа
трущихся элементов соединения, приводящий к падению сил
натяжения болта и несущей способности соединения. Этот
эффект
должен
определять
работу
как
стыковых,
так
и
нахлесточных ФПС. Для нахлесточных ФПС важным является и
дополнительный рост сил натяжения вследствие деформации
болта.

121.

Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в
случае исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в
момент закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если
учесть
известные
результаты
[11,20,21,26],
показывающие, что закрытие зазора приводит к недопустимому
росту
ускорений
в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются проверкой, ограничивающей перемещения ФПС и
величиной фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании
диаграммы
зависимость
деформирования
его
несущей
соединения,
способности
Т
представляющей
от
подвижки
в
соединении s. Поэтому получение зависимости Т(s) является
основным для разработки методов расчета ФПС и сооружений с
такими соединениями. Отмеченные особенности учитываются
далее при изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося
трехстадийной
диаграммой

122.

деформирования.
В
случае
стыкового
соединения
второй
участок на диаграмме Т(s) будет отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы
обычных фрикционных соединений. На второй и третьей
стадиях работы несущая способность соединения поменяется
вследствие
изменения
натяжения
болта.
В
свою
очередь
натяжение болта определяется его деформацией (на второй
стадии деформирования нахлесточных соединений) и износом
трущихся
поверхностей
листов
пакета
при
их
взаимном
смещении. При этом для теоретического описания диаграммы
деформирования воспользуемся классической теорией износа
[5,
14,
23],
согласно
пропорциональна
силе
которой
нормального
скорость
давления
V
износа
(натяжения
болта) N:
V
(3.1)
K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить
в виде:
N
N0
здесь
a
EF
l
N1
a
N0 -
N1
(3.2)
N2
начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
k
f(s)-
увеличение натяжения болта вследствие его
деформации;
N2
(s)
-
падение
натяжения
болта
вследствие
его
пластических деформаций;
s - величина подвижки в соединении,
-
соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1
N2
0.
износ
в

123.

Если
пренебречь
изменением
скорости
подвижки,
то
скорость V можно представить в виде:
V
d
dt
d ds
ds dt
V ср ,
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим
уравнение:
k a
k
к
N0
f(s)
(3.4)
(s) ,
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
s
k N0 a
1
1 e
kas
e ka( s z ) k
k
f(z)
( z ) dz ,
0
или
s
k N0 a
1
e
kas
k
k
f(z)
(z)
ekazdz
N0 a 1 .
(3.5)
0
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для
стыковых
соединений
общий
интеграл
существенно упрощается, так как в этом случае N1
(3.5)
0, и
N2
обращаются в 0 функции f ( z ) и ( z ) , входящие в (3.5). С учетом
сказанного использование интеграла. (3.5) позволяет получить
следующую формулу для определения величины износа
1 e kas
k N0 a 1
Падение натяжения
N при этом составит:
:
(3.6)

124.

1 e kas
N
k N0 ,
(3.7)
а
несущая
соединений
способность
определяется
по формуле:
T
T0 f
T0
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм;
- l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
относительная
определяется
несущая
всего
1
T0
1 e kas
f
1 e kas
k
k
N0
a 1
a 1 .
(3.8)
Как
видно
полученной
способность
двумя
N
формулы
КТ
соединения
параметрами
-
из
=Т/Т0
коэффициентом
износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти параметры
могут быть заданы с достаточной точностью и необходимые для
этого данные имеются в справочной литературе.
На
рис.
3.2
приведены
зависимости
КТ(s)
для
болта
диаметром 24 мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при
различных
жесткость
значениях
болта
а.
толщины
При
этом
пакета
для
l,
определяющей
наглядности
несущая
способность соединения Т отнесена к своему начальному
значению T0, т.е. графические зависимости представлены в
безразмерной форме. Как видно
из рисунка, с ростом толщины
пакета падает влияние износа
листов на несущую способность
соединений. В целом падение
несущей
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
способности
соединений весьма существенно

125.

и при реальных величинах подвижки s
2 3см составляет для
стыковых соединений 80-94%. Весьма существенно на характер
падений
несущей
способности
соединения
сказывается
коэффициент износа k. На рис.3.3 приведены зависимости
несущей способности соединения от величины подвижки s при
k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение
несущей способности соединения превосходит 50%. Такое
падение натяжения должно приводить к существенному росту
взаимных смещений соединяемых деталей и это обстоятельство
должно учитываться в инженерных расчетах. Вместе с тем
рассматриваемый
нагрузки,
эффект
передаваемой
будет
приводить
соединением.
Это
к
снижению
позволяет
при
использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего элемента
конструкции
рассчитывать
усилия
в
ней,
моделируя
ФПС
демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных
ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется
видом функций f(s) и
>(s).Функция f(s) зависит от удлинения
болта вследствие искривления его оси. Если принять для
искривленной оси аппроксимацию в виде:
u( x )
s sin
x
,
2l
(3.9)
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой
точки (рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:

126.

1
2
L
1
1
1
2
1
1
2
1
1
cos 2
8l 2
2
dx
2
s2 2
1
1
2
du
dx
s
4l
cos
2l
2
x
dx 1
2l
2
dx
1
1
s2 2
8l 2
cos
x
dx
2l
2
s2 2
.
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
l
s2 2
.
8l
L l
Учитывая,
(3.10)
что
компенсируется
приближенность
коэффициентом
k,
представления
который
может
(3.9)
быть
определен из экспериментальных данных, получим следующее
представление для f(s):
f(s)
s2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование
тела болта будет иметь место лишь до момента срыва его
головки, т.е. при s < s0. Для записи этого факта воспользуемся
единичной функцией Хевисайда :
f(s)
s2
( s s0 ).
l
Перейдем
теперь к
(3.11)
заданию функции
(s). При этом
необходимо учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт,
при котором напряжения в стержне достигнут предела
текучести, т.е.:
lim ( N0
s
кf ( s )
( s )) 0 .
(3.12)

127.

Указанным
условиям
удовлетворяет
(s)
функция
следующего вида:
(s)
N пл ) ( 1 e q( s Sпл ) )
N пл ( NТ
1
( s s0 )
( s S пл).
(3.13)
Подстановка
выражений
(3.11,
3.12)
в
интеграл
(3.5)
приводит к следующим зависимостям износа листов пакета
от
перемещения s:
при s<Sпл
N0
( 1 e k1as )
a
s
k 2
s
al
2
s
k1a
2
k1a
2
1 e k1as ,
(3.14)
при Sпл< s<S0
(s)
I
N
( Sпл ) k1( T 1 ek1a( S пл s )
k1a
NT N пл
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) e k1a( S пл s ) ),
при s<S0
(s)
II ( S )
0
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
(3.16)
Несущая способность соединения определяется при этом
выражением:
T
T0
fv a
(3.17)
.
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае
от скорости подвижки v. Ниже мы используем наиболее
распространенную
зависимость
коэффициента
скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
трения
от

128.

Предложенная зависимость содержит 9 неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17)
введено
два
диаграммы
между
коэффициента
деформирования
листами
пакета
и
износа
-
на
втором
износ
определяется
участке
трением
характеризуется коэффициентом
износа k1, на третьем участке износ определяется трением
между шайбой болта и наружным листом пакета; для его
описания введен коэффициент износа k2.
На рис. 3.4 приведен пример теоретической диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 =
0.00001; k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3;
N0 = 300 кН. Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма
деформирования
соответствует
экспериментальным диаграммам.
описанным
выше

129.

Рис. 3.4 Теоретическая диаграмма деформирования ФПС

130.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.

131.

4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для
анализа
работы
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями необходимы фактические данные о параметрах
исследуемых соединений. Экспериментальные исследования
работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие
исследования были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11].
В частности, были получены записи Т(s) для нескольких
одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры
образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в
соединении
необходимо
размещение
слишком
большого
количества болтов, и соединение становится громоздким. Для
уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра.

132.

Поэтому
было
рассмотрено
ФПС
с
болтами
наибольшего
диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали
марки
10ХСНД.
Высокопрочные
болты
были
изготовлены
тензометрическими из стали 40Х "селект" в соответствии с
требованиями
[6].
Контактные
поверхности
пластин
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС41 после дробеструйной очистки. Болты были предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при
сборке
соединений
натягивались
по
этому
же
пульту
в
соответствии с тарировочными зависимостями ручным ключом
на заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном
динамическом
стенде
УДС-100
экспериментальной базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде
импульсная нагрузка на ФПС обеспечивалась путем удара
движущейся массы М через резиновую прокладку в рабочую
тележку, связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и скорость
тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким
образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное
значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения
несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до
реализации полного смещения по овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;

133.

• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После каждого нагружения проводился замер напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший
интерес представляют для нас зависимости продольной силы,
передаваемой на соединение (несущей способности ФПС), от
величины подвижки S. Эти зависимости могут быть получены
теоретически по формулам, приведенным выше в разделе 3. На
рисунках 4.2 - 4.3 приведено графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования
ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом
принятым
построений
гипотезам
предыдущего
и
результатам
раздела.
В
теоретических
частности,
четко
проявляются три участка деформирования соединения: до
проскальзывания
элементов
соединения,
после
проскальзывания листов пакета и после проскальзывания

134.

шайбы относительно наружного листа пакета. Вместе с тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных
диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных
испытаниях принят наиболее простой приемлемый способ
обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного
разброса, полученные диаграммы оказались пригодными для
дальнейшей обработки.
В
результате
экспериментальных
предварительной
данных
построены
обработки
диаграммы
деформирования нахлесточных ФПС. В соответствии с ранее
изложенными теоретическими разработками эти диаграммы
должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные
уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0 — коэффициент, определяющий влияние скорости на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов
пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв
шайбы болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q
—
коэффициент,
характеризующий
уменьшение
натяжения болта вследствие его пластической работы.

135.

Обработка
определении
экспериментальных
этих
9
данных
параметров.
При
заключалась
этом
в
параметры
варьировались на сетке их возможных значений. Для каждой
девятки значений параметров по методу наименьших квадратов
вычислялась
величина
экспериментальной
невязки
диаграммами
между
расчетной
деформирования,
и
причем
невязка суммировалась по точкам цифровки экспериментальной
диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов
диаметром 24 мм последние варьировались в следующих
пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0
до 1 с шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с
шагом 1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом
0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;

136.

Рис. 4.5
Рис.4.4
На рис. 4.4 и 4.5 приведены характерные диаграммы
деформирования
ФПС,
полученные
экспериментально
и
соответствующие им теоретические диаграммы. Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров
натурных
ФПС
и
удается
расчетных
добиться
диаграмм
хорошего
совпадения
деформирования
ФПС.
Расхождение диаграмм на конечном их участке обусловлено
резким падением скорости подвижки перед остановкой, не
учитываемым в рамках предложенной теории расчета ФПС. Для
болтов диаметром 24 мм было обработано 8 экспериментальных
диаграмм
деформирования.
Результаты
определения
параметров соединения для каждой из подвижек приведены в
таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k,
S0, SПЛ
q,
f0
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3
1
N0,
к
105
152
125
193
370
260
90
230
130
310
кН

137.

6
7
8
6
8
8
Приведенные
11
20
15
в
0.2
0.2
0.3
таблице
12
19
9
4.1
9 0.0000 0.3 120 100
16 0.0000
0.3 106 130
2
2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
результаты
вычислений
параметров соединения были статистически обработаны и
получены математические ожидания и среднеквадратичные
отклонения для каждого из параметров. Их значения приведены
в таблице 4.2. Как видно из приведенной таблицы, значения
параметров характеризуются значительным разбросом. Этот
факт
затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
рассмотренной обработкой поверхности (обжиг листов пакета).
Вместе с тем, переход от одноболтовых к многоболтовым
соединениям должен снижать разброс в параметрах диаграммы
деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров
ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38

138.

5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся
теоретические
и
экспериментальные
исследования одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу
многоболтовых соединений. Для упрощения задачи примем
широко используемое в исследованиях фрикционных болтовых
соединений предположение о том, что болты в соединении
работают независимо. В этом случае математическое ожидание
несущей
способности
T
и
среднеквадратическое отклонение
дисперсию
T
(T
DT
(или
) можно записать в виде:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
T( s )
DT
(5.1)
T )2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
(5.2)
... T 2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
T
T
2
(5.3)
DT
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k )
-
найденная
выше
зависимость
несущей
способности T от подвижки s и параметров соединения
нашем случае в качестве параметров
i;
в
выступают коэффициент
износа k, смещение при срыве соединения S0 и др.

139.

pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра;
по имеющимся данным нам известны лишь среднее значение
i
и их стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных
закона
распределения
некотором
min
i
возможном
параметров
диапазоне
ФПС:
равномерное
изменения
в
параметров
и нормальное. Если учесть, что в предыдущих
max
исследованиях получены величины математических ожиданий
i
и стандарта
i,
то соответствующие функции плотности
распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при
2 i 3
3
(5.4)
3
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
i ai
2 i2
2
(5.5)
.
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и
(s) при двух законах распределения сопоставляются между
собой, а также с данными натурных испытаний двух, четырех, и
восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования
стыковых многоболтовых ФПС
Для вычисления несущей способности соединения сначала
рассматривается
соединение
более
простое
характеризуется
соединение
всего
двумя
встык.
Такое
параметрами
-

140.

начальной несущей способностью Т0 и коэффициентом износа k.
При этом
несущая способность одноболтового соединения
описывается уравнением:
T=Toe-kas .
В
(5.6)
случае
ожидание
равномерного
несущей
распределения
способности
соединения
математическое
из
п
болтов
составит:
T0
T
T
3
n
k
T
3
T
3
e kas
T
T0
T
3
k
dk
dT
2 k 3
2 T 3
(5.7)
sh( sa k 3 )
nT0 e kas
.
sa k
При нормальном законе распределения математическое
ожидание
несущей
способности
соединения
из
п
болтов
определится следующим образом:
( k k )2
( T T )2
T
T e kas
n
1
T 2
e
2 T2
1
k 2
e
2 k2
( k k )2
( T T )2
n
1
T 2
Te
2 T2
dkdT
dT
1
k 2
e kase
2 k2
dk .
Если учесть, что для любой случайной величины
x с
математическим ожиданием x функцией распределения р(х}
выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей способности соединения Т равна математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:

141.

T
1
nT0
2 k2
e
2
k
( k k )2
kas
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения
полный квадрат, получим:
T
1
nT0
e
2
k
k k as k2
2 k2
as k2
as k
1
nT0
k
2
as k
as k2
e
2
dk
k k as k2
2 k2
2
e
2
2
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
1
множителя
плотности
представляет не что иное, как функцию
k 2
нормального
ожиданием k as
2
k
распределения
с
математическим
и среднеквадратичным отклонением
k
. По
этой причине интеграл в полученном выражении тождественно
равен 1
и выражение для несущей способности соединения
принимает окончательный вид:
ask
T
a 2 s 2 k2
2
nT0 e
.
(5.8)
Соответствующие
принятым
законам
дисперсии составляют:
для равномерного закона распределения
D
2
nT0 e 2 ask
1
2
T
2
T0
F( 2 x )
F ( x )2 ,
(5.9)
где F ( x )
shx
;x
x
sa k 3
для нормального закона распределения
распределения

142.

D n T0
где A1
2
2
T
( A1 ) e A1
1
T0
2
1 A
e 1
2
2
( A)
(5.10)
,
2as( k2 as k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости
с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим, прежде всего, характер изменения несущей
способности
ФПС
коэффициента
по
износа
мере
увеличения
k
для
подвижки
случая
s
и
использования
равномерного закона распределения в соответствии с формулой
(5.4). Для этого введем по аналогии с (5.4) безразмерные
характеристики изменения несущей способности:
относительное падение несущей способности
1
kas
T
nT0
e
sh( x )
x .
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
T
1
nT0 e
kas
sh( x )
.
x
(5.12)
Наконец для относительной величины среднеквадратичного
отклонения
с использованием формулы (5.9) нетрудно
с
получить
1
1
kas n
nT0 e
1
Аналогичные
2
T
2
T0
sh 2 x
2x
shx
x
зависимости
2
(5.13)
.
получаются
и
для
случая
нормального распределения:
2
1 A
e 1
2
( A) ,
(5.14)

143.

1
e
2
2
2 2
k s kas
2
1
( A) ,
1
( A1 ) e A1
(5.15)
1
n
2
2
T
2
T0
1
2
1 A
e 1
2
( A)
(5.16)
,
где
2 2
ks
A
2
2 s ka ,
A1
k ),
2 As( k2 sa
( A)
2
A
2
e z dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости
подвижки
s.
Кривые
построены
при
i
тех
и
i от
же
величины
значениях
переменных, что использовались нами ранее при построении
зависимости T/T0 для одноболтового соединения. Как видно из
рисунков,
зависимости
полученным
для
характеризуются
i
( k , s ) аналогичны
одноболтовых
большей
зависимостям,
соединений,
плавностью,
что
но
должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции
в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i
( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового
соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на ,
т.е.:
T
(5.17)
T1
Согласно (5.12)
lim x
1
. В частности,
математического ожидания коэффициента износа
1
при неограниченном увеличении
k или смещения s. Более того, при выполнении
условия
k
k
3
(5.18)

144.

будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется
пределом:
lim
s
2
1
lim e( kas
2s
A)
1
( A) .
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
lim 1
x
x
1
lim
e
x
2
x2
2
1
.
x

145.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС

146.

● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм;
- l=80мм;

147.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода
2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС
от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l

148.

а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм;
- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм;
- l=80мм
С учетом сказанного получим:
lim
s
2
1
lim e kas
s
2
A
1
e
2
A2
2
1
A
0.
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях
k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых
листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом
случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым
соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
1
последнее убывает пропорционально корню из числа болтов.
На рисунке 5.3 приведена
зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения
1
от безразмерного
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения
T
и
T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из
графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.

149.

Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений
достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу
соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь
максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При
этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция
S , S0
1 при 0
S
0 при S
S0
S0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k ,S0 ) 1
(5.21)
:
( S , S0 ) ,

150.

где T1( S ) T0
( Tmax
T0 )
S
,
S0
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T
n
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax
n I1
I2
k S0 T0 Tmax
(5.22)
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22)
представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех
интегралов:
I1
T0
( Tm ax T0 )
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTm ax
I 1,1
I 1,2
s
S0
s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tm ax )
I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0
T0
s , S0 p( S0 )dS0
S0
Tmax p( Tmax )dTmax
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx
p( x )dx
1
и
то получим
I 1,1 T
( s ,S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
x,

151.

I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
I1,3
T0
S0 T0 Tmax
T0
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
Если ввести функции
1( s )
( s , S0 ) p( S0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 ,
S0
1( s )
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I1 T 1( s ) ( T max
(5.26)
T 0 )s 2 ( s ).
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и
примут вид:
1( s )
p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
Для нормального распределения p(S0) функция
функция
записывается в виде:
(5.28)
1
1 erf ( s ) , а

152.

( S0 S 0 ) 2
2 s2
e
2
s
(5.29)
dS0 .
S0
Для равномерного распределения функции
и
1
2
могут
быть представлены аналитически:
1 при s
S0
1
S0
s при S 0
s 3
0 при s
1
2 s 3
1
2
ln
ln
s 3
S0
s 3
S0
s 3
s 3
S0
при s
S0
при S 0
s
2 s 3
0 при s
S0
(5.30)
s 3
s 3.
S0
S0
s 3 s
s 3
s 3 s
S0
(5.31)
s 3
s 3
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма
сложно.
Для
большинства
видов
распределений
его
целесообразно табулировать; для равномерного распределения
интегралы I1 и I2 представляются в замкнутой форме:
T0
I1
( T max
1
2 s 3
T0 )
T 0 S0
S
2 s 3
s
3
при
0 при
0 при S
I2
Tm
2 s 3
S
S0
S0
s
ln
S0
s
S0
s 3
S ln
S0
S0
3
s
при
3
s
s
3
S
S
S0
( T max
S0
s
s
T 0 )S ln
причем F ( x ) Ei ax( k
S0
s
s
3
(5.32)
3
3
s 3
F( S ) F( s 3 )
3
при S
k
3)
S0
(5.33)
s 3,
Ei ax( k
k
3 ) . В формулах (5.32,
5.33) Ei - интегральная показательная функция.

153.

Полученные
формулы
подтверждены
результатами
экспериментальных исследований многоболтовых соединений и
рекомендуются
к
использованию
сейсмостойких конструкций с ФПС.
при
проектировании

154.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.

155.

6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ
ФПС И СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала
элементов соединения, подготовку контактных поверхностей,
транспортировку и хранение деталей, сборку соединений. Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ
553-77, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с
обработкой опорной поверхности по указаниям раздела 6.4
настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и
шайб
и
расчетные
площади
поперечных
сечений
в
мм2
приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная
льный
диаметр
болта
Высота Высот Разме Диамет
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50

156.

24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС
22355-75 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Для консервации контактных поверхностей стальных
деталей следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-

157.

87 по ТУ. Для нанесения на опорные поверхности шайб
методом
плазменного
покрытия
следует
напыления
применять
в
антифрикционного
качестве
материала
подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81,
для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по
ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В конструкциях соединений должна быть обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания
гаек и плотного стягивания пакета болтами во всех местах
их постановки с применением динамометрических ключей и
гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных
отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов
принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
Группа
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных отверстий в элементах для пропуска
х геометрию
высокопрочных
вычисления
болтов
назначают
максимальных
по
абсолютных
результатам
смещений
соединяемых деталей для каждого ФПС по результатам
предварительных
расчетов
при
обеспечении

158.

несоприкосновения болтов о края овальных отверстий, и
назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС
следует
проектировать
возможно
более
компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут
быть не сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке
ФПС
устанавливают
с
учетом
назначения
ФПС
и
направления смещений соединяемых элементов.
При
необходимости
в
пределах
одного
овального
отверстия может быть размещено более одного болта.
Все контактные поверхности деталей ФПС, являющиеся
внутренними
грунтовкой
для
ФПС,
ВЖС
должны
83-02-87
быть
после
обработаны
дробеструйной
(пескоструйной) очистки.
Не
допускается
осуществлять
подготовку
тех
поверхностей деталей ФПС, которые являются внешними
поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во
всех
случаях
несущая
способность
основных
элементов конструкции, включающей ФПС, должна быть не
менее чем на 25% больше несущей способности ФПС на
фрикционно-неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально допустимое расстояние от края овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.

159.

- поперек направления смещения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными
поверхностями полок или при наличии непараллельности
наружных
плоскостей
ФПС
должны
применяться
клиновидные шайбы, предотвращающие перекос гаек и
деформацию резьбы.
Конструкции
ФПС
и
конструкции,
обеспечивающие
соединение ФПС с основными элементами сооружения,
должны
допускать
возможность
ведения
последовательного не нарушающего связности сооружения
ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей
элементов и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей
ФПС
должны
быть
подготовлены
посредством
либо
пескоструйной очистки в соответствии с указаниями ВСН
163-76, либо дробеструйной очистки в соответствии с
указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны
быть
удалены
заусенцы,
препятствующие
плотному
а
также
другие
прилеганию
дефекты,
элементов
и
деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или
под навесом, или на открытой площадке при отсутствии
атмосферных осадков.
Шероховатость
поверхности
очищенного
должна находиться в пределах 25-50 мкм.
металла

160.

На очищенной поверхности не должно быть пятен
масел, воды и других загрязнений.
Очищенные
контактные
соответствовать
первой
поверхности
степени
удаления
должны
окислов
и
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка
шероховатости
производится
другими
визуально
контактных
сравнением
апробированными
с
поверхностей
эталоном
способами
или
оценки
шероховатости.
Контроль
внешним
степени
осмотром
очистки
поверхности
может
при
осуществляться
помощи
лупы
с
увеличением не менее 6-ти кратного. Окалина, ржавчина и
другие загрязнения на очищенной поверхности при этом не
должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим образом: на очищенную поверхность наносят 23 капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К
этому
участку
поверхности
прижимают
кусок
чистой
фильтровальной бумаги и держат до полного впитывания
бензина. На другой кусок фильтровальной бумаги наносят
2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до полного
испарения бензина. При дневном освещении сравнивают
внешний вид обоих кусков фильтровальной бумаги. Оценку
степени
обезжиривания
определяют
по
наличию
или
отсутствию масляного пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность перерыва между пескоструйной очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3
часов.
Загрязнения,
обнаруженные
на
очищенных

161.

поверхностях,
перед
нанесением
консервирующей
грунтовки ВЖС 83-02-87 должны быть удалены жидким
калиевым стеклом или повторной очисткой. Результаты
проверки качества очистки заносят в журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет
собой двуупаковочный лакокрасочный материал, состоящий
из алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой
в количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого
калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве
33,3% по весу.
Каждая партия материалов должна быть проверена по
документации на соответствие ТУ. Применять материалы,
поступившие
без
документации
завода-изготовителя,
запрещается.
Перед
смешиванием
составляющих
протекторную
грунтовку ингредиентов следует довести жидкое калиевое
стекло до необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная
часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся
до рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением
воды.
Рабочая
вязкость
грунтовки
определяется
вискозиметром ВЗ-4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ
17537-72.

162.

Перед и во время нанесения следует перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 сохраняет малярные свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в
помещении.
нанесение
При
отсутствии
грунтовки
можно
атмосферных
производить
осадков
на
открытых
площадках.
Температура
воздуха
при
произведении
работ
по
нанесению грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже
+5°С.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 может наноситься методами
пневматического
распыления,
окраски
кистью,
окраски
терками. Предпочтение следует отдавать пневматическому
распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по
взаимно
перпендикулярным
направлениям
с
промежуточной сушкой между слоями не менее 2 часов при
температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным
слоем,
добиваясь
окончательной
толщины
нанесенного
покрытия 90-110 мкм. Время нанесения покрытия при
естественной сушке при температуре воздуха 18-20
С
составляет 24 часа с момента нанесения последнего слоя.
Сушка
избежание
загрязнений
загрунтованных
попадания
на
элементов
атмосферных
невысохшую
проводится под навесом.
и
деталей
осадков
поверхность
и
во
других
должна

163.

Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные
места
и
другие
дефекты
не
допускаются.
Высохшая
грунтовка должна иметь серый матовый цвет, хорошее
сцепление (адгезию) с металлом и не должна давать
отлипа.
Контроль толщины покрытия осуществляется магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с
ГОСТ 15140-69 на контрольных образцах, окрашенных по
принятой
технологии
одновременно
с
элементами
и
деталями конструкций.
Результаты
заносятся
в
проверки
Журнал
качества
контроля
защитного
качества
покрытия
подготовки
контактных поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике
безопасности при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
применением
правила
ручных
при
окрасочных
распылителей"
работах
с
(Министерство
здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений
и
оборудования
производственных
предприятий"
(Министерство здравоохранения СССР, 1967 г.).
При пневматическом методе распыления, во избежание
увеличения туманообразования и расхода лакокрасочного

164.

материала, должен строго соблюдаться режим окраски.
Окраску следует производить в респираторе и защитных
очках. Во время окрашивания в закрытых помещениях
маляр должен располагаться таким образом, чтобы струя
лакокрасочного
материала
имела
направление
преимущественно в сторону воздухозаборного отверстия
вытяжного зонта. При работе на открытых площадках
маляр должен расположить окрашиваемые изделия так,
чтобы ветер не относил распыляемый материал в его
сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны
быть оборудованы редукторами давления и манометрами.
Перед
началом
герметичность
аппаратуры
работы
маляр
шлангов,
и
краскораспределителю
проверить
исправность
инструмента,
присоединения
должен
воздушных
и
а
также
окрасочной
надежность
шлангов
воздушной
к
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей
смены необходимо тщательно очищать и промывать от
остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной
частью и связующим должна быть наклейка или бирка с
точным названием и обозначением этих материалов. Тара
должна быть исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-0287 нужно соблюдать осторожность и не допускать ее
попадания на слизистые оболочки глаз и дыхательных
путей.

165.

Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации,
допускаются
к
работе
только
после
ознакомления
с
настоящими рекомендациями, проведения инструктажа и
проверки знаний по технике безопасности. На участке
консервации и в краскозаготовительном помещении не
разрешается работать без спецодежды.
Категорически
запрещается
прием
пищи
во
время
работы. При попадании составных частей грунтовки или
самой
грунтовки
дыхательных
на
путей
загрязненные места.
слизистые
необходимо
оболочки
обильно
глаз
или
промыть

166.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
хранить
и
транспортировать
законсервированные элементы и детали нужно так, чтобы
исключить
возможность
механического
повреждения
и
загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное покрытие контактных поверхностей полностью
высохло.
Высохшее
защитное
покрытие
контактных
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных
пятен и механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные
поверхности должны быть обезжирены. Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-0287,
можно
калиевого
производить
стекла
с
водным
раствором
последующей
промывкой
жидкого
водой
и
просушиванием. Места механических повреждений после
обезжиривания должны быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится
очистка
только
одной
опорной
поверхности шайб в дробеструйной камере каленой дробью
крупностью
поверхность
наносится
не
более
0,1
мм.
шайб
методом
подложка
из
На
отдробеструенную
плазменного
интерметаллида
напыления
ПН851015

167.

толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида ПН851015
методом плазменного напыления наносится несущий слой
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8.
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8
На
несущий
наносится
слой
способом
лужения припой ПОС-60 до полного покрытия несущего
слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
фрикционным
постановке
проводится
покрытием
болтов
с
использованием
одной
следует
из
шайб
поверхностей,
располагать
с
при
шайбы
обработанными поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних
деталей ФПС. Рекомендуется использование неочищенных
внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под
головкой, другую под гайкой). Болты и гайки должны быть
очищены от консервирующей смазки, грязи и ржавчины,
например, промыты керосином и высушены.
Резьба
болтов
должна
быть
прогнана
путем
провертывания гайки от руки на всю длину резьбы. Перед
навинчиванием гайки ее резьба должна быть покрыта
легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают
отверстия
в
деталях
и
фиксируют
их
взаимное положение;
устанавливают болты и осуществляют их натяжение
гайковертами на 90% от проектного усилия. При сборке

168.

многоболтового
начать
с
ФПС
установку
болтов
болта находящегося в центре
рекомендуется
тяжести поля
установки болтов, и продолжать установку от центра к
границам поля установки болтов;
после проверки плотности стягивания ФПС производят
герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения
динамометрическим ключом.
РУКОВОДЯЩИЕ ДОКУМЕНТЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЗДАНИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СЕЙСМОИЗОЛИРУЮЩИХ ФУНДАМЕНТОВ КФ
INSTRUCTION FOR DESIGN OF BUILDINGS USING THE SEISMOINSULATING
FOUNDATIONS KF
Дата введения - 01.03.2003 г.
1
2
:
3
РАЗРАБОТАНЫ:
ПОДГОТОВЛЕНЫ
ПРЕДСТАВЛЕНЫ:
ПРЕДИСЛОВИЕ
КазНИИССА.
Проектной академией «KAZGOR» в связи с переработкой государственных
нормативов в области архитектуры, градостроительства и строительства и
переводом на государственный язык.
Управлением технического нормирования и новых технологий в строительстве Комитета по делам
строительства Министерства индустрии и торговли Республики Казахстан (МИиТ РК).
4. ПРИНЯТЫ И ВВЕДЕНЫ Приказом Комитета по делам строительства МИиТ РК от 17 января 2003 г. В
ДЕЙСТВИЕ:
№ 11 с 1 марта 2003 г.
5. Настоящий РДС РК представляет собой аутентичный текст РДС РК 07-6-98 «Инструкция по
проектированию зданий с
использованием сейсмоизолирующих фундаментов КФ» на русском языке,
введенный в действие на территории Республики Казахстан с 01.03.1999 года
Постановлением Научно- технического Совета Комитета по делам
строительства Министерства энергетики, индустрии и торговли РК от 29
декабря 1998 г. № 12-3 и перевод на государственный язык.
6. ВЗАМЕН:
РДС РК 07-6-98.
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие
1. Общие положения
2. Конструктивные решения КФ
3. Расчетные сейсмические нагрузки на здания при использовании КФ
4. Конструктивные решения сейсмозащиты с использованием КФ
5. Область конструктивной применимости КФ в строительстве

169.

6. Технология изготовления и монтажа элементов кинематического фундамента Приложение
А.
Перечень Нормативных документов, на которые даны ссылки в инструкции Приложение Б. Примеры
расчета и конструирования зданий на КФ
Пример 1. Расчет и конструирование 5-этажного здания Пример 2. Расчет и конструирование
одноэтажного дома Приложение В. Методика оценки сейсмостойкости зданий на кинематических
фундаментах
ВВЕДЕНИЕ
Кинематические фундаменты (КФ) конструкции КазНИИССА снижают нагрузки,
воздействующие на здание при колебаниях грунта основания. Сейсмозащита с использованием
кинематических фундаментов является экономически эффективной за счет уменьшения общих
капитальных затрат на строительство сейсмостойких зданий и снижения затрат на восстановление
при сейсмических повреждениях.
Инструкция составлена на основе результатов многолетних экспериментально-теоретических
исследований, проектирования и строительства экспериментальных зданий в различных
сейсмоопасных районах бывшего СССР. Дальнейшие исследования кинематических фундаментов
связаны с проверкой их работоспособности в реальных условиях землетрясений, что возможно
только при достаточно массовом экспериментальном строительстве.
При составлении Инструкции использовались проектно-сметные проработки институтов
Алматыгипрогор, Камчатскгражданпроект, Сахалингражданпроект, Иркутскгражданпроект, НТЦ
«Сейсмо» (г. Иркутск) и др.
Просьба предложения и замечания по Инструкции направлять в КазНИИССА по адресу: 480057,
Алматы, ул. Мынбаева, 53.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Инструкция по проектированию зданий с использованием сейсмоизолирующих
фундаментов КФ конструкции КазНИИССА распространяется на жилые и общественноадминистративные здания при соответствующем обосновании конструктивного решения по
прочности, деформативности и сейсмостойкости.
1.2. Сейсмозащита зданий с использованием КФ предназначена для снижения расчетных
горизонтальных сейсмических нагрузок на надземные конструкции зданий и повышения их
сейсмостойкости при землетрясениях 7, 8, 9 и более баллов.

170.

1.3. Строительство зданий с сейсмоизолирующими фундаментами КФ допускается при
соблюдении настоящей инструкции и при наличии, в особых случаях (пп. 3.4, 3.6, 5.8), заключений
юридических лиц, имеющих права экспертов в соответствии с установленным в Республике Казахстан
порядком.
1.4. При проектировании зданий с использованием кинематических фундаментов должны
соблюдаться требования СНиП 2.02.01-83*.
Применение кинематических фундаментов предусматривается для обычных грунтовых
условий. В случае особых грунтовых условий (просадочные, вымываемые, пучинистые,
вечномерзлые и др. грунты, подрабатываемые территории и т.п.) необходимо проведение в
соответствии
с
требованиями
нормативных
документов
специальных
мероприятий,
предназначенных для нейтрализации дополнительных воздействий от грунтов основания.
1.5. Конструктивные решения фундаментов должны предусматривать равномерность их
осадок. В случае возможных неравномерных осадок фундаментов необходимы дополнительные
мероприятия по укреплению оснований.
1.6. Конструктивные решения нулевого цикла зданий с кинематическими фундаментами могут
предусматривать как их изоляцию от обратной засыпки грунта, так и частичную засыпку в
зависимости от общего решения и местных условий конкретного строительства.
1.7. При проектировании зданий с использованием фундаментов КФ ввод и вывод всех
инженерных коммуникаций в пределах подземной части здания и их соединение с несущими
надземными конструкциями необходимо выполнять на гибких вставках.
2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ КФ
2.1. Кинематический фундамент (КФ) представляет собой часть шара радиуса R (рис. 1),
свободно опертую на опорную фундаментную плиту (ОП), или другое твердое основание и шарнирно
связанную с надфундаментными конструкциями.
Фундаменты в виде тумбы или стойки с уширенной
пятой (рис. 2) могут иметь различные очертания
боковых поверхностей, симметричные относительно
вертикальной оси.

171.

Рис. 1. Конструктивная схема КФ: 1 - КФ; 2 - опорная плита; 3 - несущий ростверк; 4 - шарнирное соединение
Рис. 2.
Различные формы КФ: а) тумба; б) стойка

172.

Геометрические формы и размеры фундамента зависят от места расположения и
назначения в составе здания, а также от величины, передаваемой на фундамент вертикальной
нагрузки, прочности используемого материала и интенсивности сейсмического воздействия.
Ориентировочные геометрические параметры железобетонных фундаментов КФ представлены в
табл.1.
2.2.
Таблиц
а1
Ориентировочные геометрические параметры фундаментов КФ в зависимости от расчетных нагрузок
Параметры
КФ, м
Сейсмичность 7-8 баллов
Сейсмичность 9 баллов и
более
нагрузка, в тоннах
50100
100200
нагрузка, в тоннах
200-
400
50100
100200
200400
R
0.7
1.4
2.0
0.7
1.5
2.5
H
0.5
0.8
1.0
0.5
0.8
1.2
h
0.3
0.4
0.5
0.3
0.4
0.5
B
0.4
0.6
0.8
0.5
0.8
1.2
2.3. Геометрические параметры, принятые не по таблице 1, а по соображениям, диктуемым
конструктивным решением здания, должны удовлетворять следующим требованиям:
а)минимальные размеры КФ и ОП принимаются из условий прочности по несущей
способности на внецентренное сжатие и по смятию контактных поверхностей;
б) исходя из максимальных перемещений КФ при возможных сейсмических воздействиях,
следует соблюдать
условия:
Н>0.5 м,
1.2<R/H<2.0
2.4. Размеры ОП в плане зависят от несущей способности основания и могут быть больше
рекомендуемых значений В. Если размеры ОП необходимо сохранить по конструктивным
соображениям, нагрузка на основание передается через промежуточные конструкции: подушку,
перекрестные ленты, плиту.
2.5. Прочность контактируемых элементов КФ и ОП проверяется на смятие с учетом смещения
площадки смятия на величину е (табл. 3). Площадка смятия зависит от твердости материала обоих
элементов.
3. РАСЧЕТНЫЕ СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ НА ЗДАНИЯ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ КФ
3.1. При расчете зданий расчетная сейсмическая нагрузка S определяется по формуле:
S = Sk/Ks
(1)
где:
Sk - расчетная сейсмическая нагрузка, определяемая по СНиП II-7-81*, СНиП РК 2.03-04-2001.
Ks - коэффициент, учитывающий снижение сейсмических сил в зданиях с КФ, принимается по
таблице 2.

173.

Таблица 2
Сейсмическая
интенсивность в
баллах
Значения коэффициента Ks для зданий с периодом
Категория
собственных колебаний T
грунтов по
сейсмическим
свойствам
T < 0.3 c
7
8
9 и более
0.3 c < T < 0.5 c
0.5 c < T < 0.7c
I
3.0
2.5
2.0
II
2.5
2.0
1.5
I
4.0
3.0
2.5
II
3.0
2.0
1.7
I
5.0
4.0
3.0
II
4.5
3.0
2.0
Примечание:
Значение К8 соответствует геометрическим параметрам КФ, рассчитанным
на восприятие максимальных сейсмических нагрузок 9 и более баллов. Повышение
значений К8 при меньшей расчетной интенсивности достигается изменением
геометрических параметров КФ.
2.
Значения К8 могут корректироваться с учетом результатов оценок
сейсмостойкости зданий по надежности.
1.
3.2. Для жилых, общественных и производственных зданий, в которых предполагается
большое скопление людей или разрушение которых связано с порчей ценного оборудования,
коэффициент Ks принимается не более 2.
3.3. Для малоэтажных зданий (до 3 этажей включительно) жестких конструктивных решений
допускается вычислять сейсмическую нагрузку в уровне КФ по формуле:
S = Ksm-Q
(2)
где:
Q - вес здания в тоннах;
Ksm - коэффициент сейсмичности, равный 0.05, 0.08, 0.13 при 7, 8, 9 баллах соответственно
(значения Ksm получены для КФ с параметрами: R = 70 см, Н = 50 см).
3.4. Малоэтажные здания из местных материалов (мелкие блоки, прессованные кирпичи,
саман и др.) при сейсмичности 9 и более баллов подлежат оценке сейсмостойкости с учетом
экспериментально полученных физико- механических свойств КФ и материалов несущих стен.
3.5. При расчете опорного основания эксцентриситет е вертикальной нагрузки от
перемещения КФ принимается по таблице 3.
Таблиц
а3
Эксцентриситет е вертикальной
нагрузки при смещении КФ, см
Расчетная сейсмичность в
баллах
Нагрузка, тонны
< 50
50-100
100-200
200-400
7
1
1,5
2
2,5
8
2
3
4
5
9
4
6
8
10
На площадках, сейсмичность которых превышает 9 баллов, возведение зданий, как
правило, не допускается. В исключительных случаях, при строительстве зданий на КФ необходима
оценка сейсмостойкости с учетом экспериментально полученных физико-механических свойств КФ и
прогнозируемого характера сейсмического воздействия.
3.6.

174.

4.
КОНСТРУКТИВНЫЕ
РЕШЕНИЯ
СЕЙСМОЗАЩИТЫ
С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
КФ
4.1. Фундамент КФ образует сейсмоизолирующее основание (систему) под зданием и
определяет его динамические свойства.
КФ располагаются под конструкциями, поддерживающими несущие стены, либо несущий
каркас.
4.2. При наличии подвала поддерживающие конструкции выполняются в виде ленточного
ростверка по одному из вариантов:
I - ниже несущих стен подвала, рис. 3;
II - ниже несущих стен первого этажа, рис. 4;
III - ниже несущих стен второго этажа.
4.3. Вариант I допускается для сейсмозащиты типовых зданий при наименьшем изменении
конструкций подвалов. С целью восприятия давления грунта обратной засыпки, снижающего эффект
сейсмоизоляции, предусматриваются подпорные или армированные грунтовые стены, отделяемые
от несущих стен подвала зазором не менее 10 см.
Допускается обратная засыпка без устройства подпорных стен, если стены подвала
оклеиваются полистирольными плитами толщиной 15 см либо засыпаются мелким гравием на всю
высоту.
4.4. Вариант II соответствует расположению КФ в подвальном помещении. В этом случае
функции подпорных и ограждающих стен совмещаются. Стены должны отделяться от ростверка
зазором, определяемым расчетным смещением здания, но не менее 10 см. При расположении стен
в створе с ростверком они должны разделяться прослойкой из непрочного или скользкого
материала.
Допускается ограждение подвальных помещений выполнять в виде обетонированных
откосов, спрофилированных внутрь помещений.
4.5. Вариант III предназначен для организации сейсмоизолирующего основания в уровне
первого этажа. Поддерживающий ростверк несет нагрузку от этажей здания выше первого.
Стены первого этажа в варианте III выполняются как самонесущие с устройством зазоров,
допускающих смещение ростверка на величину, определяемую расчетом, но не менее 10 см.
4.6. При отсутствии подвальных помещений ленточный ростверк монтируется в уровне
спланированного грунта с устройством колодцев под каждый КФ.
При малоплотных или пористых грунтах (^<1300-1500 кг/см2), невысоких зимних
температурах и неглубоких заложениях опорного основания (до 0,5 м) возможна полная или
частичная засыпка фундаментов внутри колодцев.
4.7. Опорное основание под КФ, в зависимости от величины вертикальной нагрузки,
прочности и просадочности подстилающих грунтов, выполняется в виде:
- отдельных плит под каждым КФ;
- перекрестных лент;
- единой плиты под всеми КФ.
Расчет опорного основания производится с учетом расчетных смещений КФ, но не менее
значений, указанных в
табл. 3.
4.8. Количество фундаментов КФ назначается, исходя из конструктивного решения здания, в
зависимости от величины вертикальной нагрузки, передаваемой от вышележащих конструкций.
В зданиях с несущими стенами из кирпичной или каменной кладки фундаменты КФ следует
располагать в местах пересечения стен, а также в промежуточных местах, если имеется
необходимость в снижении нагрузок, передаваемых на КФ.
4.9. Опирание фундамента КФ на опорную плиту ОП - свободное, без каких-либо
конструктивных крепящих устройств. Связь фундаментов КФ с надфундаментным ростверком шарнирная.
Конструкция шарнира состоит из плоской шайбы толщиной S = 2-4 см и анкера диаметром
25-30 мм, связывающего КФ с колонной, ростверком или фундаментной балкой, (рис. 1).

175.

Шайба вырезается из листовой стали СТ-3 и имеет в плане круглое, многоугольное или
квадратное очертание. Размеры внешнего контура шайбы определяются расчетом прочности на
смятие. Диаметр внутреннего контура, с целью облегчения насадки шайбы на анкер, на 2-3 мм
больше диаметра анкера.
Уровень
4.10. Фундамент КФ и опорная плита ОП выполняются из бетона класса не менее В12,5. При
нагрузках более 50 тонн тело фундамента следует усилить стальными сетками из арматуры класса
AII, АШ и закладными деталями в местах контакта КФ с шайбой-шарниром.
4.11. Рекомендуемая форма КФ и их армирование представлены на рис. 5. Сетки С1, С2 и
закладная деталь М1 подбираются из условий прочности контактируемых поверхностей на смятие.
Для
бетона класса В25 площадка смятия в пределах нагрузок 500 т принимается не более F^ = 300
см2. Закладную деталь М1 при бетонировании КФ в вертикальном положении необходимо
выполнить в виде накладной детали. Выверку при монтаже накладной детали следует производить
на растворе марки 100.
Арматурные каркасы К1 подбираются по условиям прочности тела КФ при внецентренном
сжатии в смещенном положении. Диаметр продольных стержней не менее 8 мм.
4.12. При бетонировании (изготовлении) КФ в горизонтальном положении рекомендуется как
закладную, так и шайбу утопить в тело КФ, предусмотрев для обеспечения перемещений скосы по
верхнему обрезу КФ.
4.13. Связующий анкер из арматуры класса А! - AII диаметром 25-30 мм заделывается в
ростверк не менее чем на длину 8 d без приварки к закладной детали.
4.14. При усилении основания перекрестными лентами или сплошными плитами допускается
опирание КФ непосредственно на ленту или плиту без ОП. Однако, при этом следует обеспечивать
необходимую прочность и качество поверхности в местах контакта.
4.15. Монолитный или сборный ростверк, связывающий КФ в плане, следует выполнять из
бетона класса В25. В местах опирания ростверка на шайбу-шарнир необходимо предусмотреть
закладные детали толщиной не менее S = 20 мм. Площадь закладных деталей и плоские сетки в теле
ростверка определяются исходя из прочности ростверка на смятие.
4.16. Закладные и накладные детали, связующий анкер, шайба-шарнир должны покрываться
антикоррозийным составом.

176.

4.17. Зазоры между КФ и ОП, а также между КФ и ростверком необходимо на границе контакта
с грунтом заделать пароизольными жгутами или оклеить рубероидом во избежание попадания в них
твердых предметов.
Рис. 4. Конструктивное решение сейсмозащиты с использованием КФ, вариант II

177.

5.
ОБЛАСТЬ КОНСТРУКТИВНОЙ
ПРИМЕНИМОСТИ
СТРОИТЕЛЬСТВЕ КФ В
5.1. Сейсмоизолирующая конструктивная система КФ, снижающая сейсмические нагрузки на
здания, позволяет:
- уменьшить объем антисейсмических мероприятий;
- использовать технические решения, рассчитанные на сейсмическую интенсивность
меньшую, чем расчетная;
- повышать этажность зданий;
- снижать требования к конфигурации надфундаментной части и планировке внутренних
помещений;
- снижать ущерб (сейсмический риск) от ожидаемых воздействий.
5.2. Обоснованием принятых технических решений является достаточная прочность несущих
конструкций, устойчивость здания на опрокидывание, прочность и устойчивость грунтового
основания.
5.3. Объем конструктивных антисейсмических мероприятий определяется интенсивностью
сейсмического воздействия, установленной с учетом снижения, при условии К > 2.
5.4. Технические решения типовых зданий, рассчитанные на сейсмическую интенсивность
меньшую, чем расчетная, допускаются при условии К > 2.
5.5. Этажность, ограниченная действующими СНиП РК 2.03-04-2001 и СН РК 2.03-07-2001 в
зданиях различных конструктивных решений, при использовании КФ может быть повышена в
зависимости от величины сниженных сейсмических нагрузок и их соответствия нормативной
сейсмичности.
5.6. В зданиях на КФ допускается нарушение принципа симметрии в плане, а также возможно
увеличение расстояний между несущими стенами при условии соблюдения пп. 5.2. или 5.8.
5.7. При оценке сейсмостойкости по надежности следует руководствоваться величиной
перекосов этажей. Допускаемая величина перекоса в долях от высоты этажа Н, при которой
обеспечивается сохранность стен (повреждаемость не выше II степени), представлена ниже:
1
Крупнопанельные здания
Н/300 - Н/400
2
Каркасные здания с кирпичным заполнением
Н/400 - Н/500
3
Здания со стенами комплексной конструкции
Н/450 - Н/500
4
Здания со стенами из виброкирпичных панелей и бетонных
блоков
Н/500 - Н/600
5
Здания из кирпичной или каменной кладки
Н/500 - Н/600
6
Монолитные, объемно-блочные здания
Н/300 - Н/400
Здания и сооружения новых конструктивных решений, а также особо ответственные
здания на КФ оцениваются по сейсмостойкости с учетом нелинейного деформирования конструкций
и сейсмологической ситуации на площадке строительства.
5.8.
6. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И
МОНТАЖА ЭЛЕМЕНТОВ
КИНЕМАТИЧЕСКОГО ФУНДАМЕНТА
6.1. Изготовление элементов КФ и ОП рекомендуется в стальной опалубке. Конфигурация
опалубки (форма) КФ зависит от конструктивного решения здания и допускает использование малых
(рис. 5а) и больших (рис. 5б) форм.
6.2. В малой форме КФ и ОП следует предусматривать скосы по боковым поверхностям для
облегчения распалубливания. Крутизна скосов должна составлять:
для ОП - по 50 мм;
для КФ - по 200 мм на сторону.
6.3. Изготовление КФ по типу рис. 5б производится в вертикальной, горизонтальной форме
или раздельно (стойка в одной форме, опорная часть - в другой) в зависимости от габаритных
размеров и местных условий. Соединение раздельно изготовленных элементов КФ осуществляется
сваркой закладных деталей, предусмотренных в каждом элементе.
6.4. Формы перед началом эксплуатации, а также после текущего и капитального ремонта или
длительного перерыва использования, подлежат контрольной проверке.
Кроме того, необходимо производить ежемесячный текущий контроль состояния форм.

178.

6.5. КФ и ОП изготавливаются из бетона класса не менее В25 и армируются сетками и
каркасами из стали класса А-II и А-III.
6.6. При определении шага между сетками и расстояния между стержнями в сетках должны
учитываться удобство укладки и метод изготовления бетонной смеси. Сварные арматурные сетки,
каркасы должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10922-90.
6.7. По внешнему виду промежуточный опорный элемент должен удовлетворять следующим
требованиям:
а) отклонение фактических размеров от номинальных, указанных в рабочих чертежах, не
должно превышать:
- по боковым граням нижнего обреза +10 мм;
- по боковым граням верхнего обреза +15 мм;
- высоты +5 мм.
б) отклонения от проектного положения стальных закладных деталей не должно превышать:
- в плоскости изделия +3 мм;
- из плоскости изделий +0,5 мм;
в) допускаемые размеры раковин:
- на сферической нижней поверхности - диаметром 1 мм, глубиной 1 мм;
- на остальной поверхности - диаметром 5 мм, глубиной 3 мм.
Местные наплывы допустимы высотой 5 мм и выколы - 5 мм глубиной; отколы бетона ребер
- глубиной 5 мм, длиной 50 мм.
г) трещины в бетоне, за исключением усадочных, шириной не более 0,1 мм, не допускаются;

179.

д) внешний вид и качество поверхности должны соответствовать установленному эталону.
Связующий
Рис. 5. Варианты конструктивных форм и армирования КФ
6.9. Для закладных деталей применяются углеродистая сталь класса 38/23 по ГОСТ 380-94 и
арматурная сталь класса А-I и A-II по ГОСТ 5781-82*.
6.10. Сварные арматурные сетки и стальные закладные детали должны удовлетворять
требованиям ГОСТ 1992274*.
6.11. Стальные закладные детали, не защищенные бетоном, должны иметь антикоррозийное
покрытие в зависимости от агрессивности среды в соответствии с требованием СНиП 2.03.11-85.
6.12. Шайба-шарнир изготавливается из углеродистой стали класса СТ 38/23 по ГОСТ 380-94 и
покрывается цинковым антикоррозийным покрытием. Диаметр отверстия шайбы выполняется на 2-3
мм больше диаметра анкера для свободной (без усилий) насадки шайбы на анкер.
6.13. Точность монтажа КФ на строительной площадке соответствует допускам,
установленным СНиП 3.09.01-85 для обычных фундаментных конструкций. Допускаемые смещения
КФ и ОП от проектного положения в плане +5 мм, вертикальные +10 мм. Устранение отрицательных
отклонений производить подбором и установкой металлических прокладок под плоскую шайбу
шарнира. Размеры пластин прокладок должны превышать размеры шайбы на 20 мм. Прокладки
устанавливать на раствор, шайбу шарнира приварить к дополнительной прокладке.
6.14. Шарнирный узел после завершения всех работ по устройству должен быть очищен от
всех посторонних тел и наростов бетона.
Приложени
еА

180.

ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ, НА КОТОРЫЕ ДАНЫ ССЫЛКИ В ИНСТРУКЦИИ
№
№
Обозначение
нормативных
документов
Название нормативных документов
1
СНиП 2.02.01-83*
Основания зданий и сооружений
2
СНиП II-7-81*
Строительство в сейсмических районах. М.С. 1991 г.
3
СНиП РК 2.03-04-2001 Строительство в сейсмических районах
4
СН РК 2.03-07-2001
Застройка города Алматы и прилегающих территорий с учетом
сейсмического микрорайонирования. Алматы.
5
ГОСТ 10922-90
Арматурные изделия и закладные детали сварные для
железобетонных конструкций. Технические требования и методы
испытаний
6
ГОСТ 380-94
Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки и общие
технические условия
7
СНиП 3.09.01-85
Производство сборных железобетонных конструкций и изделий
8
ГОСТ 5781-82*
Сталь горячекатанная для армирования железобетонных конструкций
9
СНиП 2.03.11-85
Защита строительных конструкций от коррозии

181.

Приложени
еБ
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ
ЗДАНИЙ НА КФ Пример 1. Расчет и конструирование 5-этажного дома
1. Исходные данные. Запроектировать для условий г. Алматы пятиэтажный 39-квартирный
крупнопанельный жилой дом в конструкциях серии «158» с сейсмоизолирующими фундаментами.
Сейсмичность площадки более 9 баллов. Основанием фундаментов служат грунты, относящиеся к
категории II по сейсмическим свойствам.
Согласно СН РК 2.03-07-2001 на данной площадке не допускается строительство домов
высотой более 4-х этажей. Наличие КФ позволяет увеличить этажность до пяти и более этажей.
Конструктивное решение сейсмозащиты разрабатывается в двух вариантах: А, Б, (рис. 6).
Вариант А, рассчитанный на минимальные конструктивные изменения в существующей
серии, соответствует варианту I, п. 4.2.
Для уменьшения сопротивления грунта при перемещениях здания обратную засыпку
рекомендуется производить после наклейки на стены подвала плит из полистирола толщиной 15 см.
С целью уменьшения толщины промерзания отмостка выполняется по слою керамзита.
Вариант Б соответствует варианту II, п. 4.2. Подпорная стена по внешнему контуру может
выполняться из бетонных блоков или железобетонных панелей и служит одновременно
ограждающей конструкцией. В данном варианте отсутствуют внутренние стены, КФ при принятой
форме опираются на железобетонные тумбы. Вариант II более экономичен, чем вариант I.
2. Расчетные нагрузки на здание. Расчетные сейсмические нагрузки согласно п. 3.1 и табл. 2
могут быть снижены в 4,5 раза. Учитывая возможное скопление людей, принимаем Ks = 2.
Конструкции серии «158» рассчитаны на сейсмичность 9 баллов, что позволяет применить указанную
серию при использовании КФ и в районах с сейсмичностью более 9 баллов.
3. Особенности конструирования КФ. Геометрические параметры КФ принимаются в
зависимости от величины вертикальной нагрузки на один фундамент (около 200 т), по п. 2.2 и 2.3:
R = 1,5 м., Н = 0,95 м., h = 0,4 м., В = 1,0 м
КФ выполняется из бетона класса В25, армированного плоскими сетками из арматуры класса
А-III. Сечение стержней и шаг сеток определяются расчетом прочности на смятие при FCH = 300 см2 на
границе контакта КФ и ОП: и FCH, равной площади закладных деталей в шарнирном соединении.
Шарнирное соединение выполняется в виде квадратной плоской шайбы размерами b х h х 5
= 120 х 120 х 30 мм и связующего анкера d = 30 мм.
Обвязочный ростверк, связывающий КФ по верхнему обрезу, выполнен из сборных
железобетонных элементов с замоноличиванием узлов над КФ. По наружному контуру ростверк, по
варианту Б, функционально совмещен с ограждением в виде несущей панели.
Пример 2. Расчет и конструирование одноэтажного дома
1. Исходные данные. Запроектировать для условий Южно-Казахстанской области 1-этажный
2-х квартирный крупнопанельный жилой дом на основе типовой серии 226 тип 3Б, в которой
снижено армирование панелей стен и упрощены узлы сопряжений панелей с фундаментами и
плитами перекрытий. Сейсмичность площадки 8 баллов. Вес конструкций здания 120 т.
Конструктивное решение сейсмозащиты включает кинематические фундаменты.
2. Расчетные нагрузки на здание. Для расчета надфундаментных конструкций определяют
сейсмическую нагрузку на здание согласно п. 3.3 настоящей Инструкции:
Sks = 0,08 х 120 = 9,6 т
в приведенной формуле вес здания Q = 120 т, а коэффициент сейсмичности К = 0,08.
4. Особенности конструирования КФ. Геометрические параметры КФ приняты согласно п. 3.2:
R = 0,7 м., Н = 0,5 м., В = 0,5 м

182.

с учетом вертикальной нагрузки на отдельные фундаменты. Кинематические фундаменты
выполняются из бетона класса В20, армируются плоскими сетками из арматуры класса А-III. Шайбашарнир принимается размерами 60х60х40 мм, диаметр связующего анкера 20 мм.
Под один дом устанавливается девять КФ в местах пересечения стен в плане, рис. 7а. Для
каждого КФ устраивается опорное основание - заполненная бетоном полость, вытрамбованная в
грунте, рис. 7б. В бетон опорного основания укладываются плоские арматурные сетки по расчету на
смятие.

183.

А. Сп о со б " п о д в ед ен и я -" К Ф п о д к о н с тр у к ц и и тех п о д п о ль я
Ар м и р о в а н и е К Ф
Об щи й в и д К Ф
Р и с . 6 . П р о е к т н ы е р е ш е н и я с е й с м о з а щ и т ы с и с п о л ь з о в а н ие.ч КФ в доме с е р и и 1 5 8

184.

О ты о с тк а
------------
f
Б . Сп о со б " з а м ен ы " к о н с тр у к ц и и тех п о д п о л ь я

185.

(1)
(3)
Рис. 7. Фундамент дома серии 266: а) план; б) узел опирания ростверка на КФ 1 - КФ; 2 - ростверк; 3 - бетонная подушка; 4 - арматурные сетки; 5 вытрамбованный грунт
Приложени
еВ
МЕТОДИКА ОЦЕНКИ
СЕЙСМОСТОЙКОСТИ
ЗДАНИЙ
НА
КИНЕМАТИЧЕСКИХ
ФУНДАМЕНТАХ
Расчетная схема непротяженного здания регулярной структуры можно принимать в виде
одно- или многомассовой консольной системы с сосредоточенными массами, где нижняя масса
соответствует кинематическому фундаменту, а следующая масса - этажам здания.
Диссипация энергии учитывается различными моделями внутреннего трения. Для
многомассовых динамических систем предпочтительней описание диссипации энергии внутренним
вязким трением. Применительно к одномассовым системам возможно применение моделей
Максвелла, Фойгта гистерезисного типа и иных способов диссипации энергии в динамических
системах.

186.

Отметим, что, как правило, одномассовая динамическая модель хорошо описывает динамику
сейсмоизолируемого здания, особенно на кинематических фундаментах. Целью расчета является:
(1)
- определение величины перемещения здания в уровне КФ; (3)
- определение величины сейсмической нагрузки на надфундаментную часть здания;
- оценка сейсмостойкости сейсмоизолируемого здания по величинам надежности.
Обычно
выполняется для экспериментальных объектов.
Для случая одномассовой системы и гипотезы Фойгта уравнение динамики имеет вид:

187.

R.
R(x)
x
0
(1)
(3)
x +—x +■
mm
,
а для гипотезы Максвелла в случае
восстанавливающей силы
(2)
R(x) = Ro(1 - e-am), x
> 0, (где Ro, a - параметры диаграммы)
Имеем
... .. . ma .. n2 •
(x + x o) +-- (x + xo)2+ >&o =
0

188.

В формулах (1), (3): x - относительное смещение; т - величина сосредоточенной массы, х„ - ускорение в
основании; ц - коэффициент внутреннего вязкого трения, R(x) - нелинейно-упругая восстанавливающая сила
(нелинейная силовая характеристика).
Формула (2) уравнения (3) показывает, что системы сейсмоизоляции, включая КФ, являются существенно
нелинейными. Поэтому всевозможные спектральные подходы являются нереализуемыми.
(1)
(3)
Диаграмма деформирования в уровне КФ принимается по экспериментальным
данным. В настоящее
время накоплено большое количество опытных данных для зданий различных конструктивных типов высотой 1-9
этажей.
Сложным остается вопрос выбора параметров рассеяния энергии. Экспериментально установлено, что
рассеяние энергии по сравнению со зданиями на обычных фундаментах в системах с КФ в 2-6 раз выше. Поэтому
коэффициент внутреннего вязкого трения следует выбирать как минимум вдвое выше, чем для здания с
обычным фундаментом.
При расчете сейсмоизолируемого здания сейсмическое воздействие целесообразно задавать выборками
реальных акселерограмм или моделировать случайным нестационарным процессом.
Выборки реальных акселерограмм должны включать не менее 30-50 акселерограмм, сгруппированных
либо по балльности *1+, либо по принципу охвата частичного интервала сейсмического воздействия *2+, либо по
принципу учета возможных в данном регионе амплитудных, частотных характеристик, а также длительности
сейсмического воздействия. Не рекомендуется включать в расчетные выборки акселерограмм
инструментальные записи землетрясений, параметры очага которых по величинам магнитуды, глубины и
эпицентрального расстояния заведомо не соответствуют сейсмологическим условиям данного региона. Следует
исключить также нормировку акселерограмм по каким-либо амплитудным характеристикам.
При проектировании сейсмоизолируемых зданий на конкретных площадках инструментальные записи
выборок должны соответствовать локальным грунтовым условиям. С этой целью допускается пересчет
акселерограмм по известным методикам.
По результатам расчета на выборку акселерограмм определяются статистические характеристики
параметров реакции сейсмоизолируемого здания, строятся функции распределения максимальных величин
перемещения, скорости, ускорения, реакции.
Более общим является представление сейсмического воздействия нестационарным случайным
процессом. Такое представление полностью отвечает физическому смыслу сейсмического воздействия и
поэтому оказывается очень плодотворным *1+.
При моделировании сейсмического воздействия стационарным случайным процессом основными
характеристиками воздействия являются:
- среднеквадратичное значение ускорения;
- преобладающий период или несущая частота;
- параметр корреляции;
- эффективная длительность (ширина импульса);
- вероятность реализации указанного набора параметров.
Более общим является представление сейсмического воздействия квазистационарным случайным
процессом, равным произведению детерминированной огибающей на стационарный случайный процесс *3+.
Для детерминированной огибающей рекомендуется дробно-рациональная функция.
188

189.

Применение указанного представления сейсмического воздействия выполняется с привлечением
численных и приближенных аналитических методов статистической динамики. Параметры случайного процесса
выбираются по среднемировым данным и с учетом региональных особенностей сейсмического воздействия.
Анализ сейсмостойкости зданий на кинематических фундаментах целесообразно выполнять с
использованием расчета на надежность *4+.
(1)
(3)
Под надежностью подразумевается вероятность безотказной работы
конструкции. Отказом конструкции
является превышение допустимой величины перекоса этажей здания. Предельные величины поэтажных
перекосов назначаются в зависимости от конструктивных особенностей исследуемого здания на основе анализа
имеющихся экспериментальных данных.
Для сейсмоизолируемого здания за отказ принимается превышение допустимого перемещения в уровне
фундамента.
При исследовании надежности экспериментальных объектов величина предельного перекоса должна
соответствовать степени поврежденности здания. Расчет надежности может выполняться с использованием
разработанного в КазНИИССА комплекса программ *5+.
Допустимая величина надежности назначается с учетом стоимости здания, его назначения и развития
повреждений. Для зданий с экономической ответственностью допустимая величина надежности может
приниматься менее 0,90.
Применительно к сейсмоизолируемому зданию допустимая величина надежности в зависимости от
этажности и сейсмичности района изменяется в пределах 0.85-0.95.
Следует отметить, что расчет зданий на реальные сейсмические воздействия является весьма сложной
задачей, решать которую целесообразно с привлечением специализированных организаций. Это в особенности
касается зданий с системами сейсмоизоляции, которые моделируются нелинейными системами.
189

190.

ЛИТЕРАТУРА
Жунусов Т.Ж., Лапин В.А. Моделирование сейсмического воздействия в задачах расчета систем
активной сейсмозащиты. Строительная механика и расчет сооружений. №4. 1990. Стр. 38-41.
Жунусов Т.Ж., Лапин В.А. Параметры расчетного сейсмического воздействия для территорий Алматы. Экспресс- информация. М.: ВНИИС, сер. 14, 1986.
(1)
Жунусов Т.Ж., Пак Э.Ф., Лапин В.А. Вероятностный (3)расчет сейсмостойких многоэтажных
промышленных зданий. Строительство в особых условиях. Сейсмостойкое строительство. 1983, вып. II, Стр. 2-6.
Лапин В.А. Вопросы расчета надежности зданий с системами активной сейсмозащиты. - В кн.
«Надежность и эффективность нетрадиционных систем сейсмозащиты в сейсмостойком строительстве. Тезисы
докладов». Севастополь. 1991. Стр. 10-12.
Лапин В.А. Комплекс программ для оценки сейсмостойкости зданий и сооружений. - Алматы. КазЦНТИС.
1991,
№91-46.
190

191.

(1)
(3)
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П
Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail:
stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ
СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
Подготовительные работы
4
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
4.1 Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке опоры и
диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле металлического или
сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы (шаблона).
4.2 Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к
пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости, райберовка или
рассверловка новых отверстий.
4.3 Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж амортизатора и
пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка выступающих частей
бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
4.4 Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
5
Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные
строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
191

192.

7.
болты расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе не
видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью
площадки, на которой монтируется амортизатор;
8.
болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние торцы
которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
У
9.
(1)
(3)
болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после монтажа
амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают над
поверхностью площадки;
192

193.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во втором случае
Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
1.8.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
(1)
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем
уровень площадки, на
(3)
которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления
амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов,
при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в уровне
установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под штифты и
резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре, забивка штифтов в
отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок
анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней плитой и нижней плоскостью
диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по
контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора прочности бетоном или
раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
1.9.
Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций первого случая
только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой
монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во втулках фундаментных болтов
с отверстиями под болты в основании.
Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
1.10.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой
монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
193

194.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с
фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае(1)
отличаются от операций для третьего
(3)
случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на которой он
монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
2.6.
Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические пролетные
строения)
3.
Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как с
верхним, так и с нижним расположением ФПС одинаковы.
4.
К
металлическому
пролетному
строению
амортизатор
прикрепляется
посредством
горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
4.
замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конструкциям
металлического пролетного строения;
4.
в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
4.
при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые
прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4.
высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
4.
Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смонтирован.
4.
Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост» И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
И.А. Мурох
194

195.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
(1)
(3)
195

196.

(1)
(3)
196

197.

(1)
(3)
197

198.

(1)
(3)
198

199.

(1)
(3)
199

200.

(1)
(3)
200

201.

(1)
(3)
201

202.

(1)
(3)
202

203.

(1)
(3)
203

204.

Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич,
позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г.
(1)
Дебальцево, ДНР, Донецкая область. 1992 г.р,
(3) участвовал в обороне
города Иловайск [email protected] (921) 962-67-78
. https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656
204