Устройство фрикционно - подвижных соединений для обеспечения сдвиговой прочности сборно - разборных армейских мостов

1.

Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации ветеранов
"Профсоюз Ветеранов Боевых Действий" (ПВБД СПб ) Армейский Вестник
"КрестьянИнформАгентство" и редакция газеты "Земля РОССИИ" для СМИ РФ № 58
Устройство фрикционно-подвижных соединений для обеспечения сдвиговой прочности сборноразборных армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектсталь-конструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами. Темнов В.Г. -д.т.н, профессор
ПГУПС, ветеран боевых действий в Чеченской Республике 1994-1995 гг, Мажиев Х Н аспирант СПб ГАСУ
Санкт-Петербургский государственный Архитектурно -Строительный Университет , 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 , организация «Сейсмофонд»
ОГРН:1022000000824, ИНН 2014000780 Секция : Кибернетика и моделирование

2.

Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами
УДК 624 072 Мажиев Х Н ГАСУ [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 96267-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет СБЕР получателя № 40817810455030402987
22. 07. 2022
Увеличение сейсмической опасности площадок по СНиП И-7-81*[1], привело к необходимости в
разработке новых решений, реализующих принцип сейсмозащиты, для снижения расчетной
сейсмичности площадок на 1-2 балла Общественной организацией "Сейсмофонд" предлагается
конструктивно-технологическая система ФПС для я моделированием сейсмической нагрузки и
лабораторных испытаний на сейсмостойкость в программе SCAD в районах с сейсмичностью 7-10
баллов (РФ) с соблюдением повышенных требований к сейсмоизоляции оборудования за счет
сейсмостойких опор. При этом обеспечивается снижение материалоемкости и массы оборудования и
сооружений для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами

3.

В конструкции сейсмоизоляции оборудования реализуется идея упруго фрикционной системы,
достоинством которой является целенаправленное использование эффекта повышенного рассеивания
энергии при колебаниях здания за счет сухого трения специально запроектированных конструктивных
элементов.
Упруго фрикционная система по классификации систем активной сейсмозащиты относится к
системам с повышенными диссипативными характеристиками , в которых основной эффект
достигаемся путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого сухого,
гистерезисного и др ) Упруго -фрикционная система снижает динамическую реакцию сооружения за
счет поглощения энергии, передаваемой сооружению в процессе сейсмических колебаний
демпфирующими устройствами В силу этого снижаются затраты на антисейсмические мероприятия
при обеспечении норматив нового уровня сейсмостойкости здания
Снижение сейсмической реакции сооружения происходит и при использовании упруго пластических
систем , сейсмоизолирующих опор на фрикционнщ- подвижных соединениях (ФПС) Для ФПС из
обычных сейсмостойких опор, величина энергетических потерь, отнесенная к упругой энергии за один
цикл колебаний, не превышает 0,6. Этому коэффициенту диссипации соответствует уровень затухания
в системе величиной 5% от критического что и заложено в СНиП
В сооружениях и трубопроводах большинство потерь энергии происходит за счет внутреннего
трения в материале конструкций, трения на контактах подземной части сооружений с грунтом
основания и трения в соединениях конструкций. Но можно усилить рассеивание энергии путем
использования демпферов различной конструкции, при этом коэффициент диссипации повышается в 2340 раз Также сухое трение не только активно влияет на рассеивание энергии колебаний но и
существенно изменяет резонансные частоты системы .

4.

СИСТЕМЫ С ПОВЫШЕННЫМИ ДИССИПАТИВНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ для обеспечения
сдвиговой
прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами

5.

Рис.1. Классификация систем с повышенными диссипативными характеристиками
Па классификации систем активной сейсмозащиты оборудования и сооружений :
- сейсмоизоляция,
- адаптивные
- с повышенным демпфированием,
- с динамическими гасителями
УПС и УФС относятся к одной и той же (третьей) группе, в которых основной эффект
достигается путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого, сухого,
гистерезиснсго и др ).
Общим для рассмотренных систем является их повышенная, по сравнению с упругими системами
энергопогпощающая способность Можно также ожидать, что мягкая реакция упруго-фрикционных
систем, подобно упруго- пластическим способствует предохранению несущих элементов составляющих
систему, от хрупкого разрушения
Вместе с тем УФС и ФПС имеют и некоторые преимущества по сравнению с УПС для обеспечения
сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
:
1) Наиболее важное из них возможность регулировать потери энергии в системе в зависимости от
величины расчетного воздействия. Назначая определенную величину обжатия соприкасающихся

6.

поверхностей элементов системы, можно добиться максимального рассеивания энергии колебаний и,
следовательно, наибольшего снижения динамической реакции сооружения. При этом максимальная
величина коэффициента диссипации в таких системах может в два и более раз превышать значение
этого коэффициента (равное 4,0) для упруго-пластических систем.
2) Сооружения с фрикционными связями могут быть запроектированы таким образом, что
проскальзывание элементов будет наступать по зонам непрерывно па мере увеличения интенсивности
внешнего воздействия Достоинство такой конструкции состоит в том что рассеивание энергии про
исходит в течение всего колебательного процесса, а не только в пластической стадии движения
3) Конструкции с фрикционными связями могут переносить практически бесконечное число циклов
колебаний без опасности изменения механических характеристик соприкасающихся поверхностей при
взаимном их проскальзывании
4) Снижение сейсмической реакции происходит на всем диапазоне интенсивности воздействия
5) УФС может быть реализована в сооружении без ведения дополнительных устройств,
повышающих стоимость строительства.
Упруго фрикционные связи, играя роль включающихся связей, позволяют резко увеличить вслед за
подвижкой стыка динамическую жесткость системы и вывести сооружение из области
преобладающих частот сейсмического воздействия .
Диссипативные свойства упруго-фоикционной системы и ФПС зависят от соотношения между
силой сухого трения и амплитудой внешней нагрузки

7.

Из всего выше сказанного можно сделать вывод, сейсмическая реакция сооружения,
запроектированного как упруго- фрикционная система и ФПС, должна быть ниже чем для сооружения
традиционной конструкции
Для рассмотрения предлагается конструкция каркаса с применением конструктивно
технологической системы КТС (см. рис. 2), которой реализован принцип упруга-фрикционной системы
на маятниковых телескопических сейсмоизолирующих стальных подвижных опорах , как одного из
метода сейсмозащиты и возможность регулирования энергопоглощения в зависимости от величины
расчетного воздействия Это достигается с помощью фрикци- болтов, с пропиленным пазом и забитым
медным обожженным клином прижимающих отдельные элементы сооружения друг к другу с
определенной силой для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами
Рис.2 Реальный узел образования упруго фрикционной связи с использованием сейсмостойких
телескопических сейсмоизолирующих маятниковых опор для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных

8.

армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30
м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
КТС (конструктивно-технологическая система) представляет собой конструктивную систему с
повышенными диссипативными свойствами которые можно регулировать В ней допускается
возможность реагирования энергетической емкости сооружения в зависимости от величины
расчетного воздействия . Это достигается с помощью фрикци -болтов, прижимающих отдельно
элементы сооружения друг с другу с определенной силой.
Для повышения диссипативных свойств здания из КТС ( конструктивно технологическая схема)
используется прием искусственной разрезки остова сооружений, оборудования на самостоятельные
несущие блоки, соединяемые между собой в швах фрикционными связями При этом для районов, где
ожидается сейсмическое воздействие значительной интенсивности, целесообразна разрезка остова не
только вертикальными, но и горизонтальными швами которые допускают взаимные сдвиги блоков по
горизонтали.
В КТС , ФПС диссипативные характеристики повышаются за счет предусмотренных узлов сухого
трения, в которых благодаря взаимному проскальзыванию несущих и ограждающих конструкций
происходит резкое увеличение диссипации энергии колебаний, а также качественна изменяется общий
механизм деформации сооружения. В силу этого снижаются затраты на антисейсмические
мероприятия при обеспечении нормативного уровня сейсмостойкости здания.
Вследствие действия сейсмических сил происходят необратимые, а, следовательно, опасные
перемещения Для снижения взаимных перемещений изолированных частей сооружения в систему
сейсмозащиты вводятся энергопоглощающие устройства (демпферы), обладающие повышенными

9.

диссипативными (рассеивающими) свойствами. В КТС роль энергопоглощающих устройств выполняют
фрикционные прокладки между ветвями конструкции Потеря энергии в демпфирующих устройствах
происходит за счет работы возникающих в них сил сопротивления (сил вязкого и сухого трения, сил
пластического деформирования), которая пропорциональна перемещению точки приложения этих сил.
Именно поэтому демпферы и устанавливаются между частями конструкции с большими взаимными
перемещениями При этом помимо повышения энергоемкости конструкций, в определенном диапазоне
могут изменяться динамические характеристики здания
Кроме того, что КТС и ФПС является конструкцией со скрытым металлическим каркасом, в ней
эффективно применяются упруго-фрикционные соединения на высокопрочных фрикци- болтах
Сейсмофонд. Соединение металлических контурных элементов на монтаже производится с помощью
фрикци-болта с регулируемым усилием затяжки гайки и забитым в пропиленный паз медным
обожженным клином . Использование таких соединений позволяет существенно повысить уровень
диссипации энергии колебаний и снизить величины сейсмических нагрузок на здания
Суть работы болтов следующая изменение динамической схемы сооружений достигается с
помощью упруго-фрикционного стыка, который до определенного уровня усилий (изгибающего момента)
работает как жесткое соединение При превышении этого уровня в стыке происходит контролируемый
сдвиг причем допустимая (регламентируемая) величина сдвига определяется размером овальных
отверстий для постановки болтов для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов
многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами

10.

Рис 3 Принцип образования упруго-фрикционной связи на высокопрочных болтах с использованием
фрикци-болта Сейсмофнда, с пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым сминаемым медным
обожженным энергопоглощающим клином для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов
многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
Проведенные экспериментальные исследования образцов при знакопеременных статических и
пульсационных нагрузках свидетельствуют о физической реализуемости процессов относительной
подвижки в соединениях, стабильности замкнутых петель гистерезиса и существенном повышении
способности конструкций к поглощению энергии. К достоинствам упруго- фрикционных соединений на
фрикци-болтах с медным обожженным клином относятся неизменяемость динамической структуры до
определенного уровня внешних воздействий отсутствий повреждений при интенсивных колебаниях и
возможность нетрудоемкого восстановления конструкций после землетрясения. Применение ФПС с

11.

фрикци-болтом, в конструкциях сейсмостойких сооружений, оборудования, соответствуют основным
направлениям повышения индустриальности и технологичности строительно-монтажных работ .
Использование в сейсмостойком строительстве упруго-фрикционных соединений и ФПС на
высокопрочных болтах с контролируемой величиной подвижки позволяет повысить надежность и
технико-экономические показатели зданий и сооружений Но необходимо тщательно исследовать а
потом применять в сейсмостойком строительстве конструктивные решения с повышенными диссипативными характеристиками. Гудман и Кламп (США) установили, что для каждой конкретной упругофрикционной системы существует оптимальная величина силы трения, при которой рассеяние энергии
будет наибольшим, для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами
.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

Рис 4 Принцип образования упруго-фрикционной связи сооружений, на высокопрочных болтах с
использованием фрикци-болта , с пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым сминаемым
медным обожженным энергопоглощающим клином, для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных
армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30
м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
В заключение можно сделать вывод, что КТС и ФПС с фрикционно- подвижными соединениями
характеризуется высокой надѐжностью, компактностью простотой изготовления, монтажа и
ремонта после землетрясения
Необходимо отметить что предлагаемая система ориентирована в основном на отечественные
материалы и имеющуюся базу строительства, для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских
мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами

19.

Применение фрикционно подвижных болтовых соединений для рамных узлов
металлических конструкций с использованием антисейсмических демпфирующей
связи в виде спиралевидной раскосов с упругими демпферами сухого трения
согласно изобретения, для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного
применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами
«Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения» скопированные и
внедренные в Японии, США, Канаде, Китае, Новой Зеландии, Тайване
http://www.kk-ecs.co.jp/feature/ http://www.hasegawa-mokei.co.jp/01works/ex_earthquake/2689.html
https://www.youtube.com/watch?v=DF7CbPr39mQ
http://www.hasegawa-mokei.co.jp/01works/ex_earthquake/2778.html
Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения E04 9/02,
для обеспечения
сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
a20210051 от 2021 03 02 Минск Республика Беларусь https://en.ppt-online.org/867887
https://ppt-online.org/867995

20.

https://ru.scribd.com/document/495183072/USSR-Makhachkala-Chislennoe-Modelirovanie-VzaimodeystviyaTruboprovoda-Geologicheskoy-Sredoy-Na-Spiralnikh-Seismoizoliruyushikh-Oporakh-224-Str

21.

22.

23.

24.

25.

26.

Конструктивное решение антисейсмической демпфирующей связи Кагановского см по ссылкам https://ppt-online.org/846860 https://en.pptonline.org/820716 http://www.elektron2000.com/article/1404.html
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
2010 136 746
(13)
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
1)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
риоритет(ы):
2) Дата подачи заявки: 01.09.2010
3) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),

27.

дрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧ ИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий вы полнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до
допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающий ся тем, что в объеме
каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных
на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку
полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент
полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной га йки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жестко сти, состоящих из
стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндв ич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т. е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не
подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой,
которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не
позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес зда ния и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах
«сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса д ля малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определ ить величину
горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной
площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и
аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на прогр аммном комплексе ВК
SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на
испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным

28.

путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испыт ательным центром ОО
«Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Изобретение полезная модель Опора сейсмостойкая Сейсмофонд Андреев Б А Коваленко А И
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 по
подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль
оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым
объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и
корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к уменьшению зазоров « z» корпуса и
увеличению усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки
гайки(болта) определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от
сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные
соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских
деталей встык по Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены
овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При
малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением
нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с
меньшей шероховатостью.

29.

Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают
упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает
работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками
известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль
овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство
для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-201401-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и
несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между
пластинами и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через
пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга.
Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют
конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые
нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях,
смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижнейкорпуса, закрепленного на фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей
оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В
корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные
отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в

30.

корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента
(болта), а длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении
шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход»
сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только
под сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2
изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной
элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из
корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую
поверхность штока 2 предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элементкалиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В
теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по
ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с
защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по
подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом
3, с шайбами 4, на с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении
при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки
(болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь
приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока.

31.

Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой
конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и
др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без
разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным
элементом отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз,
выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней
точки паза штока.

32.

33.

34.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

35.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
45
46
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
47

36.

6.4.2
Транспортировка
и
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51

37.

1.
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 Email: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1. Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке опоры и диафрагме железобетонного
пролетного строения или отверстий в металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы
(шаблона).
1.3. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к пролетному строению в элементах
амортизатора по шаблонам и, при необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.4. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж амортизатора и пространства для его установки
на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
1.5. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
1.2.
2.
Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
1) болты
расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора,
при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;

38.

болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние торцы которых расположены заподлицо
с бетонной поверхностью;
3) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после монтажа амортизатора доступ к болтам
возможен,
при
этом
концы
фундаментных
болтов
выступают
над
поверхностью
площадки;
2)
У

39.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во втором случае
2.1.2.
Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется амортизатор,
на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления амортизатора с фундаментными болтами,
опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов
фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под штифты и резьбовые отверстия под болты
в основании с соответствующими отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.

40.

з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на
диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка
болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора
прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций первого случая только тем, что основание
амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых
отверстий во втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена ниже.
2.1.3.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту
выступающего конца фундаментного болта.

41.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами,
опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций для третьего случая только тем, что
амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в
амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как с верхним, так и с нижним
расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством горизонтального упора. После
прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конструкциям металлического пролетного
строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые прокладки (вилкообразные шайбы)
требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.2.
Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
2.3.

42.

Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
И.А. Мурох

43.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
Применение как традиционных так и новейших строительных материалов; гибкая технология
изготовления сборных изделий; сборка несущего каркаса без сварки и мокрых процессов; высокая
скорость возведения зданий; обеспечение максимальной вариабельности объемно-планировочных
решений в зависимости от требований заказчика; возможность выпуска различных комплектов сборных
изделий с набором крепежных элементов для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов
многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
Надежные фрикционно демпфирующей компенсаторы при особых воздействиях и землетрясении , что
подтверждено численным моделированием динамических и статических задач теории устойчивости сооружения , в
том числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских
мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
УДК 699.841: 624.042.7
Приложение опора сейсмостойкая стал фрикцонно-демпфирующей с пластическим шарниром фрикци-болтом с
пропиленным пазов , куда забивается медный обожженный клин для демпфирования
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ 165 076

44.

РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
165 076
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
U1
СЛУЖБА
(51) МПК
ПО
E04H
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
9/02 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен
Статус:
(последнее изменение статуса: 07.06.2017)
21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
24) Дата начала отсчета срока действия
патента:
22.01.2016
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
Приоритет(ы):
22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2 -я
Красноармейская дом 4 СПб ГАСУ 135,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
165 076

45.

Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использовани я фрикцион но
податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую
поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий
калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца
корпуса до нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для
сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и
соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к
уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем
воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов
от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с
пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные
отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных
нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное
проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение
листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго . После того как все болты
соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение
соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению
воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из -за разброса по трению.
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW
201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит
базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями
сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты, которые
фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две
пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры,
которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей.

46.

Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до
одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса,
закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью
ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное
отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в
которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых
паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной
оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному
перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы
обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от
торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен
разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4
изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его оси,
выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия
корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h»
(допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина
пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную)
навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с
поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданног о усилия.
Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в
свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока.
Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит
сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели

47.

Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через
поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием,
кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина кото рых, от торца корпуса, больше
расстояния до нижней точки паза штока.

48.

49.

50.

51.

СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ
2010136746
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU 2010136746
(11)
2010 136 746
(13)
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
риоритет(ы):
22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
дрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
"Теплант"
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для
снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных в нутренних взрывах,
отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограничен ных
эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточно м давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясени я под действием
взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс и з проема и соскальзывают с болтового
соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.

52.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм
жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещат ься
перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е.
до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных
землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой
шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания зда ния.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких
диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить
величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве
прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и
перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на прогр аммном
комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, Sivi lFem
10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагм енты и узлы,
и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич» -панелей, щитовых
деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении боле е 9 баллов перемещение по
методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».

53.

54.

55.

56.

57.

58.

Металлический каркас сейсмостойкого многоэтажного здания 973770
(19)
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
SU
(11)
973 770
(13)
A1
(51) МПК
(12)
E04H 9/02 (2000.01)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус: нет данных

59.

21)(22) Заявка: 3231685, 07.01.1981
45) Опубликовано: 15.11.1982
дрес для переписки:
06 480070 АЛМА-АТА ДЖАНДОСОВА 2
(71) Заявитель(и):
КАЗАХСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ ОРДЕНА
ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
ЦЕНТРАЛЬНОГО НАУЧНОИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОГО И
ПРОЕКТНОГО ИНСТИТУТА
СТРОИТЕЛЬНЫХ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ
"ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ"
(72) Автор(ы):
ОСТРИКОВ ГЕННАДИЙ МИХАЙЛОВИЧ,
ОПЛАНЧУК АЛЕКСАНДР
АНАТОЛЬЕВИЧ
(54) Металлический каркас сейсмостойкого многоэтажного здания
Узел соединения раскосов вертикальной связи колонн
920135
(19)
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
SU
(11)
(13)
A1
(51) МПК
E04B 1/38 (2000.01)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ
СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
(12)
Статус: нет данных

60.

21)(22) Заявка: 2950365, 26.06.1980
(71) Заявитель(и):
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ "ДНЕПРПРОЕ
45) Опубликовано: 15.04.1982
(72) Автор(ы):
дрес для переписки:
ГЕРЗОН МАРК ИОСИФОВИЧ,
03 320600 ДНЕПРОПЕТРОВСК ГСП ПР.К.МАРКСА 59
ФИШМАН ЛЕОНИД АРКАДЬЕВИЧ
(54) Узел соединения раскосов вертикальной связи колонн
ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ 154506
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
154506
(11)
154 506
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (51) МПК
(12)
E04B 1/92 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
154506
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 07.08.2018)
21)(22) Заявка: 2014131653/03, 30.07.2014
24) Дата начала отсчета срока действия патента:
30.07.2014
риоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),

61.

22) Дата подачи заявки: 30.07.2014
Коваленко Александр Иванович (RU)
45) Опубликовано: 27.08.2015 Бюл. № 24
дрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30, корп. 1, кв. 135,
Коваленко Александр Иванович
(54) ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ
(57) Реферат:
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты помещений от возможных взрывов. Конструкция позволяет
обеспечить надежный и быстрый сброс легкосбрасываемой панели, сброс давления при взрыве и зависание панели на опорной плите, Конструкция
представляет собой опорную плиту с расчетным проемом, которая жестко крепится на каркасе защищаемого сооружени я. На опорной плите
крепежными элементами, имеющими ослабленное резьбовое поперечное сечение, закреплена панель легкосбрасываемая. Ослабленное ре зьбовое
соединение каждого крепежного элемента образовано лысками выполненными с двух сторон резьбовой части. К роме того опорная плита и
легкосбрасываемая панель соединены тросом один конец которого жестко закреплен на опорной плите, а другой конец соединен с кр епежным
элементом через планку, с возможностью перемещения. 4 ил.
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты помещений содержащих
взрывоопасные среды.
Известна панель для легкосбрасываемой кровли взрывоопасных помещений по Авт.св. 617552, М.Кл. 2 E04B
1/98 с пр. от 21.11.75. Панель включает ограждающий элемент с шарнирно закрепленными на нем поворотными
скобами, взаимодействующими через опоры своими наружными полками с несущими элементами. С целью
защиты от воздействия ветровой нагрузки, панель снабжена подвижной плитой, шарнирно соединенной с
помощью тяг с внутренними концами поворотных скоб, которые выполнены Т-образными. Недостатком
предлагаемой конструкции является низкая надежность шарнирных соединений при переменных внешних и
внутренних нагрузках. Известна также легкосбрасываемая ограждающая конструкция взрывоопасны х
помещений по Патенту SU 1756523, МПК5 E06B 5/12 с пр. от 05.10.1990. Указанная конструкция содержит
поворотную стеновую панель, состоящую из нижней и верхней секций и соединенную с каркасом временной
связью. Нижняя секция в нижней части шарнирно связана с каркасом здания, а в верхней части - шарнирно
соединена с верхней секцией панели. Верхняя секция снабжена роликами, установленными в направляющих
каркаса здания. Недостатком указанной конструкции является низкая надежность вызванная большим
количеством шарнирных соединений, требующих высокой точности изготовления в условиях строительства.

62.

Известна также противовзрывная панель по Патенту RU 2458212, E04B 1/92 с пр. от 13.04.2011, которую
выбираем за прототип. Изобретение относится к защитным устройствам пр именяемым во взрывоопасных
объектах. Противопожарная панель содержит металлический каркас с бронированной обшивкой и
наполнителем-свинцом. Панель имеет четыре неподвижных патрубка-опоры, а в покрытии взрывоопасного
объекта жестко заделаны четыре опорных стержня, которые телескопически вставлены в неподвижные
патрубки-опоры панели. Наполнитель выполнен в виде дисперсной системы воздух -свинец, а опорные стержни
выполнены упругими. Недостатком вышеуказанной панели является низкая надежность срабатывания
телескопических сопряжений при воздействии переменных внешних и внутренних нагрузок.
Задачей заявляемого устройства является обеспечение надежности открывания проема при взрыве
(сбрасывания легкосбрасываемой панели) за минимальное время и обеспечение зависания п анели после сброса.
Сущность заявляемого решения состоит в том, что для защиты стен, оборудования и персонала от возможного
взрыва, помещение снабжено панелью противовзрывной, обеспечивающей надежное и быстрое открытие проема
при взрыве и сброс избыточного давления, а также зависание панели на плите опорной. Панель противовзрывная
содержит плиту опорную которая жестко закреплена на стене защищаемого помещения и имеет проем
соответствующий проему в стене, а с другой стороны плиты опорной винтами с резьбой, о слабленной по
сечению, закреплена панель легкосбрасываемая. Площадь проема плиты опорной и проема помещения
определяется в зависимости от объема помещения, от взрывоопасной среды, температуры горения, давления,
скорости распространения фронта пламени и др. параметров. Винты имеют резьбовую часть, ослабленную по
сечению с двух сторон лысками до размера <Z> и т. о. образуется ослабленное резьбовое сопряжение,
разрушаемое под воздействием взрывной волны.
Сущность предлагаемого решения поясняется чертежами где:
на фиг. 1 изображен разрез Б-Б (фиг. 2) панели противовзрывной;
на фиг. 2 изображен разрез Α-A (фиг. 1);
на фиг. 3 изображен вид по стрелке В (фиг. 1) в увеличенном масштабе;
на фиг. 4 изображен разрез Г-Г (фиг. 2), узел крепления троса в увеличенном масштабе.
Панель противовзрывная состоит из опорной плиты 1, которая жестко крепится к каркасу защищаемого
помещения (на чертеже не показано). В каркасе помещения и в опорной плите выполнен проем 2, имеющий
расчетную площадь S=b*h, которая зависит от объема защищаемого помещения, температуры горения, давления,
скорости распространения фронта пламени и др. параметров. На опорной плите 1, резьбовыми крепежными
элементами, например саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное поперечное резьбовое сечение,
закреплена легкосбрасываемая панель 4. Кроме того, легкосбрасываемая панель соединена с опорной плитой

63.

гибким узлом, состоящим из планки 5, закрепленной с одной стороны на тросе 6, а с др. стороны сопряженной с
крепежным элементом 3. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными
с двух сторон по всей длине резьбы до размера <Z>. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным
резьбовым отверстием в опорной плите 1, образуют ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под
действием взрывной волны. Разрушение (вырыв) в ослабленном резьбовом соединении возможно или за счет
разрушения резьбы в опорной плите, или за счет среза резьбы крепежного элемента -самореза 3, в зависимости от
геометрии резьбы и от соотношения пределов прочности материалов самореза и плиты опорной. Рассмотрим
пример. На опорной плите 1 толщиной 5 мм, изготовленной из стали 3, самосверлящими шурупами 3 размером
5,5/6,3×105, изготовленными из стали У7А, закреплена легкосбрасываемая панель 4, изготовленная из
стали 20. Усилие вырыва при стандартной резьбе для одного шурупа составляет 1500 кгс. Опытным путем
установлено, что после доработки шурупа путем стачивания резьбы с двух сторон до размера Z=3 мм, величина
усилия вырыва составляет 700 кгс. Соответственно, при креплении плиты четырьмя шурупами, усилие вырыва
составит 2800 кгс. При условии, что площадь проема S=10000 см 2 , распределенная нагрузка для вырыва должна
быть не менее 0,28 кгс/см 2 . Таким образом, зная параметры взрывоопасной среды, объем и компоновку
защищаемого помещения, выбираем конструкцию крепежных элементов после чего, в зависимости от заданного
усилия вырыва, можно определить величину <Z> - толщину ослабленной части резьбы.
Панель противовзрывная работает следующим образом. При возникновении взры вной нагрузки, взрывная
волна через проем 2 в опорной плите 1 воздействует по площади легкосбрасываемой панели 4, закрепленной на
опорной плите 1 четырьмя саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное резьбовое сечение. При
превышении взрывным усилием предела прочности резьбового соединения, резьбовое соединение разрушается
по ослабленному сечению, легкосбрасываемая панель освобождается от механического крепления, после чего
сбрасывается, сечение проема открывается и давление сбрасывается до атмосферного. П осле сбрасывания
панель легкосбрасываемая зависает на тросе 6, один конец которого закреплен на опорной плите, а другой, через
планку 5 сопряжен с крепежным элементом 3.
Формула полезной модели
1. Панель противовзрывная, содержащая опорную плиту, на которой резьбовыми крепежными элементами
закреплена панель легкосбрасываемая, отличающаяся тем, что в опорной плите выполнен проем, а панель
легкосбрасываемая выполнена сплошной, при этом крепежные элементы, скрепляющие панель
легкосбрасываемую с опорной плитой, имеют ослабленное поперечное сечение резьбовой части, образованное
лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы и, кроме того, панель легкосбрасываемая

64.

соединена с опорной плитой тросом, один конец которого жестко закреплен в опорной плите, а другой конец
соединен с панелью легкосбрасываемой.
2. Панель противовзрывная по п.1, отличающаяся тем, что трос соединен с панелью легкосбрасываемой через
планку, сопряженную с крепежным элементом.

65.

66.

67.

68.

69.

70.

71.

72.

73.

Использование легко сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости

74.

75.

76.

77.

78.

79.

80.

81.

82.

83.

84.

85.

86.

87.

88.

89.

90.

91.

Прилагается пример математического моделирования работы
демпфирующей сесмоизоляции для контейнера и трубопроводов в ПК SCAD Например РАСЧЕТНАЯ СХЕМА УЗЛА с горизонтальными фасонками трубопроводов для БЛОЧНОМОДУЛЬНЫХ ЗДАНИЙ на сейсмоизолирующих энергопоглощающих опорах СПб ГАСУ ТУ 41.20.20-003-69211495-2018), (ООО "Гермес Групп").

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

101.

102.

103.

104.

105.

106.

107.

108.

109.

110.

111.

112.

Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Реферат

113.

Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназначено для защиты шаровых кранов и трубопровода от
возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитым медным
обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных воздействий от
железнодорожного и автомобильного транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз
медного клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощающим клином
вставляются свинцовые шайбы с двух сторон, а латунная шпилька вставляется ФФПС с медным обожженным клином или втулкой ( на чертеже не
показана) 1-9 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений.
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соединения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, которые
работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при
расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное
фланцевое соединение трубопроводов Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных
растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет
трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых
креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци болта , а также повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой
(гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного
элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет
сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических
воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые
предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает
на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет
каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на

114.

фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск,
2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовой шайб, медных втулок -гильз
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз
стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
на фиг.2 изображена латунная шпилька фрикци-болта с пропиленным пазом
на фиг.3 изображен фрагмент о медного обожженного клина забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку
на фиг. 4 изображен фрагмент установки медного обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенсатор на показан ) Цифрой 5 обозначен пропитанный антикоррозийными составами трос в
пять обмотанный витков вокруг трубы . что бы исключить вытекание нефти или газа из магистрального трубопровода при многокаскадном демпфировании)
фиг. 6 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения на фрикци -болту на фрикционно-подвижных протяжных соединениях
фиг.7 изображен шаровой кран соединенный на фрикционно -подвижных соединениях , фрикци-болту с магистральным трубопроводом на фланцевых соединениях
фиг. 8 изображен Сальникова компенсатор на соединениях с фрикци -болтом фрикционно-подвижных соединений
фиг 9 изображен компенсатор Сальникова на антисейсмических фрикционо-подвижных соединениях с фрикци- болтом
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный обожженный медный, установленных на стержнях
фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого
медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен
быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном
направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединении , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин ,
например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические
нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях
повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением .

115.

В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина .
свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную
сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при
многокаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом
частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного
из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие
крепежные элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения,
фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитым с одинаковым усилием медным обожженным клином расположенными во фланцевом фрикционноподвижном соединении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы
подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки, а между медным обожженным энергопоголощающим клином, установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливается тонкая медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2

116.

Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6

117.

Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9

118.

Friktsionno dempfiruyuschie SPbGASU plyus LSK nadezhnee friktsionno kinematicheskikh Dampers Capacities and
Dimensions USA

119.

120.

121.

122.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

Рис 5 Принцип образования упруго-фрикционной связи сооружений используемые за рубежом ( Новой Зеландии, Японии, Китае, США и др стран ) на высокопрочных болтах с
использованием фрикци-болта , с пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым сминаемым медным обожженным энергопоглощающим клином

133.

Выбор данного средства сейсмозащиты и его реализация в КТС, ФПС, должны быть обоснованы как расчѐтно-теоретическими исследованиями, так и лабораторное математическое
испытание и моделирование крепления оборудования и сейсмоизоляции на сейсмоизолирующих опорах и натурными испытаниями опытных стендов с использованием вибрационных или
сейсмовзрывных воздействий. Это позволит установить факторы ответственные за эффективность и надежность выбранного средства сейсмозащиты, и обеспечит сейсмостойкость
сооружения при возможных сейсмических воздействиях.

134.

См

135.

136.

137.

здат, 2000
2 Сейсмостойкость сооружений / КС Абдурашидов, ЯМ. Айзенберг, T Ж. Жунусов и др М : Наука. 1939 192с.
3. Использование упруго-фрикционных систем в сейсмостойком строительстве (обзор) Составители инженеры Г.М Михайлов, В.В Жуков - М.: Госстрой СССР Серия: «Инженерное
оборудование населенных мест, жилых и общественных зданий». 1975. 45с
4. Поляков В С , Килимник Л.Ш., Черкашин А.В. Современные методы сейсмоэащиты зданий - М Стройиздат, 1989 - 320 с : ил
5. Современные методы сейсмоэащиты зданий и сооружений. Казина ГА. Килимник Л Ш.,-Обзор М. ВНИИИС 1987 вып 7
6. Сейсмостойкое строительство Реферативный сборник. 1974 выпуск 3. Исследования в области сейсмостойкого строительства и инженерной сейсмологии. Использование упругофрикционных систем в сейсмостойком строительстве Инж Г М Михайлов с.36
7 Килимник Л.Ш Методы целенаправленного проектирования в сейсмостойком строительстве М : Наука, 1980
8 Елисеев О Н., Уздин А.М Сейсмостойкое строительство. Учебник. В 2-х кн - СПб ИЗД. ПВВИСУ 1997. -321с., с илл.
9 Сейсмостойкое строительство Реферативный сборник. 1977 вы пуск 5. Проектирование каркасных зданий для сейсмических районов с упруго фрикционными соединениями на
высокопрочных болтах. К.т.н. Л.Ш. Килимник с 12

138.

10. ПРИМЕНЕНИЕ УПРУГО-ФРИКЦИОННЫХ СИСТЕМ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ЖИЛЫХ ДОМОВ В ИРКУТСКОЙ ОБЛАСТИ УДК 624 072 Чигринская Л.С., Бержинский Ю.А. 6 стр
При подготовке научной публикации использовалось изобретения: "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов". Регистрационный номер заявки на
изобретение (ФИПС) № 2018105803/20 (008844) от 27.02.2018 и др.
Авторы: В.А. Дударев, Г.А.Пастухов, Коваленко А.И., Елисеева И.А., МалафеевО.А..
Описание изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов"
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Изобретение относится к антисейсмическим фрикционно-подвижным соединениям для трубопроводов, как замковое надежное крепление фиксации, как эффективное решение по
предотвращению ослабления резьбовых соединений, Область применения антисейсмического замкового фрикционно-подвижного соединения: судовые системы, гидравлические дробилки,
ветрогенераторы, компрессорные станции и насосные установки, мостостроение, грузоподъемные лифтовое оборудование.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых
соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L
23/02.
Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)RU
(11)165076
(13)U1
(51) МПК
E04H9/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12)
ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 07.12.2016 - действует
(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):

139.

Приоритет(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, а/я газета "Земля РОССИИ" ,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Формула полезной модели № 165076
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие,
сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.
Заявка на изобретение Энергопоглошающаяся опора сейсмостойкая сейсмоизолирующая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В
стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В
штоке вдоль оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в
том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с
предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении
отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки,
габаритов, материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по ПатентуRU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать
упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий;

140.

а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind
and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между
пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга.
Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые
нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и
с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении
шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под
сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где
(фиг.2) в увеличенном масштабе.
на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле
штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями
для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, нас предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность
паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпусшток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9 изобретения 165076
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в
теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Литература.
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр.
ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.

141.

2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc. of the Melnikov Construction Metal Structures Institute.
Industrial and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions of Bridges]. STP 006-97.
5. Bolty vysokoprochnyye s garantirovannym mo- mentom zatyazhki rezbovykh soyedineniy dlya stroitel- nykh stalnykh konstruktsiy [High-Strength Bolts with Guaranteed Fixing Torque of Screw Joints for Construction
Steel Structures]. TU 1282-162-02494680-2007. Melnikov Construction Metal Structures Institute.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчивое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.;
заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
6.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель
Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
1.
2.
3.
4.
5.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих
зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко8
7. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления –
8. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
9. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»

142.

10. Землетрясение по графику Пентагона Землетрясение по графику Пентагона С помощью использования подземных взрывов ВМС США создадут искусственной
землетрясение на территории любой страны и лабораторные испытание на сейсмостойкость по шкале MSK -64
http://krestianinformburo1951.narod.ru/
11.Причиной землетрясения в Японии, возможно, был ХААРП, http://mixednews.ru/archives/4796

143.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Товарищи 21 июля 2022 в 18 00 в четверг в актовом зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207Б (Метро Обводный канал) (812) 347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, [email protected]
www.npeterburg.ru Метелица И .А [email protected] [email protected] состоится собрание коммунистов,
журналистов газеты «Новый Петербург» и ветеранов боевых действий по теме: «Все для Фронта,
Все для Победы». Ведущий Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных
журналистов газеты "Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические
организации города и ветераны боевых действий. С докладом на конференции выступит Президент
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике 19941995 гг ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич по теме : https://pptonline.org/1163473
О ПРЕДПОСЫЛКАХ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части

144.

армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью. Уздин А.М. -д.т.н, профессор ПГУПС, Мажиев Х Н аспирант СПб ГАСУ
https://disk.yandex.ru/i/N72IZ8rJr4OKGw https://ppt-online.org/1223499
SOS SMI O prerdposilkax primeneniya bistrovozvodimix armeyskix sborno-razbornix pereprav 385
https://studylib.ru/doc/6356964/sos-smi-o-prerdposilkax-primeneniya-bistrovozvodimix-arme...
https://mega.nz/file/TfRGibbC#e8Qgfcq4hsr7T01ARFQecSEeuNNJguOF74-jPQ1kEdo
https://mega.nz/file/vf5XTaxL#xlPGr_j3VNopUlw180m8SYJGChIEKiXUivVaWubj0NM
Прилагается ответы : МЧС -один ответ , Минстроя -два ответа , Два ответа Минобороны РФ :
О рассмотрении обращения от 02.03.2022 номер ИГ -98-32
Департаментом образовательной и научно-технической деятельности (далее - ДОН) по поручению
руководства МЧС России Ваше обращение, поступившее 03.02.2022 из Аппарата Правительства
Российской Федерации за № П48-18082 и зарегистрированное в МЧС России 03.02.2022 за № ГП-1371,
рассмотрено в части, касающейся компетенции Министерства, определенной Указом Президента
Российской Федерации от 11.07.2004 № 868 «Вопросы Министерства Российской Федерации по делам
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий».
Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по анализу и
внедрению современных методов и технологий, направленных на обеспечение безопасности
населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных проектов и
технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки
малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО
«РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд содействия
развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере», ФГАУ «Российский фонд

145.

технологического развития», которые на сегодняшний день успешно осуществляют свою
деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия «огнестойкий
компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
При этом, если Вы примете решение о необходимости дальнейшего обсуждения, определения
целесообразности и выработки оптимальных способов реализации указанного изделия, предлагаем
использовать общепринятые в научном мире формы и инструменты представления и обсуждения новых
научных идей, открытий, изобретений и технологий, такие как публикации на страницах научных
изданий, либо публичные дискуссии и доклады на различных научных мероприятиях (симпозиумы,
семинары, конференции), что позволит вовлечь в их обсуждение максимально широкий круг
специалистов.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы сможете
поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов. Информацию о мероприятиях можно
получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов ведомственных
периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС России», журналы «Пожарное дело»,
«Гражданская защита» и «Основы безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется
актуальная информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения
пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на водных объектах. Подробная
информация о ведомственных изданиях размещена на сайте mchsmedia.ru. Получение печатных версий
указанных изданий возможно при оформлении соответствующей подписки.
Благодарим Вас за активную жизненную позицию и стремление оказать содействие в области
защиты населения и территории от чрезвычайных ситуаций.
Директор
Департамента
образовательной и научно-технической деятельности
А.И. Бондар
Х Н Мажиеву МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНСТРОЙ России) Стадовая –Саимотечная ул дом 10 строение

146.

1 Москва 127994, т (495) 6-47-15-80. Факс {495) 645-73-40 От 06 06.2022 11524-ОГ 08
Хасан Нажосвич!
Уважаемый
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (далее - Департамент) в рамках
компетенции рассмотрел Ваше обращение от 11 мая 2022 г. № П-93990. направленное письмом
Аппарата Правительства Российской Федерации от 11 мая 2022 г. № П48-93990 (зарегистрировано в
Минстрое России 12 мая 2022 г. № Ю845-ОГ), с предложениями по проектированию и строительству
сборно-разборных железнодорожных мостов и сообщает следующее
В соответствии с пунктом 2 статьи 1 Федерального закона «О защите конкуренции» от 26 июля
2006 г. № 135-ФЭ Минстрой России не вправе, как федеральный орган исполнительной власти,
устранять конкуренцию и рекомендовать предлагаемую продукцию для продвижения на рынок.
В настоящее время практически все организации строительного комплекса имеют статус
акционерных или частных предприятии, самостоятельно решающих стратегию развития бизнеса и
принимающих решения по наращиванию действующих или созданию новых производственных
мощностей.
Наряду с указанным Департамент полагает целесообразным отметить следующее.
Согласно Плану разработки и утверждения сводов правил и актуализации ранее утвержденных сводов
правил на 2022 год, утвержденному приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального
хозяйства Российской Федерации от 8 декабря 2021 № 909/'пр, в 2022 году проводится пересмотр СП
35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы» (далее - СП 35.13330.2011).

147.

Полученные предложения но проектированию и строительству сборно- разборных
железнодорожных мостов будут рассмотрены но существу при пересмотре СП 35.13330.2011.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
Степанов Исполнитель Зайцева Д Н + 7 (495) 647-15-80 добавочный 61061
А.Ю.
А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763 https://disk.yandex.ru/i/bIikw2fSnvHN3w
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ»
Х.Н. МАЖИЕВУ
г. Москва. 119160 10 июня 2022 г. № 565 Н -3336 На №УГ-4082 от 20 мм 2022 г
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В соответствии со ст. 8 Федерального закона от 2 мая 2006 г. 59-ФЗ «О порядке рассмотрения
обращений граждан Российской Федерации» Ваше обращение по вопросу использования сборноразборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами в Управлении начальника
инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации рассмотрено.
Задача по преодолению водных и суходольных преград является актуальной и У НИВ ВС активно
ведется работа по разработке механизированных мостов, танковых мостоукладчиков и мостовых
механизированных комплексов. При проведении данных работ, изложенные в Вашем обращении
технические предложения, при необходимости, будут учтены.
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание помочь Вооруженным Силам
Российской Федерации. Врио начальника инженерных вс Вооруженных Сил Российской Д. Коруц
ВТРОЕ письмо министерство ОБОРОНЫ Российской ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
ХЯМАЖИЕВУ [email protected]

148.

г. Москва. 119160 13 июля 2022 г. № 565 H 3956 на № 116762 от 10 июня 2022 . Уважаемый Хасан
Нажоевич!
Управлением начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации (далее - УНИВ
ВС) по поручению Аппарата Правительства РФ от 10 июня 2022 П 48-116762 Ваше обращение от
10 июня 2022 П -116762 в части компетенции УНИВ ВС , дополнительно проработано.
УНИВ ВС постоянно проводит работу по анализу и внедрению перспективных идей и технологий в
разрабатываемые средства.
Ваши технические предложения направлены в ФГБУ «ЦНИИИ ИВ» Минобороны России и, при
необходимости, будут учтены при разработке средств преодоления разрушений, препятствий и водных
преград. Благодарим Вас за активную гражданскую позицию.
Врио начальника инженерных в Вооруженных Сил Российской Благодарим Вас за активу Д.Коруд
Электронный документ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Х.Н. Мажиеву [email protected]
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-1580, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru 04.07.2022 N 13466-ОГ/08
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства
и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации на рассмотрении находится Ваше
обращение от 10 июня 2022 г. № П-116755, направленное письмом Аппарата Правительства Российской
Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-116755 (зарегистрировано в Минстрое России 10 июня 2022 г. №

149.

13169-ОГ), с предложениями по проектированию и строительству сборно-разборных железнодорожных
мостов.
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России, а также необходимостью
дополнительной проработки вопросов, содержащихся в обращении, Минстрой России в целях
обеспечения объективного и всестороннего рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2
части 1 статьи 10 Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений
граждан Российской Федерации» на основании части 2 статьи 12 указанного Федерального закона
уведомляет о продлении срока рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры А.Ю.
Степанов
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного документоборота Минстроя России А.Ю. Степанов Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб.
61061 https://ppt-online.org/1211866 https://disk.yandex.ru/i/jno_J4Z2mBOE_A
Электронный адрес редакции газеты "Земля РОССИ" и ИА "Крестьянского информационного агентство" [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 962-67-78
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniya-bystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-iz-stalnyhkonstrukcij.htm Желающим помочь в разработке рабочих чертежей и лабораторным испытания в ПК SCAD в СПб ГАСУ для
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью, редакция газеты "Земля РОССИ"
прилагает счет СБЕР: 2202 2006 4085 5233 Счет получателя № 40817810455030402987. Адрес организации "Сейсмофонд" при
СПб ГАСУ : 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ, патентный отдел https://ppt-online.org/1163473 https://pptonline.org/1177909 Российские изобретатели жалуются на незаконное использование своих патентов

150.

https://rg.ru/2010/08/10/patent.html

151.

152.

Депутаты ЗакСа СПб не желают сражаться за Родину в Киевской Руси. Депутаты против армейского сборноразборный, быстрособираемого моста через Днепр
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 [email protected] [email protected] [email protected] От 03.07.2022 (994) 43444-70, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (951) 644-16-48 190005, СПб, Красноармейская ул д 4 СПб ГАСУ (911) 175-84-65, т/ф (812) 694-78-10 592 стр
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998,
в связи со сменой учредителей , добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824
Исх. № ЗР -34 от 3 июня 2022
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987
921) 962-67-78, (951) 644-16-48
[email protected] [email protected] [email protected]
(996) 798-26-54,

153.

154.

Конструктивные системы в природе и строительной технике Темнов В. Г. 1987 г. https://dwg.ru/lib/1147 [email protected] [email protected]
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации конструктивных систем. Впервые предложены алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Представлены строительные
конструкции, созданные на основе бионических принципов, и освещен опыт их применения в практике строительства.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников.
ПРИНЯТИЕ РЕШЕНИЙ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ИСКУССТВЕННОЙ СРЕДЫ ОБИТАНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ БИОНИЧЕСКИХ ПРИНЦИПОВ
КОНСТРУИРОВАНИЯ
ТЕМНОВ ВЛАДИМИР ГРИГОРЬЕВИЧ
1
1
Петербургский государственный университет путей сообщения
https://www.elibrary.ru/item.asp?id=17303643
https://cyberleninka.ru/article/n/ekologiya-i-arhitekturnaya-tektonika-stroitelnyh-obektov-gorodskoy-sredy-obitaniya
Книга Темновва В Г СПб ГАСУ зам президента "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН:
Темнов В Г дтн, проф ПГУПС аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 (999) 535-47-29 Темнов В Н Подтверждение
компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) Сведения об аккредитации проф СПб ГАСУ В.
Г.Темнова https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Егорова Ольга Александровна Преподаватель
ПГГУПС Теоретическая
механика (МТ) [email protected]
Президент организации «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев , ИНН 2014000780
994-434-44-70
(994) 434-44-70 [email protected]

155.

СПб ГАСУ проф. дтн Ю.Л.Рутман СПб ГАСУ автор статьи "Пластичность при сейсмическом проектировании зданий и сооружений" для гашения динамических колебаний
тел (911) 175-84-65 [email protected]
СПб ГАСУ доц. ктн И.У.Аубакирова [email protected] (996) 798-26-54 , (812) 694-78-10
СПб ГАСУ проф дтн Ю М Тихонов [email protected] [email protected] ( 951) 644-16-48
СПб ГАСУ инжеер -патентовед Андреева Е И [email protected] [email protected] факс: (812) 694-78-10
Морозов В И научный консультант , доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой железобетонных и каменных конструкций, советник РААСН, лауреат
премии Правительства РФ, почетный работник высшей школы РФ [email protected]
Суворова Т В , руководитель ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ"
[email protected] [email protected] [email protected]

156.

Черный А.Г , научный консультант, заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций, доктор технических наук, профессор СПб ГАСУ

157.

158.

159.

160.

161.

162.

163.

164.

165.

166.

167.

168.

169.

170.

171.

172.

173.

174.

175.

176.

177.

178.

179.

180.

181.

182.

183.

184.

185.

186.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

193.

194.

195.

196.

197.

198.

199.

Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
k1106,
кН-1
k2 106,
кН-1
k ,
с/мм
мм
S0,
SПЛ
мм
мм-1
q,
f0
N0,
к
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
кН
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Параметры
соединения
Значения параметров
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
21.13
9.06

200.

kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
k1106,
кН-1
k2 106,
кН-1
k ,
с/мм
мм
S0,
SПЛ
мм
мм-1
q,
f0
N0,
к
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
кН

201.

Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Параметры
соединения
Значения параметров
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН
21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38

202.

203.

Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8

204.

Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10

205.

Аль бом тех нич ес ки х р еше ни й п о п р
име нен ию де мп фиру ющих
у с тройс тв с оглас н о п .4.6 СП 14 .133
30.201 1, СНи П 11 -7-81*
"Строитель с тв о в с ейс моопас ных р
айонах " п р ои ложени е к
катало гу с ер ии 3.0 01-1 "Виброи зол
и ру ющи е у с тр ойс тв а фу нда мен тов
и ос нов аний п о д машины с дин ами
ч ес кими на гру зками"
http://t3487810.front.ru http://fax 6947810.front.ru http://t89650861560.front.ru
http://t89052867237.front.ru
ООИ "Сейсм офонд"
ЗА О"С ОКЗ"
ОА О"СПб ЗНИиПИ"
Общие у ка за н ия
СОДЕРЖАНИЕ
Г ИП ООИ « Се й с мо ФОНД» А.И.Ко в а ле н ко
а с п и р а н т ОАО "СПб ЗНИи ПИ" А.И.Ко ва ле н ко
22.06.2011
Конс тру ктивные решения
демпфиру ющих у с тройс тв
197371@m ail.ru
89650861560@m ail.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
с м.Ladex l.ru
с м.www.p rim dv o r.ru
с м.Ladex l.ru
с м.www.p rim dv o r.ru
с м.Ladex l.ru
с м.www.p rim dv o r.ru
Центральный научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций
с м.Ladex l.ru
с м.www.p rim dv o r.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru

206.

ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ
Испытание математических моделей в ПК SCAD проводились согласно РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И СБОРКЕ МОНТАЖНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С ПОЯСАМИ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
Москва, 1982
С изданием настоящего Руководства выпуск ЦНИИпроектстальконструкции ОЭИ-268 "Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых
соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров" отменяется.
Госстрой СССР
Главпромстройпроект
Союзметаллостройниипроект
Ордена Трудового Красного Знамени Центральный научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ
УТВЕРЖДАЮ:
Директор института
В.В. Кузнецов
18 ноябри 1982 г.
РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И СБОРКЕ МОНТАЖНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С ПОЯСАМИ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
Москва,
1982
СОДЕРЖАНИЕ
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ .......................................................................................................................................................... 207
2. МАТЕРИАЛЫ Общие положения .............................................................................. Ошибка! Закладка не определена.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ ....................................................... Ошибка! Закладка не определена.
4. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТОГО ПОЯСА ..................... Ошибка! Закладка не определена.
5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ............................................ Ошибка! Закладка не определена.
СОРТАМЕНТ 1 ........................................................................................................... Ошибка! Закладка не определена.

207.

СОРТАМЕНТ 2 ........................................................................................................... Ошибка! Закладка не определена.
СОРТАМЕНТ 3 ........................................................................................................... Ошибка! Закладка не определена.
6. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ...................... Ошибка! Закладка не определена.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ...................................... Ошибка! Закладка не определена.
Приложение 1 МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ............................................................ Ошибка! Закладка не определена.
Приложение 2 КОММЕНТАРИИ К РАСЧЕТНЫМ ФОРМУЛАМ И ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ Ошибка! Закладка не определена.
Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополосных двутавров. - М., Изд.
ЦНИИпроектстальконструкции, 1982.
Руководство составлено в дополнение к главам СНиП II-23-81 и СНиП III-18-75.
В Руководстве изложены требования к качеству материала фланцев растянутых поясов в направлении толщины проката и высокопрочных болтов, методика расчета фланцевых
соединений растянутого пояса, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций. Приведены сортаменты фланцевых соединений растянутых и сжатых поясов ферм из
широкополочных двутавров от 20К и 20Ш до 30К и 30Ш.
В Руководстве использованы результата экспериментальных исследований серии образцов фланцевых соединений, выполненных в ЦНИИпроектстальконструкции и
ВНИКТИСталъконструкции, а также отечественные и зарубежные материалы по расчету фланцевых соединений.
Руководство разработано кандидатами техн. наук И.В. Левитайским, Л.И. Гладштейном, инженерами О.И. Ганиза, В.В. Севрюгиным, докт. техн. наук В.И. Малым, инж. В.М.
Деренковским (ЦНИИпроектстальконструкция), канд. техн.наук В.В. Каленовым (ВНИЦИпромстальконструкция), при участии инж. Г.Б. Гордона, кандидатов техн. наук В.В.
Волкова, Б.Б. Ягубова,. докт. техн. наук Н.Н. Стрелецкого, инженеров В.М. Бабушкина, Л.Г. Гавриленко, кандидатов техн. наук К.В. Шишокиной В.Г. Кравченко, инженеров
А.М. Петрова, Е.М. Привезенцевой, В.К. Садовникова, М.М. Кравцова, В.Д. Мартынчука (ЦНИИпроектстальконструкция), кандидатов техн .наук Б.С. Цетлина, О.И.
Цешковского (ВНИКТИстальконструкция), инж. В.М. Краснова (В/О Союзстальконструкция), кандидатов техн. наук П.Д. Одесского (ЦНИИСК), Ю.В. Соболева (МИСИ).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящее Руководство распространяется на проектирование, изготовление и сборку монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из
широкополочных двутавров на высокопрочных болтах для зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40°С и выше.
Фланцевые соединения рекомендуются для применения как экономичные по расходу стали, высокотехнологичные монтажные соединения, исключающие применение
монтажной сварки.
1.2. В Руководстве приводятся сортаменты фланцевых соединений нижнего (растянутого) и верхнего (сжатого) поясов ферм из двутавровых профилей от 20К до 30K и от 20Ш
до 30Ш (раздел 5), Фланцевые соединения других типоразмеров профилей могут быть выполнены индивидуально в соответствии, с положениями Руководства.
1.3. При выборе схемы решетки ферм необходимо учитывать требования, вызванные особенностями конструктивной формы фланцевых соединений (рис.1 и раздел 5),
1.4. Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть выполнены как при предварительном натяжении высокопрочных болтов (тип А), так и без натяжения, при затяжке
болтов стандартным ручным ключом (тип Б).

208.

Фланцевые соединения типа Б могут применяться в зданиях без мостовых и подвесных кранов, монорельсов и другого подвесного подъемно-транспортного оборудования
при временных нагрузках, не превышающих 35 % суммарных. В соединениях типа Б допускается образование зазоров между фланцами в процессе эксплуатации (см. п.7.18).
Фланцевые соединения сжатых поясов выполняются при затяжке высокопрочных болтов по типу Б соединений растянутых поясов.
1.5. Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть применены при действии растяжения с изгибом, при однозначной эпюре растягивающих напряжений в поясах
min / max 0,5 .
Соединения типа А могут воспринимать местные поперечные усилия за счет трения контактирующих поверхностей и наличия "рычажного" эффекта. Сдвигающие усилия в
фермах, действующие в зонах расположения монтажных стыков, должны передаваться через поверхности трения фланцевых соединений сжатых поясов.
С инструкцией по применению фрикционно- подвиж-ных соединений (ФПС) можно ознакомиться:
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM
С научным сообщением «Испытание математических моделей на фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС) и их программная реализация в ПК SCAD Office» (инж. А.И. Коваленко) на XXVI

209.

Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике
деформируемых сред и конструкций» (28.09-30.09.2015г.,СПб ГАСУ) можно ознакомиться:
vk.com/ooseismofond youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk
С техническими решениями фрикционно- подвиж-ных соединений ФПС и демпфирующими узлами
крепления ДУК , выполненных в виде болтовых соединений, с амортизирующими элементами
(свинцовыми шайбами, забитым в пропиленный паз болта, стопорного медного клина, энергопоглощающей бронзовой втулкой -гильзой), обеспечивающих многокаскадное демпфирование
магистрального газотрубопровода с демпфирующ-ими подвижными и податливыми соединениями ,
при импульсных растягивающих нагрузках, можно ознакомиться по изобретениям: №№ 2371627,
2247278, 2357146, 2403488, 2076985, 1143895, 1174616, 1168755 SU «Structural steel building frame having
resilient connectors US 4094111 A», 4094111US, TW201400676 «Restraint anti-wind
Более подробно с испытаниями сдвигоустойчивых поддатливых узлов крепления КТП в
испытательном центре «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул. Афонская, д.2, (акт испытаний на
осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2013)
можно ознакомиться: http://www.youtube.com/my_videos?o=U
Например при лабораторных испытаниях установки одоризации газа УОГ «Сигнал», серийный выпуск,
закрепленные на основании фундамента с помощью фланцево- фрикционно-подвижных соединений

210.

(ФФПС) и фланцево -демпфирующих узлов крепления (ФДУК), выполненных согласно изобретениям
№№ 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US,
TW201400676 (участки подключения газотрубопровода выполнены в виде «змейки» или «зиг-зага»
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах, сейсмичность более 9 баллов) согласно ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7.
Аналогичные фланацево -фрикционные демпфирующие узлы крепления с использованием вместо
русского болта с вбитым в пропиленный пазом , медного обожженного клином широко используется
в США, Великобритании под названием , холло болт уворованный у проф А.М Уздина (ПГУПС) еще
в 1983 году ( смотри патент Уздина А М ) , когда немцы и американцы приезжали в ЛИИЖТ и все
вынюхивали, под названием Hollo Bolt HCF by Lindapter - The only seismic approved expansion bolt
http://www.gullutube.pk/watch/aZg20rRkUAU
Hollo Bolt Lindapter®, the steelwork connection specialists, invented the Hollo-Bolt® as a fast, cost effective connection for Structural Hollow Section (SHS). The 'blind connection'
technique requires installation access to only one side of the steel section for exceptional convenience.
In comparison to alternative methods such as welding, a Hollo-Bolt connection can be quickly installed by simply inserting the fastener into pre-drilled holes and tightening with a
torque wrench.
Power tools, such as an impact wrench, may be used to speed up the tightening of the Hollo-Bolt. However, when using power tools, always complete the tightening process with a
torque wrench to ensure the correct torque is applied to the Hollo-Bolt. https://www.youtube.com/watch?v=ZqCrHP9MNSo
For more information visit www.hollo-bolt.com or www.lindapter.com
http://www.gullutube.pk/watch/aZg20rRkUAU
Lindapter's Hollo-Bolt Installation - The only seismic approved expansion bolt
https://www.youtube.com/watch?v=ZqCrHP9MNSo

211.

http://www.gullutube.pk/watch/ZqCrHP9MNSo
Type AF Girder Clamp by Lindapter
Lindapter International
https://www.youtube.com/watch?v=XIUtAIFuv9g
Hollo Bolt Flush Fit
https://www.youtube.com/watch?v=J68Q64bPyho
https://www.youtube.com/watch?v=M72B8ATdiFk
Type LR Self Adjusting Girder Clamp by Lindapter
https://www.youtube.com/watch?v=hJ3DH45l5f4
https://www.youtube.com/watch?v=QnE3DI1DpVQ
https://www.youtube.com/watch?v=1ZNM-bvC3lo

212.

213.

214.

Узлы фланцево- фрикционных демпфирующих подвижные креплений (ФФДПК ) с помощью
американского Холл болт изобретенного русскими инженерами фланцевое крепление в ЛИИЖТе (
ПГУПС ) для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами
http://www.gullutube.pk/watch/aZg20rRkUAU ttps://www.youtube.com/watch?v=12fCtBsonck

215.

216.

217.

218.

219.

В нашей стране также имеются научные технические решения способные решать проблемы, связанные с разрывами стыков труб магистральных трубопроводов, проходящих под железнодорожными путями и автомобильными
дорогами. Профессор Уздин А. М.(докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС) разработал фрикционно - подвижные соединения (ФПС), которые могут быть использованы для стыковки труб магистральных
трубопроводов (изобретения №№ 1168755, 1174616, 1143895, 1983 г.). Эти изобретения широко используются в Канаде, США, Китае, Новой Зеландии, Японии.
Основная задача стальной фрикционно -подвижной двойной обоймы, не дать разрушится сварному стыку теплотрассы, газопровода от вибрации и блуждающих токов.
Стык магистрального трубопровода горячего водоснабжения с затяжкой фланцево - фрикционно подвижного соединение (ФФФПС) без сварного стыка трубопроводаФФПС
Рис. 1 Стальная обойма состоит из наружной гофрированной трубы и внутренней упругопластичной, стянутых бандажными кольцами, соединенных между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений (см. изо-бретения №№
1143895, 1168755, 1174616).

220.

Прогрессивное без сварное демпфирующее взрывостойкое и сейсмостойкое фланцево - фрикционно - подвижное соединение магистральный газонефтетрубопроводов
с податливыми демпфирующими соединениями с фрикционно-подвижной стальной затяжкой
Соединение (без сварки) труб магистральных трубопроводов состоит из наружной гофрированной трубы и внутренней упругопластичной, например из Sylomera, виброфлекса или других полимерных упругоплостич-ных материалов.
Трубы стянуты стальными тяжами. Между стыкуемыми трубами делается зазор 5-10 мм (так называемый плавающий сухой стык трубопровода) для восприятия вибрационных нагрузок от машин и железнодорожного транспорта.
Наружная труба большего диаметра и внутренняя труба между собой могут свариваться.
Рис. Фрикционно-подвижное соединение для стальных тяжей соединения труб магистрального трубопрово-да.

221.

Рис. Фрикционно-подвижное соединение для стальных тяжей соединения труб магистрального трубопрово-да.
Труба наклада хомуты стягивающие
Соединение (без сварки) труб магистральных трубопроводов (Канада, США, Китай)
Более подробно смотри Методику расчета фрикционно-подвижных соединений контролируемых
натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011, для обеспечения сдвиговой прочности сборноразборных армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
и стальные конструкции (СНиП II23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-2742012 (02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие
на соединения.
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционно-подвижных соединений контролируемых
натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные конструкции (СНиП II-23-

222.

81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-2742012 (02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие
на соединения.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.

223.

14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
,
(191)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям 6.7;
Аbп
– площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
?
– коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
?h – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
,
(192)

224.

где Qbh
k
– расчетное усилие, определяемое по формуле (191);
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
?с – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
?b – коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ? п < 10;
1,0 при п ? 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям 14.2.11 и 14.2.12.
СП 16.13330.2011
Таблица 42
Способ обработки (очистки)

225.

соединяемых поверхностей
Коэффициент
трения ?
Коэффициент ?h при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности номинальных
диаметров отверстий и болтов
?, мм, при нагрузке
динамической ? = 3 – 6;
статической ? = 5 – 6
динамической ? = 1;
статической ? = 1 – 4
1 Дробемѐтный или
дробеструйный двух
поверхностей без
консервации
0,58

226.

1,35
1,12
2 Газопламенный двух
поверхностей без
консервации
0,42
1,35
1,12
3 Стальными щетками
двух поверхностей без
консервации
0,35
1,35
1,17
4 Без обработки
0,25
1,70

227.

1,30
Примечание – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки значения ?h
следует умножать на 0,9.
вызывающей
14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N,
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента ?b , определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ? t ? 4 db , где ? t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно б?льшим.
14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ

228.

обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
14.3.6.
14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и

229.

других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ? 0,85A) либо по условной площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.

230.

сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q
(здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);
п
– количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1;
Qbh , k – величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4;
–
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, определяемое с учетом требований
8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов ту ?f1 = 1);
?f и ?f1 – коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
? – коэффициент, принимаемый равным: ? = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к
которому пристрогана стенка, и ? = 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по
нижнему поясу. 14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
84

231.

СП 16.13330.2011
15 Дополнительные требования по проектированию некоторых
видов зданий, сооружений и конструкций
15.1 Расстояния между температурными швами
Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных
зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu , принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации
конструкций и податливость узлов.
Примечание – При наличии между температурными швами здания или сооружения двух
вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий 40 – 50 м и для
открытых эстакад

232.

25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах t < -45
°С, должны
приниматься меньшие из указанных расстояний.
15.2 Фермы и структурные плиты покрытий
15.2.1 Оси стержней ферм и структур должны быть, как правило, центрированы
во всех узлах. Центрирование стержней следует производить в сварных фермах по
центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых – по рискам уголков,
ближайшим к обушку.
Смещение осей поясов ферм при изменении сечений допускается не учитывать,
если оно не превышает 1,5 % высоты пояса меньшего сечения.
При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур следует
рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов.
85
СП 16.13330.2011

233.

При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса должны быть рассчитаны на
совместное действие продольных усилий и изгибающих моментов.
15.2.2 При расчете плоских ферм соединения элементов в узлах ферм
допускается принимать шарнирными:
при сечениях элементов из уголков или тавров;
при двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов, когда отношение
высоты сечения h к длине элемента l между узлами не превышает: 1/15 – для
конструкций, эксплуатируемых в районах с расчетными температурами ниже минус
45 °С; 1/10 – для конструкций, эксплуатируемых в остальных районах.
При превышении указанных отношений h / l следует учитывать дополнительные
изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов.
15.2.3 Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм
с фасонками следует принимать не менее а = (6t – 20) мм, но не более 80 мм (здесь t –
толщина фасонки, мм).
Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками,
следует оставлять зазор не менее 50 мм.
Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам,

234.

следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм.
15.2.4 В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков
крепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю
толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в районах при
расчетных температурах ниже минус 45 °С примыкание узловых фасонок к поясам
следует выполнять согласно приложению К (таблица К.1, позиция 7).
15.2.5 При расчете узлов ферм со стержнями трубчатого и двутаврового сечения
и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без фасонок) следует
проверять несущую способность:
стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах примыкания
элементов решетки (для круглых и прямоугольных труб);
боковой стенки пояса в месте примыкания сжатого элемента решетки (для
прямоугольных труб);
полок пояса на отгиб (для двутаврового сечения);
стенки пояса (для двутаврового сечения);
элементов решетки в сечении, примыкающем к поясу;
сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу.

235.

Указанные проверки приведены в приложении Л.
Кроме того, следует соблюдать требования по Z-свойствам к материалам поясов
ферм (см. 13.5).
15.2.6 При пролетах ферм покрытий свыше 36 м следует предусматривать
строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной нормативных
нагрузок. При плоских кровлях строительный подъем следует предусматривать
независимо от величины пролета, принимая его равным прогибу от суммарной
нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.
СП 16.13330.2011
14.3
Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден..
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
14.3.1

236.

Qbh
Rbh Abn
h
,
(1)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден.;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
Qbh k b c
,
(2)
где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям Ошибка! Источник ссылки не найден. и Ошибка! Источник ссылки не найден..
СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Способ
обработки
(очистки)
Коэффи Коэффициент γh при контроле
циент натяжения
трения болтов по моменту закручивания

237.

соединяемых
поверхностей
μ
1
0,58
при разности номинальных
диаметров отверстий и болтов
δ, мм, при нагрузке
динамической δ динамической δ
= 3 – 6;
= 1;
статической δ = статической δ =
5–6
1–4
1,35
1,12
0,42
1,35
Дробемѐтны
й или
дробеструйн
ый двух
поверхносте
й без
консервации
2
1,12
Газопламенн
3 ый
Стальными
0,35
1,35
1,17
двух
щетками
4 поверхносте
Без
0,25
1,70
1,30
двух
й
без
обработки
поверхносте
консервации
р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по
йПбез
углу
поворота гайки значения γh
консервации
следует умножать на 0,9.
При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден., следует умножать на
14.3.6

238.

коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7
14.3.8
Диаметр
болта
во
фрикционном
соединении
следует
принимать
при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во
фрикционных
соединениях
с
большим
количеством
болтов
их
диаметр
следует
назначать возможно бόльшим.
14.3.9 В
проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ
обработки
соединяемых
поверхностей,
осевое
усилие
Рb
,
принимаемое
согласно
Ошибка! Источник ссылки не найден..
14.3.10 При
проектировании
фрикционных
соединений
следует
обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
14.3.11 Для
высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта 2не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.12 Расчет
на
прочность
соединяемых
элементов,
ослабленных
отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося
на
каждый
болт,
передана
силами
трения.
При
этом
проверку
ослабленных
сечений
следует
выполнять:
при
подвижных,
вибрационных
и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные
и
фрикционные
поясные
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
соединения
составной
двутавровой
При
отсутствии
поперечных
ребер
жесткости
для
передачи
неподвижных
сосредоточенных
нагрузок,
приложенных
к
верхнему
поясу,
а
также
при
приложении
неподвижной
сосредоточенной
нагрузки
к
нижнему
поясу
независимо
от
наличия
ребер
жесткости
в
местах
приложения
нагрузки
поясные
соединения
следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.

239.

Сварные швы, выполненные
равнопрочными со стенкой.
с
проваром
на
всю
Т а б л и ц а 43
Формулы для расчета
Характер
поясных
Поясные соединения
нагрузки
соединений в составных
балках
Е
1
n f k f Rwf c
Неподви Сварные
жная
Фрикционные
Сварные
Подвижн (двусторонние швы)
ая
Фрикционные
Е
1
n z k f Rwz c
(
3)
(
4)
Ts
1
Qbh k c
(5)
T 2 V 2
1
2 f k f Rwf c
(6)
T 2 V 2
1
2 z k f Rwz c
(7)
s T 2 2V 2
1
Qbh k c
(8)
Обозначения, принятые в таблице 43:
Q s сдвигающее пояс усилие на единицу длины,
T
l
вызываемое поперечной силой Q
– (здесь S – статический момент брутто пояса
балки относительно центральной оси);
п
– количество угловых швов: при
толщину
стенки,
следует
считать

240.

двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1;
Qbh , k
– величины, определяемые согласно Ошибка!
Источник ссылки не найден., Ошибка! Источник ссылки не найден.;
F
давление от сосредоточенного груза Fn на
V
l
–
единицу
длины, определяемое с учетом
требований Ошибка! Источник ссылки не найден. и Ошибка! Источник
ссылки не найден. (для неподвижных грузов ту γf1 = 1);
γf и γf1
– коэффициенты надежности по нагрузке,
принимаемые по СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4
при нагрузке по верхнему поясу балки, к
которому пристрогана стенка, и α = 1,0 при
отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке
по нижнему поясу.
f
f1 n
ef
В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
14.4.2
СП 16.13330.2011
15 Дополнительные требования по проектированию некоторых
видов зданий, сооружений и конструкций
15.1
Расстояния между температурными швами

241.

Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных
зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu , принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации
конструкций и податливость узлов.
Т а б л и ц а 44
Характеристика
здания и
направления
сооружения
между
вдоль блока
температ (по длине
ширине
урными по
здания)
Отапливае
блока
швами
мое
от температурного шва
здание
или торца здания до
оси ближайшей
вертикальной связи
Неотаплив между
вдоль блока
аемое
температ (по длине
ширине
здание и
урными по
здания)
блока
горячий
швами
Наибольшее
расстояние lu , м,
при расчетной
температуре
воздуха, °С, (см.
4.2.3)
t ≥ -45
t < -45
230
160
150
110
90
60
200
140
120
90

242.

цех
от температурного шва
или торца здания до
75
50
оси ближайшей
вертикальной связи
между температурными
швами
130
100
вдоль блока
Открытая
от температурного шва
эстакада
или торца здания до
50
40
оси ближайшей
вертикальной связи
П р и м е ч а н и е – При наличии между температурными
швами здания или сооружения двух вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно
превышать: для зданий 40 – 50 м и для открытых эстакад
25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений,
возводимых при расчетных температурах t < -45 °С,
должны
приниматься меньшие из указанных расстояний.
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая
способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса
прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением, следует определять по формуле
(10.5) Ум 3

243.

где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в ТКП
EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия 0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендику¬лярно
продольной оси отверстия 0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной
оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной
оси отверстия
0,63

244.

Протяжные болты установленные в длинные овальные отверстия с большим зазором или в короткие
овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
ТЕХНИЧЕСКИЙ КОДЕКС ТКП 45-5.04-274-2012 (02250)
установившейся практики СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПРАВИЛА РАСЧЕТА ПРОТЯЖЕННЫЕ
СОЕДИНЕНИЯ
0.8 ФРИКЦИОННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НА БОЛТАХ КЛАССОВ ПРОЧНОСТИ 8.8 И 10.9 10.8.1
РАСЧЕТНАЯ НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ НА СДВИГ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ 10.8.1.1
РАСЧЕТНУЮ НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ НА СДВИГ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ, СТЯНУТЫХ
ОДНИМ БОЛТОМ КЛАССА ПРОЧНОСТИ 8.8 ИЛИ 10.9 С ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫМ НАТЯЖЕНИЕМ,
СЛЕДУЕТ ОПРЕДЕЛЯТЬ ПО ФОРМУЛЕ (10.5)
МИНСК
10.3.2 Соединения, работающие на растяжение
Болтовые соединения, работающие на растяжение, следует рассчитывать с учетом
следующих требований в зависимости от категорий:

245.

а)
категория D: соединение без предварительного натяжения болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 4.6 - 10.9.
Предварительное натяжение не требуется. Соединения данной категории не следует
применять при частом воздействии переменной растягивающей нагрузки. При этом они могут
быть применены в соединениях, воспринимающих осевые усилия от ветровых нагрузок;
б)
категория E: соединение с предварительным натяжением болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 8.8 и 10.9 с
контролируемым предварительным натяжением в соответствии с 10.1.1.2.
Критерии проверки для указанных категорий соединений приведены в таблице 10.4.
Таблица 10.4 — Категории болтовых соединений, работающих на растяжение
Категория соединения
Критерий
Примечание
D:
соединение без предварительного натяжения болтов

246.

Ft ,Ed — Ft ,Rd
F—R
't,Ed — pRd
Предварительное натяжение не требуется.
Могут быть использоваться болты классов прочности
4.6 - 10.9.
Rp,Rd определяют по таблице 10.8
E:
соединение с предварительным натяжением болтов
Ft ,Ed — Ft ,Rd
F—R
't,Ed — p,Rd
Следует применять болты класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением. Rp,Rd
определяют по таблице 10.8
Примечание — Расчетное растягивающее усилие Ft,Ed должно включать возможное усилие
отрыва вследствие эффекта рычага, см. 10.8. Болты, подверженные усилию сдвига совместно с

247.

растягивающим усилием, должны также удовлетворять условиям, приведенным в таблице 10.8.
10.4 Расположение отверстий для болтов
1) Максимальные значения шага и расстояний до края и кромки элемента не ограничены,
кроме случаев:
— для сжатых элементов, во избежание местной потери устойчивости и коррозии
незащищенных элементов;
— для растянутых элементов, не защищенных от коррозии, во избежание ее возникновения.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между
крепежными деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая
расчетную длину равной 0,6p-i. Расчет на местную устойчивость не требуется, если отношение
p-i/t меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек усилия не должно превышать значений
для свободных свесов сжатых элементов согласно ТКП EN 1993-1-1.
Эти требования не распространяются на расстояния до края элемента вдоль усилия.
3) t — толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов.
4) Ограничения по размерам для овальных отверстий приведены в ссылочных стандартах
группы 7 согласно ТКП EN 1993-1-8 (2.7).

248.

5) При расположении рядов крепежных деталей в шахматном порядке допускается принимать
минимальное значение p2 = 1,2d0 при условии, что минимальное расстояние L между любыми
смежными отверстиями составляет не менее 2,4dg (см. рисунок 10.1).a)
б)
p — 14t и p1 — 200 мм; p2 — 14t и p2 — 200 мм p10 — 14t и p10 — 200 мм; p— 28t и p— 400
мм
д)
,
ei
Q,5d0
1 — крайний ряд; 2 — средний ряд
Рисунок 10.1 — Расстояния между отверстиями и до края элемента: a — при рядовом
расположении отверстий; б — при расположении отверстий в шахматном порядке; в — при
расположении отверстий в шахматном порядке в сжатых элементах;
г — при расположении отверстий в шахматном порядке в растянутых элементах;
д — расстояния до края элемента для овальных отверстий
10.5 Расчетная несущая способность одиночных крепежных деталей
10.5.1 Частные коэффициенты безопасности YM для болтовых соединений приведены в
таблице 10.6.

249.

10.5.2 Площадь поперечного сечения стержня болта A и площадь сечения болта нетто As
рекомендуется принимать в соответствии с таблицей 10.7.
14,72
10.5.3 Расчетные значения несущей способности одиночных крепежных деталей в
соединениях, подверженных сдвигу и (или) растяжению, определяют по формулам,
приведенным в таблице 10.8.
Таблица 10.8 — Несущая способность одиночных крепежных деталей, подверженных срезу и
(или) растяжению
Рисунок 10.4 — Протяженные соединения
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая
способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним
болтом класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением, следует определять по
формуле
FsRd = Fp,c, (10.5)
Ум 3
где ks — принимают по таблице 10.9;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;

250.

ц — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных
в ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при
передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно
продольной оси отверстия
0,7
Б олты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,76

251.

Б олты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,63
11 Расчет узлов сопряжения
11.2.2 Значение расчетной несущей способности FtrRd ряда болтов r, рассматриваемого
изолированно от других рядов, следует принимать равным наименьшей несущей способности
следующих компонентов:
— болтов на растяжение по ТКП EN 1993-1-8 (3.4.2);
— стенки колонны при поперечном растяжении FtwcRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.3). При
определении расчетной несущей способности стенки колонны при поперечном растяжении
следует проверять ее на сдвиг по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.1);
— полки колонны при поперечном изгибе FTlRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.4 и 6.2.4);
— опорного фланца при изгибе FtepRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.5);
— стенки ригеля при растяжении FtwbRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.8).
11.2.3 Центр сжатия следует принимать на линии, проходящей через середину толщины
сжатой полки ригеля.
11.2.4 Эффективную расчетную несущую способность на растяжение FrRd каждого ряда
болтов следует определять поочередно, начиная с первого наиболее удаленного от центра
сжатия.

252.

11.2.5 При определении FrRd ряда болтов r болты, расположенные ближе к центру сжатия,
не учитываются.
11.2.6 Вклад каждого ряда болтов в несущую способность двух и более рядов группы болтов
определяется при рассмотрении только этих рядов.
11.2.7 При определении несущей способности узла MjRd следует выполнить дополнительно
следующие проверки:
— стенку колонны — на местную устойчивость: hw/tw <69е по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.1);
— болты — на сдвиг при отсутствии опорного столика для ригеля по ТКП EN 1993-1-8 (3.6);
— полку колонны ригеля — на сжатие по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.7);
— сварные швы, прикрепляющие полки и стенку ригеля к фланцу.
11.3 Стык ригеля на фланцевых соединениях
Порядок определения несущей способности стыка ригеля аналогичен изложенному в 11.2, за
исключением указаний, касающихся колонны.
11.4 Проверки несущей способности баз колонн
11.4.1 Базы центрально-сжатых колонн
Расчетную несущую способность базы по осевой силе Nj,Rd следует определять исходя из
минимальной расчетной несущей способности следующих основных компонентов j узла
сопряжения центрально-сжатой колонны с фундаментом:

253.

— полки колонны на сжатие FCRd, обусловленной прочностью бетона на смятие (включая
стяжку), по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.9, 6.2.8.2 и 6.2.5);
— опорной плиты на поперечный изгиб FtRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.10 и 6.2.5(4)).
11.4.2 Базы колонн, подверженные действию осевой силы и изгибающего момента
Расчетную несущую способность базы колонн по изгибающему моменту Mj Rd согласно ТКП
EN 1993-1-8
(6.2.8.3) следует определять исходя из минимальной расчетной несущей способности основных
компонентов j узла сопряжения базы с фундаментом (таблица 11.1):
— опорной плиты, расположенной под растянутой полкой колонны FtplRd по ТКП EN 1993-1-8
(6.2.6.11, 6.2.6.5 и 6.2.4);
— растянутой стенки колонны FTIRd (FTrRd) по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.3);
— полки колонны на сжатие FCplRd, обусловленной прочностью бетона, расположенного под
сжатой полкой колонны, на смятие (включая стяжку) по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.9, 6.2.8.2 и 6.2.5);
— сжатой полки колонны с примыкающей к ней сжатой зоной стенки FCfcRd по ТКП EN 19931-8 (6.2.6.7);
— сварных швов, прикрепляющих колонну к опорной плите, по ТКП EN 1993-1-8 (4.5);
— анкерных болтов на растяжение по ТКП EN 1993-1-8 (3.4.2).

254.

Таблица 10.9 — Значения ks
ks
Описание соединения
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором
или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,8
5
Болты, установленные в длинные овальные отверстия
при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси 0,7
отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия
при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,7
6
Болты, установленные в длинные овальные отверстия
при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,6
3

255.

Американское и русское решение ФФПС

256.

Расчетную несущую способность фланцевого фрикционно -подвижного соединения (ФФПС) или фланцевого
демпфирующего узла крепления (ФДУК) двух или четырех бандажных стальных колец на сдвиг поверхностей
трения, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по
формуле

257.

, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с
контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85

258.

Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе
обработки должна быть основана на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре,
изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При

259.

наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного
натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы виброизолирующих материал гофрированные бы или
Виброфлекс а болт обматываетсмя медной мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом натяжении
может обеспечить не разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных растягивающих нагрузках и
многокаскадном демпфировании магистрального трубопровода

260.

На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за бесценок , внедряются за рубежом на
аляскинском нефтепроводе в США, патентуются в Канаде, США обворовывая и разрушая демократией
магистральные приватизированные нефтегазотрубопророводы и теплотрассы , куда проваливаются в кипяток
старики и дети
Можно считать большим достижением, что, все уже внедрено за бугром в США, Канаде, Китае, Японии
запотентованное в СССР в 1983 году фрикционно-подвижные соединения проф Уздиным А М работаю на запад, а
наши Бакал и вся Сибирь залита нефтью, взрываются под поездами магитаральные трубопроводы, ( см фильм когда
два поезда встретили на магистральном газо трубопроводе и два состава и сгорели с пассажирами в СССР)
Горят нефтепроводы ,газо трубопроводы, в на Аляскиском проложенного в Канаде в 1970 ,не произошло не одной
аварии
Олигархов интересует прибыль, а безопасность, патентование, изобретения олегархического класса временщиков
находящихся не законно у власти не интересует . Комфортно и безопасно колониальной администрации за рубежом,
в чужой стране, где внедрены русские патенты, инженерные идеи, мысли, изобретения и славянская смекалка.
А в ЗАО «РФии» , опять по зомбоящику, приватизированный игом иудейским диктор объявляет -"Сегодня в
прорванной теплотрассе , на Камчатке в кипятке погибли два школьника"

261.

Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895

262.

263.

264.

265.

266.

267.

Более подробно о растяжных фланцево - фрикционно -подвижных соединениям (ФФПС) и фланцевых демпфирующих узлах
крепления (ФДУЛ) описано в изобретении ОО "Сейсмофонд" , автор А И. Коваленко , тоже внедрено в США, Канаде, Китае, Японии,
Новой Зеландии : смотри изобретение "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ (авторы: Мажиев Х.Н. и другие) для обеспечения
сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ
И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения
из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами

268.

1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной
площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных
внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при
избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема,
а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и
осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по
максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и
обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной
или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному
поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и
гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и
сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может
определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и
сооружения.

269.

6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на
программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006,
FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на строительной
площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения
строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на
возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным
центром ОО ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».

270.

МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011

271.

СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Актуализированная редакция
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) СП 16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
h
(9)
,
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле

272.

n
N
Qbh k b c
где Qbh
k
γс
γb
,
(10)
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при
разности номинальных
Способ обработки
Коэффици
диаметров отверстий и болтов
(очистки)
ент
δ, мм, при нагрузке
соединяемых
трения μ
поверхностей
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
1 Дробемѐтный
0,58
1,35
1,12
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
3 поверхностей
Стальными без 0,35
1,35
1,17
консервации
щетками
4 двух
Без обработки
0,25
1,70
1,30
поверхностей без
консервации

273.

П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по углу поворота
гайки значения γh
следует умножать на 0,9.
14.3.13 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден., следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.14 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно бόльшим.
14.3.15 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
Ошибка! Источник ссылки не найден..
14.3.16 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
14.3.17 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.18 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.3 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой

274.

балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.
Т а б л и ц а 43
Характер
Поясные соединения
нагрузки
Формулы для расчета поясных
соединений в составных балках
Е
1
n f k f Rwf c
Неподвижна Сварные
я
Фрикционные
Подвижная
Сварные (двусторонние
швы)
Фрикционные
Е
1
n z k f Rwz c
(
11)
(
12)
Ts
1
Qbh k c
(13)
T 2 V 2
1
2 f k f Rwf c
(14)
T 2 V 2
1
2 z k f Rwz c
(15)
s T 2 2V 2
1
Qbh k c
(16)
Обозначения, принятые в таблице 43:
Q s сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое
T
l
поперечной силой Q
– (здесь S – статический момент брутто пояса балки
относительно центральной оси);
п
– количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2,
при односторонних п = 1;
Qbh , k
– величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не
найден., Ошибка! Источник ссылки не найден.;

275.

V
f f 1 Fn
lef
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины,
–
определяемое
с учетом требований (для неподвижных грузов
ту γf1 = 1);
– коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по
γf и γf1
СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при нагрузке
по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и α
= 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по
нижнему поясу.
14.4.4 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
10.3.2
Соединения (ВПС , ДУК ) , работающие на растяжение
Болтовые соединения, работающие на растяжение, следует рассчитывать с учетом следующих требований в зависимости от
категорий:
а) категория D: соединение без предварительного натяжения болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 4.6 - 10.9. Предварительное натяжение не требуется.
Соединения данной категории не следует применять при частом воздействии переменной растягивающей нагрузки. При этом они
могут быть применены в соединениях, воспринимающих осевые усилия от ветровых нагрузок;
б) категория Е: соединение с предварительным натяжением болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 8.8 и 10.9 с контролируемым предварительным
натяжением в соответствии с 10.1.1.2.
Критерии проверки для указанных категорий соединений приведены в таблице 10.4.

276.

Таблица 10.4 — Категории болтовых соединений, работающих на растяжение
Категория соединенияКритерийПримечаниеD:
соединение без предварительного натяжения болтовEd — ^t,Rd
F<R
rt,Ed — p,RdПредварительное натяжение не требуется.
Могут быть использоваться болты классов прочности
4.6-10.9.
Bp,Rd определяют по таблице 10.8Е:
соединение с предварительным натяжением болтовEd — Ft,Rd F < R
t,Ed — p,RdСледует применять болты класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением. Bp,Rd определяют по таблице
10.8Примечание — Расчетное растягивающее усилие Ft,Ed должно включать возможное усилие отрыва вследствие эффекта рычага, см.
10.8. Болты, подверженные усилию сдвига совместно с растягивающим усилием, должны также удовлетворять условиям, приведенным
в таблице 10.8.
10.4 Расположение отверстий для болтов
10.4.1 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек усилия для болтов приведены
в таблице 10.5.
10.4.2 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек усилия для конструкций,
подверженных усталостным нагрузкам, принимаются в соответствии с ТКП EN 1993-1-9.
Таблица 10.5 — Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение11,2),3)Конструкции, изготовленные из сталей,
соответствующих СТБ EN 10025, кроме сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей,
соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферной или другой коррозииСталь не подвержена

277.

влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние до края вдоль усилия е11,2d041+40 мм—Большее из
значений: 8t или 125 ммРасстояние до края поперек усилия е21,2d041+40 мм—Большее из значений: 8t или 125 мм
Окончание таблицы 10.5
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение1' 2',3)Конструкции, изготовленные из сталей,
соответствующих СТБ EN 10025, кроме сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей,
соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферной или другой коррозииСталь не подвержена
влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние для овальных отверстий е31 ,5С/04)———Расстояние для
овальных отверстий е41 ,5С/04)———Шаг р-,5'2,2d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее
из значений: 14Fmjn ИЛИ 175 ммШаг р10—Меньшее из значений: Шили 200 мм——Шаг РмМеньшее из значений: 28t или 400
ммДорожка р22,4d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: 14Fmjn ИЛИ 175
мм 1) Максимальные значения шага и расстояний до края и кромки элемента не ограничены, кроме случаев:
— для сжатых элементов, во избежание местной потери устойчивости и коррозии незащищенных элементов;
— для растянутых элементов, не защищенных от коррозии, во избежание ее возникновения.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между крепежными деталями следует определять в
соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая расчетную длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не требуется, если
отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек усилия не должно превышать значений для свободных свесов сжатых
элементов согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с
изолирующими трубами и амортизирующими элементами широк используются в США , Канаде на Алскинском нефтепроводе ( см
Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), серийный
выпуск, закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих
узлов крепления (ДУК), выполненных согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№
1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676
Наименование
изделия
Нормативная
документация
Применение

278.

Шпилька
ГОСТ 9066-75
Шпилька
полнорезьбовая
Гайка
DIN 976-1
Шайба
ГОСТ 9065-75
Шайба
ГОСТ 6402-70
Болт
ГОСТ 7798-70
ГОСТ 9064-75
Заклѐпка
вытяжная
Саморезы
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Для крепления транспортировочных
брусков
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича и
дополнительного оборудования к
блок – боксу
Фиксация трубопровода
См. изобретение № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ
ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и патент на полезную модель"Панель
противовзрывная"№ 154506 Гл.ред ИА «КИАинформ и газеты "Земля РОССИИ" Мажиев Х Н С рабочими
чертежами по креплению оборудования с помощью ФПС, можно ознакомиться на сайте: http://seismofond.ru
http://youtube.com/watch?v=9ribfdbpKLk https://vimeo.com/124118260 Смотри изобретения с ФПС : 1143895,
1168755, 1174616. k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru seismofond.ru т/ф (812) 694-78-10

279.

ИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Х.Н. Мажиеву
[email protected]
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495)
645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
04.07.2022 s 13466-ОГ/08 На Ns Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации на рассмотрении находится Ваше обращение от 10 июня 2022 г. №
П-116755, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-116755
(зарегистрировано в Минстрое России 10 июня 2022 г. № 13169-ОГ), с предложениями по проектированию и
строительству сборно-разборных железнодорожных мостов.
А.Ю. Степанов
Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб. 61061
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России, а также необходимостью
дополнительной проработки вопросов, содержащихся в обращении, Минстрой России в целях обеспечения
объективного и всестороннего рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2 части 1 статьи 10
Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан Российской
Федерации» на основании части 2 статьи 12 указанного Федерального закона уведомляет о продлении срока
рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного документоборота
Минстроя России СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП Владелец: Степанов Александр Юрьевич
от Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408 Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniya-bystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-izstalnyh-konstrukcij.htm

280.

Устройство фрикционно-подвижных соединений для обеспечения сдвиговой
прочности сборно-разборных армейских мостов многократного применения из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м
с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы
несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами

281.

282.

283.

284.

285.

Ответ бодрящий пинок настоящий в строну железнодорожных войск Минобороны Исп. Смирнов
В.В. 495 -693 07 -40 от 13 июля 2022 номер 160/24/4373
Минстроя ЖКХ 14732-ОГ /08 от 21.07.2022 Минстраса Д4/19024-ИС от 19.07.2022 Минобороны №
160/24/4373 от 13 июля 2022 о применении фланцевых фрикционных соединений для сборноразборных быстро собираемых армейских мостах со сдвиговой прочностью –упруго пластическими
шарнирами ( со сдвиговой жесткостью ) СП 16.1330.2011.SCAD п 7.1.1 при действии поперечных
сил ) МПК F 16 L 23/12 https://ppt-online.org/1151841
С учетом вышеизложенного, считаем целесообразным предложить гражданину Мажиеву Х.Н.
активизировать совместную с профильными научно- исследовательскими институтами работу по
комплексной оценке предлагаемых решений на соответствие нормативным требованиям с целью
подтверждения их объективной достоверности и дальнейшего применения при положительных
результатах. Представленная в обращении Мажиева Х.Н. информация будет учтена при проведении
дальнейших научных исследований в области обороны и военного мостостроения. Применения
фрикционно-подвижных соединений для обеспечения сдвиговой прочности сборно-разборных
армейских мостов многократного применения из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упруго пластичными компенсаторами, для обеспечения сдвиговой
прочности сбороно-разборных мостов с компенсаторами проф дтн ПГКПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506
Докладчик: Темнов В.Г. -д.т.н, профессор ПГУПС, Мажиев Х Н аспирант СПб ГАСУ ветеран
боевых действий в Чеченской Республике 1994-1995 гг,

286.

Санкт-Петербургский государственный Архитектурно -Строительный Университет , 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4 , организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН:1022000000824, ИНН
2014000780 Секция : Кибернетика и моделирование
УДК 624 072 Мажиев Х Н СПб ГАСУ [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (994)
434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 962-67-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет СБЕР получателя №
40817810455030402987
https://disk.yandex.ru/d/WylKkzfjTw-MCQ
UZDIN Ustroystvo friktsionno-podvijnix soedineniy dlya sborno-razbornix mostov 568 str
https://studylib.ru/doc/6357173/uzdin-ustroystvo-friktsionno-podvijnix-soedineniy-dlya-sb...
https://mega.nz/file/eH4FhQAQ#Psyz0MlT7Tch611ZQWAcQ19-hQksutdwQfsFTaBVbeQ
https://mega.nz/file/uDAQ1RAQ#4IFdpAl4Yh98o66aTOXkwjUnGCCtboLO_2pM8eFrvr4
perepravi ustroystvo friktsionno-podvijnix soedineniy dlya sborno-razbornix mostov 489 str
https://ppt-online.org/1226105
Электронный документ Х Н Мажиеву МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО
КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНСТРОЙ РОССИИ)
[email protected]
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40
www.minstroyrf.gov.ru от
21.07.2022 „ 14732-ОГ/08 HaNs_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (далее - Департамент) в рамках

287.

компетенции рассмотрел Ваше обращение от 10 июня 2022 г. № П-116755, направленное письмом
Аппарата Правительства Российской Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-1167ББ (зарегистрировано в
Минстрое России 10 июня 2022 г. № 13169-ОГ), с предложениями по проектированию и строительству
сборно-разборных железнодорожных мостов (далее - обращение) и сообщает следующее.
Ответ на обращение был дан ранее письмом Минстроя России от 6 июня 2022 г. № 11524-ОШ8.
На основании Положения о Министерстве строительства и жилищно- коммунального хозяйства
Российской Федерации, утвержденного постановлением Правительства Российской Федерации от 18
ноября 2013 г. № 1038, Минстрой России является федеральным органом исполнительной власти,
осуществляющим функции по выработке и реализации государственной политики и нормативноправовому регулированию в сфере строительства.
Вместе с тем согласно Положению о Министерстве обороны Российской Федерации,
утвержденного Указом Президента Российской Федерации от 16 августа 2022 г. № 259, Минобороны
России является федеральным органом исполнительной власти, осуществляющим функции по
выработке и реализации государственной политики, нормативно-правовому регулированию в области
обороны.
В соответствии с Положением о Министерстве транспорта Российской Федерации,
утвержденного постановлением Правительства Российской Федерации от 30 июля 2004 г. № 395,
Минтранс России является уполномоченным федеральным органом исполнительной власти,
осуществляющим
функции по выработке и реализации государственной политики, нормативно- правовому регулированию
в сфере дорожного хозяйства.
В этой связи Минстроем России в адрес Минобороны России и Минтранса России был направлен
запрос с просьбой представить позицию по обращению.
Письмом Минобороны России от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 и письмом Минтранса России от 19
июля 2022 г. № Д4/19024-ИС представлены позиции по обращению (прилагаются).
Приложение: на 2 л. в 1 экз.

288.

Заместитель Директора Департамента градостроительной
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного
документоборота Минстроя России
Владелец: Степанов Александр Юрьевич
Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408 Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
деятельности и архитектуры А.Ю. Степанов
Исп: Зайцева Д.Н. +7(495)-647-15-80 доб. 61061
М И Н И СТЕРСТВО ОБ О Р О Н Ы РОСС И Й СКОЙ ФЕ Д Е Р А ЦИ И (МИН ОБО РОИ Ы РОСС И И)
На Л
г. Москва. 119160
22 160/24 от 5.Q7.22 7.
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации
127994, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, 10/1
Обращение Мажиева Х.Н. от 10 июня 2022 г. № П-116755 (с приложенными материалами) в
Минобороны России внимательно проработано.
В настоящее время на снабжении Вооруженных Сил Российской Федерации состоят образцы
военных автодорожных и железнодорожных мостов, отвечающие современным требованиям и
эффективно используемые при решении задач транспортного обеспечения.
Представленная в обращении Мажиева Х.Н. информация будет учтена при проведении дальнейших
научных исследований в области обороны и военного мостостроения.

289.

Начальник Главного управления Железнодорожных войск О.Косенков Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-0740
МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Минстрои России
(МИНТРАНС РОССИИ)
Рождественка ул., д.1, стр.1, Москва, 109012 тел.: (499) 495-00-00, факс: (499) 495-00-10
[email protected], http://www.mintrans.gov.ru 19 07 2022
№ Д4/19П-)4-ИГ На №
от
В соответствии с письмом Минстроя России от 5 июля 2022 г. № 13577-ОГ/08 Департамент
государственной политики в области железнодорожного транспорта Минтранса России рассмотрел
обращение гражданина Мажиева Х.Н. с предложениями по проектированию и строительству сборноразборных железнодорожных мостов.
При реализации проектов строительства или реконструкции мостов, выбор конкретной технологии,
а также вопросы ее внедрения и тиражирования производится после всесторонней оценки результатов
инженерных изысканий на основании материалов обследований и определяются путем техникоэкономического сравнения различных вариантов с учетом опыта эксплуатации и расчетов стоимости
жизненного цикла.
Все применяемые технологии, материалы и конструкции должны быть апробированы,
сертифицированы, соответствовать ГОСТам и в обязательном порядке обеспечивать получение
положительного заключения государственной экспертизы проектной документации.
Практическое применение новых проектных решений возможно рассматривать после проведения
всесторонних испытаний и расчетов опытных 2 конструкций в соответствии с «СП 35.13330.2011.
Свод правил. Мосты и трубы» в рамках соответствующих научно-исследовательских и опытноконструкторских работ.
С учетом вышеизложенного, считаем целесообразным предложить гражданину Мажиеву Х.Н.
активизировать совместную с профильными научно- исследовательскими институтами работу по

290.

комплексной оценке предлагаемых решений на соответствие нормативным требованиям с целью
подтверждения их объективной достоверности и дальнейшего применения при положительных
результатах.
Директор Департамента государственной политики в области железнодорожного транспорта
Филиппов Максим Михайлович 8 (499) 495-00-00 доб. 16-55 ДЖТ
А.А. Федорчук
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в Межведомственной системе
электронного документооборота Министерства Транспорта Российской Федерации
СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП
Сертификат: 01D7DOB006B4C25000000006381D0002 Владелец: Федорчук Александр Александрович
Действителен с 03-11-2021 до 03-11-2022
Сборно-разборный железнодорожный мост со сдвиговыми компенсаторами
https://ppt-online.org/1151841
На связи Терек ветеран боевых действий участник боя под Бамутом на Северном Кавказе 1994-1995г,
инвалид первой группы, военкор газеты "Земля РОССИИ", мл. сержант в/ч ВСО 597 г.Ханкала,
позывной "Терек " Хасан Мажиев президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824, ИНН:2014000780 https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221257326_na-svyazi-terekveteran-boevyh-dejstvij-uchastnik-boya-pod-bamutom-na-severnom-kavkaze.htm
https://anticwar.ru/konstruktivnoe_reshenie_leonida_kaganovskogo_po_povsheniy_gruzopodemnosti_sushaestvu
yshaih_mostov_s_ispolzovaniem_antiseiusmicheskih_dempfiruyshaih_s_1929

291.

https://www.dissercat.com/content/rabota-friktsionnykh-soedinenii-metallicheskikh-mostov
Форсирование Днепра Россия обречена стать советской - другого пути исторически не
предусмотрено для разработки проекта и внедрения для союзнической армии надвижной ложный
сборно-разборный быстрособираемый армейский железнодорожный мост через Днепр длиной 560 м
методом надвижки, с использованием антисейсмических сдвиговых фрикционно-демпфирующий
компенсатор и фрикци-болта с медной гильзой, для соединений секций разборного моста для
гуманитарного коридора
https://diary.ru/~f8126947810yahoocom/p221249527_forsirovanie-dnepra-rossiya-obrechena-stat-sovetskojdrugogo-puti-istoriches.htm
СПб ГАСУ [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (994) 434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 962-67-78
СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя № 40817810455030402987