Similar presentations:
Физика пласта. Обучающий модуль для молодых специалистов
1. ФИЗИКА ПЛАСТА
Обучающий модуль для молодыхспециалистов
1
2. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
ФИЗИКА ПЛАСТА - наука,изучающая свойстваколлекторов и флюидов, а также процессы их
взаимодействия.
ПОДЗЕМНАЯ ГИДРОДИНАМИКА - наука, изучающая
движение флюидов через горные породы,
имеющие пустоты, одни из которых называют
порами, другие трещинами.
ТЕОРИЯ ФИЛЬТРАЦИИ - наука, описывающая
движение флюидов с позиций механики сплошной
среды, т.е. гипотезы сплошности (неразрывности )
течения
КОЛЛЕКТОРА - горные породы, которые могут служить
хранилищами флюидов и отдавать их при
разработке
2
3.
ФИЗИКА ПЛАСТАФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОЛЛЕКТОРОВ
НАПРАВЛЕНИЯ
КЛАССИФИКАЦИИ
КОЛЛЕКТОРОВ
ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ
ТЕПЛО-МЕХАНИЧЕСКОЕ
ФАЗОВОЕ
3
4.
ФИЗИКА ПЛАСТАФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОЛЛЕКТОРОВ
ВИДЫ
КОЛЛЕКТОРОВ
ПОРОВЫЕ
ТРЕЩИНОВАТЫЕ
СМЕШАННЫЕ
4
5. ФИЗИКА ПЛАСТА
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ПОРИСТЫХ КЛЛЕКТОРОВГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКИЙ
СОСТАВ
УДЕЛЬНАЯ
ПОВЕРХНОСТЬ
ПОРИСТОСТЬ
ПРОНИЦАЕМОСТЬ
5
6.
ФИЗИКА ПЛАСТАГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКИЙ СОСТАВ
Гранулометрическим
составом породы
называют количественное
(массовое) содержание в
породе частиц различной
крупности
Степень
неоднородности
d 60
d10
Эффективный
диаметр
3
n
d
i i
3
dэ
ni
6
7.
ФИЗИКА ПЛАСТАПОРИСТОСТЬ
ПОЛНАЯ
mо = Vп/V
ОТКРЫТАЯ
ДИНАМИЧЕСКАЯ
ПОРОВЫЕ КАНАЛЫ
1) сверхкапиллярные – более 0,5 мм;
2) капиллярные – от 0,5 до 0,0002 мм
(0,2 мкм);
3) субкапиллярные — менее 0,0002 мм
(0,2 мкм).
7
8.
ФИЗИКА ПЛАСТАУДЕЛЬНАЯ ПОВЕРХНОСТЬ Sуд - суммарная пло-
щадь поверхности частиц, содержащихся в единице
объёма
Среднее значение Sуд для нефтесодержащих пород
изменяется в пределах 40тыс. - 230тыс.м2/м3.
ПРОНИЦАЕМОСТЬ - параметр породы, характеризующий её способность пропускать к забоям скважины флюиды.
ВИДЫ ПРОНИЦАЕМОСТИ
АБСОЛЮТНАЯ
ОТНОСИТЕЛЬНАЯ
k
ФАЗОВАЯ (ЭФФЕКТИВНАЯ)
ki
ki
8
9.
ФИЗИКА ПЛАСТАТРЕЩИНОВАТЫЕ ПОРОДЫ
ПАРАМЕТРЫ
ТРЕЩИНОВАТОСТЬ
отношение
объёма
трещин Vт ко всему
объёму V трещинной
среды.
mт
Vт
V
РАСКРЫТОСТЬ
ГУСТОТА
т
отношение полной
длины li всех
трещин,
находящихся
в
данном
сечении трещинной
породы к удвоенной
площади сечения f
li 1
Гт
.
2f м
Ширина
трещины
mт= тГ т,
т т0 1 *т р0 р
9
10.
ФИЗИКА ПЛАСТАТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОРОД
Параметры деформируемого состояния: Е –модуль Юнга, коэффициент Пуассона; G – модуль сдвига; -модуль объёмной
упругости.
109 Е 1011 Па, 0 0,5.
СОСТАВЛЯЮЩИЕ НОРМАЛЬНОГО ПОЛЯ НАПРЯЖЕНИЙ
ПО ВЕРТИКАЛИ
ПО ГОРИЗОНТАЛИ
z gH
у х n gH
Коэффициент бокового распора
n
1
0 n 0,5
10
11.
ФИЗИКА ПЛАСТАТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОРОД В
РАЙОНЕ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК
АНОМАЛЬНЫЕ
НАПРЯЖЕНИЯ
РАЗГРУЗКА АНОМАЛЬНЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ
ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ
РАДИУС ОБЛАСТИ РАЗГРУЗКИ
ГОРНОГО ДАВЛЕНИЯ
п в gH
rp 0,61rc exp
2К п
11
12.
ФИЗИКА ПЛАСТАТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ДЕФОРМАЦИОННЫЕ И ПРОЧНОСТНЫЕ
СВОЙСТВА ГОРНЫХ ПОРОД
ДЕФОРМАЦИЯ:
1. УПРУГАЯ ( S);
2. ПЛАСТИЧЕСКАЯ( S);
3. КРИП (ПОЛЗУЧЕСТЬ);
4. ХРУПКАЯ
12
13.
ФИЗИКА ПЛАСТАТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
УПРУГИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ КОЛЛЕКТОРОВ
В ПРОЦЕССЕ РАЗРАБОТКИ И ЭКСПЛУАТАЦИИ
НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
ЭФФЕКТИВНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ
эф р
КОЭФФИЦИЕНТ
СЖИМАЕМОСТИ ПОРОДЫ
[1/Па]
m п т
КОЭФФИЦИЕНТ ОБЪЁМНОЙ
УПРУГОСТИ ПЛАСТА
c m п
13
14.
ФИЗИКА ПЛАСТАТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ НА КОЛЛЕКТОРСКИЕ
СВОЙСТВА ПОРОД
ПОРИСТОСТЬ
m m 0 exp п 0
ПРОНИЦАЕМОСТЬ
ГДЕ
k k 0 exp n 0
3
n 2
п0 р 0
2
Для
сцементированных
песчаников
структурный коэффициент находится
в интервале -1,25+ -1,8.
14
15.
ФИЗИКА ПЛАСТАТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ТЕПЛОВЫЕ СВОЙСТВА ГОРНЫХ ПОРОД
ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ
УДЕЛЬНАЯ
ТЕПЛОЁМКОСТЬ
a
c
КОЭФФИЦИЕНТ
с
ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ
1,5. 10 с 3. 103 кДж/(м3.К).
T
dQ
Sdt
x
УДЕЛЬНОЕ ТЕПЛОВОЕ
КОЭФФИЦИЕНТ
С = 0,4-2 кДж/(кг К).
СОПРОТИВЛЕНИЕ
ТЕМПЕРАТУРОПРОВОДНОСТИ
dL
L
LdT
dV
V
15
VdT
а
16.
ФИЗИКА ПЛАСТАСВОЙСТВА ПОРИСТОЙ СРЕДЫ,
СОДЕРЖАЩЕЙ НЕСКОЛЬКО ФАЗ
ПОВЕРХНОСТНЫЕ СИЛЫ
ПРИРОДА
ПОВЕРХНОСТНЫХ
СИЛ
СВОБОДНАЯ
ПОВЕРХНОСТНАЯ ЭНЕРГИЯ РАБОТА, НЕОБХОДИМАЯ ДЛЯ
ОБРАЗОВАНИЯ ЕДИНИЦЫ
ПЛОЩАДИ НОВОЙ
ПОВЕРХНОСТИ
ПОВЕРХНОСТНОЕ НАТЯЖЕНИЕ — ЭТО СИЛА НА ЕДИНИЦУ
ДЛИНЫ, НЕОБХОДИМАЯ ДЛЯ ОБРАЗОВАНИЯ НОВОЙ
ПОВЕРХНОСТИ, ВЫРАЖАЕМАЯ В ДИН/СМ И ЧИСЛЕННО
РАВНАЯ ВЕЛИЧИНЕ ПОВЕРХНОСТНОЙ ЭНЕРГИИ В ЭРГ/СМ2
16
17.
ФИЗИКА ПЛАСТАСВОЙСТВА ПОРИСТОЙ СРЕДЫ,
СОДЕРЖАЩЕЙ НЕСКОЛЬКО ФАЗ
СМАЧИВАЕМОСТЬ
АДГЕЗИОННОЕ НАТЯЖЕНИЕ
Aн тн тв внсos вн
ПОВЕРХНОСТЬ МОЖЕТ БЫТЬ:
гидрофильной ( >0)
или
гидрофобной( <0).
17
18.
ФИЗИКА ПЛАСТАСВОЙСТВА ПОРИСТОЙ СРЕДЫ,
СОДЕРЖАЩЕЙ НЕСКОЛЬКО ФАЗ
ПОДЪЁМ ЖИДКОСТИ В КАПИЛЛЯРАХ
КАПИЛЛЯРНОЕ ДАВЛЕНИЕ
2 внсоs вн
pк
г
В ПОРИСТОЙ СРЕДЕ СМАЧИВАЮЩАЯ
ФАЗА НАХОДИТСЯ ПОД МЕНЬШИМ
ДАВЛЕНИЕМ, ЧЕМ НЕСМАЧИВАЮЩАЯ
18
19.
ФИЗИКА ПЛАСТАПОРЯДОК НАСЫЩЕНИЯ ПОРИСТОЙ СРЕДЫ
СООТНОШЕНИЕ “КАПИЛЛЯРНОЕ ДАВЛЕНИЕ —
НАСЫЩЕННОСТЬ” ЗАВИСИТ ОТ:
1) РАЗМЕРА ПОР И ИХ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ;
2) СВОЙСТВ НАСЫЩАЮЩИХ ФАЗ И
ПРИРОДЫ ПОВЕРХНОСТИ ТВЕРДОГО ТЕЛА,
УЧАСТВУЮЩИХ В ЭТОМ ПРОЦЕССЕ;
3) ПОРЯДКА НАСЫЩЕНИЯ.
19
20.
ФИЗИКА ПЛАСТАНАСЫЩЕННОСТЬ i , ЭФФЕКТИВНАЯ ki И
ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ПРОНИЦАЕМОСТЬ ki
k 1 ( ) k 2 ( ) 1
n
i 1
i 1
Vi
i
Vп
n
i 1
i 1
k 1 ( ) k 2 ( ) 1
20
21.
ФИЗИКА ПЛАСТАВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА ФАЗОВЫЕ
ПРОНИЦАЕМОСТИ
21
22.
ФИЗИКА ПЛАСТА1. С ростом температуры увеличивается водонасыщенность пористой
среды и уменьшается остаточная нефтенасыщенность (рис. 13).
2. С ростом температуры уменьшается абсолютная проницаемость
породы для воды, не изменяется абсолютная проницаемость для нефти
и газа.
3. С ростом температуры значительно увеличивается относительная
фазовая проницаемость для нефти и уменьшается относительная
фазовая проницаемость для воды при постоянной насыщенности
пористой среды. Кривые относительных фазовых проницаемостей для
нефти и воды при увеличении температуры смещаются вправо (рис 14).
4. Гистерезис между вытеснением нефти водой и капиллярным
впитыванием воды уменьшается при увеличении температуры.
5. Контактный угол на границе нефть-вода—порода уменьшается при
увеличении температуры, т.е. пористая среда становится более
смачиваемой водой.
2. Относительная фазовая проницаемость для нефти увеличивается, а
для воды уменьшается при возрастании температуры.
3. Использование в расчетах кривых относительных фазовых
проницаемостей для нефти и воды, полученных экспериментально при
комнатной температуре, приводит к занижению коэффициента
нефтеотдачи.
22
23.
ФИЗИКА ПЛАСТАСОСТАВ И ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НЕФТИ И ВОДЫ
СОСТОЯНИЕ УГЛЕВОДОРОДОВ В
ПЛАСТОВЫХ И АТМОСФЕРНЫХ УСЛОВИЯХ
ГЕТЕРОГЕННЫЕ И ГОМОГЕННЫЕ
СИСТЕМЫ
“ФАЗА” — ЭТО “ОПРЕДЕЛЕННАЯ ЧАСТЬ
СИСТЕМЫ, КОТОРАЯ ЯВЛЯЕТСЯ ГОМОГЕННОЙ
И ФИЗИЧЕСКИ ОТДЕЛЕНА ОТ ДРУГИХ ФАЗ
ОТЧЕТЛИВЫМИ ГРАНИЦАМИ”.
23
24.
ФИЗИКА ПЛАСТАФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НЕФТИ
ФИЗИЧЕСКОЕ СОСТОЯНИЕ НЕФТИ
ПРИ РАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЯХ В ЗАЛЕЖИ
ГАЗОНЕФТЯНЫЕ
НЕФТЯНЫЕ
СОСТАВ И КЛАССИФИКАЦИЯ НЕФТЕЙ
ОБЩИЙ
СОСТАВ
МЕРКАПТАНЫ
АСФАЛЬТОСМОЛИСТЫЕ
ВЕЩЕСТВА
КЛАССЫ ПО
СОДЕРЖАНИЮ
СЕРЫ
СМОЛ
ПАРАФИНОВ
АСФАЛЬТЕНЫ
ПАРАФИНЫ
ЦЕРЕЗИНЫ
24
25.
ФИЗИКА ПЛАСТАРАСТВОРИМОСТЬ ГАЗОВ В НЕФТИ И ВОДЕ
ЗАКОН ГЕНРИ
Vr pVж
КАЖУЩИЙСЯ
УДЕЛЬНЫЙ
ОБЪЕМ
растворенного газа в
жидкой фазе
V
G
КОНТАКТНОЕ И
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ
РАЗГАЗИРОВАНИЕ
КОЭФФИЦИЕНТ
РАЗГАЗИРОВАНИЯ
25
26.
ФИЗИКА ПЛАСТАДАВЛЕНИЕ НАСЫЩЕНИЯ НЕФТИ ГАЗОМ
Давление насыщения пластовой нефти РН максимальное давление, при котором газ начинает
выделяться из нефти при изотермическом ее
расширении в условиях термодинамического
равновесия
ПАРАМЕТРЫ, УВЕЛИЧИВАЮЩИЕ РН
1. молекулярная масса (плотность);
2. температура;
3. содержание плохо растворимых в нефти
компонент (N2)
НАСЫЩЕННАЯ И НЕДОНАСЫЩЕННАЯ
НЕФТЬ
26
27.
ФИЗИКА ПЛАСТАСЖИМАЕМОСТЬ НЕФТИ. ОБЪЕМНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ
КОЭФФИЦИЕНТ СЖИМАЕМОСТИ
(ОБЪЁМНОЙ УПРУГОСТИ)
1 V
н
V p
ОБЪЁМНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ
Vпл
b
Vдег
УСАДКА НЕФТИ
b 1
U
100 U b 1 100%
b
27
28.
ПЛОТНОСТЬФИЗИКА ПЛАСТА
ВЯЗКОСТЬ
ПЛАСТОВОЙ НЕФТИ
28
29.
ФИЗИКА ПЛАСТАФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПЛАСТОВЫХ ВОД
КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОВОГО
РАСШИРЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТ
СЖИМАЕМОСТИ ВОДЫ
ПРИ НАЛИЧИИ
РАСТВОРЁННОГО ГАЗА
ОБЪЁМНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ
ПЛАСТОВОЙ ВОДЫ
1 V
E
V t
1 V
в
V p
вг в 1 0,05S
Vпл
b
Vн
29
30.
ФИЗИКА ПЛАСТАОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ ФАЗОВОГО СОСТОЯНИЯ
ФАЗОВЫЕ ДИАГРАММЫ
30
31.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКАМОДЕЛЬ ФИЛЬТРАЦИОННОГО ТЕЧЕНИЯ
ПОНЯТИЕ
СПЛОШНОЙ
СРЕДЫ
ИЗОТЕРМИЧЕСКОЕ
ПРИБЛИЖЕНИЕ
ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ
МОДЕЛИ
МОДЕЛИ ПО ЧИСЛУ
ФАЗ
ВРЕМЕННЫЕ
МОДЕЛИ
МОДЕЛИ ПО
СТЕПЕНИ
СЖИМАЕМОСТИ
РЕОЛОГИЧЕСКИЕ
МОДЕЛИ
xy
.u x
.y
31
32.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКАСКОРОСТЬ ФИЛЬТРАЦИИ
ЗАКОН ДАРСИ
(ЛИНЕЙНЫЙ ЗАКОН
ФИЛЬТРАЦИИ)
u w m
u c gradH
k
u gradH
p
H z
k
u gradp *
32
33.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКАГРАНИЦЫ ПРИМЕНИМОСТИ ЗАКОНА
ДАРСИ
wa
Re
ВЕРХНЯЯ ГРАНИЦА
ЧИСЛО РЕЙНОЛЬДСА
Формула
Щелкачева
Re
10u k
m
2, 3
где а = 10 k
НИЖНЯЯ ГРАНИЦА
,
m
Reкр=1-12
2, 3 ;
w=u .
dp
u ’ , u 0,
dl k
dp
н ,
u 0.
dl
33
34.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКАНЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ ФИЛЬТРАЦИИ
СТЕПЕННОЙ
ДВУХЧЛЕННАЯ
ЗАВИСИМОСТЬ
1
dp n
u C
,
dl
1 n 2
dp
2
Au Bu .
dl
A ; B
,
k
k
12 10 5 d 2
.
mk
34
35.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКАУРАВНЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ
ПОТЕНЦИАЛ
k
dp C
ЗАКОН ДАРСИ
u grad
УРАВНЕНИЯ ЛАПЛАСА
m
t
0
35
36.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКАВИДЫ ОДНОМЕРНЫХ ПОТОКОВ
36
37.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ИСХОДНЫЕ УРАВНЕНИЯ
ИЗМЕНЕНИЯ ПОТЕНЦИАЛЬНОЙ ФУНКЦИИ
к rк
к
ln ,
ln rк r
к к с ; rк
rк
rс
ПРИТОКА
к
G 2 h
;
ln rк
ИЗМЕНЕНИЯ ГРАДИЕНТА ПОТЕНЦИАЛА
d 1 к
dr r ln rк
37
38.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ПОРИСТЫЙ ПЛАСТ)
k
p С
ПОТЕНЦИАЛ
rк
рк
, где a1
;
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ р рк a1 ln
r
ln rк
2 hk
2 hk рк
a1
ОБЪЁМНЫЙ ДЕБИТ (ФОРМУЛА ДЮПЮИ) Q
ln rк
ГРАДИЕНТ ДАВЛЕНИЯ
d р а1
;
dr
r
СКОРОСТЬ ФИЛЬТРАЦИИ
u Q
k 1
a1 ;
2 hr r
38
39.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ПОРИСТЫЙ ПЛАСТ)
39
40.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ТРЕЩИНОВАТЫЙ ПЛАСТ)
ПОТЕНЦИАЛ
k 0т
4
*
1 р
*
к р
4
C
1 4
р рк
,
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ
а2
r
где 1
ln к ,
ln rк r
.
ГРАДИЕНТ ДАВЛЕНИЯ
4
*
а 2 1 1 р к
d р а2
1
;
3
dr 4r ln r 1 * p р
к
к
40
41.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ТРЕЩИНОВАТЫЙ ПЛАСТ)
ОБЪЁМНЫЙ ДЕБИТ (ФОРМУЛА ДЮПЮИ)
СКОРОСТЬ ФИЛЬТРАЦИИ
u Q
Q
0
hk т
*
2 ln rк
k
1
a2 ;
2 hr 4 * r
41
a2
42.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ МЕНЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ГАЗИРОВАННАЯ НЕФТЬ)
2 bk ж (р к р с )
Q
rk
ж ln
rc
Таблица 1
Сравнительная величина дебитов в случае газированной жидкости при разных газовых факторах
Газовый
Фазовая относительная
фактор
проницаемость
го дебита жидкой фа-
ного дебита газа к
Г,
k/ (s)
зы к дебиту одно-
дебиту газа в одно-
фазной жидкости, %
фазном потоке, %
M3/M3
Отношение объемно- Отношение объем-
РК =100
РС =50
кгс/см2
кгс/см2
200
0.698
0.583
64.4
1.71
400
0,573
0.471
52.4
2,80
600
0,535
0,409
47.6
3,80
42
43.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ МЕНЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ГАЗИРОВАННАЯ НЕФТЬ)
2 bk ж (р к р с )
Q
rk
ж ln
rc
Таблица 1
Сравнительная величина дебитов в случае газированной жидкости при разных газовых факторах
Газовый
Фазовая относительная
фактор
проницаемость
го дебита жидкой фа-
ного дебита газа к
Г,
k/ (s)
зы к дебиту одно-
дебиту газа в одно-
фазной жидкости, %
фазном потоке, %
M3/M3
Отношение объемно- Отношение объем-
РК =100
РС =50
кгс/см2
кгс/см2
200
0.698
0.583
64.4
1.71
400
0,573
0.471
52.4
2,80
600
0,535
0,409
47.6
3,80
43
44.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКААНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ
ПО НЕЛИНЕЙНОМУ ЗАКОНУ
ПРИТОК НЕФТИ В ПОРИСТОМ ПЛАСТЕ
ИНДИКАТОРНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Q
Rк
Q 2b 1
1
ln
ДВУХЧЛЕННАЯ р к р с
2
2 kh rс 2 h rс R к
ВОГЕЛЯ
2
pc
pc
Q Q max 1 1 Vc Vc 2
pк
p c
ФЕДКОВИЧА
Q
2
Fc pк
2 Fe
рс
44
45.
ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКАВЛИЯНИЕ РАДИУСА СКВАЖИНЫ НА ЕЁ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
Закон
фильтрации
Дарси
Краснопольского
G
y ;
G
плоско-радиальный
Rк
ln
rc
y
Rк
ln
ln x
rc
у х
Тип потока
радиально-сферический
у=х
у х3
rc
x
rc
45