3.35M

Categories: physics

physics

industry

Физика пласта. Подземная нефтегидродинамика

1. ФИЗИКА ПЛАСТА

Обучающий модуль для молодых
специалистов
1
ЮКОС

2. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

ФИЗИКА ПЛАСТА - наука,изучающая свойства
коллекторов и флюидов, а также процессы их
взаимодействия.
ПОДЗЕМНАЯ ГИДРОДИНАМИКА - наука, изучающая
движение флюидов через горные породы,
имеющие пустоты, одни из которых называют
порами, другие трещинами.
ТЕОРИЯ ФИЛЬТРАЦИИ - наука, описывающая
движение флюидов с позиций механики сплошной
среды, т.е. гипотезы сплошности (неразрывности )
течения
КОЛЛЕКТОРА - горные породы, которые могут служить
хранилищами флюидов и отдавать их при
разработке
2

3.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОЛЛЕКТОРОВ
НАПРАВЛЕНИЯ
КЛАССИФИКАЦИИ
КОЛЛЕКТОРОВ
ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ
ТЕПЛО-МЕХАНИЧЕСКОЕ
ФАЗОВОЕ
3

4.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОЛЛЕКТОРОВ
ВИДЫ
КОЛЛЕКТОРОВ
ПОРОВЫЕ
ТРЕЩИНОВАТЫЕ
СМЕШАННЫЕ
4

5. ФИЗИКА ПЛАСТА

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ПОРИСТЫХ КЛЛЕКТОРОВ
ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКИЙ
СОСТАВ
УДЕЛЬНАЯ
ПОВЕРХНОСТЬ
ПОРИСТОСТЬ
ПРОНИЦАЕМОСТЬ
5

6.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКИЙ СОСТАВ
Гранулометрическим
составом породы
называют количественное
(массовое) содержание в
породе частиц различной
крупности
Степень
неоднородности
d 60
d10
Эффективный
диаметр
3
n
d
i i
3
dэ
ni
6

7.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ПОРИСТОСТЬ
ПОЛНАЯ
mо = Vп/V
ОТКРЫТАЯ
ДИНАМИЧЕСКАЯ
ПОРОВЫЕ КАНАЛЫ
1) сверхкапиллярные – более 0,5 мм;
2) капиллярные – от 0,5 до 0,0002 мм
(0,2 мкм);
3) субкапиллярные — менее 0,0002 мм
(0,2 мкм).
7

8.

ФИЗИКА ПЛАСТА
УДЕЛЬНАЯ ПОВЕРХНОСТЬ Sуд - суммарная пло-
щадь поверхности частиц, содержащихся в единице
объёма
Среднее значение Sуд для нефтесодержащих пород
изменяется в пределах 40тыс. - 230тыс.м2/м3.
ПРОНИЦАЕМОСТЬ - параметр породы, характеризующий её способность пропускать к забоям скважины флюиды.
ВИДЫ ПРОНИЦАЕМОСТИ
АБСОЛЮТНАЯ
ОТНОСИТЕЛЬНАЯ
k
ФАЗОВАЯ (ЭФФЕКТИВНАЯ)
ki
ki
8

9.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ТРЕЩИНОВАТЫЕ ПОРОДЫ
ПАРАМЕТРЫ
ТРЕЩИНОВАТОСТЬ
отношение
объёма
трещин Vт ко всему
объёму V трещинной
среды.
mт
Vт
V
РАСКРЫТОСТЬ
ГУСТОТА
т
отношение полной
длины li всех
трещин,
находящихся
в
данном
сечении трещинной
породы к удвоенной
площади сечения f
li 1
Гт
.
2f м
Ширина
трещины
mт= тГ т,
т т0 1 *т р0 р
9

10.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОРОД
Параметры деформируемого состояния: Е –модуль Юнга, коэффициент Пуассона; G – модуль сдвига; -модуль объёмной
упругости.
109 Е 1011 Па, 0 0,5.
СОСТАВЛЯЮЩИЕ НОРМАЛЬНОГО ПОЛЯ НАПРЯЖЕНИЙ
ПО ВЕРТИКАЛИ
ПО ГОРИЗОНТАЛИ
z gH
у х n gH
Коэффициент бокового распора
n
1
0 n 0,5
10

11.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПОРОД В
РАЙОНЕ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК
АНОМАЛЬНЫЕ
НАПРЯЖЕНИЯ
РАЗГРУЗКА АНОМАЛЬНЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ
ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ
РАДИУС ОБЛАСТИ РАЗГРУЗКИ
ГОРНОГО ДАВЛЕНИЯ
п в gH
rp 0,61rc exp
2К п
11

12.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ДЕФОРМАЦИОННЫЕ И ПРОЧНОСТНЫЕ
СВОЙСТВА ГОРНЫХ ПОРОД
ДЕФОРМАЦИЯ:
1. УПРУГАЯ ( S);
2. ПЛАСТИЧЕСКАЯ( S);
3. КРИП (ПОЛЗУЧЕСТЬ);
4. ХРУПКАЯ
12

13.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
УПРУГИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СВОЙСТВ КОЛЛЕКТОРОВ
В ПРОЦЕССЕ РАЗРАБОТКИ И ЭКСПЛУАТАЦИИ
НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
ЭФФЕКТИВНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ
эф р
КОЭФФИЦИЕНТ
СЖИМАЕМОСТИ ПОРОДЫ
[1/Па]
m п т
КОЭФФИЦИЕНТ ОБЪЁМНОЙ
УПРУГОСТИ ПЛАСТА
c m п
13

14.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ НА КОЛЛЕКТОРСКИЕ
СВОЙСТВА ПОРОД
ПОРИСТОСТЬ
m m 0 exp п 0
ПРОНИЦАЕМОСТЬ
ГДЕ
k k 0 exp n 0
3
n 2
п0 р 0
2
Для
сцементированных
песчаников
структурный коэффициент находится
в интервале -1,25+ -1,8.
14

15.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ТЕПЛО- МЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ТЕПЛОВЫЕ СВОЙСТВА ГОРНЫХ ПОРОД
ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ
УДЕЛЬНАЯ
ТЕПЛОЁМКОСТЬ
a
c
КОЭФФИЦИЕНТ
с
ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ
1,5. 10 с 3. 103 кДж/(м3.К).
T
dQ
Sdt
x
УДЕЛЬНОЕ ТЕПЛОВОЕ
КОЭФФИЦИЕНТ
С = 0,4-2 кДж/(кг К).
СОПРОТИВЛЕНИЕ
ТЕМПЕРАТУРОПРОВОДНОСТИ
dL
L
LdT
dV
V
15
VdT
а

16.

ФИЗИКА ПЛАСТА
СВОЙСТВА ПОРИСТОЙ СРЕДЫ,
СОДЕРЖАЩЕЙ НЕСКОЛЬКО ФАЗ
ПОВЕРХНОСТНЫЕ СИЛЫ
ПРИРОДА
ПОВЕРХНОСТНЫХ
СИЛ
СВОБОДНАЯ
ПОВЕРХНОСТНАЯ ЭНЕРГИЯ РАБОТА, НЕОБХОДИМАЯ ДЛЯ
ОБРАЗОВАНИЯ ЕДИНИЦЫ
ПЛОЩАДИ НОВОЙ
ПОВЕРХНОСТИ
ПОВЕРХНОСТНОЕ НАТЯЖЕНИЕ — ЭТО СИЛА НА ЕДИНИЦУ
ДЛИНЫ, НЕОБХОДИМАЯ ДЛЯ ОБРАЗОВАНИЯ НОВОЙ
ПОВЕРХНОСТИ, ВЫРАЖАЕМАЯ В ДИН/СМ И ЧИСЛЕННО
РАВНАЯ ВЕЛИЧИНЕ ПОВЕРХНОСТНОЙ ЭНЕРГИИ В ЭРГ/СМ2
16

17.

ФИЗИКА ПЛАСТА
СВОЙСТВА ПОРИСТОЙ СРЕДЫ,
СОДЕРЖАЩЕЙ НЕСКОЛЬКО ФАЗ
СМАЧИВАЕМОСТЬ
АДГЕЗИОННОЕ НАТЯЖЕНИЕ
Aн тн тв внсos вн
ПОВЕРХНОСТЬ МОЖЕТ БЫТЬ:
гидрофильной ( >0)
или
гидрофобной( <0).
17

18.

ФИЗИКА ПЛАСТА
СВОЙСТВА ПОРИСТОЙ СРЕДЫ,
СОДЕРЖАЩЕЙ НЕСКОЛЬКО ФАЗ
ПОДЪЁМ ЖИДКОСТИ В КАПИЛЛЯРАХ
КАПИЛЛЯРНОЕ ДАВЛЕНИЕ
2 внсоs вн
pк
г
В ПОРИСТОЙ СРЕДЕ СМАЧИВАЮЩАЯ
ФАЗА НАХОДИТСЯ ПОД МЕНЬШИМ
ДАВЛЕНИЕМ, ЧЕМ НЕСМАЧИВАЮЩАЯ
18

19.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ПОРЯДОК НАСЫЩЕНИЯ ПОРИСТОЙ СРЕДЫ
СООТНОШЕНИЕ “КАПИЛЛЯРНОЕ ДАВЛЕНИЕ —
НАСЫЩЕННОСТЬ” ЗАВИСИТ ОТ:
1) РАЗМЕРА ПОР И ИХ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ;
2) СВОЙСТВ НАСЫЩАЮЩИХ ФАЗ И
ПРИРОДЫ ПОВЕРХНОСТИ ТВЕРДОГО ТЕЛА,
УЧАСТВУЮЩИХ В ЭТОМ ПРОЦЕССЕ;
3) ПОРЯДКА НАСЫЩЕНИЯ.
19

20.

ФИЗИКА ПЛАСТА
НАСЫЩЕННОСТЬ i , ЭФФЕКТИВНАЯ ki И
ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ПРОНИЦАЕМОСТЬ ki
k 1 ( ) k 2 ( ) 1
n
i 1
i 1
Vi
i
Vп
n
i 1
i 1
k 1 ( ) k 2 ( ) 1
20

21.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА ФАЗОВЫЕ
ПРОНИЦАЕМОСТИ
21

22.

ФИЗИКА ПЛАСТА
1. С ростом температуры увеличивается водонасыщенность пористой
среды и уменьшается остаточная нефтенасыщенность (рис. 13).
2. С ростом температуры уменьшается абсолютная проницаемость
породы для воды, не изменяется абсолютная проницаемость для нефти
и газа.
3. С ростом температуры значительно увеличивается относительная
фазовая проницаемость для нефти и уменьшается относительная
фазовая проницаемость для воды при постоянной насыщенности
пористой среды. Кривые относительных фазовых проницаемостей для
нефти и воды при увеличении температуры смещаются вправо (рис 14).
4. Гистерезис между вытеснением нефти водой и капиллярным
впитыванием воды уменьшается при увеличении температуры.
5. Контактный угол на границе нефть-вода—порода уменьшается при
увеличении температуры, т.е. пористая среда становится более
смачиваемой водой.
2. Относительная фазовая проницаемость для нефти увеличивается, а
для воды уменьшается при возрастании температуры.
3. Использование в расчетах кривых относительных фазовых
проницаемостей для нефти и воды, полученных экспериментально при
комнатной температуре, приводит к занижению коэффициента
нефтеотдачи.
22

23.

ФИЗИКА ПЛАСТА
СОСТАВ И ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НЕФТИ И ВОДЫ
СОСТОЯНИЕ УГЛЕВОДОРОДОВ В
ПЛАСТОВЫХ И АТМОСФЕРНЫХ УСЛОВИЯХ
ГЕТЕРОГЕННЫЕ И ГОМОГЕННЫЕ
СИСТЕМЫ
“ФАЗА” — ЭТО “ОПРЕДЕЛЕННАЯ ЧАСТЬ
СИСТЕМЫ, КОТОРАЯ ЯВЛЯЕТСЯ ГОМОГЕННОЙ
И ФИЗИЧЕСКИ ОТДЕЛЕНА ОТ ДРУГИХ ФАЗ
ОТЧЕТЛИВЫМИ ГРАНИЦАМИ”.
23

24.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НЕФТИ
ФИЗИЧЕСКОЕ СОСТОЯНИЕ НЕФТИ
ПРИ РАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЯХ В ЗАЛЕЖИ
ГАЗОНЕФТЯНЫЕ
НЕФТЯНЫЕ
СОСТАВ И КЛАССИФИКАЦИЯ НЕФТЕЙ
ОБЩИЙ
СОСТАВ
МЕРКАПТАНЫ
АСФАЛЬТОСМОЛИСТЫЕ
ВЕЩЕСТВА
КЛАССЫ ПО
СОДЕРЖАНИЮ
СЕРЫ
СМОЛ
ПАРАФИНОВ
АСФАЛЬТЕНЫ
ПАРАФИНЫ
ЦЕРЕЗИНЫ
24

25.

ФИЗИКА ПЛАСТА
РАСТВОРИМОСТЬ ГАЗОВ В НЕФТИ И ВОДЕ
ЗАКОН ГЕНРИ
Vr pVж
КАЖУЩИЙСЯ
УДЕЛЬНЫЙ
ОБЪЕМ
растворенного газа в
жидкой фазе
V
G
КОНТАКТНОЕ И
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЕ
РАЗГАЗИРОВАНИЕ
КОЭФФИЦИЕНТ
РАЗГАЗИРОВАНИЯ
25

26.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ДАВЛЕНИЕ НАСЫЩЕНИЯ НЕФТИ ГАЗОМ
Давление насыщения пластовой нефти РН максимальное давление, при котором газ начинает
выделяться из нефти при изотермическом ее
расширении в условиях термодинамического
равновесия
ПАРАМЕТРЫ, УВЕЛИЧИВАЮЩИЕ РН
1. молекулярная масса (плотность);
2. температура;
3. содержание плохо растворимых в нефти
компонент (N2)
НАСЫЩЕННАЯ И НЕДОНАСЫЩЕННАЯ
НЕФТЬ
26

27.

ФИЗИКА ПЛАСТА
СЖИМАЕМОСТЬ НЕФТИ. ОБЪЕМНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ
КОЭФФИЦИЕНТ СЖИМАЕМОСТИ
(ОБЪЁМНОЙ УПРУГОСТИ)
1 V
н
V p
ОБЪЁМНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ
Vпл
b
Vдег
УСАДКА НЕФТИ
b 1
U
100 U b 1 100%
b
27

28.

ПЛОТНОСТЬ
ФИЗИКА ПЛАСТА
ВЯЗКОСТЬ
ПЛАСТОВОЙ НЕФТИ
28

29.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПЛАСТОВЫХ ВОД
КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОВОГО
РАСШИРЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТ
СЖИМАЕМОСТИ ВОДЫ
ПРИ НАЛИЧИИ
РАСТВОРЁННОГО ГАЗА
ОБЪЁМНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ
ПЛАСТОВОЙ ВОДЫ
1 V
E
V t
1 V
в
V p
вг в 1 0,05S
Vпл
b
Vн
29

30.

ФИЗИКА ПЛАСТА
ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ ФАЗОВОГО СОСТОЯНИЯ
ФАЗОВЫЕ ДИАГРАММЫ
30

31.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
МОДЕЛЬ ФИЛЬТРАЦИОННОГО ТЕЧЕНИЯ
ПОНЯТИЕ
СПЛОШНОЙ
СРЕДЫ
ИЗОТЕРМИЧЕСКОЕ
ПРИБЛИЖЕНИЕ
ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ
МОДЕЛИ
МОДЕЛИ ПО ЧИСЛУ
ФАЗ
ВРЕМЕННЫЕ
МОДЕЛИ
МОДЕЛИ ПО
СТЕПЕНИ
СЖИМАЕМОСТИ
РЕОЛОГИЧЕСКИЕ
МОДЕЛИ
xy
.u x
.y
31

32.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
СКОРОСТЬ ФИЛЬТРАЦИИ
ЗАКОН ДАРСИ
(ЛИНЕЙНЫЙ ЗАКОН
ФИЛЬТРАЦИИ)
u w m
u c gradH
k
u gradH
p
H z
k
u gradp *
32

33.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
ГРАНИЦЫ ПРИМЕНИМОСТИ ЗАКОНА
ДАРСИ
wa
Re
ВЕРХНЯЯ ГРАНИЦА
ЧИСЛО РЕЙНОЛЬДСА
Формула
Щелкачева
Re
10u k
m
2, 3
где а = 10 k
НИЖНЯЯ ГРАНИЦА
,
m
Reкр=1-12
2, 3 ;
w=u .
dp
u ’ , u 0,
dl k
dp
н ,
u 0.
dl
33

34.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
НЕЛИНЕЙНЫЕ ЗАКОНЫ ФИЛЬТРАЦИИ
СТЕПЕННОЙ
ДВУХЧЛЕННАЯ
ЗАВИСИМОСТЬ
1
dp n
u C
,
dl
1 n 2
dp
2
Au Bu .
dl
A ; B
,
k
k
12 10 5 d 2
.
mk
34

35.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
УРАВНЕНИЯ ТЕЧЕНИЯ
ПОТЕНЦИАЛ
k
dp C
ЗАКОН ДАРСИ
u grad
УРАВНЕНИЯ ЛАПЛАСА
m
t
0
35

36.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
ВИДЫ ОДНОМЕРНЫХ ПОТОКОВ
36

37.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
АНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ИСХОДНЫЕ УРАВНЕНИЯ
ИЗМЕНЕНИЯ ПОТЕНЦИАЛЬНОЙ ФУНКЦИИ
к rк
к
ln ,
ln rк r
к к с ; rк
rк
rс
ПРИТОКА
к
G 2 h
;
ln rк
ИЗМЕНЕНИЯ ГРАДИЕНТА ПОТЕНЦИАЛА
d 1 к
dr r ln rк
37

38.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
АНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ПОРИСТЫЙ ПЛАСТ)
k
p С
ПОТЕНЦИАЛ
rк
рк
, где a1
;
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ р рк a1 ln
r
ln rк
2 hk
2 hk рк
a1
ОБЪЁМНЫЙ ДЕБИТ (ФОРМУЛА ДЮПЮИ) Q
ln rк
ГРАДИЕНТ ДАВЛЕНИЯ
d р а1
;
dr
r
СКОРОСТЬ ФИЛЬТРАЦИИ
u Q
k 1
a1 ;
2 hr r
38

39.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
АНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ПОРИСТЫЙ ПЛАСТ)
39

40.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
АНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ТРЕЩИНОВАТЫЙ ПЛАСТ)
ПОТЕНЦИАЛ
k 0т
4
*
1 р
*
к р
4
C
1 4
р рк
,
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ
а2
r
где 1
ln к ,
ln rк r
.
ГРАДИЕНТ ДАВЛЕНИЯ
4
*
а 2 1 1 р к
d р а2
1
;
3
dr 4r ln r 1 * p р
к
к
40

41.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
АНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ БОЛЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ТРЕЩИНОВАТЫЙ ПЛАСТ)
ОБЪЁМНЫЙ ДЕБИТ (ФОРМУЛА ДЮПЮИ)
СКОРОСТЬ ФИЛЬТРАЦИИ
u Q
Q
0
hk т
*
2 ln rк
k
1
a2 ;
2 hr 4 * r
41
a2

42.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
АНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ ПО ЗАКОНУ ДАРСИ
ПРИТОК НЕФТИ ПРИ ДАВЛЕНИИ МЕНЬШЕМ ДАВЛЕНИЯ
НАСЫЩЕНИЯ (ГАЗИРОВАННАЯ НЕФТЬ)
2 bk ж (р к р с )
Q
rk
ж ln
rc
Таблица 1
Сравнительная величина дебитов в случае газированной жидкости при разных газовых факторах
Газовый
Фазовая относительная
фактор
проницаемость
го дебита жидкой фа-
ного дебита газа к
Г,
k/ (s)
зы к дебиту одно-
дебиту газа в одно-
фазной жидкости, %
фазном потоке, %
M3/M3
Отношение объемно- Отношение объем-
РК =100
РС =50
кгс/см2
кгс/см2
200
0.698
0.583
64.4
1.71
400
0,573
0.471
52.4
2,80
600
0,535
0,409
47.6
3,80
42

43.

44.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
АНАЛИЗ ПРИТОКА НЕФТИ К СКВАЖИНЕ
ПО НЕЛИНЕЙНОМУ ЗАКОНУ
ПРИТОК НЕФТИ В ПОРИСТОМ ПЛАСТЕ
ИНДИКАТОРНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Q
Rк
Q 2b 1
1
ln
ДВУХЧЛЕННАЯ р к р с
2
2 kh rс 2 h rс R к
ВОГЕЛЯ
2
pc
pc
Q Q max 1 1 Vc Vc 2
pк
p c
ФЕДКОВИЧА
Q
2
Fc pк
2 Fe
рс
44

45.

ПОДЗЕМНАЯ НЕФТЕГИДРОДИНАМИКА
ВЛИЯНИЕ РАДИУСА СКВАЖИНЫ НА ЕЁ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
Закон
фильтрации
Дарси
Краснопольского
G
y ;
G
плоско-радиальный
Rк
ln
rc
y
Rк
ln
ln x
rc
у х
Тип потока
радиально-сферический
у=х
у х3
rc
x
rc
45

English Русский Rules