Индуктивные элементы

1. Индуктивные элементы

1

2.

Индуктивные элементы
2
Для короткозамкнутого отрезка линии передачи
Z вх iZ вtg l .

3. Резистивные элементы

4. Резистивные элементы

Сопротивление такого пленочного R=Rslp/Wp=Rsn, где lp и Wp-- длина и
ширина пленочного резистора; n=lp/Wр -коэффициент формы
Rs=1/σtp, (Ом/□)

5. Резистивные элементы

6. Резонаторы

7. Резонаторы

8. Диэлектрические резонаторы

Принцип действия диэлектрического резонатора основан на
явлении полного внутреннего отражения от границы раздела
диэлектрик – воздух.
К недостаткам ДР следует отнести
• необходимость экранирования
резонатора, что увеличивает массогабаритные параметры,
• наличие чувствительности к колебаниям температуры
окружающей среды.

9. Ферритовые резонаторы

10. Ферритовые резонаторы

Уравнение Ландау-Лифшица

11. Направленные ответвители

12. Основные параметры направленных ответвителей и их связь с матрицей рассеяния

Рабочее затухание (дБ) определяется отношением
мощностей на входе и выходе первичной линии
2
С13 10 lg( P1 / P3 ) 10 lg(1 / S13 ).
Переходное ослабление
2
C14 10 lg( P1 / P4 ) 10 lg(1 / S14 .
Развязка зависит от отношения мощностей на входе
первичной линии и на развязанном выходе вторичной линии
2
C12 10 lg( P1 / P2 ) 10 lg(1 / S12 ).
Направленность НО
2
2
C 24 10 lg( P2 / P4 ) 10 lg( S12 / S14 ).
Коэффициент стоячей волны в i-м плече
Kст Ui (1 Sii ) /(1 Sii ).
Коэффициент деления по мощности
m M
2
2
2
S13 / S14 .

13. Матрица рассеяния идеального направленного ответвителя

условия идеального согласования
условия идеальной развязки
0
0
S
S13
S14
Условие симметрии устройства
S11 S22 S33 S44 0
S12 S21 S43 S34 0
0
0
S23
S24
S13 S14
S23 S24
.
0 0
0 0
S13 S24 ; S14 S23.

14. Матрица рассеяния идеального направленного ответвителя

0
0
S
S13
S14
0
0
S
1- k 2
ik
0
0
S14
S13
S13 S14
S14 S13
.
0 0
0 0
1- k 2
.
0
0
0
1- k 2 ik
0
ik
ik
0
1- k 2 0
Если пренебречь потерями энергии, то
S13 S14 1, S13S14 S13 S14 0
2
2
*
*
Одно из возможных решений
S14 ik , S13
1 k2,

15. Кольцевой направленный ответвитель

Условие идеального согласования
2
2
y1 y2 1.
y1 Y1 / Y0, y2 Y2 / Y0
0
0
S j
y2
y1
2
Коэффициент деления мощности
y 2 y1
0 - y1 y 2
.
- y1 0 0
y2 0 0
0
2
2
2
m S 31 / S 41 y2 / y1 .
y1 1 / (1 m), y2 m / (1 m)

16. Пример конструкции кольцевого НО

Отрезки линий передачи
свернуты в меандр
Относительная полоса частот кольцевого НО длиной 3/2 в не
превышает 20

17. Шлейфные направленные ответвители

Условие идеального согласования двухшлейфного НО:
j
0 0
0 0 y
1
1
S
y2 j y1 0
y1 j 0
y1
j
0
0
2
1
2
y y2 1

18. Ответвители на связанных линиях

Односекционный НО
Многосекционный НО

19. Ответвители на связанных линиях

Структура поля четной (а) и нечетной (б) волн в НО
Способы выравнивания фаховых скоростей четных и нечетных волн

20. Ответвитель Ланге

•Позволяет достичь высоких значений коэффициента связи в октавной
полосе частот, хорошее согласование и направленность не хуже 24дБ.
• Все передающие МПЛ имеют одинаковое волновое сопротивление,
величина которого выбирается из условия согласования ответвителя с
подключаемыми к нему устройствами

21. Тандемное включение НО

• Тандемный НО является менее чувствительным к
геометрическим отклонениям по сравнению с обычным НО на
связанных линиях;
• Обеспечивает большую широкополосность.
• Однако имеет значительно большие габариты.

22. НО с каскадным соединением

Каскадное соединение позволяет
увеличить зазоры и ширину проводников в области связи,
повысить технологичность и воспроизводимость,
снизить требования к допускам