Усиления пролетного строения мостового сооружения для сейсмоопасных районов МПК

1.

Методичка учебное пособие для студентов строительных
вузов пособие по усиление и реконструкция пролетного
строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных структур для
сейсмоопасных районов
Современные технологии и проектирование
строительства и эксплуатации пролетных строений
мостовых шпренгельных усилений с использованием
треугольных балочных ферм для гидротехнических
сооружений ( с использованием изобретения "Решетчато
пространственный узел покрытия (перекрытия ) из
перекрестных ферм типа "Новокисловодск" № 153753,
"Комбинированное пространственное структурное покрытие"
№ 80471, и с использованием типовой документации серия
1.460.3-14 , с пролетами 18, 24, 30 метров, типа Молодечно" ,
чертежи КМ ГПИ "Ленпроектстальконструкция" и
изобретений проф дтн ПГУПС Уздина А М №№ 1143895,
1168755, 1174616, заместителя организации "Сейсмофонд"
СПб ГАСУ ( ОГРН 1022000000824 , ИНН 2014000780 ) инж
Коваленко А.И №№ 167076, 1760020, 2010136746
The Uzdin A M METHOD OF SPRENGTHENING THE
SUPERSTRUCTURE of a bridge structure using triangular
girder trusses for earthquake-prone areas IPC E 01 D 22
СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО
УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового
сооружения с использованием треугольных балочных ферм
для сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00
/00
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
076
RU165
(51) МПКE04H 9/02 (2006.01) Коваленко
Александр Иванович (RU)

2.

Комбинированное пространственное структурное
покрытие № 80471
Помощь для внедрения изобретения "Способ им Уздина А. М.
шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием трехгранных балочных ферм" , аналог "Новокисловодск"
Марутян Александр Суренович МПК Е01ВD 22/00 для ветеранf боевых
действий , инвалида второй группы по общим заболеваниям , изобретателю
по СБЕР карта МИР 2202 2056 3053 9333 тел привязан 911 175 84 65
Aleksandr Kovalenko (996) 785-62-76 [email protected]
https//t.me/resistance_test
(54) СПОСО
ИСПОЛЬЗО
ЛЕГКОСБР
СИСТЕМУ
СЕЙСМОИ
СЕЙСМИ
136 7
Коваленк
https://t.me
10, (911) 1
t89219626
spb694781
Elena Kov
[email protected]
[email protected] [email protected]
[email protected] СБЕР карта МИР 2202 2006 4085
5233 Elena Kovalenko МИР карта 2202 2056 3053 9333
тел привязан
[email protected]
[email protected] [email protected]
(921) 175 84 65 т/ф (812) 694-78-10
Reinforce
https://pa
https://pa
a2d0c463e

3.

4.

Методичка учебное пособие для студентов строительных
вузов пособие по усиление и реконструкция пролетного
строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных структур для
сейсмоопасных районов
Учебно-методическим объединением по образованию в
области железнодорожного транспорта и транспортного
строительства в качестве учебного пособия для студентов
строительных вузов для разработки курсовых работ и
гуманитарной и интеллектуальной помощи инженерным и
железнодорожным войскам истекающей кровью из –за
отсутствия научной методики по скоростному повышению
грузоподъемности пролетных строений мостовых
сооружений, хотя бы повысить грузоподъемность до 60- 90
тонн, за 24 часа как в КНР и СЩА, для грузовых
автомашин и военной техники
Все для Фронта Все для Победы
Уздин А М, Егорова О А , Коваленко А.И Усиление и
реконструкция мостов на автомобильных дорогах с
использованием шпренгельного усиления пролетного
строения мостового сооружения с использованием
трехгранных структур и балочных ферм для сейсмоопасных
районо [Текст]: учеб. пособие / А.М. Уздин; О.А.Егорова
под общ. ред. аспирант СПбЗНИИЭП . А.И. Коваленко; СПб
ГАСУ . гос. арх.- строит. ун-т. - СПб, 2024. - 8 с.

5.

Рассмотрены вопросы содержания мостов на
автомобильных дорогах, их обследования, испытаний и
методы определения грузоподъемности. Подробно, на многих
примерах, разобраны способы усиления и реконструкции
железобетонных и металлических мостов. Приведены методы
определения расчета экономической целесообразности
реконструкции мостов с учетом их технического состояния и
определения стоимости работ.
Разгрузка конструкций и усиление и реконструкция
пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных
структур для сейсмоопасных районов , зависит
от собственного веса может быть осуществлена различными
способами в зависимости от местных условий, особенностей
конструкции и способа усиления. Решение выбирают на
основании технико- экономического обоснования вариантов
усиления.
Когда высота моста небольшая и воды в реке немного, при
усилении балочных разрезных пролетных строений их
разгрузка может быть произведена путем поддомкрачивания.
Для этого под пролетным строением устанавливают
временные опоры или шпальные клетки и пролетные строения
поддомкрачиваются. После усиления и снятия разгружающих
устройств элементы усиления (добавочная арматура,
шпренгели) будут работать не только на усилия от временной
нагрузки, но и от собственного веса пролетных строений.
4.2 . Усиление пролетных строений изменением расчетной
схемы
Усиление разрезных железобетонных балок может быть
произведено путем превращения их в неразрезные (рис. 4.5).

6.

Опорный участок при этом омоноличивается, возникающий на
опоре отрицательный изгибающий момент воспринимается
предварительно напряженной арматурой. Напряжения в
пучках арматуры разгружают перенапряженные элементы.
Эти особенности усиления
путем изменения расчетной схемы конструкции делают
данный способ во многих случаях выгодным.
Шпренгели составляют из двух ветвей, располагаемых
симметрично по отношению к ребру главной балки.
Заключение
Рассмотренные в пособии вопросы позволят студентам
лучше изучить методы усиления и реконструкции мостов,
способы их расчета, методы производства работ и условия
применения и усиление и реконструкция пролетного
строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных структур для
сейсмоопасных районов
Методы усиления и реконструкции мостов имеют много
различных решений. Одно из самых экономичных является
усиление и реконструкция пролетного строения мостового
сооружения с использованием комбинированных
пространственных структур для сейсмоопасных районов
Выбор наиболее рационального и экономичного решения для
конкретного случая - задача студентов при курсовом и
дипломном проектировании.

7.

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Содержание мостов, труб и других искусственных
сооружений - это надзор за их состоянием и проведение
необходимых ремонтных работ по предупреждению
появления и устранению на ранней стадии развития
возникающих в сооружениях расстройств и повреждений.
Содержание искусственных сооружений должно обеспечивать
исправное их состояние для бесперебойного и безопасного
движения автотранспорта с установленными скоростями и
длительным сроком службы всех элементов конструкции.
Содержание включает в себя комплекс мероприятий и работ,
состоящих из текущего содержания и ремонта.
Усилением моста - это увеличение грузоподъемности.
Необходимость в усилении возникает вследствие потери
конструкций несущей способности (физический износ) или
возрастания нагрузок (моральный износ). В отличие от
ремонтных работ при усилении конструкция усиляемого
элемента может быть изменена, тогда как при ремонте
конструкция сохраняется. Но генеральные размеры
сооружения при усилении сохраняются.
Реконструкция моста - это капитальное переустройство,
повышающее его технические характеристики, при котором в
общем случае понимается приспособление его к новым
изменившимся эксплуатационным нормам и требованиям.
При реконструкции изменяются генеральные размеры:
габарит моста, его грузоподъемность; может быть изменена
его схема, увеличен подмостовой габарит, расположение
моста в плане и профиле, увеличена пропускная способность.
При реконструкции может быть сделано усиление отдельных
элементов или всего моста. Наиболее распространенным

8.

видом реконструкции мостов на автомобильных дорогах
является их уширение и увеличение грузоподъемности.
Грузоподъемность - это наибольшая масса (класс)
транспортного средства определенного вида, которая может
быть безопасно пропущена в транспортном потоке или
отдельном порядке по сооружению.
Несущая способность - это предельное усилие, которое
может быть воспринято сечением элемента до достижения им
предельного состояния.
Дефект - это каждое отдельное несоответствие
конструкции установленным требованиям.
Повреждение - это недостаток в виде нарушения формы
или целостности элемента, возникающее в результате
силового, температурного или влажностно- го воздействия,
приводящее к снижению его грузоподъемности и
долговечности.
Накладные расходы - это расходы, связанные с
обслуживанием строительного производства, содержанием
аппарата управления и административных зданий, техникой
безопасности, разъездным характером работ и т.д.
Нормативная прибыль - это плановая прибыль
строительной организации, включаемая в сметную стоимость
строительно-монтажных работ.
Капитальные затраты - это единовременные вложения,
связанные с производством работ по строительству и
реконструкции
Эксплуатационные затраты - это текущие затраты
связанные с содержанием мостов.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы - М., Изд-во Госстрой,
1985 - 199с.

9.

2. СНиП 2.05.02-85 Автомобильные дороги - М., Изд-во
Госстрой, 1986 - 51с.
3. СНиП 11-44-78 Автодорожные тоннели - М., Изд-во
Госстрой, 1978.
4. ГОСТ 24-451-80 Автодорожные тоннели - М., Изд-во
Стандартов, 1980..
5. ГОСТ 26775-97 Габариты подмостовых судоходных
пролетов - М., Изд- во Стандартов, 1997.
6. СНиП 3.06.07-86 Мосты и трубы. Правила обследований и
испытаний - М., Изд-во Госстрой, 1986 - 40 с.
7. ГОСТ 19537-83 Антикоррозионная смазка «Пушечная».
8. СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции М., Стройиздат, 1983.
9. ВСН 32-89 Инструкция по определению грузоподъемности
железобетонных балочных пролетных строений
эксплуатируемых автодорожных мостов - М., Транспорт, 1991
- 165с.
10. ВСН 51-88 Инструкция по уширению автодорожных
мостов - М., Минав- тодор РСФСР, 1989.
11. ВСН 4-81 Инструкция по проведению осмотров мостов и
труб на автомобильных дорогах - М., Минавтодор РСФСР,
1981.
12. Брик А.А., Давыдов В.Г., Савельев В.Н. Эксплуатация
искусственных сооружений на железных дорогах. - М.,
Транспорт, 1990.
13. Кириллов В.С. Эксплуатация и реконструкция мостов и
труб на автомобильных дорогах - М., Транспорт, 1971 - 196с.
14. Никонов И. Н. Искусственные сооружения
железнодорожного транспорта - М., Трансжелдориздат, 1963 338с.
15. Осипов В.О., Козьмин Ю.Г. и др. Содержание,
реконструкция, усиление и ремонт мостов и труб. - М.,
Транспорт 1996 - 471с.

10.

16. Методические рекомендации по содержанию мостовых
сооружений на автомобильных дорогах. - М., Росавтодор, М.,
1999.
17. Нормы денежных затрат на ремонт и содержание мостовых
сооружений на автомобильных дорогах. - Утв. ФДС России,
М., 1999.
18. ГСЭН - 2001-30 Государственные элементные сметные
нормы на строительные работы. Сборник № 30 Мосты и
трубы. М., Стройиздат, 2000.
19. Методические указания по определению величины
накладных расходов в строительстве. - МДС 81 - 33. 2004. М.,
Стройиздат, 2003. - 51с.
20. Требования к техническому отчету по обследованию и
испытаниям мостового сооружения на автодороге.
21. Справочник проектировщика. Расчетно-теоретический.
Государственное издательство литературы по строительству,
архитектуре и строительным материалам. М.,1960.
Более подробно смотрите учебное пособие :
УСИЛЕНИЕ И РЕКОНСТРУКЦИЯ МОСТОВ НА
АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ
Учебное пособие
Федеральное агентство по образованию Государственное
образовательное учреждение высшего профессионального
образования Воронежский государственный архитектурно строительный университет
В.А. Дементьев, В.П. Волокитин, Н.А. Анисимова

11.

Рекомендовано Учебно-методическим объединением по
образованию в области железнодорожного транспорта и
транспортного строительства в качестве учебного пособия для
студентов строительных вузов
Воронеж 2006
ББК 39.112 УДК 625.745.1
Дементьев, В.А. Усиление и реконструкция мостов на
автомобильных дорогах [Текст]: учеб. пособие / В.А.
Дементьев, В.П. Волокитин, Н.А. Анисимова; под общ. ред.
проф. В.А. Дементьева; Воронеж. гос. арх.- строит. ун-т. Воронеж, 2006. - 116 с.
ISBN 5-89040-144-0 Приобрети бесплатно (гуманитарная
миссия) для восстановления разрушенных мостов в ЛНР ,
ДНР, Херсоне, Мариуполе, Авдеевке [email protected]
6947810@mail/ru [email protected] (812) 694-78-10

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

21.

Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов 2024100839
Федеральная служба по интеллектуальной собственности
Федеральное государственное бюджетное учреждение
3
«Федеральный институт промышленной собственности» (ФИПС)
Бережковская наб., 30, корп. 1, Москва, Г-59, ГСП-3,125993 Телефон (8-499) 240- 6015. Факс (8-495) 531-63-18
На № - от Наш № 2024100839/20(001551)
При переписке просим ссылаться на номер заявки
Исходящая корреспонденция от 09.02.2024
Форм* N 90 (0) ПМ-2016
900,401
Коваленко А.И.
пр. Королева, 30, корп. 1, кв. 135
Санкт-Петербург
197371
ЗАПРОС формальной экспертизы заявки на полезную модель
(21) Заявка № 2024100839/20(001551)
Дата поступления документов заявки 10.01.2024
(22) Дата подачи заявки 10.01.2024
(71) Заявитель Коваленко Александр Иванович, RU
(54) Название полезной модели Способ усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных
структур для сейсмоопасных районов
представить исправленные документы:
- заявление, оформленное в соответствии с требованиями главы II
Требований*****
- формулу, соответствующую требованиям главы IV Требований*****
- устранить несоответствие сведений, указанных в документах заявки друг другу
(подпункт 5 пункта 24 Правил****)
ПОЯСНЕНИЯ И ДОВОДЫ ПО ПУНКТАМ ЗАПРОСА
В связи с тем, что к материалам заявки приложено «заявление о выдаче патента
РФ на полезную модель» заявка была зарегистрирована как заявка на полезную
модель.

22.

Однако в описании на листах 1-4 приведено описание «способа усиления
пролетного строения моста» как полезной модели, а на листах 4 — 6 приведено
описание этого способа как изобретения. При этом полезная модель поясняется
фигурами I - 5, а изобретение- - фигурами 1-2.
Обращаем внимание, что в соответствии с п.1.ст1351 Кодекса1 в качестве
полезной модели охраняется техническое решение, относящееся к устройству.
«Способы» как полезная модель не охраняются.
"Для продолжения делопроизводства по заявке заявителю необходимо привести
материалы заявки в соответствие с заявленным объектом патентных прав.
>
•Сведения о состояния делопроизводства по заявкам размещаются на сайте
ФИПС по адресу «www.fips.ru» в разделе «Информационные ресурсы/Открытые
реестры»;
•При изменения адреса для переписки по заявке заявитель обязан сообщить об
этом незамедлительно.
В случае, если объектом является полезная модель, то заявителю следует
представить отредактированные материалы заявки, а именно, заявление
установленного образца, описание, формулу и реферат на полезную модель
(используя в тексте этих документов наименование объекта «полезная модель»).
В случае, если объектом является изобретение, заявителю необходимо
представить заменяющие листы заявления о выдаче патента на изобретение, а также
отредактированные материалы заявки описание, формулу и реферат на изобретение
(используя в тексте этих документов наименование объекта «изобретение»).
Графические материалы представляются в полном соответствии с указанием о них
в описании. Все элементы, обозначенные на чертежах арабскими цифрами, должны
быть раскрыты в описании (п.44.Требований*****).
Согласно п. 13 Требований***** заявление о выдаче патента на полезную модель
представляется по форме, указанной в Приложении 1 Правил****, и должно
содержать:
- включенную, в том числе, графу с согласием авторов и других субъектов
персональных данных, указанных в заявлении, на обработку персональных данных,
приведенных в заявлении;
- идентификаторы для каждого заявителя - для российского физического лица:
СНИЛС и серию и номер документа, удостоверяющего личность - паспорта (п.п.2 п.21
Требований * ***?**).
В графе «Адрес для переписки» приводится один адрес, по которому следует вести
переписку по заявке (п.16.Требований*****).
В графе под кодом (71) заявления приводится фамилия, имя, отчество заявителя и
адрес em места жительства (п.18.Требований*****).
В графе под кодом (72) приводится фамилия, имя, отчество автора изобретения и
адрес ejo места жительства (п.21.Требований*****).
В последней графе заявления приводится подпись заявителя
(п.26.Требований*****).
Сведения, не относящиеся к заявляемому изобретению, не приводятся как в
заявлении о выдаче патента, так и в остальных материалах заявки.

23.

В соответствии с п.41.1) Требований***** изложение пункта формулы начинается
с изложения родового понятия, отражающего назначение полезной модели (в данном
случае - «Способ усиления пролетного строения моста»). Пункт формулы состоит, как
правило, из ограничительной части, которая включает признаки полезной модели,
совпадающие с признаками наиболее близкого аналога, и отличительной части, в
которой приводятся признаки, отличающие изобретение от наиболее близкого
аналога. Ограничительная и отличительная части разделяются словосочетанием
«отличающийся тем, что». Пункт
формулы излагается в виде одного предложения. Если пунктов несколько, они
нумеруются арабскими цифрами, начиная с первого, в порядке их изложения.
В соответствии с п.40.5) требований***** раскрытие признака в формуле
полезной модели не может быть заменено отсылкой к источнику информации, в
котором он раскрыт.
Исходя из вышеизложенного, заявителю предлагается определиться с заявляемым
объектом патентных прав и в зависимости от заявляемого объекта представить
скорректированные материалы заявки, относящиеся к выбранному объекту: заявление
о выдаче патента, описание, формулу, чертежи и реферат.
Если заявитель в трѐхмесячный срок со дня направления запроса не представит
запрашиваемые исправленные или недостающие документы или не подаст
ходатайство о продлении этого срока, заявка будет признана отозванной. Срок
представления запрошенных документов может быть продлен, но не более чем на
десять месяцев (общий срок продления не. должен превышатъ-десять месяцгв)(п. 3 ст.
1390 и п. 3 ст. 1384 Кодекса*).
Продление срока ответа на запрос осуществляется при условии уплаты
соответствующей патентной пошлины в установленном порядке.
Дополнительные материалы, изменяющие заявку на полезную модель по
существу, к рассмотрению не принимаются (п. 2 ст. 1378 Кодекса*).
Заменяющие листы документов заявки представляются для каждого экземпляра
соответствующего документа на русском языке или перевода документа на русский
язык п. 3 Требований*****.
Дополнительные материалы представляются на ознакомление третьим лицам в
соответствии с п. 2 ст. 1394 Кодекса* после публикации сведений о выдаче патента.
Главный специалист отдела формальной экспертизы заявок на изобретения ФИПС
Документ подписан электронной подписью
Сведения о сертификата ЭП
Сертификат
04B68F73008AB073924630C9B8AB068E94 Владелец Плотникова
Ольга Николаевна Срок действия с 27.09.2023 по 27.09.2024
О. Н. Плотникова 8(499)240-34-92
* Гражданский кодекс Российской Федерации Часть четвертая от 18 декабря 2006 г.
N 2Э1-ФЗ с изменениями и дополнениями.

24.

"Положение о патентных н иных пошлинах за совершение юридически значимых
действий, связанных с патентом на изобретение, полезную модель, промышленный
образец, с государственной регистрацией товарного знака и знака обслуживании, с
государственной регистрацией и предоставлением исключительного права на
наименование места происхождения товара, а также с государственной регистрацией
отчуждения исключительного права на результат интеллектуальной деятельности или
средство индивидуализации, залога исключительного права, предоставления права
использовании такого результата или такого средства по договору, перехода
исключительного права на такой результат ял и такое средство без договора,
утвержденное постановлением Правительства Российской Федерации от 10.12.2008 N
941 с изменениями.
1
"Административный регламент предоставления Федеральной службой по
интеллектуальной собственности государственной услуги по государственной
регистрации полезной модели и выдаче патента на полезную модель, его дубликата
утвержден приказом Федеральной службы по интеллектуальной собственности от
14.12.2020 года N 1(4, зарегистрирован Минюстом России 17.05.2021,
регистрационный N 63483.
""Правила составления, подачи и рассмотрения документов, являющихся
осиованнем для совершения юридически значимых действий по государственной
регистрации полезных моделей, и их формы утверждены приказом
Минэкономразвития России от 30.09.2015 N 701, зарегистрированы Минюстом
России 25.12.2015, регистрационный N 40244, с изменениями.
'""Требования к документам заявки на выдачу патента на полезную модель
утверждены приказом Минэкономразвития России от 30.09.2015 N 701,
зарегистрированы Минюстом России 25.12.2015, регистрационный N 40244, с
изменениями.
Kovalenko Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционноподвижных соединений для пролетного строения моста 2023135557
Форма N 90 ИЗ-2017
900,401
Федеральная служба по интеллектуальной собственности Федеральное
государственное бюджетное
учреждение
3
«Федеральный институт промышленной собственности» (ФИПС)
Бережковская наб., 30, корп. 1, Москва, Г-59, ГСП-3,12S993 Телефон (8-499)
240- 60-15. Факс (8-495) 531-63-18
На № - от Наш № 2023135557/20(077757)

25.

При переписке просим ссылаться на номер заявки Исходящая
корреспонденция от 31.01.2024
Коваленко Л.И.
пр. Королева, 30, корп. 1, кв. 135
Санкт-Петербург
197371
ЗАПРОС формальной экспертизы заявки на изобретение
(21) Заявка № 2023135557/20(077757)
Дата поступления документов заявки 25.12.2023
(22) Дата подачи заявки 25.12.2023
(71) Заявитель Коваленко Александр Иванович, RU
(54) Название изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение
фрикционно- подвижных соединений для пролетного строения моста
Стр 2
«
Заявителю необходимо в соответствии с пп. 1, 3 ст. 1384 и ст. 1374
Кодекса1
представить недостающие документы: - чертеж (и)
представить исправленные документы:
- заявление, оформленное надлежащим образом в соответствии с
требованиями главы II Требований2
- формулу, соответствующую требованиям главы IV Требований*****
Уведомляем о том, что:
Ходатайство о предоставлении права на освобождение от уплаты
пошлин удовлетворено.
ПОЯСНЕНИЯ И ДОВОДЫ ПО ПУНКТАМ ЗАПРОСА
Рассмотрев представленные материалы, уведомляем, что они имеют ряд
недостатков в оформлении, требующих устранения.
Согласно п. 16 Требований******* заявление о выдаче патента на
изобретение представляется по форме, указанной в Приложении 1
Правил******, и должно содержать:

26.

* включенную, в том числе, графу с согласием авторов и других
субъектов персональных данных, указанных в заявлении, на обработку
персональных данных, приведенных в заявлении;
• Информация о состоянии делопроизводства но заявке может быть
получена по телефону 8 (499) 240 60 15;
• Сведения о состоянии делопроизводства по заявкам размещаются на
сайте ФИПС по адресу «www.fips.ru» в разделе «Информационные ресурсы /
Открытые реестры»;
• При изменении адреса для переписки по заявке заявитель обязан сообщить
об этом незамедлительно.
- идентификаторы для каждого заявителя - для российского
физического лица: CHI-yiC и серию и номер документа, удостоверяющего
личность - паспорта (п.п.2 п.21 Требований* **?***).
В графе «Адрес для переписки» приводится один адрес, по которому
следует вести переписку по заявке (п.19.Требований*******).
В графе под кодом (71) заявления приводится фамилия, имя, отчество
заявителя и адрес его места жительства (п.21.Требований*******).
В графе под кодом (72) приводится фамилия, имя, отчество автора
изобретения и адрес его места жительства (п.25.Требований*******).
В последней графе заявления приводится подпись заявителя
(п.ЗО.Требований*******).
Сведения, не относящиеся к заявляемому изобретению, не приводятся
как в заявлении о выдаче патента, так и в остальных материалах заявки.
В представленном описании изобретения указано, что сущность
предлагаемой конструкции поясняется чертежами (фиг.1 - фиг.4), при этом
чертежи к заявке не приложены. Исходя из этого, заявителю предлагается
либо представить недостающие фигуры 1 - 4 и в этом случае дата подачи
заявки будет установлена в соответствии с п.З.ст.1375 Кодекса* по дате
поступления недостающих фигур, либо исключить из описания упоминание
об этих фигурах и тогда дата подачи заявки не изменится.

27.

Относительно формулы изобретения сообщаем, что она также изложена
без учета требований п.бб.Требований*******.
В представленной формуле характеризуется группа изобретений:
«антисейсмическое фланцевое соединение» и «способ работы компенсаторагасителя динамических напряжений». В пунктах 1 и 2 характеризуется
антисейсмическое фланцевое соединение, в пунктах 3 и 4 - способ работы
компенсатора-гасителя динамических напряжений. Пункт 4 является
зависимым от пункта 3, поэтому он должен иметь ссылку на пункт 3, а не на
пункт 1, в котором характеризуется фланцевое соединение.
Кроме того, не понятно, с какой целью изложен первый абзац (не
пронумерованный) в формуле изобретения. Если он включает признаки,
необходимые для характеристики изобретения, то необходимо эти признаки
включить в первый пункт формулы.
Исходя из вышеизложенного, заявителю предлагается откорректировать
заявление о выдаче патента и представить его в виде заменяющих листов на
бланках установленного образца с подписью заявителя, откорректировать
формулу изобретения и представить еѐ в виде заменяющих листов, а также
определиться с фигурами 1 - 4 и если они необходимы, то
представить недостающие фигуры, а если чертежи не требуется, необходимо
удалить ссылку
«
на них из описания и представить скорректированное описание в виде
заменяющих листов.
•""•Правила составления, подачи и рассмотрения документов, являющихся
основанием для совершения юридически значимых действий по
государственной регистрации изобретений, утверждены приказом
Минэкономразвития России от 21.02.2023 N 107,
зарегистрированы 17.04.2023, регистрационный N 73064.
•••••••Требования к документам заявки на выдачу патента на изобретение,
утверждены приказом Минэкономразвития России
от 21.02.2023 N 107, зарегистрированы 17.04.2023,регистрационный N
73064.
Если заявитель в трѐхмесячный срок со дня направления запроса не
представит запрашиваемые исправленные или недостающие документы или
не подаст ходатайство о продлении этого срока, заявка будет признана

28.

отозванной. Срок представления запрошенных документов может быть
продлен, но не более чем на десять месяцев (общий срок продления не
должен превышать десять месяцев)(п. 3 ст. 1384 Кодекса*).
Продление срока ответа на запрос осуществляется при условии уплаты
соответствующей патентной пошлины в установленном порядке.
Дополнительные материалы, изменяющие заявку на изобретение по
существу, к рассмотрению не принимаются (п. 2 ст. 1378 Кодекса*).
Заменяющие листы документов заявки представляются для каждого
экземпляра соответствующего документа на русском языке или перевода
документа на русский язык (п. 3 Требований*****).
Дополнительные материалы представляются на ознакомление третьим
лицам в соответствии с п. 2 ст. 1394 Кодекса* после публикации сведений о
выдаче патента.
"Положение о патентных и иных пошлинах за совершение юридически
значимых действий, связанных с патентом на изобретение, полезную
модель, промышленный образец, с государственной регистрацией товарного
знака и знака обслуживании, с государственной регистрацией и
предоставлением исключительного права на наименование места
происхождения товара, а также с государственной регистрацией отчуждения
исключительного права на результат интеллектуальной деятельности или
средство индивидуализации, залога исключительного права, предоставления
пряна использования такого результата или такого средства по договору,
перехода исключительного права на такой результат или такое средство без
договора, утвержденное постановлением Правительства Российской
Федерации от 10.12.2008 N 941 с изменениями.
'"Административный регламент предоставления Федеральной службой
по интеллектуальной собственности государственной услуги по
государственной регистрации изобретения и выдаче патента на изобретение,
его дубликата утвержден приказом Федеральной службы по
интеллектуальной собственности от 11.12.2020 N 163, зарегистрирован
Минюстом России 15.02.2021, регистрационный N 62501
'•"Правила составления, подачи н рассмотрения документен,
являющихся основанием для совершения юридически значимых действий
по государственной регистрации изобретений, и их формы утверждены
приказом Минэкономразвития России от 25.05.2016 N 316,
зарегистрированы Минюстом России 11.07.2016, регистрационный N 42800,
с изменениями.

29.

1 Гражданский кодекс Российской Федерации Часть четв{ртан от 18 декабря
2006 г. N 2Э1-ФЗ с изменениями и дополнениями.
"'"Требования к документам заявки на выдачу патента на изобретение
утверждены приказом Мииэкоиомразвнтни России от 25.05.2016 N 316,
зарегистрированы Минюстом России 11.07.2016, регистрационный N 42800,
с изменениями.+
"Положение о патентных и иных пошлинах за совершение юридически значимых действий, связанных с патентом на
изобретение, полезную модель, промышленный образец, с государственной регистрацией товарного знака и знака
обслуживании, с государственной регистрацией и предоставлением исключительного права на наименование места
происхождения товара, а также с государственной регистрацией отчуждения исключительного права на результат
интеллектуальной деятельности или средство индивидуализации, залога исключительного права, предоставления пряна
использования такого результата или такого средства по договору, перехода исключительного права на такой результат или
такое средство без договора, утвержденное постановлением Правительства Российской Федерации от 10.12.2008 N 941 с
изменениями.
'"Административный регламент предоставления Федеральной службой по интеллектуальной собственности государственной
услуги по государственной регистрации изобретения и выдаче патента на изобретение, его дубликата утвержден приказом
Федеральной службы по интеллектуальной собственности от 11.12.2020 N 163, зарегистрирован Минюстом России
15.02.2021, регистрационный N 62501
'•"Правила составления, подачи н рассмотрения документен, являющихся основанием для совершения юридически
значимых действий по государственной регистрации изобретений, и их формы утверждены приказом Минэкономразвития
России от 25.05.2016 N 316, зарегистрированы Минюстом России 11.07.2016, регистрационный N 42800, с изменениями
1 Гражданский кодекс Российской Федерации Часть четв{ртан от 18 декабря 2006 г. N 2Э1-ФЗ с изменениями и
дополнениями.
"'"Требования к документам заявки на выдачу патента на изобретение утверждены приказом Мииэкоиомразвнтни России от
25.05.2016 N 316, зарегистрированы Минюстом России 11.07.2016, регистрационный N 42800, с изменениями.
3 стр
- идентификаторы для каждого заявителя - для российского физического
лица: CHI-yiC и серию и номер документа, удостоверяющего личность паспорта (п.п.2 п.21 Требований* **?***).
В графе «Адрес для переписки» приводится один адрес, по которому
следует вести переписку по заявке (п.19.Требований*******).
В графе под кодом (71) заявления приводится фамилия, имя, отчество
заявителя и адрес его места жительства (п.21.Требований*******).
В графе под кодом (72) приводится фамилия, имя, отчество автора
изобретения и адрес его места жительства (п.25.Требований*******).
В последней графе заявления приводится подпись заявителя
(п.ЗО.Требований*******).
Сведения, не относящиеся к заявляемому изобретению, не приводятся
как в заявлении о выдаче патента, так и в остальных материалах заявки.

30.

В представленном описании изобретения указано, что сущность
предлагаемой конструкции поясняется чертежами (фиг.1 - фиг.4), при этом
чертежи к заявке не приложены. Исходя из этого, заявителю предлагается
либо представить недостающие фигуры 1 - 4 и в этом случае дата подачи
заявки будет установлена в соответствии с п.З.ст.1375 Кодекса* по дате
поступления недостающих фигур, либо исключить из описания упоминание
об этих фигурах и тогда дата подачи заявки не изменится.
Относительно формулы изобретения сообщаем, что она также изложена
без учета требований п.бб.Требований*******.
В представленной формуле характеризуется группа изобретений:
«антисейсмическое фланцевое соединение» и «способ работы компенсаторагасителя динамических напряжений». В пунктах 1 и 2 характеризуется
антисейсмическое фланцевое соединение, в пунктах 3 и 4 - способ работы
компенсатора-гасителя динамических напряжений. Пункт 4 является
зависимым от пункта 3, поэтому он должен иметь ссылку на пункт 3, а не на
пункт 1, в котором характеризуется фланцевое соединение.
Кроме того, не понятно, с какой целью изложен первый абзац (не
пронумерованный) в формуле изобретения. Если он включает признаки,
необходимые для характеристики изобретения, то необходимо эти признаки
включить в первый пункт формулы.
Исходя из вышеизложенного, заявителю предлагается откорректировать
заявление о выдаче патента и представить его в виде заменяющих листов на
бланках установленного образца с подписью заявителя, откорректировать
формулу изобретения и представить еѐ в виде заменяющих листов, а также
определиться с фигурами 1 - 4 и если они необходимы, то
представить недостающие фигуры, а если чертежи не требуется, необходимо
удалить ссылку
«
на них из описания и представить скорректированное описание в виде
заменяющих листов.
•""•Правила составления, подачи и рассмотрения документов,
являющихся основанием для совершения юридически значимых действий
по государственной регистрации изобретений, утверждены приказом
Минэкономразвития России от 21.02.2023 N 107,
зарегистрированы 17.04.2023, регистрационный N 73064.
•••••••Требования к документам заявки на выдачу патента на
изобретение, утверждены приказом Минэкономразвития России

31.

от 21.02.2023 N 107, зарегистрированы 17.04.2023,регистрационный N
73064.
Если заявитель в трѐхмесячный срок со дня направления запроса не
представит запрашиваемые исправленные или недостающие документы или
не подаст ходатайство о продлении этого срока, заявка будет признана
отозванной. Срок представления запрошенных документов может быть
продлен, но не более чем на десять месяцев (общий срок продления не
должен превышать десять месяцев)(п. 3 ст. 1384 Кодекса*).
Продление срока ответа на запрос осуществляется при условии уплаты
соответствующей патентной пошлины в установленном порядке.
Дополнительные материалы, изменяющие заявку на изобретение по
существу, к рассмотрению не принимаются (п. 2 ст. 1378 Кодекса*).
Заменяющие листы документов заявки представляются для каждого
экземпляра соответствующего документа на русском языке или перевода
документа на русский язык (п. 3 Требований*****).
Дополнительные материалы представляются на ознакомление третьим
лицам в соответствии с п. 2 ст. 1394 Кодекса* после публикации сведений о
выдаче патента.
Документ подписан электронной подписью
Сертификат
04B68F73008AB073924630C9B8AB068E94 Владелец Плотникова
Ольга Николаевна Срок действия с 27.09.2023 по 27.09.2024
О. Н. Плотникова
8(499)240-34-92
Главный специалист отдела формальной
экспертизы заявок на изобретения ФИПС
ФИПС Бережковская наб.
дом 30, корп. 1 г. Москва, 125993
РОССИЯ RUSSIA ПОЧТА
130224 Москва
125993
0002900
коп
L рв 570630

32.

Коваленко А.И.
пр. Королева, 30, корп. 1, кв. 135 Санкт-Петербург
197371
ФИПС
Бережковская наб.
дом 30, корп. 1 г. Москва, 125993
РОССИЯ RUSSIA ПОЧТА
060224 Москва
125993
0002900
.<5
коп
РВ 570630
Коваленко А.И.
1
пр. Королева, 30, корп. 1, кв. 135 Санкт-Петербург
llOT5-71

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

Фигуры
СПОСОБ имени Уздина А М ШПРЕНГЕЛЬНОГО

42.

УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с
использованием треугольных балочных ферм для сейсмоопасных
районов МПК
E 01 D 22 /00

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

68.

69.

70.

71.

72.

73.

74.

75.

76.

77.

78.

79.

80.

81.

82.

83.

84.

85.

86.

87.

88.

89.

90.

91.

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

101.

102.

103.

104.

105.

106.

107.

108.

109.

110.

111.

112.

113.

114.

115.

116.

117.

118.

119.

120.

121.

122.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ
ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ

131.

Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из гнутосварных профилей при
заданных условиях. При расчёте фермы в примере 5 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция
СНиП 2.01.07—85*».
1. Исходные данные
Район строительства, состав конструкции покрытия и кровли приняты по аналогии с примером 4.
Назначение проектируемого здания — механосборочный цех. Уровень ответственности здания - нормальный. Для примера 5
назначаем коэффициент надёжности по ответственности уп = 1,0.
Условия эксплуатации здания: здание отапливаемое.
Здание однопролётное, одноэтажное. Габариты объекта (размеры даны по осям здания): длина 90,0 м; пролёт 18,0 м.
Высота до низа стропильной конструкции 9,0 м; шаг колонн 6,0 м.
Краткое описание покрытия: двускатное, бесфонарное, уклон кровли 2,5%. Фермы стальные с параллельными поясами
высотой по наружным граням поясов 2,0 м, пролётом 18,0 м, располагаются с шагом Вф = 6,0 м. Устойчивость и
геометрическая неизменяемость покрытия обеспечивается постановкой связей по поясам ферм и вертикальных связей с
развязкой их распорками в пролёте и по опорам стропильных конструкций (в соответствии с требованиями *29+). Опирание
ферм осуществляется на стальные колонны, тип узла сопряжения фермы с колоннами — шарнирный.
Кровля рулонная из наплавляемых материалов. В качестве основания под кровлю принята стяжка. Покрытие утеплённое,
утеплитель - минераловатные плиты повышенной жёсткости; толщина утеплителя определяется по теплотехническим
строительным нормативам. Пароизоляция принята из наплавляемых материалов согласно нормативам. Несущие
ограждающие конструкции покрытия — стальные профилированные листы, монтируемые по прогонам. Конструкция кровли
(состав кровельных слоев), а также конструкция покрытия принимаются в соответствии с нормами проектирования.
Равномерно распределённая нагрузка от покрытия, в том числе от массы кровли (с учётом всех кровельных слоёв), стяжки,
теплоизоляции, пароизоляции, а также от собственного веса профнастила покрытия: нормативная q"p п = 10 гН/м2; расчётная
<7крп = 12,4 гН/м2. Данная нагрузка рассчитана как сумма нагрузок от 1 м2 всех принятых в проекте слоёв кровли и покрытия с
учётом их конструктивных особенностей и в соответствии с укзаниями норм проектирования *31+.
Фермы не подвержены динамическим воздействиям и работают на статические нагрузки.
Согласно *29, табл. В.2+ принимаем материалы конструкций: верхний, нижний пояса и решётка из гнутосварных профилей по
ТУ 36-2287-80 и ТУ 67-2287-80 - сталь С255; фасонки - сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка верхнего пояса —
сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка нижнего пояса — сталь С345-3 поГОСТ 27772-88*.
Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа (ГОСТ 8050—85*) сварочной проволокой марки СВ-08Г2С (ГОСТ 2246—
70*) диаметром 2 мм.
Антикоррозионное покрытие проектируемых стальных конструкций назначается в соответствии с указаниями норм
проектирования по защите строительных конструкций от коррозии.
2. Статический расчёт фермы
Заданный уклон кровли / = 2,5%. Требуемый уклон создаётся за счёт строительного подъёма фермы. При выполнении сбора
нагрузок уклоном пренебрегаем ввиду его незначительности.
Сбор нагрузок ведём в табличной форме (табл. 28).
Расчётные узловые силы на ферму (см. пример 4):

132.

• от постоянной нагрузки Fg = qgd = 100,2 • 3 = 300,6 гН;
• от снеговой нагрузки Fs = psd = 108-3 = 324,0 гН.
Горизонтальную рамную нагрузку условно принимаем Fp = 500 гН. Обозначения стержней при расчёте стропильной фермы —
см. на
рис. 64. Усилия в ферме определяем методом построения диаграммы Максвелла—Кремоны (рис. 65). Результаты расчёта
заносим в табл. 33.
Рис. 64. Обозначение стержней и узлов фермы из ГСП (пример 5)

133.

Рис. 65. Диаграммы усилий в стропильной ферме (пример 5):
а - от единичной вертикальной нагрузки;
6- от единичной горизонтальной нагрузки
Расчётные усилия в стержнях фермы, гН
Таблица 33

134.

Элемен
т
фермы
Верхни
й пояс
Нижни
й пояс
Раскос
ы
Обозна
-
Усилия от единичной
нагрузки
чение
стержн
я
слев
а
справ
а
с двух
сторо
н
В-1
-1,4
-0,6
-2,0
В-2
-3,3
-1.6
-4,9
Усилия от
постоянной
нагрузки (Fg
= 300,6 гН)
Усилия от снеговой
нагрузки (Fs = 324,0 гН)
Усилия от
рамной
сжимающе
й силы
Расчётные усилия
слева
справ
а
С двух
сторо
н
Fp1
гН
Fp =
500
гН
сжати
е
растяжени
е
-601,2
-453,6
-194,4
-648,0
-1,0
500,0
1749,2
-
-1473
1069,
2
-518,4
1587,
6
-1,0
500,0
3560,6
-
-907,2
2041,
2
-1,0
500,0
4435,0
-
В-3
-3,5
-2,8
-6,3
-1893,8
1134,
0
Н-1
2,7
1,2
3,9
1172,4
874,8
388,8
1263,
6
0
0
-
2436,0
Н-2
3,8
2,2
6,0
1803,6
1231,
2
712,8
1944,
0
0
0
-
3747,6
Н-3
3,3
3,3
6,6
1984,0
1069,
2
2138,
4
2138,
4
0
0
-
4122,4
Р-1
2,3
0,9
3,2
962,0
745,2
291,6
1036,
8
0
0
-
1998,8
0
0
1937,3
-
Р-2
-2,2
-0,9
-3,1
-932,9
-712,8
-291,6
1004,
4
Р-3
0,9
0,9
1,8
541,2
291,6
291,6
583,2
0
0
-
1124,4
Р-4
-0,9
-0,9
-1,8
-541,2
-291,6
-291,6
-583,2
0
0
1124,4
-
Р-5
-0,4
0,9
0,5
150,3
-129,6
291,6
162,0
0
0
-
441,9
Р-б
0,4
-0,9
-0,5
-150,3
129,6
-291,6
-162,0
0
0
-441,9
-
3. Подбор сечений стержней фермы Подбор сечений стержней верхнего пояса
Верхний пояс принимаем без изменения сечения по всей длине фермы. Сечение пояса подбирается из гнутосварного
прямоугольного профиля и рассчитывается на усилие NB_3 = -4435,0 гН.
Для стали С255 ГОСТ 27772—88* по *29, табл. В.5+ определяем расчётное сопротивление Ry = 240 МПа.
Предварительно задаёмся коэффициентом устойчивости ф = 0,7. Требуемая площадь сечения верхнего пояса

135.

Принимаем по ТУ 36-2287—80 профиль сечением Гн. ? 160x120x5 (рис. 66, а), геометрические характеристики которого:
площадь поперечного сечения А = 27,0 см2; радиусы инерции сечения: ix = 6,09 см; /у = 4,87 см.
о &ь 160 -л
Значение — = -у = 32 < 45 не превышает предельную величину. Гибкости стержня и коэффициенты продольного изгиба:
Рис. 66. Расчётные сечения стержней поясов фермы (пример 5): а - верхнего пояса; б - нижнего пояса
Определяем предельные гибкости и выполняем проверку:
Условия гибкости стержней выполняются.
Проверяем устойчивость верхнего пояса:
Устойчивость обеспечена.
Если уменьшить сечение верхнего пояса, приняв его из 1н. ? 160х х 120x4, в этом случае данный профиль не проходит
дальнейшей проверки на несущую способность стенки пояса. Поэтому оставляем сечение верхнего пояса из профиля Гн. ?
160x120x5.

136.

Проверяем гибкость стенки:
Условие выполняется, поэтому при расчёте пояса во внимание принимается полная площадь сечения А.
Проверяем гибкость верхнего пояса при монтаже конструкций. Расчётная длина стержня из плоскости фермы при постановке
распорки по центру пролёта 1е^у = 890 см. Проверка гибкости пояса:
Условие гибкости выполняется.
Подбор сечения стержней нижнего пояса
Нижний пояс проектируем без изменения сечения по всей длине. Гнутосварной профиль принимаем квадратного сечения и
рассчитываем на усилие 7VH_3 = 4122,4 гН.
Требуемая площадь сечения нижнего пояса
Принимаем по ТУ 36-2287—80 профиль сечением Гн.Ш 120x4 (рис. 66, б) с геометрическими характеристиками: площадь
поперечного сечения А = 18,56 см2; радиусы инерции сечения: ix = 4,74 см; iy = 4,74 см.
Проверяем условие -j- = = 30 < 45. Условие соблюдается.
Проверяем гибкости стержня:
Проверка прочности сечения на растяжение:
Прочность обеспечена. Проверяем гибкость стенки:

137.

Условие удовлетворяется.
Проверяем условие применения шарнирной расчётной схемы при выполнении статического расчёта согласно *29, п. 15.2+:
Db 16,0 1 1
• для верхнего пояса — =-=-< —;
/0 300 18,8 10
Db 12,0 1 1
• для нижнего пояса — =-= — < —.
/0 300 25 10
Расчёт фермы выполняем по шарнирной схеме.
Допустимая относительная расцентровка: для верхнего пояса е = 0,25/*вп = 0,25-16 = 4,0 см; для нижнего пояса е =
0,25hHn = 0,25* 12 = = 3,0 см.
Подбор сечений сжатых раскосов, стоек производится по методике, приведённой для сжатого пояса, а растянутых раскосов
— по методике, приведённой для растянутого пояса. Расчёты следует вести с учетом обеспечения местной устойчивости
стенок квадратного ГСП.
Результаты расчёта поперечных сечений стержней решётки фермы приведены в табл. 34. Следует отметить, что при подборе
сечения раскосов фермы в нашем случае решающим является расчёт сварных соединений с поясом.
Таблица расчёта сечений стержней фермы
Таблица 34
Эле
ме
нт
Обоз
начен
ие
фе
рм
ы
стерж
ня
Вер
хни
В-1
Расч
ётно
е
усил
ие N,
гН
1749,
М
ар
ка
ст
ал
и
С2
55
П
ло
Сече
ние
Расчётна
я длина,
см
Радиус
инерции,
см
Гибкость
290
6,09
47,6
Проверка сечений
щ
ад
ь
А,
с
м2
Гн.П
160x
27
,0
290
4,87
59,
6
2,0
150
0,8
5
1
-
0,32 < 1

138.

й
2
поя
с
В-2
3560,
6
300
300
6,09
4,87
49,3
61,
6
2,1
142
0,8
6
1
-
0,64 < 1
В-3
4435,
0
300
300
6,09
4,87
49,3
61,
6
2,1
132
0,8
6
1
-
0,80 < 1
Н-1
2436,
0
300
750
4,74
4,74
63,3
158
,2
-
400
-
1
0,55 < 1
-
Н-2
3747,
6
300
750
4,74
4,74
63,3
158
,2
-
400
-
1
0,85 < 1
-
Н-3
4122,
4
300
750
4,74
4,74
63,3
158
,2
-
400
-
1
0,93 < 1
-
Р-1
1998,
8
200
232
3,92
3,92
51,0
59,
2
-
400
-
1
0,55 < 1
-
Р-2
1937,
3
232
238
3,92
3,92
59,2
60,
7
2,1
172
,8
0,8
6
1
-
0,62 < 1
214
238
3,92
3,92
54,6
60,
7
-
400
-
1
0,30 < 1
-
Ни
жн
ий
поя
с
Рас
кос
ы
120x
5
Гн.*
312
0x4
Гн.П
100
X4
18
,5
6
15
,3
6
Р-3
1124,
4
Р-4
1124,
4
214
238
3,92
3,92
54,6
60,
7
2,1
180
0,8
6
1
-
0,36 < 1
Р-5
441,9
214
238
3,14
3,14
68,2
75,
8
-
400
-
1
0,20 < 1
-
214
238
3,14
3,14
68,2
75,
8
2,6
180
0,7
8
1
-
0,26 < 1
Р-6
441,9
Гн.*
380x
3
9,
24
Примечание. Профили раскосов Р-1—Р-4 приняты по расчёту сварных соединений с поясами, а также из условия
однотипности размеров сечений.
Проверяем выполнение конструктивных условий. Для раскосов из профиля Гн.ШОхЗ:
Для раскосов из профиля Гн.Ш 100x4
Условия соблюдаются.
4. Расчёт сварных швов для прикрепления стержней решётки фермы к верхнему и нижнему поясам
Выполняем расчёт сварных соединений решётки впритык к поясам фермы.

139.

В *9, п. 15.14+ даны формулы для расчёта сварных швов прикрепления решётки к поясам. Сварные швы, которые делаются с
полным проваром стенки сечения стержня, а также при наличии установочного зазора, равного (0,5...0,7)/^, рассчитываются
как стыковые. В соответствии с *9, п. 15.25+ заводские стыки элементов следует выполнять встык на остающейся подкладке.
Применение в растянутых элементах сварных стыковых швов с напряжением более 0,9Ry не рекомендуется.
Выполняем расчёт сварных швов.
Растянутый раскос Р-1
По расчёту на прочность для раскоса принят профиль Гн. ? 100x4.
Определяем длину продольных швов: b = . ь = = 130 мм,
sin a sin 51
+
1,85 _1в
где а = arctg —= 51.
1,3
с2
Отношение величин — = — = 0,15 < 0,25. о 13
Расчётная длина швов /ш = 2b + d = 2 • 3 + 10 = 36 см.
Проверка сварного шва по нормальным напряжениям:
где Rmy = 0,85 Ry = 0,85 • 240 = 204 мПа.
Прочность шва обеспечена.
Проверка сварного шва по касательным напряжениям:
где Rm = 0,58^2- = 0,58-^ = 138,6 МПа.
Ут i,UZJ
Условие удовлетворяется.
Проверка сварного шва по приведённым напряжениям:
Условие соблюдается.
Растянутый раскос Р-5

140.

По расчёту на прочность для раскоса принят профиль Гн. ? 80x3.
Определяем длину продольных швов: b - . ь = . ^ = 100 мм.
sin a sin 51
с2
Отношение величин т = — = 0,2 < 0,25. b 10
Расчётная длина швов /ш = 2b + d= 2 • 10 + 8 = 28 см.
Проверка прочности сварных швов:
yp_5sina 441,9sin51°
• по нормальным напряжениям-=-= 0,2 < 1;
taLKylc 0,3 -28 -204-1
TVp_5 cos a 441,9 cos 51°
• по касательным напряжениям - = - =
taLKclc 0,3-28 138,6 1
= 0,24 < 1;
V40,82 + 3-33,32
• по приведенным напряжениям --= --=
1,15/? yc 1,15-204-1 = 0,31<1. ayc
Прочность сварных швов обеспечена.
Расчёт сварных швов остальных стержней решётки фермы проводится аналогичным образом.
5. Проектирование узлов фермы Расчёт опорного узла фермы на колонну
Узел 1 (рис. 67)
Согласно заданию узел опирания фермы на колонну — шарнирный. Для крепления верхнего пояса к колонне при
сжимающей рамной силе конструктивно принимаем шесть болтов М20 класса 5.6.

141.

Рис. 67. Опорный узел фермы из ГСП на колонну (пример 5)
Если бы рамная сила была растягивающей, то в этом случае болты следует проверять расчётом.
~ л. (4g + Ps)ln (100,2 + 108)18
Опорная реакция фермы RA = ь -=---=
= 1873,8 гН.
Требуемая длина сварного шва, соединяющего опорное ребро с фермой,
где kf— катет сварного шва, принимаемый по *29, табл. 38+. При этом должно выполняться условие
Высоту опорного ребра принимаем конструктивно 280 мм. Назначаем опорный фланец шириной 320 мм и толщиной 16 мм.
Проверяем напряжение смятия торца фланца от опорной реакции:
Прочность обеспечена.
Выполняем проверку сварного шва прикрепления верхнего пояса к опорному фланцу. Нормальные напряжения в сварном
шве, соединяющем верхний пояс с фланцем,

142.

Касательные напряжения в сварном шве
Проверяем прочность шва по приведённым напряжениям:
Прочность сварного шва обеспечена.
Проверка несущей способности стенки пояса для стержня Р-1 на вырывание (так как раскос растянут):
Прочность стенки пояса обеспечена.
Проверка несущей способности боковых граней пояса в месте примыкания растянутого раскоса.
Вычисляем расчетное условие: = 0,83 < 0,85.
Проверку боковых граней пояса выполнять не требуется.
Выполняем проверку несущей способности элементов решётки в месте примыкания к поясу по формуле
Вычисляем коэффициент к. Определяем неравенства:
Тогда к = 1,0.
Проверяем несущую способность растянутого раскоса Р-1:

143.

Расчётное условие выполняется.
Расчёт укрупнительных монтажных стыков
Для удобства перевозки конструкций ферму проектируем из двух отправочных марок (полуферм), которые соединяются на
стройплощадке с помощью укрупнительных стыков.
Узел 2 (рис. 68, а)
Монтажный стык работает на сжатие. Фланцы принимаем толщиной 16 мм из стали марки С255 по ГОСТ 277772—88*. Для
фланцевого соединения назначаем четыре болта М20 класса 5.6.
Диаметр шайб dm = 37 мм, диаметр отверстий - 23 мм.
Болты следует размещать так, чтобы соблюдались конструктивные требования расположения. Проверяем конструктивные
требования:
Условия размещения болтов соблюдаются.
Для недопущения сдвига во фланцевом соединении должно выполняться условие -~r < 1, где Q - условная поперечная сила,
при
отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условная поперечная сила Qef= 0,lp7V; р - коэффициент трения
поверхностей фланцев.
^ Psl 108-17,8 .ол. „ Условная поперечная сила Q = — =-= 480,6 гН.
Проверяем расчётное условие:
где NCT — расчётное усилие в стыке:
Прочность обеспечена.

144.

Рис. 68. Укрупнительные стыки фермы из гнутосварных профилей (пример 5):
а - монтажный стык верхнего пояса; б - то же нижнего пояса
Выполняем проверку угловых сварных швов. Вид сварки и применяемые сварочные материалы аналогичны принятым в
примере 5.
Коэффициенты и расчётные сопротивления сварных швов, принимаемых при расчёте:
• по металлу шва ру= 0,9 *29, табл. 39+; Raf= 215 МПа *29, табл. Г.2+;
• по металлу границы сплавления *3. = 1,05 *29, табл. 39+; Raz = 0,45Run = = 0,45-370 = 166,5 МПа — для стали С255 (материал
ГСП и фланцев верхнего пояса);
„ Р/^со/ 193,5 , ,

145.

Проверяем условие-=-= 1,1 > 1,0 — несущая способРЛ* 174,8
ность сварных швов определяется прочностью металла границы сплавления.
Для верхнего пояса в месте устройства монтажного стыка принимается условие расчёта сварного соединения по металлу
границы сплавления.
Проверяем прочность сварного шва по формуле
где l(a = 2(Db + Z)) - 1 см = 2(16 + 12)- 1 =55 см;ус= 1.
Прочность шва обеспечена.
Узел 3 (рис. 68, б)
Рассчитываем фланцевое соединение нижнего пояса. Растягивающее усилие NH_3 = 5246,7 гН.
Материал фланцев — сталь марки С345-3 по ГОСТ 27772—88* с расчётным сопротивлением по *29, табл. В.5+ Ry = 300 МПа.
Толщина фланцев = 30 мм.
Для фланцевого соединения принимаем высокопрочные болты М24 по ГОСТ Р 52644-2006. Согласно ГОСТ Р 52643-2006 класс
прочности болтов 10.9. Материал высокопрочных болтов — сталь 40Х климатического исполнения ХЛ в соответствии с
указаниями нормативов *29, п. 5.6+.
Диаметр шайб = 49 мм, диаметр отверстий — 28 мм.
Площадь сечения высокопрочного болта М24 по *29, табл. Г.9+ Abh = 3,53 см2.
Расчётное сопротивление растяжению высокопрочного болта
где Rbun принимается по *29, табл. Г.8+.
Проверяем прочность фланцевого соединения нижнего пояса для стержней из гнутосварных профилей:
где п — количество болтов (п = 8 шт.); к2 — коэффициент, определяемый по *15, табл. 5+.
Прочность обеспечена.
Выполняем конструирование фланцевого соединения согласно *15, разд. 4+. Количество рёбер жесткости пр = 4. Требуемая
длина ребра жёсткости

146.

где h — высота профиля нижнего пояса.
Принимаем длину ребра жёсткости /р = 200 мм.
Согласно рекомендациям *15, п. 4.6+ болты должны располагаться по возможности как можно ближе к присоединяемому
профилю. Проверяем условия расположения болтов:
принимаем bx = 50 мм;
Размеры (высота и ширина) фланца при квадратном сечении гнутосварного профиля
/гф = Ьф = /г + 2Ь1 + 2az = 120 + 2-50 + 2-50 = 320 мм.
Проверяем фланцевое соединение на сдвиг. Контактное усилие для замкнутых сечений V= 0,1 Rbh = 0,1- 754,6 • 3,53 = 266,4 гН.
Условная поперечная сила Qef= 0,lp7V = 0,1-0,25-5246,7 = 131,2 гН. Проверку производим по формуле
Условие соблюдается.
Выполняем расчёт сварных швов. Сварные швы — угловые с обеспечением проплавления корня шва на 2 мм.
Проверяем прочность сварного шва, соединяющего нижний пояс с фланцем в узле монтажного стыка:
• по металлу шва *
по металлу границы сплавления
• по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката

147.

D лл г
где Л,,=0,5 — =0,5— =145,2 МПа.
* Ут 1,05
Прочность сварных швов обеспечена.
Производим конструирование промежуточных узлов.
Узел 4 (рис. 69)
При проектировании примыкания раскосов к поясу фермы пересечение их осей смещается с оси пояса на величину е. Это
делается с целью выполнения требуемого зазора между носками раскосов. Изгибающий момент, возникающий от
внецентренного приложения нагрузки, допускается не учитывать при величине эксцентриситета е не более 0,25 высоты
сечения пояса.
Проектирование и расчёт узлов фермы следует выполнять в соответствии с требованиями норм, изложенными в *29, прил. Л,
п. Л.2+.
Проверим прочность узла фермы. Величину углов наклона раскосов принимаем равной а = 5Г. Определяем проекции высот
раскосов на пояс:
Величина зазора между полками раскосов 2с = 20 мм. Проверяем расчётные условия:
Проверка несущей способности стенки пояса при одностороннем примыкании к нему стержней решётки фермы выполняется
по формуле
где yd — коэффициент, зависящий от знака усилия в примыкающем элементе и равный 1,2 при растяжении и 1,0 - в остальных
случаях; yD — коэффициент, учитывающий вид напряженного состояния пояса; yD = 1 при растяжении, а также при сжатии в
поясе, если соблюдается условие < 0,5; в случае > 0,5 при сжатом поясе К К
коэффициент yD определяется по формуле уD = 1,5 - , где а = —;
Ry Af
N,F— усилия соответственно в раскосе (стойке) и поясе.
Проверка несущей способности стенки пояса для стержня Р-2 на продавливание (так как раскос сжат).
В примере 6 нагрузка на верхний пояс приложена в узлах, поэтому изгибающий момент в поясе М= 0.

148.

Определяем соотношение
поэтому yD = 1,5 - = 1,5 - 0,55 = 0,95.
Ry
Выполняем проверку несущей способности стенки пояса:
= 0,76 < 1,
, D-d, 12-10 ,
где/! = —— = —j— = CM'
Условие выполняется.
Проверка несущей способности стенки пояса для стержня Р-3 на вырывание (так как раскос растянут).
Прочность стенки пояса обеспечена.
Проверка несущей способности боковых граней пояса в месте примыкания сжатого раскоса.
Вычисляем расчётное условие: = 0,83 < 0,85.
Проверку боковых граней пояса выполнять не требуется.
Выполняем проверку несущей способности элементов решётки в месте примыкания к поясу по формуле

149.

Рис. 69. Отправочный элемент фермы

150.

из гнутосварных профилей (пример 5)
Вычисляем коэффициент к. Определяем неравенства:
Тогда к = 1,0.
Проверяем несущую способность сжатого раскоса Р-2:

151.

Расчётное условие выполняется.
Аналогично проверяется несущая способность раскоса Р-3. Остальные промежуточные узлы рассчитываются по типу узла 4 в
соответствии с требованиями, изложенными в *29, прил. Л, п. Л.2+.
6. Расчёт жёсткости конструкции
Определение прогиба выполняется по аналогии с расчётом, приведённым в примере 1. Поэтому данные вычисления
опускаем. Строительный подъём фермы показан на рис. 70.
Рис. 70. Геометрическая схема стропильной фермы с маркировкой опорных узлов и укрупнительных монтажных стыков
(пример 5)
Посмотреть оригинал
< Пред
СОДЕРЖАНИЕ
ОРИГИНАЛ
След >
ПРИМЕРЫ РАСЧЁТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Расчѐт ферм покрытия в соответствии со СНиП II-23-81* широко представлен в технической
литературе. Примеры расчѐта конструкций покрытия по СП 16.13330.2011 в технической
литературе встречаются редко. Опыт применения актуализированных СНиП практически
небольшой, так как новые нормативы были приняты совсем...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из парных
уголков при определѐнных заданных условиях. При расчѐте фермы в этом примере
используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП
11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия....

152.

(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ
ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из
широкополочных тавров и решѐткой из парных уголков при заданных условиях. При расчѐте
фермы в примере 2 применяются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ВЕРХНИМ ПОЯСОМ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНОГО ДВУТАВРА
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия при заданных условиях.
При расчѐте фермы в примере 3 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия.
Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из
круглых труб при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 4 используются СП
16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23 — 81*», СП
20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ
ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из
широкополочных тавров и решѐткой из одиночных уголков при заданных условиях. При
расчѐте фермы в примере 6 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП Н-23—81», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ФЕРМЫ ИЗ ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ (ГСП)
Общие положения Типовые фермы из замкнутых гнутосварных профилей проектируются с
узлами без фасонок и опиранием покрытия непосредственно на верхний пояс. Геометрические
схемы решѐтки ферм из ГСП показаны на рис. 11. Углы примыкания раскосов к поясу должны
быть не менее 30°, в этом случае обеспечивается...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)

153.

РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ПРУТКОВОЙ ФЕРМЫ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную прутковую ферму покрытия при
заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 7 используются СП 16.13330.2011
«Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81», СП 20.13330.2011
«Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ПОКРЫТИЯ ЗДАНИЙ ПО СТРОПИЛЬНЫМ ФЕРМАМ
Покрытие здания состоит из кровли (ограждающих конструкций), несущих элементов
(прогонов, стропильных ферм), на которые опирается кровля, и связей по покрытию. Кроме
того, для освещения помещений верхним светом и их естественной вентиляции в системе
покрытия многопролетных зданий устраивают фонари, опирающиеся...
(Инженерные конструкции. Металлические конструкции и конструкции из древесины и
пластмасс)
© Studref - Студенческие реферативные
статьи и материалы (info,aт-studref.com)
© 2017 - 2023
https://studref.com/542649/stroitelstvo/raschyot_konstruirovanie_stropilnoy_fermy_gnutosvarnyh_profiley
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
Андрей Левич

154.

Резервное размещение материалов: Ruindex.net | Алфавитный указатель
рубрик
УДК 624.01/04
А. В. МАТВЕЕВ, асп.
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
с пентагональным сечением верхнего пояса
В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы образующего блока бесфасоночного складчатого покрытия с
пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов,
что приводит к возникновению податливости в узлах сопряжения поясов с
раскосной решеткой и снижению пространственной жесткости конструкции.
Произведенная оценка податливости узловых соединений позволяет
уточнить расчетную схему. В результате этого получена деформированная
схема трехгранной фермы, которая хорошо согласуется с
экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком
стального складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего
пояса. Особенностью данной конструктивной формы является составное
сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и
уголка так, чтобы они формировали пятигранный контур замкнутого
сечения [1, 2]. К поясному уголку без фасонок примыкают раскосы из
одиночных уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню
замкнутого сечения примыкают стержни открытого сечения.
Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной
формы была изготовлена натурная модель трехгранной пространственной
фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м *3+, которая образована из двух
наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной
раскосной решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в
процессе эксперимента смежные узлы нижних поясов по горизонтали
связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции

155.

представляет пространственную стержневую систему с шарнирным
примыканием раскосов к поясам (рис. 1).
Рис. 1. Расчетная схема трехгранной фермы
При реализации расчетной схемы были учтены как технологические
факторы (расцентровка узлов), так и дефекты изготовления (погнутия
элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в узлах). В
результате проведения расчетов было оценено напряженнодеформированное состояние конструкции.
Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении
(цель, задачи, методика проведения и основные результаты эксперимента
опубликованы в [3]) для упругой стадии работы материала выявили
достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими
значениями. Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не
превысило ±5%. В раскосах расхождение значительно больше, что вызвано
появлением изгибных нормальных напряжений, не учитываемых расчетной
схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к
поясам. Причем возникают оба изгибающих момента MX и MY,
относительные эксцентриситеты которых для наиболее сжатого раскоса
(раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме
пространственной фермы. Однако измеренные перемещения при
максимальной нагрузке значительно превышают полученные из расчета для
всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение
между максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами,
составляющее 6%, происходит при внеузловой нагрузке сосредоточенной
силой, приложенной в центре каждой панели верхнего пояса. Наибольшее
расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении
трехгранной фермы. При равномерно распределенной нагрузке это
расхождение составляет 10 – 12,5%. Такое явление происходит из-за
сниженной пространственной жесткости конструкции.
Студенческие работы
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут
стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и
уголок верхнего пояса;

156.

2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов
сопряжения поясов и раскосов.
Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 35 (рис. 1) экспериментальной модели были установлены индикаторы МИТ
(цена деления 0,001 мм), которые фиксировали смещение верхней части
сечения относительно нижней в местах сварных швов и в местах их
отсутствия. При загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от
предельной, показания приборов не превышали 0,005 мм. При таких
смещениях происходит снижение изгибной жесткости верхнего пояса
трехгранной фермы. Однако введение пониженной эквивалентной
жесткости верхнего пояса не приводит к значительному увеличению
прогибов всей конструкции, а лишь вызывает увеличение местных прогибов
в пределах каждой панели.
Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости
трехгранной фермы является податливость узловых сопряжений поясов с
раскосной решеткой. Это явление связано с конструктивной особенностью
узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному
уголку, вызывая в них местный изгиб полок от усилий, возникающий в
раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса
(рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы
будет представлять стержневую систему с продольной (по направлению
раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к поясам раскосов (рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость
конструкции решен комплекс задач изгиба полки поясного уголка,
загруженного локальной нагрузкой от усилия, возникающего в раскосе.
Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы,
находящейся в состоянии равновесия под действием нагрузки. Полоса,
длина которой принята в 10 раз больше ширины, разбивалась сеткой
конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6 степеней
свободы в узлах. После проведенных расчетов проанализирована
деформированная схема полосы. Нагрузка от примыкающих раскосов
вызывает в полосе локальные деформации полки уголка, которые быстро
угасают.
Рис. 2. Изменение
Рис. 3. Податливое

157.

пространственной
формы сечения
примыкание раскосов
к верхнему поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений полосы поясного уголка для
узла 5 (см. рис. 1) при общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн.
Цифрами обозначены значения перемещений в мм. Значительные
перемещения происходят лишь на одной четверти пластины в области
примыкания раскосной решетки (в области действия нагрузки). На
расстоянии 0,3 длины пластины от ее центра, они снижаются в три раза. К
концу пластины перемещения практически равны 0.
Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом полки
поясных уголков в области примыкающих раскосов. Были установлены
индикаторы МИТ, регистрирующие максимальные прогибы полок уголков.
Полученные значения прогибов достаточно близки к расчетным данным.
Так в контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1) экспериментальные
перемещения составили 8 × 10-2 мм, а расчетные - 11 × 10-2.
https://pandia.ru/text/77/470/952.php
https://cyberleninka.ru/article/n/raschet-konstruktsii-uzla-besfasonochnoyfermy-s-pentagonalnym-secheniem-poyasov/viewer
7.3 Особенности расчета пространственных ферм
Плоская ферма не устойчива, поэтому в металлоконструкциях
не применяется, а используются исключительно
пространственные фермы.
Простейшая пространственная ферма представляет собой
элементарный тетраэдр, составленный из 6 стержней, и имеет
4 узла.
Рисунок 18 – Тетраэдр

158.

Этот элементарный тетраэдр может быть развит в ферму
любых размеров путем последовательного присоединения
новых узлов с помощью 3-х стержней (рис 19).
Рисунок 19 – Простейшая пространственная ферма
Образованные таким образом фермы получили название
простейшие. Фермы, полученные любым другим способом,
называют сложные.
https://studfile.net/preview/7078663/page:5/
Особенности расчетной схемы пространственной
трехгранной фермы
Андрей Левич
Резервное размещение материалов: Ruindex.net | Алфавитный указатель
рубрик
УДК 624.01/04
А. В. МАТВЕЕВ, асп.
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
с пентагональным сечением верхнего пояса
В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы образующего блока бесфасоночного складчатого покрытия с
пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов,
что приводит к возникновению податливости в узлах сопряжения поясов с
раскосной решеткой и снижению пространственной жесткости конструкции.
Произведенная оценка податливости узловых соединений позволяет
уточнить расчетную схему. В результате этого получена деформированная

159.

схема трехгранной фермы, которая хорошо согласуется с
экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком
стального складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего
пояса. Особенностью данной конструктивной формы является составное
сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и
уголка так, чтобы они формировали пятигранный контур замкнутого сечения
*1, 2+. К поясному уголку без фасонок примыкают раскосы из одиночных
уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню замкнутого сечения
примыкают стержни открытого сечения.
Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной
формы была изготовлена натурная модель трехгранной пространственной
фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м *3+, которая образована из двух
наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной
раскосной решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в
процессе эксперимента смежные узлы нижних поясов по горизонтали
связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции
представляет пространственную стержневую систему с шарнирным
примыканием раскосов к поясам (рис. 1).
Рис. 1. Расчетная схема трехгранной фермы
При реализации расчетной схемы были учтены как технологические
факторы (расцентровка узлов), так и дефекты изготовления (погнутия
элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в узлах). В

160.

результате проведения расчетов было оценено напряженнодеформированное состояние конструкции.
Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении
(цель, задачи, методика проведения и основные результаты эксперимента
опубликованы в *3+) для упругой стадии работы материала выявили
достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими
значениями. Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не
превысило ±5%. В раскосах расхождение значительно больше, что вызвано
появлением изгибных нормальных напряжений, не учитываемых расчетной
схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к
поясам. Причем возникают оба изгибающих момента MX и MY,
относительные эксцентриситеты которых для наиболее сжатого раскоса
(раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме
пространственной фермы. Однако измеренные перемещения при
максимальной нагрузке значительно превышают полученные из расчета для
всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение
между максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами,
составляющее 6%, происходит при внеузловой нагрузке сосредоточенной
силой, приложенной в центре каждой панели верхнего пояса. Наибольшее
расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении
трехгранной фермы. При равномерно распределенной нагрузке это
расхождение составляет 10 – 12,5%. Такое явление происходит из-за
сниженной пространственной жесткости конструкции.
Студенческие работы
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут
стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и
уголок верхнего пояса;

161.

2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов
сопряжения поясов и раскосов.
Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 35 (рис. 1) экспериментальной модели были установлены индикаторы МИТ
(цена деления 0,001 мм), которые фиксировали смещение верхней части
сечения относительно нижней в местах сварных швов и в местах их
отсутствия. При загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от
предельной, показания приборов не превышали 0,005 мм. При таких
смещениях происходит снижение изгибной жесткости верхнего пояса
трехгранной фермы. Однако введение пониженной эквивалентной
жесткости верхнего пояса не приводит к значительному увеличению
прогибов всей конструкции, а лишь вызывает увеличение местных прогибов
в пределах каждой панели.
Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости
трехгранной фермы является податливость узловых сопряжений поясов с
раскосной решеткой. Это явление связано с конструктивной особенностью
узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному
уголку, вызывая в них местный изгиб полок от усилий, возникающий в
раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса
(рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы
будет представлять стержневую систему с продольной (по направлению
раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к поясам раскосов (рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость
конструкции решен комплекс задач изгиба полки поясного уголка,
загруженного локальной нагрузкой от усилия, возникающего в раскосе.
Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы,
находящейся в состоянии равновесия под действием нагрузки. Полоса,
длина которой принята в 10 раз больше ширины, разбивалась сеткой

162.

конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6 степеней
свободы в узлах. После проведенных расчетов проанализирована
деформированная схема полосы. Нагрузка от примыкающих раскосов
вызывает в полосе локальные деформации полки уголка, которые быстро
угасают.
Рис. 2.
Рис. 3.
Изменение
Податливое
пространственно примыкани
й формы сечения е раскосов
к верхнему
поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений полосы поясного уголка
для узла 5 (см. рис. 1) при общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн.
Цифрами обозначены значения перемещений в мм. Значительные
перемещения происходят лишь на одной четверти пластины в области
примыкания раскосной решетки (в области действия нагрузки). На
расстоянии 0,3 длины пластины от ее центра, они снижаются в три раза. К
концу пластины перемещения практически равны 0.
Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом
полки поясных уголков в области примыкающих раскосов. Были
установлены индикаторы МИТ, регистрирующие максимальные прогибы

163.

полок уголков. Полученные значения прогибов достаточно близки к
расчетным данным. Так в контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1)
экспериментальные перемещения составили 8 × 10-2 мм, а расчетные - 11 ×
10-2.
Канал спокойной музыки
В результате проведенных расчетов была количественно оценена
податливость узлов. В табл. 1 приведены расчетные значения абсолютной
деформации раскосов при общем значении равномерно распределенной
нагрузке на трехгранную ферму 8,4 т и перемещения концов раскосов
вызванные изгибом полки поясных уголков в области примыкания
раскосной решетки. Из табл. 1 видно, что перемещения от изгиба полки
поясного уголка соизмеримы с абсолютными деформациями раскосов от
продольных сил и достигают от 22 до 89 % их значения.
Таблица 1
Перемещения концов раскосов от изгиба полки поясного уголка и
абсолютные деформации раскосов
Тип
№
раскоса сечения
А,
N, DL,
см2
кН мм
Перемещения от
изгиба полки уголка,
мм
4,8
29,2 0,75
0,05
0,012
0,17
15,1
0,24
29,3
0,04
0,012
0,16
4,8
8,45 0,22
0,032
0,018
0,05
11,5
-8,4 0,09
0,036
0,044
0,08
нижний верхний
сумма
пояс
1-10
3-10
3-11
5-11
пояс
Уг. 50 х
5
Уг. 80 х
10
Уг. 50 х
5
Уг. 75 х
8

164.

Учет продольной (по направлению раскосов) податливости узлов в
расчетной схеме пространственной трехгранной фермы приводит к
снижению общей жесткости раскосной решетки в 1,5 раз. При этом
возрастают вертикальные расчетные перемещения конструкции. В табл. 2
дается сравнение экспериментальных вертикальных перемещений узлов
верхнего пояса и расчетных перемещений при действии равномерно
распределенной нагрузки.
Таблица 2
Сравнение экспериментальных и расчетных перемещений верхнего пояса
трехгранной фермы
Адрес
Узел 2
данных
S, мм
Эксперим.
данные
Расчет без
учета
податливо
сти
Расчет с
учетом
податливо
сти
Узе
л3
Узел 4
Узе
л5
отличие от
отличие от
отличие от S, отличие от
S,
S,
экспериме
экспериме
эксперимен м эксперимен
мм
мм
нта %
нта %
та, %
м
та, %
8,3
-
5,1
-
8,2
-
7,1
-
7
16
3,5
30
6,1
27
5
3
0
6,1
1
5
7,7
7
4,5
11
7,1
13
Анализ расчетных и экспериментальных данных при других схемах
загружения привел к аналогичным выводам. Расхождение между
максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами при
внеузловой на грузке сосредоточенной силой, приложенной в центре
каждой панели верхнего пояса, составляет 2,4%. Расхождение при узловом

165.

загружении трехгранной фермы сосредоточенной нагрузкой составляет 9%.
При дополнительной схеме загружения равномерно распределенной
нагрузкой половины фермы это расхождение 4,2%.
При сравнении экспериментальных и теоретических перемещений как при
учете податливости узлов, так и без учета податливости можно видеть, что
чем дальше находятся точки приложения внешних сил от узлов, тем больше
разница в сравниваемых перемещениях. Максимальная разница
наблюдается при узловом загружении. Это вполне закономерно. При
узловом загружении наиболее нагружен узел и деформации в нем, а,
следовательно, и его податливость будут максимальными в отличие от
внеузлового загружения.
Студенческие работы
В отличие от вертикальных перемещений снижение пространственной
жесткости конструкции практически не влияет на внутренние усилия в
поясах и раскосах. Произведенные расчеты трехгранной фермы при
варьировании податливостью узлов показывают, что перемещения узлов
конструкции линейно зависят от податливости и при её увеличении в два
раза происходит возрастание перемещений на 90% по сравнению с
жесткими узлами. А внутренний изгибающий момент и продольная сила
изменяется не более чем на 4,8%. Это и подтверждается экспериментально.
Основные выводы
Учет податливости узлов в расчетной схеме привел к возрастанию
теоретических вертикальных перемещений и их отличие от
экспериментальных данных при основной схеме загружения (равномерно –
распределенная нагрузка) составляет от 7 до 15 %. Представляется
возможным дальнейшее уточнение расчетной схемы путем анализа
напряженно-деформированного состояния пространственных узлов и
оценки изменения их формы в процессе деформирования.
Податливость узлов в меньшей степени влияет на внутренние усилия
элементов.

166.

Произведенные расчеты и эксперимент позволил уточнить расчетную схему
трехгранной фермы с пентагональным замкнутым сечением верхнего пояса
и приблизить теоретические значения перемещений к экспериментальным.
Список литературы
1. Свидетельство на полезную модель № 000МПК6 Е04 С3/04. Складчатое
покрытие из наклонных ферм / (Россия) №, Заявлено 12.02.98; 16.12.98,
Бюл. №12.
2. М, Матвеев складчатое покрытие. Информационный листок №44-98.
Томский МТЦНТИ, 1998 г. – 4 с.
3. , , Косинцев покрытие из прокатных профилей. //Труды НГАСУ, т. 2, №2(4).
Новосибирск 1999 С. 43-49.
Материал поступил в редакцию 28.02.2000
A. V. MATVEEV
Features of the designed circuit of a space trihedral farm with pentahedrals by
section of a upper belt
The designed scheme of a trihedral girder - forming block of an easy steel coating
with pentahedrals section of an upper belt is considered. In such rod system
under external load there is a change of the form of section of belts, that results
in the origin of a pliability in sites of interface of belts with a lattice and lowering
reducing a space rigidity of a construction. The estimation of a pliability of nodal
connections allows to specify the designed scheme. As a result of it the
deformed schem of a trihedral girder is obtained which well is coordinated to
experimental data.
Структурные плиты конструкции цнииск
Выполнены в виде пространственных конструкций из стержней в
виде блоков размерами 18*12 и 12*24 м. Сборка их осуществляется
тем или иным методом непосредственно на строительной площадке

167.

из отправочных заводских марок. Верхние пояса, по продольным
осям выполняются из прокатного профиля, а верхние поперечные,
нижние пояса и раскосы – из прокатной уголковой стали.
Рисунок 5.1 Конструктивная схема структурной плиты ЦНИИСК: 1 –
колонна; 2- нижний пояс плиты; 3- верхний пояс плиты; 4вертикальные связи; 5- «настил» плиты из трехслойных панелей типа
«сэндвич», 6 – «косынки» для крепления элементов решетки, 7 –
электросварка косынок.
Соединение стержней в узлах – на болтах или, как вариант, с
помощью электросварки. Верхние и нижние пояса блоков стыкуются
с помощью фланцев, а нижние поперечные – с помощью накладок.
Конструкция структуры беспрогонная и предусматривает установку
«настила» непосредственно по верхнему поясу конструкции. Высота
структурной плиты h= 2,2 м. По верхнему поясу плиты крепится
профилированный настил H 79*66 *1,0 с самонарезающими
болтами М 6*20 с шагом, равным 300 мм. Листы между собой
соединяются на заклепках с шагом 300 мм.
5.1.2 Структурная плита «Кисловодск»

168.

Представляют собой структурную плиту из трубчатых профилей с
ортогональной сеткой поясов (пирамида на квадратной основе)
размерами 3*3 высотой 1.8-2.4 м. Стержни выполнены из
цельнотянутых труб диаметром ≥ 100мм с приваренными по торцам
шайбами. В отверстии шайб закреплены стержни высокопрочных
болтов, на противоположных концах которых установлены муфты из
«шестигранника». Последние обеспечивают соединение стержней в
пространственную конструкцию. Опирание структурной плиты на
колонны – шарнирное, через опорные пирамиды – капители. Сборка
плиты в пространственный блок размером 30*30 и 36*36 с сеткой
колонн соответствен-
Рисунок 5.2 Конструктивная схема структурной плиты «Кисловодск»:
1- колонна; 2- капитель (опорная секция плиты); 3- структурная
плита; 3а – горизонтальные связи ячейки плиты; 3б – вертикальные
связи между поясами плиты; 4- узел соединительной решетки плиты
в виде многогранника; 5- прогон; 6- «настил».

169.

Рисунок 5.3 Структурная плита типа Кисловодск (схема узла В): 1многогранник; 2- сверление с резьбой; 3- болт; 4- шайба с резьбой
под болт; 5- стержень трубчатого профиля d≤100мм.
но 18*18 и 24*24 выполняется из отправочных элементов: стержни и
узлы «решетки» в виде многогранника.
Плита типа «Кисловодск» требует установки прогонов по трубчатым
элементам верхнего пояса для настила кровельных панелей.
Конструктивная схема структуры и узлов решетки, приведенная на
рис. 5.2, 5.3, предназначена, главным образом, для возведения
зданий павильонного типа гражданского и производственного
назначения с «разреженным» шагом колонн. Варианты сопряжения
нескольких зданий между собой (см. рис. 5.4) позволяет
формировать многопролетное здание требуемой площади.
<<< Предыдущая
https://studfile.net/preview/2179938/page:19/

170.

Особенности расчетной схемы пространственной
комбинированных структурной стальной трехгранной
фермы SCAD с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения на болтовых
соединениях с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость
Features of the design scheme of the spatial combined structural steel triangular truss SCAD with the use of closed bent-welded
rectangular cross-section profiles on bolted joints with large displacements for extreme equilibrium and adaptability
SAP2000-Modeling, Analysis and Design of Space
Truss(Triangular Arch Truss) 01/02
https://www.youtube.com/watch?v=g76K3hvhAQg
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ
ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из гнутосварных профилей при
заданных условиях. При расчёте фермы в примере 5 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция
СНиП 2.01.07—85*».
1. Исходные данные
Район строительства, состав конструкции покрытия и кровли приняты по аналогии с примером 4.
Назначение проектируемого здания — механосборочный цех. Уровень ответственности здания - нормальный. Для примера 5
назначаем коэффициент надёжности по ответственности уп = 1,0.
Условия эксплуатации здания: здание отапливаемое.
Здание однопролётное, одноэтажное. Габариты объекта (размеры даны по осям здания): длина 90,0 м; пролёт 18,0 м.
Высота до низа стропильной конструкции 9,0 м; шаг колонн 6,0 м.
Краткое описание покрытия: двускатное, бесфонарное, уклон кровли 2,5%. Фермы стальные с параллельными поясами
высотой по наружным граням поясов 2,0 м, пролётом 18,0 м, располагаются с шагом Вф = 6,0 м. Устойчивость и
геометрическая неизменяемость покрытия обеспечивается постановкой связей по поясам ферм и вертикальных связей с
развязкой их распорками в пролёте и по опорам стропильных конструкций (в соответствии с требованиями *29+). Опирание
ферм осуществляется на стальные колонны, тип узла сопряжения фермы с колоннами — шарнирный.

171.

Кровля рулонная из наплавляемых материалов. В качестве основания под кровлю принята стяжка. Покрытие утеплённое,
утеплитель - минераловатные плиты повышенной жёсткости; толщина утеплителя определяется по теплотехническим
строительным нормативам. Пароизоляция принята из наплавляемых материалов согласно нормативам. Несущие
ограждающие конструкции покрытия — стальные профилированные листы, монтируемые по прогонам. Конструкция кровли
(состав кровельных слоев), а также конструкция покрытия принимаются в соответствии с нормами проектирования.
Равномерно распределённая нагрузка от покрытия, в том числе от массы кровли (с учётом всех кровельных слоёв), стяжки,
теплоизоляции, пароизоляции, а также от собственного веса профнастила покрытия: нормативная q"p п = 10 гН/м2; расчётная
<7крп = 12,4 гН/м2. Данная нагрузка рассчитана как сумма нагрузок от 1 м2 всех принятых в проекте слоёв кровли и покрытия с
учётом их конструктивных особенностей и в соответствии с укзаниями норм проектирования *31+.
Фермы не подвержены динамическим воздействиям и работают на статические нагрузки.
Согласно *29, табл. В.2+ принимаем материалы конструкций: верхний, нижний пояса и решётка из гнутосварных профилей по
ТУ 36-2287-80 и ТУ 67-2287-80 - сталь С255; фасонки - сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка верхнего пояса —
сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка нижнего пояса — сталь С345-3 поГОСТ 27772-88*.
Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа (ГОСТ 8050—85*) сварочной проволокой марки СВ-08Г2С (ГОСТ 2246—
70*) диаметром 2 мм.
Антикоррозионное покрытие проектируемых стальных конструкций назначается в соответствии с указаниями норм
проектирования по защите строительных конструкций от коррозии.
2. Статический расчёт фермы
Заданный уклон кровли / = 2,5%. Требуемый уклон создаётся за счёт строительного подъёма фермы. При выполнении сбора
нагрузок уклоном пренебрегаем ввиду его незначительности.
Сбор нагрузок ведём в табличной форме (табл. 28).
Расчётные узловые силы на ферму (см. пример 4):
• от постоянной нагрузки Fg = qgd = 100,2 • 3 = 300,6 гН;
• от снеговой нагрузки Fs = psd = 108-3 = 324,0 гН.
Горизонтальную рамную нагрузку условно принимаем Fp = 500 гН. Обозначения стержней при расчёте стропильной фермы —
см. на
рис. 64. Усилия в ферме определяем методом построения диаграммы Максвелла—Кремоны (рис. 65). Результаты расчёта
заносим в табл. 33.
Рис. 64. Обозначение стержней и узлов фермы из ГСП (пример 5)

172.

Рис. 65. Диаграммы усилий в стропильной ферме (пример 5):
а - от единичной вертикальной нагрузки;
6- от единичной горизонтальной нагрузки
Расчётные усилия в стержнях фермы, гН
Таблица 33

173.

Элемен
т
фермы
Верхни
й пояс
Нижни
й пояс
Раскос
ы
Обозна
-
Усилия от единичной
нагрузки
чение
стержн
я
слев
а
справ
а
с двух
сторо
н
В-1
-1,4
-0,6
-2,0
В-2
-3,3
-1.6
-4,9
Усилия от
постоянной
нагрузки (Fg
= 300,6 гН)
Усилия от снеговой
нагрузки (Fs = 324,0 гН)
Усилия от
рамной
сжимающе
й силы
Расчётные усилия
слева
справ
а
С двух
сторо
н
Fp1
гН
Fp =
500
гН
сжати
е
растяжени
е
-601,2
-453,6
-194,4
-648,0
-1,0
500,0
1749,2
-
-1473
1069,
2
-518,4
1587,
6
-1,0
500,0
3560,6
-
-907,2
2041,
2
-1,0
500,0
4435,0
-
В-3
-3,5
-2,8
-6,3
-1893,8
1134,
0
Н-1
2,7
1,2
3,9
1172,4
874,8
388,8
1263,
6
0
0
-
2436,0
Н-2
3,8
2,2
6,0
1803,6
1231,
2
712,8
1944,
0
0
0
-
3747,6
Н-3
3,3
3,3
6,6
1984,0
1069,
2
2138,
4
2138,
4
0
0
-
4122,4
Р-1
2,3
0,9
3,2
962,0
745,2
291,6
1036,
8
0
0
-
1998,8
0
0
1937,3
-
Р-2
-2,2
-0,9
-3,1
-932,9
-712,8
-291,6
1004,
4
Р-3
0,9
0,9
1,8
541,2
291,6
291,6
583,2
0
0
-
1124,4
Р-4
-0,9
-0,9
-1,8
-541,2
-291,6
-291,6
-583,2
0
0
1124,4
-
Р-5
-0,4
0,9
0,5
150,3
-129,6
291,6
162,0
0
0
-
441,9
Р-б
0,4
-0,9
-0,5
-150,3
129,6
-291,6
-162,0
0
0
-441,9
-
3. Подбор сечений стержней фермы Подбор сечений стержней верхнего пояса
Верхний пояс принимаем без изменения сечения по всей длине фермы. Сечение пояса подбирается из гнутосварного
прямоугольного профиля и рассчитывается на усилие NB_3 = -4435,0 гН.
Для стали С255 ГОСТ 27772—88* по *29, табл. В.5+ определяем расчётное сопротивление Ry = 240 МПа.
Предварительно задаёмся коэффициентом устойчивости ф = 0,7. Требуемая площадь сечения верхнего пояса

174.

Принимаем по ТУ 36-2287—80 профиль сечением Гн. ? 160x120x5 (рис. 66, а), геометрические характеристики которого:
площадь поперечного сечения А = 27,0 см2; радиусы инерции сечения: ix = 6,09 см; /у = 4,87 см.
о &ь 160 -л
Значение — = -у = 32 < 45 не превышает предельную величину. Гибкости стержня и коэффициенты продольного изгиба:
Рис. 66. Расчётные сечения стержней поясов фермы (пример 5): а - верхнего пояса; б - нижнего пояса
Определяем предельные гибкости и выполняем проверку:
Условия гибкости стержней выполняются.
Проверяем устойчивость верхнего пояса:
Устойчивость обеспечена.
Если уменьшить сечение верхнего пояса, приняв его из 1н. ? 160х х 120x4, в этом случае данный профиль не проходит
дальнейшей проверки на несущую способность стенки пояса. Поэтому оставляем сечение верхнего пояса из профиля Гн. ?
160x120x5.

175.

Проверяем гибкость стенки:
Условие выполняется, поэтому при расчёте пояса во внимание принимается полная площадь сечения А.
Проверяем гибкость верхнего пояса при монтаже конструкций. Расчётная длина стержня из плоскости фермы при постановке
распорки по центру пролёта 1е^у = 890 см. Проверка гибкости пояса:
Условие гибкости выполняется.
Подбор сечения стержней нижнего пояса
Нижний пояс проектируем без изменения сечения по всей длине. Гнутосварной профиль принимаем квадратного сечения и
рассчитываем на усилие 7VH_3 = 4122,4 гН.
Требуемая площадь сечения нижнего пояса
Принимаем по ТУ 36-2287—80 профиль сечением Гн.Ш 120x4 (рис. 66, б) с геометрическими характеристиками: площадь
поперечного сечения А = 18,56 см2; радиусы инерции сечения: ix = 4,74 см; iy = 4,74 см.
Проверяем условие -j- = = 30 < 45. Условие соблюдается.
Проверяем гибкости стержня:
Проверка прочности сечения на растяжение:
Прочность обеспечена. Проверяем гибкость стенки:

176.

Условие удовлетворяется.
Проверяем условие применения шарнирной расчётной схемы при выполнении статического расчёта согласно *29, п. 15.2+:
Db 16,0 1 1
• для верхнего пояса — =-=-< —;
/0 300 18,8 10
Db 12,0 1 1
• для нижнего пояса — =-= — < —.
/0 300 25 10
Расчёт фермы выполняем по шарнирной схеме.
Допустимая относительная расцентровка: для верхнего пояса е = 0,25/*вп = 0,25-16 = 4,0 см; для нижнего пояса е =
0,25hHn = 0,25* 12 = = 3,0 см.
Подбор сечений сжатых раскосов, стоек производится по методике, приведённой для сжатого пояса, а растянутых раскосов
— по методике, приведённой для растянутого пояса. Расчёты следует вести с учетом обеспечения местной устойчивости
стенок квадратного ГСП.
Результаты расчёта поперечных сечений стержней решётки фермы приведены в табл. 34. Следует отметить, что при подборе
сечения раскосов фермы в нашем случае решающим является расчёт сварных соединений с поясом.
Таблица расчёта сечений стержней фермы
Таблица 34
Эле
ме
нт
Обоз
начен
ие
фе
рм
ы
стерж
ня
Вер
хни
В-1
Расч
ётно
е
усил
ие N,
гН
1749,
М
ар
ка
ст
ал
и
С2
55
П
ло
Сече
ние
Расчётна
я длина,
см
Радиус
инерции,
см
Гибкость
290
6,09
47,6
Проверка сечений
щ
ад
ь
А,
с
м2
Гн.П
160x
27
,0
290
4,87
59,
6
2,0
150
0,8
5
1
-
0,32 < 1

177.

й
2
поя
с
В-2
3560,
6
300
300
6,09
4,87
49,3
61,
6
2,1
142
0,8
6
1
-
0,64 < 1
В-3
4435,
0
300
300
6,09
4,87
49,3
61,
6
2,1
132
0,8
6
1
-
0,80 < 1
Н-1
2436,
0
300
750
4,74
4,74
63,3
158
,2
-
400
-
1
0,55 < 1
-
Н-2
3747,
6
300
750
4,74
4,74
63,3
158
,2
-
400
-
1
0,85 < 1
-
Н-3
4122,
4
300
750
4,74
4,74
63,3
158
,2
-
400
-
1
0,93 < 1
-
Р-1
1998,
8
200
232
3,92
3,92
51,0
59,
2
-
400
-
1
0,55 < 1
-
Р-2
1937,
3
232
238
3,92
3,92
59,2
60,
7
2,1
172
,8
0,8
6
1
-
0,62 < 1
214
238
3,92
3,92
54,6
60,
7
-
400
-
1
0,30 < 1
-
Ни
жн
ий
поя
с
Рас
кос
ы
120x
5
Гн.*
312
0x4
Гн.П
100
X4
18
,5
6
15
,3
6
Р-3
1124,
4
Р-4
1124,
4
214
238
3,92
3,92
54,6
60,
7
2,1
180
0,8
6
1
-
0,36 < 1
Р-5
441,9
214
238
3,14
3,14
68,2
75,
8
-
400
-
1
0,20 < 1
-
214
238
3,14
3,14
68,2
75,
8
2,6
180
0,7
8
1
-
0,26 < 1
Р-6
441,9
Гн.*
380x
3
9,
24
Примечание. Профили раскосов Р-1—Р-4 приняты по расчёту сварных соединений с поясами, а также из условия
однотипности размеров сечений.
Проверяем выполнение конструктивных условий. Для раскосов из профиля Гн.ШОхЗ:
Для раскосов из профиля Гн.Ш 100x4
Условия соблюдаются.
4. Расчёт сварных швов для прикрепления стержней решётки фермы к верхнему и нижнему поясам
Выполняем расчёт сварных соединений решётки впритык к поясам фермы.

178.

В *9, п. 15.14+ даны формулы для расчёта сварных швов прикрепления решётки к поясам. Сварные швы, которые делаются с
полным проваром стенки сечения стержня, а также при наличии установочного зазора, равного (0,5...0,7)/^, рассчитываются
как стыковые. В соответствии с *9, п. 15.25+ заводские стыки элементов следует выполнять встык на остающейся подкладке.
Применение в растянутых элементах сварных стыковых швов с напряжением более 0,9Ry не рекомендуется.
Выполняем расчёт сварных швов.
Растянутый раскос Р-1
По расчёту на прочность для раскоса принят профиль Гн. ? 100x4.
Определяем длину продольных швов: b = . ь = = 130 мм,
sin a sin 51
+
1,85 _1в
где а = arctg —= 51.
1,3
с2
Отношение величин — = — = 0,15 < 0,25. о 13
Расчётная длина швов /ш = 2b + d = 2 • 3 + 10 = 36 см.
Проверка сварного шва по нормальным напряжениям:
где Rmy = 0,85 Ry = 0,85 • 240 = 204 мПа.
Прочность шва обеспечена.
Проверка сварного шва по касательным напряжениям:
где Rm = 0,58^2- = 0,58-^ = 138,6 МПа.
Ут i,UZJ
Условие удовлетворяется.
Проверка сварного шва по приведённым напряжениям:
Условие соблюдается.
Растянутый раскос Р-5

179.

По расчёту на прочность для раскоса принят профиль Гн. ? 80x3.
Определяем длину продольных швов: b - . ь = . ^ = 100 мм.
sin a sin 51
с2
Отношение величин т = — = 0,2 < 0,25. b 10
Расчётная длина швов /ш = 2b + d= 2 • 10 + 8 = 28 см.
Проверка прочности сварных швов:
yp_5sina 441,9sin51°
• по нормальным напряжениям-=-= 0,2 < 1;
taLKylc 0,3 -28 -204-1
TVp_5 cos a 441,9 cos 51°
• по касательным напряжениям - = - =
taLKclc 0,3-28 138,6 1
= 0,24 < 1;
V40,82 + 3-33,32
• по приведенным напряжениям --= --=
1,15/? yc 1,15-204-1 = 0,31<1. ayc
Прочность сварных швов обеспечена.
Расчёт сварных швов остальных стержней решётки фермы проводится аналогичным образом.
5. Проектирование узлов фермы Расчёт опорного узла фермы на колонну
Узел 1 (рис. 67)
Согласно заданию узел опирания фермы на колонну — шарнирный. Для крепления верхнего пояса к колонне при
сжимающей рамной силе конструктивно принимаем шесть болтов М20 класса 5.6.

180.

Рис. 67. Опорный узел фермы из ГСП на колонну (пример 5)
Если бы рамная сила была растягивающей, то в этом случае болты следует проверять расчётом.
~ л. (4g + Ps)ln (100,2 + 108)18
Опорная реакция фермы RA = ь -=---=
= 1873,8 гН.
Требуемая длина сварного шва, соединяющего опорное ребро с фермой,
где kf— катет сварного шва, принимаемый по *29, табл. 38+. При этом должно выполняться условие
Высоту опорного ребра принимаем конструктивно 280 мм. Назначаем опорный фланец шириной 320 мм и толщиной 16 мм.
Проверяем напряжение смятия торца фланца от опорной реакции:
Прочность обеспечена.
Выполняем проверку сварного шва прикрепления верхнего пояса к опорному фланцу. Нормальные напряжения в сварном
шве, соединяющем верхний пояс с фланцем,

181.

Касательные напряжения в сварном шве
Проверяем прочность шва по приведённым напряжениям:
Прочность сварного шва обеспечена.
Проверка несущей способности стенки пояса для стержня Р-1 на вырывание (так как раскос растянут):
Прочность стенки пояса обеспечена.
Проверка несущей способности боковых граней пояса в месте примыкания растянутого раскоса.
Вычисляем расчетное условие: = 0,83 < 0,85.
Проверку боковых граней пояса выполнять не требуется.
Выполняем проверку несущей способности элементов решётки в месте примыкания к поясу по формуле
Вычисляем коэффициент к. Определяем неравенства:
Тогда к = 1,0.
Проверяем несущую способность растянутого раскоса Р-1:

182.

Расчётное условие выполняется.
Расчёт укрупнительных монтажных стыков
Для удобства перевозки конструкций ферму проектируем из двух отправочных марок (полуферм), которые соединяются на
стройплощадке с помощью укрупнительных стыков.
Узел 2 (рис. 68, а)
Монтажный стык работает на сжатие. Фланцы принимаем толщиной 16 мм из стали марки С255 по ГОСТ 277772—88*. Для
фланцевого соединения назначаем четыре болта М20 класса 5.6.
Диаметр шайб dm = 37 мм, диаметр отверстий - 23 мм.
Болты следует размещать так, чтобы соблюдались конструктивные требования расположения. Проверяем конструктивные
требования:
Условия размещения болтов соблюдаются.
Для недопущения сдвига во фланцевом соединении должно выполняться условие -~r < 1, где Q - условная поперечная сила,
при
отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условная поперечная сила Qef= 0,lp7V; р - коэффициент трения
поверхностей фланцев.
^ Psl 108-17,8 .ол. „ Условная поперечная сила Q = — =-= 480,6 гН.
Проверяем расчётное условие:
где NCT — расчётное усилие в стыке:
Прочность обеспечена.

183.

Рис. 68. Укрупнительные стыки фермы из гнутосварных профилей (пример 5):
а - монтажный стык верхнего пояса; б - то же нижнего пояса
Выполняем проверку угловых сварных швов. Вид сварки и применяемые сварочные материалы аналогичны принятым в
примере 5.
Коэффициенты и расчётные сопротивления сварных швов, принимаемых при расчёте:
• по металлу шва ру= 0,9 *29, табл. 39+; Raf= 215 МПа *29, табл. Г.2+;
• по металлу границы сплавления *3. = 1,05 *29, табл. 39+; Raz = 0,45Run = = 0,45-370 = 166,5 МПа — для стали С255 (материал
ГСП и фланцев верхнего пояса);
„ Р/^со/ 193,5 , ,

184.

Проверяем условие-=-= 1,1 > 1,0 — несущая способРЛ* 174,8
ность сварных швов определяется прочностью металла границы сплавления.
Для верхнего пояса в месте устройства монтажного стыка принимается условие расчёта сварного соединения по металлу
границы сплавления.
Проверяем прочность сварного шва по формуле
где l(a = 2(Db + Z)) - 1 см = 2(16 + 12)- 1 =55 см;ус= 1.
Прочность шва обеспечена.
Узел 3 (рис. 68, б)
Рассчитываем фланцевое соединение нижнего пояса. Растягивающее усилие NH_3 = 5246,7 гН.
Материал фланцев — сталь марки С345-3 по ГОСТ 27772—88* с расчётным сопротивлением по *29, табл. В.5+ Ry = 300 МПа.
Толщина фланцев = 30 мм.
Для фланцевого соединения принимаем высокопрочные болты М24 по ГОСТ Р 52644-2006. Согласно ГОСТ Р 52643-2006 класс
прочности болтов 10.9. Материал высокопрочных болтов — сталь 40Х климатического исполнения ХЛ в соответствии с
указаниями нормативов *29, п. 5.6+.
Диаметр шайб = 49 мм, диаметр отверстий — 28 мм.
Площадь сечения высокопрочного болта М24 по *29, табл. Г.9+ Abh = 3,53 см2.
Расчётное сопротивление растяжению высокопрочного болта
где Rbun принимается по *29, табл. Г.8+.
Проверяем прочность фланцевого соединения нижнего пояса для стержней из гнутосварных профилей:
где п — количество болтов (п = 8 шт.); к2 — коэффициент, определяемый по *15, табл. 5+.
Прочность обеспечена.
Выполняем конструирование фланцевого соединения согласно *15, разд. 4+. Количество рёбер жесткости пр = 4. Требуемая
длина ребра жёсткости

185.

где h — высота профиля нижнего пояса.
Принимаем длину ребра жёсткости /р = 200 мм.
Согласно рекомендациям *15, п. 4.6+ болты должны располагаться по возможности как можно ближе к присоединяемому
профилю. Проверяем условия расположения болтов:
принимаем bx = 50 мм;
Размеры (высота и ширина) фланца при квадратном сечении гнутосварного профиля
/гф = Ьф = /г + 2Ь1 + 2az = 120 + 2-50 + 2-50 = 320 мм.
Проверяем фланцевое соединение на сдвиг. Контактное усилие для замкнутых сечений V= 0,1 Rbh = 0,1- 754,6 • 3,53 = 266,4 гН.
Условная поперечная сила Qef= 0,lp7V = 0,1-0,25-5246,7 = 131,2 гН. Проверку производим по формуле
Условие соблюдается.
Выполняем расчёт сварных швов. Сварные швы — угловые с обеспечением проплавления корня шва на 2 мм.
Проверяем прочность сварного шва, соединяющего нижний пояс с фланцем в узле монтажного стыка:
• по металлу шва *
по металлу границы сплавления
• по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката

186.

D лл г
где Л,,=0,5 — =0,5— =145,2 МПа.
* Ут 1,05
Прочность сварных швов обеспечена.
Производим конструирование промежуточных узлов.
Узел 4 (рис. 69)
При проектировании примыкания раскосов к поясу фермы пересечение их осей смещается с оси пояса на величину е. Это
делается с целью выполнения требуемого зазора между носками раскосов. Изгибающий момент, возникающий от
внецентренного приложения нагрузки, допускается не учитывать при величине эксцентриситета е не более 0,25 высоты
сечения пояса.
Проектирование и расчёт узлов фермы следует выполнять в соответствии с требованиями норм, изложенными в *29, прил. Л,
п. Л.2+.
Проверим прочность узла фермы. Величину углов наклона раскосов принимаем равной а = 5Г. Определяем проекции высот
раскосов на пояс:
Величина зазора между полками раскосов 2с = 20 мм. Проверяем расчётные условия:
Проверка несущей способности стенки пояса при одностороннем примыкании к нему стержней решётки фермы выполняется
по формуле
где yd — коэффициент, зависящий от знака усилия в примыкающем элементе и равный 1,2 при растяжении и 1,0 - в остальных
случаях; yD — коэффициент, учитывающий вид напряженного состояния пояса; yD = 1 при растяжении, а также при сжатии в
поясе, если соблюдается условие < 0,5; в случае > 0,5 при сжатом поясе К К
коэффициент yD определяется по формуле уD = 1,5 - , где а = —;
Ry Af
N,F— усилия соответственно в раскосе (стойке) и поясе.
Проверка несущей способности стенки пояса для стержня Р-2 на продавливание (так как раскос сжат).
В примере 6 нагрузка на верхний пояс приложена в узлах, поэтому изгибающий момент в поясе М= 0.

187.

Определяем соотношение
поэтому yD = 1,5 - = 1,5 - 0,55 = 0,95.
Ry
Выполняем проверку несущей способности стенки пояса:
= 0,76 < 1,
, D-d, 12-10 ,
где/! = —— = —j— = CM'
Условие выполняется.
Проверка несущей способности стенки пояса для стержня Р-3 на вырывание (так как раскос растянут).
Прочность стенки пояса обеспечена.
Проверка несущей способности боковых граней пояса в месте примыкания сжатого раскоса.
Вычисляем расчётное условие: = 0,83 < 0,85.
Проверку боковых граней пояса выполнять не требуется.
Выполняем проверку несущей способности элементов решётки в месте примыкания к поясу по формуле

188.

Рис. 69. Отправочный элемент фермы

189.

из гнутосварных профилей (пример 5)
Вычисляем коэффициент к. Определяем неравенства:
Тогда к = 1,0.
Проверяем несущую способность сжатого раскоса Р-2:

190.

Расчётное условие выполняется.
Аналогично проверяется несущая способность раскоса Р-3. Остальные промежуточные узлы рассчитываются по типу узла 4 в
соответствии с требованиями, изложенными в *29, прил. Л, п. Л.2+.
6. Расчёт жёсткости конструкции
Определение прогиба выполняется по аналогии с расчётом, приведённым в примере 1. Поэтому данные вычисления
опускаем. Строительный подъём фермы показан на рис. 70.
Рис. 70. Геометрическая схема стропильной фермы с маркировкой опорных узлов и укрупнительных монтажных стыков
(пример 5)
Посмотреть оригинал
< Пред
СОДЕРЖАНИЕ
ОРИГИНАЛ
След >
ПРИМЕРЫ РАСЧЁТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Расчѐт ферм покрытия в соответствии со СНиП II-23-81* широко представлен в технической
литературе. Примеры расчѐта конструкций покрытия по СП 16.13330.2011 в технической
литературе встречаются редко. Опыт применения актуализированных СНиП практически
небольшой, так как новые нормативы были приняты совсем...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из парных
уголков при определѐнных заданных условиях. При расчѐте фермы в этом примере
используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП
11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)

191.

РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ
ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из
широкополочных тавров и решѐткой из парных уголков при заданных условиях. При расчѐте
фермы в примере 2 применяются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ВЕРХНИМ ПОЯСОМ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНОГО ДВУТАВРА
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия при заданных условиях.
При расчѐте фермы в примере 3 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия.
Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из
круглых труб при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 4 используются СП
16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23 — 81*», СП
20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ
ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из
широкополочных тавров и решѐткой из одиночных уголков при заданных условиях. При
расчѐте фермы в примере 6 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП Н-23—81», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ФЕРМЫ ИЗ ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ (ГСП)
Общие положения Типовые фермы из замкнутых гнутосварных профилей проектируются с
узлами без фасонок и опиранием покрытия непосредственно на верхний пояс. Геометрические
схемы решѐтки ферм из ГСП показаны на рис. 11. Углы примыкания раскосов к поясу должны
быть не менее 30°, в этом случае обеспечивается...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)

192.

РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ПРУТКОВОЙ ФЕРМЫ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную прутковую ферму покрытия при
заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 7 используются СП 16.13330.2011
«Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81», СП 20.13330.2011
«Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ПОКРЫТИЯ ЗДАНИЙ ПО СТРОПИЛЬНЫМ ФЕРМАМ
Покрытие здания состоит из кровли (ограждающих конструкций), несущих элементов
(прогонов, стропильных ферм), на которые опирается кровля, и связей по покрытию. Кроме
того, для освещения помещений верхним светом и их естественной вентиляции в системе
покрытия многопролетных зданий устраивают фонари, опирающиеся...
(Инженерные конструкции. Металлические конструкции и конструкции из древесины и
пластмасс)
© Studref - Студенческие реферативные
статьи и материалы (info,aт-studref.com)
© 2017 - 2023
https://studref.com/542649/stroitelstvo/raschyot_konstruirovanie_stropilnoy_fermy_gnutosvarnyh_profiley