Использование гасители динамических колебаний для обрушения верхнего этажа при импульсных растягивающих нагрузках

1.

Газета «Земля РОССИИ» №113
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: (921) 962-6778
40817810455030402987 [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (996) 798-26-54
Организация «Сейсмофонд»
190005 СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4
[email protected] (999) 535-47-29
Общественная организация - Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства "Защита и безопасность городов» - ОО «Сейсмофонд» ИНН –
2014000780 при СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4
ОГРН: 1022000000824 , ИНН: 2014000780
[email protected] [email protected]
Юридический адрес: Улица им С.Ш.ЛОРСАНОВА дом 6 г. Грозный
Факт. адрес : 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, тел (921) 962-67-78
Спб ГАСУ (996)-798-26-54
(911) 175-84-65 374 стр
Использование гасители динамических колебаний для
обрушения верхнего этажа при импульсных растягивающих
нагрузках, для зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобретению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
1

2.

Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд», ИНН 2014000780 [email protected] (921) 962-67-78
СПб ГАСУ проф. дтн Ю.Л.Рутман СПб ГАСУ автор статьи "Пластичность при сейсмическом
проектировании зданий и сооружений" для гашения динамических колебаний
[email protected] (911) 175-84-65
СПб ГАСУ доц. ктн И.У.Аубакирова [email protected] (996) 798-26-54 , (812) 694-78-10
2

3.

При сбрасывании плиты масса системы
уменьшается, частота собственных колебаний
увеличивается, а сейсмические нагрузки падают.
3

4.

При сбрасывании плиты масса системы
уменьшается, частота собственных колебаний
увеличивается, а сейсмические нагрузки падают.
4

5.

5

6.

6

7.

7

8.

8

9.

9

10.

10

11.

11

12.

12

13.

13

14.

14

15.

15

16.

16

17.

17

18.

18

19.

19

20.

20

21.

21

22.

22

23.

23

24.

Ссылка Сахалин ФПС https://disk.yandex.ru/d/Ug_YXQCxU1MEpg
https://ppt-online.org/987359
24

25.

Новый тип гасителя динамических колебаний для железобетонных
конструкций эксплутируемых в зонах сейсмической активности В М
Митасов
УДК 621:534.833; 888.6
НОВЫЙ ТИП ГАСИТЕЛЯ ДИНАМИЧЕСКИХ КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ В
ЗОНАХ
СЕЙСМИЧЕСКОЙ АКТИВНОСТИ
В.М. Митасов(1)
Руководитель научного направления «Строительные конструкции и
основания», д-р техн.наук, профессор Новосибирского государственного
архитектурно-строительного университета (Сибстрин), 630008, Россия,
г. Новосибирск, ул. Ленинградская, 113. E-mail: mitassow&mail. ru
Аннотация. Работа посвящена новым решениям сейсмоизоляции
железобетонных конструкщш, позволяющих частично диссипироватъ
энергию динамического воздействия на здания и сооружения.
A NEW TYPE OF DYNAMIC VIBRATION DAMPER FOR REINFORCED
CONCRETE STRUCTURES EXPLOITED IN SEISMIC ZONES
V.M. Mitasov(1)
Head ofResearch Area "Building Structures and Foundation Base ", Doctor
o/Engineering Sciences, Professor of the Novosibirsk State University of
Architecture and Civil Engineering (S1BSTRIN), 630008, Russia, Novosibirsk
city, Leningradskaya street 113, E-mail mitassow&mail. ru
Annotation. The work is devoted to new solutions of seismic isolation for
reinforced concrete structures, which allow partially dissipating the energy of
dynamic impact on buildings
and structures.
25

26.

СЕЙСМИКАЛЫК ЛкТПВДУУЛYK АЙМАКТАРЫНДА
КОЛДОНУЛУУЧУ ТЕМИРБЕТОН КОНСТРУКЦИЯЛАРЫ Y4YH
ДИНАМИКАЛЫК ТЕРМЕЛУУНУ БАСАВДАТУУЧУНУН ЖАЦЫ
ТИБИ
(1)
В.М. Митасов
"Кур/улучи конструкциялары жана негиздер" илимий багытынын
жетекчиси, техн.ил.доктоу, Новосибирск мамлекеттик архитеюпуракурулуш университетинин (Сибстрин) профессору, 630008, Россия,
Новосибирск ш., Ленинградский кеч., 113. E-mail: mitassow&mail.ru
Жалпылаган. Бул иш имараттарга жана курулмаларга динамикалык
maacup jihYY энергиясын
жарым жартылай диссипироватъ
MYMKYHOYK
6epYY4Y
темирбетон
конструкцияларын
сейсмо
обочолонтуу жацы чечимдерине арналган.
Обзор существующих типов сейсмозащиты зданий и сооружений,
традиционно используемых при строительстве зданий и сооружений при
строительстве в сейсмоопасных зонах позволяет сделать классификацию
по их типам, а также оценить степень полезности и перспективности
дальнейших исследований [1].
При сейсмическом воздействии возникающие переменные значения
усилий в элементах зданий и сооружений могут восприниматься как
самими элементами, так и внешними составляющими. Достаточно
большое
количество
литературы
с
оценками
напряженнодеформированного состояния элементов, возникновения усилий и
перемещений на основе известных теорий сооружения - это попытка
дифференцированно оценить каждое воздействие и выдвигать способы
его восприятия. Другой подход - интегральный, на наш взгляд, позволяет
сделать общие оценки состояния зданий в тех или иных ситуациях
сейсмического воздействия и реагировать не на конкретные повреждения
или разрушения, а оценивать состояние объекта в целом, чтобы
надѐжность и долговечность его эксплуатации не снижалась достаточно
существенно, например, как это сделано в работе [2].
Такая позиция натолкнула на мысль для зданий из железобетона,
возводимых по статически неопределимой схеме, разработать новую
энергетическую теорию сопротивления железобетона. Ни в коей мере не
умаляя, достижений ряда ученых прошлого, прежде всего российских
ученых, таких как А.А. Гвоздев, В.И. Мурашов, П.Л. Пастернак и др.,
решить задачу перехода из состояний сплошного сечения балки к сечению
с трещиной удалось только в энергетической постановке. Тем не менее,
анализируя
традиционные
(пассивные)
и
активные
способы
сейсмозащиты, при общем системном, комплексном подходе разумно
26

27.

сочетать и те, и другие при проектировании и строительстве зданий и
сооружений.
Статически неопределимые конструктивные системы железобетона
имеют одну, присущую им особенность - способность перераспределения
усилий за счѐт образования (направленного) пластических шарниров.
Проектирование последних имеет достаточно много различных
вариантов, в данной статье остановимся лишь на двух - регулировании
напряженно-деформированного состояния путѐм установки арматуры
обычной и преднапряжѐнной и организации трещин в определенных
сечениях при изготовлении изгибаемых элементов.
В рамках энергетической теории сопротивления железобетона для
оценки напряженно-деформированного состояния сечений в стадии
образования, раскрытия и стабилизации трещин в классическом
представлении стадий НДС при изгибе нами введена стадия 16, в которой
принят ряд исходных гипотез, в том числе гипотеза о мгновенном
возникновении
трещины,
динамическом
характере
процесса
деформирования конструкций и перераспределении обратимой части
энергии растянутого бетона на арматуру [3,4].
После образования стохастической трещины энергия растянутого
бетона перераспределяется на арматуру, которая выполняет роль
тормозного элемента, сдерживает распространение трещины по сечению
элемента:
27

28.

'
Внезапный
характер появления трещины сопровождается
мгновенным изменением напряженного состояния сечения, которое носит
динамический характер (рисунок 1).
"Динамическое" значение <г/ в арматуре при наибольшем раскрытии
только что образовавшейся трещины определяется из условия равенства
приращения потенциальной энергии деформирования и работы
напряжений <г/ на полном приращении деформаций ssd- Ss*:
Рисунок 1 - Условная схема определения максимальных
напряжений в арматуре в
момент образования трещин
Тогда можно записать уравнение энергетического баланса, где
слагаемые левой
части уравнения представляют состояние сечения до образования
трещины, а
правой части - после образования трещины. При этом третье
слагаемое SA^
показывает величину дополнительной работы совершаемой внешней
нагрузкой на
перемещение, вызванном «динамической» трещиной (4). Для
снижения этого
воздействия было предложено создать систему организованных
трещин [5].
28

29.

w b + Wb+SAk = M'gt+wg +AW? +A WT (3)
L
SAk b J P(z)du(z)dz, (4) о
Количество энергии, рассеиваемой трещинами пропорционально
количеству организованных трещин (рисунок 2). Таким образом, с
помощью организованных трещин можно значительно увеличить
количество энергии, рассеиваемой на «пластическом шарнире», и,
соответственно, понизить напряжения в арматуре вблизи стыка
ригеля
и
колонны
[6].
29

30.

Рисунок 2 - Повышение жесткости и трещиностойкости путем
регулирования трещинообразования
рисунке 3 приведен пример возможной активной сейсмозащиты
для железобетонных конструкций благодаря "пластическому шарниру" в
сечении с организованной трещины.
Рисунок 3 Пример
расположения
организованной
трещины в зоне
диссипации в железобетонном ригеле (арматура условно не показана). 1 организованная трещина
30

31.

Одним из уязвимых элементов при сейсмическом воздействии на
объект является колонна, устойчивость которой восприятию
колебательных процессов, в результате которых возникают значительные
поперечные силы, можно повысить введением внутренней обоймы,
которая выполняет двойственную роль -как пассивная защита (увеличение
количества арматуры и жесткости элемента), так и как активная
(рисунок 4).
Рисунок 4 - Повышение
сопротивляемости к усилиям растяжения и сдвига
В работе [7] проведено детальное исследование внутренней обоймы
как элемента, сдерживающего поперечные деформации элементов при
сжатии и не допускающего преждевременного разрушения за счет
изменения характера работы бетона. Другим известным способом
повышения устойчивости колонн является предварительное напряжение
(рисунок 5).
31

32.

Фундамент
S/ 'V
Рисунок 5 Повышение устойчивости вертикальных элементов
Этот обзор можно дополнить новыми типами плитно-свайных
фундаментов (Пат. 64222 Россия, Пространственная фундаментная
платформа), смысл которых состоит в
32

33.

использовании свай для армирования грунта, а вместо фундаментной
плиты предлагается фундаментная платформа арочного типа (рисунок
6,7).
Рисунок 6 - Повышение устойчивости вертикальных
элементов
Рисунок 7 - Прогресс устройства плитно-свайного фундамента арочного
типа. Этап бетонирования конструкции.
Выводы:
Предлагаемый
метод
создания
"пластических
шарниров" позволяет их использовать как энергопоглотители.
2. Разработан общий подход размещения организованных трещин в
каркасных системах, количество которых и место установки напрямую
влияет на количество энергии рассеиваемой на «пластическом шарнире».
3. Для повышения надѐжности зданий и сооружений полезно
совместное использование нескольких систем путѐм объединения их
между собой.
1.
ЛИТЕРАТУРА
3.2.
Мартынов Н.В. Активная сейсмозащита: варианты развития и
критический анализ практических возможностей: монография Н. В.
Мартынов. - Симферополь: 2013. - 267 с.
33

34.

Черепинский
Ю.Д,
Экспериментальные
исследования,
расчетно- теоретический анализ и внедрение в строительстве
сейсмоизолирующих конструктивных систем КФ : дис. ... доктор техн.
наук : 05.23.01 Юрий Давыдович
Черепинский ; Алма-Ата. ФГБОУВО "ГГНТУ им. акад. М.Д.
Миллионщикова"', 1998. - 301 л.
3.4.
Мипшсое В.М. Основные положения теории сопротивления
железобетона: монография. Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин), 2010. 158
с.
3.5.
Мипшсое
В.М.
Динамический
аспект
образования
стохастических трещин в бетонных и железобетонных конструкциях
В.М. Митасов, Н.В. Стаценко Известие вузов. Строительство. -2016. -№
8. С. 5 - 11.
3.6. Михайлова
Н.С.
Экспериментальные
исследования
железобетонных балок без трещин и с заранее намеченной трещиной
[Текст] /Н.С. Михайлова //Изв. вузов. Строительство. -2007. -№ 4. С. 117120.
3.7. Адищее
В.В.
Определение
параметров
напрженнодеформированного состояния в окрестности трещины нормального
отрыва в изгибаемых железобетонных элементах [Текст] /В.В. Адищее,
В.В. Роот // Труды НГАСУ. -2013.-Т16, №2(56).С.83 - 95.
3.8.
Логунова М.А., Применение формообразующих элементов в
монолитных железобетонных каркасах многоэтажных зданий : дис. ...
канд. техн. наук : 05.23.01 / Мария Александровна Логунова ; Новосибирск.
НГАСУ (Сибстрин), 2012. - 279 л.
3.3.
34

35.

35

36.

36

37.

37

38.

38

39.

39

40.

40

41.

41

42.

42

43.

43

44.

44

45.

45

46.

46

47.

47

48.

48

49.

49

50.

Использования гасителей динамических колебаний с
применением легко сбрасываемости последних двух этажей
жилого здания, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко
сбрасываемости панелей с существующего здания, при
импульсных растягивающих нагрузках, с использованием
протяжных фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в
поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного
комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», №
165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755,
1174616 и использование гасителей динамических колебаний для
обрушения верхнего этажа при импульсных растягивающих
нагрузках, для зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
50

51.

А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
( При сбрасывании навесных панелей, масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает) СТУ
ЛСК Специальные технические условия с использованием
изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
51

52.

52

53.

Сейсмичность в Чечне возросла до
девяти баллов
Грозный. В начале этого года в Министерстве строительства Чечни создан
ГУ «Республиканский центр по сейсмической безопасности».
Центр был создан для проведения работ по сейсмостойкости зданий и
сооружений на территории Чеченской Республики, в которой проблема
сейсмостойкости возникла не сегодня. Еще в 70 годы на территории
республики наблюдались значительные подземные толчки. В начале 2000
годов сейсмичность на территории Чечни была повышена до девяти баллов.
- Исходя из новых требований, работы по разработке проектно-сметной
документации по проведению работ проводится с учетом новых
требований. Однако остается значительный фонд жилья и других
социальных объектов, которые не устанавливаются в рамках новых
требований сейсмостойкости. Эти объекты в ближайшее время нам не
удается включить в федеральную целевую программу по восстановлению
экономики и социальной сферы. Эти вопросы параллельно решались
другой федеральной целевой программой «Сейсмостойкость на территории
России на 2002 – 2010 годы». Для участия в этой программе и был создан
Республиканский центр сейсмобезопасности на территории Чеченской
Республики, - рассказал начальник управления экономики и финансов
министерства строительства ЧР Аслан Мальсагов. - Необходимо отметить,
что в настоящее время Министерством регионального развития Российской
Федерации ведется разработка новой федеральной целевой программы
«Повышение устойчивости основных объектов и систем жизнеобеспечения
в сейсмоопасных районах РФ» на 2009 – 2017 годы. При участии
созданного республиканского центра мы надеемся, что в Чечне данные
работы будут проводиться более активно.
При проведении работ по восстановлению объектов на территории Чечни в
рамках федеральной целевой программы и их реконструкции учитываются
новые требования сейсмостойкости, а также при разработке проектносметной документации и при осуществлении технического надзора. Кроме
этого для контроля серии требований проектно-сметная документация
проходит госэкспертизу. Однако, как заметил Аслан Мальсагов,
значительная часть объектов сферы образования и медицины из-за
ограниченности ФЦП не реконструированы и остались на уровне
косметического ремонта. По ним должны проводиться работы по усилению
53

54.

сейсмостойкости. Сроки и темпы этих работ будут зависеть от
возможностей бюджета республики и софинансирования со стороны
федерального центра, которые ожидается только в 2009 году.
Первоочередная задача, которую ставит перед собой Республиканский
центр по сейсмической безопасности: за 2008 год основательно
подготовиться к участию к Федеральной целевой программе.
- Основные наши работы зависят от паспортизации объектов. С начала 2009
года мы надеемся, что темпы строительно-восстановительных работ будут
соответствовать всем необходимым требованиям, - подчеркнул Аслан
Мальсагов.
Объемы финансирования для реализации программы могут быть разными.
Например, строительство жилья на данный период доведено до 21 тысячи
рублей за один квадратный метр. Эти параметры могут меняться в
зависимости от объекта и состояния грунтов. Ориентировочно эта сумма
будет изменяться от пяти до двадцати тысяч за квадратный метр.
Необходимо отметить еще один аспект сейсмобезопасности в Чечне: из-за
отсутствия лаборатории в настоящее время в республике практически не
проводится мониторинг сейсмичности.
В рамках программы планируется наладить сеть лабораторий
сейсмических станций, которые будут отслеживать сейсмичность
территорий и прогнозировать обстановку. Еще одна функция центра – это
сейсмическое микрорайонирование, если брать общий балл 9 баллов по
Чечне, то стоимость строительно-восстановительных работ будет
завышена. Но у нас есть определенные районы, где сейсмичность достигает
семи или восьми баллов.
Центр будет определять проводить обследование, каждой новой застройки
и площадки, уточнять уровень сейсмичности, в результате чего будут
значительно сокращены капитальные вложения при обеспечении
сейсмобезопасности.
https://grozny-inform.ru/news/blogs/2822/
54

55.

55

56.

56

57.

57

58.

58

59.

59

60.

60

61.

61

62.

62

63.

Расчет легко сбрасываемых конструкции Борис Андреев ручной СКАД
63

64.

Рис Гасители динамических колебаний для обрушения верхнего
этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для зданий
и сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№
и приннципиальная схема упруго - фрикционоподвижных соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого
этажа пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с
1143895, 1168755,1174616
контрольным натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
64

65.

ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
Рис 2 Приннципиальная схема упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого этажа
пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений на болтах
с контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь с использованием динамических гасителей
динамических колебаний с обрушением верхнего этажа при
импульсных растягивающих нагрузках, для зданий сооружений
эксплуатируемых в зонах сейцйсмической активности:
Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь, согласно
изобртениям проф дтн А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ
65

66.

ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Рис Приннципиальная схема упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого этажа
пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с
контрольным натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
66

67.

67

68.

68

69.

69

70.

70

71.

Рис
Приннципиальная схема упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого этажа
пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с
71

72.

контрольным натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
72

73.

73

74.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения
легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для
обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с
существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с использованием
протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из
латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон
с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная
реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895,
1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с
применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
74

75.

75

76.

Рис Приннципиальная схема упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого этажа
пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с
контрольным натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
76

77.

77

78.

Рис Приннципиальная схема упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого этажа
пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с
контрольным натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
78

79.

79

80.

80

81.

81

82.

82

83.

83

84.

84

85.

85

86.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для
применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого
дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей
с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном
сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине
резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде
вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф
.дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076
«Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При
сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением
фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает , и
приннципиальная схема упруго - фрикционо-подвижных соедеиний для
легкосбрасываемых соедиений пятого этажа пятиэтажки (хрущеки )
фрикционно - протяжных соединений с контрольным натяжением на
бронзовых болтах со сточенным зубьями с контролируемым натяжением,
расположенные в овальных отверстиях согласно СП 16.13330.2017 Стальные
конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции.
Правила расчета dnl13468 Минск , Республика Беларусь на основе
использования изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
86

87.

87

88.

88

89.

89

90.

90

91.

91

92.

92

93.

93

94.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для
применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого
дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей
с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном
сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине
резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде
вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф
.дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076
«Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При
сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением
фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
94

95.

95

96.

96

97.

97

98.

СТУ для гасителя динамических колебаний с применением легко
сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для
98

99.

обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с
существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в
поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными
лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная
реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных
легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных
болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций
здания: масса здания уменьшается, частота собственных колебаний
увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает с разрушение
последних двух этажей, со сбрасыванием легко со
скальзываемыми панелями, пятого последнего этажа
хрущевки, согласно изобретения № 154506 «Панель
противовзрывная», №2010136746, 1143895, 1168755, 1174616,
165076, с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже разработан организацией
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 ИНН 2014000780 для использования в виде
гасителе динамических колебаний, с применением фрикционно-подвижные болтовые
соединения и разрушение легко сбрасываемых панелей пятого этажа хрущевки, согласно
изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на
пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух
пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г.
Нефтегорске, и их программная реализация расчета существующих пятиэтажек на
прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
https://disk.yandex.ru/d/yy-KliUZoKUkpw https://ppt-online.org/939831
https://ru.scribd.com/document/515008766/6947810-NEFTEGORSK-Razrabotka-Spetsialnix-Texnicheskix-UsloviyDlya-Ispolzovaniya-Plasticheskogo-272-Str
https://disk.yandex.ru/i/MoY-mWqngh6dkw https://ppt-online.org/939196
Выводы:
1. Предлагаемый метод создания гасителя динамических
колебаний с использованием гасителей динамических колебаний для
применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей
жилого дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко
сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных
растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционноподвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных
ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон
с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их
99

100.

программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса
SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина
№ 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» ,
№ 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных
легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных
болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций
здания: масса здания уменьшается, частота собственных колебаний
увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает в виде "пластических
шарниров» ЛСК+ ФПС с применением фрикционно-подвижных
болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости
пятиэтажки" с использованием ФПС+ЛСК", позволяет их
использовать как энергопоглотители при многокаскадного
демпфирования , для существующих пятиэтажек в г
Магнитогорск . Поэтому организацией «Сейсмофонд» предложено применять
гасители динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные болтовые
соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно изобретения № 154506
«Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для
повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее
лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
Поэтому организацией «Сейсмофонд» предложено применять гасители динамических
колебаний с использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными
овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми
панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно изобретения № 154506 «Панель
противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная
реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное
обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
2. Разработан общий подход
применении гасителей динамических колебаний с
использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными
отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли
пятого этажа хрущевки, согласно изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с
демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости
существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27
мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде
вычислительного комплекса SCAD Office
, и определено место на последнем
пятом этаже хрущевки, применения и фрикционо-подвижных
болтовых соединений ФПС + ЛСК ( легко сбрасываемее
конструкции пятого последнего этажа , оборудованного под
100

101.

кладовки, складские помещения без людей при возможном
пластическом –мягком обрушении пятого этажа при
многокаскадном демпфировании, при импульсных растягивающих
нагрузках , по изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616 ) , которые напрямую влияет на
количество энергии рассеиваемой на «пластическом шарнире».
3. Для повышения надѐжности зданий и сооружений полезно
совместное использование нескольких систем путѐм объединения
их между собой, например фланцевые –фрикционно –подвижные
болтовые соединения и легко –сбрасываемые конструкции ( №
154506 «Панель противовзрывная» и создания расчетных
пластических шарниров в среде вычислительного комплекса SCAD
Office , согласно патента № 2010136746
4. Разработаны специальные технических условий (СТУ) организацией
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , для применения гасителей динамических колебаний с
использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными
отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли
пятого этажа хрущевки ( согласно патента №154506 «Панель противовзрывная»), с
демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости
существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27
мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение,
взаимодействие здания с геологической средой, в среде вычислительного комплекса SCAD
Office, согласно изобретения № 2010136746 и впервые использовать ДИНАМИЧЕСКИе
и упругоплатические гасители ( шарниры) КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ существующих двух
уцелевших пятиэтажки . Рядом с памятником Ленина в СЕЙСМИЧЕСКи
АКТИВНОй зоне Сахалина в г Нефтегорск и установка фланцевых фрикционно –
подвижных болтовых соединений , для не разрушенных еще хрущевок согласно
изобретениям № 165076 «Опора сейсмостойкая», № 2010136746, № 154506
«Панель противовзрывная», № 1143895, 1168755, 1174616, оперативно выполнит
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Адрес организации :190005, СПб, 2-я Красноармейская ул д 4 ИНН 2014000780 КПП
201401001 ОГРН 1022000000824 [email protected] [email protected] (921)
962-67-78, (996) 798-26-54
В Российской Федерации перспективные по добыче природного газа и
нефти районы отличаются высокой сейсмической активностью. В статье
изучено воздействие cейсмических волн на напряженно-деформированное
и упруго - фрикционо-подвижных соедеиний для
легкосбрасываемых соедиений пятого этажа пятиэтажки
101

102.

(хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с контрольным
натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции, с использованием узлов
гасителей динамических колебаний для применения легко
сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для
обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с
существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в
поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными
лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная
реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционноподвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания:
масса здания уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая
нагрузка падает
Более подробно см : Правила расчета dnl13468 Минск , Республика
Беларусь на основе использования изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», №
165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895,
1168755, 1174616 Рис Приннципиальная схема упруго фрикционо-подвижных соедеиний для легкосбрасываемых
соедиений пятого этажа пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно протяжных соединений с контрольным натяжением на бронзовых болтах
со сточенным зубьями с контролируемым натяжением, расположенные в
овальных отверстиях согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции
dnl14257 ( п 14.3 ) и ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции.
Правила расчета dnl13468 Минск , Республика Беларусь на основе
использования изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина №
154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора
сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
102

103.

Однако в расчетах , не всегда используется численное
моделирование на сдвиг для легкосбрасываемых соедиений
пятого этажа пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных
соединений с контрольным натяжением на бронзовых болтах со
сточенным зубьями с контролируемым натяжением, расположенные в
овальных отверстиях согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции
dnl14257 ( п 14.3 ) и ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции.
Правила расчета dnl13468 Минск , Республика Беларусь на основе
использования изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина №
154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора
сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
трубопровода в программном комплексе SCAD Office, со
скошенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820,
887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционноподвижных болтовых соединениях, для восприятия
термических усилий, за счет трения , при растягивающих
нагрузках в крепежных элементах с овальными отверстиями,
по линии нагрузки ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616
,165076, 2010136746, особенного косые на фланцевых болтовых
креплениях
Сейсмические движения земной коры способствуют появлению
значительных горизонтальных и вертикальных деформаций грунтов и
могут привести к авариям последствиям пятиэтажек (хрущевок )
фрикционно - протяжных соединений, где необходимо использовать
фрикционно-подвижные соединения с контрольным натяжением на
бронзовых болтах со сточенным зубьями с контролируемым натяжением,
расположенные в овальных отверстиях согласно СП 16.13330.2017
Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и ТКП 45-5.04-274-2012
Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468 Минск , Республика
Беларусь на основе использования изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», №
165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895,
1168755, 1174616
Одними из наиболее перспективных являются применение демпфирующих
виброгасящих упруго фрикционных антисейсмических компенсаторов, на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях для технологических трубопроводов и гасителей динамических колебаний
103

104.

для применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для
обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания ,
при импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает,
и обладающие гибкостью, имеющие небольшие размеры и обеспечивающие
более четкую работу технологического трубопроводной системы.
Демпфирующие маятниковые антисейсмические опоры ( патент 165076
«Опора сейсмостойкая» имеет крестовидную, трубчатую и квадратную
форму , устанавливают как на прямолинейных, так и на криволинейных
участках технологических трубопроводов, а также на участках
трубопроводов, пересекающих границу двух грунтовых толщ с резко
отличающимися свойствами.
Антисейсмические демпфирующие косые компенсаторы,
виброгасящих с
упруго- фрикционными, косыми антисейсмических компенсаторов, на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях для технологических основе , так же патента № 165076 «Опора
сейсмостойкая» воспринимают перемещения, вызываемые
растягивающими и сжимающими усилиями, а также изгибающими
моментами, возникающими в технологическом трубопроводе.
Для активного гашения энергии сейсмических колебаний в продольном
направлении применяется схема упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого этажа
пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с
контрольным натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 Рис Приннципиальная
схема упруго - фрикционо-подвижных соедеиний для
легкосбрасываемых соедиений пятого этажа пятиэтажки
(хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с контрольным
104

105.

натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616
упруго - фрикционо-подвижных соедеиний для
легкосбрасываемых соедиений пятого этажа пятиэтажки
(хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с контрольным
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616, который предназначен для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64
105

106.

106

107.

В организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , разработана и широко
внедряется виброизолирующая упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений последнийх двух
этажей девятиэтажки с узлами гасителей динамических колебаний для применения
легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для обеспечения
сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при
импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
Однако, фрикционно - протяжных соединений с контрольным
натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616, предназначенная для
повышения надежности пятиэтажек
Приннципиальной схемой упруго - фрикционо-подвижных
соедеиний для легкосбрасываемых соедиений пятого этажа
пятиэтажки (хрущеки ) фрикционно - протяжных соединений с
контрольным натяжением на бронзовых болтах со сточенным зубьями с
контролируемым натяжением, расположенные в овальных отверстиях
согласно СП 16.13330.2017 Стальные конструкции dnl14257 ( п 14.3 ) и
107

108.

ТКП 45-5.04-274-2012 Стальные конструкции. Правила расчета dnl13468
Минск , Республика Беларусь на основе использования изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 , можно ознакомится в
ТКП 45-5.04-274-2021
ТКП 45-5.04-274-2012 "Стальные конструкции. Правила расчета"
https://dwg.ru/dnl/13468
Болты установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия ТЕХНИЧЕСКИЙ КОДЕКС ТКП 45-5.04-274-2012 (02250)
установившейся практики
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Правила расчета
СТАЛЬНЫЯ КАНСТРУКЦЫ1 Правшы разлiку
Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь Минск 2013
УДК 624.014.2.04(083.74)
МКС 91.080.10 КП 06
Ключевые слова: стальные конструкции, болтовые соединения, сварные соединения, узлы, прочность,
устойчивость, выносливость, сдвиг, примеры расчета
108

109.

Предисловие
Цели, основные принципы, положения по государственному регулированию и управлению в об¬ласти
технического нормирования и стандартизации установлены Законом Республики Беларусь «О техническом
нормировании и стандартизации».
1
РАЗРАБОТАН научно-проектно-производственным республиканским унитарным предприятием
«Стройтехнорм» (РУП «Стройтехнорм»), техническим комитетом по стандартизации в области архи¬тектуры и
строительства «Металлические и деревянные конструкции» (ТКС 09).
Авторский коллектив: руководитель темы, разделы 1-6 — канд. техн. наук Жабинский А. Н.; пункт 6.4.1 —
Рябов А. В.; пункт 6.4.3 — Кеда А. Н.; разделы 7 и 8 — канд. техн. наук Мартынов Ю. С.; подразделы 7.3 и 8.4 —
Лагун Ю. И., Надольский В. В.; раздел 9 — канд. техн. наук Драган В. И., д-р техн. наук Давыдов Е. Ю.; раздел
10 — канд. техн. наук Шурин А. Б., д-р техн. наук Давыдов Е. Ю.; раздел 11 — канд. техн. наук Мартынов Ю. С.;
подразделы 11.2,11.3 и 11.4 — канд. техн. наук Зинкевич И. В.; раздел 12 — канд. техн. наук Мухин А. В.;
раздел 13 — канд. техн. наук Драган В. И.; раздел 14, при¬ложение А — Лагун Ю. И.; подраздел 14.6 —
Новиков В. Е.
ВНЕСЕН главным управлением архитектурной, научной и инновационной политики Министерст¬ва
архитектуры и строительства Республики Беларусь
2
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом Министерства архитектуры и строительства Республики
Беларусь от 12 декабря 2012 г. № 395
В Национальном комплексе технических нормативных правовых актов в области архитектуры и строительства
настоящий технический кодекс установившейся практики входит в блок 5.04 «Метал¬лические конструкции и
изделия»
3
ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ https://tnpa.by/#!/DocumentCard/293603/391430
© Минстройархитектуры, 2013
Настоящий технический кодекс установившейся практики не может быть воспроизведен, тиражи¬рован и
распространен в качестве официального издания без разрешения Министерства архитектуры и строительства
Республики Беларусь
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая способность
на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса
прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением, следует определять по формуле
(10.5) Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в ТКП EN
1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения ks
109

110.

Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия 0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендику¬лярно продольной
оси отверстия 0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,63
Установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия , по линии нагрузки при многокаскадном демпфировании косого компенсатора , должны затянуты с
контрольным натяжением
Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом с
предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в
ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см.
1.2.4) с контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при
передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно
продольной оси отверстия
0,7
110

111.

Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей
трения при любом другом способе обработки должна быть основана на результатах
испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может
произойти потеря предварительного натяжения.
5 6 Сборка и закрепление монтажных соединений конструкций на
высокопрочных болтах с контролируемым натяжением
МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В
СТРОИТЕЛЬСТВЕ
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МОНТАЖУ
СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
(к СНиП 3.03.01-87)
МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87)
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и
контрольная сборка производилась в организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ. Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм
предусматривала такую последовательность производства работ:
111

112.

1.
2.
3.
4.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци-болтами с
пропиленным пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
Установить в одной плоскости ,в плане и по высоте-.
Приварить фланцы на ФФПС;
Выполнить именную маркировку с ФФПС.
При лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ , производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов косого
антисейсмических фрикционно- демпфирующего соединения трубопроводов с надежным демпфирующим косым
соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена повышенно сейсмичности, путем применения
демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении, с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических
нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
Известно стыковое соединение элементов из гнуто-сварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных
воздействию центрального растяжения, которое выполняют со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как
правило, вдоль углов профиля. Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5 высоты меньшей
стороны профиля.
Изобретение "Стыковое соединение растянутых элементов", патент № 887748.
С целью повышения надежности, косого антисейсмических фрикционно- демпфирующих соединение трубопроводов с
надежным демпфирующим косым соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена повышенно
сейсмичности, путем применения демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении, с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках ,
предназначенные для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале
MSK-64 и упрощения стыка было разработано новое техническое решение монтажных стыков растянутых элементов на косых
фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и снабженных смежными
упорами. Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом
упирается в кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными
фланцами, при этом, на упор приходится только половина усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина
усилия передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
Стык косого антисейсмических фрикционно- демпфирующих соединение технологического трубопроводов из
полиэтилена , с надежным демпфирующим косым соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена
повышенно сейсмичности, путем применения демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении,
с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках , состоит из
соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным концам
соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5
и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов для косого антисейсмических фрикционно- демпфирующих соединение трубопроводов с
надежным демпфирующим косым соединением трубопровода с резервуаром из полиэтилена повышенно
сейсмичности, путем применения демпфирующих фрикционно – протяжном косом фланцевом соединении, с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при динамических нагрузках , преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках
112

113.

предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале
MSK-64 на косых фланцах ФПС устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции ,стропильной фермы- изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых
конструкций. Фланец 2 в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца
вырезается участок для образования отверстия, в котором размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому
экономится до 25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой,
фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с использованием шаблонов и кондукторов. Возможно
изготовление фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых
элементов с помощью кондукторов.
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять
для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость
предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или
комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов
ферм на косых фланцах выполняется МКЭ.
Для исследования напряженно деформированного состояния в образце был проведен расчет в программном комплексе SCAD
Комета 2, и построена математическая модель.
Расчет в Комете 2 основан на СНиП II-23-81, результат расчета представлен на рисунке 2. Как видно из результатов при расчетной
нагрузке стенка колонны испытывает напряжения в 2,4 раза выше нормативного, также как и прочность сварки и фланца нарушена.
Как можно заметить, в СНиПе заложены слишком высокие коэффициенты запаса прочности. Если же верить SCAD Комета 2,
максимальная нагрузка на узел составляет 15 т/м, что меньше в два раза рассчитанного по британским нормам
Как можно заметить, результаты, полученные из разных источников, отличаются. Однако решение, полученное в программном
комплексе SCAD наиболее точно описывает напряженное состояние в узле, ввиду того, что имеется возможность детально описать
контактное взаимодействие и построить более структурированную сетку. Необходимо провести серию испытаний фланцев различной
толщины, проанализировав тенденцию разрушения. Также следует доработать математическую модель на основе натурных
испытаний. После чего можно создать пособие по проектированию фланцевых соединений.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия
натяжения высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна
диаметру болта d, мм, и определяется согласно СТП 006-97 *4+ по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость
резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические
параметры резьбы, её шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в
зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы,
наличие антикоррозионного покрытия, а также на коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается
болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно
приниматься на 5 % больше, чем при натяжении вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их влияния
является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643... 526462006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания k принят
равным 0,175.
113

114.

В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по
разным технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием: кадмированием, цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может существенно
отличаться от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых высокопрочных метизов
при входном контроле на строительной площадке по методике, приведённой в приложении Е ГОСТ Р 52643 и в приложении А СТП
006-97.
Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах 0,140,2 для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента закручивания не
должна превышать 0,01.
Для определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование, позволяющее одновременно измерять
приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с погрешностью, не превышающей 1 %.
При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных принципах регистрации контролируемых характеристик.
В качестве такого оборудования в настоящее время используют динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа
КЛЦ, автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной
передачи, приводимой в движение гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как
правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового типа
ИЧ 10. Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью
приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании проектной величины крутящего момента в процессе сборки
фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые
4 ч беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески
контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и
затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или
цепной барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по
манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя
ручные динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснённых
условиях. Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве
благодаря меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время организация в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии
SDW (2 SDW), SDU (05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW.
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и
обеспечивают снижение трудоёмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на разрывной
испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание
динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на
свободном конце рукоятки горизонтально закреплённого ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в координатах: крутящий момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного
устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
114

115.

При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно
обостряющаяся при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковёртом болты при дотягивании их динамометрическими ключами до расчётного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в недостаточной шероховатости контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под неё.
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта
является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов
отличается наличием полукруглой головки и торцевого элемента с зубчатой поверхностью, сопряжённого со стержнем болта
кольцевой выточкой, глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра
резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в
соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261,
ISO 965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1и с предельными отклонениями размеров
по стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и не
применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали при
растяжении и срезе. Расчётное сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчётного сопротивления при растяжении,
определённого по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой муфтой
наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению,
имеющему строго определённый расчётом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют
ключи специальной конструкции.
Заключение, выводы и рекомендации. Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента увеличит
производительность работ по сборке фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надёжности такого способа
натяжения высокопрочных болтов для опор трубопроводов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоёмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических
ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаёт внешнего крутящего
момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего
достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны
конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе
изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоёмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает её
технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие
сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов.
Натяжение болта должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем
термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных соединений. Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций болтовыми
соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
115

116.

Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами
болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти
два фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно
реализуются их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических,
знакопеременных нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности
высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикционных соединений является
очень актуальной в сейсмоопасных районах.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное демпфирование
(латунная шпилька, с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили
лабораторные испытания) можно ознакомиться: см.изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676
Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 , СП
16.13330. 2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство
по проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструк-ций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37. 001.
050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных конст-рукциях
мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути совершенствования технологии выполнения и диагностики фрикци-онных
соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск), ШИФР
2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных соединений. на высокопроч-ных
болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю, Шурыгин М .Н.
116

117.

Рис
На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения легко сбрасываемость
(ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко
сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из
латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация
расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых
панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных
колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
117

118.

118

119.

Таблица № 1. Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
взаимодействия промышленных трубопроводов, с упругими демпферами сухого трения с геологической
средой и обеспечение надежной сейсмостойкости промышленных трубопроводов с
использованием в стыковых соединений в растянутых зонах , косыми
компенсаторами на фрикционно- болтовых соединениях, для обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках на
трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты
зданий сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и лего
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности
и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,887747
«Стыковое соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт
применения программного комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных соединениях нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации статических задач теории
устойчивости трубопровода
Схемы сейсмоизолирующих и виброизолирующих опор для
сейсмоизоляции существующих зданий на основе
Типы сейсмоизолирующих
элементов
демпфирующей сейсмоизоляции с использованием
изобретения номер 165076 «Опора сейсмостойкая» с
применением фрикционно –подвижных болтовых
соединений для обеспечение сейсмостойкости сооружений
из опыта Армении дтн Микаела Мелкумяна на резинометаллической сейсмоизоляции, предназначенных для
119
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)

120.

Телескопические на ФПС проф Уздина А М
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
Компенсатор
демпфирующий со
скошенными
косыми фланцами
опора с высокой
способностью к
диссипации
энергии
F
F
D
FF
D
F
С высокой
способностью к
диссипации
энергии
F
D
F
F
F
F
FF
D
D
D
D
F
Фланцевые
компенсаторы для
трубопроводов, с
медным обожженным стопорным
сминаемым
клином
F
FF
F
FF
D
D
D
D
DD
D
F
F
Телескопические на фрикционно-подвижны соединениях опоры маятниковые на ФПС
проф. дтн А.М.Уздин
D
F
D
D
D
D
Фланцевые
компенсаторы
скольжения и
медным клином
(крепления для
поглощения и
качение
F
F
F
F
DDD
DD
F
FF
FF
F
Одномаятниковые
со сферическими
поверхностями
скольжения
(трение)
D
D
D
DD
DD
FF
D
FFF
F
DD
D
D
D
D
F
F
FF
Гармошка, в
которой имеется
упругопластический
шарнир по линии
нагрузки при R1=R2
и μ1≈μ2
FF
F
D D
D
D
D
FF
D
D
F
F
F
D
D
D
F
F
F
F
F
D
D
D
D
D
120
D
D

121.

D
Фланцы со
скошенными
торцами –
демпфирующий
компенсатор с
медным
обожженным
стопорным клином
F
D
121

122.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения легко
сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для обеспечения
сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при
импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для демпфирующих косых компенсаторов с упругими демпферами сухого трения
обеспечения надежной сейсмостойкости промышленных трубопроводов с
использованием в стыковых соединений в растянутых зонах косые компенсаторы
на фрикционно- болтовых соединениях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках на трубопровод согласно
изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075
«Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых соединений ,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение
для
122

123.

растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт применения программного
комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных соединениях - нелинейным методом расчета,
методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода , согласно
изобретениям № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение №
20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на
сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм Образец № 1
ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД
на сдвиг трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скощенными торцами, согласно изобретения №№
2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термически
растягивающих нагрузках в трубопроводах , с упругими демпферами сухого трения для обеспечения
надежной сейсмостойкости промышленных трубопроводов с использованием в
стыковых соединений в растянутых зонах косые компенсаторы на фрикционноболтовых соединениях, для обеспечения многокаскадного демпфирования при
импульсных растягивающих нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075 «Опора
сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых соединений , использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной
и сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение растянутых зон», 2382151,
2208098 , 2629514 и опыт применения программного комплекса SCAD Office для
Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для испытание
фрикционно- подвижных соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом
в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм
Сталь 10 ХСНД
123

124.

на сдвиг трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скощенными торцами, согласно изобретения №№
2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термически
растягивающих нагрузках в трубопроводах для спиральной сейсмоиздирующей опоры с упругими
демпферами сухого трения для обеспечения надежной сейсмостойкости промышленных
трубопроводов с использованием в стыковых соединений в растянутых зонах косые
компенсаторы на фрикционно- болтовых соединениях, для обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках на
трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты
зданий сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых и лего
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности
и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,887747
«Стыковое соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт
применения программного комплекса SCAD Office для фрикционно- подвижных соединениях Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для испытания
нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации статических задач теории
устойчивости трубопровода , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от
20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на
изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без оплетки
со стальным тросом М 2 мм Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД
обеспечения надежной сейсмостойкости
промышленных трубопроводов с использованием в стыковых соединений в
Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для
124

125.

растянутых зонах косые компенсаторы на фрикционно- болтовых соединениях, для
обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих
нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746
«Способ защиты зданий сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение растянутых зон», 2382151,
2208098 , 2629514 и опыт применения программного комплекса SCAD Office для
фрикционно- подвижных соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом
в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм
Сталь 10 ХСНД
обеспечения надежной сейсмостойкости
промышленных трубопроводов с использованием в стыковых соединений в
растянутых зонах косые компенсаторы на фрикционно- болтовых соединениях, для
обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих
нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746
«Способ защиты зданий сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение растянутых зон», 2382151,
2208098 , 2629514 и опыт применения программного комплекса SCAD Office для
Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для
фрикционно- подвижных соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом
в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм
Сталь 10 ХСНД
125

126.

126

127.

обеспечения надежной
сейсмостойкости промышленных трубопроводов с использованием в стыковых
соединений в растянутых зонах косые компенсаторы на фрикционно- болтовых
соединениях, для обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных
растягивающих нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая»,
2010136746 «Способ защиты зданий сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение растянутых зон», 2382151,
2208098 , 2629514 и опыт применения программного комплекса SCAD Office для
Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для с упругими демпферами сухого трения для
фрикционно- подвижных соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом
в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм
Сталь 10 ХСНД
Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения легко
127

128.

сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для обеспечения
сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при
импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
128

129.

129

130.

130

131.

131

132.

132

133.

133

134.

обеспечения надежной
сейсмостойкости промышленных трубопроводов с использованием в стыковых
соединений в растянутых зонах косые компенсаторы на фрикционно- болтовых
соединениях, для обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных
растягивающих нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая»,
2010136746 «Способ защиты зданий сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойсчивых и лего сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение растянутых зон», 2382151,
2208098 , 2629514 и опыт применения программного комплекса SCAD Office для
Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для с упругими демпферами сухого трения для
фрикционно- подвижных соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости трубопровода , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H
9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом
в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм
Сталь 10 ХСНД
Рис Общий вид фрагментов в и узлов образцов для для обеспечения надежной сейсмостойкости промышленных трубопроводов с использованием в
стыковых соединений в растянутых зонах косые компенсаторы на фрикционно- болтовых соединениях, для обеспечения многокаскадного
демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках на трубопровод согласно изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165075 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойсчивых
134

135.

и лего сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии»,887747 «Стыковое соединение растянутых зон», 2382151, 2208098 , 2629514 и опыт применения программного комплекса
SCAD Office для фрикционно- подвижных соединениях - нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации статических задач
теории устойчивости трубопровода , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение №
20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416)
от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом в
пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД
https://disk.yandex.ru/d/hswWXC5iCbOZ6w
5.Применение напряженно деформируемых фрикционно подвижных болтовых фланцевых соединений в
укрупненных стыках для антисейсмических косых демпфирующих компенсаторов для промышленных
трубопроводов и их программная реализация по взаимодействия трубопровода с геологической средой в
SCAD Office нелинейным методом, для обеспечения сейсмостойкой надежности и работоспособности
промышленного оборудований и агрегатов , с использованием изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746«Способ защиты зданий и
сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности, и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» при импульсных растягивающих нагрузках
Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения легко
сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для обеспечения
сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при
импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
135

136.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ лабораторных испытаний гасителей
динамических колебаний для обрушения верхнего этажа при
импульсных растягивающих нагрузках, для зданий и
сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ ", №№
и испытание в ПК SCAD узела
гасителя динамических
колебаний для применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома,
для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания
, при импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает.
Необходимо проводить испытания в программном комплексе SCAD Office, со
1143895, 1168755,1174616
скощенными торцами, согласно изобретения №№ 2423820, 887743, демпфирующих
компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для восприятия
усилий -за счет трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах и
демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на
136

137.

фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости технологических
трубопроводов
1. На основе последовательных испытаний узлов и фрагментов
получен алгоритм численного исследования динамической задачи
модели здания с сухим трением. Получены результаты поведения
модели, с сухим трением со многими степенями свободы. Изучено
влияние силы трения на динамическое поведение исследуемого
объекта, узлов гашения динамических колебаний для применения легко сбрасываемость
(ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко
сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из
латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация
расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых
панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных
колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
2. Исследован вопрос сходимости итерационного решения
систем уравнений, также исследована сходимость решения
динамической задачи. Показано, что способом итерации можно
легко организовать процесс решения систем уравнений на каждом
временном шаге, по конструированию узлов гашения динамических колебаний
для применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для
обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания ,
при импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
3. Разработана методика численного моделирования и получены
результаты решения задач о колебаниях системы
«виброплатформа - модель со скошенными торцами, при
различных воздействиях. Показано, что максимальная амплитуда
колебаний платформы и время еѐ вхождения в резонанс зависит
от вида динамической нагрузки. При действии гармонической
нагрузки в процессе резонансного возбуждения платформа
приобретает наибольшее отклонение для, для обеспечения сейсмостойкости,
137

138.

за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих
нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым
натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон
с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация
расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых
панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных
колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
4. Разработаны математическая модель и компьютерная
программа с целью исследования напряжѐнно-деформированного
состояния модели сейсмоизолированного при линейной и
нелинейной работе с демпфирующими косыми компенсаторами перемещений ( по изобретению
изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для
обеспечения сейсмостойкости установки технологических трубопроводав
Показано, что использование компенсаторов
со скощенными торцами,
согласно изобретения №№ 2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет
трения, при термически растягивающих нагрузках в трубопроводах ,приводит к
значительному уменьшению ускорения и относительного
межэтажного сдвига, но при этом увеличивается абсолютное
перемещение трубопровода по сравнению с жестким креплением
без виброзащиты .
5. Получены решения задачи о колебаниях технологического
трубопровода с учѐтом продольных, поступательных, изгибных и
крутильных движений инерционных масс на основе метода
сосредоточенных деформаций. Полученные результаты
показывают, что учѐт крутильных колебаний основания приводит
к горизонтальным высокочастотным колебаниям.
17 Выводы по применению со скощенными торцами, согласно изобретения №№
2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термически
растягивающих нагрузках в трубопроводах ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора
сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости
технологических трубопроводов
138

139.

на сдвиг трубопровода в программном
комплексе SCAD Office, со скощенными торцами, согласно изобретения №№
2423820, 887743, демпфирующих компенсаторов на фрикционно-подвижных
болтовых соединениях, для восприятия усилий -за счет трения, при термически
растягивающих нагрузках в трубопроводах и демпфирующих ограничителей перемещений ( по
Прилагается пример математического моделирования
изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых
соединениях, для обеспечения сейсмостойкости трубопровода в ПК SCAD Например РАСЧЕТНАЯ СХЕМА УЗЛА ЛСК,
последних двух этажей жилого дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко
сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из
латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация
расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых
панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных
колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
139

140.

Рис. Общий вид образцов виброизолирующей опоры ( для применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа
«гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное
соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение №
165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения
сейсмостойкости с технологическими трубопроводами из полиэтилена , согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02
«Опора сейсмостойкая», изобретения № 2010136746 от 20.01.2013 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикцион-ности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018
«Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейс-мическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416)
от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02) испытываемых на сдвиг (болты- шпильки) М 10 с тросом в
пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм. Образец № 1 (ГОСТ 22353- 77) с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм
Сталь 10 ХСНД
140

141.

Рис.Общий вид образцов виброизолирующей опоры ( для виброизолирующих опор -оснований применении шарнирной
виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151
поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений (
по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых
соединениях, для обеспечения сейсмостойкости технологических трубопроводов, согласно изобретения № 2010136746 от
20.01.2013 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
141

142.

использующие систему демпфирования фрикцион-ности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,
заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение №
2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейс-мическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F
16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02)
испытываемых на сдвиг (болты- шпильки) М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм.
Образец № 1 (ГОСТ 22353- 77) с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД.
ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
E04B 1/58 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич
(RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ
(73)
В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные конструкции
Патентообладатель(и):
зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998,
Марутян Александр
т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1, 31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
Суренович (RU)
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская,
90, кв.4, Ю.И. Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых
элементов замкнутого профиля. Технический результат заключается в уменьшении массы
конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля
включает концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами.
Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов.
142

143.

Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и
в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил., 1 табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям
растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть использовано в монтажных стыках поясов
решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы
стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра и стяжные болты, установленные по
периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические
конструкции. В 3 т. Т.1. Общая часть. (Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова.
- М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных
деталей, что увеличивает расход материала и трудоемкость конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего
(растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых профилей, включающее концы стержневых
элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами для прикрепления стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические
конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для
вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462, рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости
монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода) конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого
профиля, включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых
элементов, а листовую прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с
фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так,
его можно применить в монтажных стыках решетчатых конструкций из труб круглых, овальных,
эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве
еще одного примера использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки
на монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров, двутавров, тавров,
Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано
предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, вид сверху; на
фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента
решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое соединение растянутых элементов незамкнутого профиля,
вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в
143

144.

наружных зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого
профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит
прикрепленные с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2, установленные под углом 30°
относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов
жестко скреплены опорные столики 3. В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3
размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже установлены
стяжные болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные
столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4 фланцев 2 таким образом, что в них можно
разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов
незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных столиках 3, а также стяжные
болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого)
незамкнутого (открытого) профиля, но и в его внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных
болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение
более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы
примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30° для обеспечения плотности участка
сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред.
Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом
соединении растянутых элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные
столики 3 установлены под углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная
сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого профиля 1, раскладывается на две
составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866
F, передающуюся на опорные столики 3. Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз
снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более тонкие листы,
сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость
предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров стяжных болтов 6,
снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового
объекта принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм покрытий из гнутосварных
замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных
зданий пролетами 18, 24, 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного
сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала
сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился
в 47,1/26,8=1,76 раза.
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
Сварные швы (1,5%)
47,1
Примеч.
Известное решение
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
5,2
144
26,8 Предлагаемое решение

145.

Сварные швы (1,5%)
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и
предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных болтов одинаково и составляет 8 шт.
Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда
очевидно, что в новом решении расход материала снижен пропорционально уменьшению площади
сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с
фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами, отличающееся тем, что фланцы
установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую
прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном
соединении взаимно упертые друг в друга.
145

146.

146

147.

147

148.

148

149.

149

150.

Одним из самых разрушительных явлений природы является
землетрясение. В соответствии с картами общего сейсмического
районирования, около 40% территории России являются сейсмически
опасными. На Земле ежегодно происходят более 15 разрушительных
катастрофических землетрясений, и около 150 землетрясений средней
интенсивности. К мерам предупреждения разрушительных последствий
землетрясений можно отнести: создание достоверных карт
сейсмического районирования, применение адекватных норм
сейсмостойкого строительства и новых методик расчета зданий и
сооружений на сейсмические воздействия, учитывающих нелинейный
характер деформирования зданий и сооружений и совместную работу
сооружения с нелинейно деформируемым грунтовым основанием,
применение методов теории надежности строительных конструкций и
теории вероятностей.
применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по
изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее
шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей
перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая» на
фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения при
При
численном
моделирование на сдвиг в программном комплексе
SCAD Offise демпфирующих, антивибрационных косых
компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях для пятиэтажек пятого последнего этажа для
формирования прогрессирующего обрушения пятого этажа
от многокаскадного демпфирования а и обеспечение
надежности четырех оставшихся этажей с использованием в
стыковых соединений труб в растянутых зонах, косых
компенсаторов на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях для обеспечения взрвостойкости трубопроводов ,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмич-ностью до 9 баллов с технологическими трубопроводами из полиэтилена
использовались рекомендации по расчету проектированию изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций: http://files.stroyinf.ru/Data2/1/4293833/4293833817.pdf https://dwg.ru/dnl/1679
Таблица № 1. Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции.
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих и виброизолирующих
опор для технологических трубопроводов из
полиэтилена, изготавливаемых в соответствии с ТУ
4859-022-69211495-2015, предназначенных для
150
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)

151.

Телескопические на ФПС проф Уздина А М
ейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
Трубчатая
телескопическая
опора с высокой
способностью к
диссипации энергии
F
F
D
D
FF
F
С высокой
способностью к
диссипации энергии
F
FF
D DD
D
FF
DD
F
Трубчатая телескопическая опора с
медным обожженным стопорным
сминаемым клином
F
F
F
FF
DD
D
D
F
F
F
Телескопические на фрикционно-подвижны соединениях опоры маятниковые на ФПС проф. дтн
А.М.Уздин
D
F
С плоскими
горизонтальными
поверхностями
скольжения и
медным клином
(крепления для
раскачивания) на
качение
FF
D
DD
DD
DD
FF
F
D
F
D
D
F
D
D
F
F
F
F
F
D
D
D
DD
F
Одномаятниковые
со сферическими
поверхностями
скольжения
(трение)
FF
D
D
FF
F
F
FF
F
Маятниковая
крестовидная
опора, в которой
имеется
упругопластический
шарнир по линии
нагрузки при R1=R2
и μ1≈μ2
F
D
D
D
D
D
D
F
F
F
D
DDD
F
F
D
D
D
D
D
Маятниковая опра с
крестовиной
(трущимися
поверхностями )
скольжения при
R1=R2 и μ1≠μ2
F
F
D
F
F
D D
F
F
151
D
D
D
F
D
D
F

152.

D
Маятниковые
крестовидные
опоры с медным
обожженным
стопорным клином
F
D
применении шарнирной виброгасящей
сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ
КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с
ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению
изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая» на фланцевых фрикционо-подвижных
болтовых соединениях, для обеспечения вибростойкости, темостойкости
трубопроводов предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов с трубопровода-ми из
При испытаниях математических моделей пятиэтажки -хрущеви
полиэтилена на сдвиг расчетным способом определялась расчетная несущая способность узлов податливых креплений, стянутых
одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9,
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6)
следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
152

153.

Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
1. Результаты численного моделирования шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции
типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное
соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение №
165076 «Опора сейсмостойкая» на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения
с сейсмоизолирущим скользящим поясом на основе
модели сухого трения.
2. Математическая модель и результаты свободных и
вынужденных колебаний системы «платформа - модель » от
действия мгновенного импульса и вибрационной нагрузки.
3. Результаты моделирования динамической задачи с
сейсмоизоляцией в виде шарнирных или демпфирующих опор при
их линейной и нелинейной работе.
4. Разработанные численные алгоритмы по расчѐту
многоэтажных каркасных зданий с учѐтом и без учѐта
сейсмоизоляции при различных воздействиях.
5. Решение задач по расчѐту сейсмоизолированных методом
сосредоточенных деформаций.
Область исследования соответствует - Строительная
механика, в частности:
- пункту «Общие принципы расчѐта сооружений и их
элементов»;
сейсмостойкости
153

154.

- пункту «Численные методы расчѐта сооружений и их
элементов».
Список научной литературы по использованию гасителей
динамических колебаний для применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей
жилого дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с
существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных
фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных
болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей
длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде вычислительного
комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755,
1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционноподвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания:
масса здания уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая
нагрузка падает, что описано в
прилагаемой
литературе СПб ГАСУ :
косого компенсатора
к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих
компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов» [email protected]
С научными
разработками инженеров организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ по использованию
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 03.06.95 «Аргументы против катастроф найдены», А.И.Коваленко
7. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
11. «Грозненский рабочий» № 2 июнь 1995 «Грозному предрекают разрушительное землетрясение», А.И.Коваленко
12. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
13. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда
«Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
14. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету «Земля
глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
15. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и журналах за
1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях за рубежом
С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
тел.118-8691.
Литература по испытанию косого компенсатора для трубопроводов , закрепленного с
помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов» и рассчитанного в программе SCAD
1. Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу
фланцевых соединений стальных строительных конструкций. М. , ЦБНТИ
Минмонтажспецстроя СССР, 1989, с. 53.
2. Грудев И. Д. Прочность фланцевых соединений элементов открытого
профиля. Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных
154

155.

3.
4.
5.
6.
строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2
– С. 7-13.
Фланцевые соединения. Расчет и проектирование. Бугов А. У. – Л.
Машиностроение, 1975. – с. 191.
Соскин А. Г. Особенности поведения и расчет болтов фланцевых соединений.
Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных строительных
конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2 – С. 24-31.
Каленов В. В, Соскин А. Г., Евдокимов В. В. Исследования и расчет
усталостной прочности фланцевых соединений растянутых элементов
конструкций. Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных
строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2
– С. 41-17.
Проектирование металлических конструкций: Спец.курс. Учебное пособие для
вузов/ В. В. Бирюлев, И. И. Кошин, И. И. Крылов, А. В. Сильвестров. – Л.:
Стройиздат, 1990 – 432 с.
Список лабораторной литературы , которая использовалась при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ
крепления косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционноподвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов»
ЛИТЕРАТУРЫ по маятниковой сейсмоизоляции для ЛСК с демпфирующим
компенсатором для каркаса здания с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых
демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в
длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов»
1. MSK-64. Шкала сейсмической интенсивности MSK. 1964.
2. Межгосударственный стандарт. ГОСТ 30546.1-98 «Общие требования к машинам,
приборам и другим техническим изделиям и методы расчета их сложных
конструкций в части сейсмостойкости».
3. СНиП
2.03.01-84*.
«Бетонные
и
железобетонные
конструкции.
Нормы
проектирования».
4. Я.М. Айзенберг, Р.Т. Акбиев, В.И. Смирнов, М.Ж. Чубаков. «Динамические
испытания и сейсмостойкость навесных фасадных систем». Ж. «Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений» №1, 2008г. стр. 13-15.
5. Назаров А.Г., С.С. Дарбинян. Шкала для определения интенсивности сильных
землетрясений на количественной основе. // В. кн.: Сейсмическая шкала и методы
измерения
сейсмической
интенсивности.
155
Академия
наук
СССР.

156.

Междуведомственный совет по сейсмологии и сейсмостойкому строительству
(МСССС) при президиуме АН СССР. М.: Наука, 1975.
6. Методические
рекомендации
по
инженерному
анализу
последствий
землетрясений. ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко ГОССТРОЯ СССР. – М., 1980, 62 с.
7. Отчет по результатам натурных испытаний фрагментов навесных вентилируемых
фасадов «ДИАТ». ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко-М., 2007.
8. Поляков С.В., «Сейсмостойкие конструкции зданий», Изд. «Высшая школа», М.,
1969г., 335 с.
9. Корчинский И.Л. и др., «Сейсмостойкое строительство зданий», Изд. «Высшая
школа», М., 1971г., 319 с.
Карапетян Б.К. «Колебание сооружений, возведенных в Армении», Изд. «Айостан»,
Ереван, 1967
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
2367917
(11)
(13)
C1
(51) МПК
G01L5/24 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: по данным на 27.09.2013 - прекратил действие
Пошлина:
(21), (22) Заявка: 2008113689/28, 07.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
07.04.2008
(45) Опубликовано: 20.09.2009
(72) Автор(ы):
Устинов Виталий Валентинович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ИНГЕРСОЛЛ-РЭНД СиАйЭс
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: RU 2296964 C1 10.04.2007. SU 1580188 A1
23.07.1990. RU 2066265 C1 10.09.1996. RU 2025270 C1
30.12.1994. SU 1752536 A1 07.08.1992. RU 2148805 C1
10.05.2000.
Адрес для переписки:
606100, Нижегородская обл., г. Павлово, ул.
Чапаева, 43, корп.3, ЗАО "Ингерсолл-Рэнд СиАйЭс"
(54) СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
156

157.

(57) Реферат:
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для контроля крутящего момента затяжки
резьбовых соединений. Способ заключается в приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, перевода
резьбового соединения из состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2-4°, и
измерении крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения. При этом производится дополнительный
поворот на такой же угол с измерением крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения, а крутящий
момент затяжки определяют как разность удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный
угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол. Устройство содержит датчик момента,
подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом аналого-цифрового преобразователя, первый и второй
регистр памяти, счетчик импульсов, дешифратор, блок вычислений, цифровой индикатор и элемент ИЛИ. Технический результат
заключается в повышении точности контроля крутящего момента затяжки. 2 н.п. ф-лы, 3 ил
.
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для контроля крутящего момента затяжки
резьбовых соединений.
Известен способ измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений заключающийся в приложении к затянутому
резьбовому соединению крутящего момента, перевод резьбового соединения из состояния покоя в состояние движения, поворот
на заданный угол, не превышающий 2+4°, и измерение крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения
(см. а.с
1500881, опубл. 15.08.89 г.).
Однако использование этого способа не позволяет точно определять крутящий момент затяжки, так как измеряется крутящий
момент, соответствующий повороту резьбового соединения на дополнительный угол, поэтому возникает погрешность в
измерении крутящего момента затяжки.
Технический результат изобретения повышение точности контроля крутящего момента затяжки.
Поставленный технический результат достигается тем, что согласно способу измерения крутящего момента затяжки,
заключающемуся в приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, переводе резьбового соединения из
состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2÷4°, и измерении крутящего момента при
достижении углом поворота заданного значения, производится дополнительный поворот на такой же угол с измерением
крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность
удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при
дополнительном повороте на заданный угол.
Известен динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со
входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти (см. патент RU
2296964 от 10.04.2007 г.).
Недостатком указанного ключа является недостаточно высокая точность измерения крутящего момента затяжки резьбовых
соединений.
Технический результат изобретения - повышение точности измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений.
Поставленный технический результат достигается тем, что динамометрический ключ, содержащий датчик момента,
подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр
памяти снабжен датчиком угла поворота, вторым регистром памяти, счетчиком импульсов, дешифратором, блоком вычислений,
цифровым индикатором и элементом ИЛИ, выходом подключенным ко входу первого индикатора, выход датчика угла подключен
к счетному входу счетчика импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора, информационные выходы аналогоцифрового преобразователя соединены с соответствующими информационными входами первого и второго регистров памяти,
информационными выходами подключенных к соответствующим информационным входам блока вычислений,
информационными выходами подключенного ко входам цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу
«Запись» первого регистра памяти, второй выход дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и
первый выходы дешифратора подключены ко входам элемента ИЛИ, второй выход дешифратора подключен ко входу
«Вычисление» блока вычислений и входу второго элемента индикации, а установочные входы регистров памяти и счетчика
157

158.

импульсов через кнопку управления подключены к шине «Напряжение логической единицы».
На фиг.1 приведен график зависимости крутящего момента от угла поворота гайки при затяжке резьбового соединения.
На фиг.3 приведена блок схема динамометрического ключа.
На фиг.2 - общий вид динамометрического ключа.
Динамометрический ключ содержит датчик 1 момента, датчик 2 угла поворота, датчик 1 момента через усилитель 3 подключен ко
входу аналого-цифрового преобразователя 4, первый и второй регистры 5 и 6 памяти, счетчик 7 импульсов, дешифратор 8, блок 9
вычислений, цифровой индикатор 10 и элемент 11 ИЛИ, выходом подключенный ко входу первого индикатора 12, выход датчика 2
угла поворота подключен к счетному входу счетчика 7 импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора 8,
информационные выходы аналого-цифрового преобразователя 4 соединены с соответствующими информационными входами
первого и второго регистров 5 и 6 памяти, информационными выходами подключенных к соответствующим информационным
входам блока 9 вычислений, информационными выходами подключенного ко входам цифрового индикатора 10, первый выход
дешифратора 8 подключен ко входу «Запись» первого регистра 5 памяти, второй выход дешифратора 8 подключен ко входу
«Запись» второго регистра 6 памяти, нулевой и первый выходы дешифратора 8 подключены ко входам элемента 11 ИЛИ, второй
выход дешифратора 8 подключен ко входу «Вычисление» блока 9 вычислений и входу второго элемента 13 индикации, а
установочные входы регистров 5 и 6 памяти и счетчика 7 импульсов через кнопку управления 14 подключены к шине 15
«Напряжение логической единицы».
Способ измерения крутящего момента затяжки осуществляется следующим образом. На резьбовое соединение надевают
ключевую головку динамометрического ключа (не указана) и производят поворот резьбового соединения. При достижении углом
поворота установленного значения 2÷4° производится измерение крутящего момента. Затем производят дополнительный поворот
на тот же угол, при достижении углом установленного значения производят повторное измерение крутящего момента.
Так как затяжка резьбовых соединений осуществляется в пределах упругих деформаций, то зависимость момента на ключе от
угла поворота имеет линейную зависимость, поэтому зная значения момента в двух точках, можно рассчитать значение
крутящего момента затяжки как разность удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный
угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол.
Динамометрический ключ работает следующим образом.
Ключевой головкой (не указана) ключ устанавливают на резьбовое соединение (не указано) и нажимают кнопку 14 управления.
При этом осуществляется сброс содержимого регистров 5 и 6 памяти и установка счетчика 7 в нулевое состояние.
Это приводит к появлению напряжения логической единицы на нулевом выходе дешифратора 8, на выходе элемента 11 ИЛИ
также появляется напряжение логической единицы, которое поступает на вход первого элемента 12 индикации.
Элемент 12 индикации загорается, чем осуществляется индикация о начале измерения.
Затем к резьбовому соединению прикладывают крутящий момент и переводят резьбовое соединение из состояния покоя в
состояние движения и осуществляют его поворот.
При этом на выходе датчика 1 момента появляется напряжение, величина которого пропорциональна величине приложенного
крутящего момента. Это напряжение через усилитель 3 поступает на вход аналого-цифрового преобразователя 4, который
осуществляет преобразование напряжения, пропорционального моменту, в цифровой код. Цифровой код с выходов аналогоцифрового преобразователя 4 поступает на входы регистров 5 и 6 памяти.
Когда при повороте резьбового соединения угол поворота достигнет установленного значения в пределах 2÷4°, на выходе
датчика 2 угла появится импульс, который поступает на счетный вход счетчика 7 импульсов.
При этом на нулевом выходе дешифратора 8 напряжение логической единицы пропадает и оно появляется на первом выходе
дешифратора 8.
Передним фронтом этого импульса осуществляется запись в память кода на его входах, соответствующего величине крутящего
момента при первоначальном угле поворота.
При дальнейшем повороте резьбового соединения на выходе датчика 2 угла вновь появится импульс, когда резьбовое
соединение повернется на такой же угол, что при первоначальном повороте. При этом счетчик 7 импульсов установится в
следующее состояние, на втором выходе дешифратора появится напряжение логической единицы, которым осуществляется
158

159.

запись в память второго регистра 6 памяти кода, соответствующего крутящему моменту при повороте резьбового соединения на
дополнительный угол.
Цифровой код с выходов регистров 5 и 6 памяти поступает на входы блока 9 вычислений.
При появлении на втором выходе дешифратора 8 напряжения логической единицы блок 9 осуществляет вычисление, при
котором на его выходе появляется код, соответствующий значению разности удвоенного значения крутящего момента при
первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол. Код
с выходов блока 9 вычислений поступает на входы цифрового индикатора, которым осуществляется индикация вычисленной
величины крутящего момента.
Так как напряжение логической единицы отсутствует на первом выходе дешифратора 8, то индикатор 12 гаснет, чем
осуществляется индикация о том, что измерение крутящего момента закончено.
При появлении напряжения на втором выходе дешифратора 8 загорается индикатор 13, который сигнализирует о том, что можно
считывать результат измерения.
Измерение крутящего момента затяжки закончено и ключ снимают с проверенного резьбового соединения.
Введение в динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со
входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти, датчика угла поворота, второго регистра памяти, счетчика
импульсов, дешифратора, блока вычислений, цифрового индикатора и элемента ИЛИ, выходом подключенного ко входу первого
индикатора, при этом выход датчика угла поворота подключен к счетному входу счетчика импульсов, выходами соединенного со
входами дешифратора, информационные выходы аналого-цифрового преобразователя соединены с соответствующими
информационными входами первого и второго регистров памяти, информационными выходами подключенных к
соответствующим информационным входам блока вычислений, информационными выходами подключенного ко входам
цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу «Запись» первого регистра памяти, второй выход
дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и первый выходы дешифратора подключены ко
входам элемента ИЛИ, второй выход дешифратора подключен ко входу «Вычисление» блока вычислений и входу второго
элемента индикации, а установочные входы регистров памяти и счетчика импульсов через кнопку управления подключены к шине
«Напряжение логической единицы», позволило повысить точность измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений,
так как величину момента затяжки вычисляют по результатам измерения крутящего момента в двух точках, отстоящих друг от
друга на один и тот же угол поворота, составляющий величину 2÷4°.
Формула изобретения
1. Способ измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений, заключающийся в
приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, переводе резьбового соединения
из состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2÷4°, и
измерении крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения, отличающийся тем,
что производят дополнительный поворот на такой же угол с измерением крутящего момента при
достижении углом поворота заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность
удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный угол и значения
крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол.
2. Динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя,
выходом соединенного со входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти,
отличающийся тем, что динамометрический ключ снабжен датчиком угла поворота, вторым регистром
памяти, счетчиком импульсов, дешифратором, блоком вычислений, цифровым индикатором и элементом
«ИЛИ», выходом подключенным ко входу первого индикатора, выход датчика угла подключен к счетному
входу счетчика импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора, информационные выходы
аналого-цифрового преобразователя соединены с соответствующими информационными входами
первого и второго регистров памяти, информационными выходами подключенных к соответствующим
информационным входам блока вычислений, информационными выходами подключенного ко входам
цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу «Запись» первого регистра
памяти, второй выход дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и
первый выходы дешифратора подключены ко входам элемента «ИЛИ», второй выход дишифратора
подключен ко входу «Вычисление» блока вычислений и входу второго элемента индикации, а
установочные входы регистров памяти и счетчика импульсов через кнопку управления подключены к
шине «Напряжение логической единицы».
159

160.

РИСУНКИ
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ165 076
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
СЛУЖБА
ПО
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ (13)
СОБСТВЕННОСТИ
165 076
U1
(51) МПК
E04H
9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
160

161.

Статус:
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее
изменение статуса: 07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03,
22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл.
№ 28
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ 165 076
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикцион но податливых соединений. Опора
состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее
цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной
оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный
болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая
превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в
штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для
сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего
одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении
корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений,
объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
161

162.

защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое
соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от
11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые
пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание
листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края
овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение
начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет
смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль
овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по
трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-201401-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B 1/98, F16F
15/10. Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый
объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами
и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной
поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты,
которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того,
запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз
сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом
получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при
возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет
конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие
корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
162

163.

Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая
выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и
верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и
с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под
действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий
элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два
открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в
радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз
ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает
нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния
возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения
только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от
торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции
поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2
изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1);
на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное
отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока
2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его
оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два
паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный
глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов
«I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней
части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в
верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса
по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса
и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием
(вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором
нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного
163

164.

усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и
уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие
корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток
зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток,
происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без
разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел,
закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено
центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом,
выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные
отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и
закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.
164

165.

165

166.

166

167.

167

168.

(19)
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
G01L 5/24 (2000.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
168

169.

Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков А.С.,
Миролюбов Юрий
Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах. - М.: Павлович (RU)
Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP
0170068 A'', 05.02.86.
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич
Адрес для переписки:
(UA),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
26.11.1997
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента закручивания гайки
в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания. Приращение усилия
натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания резьбового соединения
определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия
натяжения болта на его диаметр. Технический результат заключается в возможности проведения испытаний в
конкретных условиях эксплуатации соединений для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других отраслях
строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки
выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР), так и в период
обследования конструкций (строительные нормы и правила СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила
обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 25-27), используют динамометрические ключи. Этими
ключами измеряют момент закручивания Mз, которым затянуты гайки.
169

170.

Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в
конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в
какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на
стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией постановки болтов
стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С. и
Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974, табл. 17, с.
73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в пределах 0,12-0,264.
Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических ключей могут отличаться от
фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью устройства
(А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых соединений (Бокатов В.И.,
Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879), опыт применения которого выявил
его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного (до пяти лет) срока эксплуатации
конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание предусмотренных конструкцией
устройства пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт
резьбовой пары приводит к увеличению коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает
таких величин, что величина момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента,
создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой резьбы
болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно специально
предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения
необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента
необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию качества
изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах.
- М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента ki в
лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного обеспечения и контроля
заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
170

171.

Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической
оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при
извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной или загрязненной резьбе болта, а
испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том участке резьбы, на котором болт
быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла ее
поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания гайки и
определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения болта определяют
по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении
и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет исключения необходимости
прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта. Кроме того, в отличие от прототипа
испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт сопряжен с гайкой постоянно. Способ
осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют
фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками
соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по достижении
этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN по
эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
171

172.

Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов,
состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины и количества деталей,
составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность приращения усилия натяжения болтов
при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой области,
равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий натяжения болта.
Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном диаметре болта зависит от
толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный угол в области упругих деформаций
идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой предложенного способа
определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну
грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью
выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых параметров, составляет около
± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает
возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации соединений, что повышает точность
полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций, так при
назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования выявлено
недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении
параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания, отличающийся тем, что
в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от
исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания, с замером значения
момента закручивания гайки в области упругих деформаций и определяют приращение момента
закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
172

173.

(19)
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса: 07.08.2017)
Пошлина:учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU 1735631 A1,
23.05.1992. JP 2008151330 A, 03.07.2008. WO
2006028177 A1, 16.03.2006.
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ ПРОИЗВОДСТВЕННОИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5, корп.2,
кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С
ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля, содержащего
элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых, предварительно
обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
173

174.

значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее в зависимости от
величины отклонения осуществляют коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения
используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на
образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия
и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В
результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности стальных
мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых элементов
высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным плоскостям усилием
обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по
среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости
трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент
работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения
болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с
высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются усилие натяжения
болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы фрикционного соединения. Нормативное
усилие натяжения болтов назначается с учетом механических характеристик материала и его определяют по
формуле:
, где Р - усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к
гайке для натяжения болта на заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент,
который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по соприкасающимся
поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую актуальность в случае сочетания
174

175.

металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми элементами, а также для оценки
возможности повторного использования высокопрочных болтов. В качестве нормативного коэффициента
трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно большему объему
экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость
контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно
принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно соответствует исходному значению Ктр.
для монтируемых стальных контактных поверхностей, обработанных непосредственно перед сборкой
абразивно-струйным методом с чистотой очистки до степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм.
Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по
суммарному усилию натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при
эксплуатации могут приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения
требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт»
(патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие и способ его нанесения», которое
обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в условиях завода колотой стальной дробью
контактных поверхностей мостовых пролетных конструкций на период их транспортировки и хранения в
течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом
покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных
поверхностей, после чего сборка конструкций может производиться без проведения дополнительной
абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными
строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей,
временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов повреждается. На строительном
объекте приходится производить повторную абразивно-струйную обработку присоединительных
поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом воздухе обильно покрыты продуктами
ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ.
Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от
промышленных центров требуемые показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете,
вызывает снижение фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных
метизов, а следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное
воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в пределах Российской
Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых нагрузок от транспорта,
движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов металлоконструкции. Более того, в
настоящее время обработка металлических поверхностей металлоконструкций осуществляется в заводских
условиях, и при поставке их указываются сведения об условиях обработки поверхности, усилие натяжения
высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период,
поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного соединения с
высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их эксплуатации, причем
возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости
совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей повышению эффективности
реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
175

176.

Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и растяжение.
Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы
соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия; Abn площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся поверхностям
соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа натяжения болтов,
коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов, характера действующей нагрузки
(Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805,
G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента закручивания гайки к
произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр. Измерения проводят без извлечения
болта из конструкций, путем затягивания гайки на контролируемую величину угла ее поворота от исходного
положения с замером значения момента закручивания в области упругих деформаций и определения
приращения момента затяжки. Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22
мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных
испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными
коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на
заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят после предварительного ее
ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного), что не позволяет определить
фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при эксплуатационных нагрузках.
Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора болтов и их количества на
основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы
трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с
помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы динамометрического ключа, но
точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при
сборочном монтаже металлоконструкций, так и в процессе их эксплуатации с целью проведения
восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две
пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5,
расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и определяют величину
смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной смещения между пластинами 1
и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения определяют между пластинами 1 и 2
вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент №1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого
может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению действия
продольной силы N, в силу чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому
176

177.

сдвиг в них может произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более
раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на
высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность способа
заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей, который заключается в том, что
образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых конструкциях. Контактные поверхности
обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из основного элемента и
двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие
усилия испытательной машины определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения,
который сравнивают с нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры
по повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе
нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к.
коэффициент трения может меняться и по другим причинам как климатического, так и эксплуатационного
характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения
болтов, поэтому фактическое усилие сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием
натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства
(пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не
быть, поэтому желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие
прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации металлоконструкций с
высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности
фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля,
содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку, контактирующие поверхности которых
предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при
проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают устройство для определения усилия сдвига и
постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем
сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения
осуществляют необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее
достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта
от оптимального значения, для обеспечения надежности работы фрикционного соединения
металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или проводят дополнительную обработку
контактирующих поверхностей.
177

178.

В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований
установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54. Если
же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного болта необходимо
проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при значительном увеличении
момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент трения. Если же величина
отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает
нормативную величину, и для надежности металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать
резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является
переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит неподвижную и
сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, имеющего отверстие под
нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем неподвижная деталь выполнена из
двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной планкой, каждая из стоек снабжена
отверстиями под болтовое соединение для крепления к металлоконструкции, а также отверстием для вала, на
котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и
сдвигаемой деталью металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции
на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного
шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9,
выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из металлической накладки 10, пластины 11
обследуемой металлоконструкции, соединенные между собой высокопрочным болтовым соединением 12, а
также болтовое соединение 13, предназначенное для крепление корпуса измерительного устройства к
неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения
тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на обследуемом
объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается дробепескоструйным способом,
чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же осуществляется заводская поставка
перед монтажом, то берут две тестовых накладки, контактирующие поверхности которых уже обработаны в
заводских условиях. Соединение пластин 10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с
применением шайб. Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине.
Расчетный момент закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11
устанавливают устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым
соединением 12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом
2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через
рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент
178

179.

закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В момент сдвига детали 10
фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига (силой трения покоя). Сравнивают
полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом закручивания болта (Мр). В
зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по обеспечению надежности монтажа конкретной
металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в
технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения
высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при
монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности поставленных
заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается
в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных
болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и методов обработки
соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на обследуемой конструкции и образце
производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка несущей способности является наиболее
достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и
выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении
усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения усилия
сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и
затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины
отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа, отличающийся тем, что в качестве показателя
сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта, а определение усилия
сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали,
узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения
его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения
высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не производят, при
отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при отношении менее 0,50,
179

180.

кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей
металлоконструкции.
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах
оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции
возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и
гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а
затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или
выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по
технологии, принятой в проекте сооружения.
180

181.

Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и
натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был
гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть
параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее
50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т
носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для
суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата
испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик
ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется
при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и
расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может
быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом),
оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается
комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е
льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
181

182.

Техническое решение относится к области строительства магистральных
трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной
шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить
надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и
автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт,
состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного
клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном
соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином
вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька
вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой (
на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения
трубопроводов
Антисейсмическое фланцевое соединение
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых
кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение ,
патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С
увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
182

183.

Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно
подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах изза разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F
16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин
и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на
пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения
в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции
и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение
точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью
подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит
медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с
ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под
действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
183

184.

пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого
трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама
опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных
медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз
стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с
помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной
воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы
оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013,
СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям
трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в
сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4,
кольцевого уплотнителя 5.
184

185.

Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом
куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци
-болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов
Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца:
расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если
антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в
продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми
шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При
этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более
надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с
трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный
втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность
соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный
обожженный клин , который является амортизирующим элементом при
многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом
соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым
185

186.

усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по
названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность
виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с
одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный
обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок
выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала
расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию
и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых
кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не
показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний
вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если
коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
186

187.

Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ,
содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в
виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным
обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях
фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем,
что, с целью расширения области использования соединения, фланцы
выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы
с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во
фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб ,
установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет
протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным
обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
187

188.

Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
188

189.

Фиг 9
189

190.

190

191.

191

192.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения легко
сбрасываемость (ЛСК) из последних двух этажей жилого дома, для обеспечения
сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при
импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
192

193.

соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
193

194.

194

195.

195

196.

196

197.

При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2010 136 746
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
A
(51) МПК 2010 136 746
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
(RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
197

198.

(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2 Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Адрес для переписки:
Родионов Владимир Викторович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
Гусев Михаил Владимирович (RU),
"Теплант"
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся
тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а
в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий
момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового
соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с
сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости,
состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в
районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до
7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции
при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
198

199.

вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва
прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d,
SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем
допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей,
щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном
взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A,
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
199

200.

Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
200

201.

Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
201

202.

болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
202

203.

Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
F16B 31/02 (2006.01)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
G01N 3/00 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
203

204.

Пошлина:07.08.2017)
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
(56) Список документов, цитированных в отчете ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
204

205.

закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
205

206.

соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
206

207.

Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
207

208.

Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
208

209.

Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (М сд) с расчетной
209

210.

величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
210

211.

2472981 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 472 981
(13)
C1
(51) МПК
F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.03.2017)
Пошлина:
учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Леонардович (RU),
17.06.2011
Полатиди Людмила
Борисовна (RU),
Приоритет(ы):
Бурцева Ирина Валерьевна
(RU),
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
Бугреева Светлана
Ильинична (RU),
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
Красинский Леонид
Григорьевич (RU),
Миллер Олег Григорьевич
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU
176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1, 30.07.1992. RU 2263828 C1, (RU),
10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, Шумягин Николай
Николаевич (RU)
19.05.2005.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО
"Авиадвигатель", отдел защиты интеллектуальной
собственности
(73) Патентообладатель(и):
Открытое акционерное
общество "Авиадвигатель"
(RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с
расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей
установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами. Каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении. При этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер
сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения втулки в окружном направлении; с длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение
циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких
211

212.

параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях. 1 з.п. ф-лы,
3 ил.
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым
сечением, которую используют для центровки и разгрузки болта, снижения напряжений среза в
самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин.
В.Н.Быков, С.П.Фадеев, Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении
деталей в районе отверстий под болты возникают напряжения. Наличие концентратора напряжения,
повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой
конструкции, снижающим циклическую долговечность и ресурс деталей.
В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов.
Отверстия под болты, являющиеся концентраторами напряжений, могут быть расположены в
полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления
концентратора в виде отверстия из полотна диска.
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень
действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс деталей, является основным недостатком
такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что
обеспечивает достаточную разгрузку отверстий. Эффективность подобной доработки деталей
подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные
грузики лабиринтов диска 13-ой ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей
ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин, В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования
авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий
пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с гайкой. В деталях выполнены круглые отверстия
(Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая
повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях, снижающие циклический ресурс и
надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и
надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких параметрах работы путем
разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей,
объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту
пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными
болтами, согласно п.1 формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и
вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном
направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
212

213.

b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и
сохранения необходимой площади контакта между деталями и болтом необходимо соблюдать
следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков
и расчетов напряженно-деформированного состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении,
и выполнение втулки с соответствующим овальным при соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения
циклического ресурса деталей, оцененного по условной кривой малоцикловой усталости для
дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления
ресурсами авиационного ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и
сокращения затрат при ресурсных испытаниях (применительно к двигателю ПС-90А и его
модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой
формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей
компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и прочного материала - позволяет снижать массу
фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу
использования в современных двигателях последнего поколения.
В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных
напряжений в отверстиях соединяемых деталей, следовательно, снижается циклическая
долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается
площадь цилиндрического сечения сопрягаемых деталей, что повышает риск потери несущей
способности, возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
213

214.

В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально
уменьшается и площадь цилиндрического сечения соединяемых деталей, что повышает риск потери
несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии
действий окружных напряжений при этом выравниваются, а эффект снижения концентраций
напряжений уменьшается.
Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между
деталями и болтом, а также из технологических соображений необходимо соблюдать следующее
соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с
изготовлением втулки, т.к. толщина стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке
втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового
соединения дает возможность не только выравнивать напряжения по толщине пакета деталей и в
болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях,
повышая их ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение,
на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано болтовое соединение в сборке деталей ротора КВД
в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД),
например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2 вала КВД и диска 3 второй ступени КВД.
В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5
с таким же овальным сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях,
соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину пакета деталей 1, 2, 3. Во втулке
5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого
сечения. Диаметр головки болта 7 и наружный диаметр гайки 8 перекрывают при сборке радиальный
размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую
площадь контакта между фланцами и стяжным болтом 7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при
этом длина окружности С между ними зависит от размера сечения b втулки 5 в окружном
направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой
размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В процессе работы КВД концентрация
напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет
работать при высоких заданных параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность
болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по
окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с
214

215.

размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d диаметр отверстия втулки под болт.
2249557 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 249 557
(13)
C2
(51) МПК
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
B66C 7/00 (2000.01)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.03.2008)
(21)(22) Заявка: 2003107392/11, 17.03.2003
(72) Автор(ы):
Нежданов К.К. (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Туманов В.А. (RU),
17.03.2003
Нежданов А.К. (RU),
Кузьмишкин А.А. (RU)
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2004 Бюл. № 25
(73) Патентообладатель(и):
215

216.

(45) Опубликовано: 10.04.2005 Бюл. № 10
Туманов Антон
Вячеславович (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2192383
C1, 10.11.2002. SU 1735470 A1, 23.05.1992. ЕР 0194615 A1, 18.09.1986.
Адрес для переписки:
440047, г.Пенза 47, ул. Минская, 13, кв.56, А.В. Туманову
(54) УЗЕЛ УПРУГОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРЕХГЛАВОГО РЕЛЬСА С ПОДКРАНОВОЙ
БАЛКОЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы
кранов. Согласно изобретению узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний
пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой. Эта подкладка выполнена из
пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей
длине рельса. Ширина упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса
подкрановой балки. Сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами. Изобретение обеспечивает повышение долговечности
рельсовой конструкции. 1 ил.
Изобретение относится к транспортным конструкциям, преимущественно к подкрановым
конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы кранов (8К, 7К).
Известны технические решения, разработанные В.Ф.Сабуровым [1]. Под рельс укладывается
резинометаллическая прокладка, являющаяся податливым слоем, уменьшающим максимумы
локальных напряжений σу, приводящих к появлению усталостных трещин в подрельсовой зоне
подкрановой балки. Резинометаллическая прокладка значительно снижает локальные напряжения σу
и, соответственно, повышает долговечность подкрановой балки.
Недостаток резинометаллической прокладки - ее долговечность ниже, чем долговечность кранового
рельса, и поэтому ее приходится менять чаще, чем рельс.
216

217.

Для устранения этого недостатка должна быть разработана демпфирующая подрельсовая прокладка,
обладающая такой же податливостью, как резинометаллическая, но обладающая большей
долговечностью. Известен также трехглавый рельс, четко фиксирующийся на подкрановой балке [2].
За аналог примем патент России RU №2192383 С1 [3]. В этом аналоге применен трехглавый рельс.
Тормозная балка симметрична и помещена ниже боковых глав рельса для обеспечения свободного
прохода направляющих роликов крана. Симметрия тормозной балки исключает косой изгиб
подкрановой конструкции и позволяет достичь наибольшего снижения материалоемкости.
Технический результат изобретения - повышение долговечности подкрановых балок и рельсов и
удобство эксплуатации конструкции.
Технический результат реализован тем, что в узле упругого соединения трехглавого рельса с
подкрановой балкой и тормозной балкой между рельсом и подкрановой балкой размещена
демпфирующая подрельсовая прокладка.
Отличие в том, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс
подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с
продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса,
причем ширина упомянутой прокладки на 5...10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой
балки.
При этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами.
На чертеже показан узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и симметричной
тормозной балкой. Тормозная балка находится ниже боковых глав рельсов на расстоянии,
обеспечивающем свободный проход направляющих роликов крана.
Узел содержит трехглавый крановый рельс 1 с центральной главой, по которой катятся основные
безребордные колеса 2 мостового крана и передают вертикальные силовые импульсы Р.
Направляющие ролики 3 крана фиксируют основные колеса 2 на трехглавом рельсе 1, катятся по
боковым главам рельса и передают на них горизонтальные силовые импульсы Т.
У направляющих роликов 3 имеются аварийные удерживающие гребни снизу.
Под рельсом 1 помещена демпфирующая подрельсовая прокладка 4 из пружинной стали, с
продольными гофрами (5...10 шт.) одинаковой высоты с плавными закруглениями.
Демпфирующая подрельсовая прокладка 4 опирается на верхний пояс 5 двутавровой прокатной
балки. Швеллеры 6 соединяют верхний пояс 5 с симметричной тормозной балкой 7. Тормозная балка
7 может быть и не симметричной. Швеллеры 6 и тормозная балка 7 также соединены друг с другом
посредством болтов 8, затянутых с гарантируемым натягом. Симметричные элементы тормозной
балки 7 также соединены друг с другом через стенку двутавровой прокатной подкрановой балки
посредством болтов 8 с гарантируемым натягом. Болты 9 проходят сквозь подошву трехглавого
рельса 1 и полку швеллера 6. Болты 9 снабжены пружинными тарельчатыми шайбами 10,
выполненными из пружинной стали. Кроме этого, в зазоре между боковой гранью верхнего пояса 5 и
гранью боковой главы рельса имеется шайба, передающая давление с боковой главы рельса на
верхний пояс 5, а между нижней гранью боковой главы рельса и швеллером 6 имеется зазор.
Работа упругого узла соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой.
217

218.

При действии вертикальных силовых импульсов Р от катящихся безребордных колес крана 2 рельс 1
упруго оседает под каждым из колес 2, сдавливая демпфирующую подрельсовую прокладку 4.
Высота каждого из гофров уменьшается, ширина ее увеличивается. В зоне контакта с поверхностью
подошвы рельса 2 и верхнего пояса 5 возникают распорные силы, гасящиеся за счет сил трения.
Напряжение в тарельчатых пружинах несколько ослабевает (на 10...15%). Локальное взаимодействие
между трехглавым рельсом 2 и верхним поясом 5 подкрановой балки распределяется на большую
длину и тем самым локальные суммарные напряжения Σσу значительно снижаются и этим
выносливость повышается. При уходе колеса крана демпфирующая подрельсовая прокладка 4
упруго возвращается в исходное положение.
При действии же горизонтального силового импульса Т от одного из направляющих роликов 3
горизонтальные усилия передаются за счет сил трения. Если же силы трения будут превышены, то в
работу вступает внутренняя поверхность боковой главы рельса через шайбу с продольной торцевой
кромкой верхнего пояса 5. Далее в работу на изгиб включается симметричная тормозная балка 7,
опирающаяся в горизонтальной плоскости на колонны каркаса цеха.
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
1. Между подошвой трехглавого рельса и верхним поясом подкрановой балки по всей длине рельса
размещена демпфирующая подрельсовая прокладка с продольными гофрами (5...10 штук)
одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей подрельсовой прокладки регулируется прочностью
пружинной стали, толщиной листа, высотой продольных гофров, числом гофров.
3. Под болтами, соединяющими рельс с подкрановой балкой, применены упругие тарельчатые
шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от рези неметаллической прокладки, свойства которой ухудшаются со временем, из-за
старения резины, свойства демпфирующей подрельсовой прокладки остаются неизменными во
времени, а долговечность их такая же, как у рельса.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей подрельсовой
прокладки, так как в ней отсутствует быстро изнашивающаяся и стареющая резина. Экономический
эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1
(Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован
10.11.2002.
Формула изобретения
Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и тормозной балками, отличающийся
тем, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки
демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными,
218

219.

имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем ширина
упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки, при этом
сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие
верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми
пружинными шайбами.
Адреса американских и немецких фирм, организация
занимающихся проектированием, изготовлением монтажом
гасителей динамических колебаний для применения легко сбрасываемость (ЛСК) из последних
двух этажей жилого дома, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости
панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с использованием
протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных
ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными
лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде
вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых
панелей с применением фрикционно-подвижных, для сдвига болтовых соединений для
обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
в США ,
Германии, Китае и др странах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220
www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box
31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363
www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves
Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite
100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax:
425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE
Bothell, WA 98021 [map] Toll Free: 800.426.9341 Local:
425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address:
www.romac.com
219

220.

NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID
SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite
1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg
Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47
[email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-SchleeseStr. 22 30179 Hannover
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30
[email protected]
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e
7 – 9 13509 Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20
[email protected] WILLBRANDT
Gummiteknik A/S
Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk
www.willbrandt.se
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА
1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук
А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж . А.В. К ру чинки н, канд. техн. наук М.Л.
Лобков, инж . М .М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
220

221.

2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября
1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации
«Трансстрой», Главным управлением пути Министерства путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг
при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755,
1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРО-ВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора
сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02, заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на
изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и
взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС).
:1
- основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры
при использовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до
проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в
отверстиях удаляются.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте
сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных
соединениях конструкции. Натяжение болта осуществляется динамометрическими ключами,
применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над
болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы
пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
221

222.

Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность
испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом
фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо
нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца,
нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц,
проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое
в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых
элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается
соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием
заказчика, проектной и научно-исследовательской организаций.
Приложение М (информационное) Библиография
[1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г.
[2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением.
Госгортехнадзор СССР, 1970 г.
[3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г.
[4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко
воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978 г.
[ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93
Российской Федерации.
222

223.

223

224.

224

225.

225

226.

226

227.

227

228.

228

229.

229

230.

230

231.

231

232.

232

233.

233

234.

234

235.

235

236.

ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ 154506
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU
(11)
154 506
(13)
U1
(51) МПК
(12)
E04B 1/92 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(21)(22) Заявка: 2014131653/03, 30.07.2014
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
30.07.2014
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 30.07.2014
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
236

237.

(45) Опубликовано: 27.08.2015 Бюл. № 24
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ
Коваленко Александр Иванович
(54) ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ
(57) Реферат:
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты
помещений от возможных взрывов. Конструкция позволяет обеспечить надежный и быстрый
сброс легкосбрасываемой панели, сброс давления при взрыве и зависание панели на опорной
плите, Конструкция представляет собой опорную плиту с расчетным проемом, которая жестко
крепится на каркасе защищаемого сооружения. На опорной плите крепежными элементами,
имеющими ослабленное резьбовое поперечное сечение, закреплена панель легкосбрасываемая.
Ослабленное резьбовое соединение каждого крепежного элемента образовано лысками
выполненными с двух сторон резьбовой части. Кроме того опорная плита и легко сбрасываемая
панель соединены тросом один конец которого жестко закреплен на опорной плите, а другой
конец соединен с крепежным элементом через планку, с возможностью перемещения. 4 ил.
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты
помещений содержащих взрывоопасные среды.
Известна панель для легкосбрасываемой кровли взрывоопасных помещений по Авт.св.
617552, М.Кл. 2 E04B 1/98 с пр. от 21.11.75. Панель включает ограждающий элемент с
шарнирно закрепленными на нем поворотными скобами, взаимодействующими через опоры
своими наружными полками с несущими элементами. С целью защиты от воздействия ветровой
нагрузки, панель снабжена подвижной плитой, шарнирно соединенной с помощью тяг с
внутренними концами поворотных скоб, которые выполнены Т-образными. Недостатком
предлагаемой конструкции является низкая надежность шарнирных соединений при
переменных внешних и внутренних нагрузках. Известна также легкосбрасываемая
ограждающая конструкция взрывоопасных помещений по Патенту SU 175652 3, МПК5 E06B
5/12 с пр. от 05.10.1990. Указанная конструкция содержит поворотную стеновую панель,
состоящую из нижней и верхней секций и соединенную с каркасом временной связью. Нижняя
секция в нижней части шарнирно связана с каркасом здания, а в верхней ч асти - шарнирно
соединена с верхней секцией панели. Верхняя секция снабжена роликами, установленными в
направляющих каркаса здания. Недостатком указанной конструкции является низкая
надежность вызванная большим количеством шарнирных соединений, требующих в ысокой
точности изготовления в условиях строительства. Известна также противовзрывная панель по
Патенту RU 2458212, E04B 1/92 с пр. от 13.04.2011, которую выбираем за прототип.
Изобретение относится к защитным устройствам применяемым во взрывоопасных объек тах.
Противопожарная панель содержит металлический каркас с бронированной обшивкой и
наполнителем-свинцом. Панель имеет четыре неподвижных патрубка-опоры, а в покрытии
взрывоопасного объекта жестко заделаны четыре опорных стержня, которые телескопически
вставлены в неподвижные патрубки-опоры панели. Наполнитель выполнен в виде дисперсной
системы воздух-свинец, а опорные стержни выполнены упругими. Недостатком вышеуказанной
панели является низкая надежность срабатывания телескопических сопряжений при
воздействии переменных внешних и внутренних нагрузок.
Задачей заявляемого устройства является обеспечение надежности открывания проема при
взрыве (сбрасывания легкосбрасываемой панели) за минимальное время и обеспечение
зависания панели после сброса.
Сущность заявляемого решения состоит в том, что для защиты стен, оборудования и
персонала от возможного взрыва, помещение снабжено панелью противовзрывной,
237

238.

обеспечивающей надежное и быстрое открытие проема при взрыве и сброс избыточного
давления, а также зависание панели на плите опорной. Панель противовзрывная содержит
плиту опорную которая жестко закреплена на стене защищаемого помещения и имеет проем
соответствующий проему в стене, а с другой стороны плиты опорной винтами с резьбой,
ослабленной по сечению, закреплена панель легкосбрасываемая. Площадь проема плиты
опорной и проема помещения определяется в зависимости от объема помещения, от
взрывоопасной среды, температуры горения, давления, скорости распространения фронта
пламени и др. параметров. Винты имеют резьбовую часть, ослабленную по сечению с двух
сторон лысками до размера <Z> и т. о. образуется ослабленное резьбовое сопряжение,
разрушаемое под воздействием взрывной волны.
Сущность предлагаемого решения поясняется чертежами где:
на фиг. 1 изображен разрез Б-Б (фиг. 2) панели противовзрывной;
на фиг. 2 изображен разрез Α-A (фиг. 1);
на фиг. 3 изображен вид по стрелке В (фиг. 1) в увеличенном масштабе;
на фиг. 4 изображен разрез Г-Г (фиг. 2), узел крепления троса в увеличенном масштабе.
Панель противовзрывная состоит из опорной плиты 1, которая жестко крепится к каркасу
защищаемого помещения (на чертеже не показано). В каркасе помещения и в опорной плите
выполнен проем 2, имеющий расчетную площадь S=b*h, которая зависит от объема
защищаемого помещения, температуры горения, давления, скорости распространения фронта
пламени и др. параметров. На опорной плите 1, резьбовыми крепежными элементами, например
саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное поперечное резьбовое сечение,
закреплена легкосбрасываемая панель 4. Кроме того, легкосбрасываемая панель соединена с
опорной плитой гибким узлом, состоящим из планки 5, закрепленной с одной стороны на тросе
6, а с др. стороны сопряженной с крепежным элементом 3. Ослабленное поперечное сечение
резьбовой части образовано лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы до
размера <Z>. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым отверстием в
опорной плите 1, образуют ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под действием
взрывной волны. Разрушение (вырыв) в ослабленном резьбовом соединении возможно или за
счет разрушения резьбы в опорной плите, или за счет среза резьбы крепежного элемента самореза 3, в зависимости от геометрии резьбы и от соотношения пределов прочности
материалов самореза и плиты опорной. Рассмотрим пример. На опорной плите 1 толщиной 5
мм, изготовленной из стали 3, самосверлящими шурупами 3 размером 5,5/6,3×105,
изготовленными из стали У7А, закреплена легкосбрасываемая панель 4, изготовленная из
стали 20. Усилие вырыва при стандартной резьбе для одного шурупа составляет 1500 кгс.
Опытным путем установлено, что после доработки шурупа путем стачивания резьбы с двух
сторон до размера Z=3 мм, величина усилия вырыва составляет 700 кгс. Соответственно, при
креплении плиты четырьмя шурупами, усилие вырыва составит 2800 кгс. При условии, что
площадь проема S=10000 см 2, распределенная нагрузка для вырыва должна быть не менее 0,28
кгс/см2 . Таким образом, зная параметры взрывоопасной среды, объем и компоновку
защищаемого помещения, выбираем конструкцию крепежных элементов после чего, в
зависимости от заданного усилия вырыва, можно определить величину <Z> - толщину
ослабленной части резьбы.
Панель противовзрывная работает следующим образом. При возникновении взрывной
нагрузки, взрывная волна через проем 2 в опорной плите 1 воздействует по площади
легкосбрасываемой панели 4, закрепленной на опорной плите 1 четырьмя саморежущими
шурупами 3, имеющими ослабленное резьбовое сечение. При превышении взрывным усилием
предела прочности резьбового соединения, резьбовое соединение разрушается по ослабленному
сечению, легкосбрасываемая панель освобождается от механического крепления, после чего
сбрасывается, сечение проема открывается и давление сбрасывается до атмосферного. После
сбрасывания панель легкосбрасываемая зависает на тросе 6, один конец которого закреплен на
опорной плите, а другой, через планку 5 сопряжен с крепежным элементом 3.
Формула полезной модели
238

239.

1. Панель противовзрывная, содержащая опорную плиту, на которой резьбовыми
крепежными элементами закреплена панель легкосбрасываемая, отличающаяся тем, что в
опорной плите выполнен проем, а панель легкосбрасываемая выполнена сплошной, при этом
крепежные элементы, скрепляющие панель легкосбрасываемую с опорной плитой, имеют
ослабленное поперечное сечение резьбовой части, образованное лысками, выполненными с
двух сторон по всей длине резьбы и, кроме того, панель легкосбрасываемая соединена с
опорной плитой тросом, один конец которого жестко закреплен в опорной плите, а другой
конец соединен с панелью легкосбрасываемой.
2. Панель противовзрывная по п.1, отличающаяся тем, что трос соединен с панелью
легкосбрасываемой через планку, сопряженную с крепежным элементом.
239

240.

240

241.

241

242.

Устройство типового гасителя колебаний для существующих
пятиэтажек , описано в статье Митусова В.М (выше) и предлагаемые
легко сбрасываемых панелей перекрытия пятого этажа сери 1-135 узлы
и фрагменты легко сбрасываемых узлов фасадных показаны в
изобретение № 154506 «Панель противовзрывная» Поэтому было предложено
применять гасители динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные
болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже
и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно изобретения №
154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для
повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее
лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
Панель состоит из опорной плиты1 , жестко соединенной с каркасом
здания и имеющей проем 2 На опорной плите размещается сбрасываемая
панель 4, прикрепленная к плите крепежными элементами 3
(саморежущими шурупами), имеющими ослабленное резьбовое сечение.
Панель соединена с опорной плитой тросом 5. Ослабленное поперечное
сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными с двух сторон
по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с
обычным резьбовым отверстием в опорной плите, образует ослабленное
резьбовое соединение, разрушаемое при сильном землетрясении.
Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных
сейсмических нагрузках. Панель целесообразно использовать для
устройства перекрытия и верхней части стен. После падения панель
зависает на крепежном тросе 6.
242

243.

Рис.1. Схема устройства сбрасываемой панели с использованием гасителей
динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с
длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно изобретения № 154506
«Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для
повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее
лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
243

244.

На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления
сбрасываемой панели для гашения динамических колебаний с использованием
фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на пятом
обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки,
согласно изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных
креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных
оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника
Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета существующих пятиэтажек
на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD
Office
Для оценки работы пятиэтажек , панельных хрущевок сери 1-335 и
К-7 с предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических
колебаний сооружения. В качестве модели воздействия принят временной
процесс, предложенный в [3], детально описанный в [4] с применением
гасителей динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные болтовые
соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно изобретения № 154506
«Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для
повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее
лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
244

245.

Рекомендациях [5]. Расчет выполнен в соответствии с общими
принципами современного сейсмостойкого строительства на действие
относительно слабого с повторяемостью раз в 100 лет (проектное
землетрясение, или ПЗ) и сильного с повторяемостью раз в 500 лет
(максимальное расчетное землетрясение или МРЗ) землетрясений [6,7].
Большие повторяемости ПЗ и МРЗ связаны с малой ответственностью
объекта. Расчет пиковых ускорений МРЗ выполнен по методике [8]. В
соответствии с [3-5] велосиграмма V(t) включает три гармоники, согласно
изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на
пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух
пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г.
Нефтегорске, и их программная реализация расчета существующих пятиэтажек на
прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
Частота первой гармоники совпадает с собственной частотой
сооружения при закрепленных панелях. Частота второй гармоники
настроена на частоту здания со сброшенными панелями. Числовые
значения параметров приведены в таблице 1. На рис.3 представлена
сгенерированная велосиграмма V(t), а на рис.4 – соответствующая ей
акселерограмма W(t).
Таблица 1
Значения параметров сгенерированного воздействия, согласно изобретения №
154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для
повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее
лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям [5].
согласно изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных
креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных
оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника
Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета существующих пятиэтажек
на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD
Office
245

246.

Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям [5] ,
согласно изобретения № 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных
креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных
оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника
Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета существующих пятиэтажек
на прогрессирующее лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD
Office
На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком
креплении панелей. На рисунке ясно видно, что здание «выбирает» из
воздействия опасную частоту и совершает опасные резонансные
колебания, достигая амплитуды 16.1 см , согласно ИСПОЛЬЗОВАНИЯ изобретения
№ 154506 «Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже,
для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее
лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
246

247.

Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при
жестком закреплении панелей, согласно ИСПОЛЬЗОВАНИЯ изобретения № 154506
«Панель противовзрывная» с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для
повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не
разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их
программная реализация расчета существующих пятиэтажек на прогрессирующее
лавинообразное обрушение в среде вычислительного комплекса SCAD Office
Опасным для здания в целом является смещение 6.5 см, а разрушающим
– 11 см. В связи с этим крепление панелей сделано так, что при
достижении опасных перемещений происходит сброс панелей и изменение
собственной частоты объекта. Смещения сброса с некоторым запасом
приняты равными 5 см. Точка сброса отмечена на рис.5 зеленым кружком.
Она имеет место при t=1.31 с.
Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе
панелей при t=1.31 c
Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на
рис. 5. Как видно из приведенных результатов расчета предлагаемое
решение позволяет снизить смещения сооружение более, чем в 1.5 раза с
16.1 см до 10.5 см.
Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно
использовать, как понижая, так и повышая жесткость системы в
процессе колебаний с целью ее отстройки от резонанса.
247

248.

Материалы: Гасители динамических колебаний для обрушения
верхнего этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для
зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616 , для применения гасителя динамических колебаний с
использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными
отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли
пятого этажа хрущевки ( согласно патента №154506 «Панель противовзрывная»), с
демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости
существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27
мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение,
взаимодействие здания с геологической средой, в среде вычислительного комплекса SCAD
Office, согласно изобретения № 2010136746, хранятся в СПб ГАСУ на кафедре
строительных конструкций [email protected] (921) 962-67-78
направлены в МО 68 "Зеро Долгое" для рассмотрения на Нацчном Совете
Гасители динамических колебаний для обрушения верхнего
этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для зданий
и сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№
1143895, 1168755,1174616 , направлены для рассмотрения на НТС МО 68 "Озеро Долгоке" для депутатов МО -68,
248

249.

заместителя Главы Муниципального образования,
Муниципальный округ "Озеро Долгое" Бенеманского Дмитрия
Вадимовича, Председателя Жилищного комитата Борщова
Виктор Алексеевича, заместителей Ходькова Сергей
Николаевича, Канивцева Роман Алексеевича, Синей Натальи
Владимировны.
Руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского
мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103
Конституции Российской Федерации редакция газеты "Земля РОССИИ"
просит Муниципальное образование 68 "Озеро Долгое" лично заместителя
Главы муниципального образования Озеро Долгое Бениманского Дмитрий
Владимировича и Ходыреву Светлану Николаевну https://www.ozerodolgoe.net и Жилищный Комитет СПб, рассмотреть на техническом
Совете, открыто и гласно изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ
ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
по возможности рассмотреть изобретения
в МО 68 и Жилищном Комитет СПб Просьба рассмотреть на научно
техническом Совете, разработанные организацией «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ, Гасители динамических колебаний для обрушения
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746 и
верхнего этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для
249

250.

зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755, 1174616 и
проведение лабораторных испытаний в ПК
SCAD по СПОСОБу ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ №
, младшему сержанту ВСО- 597, ветерану боевых действий на
Северном Кавказе 1994-1995 гг, позывной «ВДВ» Данелюку Павел
Викторовичу , 2 батальон, 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при
обороне Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983)
2010136746
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда
посвящѐнном 85 летию Всероссийского общества изобретателей
и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной
работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких
достижений и открытий, однако Министр строительства и
ЖКХ Файзулин Ирек Энварович, умышленно отказывается
рассмотреть на Научном техничеком Совет Минтроя ЖКХ РФ
для внедрения специальных технических решений по внедрению
изобретения Гасители динамических колебаний для обрушения
верхнего этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для
зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗ УЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
Использования гасителей динамических колебаний с применением
легко сбрасываемости последних двух этажей жилого здания,
для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости
панелей с существующего здания, при импульсных растягивающих
нагрузках, с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных
250

251.

ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух
сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного
болта и их программная реализация расчета, в среде
вычислительного комплекса SCAD Office c использованием
изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 ( При сбрасывании навесных
панелей, масса здания уменьшается, частота собственных колебаний
увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает) СТУ ЛСК Специальные
технические условия с использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», №
165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895,
1168755, 1174616 Ссылки Грозный Чеченская Республика https://disk.yandex.ru/d/SaeAuJvgQEo4Kg
https://ppt-online.org/987388
Однако, редакция газеты "Земля РОССИИ" прости на НТС
расмотреть использование гасителей динамических
колебаний для обрушения верхнего этажа при импульсных
растягивающих нагрузках, для зданий и сооружений,
эксплуатируемых в зонах сейцйсмической активности:
Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь, выполненных по
изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
и прилагает декларацию имущество, доходы , владения,
транспорт, недвижимость, размещенное в социальной
сети депутатов МО 68 "Озеро Долгое" на территории
РФ и ответ депутатов МО 68 "Озеро Долгое"
Электронная почта Муниципального Образования «Озеро долгое»: [email protected]
251

252.

Депутаты Муниципального совета МО 68 "Озеро долгое"
Редакция газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянское информационное агентство
Заместителю Главы
Муниципального образования Муниципальный округ Озеро
Долгое Бенеманскому Дмитрий Вадимовичу, 3 Петрову Юрий
"обращается письменно к депутатам МО 68
Геннадьевичу, Заместителю Главы Муниципального образования Муниципальный
округ Озеро Долгое, членам комиссии по социальной политике , всему коллективу :
4 Абызову Илья Тимуровичу: Членам комиссии по социальной политике
5 Аникину Андрей Андреевичу и др
Членам комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью, ревизионной комиссии
6 Безбородая Ирина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
252

253.

7 Викторова Галина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
8 Иванов Константин Анатольевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
9 Канева Наталья Львовна
Член комиссии по социальной политике
10 Карпинский Александр Станиславович
Член комиссии по социальной политике
11 Катенев Александр Владимирович
12 Овчинников Алексей Геннадьевич
Член комиссии комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального
хозяйства (ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и
предотвращению чрезвычайных ситуаций
13 Поздняков Александр Андреевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
14 Потемкин Геннадий Владимирович
15 Полтапова Нина Алексеевна
Член комиссии по социальной политике
16 Соболева Ирина Георгиевна
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ)
17 Тарунтаев Евгений Александрович
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и предотвращению
чрезвычайных ситуаций
253

254.

18 Трегубов Андрей Анатольевич
19 Тураев Семен Константинович
Член комиссии по социальной политике
20 Юплов Иван Валентинович
+7 (812)301-05-01
197349, С-Петербург, пр. Испытателей 31/1 Часы приѐма: с 9:00 до 13:00 и с 15:00 до 17:00
МО 68 и редакция газеты "Земля РОССИИ" , просит рассмотреть запрос
редакции газеты «Земля РОССИИ» и ветеранов боевых действий ( позывной
"Терек") инвалида первой группы мл. сержанта в/ч 20209 г Маздок заявку на
изобретение и оказывать посильную помощь в оформлении и внедрения
изобретения для исключения ударов с воздуха зимой
Телефон изобретателей и редакции газеты "Земля РОССИИ" : (921) 962--67-78 ,
(999) 535-47-29 [email protected] [email protected]
Редакция газеты "Земля РОССИИ" просит обязать Муниципальной образования
Озеро Долгое МО 68 Заместителя Главы Муниципального образования Муниципальный округ
Озеро Долгое Бенеманского Дмитрий Вадимовича (партия "Едина Россия" )
рассмотреть на техническом совет МО 68 изобретение "Антиобледенительное
устройство для удаления сосулек с кровли зданий"
Декларация имущество доходов Заместителя Главы
Муниципального образования Муниципальный округ Озеро
Бенеманского Дмитрий Вадимовича
1. Последняя известная декларация (2018 год)
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
(Депутат муниципального совета МО Озеро Долгое)
Недвижимость
Транспорт Доход
Тип
Площадь
Владение
Бенеманский Дмитрий
В
Volvo
4 960 008
Квартира
55 кв.м.
Вадимович
собственности XC90
рублeй
Земельный
1900
В
участок
кв.м.
собственности
133 353
супруг(а)
рубля
В
Жилой дом
47 кв.м.
собственности
ФИО
254

255.

Квартира
43 кв.м.
Квартира
55 кв.м.
В
собственности
В пользовании
2. Исторические сведения о доходах чиновника за 2017, 2018 годы
Год
Недвижимость
Транспорт
2017 год
2159 кв.м.
0
3 268 218
рублeй
2018 год
55 кв.м.
1
4 960 008
рублeй
Недвижимость
супруги/а
Доход
Доход
супруги/а
133 353
рубля
2045 кв.м.
3. Сравнение роста номинальных доходов чиновника со средним ростом зарплат по
всей стране
Мин. год Макс. год Рост доходов этого чиновника Рост доходов населения России
2018
2018
51%
4%
Информация об этом ведомстве (остальные декларации)
https://disclosures.ru/person/1395011/
Декларация доходов Ходыревой Светланы Николаевны
Доходы Площадь недвижимости Транспортные средства
Декларация, статус, учреждение
Доход, руб.
962 340 руб.
Антикоррупционная декларация 2018
Глава местной администрации МО Озеро Долгое
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
Показать подробности
255
Недвижимость, м2
Транспорт, шт.
37 м2.
0 шт.

256.

Антикоррупционная декларация 2017
1 050 076 руб.
37 м2.
0 шт.
1 343 857 руб.
37 м2.
0 шт.
Глава местной администрации МО Озеро Долгое
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
Показать подробности
Антикоррупционная декларация 2016
Муниципальное образование муниципальный округ Озеро Долгое (Приморский район)
Показать подробности
Скачать все данные в таблице
Ссылка Сахалин ФПС https://disk.yandex.ru/d/Ug_YXQCxU1MEpg
https://ppt-online.org/987359
В СССР проблеме сейсмостойкости транспортных сооружений уделялось
достаточное внимание, но после распада страны, когда начались процессы
децентрализации и приватизации транспортных объектов, в области
сейсмической безопасности транспортных сетей, как и во многих других,
прекратилось государственное регулирование и остановились научные
исследования. Если до 1995 г. транспортная наука в нашей стране была одной из
самых развитых в мире, то в настоящее время она уступает науке многих
развитых стран, и прежде всего в разработке и реализации систем
сейсмозащиты. Современные сейсмо- защитные устройства поставляются в
нашу страну ведущими западными фирмами Maurer Soehnes и FIP Industriale .
При этом фирмы заинтересованы скорее в продаже своей продукции, чем в
обеспечении безопасности дорожной сети. Инженерный же состав российских
проектных организаций не имеет необходимой квалификации для качественной
проверки эффективности систем сейсмозащиты.
http://www.rostransport.com/science_transport/pdf/4/43-47.pdf
Организация «СейсмоФОНД» напоминает Правительству РФ, о
катастрофическом Спитакском землетрясении в Армении в 1988г.,
унесшем десятки тысяч человеческих жизней, разрушительные
Зайсанское землетрясение 1990г. - в Казахстане и Рача-Джавское
1991г. - в Грузии. В том же 1991г. соизмеримо по величине
256

257.

землетрясение случилось в показанной на карте СР-78, как якобы 5балльная, зоне Корякского нагорья - на востоке России. В 1992г.
разрушительное 9-10-балльное Суусамырское землетрясение возникло в
7-8-балльной зоне Кыргызстана. Наконец, 28 мая 1995 г. на севере
Сахалина в 7-балльной зоне произошло 8-9-балльное Нефтегорское
землетрясение , сопровождавшееся катастрофическими разрушениями и
огромными человеческими жертвами, до того неизвестными при
землетрясениях подобной величины на территории России. Погибло
более 2000 человек, составляющих две трети населения Нефтегорска...
В Нефтегорске не были использованы Гасители динамических
колебаний для обрушения верхнего этажа при импульсных
растягивающих нагрузках, для зданий и сооружений,
эксплуатируемых в зонах сейцйсмической активности:
Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь, выполненных по
изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
У организации "СейсмоФОНД" имеются положительные отзывы
Госстроя РФ, которые одобрены и рекомендованы к использованию
всем субъектам федерации по реконструкции и повышению
сейсмостойкости «хрущевок» с устройством сейсмоизолирующего пояса
по авторскому изобретению номер 1760020 E 02D 27/34, опубликовано
07.09.92 Бюл. номер 33, автор изобретения Коваленко А. И. и др. для
сейсмоопасных районах России. Разработчики проекта повышения
сейсмостойкости малоэтажных зданий на 2-3 балла благодаря
встроенной сейсмоизоляции в существующее построенное здание.
Экспертный Центр "СейсмоФОНД" имеют положительный отзыв
Госстроя РФ № 9-3-1/130 от 01.09.94, положительный отзыв
ПГУПС проф. А.М. Уздина от 16. 05.1996, положительный отзыв СПб
ГАСУ проф. Темнова В.Г от 09.12.2005, положительный отзыв
Петровской академии наук за подписью проф. Майбороды Л.П ( отзыв
подписан 26.11.2007 ) , НТС Госстроя РФ номер 23-13/3 от 15 ноября
1994 года.
257

258.

В письме Минстроя РОССИИ от 21.09.94 говорится" Главпроект
одобряет работу и рекомендует использовать ее в качестве материалов
для проектирования малоэтажных зданий в опытном строительстве с
целью накопления опыта" за подписью Зам .начальника Главпроекта
Д.А.Сергева. В письме института Урбанистки от 11.01.95 написано
"Думаем, что такую программу следует предложить всем Республикам
Северного Кавказа" за подписью директора В.А.Кима.
В письме мера города Грозного от 09.06.95 "Мэрия г.Грозного выражает
глубокую благодарность. Коваленко А.И который принимал активное
участие в работах по восстановлению общественного и жилого фонда
г.Грозного. За подписью мэра по строительству г.Грозного В.Кулатова. В
письме Министерства сельского хозяйства Чеченской республики от
13.06.95 за подписью заместителя Министра сельского хозяйства и
продовольствии ЧР ". Рассмотрев представленные материалы в которых
учитывается опыт строительства боевых и сторожевых башен на
Северном Кавказе, считаем предложение заслуживает внимания.." В
письме Ростовского ПРОСТРОЙНИИПРОЕКТ от 16.05.95 за подписью
директора института Ю.К.Дьяченко "
Ознакомившись с технической документацией и конструктивными
решением экспериментальной серии 1010-2сю94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для строительства многоэтажных зданий в районах с сейсмичностью 7, 8
и 9 балов, разработанной КФХ "Крестьянская усадьба" г СанктПетербурга, Ростовский институт "ПромстройНИИпроект" считает
возможным применять эти решений только в части проектирования
вновь строящихся малоэтажных зданий на территории Чеченской
Республики, т.е по выпуску 0-2 , как экспериментальное строительство".
Прилагаем текст положительного отзывы ГОССТРОЯ РФ
МИНИСТЕРСТВА СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117987 ГСП 1 Москва ул. Строителей, 8, корп. 2
24- номер 9У номер 3-3-1-33 "О рассмотрении проектной документации"
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И.КОВАЛЕНКО 197371, Санкт-Петербург, Директору ГП
258

259.

ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ Главное управление проектирования и
инженерных изысканий рассмотрело проектную документацию шифр
1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства
малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. "Выпуск
0-1". Фундаменты для существующих зданий. Материалы для
проектирования", выполненные КФХ "Крестьянская усадьба" по договору
с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2
"Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя
России. Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без
проведения разработчиком документации, экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установленном порядке использование работы в массовом
строительстве пока нецелесообразно. ( Госстроем РФ рекомендовано
проверить на индивидуальных объектах, а изучив опыт, в дальнейшем
широко использовать в РФ)
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами контроля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2С.94, выпуск 0-2. Главпроект
обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и
разработчиков документации на ответственность за результаты
применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
259

260.

выпуски 0-1 и 0-2, Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6
л. Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев. исполнитель Барсуков (495)
930 54 87
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп.
2 номер письма 9-3-1/199 "О рассмотрении проектной документации"
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И.КОВАЛЕНКО 197371, Санкт-Петербург, Директору ГП
ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с. 94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сеисмоизолирующего скользящего пояса
для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8
и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий.
Материалы для проектирования", выполненную КФЯ "Крестьянская
усадьба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с использованием сеисмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установленном порядке использование работы в массовом
строительстве нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами контроля за
260

261.

распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
результаты применения в практике проектирования и строительства
сеисмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6
л. Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев. Исполнитель Барсуков
телефон (495) 930 54 87
Прилагаем положительную выписку отзыва из НТС Госстроя РОССИИ
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА
заседания Секции научно-исследовательских и проектно
изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования
Научно-технического совета Минстроя России г. Москва номер 2313/3 15 ноября 1994 т. Присутствовали: от Минстроя России :
Вострокнутов Ю Г. , Абарыков В. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. ,
Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширяез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян
Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев Е. М.
, Сорокин А. И , Сенина В. С. от ЦНИСК им. Кучеренко : - Айзенберг Я.
М Алексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. , Чигрин С. И. ,
Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашевский М. А.
от
ЦНИИпромзданий -Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов А. А. ,
Нейман А. И. , Малин И. С. , Севастьянов В.В, от ПНИИС- Севастьянов
В.В, от КФХ "Крестьянская усадьба" - Коваленко А.И, от НИИОСП им.
Герсенова -Ставницер М.Р АО ЦНИИС - Шестоперов Г.С. от КБ по
железобетону им. Якушева- Афанасьев П.Г . от Объединенного
института физики земли РАН - Уломов В.И., Штейнберг В В
от ПромтрансНИИпроекта - Федотов В Г. от Научно-инженерного и
координационного сейсмологического центра РАН - Фролова Н.И . от
ЦНИИпроектстальконструкция - Болодин Ю.И, ИМЦ "Стройизыскания"
- Ваулин Ю.И, Ассоциация "Югстройпроект"- Малик А.Н. от УКС
261

262.

Минобороны России (г. Санкт-Петербург) - Беляев В.С 2. " О
сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения
сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий" . Рабочие чертежи
серии • 1.010.-2с-94с. "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных
зданий в районах сейсмичностью 7, 8, 9 баллов" 1.
Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N
4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК "Крестьянская усадьба"
выполняет работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов". В основу работы положен
принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и вертикальных
нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино -щебеночных
амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены
материалы для проектирования фундаментов для вновь строящихся
зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы
работы по второму этапу предложены к промежуточному
рассмотрению на заседании Секции. Представленные материалы
рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко ( Головной научноисследовательской организацией министерства по проблеме
сейсмостойкости зданий и сооружений ). Решили: 1. Принять к сведению
сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу.
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной
разработки "проектно-сметной документации сейсмостойкого
Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые
проектные решения) учесть
сообщение А. И. Коваленко и
заключение НТС
ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем
жизнеобеспечения ( водоснабжения, теплоснабжения, канализации и
газораспределения). Зам. председателя Секции научно-исследовательских
262

263.

и проектно-изыскательских работ, стандартизации и технического
нормирования Ю. Г. Вострокнутов В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормирования.
Прилагаем еще один положительный отзыв ( полный текст ):
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва ул. Строителей 8
корп. 2 № 3-3-1 "О рассмотрении проектной документации"
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И КОВАЛЕНКО 197371, Санкт-Петербург,
Директору
ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ.
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию (шифр 1010-2с.94 )"Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8
и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий.
Материалы для проектирования", выполненные КФХ "Крестьянская
усадьба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с. использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установленном порядке использование работы в массовом
строительстве нецелесообразно. В связи с изложенным Главпроект
263

264.

считает работу по договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с целью
осуществления авторами контроля за распространением документации,
во изменение письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП
ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр
1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание' руководства
КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков документации на
ответственность за результаты применения в практике
проектирования и строительства сейсмоизолирующего скользящего
пояса по чертежам ( шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 0-2.)
Испытания на взрывостойкость узлов крепления противовзрывных,
легкосбрасываемых сэндвич -панелей мельницы производительностью
1400 т/сут с корпусом бестарного хранения муки и цехом смесей на
территории ОАО "Рязаньзернопродукт" по изобретению
№
2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и изобретению на полезную модель
"Панель противовзрывная" по положительному решению о выдаче
патента по заявке на полезную модель № 2014131653, Мкл E 04 B 1/92
от 30.07.2014 "Панель противовзрывная", авторы: Андреев Б.А.,
Коваленко А.И. по ГОСТ 16962.2-90
(на 167 листах ) Объект
испытаний: узлы крепления сэндвич -панелей : Мельницы
производительностью 1400 т/сут с корпусом бестарного хранения муки и
цехом смесей на территории ОАО «Рязаньзернопродукт» Заказчик: ОАО
«Рязаньзернопродукт» 329029, г.Рязань. ул. Чкалова 48-В.
С техническими решениями узлов крепления противовзрывной ,
легкосбрасываемой сэндвич -панели, можно ознакомиться: по .
изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755 SU, № 1168755 US
STRUCTURAL STEEL BUILDING FRAME HAVING RESILIENT
CONNECTORS,TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device Испытание узлов и фрагменты легкосбрасываемых
конструкция противовзрывной сэндвич -панели и узлов тросовой
264

265.

демпфирующей петли для зависания сендвич -панели проходили по
прогрессивной теории активной взрывозащиты зданий и сооружений
(АССЗ) Основоположники прогрессивной теории АССЗ : д.т.н , проф.
Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф. Мкртычев О.В., МГСУ, д.т.н
проф А.М.Уздин, ПГУПС. Расчетно-динамическая консольная теория
(модель РДМ ) И.Л. Корчинского (ЦНИИСК м. В.А.Кучеренко)- является
устаревшей , ошибочной, приводящей к дефициту взрывостойкости
зданий и сооружений и способствует авариям и взрывам на АГРС при
землетрясении во взрывоопвасных помещениях по прогрессивной теории
ученых: д.т.н , проф. Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф.
Мкртычева О.В., МГСУ, д.т.н проф А.М.Уздина, ПГУПС и др.
Ознакомиться с техническими решениями по использованию и
применению противовзрывных и легкосбрасываемых (ЛСК) сэндвичпанелей и зависаемых на демпфирующей тросовой петле , можно по
ссылкам : https://vimeo.com/117096680
http://youtube.com/watch?v=G67NMxSObhs
http://youtube.com/watch?v=4Q-j0nSxSyc http://youtube.com/watch?v=V38ATRBmLA http://www.youtube.com/watch?v=-baAQEKLeiU
http://youtube.com/watch?v=5PslIKUPUf4
https://vimeo.com/120901582
В письме мера города Грозного от 09.06.95 "Мэрия г.Грозного выражает
глубокую благодарность. Коваленко А.И который принимал активное
участие в работах по восстановлению общественного и жилого фонда
г.Грозного. За подписью мэра по строительству г.Грозного В.Кулатова. В
письме Министерства сельского хозяйства Чеченской республики от
13.06.95 за подписью заместителя Министра сельского хозяйства и
продовольствии ЧР ".
Рассмотрев представленные материалы в которых учитывается опыт
строительства боевых и сторожевых башен на Северном Кавказе,
считаем предложение заслуживает внимания.." В письме Ростовского
ПРОСТРОЙНИИПРОЕКТ от 16.05.95 за подписью директора
института Ю.К.Дьяченко " Ознакомившись с технической документацией
и конструктивными решением экспериментальной серии 1010-2сю94
"Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для строительства многоэтажных зданий в районах с
265

266.

сейсмичностью 7, 8 и 9 балов, разработанной КФХ "Крестьянская
усадьба" г Санкт-Петербурга, Ростовский институт
"ПромстройНИИпроект" считает возможным применять эти решений
только в части проектирования вновь строящихся малоэтажных зданий
на территории Чеченской Республики, т.е по выпуску 0-2 , как
экспериментальное строительство". Прилагаем текст положительного
отзывы ГОССТРОЯ РФ МИНИСТЕРСТВА СТРОИТЕЛЬСТВА
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ 117987 ГСП 1
Москва ул. Строителей, 8, корп. 2 24- номер 9У номер 3-3-1-33 "О
рассмотрении проектной документации" Директору крестьянского
(фермерского) хозяйства "Крестьянская усадьба" А.И.КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург, Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8
и 9 баллов. "Выпуск 0-1". Фундаменты для существующих зданий.
Материалы для проектирования", выполненные КФХ "Крестьянская
усадьба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий"). Разработанная
документация была направлена на экспертизу в Центр проектной
продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное заключение N
260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по сейсмостойкому
строительству и инженерной защите от стихийных бедствий
(КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на
заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС ЦНИИСКа
им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации, экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установленном порядке использование работы в массовом
строительстве пока нецелесообразно. ( Госстроем РФ рекомендовано
266

267.

проверить на индивидуальных объектах, а изучив опыт, в дальнейшем
широко использовать в РФ) В связи с изложенным Главпроект считает
работу по договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с целью
осуществления авторами контроля за распространением документации,
во изменение письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП
ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр
1010-2С.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
результаты применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2, Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6
л. Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев. исполнитель Барсуков (495)
930 54 87
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп.
2 номер письма 9-3-1/199 "О рассмотрении проектной документации"
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И.КОВАЛЕНКО 197371, Санкт-Петербург, Директору ГП
ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с. 94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сеисмоизолирующего скользящего пояса
для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8
и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий.
Материалы для проектирования", выполненную КФЯ "Крестьянская
усадьба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с использованием сеисмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по
267

268.

сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установленном порядке использование работы в массовом
строительстве нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами контроля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
результаты применения в практике проектирования и строительства
сеисмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6
л. Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев. Исполнитель Барсуков
телефон (495) 930 54 87
Прилагаем положительную выписку отзыва из НТС Госстроя РОССИИ
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА
заседания Секции научно-исследовательских и проектно
изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования
Научно-технического совета Минстроя России г. Москва номер 2313/3 15 ноября 1994 т. Присутствовали: от Минстроя России :
Вострокнутов Ю Г. , Абарыков В. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. ,
Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширяез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян
Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев Е. М.
, Сорокин А. И , Сенина В. С. от ЦНИСК им. Кучеренко : - Айзенберг Я.
М Алексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. , Чигрин С. И. ,
268

269.

Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашевский М. А.
от
ЦНИИпромзданий -Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов А. А. ,
Нейман А. И. , Малин И. С. , Севастьянов В.В, от ПНИИС- Севастьянов
В.В, от КФХ "Крестьянская усадьба" - Коваленко А.И, от НИИОСП им.
Герсенова -Ставницер М.Р АО ЦНИИС - Шестоперов Г.С. от КБ по
железобетону им. Якушева- Афанасьев П.Г . от Объединенного
института физики земли РАН - Уломов В.И., Штейнберг В В
от ПромтрансНИИпроекта - Федотов В Г. от Научно-инженерного и
координационного сейсмологического центра РАН - Фролова Н.И . от
ЦНИИпроектстальконструкция - Болодин Ю.И, ИМЦ "Стройизыскания"
- Ваулин Ю.И, Ассоциация "Югстройпроект"- Малик А.Н. от УКС
Минобороны России (г. Санкт-Петербург) - Беляев В.С 2. " О
сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения
сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий" . Рабочие чертежи
серии • 1.010.-2с-94с. "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных
зданий в районах сейсмичностью 7, 8, 9 баллов" 1.
Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N
4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК "Крестьянская усадьба"
выполняет работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов". В основу работы положен
принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и вертикальных
нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино -щебеночных
амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены
материалы для проектирования фундаментов для вновь строящихся
зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы
работы по второму этапу предложены к промежуточному
рассмотрению на заседании Секции. Представленные материалы
рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко ( Головной научно269

270.

исследовательской организацией министерства по проблеме
сейсмостойкости зданий и сооружений ). Решили: 1. Принять к сведению
сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу.
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной
разработки "проектно-сметной документации сейсмостойкого
Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые
проектные решения) учесть
сообщение А. И. Коваленко и
заключение НТС
ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем
жизнеобеспечения ( водоснабжения, теплоснабжения, канализации и
газораспределения). Зам. председателя Секции научно-исследовательских
и проектно-изыскательских работ, стандартизации и технического
нормирования Ю. Г. Вострокнутов В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормирования.
Прилагаем еще один положительный отзыв ( полный текст ):
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва ул. Строителей 8
корп. 2 № 3-3-1 "О рассмотрении проектной документации"
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И КОВАЛЕНКО 197371, Санкт-Петербург,
Директору
ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ.
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию (шифр 1010-2с.94 )"Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8
и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий.
Материалы для проектирования", выполненные КФХ "Крестьянская
усадьба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с. использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий").
270

271.

Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установленном порядке использование работы в массовом
строительстве нецелесообразно. В связи с изложенным Главпроект
считает работу по договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с целью
осуществления авторами контроля за распространением документации,
во изменение письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП
ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр
1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание' руководства
КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков документации на
ответственность за результаты применения в практике
проектирования и строительства сейсмоизолирующего скользящего
пояса по чертежам ( шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 0-2.)
Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта А.Сергеев. Исполнитель: Барсуков (495) 930
54 87. Адрес для ответа Д.А.Медведеву и В.В.Путину : 197371, СанктПетербург, а/я «Газеты Земля России»,
Испытания на взрывостойкость узлов крепления противовзрывных,
легкосбрасываемых сэндвич -панелей мельницы производительностью
1400 т/сут с корпусом бестарного хранения муки и цехом смесей на
территории ОАО "Рязаньзернопродукт" по изобретению
№
2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
271

272.

СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и изобретению на полезную модель
"Панель противовзрывная" по положительному решению о выдаче
патента по заявке на полезную модель № 2014131653, Мкл E 04 B 1/92
от 30.07.2014 "Панель противовзрывная", авторы: Андреев Б.А.,
Коваленко А.И. по ГОСТ 16962.2-90
(на 167 листах ) Объект
испытаний: узлы крепления сэндвич -панелей : Мельницы
производительностью 1400 т/сут с корпусом бестарного хранения муки и
цехом смесей на территории ОАО «Рязаньзернопродукт» Заказчик: ОАО
«Рязаньзернопродукт» 329029, г.Рязань. ул. Чкалова 48-В.
С техническими решениями узлов крепления противовзрывной ,
легкосбрасываемой сэндвич -панели, можно ознакомиться: http://dwg.ru,
http://rutracker.org. http://www1.fips.ru. http://dissercat.comhttp://doc2all.ru,
см. изобретения №№ 1143895,1174616,1168755 SU, № 1168755 US
STRUCTURAL STEEL BUILDING FRAME HAVING RESILIENT
CONNECTORS,TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device Испытание узлов и фрагменты легкосбрасываемых
конструкция противовзрывной сэндвич -панели и узлов тросовой
демпфирующей петли для зависания сендвич -панели проходили по
прогрессивной теории активной взрывозащиты зданий и сооружений
(АССЗ) Основоположники прогрессивной теории АССЗ : д.т.н , проф.
Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф. Мкртычев О.В., МГСУ, д.т.н
проф А.М.Уздин, ПГУПС. Расчетно-динамическая консольная теория
(модель РДМ ) И.Л. Корчинского (ЦНИИСК м. В.А.Кучеренко)- является
устаревшей , ошибочной, приводящей к дефициту взрывостойкости
зданий и сооружений и способствует авариям и взрывам на АГРС при
землетрясении во взрывоопвасных помещениях по прогрессивной теории
ученых: д.т.н , проф. Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф.
Мкртычева О.В., МГСУ, д.т.н проф А.М.Уздина, ПГУПС и др.
Применение гасителя динамических колебаний с использованием
фрикционно-подвижных болтовых соединений, с длинными овальными
отверстиями на пятом обрушающимся этаже пятиэтажки и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно
патента №154506 «Панель противовзрывная», с демонтажем
272

273.

сварочных креплений, на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости панельных двух пятиэтажек , не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске и
их программная реализация расчета на прогрессирующее,
лавинообразное обрушение и взаимодействие здания с геологической
средой, в программном комплекса SCAD Office, согласно изобретения
№ 2010136746
https://disk.yandex.ru/d/o5KPDP579RQGew https://ppt-online.org/986529
Наши партнеры из Вашингтона внедряют в США и Японии упруго
пластический деформирующий о шарнир, для статически неопределимых
железобетонных конструкция и существующих зданий в США с
применением фрикционно-подвижных болтовых соединений, для
обеспечения сейсмостойкости рамных сдигоустойчивых
узлов металлических или железобетонных конструкций, по изобретениям
зарегистрированные в СССР проф дтн ПГУПС А.М Уздина ФФПС,
руководители компании DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter
Spoer, CEO Dr, Imad Mualla USA https://ppt-online.org/986530
https://disk.yandex.ru/d/fKwMH6tQFhchFA
НОВЫЙ ТИП пластического шарнира – легко сбрасываемые
конструкции, гасители ДИНАМИЧЕСКИХ КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ
существующих построенных зданий и сооружений организацией
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ разработанные для Нефтегорска,
упруго- пластический шарнир с применением или на основе
фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций и других сооружений,
можно скачать :
https://disk.yandex.ru/i/MoY-mWqngh6dkw https://ppt-online.org/939196
Выводы:
1. Предлагаемый метод создания "пластических шарниров" позволяет
их использовать как энергопоглотители для существующих
железобетонных зданий с применение фрикционно –подвижных болтовых
соединений, за счет использования гасителей динамических
колебаний для обрушения верхнего этажа при импульсных
растягивающих нагрузках, для зданий и сооружений,
эксплуатируемых в зонах сейцйсмической активности:
273

274.

Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь, выполненных по
изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
. 2. Разработан общий подход размещения организованных трещин в
каркасных системах, количество которых и место установки напрямую
влияет на количество энергии рассеиваемой на «пластическом шарнире».
Например: на верхних этажах хрущевок в Нефтегорске, где погибли
жители городка в 1995 в узлах концентрации напряжений, надо
«вмонтировать» пластические шарниры по линии нагрузку, согласно
специальных технических условий, разработанные организацией
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ .
Более подробно см.: Использование легко сбрасываемых конструкций для
повышения сейсмостойкости сооружений»
https://disk.yandex.ru/i/4eHHx6vj9lnwsw https://ppt-online.org/874162
https://www.elibrary.ru/download/elibrary_28875672_26509377.pdf
https://ppt-online.org/825742 https://ppt-online.org/819793
https://ppt-online.org/825742 https://ppt-online.org/819792
https://ru.scribd.com/document/476230621/ППР-ЛСК-ИСПОЛЬЗОВАНИЕЛЕГКО-СБРАСЫВАЕМЫХ-КОНСТРУКЦИЙ-ДЛЯ-ПОВЫШЕНИЯСЕЙСМОСТОЙКОСТИ-СООРУЖЕНИЙ-67-Стр
При сбрасывании плит верхнего последнего пятого этажа, масса системы
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а
сейсмическая нагрузка падает.
3. Для повышения надѐжности зданий и сооружений полезно
совместное использование нескольких систем путѐм объединения их
между собой, например фланцевые –фрикционно –подвижные болтовые
соединения и создания расчетных пластических шарниров в среде
вычислительного комплекса SCAD Office
Разработка специальных технических условий (СТУ) , для
ДИНАМИЧЕСКИХ и взрывных упругоплатичных гасителей ( шарниров)
КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ существующих построенных ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ, ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ во взрывоопасных ЗОНАХ и
274

275.

СЕЙСМИЧЕСКОЙ АКТИВНОСТИ и установка фрикционно –
подвижных болтовых соединений , для существующих
железнодорожных мостов, сооружение и зданий, согласно
изобретениям № 165076 «Опора сейсмостойкая», № 2010136746, №
154506 «Панель противовзрывная», № 1143895, 1168755, 1174616,
оперативно выполнит организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН
2014000780 КПП 201401001 ОГРН 1022000000824 [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54
275

276.

При сейсмостойком проектировании, понятие пластичности
применяется для оценки поведения строительных конструкций, указывая
на то количество сейсмической энергии, которое может быть рассеяно за
276

277.

счет пластических деформаций. и для обрушения верхнего этажа
при импульсных растягивающих нагрузках, для зданий и
сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№
1143895, 1168755,1174616
Применение понятия пластичности при проектировании зданий и
сооружений дает возможность снижать проектные сейсмические силы и
позволяет, в случае сильных землетрясений, создавать некий контроль
повреждений
Применение гасителя динамических колебаний с использованием
фрикционно-подвижных болтовых соединений, с длинными овальными
отверстиями на пятом обрушающимся этаже пятиэтажки и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно
патента №154506 «Панель противовзрывная», с демонтажем
сварочных креплений, на пятом этаже, для повышения
сейсмостойкости панельных двух пятиэтажек , не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске и
их программная реализация расчета на прогрессирующее,
лавинообразное обрушение и взаимодействие здания с геологической
средой, в программном комплекса SCAD Office, согласно изобретения
№ 2010136746
https://disk.yandex.ru/d/o5KPDP579RQGew https://pptonline.org/986529
Наши партнеры из Вашингтона внедрившие в США и Японии упруго
пластический деформирующий о шарнир, для статически неопределимых
железобетонных конструкция и существующих зданий в США с
применением фрикционно-подвижных болтовых соединений, для
обеспечения сейсмостойкости рамных сдигоустойчивых
узлов металлических или железобетонных конструкций, по изобретениям
зарегистрированные в СССР проф дтн ПГУПС А.М Уздина ФФПС,
277

278.

руководители компании DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter
Spoer, CEO Dr, Imad Mualla USA https://ppt-online.org/986530
https://disk.yandex.ru/d/fKwMH6tQFhchFA
НОВЫЙ ТИП пластического шарнира – легко сбрасываемые
конструкции, гасители ДИНАМИЧЕСКИХ КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ
существующих построенных зданий и сооружений организацией
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ разработанные для Нефтегорска,
упруго- пластический шарнир с применением или на основе
фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций и других сооружений
https://disk.yandex.ru/i/MoY-mWqngh6dkw https://ppt-online.org/939196
Выводы:
1. Предлагаемый метод создания "пластических шарниров" позволяет
их использовать как энергопоглотители для существующих
железобетонных зданий с применение фрикционно –подвижных болтовых
соединений .
2. Разработан общий подход размещения организованных трещин в
каркасных системах, количество которых и место установки напрямую
влияет на количество энергии рассеиваемой на «пластическом шарнире».
Например: на верхних этажах хрущевок в Нефтегорске, где погибли
жители городка в 1995 в узлах концентрации напряжений, надо
«вмонтировать» пластические шарниры по линии нагрузку, согласно
специальных технических условий, разработанные организацией
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ . Более подробно см.: Использование легко
сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений»
https://disk.yandex.ru/i/4eHHx6vj9lnwsw https://ppt-online.org/874162
https://www.elibrary.ru/download/elibrary_28875672_26509377.pdf
https://ppt-online.org/825742 https://ppt-online.org/819793
https://ppt-online.org/825742 https://ppt-online.org/819792
https://ru.scribd.com/document/476230621/ППР-ЛСК-ИСПОЛЬЗОВАНИЕЛЕГКО-СБРАСЫВАЕМЫХ-КОНСТРУКЦИЙ-ДЛЯ-ПОВЫШЕНИЯСЕЙСМОСТОЙКОСТИ-СООРУЖЕНИЙ-67-Стр
При сбрасывании плит верхнего последнего пятого этажа, масса системы
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а
сейсмическая нагрузка падает.
278

279.

3. Для повышения надѐжности зданий и сооружений полезно
совместное использование нескольких систем путѐм объединения их
между собой, например фланцевые –фрикционно –подвижные болтовые
соединения и создания расчетных пластических шарниров в среде
вычислительного комплекса SCAD Office
Разработка специальных технических условий (СТУ) , для
ДИНАМИЧЕСКИХ и взрывных упругоплатичных гасителей ( шарниров)
КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ существующих построенных ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ, ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ во взрывоопасных ЗОНАХ и
СЕЙСМИЧЕСКОЙ АКТИВНОСТИ и установка фрикционно –
подвижных болтовых соединений , для существующих
железнодорожных мостов, сооружение и зданий, согласно
изобретениям № 165076 «Опора сейсмостойкая», № 2010136746, №
154506 «Панель противовзрывная», № 1143895, 1168755, 1174616,
оперативно выполнит организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН
2014000780 КПП 201401001 ОГРН 1022000000824 [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54
279

280.

При сейсмостойком проектировании, понятие пластичности
применяется для оценки поведения строительных конструкций, указывая
280

281.

на то количество сейсмической энергии, которое может быть рассеяно за
счет пластических деформаций.
Применение понятия пластичности при проектировании зданий и
сооружений дает возможность снижать проектные сейсмические силы и
позволяет, в случае сильных землетрясений, создавать некий контроль
повреждений https://disk.yandex.ru/d/3-YmTFizABdmZA
https://ppt-online.org/987347
гасителей
динамических колебаний, для обрушения верхнего этажа при
импульсных растягивающих нагрузках, для зданий и
сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
На конференции изобртетелй в 2013 доклад о примениии
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ ", №№
1143895, 1168755,1174616 поддержали и одоблилии: ученые изобретатели : Заместителя директора по
науке НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова, д.т.н. А.В.СУДАКОВА, Бакумцев Николай Иосифович
[email protected] Председатель оргкомитета Зам. директора по науке НПО ЦКТИ им.И.И.
Ползунова, проф., д.т.н., Александр СУДАКОВ Презид. Арктической акад. наук, акад. РАЕН, чл.корр. Петербург. инжен. академии Валерий МИТЬКО Сопредседатель Председ СЗО Ядерного
общества России Проф. Нац. мин.-сырьев. университета Владимир ЛЕБЕДЕВ Сопредседатель
Заслуженный изобретатель РФ, Ветеран военного судостроения Юрий ВЕСЕЛОВ Сопредседатель
– Академик РАЕН, Ректор Универ института инновац. технологий, проф., д.э.н., PhD Раисса
КАШУБИНА Сопредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Ветеран атомн. машиностр. ЦНИИКМ
"Прометей" Виктор ЦУКАНОВ Сопредседатель Засл. изобретатель, проф. Нач. НИЛ Воен.
академии связи им.С.М. Будѐнного
Владимир ЧЕРНОЛЕС Сопредседатель Изобретатель
электролечения, PhD, Академ.
Председатель оргкомит. Нач. ВМИИ ВУНЦ ВМФ "Военно-морск. академия" д.т.н., чл-корр. РАН, Проф. Евгений ЯКУШЕНКО
СоПредседатель Генеральный директор ФГУП НИТИ им.А.П. Александрова. ,академик МАНЭБ Вячеслав ВАСИЛЕНКО
СоПредседатель Председ СЗО Ядерного общества России Проф. Нац. мин.-сырьев. университета Владимир ЛЕБЕДЕВ
СоПредседатель Заслуженный деятель науки РФ, Проф. СПБГПУ, доктор, ветеран ВМФ Анатолий БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ
СоПредседатель Зам. Гендирект–Нач. отдел. по перспек. разв. эксперимент. базы ЦНИИ им.Крылова Юрий СКОРИКОВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный директор ТЕХНО-АС Прибор
Сергей СЕРГЕЕВ
СоПредседатель Изобретатель, Академик инж. академии .А.М. Прохорова, PhD Oxford, Профессор
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный директор СКИБР-СТКС
Владимир ХАЙЧЕНКО
СоПредседатель Засл. деятель науки, д.в.н., проф. Морского корпуса Петра Великого СПб ВМИ
Организатор саммита и координатор программы, Изобретатель
Виктор ШАРКОВ
Анатолий ЛАВРЕНТЬЕВ
Н.И.БАКУМЦЕВ
281

282.

Петровской академии наук, доктор Вольдемар РАГЕЛЬ
282
http://eniospb.ru (981) 807 27-85

283.

283

284.

284

285.

285

286.

286

287.

287

288.

288

289.

289

290.

290

291.

291

292.

292

293.

293

294.

294

295.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
295

296.

RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
20
(13)
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Адрес для переписки:
Родионов Владимир Викторович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, от личающийся тем,
что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых
фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом
296

297.

обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и
землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент
полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за
счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим
трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих
из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия
115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на
уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при
монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQU S 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10,
STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной
площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые
расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич» -панелей, щитовых
деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО
«Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
297

298.

Согласно публикации журналиста Л .Максимовой в газете «Голос
Чечни» Вайнахпресс, в статье «Башни и Баллы» от 1 февраля 1996 и
публикации в газете "Грозненский рабочий" от № 5 февраль 1996 "Честь
мундира или сэкономленные миллиарды", в публикации под названием
"О хищении 105 миллиардов из бюджета Российской Федерации и не
использование гасителей динамических колебаний для
обрушения верхнего этажа при импульсных растягивающих
нагрузках, для зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616 , что сэкономило бы 105 мил руб
В публикации утверждалось что, вот уже более 20 лет, Минстрой РФ,
не желает применять, утвержденную Глав проектом Минстроя РФ
от 21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и высокоэкономичные,
типовые проектные решения, утвержденные научно техническим
Советом еще 18.12.96 за № К 23-013/9 от 29.11.96 НТС и
использование гасителей динамических колебаний для
обрушения верхнего этажа при импульсных растягивающих
нагрузках, для зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616
298

299.

Использование гасителей динамических колебаний для
обрушения верхнего этажа при импульсных растягивающих
нагрузках, для зданий и сооружений, эксплуатируемых в зонах
сейцйсмической активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи,
Севастополь, выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС
А.М.Уздиана № 2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ", №№ 1143895, 1168755,1174616 в Армении в г Ереван
RETROFITTING ИЗОЛЯЦИЕЙ ОСНОВЫ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ В АРМЕНИИ
И В РУМЫНИИ И СРАВНИТЕЛЬНОМ АНАЛИЗЕ ТВОРЧЕСКИХ против
ОБЫЧНОГО RETROFITTING
Mikayel Melkumyan1 *, Valentin Mihul2, Эмма Геворгиан3
299

300.

300

301.

Figure 15: Views of the Iasi City Hall building
Fig. 23: "Alexandru loan Cuza" University of Iasi Fig. 24: School Inspectorate of Iasi building "A" con- building "D"
constructed in 1880 and improved in 1938 structed at the beginning of the 20th century
301

302.

Figure 5: General view of the retrofitted by base isolation 3-story school building
Fig. 21: View of "Georghe Pirvan " Museum, Barlad Fig. 22: View of Palace of "Alexandru Ioan Cuza" Uni- constructed in 1880
of Iasi which was constructed in two stages: first
in 1894 and then in 1928-1934
302
versity

303.

303

304.

304

305.

305

306.

306

307.

307

308.

308

309.

309

310.

Около 30% территории Российской Федерации с населением более 20
млн человек может подвергаться землетрясениям свыше 7 баллов. На
территории с сейсмичностью 7-10 баллов расположены крупные
культурные и промышленные центры, многочисленные города и
населенные пункты. Вся эта сравнительно густонаселенная часть
подвержена землетрясениям, которые сопровождаются разрушениями
несейсмостойких зданий и сооружений, гибелью людей и уничтожением
материальных и культурных ценностей, накопленных трудом многих
поколений. В эпицентральных зонах таких землетрясений нередко
нарушается функционирование промышленности, транспорта,
310

311.

электро- и водоснабжения и других жизнеобеспечивающих систем, что
ведет к значительному материальному ущербу из-за не использования
гасителей динамических колебаний, для обрушения верхнего
этажа при импульсных растягивающих нагрузках, для зданий
и сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№
1143895, 1168755,1174616
311

312.

312

313.

313

314.

314

315.

315

316.

316

317.

317

318.

318

319.

319

320.

320

321.

321

322.

322

323.

323

324.

324

325.

325

326.

326

327.

327

328.

328

329.

РИС. 1. ОБЩИЙ ВИД СУЩЕСТВУЮЩЕГО 5-ЭТАЖНОГО КАМЕННОГО ЖИЛОГО
ДОМА, ПЕРЕОБОРУДОВАННОГО БАЗОВОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ, И ФРАГМЕНТЫ ЕГО
ИЗОЛИРУЮЩЕЙ СИСТЕМЫ и использованием гасителей
динамических колебаний для обрушения верхнего этажа при
импульсных растягивающих нагрузках, для зданий и
сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСК ОЙ ЭНЕРГИИ", №№
1143895, 1168755,1174616
Большинство из них предлагают комбинации на основе демпфирующей
сейсмоизоляции с использованием изобретения номер 165076 «Опора
сейсмостойкая» с применением фрикционно –подвижных болтовых
соединений для обеспечение сейсмостойкости сооружений с
различными типами металлических демпфирующих элементов.
Недостатки таких СДС заключаются в следующем:
• большая стоимость.
329

330.

RETROFITTING BY BASE ISOLATION OF EXISTING BUILDINGS IN ARMENIA
AND IN ROMANIA AND COMPARATIVE ANALYSIS OF INNOVATIVE VS.
CONVENTIONAL RETROFITTING
Figure 1: General view of the retrofitted by base isolation existing 5-story stone apartment building (a) and a
fragments of its isolation system (b)
Постоянно идет поиск наиболее эффективных демпфирующих
элементов, работающих параллельно с упругими. Принцип их действия
основан на пластической деформации специальных металлических
элементов.
Альтернативой зарубежным СДС могут быть отечественные
пространственные пластические демпферы (ППД), разработанные КБСМ
под руководством Ю.Л. Рутмана. ППД - компактные, надежные,
несложные в изготовлении пластические демпферы, обеспечивающие
пространственную защиту.
Известны сейсмостойкие здания, в которых сейсмические нагрузки
уменьшаются включением железобетонного механизма сейсмоизоляции
между фундаментом и зданием, содержащего сферические
железобетонные стойки и стаканы на их концах, контактирующих с
фундаментом и низом первого этажа здания.
Поставлена задача - разработать конструктивное решение
механизма сейсмоизоляции и оценить эффективность его введения в
конструкцию фундамента для существующих зданий на основе
330

331.

демпфирующей сейсмоизоляции с использованием изобретения номер
165076 «Опора сейсмостойкая» с применением фрикционно –подвижных
болтовых соединений для обеспечение сейсмостойкости сооружений
Предлагается выполнять механизм сейсмоизоляции следующим
образом.
Сейсмоизоляция существующих зданий на основе демпфирующей
сейсмоизоляции с использованием изобретения номер 165076 «Опора
сейсмостойкая» с применением фрикционно –подвижных болтовых
соединений для обеспечение сейсмостойкости сооружений,
что дает возможность перемещаться зданию во всех направлениях на
величины смещения основания.
331

332.

332

333.

333

334.

334

335.

335

336.

.
336

337.

337

338.

338

339.

339

340.

340

341.

Согласно закона о СМИ редакция газеты «Земля РОССИИ» и журналисты ИА «Крестьянского
информационного агентство» имею право на свое мнение , свои журналистские
расследование ,высказывать свои предложения, замечания и высказывать их свободно в
социальных сетях, участвовать в выборах , публиковать свои предложения для кандидатов в
депутаты
Закон РФ от 27.12.1991 N 2124-1 (ред. от 01.07.2021) "О средствах массовой информации"
(с изм. и доп., вступ. в силу с 01.08.2021)
Статья 47. Права журналиста
Журналист имеет право:
1) искать, запрашивать, получать и распространять информацию;
2) посещать государственные органы и организации, предприятия и учреждения, органы
общественных объединений либо их пресс-службы;
3) быть принятым должностными лицами в связи с запросом информации;
4) получать доступ к документам и материалам, за исключением их фрагментов,
содержащих сведения, составляющие государственную, коммерческую или иную специально
охраняемую законом тайну;
5) копировать, публиковать, оглашать или иным способом воспроизводить документы и
материалы при условии соблюдения требований части первой статьи 42 настоящего Закона;
6) производить записи, в том числе с использованием средств аудио- и видеотехники,
кино- и фотосъемки, за исключением случаев, предусмотренных законом;
7) посещать специально охраняемые места стихийных бедствий, аварий и катастроф,
массовых беспорядков и массовых скоплений граждан, а также местности, в которых
объявлено чрезвычайное положение; присутствовать на митингах и демонстрациях;
8) проверять достоверность сообщаемой ему информации;
9) излагать свои личные суждения и оценки в сообщениях и материалах, предназначенных
для распространения за его подписью;
10) отказаться от подготовки за своей подписью сообщения или материала,
противоречащего его убеждениям;
11) снять свою подпись под сообщением или материалом, содержание которого, по его
мнению, было искажено в процессе редакционной подготовки, либо запретить или иным
образом оговорить условия и характер использования данного сообщения или материала в
соответствии с частью первой статьи 42 настоящего Закона;
12) распространять подготовленные им сообщения и материалы за своей подписью, под
псевдонимом или без подписи.
Журналист пользуется также иными правами, предоставленными ему законодательством
Российской Федерации о средствах массовой информации.
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_1511/eb178008150140de536549da7256cf0f9a0
1714d/
Федеральный закон от 27 декабря 1991 года N 2124-1 "Закон о средствах массовой
информации
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ
https://pptonline.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» №
П 4014 от 14 октября 1999 г можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ»,
спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область.
1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск https://pamyatnaroda.su/awards/anniversaries/1522841656 http://www.gazetazemlyarossii6.narod.ru
341

342.

Зам редактора газеты "Земля РОССИИ" Данилику Павлу
Викторовичу, позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя
при обороне Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983),
сотруднику отдела Государственного института «ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ», мл.
сержанту в/ч 21209 г.Грозный, специалисту по СПОСОБу УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО
ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ РАЗЛОМОВ № 2273035 направленным взрывом в разломах, в
среде вычислительного комплекса SCAD Offiсe
342

343.

343

344.

344

345.

345

346.

346

347.

347

348.

348

349.

349

350.

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЛЕГКО СБРАСЫВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СООРУЖЕНИЙ
Андреев Б.А., инж.
инж, Коваленко А.И.,инж.,. (ОО «Сейсмофонд»),
Долгая А.А., к.т.н. , (ОАО «Трансмост»)
Предложено использовать легкосбрасываемые конструкции для повышения
сейсмостойкости сооружений. В процессе резонансных колебаний предусматривается
возможность падения отдельных элементов сооружения, например панелей
перекрытия или части стеновых панелей. В результате собственные частоты
колебаний сооружения меняются и система отстраивается от резонанса. Приведен
пример такого решения для одноэтажного сельскохозяйственного здания.
Ключевые слова: легко-сбрасываемые конструкции, сейсмостойкость
Адаптивные системы сейсмозащиты являются эффективными для снижения сейсмических нагрузок на
здания и сооружения. В литературе большое внимание уделяется адаптивной сейсмоизоляции *1,2+. Между
тем, такие системы могут быть эффективными при любом изменении жесткости в процессе сейсмических
колебаний. Это связано с тем, что для сооружения опасны резонансные колебания. Отстройка частоты
колебаний системы от резонанса в любую сторону должна снижать сейсмические нагрузки. Даже если после
отстройки от одной частоты сооружение попадет на другую резонансную частоту, что маловероятно, у
системы будет мало времени на раскачку до опасных значений смещений и ускорений. Сказанное
иллюстрируется простым примером проектирования коровника в высокосейсмичном районе на Камчатке.
Для повышения сейсмостойкости сооружения предложено использовать легкосбрасываемые плиты
При сбрасывании плиты
масса системы уменьшается, частота собственных колебаний
увеличивается, а сейсмические нагрузки падают.
перекрытий, применяемые во взрывоопасных производствах.
Устройство предлагаемой панели перекрытия показано на рис.1.
Панель состоит из опорной плиты 1, жестко соединенной с каркасом здания и имеющей проем 2. На
опорной плите размещается сбрасываемая панель 4, прикрепленная к плите крепежными элементами 3
(саморежущими шурупами), имеющими ослабленное резьбовое сечение. Панель соединена с опорной
плитой тросом 5. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными с
двух сторон по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым
отверстием в опорной плите, образует ослабленное резьбовое соединение, разрушаемое при сильном
землетрясении. Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных сейсмических
350

351.

нагрузках. Панель целесообразно использовать для устройства перекрытия и верхней части стен. После
падения панель зависает на крепежном тросе 6.
На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления сбрасываемой панели.
Для оценки работы здания с предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических колебаний
сооружения. В качестве модели воздействия принят временной процесс, предложенный в [3], детально
описанный в [4] и регламентированный в Рекомендациях [5]. Расчет выполнен в соответствии с общими
принципами современного сейсмостойкого строительства на действие относительно слабого с
повторяемостью раз в 100 лет (проектное землетрясение, или ПЗ) и сильного с повторяемостью раз в 500 лет
(максимальное расчетное землетрясение или МРЗ) землетрясений [6,7]. Большие повторяемости ПЗ и МРЗ
связаны с малой ответственностью объекта.
Рис.1. Схема устройства сбрасываемой панели
Рис.2. Внешний вид крепежной петли и ослабленных крепежных шурупов
Расчет пиковых ускорений МРЗ выполнен по методике [8]. В соответствии с [3-5] велосиграмма V(t)
включает три гармоники.
351

352.

3
V A i e i t sin i t
(1)
i 1
Частота первой гармоники совпадает с собственной частотой сооружения при закрепленных панелях.
Частота второй гармоники настроена на частоту здания со сброшенными панелями. Числовые значения
параметров приведены в таблице 1. На рис.3 представлена сгенерированная велосиграмма V(t), а на рис.4 –
соответствующая ей акселерограмма W(t).
Таблица 1
Значения параметров сгенерированного воздействия
i
1
2
3
Ai
0.038
-0.106
0.02
i
0.11
0.21
0.1
Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям [5].
Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям [5].
352

353.

На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком креплении панелей. На рисунке
ясно видно, что здание «выбирает» из воздействия опасную частоту и совершает опасные резонансные
колебания, достигая амплитуды 16.1 см. .
Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при жестком закреплении панелей
(точкой отмечен момент для срыва шурупов)
Опасным для здания в целом является смещение 6.5 см, а разрушающим – 11 см. В связи с этим
крепление панелей сделано так, что при достижении опасных перемещений происходит сброс панелей и
изменение собственной частоты объекта. Смещения сброса с некоторым запасом приняты равными 5 см.
Точка сброса отмечена на рис.5 зеленым кружком. Она имеет место при t=1.31 с.
Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе панелей при t=1.31 c
Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на рис. 5. Как видно из
приведенных результатов расчета предлагаемое решение позволяет снизить смещения сооружение более,
чем в 1.5 раза с 16.1 см до 10.5 см.
Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно использовать, как понижая,
так и повышая жесткость системы в процессе колебаний с целью ее отстройки от резонанса.
353

354.

Материалы хранятся
Литература
1.Айзенберг Я.М., Нейман А.И., Абакаров А.Д., Деглина М.М., Чачуа Т.Л. Адаптивные системы
сейсмической защиты сооружения.- М.:-Наука.-1978.-246
2.Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями для сейсмических районов.М.:Стройиздат.1976.-229 с.
3.Долгая А.А. Моделирование сейсмического воздействия коротким временным процессом. // Э-И.
ВНИИНТПИ. Сер. “Сейсмостойкое строительство”, Вып. 5-6., 1994, с.56-63
4.Уздин А.М., Елизаров С.В., Белаш Т.А. Сейсмостойкие конструкции транспортных зданий и
сооружений. Учебное пособие. ФГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном
транспорте», 2012-500 с.
5.Рекомендации по заданию сейсмических воздействий для расчета зданий разной степени
ответственности. - С.-Петербург - Петропавловск-Камчатский, КамЦентр, 1996, 12с.
6.Уздин А.М. Задание сейсмического воздействия. Взгляд инженера-строителя. Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений. 2005, №1, с. 27-31
7.Уздин А.М. Что скрывается за линейно-спектральной теорией сейсмостойкости. Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений. 2009, №2, с. 18-23
8.Сахаров О.А. К вопросу задания сейсмического воздействия при многоуровневом проектировании
сейсмостойких конструкций Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений, № 4, 2004 г. С.7-9
9.
Полезная модель изобртение ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ 154506
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
154 506
(13)
U1
(51) МПК
E04B 1/92 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
354

355.

Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(21)(22) Заявка: 2014131653/03, 30.07.2014
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
30.07.2014
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 30.07.2014
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 27.08.2015 Бюл. № 24
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр. Королева, 30,
корп. 1, кв. 135, Коваленко Александр
Иванович
(54) ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ
(57) Реферат:
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для з ащиты помещений от
возможных взрывов. Конструкция позволяет обеспечить надежный и быстрый сброс
легкосбрасываемой панели, сброс давления при взрыве и зависание панели на опорной плите,
Конструкция представляет собой опорную плиту с расчетным проемом, котор ая жестко крепится на
каркасе защищаемого сооружения. На опорной плите крепежными элементами, имеющими
ослабленное резьбовое поперечное сечение, закреплена панель легкосбрасываемая. Ослабленное
резьбовое соединение каждого крепежного элемента образовано лысками выполненными с двух
сторон резьбовой части. Кроме того опорная плита и легкосбрасываемая панель соединены тросом
один конец которого жестко закреплен на опорной плите, а другой конец соединен с крепежным
элементом через планку, с возможностью перемещения. 4 ил.
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты помещений содержащих
взрывоопасные среды.
Известна панель для легкосбрасываемой кровли взрывоопасных помещений по Авт.св. 617552, М.Кл. 2 E04B 1/98 с
пр. от 21.11.75. Панель включает ограждающий элемент с шарнирно закрепленными на нем поворотными скобами,
взаимодействующими через опоры своими наружными полками с несущими элементами. С целью защиты от
воздействия ветровой нагрузки, панель снабжена подвижной плитой, шарнирно соединенной с помощью тяг с
внутренними концами поворотных скоб, которые выполнены Т-образными. Недостатком предлагаемой конструкции
является низкая надежность шарнирных соединений при переменных внешних и внутренних нагрузках. Известна также
легкосбрасываемая ограждающая конструкция взрывоопасных помещений по Патенту SU 1756523, МПК5 E06B 5/12 с пр.
от 05.10.1990. Указанная конструкция содержит поворотную стеновую панель, состоящую из нижней и верхней секций и
соединенную с каркасом временной связью. Нижняя секция в нижней части шарнирно связана с каркасом здания, а в
верхней части - шарнирно соединена с верхней секцией панели. Верхняя секция снабжена роликами, установленными в
направляющих каркаса здания. Недостатком указанной конструкции являетс я низкая надежность вызванная большим
количеством шарнирных соединений, требующих высокой точности изготовления в условиях строительства. Известна
также противовзрывная панель по Патенту RU 2458212, E04B 1/92 с пр. от 13.04.2011, которую выбираем за протот ип.
Изобретение относится к защитным устройствам применяемым во взрывоопасных объектах. Противопожарная панель
содержит металлический каркас с бронированной обшивкой и наполнителем -свинцом. Панель имеет четыре
неподвижных патрубка-опоры, а в покрытии взрывоопасного объекта жестко заделаны четыре опорных стержня,
которые телескопически вставлены в неподвижные патрубки-опоры панели. Наполнитель выполнен в виде дисперсной
355

356.

системы воздух-свинец, а опорные стержни выполнены упругими. Недостатком вышеуказанной па нели является низкая
надежность срабатывания телескопических сопряжений при воздействии переменных внешних и внутренних нагрузок.
Задачей заявляемого устройства является обеспечение надежности открывания проема при взрыве (сбрасывания
легкосбрасываемой панели) за минимальное время и обеспечение зависания панели после сброса.
Сущность заявляемого решения состоит в том, что для защиты стен, оборудования и персонала от возможного
взрыва, помещение снабжено панелью противовзрывной, обеспечивающей надежное и быс трое открытие проема при
взрыве и сброс избыточного давления, а также зависание панели на плите опорной. Панель противовзрывная содержит
плиту опорную которая жестко закреплена на стене защищаемого помещения и имеет проем соответствующий проему в
стене, а с другой стороны плиты опорной винтами с резьбой, ослабленной по сечению, закреплена панель
легкосбрасываемая. Площадь проема плиты опорной и проема помещения определяется в зависимости от объема
помещения, от взрывоопасной среды, температуры горения, давления, скорости распространения фронта пламени и др.
параметров. Винты имеют резьбовую часть, ослабленную по сечению с двух сторон лысками до размера <Z> и т. о.
образуется ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под воздействием взрывной волны.
Сущность предлагаемого решения поясняется чертежами где:
на фиг. 1 изображен разрез Б-Б (фиг. 2) панели противовзрывной;
на фиг. 2 изображен разрез Α-A (фиг. 1);
на фиг. 3 изображен вид по стрелке В (фиг. 1) в увеличенном масштабе;
на фиг. 4 изображен разрез Г-Г (фиг. 2), узел крепления троса в увеличенном масштабе.
Панель противовзрывная состоит из опорной плиты 1, которая жестко крепится к каркасу защищаемого помещения
(на чертеже не показано). В каркасе помещения и в опорной плите выполнен проем 2, имеющий ра счетную площадь
S=b*h, которая зависит от объема защищаемого помещения, температуры горения, давления, скорости
распространения фронта пламени и др. параметров. На опорной плите 1, резьбовыми крепежными элементами,
например саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное поперечное резьбовое сечение, закреплена
легкосбрасываемая панель 4. Кроме того, легкосбрасываемая панель соединена с опорной плитой гибким узлом,
состоящим из планки 5, закрепленной с одной стороны на тросе 6, а с др. стороны сопряженной с к репежным
элементом 3. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными с двух сторон по
всей длине резьбы до размера <Z>. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым отверстием в
опорной плите 1, образуют ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под действием взрывной волны.
Разрушение (вырыв) в ослабленном резьбовом соединении возможно или за счет разрушения резьбы в опорной плите,
или за счет среза резьбы крепежного элемента-самореза 3, в зависимости от геометрии резьбы и от соотношения
пределов прочности материалов самореза и плиты опорной. Рассмотрим пример. На опорной плите 1 толщиной 5 мм,
изготовленной из стали 3, самосверлящими шурупами 3 размером 5,5/6,3×105, изготовленными из стали У7А,
закреплена легкосбрасываемая панель 4, изготовленная из
стали 20. Усилие вырыва при стандартной резьбе для одного шурупа составляет 1500 кгс. Опытным путем
установлено, что после доработки шурупа путем стачивания резьбы с двух сторон до размера Z=3 мм, величина у силия
вырыва составляет 700 кгс. Соответственно, при креплении плиты четырьмя шурупами, усилие вырыва составит 2800 кгс.
При условии, что площадь проема S=10000 см 2, распределенная нагрузка для вырыва должна быть не менее 0,28
кгс/см2. Таким образом, зная параметры взрывоопасной среды, объем и компоновку защищаемого помещения,
выбираем конструкцию крепежных элементов после чего, в зависимости от заданного усилия вырыва, можно
определить величину <Z> - толщину ослабленной части резьбы.
Панель противовзрывная работает следующим образом. При возникновении взрывной нагрузки, взрывная волна
через проем 2 в опорной плите 1 воздействует по площади легкосбрасываемой панели 4, закрепленной на опорной
плите 1 четырьмя саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное резьбовое сечение. При превышении взрывным
усилием предела прочности резьбового соединения, резьбовое соединение разрушается по ослабленному сечению,
легкосбрасываемая панель освобождается от механического крепления, после чего сбрасывается, сечение проема
открывается и давление сбрасывается до атмосферного. После сбрасывания панель легкосбрасываемая зависает на
тросе 6, один конец которого закреплен на опорной плите, а другой, через планку 5 сопряжен с крепежным элементом
3.
356

357.

Формула полезной модели
1. Панель противовзрывная, содержащая опорную плиту, на которой резьбовыми крепежными элементами
закреплена панель легкосбрасываемая, отличающаяся тем, что в опорной плите выполнен проем, а панель
легкосбрасываемая выполнена сплошной, при этом крепежные элементы, скр епляющие панель легкосбрасываемую с
опорной плитой, имеют ослабленное поперечное сечение резьбовой части, образованное лысками, выполненными с
двух сторон по всей длине резьбы и, кроме того, панель легкосбрасываемая соединена с опорной плитой тросом, один
конец которого жестко закреплен в опорной плите, а другой конец соединен с панелью легкосбрасываемой.
2. Панель противовзрывная по п.1, отличающаяся тем, что трос соединен с панелью легкосбрасываемой через
планку, сопряженную с крепежным элементом.
357

358.

Полезная модель изобретение ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ 165076
358

359.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
165 076
(13)
U1
(51) МПК
E04H 9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(21)(22) Заявка: 2016102130/03,
22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия
патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл.
№ 28
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, пр.
Королева, 30, корп. 1, кв. 135,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикцион но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено
вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе,
перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий
калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая
359

360.

превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в
штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием
корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом,
после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к
уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус -шток и к увеличению
усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от
сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные
соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских
деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение содержит металлические листы,
накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены
болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между
листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов
или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов
происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем
происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются:
ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также
неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A) -2014-01-01. Restraint antiwind and anti-seismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое основание,
поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями
сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающи е элементы болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят
через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким
образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических
нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия
большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей
оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В
корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечн ые
отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент -болт. Кроме того в
корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает
расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется
чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3
изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
360

361.

Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое
охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса
перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт
3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца
корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на
фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры
заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием
(вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока
контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна). По сле этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом
до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров
от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (у силия трения) в
сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от
величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов,
шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах
длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным
элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с
цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в
теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллел ьно центральной оси,
выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
361

362.

362

363.

363

364.

СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
364

365.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
(11)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
2010 136 746
(13)
A
(51) МПК
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл.
№2
Адрес для переписки:
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
"Теплант"
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрыва х, отличающийся тем,
что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых
фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом
обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и
землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент
365

366.

полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за
счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим
трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих
из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия
115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на
уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при
монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10,
STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на строительной
площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые
расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич» -панелей, щитовых
деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО
«Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Более подробно см.: Использование легко сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости
сооружений» https://disk.yandex.ru/i/4eHHx6vj9lnwsw https://ppt-online.org/874162
https://www.elibrary.ru/download/elibrary_28875672_26509377.pdf
https://ppt-online.org/825742 https://ppt-online.org/819793
https://ppt-online.org/825742 https://ppt-online.org/819792
https://ru.scribd.com/document/476230621/ППР-ЛСК-ИСПОЛЬЗОВАНИЕ-ЛЕГКО-СБРАСЫВАЕМЫХ-КОНСТРУКЦИЙДЛЯ-ПОВЫШЕНИЯ-СЕЙСМОСТОЙКОСТИ-СООРУЖЕНИЙ-67-Стр
366

367.

Применение гасителя динамических колебаний с использованием
фрикционно-подвижных болтовых соединений, с длинными овальными
отверстиями на пятом обрушающимся этаже пятиэтажки и легко
сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки, согласно
патента №154506 «Панель противовзрывная», с демонтажем сварочных
креплений, на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости панельных
двух пятиэтажек , не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у
памятника Ленина в г. Нефтегорске и их программная реализация
расчета на прогрессирующее, лавинообразное обрушение и
взаимодействие здания с геологической средой, в программном комплекса
SCAD Office, согласно изобретения № 2010136746
https://disk.yandex.ru/d/o5KPDP579RQGew https://ppt-online.org/986529
Наши партнеры из Вашингтона внедрившие в США и Японии упруго
пластический деформирующий о шарнир, для статически
неопределимых железобетонных конструкция и существующих зданий
в США с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений,
для обеспечения сейсмостойкости рамных сдигоустойчивых
узлов металлических или железобетонных конструкций, по
изобретениям зарегистрированные в СССР проф дтн ПГУПС А.М Уздина
ФФПС, руководители компании DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS
Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla USA https://ppt-online.org/986530
https://disk.yandex.ru/d/fKwMH6tQFhchFA
367

368.

368

369.

Уважаемый Председатель Правительства России Мишустин Михаил
Владимирович и Председатель Государственной Думы господин
Володин Вячеслав Викторович , руководствуясь принципом гуманизма
в целях укрепления гражданского мира и согласия, в
соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103 Конституции
Российской Федерации редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА
«Крестьянское информационное агентство» простит Вас
простить или обязать Жилищные комитета Ленинградской
области и СПб, в ноябре -декабре 2021 г, рассмотреть на
научно –техническом совете с участием Тимкова Александра
Михайловича - председателя жилищно-коммунального комитета
Администрации Ленинградской области и Борщова Александр
Михайловича -Председателя жилищного комитат
Правительства Санкт-Петербурга использоание гасителей
динамических колебаний для обрушения верхнего этажа при
импульсных растягивающих нагрузках, для зданий и
сооружений, эксплуатируемых в зонах сейцйсмической
активности: Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь,
выполненных по изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана №
2010136746 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ", №№
1143895, 1168755,1174616
Редакция газеты "Земля РОССИИ" просит депутатов Муниципального
совета МО 68 "Озеро долгое" -членов научного технического совета
рассмотреть изобртение использование гасителей динамических
колебаний для обрушения верхнего этажа при импульсных
растягивающих нагрузках, для зданий и сооружений,
эксплуатируемых в зонах сейцйсмической активности:
Нефтегорск, Грозный, Сочи, Севастополь, выполненных по
369

370.

изобртению проф дтн ПГУПС А.М.Уздиана № 2010136746
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ"
. Редакция газеты «Земля РОССИИ» просит руководство ЖКХ СПб и лен области , МО 68 «Озеро Долгое
рассмотреть изобретение на НТС в ноябре –декабре 2021 г и дать положительное или отрицательное решение
по использованию гасителя динамических колебаний организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Редакция газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянское информационное агентство
"обращается письменно к депутатам МО 68 Ответа от МО 68 нет с 21.09.21
Заместителю Главы Муниципального образования
Муниципальный округ Озеро Долгое Бенеманскому Дмитрий
Вадимовичу, 3 Петрову Юрий Геннадьевичу, Заместителю Главы
Муниципального образования Муниципальный округ Озеро Долгое, членам комиссии
по социальной политике , всему коллективу : 4 Абызову Илья Тимуровичу: Членам
комиссии по социальной политике
5
Аникину Андрей Андреевичу и др
370

371.

Членам комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью, ревизионной комиссии
6 Безбородая Ирина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
7 Викторова Галина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
8 Иванов Константин Анатольевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
9 Канева Наталья Львовна
Член комиссии по социальной политике
10 Карпинский Александр Станиславович
Член комиссии по социальной политике
11 Катенев Александр Владимирович
12 Овчинников Алексей Геннадьевич
Член комиссии комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального
хозяйства (ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и
предотвращению чрезвычайных ситуаций
13 Поздняков Александр Андреевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой
информации и взаимодействию с общественностью
14 Потемкин Геннадий Владимирович
15 Полтапова Нина Алексеевна
Член комиссии по социальной политике
16 Соболева Ирина Георгиевна
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ)
17 Тарунтаев Евгений Александрович
371

372.

Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства
(ЖКХ), комиссии по содействию охране общественного порядка и предотвращению
чрезвычайных ситуаций
18 Трегубов Андрей Анатольевич
19 Тураев Семен Константинович
Член комиссии по социальной политике
20 Юплов Иван Валентинович
+7 (812)301-05-01
197349, С-Петербург, пр. Испытателей 31/1 Часы приѐма: с 9:00 до 13:00 и с 15:00 до 17:00
Арестован замминистра ЖКх Владимир Нормайкин
в Новосибирске | Задержан Владимир Нормайкин
https://www.youtube.com/watch?v=lVuF7mkDoVc
Чиновник замутил Чистую воду Замминистра ЖКХ Новосибирской
области подозревается в получении особо крупной взятки
В Новосибирске в понедельник был задержан заместитель
министра ЖКХ и энергетики региона 55-летний Владимир
Нормайкин. По версии следствия, замминистра получил от
учредителя коммерческой фирмы взятку в 2 млн руб. за помощь
в прохождении конкурса на строительство водозаборных
скважин и заключении контракта. Во вторник суд рассмотрит
ходатайство правоохранителей об аресте чиновника, которому
грозит до 15 лет лишения свободы.
372

373.

https://www.kommersant.ru/doc/5039567 https://vk.com/wall32258596_7672020 https://pasmi.ru/archive/327094/
Кадры задержания замминистра ЖКХ Новосибирской области за взятку
https://www.youtube.com/watch?v=A0968irCDhM
Замминистра ЖКХ отправился в СИЗО https://www.youtube.com/watch?v=WXxOocsAsCc
Задержание замминистра ЖКХ Новосибирской области https://www.youtube.com/watch?v=rX5sD1B2pXA
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ»,
спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область.
1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск https://pamyatnaroda.su/awards/anniversaries/1522841656 http://www.gazetazemlyarossii6.narod.ru
Зам редактора газеты "Земля РОССИИ" Данилику Павлу
Викторовичу, позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя
при обороне Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983),
сотруднику отдела Государственного института «ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ», мл.
сержанту в/ч 21209 г.Грозный, специалисту по СПОСОБу УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО
ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ РАЗЛОМОВ № 2273035 направленным взрывом в разломах, в
среде вычислительного комплекса SCAD Offiсe
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16
мая 1994 можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ
https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского
информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Закон РФ от 27.12.1991 N 2124-1 (ред. от 01.07.2021) "О средствах массовой информации" (с
изм. и доп., вступ. в силу с 01.08.2021)
Статья 12. Освобождение от регистрации
Не требуется регистрация: периодических печатных изданий
тысячи экземпляров;
373
тиражом менее одной