17.32M

Category:

Construction

Doklad tezisi soobshenie Stalinskiy Leninskiy podxoda izobretatelskoy deyatelnosti Seisnofod Kovalenko 368

1.

Редакция газеты «Земля РОССИИ» №104
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя:
40817810455030402987
[email protected]
[email protected] [email protected]
1
От 02.02.2022 (921) 962-67-78
197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ»
[email protected] 288 стр

2.

3.

Актуальность Ленинского подход к изобретательской
деятельности при социализме и современное состояние
изобретательской деятельности при буржуазном курсе
антигосударственных реформ в Комитет ЖКХ и
строительстве , по уничтожению государственного подхода по
внедрению огнестойкого компенсатора- гаситель температурных
напряжений в СПб и ЛО
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда
посвящённом 85- летию Всероссийского общества
изобретателей и рационализаторов ВОИР в июле 2017,
пожелал плодотворной работы, неиссякаемого
вдохновения и энергии для новых ярких достижений и
открытий, однако огнестойкий компенсатор гаситель
температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых
соединениях уже выпускается Канадской фирмой расположенного
в Монреале, Джоаквием Фразао. Внедряются отечественные
изобретения дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США
https://www.quaketek.com/products-services
https://www.quaketek.com/seismic-friction-dampers/ Изготовлен и
внедряется огнестойкий компенсатор гаситель температурных
напряжений в США по изобретения №№ 1143895, 1168755,
1174616 ,165076, 2010136746 проф дтн ПГУПС Уздина А М, под
названием гаситель динамических колебаний DAMPERS
CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla
Наши партнеры из блока НАТО уже внедряют отечественные изобретения в США, Канаде, Японии. Статью 281
УК РФ. Диверсия подрыва экономической безопасности и обороноспособности РФ. Умышленно МО-68
"Озеро Долгое" , Комитет ЖКХ СПб и ЛО отказываются в течении 10 лет,
3

4.

рассмотреть на научном техническом совете НТС , специальные
технические условия (СТУ), связанные с безопасностью при пожарах
Ленинградцев по повышению огнестойкости металлических конструкций
, трубопроводов , с учетом сдвиговой прочности металлических
конструкций, при действии поперченной силы, при температурных
напряжений и пожарных нагрузок, в программном комплексе SCAD
21.1.1., на сдвиг с перемещением на "Z" ( по изобретению № 165076
"Опора сейсмостойкая"), вдоль оси компенсатора, при выполнении
расчетного количество пазов шириной <Z> , по линии нагрузки и
длиной <I> ,которая превышает длину <Н> , от торца сдвигового
компенсатора, до расчетной точки в металлических конструкциях
, выполненного по изобретениям СССР №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина ,
согласно СП 16.1.13330.2011 п.п. 8.2.1
https://disk.yandex.ru/d/3n1XjcsYL54hRQ https://ppt-online.org/1083027
и внедренные в Канаде, США, Японии, Китае и даже в братской
Украине.
Спецвыпуск номер 104 от 02 02 2022 редакции газеты Земля
РОССИИ для доклада на торжественном вечере посвященному
Дню Рождения Владимира Ленина 22 апреля 2022 в Шалаше
Тема доклада : Актуальность
Ленинского подход к
изобретательской деятельности при социализме и современное
состояние изобретательской деятельности при буржуазном
курсе антигосударственных реформ в Комитет ЖКХ и
строительстве СПб и ЛО , по уничтожению государственного
подхода по внедрению огнестойкого компенсатора- гаситель
температурных напряжений в СПб и ЛО
4

5.

Однако товарищи из дружественного Китай уже испытали и
внедрили огнестойкий компенсатор, но гибридный гаситель
динамических и температурных напряжений и колебаний
Прилагает научною статью товарищей из КНР
экспериментальное исследование Гибридной соединительной балки С
Фрикционным амортизатором с использованием Полустального
материала
Тао Ванг1*, Фэнли Янг1, Синь Ванг2 и Яо Цуй2
* 1. Лаборатория сейсмостойкости и инженерной вибрации,
Институт инженерной механики, Китайское управление по
землетрясениям (CEA), Харбин, Китай
* 2государственная ключевая лаборатория прибрежной и морской
инженерии, Школа гражданского строительства, факультет
инженерной инфраструктуры, Даляньский технологический
университет, Далянь, Китай
Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные
повреждения во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году. Балки
очень трудно отремонтировать, как только появляются трещины.
Чтобы улучшить пластичность и ремонтопригодность
традиционной соединительной балки RC, в этом исследовании
предлагается управляемая повреждениями гибридная
соединительная балка. Гибридная соединительная балка соединяет
конечности стены с помощью фрикционного демпфера, соединенного
через сегменты стальной балки. Прочность и жесткость
фрикционного демпфера тщательно продуманы, чтобы
сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм
трения может рассеивать больше энергии, чем традиционная RCсоединительная балка. Неопределенности, возникающие в процессе
проектирования, и характеристики, присущие традиционным
соединительным балкам RC или другим типам амортизаторов,
5

6.

значительно снижаются. Для всех соединений используются
высокопрочные болты, чтобы их можно было быстро заменить при
обнаружении каких-либо повреждений после землетрясения. В этом
исследовании фрикционный демпфер с использованием
полуметаллических фрикционных пластин и прокладок из
нержавеющей стали в качестве контактной пары был испытан при
различных скоростях нагружения. Была измерена температура.
Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции
рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения,
которая может быть легко включена в процесс проектирования
конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была
разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и
способность рассеивать энергию были сопоставлены с
традиционной RC-соединительной балкой, которая также
продемонстрировала управляемость повреждениями с помощью
предлагаемой гибридной соединительной балки.
6

7.

Вступление
В высотных зданиях часто используется система стен из
железобетона (RC) в качестве элемента сопротивления поперечной
силе. Двойной механизм сейсмической защиты, т.е. соединительные
балки и поперечные стенки, особенно подходит для обеспечения
баланса между комфортом проживания и безопасностью от
землетрясений. Во время землетрясения в первую очередь
повреждаются соединительные балки, и вся конструкция
становится более гибкой, что предотвращает попадание в
конструкцию высокочастотной доминирующей энергии. Поэтому
часто ожидается, что соединительная балка будет пластичной, как
это предлагается во многих сейсмических проектных кодексах
(Международный совет по кодам (ICC), 2015; МОХУРД, 2016a,b).
Однако большая пластичность элементов RC влечет за собой
больший ущерб, поскольку пластичность зависит от растрескивания
бетона и податливости стальной арматуры. Как только
соединительная балка RC трескается, ее очень трудно
отремонтировать, как сообщалось во время землетрясения в
Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008).
7

8.

Соединительная балка, однажды объединенная с амортизаторами,
также называемыми гибридными соединительными балками,
привлекательна благодаря своей управляемости повреждениями,
которая превосходит традиционные RC-соединительные балки.
Недавние исследования (Фортни и др., 2007; Сюй, 2007; Тенг и др.,
2010; Лу и др., 2013; Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что
пластичность значительно повышается за счет использования
амортизаторов в соединительной балке. Вязкоупругий
соединительный демпфер был использован Монтгомери и
Кристопулосом (2015) для повышения сейсмических характеристик
высотных зданий. Производительность двух ветвей стены,
соединенных вязкоупругой связью, при ветровых и сейсмических
нагрузках также была подтверждена экспериментально.
Самоцентрирующийся демпфер с использованием проводов SMA для
соединительной балки RC был разработан для обеспечения
возможности повторного центрирования системы, что было
продемонстрировано экспериментами (Мао и др., 2012). Совсем
недавно Ji и др. (2017) предложили короткое стальное срезное звено
для замены всей соединительной балки RC. Как способность
рассеивать энергию, так и возможность быстрой замены были
проверены с помощью квазистатических циклических испытаний.
Был построен четырехэтажный образец в масштабе 1/2, который
был установлен с помощью соединительных балок из
низкоуглеродистой стали (Cheng et al., 2015). Соединение между
8

9.

стальной соединительной балкой и поперечной стенкой RC работало
хорошо в течение всего испытания. Однако в большинстве
упомянутых выше конфигураций отсутствуют механизмы замены.
После повреждения амортизаторы трудно заменить. Кроме того,
некоторые металлические амортизаторы, хотя и соединялись
болтами, имели значительную избыточную прочность, что
приводило к повреждению соединения при больших деформациях.
Для решения этих проблем часто используется фрикционный
демпфер. Теоретически, фрикционный демпфер обладает
бесконечной начальной жесткостью и стабильной силой после
скольжения, которая превосходит другие типы демпферов при
применении соединительной балки, как продемонстрировали Ан и др.
(2013) и Е. и др. (2018). Большинство фрикционных амортизаторов
имеют линейный тип, работающий в осевом направлении, например,
фрикционный амортизатор Pall (Pall and Marsh, 1982) и
амортизатор Sumitomo (Айкен и др., 1993). Они часто
комбинируются с другими механизмами для реализации более
сложного поведения, такими как самоцентрирующийся демпфер
(Filiatrault et al., 2000) и полуактивно управляемый демпфер (Сюй и
Нг, 2008). Энергия также может рассеиваться за счет крутящего
момента трения (Муалла и Белев, 2002) или за счет болтовых
соединений (Лоо и др., 2014). Ключом к обеспечению стабильного
поведения при трении являются материалы контактной пары. За
последние два десятилетия было тщательно изучено несколько
типов фрикционных материалов, в том числе полуметаллический
фрикционный материал, материал из металлических сплавов,
керамический материал на основе железа, композитный материал
на основе углерода и т. Д. (Чан и др., 2004; Гурунат и Биджве, 2007;
Юн и др., 2010; Латур и др., 2014; Ли и др., 2016). В этих
исследованиях изучалось микроскопическое поведение контактной
поверхности, такое как адгезия, истирание, усталость, коррозия и
так далее, с помощью сканирующей электронной микроскопии. В
9

10.

инженерной практике может быть трудно измерить такое
поведение во время землетрясения. Вместо этого смещение,
скорость и сила могут быть получены из доступного процесса
проектирования. Поэтому связь поведения трения со смещением,
скоростью или рассеиваемой энергией может быть очень полезной
для применения при проектировании.
10

11.

С этой целью в данном исследовании предлагается фрикционный
демпфер, использующий полуметаллические фрикционные пластины
и прокладки из нержавеющей стали в качестве контактной пары.
Амортизаторы были испытаны при различных скоростях
нагружения, и была измерена температура. Затем была
разработана термомеханическая модель для корреляции
рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения,
которая может быть легко включена в процесс проектирования
конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была
разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и
способность рассеивать энергию были сопоставлены с
традиционной RC-соединительной балкой, и даны выводы для
обеспечения руководства по проектированию.
Механическое поведение фрикционного демпфера
11

12.

Фрикционные амортизаторы отличаются бесконечной начальной
жесткостью и почти постоянной силой скольжения, что очень
привлекательно, поскольку большая жесткость помогает
противостоять ветровой нагрузке и небольшим или умеренным
землетрясениям, в то время как постоянная сила скольжения
предотвращает непредсказуемую силу, передаваемую в основной
элемент конструкции из-за эффекта избыточной прочности. В этом
исследовании был разработан фрикционный демпфер, который
работает в направлении сдвига, чтобы адаптироваться к
деформации соединительных балок. Хотя он работает в режиме
деформации сдвига, конфигурация аналогична тем, которые
работают в осевом направлении.
Конфигурация фрикционного демпфера
12

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

Experimental Study on a Hybrid Coupling Beam With a Friction Damper
Using Semi-steel Material
Tao Wang1*,
Fengli Yang1,
Xin Wang2 and
Yao Cui2
1
Key Laboratory of Earthquake Engineering and Engineering
Vibration, Institute of Engineering Mechanics, China Earthquake
Administration (CEA), Harbin, China
2
State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering, School
of Civil Engineering, Faculty of Infrastructure Engineering, Dalian
University of Technology, Dalian, China
RC coupling beams have been reported to have had serious damages
during the 2008 Wenchuan earthquake. Beams are very difficult to repair
once cracks occur. To improve the ductility and reparability of the
traditional RC coupling beam, a damage-controllable hybrid coupling
beam is proposed in this study. The hybrid coupling beam couples the wall
limbs by a friction damper connected through steel beam segments. The
strength and stiffness of the friction damper are carefully designed to
concentrate more deformation on the damper. The friction mechanism
could dissipate more energy than the traditional RC coupling beam. The
uncertainties introduced by the design process and the inherent
characteristics of traditional RC coupling beams or other types of
dampers are significantly reduced. High-strength bolts are used for all
connections so that it could be quickly replaced once any damage is
observed after an earthquake. In this study, a friction damper using semimetallic friction plates and stainless-steel shims as the contact pair was
tested at different loading rates. The temperature was measured. A
thermal–mechanical model was then developed to correlate the dissipated
energy with the friction coefficient or friction force, which can be easily
incorporated into the structural design process. Finally, the hybrid
coupling beam was designed and tested quasi-statically. The force,
20

21.

deformation, and energy dissipation capacity were compared with the
traditional RC coupling beam, which also demonstrated damage
controllability by using the proposed hybrid coupling beam.
Introduction
High-rise buildings often adopt the reinforced concrete (RC) shear wall
system as the lateral force resistance member. The dual seismic defense
mechanism, i.e., the coupling beams and the shear walls, is particularly
suitable to balance comfort living and earthquake safety. During an
earthquake, the coupling beams are damaged first, and the entire
structure becomes more flexible, thus preventing high-frequency
dominated energy entering the structure. Therefore, the coupling beam is
often expected to be ductile, as suggested by many seismic design codes
(International Code Council (ICC), 2015; MOHURD, 2016a,b). However,
more ductility of RC members implies more damage, because the ductility
relies on the crack of concrete and yielding of steel rebars. Once the RC
coupling beam cracks, it is very difficult to repair, as reported in the 2008
Wenchuan earthquake (Wang, 2008).
The coupling beam, once combined with dampers, also called hybrid
coupling beams, is appealing because of its damage controllability that is
superior to traditional RC coupling beams. Recent studies (Fortney et al.,
2007; Xu, 2007; Teng et al., 2010; Lu et al., 2013; Xu et al., 2016) have
demonstrated that the ductility is greatly improved by use of dampers in
the coupling beam. A viscoelastic coupling damper was employed by
Montgomery and Christopoulos (2015) to enhance the seismic
performance of high-rise buildings. The performance of two wall limbs
coupled by the viscoelastic link under the wind and the earthquake loads
was also validated experimentally. A self-centering damper using SMA
wires for the RC coupling beam has been developed to render the system a
re-centering capability, which has been demonstrated effective by
experiments (Mao et al., 2012). More recently, Ji et al. (2017) proposed a
short steel shear link to replace the entire RC coupling beam. Both energy
21

22.

dissipation capacity and quick replaceability have been verified through
quasi-static cyclic tests. A 1/2 scaled four-story specimen was constructed,
which was installed with low-yield steel coupling beams (Cheng et al.,
2015). The connection between the steel coupling beam and the RC shear
wall worked well during the entire test. However, most of the
configurations mentioned above lack replacement mechansim. The
dampers are found difficult to be replaced once damaged. Moreover, some
metallic dampers, although connected through bolts, performed
significant over-strength, making the connection damaged at large
deformations.
To solve these problems, the friction damper is often employed.
Theoretically, the friction damper has infinite initial stiffness, and a stable
post-sliding force, which is superior to other types of dampers in the
coupling beam application, as demonstrated by Ahn et al. (2013) and Ye et
al. (2018). Most friction dampers are featured with a line type working in
axial direction, such as the Pall friction damper (Pall and Marsh, 1982)
and the Sumitomo damper (Aiken et al., 1993). They are often combined
with other mechanisms to realize more sophisticated behavior, such as the
self-centering damper (Filiatrault et al., 2000) and the semi-actively
controlled damper (Xu and Ng, 2008). The energy can also be dissipated
by the friction torqued (Mualla and Belev, 2002) or by the bolted
connections (Loo et al., 2014). The key to realizing a stable friction
behavior is the materials of contact pair. Several types of friction
materials have been examined extensively in the past two decades,
including the semi-metallic friction material, metallic alloy material, ironbased ceramic material, carbon-based composite material, and so on
(Jang et al., 2004; Gurunath and Bijwe, 2007; Yun et al., 2010; Latour et
al., 2014; Lee et al., 2016). These studies examined the microscopic
behavior of contact surface, such as adhesion, abrasion, fatigue,
corrosion, and so on, by using scanning electron microscopy. In
engineering practice, it could be difficult to measure such behavior during
an earthquake. Instead, displacement, velocity, and force could be
22

23.

24.

The friction material contains steel fibers, resin-based material,
adhesives, rubber, and asbestos. Preliminary tests on the material showed
a stable friction coefficient, high-pressure resistance, small abrasion, and
low friction noise. Bolt holes are placed on the flanges of the inner and
outer plates through which the damper can be connected to the main
structures. Two friction pairs are formed between the friction plates and
the stainless-steel shims. It should be noted that although the outer plate is
also contacted with the friction plate, there is no relative movement on the
interface because of the restrainers. Two high-strength bolts of Grade
10.9 penetrating all plates are used to provide the contact pressure. The
diameter of the high-strength bolts is 20 mm. In order to reduce the stress
relaxation, six pieces of disc springs are used as the washers for each
high-strength bolt, three pieces for each side. The three pieces of disc
springs work in a parallel mode. There is a slot for the bolts on the web of
the inner plates and the associated stainless-steel shims, because of which,
the inner plate can move smoothly in the shear direction. The dampers are
usually installed after the construction of the primary structure. When
installing the damper, the components are first assembled by the highstrength bolts with 10–30% of the expected load. At this moment, the
height of the damper shall be smaller than the installation space. After
positioning the damper, the bolts on the flanges of the inner and outer
plates are securely tightened. A slight sliding in the vertical direction is
allowed. Therefore, the holes in the friction plates and the slot in the inner
plate shall be large enough to accommodate such slippage. Once the bolts
on the flanges of the inner and outer plates are tightened, the two highstrength bolts are screwed by the torque wrench to the designed value.
Two ways could be employed to achieve the design contact pressure. One
is to calibrate the relationship of the pressure with respect to the torque of
high-strength bolts (Cavallaro et al., 2018). The other is to relate the
deformation of disc springs to the pressure, and the stiffness of the disc
spring shall be verified experimentally.
FIGURE 1
24

25.

26.

Figure 2. Loading setup for the friction damper.
The loading profile adopts 100 cycles of a sine wave with an amplitude of
40 mm in the actuator. The real deformation applied on the damper might
be smaller due to the deformation of the loading frame and slippage on
connecting surfaces. Different loading frequencies, denoted as f , are
adopted, i.e., 0.02, 0.1, 0.5, and 1.0 Hz. The design tensile force of M20
Grade 10.9 high-strength bolt is 155 kN. Three levels of tightening force,
denoted as P, are designed for each high-strength bolt, i.e., 80, 120, and
140 kN. Three specimens were tested, each with different tightening
forces. The loading sequence can be found in Table 1, where the averaged
tightening force directly measured at the beginning of each test is also
given.
TABLE 1
Table 1. Loading sequence and parameters.
The measurement scheme is relatively simple, as shown in Figure 3, where
two displacement transducers are employed to measure the relative
displacement between inner and outer plates, with two load cells to
measure the tightening forces of high-strength bolts and one Pt100
26

27.

platinum resistance thermometer to measure temperature on the contact
surface. The thermometer is pasted on the back of one of the stainlesssteel shims, and there is a groove cut in the web of the inner plate to host
the thermometer. The force of the actuator is also synchronically
measured in this measuring system.
FIGURE 3
Figure 3. Measurement scheme.
Results
The three specimens, 12 tests in total, were loaded cyclically. Between two
tests, there was a 2-h period to wait for the contact surface cooling down
automatically to the room temperature.
Time Histories of Friction Forces for S2
The friction force histories, F, of the four tests for specimen S2 with the
tightening force of 120 kN are shown in Figures 4A–D corresponding to
the loading frequencies 0.02, 0.1, 0.5, and 1 Hz, respectively. At the
smaller loading frequencies, 0.02 and 0.1 Hz, there is a small variation in
the skeleton curves. After 100 cycles, the maximum force changed by 16.8
and 18.6%, respectively, for the two cases in the positive direction and
20.4 and 5.3% in the negative direction. When the loading frequency
increased to 0.5 and 1 Hz, pronounced variation can be observed in the
skeleton curves. For the test of 0.5 Hz, it is 50.2% in the positive direction
and 49.1% in the negative direction. For the test of 1.0 Hz, they are 52.8
and 50.4% in the positive and negative directions, respectively. A similar
27

28.

phenomenon can be observed for the specimens S1 and S2. The reason
behind this will be discussed in the section Friction Coefficient.
FIGURE 4
Figure 4. Time histories of friction forces for S2.
Hysteretic Curves
The hysteretic curves for all tests are listed in Figure 5, where the pictures
in each row have identical frequency but different tightening forces, while
those in each column have the same tightening force but different
frequencies. For some tests, the connection bolts were not well fastened,
and slippage occurred, such as the four tests of S3 and the test of S1 with
a frequency of 0.02 Hz. From the comparison, we can also observe that
the force degradation occurred if the loading frequency increased or the
tightening force increased. For the tests with a loading frequency of 1 Hz,
significant vibration was observed after each unloading–slipping action.
One of the possible reasons is that the stuck of the contact surface was
suddenly changed and the energy was released abruptly. However, details
shall be examined more closely on the microscopy mechanism, which
depends on the microscopic real contact area (Ar) and the compatibility of
the two sliding materials (Rabinowicz, 1995; Williams, 2005; Khoo et al.,
2016). When the loading direction changes, the microscopic real contact
area changes, and so does the friction coefficient. Therefore, a large
oscillation would occur when unloading. From these curves, the initial
stiffness was also measured from each test. Generally, the initial stiffness
did not change too much. The averaged initial stiffness is 286 kN/mm and
the standard deviation is 11 kN/mm.
28

29.

FIGURE 5
Figure 5. Comparison of hysteretic curves.
Friction Coefficient
To examine the variation of friction coefficient, the friction force
corresponding to the maximum velocity or zero displacement is selected
and drawn in Figure 6. Generally, the friction coefficients were relatively
stable for the smaller loading frequencies such as 0.02 and 0.1 Hz, and
significantly degraded for larger frequencies of 0.5 and 1.0 Hz. The
temperature histories are also given in Figure 6. The degradation of
friction coefficient is correlated with the increase in temperature.
FIGURE 6
Figure 6. Variation of friction coefficients: (A) f = 0.02 Hz; (B) f = 0.1
Hz; (C) f = 0.5 Hz; (D) f = 1 Hz.
Thermal–Mechanical Model
The friction coefficient is first examined at the room temperature. To avoid
potential loading instability in the first cycle, the data obtained from the
first three cycles are used. As shown in Figure 7, the friction coefficients
for the 12 tests are plotted with respect to the total tightening force. The
friction coefficient did not change significantly with the total tightening
force. They varied between 0.361 and 0.447, and the averaged value is
29

30.

0.408. Therefore, at the particular study, the contact pressure dependency
can be ignored.
FIGURE 7
Figure 7. Variation of friction coefficient with respect to total tightening
force.
Several studies have regressed the friction coefficient with respect to the
pressure, temperature, and the dissipated energy (Kato, 2001; Latour et
al., 2014). It is found that the dissipated energy, to some extent, can reflect
such micro-mechanism of contact surfaces as progressive wearing and
material degradation. The correlation of the friction coefficient with the
velocity and the dissipated energy is very appealing because these
variables can be easily obtained from the dynamic time history analysis
and thus can be directly used in the design procedure.
The force of the friction damper, F, is first written as Equation (1) where
P0 is the nominal surface pressure force, and μeff is the effective friction
coefficient, which is a function of dissipated energy, Eaccu, and the nominal
velocity, v0, defined in Equation (2) where A is the nominal amplitude.
F=P0μeff (1)
v0=2πfA (2)
Since the surface pressure or the tightening force has limited influence on
the friction coefficient, it is reasonable to take the results of S2 for the
recursive analysis and use the results of S1 and S3 for the demonstration.
As shown in Figure 8A, the friction coefficient can be expressed as a
function of temperature, and the fitting function is adopted as Equation
(3), where a, b, c, and d are fitting parameters and T is the measured
temperature.
30

31.

μeff=aebT+cedT
FIGURE 8
(3)
Figure 8. Regression of friction coefficient using S2 data: (A) Friction
coefficient related temperature; (B) Temperature incremental related to
accumulated energy.
Four sets of parameters [a, b, c, d] can be obtained at different loading
frequencies. These parameters, again, can be fitted as the functions of
nominal velocity, expressed as Equations (4–7):
a(v0)=p1v0+p2
b(v0)=p3v0+p4
c=2.0 (6)
d=−0.14 (7)
(4)
(5)
where p1 = 0.002518, p2 = 0.3979, p3 = −0.00001, and p4 = 0.000255.
According to the thermodyanmics, the increase of temperature ΔT is
related to the energy G, as shown in Figure 8B. Similar as the above
procedure, Equation (8) can be recursed as:
G(ΔT)=kΔT+l
(8)
k and l can be also expressed as the functions of the nominal velocity, as
Equations (9, 10):
k(v0)=q1ln(v0)+q2 (9)
l(v0)=q3ln(v0)+q4 (10)
where q1 = 0.01329, q2 = −0.00555, q3 = −4.984, and q4 = 12.19. Note
that the units used during the above regression procedure are kilojoule,
centigrade, millimeter, and second.
31

32.

To demonstrate the effectiveness of the proposed thermo-mechanical
model, the above equations are applied for the cases with different
tightening forces; the results are shown in Figure 9, and the fitting curve
agrees well with the measured data for the S1 case, with all differences
<5%. For S3, however, the difference is much larger. The maximum
difference is 31%. The reason is that the tightening force was too big for
the friction plate, and the plate was damaged during the test. The
recommended pressure design value by the ―Manual of design and
construction for passive-controlled structure‖ (The Japan Society of
Seismic Isolation, 2008) is 5–15 MPa. In the following hybrid coupling
beam, the pressure was pre-loaded to 5 MPa.
FIGURE 9
Figure 9. Validation of recursive formula: (A) S1 at loading frequency of
0.1 Hz; (B) S3 at loading frequency of 0.1 Hz.
Hybrid Coupling Beam Installed With Friction Damper
Design of Specimens
The effectiveness of the friction damper is examined experimentally by a
substructure test of the coupling beam. Two 2/3 scaled coupling beam
specimens were designed: one being a traditional RC coupling beam and
the other being a hybrid coupling beam with similar dimensions, as shown
in Figures 10A,B, respectively. The span-to-height ratio of the RC
specimen is 2, and the thickness of the slab is 70 mm. The scaled coupling
beam is 240 mm thick and 675 mm high, with a span of 1,350 mm. The
demands of the shear force and bending moment for the scaled model are
425.8 and 134.8 kN, respectively. The design satisfied the concrete design
code and the seismic design code of China (MOHURD, 2016a,b). All
longitudinal rebars in the coupling beam, boundary elements, wall limbs,
slab, diagonal strut, and connection beams were HRB400, while the rest
32

33.

were HRB335. The concrete was C30. When fabricating the specimen,
each diagonal strut was replaced by a pair of rebars because of the
limited space of the scaled model, and the cover thickness was chosen as
20 mm. The anchorage length was not scaled to avoid bond slippage
failure, which was 600 mm. The stiffness was calculated as 420 kN/mm.
FIGURE 10
Figure 10. Design of specimen: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid
coupling beam.
The RC part of the hybrid coupling beam has the same design as the RC
coupling beam. The friction damper was placed at the mid-span of the
beam. The flanges of the friction damper were modified as the wide flange
steel beams and connected the connecting beams with the same crosssection of W570 × 240 × 20 × 20 mm. Grade 10.9 high-strength bolts
with a diameter of 20 mm were used to connect the damper to the
connecting beams at both flanges and the web. It was supposed that a
rigid connection could be realized. The steel connecting beam was welded
to an end plate with a thickness of 30 mm. The end plate was embedded
into the RC wall through with a 25-mm-thick steel plate to sustain the
shear force and five pairs of anchorage rebars to take the bending
33

34.

moment. The anchorage rebars were 25 mm in diameter and 740 mm in
length. The damper slip force was taken as 80% of the design value of the
RC coupling beam to avoid concrete damage introduced by uncertainties
of friction behavior. The connecting beam and the bolt connection were
designed using 1.4 times of the damper slip force and the associated
bending moment, considering the difference between static and dynamic
friction coefficients. The anchor design took 2.0 times the slip force of the
damper. All the steel used for the hybrid coupling beam were Q345. The
design satisfied the design code of steel structures of China (MOHURD,
2017). It should be noted that the friction damper would concentrate more
deformation within a much smaller span than the RC coupling beam. To
avoid serious slab damage, the RC slab was separated from the steel
coupling beam, and the 35-mm gap was inserted between them. However,
to maintain the same architectural requirement of space, the total height
of the hybrid coupling beam including the slab was not changed, and the
calculated stiffness was similar to the RC coupling beam, with the
difference being <5%.
Loading Setup and Measurement Scheme
The loading frame as shown in Figure 11 was used to load the coupling
beams. There are four columns and one set of beams to form the loading
frame. The specimen was turned 90° for the convenience of loading, and it
was securely fastened to the foundation beam, which was further fixed on
the strong floor. On the top of the specimen an L-shaped loading beam
was attached. The specimen was connected to the foundation beam and
the loading beam by high-strength bolts, and the holes of concrete part
were filled by high-strength CSV cement. This was specially designed to
reduce the potential slippage of the specimen. The right bottom end of the
L-shaped loading beam was attached to a 100-ton static actuator. The
actuator was displacement controlled following a typical steadily
increasing load profile. Several amplitudes were selected as 1/2,000,
1/1,000, 1/800, 1/500, 1/200, 1/120, 1/75, 1/50, and 1/30 of the span of the
coupling beam. Two cycles were conducted at each amplitude. On the top
34

35.

of the loading beam, there is a parallelogram mechanism to restrain the
rotation on the top of the specimen. Note that the center line of the
actuator is through the mid-span of the coupling beam. This will reduce
the overturning moment of the entire specimen and the idealized sheartype loading can be achieved.
FIGURE 11
Figure 11. Loading setup.
Similar measurement schemes were adopted for both specimens, as shown
in Figure 12. Horizontally, there were six displacement transducers to
measure the relative deformations of the overall coupling beam, the
connecting beams, and the friction damper. Vertically, there are two
displacement transducers to measure the relative rotation between the
wall limbs. Diagonally, there are two pairs of diagonal transducers to
measure the shear deformation of steel connecting beams and the RC
coupling beam. For the hybrid coupling beam, the bending deformations
of steel connecting beams were also measured. Together with the
transducers, the actuator force was also synchronically measured by using
the same data acquisition system.
FIGURE 12
35

36.

Figure 12. Measurement scheme: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid
coupling beam.
Discussion of Experimental Results
The RC coupling beam was loaded to an amplitude of 1/30. When loading
in the negative direction of the first cycle, the lateral force dropped
quickly from 659 to 400 kN. Because a large crack occurred in the RC
wall, the loading was stopped. The hybrid coupling beam was also loaded
to an amplitude of 1/30. Different from the RC coupling beam, the hybrid
coupling beam survived after two cycle loadings, and the bearing force
was observed to be quite stable. The loading was stopped because it
almost reached the stroke of the actuator.
The hysteretic curves are shown in Figures 13A,B for the RC coupling
beam and the hybrid coupling beam, respectively. The peak forces of the
RC coupling beam are 648 and −659 kN, respectively, in the positive and
negative directions. However, the design force was 426 kN. The overstrength ratio is about 1.5, which cannot be predicted without real
loading. The hybrid coupling beam performed very stably. The maximum
forces are 348 and −298 kN in the positive and negative direction,
respectively. Due to the asymmetry of the loading device, the forces in the
positive and negative directions are inconsistent, and the curve is
asymmetrical. Considering the design value, 341 kN, the maximum
difference is 12.6%. The hysteretic curve of the friction damper is also
36

37.

given in Figure 13B. It can be observed that most energy was dissipated
by the damper.
FIGURE 13
Figure 13. Hysteretic curves: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling
beam.
As plotted in Figure 14, the deformation of coupling beam (D2 – D1) is
compared with the deformation of damper (D5 – D4). At an amplitude
smaller than 1/120, the friction damper almost did not move. At this stage,
a large stiffness is helpful to limit the horizontal deformation of a building.
With the loading increasing, at an amplitude of 1/120, the damper took
larger than 50% of the overall deformation, and it took more than 80%
deformation at an amplitude of 1/30. On the one hand, the damper
dissipated more energy and the lateral response would be reduced. On the
other hand, the deformation of the primary structure decreased, and the
damage would be mitigated. As shown in Figure 15, the RC coupling
beam suffered significant damage in the coupling beam and the wall. The
longest crack was over 1 m and the maximum width was larger than 20
mm. It is very difficult to repair. The RC part of the hybrid coupling beam,
however, was damaged slightly. The width of the largest crack was <0.2
mm. Upon unloading, the crack closed. It almost did not have any effect
and was thus deemed repair-free or seismic-resilient.
FIGURE 14
37

38.

Figure 14. Proportional deformation of dampers over the total lateral
deformation.
FIGURE 15
Figure 15. Comparison of crack patterns: (A) RC coupling beam; (B)
Hybrid coupling beam.
Conclusions
This study proposed a hybrid coupling beam installed in a friction damper
using semi-steel friction material. Damage controllability and energy
dissipation capacity are significantly improved. To comprehensively
demonstrate its effectiveness, a set of experiments on the damper and the
hybrid coupling beam were conducted quasi-statically and cyclically. The
major findings are as follows:
(1) Significant temperature-dependent behavior was observed on the
friction damper. Although at the smaller loading rate, the damper behaved
quite stable, force degradation was observed at the faster loading. When
the loading rate is slow, the heat generated by the friction radiates quickly
to the surrounding environment, and the temperature will not significantly
increase. However, if the loading rate is very high, the heat accumulates
in the damper, and the physical characteristics of the contact surface
change, then the friction coefficient drops.
(2) A practical thermo-mechanical model was regressed from the test
data. The nominal surface pressure was used, and the friction coefficient
38

39.

was related to the energy and speed that can be obtained directly from the
time history analysis. However, the physical meaning of some parameters
is not clear and was calibrated with limited data. The accuracy shall be
further improved. Moreover, the parameters are dependent on the
configuration of the damper. Before any application, it is necessary to
calibrate them through the test.
(3) The proposed hybrid coupling beam is configured with steel
connecting beams, embedded steel plates, and a friction damper. All
connection parts shall be designed considering the over-strength
introduced by the friction coefficient variation. In this study, the
connections worked well without any premature failure. The proposed
hybrid coupling beam using a friction damper performed a larger energy
dissipation capacity and better damage controllability than the traditional
RC coupling beam.
The experimental results are reported in this study together with the
thermo-mechanical model developed for the friction damper. However,
this is a preliminary study. More studies are required to provide a
theoretical basis for the thermo-mechanical model that needs to be further
extensively examined. Moreover, the application of the thermo-mechanical
model in the numerical analysis shall be elaborated, and the design
procedures need to be developed. These issues will be resolved in future
studies.
Поэтом редакция газеты "Земля РОССИИ" обращеется с открытым обращением от информационного
агентство "Крестьянское информационное агентство" и редакции газеты "Земля РОССИИ" :
Уважаемый Председатель Правительства России Мишустин Михаил Владимирович , Председатель
Государственной Думы, господин Володин Вячеслав Викторович, Временно исполняющему
обязанности Министру Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным
ситуациям и ликвидации последствий стихийных
бедствий (МЧС) , генерал-полковник внутренней
службы Чуприянов Александр Петровичу, Уполномоченный по правам человека в Российской
Федерации МОСКАЛЬКОВа ТАТЬЯНа НИКОЛАЕВНа, Министерство строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) Ирек Энваровичу Файзулину
39

40.

Министр строительства и ЖКХ РФ : руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления
гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103 Конституции
Российской Федерации
редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА «Крестьянское информационное
агентство» простит Вас обязать Жилищный комитет Ленинградской области и СПб, в марте
–мае 2022 г рассмотреть на (НТС) научно –техническом совете с участием Тимкова Александра
Михайловича - председателя жилищно-коммунального комитета Администрации
Ленинградской области и Борщова Александр Михайловича -Председателя жилищного комитат
по и рассмотрение
на НТС специальных технических условия по использованию
комбинированного огнестойкого компенсатора- гаситель
температурных напряжений в Спб и ЛО
Правительства Санкт-Петербурга : «Использование изобретений
Изобретение "Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" от 31.01.22, направлено первому заместителю генерального директора
Национального центар интеллектуальной собственности 220034 Минск ул Козлова , 20 [email protected] А.В
Курмину отправлено в Минск 01.02.2022 ( почтовая квитанция прилогается )
Заместитель начальника управления экспертизы промышленной собственности –начальник отдела
биологии М.А.Пателиной , Ведущими специалисту Л.М.Юхновичу т (017) 272-94-35
Прилагается приложение направленое для депутатов МО 68 НТС к заявлению в МО 68
"Озеро Долгое" для рассмотрения на научно техническом совет МО "Озеро Долгое"
40

41.

Фигуры к заявке в МО 68 на изобретение полезная модель Огнестойкий
компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L
27/2 прилагаются к заявлению редакции газеты "Земля РОССИИ№ т ИА "Крестьянского
информационного агентство"
41

42.

Фигуры , чертежи" Огнестойкий компенсатор - гаситель
температурных напряжений" МПК F16L 27/2
42

43.

Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
43

44.

Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
44

45.

Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
Фиг. 4 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
45

46.

Фиг. 5 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
46

47.

Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
47

48.

Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
48

49.

50.

Фиг. 8 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
50

51.

Фиг. 9 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
51

52.

Фиг. 10 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
52

53.

Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
53

54.

Фиг. 13 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
54

55.

Фиг. 14 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
55

56.

Фиг. 15 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
56

57.

Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
57

58.

Фиг. 17 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
Фиг. 18 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных
напряжений" МПК F16L 27/2
58

59.

Прилагается к докладу: РЕФЕРАТ Огнестойкий
компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений с упругими демпферами сухого
трения предназначена для термической и сейсмической виброзащиты строительных
конструкций , трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических,
взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной
сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры,
многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке
и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с
целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус
опоры выполнен сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного демпфирующего
«стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в
вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с
помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с
контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) ,
расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и
нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и
крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных пластин
клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа строительных
конструкций . https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений- фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения ,
содержащая трубообразный спиралевидный корпус-опору в виде перевернутого «стакан»
заполненного тощим фиробетоно и сопряженный с ним подвижный узел из
контактирующих поверхностях между которыми проложен демпфирующий трос в
пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с
закрепленными запорными элементами в виде протяжного соединения.
Кроме того в строительных конструкциях , трубопроводе со скошенными торцами ,
параллельно центральной оси, выполнено восемь симметричных или более открытых пазов
59

60.

с длинными овальными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до
нижней точки паза опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса,
увеличению сил трения в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к
увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой
двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому
листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой со
свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы)
оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП
16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-2742012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено
со скошенными торцами в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно –
подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами соединяется , на
изготовлено из фрикци-болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель
пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, взрывная,
ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла
импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной
60

61.

воздушной волны. Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного
оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений, работающих
на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с
упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений, для фланцевого соединения растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой
оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами,
поглощает при этом вибрационные, взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает
разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении
теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д .
Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения
многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при
импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы,
которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих опорах, с упругими
демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по
изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от
22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02
"Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высокопрочными
болтами"
В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени
используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых соединениях,
на фрикци-болтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется
"рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых
соединений растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими
демпферами сухого трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с
демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару
структурных элементов, соединяющих эти структурные элементы со скольжением,
61

62.

разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры (
обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение
включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ),
заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение
(скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС) фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной ,
винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса
опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и
раскачиваться спирально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое
перемещение, до 1-2 см ( по расчету на сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два
землетрясения или на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической
нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса
,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) ,
забить в паз латунной шпильки демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный
стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять
и выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с
контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными
соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей эксплуатации после
взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от
многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого
трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборудования,
задний и сооружений
62

63.

64.

65.

66.

67.

Прилагается для доклада Описание изобретения "Огнестойкий
компенсатор гаситель температурных напряжений" МПК F16L
27/ 2
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных конструкций от
термических и температурных колебаний при пожарных нагрузках , температурных напряжениях ,
динамических , многокаскадных нагрузках на строительные конструкции , металлических ферм ,
магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий
электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого
соединение растянутых элементов использование термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода строительных конструкция, со скошенными
торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую гофру с ломающимися
демпфирующими ножками при многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных
фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 ,
1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты строительных конструкций, объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык, патент Фланцевое
соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых
элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого
соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения "
67

68.

Изобретение относится к области огнестойкости строительства, магистральных трубопроводов,
и может быть использовано для фланцевых соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система содержит
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с разной
жесткостью, демпфирующий элемент с зазором 50 -100 мм(для сдвига ) . Использование изобретения
позволяет повысить огнестойкость металлоконструкций, трубопроводов с косым стыком для
сейсмозащиты и виброизоляции в резонансном режиме фланцевые соединения в растянутых элементов
и трубопровода со скошенными торцами
Изобретение относится к огнестойкости строительных конструкций, трубопроводов,
строительству и машиностроению и может быть использовано для виброизоляции магистральных
трубопроводов, технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным центром
масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является фланцевое соединение
растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820 , стыковое соединение растянутых
элементов № 887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная эффективность огнестойкости из за отсутствия демпфирования колебаний. Технический результат - повышение эффективности
термической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и
монтажа термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций
, трубопровода
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых элементов
строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , содержащей по крайней мер, за
счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами трубопровод и сухого трения установлена с использованием фрикци-болта с забитым
обожженным медным упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий
элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с медной втулкой, при этом
нижняя часть штока соединена с основанием строительных конструкции, трубопровода , опоры ,
жестко соединенным с демпирующей на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для
обеспечения демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций ,
кровли, трубопровода со скошенными торцами для термического компенсатора гасителя
температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
68

69.

На фиг. 1 представлена стальная ферма с огнестойким компенсатором гасителем температурных
напряжений с использованием фланцевых соединений в строительных конструкциях, фермах, пролетных
строений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения с пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях для монтажа, крепления
термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций ,
трубопровода
Фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для зданий и сооружений,
содержит основание и овальные отверстия , для болтов и имеющих одинаковую жесткость и
связанных с строительными конструкциями и опорными элементами верхней части пояса зданий или
сооружения я с использованием термического компенсатора гасителя температурных колебаний
строительных конструкций , трубопровода
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, к которая крепится фрикци-болтом с пропиленным пазов в латунной шпильки для
забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на
нижний пояс основания и демпфирующий элемент, в виде строительных конструкций, трубопровода с
упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –подвижных болтовых
соединениях, выполненных по изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746
«Способ защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая»
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов строительные конструкции,
трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения за счет фрикционноподвижных соединениях (ФПС)и термического компенсатора гасителя температурных колебаний
строительных конструкций , трубопровода
При термических нагрузках , колебаниях и колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее
фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными
торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с упругими
демпферами сухого трения , с упругими демпферами сухого трения , элементы и воспринимают как
вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на
демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается пространственную сейсмозащиту,
виброзащиту и защита от термической ударной нагрузки
69

70.

Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, с упругими демпферами сухого трения,
поглощает как термическую, так и сейсмическую энергию и так же работает , как виброизолирующая
система работает следующим образом.
При колебаниях температурных колебаний , используется для как виброизоляция объекта , фланцеве
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фрикционоподвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях воспринимают
вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание, сооружение,
трубопровод, за счет зазора 50-100 мм между стыками на болтовых креплениях
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций,
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения работает следующим
образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , которые воспринимает
вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание , сооружение .
Горизонтальные колебания гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при креплении опоры к
основанию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы колебаний в горизонтальной
плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых элементов строительных
конструкций, трубопровода со скошенными торцами и силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов фланцевого
соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами или
прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий для скольжения
при многокаскадном демпфировании и после разрушения при импульсных растягивающих нагрузках или при
многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до
упора края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго за счет трения, а затем
происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по
вертикали допускается 1 - 2 см или более и пожарных нагрузках, термического компенсатора гасителя
температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность использовать фланцевого
соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами,
ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных
70

71.

отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также
устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10,
патент США Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01
L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое
соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения
сил трения по поверхностям болтового соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как
фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию кинематической или
маятниковой опоры, которая выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих
расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения в термическом
компенсаторе, гасителе температурных колебаний в строительных конструкций , трубопроводе
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за
наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых
трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений отверстий фланцевого соединение
растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, а также
повышение точности расчета при использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых
демпфирующих податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую
обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в два
или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов
строительных конструкций ,трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного
фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой
(гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, установленный
с возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и
виброизолирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей
втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
71

72.

В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций,
трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный
фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной
шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу
возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими,
виброизолирующими креплениями в радиальном направлении строительных конструкций.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения в конструкциях термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, вдоль центральной
оси, выполнен длинный паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (фрикциболта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной
опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными протяжными
пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой
виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и
обеспечивает возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного
перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под вибрационные,
сейсмической нагрузкой, взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода , поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для строительных
конструкций испытанный в США американскими инженерами на Аляске, как фланцевое соединение
растянутых элементов строительных конструкций используемо и испытанной в США, Канаде для
строительных конструкций и трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого
трения на фрикционных соединениях с контрольным натяжением для строительных конструкций ;
на фиг.2 изображены виды термического компенсатора американской фермы смонтированной на болтах ,
гасителя температурных колебаний , с боку фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным (тормозным) фрикци –болт
с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
72

73.

На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами для строительных конструкций, стальных ферм на фланцевых креплениях
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций
трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний
строительных конструкций , трубопровода
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой втулкой) термического
компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
фиг. 7 изображены Японские гасители динамических колебаний, вид медной или тросовой гильзу для
латунной шпильки –болта в тросовой обмотке два раза, с верху фланцевого соединение с овальными
отверстиями растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое косого соединение по замкнутому контуру растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами
фиг. 10 изображено фланцевое Канадское соединение растянутых элементов трубопровода
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов косого компенсатора для
трубопровода со скошенными торцами с косым демпфирующим компенсатором и с овальными отверстиями
( не показаны )
фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных
конструкций , трубопровода
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по
изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения коэффициента закручивания резьбового
соединения" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с
высокопрочными болтами"
73

74.

фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям
для болтового соединения по Украинскому изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента №
2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути
совершенствования технологии выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах"
Национальная металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность"
2010№ 4 стр 109-112
На фиг 15 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в
США разные термические компенсаторы и графики на английском языке .Изображен образец для испытания
Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК
SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97 Устройство соединений на
высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО
СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн.
наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М.
Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления
протяжных фрикционно подвижных соединений (ФПС) по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как аналог огнестойкости фланцевого
соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в
которых выполнены вертикальные длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной .
Нижний фланец охватывает верхний корпус строительных конструкций, трубы (трубопровода) . При
монтаже демпфирующего компенсатора, поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикци-болтами с
контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно
забитым в шпильке обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой) В стенке
корпусов строительных конструкций и виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры или
строительных конструкций, перпендикулярно оси корпусов строительных конструкций выполнено восемь
или более длинных овальных отверстий строительных конструкций, в которых установлен запирающий
элемент-калиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой, с забитым
в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным
упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со
скошенными торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде скользящих пластин ,
вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки )
соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В
нижней части демпфирующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с
длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса выполнен
фланец для сопряжения с защищаемым объектом, строительных конструкций ,сооружением, мостом
74

75.

Сборка фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со
скошенными торцами , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с
фланцевыми фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение растянутых
элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, совмещают, скрепленных
фрикци-болтом (высота опоры максимальна).
После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в
зависимости от массы строительных конструкций, трубопровода, агрегата. Увеличение усилия затяжки
гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в
демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига
(усилия трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для фланцевого соединение
растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, зависит от
величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной
конструкции и фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса
уложенного между контактирующими поверхностями деталей поверхностей, направления нагрузок и др.)
определяется экспериментально или расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных
конструкций, трубопровода со скошенными торцами демпфирующего компенсатора , сверху и снизу
закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или
взрыве за счет трения между верхним и нижним фланцевым соединением растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической
энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых тросов- демпферов
сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями вибрационной , термической, сейсмической, взрывной энергии за счет демпфирующих
фланцевых соединений в растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными
торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого стального троса, пружинистых многослойных медных
клиньев и сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на
расчетную величину при превышении горизонтальных вибрационных, взрывных, сейсмических нагрузок от
вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных
нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за счет выхода обожженных медных
клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к
нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций,
трубопровода со скошенными торцами, представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую
75

76.

стабильный коэффициент трения для термического компенсатора гасителя температурных колебаний
строительных конструкций , трубопровода .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами
или гайковертами на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия
собственного веса строительных конструкций, трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода
со скошенными торцами с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми соединениями должна
испытываться на сдвиг 1- 2 см всего, термического компенсатора гасителя температурных колебаний
строительных конструкций , трубопровода
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в
пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на
расчетное усилие с контрольным натяжением термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования,
сооружения, здания, моста, Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* )
Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила
расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для строительных конструкций, стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, является энергопоглотителем
пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается термическая, вибрационная, взрывная,
ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает пожарную нагрузкуи сейсмическу. на
2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной
волне. Фрикци –болт повышает надежность работы строительных конструкций, трубопровода, за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих
на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым
натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013,
СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при
виброизоляции нагревается за счет трения между верхней составной и нижней целевой пластинами
(фрагменты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения
температурных напряжений, пожарной нагрузки, взрывной, сейсмической энергии и исключается
76

77.

разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение
строительных конструкций ,теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и
вибрации от ж/д.
В основе повышения огнестойкости строительных конструкций, виброзащиты с использованием фланцевого
соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, с
упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой,
лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической,
взрывной, вибрационной энергии.
Огнезащита, виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая строительных конструкций,
трубопровод, опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одно температурное
напряжение или взрывную нагрузку. После пожарной нагрузки, температурных напряжений, взрывной или
сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные гофрированное виброиозирующее
основание, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и
пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять строительные конструкции,
кровлю, опору и затянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии пожарной нагрузки, температурных напряжений , вибрационных, взрывных нагрузок ,
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, трубчатого
вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа, как шток, строительных конструкций, стыков
металлической фермы, корпуса опоры, в пределах длины паза, без разрушения строительных
конструкций, оборудования, здания, сооружения, моста.
О характеристиках пожарной нагрузки , температурных напряжений в строительных конструкций
виброизолирующего демпфирующего компенсатора - фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции
«Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций», 28.09 30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей температурных напряжений строительных
конструкций на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office»
(руководитель испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н, можно
ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на
фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) строительных конструкций и демпфирующих узлов
крепления (ДУК), можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US
Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Broschueren_TechnischeInfo
/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
77

78.

С лабораторными испытаниями термического компенсатора гасителя температурных колебаний
строительных конструкций , трубопровода и лабораторными испытаниями демпфирующего косого
компенсатора на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами на основе фланцевых фрикционно –подвижных соединений для виброизоирующей кинематической
опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8
https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4 https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Сопоставление с аналогами демпфирующих строительных конструкций, трубопровода, косого
компенсатора для трубопроводов на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, показаны следующие существенные
отличия:
1. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций ,
трубопровода при пожарной нагрузке косого фланцевое соединение растянутых элементов строительных
конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
выдерживает термические нагрузки от перепада температуры при транспортировке по
трубопроводу газа, кислорода в больницах
2. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций ,
трубопровода и упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов
строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами регулируется повышает
огнестойкость строительных конструкций , трубопровода
4. В отличие от монтажа строительных конструкций без термических компенсаторов гасителей
температурных колебаний , огнестойкость каркаса здания увеличивается в разы, и свойства которой
ухудшаются со временем, из-за отсутствия огнезащиты ,а свойства фланцевое косое демпфирующее
соединение растянутых элементов строительных конструкций. трубопровода со скошенными торцами,
остаются неизменными во времени, а при температурном напряжении, пожарная нагрузка возрастает
и огнестойкость строительных конструкций падают .
Огнестойкость достигнут за счет использования термического компенсатора гасителя
температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода , что повышает долговечность
демпфирующей упругого фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций,
трубопровода со скошенными торцами , так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и
стареющая резина , пружинные сложны при расчет и монтаже. Пожарная безопасность достигнут
также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации строительных конструкций , фланцевого
косого компенсатора соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со
скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор
гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода, металлических
78

79.

ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка
№2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09
Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях"
15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для
существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без
заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров
79

80.

«Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через
четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и
другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как построить
сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского,
д.3 .
Формула изобретения огнестойкий компенсатор- гаситель
температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для фланцевых
демпфирующих крепления, в том числе и косого и традиционного
фланцевого соединение, растянутых элементов строительных
конструкций и трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения
1. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и
фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций ,
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения, демпфирующего косого компенсатора для строительных
конструкций и магистрального трубопровода , содержащая: фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционноподвижных болтовых соединениях, с одинаковой жесткостью с
демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для
термической защиты и сейсмоизоляции строительных конструкций
трубопровода и поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи
вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие
косые компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений,
фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и
не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной
80

81.

надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая ,
сопряженный с ним подвижный узел с фланцевыми фрикционно-подвижными
соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными
элементами в виде протяжного соединения контактирующих поверхности
детали и накладок выполнены из пружинистого троса между
контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся тем, что
с целью повышения надежности к термическим и температурным колебаниям
при пожаре для строительных конструкций, за счет демпфирующее т
термической эффективности сухого трения при термических и динамических
колебаниях , за счет соединенныя, между собой с помощью фрикционноподвижных соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой
пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных
отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном,
пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым пружинистым
зажимом , расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа косого
компенсатора для трубопроводов
3. Способ работы огнестойкого компенсатора - гасителя температурных
напряжений, с использованием фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способности при
пожаре и высокой температуре строительных конструкций , трубопровода
на фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами
с тросовой втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности
которых предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным
фрикци- болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до
момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с
нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от
величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа
сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве показателя
81

82.

сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного
фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз
латунной шпильки с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а
определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и
узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с
возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего
отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой
накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при
огнестойком компенсаторе - гасителе температурных напряжений, к
проектному усилию натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и
тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку
технологии монтажа, сам огнестойкий компенсатор, гаситель
температурных напряжений , с использованием сдвиговой для перемещения
компенсатора, как перемещающегося по линии нагрузки , как косой
компенсатор или не косого демпфирующего огнестойкий компенсатор , при
отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение
болта, а при отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения,
дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей
фланцевого перемещающихся, сдвиговых соединение растянутых элементов
строительных конструкции или трубопровода со скошенными торцами с
использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая используется
при строительстве мостов https://vmp-anticor.ru/publishing/265/2394/
http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Дата поступления заявки на
выдачу патента на изобретение*:
Дата подачи заявки на выдачу
патента на изобретение*:
31.01.2021
82
Регистрационный номер заявки на выдачу
патента на изобрет. №

83.

ВТОРОЕ ЗАЯВЛЕНИЕ
о выдаче патента Республики Беларусь на изобретение
Прошу (просим) выдать патент Республики Беларусь на изобретение
на имя заявителя (заявителей) 220034, г Минск, ул. Козлова , 20
В государственное учреждение «Национальный
центр интеллектуальной собственности»
[email protected] (017) 294-36-56, (285) -26-05
Национальный Центр интеллектуальной
Заявитель (заявители) физические лица :
собственности
Республики Беларусь
Фамилия, собственное имя, отчество (если таковое имеется) физического лица (физических лиц) и (или) полное
наименование юридического лица (юридических лиц) согласно учредительному документу:
Автор изобретения ветеран боевых действий, инвалид первой группы Мажиев Хасан Нажоеевич
Код
страны
места
жительства
(места
пребывания) или места
нахождения
по
стандарту Всемирной
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН:
организации
1022000000824 (921) 962-67-78, (996) 798-26-54, Телефон: (996)798-26-54 Факс: (921)
интеллектуальной
собственности (далее –
962-67-78 E-mail: [email protected] [email protected]
ВОИС) SТ.3 (если он
смотреть продолжение на дополнительном листе (листах)
установлен):
СССР
Ленинград
[email protected]
[email protected]
Общегосударственный
классификатор
предприятий и
Учетный номер плательщика
(далее – УНП) ***
Адрес места жительства (места пребывания) или места нахождения:
Номер факса Адрес электронной почты* 197371, СПб , а/я газета «Земля РОССИИ»
[email protected] Адрес работы: ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
организаций Республики Беларусь (далее – ОКПО) ***
Наименование юридического лица, которому подчиняется или в состав (систему) которого входит юридическое
лицо – заявитель (заявители) (при наличии)***:
Общественная организация "Фонд поддержки и развития
сейсмостойкого строительства "Защита безопасность городов" "СЕЙСМОФОНД" при СПб ГАСУ КПП 201401001
ИНН 2014000780
Название
заявляемого изобретения (группы изобретений), которое должно совпадать с названием, приводимым в
описании изобретения:
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений F16L 27/ 2
изобретение создано при осуществлении научной и научно-технической деятельности в рамках:
государственной научно-технической программы;
региональной научно-технической программы;
отраслевой научно-технической программы, финансируемой за счет средств:
республиканского бюджета
полностью частично
местного бюджета
полностью частично
государственных целевых бюджетных фондов
полностью частично
государственных внебюджетных фондов
полностью частично
заявитель (заявители) является:
государственным заказчиком;
исполнителем;
лицом, которому право на получение патента на изобретение передано государственным заказчиком
(исполнителем)
Заявка на выдачу патента на Дата подачи первоначальной заявки на выдачу патента на изобретение:
изобретение
подается
как
выделенная
Номер первоначальной заявки на выдачу патента на изобретение:
Прошу установить приоритет изобретения по дате****:
подачи первой заявки на выдачу патента на изобретение в государстве – участнике Парижской конвенции по
охране промышленной собственности от 20 марта 1883 года (далее – конвенционный приоритет);
поступления дополнительных материалов к ранее поданной заявке на выдачу патента на изобретение;
подачи более ранней заявки на выдачу патента на изобретение в государственное учреждение «Национальный центр
интеллектуальной собственности».
Номер первой заявки на выдачу
патента на изобретение или более
Код страны подачи по стандарту ВОИС
ранней заявки на выдачу патента
Дата испрашиваемого приоритета
SТ.3 (при испрашивании
на изобретение
конвенционного приоритета)
83

84.

________________________________________
Примечание. Бланк заявления оформляется на одном листе с двух сторон.
Адрес для переписки в соответствии с правилами адресования почтовых отправлений с указанием фамилии,
собственного имени, отчества (если таковое имеется) или наименования адресата (заявителя (заявителей), патентного
поверенного, общего представителя): 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4
Номер тел ( 996) 798-26-54
Тел (911) 175-84-65
Адр электр почты [email protected]
Представитель (фамилия, собственное имя, отчество (если таковое имеется), регистрационный номер патентного
поверенного, если представителем назначен патентный поверенный)
является:
патентным поверенным;
общим представителем
Номер тел (921) 962-67-78 Номер факса Адрес электронной почты: [email protected]
Количество
экземпляров
1. описание изобретения
Количество
листов в
одном
экземпляре
10
2
2. формула изобретения
(независимые пункты 3 )
2
2
3. чертежи
17
2
4. реферат
5. документ об уплате патентной пошлины
6. другой документ (указывается конкретно
его назначение): описание прототипа
патент RU 1832165 " Виброизолирующая
опора", RU № 184085
"Виброизолирующий компенсатор"
RU 165076 "Опора сейсмостойкая"
12 ( 6 )
2
1
1
4
1
Перечень прилагаемых документов:
Основание (основания) для
возникновения права на получение
патента на изобретение
Заявитель (заявители) является:
1) автором (соавторами);
Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий
фундамент" 07.09.1992
2) нанимателем автора;
3) заказчиком по договору на
выполнение
научно-исследовательских,
опытно-конструкторских
или технологических работ в отношении
созданного при выполнении договора
изобретения
4) физическим и (или) юридическим
лицом (лицами), которым право на
получение патента передано лицами,
указанными в пунктах 1) – 3);
5) правопреемником
(правопреемниками) автора (соавторов);
.
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от
10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от
23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H
9/02.
6) правопреемником
(правопреемниками) нанимателя автора;
7) правопреемником
(правопреемниками) заказчика по договору
на выполнение научно-исследовательских,
опытно-конструкторских
или технологических работ в отношении
созданного при выполнении договора
изобретения;
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
8) правопреемником
(правопреемниками) физического и (или)
юридического лица (лиц), которым право
на получение патента передано лицами,
указанными в пунктах 1) – 3)
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
Виброизолирующая опора № а 20190028 Минск
Фигура № __1____ чертежей (если фигур несколько), предлагаемая для публикации с формулой изобретения в
официальном бюллетене патентного органа
Автор (соавторы):
Фамилия, собственное имя, отчество (если таковое
имеется): Авторы изобретения: Мажиев Хасан
Нажоевич
Адрес места жительства (места пребывания), включая код страны по
стандарту ВОИС SТ.3 (если он установлен):
197371, СПб , а/я газета «Земля РОССИИ»
Второй адрес
2-я Красноармейская ул д 4, 19005, СПб ГАСУ www.spbgasu.ru (RU
смотреть продолжение на дополнительном листе (листах)
84

85.

Подпись (подписи) заявителя (заявителей) или его (их) патентного поверенного с указанием фамилии и инициалов (от имени
юридического лица (юридических лиц) заявление подписывается руководителем этого юридического лица (юридических лиц)
или иным лицом (лицами), уполномоченным на это, с указанием фамилии, инициалов и должности подписывающего лица (лиц):
(подпись)
Дата подписания: 31.01.2022
*
Заполняется государственным учреждением «Национальный центр интеллектуальной собственности».
Если имеется.
***
Заполняется в случае, если заявителем (заявителями) является юридическое лицо (юридические лица) Республики Беларусь.
****
Заполняется только при испрашивании приоритета более раннего, чем дата поступления заявки на выдачу патента на
изобретение в государственное учреждение «Национальный центр интеллектуальной собственности».
**
[email protected]
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА "ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ
ГОРОДОВ" ОО СЕЙСМОФОНД при СПб ГАСУ (ЛИСИ) 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ
Полное наименование
ФОНДА ПОДДЕРЖКИ И РАЗВИТИЯ СЕЙСМОСТОЙКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
"ЗАЩИТА И БЕЗОПАСНОСТЬ ГОРОДОВ" "СЕЙСМОФОНД"
Сокращенное наименование
ОО «СЕЙСМОФОНД» ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780
ОГРН
1022000000824
ИНН
2014000780
КПП
201401001
Юридический адрес
364024, г.Грозный, ул. им С.Ш. Лорсанова, д.6
Фактический адрес
190005, г.Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул д.4
Телефон и факс
[email protected]
Президент, Председатель Совета
Мажиев Хасан Нажоевич
ОКВЭД
21.12 Деятельность профессиональных организаций
ОКПО
45270815
ОКАТО
96401364
Тел 8 (921)962-67-78 привязан к карте Сбербанка
СПб
№ 4276 5500 4301 4011
Орг "Сейсмофонд" при СПбГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН:1022000000824
Название банка
ПАО СБЕРБАНК г.СПб, БИК 044030653, ИНН 7707083893, КПП 784243001 Сч
№ 30101810500000000653, Сч №40817810455030402987, № 2202 3006 4085
5233
Расчетный счет
№ 2202 3006 4085 5233
БИК
044030653
Корреспондентский счет
30101810500000000653
85

86.

Оплата услуг per заявки на выд патента Республики Беларусь
на полезную модель и принятия решения по результатам
формальной экспертизы госпошлина гармошка" Е04Н9/02
Дата отправки 31.01.22
Государственный
по науке и технологиям
Республики Беларусь. Национальный центр
2500.000
Заявка № комитет
2018129421/20(047400)
от
интеллектуальной собственности . 220034, г Минск, ул. Козлова , 20, (017) 272-46-96, т/ф (017) 272-98-34,
29.08.2018<неиДве
тысячи 500 руб
сейсмоизолирующая
[email protected] ХОДАТАЙСТВО
ОбОпора
освобождении
от ОПЛАТы Государственный комитет по науке и технологиям
Республики Беларусь.
центр интеллектуальной
собственности . 220034, г Минск, ул. Козлова , 20, (017) 272-46-96, т/ф
"гармошка"
Зам завНациональный
отд. ФИПС Е.П.Мурзина
(499) 240-34-76
(017) 272-98-34, [email protected] Первому заместителю генерального директора А.В.Курману, Заместителю начальника управления
экспертизы промышленной собственности –начальнику отдела биологии М.А, Пателиной, специалисту Г.В.Бутько (017) 272-94-06
Тенной
пошлины
Огнестойкий
Почт.
адр. 197371,
СПб, а/я газета
«Земля РОССИИ»компенсатор
т/ф (812) 694-78-10, гаситель
(911) 175-8465, (996) 798-26-54, (921) 962067-78 [email protected]
Государственный комитетнапряжений
по науке и технологиям Республики Беларусь.
температурных
Национальный центр интеллектуальной собственности . 220034, г Минск, ул.
Козлова , 20, (017) 272-46-96, т/ф (017) 272-98-34, [email protected]
Заявитель физическое
ветеран боевых действий
первой группы
МАЖИЕВ ХАСАН
НАЖОЕЕВИЧ
Ходатайство
Облицо,
освобождении
от, инвалид
патентной
пошлины,
согласно
пункта 13
Положение о пошлине в Республики Беларусь
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85 летию Всероссийского общества
изобретателей
и рационализаторов
ВОИР
в июле
2017,
пожелал
плодотворной
работы,
неиссякаемого
Адрес
для переписки:
197371, Санкт-Петербург,
а/я газета
«Земля
РОССИИ»
+ 7 ( 911)
175-84-65, (996) 798-26-54,
(921)
962-67-78
вдохновения иЗАЯВЛЕНИЕ
энергии для
новых
ярких
достижений
и
открытий,
однако
Министр
строительства
ЖКХ
О освобождении от патентной пошлины согласно пункта 13 Положение о пошлине в РеспубликииБеларусь
Файзулин Ирек Энварович и Ко Борщов ЖКХ СПб и др за спиной народного Губернатора СПб Александра Беглова ,
О выдачи патента РФ на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений F16L 27/2
умышленно отказываются помогать ветеранам боевых действий и инвалидам первой группы , пенсионеру
Коваленко Александр Ивановичу перед погребением , рассмотреть на научно техническом совете (НТС)
Специальные технические условия по использованию Огнестойкий компенсатор гаситель температурных
Руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в
напряжений
при эксплуатации
пожароопасных
объектов
уменьшить пожарную
нагрузку
, температурные
соответствии
с пунктом "ж"
части 1 статьи
103иКонституции
Российской
Федерации,
редакция
газеты
"Земля
РОССИИ"
и
ИА
«Крестьянское
информационное
агентство»
просит
оказать
напряжения, на эксплуатируемы строительные конструкции в СПб и Ленинградской области
посильную помощь и освободить от уплаты Патентной пошлины инвалида первой группы,
ветерана боевых действий ( удостоверение серия БД № 404894 от 26.июля 2021) выданное
Минстроем ЖКХ Мажиев Хасан Нажоевич
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85 летию Всероссийского общества изобретателей и рационализаторов ВОИР в
июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких достижений и открытий, однако Министр
строительства и ЖКХ Файзулин Ирек Энварович и Ко Борщов ЖКХ СПб и др за спиной народного, мудрого и ответственного Губернатора СПб
Александра Беглова , умышленно отказываются помогать ветеранам боевых действий и инвалидам первой группы , пенсионеру Мажиев Хасан
Нажоевич перед погребением , рассмотреть на научно техническом совете (НТС) Специальные технические условия по использованию Огнестойкий
компенсатор гаситель температурных напряжений при эксплуатации пожароопасных объектов и уменьшить пожарную нагрузку , температурные
напряжения, на эксплуатируемы строительные конструкции в СПб и Ленинградской области
Согласно п 13 Положения о пошлинах от уплаты пошлины Федеральный институт промышленной собственности ФМПС освобождается автор полезной
модели , являющийся ветераном боевых действий испрашиваемый патент
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_82755/df190ef722d41661ade3e070a259dad5aa252656/
От уплаты пошлин, указанных в пункте 12 настоящего Положения,освобождается: физическое лицо, указанное в пункте 12 , настоящего
Положения, являющееся ветераном Великой Отечественной войны,ветераном боевых действий на территории СССР, на территории Российской Федерации
и на территориях других государств (далее -ветераны боевых действий); коллектив авторов, испрашивающихпатент на свое имя, или патентообладателей,
каждый из которыхявляется ветераном Великой Отечественной войны, ветераном
Кол- во
Кол-во
Приложение(я) к заявлению:
Чертежи
17 стр
документ об не уплате пошлины Реферат -13 стр. 1 экз , Формула -2 стр, Чертежи –фигуры -17 стр
Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ F16L 23/00 И изобретение на полезную модель Термический
экз.
стр.
компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ F16L 23/00
86
Заявление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от патентной пошлины согласно указанных в пункте 12 настоящего Положения,
освобождается: физическое лицо, указанное в пункте 12 и пункта 1 статья 296 Налогового кодекса Республики Беларусь и РФ о выдачи патента
РФ и Республики Беларусь на изобретение , так как я отношусь к следующей льготной категории налогоплательщиков, для которых установлена
льгота, как инвалиды I, групп и ветеран боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995 гг

87.

листы для продолжения Описание изобретения -10 стр -1 экз. , Второй экз реферата- 6 стр
Реферат
13 стр
Заявления об освобождении от патентной пошлины от редакции газеты «Земля РОССИИ» 3 стр
Описание
10 стр
Формула
2 стр
Ходатайство (указать): Заявление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от патентной
пошлины согласно указанных в пункте 12 настоящего Положения, освобождается: физическое лицо, указанное в
Заявление
2 стр
пункте 12 и пункта 1 статья 296 Налогового кодекса Республики Беларусь о выдачи патента Республики
Ходатайство
Беларусь на изобретение , так как я отношусь к следующей льготной категории налогоплательщиков, для
1 стр
которых установлена льгота, как инвалиды I, групп и ветеран боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995
гг И на основании пункта 1статья 296 Налогового кодекса Республики Беларусь и РФ прошу предоставить мне
Подпись изобретателя , ветерана боевых действий , удостоверение серия БД № 404894 от 26 июля 2021 , выданное Минстроем ЖКХ С.В.Иванова , инвалид
льготы по освобождению от патентной пошли. Справку инвалида первой группы прилагаю Копии документов
первой группы , справка серия МСЭ-2018 № 0053258 за подписью руководителя бюро медико –социальной экспертизы Цвелева Н И , последняя
подтверждающего право на льготу прилагаются
ходатайство, заявление, изобретение перед погребением [email protected] [email protected] [email protected]
Мажиев Хасан Нажоеевич
Печать
Дата 31.01.2021
Редакция газеты «Земля РОССИИ» №8
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя:
40817810455030402987 [email protected]
[email protected]@list.ru стр 7
От 31.01.2021 (921) 962-67-78
197371, СПб, а/я газета «Земля РОССИИ»
[email protected]стр
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати
(г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей ,
добавлен.иностран языков. ОО «Сейсмофонд»ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824Исх. № ЗР -8 от 31.01.22
Государственный комитет по науке и технологиям Республики Беларусь. Национальный центр интеллектуальной собственности .
220034, г Минск, ул. Козлова , 20, (017) 272-46-96, т/ф (017) 272-98-34, [email protected] Первому заместителю генерального директора
А.В.Курману, Заместителю начальника управления экспертизы промышленной собственности –начальнику отдела биологии М.А,
Пателиной, специалисту Г.В.Иутько (017) 272-94-06
ЗАЯВЛЕНИЕ Об освобождении от патентной пошлины согласно пункта 13
Положение о пошлине в РФ
Руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия,
в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103 Конституции Российской Федерации
редакция газеты "Земля РОССИИ" оказать посильную помощь и освободить от уплаты
Патентной пошлины инвалида первой группы Мажиева Хасан Нажоеевича
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящѐнном 85 летию
87

88.

Всероссийского общества изобретателей и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал
плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких достижений и открытий,
однако Министр строительства и ЖКХ Файзулин Ирек Энварович, умышленно отказы помогать
ветеранам боевых действий и инвалидам первой группы , пенсионеру Мажиеева Хасан Нажоевича
О выдачи патента РФ на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений
МПК F 16 L 27/2 ( шарнирные соединения) , МПК F 16 23/00 ( фланцевые соединения )
Согласно п 13 Положения о пошлинах от уплаты пошлины Федеральный институт промышленной
собственности ФМПС освобождается автор полезной модели , являющийся ветераном боевых действий
испрашиваемый патент
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_82755/df190ef722d41661ade3e070a259dad5aa252656/
От уплаты пошлин, указанных в пункте 12 настоящего Положения,освобождается: физическое лицо,
указанное в пункте 12 , настоящего Положения, являющееся ветераном Великой Отечественной
войны,ветераном боевых действий на территории СССР, на территории Российской Федерации и на
территориях других государств (далее -ветераны боевых действий);
коллектив авторов, испрашивающихпатент на свое имя, или патентообладателей, каждый из
которыхявляется ветераном Великой Отечественной войны, ветераном
Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ F16L 23/00
И изобретение на полезную модель Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб
ГАСУ F16L 23/00
Заявление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от патентной пошлины
согласно указанных в пункте 12 настоящего Положения, освобождается: физическое лицо, указанное
в пункте 12 и пункта 1 статья 296 Налогового кодекса Республики Беларусь и РФ о выдачи патента РФ и
Республики Беларусь на изобретение
, так как я отношусь к следующей льготной
категории налогоплательщиков, для которых установлена льгота, как
инвалиды I, групп и ветеран боевых действий на Северном Кавказе 19941995 гг
И на основании пункта 1статья 296 Налогового кодекса Республики
Беларусь и РФ прошу предоставить мне льготы по освобождению от
патентной пошли. Справку инвалида первой группы прилагаю
88

89.

Копии документов подтверждающего право на льготу прилагаются
К заявлению прилагаю следующие документы, подтверждающие право
на получение налоговых льгот:
1.Справку сери МСЭ 2018 № 0053258 выданная Мажиеву Хасан
Нажоевичу
89

90.

91.

92.

93.

94.

95.

Ознакомится с заявкой на изобретение от СПб ГАСУ на Термический компенсатор
гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ F16L 23/00, можно ознакомится по ссылкам F16L 23/00
https://ppt-online.org/1064844 https://ppt-online.org/990704 https://ppt-online.org/989992
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656
За что давался Орден Отечественной войны 1 степени?
Редактор газеты «Земля РОССИИ», директор ИА «КрестьянИнформАгентство», зам президента
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ Мажиев Хасан Нажоевич
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] тел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -26-54, (911) 175 -84-65,
Адрес редакции для переписки : 197371, Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ»
95

96.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
96

97.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51
97

98.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности,
сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных состояний
конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с
заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические реализации
отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных
нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная
эксплуатация
сооружения,
как
правило,
нарушается,
однако
исключается
его
обрушение.
Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после экстремальных
воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были предложены фрикционноподвижные болтовые соединения.
Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций
высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в соединяемых деталях
выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных
нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 3-4 диаметров
используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд особенностей и
существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях оказывается
возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и другим
интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86 г.г.
эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в строительных
конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в упомянутых
работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для реализации
принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний необходимо
фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
98

99.

При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения по
трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что
Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения. Именно эту
цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
99
способы
обработки
соединяемых
листов,

100.

обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что
расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения общей
теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых ФПС.
Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных случаях
и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений с
такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое изложение теории
работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и технология монтажа
ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные
и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при
удачном решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения,
смазки и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос –
трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические
результаты исследований физических (механических, электрических, магнитных,
тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии
при проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных
слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях.
Качество соединения определяется внешним трением в витках резьбы и в торце
гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью или шайбой. Основная
100

101.

характеристика крепежного резьбового соединения – усилие затяжки болта
(гайки), - зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепления,
возникающих при завинчивании. Момент сил сопротивления затяжке содержит
две составляющих: одна обусловлена молекулярным воздействием в зоне
фактического касания тел, вторая – деформированием тончайших поверхностей
слоев контактирующими микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов, установленных в результате экспериментальных исследований.
Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и
смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13],
изданных в 1978-1980 г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не
потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время.
Полезный для практического использования материал содержится также в
монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение,
пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся
газообразных,
жидких
и
твердых
тел
и
вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а
также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
101

102.

Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния
внутренних
частей
каждого
тела.
При
внешнем
трении
переход
части
механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только вдоль
поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее
трение
возникает
при
изгибе
металлической
пластины
или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со
стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и между
ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической энергии
переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения
твердых тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если
толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма
внутреннего трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение
называют пограничным (или граничным). В этом случае учет трения ведется либо
с позиций сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от
требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку
в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном
(лордом Кельвиным).1)
1)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в котором
перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором математики. В
1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом
Лондонского королевского общества и 5 лет был его президентом+.
102

103.

Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при
контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе
прижатия
тел),
при
этом
коэффициент
пропорциональности
–
величина
постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f tg ,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f tg
2)
2S
g t 2 cos 2
,
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
103

104.

где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной
S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью
[шероховатость поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов)
– характеристикой качества обработки поверхности: среднеарифметическим
отклонением
профиля
микронеровностей
от
средней
линии
и
высотой
неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное
сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую
энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию (или даже
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
104

105.

разрушение)
микронеровностей,
частично
на
нагревание
трущихся
тел
(превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты – скрип,
шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые
открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются
в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности
тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А
относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону,
противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в противном
случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент
трения скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для
каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от
рода материала и его физических свойств, а также от степени обработки
поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N
(рис. 2.1 в).
105

106.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
N
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ f СЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения
max до F
за очень короткий промежуток времени изменяется от FСЦ
СК (рис.2.2).
Этим промежутком времени часто пренебрегают.
106

107.

В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v )
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
vКР
-
критическое
значение
скорости,
после
которого
происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном,
справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу
для определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную
Кулоном формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
107

108.

В
формуле
Дерягина:
S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или
сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК ( N ) , причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона,
а
значения
коэффициента
трения
скольжения
и
коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит
значения
коэффициентов,
установленных
еще
в
1830-х
годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов) и
дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии наук,
автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной
точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK
108

109.

определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона
или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков
в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что
сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех
факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном
или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом
трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно
твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся
тел в области контактной площадки.
109

110.

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках
N
G
контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил
и
(
G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
обязано силе сцепления
Рис. 2.4
FСЦ , которая образует вторую составляющую полной
реакции опорной поверхности).
Момент пары сил
N , G называется моментом сопротивления качению.
Плечо пары сил «к» называется коэффициентом
трения качения. Он имеет размерность длины.
Момент
Fсопр
Vс
C
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC N k ,
где N - реакция поверхности рельса, равная
вертикальной нагрузке на колесо с учетом его
Fсц
N
веса.
110
Рис. 2.5

111.

Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению, которое
можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру колеса
(рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются
условно как абсолютно твердые тела).
Повышение
угловой
скорости
качения
вызывает
рост
сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому закону. Это объясняется деформациями колес и гистерезисными
потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Fск
Fск
r
О
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
Fск
111
Рис. 2.6.

112.

точках которой возникают силы трения скольжения FСК (если контакт происходит
в одной точке, то трение верчения отсутствует – идеальный случай) (рис.2.6).
А
–
зона
контакта
вращающегося
тела,
ось
вращения
которого
перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если их
привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил
сопротивления верчению, момент которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси
стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз
и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых
коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга опорной
площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр менее 5 10 5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
112

113.

Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися
парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости поверхностей трения
контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим
давлением имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая
деформация. Фактическая площадь соприкасания пар представляется суммой
малых площадок. Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При
повышении нагрузки они растут и объединяются. В процессе разрушения
контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить химические
реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа,
молекулярно-механический - в форме пластической деформации или хрупкого
разрушения
и
коррозийно-механический
-
в
форме
коррозийного
и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая окислительный износ. Образование окисной пленки предохраняет
пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента трения
и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При
медленной приработке локальные температуры приводят к нежелательным
местным изменениям фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других
инородных частиц из окружающей среды приводит к абразивному разрушению не
только контактируемого слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление,
113

114.

превышающее порог схватывания, приводит к разрушению окисной пленки,
местным
вырывам
материала
с
последующим,
абразивным
разрушением
поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные
требования,
предъявляемые
к
трущимся
парам,
включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент теплового
расширения, стабильность физико-химического состава и свойств поверхностного
слоя,
хорошая
прирабатываемость
фрикционного
материала,
достаточная
механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость, теплостойкость
и другие фрикционные свойства.
Основные
факторы
нестабильности
трения
-
нарушение
технологии
изготовления фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей,
даже в пределах установленных допусков; несовершенство конструктивного
исполнения с большой чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
(2.3)
114

115.

Мера
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где
f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета
ФПС
115

116.

Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
нахлесточных
соединений
[13],
исследования
позволяющие
одноболтовых
вскрыть
основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения
[Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На
третьей
стадии
происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее
соединяемых
взаимное
смещение
элементов.
В
процессе подвижки наблюдается
интенсивный
износ
во
контактных
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
всех
парах,
сопровождающийся
падением
натяжения
и,
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом 116
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
болтов
как

117.

следствие, снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из
строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его
необратимому удлинению и исключению из работы при “обратном
ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений с
ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С другой
стороны
необходимо
определить
возможность
перехода
ФПС
в
предельное состояние.
Для описания диаграммы деформирования наиболее существенным
представляется
факт
интенсивного
износа
трущихся
элементов
соединения, приводящий к падению сил натяжения болта и несущей
способности соединения. Этот эффект должен определять работу как
стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных ФПС важным
является
и
дополнительный
рост
сил
натяжения
вследствие
деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
117

118.

а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического зазора
в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому получение
зависимости Т(s) является основным для разработки методов расчета
ФПС и сооружений с такими соединениями. Отмеченные особенности
учитываются далее при изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся
к
более
сложному
случаю
нахлесточного
соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
118

119.

Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы несущая
способность соединения поменяется вследствие изменения натяжения
болта. В свою очередь натяжение болта определяется его деформацией
(на второй стадии деформирования нахлесточных соединений) и
износом трущихся поверхностей листов пакета при их взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы
деформирования воспользуемся классической теорией износа [5, 14,
23], согласно которой скорость износа V пропорциональна силе
нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N N0 a N1 N2
(3.2)
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
l
N1 k f ( s ) -
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
N2 ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
119

120.

где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
1
k N0 a 1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
k N0 a
1
e
kas
s
k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
0
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0
функции
f(z)
использование
и
( z ) ,
входящие
интеграла.
(3.5)
в
(3.5).
позволяет
С
учетом
сказанного
получить
следующую
формулу для определения величины износа :
1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение натяжения
N при этом
составит:
N 1 e kas k N0 ,
(3.7)
а несущая способность соединений
определяется по формуле:
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24 120
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм

121.

T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
Как
видно
(3.8)
T0 1 1 e kas k a 1 .
способность
из
полученной
соединения
КТ
формулы
=Т/Т0
относительная
определяется
несущая
всего
двумя
параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на
растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм
и коэффициента износа
k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности несущая способность соединения Т отнесена к своему
начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены в
безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета
падает влияние износа листов на несущую способность соединений. В
целом падение несущей способности соединений весьма существенно и
при реальных величинах подвижки s
2 3см
составляет
соединений
существенно
несущей
на
для
стыковых
80-94%.
Весьма
характер
способности
падений
соединения
сказывается коэффициент износа k. На
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
рис.3.3 приведены зависимости несущей
способности соединения от величины
подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при
k > 2 10-7 Н-1 падение несущей способности соединения превосходит
121

122.

50%. Такое падение натяжения должно приводить к существенному
росту взаимных смещений соединяемых деталей и это обстоятельство
должно
учитываться
в
инженерных
расчетах.
Вместе
с
тем
рассматриваемый эффект будет приводить к снижению нагрузки,
передаваемой соединением. Это позволяет при использовании ФПС в
качестве сейсмоизолирующего элемента конструкции рассчитывать
усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
u( x ) s sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
2
1
1
2
1
2
2
du
1 dx
dx
1
s 2 2
1
2
x
8l 2 1
2l
2
cos
1 s
2
4l
cos
2l
2
dx 1
1
dx
2
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
s 2 2
.
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s 2 2
l L l
.
8l
(3.10)
Учитывая, что приближенность представления (3.9) компенсируется
коэффициентом
k,
который
может
122
быть
определен
из

123.

экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
f(s) s
2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s
< s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
s2
f ( s ) ( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл ).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as ,
a
al
k1a
k1a 2
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
e ( S пл s ) ek1a( S пл s )
123
(3.15)

124.

при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
Несущая
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
этом
выражением:
T T0 fv a .
(3.17)
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости подвижки v. Ниже мы используем наиболее распространенную
зависимость коэффициента трения от скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться
из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента износа - на втором участке диаграммы деформирования
износ определяется трением между листами пакета и характеризуется
коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется
трением между шайбой болта и наружным листом пакета; для его
описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2
=0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как
видно
из
рисунка,
теоретическая
диаграмма
деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
124

125.

Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
125

126.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
126
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
4.

127.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений. Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно
трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в
НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи
Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами
диаметром
22,
24,
27
и
48
мм.
Принятые
размеры
образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
распространенными.
Однако при
этом
в
соединении
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
127

128.

увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД. Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими
из стали 40Х "селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные
поверхности
пластин
были
обработаны
протекторной
цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки.
Болты были предварительно протарированы с помощью электронного
пульта АИ-1 и при сборке соединений натягивались по этому же пульту
в соответствии с тарировочными зависимостями ручным ключом на
заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной базы
ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и
скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким
образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился импульс
силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное значение,
длительностью около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы
подбиралось из условия некоторого превышения несущей способности
ФПС. Каждый образец доводился до реализации полного смещения по
овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
128

129.

• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на
соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти
зависимости
могут
быть
получены
теоретически
по
формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3
Экспериментальные диаграммы
деформирования ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление
полученных
диаграмм
деформирования
ФПС.
Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом
принятым
гипотезам
и
результатам
теоретических
построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
пакета
элементов
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета. Вместе
129

130.

с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных
диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных
испытаниях принят наиболее простой приемлемый способ обработки
листов
пакета.
полученные
Несмотря
диаграммы
на
наличие
оказались
существенного
пригодными
для
разброса,
дальнейшей
обработки.
В
результате
предварительной
обработки
экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками эти
диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные
уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические
деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта
вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта
вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении
этих 9 параметров. При этом параметры варьировались на сетке их
возможных значений. Для каждой девятки значений параметров по
130

131.

методу наименьших квадратов вычислялась величина невязки между
расчетной и экспериментальной диаграммами деформирования, причем
невязка
суммировалась
по
точкам
цифровки
экспериментальной
диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24
мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1
мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
На
рис. 4.4
и
4.5
привед
ены
характе
рные
диагра
Рис.4.4
деформирования
соответствующие
ммы
Рис. 4.5
ФПС,
им
полученные
теоретические
экспериментально
диаграммы.
и
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм на
конечном их участке обусловлено резким падением скорости подвижки
131

132.

перед остановкой, не учитываемым в рамках предложенной теории
расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8
экспериментальных
определения
диаграмм
параметров
деформирования.
соединения
для
каждой
Результаты
из
подвижек
приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно из приведенной таблицы, значения параметров характеризуются
значительным
разбросом.
Этот
факт
затрудняет
применение
одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой поверхности (обжиг
листов
пакета).
Вместе
с
тем,
переход
от
одноболтовых
к
многоболтовым соединениям должен снижать разброс в параметрах
диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
132

133.

Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT (или
среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
133
(5.1)

134.

DT
( T T ) p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
2
2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k T
(5.2)
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T
от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в качестве
параметров выступают коэффициент износа k, смещение при срыве
соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i
и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения параметров ФПС: равномерное в некотором возможном
диапазоне изменения параметров min i max и нормальное. Если
учесть,
что
в
предыдущих
исследованиях
получены
величины
математических ожиданий i и стандарта i , то соответствующие
функции плотности распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
i ai 2
2 i 2
(5.5)
.
134

135.

Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется
всего
двумя
параметрами
-
начальной
несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
k T 3
dk
dT
kas
T
e
2 k 3 2 T 3
3 k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
При нормальном законе распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов определится следующим
образом:
T n
Te
kas
1
T 2
e
( T T ) 2
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
1
1
2 k 2
2 T 2
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
2
2
T
k
135

136.

Если
учесть,
что
математическим
для
любой
ожиданием
случайной
функцией
x
величины
распределения
x
с
р(х}
выполняется соотношение:
x x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию
начальной несущей способности Т0. При этом:
T nT0
kas
1
e
k 2
( k k )2
2 k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
2
член
в
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный
множителя
2 k2
e
1
k 2
полученном
выражении
с
учетом
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k as k2 и
среднеквадратичным отклонением k . По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
136

137.

Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
T2
2
1 2 F ( 2 x ) F ( x ) ,
T0
2 2 ask
D nT0 e
где F ( x )
(5.9)
shx
; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1 A
A1
2
D n T0 T 1 ( A1 ) e T0 e 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет
интерес
сопоставить
полученные
зависимости
с
аналогичными зависимостями, выведенными выше для одноболтовых
соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
коэффициент
(5.11)
.
перехода
от
одноболтового
к
многоболтовому
соединению
1
T
nT0 e
kas
sh( x )
.
x
(5.12)
137

138.

Наконец
для
относительной
величины
среднеквадратичного
отклонения с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T
0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
1
2 e
2
2
k2 s 2
2
kas
(5.14)
1 ( A ) ,
(5.15)
2
T2
1
A1 1 A
1 2 1 ( A1 ) e e 1 ( A ) ,
n
2
T0
(5.16)
где
2s2
A k 2 s ka ,
2
( A )
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных, что
использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости i ( k , s )
аналогичны зависимостям, полученным для одноболтовых соединений,
но характеризуются большей плавностью, что должно благоприятно
сказываться на работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода i ( k , a , s ) . По
своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового соединения T получается из
несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
(5.17)
138

139.

Согласно
(5.12)
lim x 1 .
В
частности,
1
при
неограниченном
увеличении
математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что
противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием
(5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e .
x
x
x
2
139

140.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в
соединении при различной толщине пакета листов l
140

141.

а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
141

142.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
142

143.

Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от
величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
A2
1
1 2 1
0.
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
A
2
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых
соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс
значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов путем нанесения
грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС вполне
приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как следует из полученных формул
(5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения 1 последнее убывает пропорционально корню из числа
болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от
безразмерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T
и T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из графика,
уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует
считать вполне приемлемым.
143

144.

Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно
громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения. Однако с
практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение при
срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между точками
(0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена
функция :
1 при 0 S S 0
S , S 0
0 при S S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1 ( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
144
(5.21)

145.

где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется
следующим интегралом:
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I1 I 2
T n
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1
согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
I1
T ( T
0
max
T0 )
S0 T0 Tmax
s
s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx x ,
p( x )dx 1
и
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
145

146.

s
I1,2
Tmax S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T max
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
s
I1,3
T0 S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
S0
1( s )
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция
функция записывается в виде:
146
1 1 erf ( s ) , а

147.

( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
(5.29)
dS0 .
S0
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно.
Для
большинства
видов
распределений
его
целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
(5.33)
при S S 0 s 3 ,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei интегральная показательная функция.
147

148.

Полученные
экспериментальных
формулы
подтверждены
исследований
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.
148

149.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
болта
16
201
157
12
15
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
149
6.

150.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
ФПС
включает
подготовку
выбор
контактных
материала
поверхностей,
транспортировку и хранение деталей, сборку соединений. Эти вопросы
освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77,
гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной
поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные
размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных
сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная Высота Высот Разме Диамет
льный
диаметр
болта
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
150

151.

24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75
назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
151

152.

Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-141-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8
по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание:
Приведенные
данные
действительны
при
сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного стягивания пакета болтами во всех местах их постановки
с применением динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий
в элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по
табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
152

153.

обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений
соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС
83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
153
края
овального

154.

В
соединениях
поверхностями
прокатных
полок
или
профилей
при
с
непараллельными
наличии
непараллельности
наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение
ФПС с основными элементами сооружения, должны допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего
связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и
методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом, или на открытой площадке при отсутствии атмосферных
осадков.
Шероховатость
поверхности
очищенного
металла
должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды
и других загрязнений.
154

155.

Очищенные контактные поверхности должны соответствовать
первой степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 902274.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится
визуально сравнением с эталоном или другими апробированными
способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
6-ти
кратного.
Окалина,
ржавчина
и
другие
загрязнения
на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим
образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и
выдерживают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности
прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до
полного впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной
бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до
полного испарения бензина. При дневном освещении сравнивают
внешний
вид
обоих
кусков
фильтровальной
бумаги.
Оценку
степени обезжиривания определяют по наличию или отсутствию
масляного пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть удалены жидким калиевым стеклом или повторной очисткой.
Результаты проверки качества очистки заносят в журнал.
155

156.

6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к загрунтованной
поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого калиевого
стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по весу.
Каждая
партия
документации
на
материалов
должна
соответствие
ТУ.
быть
проверена
Применять
по
материалы,
поступившие без документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и
связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей
вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4
(ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка
помещении.
ВЖС
При
83-02-87
отсутствии
наносится
под
атмосферных
навесом
осадков
грунтовки можно производить на открытых площадках.
156
или
в
нанесение

157.

Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между
слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110
мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и
другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ
15140-69 на контрольных образцах, окрашенных по принятой
технологии одновременно с элементами и деталями конструкций.
157

158.

Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в
Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей
ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные правила при окрасочных работах с применением
ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, №
991-72)
"Инструкцию
оборудования
по
санитарному
производственных
содержанию
помещений
и
предприятий"
(Министерство
распыления,
во
и
лакокрасочного
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
туманообразования
расхода
избежание
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
помещениях
образом,
направление
чтобы
струя
маляр
должен
лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в его
сторону и в сторону работающих вблизи людей.
158

159.

Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть
оборудованы
редукторами
давления
и
манометрами.
Перед
началом работы маляр должен проверить герметичность шлангов,
исправность
окрасочной
надежность
аппаратуры
присоединения
и
инструмента,
воздушных
а
также
шлангов
к
краскораспределителю и воздушной сети. Краскораспределители,
кисти и терки в конце рабочей смены необходимо тщательно
очищать и промывать от остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и
связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием
и обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с
плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно
соблюдать
осторожность
и
не
допускать
ее
попадания
на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При
попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на
слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.
159

160.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные
элементы и детали нужно так, чтобы исключить возможность
механического повреждения и загрязнения законсервированных
поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное покрытие контактных поверхностей полностью высохло.
Высохшее
защитное
должно иметь
покрытие
загрязнений,
контактных
поверхностей
не
масляных пятен и механических
повреждений.
При
наличии
поверхности
загрязнений
должны
и
быть
масляных
обезжирены.
пятен
контактные
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно производить водным раствором жидкого калиевого стекла с
последующей
промывкой
водой
и
просушиванием.
Места
механических повреждений после обезжиривания должны быть
подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб
в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1
мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного
напыления наносится подложка из интерметаллида ПН851015
160

161.

толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида ПН851015
методом
плазменного
напыления
наносится
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8. На несущий слой оловянистой
бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой ПОС-60 до
полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
проводится
с
использованием
шайб
с
фрикционным покрытием одной из поверхностей, при постановке
болтов следует располагать шайбы обработанными поверхностями
внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей
ФПС.
Рекомендуется
использование
неочищенных
внешних
поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее
резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
161

162.

болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
усилий
натяжения
герметизацию ФПС;
болты
затягиваются
до
нормативных
динамометрическим ключом.
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П
Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail:
stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1. Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения
от загрязнений;
1.2. Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в
оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в
металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением
схемы (шаблона).
1.3. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к
опоре и к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при
необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.4. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж
амортизатора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При
необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на
оголовке опоры.
1.5. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается
амортизатор.
162

163.

2. Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов
железобетонные пролетные строения).
с
нижним
расположением
ФПС
(под
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть
двух видов:
1) болты
расположены внутри основания и при полностью смонтированном
амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных
болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
2) болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками,
верхние торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
3) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и
после монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных
болтов выступают над поверхностью площадки;
163

164.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как
и во втором случае
2.1.2. Последовательность
операций по монтажу амортизатора в первом случае
приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время
транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень
площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца
фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для
крепления амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку,
затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками
концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на
подмости в уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения
отверстий под штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими
отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые
отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между
верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка
болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты,
бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора прочности бетоном или раствором
производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций
первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне
площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых
отверстий во втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
164

165.

2.1.4. Последовательность операций по
монтажу амортизатора в третьем случае
приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки,
на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного
болта.
165

166.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для
его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка
фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от
операций для третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в
уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в
амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические
пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры
амортизаторов как с верхним, так и с нижним расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется
посредством горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре
выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к
конструкциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются
вильчатые прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет
смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
166

167.

ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО
«Трансмост»
И.А. Мурох
167

168.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
168

169.

169

170.

170

171.

171

172.

172

173.

173

174.

174

175.

175

176.

176

177.

Заключение выводы после лабораторных
испытаний в программном комплексе SCAD
температурных напряжений и пожарных нагрузок
о пригодности изобретения "Огнестойкий компенсатор - гаситель
температурных напряжений" и термического гасителя (температурного)
колебаний для строительных конструкций (кровли) , трубопроводов на
основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с
косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с
болтовыми креплениями с контрольным натяжением болтов , для
обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) для
опор скользящих с трубопроводом для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС32,ОС-40, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в соответствии с ТУ 3680001-04698606-04 "Опоры трубопроводов", ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4,
"Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с
использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий компенсатор
для трубопроводов" F 16 L 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС
№ 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" № a20210217 от 15 июля 2021г ), заявка на изобретение,
Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021
на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина № 1143895, 1168755, 1174616,
2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" и на основе
изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью
более 9 баллов по шкале MSK-64). Предназначенного для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с
сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления оборудования и
трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических
177

178.

опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо
применение фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих
на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной
шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ
36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1487-1997.00.00 и изобрет №№ 1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US.
TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice .
согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент №
165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка
№ 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию
термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными
овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№ 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов"
178

179.

179

180.

180

181.

181

182.

182

183.

183

184.

184

185.

185

186.

Прилагаем ЭКСПЕРТНОео ЗАКЛЮЧЕНИе О ПРИГОДНОСТИ ПРОДУКЦИИ
изобретения "Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений",
"Фланцевые соедеиня растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами", Минск № a20210217 от 23.09.21 ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ
термического гасителя
(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли),
трубопроводов на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых
соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением
болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций
(кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746,
887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" , опор скользящих с
РФ для строительных конструкций, трубопроводов как
трубопроводом для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32,ОС-40, ОС-50,
ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в соответствии с ТУ 3680-001-04698606-04
"Опоры трубопроводов", ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры
трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием
заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий компенсатор для
186

187.

трубопроводов" F 16 L 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС №
073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами" № a20210217 от 15 июля 2021г ), заявка на изобретение,
Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021
на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина № 1143895, 1168755, 1174616,
2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
Регистрационный номер 0020566 Дата 03.01.2022
ЗАЯВИТЕЛЬ И ЕГО АДРЕС : на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов"
В соответствии с сертификат № RA RU.21CT.39 от 27.05.2015 Срок
действия с 03.01.2022 по 03.01.2025 и специальными техническими
условиями подтверждается соответствие пригодности термического
гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций
(кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых
соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжением
болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций
(кровли) , опор скользящих с трубопроводом для системы противопожарной
защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-40, ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в
соответствии с ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры трубопроводов", ОСТ 34-10-616-93 ,
серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры
подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий
компенсатор для трубопроводов" F 16 L 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 (
входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами" № a20210217 от 15 июля 2021г ), заявка на
изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354
от 23.12.2021 на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина № 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
187

188.

и на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9
баллов по шкале MSK-64),. предназначенное для сейсмоопасньгх районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8
баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходимо
использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения
трубопроводов между собой необходимо применение фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с
использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с
пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным
клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ
108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-487-1997.00.00
и изобрет №№ 1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676
Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент № 165076 RU.
Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка №
2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию
термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными
овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№ 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов"
НА ОСНОВАНИИ : Протокола № 568 от 03.01.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, №
RA RU 21СТ39 от 27 05.2015, ФГБОУ ВПОПГУПС №SP0101 406 045 от
27.05.2019, действ. 27 05.2019, ОО «Сейсмофонд», ИНН: 2014000780 и
протокола № 1516-2/3 от 20.02.2019 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес 197341,
188

189.

СПб, Афонская ул., д. 2, свид. об аккред № ИЛ/ЛРИ-00804 от 25.03.2016 ОАО
«НТЦ «Промышленная безопасность», ). Лицензия ФГБОУ ВО ПГУПС № 2280
от 21.07.2016 (см протокол испытания фланцевых фрикционно- подвижных
соединений и варианты технических решений узлов крепления использованию
термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными
овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№ 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов"
ПКТИ, 197341, Афонская 2 Протокол испытаний на осевое статическое
усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки №
1516-2/3 от 20.02.2021 [email protected] т/ф (812) 694-78-10, (921)962-6778
СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКЦИИ И СОСТАВ ЭКСПЕРТНЫХ МАТЕРИАЛОВ :
Термического гасителя (температурного) колебаний для строительных
конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных
сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением
болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций
(кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746,
887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до
9 баллов, серийный выпуск
ОРГАНИЗАЦИЯ ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Термического гасителя
(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на
основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с
косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми
189

190.

креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе
изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов"
ПЕРЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ НА ЭКСПЕРТИЗУ : СП
56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная
редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП 14.13330-2011 п .4.6.
«Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного
соединения (ФФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные
болты», альбом, вып.5, «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90
(сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с
применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012
(02250) , п.10.7, 10.8. Протокола № 505 от 17.09.2018, ОО
«Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от
27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014,
действ. 27.05.2019, свидетельство НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ»
№ 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 и свид. СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010 в ИЦ
"ПКТИ-СтройТЕСТ" и протокола испытания на осевое статическое
усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпиль-кой № 15162 от 25.11.2017 и протокола испытаний на осевое статическое
усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии
нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г. : yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA
yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
190

191.

При испытаниях определяли несущую способность фланцевого
фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) на сдвиг поверх-ностей
трения при динамической нагрузке (взрыве), стянутых двумя болтами с
предварительным натяжением классов прочнос-ти 8.8 и 10.9, которая
определялась по формуле Fs rd= KsnM/ ym3x Fpc , где n - количество
поверхностей трения соединяемых элементов; m—коэффициент трения,
принимаемый по результа-там испытаний поверхностей, приведенных в
ссылочных стан-дартах группы для болтов классов прочности 8.8 и 10.9,
соот-ветствующих ссылочным стандартам группы 4 с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7,
усилие предварительного натяжения Fp,C следует принимать равным
Fpc=0.7 fudAs. Демпфирующие латунные шпильки (болты) с забитым
медным обожженным клином с энергопог-лощающей гильзой (бронзовой
втулкой или свинцовым вкла-дышем) устанавливаются в длинные
(короткие) овальные отверстия смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*)
и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
выполненных в виде демпфирующего соединения с амортизирующими
элементами (медный обожженный клин, забитый в пропиленный паз
болта-шпильки или свинцовый вкладыш), обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной растягивающей взрывной нагрузке можно
ознакомиться: dwg.ru, www1.fips.ru. dissercat.com http://doc2all.ru, см.
изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural
steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind
and anti-seismic friction damping device
При лабораторных испытаниях фланцево-фрикционно-подвижных
соединений для крепления оборудования с трубопроводами (ГОСТ Р 559892014) применялись высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ
191

192.

22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7
(демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*),
п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97,
альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ
15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU,
2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU №
4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping
device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от
10.10.2016, SU 887748
Фланцевые фрикционные соединения на болтах с контролируемым
натяжением для использованию термического гасителя (температурного) колебаний для
строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с
косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным
натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе
изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов
вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять: в
конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие
динами-ческие, взрывные нагрузки; в многоболтовых соединениях, к
которым предъявляются повышенные требования в отношении
ограничения деформативности. Расчетное усилие, которое может быть
воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним
высокопрочным болтом, следует определять по формуле Q bh р=Rbh x Abn
x M/ Yh, где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного
192

193.

болта, определяемое согласно требованиям; Аbп – площадь сечения болта
по резьбе,
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент.
При действии на фланцевое фрикционное соединении силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести
соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать
равномерным.
Более подробно смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) Стальные
конструкции п.14.3 Фрикционные соединения на болтах с контролируемым
натяжением и ТПК 45-5.04-274-2012 п. 10.3.2, Соединения, работающие на
растяжение, Минск, 2013г.
При испытаниях узлов крепления оборудования с трубопроводами (ГОСТ Р
55989-2014 ), закрепленных на фундаменте с помощью фланцевых
фрикционно-подвиж-ных соединений (ФФПС), выполненных в виде болтовых
соединений с контролируемым натяжением, расположен-ных в овальных
отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, согласно изобретениям №№
1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU) использовалось изобре-тение:
«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙ-ЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗО-ЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ», патент № 2010136746, МПК
E04C2/00, 27.10.2013, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92,
193

194.

ГОСТ 25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ 5.551-19729-88 ГОСТ Р
57364, ГОСТ Р 57354
Испытание фланцевых фрикционно –подвижных соединений (ФФПС)
проводились по ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ
25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ 5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364,
ГОСТ Р 57354, с целью определения нагрузки, которая передавалась при
испытаниях через трение или смятие медного обожженного стопорного
клина с энергопоглоще-нием пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов, вследствие
натяжения высокопрочных болтов) возникающих в конструкциях из стали
с пределом текучести свыше 375 Н/мм2
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция
СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса
безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по
шкале MSK-64 включительно, при уровне установки над нулевой отметкой 70
м по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99,
ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980,
ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
(синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g).
С целью повышения надежности узлов крепления использованию термического
гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения
фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№ 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов"
установленны-ми на сейсмостойких опорах с ФФПС (для районов с
сейсмичностью 8 баллов и выше) для обеспечения мно-гокаскадного
194

195.

демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках при
землетрясении и сильных порывах ветра. Это позволяет
эксплуатировать использованию термического гасителя (температурного) колебаний для
строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с
косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным
натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе
изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", при отрицательных
температурах, обеспечивая надежность работы даже при обледенении и
исключить аварию и разрушение обору-дования для очистки
промышленного масла.
Список альбомов типовых чертежей, переданных заказчиком, согласно
которому, проводились испытания с помощью компьютерного
моделирования использованию термического гасителя (температурного) колебаний для
строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с
косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным
натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе
изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" методом
оптимизации и идентификации динамических и статических задач теории
устойчивости с помощью физического и математического
моделирования, взаимодействия оборудования с геоло-гической средой , в
том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD:
0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости - Многоэтажные промздания
- Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под
колонны промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 = Повышение
сейсмостойкости - Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_06 = Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5
Анкерные болты. Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение
сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 =
Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания - Mn.djvu,
195

196.

0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_01 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и кирпичные здания - Mn.djvu,
0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания Mn.djvu, 1.466-ЗС = Простран. решетчатые конструкции из труб типа
Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий Бесчердачные крыши кирп. зданий – Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 =
Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность
#!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные крыши Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых зданий - Узлы стен
сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Виброизолирующие
основания под насосы ВКС и НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие
основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27,
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! .3.901.1-17
Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов.
Выпуск 1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
196

197.

197

198.

СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция
СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса
безопасности 3Н по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по
шкале MSK-64 включи-тельно, при уровне установки над нулевой отметкой
70 м по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 3063199, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980,
ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
(синусоидальная виб-рация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g).
198

199.

199

200.

200

201.

201

202.

202

203.

994_original.webp
203

204.

204

205.

205

206.

206

207.

207

208.

208

209.

209

210.

210

211.

211

212.

212

213.

213

214.

214

215.

215

216.

216

217.

К Ленину в Шалаш на конференцию с докладом
ЛЕНИНСКИЕ чтения Об использовании огнестойкого компенсатора- гасителя
температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых
соединениях СПб ГАСУ
22 апреля 2022 в Санкт-Петербургском государственном учреждении культуры «Историкокультурный музейный комплекс в Разливе», в каменном павильоне музея «Шалаш» пройдет
ежегодная научно-практическая конференция.
Целью ежегодных конференций у ленинского Шалаша в Разливе состоит в том, чтобы
осуществлять регулярное обсуждение места и роли основателя советского государства
Владимира Ильича Ленина в историческом процессе при сопоставлении различных оценок
значимости его идейного наследия в разные исторические моменты и с различных
политических позиций.
В работе ленинского форума приняли участие представители различных левых,
коммунистических и рабочих организаций, не только из России, но и из бывших республик
Советского Союза.
От РКРП выступил первый секретарь Центрального комитета Виктор Аркадьевич Тюлькин с
докладом «В.И.Ленин о нетоварном характере социалистического производства».
Также перед собравшимися товарищами выступят , редактора газеты «Земля РОССИИ»
Быченок Владимир Сергеевич (09.05 1992), позывной «ВДВ», спецподразделение
«ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область. [email protected]
От редакции ИА "Крестьянского информационного агентство" с докладом
выступит Данилик Павл Викторович, позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады
"Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне Логвиново, запирая Дебальцевский котел,
д.р 6.02.1983) [email protected]
С ДНЁМ РОЖДЕНИЯ, ТОВАРИЩ ЛЕНИН! 22 апреля является знаменательной датой для коммунистов всего
мира. Именно в этот день родился коммунист, революционер, теоретик-основатель марксизма-ленинизма Владимир Ильич ЛЕНИН.
Заслуги В.И. Ленина перед трудовым народом неоценимы. Современные коммунисты всего мира с
благодарностью хранят память о человеке, который изменил ход мировой истории и политики в пользу
рабочего класса.
В честь 152-ой годовщины со дня рождения вождя социалистической революции, комсомольцы провели
опрос среди жителей Санкт-Петербурга об их отношении к Ленину, его идеям и его деятельности.
Тема доклада : Актуальность Сталинского подход к изобретательской деятельности при
социализме и современное состояние изобретательской деятельности при рыночно217

218.

буржуазной, реформе по уничтожению по уничтожению многоярусных парковок для
личных автомашин
Открытое обращение информационного агентство "Крестьянское информационное агентство" и
редакции газеты "Земля РОССИИ" : Уважаемый Председатель Правительства России Мишустин
Михаил Владимирович , Председатель Государственной Думы, господин Володин Вячеслав
Викторович, Временно исполняющему обязанности Министру Российской Федерации по делам
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий
(МЧС) , генерал-полковник внутренней службы Чуприянов Александр Петровичу, Уполномоченный
по правам человека в Российской Федерации МОСКАЛЬКОВа ТАТЬЯНа НИКОЛАЕВНа,
Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой
России) Ирек Энваровичу Файзулину Министр строительства и ЖКХ РФ : руководствуясь
принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом
"ж" части 1 статьи 103 Конституции Российской Федерации редакция газеты «Земля РОССИИ» и
ИА «Крестьянское информационное агентство» простит Вас обязать Жилищный комитет
Ленинградской области и СПб, в январе –марте 2022 г рассмотреть на (НТС) научно –
техническом совете с участием Тимкова Александра Михайловича - председателя жилищнокоммунального комитета Администрации Ленинградской области и Борщова Александр
Михайловича -Председателя жилищного комитат Правительства Санкт-Петербурга :
«Использование изобретений и разработка проекта многоярусных парковок для личных
автомашин"
https://disk.yandex.ru/i/twwKIsB2KPb-Kg https://ppt-online.org/1037606
https://vk.com/wall-17734565_6186
Актуальность Ленинского
подход к изобретательской деятельности при социализме
современное состояние изобретательской деятельности при рыночно -либерально- буржуазном
курсе антигосударственных реформ в ЖКХ, по использованию гибридного
Китайского огнестойкого компенсатора, гасителя температурных
напряжений на фрикционно- подвижных болтовых соединениях
разработанные в СПб ГАСУ
Спецвыпуск номер 104 от 2 02 2022 редакции газеты Земля РОССИИ для доклада на
торжественном вечере посвященному Дню Рождения Владимира Ленина
Тема доклада : Актуальность Ленинского подход к изобретательской деятельности при
социализме и современное состояние изобретательской деятельности при рыночно- буржуазной,
реформе по использованию огнестойкого компенсатора гаситель
температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых
соединениях
218

219.

Открытое обращение информационного агентство "Крестьянское информационное агентство" и
редакции газеты "Земля РОССИИ" : Уважаемый Председатель Правительства России Мишустин
Михаил Владимирович , Председатель Государственной Думы, господин Володин Вячеслав
Викторович, Временно исполняющему обязанности Министру Российской Федерации по делам
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий
(МЧС) , генерал-полковник внутренней службы Чуприянов Александр Петровичу, Уполномоченный
по правам человека в Российской Федерации МОСКАЛЬКОВа ТАТЬЯНа НИКОЛАЕВНа,
Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой
России) Ирек Энваровичу Файзулину Министр строительства и ЖКХ РФ : руководствуясь принципом
гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1
статьи 103 Конституции Российской Федерации редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА
«Крестьянское информационное агентство» простит Вас обязать Жилищный комитет
Ленинградской области и СПб, в марте -мае 2022 г рассмотреть на (НТС) научно –
техническом совете с участием Тимкова Александра Михайловича - председателя жилищнокоммунального комитета Администрации Ленинградской области и Борщова Александр
Михайловича -Председателя жилищного комитат Правительства Санкт-Петербурга :
огнестойкого
компенсатора- гасителя температурных напряжений на фрикционно«Использование изобретений и разработка проекта использования
подвижных болтовых соединениях
Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев ИНН : 2014000780 ОГРН : 1022000000824
Ученый секретарь, кафедры ТСМиМ , ктн, доцент СПб ГАСУ АУБАКИРОВА И. У. [email protected]
т (921) 962-67-78, (911) 175-84-65
Проф., д.т.н.,СПб ГАСУ Тихонов Ю.М. [email protected] (996) 798-26-54, (911) 175-84-65
Зам Президента организации "Сейсмофонд " при СПб ГАСУ Андреева Е И [email protected]
219

220.

О РАЗВИТИИ МАССОВОГО РАБОЧЕГО ИЗОБРЕТАТЕЛЬСТВА И
РАЦИОНАЛИЗАТОРСТВА В СССР
https://portalus.ru/modules/motors/rus_readme.php?subactio
n=showfull&id=1458816520&archive=&start_from=&ucat=
&category=22
79
"Изобретатель и рационализатор". 1959, N 2, стр. 24.
220

221.

Статья Бориса Александровича Андреева , погибшего в борьбе с бюрократами. В
настоящее время в России никакой политики в области изобретательской деятельности не
существует, никакой системы создания и реализации изобретений в интересах Государства
и граждан нет. В Патентном Законе Российской Федерации до 2003г. 2003 ,
No 26 (3140).существовала Статья 9. Патентный закон Российской Федерации" от 23.09.1992 N
3517-1 (с изм. от 24.12.2002) (23 сентября 1992 г.)
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ. (см. текст в предыдущей редакции)
Статья 9. Федеральный фонд изобретений России
Федеральный фонд изобретений России осуществляет отбор изобретений, полезных моделей,
промышленных образцов, приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и
содействует их реализации в интересах государства.
Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России являются выручка от продажи
лицензий на объекты промышленной собственности, патенты на которые принадлежат Фонду,
добровольные взносы предприятий и граждан, а также средства республиканского бюджета Российской
Федерации и иные поступления.
Федеральный фонд изобретений России осуществляет свою деятельность в соответствии с уставом,
утверждаемым Правительством Российской Федерации.
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/?frame=2#p125
© КонсультантПлюс, 1992-
2015
В России уничтожают изобретательскую деятельность с 2003 года
ликвидировав государственный фонд изобретателей из Патентного закона
Государственная Дума РФ
Что способствует воровству и хищению изобретений под видом
либеральной программы, по переходу к рыночной колонии под внешним
управлением МВФ, МБРР, ЕБРР, ОЭСР ( «Экономика СССР: выводы и
рекомендации» Вопросы экономики, 1991, №3 ) см стаю Ковальчука Юзиф
Константиновича
Раскроем программу «Переход к колониальному рынку», раздел
«Экономический Союз суверенных республик» (т.е., независимых государств )
и посмотрим, что фактически запланировали Хозяевами денег по
реформированию СССР, стр. 17 с ликвидацией изобретательской
221

222.

деятельности на оккупированных территориях ультро либерально демократическим Менеджментом (Эффективными менеджерами )
Ликвидация ресурсов развития или изобретательской деятельности в
России http://youtube.com/watch?v=0axNwt61k6g
"История открытий, изобретений, история техники, которая облегчает
жизнь и труд людей - вот собственно история культуры" A.M. Горький
222

223.

1. Изобретения и развитие общества в современной России
Все, что нас окружает, - есть или Природа или Изобретения. Изобретения,
созданные тысячи лет назад, сотни лет назад или несколько лет назад. В
настоящее время непрерывно создаются и тиражируются (в развитых
странах) все более совершенные средства производства, новые технологии,
средства общения и понятия. Непрерывное создание, тиражирование и
массовое использование все более совершенных изобретений (объектов,
технологий, средств общения...) - это и есть материальное и духовное
развитие общества. Уровень развития государства определяется тем, какие
изобретения в нем создаются и в каких количествах используют его
граждане. С другой стороны государство, которое ничего не создает и не в
состоянии обеспечить условия (законодательные и экономические) для
реализации даже созданных изобретений, обречено на системное
отставание с возможным последующим распадом
223

224.

2. Состояние дел в области изобретательской деятельности в либеральной
России, под названием пятая колонна.
В настоящее время в России никакой политики в области изобретательской
деятельности не существует, никакой системы создания и реализации
изобретений в интересах Государства и граждан нет. Отсутствие системы
создания и реализации изобретений гарантирует системное отставание в
развитии от стран, в которых создание и тиражирование изобретений
является государственной политикой,
(Так в США патентным правам на изобретения, созданные при содействии
Федерального правительства посвящено примерно 20% объема Патентного
закона. При этом Федеральное правительство является крупнейшим
патентообладателем).
3. Состояние дел в области изобретательской деятельности в СанктПетербурге
224

225.

В Ленинграде никакой технической политики, никакой системы создания и
реализации изобретений не существует.
В бюджете города понятие "Изобретение" вообще отсутствует,
соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки,
испытаний... изобретений направленных на решение проблем города и
граждан. Из бюджета города не затрачено ни одной копейки, ни на одно
изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для чиновников
из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).
Системно ухудшается положение дел в области патентной информации:
225

226.

- затрудняется доступ к патентной информации - ликвидированы ЛДНТП и
Информпатент. Начиная с 1997г., вся патентная информация переведена на
компьютеры и стала платной, а большинство изобретателей купить
компьютер или платить 100р. в час не в состоянии. Т.о. Интернет, который
предназначен для облегчения доступа к информации, в наших условиях
становится преградой для получения информации;
- понижается значимость патентной информации - Санкт- Петербургский
Центр Научно-Технической Информации выселен из Инженерного замка в
"Апрашку" и ликвидирован группировкой из "Единой Россия" , что
эквивалентно понижению значимости до уровня лохотронщиков.
То есть последовательно происходит отчуждение (отторжение)
изобретателей (которые создают патентную информацию) от патентной
информации и ситуация по созданию новых изобретений обостряется до
критической.
В ПАТЕНТНом ЗАКОНе РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В редакции от
27.12.2000г.) была до 2000 г
226

227.

Однако, при Матвиенко , статья 9.Федеральный фонд изобретений России
исключена Володиным и Ко из "Единой России", при продавливании
компрадорской ГД РФ. Борис Ельцин, побоялся или был занят грабежом и
прихватизацией заводов, фабрик, пароходов, газет и недр и не исключал ст.
9 из Патентного Закона РФ и изобретения при Ельцине Б.Н принадлежали
государству до 2003 года .
Эта статья 9, исключена в 2003 году Матвиенко В И и Федеральный
фонд изобретений России осуществляет отбор изобретений, полезных
моделей, промышленных образцов, приобретает на них права
патентообладателя на договорной основе и содействует их реализации в
интересах государства ликвидирован ультро - либеральной, компрадорской,
коллаборационистской администрацией совершившей в 1993 году
государственный переворот в приватизированной хозяевами денег
"РФию" с демократической юрисдикцией
Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России
являются выручка от продажи лицензий на объекты промышленной
собственности, патенты на которые принадлежат Фонду, добровольные
взносы предприятий и граждан, а также средства республиканского
бюджета Российской Федерации и иные поступления, с 2003 годы
ликвидирован коллаборационистской приватизированной международной
финансово -экономической олигархически -эксплуататорской системой ГД
РФ.
227

228.

229.

С 2003 года , изобретения принадлежат, корпорациям и наемным
эффективным менеджерам и пятой колонне или ультра ортодоксальным
кланам , семьям под руководством буржуазно - эксплуататорского ВИПкласса , на территории оффшорной "РФии" с коллаборационистскокомпрадорской юрисдикции и принадлежат строителями новым
эффективным менеджерам , под мудрым присмотром наемных членов
политбюро - менеджеров колонии - по руководством международной
финансового лобби США, Великобритании , куда и вывозятся как частная
229

230.

контора, изобретения, открытия, углеводороды, золото, алмазов, нефть,
древесина, чернозем и органы для пересадки ( почки, сердце итд)
Число выданных патентов в РФ с 1988 1991 1994 1997 2000 2003 2006
2009 2012
США, Япония, ЕПВ, Южная Корея, «Китай", Советский Союз, Российская
Федерация
А вот и умалчиваемые "успехи" либерального Ведомства , которые по ТельАвивиденью, не покажут. Число выданных патентов на изобретения
промышленно развитыми странами в 1986-2012 гг., ед.
В 2000 гг. на патентном рынке стали доминировать азиатские страны.
Помимо Японии, которая догнала, а затем и перегнала США по выдаче
патентов на изобретения, значительно вырос уровень патентной
активности Южной Кореи и Китая. Суммарно в 2012 г. этими тремя
странами выдано 53,3 % патентов на изобретения от общемирового
количества выданных патентов на изобретения.
Роспатентом в 2012 г. было выдано 32,9 тыс. патентов на изобретения
(2,9% от общемирового количества), что является шестым результатом в
мире и примерно в 8 раз меньше, чем в лидирующей по этому показателю
Японии.
При исследовании патентной активности стран значительный интерес
представляют показатели, характеризующие поступление заявок на выдачу
патентов (см., например, )
Динамика рос та с 1998 по 2015 лидирует Япония, США, Китай, , ЕВП,
ранее СССР, . а с 1991 демократии Россия упала до нуля изобретений с
1993 и 20 тыс патентов не набирает. Япония и США и Китай
приблизились к 300 000 изобретений. Россия занимает самое последнее
место пропуская впереди ЕПВ ( европейские патенты )
Вот уровень мышления либерального Правительства.
230

231.

Спросите любого какие страны технологически наиболее развиты. И
незамедлительно получите ответ на уровне ощущении США. Япония.
Германия. Южная Корея. Великобритания. Но есть ли количественные
оценки, которые могу эти ощущения и подкрепить .'
Оценивать уровень технологического развития стран можно по-разному.
Однако есть хороший критерии, применимый ко всем государствам количество патентов пли заявок, поданных на получение патентов в течение
года, а также их содержание Мировые базы патентов дают широкие
возможности для анализа, поскольку содержат полную, если не
исчерпывающую информацию. Полную потому, что каждый патент
обязательно публикуется, чтобы быть доступным в любой точке мира В
противном случае процедура патентования и охранительная функция
патентов были бы невозможны
Давайте для начала посмотрим, как выглядит мировое технологическое
развитие в зеркале патентной статистики В марте этого года Европейское
патентное ведомство (ЕРО) опубликовало очередной годовой отчет, в
котором представлены сведения сколько заявок на патенты принято
европейскими патентными службами в 2013 году, какие страны и заявители
вносят наибольший вклад в патентную активность. в каких технологических
областях наиболее активны заявители
Сразу отметим, что 85% всех патентов ЕРО приходится на долю стран
Европейского союза, США. Японии. Южной Кореи и Китая Понятно, что
эти страны патентуют изобретения и технологии не только на своей
территории, постараются максимально защитить своп права и в других
развитых странах таковы правила, которые диктует глобальная экономика.
Вот почему в Европейское патентное ведомство поступают заявки из
разных стран мира, включая Россию, причем большая часть — из
перечисленных выше стран. Поэтому годовая статистика ЕРО отчасти
отражает мировую статистику в целом. Какова же она?
231

232.

Германия . 12%, Франция. 5% , Швейцария -3%, Нидерланды -3 %,
Великобритания 2%, Южная Корея 6 % , КНР 8 %, США 24. Другие страны
Евросоюза. 10 % куда входит и утилизированная России
В 20I3 году ЕРО зарегистрировало 265 690 заявок на патенты Лидеры —
Европейский ( еврейский) союз (35%). США (24%). Япония (20%). Китай (8%)
и Южная Корея (6%) Среди европейских стран-заявителей с большим
отрывом лидирует Германия (12%). За ней следуют Франция (5%).
Швейцария (3%). Нидерланды (3%) и Великобритания (2%). Где же здесь
Россия''
Наши расиянские 232 заявки на патенты составляют меньше одной
десятой процента. Это песец. Понятно, почему Россию нельзя увидеть на
диаграмме . Росси просто нет .
Знает ли об этом пипл ( народ ), лишние едоки, гассияне, неудачники,
сепаратисты, люмпены, мятежники, маргиналы, ватники, гои, москали,
электорат и малый теневой народ - нового электорат
Из диаграммы видно, что более; половины всех патентных заявок,
принимаемых в Европе, приходится на долю США, Японии, Китая и Южной
Кореи. Среди европейских лидеров — Германия и Франция. Если сравнить
показатели 2013 и 2012 года, то видно, что Китай, Южная Корея и
Нидерланды резко наращивают патентную активность, а Германия.
Швейцария. Великобритания и другие (в число которых входит Россия) —
снижают
Кто подает заявки на патент. Львиная доля (65.5%) исходил от крупных
контролируемых Хозяевами денег и корпорациями США. Причем эта доля,
год от года нарастает. Предприятия мелкого и среднего бизнеса, а также
индивидуальные изобретатели подают 29% заявок, университеты и
государственные научно- исследовательские организации — всего 5.5%
Распределение весьма красноречивое. В самом деле, бессмысленно
требовать патенты от университетов и исследовательских институтов,
которые работают в области фундаментальной науки, создающей заделы
232

233.

для новых технологии. Они далеки от производства, где. собственно, эти
патенты и нужны.
Технологическими разработками во всем мире занимаются
исследовательские подразделения крупных корпораций и аффилированные с
ними институты. С помощью патентов они столбят территорию и
заранее оккупируют, будущие пиши на мировом рынке для хозяев денег .
У корпорации , есть специальные высокопрофессиональные патентные
службы и ресурсы, чтобы платить за патенты и их продвижение бывшей
СССР , под руководством наемных менеджеров международной мафии
(ЕММ) и ФРС с демократической офшорной юрисдикцией , строителями
нового цифрового порядка в юридической фирме "РФии" , под мудрым
присмотром наемных менеджеров -тендема "РФии" с очень высокими
рейтингом среди международных теневых кланов и меньшинств
(развратников)
Канцлер либерально- демократического ГД РФ Володин и либеральные
депутаты ГД РФ, глава боевого крыла ортодоксальной - Дмитрий
Медведев и Компани наемных менеджеров , об этом естественно ничего
о не знают.
Можно поздравить ФРС, по успешной уничтожению СССР на 16
суверенных "независимых" рыночных государств и окончании плана
Барбаросс - 2 с новым Мировым либеральным порядком.
Да. Это может увидеть каждый, раскрыв программу США «Переход к
демократическому рынку» (Концепция и Программа, ч.1, 224с;
Законопроекты, ч.2, 400с), Гарвардский проект, исполнительный директор
Джефри Сакс, утвержденный советником Президента РФ Б.Ельцина,
разработанную в соответствии с решением «семерки» (Хьюстон,90) в
августе 1990г как рамочную исполнительскую программу для реализации
Доклада 4-х (МВФ, МБРР, ЕБРР, ОЭСР) «Экономика СССР: выводы и
рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по уничтожению и оккупации
СССР
233

234.

Раскроем программу «Переход к колониальному либеральному рынку »,
раздел «Экономический Союз суверенных республик» (т.е., независимых
государств – "КИАинформ".) и посмотрим, что фактически запланировали
Политбюро Хозяевами денег по уничтожению РФ ( реформированию
СССР, стр. 17 ):
«В основу Экономического Союза закладываются следующие принципы:
1. Экономический Союз, основан на началах равенства членов Союза –
суверенных государств, добровольно в него вступивших.
2. Основа экономики – предприниматель, предприятие, преумножающие
свою собственность и тем самым национальное богатство Хозяев денег …
(например, Абрамович – Ю.К.).
234

235.

3. Все суверенные государства, вступающие в Экономический Союз, создают
единое экономическое пространство ( для хищение изобретений )…
4. Условием членства в Союзе является принятие на себя республикой
определенных обязательств в полном объеме, вытекающих из Договора о
создании Экономического Союза…
И далее в программе США подробно излагается содержание «Договора о
создании Экономического Союза».
Т.е., по программе США «Переход к рынку , эта была дурилка для лохов, а
выполнена реальная оккупации хозяевами денег , на территории СССРРоссии, вместо суверенного государства СССР, должно появиться 16 якобы
«суверенных», независимых государств, которые, если пожелают, могут
вступить в «Экономический Союз», СНГ, подписав подготовленный
экспертами США «Договор о создании Экономического Союза», который
никого и ни к чему не обязывает.
Таким образом, из приведенного официального документа установлено, что
СССР не «рухнул», не «распался» - это миф, а «расчленен» по программе
Хозяев денег , США «Переход к рынку» на 16 независимых оккупированных
финансово -экономической Хазарской Хунтой государств - это
документально подтвержденный факт об оккупации, колонизации и
выполнение плана Барбаросс -2 лобби мирового капитала и буржуазии ,
замаскированной под пятую колонну в ЗАО "РФии"
.
Хозяева денег изучили нас хорошо и применил операцию продвижения своего
агента -троцкистов Горбачева, который за шесть лет сумел создать
механизм ликвидации страны. Т.е., причиной катастрофической ситуации
является «перестройка по Горбачеву» без изобретений. Но «перестройка по
Горбачеву» - это миф информационной войны.
Фактически есть программы геноцида и оккупации Хозяевами денег и есть
созданная ими «система» внешнего управления, «механизм ликвидации
страны» без изобретателей и изобретений . И есть наемник, компрадор
235

236.

Горбачев, исполнитель этих программ, который в рамках принятого закона о
НКО является «иностранным агентом».
С другой стороны Е.Федоров тиражирует миф: «Мы проиграли в 40-летней
войне, которую почему-то называют "холодной". И сегодня наш
государственный аппарат подчиняется победителю, то есть Хозяевам денег
. Мы платим им дань, и они нас полностью контролируют» и ничего не
говорит о ликвидации в 2003 г, им же или ( Единой России) статьи 9
"Патентного закона РФ".
Т.е., в развязанной Хозяевами денег , США, ЕС в послевоенный период
"холодной войне", экономического удушения СССР гонкой вооружений,
руководству СССР якобы не удалось создать эффективную экономику с
началом ростом выдачи патентов в СССР до 100 тыс в год.!!! , а сегодня
еле набираем еле 30 тыс патентов в год и то, половина иностранных
государств, которые столбя забуогрные новшества, для удушения и для
дальнейшей колонизации развалиной экономики "РФии" и через
приватизированные троцкистские ГААГА суды доить колониальную
Россию . Экономика страны «рухнула», СССР «распался». Хозяева денег ,
США,ЕС якобы одержали победу в «холодной войне»- эта дурилка для пипл лохов.
236

237.

Этим Е.Федоров, по сути, перекладывает вину за современную
катастрофическую ситуацию на деятельность руководства СССР,
российской науки , советских изобретателей, в послевоенный период,
оправдывает наличие современной колониальной администрации МатвиенкоВолодин и ее преступную деятельность по исполнению программ геноцида
Хозяевами денег в РФ (ЗАО "РФии") . В том числе и свою деятельность в
«Системе внешнего управления». Этим он объясняет необходимость
«перехода к рыночному геноциду », к «рыночной либеральной колониальной
экономике» без изобретателей и изобретений, обозвав эту деятельность
инновационной без патентов . Для защиты докторских и кандидатских,
теперь в либеральной России иметь патенты не обязательно не
обязательно
Естественно возникают вопросы. Какое объяснение Е.Федорова основано
на реальных событиях и может стать основой принятия адекватных мер. И
какое объяснение является мифом, внедряемым в сознание сепаратистов,
неудачников, маргиналов, мятежников, люмпенов, ватников, и электората
для оправдания противоправной деятельности колониальной, компрадорской
администрации не государственной Думы .
Естественно Е.Федоров, как участника «системы ига теневого с ФРС » и
перечисленных событий умалчивает, национальный состав колониального
Правительства, компрадорской ГД Володина и буржуазной
администрацией г в "РФии", состоящее из теневого или малого народа,
строящего новый цифровой порядок, на просторах оккупированной Великой
Оффшорной ........, состоящим из малого и теневого народа без рыночных
патентов и либеральных изобретений , как Карл Маркс, умолчал в своей
книге "Капитал", о банковском капитале. Обе "рыбки" из одной финансовой
бочки, с приватизированные ФРС , ЕММ и служат Деньгам на троне, а не
изобретателям и способствуют уничтожению остатков
изобретательской деятельности в бывшей СССР и утилизированной ,
сырьевой, оффшорной России .
237

238.

Хотят подменить изобретенное мыло, на инновационное шило, как
утверждает находящийся на свободе полковник ГРУ В В Квачков , однако ,
буржуазно - эксплуататорский клана , остался без мозгов, и сам
уничтожает изобретателей и изобретения, что естественно ведет к
гибели самих интеллектуальных паразитов, деградации и дебилизации
россиянского электората ( лишних едоков ), в конечном итоге к
утилизации, распаду РФ и окончательной оккупации международной
политической и финансово -экономической системой , возглавляемую и
руководством Хозяевами Денег и управляемую либерально демократическим и публичной властью - Политбюро, что запрещено
резолюцией ООН номер 3379, с передачей в аренду НАТО базы в г
Ульяновске и в г. Жуковске в Московской области
238

239.

Сталин об опасности реставрации капитализма
в СССР
Иосиф Виссарионович Сталин — российский революционер, советский политический,
государственный, военный и партийный деятель, Генералиссимус Советского Союза.
239

240.

И.В. Сталин гениально предвидел, что огромные усилия
пролетариата по строительству социализма могут при определѐнных
условиях быть сведены на нет. Ещѐ 13 апреля 1928 в своѐм
выступлении на собрании актива московской организации ВКП (б) с
докладом «О работах апрельского объединѐнного Пленума ЦК и
ЦКК» И.В. Сталин пророчески сказал: «Глупо было бы
предположить, что международный капитал оставит нас в покое. Нет,
товарищи, это неверно. Классы существуют, международный капитал
существует, и он не может смотреть спокойно на развитие страны
строящегося социализма… Одно из двух: либо мы будем вести и
впредь революционную политику, сплачивая вокруг рабочего класса
СССР пролетариев и угнетѐнных всех стран, - и тогда
международный капитал нам будет всячески мешать в нашем
продвижении вперѐд; либо мы откажемся от своей революционной
политики, пойдѐм на ряд принципиальных уступок международному
капиталу, - и тогда международный капитал, пожалуй, не прочь
будет «помочь» нам в деле перерождения нашей социалистической
страны в «добрую» буржуазную республику… Но именно потому,
240

241.

что мы не можем пойти на подобные уступки, не отказавшись от
самих себя, - именно поэтому мы должны быть готовы к тому, что
международный капитал будет нам устраивать и впредь все и всякие
пакости».
Сталин Цитаты История СССР Социализм Капитализм Политика
https://pikabu.ru/story/stalin_ob_opasnosti_restavratsii_kapitalizma_v_sssr_5689981
В настоящее время в России никакой политики в области изобретательской
деятельности не существует, никакой системы создания и реализации
изобретений в интересах Государства и граждан нет. Отсутствие системы
создания и реализации изобретений гарантирует системное отставание в
развитии от стран, в которых создание и тиражирование изобретений
является государственной политикой
О РАЗВИТИИ МАССОВОГО РАБОЧЕГО ИЗОБРЕТАТЕЛЬСТВА И
РАЦИОНАЛИЗАТОРСТВА В СССР
241

242.

https://portalus.ru/modules/motors/rus_readme.php?subactio
n=showfull&id=1458816520&archive=&start_from=&ucat=
&category=22
День изобретателя и рационализатора. Особенно в Советское время этому
движению придавалось особое значение. Ещѐ Сталин придавал огромное
значение изобретательству и рационализаторству. На это дело
государство выделяло денежные средства, если надо было, то энтузиасты
технического прогресса обеспечивались также материалами, для
изобретательской деятельности. Сталин говорил, что если из пяти
предложенных изобретений полученных кустарным способом или на
производстве будет внедрено в производство одно, то это уже будет
считаться прогрессом.
Для изобретателей и рационализаторов в Советское время выпускался
специальный толстый журнал, где публиковались новинки в сфере
изобретательства, велись по темам изобретательства и рационализаторства
в таком журнале дискуссии, предлагались новинки в изобретѐнных
машинах, деталях к станкам и тем же машинам.
Надо на производстве возродить изобретательство и рационализаторство.
А вот и они изобретатели- капиталисты из СССР , благодаря кризису они
стали еще богаче, еще в три раза :
1. Алишер Усманов 18 500 ООО 000S
2. Виктор Вексельберг 15 700 ООО 000S
3. Михаил Фридман 15 700 000 000S
4 Владимир Потанин 14 000 000 000$
5. Леонид Михельсон 13 400 000 000$
6. Геннадий Тимченко 13 100 000 000$
7. Владимир Лисин 12 600 000 000$
242

243.

8. Вагит Алекперов 12 300 000 000$
9. Алексей Мордашов 11 200 000 000$
10. Сергей Галицкий 10 900 000 000$
11. Михаил Прохоров 10 200 000 000$
12. Герман Хан 10 000 000 000$
13. Роман Абрамович 9 600 000 000$
14. Дмитрий Рыболовлев 8 800 000 000$
15. Олег Дерипаска 8 600 000 000$
16. Андрей Скоч 8 200 000 000$
17. Андрей Мельниченко 8 100 000 000$
18. Алексей Кузьмичев 7 800 000 000$
19. Леонид Федун 5 700 000 000$
20. Искандер Махмудов 5 700 000 000$ 21
21. Петр Авен 5 600 000 000$
22. Филарет Галчев 5 300 000 000$
23. Сергей Попов 5 000 000 000$
24. Александр Абрамов 4 200 000 000$
25. Самвел Карапетян 3 700 000 000$
26. Игорь Кесаев 3 600 000 000$
27. Александр Светаков 3 500 000 000$
http://новости-сша.ru-an.info/новости/сша-воруют-разработки-и-изобретения-по-всему-миру/
243

244.

В настоящее время в России никакой политики в области изобретательской
деятельности не существует, никакой системы создания и реализации
изобретений в интересах Государства и граждан нет. Отсутствие системы
создания и реализации изобретений гарантирует системное отставание в
развитии от стран, в которых создание и тиражирование изобретений
является государственной политикой,
(Так в США патентным правам на изобретения, созданные при содействии
Федерального правительства посвящено примерно 20% объема Патентного
закона. При этом Федеральное правительство является крупнейшим
патентообладателем).
3. Состояние дел в области изобретательской деятельности в СанктПетербурге
В Санкт-Петербурге никакой технической политики, никакой системы
создания и реализации изобретений не существует.
В бюджете города понятие "Изобретение" вообще отсутствует,
соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки,
испытаний... изобретений направленных на решение проблем города и
граждан. Из бюджета города не затрачено ни одной копейки, ни на одно
изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для чиновников
из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).
Системно ухудшается положение дел в области патентной информации:
- затрудняется доступ к патентной информации - ликвидированы ЛДНТП и
Информпатент. Начиная с 1997г., вся патентная информация переведена на
компьютеры и стала платной, а большинство изобретателей купить
компьютер или платить 100р. в час не в состоянии. Т.о. Интернет, который
предназначен для облегчения доступа к информации, в наших условиях
становится преградой для получения информации;
244

245.

- понижается значимость патентной информации - Санкт- Петербургский
Центр Научно-Технической Информации выселен из Инженерного замка в
"Апрашку" и ликвидирован Медведевской группировкой
То есть последовательно происходит отчуждение (отторжение)
изобретателей (которые создают патентную информацию) от патентной
информации и ситуация по созданию новых изобретений обостряется до
критической.
В ПАТЕНТНом ЗАКОНе РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В редакции от
27.12.2000г.) была до 2000 г
Однако, при Матвиенко , статья 9.Федеральный фонд изобретений России
исключена с подачи ГД РФ. Борис Ельцин, побоялся не исключал ст. 9 из
Патентного Закона РФ и изобретения при Ельцине Б.Н принадлежали
государству до 2003 года .
Эта статья 9, исключена в 2003 году В.И.Матвиенко и Федеральный
фонд изобретений России осуществляет отбор изобретений, полезных
моделей, промышленных образцов, приобретает на них права
патентообладателя на договорной основе и содействует их реализации в
интересах государства ликвидирован либеральной, коллаборационистской
администрацией совершившей в 1993 году государственный переворот в
РСФСР
Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России
являются выручка от продажи лицензий на объекты промышленной
собственности, патенты на которые принадлежат Фонду, добровольные
взносы предприятий и граждан, а также средства республиканского
бюджета Российской Федерации и иные поступления, с 2003 годы
ликвидирован коллаборационистской приватизированной международной
финансово -экономической олигархически -эксплуататорской системой ГД
РФ.
245

246.

Федеральный фонд изобретений России осуществляет свою деятельность в
соответствии с уставом, утвержденным Правительством Российской
Федерации, до 2003 года.
Смотри: ПАТЕНТНЫЙ ЗАКОН РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В
РЕДАКЦИИ ОТ 07.02.2003Г.)
Статья 9 исключена Федеральным законом от 07.02.2003г. Теперь
Правительству РФ с буржуазной юрисдикцией никакой политикой в
области изобретательство не занимается, переложило на плечи
эффективных менеджеров
С 2003 года , изобретения принадлежат, корпорациям и наемным
менеджерам или ортодоксальным семьям, под руководством олигархо
- ВИП- класса , на территории РФии с демократической юрисдикции ,
под мудрым присмотром менеджеров - по руководством международной
финансового лобби хозяев денег , куда и вывозятся , изобретения,
открытия, углеводороды, золото, алмазов, нефть, древесина, чернозем и
органы для пересадки ( почки, сердце итд)
Патентованное ворьѐ: Американцы крадут у нас не только
изобретения, но даже песни Чего только не воровали иностранцы у
российских изобретателей: от идеи электромобиля до сотовой
связи. Возможно, что виной тому – наплевательское отношение
россиян к правовым нормам. Говорят ведь: «изобрѐл –
зарегистрируй!» А у нас доходит до того, что воруют не только
наши конструкторские идеи и научные разработки, но даже
детские песни. Да что там песни: у нас спѐрли даже «Священную
войну»! Понять бы, кто виноват: это американцы такие ушлые или
мы такие раззявы? Не поверите, но и «Россия – священная наша
держава», и «Вставай, страна огромная!» больше не наши, не
российские. Американские. Как выяснилось, авторские права на
публикацию этих музыкальных произведений оформили на себя две
заокеанские фирмы – The Harry Fox Agency и Merlin Danmark Music.
246

247.

Перца в эту историю добавляет тот факт, что учредители обеих
фирм-правообладателей – перебравшиеся за океан украинские
граждане. Помимо прочего они прибрали к рукам классику детской и
юношеской песни СССР – «Антошка», «Друг в беде не бросит»,
«Что мне снег, что мне зной». И вот что неясно: классика
классикой, но ведь заявлены авторские права и на песни современных
исполнителей, в числе которых Татьяна Буланова, Анжелика Варум
и Алла Пугачѐва. Известно, что автор и исполнитель Юрий Антонов
никогда не даѐт спуску тем, кто покушается на его авторские
права, но в этой истории он по какой-то причине предпочѐл
отмолчаться, хотя Merlin Danmark Music, которой заправляет
некто Алексей Капитонов, заявила свои права и на его творческое
наследие. Международное мошенничество организовала «группа
хохлов» Российская исполнительница Светлана Разина, узнав о том,
что несколько еѐ песен, оказывается, принадлежат американской
компании, разместила в Интернете авторские свидетельства РАО.
Мол, песни мои, и точка: «Это международное мошенничество:
появилась группа хохлов, оформивших кучу наших артистов на себя.
Мне пока на это чихать». Вот и российские правопреемники
композитора Владимира Шаинского уверяют, что все права на
композицию «Если с другом вышел в путь» принадлежат ООО «Топ
сонгз» и ООО «Первое музыкальное издательство», а вовсе не
заокеанской Merlin Danmark Music.
А как же на самом деле? А на самом деле так: предположим, что вы
публикуете гимн Российской Федерации на западном интернетпортале, например на популярном YouTube. И если на ваш ролик
«повесят» рекламу, то деньги за неѐ уйдут не авторам музыки с
текстами, не РАО и даже не вам, а The Harry Fox Agency. И чей
после этого гимн? Патентованное ворьѐ: Американцы крадут у нас
не только изобретения, но даже песни ... А электическую лампочку
изобрел не американец Эдисон, а русский Яблочкин. Но почему бы
всѐ-таки не подать в суд? Да потому, что авторские права, как
247

248.

выясняется, можно по-разному понимать. Популярный
видеохостинг, к примеру, трактует их так: правообладателем
произведения выступает не его автор и не автор ролика, а тот, кто
первым этот ролик выкладывает в Сеть.
Система Content ID создаѐт «цифровой отпечаток» музыки или
видео, и если кто-то добавляет в Сеть свой контент, совпадающий
хотя бы частично, буквально на три секунды, с уже имеющимся в
системе файлом, ему автоматически поступает уведомление о
нарушении авторских прав. При этом YouTube в спорах об авторских
правах не участвует принципиально, отправляя всех спорщиков в
суд. Не забывая перечислять «авторские» тому, кто первым
выложил контент в Сеть. Проходимцы ничего не разрабатывают,
но оформляют патенты Примечательно и то, что на Западе никто
и не думает проверять, являются ли те, кто регистрирует то или
иное изобретение, его настоящими авторами. Показательная
история произошла не так давно в столичном МГТУ имени Баумана.
Казалось бы, такое престижное заведение, а позволило ловкачам
организовать «интеллектуальную кражу века». Было так: группа
преподавателей и студентов Бауманки под руководством
профессора Василия Колючкина разработала технологию
трѐхмерной цифровой идентификации объектов – так называемое
машинное зрение. Суть технологии в том, что роботы учатся
обнаруживать различные объекты, классифицировать их, а затем
вести за ними слежку. Благодаря технологии «машинного зрения»
создавались биометрический паспорт и новейшая технология
слежения за пассажирами в аэропортах. Ну и в наведении крылатых
ракет тоже нет лучше «машинного зрения». Да, кстати:
лабораторные работы проводились по заказу Минобороны России и
были засекречены. Технология уже была отработана и находилась
на финальной стадии шлифовки, когда в группе Колючкина появились
предприимчивые студенты Артѐм Юхин и Андрей Климов. Втайне
от своей группы они запатентовали устройство под названием
248

249.

«бесконтактный оптический трѐхмерный сканер», учредив на
Западе фирму A4vision. Спустя небольшой промежуток времени
студенты оказались за границей, а компания Motorola предъявляет
Бауманке счѐт: технология наша, мы заплатили за еѐ разработку 30
млн долларов! Предположительно, настоящий соавтор изобретения
– Сергей Мосиенко, бывший научный сотрудник НИИ Минобороны
СССР, – пишет заявление в ФСБ.
Начинается разбирательство и выясняется, что беглые студенты,
по сути, законов не нарушали – просто применили хитрую систему
регистрации новшества. Теперь они – мультимиллионеры. А
реальные изобретатели? А наша страна, наконец? «Утраченное
нами изобретение относится к фундаментальным, причѐм
приоритет российских учѐных в изобретении «машинного зрения»
признало мировое научное сообщество, – сетует Сергей Мосиенко. –
Но сейчас Россия не может воспользоваться этим изобретением,
даже выпустить собственные паспортно-визовые документы –
чипы чужие. Этот рынок сейчас контролируют американцы». И
никто даже не попытался разобраться, как в распоряжении
Motorola оказалась технология? Наши материальные потери от
кражи изобретения – не менее 10 млрд долларов. «В России
существует широкое поле деятельности для проходимцев, которые
ничего не разрабатывают, а оформляют на себя патенты», –
резюмирует аналитик и главный редактор портала Mobile Review
Эльдар Муртазин.
Это не воровство – это «активность и усердие» Хочется
воскликнуть: «И не стыдно американцам?!» Нет, не стыдно.
«Соединѐнные Штаты стали мировым промышленным лидером за
счѐт незаконного присвоения механических и научных новшеств из
Европы», – констатировал в своей книге «Коммерческие тайны»
американский историк Дорон Бен-Атар. С конца XVIII века
заокеанские охотники за промышленными секретами рыскали в
249

250.

поисках прогрессивных изобретений и технологий по всему миру, а
правительство страны, в свою очередь, всячески поощряло их
деятельность. И не случайно первый министр финансов Америки
Александр Гамильтон в «Докладе о промышленных товарах» от
1791 года призывал вознаграждать тех, кто «привозит нам
усовершенствования и секреты чрезвычайной ценности» из других
стран. Бен-Атар утверждает: невзирая на то что федеральные
патенты на изобретения и открытия формально должны были
получать только те, кто мог доказать своѐ авторство, на самом
деле патенты давали и за технологии, украденные за рубежом.
Одиозный «промышленный шпион» Томас Диггес неоднократно
попадал в британские тюрьмы за кражи секретов, но сумел
заслужить похвалу Джорджа Вашингтона за «активность и
усердие». Справка Что украли у России В 1944 году советский
учѐный Евгений Завойский открыл явление электронного
парамагнитного резонанса, однако все лавры собрал англичанин
Бребис Блини. А Нобелевскую премию за близкое с физической точки
зрения открытие – явление ядерного магнитного резонанса – также
вручили западным учѐным. В наши дни российский изобретатель
Владимир Локсеев изобрѐл инвалидную коляску, на которой можно
было спускаться и подниматься по лестнице. Изобретателя,
которому требовались средства для усовершенствования своей
конструкции, приветили во французском Университете Леонардо да
Винчи.
И вот чем закончилась эта история: «Я думал, это серьѐзная
организация, всѐ-таки второй после Сорбонны университет во
Франции, – сетовал изобретатель. – А они просто жулики. Они меня
пригласили, а потом показали по телевидению «свою», то есть мою,
инвалидную коляску. Так что нашим инвалидам придѐтся покупать
наши коляски у французов». Влад Крымский Источник:
https://versia.ru/amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniya-nodazhe-pesni Источник: http://politikus.ru/v-rossii/85673-patentovannoe250

251.

vore-amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni.html
Politikus.ru
251

252.

252

253.

253

254.

254

255.

255

256.

256

257.

257

258.

258

259.

259

260.

260

261.

261

262.

262

263.

263

264.

264

265.

265

266.

266

267.

267

268.

268

269.

269

270.

270

271.

271

272.

272

273.

273

274.

274

275.

275

276.

276

277.

277

278.

278

279.

279

280.

280

281.

281

282.

282

283.

283

284.

284

285.

285

286.

286

287.

287

288.

288

289.

289

290.

290

291.

291

292.

292

293.

293

294.

294

295.

295

296.

296

297.

297

298.

298

299.

299

300.

Experimental Study on a Hybrid Coupling Beam
With a Friction Damper Using Semi-steel Material
Tao Wang1*,
Fengli Yang1,
Xin Wang2 and
Yao Cui2
1
Key Laboratory of Earthquake Engineering and Engineering Vibration, Institute of Engineering
Mechanics, China Earthquake Administration (CEA), Harbin, China
2
State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering, School of Civil Engineering, Faculty of
Infrastructure Engineering, Dalian University of Technology, Dalian, China
RC coupling beams have been reported to have had serious damages during the 2008 Wenchuan earthquake.
Beams are very difficult to repair once cracks occur. To improve the ductility and reparability of the traditional
RC coupling beam, a damage-controllable hybrid coupling beam is proposed in this study. The hybrid coupling
beam couples the wall limbs by a friction damper connected through steel beam segments. The strength and
stiffness of the friction damper are carefully designed to concentrate more deformation on the damper. The
friction mechanism could dissipate more energy than the traditional RC coupling beam. The uncertainties
introduced by the design process and the inherent characteristics of traditional RC coupling beams or other
types of dampers are significantly reduced. High-strength bolts are used for all connections so that it could be
quickly replaced once any damage is observed after an earthquake. In this study, a friction damper using semimetallic friction plates and stainless-steel shims as the contact pair was tested at different loading rates. The
300

301.

temperature was measured. A thermal–mechanical model was then developed to correlate the dissipated energy
with the friction coefficient or friction force, which can be easily incorporated into the structural design process.
Finally, the hybrid coupling beam was designed and tested quasi-statically. The force, deformation, and energy
dissipation capacity were compared with the traditional RC coupling beam, which also demonstrated damage
controllability by using the proposed hybrid coupling beam.
Introduction
High-rise buildings often adopt the reinforced concrete (RC) shear wall system as the lateral force resistance
member. The dual seismic defense mechanism, i.e., the coupling beams and the shear walls, is particularly
suitable to balance comfort living and earthquake safety. During an earthquake, the coupling beams are
damaged first, and the entire structure becomes more flexible, thus preventing high-frequency dominated
energy entering the structure. Therefore, the coupling beam is often expected to be ductile, as suggested by
many seismic design codes (International Code Council (ICC), 2015; MOHURD, 2016a,b). However, more
ductility of RC members implies more damage, because the ductility relies on the crack of concrete and yielding
of steel rebars. Once the RC coupling beam cracks, it is very difficult to repair, as reported in the 2008
Wenchuan earthquake (Wang, 2008).
The coupling beam, once combined with dampers, also called hybrid coupling beams, is appealing because of
its damage controllability that is superior to traditional RC coupling beams. Recent studies (Fortney et al., 2007;
Xu, 2007; Teng et al., 2010; Lu et al., 2013; Xu et al., 2016) have demonstrated that the ductility is greatly
improved by use of dampers in the coupling beam. A viscoelastic coupling damper was employed by
Montgomery and Christopoulos (2015) to enhance the seismic performance of high-rise buildings. The
performance of two wall limbs coupled by the viscoelastic link under the wind and the earthquake loads was
also validated experimentally. A self-centering damper using SMA wires for the RC coupling beam has been
developed to render the system a re-centering capability, which has been demonstrated effective by experiments
(Mao et al., 2012). More recently, Ji et al. (2017) proposed a short steel shear link to replace the entire RC
coupling beam. Both energy dissipation capacity and quick replaceability have been verified through quasistatic cyclic tests. A 1/2 scaled four-story specimen was constructed, which was installed with low-yield steel
coupling beams (Cheng et al., 2015). The connection between the steel coupling beam and the RC shear wall
worked well during the entire test. However, most of the configurations mentioned above lack replacement
mechansim. The dampers are found difficult to be replaced once damaged. Moreover, some metallic dampers,
although connected through bolts, performed significant over-strength, making the connection damaged at large
deformations.
To solve these problems, the friction damper is often employed. Theoretically, the friction damper has infinite
initial stiffness, and a stable post-sliding force, which is superior to other types of dampers in the coupling beam
application, as demonstrated by Ahn et al. (2013) and Ye et al. (2018). Most friction dampers are featured with
a line type working in axial direction, such as the Pall friction damper (Pall and Marsh, 1982) and the Sumitomo
damper (Aiken et al., 1993). They are often combined with other mechanisms to realize more sophisticated
behavior, such as the self-centering damper (Filiatrault et al., 2000) and the semi-actively controlled damper
(Xu and Ng, 2008). The energy can also be dissipated by the friction torqued (Mualla and Belev, 2002) or by
the bolted connections (Loo et al., 2014). The key to realizing a stable friction behavior is the materials of
contact pair. Several types of friction materials have been examined extensively in the past two decades,
including the semi-metallic friction material, metallic alloy material, iron-based ceramic material, carbon-based
composite material, and so on (Jang et al., 2004; Gurunath and Bijwe, 2007; Yun et al., 2010; Latour et al.,
2014; Lee et al., 2016). These studies examined the microscopic behavior of contact surface, such as adhesion,
abrasion, fatigue, corrosion, and so on, by using scanning electron microscopy. In engineering practice, it could
be difficult to measure such behavior during an earthquake. Instead, displacement, velocity, and force could be
301

302.

obtained from the available design process. Therefore, relating friction behavior to displacement, velocity, or
the dissipated energy could be very helpful for the design application.
To this end, this study proposes a friction damper using semi-metallic friction plates and stainless-steel shims as
the contact pair. The dampers were tested at different loading rates, and the temperature was measured. A
thermal–mechanical model was then developed to correlate the dissipated energy with the friction coefficient or
friction force, which can be easily incorporated into the structural design process. Finally, the hybrid coupling
beam was designed and tested quasi-statically. The force, deformation, and energy dissipation capacity were
compared with the traditional RC coupling beam, and conclusions are given to provide design guidance.
Mechanical Behavior of Friction Damper
Friction dampers are featured with an infinite initial stiffness and almost constant slip force, which are very
appealing because the larger stiffness is helpful to resist the wind load and small or moderate earthquakes, while
the constant slip force prevents unpredictable force transferred into the primary structural member due to the
over-strength effect. This study developed a friction damper that works in the shear direction to adapt to the
deformation of coupling beams. Although it works in the shear deformation mode, the configuration is similar
to those working the axial direction.
Configuration of the Friction Damper
The proposed shear-type friction damper is configured as in Figure 1. It is primarily composed of five parts, i.e.,
one T-shaped inner steel plate pasted with one piece of 2-mm-thick stainless-steel shim on each surface, two
pieces of friction plates made of semi-steel friction material commonly used as the brakes, and two pieces of Lshaped outer steel plates having two restrainers at both sides to confine the friction plates from movement. The
friction material contains steel fibers, resin-based material, adhesives, rubber, and asbestos. Preliminary tests on
the material showed a stable friction coefficient, high-pressure resistance, small abrasion, and low friction noise.
Bolt holes are placed on the flanges of the inner and outer plates through which the damper can be connected to
the main structures. Two friction pairs are formed between the friction plates and the stainless-steel shims. It
should be noted that although the outer plate is also contacted with the friction plate, there is no relative
movement on the interface because of the restrainers. Two high-strength bolts of Grade 10.9 penetrating all
plates are used to provide the contact pressure. The diameter of the high-strength bolts is 20 mm. In order to
reduce the stress relaxation, six pieces of disc springs are used as the washers for each high-strength bolt, three
pieces for each side. The three pieces of disc springs work in a parallel mode. There is a slot for the bolts on the
web of the inner plates and the associated stainless-steel shims, because of which, the inner plate can move
smoothly in the shear direction. The dampers are usually installed after the construction of the primary
structure. When installing the damper, the components are first assembled by the high-strength bolts with 10–
30% of the expected load. At this moment, the height of the damper shall be smaller than the installation space.
After positioning the damper, the bolts on the flanges of the inner and outer plates are securely tightened. A
slight sliding in the vertical direction is allowed. Therefore, the holes in the friction plates and the slot in the
inner plate shall be large enough to accommodate such slippage. Once the bolts on the flanges of the inner and
outer plates are tightened, the two high-strength bolts are screwed by the torque wrench to the designed value.
Two ways could be employed to achieve the design contact pressure. One is to calibrate the relationship of the
pressure with respect to the torque of high-strength bolts (Cavallaro et al., 2018). The other is to relate the
deformation of disc springs to the pressure, and the stiffness of the disc spring shall be verified experimentally.
FIGURE 1
302

303.

Figure 1. Configuration of proposed friction damper.
Loading Setup and Measurement Scheme
In order to demonstrate the mechanical behavior of the proposed friction damper and develop an equation to
predict the behavior for the design, cyclic tests were conducted. The test setup is given in Figure 2, where the
friction damper is installed within a pin-connected loading frame. The flanges of the damper are connected to
the upper and lower connectors, respectively, which are further connected to the upper and lower jigs. The
upper jig is securely fixed on the bottom flange of the loading beam. To the left end of the loading beam is
attached a dynamic actuator. The maximum force of the actuator is 50 tons, the stroke is 0.5 m, and the largest
loading rate is 0.6 m/s. The lower jig is attached to an adapter with free adjustability in the vertical direction.
With this mechanism of adapter, the high-strength bolts can be completely screwed to the design value before
the installation. The adapter is fixed on the top of the foundation beam, which is securely fixed on the strong
floor by eight anchor rebars with a diameter of 70 mm. The loading beam and the foundation beam are
connected by two columns through four hinges. The inherent friction force provided by the loading frame can
be ignored. The distance between the hinges at both ends of a column is 2.07 m. Considering the limited design
stroke of the damper, 40 mm in this study, the vertical deformation introduced by the second-order effect is 0.4
mm, whose influence on the lateral behavior of the damper can be ignored.
FIGURE 2
Figure 2. Loading setup for the friction damper.
The loading profile adopts 100 cycles of a sine wave with an amplitude of 40 mm in the actuator. The real
deformation applied on the damper might be smaller due to the deformation of the loading frame and slippage
on connecting surfaces. Different loading frequencies, denoted as f , are adopted, i.e., 0.02, 0.1, 0.5, and 1.0 Hz.
The design tensile force of M20 Grade 10.9 high-strength bolt is 155 kN. Three levels of tightening force,
denoted as P, are designed for each high-strength bolt, i.e., 80, 120, and 140 kN. Three specimens were tested,
each with different tightening forces. The loading sequence can be found in Table 1, where the averaged
tightening force directly measured at the beginning of each test is also given.
TABLE 1
303

304.

Table 1. Loading sequence and parameters.
The measurement scheme is relatively simple, as shown in Figure 3, where two displacement transducers are
employed to measure the relative displacement between inner and outer plates, with two load cells to measure
the tightening forces of high-strength bolts and one Pt100 platinum resistance thermometer to measure
temperature on the contact surface. The thermometer is pasted on the back of one of the stainless-steel shims,
and there is a groove cut in the web of the inner plate to host the thermometer. The force of the actuator is also
synchronically measured in this measuring system.
FIGURE 3
Figure 3. Measurement scheme.
Results
The three specimens, 12 tests in total, were loaded cyclically. Between two tests, there was a 2-h period to wait
for the contact surface cooling down automatically to the room temperature.
Time Histories of Friction Forces for S2
The friction force histories, F, of the four tests for specimen S2 with the tightening force of 120 kN are shown
in Figures 4A–D corresponding to the loading frequencies 0.02, 0.1, 0.5, and 1 Hz, respectively. At the smaller
loading frequencies, 0.02 and 0.1 Hz, there is a small variation in the skeleton curves. After 100 cycles, the
maximum force changed by 16.8 and 18.6%, respectively, for the two cases in the positive direction and 20.4
and 5.3% in the negative direction. When the loading frequency increased to 0.5 and 1 Hz, pronounced
variation can be observed in the skeleton curves. For the test of 0.5 Hz, it is 50.2% in the positive direction and
49.1% in the negative direction. For the test of 1.0 Hz, they are 52.8 and 50.4% in the positive and negative
directions, respectively. A similar phenomenon can be observed for the specimens S1 and S2. The reason
behind this will be discussed in the section Friction Coefficient.
FIGURE 4
Figure 4. Time histories of friction forces for S2.
Hysteretic Curves
304

305.

The hysteretic curves for all tests are listed in Figure 5, where the pictures in each row have identical frequency
but different tightening forces, while those in each column have the same tightening force but different
frequencies. For some tests, the connection bolts were not well fastened, and slippage occurred, such as the four
tests of S3 and the test of S1 with a frequency of 0.02 Hz. From the comparison, we can also observe that the
force degradation occurred if the loading frequency increased or the tightening force increased. For the tests
with a loading frequency of 1 Hz, significant vibration was observed after each unloading–slipping action. One
of the possible reasons is that the stuck of the contact surface was suddenly changed and the energy was
released abruptly. However, details shall be examined more closely on the microscopy mechanism, which
depends on the microscopic real contact area (Ar) and the compatibility of the two sliding materials
(Rabinowicz, 1995; Williams, 2005; Khoo et al., 2016). When the loading direction changes, the microscopic
real contact area changes, and so does the friction coefficient. Therefore, a large oscillation would occur when
unloading. From these curves, the initial stiffness was also measured from each test. Generally, the initial
stiffness did not change too much. The averaged initial stiffness is 286 kN/mm and the standard deviation is 11
kN/mm.
FIGURE 5
Figure 5. Comparison of hysteretic curves.
Friction Coefficient
To examine the variation of friction coefficient, the friction force corresponding to the maximum velocity or
zero displacement is selected and drawn in Figure 6. Generally, the friction coefficients were relatively stable
for the smaller loading frequencies such as 0.02 and 0.1 Hz, and significantly degraded for larger frequencies of
0.5 and 1.0 Hz. The temperature histories are also given in Figure 6. The degradation of friction coefficient is
correlated with the increase in temperature.
FIGURE 6
Figure 6. Variation of friction coefficients: (A) f = 0.02 Hz; (B) f = 0.1 Hz; (C) f = 0.5 Hz; (D) f = 1 Hz.
Thermal–Mechanical Model
The friction coefficient is first examined at the room temperature. To avoid potential loading instability in the
first cycle, the data obtained from the first three cycles are used. As shown in Figure 7, the friction coefficients
for the 12 tests are plotted with respect to the total tightening force. The friction coefficient did not change
305

306.

significantly with the total tightening force. They varied between 0.361 and 0.447, and the averaged value is
0.408. Therefore, at the particular study, the contact pressure dependency can be ignored.
FIGURE 7
Figure 7. Variation of friction coefficient with respect to total tightening force.
Several studies have regressed the friction coefficient with respect to the pressure, temperature, and the
dissipated energy (Kato, 2001; Latour et al., 2014). It is found that the dissipated energy, to some extent, can
reflect such micro-mechanism of contact surfaces as progressive wearing and material degradation. The
correlation of the friction coefficient with the velocity and the dissipated energy is very appealing because these
variables can be easily obtained from the dynamic time history analysis and thus can be directly used in the
design procedure.
The force of the friction damper, F, is first written as Equation (1) where P0 is the nominal surface pressure
force, and μeff is the effective friction coefficient, which is a function of dissipated energy, Eaccu, and the nominal
velocity, v0, defined in Equation (2) where A is the nominal amplitude.
F=P0μeff (1)
v0=2πfA (2)
Since the surface pressure or the tightening force has limited influence on the friction coefficient, it is
reasonable to take the results of S2 for the recursive analysis and use the results of S1 and S3 for the
demonstration. As shown in Figure 8A, the friction coefficient can be expressed as a function of temperature,
and the fitting function is adopted as Equation (3), where a, b, c, and d are fitting parameters and T is the
measured temperature.
μeff=aebT+cedT (3)
FIGURE 8
Figure 8. Regression of friction coefficient using S2 data: (A) Friction coefficient related temperature; (B)
Temperature incremental related to accumulated energy.
Four sets of parameters [a, b, c, d] can be obtained at different loading frequencies. These parameters, again,
can be fitted as the functions of nominal velocity, expressed as Equations (4–7):
a(v0)=p1v0+p2 (4)
b(v0)=p3v0+p4 (5)
c=2.0 (6)
d=−0.14 (7)
306

307.

where p1 = 0.002518, p2 = 0.3979, p3 = −0.00001, and p4 = 0.000255. According to the thermodyanmics, the
increase of temperature ΔT is related to the energy G, as shown in Figure 8B. Similar as the above procedure,
Equation (8) can be recursed as:
G(ΔT)=kΔT+l (8)
k and l can be also expressed as the functions of the nominal velocity, as Equations (9, 10):
k(v0)=q1ln(v0)+q2 (9)
l(v0)=q3ln(v0)+q4 (10)
where q1 = 0.01329, q2 = −0.00555, q3 = −4.984, and q4 = 12.19. Note that the units used during the above
regression procedure are kilojoule, centigrade, millimeter, and second.
To demonstrate the effectiveness of the proposed thermo-mechanical model, the above equations are applied for
the cases with different tightening forces; the results are shown in Figure 9, and the fitting curve agrees well
with the measured data for the S1 case, with all differences <5%. For S3, however, the difference is much
larger. The maximum difference is 31%. The reason is that the tightening force was too big for the friction
plate, and the plate was damaged during the test. The recommended pressure design value by the ―Manual of
design and construction for passive-controlled structure‖ (The Japan Society of Seismic Isolation, 2008) is 5–15
MPa. In the following hybrid coupling beam, the pressure was pre-loaded to 5 MPa.
FIGURE 9
Figure 9. Validation of recursive formula: (A) S1 at loading frequency of 0.1 Hz; (B) S3 at loading frequency
of 0.1 Hz.
Hybrid Coupling Beam Installed With Friction Damper
Design of Specimens
The effectiveness of the friction damper is examined experimentally by a substructure test of the coupling
beam. Two 2/3 scaled coupling beam specimens were designed: one being a traditional RC coupling beam and
the other being a hybrid coupling beam with similar dimensions, as shown in Figures 10A,B, respectively. The
span-to-height ratio of the RC specimen is 2, and the thickness of the slab is 70 mm. The scaled coupling beam
is 240 mm thick and 675 mm high, with a span of 1,350 mm. The demands of the shear force and bending
moment for the scaled model are 425.8 and 134.8 kN, respectively. The design satisfied the concrete design
code and the seismic design code of China (MOHURD, 2016a,b). All longitudinal rebars in the coupling beam,
boundary elements, wall limbs, slab, diagonal strut, and connection beams were HRB400, while the rest were
HRB335. The concrete was C30. When fabricating the specimen, each diagonal strut was replaced by a pair of
rebars because of the limited space of the scaled model, and the cover thickness was chosen as 20 mm. The
anchorage length was not scaled to avoid bond slippage failure, which was 600 mm. The stiffness was
calculated as 420 kN/mm.
FIGURE 10
307

308.

Figure 10. Design of specimen: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
The RC part of the hybrid coupling beam has the same design as the RC coupling beam. The friction damper
was placed at the mid-span of the beam. The flanges of the friction damper were modified as the wide flange
steel beams and connected the connecting beams with the same cross-section of W570 × 240 × 20 × 20 mm.
Grade 10.9 high-strength bolts with a diameter of 20 mm were used to connect the damper to the connecting
beams at both flanges and the web. It was supposed that a rigid connection could be realized. The steel
connecting beam was welded to an end plate with a thickness of 30 mm. The end plate was embedded into the
RC wall through with a 25-mm-thick steel plate to sustain the shear force and five pairs of anchorage rebars to
take the bending moment. The anchorage rebars were 25 mm in diameter and 740 mm in length. The damper
slip force was taken as 80% of the design value of the RC coupling beam to avoid concrete damage introduced
by uncertainties of friction behavior. The connecting beam and the bolt connection were designed using 1.4
times of the damper slip force and the associated bending moment, considering the difference between static
and dynamic friction coefficients. The anchor design took 2.0 times the slip force of the damper. All the steel
used for the hybrid coupling beam were Q345. The design satisfied the design code of steel structures of China
(MOHURD, 2017). It should be noted that the friction damper would concentrate more deformation within a
much smaller span than the RC coupling beam. To avoid serious slab damage, the RC slab was separated from
the steel coupling beam, and the 35-mm gap was inserted between them. However, to maintain the same
architectural requirement of space, the total height of the hybrid coupling beam including the slab was not
changed, and the calculated stiffness was similar to the RC coupling beam, with the difference being <5%.
Loading Setup and Measurement Scheme
The loading frame as shown in Figure 11 was used to load the coupling beams. There are four columns and one
set of beams to form the loading frame. The specimen was turned 90° for the convenience of loading, and it was
securely fastened to the foundation beam, which was further fixed on the strong floor. On the top of the
specimen an L-shaped loading beam was attached. The specimen was connected to the foundation beam and the
loading beam by high-strength bolts, and the holes of concrete part were filled by high-strength CSV cement.
This was specially designed to reduce the potential slippage of the specimen. The right bottom end of the Lshaped loading beam was attached to a 100-ton static actuator. The actuator was displacement controlled
following a typical steadily increasing load profile. Several amplitudes were selected as 1/2,000, 1/1,000, 1/800,
1/500, 1/200, 1/120, 1/75, 1/50, and 1/30 of the span of the coupling beam. Two cycles were conducted at each
amplitude. On the top of the loading beam, there is a parallelogram mechanism to restrain the rotation on the
top of the specimen. Note that the center line of the actuator is through the mid-span of the coupling beam. This
will reduce the overturning moment of the entire specimen and the idealized shear-type loading can be
achieved.
FIGURE 11
308

309.

Figure 11. Loading setup.
Similar measurement schemes were adopted for both specimens, as shown in Figure 12. Horizontally, there
were six displacement transducers to measure the relative deformations of the overall coupling beam, the
connecting beams, and the friction damper. Vertically, there are two displacement transducers to measure the
relative rotation between the wall limbs. Diagonally, there are two pairs of diagonal transducers to measure the
shear deformation of steel connecting beams and the RC coupling beam. For the hybrid coupling beam, the
bending deformations of steel connecting beams were also measured. Together with the transducers, the
actuator force was also synchronically measured by using the same data acquisition system.
FIGURE 12
Figure 12. Measurement scheme: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
Discussion of Experimental Results
The RC coupling beam was loaded to an amplitude of 1/30. When loading in the negative direction of the first
cycle, the lateral force dropped quickly from 659 to 400 kN. Because a large crack occurred in the RC wall, the
loading was stopped. The hybrid coupling beam was also loaded to an amplitude of 1/30. Different from the RC
coupling beam, the hybrid coupling beam survived after two cycle loadings, and the bearing force was observed
to be quite stable. The loading was stopped because it almost reached the stroke of the actuator.
The hysteretic curves are shown in Figures 13A,B for the RC coupling beam and the hybrid coupling beam,
respectively. The peak forces of the RC coupling beam are 648 and −659 kN, respectively, in the positive and
negative directions. However, the design force was 426 kN. The over-strength ratio is about 1.5, which cannot
be predicted without real loading. The hybrid coupling beam performed very stably. The maximum forces are
348 and −298 kN in the positive and negative direction, respectively. Due to the asymmetry of the loading
device, the forces in the positive and negative directions are inconsistent, and the curve is asymmetrical.
Considering the design value, 341 kN, the maximum difference is 12.6%. The hysteretic curve of the friction
damper is also given in Figure 13B. It can be observed that most energy was dissipated by the damper.
FIGURE 13
309

310.

Figure 13. Hysteretic curves: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
As plotted in Figure 14, the deformation of coupling beam (D2 – D1) is compared with the deformation of
damper (D5 – D4). At an amplitude smaller than 1/120, the friction damper almost did not move. At this stage, a
large stiffness is helpful to limit the horizontal deformation of a building. With the loading increasing, at an
amplitude of 1/120, the damper took larger than 50% of the overall deformation, and it took more than 80%
deformation at an amplitude of 1/30. On the one hand, the damper dissipated more energy and the lateral
response would be reduced. On the other hand, the deformation of the primary structure decreased, and the
damage would be mitigated. As shown in Figure 15, the RC coupling beam suffered significant damage in the
coupling beam and the wall. The longest crack was over 1 m and the maximum width was larger than 20 mm. It
is very difficult to repair. The RC part of the hybrid coupling beam, however, was damaged slightly. The width
of the largest crack was <0.2 mm. Upon unloading, the crack closed. It almost did not have any effect and was
thus deemed repair-free or seismic-resilient.
FIGURE 14
Figure 14. Proportional deformation of dampers over the total lateral deformation.
FIGURE 15
Figure 15. Comparison of crack patterns: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
Conclusions
This study proposed a hybrid coupling beam installed in a friction damper using semi-steel friction material.
Damage controllability and energy dissipation capacity are significantly improved. To comprehensively
demonstrate its effectiveness, a set of experiments on the damper and the hybrid coupling beam were conducted
quasi-statically and cyclically. The major findings are as follows:
310

311.

(1) Significant temperature-dependent behavior was observed on the friction damper. Although at the smaller
loading rate, the damper behaved quite stable, force degradation was observed at the faster loading. When the
loading rate is slow, the heat generated by the friction radiates quickly to the surrounding environment, and the
temperature will not significantly increase. However, if the loading rate is very high, the heat accumulates in the
damper, and the physical characteristics of the contact surface change, then the friction coefficient drops.
(2) A practical thermo-mechanical model was regressed from the test data. The nominal surface pressure was
used, and the friction coefficient was related to the energy and speed that can be obtained directly from the time
history analysis. However, the physical meaning of some parameters is not clear and was calibrated with limited
data. The accuracy shall be further improved. Moreover, the parameters are dependent on the configuration of
the damper. Before any application, it is necessary to calibrate them through the test.
(3) The proposed hybrid coupling beam is configured with steel connecting beams, embedded steel plates, and a
friction damper. All connection parts shall be designed considering the over-strength introduced by the friction
coefficient variation. In this study, the connections worked well without any premature failure. The proposed
hybrid coupling beam using a friction damper performed a larger energy dissipation capacity and better damage
controllability than the traditional RC coupling beam.
The experimental results are reported in this study together with the thermo-mechanical model developed for
the friction damper. However, this is a preliminary study. More studies are required to provide a theoretical
basis for the thermo-mechanical model that needs to be further extensively examined. Moreover, the application
of the thermo-mechanical model in the numerical analysis shall be elaborated, and the design procedures need
to be developed. These issues will be resolved in future studies.
РФ-приватизированная частная лавочка
https://www.youtube.com/watch?v=O6Q-Wsx7X-U Выступление Иванова Виталия Ивановича на расширонном заседании актива
Общероссийского офичерского собрания России. 1 декабря 2018
О нарушениях международного патентного права и положения
Парижской конвенции по охране промышленной собственности (1883 г.) и
пресечении недобросовестной конкуренции Американскими, Канадскимии
Японскими партнерами
On violations of international patent law and the provisions of the Paris
Convention for the protection of industrial property (1883) and the suppression of
unfair competition by American, Canadian and Japanese partners
из фирм: Star Seismic, Quake Tek , DampTesh Protection , Kawakin USA, Inc
по использованию без разрешения изобретений проф ПГУПС дтн проф
Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и изобретений Андреев Борис
Александрович, автор конструктивного решения по использованию
311

312.

фрикционно -демпфирующих опор с зафиксированными запорными
элементов в штоке, по линии нагрузки , согласно изобретения № 165076
«Опора сейсмостойкая», СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" №
2010136746 E 04 C 2/09 , Дата опубликования 20.01.2013, Патент на полезную модель № 154506
"Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28 и незаконно использования теории ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ разработанные русскими учеными: УЗДИНым А.М., ЕЛИСЕЕВой
О.Н., , НИКИТИНым А.А., ПАВЛОВым В.Е., СИМКИНым А.Ю., КУЗНЕЦОВой И.О. из
ЛИИЖТА (ПГУПС)
ELEMENTS OF THE FRICTION THEORY, CALCULATION AND APPLICATION
TECHNOLOGYFRICTION-MOBILE JOINTS
312

313.

313

314.

314

315.

315

316.

316

317.

317

318.

318

319.

319

320.

320

321.

321

322.

Выводы по лабораторным испытаниям шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа
«гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное
соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение №
165076 «Опора сейсмостойкая» на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения
сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп»
1.При лабораторных испытаниях впервые динамический метод
сосредоточенных деформаций применѐн к решению динамических
задач по расчѐту зданий с учѐтом сейсмоизоляции при действии
сейсмических сил; разработанные алгоритм и компьютерные
программы численного решения динамических задач позволяют
исследовать свободные и вынужденные колебания зданий с
сейсмоизоляцией при различных воздействиях.
2. Впервые предлагается расчѐтная динамическая модель
многоэтажного каркасного сейсмоизолированного КОС с учѐтом
продольных, поступательных, изгибных и крутильных движений
инерционных масс на основе метода сосредоточенных деформаций.
3. Разработанные алгоритм и компьютерные программы
численного решения динамических задач позволяют исследовать
свободные и вынужденные колебания зданий с сейсмоизоляцией при
различных воздействиях. Полученные, на основе разработанных
алгоритмов и компьютерных программ, результаты численного
моделирования подтверждают эффективность сейсмоизолирующих
резинометаллических опор. Использование сейсмоизоляции приводит
к значительному уменьшению ускорения и относительного
межэтажного сдвига, но при этом увеличивается абсолютное
перемещение здания по сравнению со зданием без сейсмоизоляции.
Модель Bouc -Wen использованна для учѐта нелинейной работы
РМО. Для оптимального выбора параметров гистерезиса
необходимо результаты численного моделирования сопоставлять с
данными эксперимента;
4. Учѐт шарнирной и демпфирующей сейсмоизоляции приводит
к значительному увеличению амплитуды и периода свободных
322

323.

колебаний. Практическое совпадение частот, полученных по двум
способам, подтверждает достоверность полученных результатов.
5. Моделирование на основе МСД позволяет исследовать
динамическое поведение объекта при многокомпонентном
сейсмическом воздействии.
Применение маятниковых сейсмоизолирующих опор для выравнивания здания по
изобретению 2382146 теперь, возможны использовав изобретение «Опора
сейсмостойкая» № 165076 с применением шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по
изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с
ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора
сейсмостойкая» на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки
очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп»
323

324.

324

325.

325

326.

326

327.

327

328.

328

329.

329

330.

330

331.

331

332.

332

333.

333

334.

334

335.

335

336.

336

337.

337

338.

338

339.

339

340.

340

341.

341

342.

342

343.

343

344.

344

345.

345

346.

346

347.

347

348.

348

349.

349

350.

350

351.

351

352.

352

353.

353

354.

354

355.

355

356.

356

357.

357

358.

358

359.

359

360.

Стихи посвящаются в честь 142 й годовщины
со дня рождения Сталина о его роли в истории
Стихи о великом Сталине от
русского народа !
При Сталине цены снижались, при Путине цены растут .
При Сталине нас уважали, при путине быдлом зовут
Жили мы тогда сложно- разруха после войны.
Но Вождь умом надежным, вел руководство страны
За роскошью не гонялся, одной с нами жизнью жил,
360

361.

В кое -какой одежонке, всю свою жизнь проходил.
Яхты себе не строил, отелей не покупал.
В Америке деньги не прятал -Родине все отдавал !
С гор , как дурак не катался, если Отчизна в беде,
Делами страны занимался, порядок навел везде!
Сталин спасал всех детишек, оставшихся без матерей,
Сегодня буржуи на "запчасти" скупают несчастных детей.
А после в пьяном угаре , хвастает "новый крутой"
Как сатанинские козни творил он над сиротой.
Власти таких не накажут- они из колоды одной ,
За ними "права человека" и за кремлевской стеной.
При Сталине что продавалось, то с выгодой для страны.
При Путине , что продается идет мимо казны.
При Сталине , если воруешь в тюрьму, а предатель - в расход !
За это его ненавидит, весь "демократический " сброд
Сталин страну оставил -что мир весь завидовал нам !
Да не в те руки попала - иудам и холуям !
Много ума не надо- мертвого оскорблять.
Он же ему живому , были пятки готовы лизать.
Труды его не издаются. Враги продолжают хитрить.
361

362.

Им , надо от молодежи, правду о гении скрыть.
Но, Как -бы ни измывался очередной подлей,
Сталин для нас был и будет -Вождь дорогой и Отец !
Когда наш Вождь скончался, рухнула будто стена
Зря человек не заплачет. О нем рыдала страна !
Редактора газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05 1992), позывной
«ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая
область. [email protected]
Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович,
позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне
Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983) [email protected]
Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН:
1022000000824 [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] тел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -26-54,
(911) 175-84-65
Согласно закона о СМИ редакция и журналисты имею право на свое мнение , свои журналистские
расследование , предложения замечания высказывать свободно , участвовать в выборах , публиковать
сои предложения для кандидатов в депутаты
Закон РФ от 27.12.1991 N 2124-1 (ред. от 01.07.2021) "О средствах массовой информации" (с изм. и
доп., вступ. в силу с 01.08.2021)
Статья 47. Права журналиста
Журналист имеет право:
1) искать, запрашивать, получать и распространять
информацию;
362

363.

2) посещать государственные органы и организации,
предприятия и учреждения, органы общественных
объединений либо их пресс-службы;
3) быть принятым должностными лицами в связи с
запросом информации;
4) получать доступ к документам и материалам, за
исключением их фрагментов, содержащих сведения,
составляющие государственную, коммерческую или
иную специально охраняемую законом тайну;
5) копировать, публиковать, оглашать или иным
способом воспроизводить документы и материалы при
условии соблюдения требований части первой статьи
42 настоящего Закона;
6) производить записи, в том числе с использованием
средств аудио- и видеотехники, кино- и фотосъемки, за
исключением случаев, предусмотренных законом;
7) посещать специально охраняемые места стихийных
бедствий, аварий и катастроф, массовых беспорядков и
массовых скоплений граждан, а также местности, в
которых
объявлено
чрезвычайное
положение;
присутствовать на митингах и демонстрациях;
8) проверять
информации;
достоверность
363
сообщаемой
ему

364.

9) излагать свои личные суждения и оценки в
сообщениях и материалах, предназначенных для
распространения за его подписью;
10) отказаться от подготовки за своей подписью
сообщения или материала, противоречащего его
убеждениям;
11) снять свою подпись под сообщением или
материалом, содержание которого, по его мнению,
было искажено в процессе редакционной подготовки,
либо запретить или иным образом оговорить условия и
характер использования данного сообщения или
материала в соответствии с частью первой статьи
42 настоящего Закона;
12) распространять подготовленные им сообщения и
материалы за своей подписью, под псевдонимом или
без подписи.
Журналист пользуется также иными правами,
предоставленными ему законодательством Российской
Федерации о средствах массовой информации.
Открыть полный текст документа
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_1511/eb178008150140de536549da7256cf0f9a01714d/
Федеральный закон от 27 декабря 1991 года N 2124-1 "Закон о средствах
массовой информации
364

365.

365

366.

366

367.

367

368.

С уважением , редактора газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05
1992), позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево,
ДНР, Донецкая область. [email protected]
Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович,
позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот" ДНР.(участнику боя при обороне
Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983) [email protected]
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16
мая 1994 можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского
информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно
ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://pptonline.org/962861
368

English Русский Rules