27.48M

Category:

Construction

Технические условия подтверждающие пригодность кабеленесущих систем

1.

Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015),
ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 [email protected] 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул д 4
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, 190031, Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 [email protected] [email protected] (911) 175-84-65, ( 996) 798-26-54, (994) 434-44-70, (951) 644-16-48 586 стр
УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 Мжиев Х.Н. 10.03. 2022
Всего : 312 стр
Специальные технические условия подтверждающие пригодность кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные
РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№
0822157, 0822158, 0822159). OOO "МЕКА" для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9
баллов
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

2.

ОРГАН ПО выдаче специальных технических условий : ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф (812) 694-78-10, (911)175-84-65, (994) 434-44-70
[email protected] (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015)
Код ОКПД2 34 490 Код ТН ВЭД России 7308 90 990 0
ПРОДУКЦИЯ: Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ,
крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159). Серийный выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9
баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо использование
фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с кабеленесущими системами с помощью фланцевых фрикционноподвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки на изобретение: " Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 2021134630 (ФИПС), от 25.11.2021, входящий №
073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28 декабря
2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а 20210354 от 27 декабря 2021.
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах, п.4.7, п. 9.2, ГОСТ 16962.290. ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 (в части сейсмо-стойкости до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по
НП-031-01, СТО Нострой 2.10.76-2012, МР 502.1-05, МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87), ГОСТ Р 57574-2017 «Землетрясения»,ТКП
45-5.04-41-3006 (02250), ГОСТ Р 54257-2010, ОСТ 37.001.050-73, СН-471-75, ОСТ 108.275.80, СП 14.13330.2014, ОСТ 37.001.05073, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), СТО -031-2004, РД 26.07.23-99, СТП 006-97, ВСН 144-76, ТКТ 45-5.04-274-2012, серия
4.402-9, ТП ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2 «Фундаменты сейсмостой-кие»
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

3.

НА ОСНОВАНИИ Протокола номер 565 от 16 06 2022 ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО
ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2020, действ. 27.05.2020, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН:2014000780 и протокола № 1516-2/3 от 20.02.2021 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес:197341, СПб, Афонская ул., д.2 [email protected]
[email protected] ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78. Ссылки испытаний фрагментов узлов крепления компенсатора для кабеленесущей системы на сдвиговых, фланцевых соединениях, c использованием болтовых, демпфирующих соединений, расположенных в
длинных овальных отверстиях, установленных вдоль оси соединения- по линии нагрузки, с использованием сдвиговых демпфирующих
компенсаторов, для кабеленесущих систем , согласно заявка на изобретение : " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для кабеленесущих систем " F 16L 23/00 , регистрационный в ФИПС № 2021134630, от 25.11.2021, входящий № 073171, согласно изобретений «Опора сейсмостойкая», патент №№ 165076, 154505, изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755,
1174616, 2010136746. https://disk.yandex.ru/d/0smQr0Obk90fCw
https://mega.nz/file/qbYBCYgR#irDwyW8gzdOLoEjIGdxODmP61ihS_dxHcpY9jPGQfRM
Сертификаты :https://disk.yandex.ru/d/tGFjRvOZzY-_jw https://mega.nz/file/ePRUxBgB#coE39ugVtZUox7TFJMThWejFtxXVzJd_hMXLA8oyFc
ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ: Знак соответствия по ГОСТ Р 51000.4-2008 наносится на
корпус изделия и (или) в эксплуатационную документацию. Схема сертификации 3.
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Руководитель органа
Эксперт
Х.Н.Мажиев
И.У.Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

4.

ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

5.

6.

7.

8.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159). Серийный выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо использование фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с кабеленесущими системами с
помощью фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки на изобретение: " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 2021134630 (ФИПС), от 25.11.2021,
входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а 20210354 от 27 декабря 2021. , при импульсных рас-
тягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина №
154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных
болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ООО «МЕКА» ИНН 7802719681. Адрес: 194292, г. Санкт-Петербург, ул. Домостроительная, д. 16.
Телефон 8 (812) 3 133144, факс 8 (812) 3133145 [email protected] [email protected] т 313-31-44, ф 313-31-45
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

21.

Оценка сейсмостойкости в ПК SCAD Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из
горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж,
аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159). Серийный выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных
растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо использование фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с кабеленесущими системами с помощью фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности),
согласно заявки на изобретение: " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 2021134630
(ФИПС), от 25.11.2021, входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № а
20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а 20210354 от 27 декабря 2021, изготовленные
согласно изобретениям патенты №№ 165076 ("Опора сейсмостойкая"), 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование демпфирующих опор
на фрикционно-подвижных соединениях и для соединения кабеленсущих систем с демпфирующими компенсаторами с болтовыми соединениями,
расположенными в длинных овальных отверстиях с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках). Испытания
проводились на соответствие группам механической прочности на вибрационные ударные воздействия: М5-М7, М38-М39 методом численного моделирования на взаимодействие опор скользящих и трубопровода с геологической средой в ПК SСАD. Фрикционно-подвижные демпфирующие соединения выполнены в виде болтовых соединений с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях согласно СП
14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9.2)
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

22.

23.

24.

Специальные технические условия подтверждающие пригодность кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
кованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и

25.

окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах
(бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159), для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9
баллов, для установки (крепления) для трубопроводной нефтегазовой и промышленной арматуры (трубопроводов). СТУ: Серия ШИФР 1.010-2С.94(2022) в.03 СПб ГАСУ , ОО "СЕЙСМОФОНД" при СПб ГАСУ
Гл.констр.Тихонов Ю.М. Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х.Н Разработчик : Аубакирова И.У, по использованию динамических колебаний для трубопроводов на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» №
1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
В Российской Федерации проблема поддержания несущей способности кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159)
при очень высокой температуре и эксплуатационного состояния приобретает
актуальность, в связи высокой опасностью возникновения пожара в ТРК «Зимняя
Вишня»
С увеличением температуры ожидаемая податливость или смешения кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из
горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

26.

изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные
принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159)
и увеличивается от 100 -150 мм. до 300—500 и более. Поэтому сдвиговая податливость кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157,
0822158, 0822159), при высокой температуре , для обеспечения устойчивости всех
трубопроводов и строительных конструкций ТРК «Зимняя Вишня», должна соответствовать в эксплуатационном состоянии и составлять 100-150 мм .
В этой связи надежность узла кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали,
оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159) и исключения обрушения конструкций,
приобретает особая значимость демпфирующего или косого термического компенсатор , при креплении трубопроводов к конструкциям эксплуатируемого здания податливость металлической кровли ( стальной фермы) и взаимодействие
сдвиговых фрикционно -подвижных демпфирующих или косых термических , диООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

27.

намических компенсаторов с креплением с длинными овальными отверстиями и с
болтовыми соединениями и с контрольным натяжением болтов, для обеспечения
пожаростойкости и сейсмостойкости трубопроводов на основе изобретений
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", о чем изложено в специальные технические условия № 568 от 03.01.2022
СПб ГАСУ, по использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли), на основе применения фрикционно
-подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов
, для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов, на основе изобретений проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
С увеличением температуры ожидаемая податливость или смешения трубопроводов и опор стальной сварной фермы, увеличивается от 100 -150 мм. до 300—500 и более.( смотри Условия применения
крепи КМП-А3-крепь металлическая податливая Прокопьевск –Киселевск Инструкция по выбору рамных податливых крепий горных выработок ВНИМИ . Инструкция по выбору рамных
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
податливых крепей горных выработок, ВНИМИ, 1991 https://dwg.ru/dnl/9357 )
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

28.

Поэтому сдвиговая податливость кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали,
оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159), при высокой температуре , для обеспечения устойчивости всех строительных конструкций ТРК «Зимняя Вишня», должна соответствовать в эксплуатационном состоянии и составлять 100-150 мм .
В этой связи надежность узла кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные
методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки
№№ 0822157, 0822158, 0822159) и исключения обрушения конструкций, приобретает особая значимость при использовании косого термического компенсатора , при креплении кровли к конструкциям эксплуатируемого здания податливость трубопроовда или металлической кровли ( стальной
фермы) и взаимодействие сдвиговых фрикционно -подвижных косых термических компенсаторов
с креплением с длинными овальными отверстиями и с болтовыми соединениями и с контрольным натяжением болтов, для обеспечения пожаростойкости и сейсмостойкости трубопроводов, на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", о чем изложено в протокле № 571 от 10.03.2022 и специальных технических условий № 571 от 10.03.2022 СПб
ГАСУ, по использованию демпфирующих гасителя (температурного) колебаний для
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
строительных конструкций (кровли), на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых со-

29.

единений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с
контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости кабеленесущей системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM , на основе изобретений проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616,
2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" ,Заявка на изобретение МИНСК,
«Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами» №
а20210217 от 15 июля 2021, заявитель СПб ГАСУ https://ppt-online.org/1025217 , заявка на изобретение Минск, «Фрикционно –демпфирующие компенсаторы для трубопроводов» F 16L 23/00 №
2021134630 от 25.11.21 https://en.ppt-online.org/1002236 https://disk.yandex.ru/d/hwCJnG_UYhXLsw
https://ppt-online.org/1073598
Специальные технические условия по использованию для
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM сдвигавой
гасителя (температурного) колебаний для кабеленесущих систем , на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с демпфирующими или косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов, на основе изобретений
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746 и предназначенных е для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью более 9 баллов и выше для установки фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в
ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ
108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент №
165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения и использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов на основе
изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов" должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ")., предназначены для работы в сейсмоопасных районах, сейсмичность 9 баллов и для взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е), закрепленных на основании фундамента с помощью
фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных согласно изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 165076 RU "Опора сейсмостойкая", 2010136746, 2413098, 2148805, 2472981, 2413820, 2249557, 2407893, 2467170, 4094111 US, TW201400676 (участки ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
соединения , выполнены в виде «змейки» или «зиг-зага»), виброустойчивость строительных конструкций соотКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
ветствует группе механического исполнения М13 (в районах с сейсмичностью 8 баллов и более комплектные
распределительные устройства должны быть закреплены на основания с помощью сейсмостойких опор на фрикционно-подвижных соединениях с

30.

контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых косых соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым
в паз шпильки упруго-пластичным медным обожженным клином, свинцовые шайбы) согласно изобретениям: патенты №№1143895, 1168755,
1174616, «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н 9/02).
С целью исключения и уменьшения последствий разрушения оборудования и трубопров во время арийного взрыва или пожара необходимо использовать сейсмоизолирующие опоры согласно изобретения патент №165076 «Опора сейсмостойкая», Е 04Н 9/02, опубликовано:10.10.2016 Бюл. №
28 (см. технические решения по сейсмоизоляции малоэтажных зданий (дополнение к альбому, шифр 1.010-2С.94(2019), вып.0-3 – ОО «Сейсмофонд», утверждены ГЛАВПРОЕКТОМ МИНСТРОЯ РОССИИ от 10.11.94 г.).
Разработка рабочего проекта на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район –
VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов).
Президент ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ , ГИП, ассистент-стажер СПб ГАСУ [email protected] т/ф (812) 694-78-10
Мажиев Х.Н.
Научный консультант. Ученый секретарь кафедры ТСМиМ , ктн , доцент Аубакирова Ирина Утарбаевна СПб ГАСУ
СПб, 2022 г.
ТИПОВОЙ АЛЬБОМ, СТУ, ШИФР 1.010-2С.94(2022), вып.0-4, организация "Сейсмофонд", СПБ ГАСУ ОГРН: 1022000000824 (типовые детали и сейсмоизолирующие конструкции) для, предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов предназначены для работы в сейсмоопасных районах, сейсмичность 9 баллов и для взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е, закрепленных на основании
фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных согласно изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU,
165076 RU "Опора сейсмостойкая", 2010136746, 2413098, 2148805, 2472981, 2413820, 2249557, 2407893, 2467170, 4094111 US, TW201400676 (участки соединения строительных конструкций выполнены в виде косых компенсторов или «змейкой » или «зиг-зага»).
Виброустойчивость строительных констркций (кровли) соответствует группе механического исполнения М13 и разработка специальных технических условий по использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
Рабочие чертежи рабработаны; ОО "Сейсмофонд", СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015,ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от
27.05.2014. 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4 СПб ГАСУ, организация "Сейсмофонд" ОГРН : 1022000000824
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

31.

СТУ Специальные технические условия по использованию сдвигового гасителя ( упругопластических коменсаторров, для кабе-
ленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с
болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746 с ипользованием с косых температурных, термических компенсаторомаи, закрепленные на фланцевых фрикционо –подвижных болтовых соединениях и их программная реализация напряженно-деформируемого состояния высокопрочных болтов, расположенных в длинных
овальных отверстиях, фланцевых соединений в укрупненных стыках, косого компенсатора и их взаимодействия с геологической
средой, в том числе нелинейным методом расчета в SCAD Office, с целью, повышение надежности соединения, путем обеспечения
многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках, согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1168755, 1174616, 1143896,2010136746,165076 «Опора сейсмостойкая», 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов», для обеспечению сейсмостойкости»
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), Организация "Сейсмофонд"
ОГРН: 1022000000824 4 ИНН 2014000780
От ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, ученый секретарь кафедры ТСМи М СПбГАСУ ктн доцент И.У.Аубакирова, дтн проф Ю.М.Тихонов
Инж –мех ЛПИ им Калинина Е.И.Андреева, зам президента организации «Сейсмофонд»
ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780 [email protected]
При разработке СТУ использовался альбом серии ШИФР 1.010.1-2с.94, выпуск 0-1, утвержден Главпроектом Мистрой России, письмо от 21.09.94 ; 9-3-1/130 за подписью Д.А.Сергеева, исп. Барсуков 930-54-87 согласно письма Минстроя № 9-3-1/199 от 26.12.94 и письма № 9-2-1/130 от 21.09.94
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

32.

Мажиев Х.Н. Президент организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780 [email protected]
Научные консультанты от СПб ГАСУ , ПГУПС : Х.Н.Мажиев, ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ , заместитель руководителя ИЦ «СПб ГАСУ» И. У. Аубакирова
[email protected] ИНН 2014000780
Изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор конструктивного решения использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли)
на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
с применением косых компенсаторов, на фрикционно -подвижных болтовых соединений для промышленных строительных конструкций , предназначены для обеспечения сейсмостойкости оборудования
https://disk.yandex.ru/d/Qoedgn2B0vUmrg https://ppt-online.org/881920 , предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционноподвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыко-
использования фрикционно -демпфирующих опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения надежности технологических трубопроводов , преимущественно при растягивающих и динамических нагрузках и
улучшения демпфирующих свойств технологических трубопроводов , согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в
США
вое соединение растянутых элементов» и
Автор отечественной фрикционо- кинематической, демпфирующей сейсмоизоляции и системы поглощения и рассеивания термический и сейсмической энергии по обеспечению сейсмостойкости, сейсмоустойчивости строительных конструкций с применением косых компенсаторов, на фрикционно -подвижных болтовых соединений для промышленных трубопроводов, предназначены для обеспечения сейсмостойкости оборудования, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, согласно ГОСТ 5762-2002 «Арматура трубопроводная промышленная» с номинальным давлением не более PN 250, с креплением косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК)
с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов» проф дтн ПГУПC Уздин А М
Shinkiсhi Suzuki -Президент фирмы Kawakin Япония , внедрил в Японии фрикционо- кинематические, демпфирующие системы сейсмоизоляции и конструктивные решения по применении шарнирной, виброгасящей сейсмоизоляции, типа «гармошка» с системой поглощения и рассеивания сейсмической
энергии проф дтн ПГУПC Уздин А М в Японии, США , Тайване и Европе
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул., д. 4, ИЦ «ПКТИ - Строй-ТЕСТ», «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780 [email protected]
[email protected] [email protected] +
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987
[email protected] [email protected]
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ (911) 175-84-65 [email protected] 453 стр 1 экз
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824 10 марта 2022
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987
(921) 962-67-78
[email protected] [email protected] [email protected]
(996) 798-26-54,
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

33.

Специальные технические условия по использованию демпфирующего компенсатора - гасителя сдвиговых и динамических
колебаний и напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности для крпления кабеленесущие
системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
УДК 624 072 ОГРН : 1022000000824 [email protected] ( 921) 962-67-78, (911) 175-84-65
Мажиев Х. Н. Президент организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780 Научные консультанты СПб ГАСУ
, консультанты научные от СПб ГАСУ И.У.Аубакирова ,Ю.М.Тихонов, В.Г.Темнов
190005, СПб, 2-я Крас-
ноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
Научные консультанты от СПб ГАСУ, ПГУПС : Х.Н.Мажиев, ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ , заместитель руководителя ИЦ «СПб ГАСУ» И. У. Аубакирова [email protected]
ИНН 2014000780 И.У.Аубакирова , Ю.М.Тихонов
На фотографии изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор конструктивного решения по использованию фрикционно -демпфирующих опор с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения надежности технологических трубопроводов ,
преимущественно при растягивающих и динамических нагрузках и улучшения демпфирующих свойств технологических трубопроводов , согласно изобретениям проф ПГУПС
дтн проф Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в США
Автор отечественной фрикционо- кинематической, демпфирующей сейсмоизоляции и системы поглощения и рассеивания сейсмической и
взрывной энергии проф дтн ПГУПC Уздин А М
Shinkiсhi Suzuki -Президент фирмы Kawakin Япония, внедрил в Японии фрикционо- кинематические, демпфирующие системы сейсмоизоляции и конструктивные решения по применении шарнирной, виброгасящей сейсмоизоляции, типа «гармошка» для сейсмозащиты железнодорожных мостов в Японии, с
системой поглощения и рассеивания сейсмической энергии проф дтн ПГУПC Уздин А М в Японии, США , Тайване и Европе
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

34.

Авторы США, американской фрикционо- кинематических внедрившие в США изобретения проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616,
165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве…» , демпфирующей и шарнирной сейсмоизоляци и
системы поглощения сейсмической энергии DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS ученые США и Японии Peter Spoer, CEO Dr. Imad
Mualla, CTO https://www.damptech.com GET IN TOUCH WITH US!
Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Канаде Джоаквим Фразао https://www.quaketek.com/products-services/
Friction damper for impact absorption https://www.youtube.com/watch?v=kLaDjudU0zg
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&feature=youtu.be&fbclid=IwAR38bf6R_q1Pu2TVrudkGJvyPTh4dr4xpd1jFtB4CJK2HgfwmKYOsYtiV2Q
Ключевые слова : компенсатор, фрикционно-демпфирующаяся сейсмоизоляция, демпфирующая сейсмоизоляция; фрикционно –демпфирующие сейсмоопоры: демпфирование; сейсмоиспытания: динамический расчет , фрикци-демпфер, фрикци –болт , реализация , расчета , прогрессирующее, лавинообразное, обрушение, вычислительны, комплекс SCAD Office, обеспечение сейсмостойкости, магистральные, технологические, трубопроводов,
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85 летию Всероссийского общества изобретателей
и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких
достижений и открытий, однако демпирующего компенсатор гаситель динамических колебаний и напряжений на фрикционно- подвижных болтовых соединениях уже выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием Фразао. Внедряются отечественные изобретения дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services https://www.quaketek.com/seismic-friction-dampers/ Изготовлен и внедряется демпфирующий компенсатор гаситель динамических колебаний и напряжений в США по изобретения №№ 1143895,
1168755, 1174616 ,165076, 2010136746 проф дтн ПГУПС Уздина А М, под названием гаситель динамических колебаний DAMPERS CAPACITIES
AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla
Специальные технические условия (СТУ), связанные с безопасностью при пожарах в РФ и по повышению сейсмостойкости
кабеленесущие сис-
темы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, с учетом сдвиговой прочности
металлических конструкций, при действии поперченной силы, при температурных напряжений и пожарных нагрузок, в программном комплексе
SCAD 21.1.1., на сдвиг с перемещением на "Z" ( по изобретению № 165076 "Опора сейсмостойкая"), вдоль оси компенсатоООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
ра, при выполнении расчетного количество пазов шириной <Z> , по линии нагрузки и длиной ,которая превышает длину
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
<Н> , от торца сдвигового компенсатора, до расчетной точки в металлических конструкциях , выполненного
по изобретениям СССР №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина , со-
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

35.

гласно СП 16.1.13330.2011 п.п. 8.2.1
Использованию изобретения- демпфирующего компенсатора - гасителя динамических колебаний и напряжений в программ
комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности для
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM,
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
внедрен в Канаде, США, Японии , Китае, Армении, Украине по изобретениям разрабо-
танных в СССР, проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
Увеличение температурных колебаний с использованием демпфирующего компенсатора - гасителя динамических колебаний и напряжений в программ комплексе CSAD с учетом
сдвиговой прочности , по СНиП И-7-81*, привело к необходимости в разработке новых решений, реализующих принцип уменьшения температурных колебаний с использованием
oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности
Общественной организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, предлагается систему Моделирования температурных колебаний с использованием oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности , в программном комплексе SCAD в районах с сейсмичностью 7-10 баллов (РФ)
Фигуры чертежи Демпфирующего компенсатор гаситель динамических колебаний и напряжений"
МПК F16L 27/2
для кабеленесущих
системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
МПК F16L 27/2
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

36.

Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

37.

Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

38.

Фиг. 4 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 5 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
МПК F16L 27/2
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

39.

Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

40.

Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

41.

Фиг. 8 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 9 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

42.

Фиг. 10 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

43.

Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

44.

Фиг. 13 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 14 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

45.

Фиг. 15 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

46.

Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

47.

Фиг. 17 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

48.

49.

Фиг. 18 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

57.

58.

В конструкции
с использованием огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
ности ,
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
реализуется идея упруго фрикционной системы, достоинством которой является целенаправленное ис-

59.

пользование эффекта повышенного рассеивания энергии при температурных колебаниях строительных конструкций , за счет сухого трения специально запроектированных конструктивных элементов.
Упруго фрикционная система по классификации систем температурных колебаний с использованием огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности, относится к системам с повышенными диссипативными характеристиками , в которых основной эффект достигаемся путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого сухого, гистерезисного и др ) Упруго -фрикционная система снижает динамическую реакцию сооружения за счет поглощения энергии, передаваемой сооружению в процессе сейсмических колебаний
демпфирующими устройствами В силу этого снижаются затраты на антисейсмические мероприятия при обеспечении норматив нового уровня сейсмостойкости здания
Снижение температурных колебаний с использованием oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности , происходит и при использовании упруго пластических систем , на фрикционнщ- подвижных соединениях (ФПС)
Для ФПС из обычных компенсаторов , величина энергетических потерь, отнесенная к упругой энергии за
один цикл колебаний, не превышает 0,6. Этому коэффициенту диссипации соответствует уровень затухания в
системе величиной 5% от критического что и заложено в СНиП
В сооружениях и трубопроводах большинство потерь энергии происходит за счет внутреннего трения в
материале конструкций, трения на контактах подземной части сооружений с грунтом основания и трения в соединениях конструкций. Но можно усилить рассеивание энергии путем использования демпферов различной
конструкции, при этом коэффициент диссипации повышается в 23-40 раз Также сухое трение не только активно влияет на рассеивание энергии колебаний но и существенно изменяет резонансные частоты системы .
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

60.

Рис.1. Классификация систем с повышенными диссипативными характеристиками
Па классификации систем активной сейсмозащиты оборудования и сооружений :
- сейсмоизоляция,
- адаптивные
- с повышенным демпфированием,
- с динамическими гасителями
УПС и УФС относятся к одной и той же (третьей) группе, в которых основной эффект достигается путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого, сухого, гистерезиснсго и др ).
Общим для рассмотренных систем является их повышенная, по сравнению с упругими системами энергопогпощающая способность Можно также ожидать, что мягкая реакция упруго-фрикционных систем, подобно упруго- пластическим способствует предохранению несущих элементов составляющих систему, от хрупкого разрушения
Вместе с тем УФС и ФПС имеют и некоторые преимущества по сравнению с УПС:
1) Наиболее важное из них возможность регулировать потери энергии в системе в зависимости от величины расчетного воздействия. Назначая определенную величину обжатия соприкасающихся поверхностей элементов системы, можно добиться максимального
рассеивания энергии колебаний и, следовательно, наибольшего снижения динамической реакции сооружения. При этом максимальная величина коэффициента диссипации в таких системах может в два и более раз превышать значение этого коэффициента (равное 4,0)
для упруго-пластических систем.
2) Сооружения с фрикционными связями могут быть запроектированы таким образом, что проскальзывание элементов будет наступать по зонам непрерывно па мере увеличения интенсивности внешнего воздействия Достоинство такой конструкции состоит в том
что рассеивание энергии про исходит в течение всего колебательного процесса, а не только в пластической стадии движения
3) Конструкции с фрикционными связями могут переносить практически бесконечное число циклов колебаний без опасности изменения механических характеристик соприкасающихся поверхностей при взаимном их проскальзывании
4) Снижение сейсмической реакции происходит на всем диапазоне интенсивности воздействия
5) УФС может быть реализована в сооружении без ведения дополнительных устройств, повышающих стоимость строительства.
Упруго фрикционные связи, играя роль включающихся связей, позволяют резко увеличить вслед за подвижкой стыка динамическую жесткость системы и вывести сооружение из области преобладающих частот сейсмического воздействия .
Диссипативные свойства упруго-фоикционной системы и ФПС зависят от соотношения между силой сухого трения и амплитудой внешней нагрузки
Из всего выше сказанного можно сделать вывод, сейсмическая реакция сооружения, запроектированного как упруго- фрикционная система и ФПС, должна быть ниже чем для сооружения традиционной конструкции
Для рассмотрения предлагается конструкция каркаса с применением конструктивно технологической системы КТС ( которой реализован принцип упруга-фрикционной системы на маятниковых телескопических сейсмоизолирующих стальных подвижных опорах , как одного из метода сейсмозащиты и возможность регулирования энергопоглощения в зависимости от величины расчетного воздействия Это достигается с помощью фрикци- болтов, с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином прижимающих отдельные элементы сооружения друг к другу с определенной силой.
КТС (конструктивно-технологическая система) представляет собой конструктивную систему с повышенными диссипативными свойствами которые можно регулировать В ней допускается возможность реагирования энергетической емкости сооружения в зависимости от величины расчетного воздействия . Это достигается с помощью фрикци -болтов, прижимающих отдельно элементы сооружения друг с другу с определенной силой.
Для повышения диссипативных свойств здания из КТС ( конструктивно технологическая схема) используется прием искусственной разрезки остова сооружений, оборудования на самостоятельные несущие блоки, соединяемые между собой в швах фрикционными связями При этом для районов, где ожидается сейсмическое воздействие значительной интенсивности, целесообразна разрезка остова не только вертикальными, но и горизонтальными швами которые допускают взаимные сдвиги блоков по горизонтали.
В КТС , ФПС диссипативные характеристики повышаются за счет предусмотренных узлов сухого трения, в которых благодаря взаимному проскальзыванию несущих и ограждающих конструкций происходит резкое увеличение диссипации энергии колебаний, а
также качественна изменяется общий механизм деформации сооружения. В силу этого снижаются затраты на антисейсмические мероприятия при обеспечении нормативного уровня сейсмостойкости здания.
Вследствие действия сейсмических сил происходят необратимые, а, следовательно, опасные перемещения Для снижения взаимных перемещений изолированных частей сооружения в систему сейсмозащиты вводятся энергопоглощающие устройства (демпферы),
обладающие повышенными диссипативными (рассеивающими) свойствами. В КТС роль энергопоглощающих устройств выполняют фрикционные прокладки между ветвями конструкции Потеря энергии в демпфирующих устройствах происходит за счет работы возникающих в них сил сопротивления (сил вязкого и сухого трения, сил пластического деформирования), которая пропорциональна перемещению точки приложения этих сил. Именно поэтому демпферы и устанавливаются между частями конструкции с большими взаимными перемещениями При этом помимо повышения энергоемкости конструкций, в определенном диапазоне могут изменяться динамические характеристики здания
Кроме того, что КТС и ФПС является конструкцией со скрытым металлическим каркасом, в ней эффективно применяются упруго-фрикционные соединения на высокопрочных фрикци- болтах Сейсмофонд. Соединение металлических контурных элементов на
монтаже производится с помощью фрикци-болта с регулируемым усилием затяжки гайки и забитым в пропиленный паз медным обожженным клином . Использование таких соединений позволяет существенно повысить уровень диссипации энергии колебаний и снизить величины сейсмических нагрузок на здания
Суть работы болтов следующая изменение динамической схемы сооружений достигается с помощью упруго-фрикционного стыка, который до определенного уровня усилий (изгибающего момента) работает как жесткое соединение При превышении этого уровня
в стыке происходит контролируемый сдвиг причем допустимая (регламентируемая) величина сдвига определяется размером овальных отверстий для постановки болтов
ционной связи на высокопрочных болтах с использованием фрикци-болта Сейсмофнда, с пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым сминаемым медным обожженным энергопоглощающим клином
Проведенные экспериментальные исследования образцов при знакопеременных статических и пульсационных нагрузках свидетельствуют о физической реализуемости процессов относительной подвижки в соединениях, стабильности замкнутых петель гистерезиса и существенном повышении способности конструкций к поглощению энергии. К достоинствам упруго- фрикционных соединений на фрикци-болтах с медным обожженным клином относятся неизменяемость динамической структуры до определенного уровня
внешних воздействий отсутствий повреждений при интенсивных колебаниях и возможность нетрудоемкого восстановления конструкций после землетрясения. Применение ФПС с фрикци-болтом, в конструкциях сейсмостойких сооружений, оборудования, соответствуют основным направлениям повышения индустриальности и технологичности строительно-монтажных работ .
Использование в сейсмостойком строительстве упруго-фрикционных соединений и ФПС на высокопрочных болтах с контролируемой величиной подвижки позволяет повысить надежность и технико-экономические показатели зданий и сооружений Но необходимо тщательно исследовать а потом применять в сейсмостойком строительстве конструктивные решения с повышенными дисси- пативными характеристиками. Гудман и Кламп (США) установили, что для каждой конкретной
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
упруго-фрикционной системы существует оптимальная величина силы трения, при которой рассеяние энергии будет наибольшим .
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Дата

61.

Фигуры к заявке в МО 68 на изобретение полезная модель Огнестойкий компенсатор - гаситель
температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
кабелене-
сущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Фигуры чертежи Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

62.

Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 4 Огнестойкий компенсатор - гаситель
температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

63.

Фиг. 5 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

64.

Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
Фиг. 8 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

65.

Фиг. 9 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

66.

67.

68.

69.

70.

71.

72.

73.

Фиг. 19 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

74.

кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Фиг. 20 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2 для
Реферат :
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений с упругими демпферами сухого трения предназначена для термической и сейсмической виброзащиты строительных
конструкций , трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых
фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры выполнен сборным с трубчатым
сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа строительных конструкций .
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Дата

75.

Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений- фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , содержащая трубообразный спиралевидный корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и сопряженный с ним подвижный узел из контактирующих поверхностях между которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного соединения.
Кроме того в строительных конструкциях , трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси, выполнено восемь симметричных или более открытых пазов с длинными овальными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил трения
в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой двойную фрикционную
пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой со свинцовой шайбой и латунной гильзой для
создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* )
Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено со скошенными торцами
в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами соединяется , на изготовлено из фрикциболтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия.
Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волны. Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с
упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцевого соединения растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами, поглощает при этом вибрационные,
взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени
используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых соединениях, на фрикциболтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого
трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару структурных элементов, соединяющих
эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo
Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС)
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагменКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
тами спиральной , винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

76.

Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться спирально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см ( по расчету на
сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) , забить в паз латунной шпильки
демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей эксплуатации
после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборудования, задний и сооружений
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

77.

78.

Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85- летию Всероссийского общества изобретателей
и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких
достижений и открытий, однако
для
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM мало используется огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на
фрикционно- подвижных
болтовых соединениях уже выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием Фразао. Внедряются отечественные изобретения дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services https://www.quaketek.com/seismic-friction-dampers/
Изготовлен и внедряется огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений в США по изобретения №№ 1143895, 1168755,
1174616 ,165076, 2010136746 проф дтн ПГУПС Уздина А М, под названием гаситель динамических колебаний DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla
Специальные технические условия (СТУ) для
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM обязательно будут влиять и связанные с безопасностью при пожарах в России
по повышению огнестойкости ме-
таллических конструкций , трубопроводов , с учетом сдвиговой прочности металлических конструкций, при действии поперченной силы, при тем-
пературных напряжений и пожарных нагрузок, в программном комплексе SCAD 21.1.1., на сдвиг с перемещением на "Z" ( по изобретению №
165076 "Опора сейсмостойкая"), вдоль оси компенсатора, при выполнении расчетного количество пазов шириной <Z> , по линии нагрузки и длиной ,которая превышает длину <Н> , от торца сдвигового компенсатора, до расчетной точки в металлических конструкциях , выполненного по изобретениям СССР №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина , согласно СП 16.1.13330.2011 п.п.
8.2.1 https://disk.yandex.ru/d/3n1XjcsYL54hRQ https://ppt-online.org/1083027 и внедренные в Канаде, США, Японии, Китае и даже в братской Украине.
Однако товарищи из дружественного Китай уже испытали и внедрили огнестойкий компенсатор, но гибридный гаситель динамических и
температурных напряжений и колебаний для кабеленесущих
систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM
Прилагает научною статью товарищей из КНР экспериментальное исследование Гибридной соединительной балки С Фрикционным амортизатором с использованием Полустального материала Тао Ванг1*, Фэнли Янг1, Синь Ванг2 и Яо Цуй2
* 1. Лаборатория сейсмостойкости и инженерной вибрации, Институт инженерной механики, Китайское управление по землетрясениям (CEA),
Харбин, Китай
* 2государственная ключевая лаборатория прибрежной и морской инженерии, Школа гражданского строительства, факульКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
тет инженерной инфраструктуры, Даляньский технологический университет, Далянь, Китай
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

79.

Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные повреждения во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году. Балки очень трудно
отремонтировать, как только появляются трещины. Чтобы улучшить пластичность и ремонтопригодность традиционной соединительной балки
RC, в этом исследовании предлагается управляемая повреждениями гибридная соединительная балка. Гибридная соединительная балка соединяет
конечности стены с помощью фрикционного демпфера, соединенного через сегменты стальной балки. Прочность и жесткость фрикционного
демпфера тщательно продуманы, чтобы сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм трения может рассеивать больше энергии, чем традиционная RC-соединительная балка. Неопределенности, возникающие в процессе проектирования, и характеристики, присущие традиционным соединительным балкам RC или другим типам амортизаторов, значительно снижаются. Для всех соединений используются высокопрочные болты, чтобы их можно было быстро заменить при обнаружении каких-либо повреждений после землетрясения. В этом исследовании
фрикционный демпфер с использованием полуметаллических фрикционных пластин и прокладок из нержавеющей стали в качестве контактной пары был испытан при различных скоростях нагружения. Была измерена температура. Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и способность рассеивать
энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, которая также продемонстрировала управляемость повреждениями с
помощью предлагаемой гибридной соединительной балки.
Вступление
В высотных зданиях часто используется система стен из железобетона (RC) в качестве элемента сопротивления поперечной силе. Двойной механизм сейсмической защиты, т.е. соединительные балки и поперечные стенки, особенно подходит для обеспечения баланса между комфортом проживания и безопасностью от землетрясений. Во время землетрясения в первую очередь повреждаются соединительные балки, и вся конструкция
становится более гибкой, что предотвращает попадание в конструкцию высокочастотной доминирующей энергии. Поэтому
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
часто ожидается, что соединительная балка будет пластичной, как это предлагается во многих сейсмических проектных
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
кодексах (Международный совет по кодам (ICC), 2015; МОХУРД, 2016a,b). Однако большая пластичность элементов RC влечет за собой больший ущерб, поскольку пластичность зависит от растрескивания бетона и по-
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

80.

датливости стальной арматуры. Как только соединительная балка RC трескается, ее очень трудно отремонтировать, как сообщалось во время
землетрясения в Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008).
Соединительная балка, однажды объединенная с амортизаторами, также называемыми гибридными соединительными балками, привлекательна
благодаря своей управляемости повреждениями, которая превосходит традиционные RC-соединительные балки. Недавние исследования (Фортни и
др., 2007; Сюй, 2007; Тенг и др., 2010; Лу и др., 2013; Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что пластичность значительно повышается за счет
использования амортизаторов в соединительной балке. Вязкоупругий соединительный демпфер был использован Монтгомери и Кристопулосом
(2015) для повышения сейсмических характеристик высотных зданий. Производительность двух ветвей стены, соединенных вязкоупругой связью,
при ветровых и сейсмических нагрузках также была подтверждена экспериментально. Самоцентрирующийся демпфер с использованием проводов
SMA для соединительной балки RC был разработан для обеспечения возможности повторного центрирования системы, что было продемонстрировано экспериментами (Мао и др., 2012). Совсем недавно Ji и др. (2017) предложили короткое стальное срезное звено для замены всей соединительной балки RC. Как способность рассеивать энергию, так и возможность быстрой замены были проверены с помощью квазистатических циклических испытаний. Был построен четырехэтажный образец в масштабе 1/2, который был установлен с помощью соединительных балок из низкоуглеродистой стали (Cheng et al., 2015). Соединение между стальной соединительной балкой и поперечной стенкой RC работало хорошо в течение всего испытания. Однако в большинстве упомянутых выше конфигураций отсутствуют механизмы замены. После повреждения амортизаторы трудно заменить. Кроме того, некоторые металлические амортизаторы, хотя и соединялись болтами, имели значительную избыточную прочность, что приводило к повреждению соединения при больших деформациях.
Для решения этих проблем часто используется фрикционный демпфер. Теоретически, фрикционный демпфер обладает бесконечной начальной жесткостью и стабильной силой после скольжения, которая превосходит другие типы демпферов при применении соединительной балки, как продемонстрировали Ан и др. (2013) и Е. и др. (2018). Большинство фрикционных амортизаторов имеют линейный тип, работающий в осевом направлении, например, фрикционный амортизатор Pall (Pall and Marsh, 1982) и амортизатор Sumitomo (Айкен и др., 1993). Они часто комбинируются с
другими механизмами для реализации более сложного поведения, такими как самоцентрирующийся демпфер (Filiatrault et al., 2000) и полуактивно
управляемый демпфер (Сюй и Нг, 2008). Энергия также может рассеиваться за счет крутящего момента трения (Муалла и Белев, 2002) или за
счет болтовых соединений (Лоо и др., 2014). Ключом к обеспечению стабильного поведения при трении являются материалы контактной пары. За
последние два десятилетия было тщательно изучено несколько типов фрикционных материалов, в том числе полуметаллический фрикционный
материал, материал из металлических сплавов, керамический материал на основе железа, композитный материал на основе углерода и т. Д. (Чан и
др., 2004; Гурунат и Биджве, 2007; Юн и др., 2010; Латур и др., 2014; Ли и др., 2016). В этих исследованиях изучалось микроскопическое поведение
контактной поверхности, такое как адгезия, истирание, усталость, коррозия и так далее, с помощью сканирующей электронной микроскопии. В
инженерной практике может быть трудно измерить такое поведение во время землетрясения. Вместо этого смещение, скорость и сила могут
быть получены из доступного процесса проектирования. Поэтому связь поведения трения со смещением, скоростью или рассеиваемой энергией
может быть очень полезной для применения при проектировании.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

81.

82.

С этой целью в данном исследовании предлагается фрикционный демпфер, использующий полуметаллические фрикционные пластины и прокладки
из нержавеющей стали в качестве контактной пары. Амортизаторы были испытаны при различных скоростях нагружения, и была измерена температура. Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения,
которая может быть легко включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и способность рассеивать энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, и
даны выводы для обеспечения руководства по проектированию.
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Механическое поведение фрикционного демпфера для
Фрикционные амортизаторы отличаются бесконечной начальной жесткостью и почти постоянной силой скольжения, что очень привлекательно,
поскольку большая жесткость помогает противостоять ветровой нагрузке и небольшим или умеренным землетрясениям, в то время как постоянная сила скольжения предотвращает непредсказуемую силу, передаваемую в основной элемент конструкции из-за эффекта избыточной прочности.
В этом исследовании был разработан фрикционный демпфер, который работает в направлении сдвига, чтобы адаптироваться к деформации соединительных балок. Хотя он работает в режиме деформации сдвига, конфигурация аналогична тем, которые работают в осевом направлении.
Конфигурация фрикционного демпфера
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

83.

84.

85.

Изобретение
"Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" от 31.01.22, направлено первому заместителю генерального директора
Национального центар интеллектуальной собственности 220034 Минск ул Козлова , 20 [email protected] А.В Курмину отправлено в Минск 01.02.2022 ( почтовая квитанция прилогается
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
для использования для
кабеленесущих системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

86.

PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM в сейсмоопасных районах
специальные технические условия разработаны для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и использования
огнестойкого компенсатора гаситель температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых соединениях для сейсмопасных районах
«Использование изобретений и разработка проекта компенсторов для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и использования огнестойкого компенсатора- гасителя температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых соединениях в сейсмоопасных районах
Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев ИНН : 2014000780 ОГРН : 1022000000824
Ученый секретарь, кафедры ТСМиМ , ктн, доцент СПб ГАСУ АУБАКИРОВА И. У. [email protected]
Проф., д.т.н.,СПб ГАСУ Тихонов Ю.М. [email protected] (996) 798-26-54,
т (921) 962-67-78, (911) 175-84-65
(911) 175-84-65
О РАЗВИТИИ МАССОВОГО РАБОЧЕГО ИЗОБРЕТАТЕЛЬСТВА И РАЦИОНАЛИЗАТОРСТВА В СССР и внедение демпфирующего
коменсаора для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
https://portalus.ru/modules/motors/rus_readme.php?subaction=showfull&id=1458816520&archive=&start_from=&ucat=&catego
ry=22 79 "Изобретатель и рационализатор". 1959, N 2, стр. 24.
Статья Бориса Александровича Андреева В настоящее время в России никакой политики в области изобретательской деятельности не существует, никакой системы создания и реализации изобретений в интересах Государства и граждан нет по использованию демпфыирующего коменстора для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM
В Патентном Законе Российской Федерации до 2003г. 2003
,
No 26
(3140).существовала Статья 9. Патентный закон Российской Федерации" от 23.09.1992 N 3517-1 (с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
изм. от 24.12.2002) (23 сентября 1992 г.)
Статья 9. Исключена. - Федеральный закон от 07.02.2003 N 22-ФЗ. (см. текст в предыдущей редакции)
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

87.

Статья 9. Федеральный фонд изобретений России
Федеральный фонд изобретений России осуществляет отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов, приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и содействует их реализации в интересах государства.
Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России являются выручка от продажи лицензий на объекты промышленной собственности, патенты на которые принадлежат Фонду, добровольные взносы
предприятий и граждан, а также средства республиканского бюджета Российской Федерации и иные поступления.
Федеральный фонд изобретений России осуществляет свою деятельность в соответствии с уставом, утверждаемым Правительством Российской Федерации.
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/?frame=2#p125 © КонсультантПлюс, 1992-2015
В России уничтожают изобретательскую деятельность с 2003 года ликвидировав государственный фонд изобретателей из Патентного закона Государственная Дума РФ
Что способствует воровству и хищению изобретений под видом либеральной программы, по переходу к рыночной колонии под внешним управлением МВФ,
МБРР, ЕБРР, ОЭСР ( «Экономика СССР: выводы и рекомендации» Вопросы экономики, 1991, №3 ) см стаю Ковальчука Юзиф Константиновича
Раскроем программу «Переход к колониальному рынку», раздел «Экономический Союз суверенных республик» (т.е., независимых государств ) и посмотрим, что
фактически запланировали Хозяевами денег по реформированию СССР, стр. 17 с ликвидацией изобретательской деятельности на оккупированных территориях
ультро либерально - демократическим Менеджментом (Эффективными менеджерами )
Ликвидация ресурсов развития или изобретательской деятельности в России http://youtube.com/watch?v=0axNwt61k6g
"История открытий, изобретений, история техники, которая облегчает жизнь и труд людей - вот собственно история культуры" A.M. Горький
1. Изобретения и развитие общества в современной России
Все, что нас окружает, - есть или Природа или Изобретения. Изобретения, созданные тысячи лет назад, сотни лет назад или несколько лет назад. В настоящее
время непрерывно создаются и тиражируются (в развитых странах) все более совершенные средства производства, новые технологии, средства общения и понятия. Непрерывное создание, тиражирование и массовое использование все более совершенных изобретений (объектов, технологий, средств общения...) - это и есть
материальное и духовное развитие общества. Уровень развития государства определяется тем, какие изобретения в нем создаются и в каких количествах используют его граждане. С другой стороны государство, которое ничего не создает и не в состоянии обеспечить условия (законодательные и экономические) для реализации даже созданных изобретений, обречено на системное отставание с возможным последующим распадом
2. Состояние дел в области изобретательской деятельности в либеральной России, под названием пятая колонна.
В настоящее время в России никакой политики в области изобретательской деятельности не существует, никакой системы создания и реализации изобретений в
интересах Государства и граждан нет. Отсутствие системы создания и реализации изобретений гарантирует системное отставание в развитии от стран, в которых создание и тиражирование изобретений является государственной политикой,
(Так в США патентным правам на изобретения, созданные при содействии Федерального правительства посвящено примерно 20% объема Патентного закона. При
этом Федеральное правительство является крупнейшим патентообладателем).
3. Состояние дел в области изобретательской деятельности в Санкт-Петербурге
В Ленинграде никакой технической политики, никакой системы создания и реализации изобретений не существует.
В бюджете города понятие "Изобретение" вообще отсутствует, соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки, испытаний... изобретений
направленных на решение проблем города и граждан. Из бюджета города не затрачено ни одной копейки, ни на одно изобретение (в то время ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
как, например, на туалетную бумагу для чиновников из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

88.

Системно ухудшается положение дел в области патентной информации:
- затрудняется доступ к патентной информации - ликвидированы ЛДНТП и Информпатент. Начиная с 1997г., вся патентная информация переведена на компьютеры и стала платной, а большинство изобретателей купить компьютер или платить 100р. в час не в состоянии. Т.о. Интернет, который предназначен для облегчения доступа к информации, в наших условиях становится преградой для получения информации;
- понижается значимость патентной информации - Санкт- Петербургский Центр Научно-Технической Информации выселен из Инженерного замка в "Апрашку" и
ликвидирован группировкой из "Единой Россия" , что эквивалентно понижению значимости до уровня лохотронщиков.
То есть последовательно происходит отчуждение (отторжение) изобретателей (которые создают патентную информацию) от патентной информации и ситуация по созданию новых изобретений обостряется до критической.
В ПАТЕНТНом ЗАКОНе РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В редакции от 27.12.2000г.) была до 2000 г
Однако, при Матвиенко , статья 9.Федеральный фонд изобретений России исключена Володиным и Ко из "Единой России", при продавливании компрадорской
ГД РФ. Борис Ельцин, побоялся или был занят грабежом и прихватизацией заводов, фабрик, пароходов, газет и недр и не исключал ст. 9 из Патентного Закона
РФ и изобретения при Ельцине Б.Н принадлежали государству до 2003 года .
Эта статья 9, исключена в 2003 году Матвиенко В И и Федеральный фонд изобретений России осуществляет отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов, приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и содействует их реализации в интересах государства ликвидирован ультро либеральной, компрадорской, коллаборационистской администрацией совершившей в 1993 году государственный переворот в приватизированной хозяевами денег "РФию" с демократической юрисдикцией
Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России являются выручка от продажи лицензий на объекты промышленной собственности, патенты на которые принадлежат Фонду, добровольные взносы предприятий и граждан, а также средства республиканского бюджета Российской Федерации и иные
поступления, с 2003 годы ликвидирован коллаборационистской приватизированной международной финансово -экономической олигархически -эксплуататорской
системой ГД РФ.
Федеральный фонд изобретений России осуществляет свою деятельность в соответствии с уставом, утвержденным Правительством Российской Федерации, до
2003 года.
Смотри: ПАТЕНТНЫЙ ЗАКОН РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В РЕДАКЦИИ ОТ 07.02.2003Г.)
Статья 9 исключена Федеральным законом от 07.02.2003г. Теперь оффшорному, ресурсному и сырьевому Правительству РФ с демократической юрисдикцией,
принадлежит только крематории, кладбища, резервации для коренного населения , оффшорные зоны, психушки для клеруантам и жалобщиков на ВИП эффективных менеджеров и депутатов из ГД "РФии"
С 2003 года , изобретения принадлежат, корпорациям и наемным эффективным менеджерам и пятой колонне или ультра ортодоксальным кланам , семьям
под руководством буржуазно - эксплуататорского ВИП- класса , на территории оффшорной "РФии" с коллаборационистско- компрадорской юрисдикции и
принадлежат строителями новым эффективным менеджерам , под мудрым присмотром наемных членов политбюро - менеджеров колонии - по руководством
международной финансового лобби США, Великобритании , куда и вывозятся как частная контора, изобретения, открытия, углеводороды, золото, алмазов,
нефть, древесина, чернозем и органы для пересадки ( почки, сердце итд)
Число выданных патентов в РФ с 1988 1991 1994 1997 2000 2003 2006 2009 2012
США, Япония, ЕПВ, Южная Корея, «Китай", Советский Союз, Российская Федерация
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
А вот и умалчиваемые "успехи" либерального Ведомства , которые по Тель-Авивиденью, не покажут. Число выданных патентов на изобреКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
тения промышленно развитыми странами в 1986-2012 гг., ед.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

89.

В 2000 гг. на патентном рынке стали доминировать азиатские страны. Помимо Японии, которая догнала, а затем и перегнала США по выдаче патентов на изобретения, значительно вырос уровень патентной активности Южной Кореи и Китая. Суммарно в 2012 г. этими тремя странами выдано 53,3 % патентов на изобретения от общемирового количества выданных патентов на изобретения.
Роспатентом в 2012 г. было выдано 32,9 тыс. патентов на изобретения (2,9% от общемирового количества), что является шестым результатом в мире и примерно
в 8 раз меньше, чем в лидирующей по этому показателю Японии.
При исследовании патентной активности стран значительный интерес представляют показатели, характеризующие поступление заявок на выдачу патентов (см.,
например, )
Динамика рос та с 1998 по 2015 лидирует Япония, США, Китай, , ЕВП, ранее СССР, . а с 1991 демократии Россия упала до нуля изобретений с 1993 и 20
тыс патентов не набирает. Япония и США и Китай приблизились к 300 000 изобретений. Россия занимает самое последнее место пропуская впереди ЕПВ (
европейские патенты )
Вот уровень мышления либерального Правительства.
Спросите любого какие страны технологически наиболее развиты. И незамедлительно получите ответ на уровне ощущении США. Япония. Германия. Южная Корея.
Великобритания. Но есть ли количественные оценки, которые могу эти ощущения и подкрепить .'
Оценивать уровень технологического развития стран можно по-разному. Однако есть хороший критерии, применимый ко всем государствам - количество патентов
пли заявок, поданных на получение патентов в течение года, а также их содержание Мировые базы патентов дают широкие возможности для анализа, поскольку
содержат полную, если не исчерпывающую информацию. Полную потому, что каждый патент обязательно публикуется, чтобы быть доступным в любой точке
мира В противном случае процедура патентования и охранительная функция патентов были бы невозможны
Давайте для начала посмотрим, как выглядит мировое технологическое развитие в зеркале патентной статистики В марте этого года Европейское патентное
ведомство (ЕРО) опубликовало очередной годовой отчет, в котором представлены сведения сколько заявок на патенты принято европейскими патентными службами в 2013 году, какие страны и заявители вносят наибольший вклад в патентную активность. в каких технологических областях наиболее активны заявители
Сразу отметим, что 85% всех патентов ЕРО приходится на долю стран Европейского союза, США. Японии. Южной Кореи и Китая Понятно, что эти страны патентуют изобретения и технологии не только на своей территории, постараются максимально защитить своп права и в других развитых странах таковы правила,
которые диктует глобальная экономика. Вот почему в Европейское патентное ведомство поступают заявки из разных стран мира, включая Россию, причем большая часть — из перечисленных выше стран. Поэтому годовая статистика ЕРО отчасти отражает мировую статистику в целом. Какова же она?
Германия . 12%, Франция. 5% , Швейцария -3%, Нидерланды -3 %, Великобритания 2%, Южная Корея 6 % , КНР 8 %, США 24. Другие страны Евросоюза. 10 %
куда входит и утилизированная России
В 20I3 году ЕРО зарегистрировало 265 690 заявок на патенты Лидеры — Европейский ( еврейский) союз (35%). США (24%). Япония (20%). Китай (8%) и Южная Корея (6%) Среди европейских стран-заявителей с большим отрывом лидирует Германия (12%). За ней следуют Франция (5%). Швейцария (3%). Нидерланды (3%) и Великобритания (2%). Где же здесь Россия''
Наши расиянские 232 заявки на патенты составляют меньше одной десятой процента. Это песец. Понятно, почему Россию нельзя увидеть на диаграмме . Росси
просто нет .
Знает ли об этом пипл ( народ ), лишние едоки, гассияне, неудачники, сепаратисты, люмпены, мятежники, маргиналы, ватники, гои, москали, электорат и малый теневой народ - нового электорат
Из диаграммы видно, что более; половины всех патентных заявок, принимаемых в Европе, приходится на долю США, Японии, Китая и Южной Кореи. Среди европейских лидеров — Германия и Франция. Если сравнить показатели 2013 и 2012 года, то видно, что Китай, Южная Корея и Нидерланды резко наращивают патентную активность, а Германия. Швейцария. Великобритания и другие (в число которых входит Россия) — снижают
Кто подает заявки на патент. Львиная доля (65.5%) исходил от крупных контролируемых Хозяевами денег и корпорациями США. Причем эта доля, год от года
нарастает. Предприятия мелкого и среднего бизнеса, а также индивидуальные изобретатели подают 29% заявок, университеты и государственные научно- исслеООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
довательские организации — всего 5.5% Распределение весьма красноречивое. В самом деле, бессмысленно требовать патенты от универКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

90.

ситетов и исследовательских институтов, которые работают в области фундаментальной науки, создающей заделы для новых технологии. Они далеки от производства, где. собственно, эти патенты и нужны.
Технологическими разработками во всем мире занимаются исследовательские подразделения крупных корпораций и аффилированные с ними институты. С помощью
патентов они столбят территорию и заранее оккупируют, будущие пиши на мировом рынке для хозяев денег .
У корпорации , есть специальные высокопрофессиональные патентные службы и ресурсы, чтобы платить за патенты и их продвижение бывшей
СССР ,
под руководством наемных менеджеров международной мафии (ЕММ) и ФРС с демократической офшорной юрисдикцией , строителями нового цифрового порядка в юридической фирме "РФии" , под мудрым присмотром наемных менеджеров -тендема "РФии" с очень высокими рейтингом среди международных теневых кланов и меньшинств (развратников)
Канцлер либерально- демократического ГД РФ Володин и либеральные депутаты ГД РФ, глава боевого крыла - Дмитрий Медведев и Компани наемных менеджеров , об этом естественно ничего о не знают.
Можно поздравить ФРС, по успешной уничтожению СССР на 16 суверенных "независимых" рыночных государств и окончании плана Барбаросс - 2 с новым
Мировым либеральным порядком.
Да. Это может увидеть каждый, раскрыв программу США «Переход к демократическому рынку» (Концепция и Программа, ч.1, 224с; Законопроекты, ч.2, 400с),
Гарвардский проект, исполнительный директор Джефри Сакс, утвержденный советником Президента РФ Б.Ельцина, разработанную в соответствии с решением
«семерки» (Хьюстон,90) в августе 1990г как рамочную исполнительскую программу для реализации Доклада 4-х (МВФ, МБРР, ЕБРР, ОЭСР) «Экономика СССР: выводы и рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по уничтожению и оккупации СССР
Раскроем программу «Переход к колониальному либеральному рынку », раздел «Экономический Союз суверенных республик» (т.е., независимых государств – "КИАинформ".) и посмотрим, что фактически запланировали Политбюро Хозяевами денег по уничтожению РФ ( реформированию СССР, стр. 17 ):
«В основу Экономического Союза закладываются следующие принципы:
1. Экономический Союз, основан на началах равенства членов Союза – суверенных государств, добровольно в него вступивших.
2. Основа экономики – предприниматель, предприятие, преумножающие свою собственность и тем самым национальное богатство Хозяев денег … (например, Абрамович – Ю.К.).
3. Все суверенные государства, вступающие в Экономический Союз, создают единое экономическое пространство ( для хищение изобретений )…
4. Условием членства в Союзе является принятие на себя республикой определенных обязательств в полном объеме, вытекающих из Договора о создании Экономического Союза…
И далее в программе США подробно излагается содержание «Договора о создании Экономического Союза».
Т.е., по программе США «Переход к рынку , эта была дурилка для лохов, а выполнена реальная оккупации хозяевами денег , на территории СССР-России, вместо суверенного государства СССР, должно появиться 16 якобы «суверенных», независимых государств, которые, если пожелают, могут вступить в «Экономический
Союз», СНГ, подписав подготовленный экспертами США «Договор о создании Экономического Союза», который никого и ни к чему не обязывает.
Таким образом, из приведенного официального документа установлено, что СССР не «рухнул», не «распался» - это миф, а «расчленен» по программе Хозяев денег ,
США «Переход к рынку» на 16 независимых оккупированных финансово -экономической Хазарской Хунтой государств - это документально подтвержденный факт
об оккупации, колонизации и выполнение плана Барбаросс -2 лобби мирового капитала и буржуазии , замаскированной под пятую колонну в ЗАО "РФии"
.
Хозяева денег изучили нас хорошо и применил операцию продвижения своего агента -троцкистов Горбачева, который за шесть лет сумел создать механизм ликвидации страны. Т.е., причиной катастрофической ситуации является «перестройка по Горбачеву» без изобретений. Но «перестройка по Горбачеву» - это миф информационной войны.
Фактически есть программы геноцида и оккупации Хозяевами денег и есть созданная ими «система» внешнего управления, «механизм ликвидации страны» без изобретателей и изобретений . И есть наемник, компрадор Горбачев, исполнитель этих программ, который в рамках принятого закона о НКО является «иностранным
агентом».
С другой стороны Е.Федоров тиражирует миф: «Мы проиграли в 40-летней войне, которую почему-то называют "холодной". И сегодня наш ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

91.

государственный аппарат подчиняется победителю, то есть Хозяевам денег . Мы платим им дань, и они нас полностью контролируют» и ничего не говорит о ликвидации в 2003 г, им же или ( Единой России) статьи 9 "Патентного закона РФ".
Т.е., в развязанной Хозяевами денег , США, ЕС в послевоенный период "холодной войне", экономического удушения СССР гонкой вооружений, руководству СССР якобы не удалось создать эффективную экономику с началом ростом выдачи патентов в СССР до 100 тыс в год.!!! , а сегодня еле набираем еле 30 тыс патентов в год
и то, половина иностранных государств, которые столбя забуогрные новшества, для удушения и для дальнейшей колонизации развалиной экономики "РФии" и
через приватизированные троцкистские ГААГА суды доить колониальную Россию . Экономика страны «рухнула», СССР «распался». Хозяева денег , США,ЕС якобы одержали победу в «холодной войне»- эта дурилка для пипл -лохов.
Этим Е.Федоров, по сути, перекладывает вину за современную катастрофическую ситуацию на деятельность руководства СССР, российской науки , советских изобретателей, в послевоенный период, оправдывает наличие современной колониальной администрации Матвиенко-Володин и ее преступную деятельность по исполнению программ геноцида Хозяевами денег в РФ (ЗАО "РФии") . В том числе и свою деятельность в «Системе внешнего управления». Этим он объясняет необходимость «перехода к рыночному геноциду », к «рыночной либеральной колониальной экономике» без изобретателей и изобретений, обозвав эту деятельность инновационной без патентов . Для защиты докторских и кандидатских, теперь в либеральной России иметь патенты не обязательно не обязательно
Естественно возникают вопросы. Какое объяснение Е.Федорова основано на реальных событиях и может стать основой принятия адекватных мер. И какое объяснение является мифом, внедряемым в сознание сепаратистов, неудачников, маргиналов, мятежников, люмпенов, ватников, и электората для оправдания противоправной деятельности колониальной, компрадорской администрации не государственной Думы .
Естественно Е.Федоров, как участника «системы ига теневого с ФРС » и перечисленных событий умалчивает, национальный состав колониального Правительства, компрадорской ГД Володина и буржуазной администрацией г в "РФии", состоящее из теневого или малого народа, строящего новый цифровой порядок,
на просторах оккупированной Великой Оффшорной ........, состоящим из малого и теневого народа без рыночных патентов и либеральных изобретений , как
Карл Маркс, умолчал в своей книге "Капитал", о банковском капитале. Обе "рыбки" из одной финансовой бочки, с приватизированные ФРС , ЕММ и служат
Деньгам на троне, а не изобретателям и способствуют уничтожению остатков изобретательской деятельности в бывшей СССР и утилизированной , сырьевой, оффшорной России .
Ключевые слова : компенсатор, фрикционно-демпфирующаяся сейсмоизоляция, демпфирующая сейсмоизоляция; фрикционно –демпфирующие сейсмоопоры: демпфирование; сейсмоиспытания: динамический расчет , фрикци-демпфер, фрикци –болт , реализация , расчета , прогрессирующее, лавинообразное, обрушение, вычислительны, комплекс SCAD Office, обеспечение сейсмостойкости, магистральные, технологические, трубопроводов,
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85 летию Всероссийского общества изобретателей
и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких
достижений и открытий, однако огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых соединениях для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM в России на используется , а уже выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием Фразао. Внедряются отечественные изобретения дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services https://www.quaketek.com/seismic-friction-dampers/ Изготовлен и внедряется огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений в США по изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746 проф дтн ПГУПС
Уздина А М, под названием гаситель динамических колебаний DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla Наши
Умышленно МО-68
"Озеро Долгое" , Комитет ЖКХ СПб и ЛО отказываются в течении 10 лет, рассмотреть на научном техническом совете НТС , специальные технические условия (СТУ), связанные с безопасностью при пожарах Ленинградцев по повышению огнестойкости металлических конструкций , трубо- ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
партнеры из блока НАТО уже внедряют отечественные изобретения в США, Канаде, Японии. Статью 281 УК РФ. Диверсия подрыва экономической безопасности и обороноспособности РФ.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
проводов , с учетом сдвиговой прочности металлических конструкций, при действии поперченной силы, при температурных напряжений и по-

92.

жарных нагрузок, в программном комплексе SCAD 21.1.1., на сдвиг с перемещением на "Z" ( по изобретению № 165076 "Опора сейсмостойкая"),
вдоль оси компенсатора, при выполнении расчетного количество пазов шириной <Z> , по линии нагрузки и длиной ,которая превышает длину
<Н> , от торца сдвигового компенсатора, до расчетной точки в металлических конструкциях , выполненного по изобретениям СССР №№
1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина , согласно СП 16.1.13330.2011 п.п. 8.2.1
5 марта, в день Памяти Сталина , редакция газеты "Новый Петербург" приглашает на памятный вечер в 15 -00 в актовом зале горкома
КПРФ, по адресу метро Обводный канал , Лиговский пр 207 Б . Справки по тел 8-904-603-82-14
Редакция газеты "Земля РОССИИ" прилагает научное сообщение : " Актуальность Ленинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние изобретательской деятельности при буржуазном курсе антигосударственных реформ , по
уничтожению государственного подхода , по не использованию изобретения- огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности внедренного в Канаде, США, Японии , Китае, Армении, Украине, по изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
Увеличение температурных колебаний с использованием огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой
прочности , по СНиП И-7-81*, привело к необходимости в разработке новых решений, реализующих принцип уменьшения температурных колебаний с использованием oгнестойкого
компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности для примениядемпфирующего компесатор для кабеленесущие
системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Общественной организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, предлагается систему Моделирования температурных колебаний с использованием oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений для использования при монтаже кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM в программ
комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности , в программном комплексе SCAD в районах с сейсмичностью 7-10 баллов (РФ)
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

В конструкции с использованием огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности , реализуется
идея упруго фрикционной системы, достоинством которой является целенаправленное использование эффекта
повышенного рассеивания энергии при температурных колебаниях строительных конструкций , за счет сухого
трения специально запроектированных конструктивных элементов.
Упруго фрикционная система по классификации систем температурных колебаний с использованием огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности, относится к системам с повышенными диссипативными характеристиками , в которых основной эффект достигаемся путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого сухого, гистерезисного и др ) Упруго -фрикционная система снижает динамическую
реакцию сооружения за счет поглощения энергии, передаваемой сооружению в процессе сейсмических колебаний демпфирующими устройствами В силу этого снижаются затраты на антисейсмические мероприятия при
обеспечении норматив нового уровня сейсмостойкости здания
Снижение температурных колебаний с использованием oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности ,
происходит и при использовании упруго пластических систем , на фрикционнщ- подвижных
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
соединениях (ФПС) Для ФПС из обычных компенсаторов , величина энергетиче-
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

101.

ских потерь, отнесенная к упругой энергии за один цикл колебаний, не превышает 0,6. Этому коэффициенту
диссипации соответствует уровень затухания в системе величиной 5% от критического что и заложено в СНиП
В сооружениях и трубопроводах большинство потерь энергии происходит за счет внутреннего трения в
материале конструкций, трения на контактах подземной части сооружений с грунтом основания и трения в соединениях конструкций. Но можно усилить рассеивание энергии путем использования демпферов различной
конструкции, при этом коэффициент диссипации повышается в 23-40 раз Также сухое трение не только активно влияет на рассеивание энергии колебаний но и существенно изменяет резонансные частоты системы .
Рис.1. Классификация систем с повышенными диссипативными характеристиками
Па классификации систем активной сейсмозащиты оборудования и сооружений :
- сейсмоизоляция,
- адаптивные
- с повышенным демпфированием,
- с динамическими гасителями
УПС и УФС относятся к одной и той же (третьей) группе, в которых основной эффект достигается путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого, сухого, гистерезиснсго и др ).
Общим для рассмотренных систем является их повышенная, по сравнению с упругими системами энергопогпощающая способность Можно также ожидать, что мягкая реакция упруго-фрикционных систем, подобно упруго- пластическим способствует предохранению несущих элементов составляющих систему, от хрупкого разрушения
Вместе с тем УФС и ФПС имеют и некоторые преимущества по сравнению с УПС:
1) Наиболее важное из них возможность регулировать потери энергии в системе в зависимости от величины расчетного воздействия. Назначая определенную величину обжатия соприкасающихся поверхностей элементов системы, можно добиться максимального
рассеивания энергии колебаний и, следовательно, наибольшего снижения динамической реакции сооружения. При этом максимальная величина коэффициента диссипации в таких системах может в два и более раз превышать значение этого коэффициента (равное 4,0)
для упруго-пластических систем.
2) Сооружения с фрикционными связями могут быть запроектированы таким образом, что проскальзывание элементов будет наступать по зонам непрерывно па мере увеличения интенсивности внешнего воздействия Достоинство такой конструкции состоит в том
что рассеивание энергии про исходит в течение всего колебательного процесса, а не только в пластической стадии движения
3) Конструкции с фрикционными связями могут переносить практически бесконечное число циклов колебаний без опасности изменения механических характеристик соприкасающихся поверхностей при взаимном их проскальзывании
4) Снижение сейсмической реакции происходит на всем диапазоне интенсивности воздействия
5) УФС может быть реализована в сооружении без ведения дополнительных устройств, повышающих стоимость строительства.
Упруго фрикционные связи, играя роль включающихся связей, позволяют резко увеличить вслед за подвижкой стыка динамическую жесткость системы и вывести сооружение из области преобладающих частот сейсмического воздействия .
Диссипативные свойства упруго-фоикционной системы и ФПС зависят от соотношения между силой сухого трения и амплитудой внешней нагрузки
Из всего выше сказанного можно сделать вывод, сейсмическая реакция сооружения, запроектированного как упруго- фрикционная система и ФПС, должна быть ниже чем для сооружения традиционной конструкции
Для рассмотрения предлагается конструкция каркаса с применением конструктивно технологической системы КТС ( которой реализован принцип упруга-фрикционной системы на маятниковых телескопических сейсмоизолирующих стальных подвижных опорах , как одного из метода сейсмозащиты и возможность регулирования энергопоглощения в зависимости от величины расчетного воздействия Это достигается с помощью фрикци- болтов, с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином прижимающих отдельные элементы сооружения друг к другу с определенной силой.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

102.

Рис.2 Реальный узел образования упруго фрикционной связи с использованием oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности
КТС (конструктивно-технологическая система) представляет собой конструктивную систему с повышенными диссипативными свойствами которые можно регулировать В ней допускается возможность реагирования энергетической емкости сооружения в зависимости от величины расчетного воздействия . Это достигается с помощью фрикци -болтов, прижимающих отдельно элементы сооружения друг с другу с определенной силой.
Для повышения диссипативных свойств здания из КТС ( конструктивно технологическая схема) используется прием искусственной разрезки остова сооружений, оборудования на самостоятельные несущие блоки, соединяемые между собой в швах фрикционными связями При этом для районов, где ожидается сейсмическое воздействие значительной интенсивности, целесообразна разрезка остова не только вертикальными, но и горизонтальными швами которые допускают взаимные сдвиги блоков по горизонтали.
В КТС , ФПС диссипативные характеристики повышаются за счет предусмотренных узлов сухого трения, в которых благодаря взаимному проскальзыванию несущих и ограждающих конструкций происходит резкое увеличение диссипации энергии колебаний, а
также качественна изменяется общий механизм деформации сооружения. В силу этого снижаются затраты на антисейсмические мероприятия при обеспечении нормативного уровня сейсмостойкости здания.
Вследствие действия сейсмических сил происходят необратимые, а, следовательно, опасные перемещения Для снижения взаимных перемещений изолированных частей сооружения в систему сейсмозащиты вводятся энергопоглощающие устройства (демпферы),
обладающие повышенными диссипативными (рассеивающими) свойствами. В КТС роль энергопоглощающих устройств выполняют фрикционные прокладки между ветвями конструкции Потеря энергии в демпфирующих устройствах происходит за счет работы возникающих в них сил сопротивления (сил вязкого и сухого трения, сил пластического деформирования), которая пропорциональна перемещению точки приложения этих сил. Именно поэтому демпферы и устанавливаются между частями конструкции с большими взаимными перемещениями При этом помимо повышения энергоемкости конструкций, в определенном диапазоне могут изменяться динамические характеристики здания
Кроме того, что КТС и ФПС является конструкцией со скрытым металлическим каркасом, в ней эффективно применяются упруго-фрикционные соединения на высокопрочных фрикци- болтах Сейсмофонд. Соединение металлических контурных элементов на
монтаже производится с помощью фрикци-болта с регулируемым усилием затяжки гайки и забитым в пропиленный паз медным обожженным клином . Использование таких соединений позволяет существенно повысить уровень диссипации энергии колебаний и снизить величины сейсмических нагрузок на здания
Суть работы болтов следующая изменение динамической схемы сооружений достигается с помощью упруго-фрикционного стыка, который до определенного уровня усилий (изгибающего момента) работает как жесткое соединение При превышении этого уровня
в стыке происходит контролируемый сдвиг причем допустимая (регламентируемая) величина сдвига определяется размером овальных отверстий для постановки болтов
Рис 3 Принцип образования упруго-фрикционной связи на высокопрочных болтах с использованием фрикци-болта Сейсмофнда, с пропиленным пазом, в латунной шпильке и забитым сминаемым медным обожженным энергопоглощающим клином
Проведенные экспериментальные исследования образцов при знакопеременных статических и пульсационных нагрузках свидетельствуют о физической реализуемости процессов относительной подвижки в соединениях, стабильности замкнутых петель гистерезиса и существенном повышении способности конструкций к поглощению энергии. К достоинствам упруго- фрикционных соединений на фрикци-болтах с медным обожженным клином относятся неизменяемость динамической структуры до определенного уровня
внешних воздействий отсутствий повреждений при интенсивных колебаниях и возможность нетрудоемкого восстановления конструкций после землетрясения. Применение ФПС с фрикци-болтом, в конструкциях сейсмостойких сооружений, оборудования, соответствуют основным направлениям повышения индустриальности и технологичности строительно-монтажных работ .
Использование в сейсмостойком строительстве упруго-фрикционных соединений и ФПС на высокопрочных болтах с контролируемой величиной подвижки позволяет повысить надежность и технико-экономические показатели зданий и сооружений Но необходимо тщательно исследовать а потом применять в сейсмостойком строительстве конструктивные решения с повышенными дисси- пативными характеристиками. Гудман и Кламп (США) установили, что для каждой конкретной упруго-фрикционной системы существует оптимальная величина силы трения, при которой рассеяние энергии будет наибольшим .
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Огнестойкий компенсатор - гаситель
температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Фигуры чертежи Огнестойкий компенсаКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
тор гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

103.

Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

104.

Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг.
4 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 5 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

105.

Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
МПК F16L 27/2
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

106.

Фиг. 8 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

107.

108.

109.

110.

111.

112.

Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Фиг. 17 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

113.

114.

115.

116.

Фиг. 20 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2 для примения в сейсмоопасных районах для повышения сейсмостойкости
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Реферат :
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений с упругими демпферами сухого трения предназначена для термической и сейсмической виброзащиты строительных
конструкций , трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых
фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры выполнен сборным с трубчатым
сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа строительных конструкций . https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений- фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , содержащая трубообразный спиралевидный корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и сопряженный с ним подвижный узел из контактирующих поверхностях между которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного соединения.
Кроме того в строительных конструкциях , трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси, выполнено восемь симметричных или более открытых пазов с длинными овальными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил трения
в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой двойную фрикционную
пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой со свинцовой
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
шайбой и латунной гильзой для создания протяжного соединяя.
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Дата
06.22
06.22
06.22
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, с упругими демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.

117.

Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* )
Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено со скошенными торцами
в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами соединяется , на изготовлено из фрикциболтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия.
Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волны. Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с
упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцевого соединения растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами, поглощает при этом вибрационные,
взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени
используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых соединениях, на фрикциболтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого
трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару структурных элементов, соединяющих
эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo
Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС) фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной , винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться спирально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см ( по расчету на
сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) , забить в паз латунной шпильки
демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей эксплуатации
после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборудования, задний и сооружений
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

118.

119.

120.

Прилагается для доклада Описание изобретения Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений МПК F16L 27/ 2 для примения в сейсмосопасных районах более 9 баллов для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Описание изобретения Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений МПК F16L 27/ 2, F16L 23/00
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных конструкций от термических и температурных колебаний при пожарных нагрузках , температурных напряжениях , динамических ,
многокаскадных нагрузках на строительные конструкции , металлических ферм , магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий электропередач, рекламных щитов
от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых элементов использование термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных констру кций , трубопровода строительных конструкция, со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими ножками при многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты строительных конструкций, объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык, патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого
соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Изобретение относится к области огнестойкости строительства, магистральных трубопроводов, и может быть использовано для фланцевых соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система содержит фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с разной жесткостью,
демпфирующий элемент с зазором 50 -100 мм(для сдвига ) . Использование изобретения позволяет повысить огнестойкость металлоконструкций, трубопроводов с косым стыком для сейсмозащиты и
виброизоляции в резонансном режиме фланцевые соединения в растянутых элементов и трубопровода со скошенными торцами
Изобретение относится к огнестойкости строительных конструкций, трубопроводов, строительству и машиностроению и может быть использовано для виброизол яции магистральных трубопроводов, технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным центром масс и др.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

121.

Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820 , стыковое соединение растянутых элементов
№ 887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная эффективность огнестойкости из -за отсутствия демпфирования колебаний. Технический результат - повышение эффективности термической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа термического компенсатора гасит еля температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , содержащей по крайней мер, за счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена с использованием фрикци-болта с забитым обожженным медным упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с медной вту лкой, при этом нижняя часть штока соединена с основанием строительных конструкции, трубопровода , опоры , жестко соединенным с демпирующей на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для обеспечения демпфирования
фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций , кровли, трубопровода со скошенными торцами для термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
На фиг. 1 представлена стальная ферма с огнестойким компенсатором гасителем температурных напряжений с использованием фланцевых соединений в строительных конструкциях, фермах, пролетных
строений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях для мо нтажа, крепления
термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для зданий и сооружений,
содержит основание и овальные отверстия , для болтов и имеющих одинаковую жесткость и связанных с строительными конструкц иями и опорными элементами верхней части пояса зданий или сооружения я с использованием термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фрикци-болтом с пропиленным пазов в латунной шпильки для
забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс основания и де мпфирующий элемент, в виде строительных конструкций, трубопровода
с упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746 «Сп особ защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая»
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов строительные конструкции, трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения за счет фрикционноподвижных соединениях (ФПС)и термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
При термических нагрузках , колебаниях и колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными
торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с упругими демпферами сухого трения , с упругими демпферами сухого трения , элементы и воспринимают как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на дем пфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается пространственную сейсмозащиту, виброз ащиту и защита от термической ударной нагрузки
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, с упругими демпферами сухого трения, поглощает как термическую, так и сейсмическую энергию и так же работает , как виброизолирующая система работает следующим образом.
При колебаниях температурных колебаний , используется для как виброизоляция объекта , фланцеве соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фрикционоподвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабля я тем самым динамическое воздействие на здание, сооружение, трубопровод, за счет зазора 50-100 мм между стыками на болтовых креплениях
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения работает следующим образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , которые воспринимает
вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания гасятся за счет фрикци -болта расположенного в при креплении опоры к основаООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
нию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы колебаний в горизонтальной пл оскости.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

122.

При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами и силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами или
прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и после разрушения при импульсных растягивающих нагрузках
или при многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго за счет
трения, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 - 2 см или более и пожарных нагрузках, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность использовать фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для
фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент США
Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям болтового соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения в термическом компенсаторе, гасителе температурных колебаний в строительных конструкций , трубопроводе
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений отверстий фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций ,трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой
(гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, установленный с
возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный
фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу
возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном направлении строительных конструкций.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения в конструкциях термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными протяжными
пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и обеспечивает
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под вибрационные, сейсмической нагрузкой,
взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода , поясняется чертежами,
где на
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

123.

фиг.1 изображено огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для строительных конструкций испытанный в США американскими инженерами на Аляске, как фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций используемо и испытанной в США, Канаде для строительных конструкций и трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на
фрикционных соединениях с контрольным натяжением для строительных конструкций ;
на фиг.2 изображены виды термического компенсатора американской фермы смонтированной на болтах , гасителя температурных колебаний , с боку фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для строительных конструкций, стальных ферм на фланцевых креплениях
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой втулкой) термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
фиг. 7 изображены Японские гасители динамических колебаний, вид медной или тросовой гильзу для латунной шпильки –болта в тросовой обмотке два раза, с верху фланцевого соединение с овальными отверстиями растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое косого соединение по замкнутому контуру растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 10 изображено фланцевое Канадское соединение растянутых элементов трубопровода
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов косого компенсатора для трубопровода со скошенными торцами с косым демпфирующим компенсатором и с овальными отверстиями ( не показаны )
фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конс трукций , трубопровода
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами"
фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинскому изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента №
2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути совершенствования технологии выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах" Национальная металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
На фиг 15 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы и графики на английском языке .Изображен образец для испытания Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков,
инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно подвижных соединений (ФПС) по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
На фиг 16 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы и графики на английском языке .Изображен образец для испытания Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК SCAD
На фиг 17 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
На фиг 18 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895,
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
На фиг 19 изображена сдвиговая прочность самого огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений, используемые в США, Канаде и разные демпфирующие компенсаторы по изобретениям
проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»

124.

На фиг 20 изображен график с учетом сдвиговой прочности огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы по изобретениям проф
ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как аналог огнестойкости фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами
с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной . Нижний фланец охватывает верхний корпус строительных конструкций, трубы (трубопровода) . При монтаже демпфирующего компенсатора, поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикциболтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой) В
стенке корпусов строительных конструкций и виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры или строительных конструкций, перпендикулярно оси корпусов строительных конструкций выполнено восемь или более длинных овальных отверстий строительных конструкций, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой,
с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде скользящих пластин , вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В нижней части демпфирующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса выполнен фланец для сопряжения
с защищаемым объектом, строительных конструкций ,сооружением, мостом
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, совмещают, скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна).
После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы строительных конструкций, трубопровода, агрегата. Увеличение усилия затяжки
гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса уложенного между контактирующими поверхностями деталей поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
экспериментально или расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами демпфирующего компенсатора , сверху и снизу закреплена
на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним фланцевым соединением растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых тросов- демпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , термической, сейсмической, взрывной энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в
растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого стального троса, пружинистых многослойных медных клиньев и сухого
трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных вибрационных, взрывных, сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный
коэффициент трения для термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса строительных конструкций, трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми соединениями должна испытываться на сдвиг 1- 2 см всего, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , т рубопровода
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
расчетное усилие с контрольным натяжением термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2

125.

Фрикци-болт для строительных конструкций, стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается термическая, вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает пожарную нагрузкуи сейсмическу. на
2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы строительных конструкций, трубопровода, за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между верхней составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения температурных напряжений, пожарной нагрузки, взрывной, сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение строительных конструкций ,теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе повышения огнестойкости строительных конструкций, виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической,
взрывной, вибрационной энергии.
Огнезащита, виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая строительных конструкций, трубопровод, опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одно температурное напряжение или взрывную нагрузку. После пожарной нагрузки, температурных напряжений, взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять строительные конструкции, кровлю, опору и затянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии пожарной нагрузки, температурных напряжений , вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа, как шток, строительных конструкций, стыков металлической фермы, корпуса опоры, в пределах длины паза, без разрушения строительных конструкций, оборудования, здания, сооружения, моста.
О характеристиках пожарной нагрузки , температурных напряжений в строительных конструкций виброизолирующего демпфирующего компенсатора - фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015,
СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей температурных напряжений строительных конструкций на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н, можно ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) строительных конструкций и демпфирующих узлов
крепления (ДУК), можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Broschueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода и лабораторными испытания ми демпфирующего косого компенсатора на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фланцевых фрикционно –подвижных соединений для виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8 https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4 https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Сопоставление с аналогами демпфирующих строительных конструкций, трубопровода, косого компенсатора для трубопроводов на осн ове фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, показаны следующие существенные отличия:
1. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода при пожарной нагрузке косого фланцевое соединение растянутых элементов строительных
конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает демпфирующие нагрузки от перепада температуры при транспортировке по трубопроводу газа,
кислорода в больницах
2. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода и упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов
строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами регулируется повышает огнестойкость строительных конструкций , трубопровода
4. В отличие от монтажа строительных конструкций без термических компенсаторов гасителей температурных колебаний , огнест ойкость каркаса здания увеличивается в разы, и свойства которой
ухудшаются со временем, из-за отсутствия огнезащиты ,а свойства фланцевое косое демпфирующее соединение растянутых элементов строительных конструкций. трубопровода со скошенными торцами,
остаются неизменными во времени, а при температурном напряжении, пожарная нагрузка возрастает и огнестойкость строительных конструкций падают .
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Огнестойкость достигнут за счет использования термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода , что повыш аСпециальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
ет долговечность демпфирующей упругого фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами ,
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и стареющая резина , пружинные сложны при расчет и монтаже. П ожарная безопасность достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации строительных конструкций , фланцевого косого компенсатора соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами

126.

Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода, металлических ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13
«Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления
– дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и
безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Формула изобретения огнестойкий компенсатор- гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для фланцевых демпфирующих крепления, в том числе и косого и традиционного фланцевого соединение, растянутых элементов строительных конструкций и кабеленесущих
системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
1. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и
фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, демпфирующего косого компенсатора для строительных конструкций и магистрального трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для термической защиты и сейсмоизоляции строительных кон струкций трубопровода и
поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной плоскости по лини нагрузк и, при этом упругие демпфирующие косые компенсаторы , выполнено
в виде фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая , сопряженный с ним подвижный узел с
фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в виде протяжного соединения контактирующих
поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся тем, что с целью повышения надежности к термическим и температурным колебаниям при пожаре для строительных конструкций, за счет демпфирующее т термической эффективности
сухого трения при термических и динамических колебаниях , за счет соединенныя, между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном,
пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа косого компенсатора для трубопроводов
3. Способ работы огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений, с использованием фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
ности при пожаре и высокой температуре строительных конструкций , трубопровода на
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с

127.

тросовой втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци - болтом и
гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для определения усилия сдвига и
постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативно й величиной показателя
ния, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве
показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз
латунной шпильки с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим
подвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью
устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающ ийся сухарик, выполненный
из закаленного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при огнестойком компенсаторе - гасителе температурных напряжений, к проектному усилию
натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа, сам огнестойкий
компенсатор, гаситель температурных напряжений , с использованием сдвиговой для перемещения компенсатора, как перемещающегося по линии нагрузки , как косой
компенсатор или не косого демпфирующего огнестойкий компенсатор , при отношении в диапазоне 0,50 -0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей фланцевого перемещающихся, сдвиговых соединение растянутых элементов строительных конструкции или трубопровода со скошенными торцами с использованием цинконаполненной грунтовокой
ЦВЭС , которая используется при строительстве мостов https://vmp-anticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Актуальность Ленинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние изобретательской деятельности при буржуазном курсе антигосударственных реформ в Комитет ЖКХ и строительстве , по уничтожению государственного подхода по внедрению огнестойкого компенсатора- гаситель температурных напряжений в СПб и ЛО
Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85- летию Всероссийского общества изобретателей
и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вдохновения и энергии для новых ярких
достижений и открытий, однако огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых соединениях уже выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием Фразао. Внедряются отечественные изобретения дтн
проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services https://www.quaketek.com/seismic-friction-dampers/ Изготовлен и
внедряется огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений в США по изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616 ,165076,
2010136746 проф дтн ПГУПС Уздина А М, под названием гаситель динамических колебаний DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS Рeter
Spoer, CEO Dr, Imad Mualla Наши партнеры из блока НАТО уже внедряют отечественные изобретения в США, Канаде, Японии. Статью 281 УК РФ. Диверсия подрыва экономической безопасности и обороУмышленно МО-68 "Озеро Долгое" , Комитет ЖКХ СПб и ЛО отказываются в течении 10 лет, рассмотреть на научном техническом совете НТС ,
специальные технические условия (СТУ), связанные с безопасностью при пожарах Ленинградцев по повышению огнестойкости металлических конструкций ,
трубопроводов , с учетом сдвиговой прочности металлических конструкций, при действии поперченной силы, при температурных напряжений и
носпособности РФ.
пожарных нагрузок, в программном комплексе SCAD 21.1.1., на сдвиг с перемещением на "Z" ( по изобретению № 165076
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
"Опора сейсмостойкая"), вдоль оси компенсатора, при выполнении расчетного количество пазов шириной <Z> , по линии нагрузки и длиной

128.

,которая превышает длину <Н> , от торца сдвигового компенсатора, до расчетной точки в металлических конструкциях , выполненного по
изобретениям СССР №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина , согласно СП 16.1.13330.2011 п.п. 8.2.1
https://disk.yandex.ru/d/3n1XjcsYL54hRQ https://ppt-online.org/1083027 и внедренные в Канаде, США, Японии, Китае и даже в братской Украине.
Спецвыпуск номер 104 от 14 02 2022 редакции газеты Земля РОССИИ для доклада на торжественном вечере посвященному Дню
Рождения Владимира Ленина 22 апреля 2022 в Шалаше
Тема доклада : Актуальность Ленинского
подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние изобретательской деятельности при буржуазном курсе антигосударственных реформ в Комитет ЖКХ и строительстве СПб и ЛО , по уничтожению государственного подхода по внедрению огнестойкого компенсатора- гаситель температурных напряжений в СПб и ЛО
Однако товарищи из дружественного Китай уже испытали и внедрили огнестойкий компенсатор, но гибридный гаситель динамических и
температурных напряжений и колебаний
Прилагает научною статью товарищей из КНР экспериментальное исследование Гибридной соединительной балки С Фрикционным амортизатором с использованием Полустального материала
Тао Ванг1*, Фэнли Янг1, Синь Ванг2 и Яо Цуй2
* 1. Лаборатория сейсмостойкости и инженерной вибрации, Институт инженерной механики, Китайское управление по землетрясениям (CEA),
Харбин, Китай
* 2государственная ключевая лаборатория прибрежной и морской инженерии, Школа гражданского строительства, факультет инженерной инфраструктуры, Даляньский технологический университет, Далянь, Китай
Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные повреждения во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году. Балки очень трудно
отремонтировать, как только появляются трещины. Чтобы улучшить пластичность и ремонтопригодность традиционной соединительной балки
RC, в этом исследовании предлагается управляемая повреждениями гибридная соединительная балка. Гибридная соединительная балка соединяет
конечности стены с помощью фрикционного демпфера, соединенного через сегменты стальной балки. Прочность и жесткость фрикционного
демпфера тщательно продуманы, чтобы сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм трения может рассеивать больше энергии, чем традиционная RC-соединительная балка. Неопределенности, возникающие в процессе проектирования, и характеристики, присущие традиционным соединительным балкам RC или другим типам амортизаторов, значительно снижаются. Для всех соединений используются высокопрочные болты, чтобы их можно было быстро заменить при обнаружении каких-либо повреждений после землетрясения. В этом исследовании
фрикционный демпфер с использованием полуметаллических фрикционных пластин и прокладок из нержавеющей стали в качестве контактной пары был испытан при различных скоростях нагружения. Была измерена температура. Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и спо- ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

129.

собность рассеивать энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, которая также продемонстрировала управляемость повреждениями с помощью предлагаемой гибридной соединительной балки.
Вступление
В высотных зданиях часто используется система стен из железобетона (RC) в качестве элемента сопротивления поперечной силе. Двойной механизм сейсмической защиты, т.е. соединительные балки и поперечные стенки, особенно подходит для обеспечения баланса между комфортом проживания и безопасностью от землетрясений. Во время землетрясения в первую очередь повреждаются соединительные балки, и вся конструкция
становится более гибкой, что предотвращает попадание в конструкцию высокочастотной доминирующей энергии. Поэтому часто ожидается,
что соединительная балка будет пластичной, как это предлагается во многих сейсмических проектных кодексах (Международный совет по кодам
(ICC), 2015; МОХУРД, 2016a,b). Однако большая пластичность элементов RC влечет за собой больший ущерб, поскольку пластичность зависит от
растрескивания бетона и податливости стальной арматуры. Как только соединительная балка RC трескается, ее очень трудно отремонтировать, как сообщалось во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008).
Соединительная балка, однажды объединенная с амортизаторами, также называемыми гибридными соединительными балКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
ками, привлекательна благодаря своей управляемости повреждениями, которая превосходит традиционные RCсоединительные балки. Недавние исследования (Фортни и др., 2007; Сюй, 2007; Тенг и др., 2010; Лу и др., 2013;
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

130.

Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что пластичность значительно повышается за счет использования амортизаторов в соединительной балке.
Вязкоупругий соединительный демпфер был использован Монтгомери и Кристопулосом (2015) для повышения сейсмических характеристик высотных зданий. Производительность двух ветвей стены, соединенных вязкоупругой связью, при ветровых и сейсмических нагрузках также была подтверждена экспериментально. Самоцентрирующийся демпфер с использованием проводов SMA для соединительной балки RC был разработан для
обеспечения возможности повторного центрирования системы, что было продемонстрировано экспериментами (Мао и др., 2012). Совсем недавно
Ji и др. (2017) предложили короткое стальное срезное звено для замены всей соединительной балки RC. Как способность рассеивать энергию, так и
возможность быстрой замены были проверены с помощью квазистатических циклических испытаний. Был построен четырехэтажный образец в
масштабе 1/2, который был установлен с помощью соединительных балок из низкоуглеродистой стали (Cheng et al., 2015). Соединение между
стальной соединительной балкой и поперечной стенкой RC работало хорошо в течение всего испытания. Однако в большинстве упомянутых выше
конфигураций отсутствуют механизмы замены. После повреждения амортизаторы трудно заменить. Кроме того, некоторые металлические
амортизаторы, хотя и соединялись болтами, имели значительную избыточную прочность, что приводило к повреждению соединения при больших
деформациях.
Для решения этих проблем часто используется фрикционный демпфер. Теоретически, фрикционный демпфер обладает бесконечной начальной жесткостью и стабильной силой после скольжения, которая превосходит другие типы демпферов при применении соединительной балки, как продемонстрировали Ан и др. (2013) и Е. и др. (2018). Большинство фрикционных амортизаторов имеют линейный тип, работающий в осевом направлении, например, фрикционный амортизатор Pall (Pall and Marsh, 1982) и амортизатор Sumitomo (Айкен и др., 1993). Они часто комбинируются с
другими механизмами для реализации более сложного поведения, такими как самоцентрирующийся демпфер (Filiatrault et al., 2000) и полуактивно
управляемый демпфер (Сюй и Нг, 2008). Энергия также может рассеиваться за счет крутящего момента трения (Муалла и Белев, 2002) или за
счет болтовых соединений (Лоо и др., 2014). Ключом к обеспечению стабильного поведения при трении являются материалы контактной пары. За
последние два десятилетия было тщательно изучено несколько типов фрикционных материалов, в том числе полуметаллический фрикционный
материал, материал из металлических сплавов, керамический материал на основе железа, композитный материал на основе углерода и т. Д. (Чан и
др., 2004; Гурунат и Биджве, 2007; Юн и др., 2010; Латур и др., 2014; Ли и др., 2016). В этих исследованиях изучалось микроскопическое поведение
контактной поверхности, такое как адгезия, истирание, усталость, коррозия и так далее, с помощью сканирующей электронной микроскопии. В
инженерной практике может быть трудно измерить такое поведение во время землетрясения. Вместо этого смещение, скорость и сила могут
быть получены из доступного процесса проектирования. Поэтому связь поведения трения со смещением, скоростью или рассеиваемой энергией
может быть очень полезной для применения при проектировании.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

131.

Специальные технические условия кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM разработаны организаций "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, с целью исследования сдвиговой прочности , для это предлагается использовать фрикционный демпфер, использующий полуме-
таллические фрикционные пластины и прокладки из нержавеющей стали в качестве контактной пары. Амортизаторы были испытаны при различных скоростях нагружения, и была измерена температура. Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой
энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и способность рассеивать энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, и даны выводы для обеспечения руководства по проектированию.
Механическое поведение фрикционного демпфера для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Фрикционные амортизаторы отличаются бесконечной начальной жесткостью и почти постоянной силой скольжения, что очень привлекательно,
поскольку большая жесткость помогает противостоять ветровой нагрузке и небольшим или умеренным землетрясениям, в то время как постоянная сила скольжения предотвращает непредсказуемую силу, передаваемую в основной элемент конструкции из-за эффекта избыточной прочности.
В этом исследовании был разработан фрикционный демпфер, который работает в направлении сдвига, чтобы адаптироваться к деформации соединительных балок. Хотя он работает в режиме деформации сдвига, конфигурация аналогична тем, которые работают в осевом направлении.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Конфигурация фрикционного демпфера
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

132.

133.

134.

135.

Experimental Study on a Hybrid Coupling Beam With a Friction Damper Using Semi-steel Material
Tao Wang1*,
Fengli Yang1,
Xin Wang2 and
Yao Cui2
1
Key Laboratory of Earthquake Engineering and Engineering Vibration, Institute of Engineering Mechanics, China Earthquake Administration (CEA),
Harbin, China
2
State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering, School of Civil Engineering, Faculty of Infrastructure Engineering, Dalian University of
Technology, Dalian, China
RC coupling beams have been reported to have had serious damages during the 2008 Wenchuan earthquake. Beams are very difficult to repair once cracks occur. To improve the ductility and reparability of the traditional RC coupling beam, a damage-controllable hybrid coupling beam is proposed in this study. The
hybrid coupling beam couples the wall limbs by a friction damper connected through steel beam segments. The strength and stiffness of the friction damper are
carefully designed to concentrate more deformation on the damper. The friction mechanism could dissipate more energy than the traditional RC coupling
beam. The uncertainties introduced by the design process and the inherent characteristics of traditional RC coupling beams or other types of dampers are significantly reduced. High-strength bolts are used for all connections so that it could be quickly replaced once any damage is observed after an earthquake. In
this study, a friction damper using semi-metallic friction plates and stainless-steel shims as the contact pair was tested at different loading rates. The temperature was measured. A thermal–mechanical model was then developed to correlate the dissipated energy with the friction coefficient or
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
friction force, which can be easily incorporated into the structural design process. Finally, the hybrid coupling beam was
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
designed and tested quasi-statically. The force, deformation, and energy dissipation capacity were compared with the traditional RC coupling beam, which also demonstrated damage controllability by using the proposed hybrid coupling beam.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

136.

Introduction
High-rise buildings often adopt the reinforced concrete (RC) shear wall system as the lateral force resistance member. The dual seismic defense mechanism,
i.e., the coupling beams and the shear walls, is particularly suitable to balance comfort living and earthquake safety. During an earthquake, the coupling
beams are damaged first, and the entire structure becomes more flexible, thus preventing high-frequency dominated energy entering the structure. Therefore,
the coupling beam is often expected to be ductile, as suggested by many seismic design codes (International Code Council (ICC), 2015; MOHURD, 2016a,b).
However, more ductility of RC members implies more damage, because the ductility relies on the crack of concrete and yielding of steel rebars. Once the RC
coupling beam cracks, it is very difficult to repair, as reported in the 2008 Wenchuan earthquake (Wang, 2008).
The coupling beam, once combined with dampers, also called hybrid coupling beams, is appealing because of its damage controllability that is superior to traditional RC coupling beams. Recent studies (Fortney et al., 2007; Xu, 2007; Teng et al., 2010; Lu et al., 2013; Xu et al., 2016) have demonstrated that the ductility is greatly improved by use of dampers in the coupling beam. A viscoelastic coupling damper was employed by Montgomery and Christopoulos (2015) to
enhance the seismic performance of high-rise buildings. The performance of two wall limbs coupled by the viscoelastic link under the wind and the earthquake
loads was also validated experimentally. A self-centering damper using SMA wires for the RC coupling beam has been developed to render the system a recentering capability, which has been demonstrated effective by experiments (Mao et al., 2012). More recently, Ji et al. (2017) proposed a short steel shear link
to replace the entire RC coupling beam. Both energy dissipation capacity and quick replaceability have been verified through quasi-static cyclic tests. A 1/2
scaled four-story specimen was constructed, which was installed with low-yield steel coupling beams (Cheng et al., 2015). The connection between the steel
coupling beam and the RC shear wall worked well during the entire test. However, most of the configurations mentioned above lack replacement mechansim.
The dampers are found difficult to be replaced once damaged. Moreover, some metallic dampers, although connected through bolts, performed significant
over-strength, making the connection damaged at large deformations.
To solve these problems, the friction damper is often employed. Theoretically, the friction damper has infinite initial stiffness, and a stable post-sliding force,
which is superior to other types of dampers in the coupling beam application, as demonstrated by Ahn et al. (2013) and Ye et al. (2018). Most friction dampers
are featured with a line type working in axial direction, such as the Pall friction damper (Pall and Marsh, 1982) and the Sumitomo damper (Aiken et al., 1993).
They are often combined with other mechanisms to realize more sophisticated behavior, such as the self-centering damper (Filiatrault et al., 2000) and the
semi-actively controlled damper (Xu and Ng, 2008). The energy can also be dissipated by the friction torqued (Mualla and Belev, 2002) or by the bolted connections (Loo et al., 2014). The key to realizing a stable friction behavior is the materials of contact pair. Several types of friction materials have been examined extensively in the past two decades, including the semi-metallic friction material, metallic alloy material, iron-based ceramic material, carbon-based
composite material, and so on (Jang et al., 2004; Gurunath and Bijwe, 2007; Yun et al., 2010; Latour et al., 2014; Lee et al., 2016). These studies examined the
microscopic behavior of contact surface, such as adhesion, abrasion, fatigue, corrosion, and so on, by using scanning electron microscopy. In engineering
practice, it could be difficult to measure such behavior during an earthquake. Instead, displacement, velocity, and force could be obtained from the available
design process. Therefore, relating friction behavior to displacement, velocity, or the dissipated energy could be very helpful for the design application.
To this end, this study proposes a friction damper using semi-metallic friction plates and stainless-steel shims as the contact pair. The dampers were tested at
different loading rates, and the temperature was measured. A thermal–mechanical model was then developed to correlate the dissipated energy with the friction coefficient or friction force, which can be easily incorporated into the structural design process. Finally, the hybrid coupling beam ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

137.

was designed and tested quasi-statically. The force, deformation, and energy dissipation capacity were compared with the traditional RC coupling beam, and
conclusions are given to provide design guidance.
Mechanical Behavior of Friction Damper
Friction dampers are featured with an infinite initial stiffness and almost constant slip force, which are very appealing because the larger stiffness is helpful to
resist the wind load and small or moderate earthquakes, while the constant slip force prevents unpredictable force transferred into the primary structural
member due to the over-strength effect. This study developed a friction damper that works in the shear direction to adapt to the deformation of coupling beams.
Although it works in the shear deformation mode, the configuration is similar to those working the axial direction.
Configuration of the Friction Damper
The proposed shear-type friction damper is configured as in Figure 1. It is primarily composed of five parts, i.e., one T-shaped inner steel plate pasted with one
piece of 2-mm-thick stainless-steel shim on each surface, two pieces of friction plates made of semi-steel friction material commonly used as the brakes, and
two pieces of L-shaped outer steel plates having two restrainers at both sides to confine the friction plates from movement. The friction material contains steel
fibers, resin-based material, adhesives, rubber, and asbestos. Preliminary tests on the material showed a stable friction coefficient, high-pressure resistance,
small abrasion, and low friction noise. Bolt holes are placed on the flanges of the inner and outer plates through which the damper can be connected to the
main structures. Two friction pairs are formed between the friction plates and the stainless-steel shims. It should be noted that although the outer plate is also
contacted with the friction plate, there is no relative movement on the interface because of the restrainers. Two high-strength bolts of Grade 10.9 penetrating
all plates are used to provide the contact pressure. The diameter of the high-strength bolts is 20 mm. In order to reduce the stress relaxation, six pieces of disc
springs are used as the washers for each high-strength bolt, three pieces for each side. The three pieces of disc springs work in a parallel mode. There is a slot
for the bolts on the web of the inner plates and the associated stainless-steel shims, because of which, the inner plate can move smoothly in the shear direction.
The dampers are usually installed after the construction of the primary structure. When installing the damper, the components are first assembled by the highstrength bolts with 10–30% of the expected load. At this moment, the height of the damper shall be smaller than the installation space. After positioning the
damper, the bolts on the flanges of the inner and outer plates are securely tightened. A slight sliding in the vertical direction is allowed. Therefore, the holes in
the friction plates and the slot in the inner plate shall be large enough to accommodate such slippage. Once the bolts on the flanges of the inner and outer
plates are tightened, the two high-strength bolts are screwed by the torque wrench to the designed value. Two ways could be employed to achieve the design
contact pressure. One is to calibrate the relationship of the pressure with respect to the torque of high-strength bolts (Cavallaro et al., 2018). The other is to
relate the deformation of disc springs to the pressure, and the stiffness of the disc spring shall be verified experimentally.
FIGURE 1
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

138.

Figure 1. Configuration of proposed friction damper.
Loading Setup and Measurement Scheme
In order to demonstrate the mechanical behavior of the proposed friction damper and develop an equation to predict the behavior for the design, cyclic tests
were conducted. The test setup is given in Figure 2, where the friction damper is installed within a pin-connected loading frame. The flanges of the damper are
connected to the upper and lower connectors, respectively, which are further connected to the upper and lower jigs. The upper jig is securely fixed on the bottom flange of the loading beam. To the left end of the loading beam is attached a dynamic actuator. The maximum force of the actuator is 50 tons, the stroke is
0.5 m, and the largest loading rate is 0.6 m/s. The lower jig is attached to an adapter with free adjustability in the vertical direction. With this mechanism of
adapter, the high-strength bolts can be completely screwed to the design value before the installation. The adapter is fixed on the top of the foundation beam,
which is securely fixed on the strong floor by eight anchor rebars with a diameter of 70 mm. The loading beam and the foundation beam are connected by two
columns through four hinges. The inherent friction force provided by the loading frame can be ignored. The distance between the hinges at both ends of a column is 2.07 m. Considering the limited design stroke of the damper, 40 mm in this study, the vertical deformation introduced by the second-order effect is 0.4
mm, whose influence on the lateral behavior of the damper can be ignored.
FIGURE 2
Figure 2. Loading setup for the friction damper.
The loading profile adopts 100 cycles of a sine wave with an amplitude of 40 mm in the actuator. The real deformation applied on the damper might be smaller
due to the deformation of the loading frame and slippage on connecting surfaces. Different loading frequencies, denoted as f , are adopted, i.e., 0.02, 0.1, 0.5,
and 1.0 Hz. The design tensile force of M20 Grade 10.9 high-strength bolt is 155 kN. Three levels of tightening force, denoted as P, are designed for each highstrength bolt, i.e., 80, 120, and 140 kN. Three specimens were tested, each with different tightening forces. The loading sequence can be found in Table 1,
where the averaged tightening force directly measured at the beginning of each test is also given.
TABLE 1
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

139.

Table 1. Loading sequence and parameters.
The measurement scheme is relatively simple, as shown in Figure 3, where two displacement transducers are employed to measure the relative displacement
between inner and outer plates, with two load cells to measure the tightening forces of high-strength bolts and one Pt100 platinum resistance thermometer to
measure temperature on the contact surface. The thermometer is pasted on the back of one of the stainless-steel shims, and there is a groove cut in the web of
the inner plate to host the thermometer. The force of the actuator is also synchronically measured in this measuring system.
FIGURE 3
Figure 3. Measurement scheme.
Results
The three specimens, 12 tests in total, were loaded cyclically. Between two tests, there was a 2-h period to wait for the contact surface cooling down automatically to the room temperature.
Time Histories of Friction Forces for S2
The friction force histories, F, of the four tests for specimen S2 with the tightening force of 120 kN are shown in Figures 4A–D corresponding to the loading
frequencies 0.02, 0.1, 0.5, and 1 Hz, respectively. At the smaller loading frequencies, 0.02 and 0.1 Hz, there is a small variation in the skeleton curves. After
100 cycles, the maximum force changed by 16.8 and 18.6%, respectively, for the two cases in the positive direction and 20.4 and 5.3% in the negative direction. When the loading frequency increased to 0.5 and 1 Hz, pronounced variation can be observed in the skeleton curves. For the test of 0.5 Hz, it is 50.2% in
the positive direction and 49.1% in the negative direction. For the test of 1.0 Hz, they are 52.8 and 50.4% in the positive and negative directions, respectively.
A similar phenomenon can be observed for the specimens S1 and S2. The reason behind this will be discussed in the section Friction Coefficient.
FIGURE 4
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

140.

Figure 4. Time histories of friction forces for S2.
Hysteretic Curves
The hysteretic curves for all tests are listed in Figure 5, where the pictures in each row have identical frequency but different tightening forces, while those in
each column have the same tightening force but different frequencies. For some tests, the connection bolts were not well fastened, and slippage occurred, such
as the four tests of S3 and the test of S1 with a frequency of 0.02 Hz. From the comparison, we can also observe that the force degradation occurred if the loading frequency increased or the tightening force increased. For the tests with a loading frequency of 1 Hz, significant vibration was observed after each unloading–slipping action. One of the possible reasons is that the stuck of the contact surface was suddenly changed and the energy was released abruptly. However,
details shall be examined more closely on the microscopy mechanism, which depends on the microscopic real contact area (Ar) and the compatibility of the two
sliding materials (Rabinowicz, 1995; Williams, 2005; Khoo et al., 2016). When the loading direction changes, the microscopic real contact area changes, and
so does the friction coefficient. Therefore, a large oscillation would occur when unloading. From these curves, the initial stiffness was also measured from each
test. Generally, the initial stiffness did not change too much. The averaged initial stiffness is 286 kN/mm and the standard deviation is 11 kN/mm.
FIGURE 5
Figure 5. Comparison of hysteretic curves.
Friction Coefficient
To examine the variation of friction coefficient, the friction force corresponding to the maximum velocity or zero displacement is selected and drawn in Figure
6. Generally, the friction coefficients were relatively stable for the smaller loading frequencies such as 0.02 and 0.1 Hz, and significantly degraded for larger
frequencies of 0.5 and 1.0 Hz. The temperature histories are also given in Figure 6. The degradation of friction coefficient is correlated with the increase in
temperature.
FIGURE 6
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

141.

Figure 6. Variation of friction coefficients: (A) f = 0.02 Hz; (B) f = 0.1 Hz; (C) f = 0.5 Hz; (D) f = 1 Hz.
Thermal–Mechanical Model
The friction coefficient is first examined at the room temperature. To avoid potential loading instability in the first cycle, the data obtained from the first three
cycles are used. As shown in Figure 7, the friction coefficients for the 12 tests are plotted with respect to the total tightening force. The friction coefficient did
not change significantly with the total tightening force. They varied between 0.361 and 0.447, and the averaged value is 0.408. Therefore, at the particular
study, the contact pressure dependency can be ignored.
FIGURE 7
Figure 7. Variation of friction coefficient with respect to total tightening force.
Several studies have regressed the friction coefficient with respect to the pressure, temperature, and the dissipated energy (Kato, 2001; Latour et al., 2014). It
is found that the dissipated energy, to some extent, can reflect such micro-mechanism of contact surfaces as progressive wearing and material degradation.
The correlation of the friction coefficient with the velocity and the dissipated energy is very appealing because these variables can be easily obtained from the
dynamic time history analysis and thus can be directly used in the design procedure.
The force of the friction damper, F, is first written as Equation (1) where P0 is the nominal surface pressure force, and μeff is the effective friction coefficient,
which is a function of dissipated energy, Eaccu, and the nominal velocity, v0, defined in Equation (2) where A is the nominal amplitude.
F=P0μeff (1)
v0=2πfA (2)
Since the surface pressure or the tightening force has limited influence on the friction coefficient, it is reasonable to take the results of S2 for the recursive
analysis and use the results of S1 and S3 for the demonstration. As shown in Figure 8A, the friction coefficient can be expressed as a function of temperature,
and the fitting function is adopted as Equation (3), where a, b, c, and d are fitting parameters and T is the measured temperature.
μeff=aebT+cedT (3)
FIGURE 8
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

142.

Figure 8. Regression of friction coefficient using S2 data: (A) Friction coefficient related temperature; (B) Temperature incremental related to accumulated
energy.
Four sets of parameters [a, b, c, d] can be obtained at different loading frequencies. These parameters, again, can be fitted as the functions of nominal velocity,
expressed as Equations (4–7):
a(v0)=p1v0+p2
b(v0)=p3v0+p4
c=2.0 (6)
d=−0.14 (7)
(4)
(5)
where p1 = 0.002518, p2 = 0.3979, p3 = −0.00001, and p4 = 0.000255. According to the thermodyanmics, the increase of temperature ΔT is related to the energy G, as shown in Figure 8B. Similar as the above procedure, Equation (8) can be recursed as:
G(ΔT)=kΔT+l
(8)
k and l can be also expressed as the functions of the nominal velocity, as Equations (9, 10):
k(v0)=q1ln(v0)+q2 (9)
l(v0)=q3ln(v0)+q4 (10)
where q1 = 0.01329, q2 = −0.00555, q3 = −4.984, and q4 = 12.19. Note that the units used during the above regression procedure are kilojoule, centigrade,
millimeter, and second.
To demonstrate the effectiveness of the proposed thermo-mechanical model, the above equations are applied for the cases with different tightening forces; the
results are shown in Figure 9, and the fitting curve agrees well with the measured data for the S1 case, with all differences <5%. For S3, however, the difference is much larger. The maximum difference is 31%. The reason is that the tightening force was too big for the friction plate, and the plate was damaged during the test. The recommended pressure design value by the ―Manual of design and construction for passive-controlled structure‖ (The Japan Society of Seismic Isolation, 2008) is 5–15 MPa. In the following hybrid coupling beam, the pressure was pre-loaded to 5 MPa.
FIGURE 9
Figure 9. Validation of recursive formula: (A) S1 at loading frequency of 0.1 Hz; (B) S3 at loading frequency of 0.1 Hz.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

143.

Hybrid Coupling Beam Installed With Friction Damper
Design of Specimens
The effectiveness of the friction damper is examined experimentally by a substructure test of the coupling beam. Two 2/3 scaled coupling beam specimens were
designed: one being a traditional RC coupling beam and the other being a hybrid coupling beam with similar dimensions, as shown in Figures 10A,B, respectively. The span-to-height ratio of the RC specimen is 2, and the thickness of the slab is 70 mm. The scaled coupling beam is 240 mm thick and 675 mm high,
with a span of 1,350 mm. The demands of the shear force and bending moment for the scaled model are 425.8 and 134.8 kN, respectively. The design satisfied
the concrete design code and the seismic design code of China (MOHURD, 2016a,b). All longitudinal rebars in the coupling beam, boundary elements, wall
limbs, slab, diagonal strut, and connection beams were HRB400, while the rest were HRB335. The concrete was C30. When fabricating the specimen, each diagonal strut was replaced by a pair of rebars because of the limited space of the scaled model, and the cover thickness was chosen as 20 mm. The anchorage
length was not scaled to avoid bond slippage failure, which was 600 mm. The stiffness was calculated as 420 kN/mm.
FIGURE 10
Figure 10. Design of specimen: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
The RC part of the hybrid coupling beam has the same design as the RC coupling beam. The friction damper was placed at the mid-span of the beam. The
flanges of the friction damper were modified as the wide flange steel beams and connected the connecting beams with the same cross-section of W570 × 240 ×
20 × 20 mm. Grade 10.9 high-strength bolts with a diameter of 20 mm were used to connect the damper to the connecting beams at both flanges and the web. It
was supposed that a rigid connection could be realized. The steel connecting beam was welded to an end plate with a thickness of 30 mm. The end plate was
embedded into the RC wall through with a 25-mm-thick steel plate to sustain the shear force and five pairs of anchorage rebars to take the bending moment.
The anchorage rebars were 25 mm in diameter and 740 mm in length. The damper slip force was taken as 80% of the design value of the RC coupling beam to
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
avoid concrete damage introduced by uncertainties of friction behavior. The connecting beam and the bolt connection were designed
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
using 1.4 times of the damper slip force and the associated bending moment, considering the difference between static and dynamic friction coefficients. The

144.

anchor design took 2.0 times the slip force of the damper. All the steel used for the hybrid coupling beam were Q345. The design satisfied the design code of
steel structures of China (MOHURD, 2017). It should be noted that the friction damper would concentrate more deformation within a much smaller span than
the RC coupling beam. To avoid serious slab damage, the RC slab was separated from the steel coupling beam, and the 35-mm gap was inserted between them.
However, to maintain the same architectural requirement of space, the total height of the hybrid coupling beam including the slab was not changed, and the
calculated stiffness was similar to the RC coupling beam, with the difference being <5%.
Loading Setup and Measurement Scheme
The loading frame as shown in Figure 11 was used to load the coupling beams. There are four columns and one set of beams to form the loading frame. The
specimen was turned 90° for the convenience of loading, and it was securely fastened to the foundation beam, which was further fixed on the strong floor. On
the top of the specimen an L-shaped loading beam was attached. The specimen was connected to the foundation beam and the loading beam by high-strength
bolts, and the holes of concrete part were filled by high-strength CSV cement. This was specially designed to reduce the potential slippage of the specimen. The
right bottom end of the L-shaped loading beam was attached to a 100-ton static actuator. The actuator was displacement controlled following a typical steadily
increasing load profile. Several amplitudes were selected as 1/2,000, 1/1,000, 1/800, 1/500, 1/200, 1/120, 1/75, 1/50, and 1/30 of the span of the coupling
beam. Two cycles were conducted at each amplitude. On the top of the loading beam, there is a parallelogram mechanism to restrain the rotation on the top of
the specimen. Note that the center line of the actuator is through the mid-span of the coupling beam. This will reduce the overturning moment of the entire specimen and the idealized shear-type loading can be achieved.
FIGURE 11
Figure 11. Loading setup.
Similar measurement schemes were adopted for both specimens, as shown in Figure 12. Horizontally, there were six displacement transducers to measure the
relative deformations of the overall coupling beam, the connecting beams, and the friction damper. Vertically, there are two displacement transducers to measure the relative rotation between the wall limbs. Diagonally, there are two pairs of diagonal transducers to measure the shear deformation of steel connecting
beams and the RC coupling beam. For the hybrid coupling beam, the bending deformations of steel connecting beams were also measured. Together with the
transducers, the actuator force was also synchronically measured by using the same data acquisition system.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
FIGURE 12
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

145.

Figure 12. Measurement scheme: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
Discussion of Experimental Results
The RC coupling beam was loaded to an amplitude of 1/30. When loading in the negative direction of the first cycle, the lateral force dropped quickly from 659
to 400 kN. Because a large crack occurred in the RC wall, the loading was stopped. The hybrid coupling beam was also loaded to an amplitude of 1/30. Different from the RC coupling beam, the hybrid coupling beam survived after two cycle loadings, and the bearing force was observed to be quite stable. The loading
was stopped because it almost reached the stroke of the actuator.
The hysteretic curves are shown in Figures 13A,B for the RC coupling beam and the hybrid coupling beam, respectively. The peak forces of the RC coupling
beam are 648 and −659 kN, respectively, in the positive and negative directions. However, the design force was 426 kN. The over-strength ratio is about 1.5,
which cannot be predicted without real loading. The hybrid coupling beam performed very stably. The maximum forces are 348 and −298 kN in the positive
and negative direction, respectively. Due to the asymmetry of the loading device, the forces in the positive and negative directions are inconsistent, and the
curve is asymmetrical. Considering the design value, 341 kN, the maximum difference is 12.6%. The hysteretic curve of the friction damper is also given in
Figure 13B. It can be observed that most energy was dissipated by the damper.
FIGURE 13
Figure 13. Hysteretic curves: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
As plotted in Figure 14, the deformation of coupling beam (D2 – D1) is compared with the deformation of damper (D5 – D4). At an amplitude smaller than
1/120, the friction damper almost did not move. At this stage, a large stiffness is helpful to limit the horizontal deformation of a buildООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
ing. With the loading increasing, at an amplitude of 1/120, the damper took larger than 50% of the overall deformation, and it took more than 80% deforma-

146.

tion at an amplitude of 1/30. On the one hand, the damper dissipated more energy and the lateral response would be reduced. On the other hand, the deformation of the primary structure decreased, and the damage would be mitigated. As shown in Figure 15, the RC coupling beam suffered significant damage in the
coupling beam and the wall. The longest crack was over 1 m and the maximum width was larger than 20 mm. It is very difficult to repair. The RC part of the
hybrid coupling beam, however, was damaged slightly. The width of the largest crack was <0.2 mm. Upon unloading, the crack closed. It almost did not have
any effect and was thus deemed repair-free or seismic-resilient.
FIGURE 14
Figure 14. Proportional deformation of dampers over the total lateral deformation.
FIGURE 15
Figure 15. Comparison of crack patterns: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam.
Conclusions
This study proposed a hybrid coupling beam installed in a friction damper using semi-steel friction material. Damage controllability and energy dissipation
capacity are significantly improved. To comprehensively demonstrate its effectiveness, a set of experiments on the damper and the hybrid coupling beam were
conducted quasi-statically and cyclically. The major findings are as follows:
(1) Significant temperature-dependent behavior was observed on the friction damper. Although at the smaller loading rate, the damper behaved quite stable,
force degradation was observed at the faster loading. When the loading rate is slow, the heat generated by the friction radiates quickly to the surrounding environment, and the temperature will not significantly increase. However, if the loading rate is very high, the heat accumulates in the damper, and the physical
characteristics of the contact surface change, then the friction coefficient drops.
(2) A practical thermo-mechanical model was regressed from the test data. The nominal surface pressure was used, and the friction coefficient was related to
the energy and speed that can be obtained directly from the time history analysis. However, the physical meaning of some parameters is not clear and was calibrated with limited data. The accuracy shall be further improved. Moreover, the parameters are dependent on the configuration of the damper. Before any
application, it is necessary to calibrate them through the test.
(3) The proposed hybrid coupling beam is configured with steel connecting beams, embedded steel plates, and a friction damper. All
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
connection parts shall be designed considering the over-strength introduced by the friction coefficient variation. In this study, the connections worked well

147.

without any premature failure. The proposed hybrid coupling beam using a friction damper performed a larger energy dissipation capacity and better damage
controllability than the traditional RC coupling beam.
The experimental results are reported in this study together with the thermo-mechanical model developed for the friction damper. However, this is a preliminary study. More studies are required to provide a theoretical basis for the thermo-mechanical model that needs to be further extensively examined. Moreover,
the application of the thermo-mechanical model in the numerical analysis shall be elaborated, and the design procedures need to be developed. These issues
will be resolved in future studies.
Поэтом редакция газеты "Земля РОССИИ" обращеется с открытым обращением от информационного агентство "Крестьянское информационное агентство" и редакции газеты "Земля РОССИИ" : Уважаемый Председатель Правительства России Мишустин Михаил Владимирович , Председатель Государственной Думы, господин Володин Вячеслав Викторович, Временно исполняющему обязанности Министру Российской Федерации
по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных
бедствий (МЧС) , генерал-полковник внутренней службы Чуприянов Александр Петровичу, Уполномоченный по правам
человека в Российской Федерации МОСКАЛЬКОВа ТАТЬЯНа НИКОЛАЕВНа, Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) Ирек Энваровичу Файзулину
Министр строительства и ЖКХ РФ : руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103 Конституции Российской Федерации
редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА «Крестьянское информационное агентство» простит Вас обязать Жилищный комитет Ленинградской области и СПб, в марте –мае 2022 г рассмотреть на (НТС) научно –техническом совете с участием Тимкова Александра Михайловича - председателя жилищно-коммунального комитета Администрации Ленинградской области и Борщова Александр Михайловича -
по и рассмотрение на НТС специальных технических условия по использованию комбинированного огнестойкого компенсатора- гаситель температурных напряжений в Спб и ЛО
Председателя жилищного комитат Правительства Санкт-Петербурга : «Использование изобретений
Изобретение
"Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" от 31.01.22, направлено первому заместителю генерального директора
Национального центар интеллек-
туальной собственности 220034 Минск ул Козлова , 20 [email protected] А.В Курмину отправлено в Минск 01.02.2022 ( почтовая квитанция прилогается )
Прилагается Фигуры к заявке в МО 68 на изобретение полезная модель
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2 для ка-
беленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

148.

Фигуры , чертежи" Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

149.

Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

150.

Фиг. 4 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 5 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

151.

152.

153.

154.

155.

Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
Фиг. 13 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

156.

Фиг. 14 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 15 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

157.

158.

159.

Фиг. 18 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2 для кабеленесущих
систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Прилагается к докладу: РЕФЕРАТ Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений с упругими демпферами сухого трения предназначена для термической и сейсмической виброзащиты строительных конструкций ,
трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей
опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционноподатливых соединений отличающаяся тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры выполнен сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных
овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из
склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа строительных конструкций . https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений- фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , содержащая трубообразный спиралевидный корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и сопряженный с ним подвижный узел из контактирующих поверхностях между которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного соединения.
Кроме того в строительных конструкциях , трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси, выполнено восемь симметричных или более открытых пазов с длинными овальными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил трения
в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой двойную фрикционную
пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой со свинцовой шайбой и латунной гильзой для
создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* )
Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено со скошенными торцами
в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами соединяется , на
изготовлено из фрикци-болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, взрывКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

160.

ная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волны.
Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с
упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцевого соединения растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами, поглощает при этом вибрационные,
взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени
используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых соединениях, на фрикциболтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого
трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару структурных элементов, соединяющих
эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo
Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС) фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной , винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться спирально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см ( по расчету на
сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на одну взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) , забить в паз латунной шпильки
демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей эксплуатации
после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборудования, задний и сооружений
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

161.

162.

163.

Прилагается для специальных технических условий для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Описание изобретения "Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/ 2 для кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM для сейсмоопасных районов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных конструкций от термических и температурных колебаний при пожарных нагрузках , температурных напряжениях , динамических ,
многокаскадных нагрузках на строительные конструкции , металлических ферм , магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий электропередач, рекламных щитов
от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых элементов использование термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных констру кций , трубопровода строительных конструкция, со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими ножками при многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты строительных конструкций, объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык, патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого
соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Изобретение относится к области огнестойкости строительства, магистральных трубопроводов, и может быть использовано для фланцевых соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система содержит фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с разной жесткостью,
демпфирующий элемент с зазором 50 -100 мм(для сдвига ) . Использование изобретения позволяет повысить огнестойкость металлоконструкций, трубопроводов с косым стыком для сейсмозащиты и
виброизоляции в резонансном режиме фланцевые соединения в растянутых элементов и трубопровода со скошенными торцами
Изобретение относится к огнестойкости строительных конструкций, трубопроводов, строительству и машиностроению и может быть испол ьзовано для виброизоляции магистральных трубопроводов, технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным це нтром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820 , стыковое соединение растянутых элементов
№ 887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная эффективность огнестойкости из -за отсутствия демпфирования колебаний. Технический результат - повышение эффективности термической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа термического компенсатора гасит еля
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , содержащей по
крайней мер, за счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена с использованием фрикци-болта с за-

164.

битым обожженным медным упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с медной вту лкой, при
этом нижняя часть штока соединена с основанием строительных конструкции, трубопровода , опоры , жестко соединенным с демпирующей на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для обеспечения демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций , кровли, трубопровода со скошенными торцами для термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода
На фиг. 1 представлена стальная ферма с огнестойким компенсатором гасителем температурных напряжений с использованием фланцевых соединений в строительных конструкциях, фермах, пролетных
строений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях для монтажа, крепления
термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для зданий и сооружений,
содержит основание и овальные отверстия , для болтов и имеющих одинаковую жесткость и связанных с строительными конструкц иями и опорными элементами верхней части пояса зданий или сооружения я с использованием термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фрикци-болтом с пропиленным пазов в латунной шпильки для
забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс основания и демпфирующий элемент, в виде строительных конструкций, трубопровода
с упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168 755, 1174616, 2010136746 «Способ защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая»
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов строительные конструкции, трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения за счет фрикционноподвижных соединениях (ФПС)и термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
При термических нагрузках , колебаниях и колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными
торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с упругими демпферами сухого трения , с упругими демпферами сухого трения , элементы и воспринимают как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается пространственную сейсмозащиту, виброзащиту и защита от термической ударной нагрузки
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, с упругими демпферами сухого трения, поглощает как термическую, так и сейсмическую энергию и так же работает , как в иброизолирующая система работает следующим образом.
При колебаниях температурных колебаний , используется для как виброизоляция объекта , фланцеве соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фрикционоподвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание, сооружение, труб опровод, за счет зазора 50-100 мм между стыками на болтовых креплениях
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения работает следующим образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , которые воспринимает
вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при креплении опоры к основанию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы колебаний в горизонтальной плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами и силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами или
прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и после разрушения при импульсных растягивающих нагрузках
или при многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго за счет
трения, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 - 2 см или более и пожарных нагрузках, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность использовать фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций,
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
трубопровода со скошенными торцами, ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по
трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping de-

165.

vice, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям болтового соединения" , Украина патент
№ 2148805 РФ "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения в термическом компенсаторе, гасителе температурных колебаний в строительных конструкций , трубопроводе
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений отверстий фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций ,трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой
(гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, установленный с
возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный
фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу
возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном направлении строительных конструкций.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения в конструкциях термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными протяжными
пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и обеспечивает
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под вибрационные, сейсмической нагрузкой,
взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода , поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для строительных конструкций испытанный в США американскими инженерами на Аляске, как фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций используемо и испытанной в США, Канаде для строительных конструкций и трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на
фрикционных соединениях с контрольным натяжением для строительных конструкций ;
на фиг.2 изображены виды термического компенсатора американской фермы смонтированной на болтах , гасителя температурных колебаний , с боку фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для строительных конструкций, стальных ферм на фланцевых креплениях
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой втулкой) термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода

166.

фиг. 7 изображены Японские гасители динамических колебаний, вид медной или тросовой гильзу для латунной шпильки –болта в тросовой обмотке два раза, с верху фланцевого соединение с овальными отверстиями растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое косого соединение по замкнутому контуру растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 10 изображено фланцевое Канадское соединение растянутых элементов трубопровода
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов косого компенсатора для трубопровода со скошенными торцами с косым демпфирующим компенсатором и с овальными отверстиями ( не показаны )
фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конс трукций , трубопровода
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами"
фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинскому изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента №
2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути совершенствования технологии выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах" Национальная металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
На фиг 15 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы и графики на английском языке .Изображен образец для испытания Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков,
инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно подвижных соединений (ФПС) по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как аналог огнестойкости фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и
длиной . Нижний фланец охватывает верхний корпус строительных конструкций, трубы (трубопровода) . При монтаже демпфирующего компенсатора, поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикциболтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой) В
стенке корпусов строительных конструкций и виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры или строительных конструкций, перпендикулярно оси корпусов строительных конструкций выполнено восемь или более длинных овальных отверстий строительных конструкций, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой,
с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде скользящих пластин , вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В нижней части демпфирующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса выполнен фланец для сопряжения
с защищаемым объектом, строительных конструкций ,сооружением, мостом
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, совмещают, скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна).
После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы строительных конструкций, трубопровода, агрегата. Увеличение усилия затяжки
гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса уложенного между контактирующими поверхностями деталей поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
экспериментально или расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами демпфисейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
рующего компенсатора , сверху и снизу закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним фланцевым соединением растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных

167.

пружинистых тросов- демпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , термической, сейсмической, взрывной энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого стального троса,
жинистых многослойных медных клиньев и сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных вибрационных,
взрывных, сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за
счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный
коэффициент трения для термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса строительных конструкций, трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми соединениями должна испытываться на сдвиг 1- 2 см всего, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на
расчетное усилие с контрольным натяжением термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для строительных конструкций, стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается термическая, вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает пожарную нагрузкуи сейсмическу. на
2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы строительных конструкций, трубопровода, за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между верхней составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения температурных напряжений, пожарной нагрузки, взрывной, сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение строительных конструкций ,теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе повышения огнестойкости строительных конструкций, виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической,
взрывной, вибрационной энергии.
Огнезащита, виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая строительных конструкций, трубопровод, опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одно температурное напряжение или взрывную нагрузку. После пожарной нагрузки, температурных напряжений, взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять строительные конструкции, кровлю, опору и затянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии пожарной нагрузки, температурных напряжений , вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа, как шток, строительных конструкций, стыков металлической фермы, корпуса опоры, в пределах длины паза, без разрушения строительных конструкций, оборудования, здания, сооружения, моста.
О характеристиках пожарной нагрузки , температурных напряжений в строительных конструкций виброизолирующего демпфирующего компенсатора - фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015,
СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей температурных напряжений строительных конструкций на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н, можно ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) строительных конструкций и демпфирующих узлов
крепления (ДУК), можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic fricООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
tion damping device (Тайвань).
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Broschueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

168.

С лабораторными испытаниями термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода и лабораторными испытания ми демпфирующего косого компенсатора на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фланцевых фрикционно –подвижных соединений для виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8 https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4 https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Сопоставление с аналогами демпфирующих строительных конструкций, трубопровода, косого компенсатора для трубопроводов на осн ове фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, показаны следующие существенные отличия:
1. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода при пожарной нагрузке косого фланцевое соединение растянутых элементов строительных
конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает демпфирующие нагрузки от перепада температуры при транспортировке по трубопроводу газа,
кислорода в больницах
2. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода и упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов
строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами регулируется повышает огнестойкость строительных конструкций , трубопровода
4. В отличие от монтажа строительных конструкций без термических компенсаторов гасителей температурных колебаний , огнест ойкость каркаса здания увеличивается в разы, и свойства которой
ухудшаются со временем, из-за отсутствия огнезащиты ,а свойства фланцевое косое демпфирующее соединение растянутых элементов строительных конструкций. трубопровода со скошенными торцами,
остаются неизменными во времени, а при температурном напряжении, пожарная нагрузка возрастает и огнестойкость строительны х конструкций падают .
Огнестойкость достигнут за счет использования термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода , что повышает долговечность демпфирующей упругого фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и стареющая резина ,
пружинные сложны при расчет и монтаже. Пожарная безопасность достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации строительных конструкций , фланцевого косого компенсатора соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода, металлических ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубл икован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал
«Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность горосейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
дов» в области реформы ЖКХ.
Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
13.
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .

169.

14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Формула изобретения огнестойкий компенсатор- гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для фланцевых демпфирующих крепления, в том числе и косого и традиционного фланцевого соединение, растянутых элементов строительных конструкций и трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
1. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и
фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, демпфирующего косого компенсатора для строительных конструкций и магистрального трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для термической защиты и сейсмоизоляции строительных конструкций трубопровода и
поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие к осые компенсаторы , выполнено
в виде фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая , сопряженный с ним подвижный узел с
фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в виде протяжного соединения контактирующих
поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся тем, что с целью повышения надежности к термическим и температурным колебаниям при пожаре для строительных конструкций, за счет демпфирующее т термической эффективности
сухого трения при термических и динамических колебаниях , за счет соединенныя, между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений с контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном,
пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа косого компенсатора для трубопроводов
3. Способ работы огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений, с использованием фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способности при пожаре и высокой температуре строительных конструкций , трубопровода на фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с тросовой втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци - болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для опре деления усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку
до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в з ависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное
значение усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой -гильзы из
стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сж атия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под
нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закален ного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при огнестойком компенсаторе - гасителе температурных напряжений, к проектному усилию
натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа, сам огнестойкий
компенсатор, гаситель температурных напряжений , с использованием сдвиговой для перемещения компенсатора, как перемещающегося по линии нагрузки , как косой
компенсатор или не косого демпфирующего огнестойкий компенсатор , при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают на- ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
тяжение болта, а при отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку конта кКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
тирующих поверхностей фланцевого перемещающихся, сдвиговых соединение растянутых элементов строительных конструкции или трубопровода со скошенными

170.

торцами с использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая используется при строительстве мостов https://vmp-anticor.ru/publishing/265/2394/
http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

171.

172.

173.

174.

175.

176.

ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Заключение выводы после лабораторных испытаний в программном комплексе
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

177.

SCAD температурных напряжений и пожарных нагрузок для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM и заключение о пригодности изобретения "Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" и термического гасителя
(температурного) колебаний для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, на основе применения фрикционно подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжением
болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) для опор скользящих с трубопроводом для системы противопожарной защиты ОС-25,
ОС-32,ОС-40, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в соответствии с ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры трубопроводов", ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16 L 23/00
ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № a20210217 от 15
июля 2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №
1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" и на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64). Предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо применение фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно
рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет №№ 1143895.
1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н
9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов"
заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
Прилагаем ЭКСПЕРТНОео ЗАКЛЮЧЕНИе
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и ПРИГОДНОСТИ
ПРОДУКЦИИ кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, соглано изобретения в сейсмоопасных районах "Огнестойкий компеноб использовании
сатор - гаситель температурных напряжений", "Фланцевые соедеиня растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № a20210217 от 23.09.21
ДЛЯ ПРИМЕНЕ-
НИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ РФ для кабеленесущие
системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM как демпфирующий гасителя напряжений и колебаний для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM ,на основе применения фрикционно -подвижных
сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для
обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Па- ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
нель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" , опор скользящих с трубопроводом для ка-

178.

беленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM , согласно требования ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16 L 23/00 ФИПС
№ 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № a20210217 от 15 июля
2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина № 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" Регистрационный номер 0020566 Дата 03.01.2022, на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
В соответствии с сертификат № RA RU.21CT.39 от 27.05.2015 Срок действия с 03.01.2022 по 03.01.2025 и специальными техническими условиями подтверждается соответствие пригодности термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения
фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , опор скользящих с трубопроводом для системы противопожарной защиты
ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-40, ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в соответствии с ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры трубопроводов", ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры
трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16 L
23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № a20210217
от 15 июля 2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" и на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64),. предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо применение фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно
рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет №№ 1143895.
1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н
9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов"
заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
НА ОСНОВАНИИ : Протокола № 565 от 16.06.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA RU 21СТ39 от 27 05.2015, ФГБОУ ВПОПГУПС №SP0101 406 045 от 27.05.2019, действ.
27 05.2019, ОО «Сейсмофонд», ИНН: 2014000780 и протокола № 1516-2/3 от 20.02.2019 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес 197341, СПб, Афонская ул., д. 2, свид. об аккред
№ ИЛ/ЛРИ-00804 от 25.03.2016 ОАО «НТЦ «Промышленная безопасность», ). Лицензия ФГБОУ ВО ПГУПС № 2280 от 21.07.2016 (см протокол испытания фланцевых
фрикционно- подвижных соединений и варианты технических решений узлов крепления для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM по использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) ,
на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
ПКТИ, 197341, Афонская 2 Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от
20.02.2021 [email protected] т/ф (812) 694-78-10, (921)962-67-78
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

179.

СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКЦИИ И СОСТАВ ЭКСПЕРТНЫХ МАТЕРИАЛОВ : Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
с использованием гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых
соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до
9 баллов, серийный выпуск
ОРГАНИЗАЦИЯ ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Ккабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами,
с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов" организация ООО "Мека" ИНН 7802719681
ПЕРЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ НА ЭКСПЕРТИЗУ : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 3103-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», альбом, вып.5, «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90
(сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7,
10.8. Протокола № 505 от 17.09.2018, ОО «Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС №
SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019, свидетельство НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 и свид. СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010 в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" и протокола испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпиль-кой № 1516-2 от 25.11.2017 и протокола испытаний на осевое статическое
усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г. : yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
При испытаниях кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM определялядасбь несущая способность фланцевого
фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) на сдвиг поверх-ностей трения при динамической нагрузке (взрыве), стянутых двумя болтами с предварительным
натяжением классов прочнос-ти 8.8 и 10.9, которая определялась по формуле Fs rd= KsnM/ ym3x Fpc , где n - количество поверхностей трения соединяемых элементов; m—коэффициент трения, принимаемый по результа-там испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стан-дартах группы для болтов классов
прочности 8.8 и 10.9, соот-ветствующих ссылочным стандартам группы 4 с контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7, усилие предварительного натяжения Fp,C следует принимать равным Fpc=0.7 fudAs. Демпфирующие латунные шпильки (болты) с забитым медным обожженным клином с энергопог-лощающей гильзой (бронзовой втулкой или свинцовым вкла-дышем) устанавливаются в длинные (короткие) овальные отверстия
смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных в виде демпфирующего соединения с амортизирующими элементами (медный обожженный клин, забитый в пропиленный паз болта-шпильки или свинцовый вкладыш), обеспечивающих
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
многокаскадное демпфирование при импульсной растягивающей взрывной нагрузке можно ознакомиться: dwg.ru,
www1.fips.ru. dissercat.com http://doc2all.ru, см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

180.

steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
При лабораторных испытаниях фланцево-фрикционно-подвижных соединений для крепления оборудования с трубопроводами (ГОСТ Р 55989-2014) применялись
высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели),
СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ
15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU №
4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, SU
887748
Фланцевые фрикционные соединения на болтах с контролируемым натяжением для использованию
термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов ,
для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов"
Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять: в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и непосредственно воспринимающих
подвижные, вибрационные и другие динами-ческие, взрывные нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности. Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле Q bh р=Rbh x Abn x M/ Yh, где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое согласно требованиям; Аbп – площадь сечения болта по резьбе,
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент.
При действии на фланцевое фрикционное соединении силы N, вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным.
Более подробно смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) Стальные конструкции п.14.3 Фрикционные соединения на болтах с контролируемым натяжением и
ТПК 45-5.04-274-2012 п. 10.3.2, Соединения, работающие на растяжение, Минск, 2013г.
При испытаниях узлов крепления оборудования с трубопроводами (ГОСТ Р 55989-2014 ), закрепленных на фундаменте с помощью фланцевых фрикционноподвиж-ных соединений (ФФПС), выполненных в виде болтовых соединений с контролируемым натяжением, расположен-ных в овальных отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU)
использовалось изобре-тение: «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙ-ЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗО-ЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ», патент № 2010136746, МПК E04C2/00, 27.10.2013, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ 5.551-1972988 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354
Испытание фланцевых фрикционно –подвижных соединений (ФФПС) проводились по ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ 2703686, ГОСТ Р 51571-200, ТУ 5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354, с целью определения нагрузки, которая передавалась при испытаниях
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
через трение или смятие медного обожженного стопорного клина с энергопоглоще-нием пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по соКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
прикасающимся поверхностям соединяемых элементов, вследствие натяжения высокопрочных болтов) возникающих в
конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

181.

СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса безопасности 3Н
по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно, при уровне установки над нулевой отметкой 70 м по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и
РД 25818-87 (синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g).
С целью повышения надежности узлов крепления использованию
термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
установленны-ми на сейсмостойких опорах с ФФПС (для районов с сейсмичностью 8 баллов и выше) для обеспечения мно-гокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках при землетрясении и сильных порывах ветра. Это позволяет эксплуатировать использованию термического гасителя (температурного)
колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями
с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» №
1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", при
отрицательных температурах, обеспечивая надежность работы даже при обледенении и исключить аварию и разрушение обору-дования для очистки промышленного масла.
Список альбомов типовых чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помощью компьютерного моделирования использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными
овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
методом оптимизации и идентификации динамических и статических задач теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, взаимодействия оборудования с геологической средой , в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости - Многоэтажные промздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под колонны промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 = Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5 Анкерные болты. Рабочие
чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные
жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и кирпичные
здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС = Простран. решетчатые конструкции из труб типа
Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий – Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши
- 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали
стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27, Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! .3.901.1-17
Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып.к2 Плиты. _
3.904.9-17, 3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса безопасности 3Н
по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включи-тельно, при уровне установки над нулевой отметкой 70 м
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
по ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
SI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная виб-рация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g).
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

182.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

183.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка параметров диаграммы деформирования многоболтовых фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
6.4
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
47
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
45
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

184.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в
конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 3-4 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного
сейсмическим и другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86 г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на высокопрочных болтах предложенные в упомянутых
работах отличаются тем, что болты пропущены через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого
уменьшаться пиковое значение усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения. Именно эту цель преследовали предложения [3,1417].
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

185.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной работы конструкции.
В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта. Отмеченные исследования позволили выявить
способы обработки соединяемых листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов, нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое изложение теории работы ФПС и практических методов
их расчета. В пособии приводится также и технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

186.

Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при удачном
решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические результаты исследований физических (механических, электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии при проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью или шайбой. Основная характеристика крепежного
резьбового соединения – усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепления, возникающих при завинчивании. Момент сил
сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая – деформированием тончайших
поверхностей слоев контактирующими микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд коэффициентов, установленных в результате экспериментальных исследований. Сведения об
этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980
г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел, находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход части механической энергии во внутреннюю энергию
тел происходит только вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например, внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен, другие слои
движутся с разными скоростями и между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической энергии переходит во внутреннюю
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
энергию тела.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

187.

Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения твердых тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если толщина смазки
0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном (лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (1452-1519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при контакте тела с
поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина постоянная и равна 0,25:
F
0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы трения скольжения:
F
f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной плоскости) впервые предложил формулу:
f
tg
,
где f – коэффициент трения;
- угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения Леонарда да Винчи – Амонтона:
F
f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного движения тела по наклонной плоскости:
f
tg
2S
g t 2 cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы Кулона, учитывая все новые и новые результаты физико-химических исКол.уч. Лист
1)
Гл.констр.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором математики. В
Аубакирова
1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его президентом+.
Разработал
Проверил
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
Мажиев Х.Н

188.

следований явления трения. Из этих исследований наиболее важными являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность любого твердого тела обладает микронеровностями, шероховатостью [шероховатость поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов) – характеристикой качества обработки поверхности: среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей
от средней линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел – источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между частицами, принадлежащими разным телам, вызывающим прилипание поверхностей (адгезию) тел.
Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию (или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся тел (превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А относительно тела В,
а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. ( Изотропным называется сухое
трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в противном случае сухое трение считается ани-
зотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК
fСК N
(рис. 2.1 в).
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

189.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
N
X
G
а)
Fсц
б)
в)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может быть больше максимального значения, определяемого произведением коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию опорной поверхности):
FСЦ
fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше коэффициента трения
скольжения для одной и той же пары соприкасающихся тел:
f СЦ
f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК
,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения за очень короткий промежуток времени
ком времени
изменяется от
max
FСЦ
до FСК (рис.2.2). Этим промежут-
часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при равномерном движении
тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

190.

fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
v0
( v ) (рис.2.3).
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда сила FСК достигнет своего нормального значения FСК
vКР
- критическое значение скорости, после которого происходит незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
fСК N ,
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную Кулоном формулу):
FСК
fСК
N
S p0 .
[У Кулона: FСК
fСК N
А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел (контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или сцепления, которое
надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от нагрузки N (при соизмеримости сил N и
S p0
) - fСК
( N ) , причем при увеличении N он
уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта зависимость учитывается только в
очень тонких экспериментах при решении задач особого рода.
Во многих случаях S p0
N , поэтому в задачах классической механики, в которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом Кулона, а значе-
ния коэффициента трения скольжения и коэффициента сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х годах французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов) и дополненных более поздними экспериментальными данными.
[Артур Морен (1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения скольжения составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

191.

где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK определяется
формулой: FCK
Fn2
Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по методике Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого тела, в результате
такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона или локомотива
по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление (являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся тел в области
контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего на впереди
лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G ( G - сила тяжести) оказывает
сопротивление качению (возникновение качения обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной реакции опорной поверхности).
Момент пары сил N , G называется моментом сопротивления качению. Плечо пары сил «к» называется коэффициентом трения качения. Он имеет размерность длины.
Vc
Vс
C
Fсопр
C
N
G
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Fсц
Fск
Кол.уч. Лист
K
N
K
Проверил
N
Рис. 2.4
Рис. 2.5
Гл.констр.
Разработал
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

192.

Момент сопротивления качению определяется формулой:
MC
N k,
где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на колесо с учетом его веса.
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению, которое можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру колеса (рис.2.5), при
этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр
N
k
R
N h,
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то сила Fсопр на один-
два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по параболическому закону. Это объясняется деформациями колес и гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела, опирающегося на некоторую поверхность. В этом случае следует рассматривать зону контакта
тел, в точках которой возникают силы трения скольжения FСК (если контакт происходит в одной точке, то трение верчения отсутствует – идеальный случай) (рис.2.6).
Fск
Fск
r
О
А – зона контакта вращающегося тела, ось вращения которого перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если их привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент которой:
Fск
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
Рис. 2.6.
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех точек и во всех направлениях);
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

193.

Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления верчению стремятся
уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр менее 5 10
5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь
соприкасания пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или хрупкого разрушения и
коррозийно-механический - в форме коррозийного и окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда, порождающая окислительный износ. Образование окисной пленки предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие связующие в жидкие
фракции, действующие как смазка. Металлокерамические материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При медленной приработке локальные температуры приводят к нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других инородных частиц из окружающей
среды приводит к абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания, приводит к
разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий эксплуатации: давление поверхностей трения, скорость относительного скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент теплового расширения, стабильность физико-химического со-
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

194.

става и свойств поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала, достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость, теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии изготовления фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей, даже в пределах установленных допусков; несовершенство конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный износ фрикционных пар подчиняется следующим закономерностям. Износ
=ks s,
пропорционален пути трения s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
(2.2)
ks v
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
s
(2.3)
kp p
Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы, определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pds .
k p pvdt
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален работе сил трения W
kw W
kp
f
s
Fds .
W; W
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p
; где f – коэффициент трения, N – сила нормального давления;
- контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

195.

Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС являются экспериментальные исследования одноболтовых нахлесточных соединений
[13], позволяющие вскрыть основные особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг. были выполнены экспериментальные исследования деформирования нахлесточных
соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии работы, показанных на рис.
3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих неподвижность
шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие растут силы трения по всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит срыв с места одной из шайб и дальнейшее взаимное смещение соединяемых элементов. В процессе подвижки наблюдается интенсивный износ во всех контактных парах, сопровождающийся падением
натяжения болтов и, как следствие, снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в результате которых болт упирается в край
овального отверстия и в конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его необратимому удлинению и исключению из
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
работы при “обратном ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные результаты экспериментальных исследований представляют двоякий интерес для описания работы
ФПС. С одной стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений с ФПС важно задать диаграмму
деформирования соединения. С другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС в предельное состояние.
Для описания диаграммы деформирования наиболее существенным представляется факт интенсивного износа трущихся элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта и несущей способности соединения. Этот эффект должен определять работу как стыковых, так и нахлесточных
ФПС. Для нахлесточных ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное состояние необходимы следующие проверки:
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае исчерпания зазора ФПС u0;
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

196.

в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие, что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в конструкции, то
проверки (б) и (в) заменяются проверкой, ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы деформирования
соединения, представляющей зависимость его несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому получение зависимости Т(s) является основным для разработки методов расчета ФПС и сооружений с такими соединениями. Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения, характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы несущая способность
соединения поменяется вследствие изменения натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их взаимном смещении. При этом для теоретического
описания диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией износа [5, 14, 23], согласно которой скорость износа V пропорциональна силе
нормального давления (натяжения болта) N:
V
(3.1)
K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N
N0 a
N1
(3.2)
N2
здесь N0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF
l
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
N1 k
N2
f ( s ) - увеличение натяжения болта вследствие его деформации;
( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических деформаций;
s - величина подвижки в соединении,
- износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1
N2 0 .
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V можно представить в виде:
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

197.

V
d
dt
d ds
ds dt
V ср ,
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a
k
N0 к f ( s )
(3.4)
(s) ,
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
s
k N0 a
1
1 e
kas
e ka( s z ) k
k
f(z)
( z ) dz ,
0
или
s
k N0 a
1
e
kas
k
k
f(z)
ekazdz
(z)
(3.5)
N0 a 1 .
0
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно упрощается, так как в этом случае N1
N2 0 , и обращаются в 0 функции f ( z ) и ( z ) ,
входящие в (3.5). С учетом сказанного использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую формулу для определения величины износа :
1 e kas
(3.6)
k N0 a 1
Падение натяжения
N при этом составит:
1 e kas
N
(3.7)
k N0 ,
а несущая способность соединений определяется по формуле:
T
T0 f
T0
1
N
1
T0
e kas
1 e kas
f
k
k
N0
a 1
(3.8)
a 1 .
Как видно из полученной формулы относительная несущая способность соединения КТ =Т/Т0 определяется всего двумя параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм;
- l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
Разработал
значениях толщины пакета l, определяющей же-
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
сткость болта а. При этом для наглядности несущая способность соединения Т отнесе-

198.

на к своему начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены в безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета
падает влияние износа листов на несущую способность соединений. В целом падение несущей способности соединений весьма существенно и при
ных величинах подвижки s
2 3см составляет для стыковых соединений 80-94%. Весьма существенно на характер падений несущей способности соеди-
нения сказывается коэффициент износа k. На рис.3.3 приведены зависимости несущей способности соединения от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения должно приводить к существенному росту взаимных смещений соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в инженерных расчетах. Вместе с тем
рассматриваемый эффект будет приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это позволяет при использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси аппроксимацию в виде:
u( x )
x
,
2l
s sin
(3.9)
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки (рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
2
L
du
dx
1
1
1
2
1
s2 2
2
cos 2
8l 2
1
1
2
2
dx
1 s
1
4l
2
x
dx 1
2l
1
2
cos
2l
2
dx
1
1
s2 2
8l
2
cos
x
dx
2l
2
s2 2
.
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s2 2
.
8l
l L l
(3.10)
Учитывая, что приближенность представления (3.9) компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из экспериментальных данных, получим следующее представление для f(s):
f(s)
s2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией Хевисайда :
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

199.

f(s)
s2
( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при котором напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:
( s )) 0 .
кf ( s )
lim ( N0
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:
(s)
N пл ) ( 1 e q( s Sпл ) )
N пл ( NТ
1
( s s0 )
(3.13)
( s S пл).
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к следующим зависимостям износа листов пакета
от перемещения s:
при s<Sпл
N0
k 2
( 1 e k1as )
s
a
al
s
2
s
k1a
2
k1a
2
1 e k1as ,
(3.14)
при Sпл< s<S0
(s)
I
N
( Sпл ) k1( T 1 ek1a( S пл s )
k1a
e ( S пл s )
NT N пл
k1 a
(3.15)
e k1a( S пл s ) ),
при s<S0
(s)
II ( S )
0
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
(3.16)
Несущая способность соединения определяется при этом выражением:
T
T0
fv a
.
(3.17)
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от скорости подвижки v. Ниже мы используем наиболее распространенную зависимость
коэффициента трения от скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная зависимость содержит 9 неопределенных параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два коэффициента износа - на втором участке диаграммы дефорКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

200.

мирования износ определяется трением между листами пакета и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется трением между шайбой болта и наружным листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На рис. 3.4 приведен пример теоретической диаграммы деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2 =0.000016; kv = 0.15; S0
= 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
Рис. 3.4 Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

201.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

202.

Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы фактические данные о параметрах исследуемых соединений. Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11].
В частности, были получены записи Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что
диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо размещение слишком большого количества
болтов, и соединение становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД. Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х
"селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке соединений натягивались по
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
этому же пульту в соответствии с тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке
получился импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации полного смещения по овальному отверстию.
Во время испытаний на стенде и пресс-пульсаторах контролировались следующие параметры:
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

203.

• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для испытаний на стенде).
После каждого нагружения проводился замер напряжения высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на соединение
(несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам, приведенным выше в разделе 3.
На рисунках 4.2 - 4.3 приведено графическое
Рис. 4.2, 4.3
Экспериментальные диаграммы
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом принятым гипотедеформирования ФПС для
зам и результатам теоретических построений предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка деформирования соединения: до проболтов 22 мм и 24 мм.
скальзывания элементов соединения, после проскальзывания листов пакета и после проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета. Вместе с тем, необходимо отметить существенный разброс полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных испытаниях принят
наиболее простой приемлемый способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного разброса, полученные диаграммы оказались пригодными для дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В соответствии с
ранее изложенными теоретическими разработками эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0 — коэффициент, определяющий влияние скорости на коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

204.

Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались на сетке их возможных
значений. Для каждой девятки значений параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина невязки между расчетной и экспериментальной диаграммами деформирования, причем невязка суммировалась по точкам цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
На рис. 4.4 и 4.5 приведены характерные диаграммы деформирования ФПС, полученные экспериментально и соответствующие им теоретические диаграммы. Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором параметров ФПС удается
добиться хорошего совпадения натурных и расчетных диаграмм деформирования ФПС.
Расхождение диаграмм на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки перед остановкой, не учитываемым в рамках предложенной теории расчета
ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования. Результаты определения параметров соединения для каждой из подви-
Рис.4.4
Рис. 4.5
жек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35 154 75
1
8
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

205.

Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров соединения были статистически обработаны и получены математические ожидания и
среднеквадратичные отклонения для каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как видно из приведенной таблицы, значения параметров характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет применение одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой поверхности (обжиг листов пакета). Вместе с тем, переход от одноболтовых к многоболтовым соединениям должен снижать разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Параметры
соединения
k1 106, КН-1
k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН
Значения параметров
математическое
ожидание
9.25
21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
среднеквадратичное
отклонение
2.76
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о том, что
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

206.

болты в соединении работают независимо. В этом случае математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT (или среднеквадратическое
отклонение
T
) можно записать в виде:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
T( s )
(T
DT
(5.1)
T )2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
(5.2)
... T 2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
T
T
2
(5.3)
DT
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T от подвижки s и параметров соединения
i;
в нашем случае в качестве параметров
выступают коэффициент износа k, смещение при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по имеющимся данным нам известны лишь среднее значение
i
и их стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона распределения параметров ФПС: равномерное в некотором возможном диапазоне изменения параметров
дарта
i,
min
i
max
и нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены величины математических ожиданий
i
и стан-
то соответствующие функции плотности распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при
2 i 3
3
3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
i ai
2 i2
2
.
(5.5)
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и
(s) при двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с данными на-
турных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

207.

Для вычисления несущей способности соединения сначала рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п болтов составит:
T0
T
3
T
n
k
T
3
T
3
e kas
T
T0
3
T
k
dk
dT
2 k 3
2 T 3
(5.7)
sh( sa k 3 )
nT0 e kas
.
sa k
При нормальном законе распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п болтов определится следующим образом:
( k k )2
( T T )2
T
1
T e kas
n
T
e
2
2 T2
1
k
2
e
2 k2
( k k )2
( T T )2
1
n
T
2 T2
Te
2
dkdT
1
dT
k
2
e kase
2 k2
dk .
Если учесть, что для любой случайной величины x с математическим ожиданием x функцией распределения р(х} выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей способности соединения Т равна математическому ожиданию начальной несущей
способности Т0. При этом:
T
nT0
1
k 2
kas
e
( k k )2
2 k2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный квадрат, получим:
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

208.

T
1
nT0
e
2
k
as k
1
nT0
2
k
k k as k2
2 k2
as k2
2
e
e
2
as k
as k2
2
dk
k k as k2
2 k2
2
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом множителя
деления с математическим ожиданием k as
2
k
1
k 2
представляет не что иное, как функцию плотности нормального распре-
и среднеквадратичным отклонением
k
. По этой причине интеграл в полученном выражении тождественно
равен 1 и выражение для несущей способности соединения принимает окончательный вид:
a 2 s 2 k2
ask
T
2
nT0 e
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии составляют:
для равномерного закона распределения
D
2
2 ask
nT0 e
1
2
T
2
T0
где F ( x ) shx ; x sa
x
F( 2 x )
k
(5.9)
F ( x )2 ,
3
для нормального закона распределения
D n T0
где A1
2
2
T
1
( A1 ) e
A1
T0
2
1 A
e 1
2
2
( A)
,
(5.10)
2as( k2 as k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с аналогичными зависимостями, выведенными выше для одноболтовых соединений.
Рассмотрим, прежде всего, характер изменения несущей способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента износа k для случая использования равномерного закона распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по аналогии с (5.4) безразмерные характеристики
изменения несущей способности:
относительное падение несущей способности
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

209.

kas
T
nT0
1
e
sh( x )
x .
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому соединению
T
1
sh( x )
.
x
nT0 e kas
(5.12)
Наконец для относительной величины среднеквадратичного отклонения
1
nT0 e kas
1
n
1
2
T
2
T0
sh 2 x
2x
shx
x
2
с
с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
(5.13)
.
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального распределения:
1 A
e 1
2
2
2
1
e
2
2
1
n
( A)
,
2 2
k s kas
2
2
T
2
T0
1
(5.14)
1
( A) ,
1
( A1 ) e A1
(5.15)
1 A
e 1
2
2
( A)
(5.16)
,
где
2 2
ks
A
2
2 s ka ,
A1
2 As( k2 sa
k ),
( A)
2
A
2
e z dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных, что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости
i
( k , s ) аналогичны зависимостям, получен-
ным для одноболтовых соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i
( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового соединения T получается из
несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T
T1
(5.17)
Согласно (5.12)
k
k
3
lim x
1
. В частности,
1
при неограниченном увеличении математического ожидания коэффициента износа
k или смещения s. Более того, при выполнении условия
(5.18)
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что противоречит смыслу задачи.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

210.

Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim
s
2
1
lim e( kas
2s
A)
1
( A) .
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
lim 1
x
x
1
lim
e
x
2
x2
2
1
.
x
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

211.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

212.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода
2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
ООО "МЕКА" т 313-31-44
С учетом сказанного получим:
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

213.

lim
s
2
1
lim e kas
s
2
1
e
2
A
A2
2
1
A
0.
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых соотношениях
k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов путем нанесения
грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как следует из полученных формул (5.13,
5.16), для среднеквадратичного отклонения
1
последнее убывает пропорционально корню из числа болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения
мерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения
T
1
от безраз-
и T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из графика,
уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0)
и (S0, Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция
S , S0
1 при 0
S
0 при S
S0
:
S0
(5.20)
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k ,S0 ) 1
( S , S0 ) ,
(5.21)
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

214.

где T1( S ) T0
( Tmax
S
,
S0
T0 )
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется следующим интегралом:
T
n
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax
n I1
I2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
I1
T0
( Tm ax T0 )
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTm ax
I 1,1
I 1,2
s
S0
s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tm ax )
I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0
T0
s , S0 p( S0 )dS0
S0
Tmax p( Tmax )dTmax
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx
p( x )dx
x,
и
1
то получим
I 1,1 T
( s ,S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
I1,3
T0
S0 T0 Tmax
T0
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
Если ввести функции
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

215.

1( s )
( s , S0 ) p( S0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 ,
S0
1( s )
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
(5.26)
I1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид:
1( s )
p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а функция
записывается в виде:
( S0 S 0 ) 2
2 s2
e
2
s
(5.29)
dS0 .
S0
Для равномерного распределения функции
1 при s
1
S0
S0
0 при s
1
2 s 3
1
2
ln
ln
S0
s 3
S0
s 3
2 s 3
0 при s
s 3
s
S0
2
могут быть представлены аналитически:
s 3 s
S0
(5.30)
s 3
s 3.
S0
S0
и
s 3
s при S 0
s 3
1
при s
при S 0
S0
s 3
s 3 s
S0
s 3
(5.31)
s 3
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2 представляются в замкнутой форме:
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

216.

T0
I1
( T max
1
2 s 3
T0 )
T 0 S0
S
2 s 3
s
3
при
0 при
0 при S
I2
Tm
2 s 3
S
S0
S0
s
ln
S0
s
3
S0
s
3
S ln
S0
S0
s
при
3
3
S
S0
( T max
s
s
S
S0
s
T 0 )S ln
s
3
S0
s
3
s
3
3
s 3
при S
F( S ) F( s 3 )
причем F ( x ) Ei ax( k
(5.32)
k
3)
S0
(5.33)
s 3,
Ei ax( k
k
3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei - интегральная показательная функция.
Полученные формулы подтверждены результатами экспериментальных исследований многоболтовых соединений и рекомендуются к использованию
при проектировании сейсмостойких конструкций с ФПС.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

217.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
ный
Расчетная
площадь
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Высота
головки
Высота
гайки
Размер
Диаметр
под ключ опис.окр.
12
15
27
гайки
29,9
Размеры шайб
Диаметр
внутр.
нар.
Толщина
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

218.

И СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение
деталей, сборку соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей стальных деталей ФПС и опорных поверхн остей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номинальный
Расчетная Высота Высоплощадь голов-
диаметр
сечения
болта
по
ки
та
гайки
Раз-
Диа-
Размеры шайб
Диаметр
мер
метр щина внут нар.
под опис.ок
р.
Тол-
ключ р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Таблица 6.2.

219.

Длина резьбы 10 при номинальном диаметре резь16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
ная
длина бы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220длине стержня.
Примечание: знаком * отмечены болты с резьбой по всей
300
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для нанесения на
Номиналь-
опорные поверхности шайб методом плазменного напыления антифрикционного покрытия следует применять в качестве материала подложки
интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела - припой
ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и плотного стягивания
пакета болтами во всех местах их постановки с применением динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа соеди- Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
нений
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Определяю-
17
щих
геометНе
опреде- 20
рию
ляющих гео-
19
21
23
25
28
32
37
44
50
23
25
28
30
33
36
40
45
52
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

220.

Длины овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при обеспечении несоприкосновения
болтов о края овальных отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений соединяемых
элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия может быть размещено более одного болта.
Все контактные поверхности деталей ФПС, являющиеся внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС 83-02-87 после
дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на 25% больше несущей способности ФПС на фрикционно-неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными поверхностями полок или при наличии непараллельности наружных плоскостей
ФПС должны применяться клиновидные шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны допускать возможность
ведения последовательного не нарушающего связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и методы ко нтроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной очистки в соответствии с указаниями ВСН 163-76, либо дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Очистка должна производиться в очистных камерах или под навесом, или на открытой площадке при отсутствии атмосферных осадков.

221.

Шероховатость поверхности очищенного металла должна находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и других загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать первой степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится визуально сравнением с эталоном или другими апробированными способами
оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее 6-ти кратного.
Окалина, ржавчина и другие загрязнения на очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до полного испарения бензина. При дневном
освещении сравнивают внешний вид обоих кусков фильтровальной бумаги. Оценку степени обезжиривания определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность перерыва между пескоструйной очисткой поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов. Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны быть удалены жидким калиевым
стеклом или повторной очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83 -02-87. Требования к загрунтованной поверхности.
Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой двуупаковочный лакокрасочный материал, состоящий из алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по весу.
Каждая партия материалов должна быть проверена по документации на соответствие ТУ. Применять материалы, поступившие без документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку ингредиентов следует довести жидкое калиевое стекло до необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей вязкости
17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед и во время нанесения следует перемешивать приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Грунтовка ВЖС 83-02-87 сохраняет малярные свойства (жизнеспособность) в течение 48 часов.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

222.

Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в помещении. При отсутствии атмосферных осадков нанесение грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 может наноситься методами пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками. Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем, добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110 мкм. Время
нанесения покрытия при естественной сушке при температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание попадания атмосферных осадков и других загрязнений на невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна иметь серый
матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с металлом и не должна давать отлипа.
Контроль толщины покрытия осуществляется магнитным толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ 15140-69 на контрольных образцах, окрашенных по принятой технологии одновременно с элементами и деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные правила при окрасочных работах с применением ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и оборудования производственных предприятий" (Министерство здравоохранения
СССР, 1967 г.).
При пневматическом методе распыления, во избежание увеличения туманообразования и расхода лакокрасочного материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску следует производить в респираторе и защитных очках. Во время окрашивания в закрытых помещениях
маляр должен располагаться таким образом, чтобы струя лакокрасочного материала имела направление преимущественно в сторону воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые изКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
делия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

223.

Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед началом работы
маляр должен проверить герметичность шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а также надежность присоединения воздушных шлангов к краскораспределителю и воздушной сети. Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены необходимо тщательно очищать и промывать от остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием и обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются к работе только после ознакомления с настоящими рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по технике безопасности. На участке консервации и в краскозаготовительном помещении не разрешается работать без спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на слизистые
оболочки глаз или дыхательных путей необходимо обильно промыть загрязненные места.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

224.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные элементы и детали нужно так, чтобы исключить возможность механического
повреждения и загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых защитное покрытие контактных поверхностей полностью высохло. Высохшее защитное покрытие контактных поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные поверхности должны быть обезжирены. Обезжиривание контактных поверхностей,
законсервированных ВЖС 83-02-87, можно производить водным раствором жидкого калиевого стекла с последующей промывкой водой и просушиванием. Места механических повреждений после обезжиривания должны быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1 мм. На
отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного напыления наносится подложка из интерметаллида ПН851015 толщиной . …..м. На
подложку из интерметаллида ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8. На несущий
слой оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным покрытием одной из поверхностей, при постановке болтов следует располагать шайбы обработанными поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей ФПС. Рекомендуется использование неочищенных внешних поверхностей
внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой, другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от консервирующей
смазки, грязи и ржавчины, например, промыты керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее резьба
должна быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное положение;
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

225.

устанавливают болты и осуществляют их натяжение гайковертами на 90% от проектного усилия. При сборке многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и продолжать установку от центра к границам
поля установки болтов;
после проверки плотности стягивания ФПС производят герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения динамометрическим ключом.
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM с использованием парал устанвоки АМОРТИЗАТОРОВ
СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
2) Подготовительные
работы для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
2) Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы (шаблона).
2) Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
2) Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж амортизатора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка выступающих частей бетона или
устройство подливки на оголовке опоры.
2) Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
3) Установка
и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
2. болты расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе не видны, т.к.
закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки, на
которой монтируется амортизатор;
3. болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние торцы которых
расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
4. болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки;
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

226.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой
монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления амортизатора с
фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости
срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в уровне
установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под штифты и
резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре, забивка штифтов в
отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок
анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней плитой и нижней плоскостью
диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по
контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора прочности бетоном или раствором
производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций первого случая только
тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во втулках фундаментных болтов с отверстиями под
болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется
амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

227.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с
фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций для третьего случая
только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на которой он монтируется и
надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как с верхним, так и с
нижним расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством горизонтального упора. После прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конструкциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.2.
Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
2.3.
Заместитель генерального директора Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО
«Трансмост»
И.А. Мурох
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

228.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

229.

230.

231.

232.

233.

234.

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

242.

243.

244.

245.

246.

247.

248.

249.

250.

251.

252.

253.

254.

255.

256.

257.

258.

259.

260.

261.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

282.

283.

284.

285.

286.

287.

288.

Более подробно об использовании фрикционно -подвижных болтовых соединений для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM для обеспечения сейсмостойкости оставшихся четырех этажей, на фрикционно-подвижных соединениях сери ФПС-2015- Сейсмофонд, с использованием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической
энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная» для г Нефтеорска оставшихся двух пятиэтажек у памятника Ленина
Более подробно о ФФПС и ЛСК смотрите внедренные изобртения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING
FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида
Seismic resistance GD Damper
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

289.

https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ВСН 144-76
-----------------------------Минтрансстрой, МПС
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ и
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Дата введения 1977-01-01
РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы К.П.Большаков, В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов Ленинградского института инженеров железнодорожного транспорта (НИИмостов ЛИИЖТ) авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по применению высокопрочных болтов в стальных конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношении норм и правил выполнения соединений на высокопрочных болтах ВСН 144-68 были
ранее заменены ВСН 163-69 - ”Инструкцией по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов”) и п.7.24. ”Указаний по проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов” (ВСН 136-67).
При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства и эксплуатации пролетных строений с соединениями на высокопрочных болтах и использованы результаты последних научно-исследовательских работ ЦНИИС и
НИИмостов ЛИИЖТ по нормам вероятностного расчета фрикционных соединений (авторы-составители настоящей Инструкции), по клеефрикционным (М.Л.Лобков), фланцевым (В.Н.Савельев, А.А.Ровный) соединениям и фрикционным соединениям с консервацией контактных поверхностей
специальным грунтом (Б.П.Кругман, А.Н.Потапов) и др.
Инструкция разработана в развитие действующих нормативных документов по проектированию мостов. В Инструкции учтены требования действующих государственных и отраслевых стандартов.
ВНЕСЕНА ЦНИИС Минтрансстроя и НИИмостов ЛИИЖТ МПС
УТВЕРЖДЕНА распоряжением Минтрансстроя и МПС от 8 октября 1976 года N А-1470/П-30621
ВЗАМЕН ВСН 144-68 и п.7.24 ВСН 136-67
1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
1.1. Настоящая Инструкция распространяется на проектирование фрикционных соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях обычного и северного исполнения постоянных железнодорожных, автомобильнодорожных, городских и пешеходных мостов, а также вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
1.2. Фрикционными называются соединения, в которых передача усилия осуществляется только силами трения по контактным плоскостям соединяемых элементов; к ним относятся соединения, контактные плоскости которых (после очистки предусмотренными в настоящих нормах способами)
не подвергаются консервации; консервируются специальным грунтом, обеспечивающим защиту от коррозии и высокие фрикционные свойства; покрываются специальным клеефрикционным составом (в этом случае соединения называются клеефрикционными).

290.

1.3. Фрикционные соединения разрешается применять в конструкциях всех видов и назначений при любых силовых воздействиях. Клеефрикционные соединения в железнодорожных мостах допускается применять с разрешения МПС.
1.4. Устройство соединений на высокопрочных болтах осуществляется в соответствии с требованиями "Инструкции по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов" (ВСН 163-69), а также требованиями специальных инструкций по технологии
выполнения клеефрикционных соединений и консервации контактных поверхностей фрикционных соединений (приложение 1).
2. МАТЕРИАЛЫ БОЛТОВ, ГАЕК, ШАЙБ И ПОКРЫТИЙ
КОНТАКТНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ
2.1. Для фрикционных соединений мостовых конструкций следует применять высокопрочные болты типов 110, 110С и 135.
Примечание. Цифровой индекс типа болта определяет минимальное временное сопротивление болтов разрыву в кгс/мм
; индексом ”С” обозначены болты в северном исполнении.
Болты типа 135 применяются по согласованию с МПС и Главмостостроем.
2.2. Высокопрочные болты типов 110 и 110С, гайки и шайбы должны отвечать требованиям ОСТ 35-02-72 ”Болты высокопрочные, гайки и шайбы к ним”.
Болты типа 135 должны отвечать общим требованиям ОСТ 35-02-72 к высокопрочным болтам для мостостроения, но по механическим свойствам они должны соответствовать показателям, приведенным в табл.1.
Таблица 1
Тип болтов
Временное сопротивление
разрыву, кгс/мм
Твердость по
Бринеллю при
нагрузке, равной
30Д
135
135-160
Относительное
удлинение
,
%, не менее
Относительное
сужение, % не
менее
Ударная вязкость
при +20 °С,
35
5
кгс·м/см ,
не менее
, не более
480
8
Марки сталей для болтов, гаек и шайб и дополнительные технические требования приведены в приложении 2.
2.3. Материалы, применяемые для консервации и покрытия очищенных контактных поверхностей во фрикционных и клеефрикционных соединениях, указаны в приложении 1.
2.4. Основные номинальные размеры болтов, гаек и шайб и расчетная площадь поперечного сечения приведены в табл.2.
Таблица 2
Номинальный
диаметр
болта,
мм
Расчетная
площадь
сечения
по стержню,
18
255
192
13
16
22
380
303
15
24
453
352
27
573
459
мм
Расчетная Высота
площадь головки,
сечения по
мм
резьбе,
Высота
гайки,
мм
Размер
”под
ключ”,
мм
Диаметр описанной окружности Д
(для гайки и
головки),
мм
Толщина,
мм
Наружный
диаметр, мм
30
34,6
4
39
19
36
41,6
6
50
17
22
41
47,3
6
56
19
24
46
53,1
6
66
мм
Размер шайбы
2.5. Полная длина болта назначается в соответствии с данными табл.3.
Таблица 3
Длина болта,
мм
Диаметр болта, мм
18
22
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
24
27
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Толщина стягиваемого пакета, мм
50
7-19
-
-
-
55
12-24
-
-
-
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

291.

60
17-29
5-22
-
-
65
22-34
10-27
8-22
-
70
27-39
15-32
13-27
7-25
75
32-44
20-37
18-32
12-30
80
37-49
25-42
23-37
17-35
85
42-54
30-47
28-42
22-40
90
47-59
35-52
33-47
27-45
95
52-64
40-57
38-52
32-50
100
57-69
45-62
43-57
37-55
105
62-74
50-67
48-62
42-60
110
67-79
55-72
53-67
47-65
115
72-84
60-77
58-72
52-70
120
77-89
65-82
63-77
57-75
130
87-99
75-92
73-87
67-85
140
97-109
85-102
83-97
77-95
150
107-119
95-112
93-107
87-105
160
111-129
99-122
97-117
97-115
170
121-139
109-132
107-127
101-125
180
131-149
119-142
117-137
111-135
190
141-159
129-152
127-147
121-145
200
151-169
139-162
137-157
131-155
Примечания. 1. При назначении длины болтов необходимо стремиться к минимальному количеству типоразмеров болтов, применяемых в одном узле.
2. В чертежах КМД должно быть указано число и расположение болтов по типоразмерам в каждом узле (соединении) пролетного строения (опоры).
3. Минимальная толщина пакета назначена из условия, чтобы резьба гайки (с учетом сочетания допусков) не попадала на сбег резьбы болта, а максимальная (с учетом сочетания допусков) - так, чтобы гайка была полностью навернута на болт с полным профилем резьбы.
4. Длина резьбы болтов длиной до 150 мм включительно и диаметром 18, 22, 24 и 27 мм равна соответственно 42, 50, 54 и 60 мм; при большей длине болтов длина резьбы увеличивается на 6 мм.
3. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ
3.1. При определении усилиий в элементах конструкции фрикционные соединения рассматриваются как неподатливые.
Распределение продольного усилия между болтами прикрепления элемента принимается равномерным.
3.2. Расчет фрикционных соединений производится, как правило, по усилиям, с учетом распределения усилия между отдельными частями элемента, при этом каждая часть элемента (с учетом ее ослабления) должна быть прикреплена достаточным количеством болтов.
Во всех случаях несущая способность соединения должна быть не менее 75% несущей способности прикрепляемого элемента, определяемой в соответствии с характером его работы расчетом на устойчивость, выносливость или прочность.
3.3. Расчет на прочность стыковых накладок элементов ферм и поясов сплошных балок производят по сечению нетто, с введением для накладок растянутых элементов и поясов коэффициента условий работы
= 0,9.
3.4. Расчет на прочность прикрепляемых элементов (как сжатых, так и растянутых) производят по сечению нетто с учетом, что 50% усилия, приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передано силами трения.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Расчет на прочность узловых фасонных листов согласно п.431 СН 200-62 (проверку на выкалывание) производят по сечению нетто без учета указанной выше передачи силами трения 50% усилия, приходящегося на каждый
периферийный болт прикрепления данного элемента.
3.5. Расчетную несущую способность
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
, тс, одного болта по одному рабочему контакту соприкасающихся частей (одного ”болтоконтакта”) во фрикционных соединениях следует определять по табл.4; вспомогательные данные приведены в приложении 3. Способ обработки контактных по-

292.

верхностей должен быть указан в чертежах КМ.
Таблица 4
, тс, одного "болтоконтакта" при обработке контактных поверхностей
Тип
болтов
Диаметр
болтов,
мм
пескоструйной
очистке с нанесением
фрикционного грунта
или клеефрикционного
покрытия
газопламенной
металлическими
щетками
при числе болтов в соединении
110 и
110С
135
2-4
5-19
2-4
5-19
2-4
5-19
18
4,5
5,2
6,0
4,9
5,2
5,7
2,6
3,2
22
7,1
8,2
9,4
7,7
8,3
9,0
4,1
24
8,3
9,5
11,0
8,9
9,6
10,5
27
10,7
12,4
14,2
11,6
12,5
22
8,3
9,4
11,0
9,0
24
9,6
11,1
12,7
10,4
20
2-4
5-19
3,9
1,7
2,3
3,0
5,1
6,2
2,7
3,6
4,8
4,8
6,0
7,2
3,1
4,2
5,6
13,6
6,2
7,7
9,4
4,0
5,5
7,2
9,7
10,5
4,8
6,0
7,3
3,1
4,2
5,5
11,2
12,2
5,7
7,1
8,6
3,6
4,9
6,4
20
20
20
Примечания. 1. Указанные нормы для соединений с нанесением на контактные поверхности фрикционного грунта или клеефрикционного покрытия действительны при сроке хранения конструкций до 1 года.
2. При проектировании типовых пролетных строений, с учетом перспективы внедрения заводской очистки и консервации проката, следует принимать нормы расчетной несущей способности, меньшие из регламентированных для пескоструйной обработки контактных поверхностей или очистки
с нанесением фрикционного грунта.
3.6. При особых сочетаниях с учетом строительных нагрузок, в соответствии с п.45 СН 200-62, расчетная несущая способность одного ”болтоконтакта” в соединениях, выполненных в соответствии с требованиями инструкции ВСН 163-69, принимается увеличенной по сравнению с нормами
табл.4 на 10%. Это положение допускается распространять также и на затянутые и защищенные от попадания влаги фрикционные соединения вспомогательных сооружений и устройств при условии осуществления требуемой по проекту подготовки контактных поверхностей и выполнения требований примечания 1 к табл.4.
При расчете на действие монтажных нагрузок элементов, временно закрепленных с помощью пробок и натянутых на нормативное усилие высокопрочных болтов, расчетная несущая способность одного ”болтоконтакта” принимается уменьшенной по сравнению с нормами табл.4 на 5% (с учетом снижения на 15% коэффициента трения при смачивании контактных поверхностей*). Данное требование распространяется и на полностью собранные и затянутые фрикционные соединения вспомогательных сооружений и устройств в случае, если не предусматривается защита от попадания
влаги на их контактные поверхности.
_______________
* Это снижение допускается не учитывать на последующих стадиях монтажа после того, как в данном узле все пробки заменены высокопрочными болтами, осуществлено и проконтролировано натяжение всех болтов, а соединение (с помощью герметизации щелей) защищено от попадания
влаги на контактные поверхности.
3.7. Болты во фланцевых соединениях, подвергающиеся воздействию внешних отрывающих сил, должны проверяться на прочность и выносливость.
3.8. Во фланцевых соединениях при действии на соединение внешних отрывающих сил (например, в прикреплениях поперечных балок к главным фермам и продольных балок к поперечным через фланцевые уголки, в соединениях полудиафрагм инвентарных пакетных конструкций и др.) расчетная несущая способность болта по одному рабочему контакту соприкасающихся поверхностей при расчете на поперечную силу определяется по формуле
,
где
-коэффициенты, определяемые по приложению 3;
- нормативное (среднее) значение усилия натяжения болта, тс (см. приложение 3);
- внешняя приходящаяся на болт отрывающая сила, тс, передаваемая уголком и определяемая расчетом с учетом деформативности работающих совместно элементов конструкции прикрепления (например, ”рыбок” и фланцевых уголков);
- коэффициент, учитывающий рычажное воздействие на болты фланцевых уголков, перераспределение отрывающего усилия между болтом и пакетом, а также реактивную силу, возникающую на контактных поверхностях при размалковке указанных уголков.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Значение коэффициента
определяется по табл.5 в зависимости от толщины полок фланцевых уголков и от риски (расстояние от обушка уголка до оси болта).
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Таблица 5
Толщина фланцевых угол-
Значения коэффициента
при риске, мм
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

293.

ков, мм
50
60
75
85
12
0,36
0,30
0,20
0,15
16
0,45
0,40
0,30
0,25
20
0,50
0,45
0,35
0,30
30
0,55
0,50
0,40
0,35
Примечание. Промежуточные значения следует определять по интерполяции.
3.9. При проверке болтов типа 110 и 110С во фланцевых соединениях на прочность величина отрывающего усилия на болт не должно превышать соответствующего значения, приведенного в табл.6.
Таблица 6
Номинальный диаметр болта,
мм
Предельное значение отрывающего усилия на болт, тс, при расстоянии от обушка уголка до
оси болтов (риске), мм
50
60
75
85
18
8,8
8,4
7,2
6,7
22
13,9
13,3
11,4
10,6
24
16,2
15,4
13,3
12,2
27
21,1
20,2
17,3
15,9
Примечания. 1. Предельные значения отрывающих усилий при промежуточных значениях рисок следует определять по интерполяции.
2. При проверке болтов типа 135 табличные значения умножают на коэффициент 1,1.
3.10. Болты в вертикальных уголках прикрепления поперечной балки к главной ферме допускается рассчитывать на восприятие ими только поперечной силы.
При этом вводятся следующие коэффициенты условий работы
:
а) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к ферме (при конструкции, не способной воспринимать опорный момент), - 0,85;
б) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к ферме (при конструкции, способной воспринимать опорный момент), - 0,9;
в) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке, - 0,9.
3.11. В случае, если совместная работа проезжей части и поясов главных ферм не обеспечивается специальными горизонтальными диафрагмами и разгружающее влияние проезжей части на усилия в поясах главных ферм не учитывается, допускается рассчитывать:
а) ”рыбки” и столики с ”рыбками” и их прикрепления в сопряжениях продольных балок с поперечными на воспринятие всего опорного изгибающего момента и всего осевого усилия в продольной балке;
б) болты в вертикальных уголках прикрепления продольной балки к поперечной на воспринятие ими всей опорной реакции продольной балки;
при этом вводятся следующие коэффициенты условий работы
:
для болтов в полках уголков, прикрепляемых к продольной балке, а также для болтов в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке (при конструкции, способной воспринимать опорный момент), - 0,9;
для болтов в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке (при конструкции, не способной воспринимать опорный момент), - 0,7.
В случае, если совместная работа проезжей части и поясов главных ферм обеспечивается специальными горизонтальными диафрагмами и в расчетах учитывается разгружающее влияние проезжей части на усилия в поясах главных ферм, расчет прикрепления продольных балок к поперечным
производится с учетом рекомендаций п.3.8.
3.12. Расчет элементов с фрикционными соединениями на выносливость, устойчивость и жесткость производят по сечению брутто.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
3.13. При определении коэффициента понижения расчетного сопротивления
в расчетах на выносливость фрикционных соединений эффективные коэффициенты концентрации напряжений
следует принимать по табл.7.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

294.

Таблица 7
Номер
пункта
Коэффициент для фрикционного соединения элементов
из стали
Расчетные сечения по основному металлу
углеродистой
низколегированной
1
Сечение у свободного отверстия (рис.1, а)
1,3
1,5
2
То же с поставленным в отверстие болтом, затянутым на нормативное усилие (рис.1, б)
1,1
1,3
3
По первому ряду высокопрочных болтов, прикрепляющих фасонки к непрерывным (нестыкуемым в данном узле) элементам сплошных балок и
решетчатых ферм (рис.1, в)
1,3
1,5
4
По прикреплению двустенчатых элементов, у которых непосредственно
перекрытая часть сечения составляет не менее 80%, в том числе при двух
плоскостях трения - не менее 60% (рис.1, г)*
1,4
1,6
5
По прикреплению с одной плоскостью трения двустенчатых элементов, у
которых непосредственно перекрытая часть составляет (рис.1, д):
а) менее 60%
1,7
1,9
б) 60% и более**
1,5
1,7
По прикреплению с одной плоскостью трения одностенчатых элементов
(рис.1, е)
2,2
2,5
6
_______________
* С учетом обозначений, указанных на рис.1, г, должно выполняться условие:
“двухсрезные” болты приходится усилие с площади не менее
; при этом на
.
** С учетом обозначений, указанных на рис.1, д,должны выполняться условия: a)
; б)
.
Примечания. 1. Коэффициенты
2. Коэффициент
для фрикционных соединений относятся к сечению брутто, кроме сечений по пп.1 и 2, проверяемых по сечению нетто.
принимают для сечения по крайнему ряду болтов в соединении:
а) диагонали продольных связей с нижним поясом продольных балок - по п.2;
б) продольной балки с ”рыбкой”- по п.5, а;
в) поперечной балки ”с рыбкой” - по п.2;
г) продольной балки с фасонкой горизонтальной диафрагмы - по п.3.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

295.

Рис.1. Расчетные сечения (А-А) проверяемых на выносливость элементов:
а- у свободного отверстия; б- у отверстия с болтом, затянутым на нормативное усилие:
в - у обрыва фасонки при отсутствии стыка в зоне ее прикрепления;
г- двустенчатых в зоне стыка при наличии двух плоскостей трения у каждой ветви;
д- двустенчатых в зоне стыка при наличии одной плоскости трения у каждой ветви;
е- одностенчатых в зоне стыка при наличии одной плоскости трения
3.14. При проверке болтов типов 110, 110C и 135 на выносливость во фланцевых соединениях величина максимального отрывающего усилия на болт не должна превышать соответствующего значения, приведенного в табл.8.
Таблица 8
Диаметр болта,
мм
18
22
24
Толщина фланцевых уголков, мм
10
Максимальное значение отрывающего усилия на болт, тс,
при риске, мм
50
60
75
85
4,2
3,3
2,7
2,2
12
4,7
3,9
3,1
2,7
16
5,7
4,3
4,2
3,9
20
6,7
5,9
5,1
4,8
10
6,6
5,3
4,2
3,5
12
7,5
6,0
5,7
4,3
16
9,0
7,5
6,6
6,0
20
10,5
9,3
8,1
7,5
10
7,7
6,2
4,9
4,1
12
8,7
6,9
5,9
5,0
16
10,5
8,7
7,7
6,9
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
27
20
12,2
10,7
9,4
8,7
10
10,0
8,1
6,4
5,3
12
11,3
9,0
7,3
6,5
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

296.

16
12,6
11,5
10,0
9,1
20
15,9
14,1
12,3
11,5
3.15. При расчете конструкций по предельному состоянию II для нахождения упругих смещений и углов поворота от временной вертикальной нагрузки деформативность фрикционных соединений допускается не учитывать.
4. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СОЕДИНЕНИЯМ
4.1. В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и плотного стягивания пакета болтами во всех местах их постановки с применением специальных динамометрических ключей и гайковертов. Основные размеры широко
применяемых гайковертов и ключа даны в приложении 4.
Со стороны приложения крутящего момента при применении гайковертов ИП3106 и ИП3205 (углового) расстояние от оси болта до стенки высотой более 135 мм должно быть не менее 55 мм.
При размещении болтов следует учитывать, что наружные диаметры насадок ключей
(см. приложение 4) равны 46, 58, 66 и 74 мм для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм соответственно.
Взаимное смещение осей ближайших друг к другу болтов на плоскостях, расположенных под углом
и головки болта
, назначается с учетом величины угла
,размера рисок, по которым размещены ближайшие друг к другу болты, диаметра насадки ключа
и диаметра описанной окружности для гайки
(см. табл.2). При необходимости уменьшения указанного смещения следует учитывать возможность размещения в стесненных местах головок (а не гаек) болтов; последнее условие оговаривается в рабочих чертежах КМ.
4.2. Номинальный диаметр отверстий принимают по табл.9.
Таблица 9
Группа
фрикционных соединений
Номинальный диаметр отверстий, мм,
при номинальном диаметре болтов, мм
18
22
24
27
Определяющих геометрию
19
23
25
28
Не определяющих геометрию
23
28
30
33
Примечание. К неопределяющим геометрию конструкции относятся соединения в прикреплении: диагоналей крестовых связей друг к другу; диагоналей связей к нижним поясам продольных балок; ”рыбок” к продольным и поперечным балкам; распорок горизонтальных диафрагм для включения проезжей части в совместную работу с главными фермами; фасонок трубчатой распорки портала в пролетных строениях с ездой понизу и другие соединения аналогичного характера.
4.3. Соединения на высокопрочных болтах следует проектировать по возможности компактными.
4.4. Количество болтов в прикреплениях связей главных ферм и связей проезжей части должно быть не менее двух. Число рядов болтов в полунакладках вдоль усилия должно быть также не менее двух.
4.5. Располагать болты необходимо в соответствии с табл.10 и рис.2.
Таблица 10
Допустимое расстояние
Нормируемый размер
Направление
Вид усилия
Максимальное
По диагонали
по крайнему
ряду
в листах
Любое
Растяжение и
сжатие
в уголках
Между центрами болтов
Минимальное
3
меньшее
из 7
и 16
160 мм
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Поперек
усилия
24
2,5
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
по остальным рядам
Вдоль
усилия
Растяжение
Сжатие
24
16
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

297.

при любых кромках
От центра
болта до
края элемента
при обрезной кромке
при прокатной кромке
Примечание.
- номинальный диаметр болта;
Вдоль
усилия и по
диагонали
Поперек
усилия
1,5
Растяжение
и сжатие
меньшее
из 8
или 120 мм
1,3
- толщина наиболее тонкой из соединяемых частей.
Рис.2. Допустимые минимальные аи максимальные брасстояния между болтами:
1 - прокатная кромка; 2 - обрезная кромка
4.6. В соединениях прокатных профилей с непараллельными поверхностями полок должны применяться клиновидные шайбы, предотвращающие перекос гаек и головок болтов.
Приложение 1
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСЕРВАЦИИ И ПОКРЫТИЯ
очищенных контактных поверхностей во фрикционных
и клеефрикционных соединениях
1. В качестве материала для консервации очищенных с помощью пескоструйной или дробеметной обработки контактных поверхностей соединений на высокопрочных болтах следует применять эпоксидную протекторную грунтовку ЭП-057 по ТУ 610-1117-71 с отвердителем N 3 по ТУ 6-10-1091-71 и растворителем 646 по ГОСТ 18188-72 или РП по ТУ 6-10-1095-71.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
2.В качестве материалов покрытия очищенных с помощью пескоструйной или дробеструйной обработки контактных поверхностей накладок и фасонок в клеефрикционных соединениях следует применять эпоксиднополиамидный клей на основе эпоксидной смолы ЭД-5 по ГОСТ 10587-72 с отвердителем И-5М или И-6М (полиаминоимидазолиновая смола) по ВТУ ОП-302-68, ускорителем УП 606/2 по МРТУ 09-6101-69 и растворителем толуолом по ГОСТ 5789-69, а также карборундовый порошок (карбид кремния зеленый) марки КЗ по ГОСТ 3647-59 фракции N 8, 10 или 12.
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
3. Технология консервации и покрытия очищенных контактных поверхностей грунтовкой ЭП-057 приведена в ”Рекомендациях по консервации контактных поверхностей монтажных соединений на высокопрочных болтах грунтовкой ЭП-057 после пескоструйной очистки конструкций пролет-

298.

ного строения
1974).
=110 м моста через реку Таюру (БАМ)” (М., изд. ЦНИИСа, 1975), а технология осуществления клеефрикционных соединений - в ”Инструкции по выполнению монтажных соединений вантового пролетного строения Северного моста через реку Днепр в г.Киеве” (М., изд. ЦНИИСа,
Приложение 2
МАРКИ СТАЛЕЙ ДЛЯ БОЛТОВ, ГАЕК И ШАЙБ
и дополнительные технические требования
1. В качестве материалов для высокопрочных болтов, гаек и шайб, предназначенных для конструкций, эксплуатируемых при расчетной минимальной температуре воздуха до минус 40 °С включительно (обычное исполнение), следует применять:
для болтов типа 110 - сталь марки 40Х по ГОСТ 4543-71, ГОСТ 10702-63, ТУ-14-170-51-74 и ТУ 14-1-1237-75;
для болтов типа 135 - сталь марок 40ХФА и 38ХС по ГОСТ 4543-71;
для гаек - сталь марок: 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63; 35Х и 40Х по ГОСТ 4543-71 и ГОСТ 10702-63; при этом с болтами типа 135 следует применять гайки только из стали марки 40Х;
для шайб - сталь марок: ВСт5сп2, ВСт5пс2, ВСт5Гпс2, по ГОСТ 380-71, 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63.
2. В качестве материалов высокопрочных болтов, гаек и шайб, предназначенных для конструкций, эксплуатируемых при расчетной минимальной температуре воздуха ниже минус 40 °С (северное исполнение), следует применять:
для болтов типа 110С - сталь марки 40Х по ГОСТ 4543-71, ГОСТ 10702-63, ТУ 14-170-51-74 и ТУ 14-1-1237-75;
для гаек - сталь марок: 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63, 35Х и 40Х по ГОСТ 4543-71 и ГОСТ 10702-63;
для шайб - сталь марок: BCт5сп2, ВСт5пс2, ВСт5Гпс2 по ГОСТ 380-71, 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63.
Примечание. Для железнодорожных мостов следует применять гайки только из стали марки 40Х. Для автомобильно-дорожных мостов такие гайки поставляются по требованию заказчика.
3. Круглая сталь для болтов должна поставляться с суженными пределами содержания углерода: 0,37-0,42% для марок 40X и 40ХФА; 0,35-0,40% для марки 38ХС.
4. Величина зерна аустенита должна соответствовать 5-9 баллам шкалы ГОСТ 5639-65. Величина зерна определяется по ковшовой пробе методом окисления.
5. Круглая сталь должна поставляться в отожженном состоянии с испытанием на горячую осадку по ГOCT 4543-71.
6. Калиброванная круглая сталь для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм должна поставляться специальных размеров (соответственно диаметром 17,8; 21,8; 23,8; 26,7 мм для болтов с нарезной резьбой и 16,5; 20,35; 22 и 25 мм для болтов с накатной резьбой) с качеством поверхности по группе
Б ГОСТ 1051-73, получаемой методом шлифовки, с шероховатостью поверхности не ниже 5 класса по ГОСТ 2789-73. Предельные отклонения по диаметру - по 4 классу точности ГОСТ 7417-75.
7. Горячекатаная круглая сталь диаметром 19, 23, 25 и 28 мм для болтов с нарезной резьбой и диаметром 17, 21, 23 и 26 мм для болтов с накатной резьбой должна поставляться обычной точности прокатки по группе В ГОСТ 2590-71 с качеством поверхности по подгруппе "а" ГОСТ 4543-71 и
контролем твердости по Бринеллю. Норма твердости (диаметр отпечатка)
фикаты.
=4,1+4,8 мм.Сталь подвергается испытанию на прокаливаемость в пределах полной марочной полосы прокаливаемости; результаты испытаний на прокаливаемость до 01.01.80 г. факультативны, но заносятся в серти-
8. Калиброванная шестигранная сталь для гаек с размерами под ключ 30, 36, 41 и 46 мм должна поставляться по 5 классу точности ГОСТ 8560-67, в отожженном состоянии марок 35Х и 40Х - по ГОСТ 4543-71 и марок 35 и 40 - по ГОСТ 1050-74 с качеством поверхности по группе Б ГОСТ 105173 и шероховатостью поверхности не ниже 5 класса по ГОСТ 2789-73.
Приложение 3
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
расчетной несущей способности фрикционных соединений
Расчетную несущую способность одного болта во фрикционных соединениях по одному рабочему контакту соприкасающихся частей (одного ”болтоконтакта”) следует определять по формуле
,
где
- нормативное (среднее) значение усилия натяжения болта, тс (табл.1);
- нормативное (среднее) значение коэффициента трения (табл.2);
- коэффициент однородности, учитывающий с заданной вероятностью отклонения произведения
в неблагоприятную сторону (табл.3);
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
=0,95 - коэффициент условий работы, учитывающий падение усилий натяжения болтов в процессе эксплуатации вследствие релаксации напряжений и ползучести.
Значения расчетной несущей способности одного ”болтоконтакта” для фрикционных соединений (вне зависимости от технологии натяжения болтов) даны выше в табл.4 Инструкции.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

299.

Таблица 1
Тип болтов
Нормативное значение усилия натяжения болта,
тс
Эффективное (с учетом реКонтролируемое
лаксации)
Диаметр болтов, мм
110 и 110С
135
18
14,2
13,5
22
22,4
21,2
24
26,1
24,8
27
34,0
32,3
22
26,2
24,8
24
30,4
28,9
Таблица 2
Обработка контактных поверхностей
Пескоструйная
С удалением окалины и
нанесением фрикционного
грунта или клеефрикционного покрытия
Газопламенная
Металлическими
(ручными или механическими) щетками
0,58
0,50
0,42
0,35
Нормативный
коэффициент
трения
Таблица 3
Обработка
контактных поверхностей
Значение
при числе болтов в соединении
2-4
5-19
20
Пескоструйная
0,574
0,661
0,760
С удалением окалины и нанесением фрикционного грунта
или клеефрикционного покрытия
0,720
0,778
0,843
Газопламенная
0,460
0,571
0,697
Металлическими щетками
0,358
0,487
0,638
Приложение 4
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
механизмов для натяжения болтов:
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

300.

а- пневматического гайковерта ИП3106; б- то же ИП3205 (углового);
в- ручного динамометрического ключа;
- диаметр сменных насадок (для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм
равен соответственно 46, 58, 66, 74 мм)
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

301.

МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Актуализированная редакция для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) СП 16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

302.

Qbh
Rbh Abn
(1)
,
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
h
n
N
Qbh k
где Qbh
,
b
(2)
c
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности номинальных
Способ обработки
Коэффидиаметров отверстий и болтов
(очистки)
циент
δ, мм, при нагрузке
соединяемых потрения μ
верхностей
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
1 Дробемѐтный
0,58
1,35
1,12
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
поверхностей без
консервации
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

303.

3 Стальными
0,35
1,35
1,17
щетками
поверхно- 0,25
4 двух
Без обработки
1,70
1,30
стей
без
П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по углу поворота
консервации
гайки значения γh
следует умножать на 0,9.
14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден., следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно бόльшим.
14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
Ошибка! Источник ссылки не найден..
14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

304.

Т а б л и ц а 43
Характер
Поясные соединения
нагрузки
Формулы для расчета поясных
соединений в составных балках
n
Неподвижная
(
1
3)
c
Сварные
Е
n z k f Rwz
Фрикционные
Подвижная
f
Е
k f Rwf
Сварные (двусторонние
швы)
Фрикционные
Ts
Qbh k
(
1
4)
c
1
(5)
c
T2 V2
2 f k f Rwf
c
T2 V2
2 z k f Rwz
c
s T2
Qbh k
V2
1
(6)
1
(7)
1
(8)
2
c
Обозначения, принятые в таблице 43:
сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q
– (здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);
п – количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при
односторонних п = 1;
Qbh , k – величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не найден.,
Ошибка! Источник ссылки не найден.;
f f 1 Fn
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, опV
lef
ределяемое
с учетом требований (для неподвижных грузов ту
–
γf1 = 1);
γf и γf1
– коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по
СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при нагрузке
по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и α
= 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по
нижнему поясу.
T
Qs
l
14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
10.3.2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Соединения (ВПС , ДУК ) , работающие на растяжение
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Болтовые соединения, работающие на растяжение, следует рассчитывать с учетом следующих требований в зависимости от категорий:
а) категория D: соединение без предварительного натяжения болтов.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

305.

В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 4.6 - 10.9. Предварительное натяжение не требуется. Соединения данной категории не следует применять
при частом воздействии переменной растягивающей нагрузки. При этом они могут быть применены в соединениях, воспринимающих осевые усилия от ветровых нагрузок;
б) категория Е: соединение с предварительным натяжением болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 8.8 и 10.9 с контролируемым предварительным натяжением в соответствии с 10.1.1.2.
Критерии проверки для указанных категорий соединений приведены в таблице 10.4.
Таблица 10.4 — Категории болтовых соединений, работающих на растяжение
Категория соединенияКритерийПримечаниеD:
соединение без предварительного натяжения болтовEd — ^t,Rd
F<R
rt,Ed — p,RdПредварительное натяжение не требуется.
Могут быть использоваться болты классов прочности
4.6-10.9.
Bp,Rd определяют по таблице 10.8Е:
соединение с предварительным натяжением болтовEd — Ft,Rd F < R
t,Ed — p,RdСледует применять болты класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением. Bp,Rd определяют по таблице 10.8Примечание — Расчетное растягивающее усилие Ft,Ed
должно включать возможное усилие отрыва вследствие эффекта рычага, см. 10.8. Болты, подверженные усилию сдвига совместно с растягивающим усилием, должны также удовлетворять
условиям, приведенным в таблице 10.8.
10.4 Расположение отверстий для болтов
10.4.1 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек усилия для болтов приведены в таблице 10.5.
10.4.2 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек усилия для конструкций, подверженных усталостным нагрузкам, принимаются в соответствии с ТКП EN 1993-1-9.
Таблица 10.5 — Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение11,2),3)Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025, кроме сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферной или другой коррозииСталь не подвержена
влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние до края вдоль усилия е11,2d041+40 мм—Большее из значений: 8t или 125 ммРасстояние до края поперек усилия
е21,2d041+40 мм—Большее из значений: 8t или 125 мм
Окончание таблицы 10.5
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение1' 2',3)Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025, кроме сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферной или другой коррозииСталь не подвержена
влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние для овальных отверстий е31 ,5С/04)———Расстояние для овальных отверстий е41 ,5С/04)———Шаг р,5'2,2d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: 14Fmjn ИЛИ 175 ммШаг р10—Меньшее из значений: Шили 200 мм——Шаг РмМеньшее из значений: 28t или 400 ммДорожка р22,4d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: 14Fmjn ИЛИ 175 мм 1) Максимальные значения шага и расстояний до края и кромки элемента не ограничены, кроме случаев:
— для сжатых элементов, во избежание местной потери устойчивости и коррозии незащищенных элементов;
— для растянутых элементов, не защищенных от коррозии, во избежание ее возникновения.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между крепежными деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая расчетную
длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не требуется, если отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек усилия не должно превышать значений для свободных свесов сжатых элементов согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами широк
используются в США , Канаде на Алскинском нефтепроводе ( см Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64),
серийный выпуск, закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), выполненных соООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
гласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Наименование
Нормативная
Применение
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

306.

изделия
Шпилька
документация
ГОСТ 9066-75
Шпилька
полнорезьбовая
Гайка
DIN 976-1
Шайба
ГОСТ 9065-75
Шайба
ГОСТ 6402-70
Болт
ГОСТ 7798-70
ГОСТ 9064-75
Заклёпка
вытяжная
Саморезы
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Для крепления транспортировочных
брусков
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления металоосайдинга/сэндвича и дополнительного
оборудования к блок – боксу
Фиксация трубопровода
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЛЕГКО СБРАСЫВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СООРУЖЕНИЙ
Андреев Б.А., инж.
инж, Коваленко А.И.,инж.,. (ОО «Сейсмофонд»),
Долгая А.А., к.т.н. , (ОАО «Трансмост»)
Предложено использовать легкосбрасываемые конструкции для повышения сейсмостойкости сооружений. В процессе резонансных колебаний предусматривается возможность падения отдельных элементов сооружения, например панелей перекрытия или части стеновых панелей. В результате собственные частоты колебаний сооружения меняются и система отстраивается от
резонанса. Приведен пример такого решения для одноэтажного сельскохозяйственного здания.
Ключевые слова: легко-сбрасываемые конструкции, сейсмостойкость
Адаптивные системы сейсмозащиты являются эффективными для снижения сейсмических нагрузок на здания и сооружения. В литературе большое внимание уделяется адаптивной сейсмоизоляции *1,2+. Между тем,
такие системы могут быть эффективными при любом изменении жесткости в процессе сейсмических колебаний. Это связано с тем, что для сооружения опасны резонансные колебания. Отстройка частоты колебаний системы от резонанса в любую сторону должна снижать сейсмические нагрузки. Даже если после отстройки от одной частоты сооружение попадет на другую резонансную частоту, что маловероятно, у системы будет мало времени на раскачку до опасных значений смещений и ускорений. Сказанное иллюстрируется простым примером проектирования коровника в высокосейсмичном районе на Камчатке. Для повышения сейсмостойкости сооружения предложено использовать легкосбрасываемые плиты перекрытий, применяемые во взрывоопасных производствах. При сбрасывании плиты масса системы уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмические нагрузки падают.
Устройство предлагаемой панели перекрытия показано на рис.1.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Панель состоит из опорной плиты 1, жестко соединенной с каркасом здания и имеющей проем 2. На опорной плите размещается сбрасываемая панель 4, прикрепленная к плите кре- Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Дата
пежными элементами 3 (саморежущими шурупами), имеющими ослабленное резьбовое сечение. Панель соединена с опорной плитой тросом 5. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками,
выполненными с двух сторон по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым отверстием в опорной плите, образует ослабленное резьбовое соединение, разрушаемое при силь-

307.

ном землетрясении. Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных сейсмических нагрузках. Панель целесообразно использовать для устройства перекрытия и верхней части стен. После падения панель зависает на крепежном тросе 6.
На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления сбрасываемой панели.
Для оценки работы здания с предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических колебаний сооружения. В качестве модели воздействия принят временной процесс, предложенный в *3+, детально описанный
в *4+ и регламентированный в Рекомендациях *5+. Расчет выполнен в соответствии с общими принципами современного сейсмостойкого строительства на действие относительно слабого с повторяемостью раз в 100 лет
(проектное землетрясение, или ПЗ) и сильного с повторяемостью раз в 500 лет (максимальное расчетное землетрясение или МРЗ) землетрясений *6,7+. Большие повторяемости ПЗ и МРЗ связаны с малой ответственностью
объекта.
Рис.1. Схема устройства сбрасываемой панели
Рис.2. Внешний вид крепежной петли и ослабленных крепежных шурупов
Расчет пиковых ускорений МРЗ выполнен по методике *8+. В соответствии с *3-5+ велосиграмма V(t) включает три гармоники.
3
V
Aie
it
sin
i
(1)
t
i 1
Частота первой гармоники совпадает с собственной частотой сооружения при закрепленных панелях. Частота второй гармоники настроена на частоту здания со сброшенными панелями. Числовые значения параметров приведены в таблице 1. На рис.3 представлена сгенерированная велосиграмма V(t), а на рис.4 – соответствующая ей акселерограмма W(t).
Таблица 1
Значения параметров сгенерированного воздействия
i
Ai
i
1
0.038
0.11
2
-0.106
0.21
3
0.02
0.1
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

308.

Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям *5+.
Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям *5+.
На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком креплении панелей. На рисунке ясно видно, что здание «выбирает» из воздействия опасную частоту и совершает опасные резонансные колебания, достигая амплитуды 16.1 см. .
Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при жестком закреплении панелей (точкой отмечен момент для срыва шурупов)
Опасным для здания в целом является смещение 6.5 см, а разрушающим – 11 см. В связи с этим крепление панелей сделано так, что при достижении опасных перемещений происходит сброс панелей и изменение
собственной частоты объекта. Смещения сброса с некоторым запасом приняты равными 5 см. Точка сброса отмечена на рис.5 зеленым кружком. Она имеет место при t=1.31 с.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

309.

Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе панелей при t=1.31 c
Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на рис. 5. Как видно из приведенных результатов расчета предлагаемое решение позволяет снизить смещения сооружение более, чем в 1.5 раза с
16.1 см до 10.5 см.
Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно использовать, как понижая, так и повышая жесткость системы в процессе колебаний с целью ее отстройки от резонанса.
Материалы хранятся
Литература
1.
Айзенберг Я.М., Нейман А.И., Абакаров А.Д., Деглина М.М., Чачуа Т.Л. Адаптивные системы сейсмической защиты сооружения.- М.:-Наука.-1978.-246
2.
Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями для сейсмических районов.М.:Стройиздат.-1976.-229 с.
3.
Долгая А.А. Моделирование сейсмического воздействия коротким временным процессом. // Э-И. ВНИИНТПИ. Сер. “Сейсмостойкое строительство”, Вып. 5-6., 1994, с.56-63
4.
Уздин А.М., Елизаров С.В., Белаш Т.А. Сейсмостойкие конструкции транспортных зданий и сооружений. Учебное пособие. ФГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2012-500 с.
5.
Рекомендации по заданию сейсмических воздействий для расчета зданий разной степени ответственности. - С.-Петербург - Петропавловск-Камчатский, КамЦентр, 1996, 12с.
6.
Уздин А.М. Задание сейсмического воздействия. Взгляд инженера-строителя. Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2005, №1, с. 27-31
7.
Уздин А.М. Что скрывается за линейно-спектральной теорией сейсмостойкости. Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2009, №2, с. 18-23
8.
Сахаров О.А. К вопросу задания сейсмического воздействия при многоуровневом проектировании сейсмостойких конструкций Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений, № 4, 2004 г. С.7-9
9.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

310.

311.

312.

313.

314.

315.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционно-подвижных соединений контролируемых натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) и
ТКП 45-05. 04-274-2012 (02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения и использование для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
СП 16.13330.2011 14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

316.

согласно требованиям 5.6.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
,
(191)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям 6.7;
Аbп
– площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
? – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
?h – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
,
(192)
где Qbh
– расчетное усилие, определяемое по формуле (191);
k – количество плоскостей трения соединяемых элементов;
?с – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
?b – коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ? п < 10;
1,0 при п ? 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям 14.2.11 и 14.2.12.
СП 16.13330.2011
Таблица 42
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Способ обработки (очистки)
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

317.

соединяемых поверхностей
Коэффициент
трения ?
Коэффициент ?h при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности номинальных
диаметров отверстий и болтов
?, мм, при нагрузке
динамической ? = 3 – 6;
статической ? = 5 – 6
динамической ? = 1;
статической ? = 1 – 4
1 Дробемѐтный или
дробеструйный двух
поверхностей без
консервации
0,58
1,35
1,12
2 Газопламенный двух
поверхностей без
консервации
0,42
1,35
1,12
3 Стальными щетками
двух поверхностей без
консервации
0,35
1,35
1,17
4 Без обработки
0,25
1,70
1,30
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Примечание – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки значения ?h
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

318.

следует умножать на 0,9.
14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента ?b , определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ? t ? 4 db , где ? t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно б?льшим.
14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
14.3.6.
14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ? 0,85A) либо по условной площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
СП 16.13330.2011
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

319.

14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.
сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q
(здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);
п – количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1;
Qbh , k – величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4;
–
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, определяемое с учетом требований 8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов
ту ?f1 = 1);
?f и ?f1 – коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330;
s – шаг поясных болтов;
? – коэффициент, принимаемый равным: ? = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и ? = 1,0
при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу. 14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с
многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
84
СП 16.13330.2011
15 Дополнительные требования по проектированию некоторых
видов зданий, сооружений и конструкций
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
15.1 Расстояния между температурными швами
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

320.

Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных
зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu , принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации
конструкций и податливость узлов.
Примечание – При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий 40 – 50 м и для открытых эстакад
25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах t < -45 °С, должны
приниматься меньшие из указанных расстояний.
15.2 Фермы и структурные плиты покрытий
15.2.1 Оси стержней ферм и структур должны быть, как правило, центрированы
во всех узлах. Центрирование стержней следует производить в сварных фермах по
центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых – по рискам уголков,
ближайшим к обушку.
Смещение осей поясов ферм при изменении сечений допускается не учитывать,
если оно не превышает 1,5 % высоты пояса меньшего сечения.
При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур следует
рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов.
85
СП 16.13330.2011
При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса должны быть рассчитаны на
совместное действие продольных усилий и изгибающих моментов.
15.2.2 При расчете плоских ферм соединения элементов в узлах ферм
допускается принимать шарнирными:
при сечениях элементов из уголков или тавров;
при двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов, когда отношение
высоты сечения h к длине элемента l между узлами не превышает: 1/15 – для
конструкций, эксплуатируемых в районах с расчетными температурами ниже минус
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
45 °С; 1/10 – для конструкций, эксплуатируемых в остальных районах.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

321.

При превышении указанных отношений h / l следует учитывать дополнительные
изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов.
15.2.3 Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм
с фасонками следует принимать не менее а = (6t – 20) мм, но не более 80 мм (здесь t –
толщина фасонки, мм).
Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками,
следует оставлять зазор не менее 50 мм.
Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам,
следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм.
15.2.4 В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков
крепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю
толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в районах при
расчетных температурах ниже минус 45 °С примыкание узловых фасонок к поясам
следует выполнять согласно приложению К (таблица К.1, позиция 7).
15.2.5 При расчете узлов ферм со стержнями трубчатого и двутаврового сечения
и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без фасонок) следует
проверять несущую способность:
стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах примыкания
элементов решетки (для круглых и прямоугольных труб);
боковой стенки пояса в месте примыкания сжатого элемента решетки (для
прямоугольных труб);
полок пояса на отгиб (для двутаврового сечения);
стенки пояса (для двутаврового сечения);
элементов решетки в сечении, примыкающем к поясу;
сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу.
Указанные проверки приведены в приложении Л.
Кроме того, следует соблюдать требования по Z-свойствам к материалам поясов
ферм (см. 13.5).
15.2.6 При пролетах ферм покрытий свыше 36 м следует предусматривать
строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной нормативных
нагрузок. При плоских кровлях строительный подъем следует предусматривать
независимо от величины пролета, принимая его равным прогибу от суммарной
нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
СП 16.13330.2011
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
14.3
Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением)
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

322.

14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден..
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
(9)
,
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден.;
Аbп
– площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ
– коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
h
n
N
Qbh k b
,
(10)
c
где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям Ошибка! Источник ссылки не найден. и Ошибка! Источник ссылки не найден..
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

323.

Способ обработки (очистки)
соединяемых
поверхностей
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания
Коэфпри разности номинальных
фицидиаметров отверстий и болтов
ент
δ, мм, при нагрузке
трения
динамической δ динамической δ
μ
= 3 – 6;
= 1;
статической δ = статической δ =
5–6
1–4
0,58
1,35
1,12
1 Дробемѐтный или
дробеструйный двух
поверхностей без
консервации
2 Газопла0,42
1,35
1,12
менный двух
3 поверхноСтальными 0,35
1,35
1,17
щетками
без
4 стей
Без обра1,70
1,30
двух
поверх- 0,25
консервации
ботки
ностей без
П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по
консервации
углу поворота гайки значения γh
следует умножать на 0,9.
14.3.12 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден., следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.13
14.3.14 Диаметр
болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно бόльшим.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
14.3.15 В
проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
Ошибка! Источник ссылки не найден..
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

324.

14.3.16 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
14.3.17 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.18 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.3 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.
Т а б л и ц а 43
Характер
Формулы для расчета поясных
Поясные соединения
нагрузки
соединений в составных балках
Е
(11)
1
n k R
Сварные
Е
Непод(12)
1
n k R
вижная
Ts
1
Фрикционные
(13)
Qbh k c
Сварные (двусторонние швы)
Подвижная
f
f
wf
c
z
f
wz
c
T2 V2
2 f k f Rwf
T2 V2
2 z k f Rwz
1
c
(14)
(15)
1
c
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Фрикционные
s T2
Qbh k
V2
Проверил
2
c
Обозначения, принятые в таблице 43:
1
(16)
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

325.

сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое
поперечной силой Q
– (здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);
п
– количество угловых швов: при двусторонних швах п
= 2, при односторонних п = 1;
Qbh , k
– величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не
найден., Ошибка! Источник ссылки не найден.;
f f 1 Fn
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длиV
lef
– определяемое с учетом требований Ошибка! Источник ссылки не
ны,
найден. и Ошибка! Источник ссылки не найден. (для неподвижных грузов ту
γf1 = 1);
γf и γf1
– коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которому пристрогана
стенка, и α = 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или
при нагрузке по нижнему поясу.
T
Qs
l
14.4.4 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
СП 16.13330.2011
15 Дополнительные требования по проектированию некоторых
видов зданий, сооружений и конструкций
15.1
Расстояния между температурными швами
Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных
зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu , принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации
конструкций и податливость узлов.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Т а б л и ц а 44
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

326.

Характеристика
Наибольшее расстояние lu ,
м,
при расчетной температуре
воздуха, °С, (см. 4.2.3)
здания и
направления
t ≥ -45
t < -45
сооружения
между
вдоль блока 230
160
темпера- (по длине
ширине
турными по
здания)
150
110
Отаплиблока
швами
ваемое
от температурного шва
здание
или торца здания до
90
60
оси ближайшей вертикальной связи
между
вдоль блока 200
140
темпера- (по длине
Неотаплиширине
турными по
здания)
120
90
ваемое
блока
швами
здание и
от температурного шва
горячий
или торца здания до
цех
75
50
оси ближайшей вертикальной связи
между температурными
швами
130
100
вдоль блока
Открытая
от температурного шва
эстакада
или торца здания до
50
40
оси ближайшей вертикальной связи
П р и м е ч а н и е – При наличии между температурными швами
здания или сооружения двух вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий 40 – 50 м и для открытых эстакад
10.8
болтах классов
прочностипри
8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая способность на сдвиг поверхностей трения
25 –Фрикционные
30 м, при этомсоединения
для зданий на
и сооружений,
возводимых
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
10.8.1.1
Расчетную
несущую
на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или 10.9
расчетных
температурах
t <способность
-45 °С, должны
приниматься меньшие из указанных расстояний.
рп
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
с предварительным натяжением, следует определять по формуле
(10.5) Ум 3
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

327.

где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения ks
Болты, установленные в стандартные отверстия 1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси
отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендику¬лярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия 0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия 0,63
Протяжные болты установленные в длинные овальные отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

328.

Расчетную несущую способность кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM на фланцевых фрикционно -подвижного
соединения (ФФПС) или фланцевого демпфирующего узла крепления (ФДУК) двух или четырех бандажных стальных колец на сдвиг поверхностей трения, стянутых
одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле для сейсмоопасных районов
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7),
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
или в таблице 3.7.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

329.

(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия 0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация
поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы виброизолирующих материал гофрированные бы или Виброфлекс а болт обматываетсмя медной мягкой лентой
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

330.

См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом натяжении может обеспечить не разрушаемость сухого или
сварного стыка при импульсных растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за бесценок , внедряются за рубежом на аляскинском нефтепроводе в США, патентуются в
Канаде, США
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

331.

РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций для
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется "Руководство по проектированию, изготовлению и
сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид болтовых монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и многоэтажных зданий и сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по конструированию и расчету фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и
монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических исследований, выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова, а также
другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин; ЦНИИПроектстальконструкцией
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и ВНИКТИСтальконструкцией (инж.
Г.В.Тесленко).
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

332.

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в дополнение к ОСТ 36-72-82 "Конструкции
строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций производственных зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10
напряжений в соединяемых элементах
.
и более при коэффициенте асимметрии
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует выполнять только с предварительно напряженными высокопрочными болтами. Такие соединения
могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев от предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в соединяемых элементах (в дальнейшем ФС сжатых
элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения, затяжкой болтов стандартным ручным ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля - широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые трубы, изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании, изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих рекомендаций, а также с учетом положительного опыта
освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским, Череповецким заводами металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго
СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований, выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова
и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с "Руководством по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных
ферм с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного строительного комитета СССР от 21 ноября 1986 г. N
28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях и приказа Министерства монтажных и специальных строительных работ СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного сортамента металлопроката для применения в строительных стальных конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые замкнутые сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (для сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ 10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73
14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей, предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73,
при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
и
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

333.

______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ 19903-74*.
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
минимального
учитываемого
Допустимая
частота дефекта
Максимальная Минимальное додопустимая
пустимое расстоядлина дефекта ние между дефектами
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после приварки их к элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также высокопрочные
гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок. Геометрические и механические характеристики таких болтов должны отвечать требованиям ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
-гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
ГОСТ 22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 22356-77. Применение таких болтов в ФС каждого конкретного объекта должно быть со-компенсаторами
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
гласовано с проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание изготовителя базы данных.
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

334.

2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки фланцев передают внешние усилия через предварительно
натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать в тех случаях, когда постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон,
и болты наружных зон, ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

335.

Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом (см. рис.1):
,
,
,
где - наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
, то в расчетах на прочность ФС (раздел 5) величину
принимают равной
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно центра тяжести присоединяемого профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с учетом действия местного изгибающего момента.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.) должна обеспечивать возможность свободной установки и натяжения
болтов, в том числе выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна для передачи внешних силовых воздействий или необходимо повысить несущую способность растянутых участков ФС без

336.

увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует располагать так, чтобы концентрация напряжений в сечении
основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа
(приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2, расчетные продольные усилия 1593-3554 кН (163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения необходимой несущей способности сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 20-40 мм включает профили от 100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуе- Специальные
технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
мый сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3, расчетные продольные усилия 800-2681 кН (81-273 тс).
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров данных типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

337.

4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами жесткости в количестве не менее 3 шт. Ширина ребер
определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до 377х10, расчетные продольные усилия 630-3532 кН
(64-360 тс).
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение сплошных фланцев без ребер жесткости при условии выполнения сварных швов равнопрочными этим элементам и
экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из гнутосварных профилей данного типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами с постановкой ребра жесткости на растянутом
поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и ширины фланцев соответствующее уширение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок
(рис.3, а).
Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13-259 тс·м). Несущая способность ФС на изгиб для
данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена из условия прочности фланца, болтов и сварных швов соединения, воспринимающих данный изгибающий момент.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами, высота которых не превышает высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в рамных соединениях ниже несущей способности двутавров на изгиб.

338.

При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС допустимо применять составные фланцы, увеличивая их толщину на растянутом участке до 36-40 мм (см. рис.3,
в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы, необходимо строго выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В таких соединениях следует предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное растягивающее усилие, воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения. Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:
,
(1)
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
где
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
;
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

339.

- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон
М20
М24
М27
16
2,5
20
1,7
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см. рис.1) шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
(2)
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
Проверил
,
(3)
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

340.

если
;
если
,
(4)
,
(5)
;
где
,
,
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
где
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
, определяемый по табл.3 или по формуле:
;
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
где - толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
- расстояние от оси болта до края сварного шва
(9)
-го Т-образного участка фланца;
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15
0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Таблица 4
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

341.

Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости его соединения с фланцем по формуле*:
,
где
и
(10)
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
* При расчете
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец, можно пренебречь.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

342.

Усилия в поясах присоединяемого профиля
определяют по формуле
,
где
- площадь поперечного сечения пояса
или
(11)
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса;
;
;
- толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения приведены на рис.4.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

343.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
при
,
;
(12)
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
при
,
,
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

344.

где
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
, равное:
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

345.

;
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
(19)
, равное:
при наличии ребра жесткости
;
(20)
;
(21)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
- расчетное усилие на болт наружной зоны
(22)
-го Т-образного участка фланца растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с указаниями п.5.5;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных случаях 1,0.
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4, следует считать обеспеченной, если
мм,
,
где
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Таблица 5
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

346.

Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8
0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной поперечной силы
следует проверять по формуле
,
где
(24)
- количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5;
- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил
следует проверять по формуле
,
где
(26)
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое по формуле
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем
сечениям (рис.5):
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

347.

Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
где
(30)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимаются по табл.3 главы СНиП II-23-81*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ для
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода - поставщика проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

348.

Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна превышать 0,5 мм. Место для клейма
должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству этого проката. При отсутствии сертификата
завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения требуемых механических свойств и химического состава, определяющих качество проката. При этом проверку механических свойств стали в
направлении толщины проката следует проводить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с указаниями
п.2.4.
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные станки). При применении ручной термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы следует выполнять механизированным способом с применением материалов, указанных в
п.2.7, и проплавлением корня шва не менее 2 мм.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

349.

6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца (клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.
Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной линейки
Предельное отклонение
Не более 0,0007
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
0; -5,0 мм
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75, раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых элементов категории швов сварных соединений 1 по
поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и требованиями пп.6.10 и 6.11 настоящих рекомендаций.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность
маркировки и клейма сварщиков на фланце.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100-процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих

350.

рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию сертификата, удостоверяющего качество стали фланцев, а
также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали, отличных от указанных в п.2.2, завод-изготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого
для фланцев в соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в конкретных условиях монтируемого объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных строительных конструкций" (ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР,
1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного приказом по монтажной организации ответственным за выполнение этого вида соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких указаний контактные поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить закручиванием гаек до величины момента закручивания
, который определяют по формуле
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 - при контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31), не должно превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

351.

7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД, и предъявить собранное соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки (расконсервации) болтов; качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб требованиям ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над гайкой; наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах тарированными динамометрическими ключами. Контроль усилия натяжения следует производить не ранее чем
через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах соединения должны соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0; +10%. Если при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому условию, то усилие натяжения этих болтов должно
быть доведено до требуемого значения.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или документы заводаКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
изготовителя, удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о контроле качества сварных соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля за выполнением монтажных фланцевых соединений на высокопрочных болтах.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова

352.

Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
N
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
2
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
(163)
25
8
6
20К1
1626
(166)
25
9
6
20К2
1879
(192)
40
10
6
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
п
/
п
1
1
2
, мм
, мм
, мм
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

353.

3
4
5
6
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
30К1
3306
(337)
30
12
8
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
30К2
4032
40
12
8
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

354.

(411)
7
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения двутавра;
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
п
/
п
1
2
3
4
5
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

355.

1
100
7
957
(97,6)
20
2
100
8
1224 (124,8)
25
110
8
125
8
1579*
(161,0)
30
125
9
140
9
1928** (196,5)
40
140
10
160
10
2156 (219,8)
30
3
4
5
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
160
11
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

356.

6
180
11
180
12
2613 (266,4)
30
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
мальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести);
- площадь сечения уголка с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
- макси-
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
1
2
3
4
5
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

357.

1
10Шт1
800**
(81,5)
30
881**
(89,8)
25
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2 (см. п.6 примечаний)
3
15Шт1
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

358.

20Шт1
5
2537*
(258,6)
40
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
1
2
3
4
5
10Шт1
958
(97,6)
20
1227*
(125,1)
25
1
, кН (тс)
, мм
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

359.

15Шт1
3
1494**
(152,3)
25
1919**
(195,6)
30
2681**
(273,3)
40
15Шт2
17,5Шт1
4
17,5Шт2
17,5Шт3
20Шт1
5
20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не менее 200 мм.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

360.

6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где - площадь сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждой схемы фланцевых соединений;
симальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести);
- мак-
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
1
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
4
5
6
7
8
(64,2)
630
20
245
175
20
114
2,5
121
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
255
185
275
205
20
140
140
5,0
4,0
3,5; 4,5
4,0
159
168
168
8,0*
3,5; 5,5
4,0
6,0
(92,2)
903
25
310
220
24
630
20
300
220
20
903
25
350
250
24
6,0*
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

361.

2
168
8,0
219
3
(138,2) 1356
25
6,0; 8,0*
219
10,0*
219
4,0
245
4
10,0*
219
(184,3) 1808
25
350
250
400
300
400
300
430
330
400
300
8,0*
7,0; 8,0
(230,4) 2260
25
10,0
12,0*
430
330
273
4,5.....**6,0
460
360
535
425
560
460
325
377
24
6,0
245
273
24
24
8,0; 10,0*
5,0; 5,5
5,0
8,0
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

362.

273
5
460
360
12,0*
460
360
377
9,0; 10,0
560
460
325
6,0
520
410
273
7,0; 8,0
(276,5) 2712
8,0
(360)
3532
25
30
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для
применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с округлением в большую сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для четных и 1,7 диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
стали трубы растяжению по пределу текучести);
, где
- площадь сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
- расчетное сопротивление
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

363.

Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
М24
М27
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
70
70
70
70
70
70
70
70
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
55
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
45
50
50
55
45
50
50
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова

364.

Примечание. Параметр
может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
1
2
3
4
Диаметр
болта
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1
60Б2
70Б1 80Б1
70Б2
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30Ш
1
30Ш
2
35Ш
1
35Ш
2
40
Ш
1
40
Ш
2
50Ш
1
50Ш
2
60Ш
1
70Ш
1
70Ш
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17,8
21,1
-
-
-
-
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22,6
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31,3
37,6
44,
8
61,6
79,2
-
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
45,6
54,
5
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
7
159,
4
18
3,7
206,
8
-
-
-
-
62,
8
86,1
110,
3
132
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
-
-
103,
1
132,
7
160
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
СВАРНЫЕ ШВЫ
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Номер
26
30Б
35Б
40Б
45
50
55
60
70
8
90
100Б
23
30
40
50
70Ш
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

365.

профиля
ригеля
Б
Б
Б
Б
Б
Б
0
Б
Б
Ш
26
Ш
Ш
Ш
Ш
60
Ш
35
Ш
8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также гайки высокопрочные и шайбы к ним
по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
кабеленесущих систем:
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ для
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM кабеленесущие
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
кучести
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву с
усилие растяжения, действующее на соединение,
по ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением стали растяжению по пределу те=520 МПа (5300 кгс/см ), площадь сечения профиля
=2х22=44 см ;
=1557 кН (159 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*) ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца =30 мм;
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

366.

катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление уг-
ловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
МПа (2390 кгс/см );
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
верку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0. Про-
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

367.

Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр тяжести сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого профиля. Поэтому необходимо
выполнение условия:
=0, где
- статический момент сварных швов относительно оси
, или
= , где
и
- статические моменты сварных швов выше и ниже оси
соответственно.
Разница между
и
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении количество болтов внутренней зоны
вия (1) [см. раздел 5]:
=4. Количество болтов наружной зоны
предварительно назначаем из усло-
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, определяемое по табл.2 (раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно оси
(см. рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где - расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3) или (4). Для определения необходимо найти величину
- расчетное усилие на болт наружной зоны -го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что в силу конструктивных особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы).
Поэтому для нахождения величины необходимо определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I наружной зоны, определяем из условия:
.
Значение
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
определяем по формуле (5)
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
, где
находим по формуле (6)
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

368.

,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и краями сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
мм, а
С учетом этого
тогда
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
кН (17,6 тс).
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

369.

значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
, расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным сопротивлением стали растяжению по
пределу текучести
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву
=470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы =66,62 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1666 кН (170 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу теку-
чести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
(1480 кгс/см ). Толщина фланца =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
катеты сварных швов принять равными
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
МПа
=239 кН (24,4 тс);
=8 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление угло-
вых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2160 кгс/см );
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер жесткости
=10 мм.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

370.

Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной, если:
при
Из этого условия определим необходимое количество болтов
мм.
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости
=4. Длина нечетных ребер:
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
мм, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=0,7,
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

371.

Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

372.

Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь сечения профиля
=2610 см ;
изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=131 см , площадь сечения пояса
=490,5 кH (50 тс);
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
катеты сварных швов по поясам профиля
=12 мм, по стенке
=35,4 см , момент сопротивления профиля
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина фланца принята равной =25 мм;
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10) [см. раздел 5]:
;
.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки профиля;
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

373.

мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
и
выполняется условие (13):
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и симметричное расположение болтов относительно пояса
тяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу,
, см. рисунок) расчетное усилие рас-
определяем по формуле (16):
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
до пояса профиля.
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса, определяем из условия:
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

374.

.
Значение
определяем по формуле (5):
, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь =24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
до края сварного шва растянутого пояса профиля (
мм).
Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
кН (20,1 тс).
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Поскольку
, принимаем
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

375.

кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для определения
фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
=37 мм (
мм). Тогда:
и
, выполняем так же, как и при определении
, с той лишь разницей, что для болтов и
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
кН (31,8 тс).
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10 настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

376.

Приложение 8
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ для
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для изготовления фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на статическое растяжение с целью определения следующих характеристик механических свойств металлопроката в направлении
толщины при температуре
°С: предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву; относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после разрыва.
1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут быть использованы для контроля качества проката для металлоконструкций; анализа причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета прочности несущих элементов с учетом их работы по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического состава,
способа выплавки и раскисления, сварки, вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой определяется удлинение;
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
, мм ;
, мм ;
осевая растягивающая нагрузка
,
предел текучести (физический)
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец деформируется без заметного увеличения нагрузки;
предел текучести условный
- нагрузка, действующая на образец в данный момент испытания;
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет при определении указанной характеристи-
ки;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
относительное удлинение после разрыва
, предшествующей разрушению образца;
- отношение приращения расчетной длины образца (
) после разрыва к ее первоначальной длине
;
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
относительное сужение после разрыва
, % - отношение разности начальной площади и площади поперечного сечения после разрыва
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
к начальной площади поперечного сечения образца
.

377.

2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной расчетной длиной
ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет
мм по п.2.1
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 мм такая корка сохраняется на одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две пластины из стали той же прочности, чтобы
получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы вырезают из сварного соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная ось образца
должна совпадать с направлением толщины испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на рисунке, а. При этом высота головок образцов
не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности образцов и точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую длину образца вместе с головками.
2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм, и полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части образца до испытания
измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение производят при повороте образца на 90°), и за
начальный диаметр принимают среднее значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных диаметров (в середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания определяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при определении относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом растяжении используют универсальные испытательные машины с механическим, гидравлическим или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия их требованиям ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1, за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца, выраженная в
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм "усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

378.

3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ 1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения, трещины и др.) результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на металлоконструкции. Величины
нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового проката для изготовления фланцев. Значения других характеристик
и
и
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер листа, химический состав и механические свойства
при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15. Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел текучести
=40 кгс/мм , относительное удлинение
%, относительное сужение в направлении толщины %, ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля, присоединяемого к фланцу, должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны контроля стали фланцев для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Зона дефекто-
Характеристика сплошности
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

379.

скопии
Площадь несплошности, см
Контролируемая зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальная учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота несплошностей
10 м
Максимальная
допустимая протяженность несплошности
Минимальное допустимое расстояние несплошностями*
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к каждому листу. При удовлетворении требований,
указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных конструкций не выполняет.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

380.

Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

381.

382.

383.

384.

385.

386.

387.

388.

389.

390.

391.

392.

393.

Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
110,CT,VM
для использования для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназначено для защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и
взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной шпильки с забитым медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической наООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
грузки при землетрясении, вибрационных воздействий от железнодорожного и автомобильного транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энерго- компенсаторами
-гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
поглощающим клином вставляются свинцовые шайбы с двух сторон, а латунная шпилька вставляется
втулкой ( на чертеже не показана) 1-9 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
ФФПС с медным обожженным клином или
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Дата
06.22
06.22
06.22
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

394.

Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соединения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, которые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах
выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы
трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения
вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода
обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при
взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п.
14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовой шайб, медных втулок -гильз
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
на фиг.2 изображена латунная шпилька фрикци-болта с пропиленным пазом
на фиг.3 изображен фрагмент о медного обожженного клина забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку
на фиг. 4 изображен фрагмент установки медного обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенсатор на показан ) Цифрой 5 обозначен пропитанный антикоррозийными составами трос в пять обмотанный витков вокруг трубы . что бы исключить вытекание нефти или газа из
магистрального трубопровода при многокаскадном демпфировании)
фиг. 6 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения на фрикци -болту на фрикционно-подвижных протяжных соединениях
фиг.7 изображен шаровой кран соединенный на фрикционно -подвижных соединениях , фрикци-болту с магистральным трубопроводом на фланцевых соединениях
фиг. 8 изображен Сальникова компенсатор на соединениях с фрикци -болтом фрикционно-подвижных соединений
фиг 9 изображен компенсатор Сальникова на антисейсмических фрикционо-подвижных соединениях с фрикци- болтом
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого
медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для
обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединении , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при многокаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде
латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта ,
с забитым с одинаковым усилием медным обожженным клином расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном соединении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки, а между медным обожженным энергопоголощающим клином, установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливается тонкая медная обожженная гильза или втулка .
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

395.

Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Фиг 7
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

396.

Фиг 8
Фиг 9
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

397.

398.

399.

400.

401.

402.

403.

Перечень изобретений и научных публикаций разработанных сотрудниками СПб ГАСУ для
сдвиговых кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM,
применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с
технологическими трубопроводами из полиэтилена
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых
заполнителях" 15.05.1988
8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. «Захватное устройство сэндвич-панелей» № 24717800 опуб 05 05.2011
10. «Стена и способ ее возведения» № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая
«гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего
пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых
зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные
миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
А.И.Коваленко
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения
фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных
грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

404.

инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли
через четыре года планету «Земля глобальные и разрушительные потрясения А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик
регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия
сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания в журналах за 1994- 2004
гг. А.И.Коваленко и др. изданиях. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом
народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 201
https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале февраля 2010 г в СПб ГАСУ сотрудника СПб ЗНиПИ ранее ЛенЗНИИЭП, руководителя органа по сертификации продукции ООИ «Сейсмофонд»
https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Испытание математических моделей на сейсмостойкость https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя КоваленкоА.И. СПбГАСУ - научная конференция
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Патенты изобретения взрывозащиты противовзрывной Коваленко А.И.
https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
ПО МОДЕЛИРОВАНИЮ РАСЧЕТНЫХ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ СУЩЕСТВУЮЩИЕ МЕТОДЫ для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
https://present5.com/po-modelirovaniyu-raschetnyx-sejsmicheskix-vozdejstvij-sushhestvuyushhie-metody/
Изобретение опора сейсмостойкая 165076 которое использовалось при лабораторных испытания численным методом в ПК SCAD и применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных
болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU
(11)
165 076
(13)
U1
(51) МПК
E04H 9/02 (2006.01)
(12)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 26.09.2019)
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

405.

(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Кадашов Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Кадашов Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования фрикцион но податливы х соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси
корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной которая превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпу са и соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских детале й встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение
содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через котор ые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет.
При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки проис ходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно н акладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все бол ты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соедине ния за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются:
ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределеннос ти при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для
фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные па зы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности с егментов, через пазы, проходят запирающие элементы - болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмент а и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем
конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные с илы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения,
при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из -за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества с опрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение
точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью
перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элеме нта. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилин дрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий э лемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру
запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в со пряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью пе ремещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корп уса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный
разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В
стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной
«Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При
этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием « D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
верстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, с крепляя шток и корпус в положении при коСпециальные технические условия применения кабеленесущих систем с
-гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
тором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного ус и- компенсаторами
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
лия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

406.

зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габарито в, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус -шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

407.

408.

Литература по применении
кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и демпфирующей,
изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем )
виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по
и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых
и их программная реализация в SCAD Office, в том числе нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации динамических и статических задач теории устойчивости с
использованием противовзрывных , анисейсмических, фрикционно –демпфирующих связей (устройств) , в среде вычислительного комплекса SCAD Office ПРИ
ВОССТАНОВЛЕНИИ, РАЗРУШЕНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИ особых воздействиях, за счет использования трения , рассеивающей взрывной или сейсмической энергии с использованием фрикционно-демпфирующих связей Кагановского ( Новые конструктивные решения антисейсмической демпфирующей связи Кагановского
)http://www.elektron2000.com/article/1404.html ) и по внедрению отечественной системы на фрикционно -демпфирующей сейсмоизоляций на фрикционно-подвижных соединениях, марки ФПС-2015, по изобретению Андфрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена
реева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии»
1. Поляков В.С., КилимникЛ.Ш., Черкашин А.В. Современные методы сейсмозащиты зданий. - М.: Стройиздат. 1989.320 с.
2. Саргсян А.Е., Джинчвелашвили Г.А. Оценка сейсмостойкости и сейсмоустойчивости сооружений с сейсмоизолирующими опорами. //Транспортное строительство. 1998. №11. С. 19-23.
3. Джинчвелашвили Г.А., Мкртычев О.В. Эффективность применения сейсмоизолирующих опор при строительстве зданий и сооружений. // Транспортное строительство. 2003. №9. С.15-19.
4. Черепинский Ю.Д. Сейсмоизоляция зданий. Строительство на кинематических опорах (Сборник статей). - М.: Blue Apple. 2009. 47 с.
5. Годустов И.С. Способ снижения горизонтальной инерционной нагрузки объекта на сейсмоизолирующем кинематическом фундаменте. /Патент РФ. RU2342493 С2 (МПКE02D 27/34).
6. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. Сейсмоизолирующий фундамент и способ возведения здания на нём. /Заявка на выдачу патента РФ от 29.10.2007 №2007140020/20 (043812) МПК E02D 27/34, Е04Н 9/02.
7. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. Способ адаптации к смене типа горизонтальных нагрузок опор сейсмоизоляции. / Патент РФ. RU 2062833 CI, RU 2049890 CI, RU 2024689 С1.
8. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. К вопросу создания сейс- моизоляции проектируемых зданий в условиях Северного Кавказа. / Труды молодых учёных. 2006. №2. Издательство «Терек », СКГТУ.
9. Амосов А.А., Синицын С.Б. Основы теории сейсмостойкости сооружений. - М.: АСВ. 2001. 96 с.
С техническими решениями фрикционно-демпфирующих опора на фрикционно-подвижных протяжных соединений (ФПС), можно ознакомиться , изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань) и согласно изобретения № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" опубликовано 20.01.2013 и патента на полезную модель "Панель противовзрывная" № 154506 E04B 1/92, опубликовано 27.08.2015 Бюл № 24 № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора
сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от
11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая"
E04 H 9/02 ,изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, 20101136746 E04 C 2/00 с использ. изобр. № 165076 E04 H 9/02 "Опора сейсмостойкая", заявка на изобретение "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02" номер заявка а 20190028 выданная Национальным Центром интеллектуальной собственности " Государственного комитета по науке и технологиям Республики Беларусь от 5 февраля 2019 ведущим специалистом центра
экспертизы промышленной собственности Н.М.бортник Адрес: 220034 Минск, ул Козлова , 20 тел (017) 294-36-56, т/ф (017) 285-26-05 [email protected] и изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU,
165076 RU "Опора сейсмостойкая", 2010136746, 2413098, 2148805, 2472981, 2413820, 2249557, 2407893, 2467170, 4094111 US, TW201400676
С лабораторными испытаниями фрагментов , узлов для фрикционно -демпфирующих опора н фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для сейсмоизолирующих фрикционно-демпфирующих опор с сердечником из
трубчатой опоры на ФПС, в испытательном центре СПб ГАСУ , ПКТИ и организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , адрес: 1900005, СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4
С рабочим альбомом ШИФР 1010-2с. 94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7,8 и 9 баллов" выпуск
0-1 (фундаменты для существующих зданий), материалы для проектирования и альбомом ШИФР 1010-2 с .2019 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмостойкой фрикци- ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
онно -демпфирующей системой www.damptech.com, с трубчатой опорой на фрикционно-подвижных соединениях или с трубчатой опорой с платичесим шарниром для мостов и строитель- компенсаторами
-гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
ных объектов" выпуск 0-3,
можно ознакомится на сайте: https://www.damptech.com/video-gallery мом послать запрос по электронной почте [email protected]
Приложение список перечень заявок на изобретения и научных публикаций в журналах СПб ГАСУ о демпфирующих сдвиговых энернопоглотителях, для обеспечения устойчивости существующего лестничных маршей и сооружений от особых воздействий, можно ознакомится по ссылкам:
Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно 18 стр https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
Заявка на изобретение полезную модель Энергопоглощающие дорожное барьерное ограждение 23 стр https://yadi.sk/d/dWKraP12fvXAlA
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Дата
06.22
06.22
06.22
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

409.

Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10 стр https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg
Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20 стр https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog
Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32 стр https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02 РЕФЕРАТ изобретения полезная 17 стр https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A
Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США, Японии и др странах ), можно по ссылке : Использование лего сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений
http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются американской фирмой RUBBER BEARING FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии, Новой Зеландии, США, Китае, Тайване и др странах
https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/for-buildings-cover
http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ гробах не относится к государственной безопасности
http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w
Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного оружия с применением существующих технических средств и технологий https://yadi.sk/i/3VmQxa78RhhBBA
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов»
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru
http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw
Научная статья в журнале СПб ГАСУ https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5 стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA
Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA
Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8 стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ
Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр + выводы https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19 стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5 февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр 208 стр 211 2 страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на сейсмостойкость 137 стр
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Электронный адрес [email protected] (999) 535-47-29, ( 953) 151-39-15, (996) 798-26-54
Мажиев Хасан Нажоевич - Президент организации «Сейсмофонд» ИНН 201400078, ОГРН 1022000000824
C шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее
шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопрово-
изобретениями шарниной и демпфирующей сейсмоизоляцией, для обеспечения устойчивости КОС и магистральных трубопроводов , от ударной волны, за счет
использования сдвиговых упругопластических шарниров и балочных энергопоглотителей, от особых воздействий направить запрос по электронной почте [email protected]
дами из полиэтилена и
Материалы научных публикаций, изобретений, альбомы, чертежи : "Опора сейсмостойкая», патент № 165076, БИ № 28 , от 10.10.2016, заявка на изобретение № 2016119967/20- 031416 от
23.05.2016, Опора сейсмоизолирующая маятниковая", научные публикации: журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», журнал «Жилищное строительство» №
4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий», Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости»находятся на кафедре металлических и деревянных конструкций СПб ГАСУ : 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, (д.т.н. проф ЧЕРНЫХ А. Г. строительный факультет ,
(996) 798-26-54, [email protected]
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824) https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Научные статьи, публикации, патенты, изобретения кабеленесущих
систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM по применению коменсторов для демпфируюкабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и антисейсмических фрикционных демпфирующих связей (соединений)
щей сейсмоизоляции
косых компенсаторов на прогрессирующее (лавинообразное ) обрушение и их программная реализация в SCAD Office хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет (921) 962-67-78, Карта Сбербанка № 2202
2006 4085 5233 Хасан Нажоевич Мажиев, Улубаев Солт-Ахмад Хаджиевич, Сайдулаев Казбек Майрбекович
Более подробно об применении шарнирной
ригелем )
виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с
и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
использовании демпфирующей сейсмоизоляции и
антисейсмических фрикционных демпфирующих связей (соединений) рамных узлов металлических конструкций на прогрессирующее (лавинообразное ) обрушение и их программная реализация в SCAD Office
на фрикционно- демпфирующий сейсмоизоляции на фрикционно-подвижных соединениях марки ФПС-2015 по изобретению Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойустановки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена и

410.

кая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и о бес-
печение сейсмостойкости кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM , можно ознакомится с тезисами размещенным и направленные в
Италию, Рим на итальянском сайте конференции ERES 2021 , на секции «Мосты жизни и устойчивость», где размещен доклад организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ инженера –патентоведа, зам президента организации «Сейсмофонд» ОГРН 1022000000824 Е. И. Андреевой на научной 13 й Международная конференция по сейсмостойким инженерным сооружениям 26–28 мая 2021 г. Рим, Италия Университетский городок Гуидо Марселья Линк Италия ERES
2021
Испытания на сейсмостойкость железнодорожных мостов с демпфирующей сейсмоизоляцией и их программная реализация в среде вычислительного комплекса в SCAD Office
https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/uploads/Abstract/20200921232334_SPBGASU_ispitanie_na_seismostoykost_zheleznodorozhnikh_mostov_s_dempfiruyuchey_seismoizolyatsiey_v_vichslitelnom_komplekse_SCAD_Offic
e_125r.pdf
https://ru.scribd.com/document/476936332/Ispitanie-Na-Seismostoykost-Zheleznodorozhnikh-Mostov-s-Dempfiruyuchey-Seismoizolyatsiey-v-Vichslitelnom-Komplekse-SCAD-Office-125
https://yadi.sk/d/6KGxBSmtbRYEGQ
https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd
https://ru.files.fm/filebrowser#/Ispitanie na seismostoykost zheleznodorozhnikh mostov s dempfiruyuchey seismoizolyatsiey v vichslitelnom komplekse SCAD Office 125r.doc
Ознакомится с применением и внедрению изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина за рубежом в США, Японии, Канаде в Европе и др странах шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ №
2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для
обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена можно по ссылкам Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

411.

412.

413.

кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Применение демпфирующая сейсмоизоляция типа «гармошка» для использования для
( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных
болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена испытывалось для а нтисейсмических косых компенсаторов
с использованием противовзрывных , анисейсмических, фрикционно –демпфирующих связей (устройств) , в среде вычислительного комплекса SCAD Office ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ, РАЗРУШЕНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИ особых , за счет использования трения , рассеивающей взрывной или сейсмической
энергии с использованием фрикционно-демпфирующих связей Кагановского ( Новые конструктивные решения антисейсмической демпфирующей связи Кагановского http://www.elektron2000.com/article/1404.html ) и с демпфирующей сейсмоизоляции и антисейсмических фрикционных демпфирующих связей (соединений) рамных узлов металлических
с демпфирующие связями,
конструкций на прогрессирующее (лавинообразное ) обрушение
и их программная реализация в SCAD Office
могут быть использоваться :
ЛИТЕРАТУРА
1. Д. Пуме. Особенности проектирования многоэтажных зданий на аварийные нагрузки. «Строительная механика и расчет сооружений», 1977, №1.
2. Стругацкий Ю.М. Обеспечение прочности панельных зданий при локальных разрушениях их несущих конструкций. В сб. «Исследования несущих бетонных и железобетонных конструкций сборных многоэтажных зданий», МНИИТЭП, М., 1980.
3. Сендеров Б.В. Аварии жилых зданий. М., СИ, 1991.
УДК 624.21.01
СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (999) 535-47-29 , (921) 962-67-78 [email protected] Копия аттестата испытательной лаборатории
ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к лабораторным испытаниям в ПК SCAD организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

414.

Научные консультанты от организации «Сейсмофонд» ОГРН 1022000000824 САЙДУЛАЕВ КАЗБЕК МАЙРБЕКОВИЧ, УЛУБАЕВ СОЛТ-АХМАД ХАДЖИЕВИЧ, Доктор физико-математических наук, профессор кафедры моделирования
социально-экономических систем, заведующий кафедрой моделирования социально-экономических систем СПб ГУ МАЛАФЕЕВ О А
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

415.

416.

417.

418.

419.

420.

ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Используемая литература при лабораторных испытаниях по применению кабеленесущие
MEK70,MEK 110,CT,VM, ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ
системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем )
и демпфирующих огра-
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

421.

ничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес
Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена
1 СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко,
Е.И.Коваленко.
24.
Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие
зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

422.

423.

424.

425.

426.

427.

С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ
https://ppt-
online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Заключение выводы о
пригодности кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM с использованием демпфирующего гасителя напряжений ( колебаний ) для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, на основе применения
фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64).
Предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо применение
фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней
пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.1272. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет №№ 1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firictiondaniping-dcvice . согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» №
1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
Прилагает научною статью товарищей из КНР экспериментальное исследование Гибридной соединительной балки С Фрикционным амортизатором с использованием Полустального материала Тао Ванг1*, Фэнли Янг1, Синь Ванг2 и Яо Цуй2
* 1. Лаборатория сейсмостойкости и инженерной вибрации, Институт инженерной механики, Китайское управление по землетрясениям (CEA),
Харбин, Китай
* 2государственная ключевая лаборатория прибрежной и морской инженерии, Школа гражданского строительства, факульООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

428.

тет инженерной инфраструктуры, Даляньский технологический университет, Далянь, Китай
Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные повреждения во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году. Балки очень трудно
отремонтировать, как только появляются трещины. Чтобы улучшить пластичность и ремонтопригодность традиционной соединительной балки
RC, в этом исследовании предлагается управляемая повреждениями гибридная соединительная балка. Гибридная соединительная балка соединяет
конечности стены с помощью фрикционного демпфера, соединенного через сегменты стальной балки. Прочность и жесткость фрикционного
демпфера тщательно продуманы, чтобы сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм трения может рассеивать больше энергии, чем традиционная RC-соединительная балка. Неопределенности, возникающие в процессе проектирования, и характеристики, присущие традиционным соединительным балкам RC или другим типам амортизаторов, значительно снижаются. Для всех соединений используются высокопрочные болты, чтобы их можно было быстро заменить при обнаружении каких-либо повреждений после землетрясения. В этом исследовании
фрикционный демпфер с использованием полуметаллических фрикционных пластин и прокладок из нержавеющей стали в качестве контактной пары был испытан при различных скоростях нагружения. Была измерена температура. Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и способность рассеивать
энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, которая также продемонстрировала управляемость повреждениями с
помощью предлагаемой гибридной соединительной балки.
Вступление
В высотных зданиях часто используется система стен из железобетона (RC) в качестве элемента сопротивления поперечной силе. Двойной механизм сейсмической защиты, т.е. соединительные балки и поперечные стенки, особенно подходит для обеспечения баланса между комфортом проживания и безопасностью от землетрясений. Во время землетрясения в первую очередь повреждаются соединительные бал- ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
ки, и вся конструкция становится более гибкой, что предотвращает попадание в конструкцию высокочастотной доминирующей энергии. Поэтому

429.

часто ожидается, что соединительная балка будет пластичной, как это предлагается во многих сейсмических проектных кодексах (Международный совет по кодам (ICC), 2015; МОХУРД, 2016a,b). Однако большая пластичность элементов RC влечет за собой больший ущерб, поскольку пластичность зависит от растрескивания бетона и податливости стальной арматуры. Как только соединительная балка RC трескается, ее очень
трудно отремонтировать, как сообщалось во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008).
Соединительная балка, однажды объединенная с амортизаторами, также называемыми гибридными соединительными балками, привлекательна
благодаря своей управляемости повреждениями, которая превосходит традиционные RC-соединительные балки. Недавние исследования (Фортни и
др., 2007; Сюй, 2007; Тенг и др., 2010; Лу и др., 2013; Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что пластичность значительно повышается за счет
использования амортизаторов в соединительной балке. Вязкоупругий соединительный демпфер был использован Монтгомери и Кристопулосом
(2015) для повышения сейсмических характеристик высотных зданий. Производительность двух ветвей стены, соединенных вязкоупругой связью,
при ветровых и сейсмических нагрузках также была подтверждена экспериментально. Самоцентрирующийся демпфер с использованием проводов
SMA для соединительной балки RC был разработан для обеспечения возможности повторного центрирования системы, что было продемонстрировано экспериментами (Мао и др., 2012). Совсем недавно Ji и др. (2017) предложили короткое стальное срезное звено для замены всей соединительной балки RC. Как способность рассеивать энергию, так и возможность быстрой замены были проверены с помощью квазистатических циклических испытаний. Был построен четырехэтажный образец в масштабе 1/2, который был установлен с помощью соединительных балок из низкоуглеродистой стали (Cheng et al., 2015). Соединение между стальной соединительной балкой и поперечной стенкой RC работало хорошо в течение всего испытания. Однако в большинстве упомянутых выше конфигураций отсутствуют механизмы замены. После повреждения амортизаторы трудно заменить. Кроме того, некоторые металлические амортизаторы, хотя и соединялись болтами, имели значительную избыточную прочность, что приводило к повреждению соединения при больших деформациях.
Для решения этих проблем часто используется фрикционный демпфер. Теоретически, фрикционный демпфер обладает бесконечной начальной жесткостью и стабильной силой после скольжения, которая превосходит другие типы демпферов при применении соединительной балки, как продемонстрировали Ан и др. (2013) и Е. и др. (2018). Большинство фрикционных амортизаторов имеют линейный тип, работающий в осевом направлении, например, фрикционный амортизатор Pall (Pall and Marsh, 1982) и амортизатор Sumitomo (Айкен и др., 1993). Они часто комбинируются с
другими механизмами для реализации более сложного поведения, такими как самоцентрирующийся демпфер (Filiatrault et al., 2000) и полуактивно
управляемый демпфер (Сюй и Нг, 2008). Энергия также может рассеиваться за счет крутящего момента трения (Муалла и ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Белев, 2002) или за счет болтовых соединений (Лоо и др., 2014). Ключом к обеспечению стабильного поведения при
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
трении являются материалы контактной пары. За последние два десятилетия было тщательно изучено несколько типов фрикционных материалов, в том числе полуметаллический фрикционный материал, материал из металлических сплавов, керамиче-

430.

ский материал на основе железа, композитный материал на основе углерода и т. Д. (Чан и др., 2004; Гурунат и Биджве, 2007; Юн и др., 2010; Латур и др., 2014; Ли и др., 2016). В этих исследованиях изучалось микроскопическое поведение контактной поверхности, такое как адгезия, истирание, усталость, коррозия и так далее, с помощью сканирующей электронной микроскопии. В инженерной практике может быть трудно измерить
такое поведение во время землетрясения. Вместо этого смещение, скорость и сила могут быть получены из доступного процесса проектирования.
Поэтому связь поведения трения со смещением, скоростью или рассеиваемой энергией может быть очень полезной для применения при проектировании.
С этой целью в данном исследовании для использования демпфирующих коменсторов для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, предлагается фрикционный демпфер, использующий полуметаллические фрикционные пластины и прокладки из
нержавеющей стали в качестве контактной пары. Амортизаторы были испытаны при различных скоростях нагружения, и была измерена температура. Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и способность рассеивать энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, и
даны выводы для обеспечения руководства по проектированию.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

431.

Механическое поведение фрикционного демпфера
Фрикционные амортизаторы отличаются бесконечной начальной жесткостью и почти постоянной силой скольжения, что очень привлекательно,
поскольку большая жесткость помогает противостоять ветровой нагрузке и небольшим или умеренным землетрясениям, в то время как постоянная сила скольжения предотвращает непредсказуемую силу, передаваемую в основной элемент конструкции из-за эффекта избыточной прочности.
В этом исследовании был разработан фрикционный демпфер, который работает в направлении сдвига, чтобы адаптироваться к деформации соединительных балок. Хотя он работает в режиме деформации сдвига, конфигурация аналогична тем, которые работают в осевом направлении.
Конфигурация фрикционного демпфера
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

432.

433.

434.

435.

Experimental Study on a Hybrid Coupling Beam With a Friction Damper Using Semi-steel Material
Cui2
Tao Wang1*,
Fengli Yang1,
Xin Wang2 and
Yao
1
Key Laboratory of Earthquake Engineering and Engineering Vibration, Institute of Engineering Mechanics, China Earthquake Administration (CEA),
Harbin, China
2
State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering, School of Civil Engineering, Faculty of Infrastructure Engineering, Dalian University of
Technology, Dalian, China
RC coupling beams have been reported to have had serious damages during the 2008 Wenchuan earthquake. Beams are very difficult to repair once cracks occur. To improve the ductility and reparability of the traditional RC coupling beam, a damage-controllable hybrid coupling beam is proposed in this study. The
hybrid coupling beam couples the wall limbs by a friction damper connected through steel beam segments. The strength and stiffness of the friction damper are
carefully designed to concentrate more deformation on the damper. The friction mechanism could dissipate more energy than the traditional RC coupling
beam. The uncertainties introduced by the design process and the inherent characteristics of traditional RC coupling beams or other types of dampers are significantly reduced. High-strength bolts are used for all connections so that it could be quickly replaced once any damage is observed after an earthquake. In
this study, a friction damper using semi-metallic friction plates and stainless-steel shims as the contact pair was tested at different loading rates. The temperature was measured. A thermal–mechanical model was then developed to correlate the dissipated energy with the friction coefficient or friction force, which can
be easily incorporated into the structural design process. Finally, the hybrid coupling beam was designed and tested quasi-statically. The force, deformation,
and energy dissipation capacity were compared with the traditional RC coupling beam, which also demonstrated damage controllabili- ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

436.

ty by using the proposed hybrid coupling beam.
Introduction
High-rise buildings often adopt the reinforced concrete (RC) shear wall system as the lateral force resistance member. The dual seismic defense mechanism,
i.e., the coupling beams and the shear walls, is particularly suitable to balance comfort living and earthquake safety. During an earthquake, the coupling
beams are damaged first, and the entire structure becomes more flexible, thus preventing high-frequency dominated energy entering the structure. Therefore,
the coupling beam is often expected to be ductile, as suggested by many seismic design codes (International Code Council (ICC), 2015; MOHURD, 2016a,b).
However, more ductility of RC members implies more damage, because the ductility relies on the crack of concrete and yielding of steel rebars. Once the RC
coupling beam cracks, it is very difficult to repair, as reported in the 2008 Wenchuan earthquake (Wang, 2008).
The coupling beam, once combined with dampers, also called hybrid coupling beams, is appealing because of its damage controllability that is superior to traditional RC coupling beams. Recent studies (Fortney et al., 2007; Xu, 2007; Teng et al., 2010; Lu et al., 2013; Xu et al., 2016) have demonstrated that the ductility is greatly improved by use of dampers in the coupling beam. A viscoelastic coupling damper was employed by Montgomery and Christopoulos (2015) to
enhance the seismic performance of high-rise buildings. The performance of two wall limbs coupled by the viscoelastic link under the wind and the earthquake
loads was also validated experimentally. A self-centering damper using SMA wires for the RC coupling beam has been developed to render the system a recentering capability, which has been demonstrated effective by experiments (Mao et al., 2012). More recently, Ji et al. (2017) proposed a short steel shear link
to replace the entire RC coupling beam. Both energy dissipation capacity and quick replaceability have been verified through quasi-static cyclic tests. A 1/2
scaled four-story specimen was constructed, which was installed with low-yield steel coupling beams (Cheng et al., 2015). The connection between the steel
coupling beam and the RC shear wall worked well during the entire test. However, most of the configurations mentioned above lack replacement mechansim.
The dampers are found difficult to be replaced once damaged. Moreover, some metallic dampers, although connected through bolts, performed significant
over-strength, making the connection damaged at large deformations.
To solve these problems, the friction damper is often employed. Theoretically, the friction damper has infinite initial stiffness, and a stable post-sliding force,
which is superior to other types of dampers in the coupling beam application, as demonstrated by Ahn et al. (2013) and Ye et al. (2018). Most friction dampers
are featured with a line type working in axial direction, such as the Pall friction damper (Pall and Marsh, 1982) and the Sumitomo damper (Aiken et al., 1993).
They are often combined with other mechanisms to realize more sophisticated behavior, such as the self-centering damper (Filiatrault et al., 2000) and the
semi-actively controlled damper (Xu and Ng, 2008). The energy can also be dissipated by the friction torqued (Mualla and Belev, 2002) or by the bolted connections (Loo et al., 2014). The key to realizing a stable friction behavior is the materials of contact pair. Several types of friction materials have been examined extensively in the past two decades, including the semi-metallic friction material, metallic alloy material, iron-based ceramic material, carbon-based
composite material, and so on (Jang et al., 2004; Gurunath and Bijwe, 2007; Yun et al., 2010; Latour et al., 2014; Lee et al., 2016). These studies examined the
microscopic behavior of contact surface, such as adhesion, abrasion, fatigue, corrosion, and so on, by using scanning electron microscopy. In engineering
practice, it could be difficult to measure such behavior during an earthquake. Instead, displacement, velocity, and force could be obtained from the available
design process. Therefore, relating friction behavior to displacement, velocity, or the dissipated energy could be very helpful for the design application.
To this end, this study proposes a friction damper using semi-metallic friction plates and stainless-steel shims as the contact pair. The
dampers were tested at different loading rates, and the temperature was measured. A thermal–mechanical model was then
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
developed to correlate the dissipated energy with the friction coefficient or friction force, which can be easily incorporated
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

437.

into the structural design process. Finally, the hybrid coupling beam was designed and tested quasi-statically. The force, deformation, and energy dissipation
capacity were compared with the traditional RC coupling beam, and conclusions are given to provide design guidance.
Mechanical Behavior of Friction Damper
Friction dampers are featured with an infinite initial stiffness and almost constant slip force, which are very appealing because the larger stiffness is helpful to
resist the wind load and small or moderate earthquakes, while the constant slip force prevents unpredictable force transferred into the primary structural
member due to the over-strength effect. This study developed a friction damper that works in the shear direction to adapt to the deformation of coupling beams.
Although it works in the shear deformation mode, the configuration is similar to those working the axial direction.
Configuration of the Friction Damper
The proposed shear-type friction damper is configured as in Figure 1. It is primarily composed of five parts, i.e., one T-shaped inner steel plate pasted with one
piece of 2-mm-thick stainless-steel shim on each surface, two pieces of friction plates made of semi-steel friction material commonly used as the brakes, and
two pieces of L-shaped outer steel plates having two restrainers at both sides to confine the friction plates from movement. The friction material contains steel
fibers, resin-based material, adhesives, rubber, and asbestos. Preliminary tests on the material showed a stable friction coefficient, high-pressure resistance,
small abrasion, and low friction noise. Bolt holes are placed on the flanges of the inner and outer plates through which the damper can be connected to the
main structures. Two friction pairs are formed between the friction plates and the stainless-steel shims. It should be noted that although the outer plate is also
contacted with the friction plate, there is no relative movement on the interface because of the restrainers. Two high-strength bolts of Grade 10.9 penetrating
all plates are used to provide the contact pressure. The diameter of the high-strength bolts is 20 mm. In order to reduce the stress relaxation, six pieces of disc
springs are used as the washers for each high-strength bolt, three pieces for each side. The three pieces of disc springs work in a parallel mode. There is a slot
for the bolts on the web of the inner plates and the associated stainless-steel shims, because of which, the inner plate can move smoothly in the shear direction.
The dampers are usually installed after the construction of the primary structure. When installing the damper, the components are first assembled by the highstrength bolts with 10–30% of the expected load. At this moment, the height of the damper shall be smaller than the installation space. After positioning the
damper, the bolts on the flanges of the inner and outer plates are securely tightened. A slight sliding in the vertical direction is allowed. Therefore, the holes in
the friction plates and the slot in the inner plate shall be large enough to accommodate such slippage. Once the bolts on the flanges of the inner and outer
plates are tightened, the two high-strength bolts are screwed by the torque wrench to the designed value. Two ways could be employed to achieve the design
contact pressure. One is to calibrate the relationship of the pressure with respect to the torque of high-strength bolts (Cavallaro et al., 2018). The other is to
relate the deformation of disc springs to the pressure, and the stiffness of the disc spring shall be verified experimentally.
FIGURE 1
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

438.

439.

440.

441.

442.

443.

444.

445.

446.

447.

without any premature failure. The proposed hybrid coupling beam using a friction damper performed a larger energy dissipation capacity and better damage
controllability than the traditional RC coupling beam.
The experimental results are reported in this study together with the thermo-mechanical model developed for the friction damper. However, this is a preliminary study. More studies are required to provide a theoretical basis for the thermo-mechanical model that needs to be further extensively examined. Moreover,
the application of the thermo-mechanical model in the numerical analysis shall be elaborated, and the design procedures need to be developed. These issues
will be resolved in future studies.
Поэтом редакция газеты "Земля РОССИИ" обращеется с открытым обращением от информационного агентство "Крестьянское информационное агентство" и редакции газеты "Земля РОССИИ" : Уважаемый Председатель Правительства России Мишустин Михаил Владимирович , Председатель Государственной Думы, господин Володин Вячеслав Викторович, Временно исполняющему обязанности Министру Российской Федерации
по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных
бедствий (МЧС) , генерал-полковник внутренней службы Чуприянов Александр Петровичу, Уполномоченный по правам
человека в Российской Федерации МОСКАЛЬКОВа ТАТЬЯНа НИКОЛАЕВНа, Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) Ирек Энваровичу Файзулину
Министр строительства и ЖКХ РФ : руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103 Конституции Российской Федерации
редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА «Крестьянское информационное агентство» простит Вас обязать Жилищный комитет Ленинградской области и СПб, в марте –мае 2022 г рассмотреть на (НТС) научно –техническом совете с участием Тимкова Александра Михайловича - председателя жилищно-коммунального комитета Администрации Ленинградской области и Борщова Александр Михайловича -
по и рассмотрение на НТС специальных технических условия по использованию комбинированного огнестойкого компенсатора- гаситель температурных напряжений в Спб и ЛО
Председателя жилищного комитат Правительства Санкт-Петербурга : «Использование изобретений
Изобретение
"Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" от 31.01.22, направлено первому заместителю генерального директора
Национального центар интеллек-
туальной собственности 220034 Минск ул Козлова , 20 [email protected] А.В Курмину отправлено в Минск 01.02.2022 ( почтовая квитанция прилогается )
Полезная модель Огнестойкий компенсатор - гаситель
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM МПК
температурных напряжений" для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

448.

Фигуры , чертежи" Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27 /2 для
кабеленесущи систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

449.

450.

451.

452.

453.

454.

455.

456.

457.

458.

Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
Фиг. 17 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений"
МПК F16L 27/2
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

459.

460.

Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса, увеличению сил трения
в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой двойную фрикционную
пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой со свинцовой шайбой и латунной гильзой для
создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* )
Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено со скошенными торцами
в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами соединяется , на изготовлено из фрикциболтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия.
Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волны. Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с
упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцевого соединения растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения между тросами, поглощает при этом вибрационные,
взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени
используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых соединениях, на фрикциболтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого
трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет пару структурных элементов, соединяющих
эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo
Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС) фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной , винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям .
Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться спирально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см ( по расчету на
сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на одну взрывную ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
нагрузку от ударной взрывной волны.
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

461.

После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) , забить в паз латунной шпильки
демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей эксплуатации
после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборудования, задний и сооружений
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

462.

463.

Прилагается для доклада по использованию демпфирующего коменстора для кабеленесущих систем : KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM Описание изобретения "Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/ 2 для сейсмоопсных районов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных конструкций от термических и температурных колебаний при пожарных нагрузках , температурных напряжениях , динамических ,
многокаскадных нагрузках на строительные конструкции , металлических ферм , магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий электропередач, рекламных щитов
от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых элементов использование термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных констру кций , трубопровода строительных конструкция, со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими ножками при многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты строительных конструкций, объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык, патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого
соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Изобретение относится к области огнестойкости строительства, магистральных трубопроводов, и может быть использовано для фланцевых соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система содержит фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с разной жесткостью,
демпфирующий элемент с зазором 50 -100 мм(для сдвига ) . Использование изобретения позволяет повысить огнестойкость металлоконструкций, трубопроводов с косым стыком для сейсмозащиты и
виброизоляции в резонансном режиме фланцевые соединения в растянутых элементов и трубопровода со скошенными торцами
Изобретение относится к огнестойкости строительных конструкций, трубопроводов, строительству и машиностроению и может быть использовано для виброизоляции магистра льных трубопроводов, технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным центром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 24138 20 , стыковое соединение растянутых элементов
№ 887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная эффективность огнестойкости из -за отсутствия демпфирования колебаний. Технический результат - повышение эффективности термической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа термического компенсатора гасител я температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , содержащей по крайней мер, за счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена с использованием фрикци-болта с забитым обожженным медным упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с медной вту лкой, при этом нижняя часть штока соединена с основанием строительных конструкции, трубопровода , опоры , жестко соединенным с демпирующей на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для обеспечения демпфирования
фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций , кровли, трубопровода со скошенными торцами для термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
На фиг. 1 представлена стальная ферма с огнестойким компенсатором гасителем температурных напряжений с использованием фланцевых соединений в строительных констКол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
рукциях, фермах, пролетных строений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отве рстиях для монтажа, крепления термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода

464.

Фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для зданий и сооружений,
содержит основание и овальные отверстия , для болтов и имеющих одинаковую жесткость и связанных с строительными конструкц иями и опорными элементами верхней части пояса зданий или сооружения я с использованием термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фрикци-болтом с пропиленным пазов в латунной шпильки для
забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс основания и де мпфирующий элемент, в виде строительных конструкций, трубопровода
с упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746 «Сп особ защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая»
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов строительные конструкции, трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения за счет фрикционноподвижных соединениях (ФПС)и термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
При термических нагрузках , колебаниях и колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными
торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с упругими демпферами сухого трения , с упругими демпферами сухого трения , элементы и воспринимают как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается пространственную сейсмозащиту, виброз ащиту и защита от термической ударной нагрузки
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, с упругими демпферами сухого трения, поглощает как термическую, так и сейсмическую энергию и так же работает , как виброизолирующая система работает следующим образом.
При колебаниях температурных колебаний , используется для как виброизоляция объекта , фланцеве соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фрикционоподвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабля я тем самым динамическое воздействие на здание, сооружение, трубопровод, за счет зазора 50-100 мм между стыками на болтовых креплениях
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения работает следующим образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , которые воспринимает
вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при креплении опоры к основанию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы колебаний в горизонтальной плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами и силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами или
прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и после разрушения при импульсных растягивающих нагрузках
или при многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго за счет
трения, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 - 2 см или более и пожарных нагрузках, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность использовать фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для
фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент США
Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям болтового соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения в термическом компенсаторе, гасителе температурных колебаний в строительных конструкций , трубопроводе

465.

Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений отверстий фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или без оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций ,трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой
(гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, установленный с
возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный
фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой шайбой.
Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых длинных пазов, которые обеспечивают корпусу
возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиальном направлении строительных конструкций.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения в конструкциях термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры - корпуса, с продольными протяжными
пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и обеспечивает
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под вибрационные, сейсмической нагрузкой,
взрывные от воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода , поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для строительных конструкций испытанный в США американскими инженерами на Аляске, как фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций используемо и испытанной в США, Канаде для строительных конструкций и трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на
фрикционных соединениях с контрольным натяжением для строительных конструкций ;
на фиг.2 изображены виды термического компенсатора американской фермы смонтированной на болтах , гасителя температурных колебаний , с боку фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для строительных конструкций, стальных ферм на фланцевых креплениях
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой втулкой) термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
фиг. 7 изображены Японские гасители динамических колебаний, вид медной или тросовой гильзу для латунной шпильки –болта в тросовой обмотке два раза, с верху фланцевого соединение с овальными отверстиями растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое косого соединение по замкнутому контуру растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
фиг. 10 изображено фланцевое Канадское соединение растянутых элементов трубопровода
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов косого компенсатора для трубопровода со скошенными торцами с косым демпсейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
фирующим компенсатором и с овальными отверстиями ( не показаны )
№ док
Подпись
Дата
Тихонов Ю.М
06.22
Мажиев Х.Н
06.22
Аубакирова
06.22
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
Листов
СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

466.

фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конс трукций , трубопровода
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами"
фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинскому изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента №
2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути совершенствования технологии выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах" Национальная металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
На фиг 15 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы и графики на английском языке .Изображен образец для испытания Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков,
инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно подвижных соединений (ФПС) по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как аналог огнестойкости фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и
длиной . Нижний фланец охватывает верхний корпус строительных конструкций, трубы (трубопровода) . При монтаже демпфирующего компенсатора, поднимается до верхнего предела, фиксируется фрикциболтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой) В
стенке корпусов строительных конструкций и виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры или строительных конструкций, перпендикулярно оси корпусов строительных конструкций выполнено восемь или более длинных овальных отверстий строительных конструкций, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой,
с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной втулкой (гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде скользящих пластин , вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В нижней части демпфирующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса выполнен фланец для сопряжения
с защищаемым объектом, строительных конструкций ,сооружением, мостом
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, совмещают, скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна).
После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы строительных конструкций, трубопровода, агрегата. Увеличение усилия затяжки
гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса уложенного между контактирующими поверхностями деталей поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
экспериментально или расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами демпфирующего компенсатора , сверху и снизу закреплена
на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним фланцевым соединением растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых тросов- демпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , термической, сейсмической, взрывной энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в
растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого стального троса, пружинистых многослойных медных клиньев и сухого
трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных вибрационных, взрывных, сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться, за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
варительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую стабильный
коэффициент трения для термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода .

467.

Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса строительных конструкций, трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми соединениями должна испытываться на сдвиг 1- 2 см всего, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на
расчетное усилие с контрольным натяжением термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные
конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для строительных конструкций, стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается термическая, вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает пожарную нагрузкуи сейсмическу. на
2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы строительных конструкций, трубопровода, за счет
уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между верхней составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения температурных напряжений, пожарной нагрузки, взрывной, сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение строительных конструкций ,теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе повышения огнестойкости строительных конструкций, виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической,
взрывной, вибрационной энергии.
Огнезащита, виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая строительных конструкций, трубопровод, опора рассчитана на одну сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одно температурное напряжение или взрывную нагрузку. После пожарной нагрузки, температурных напряжений, взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, выровнять строительные конструкции, кровлю, опору и затянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии пожарной нагрузки, температурных напряжений , вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа, как шток, строительных конструкций, стыков металлической фермы, корпуса опоры, в пределах длины паза, без разрушения строительных конструкций, оборудования, здания, сооружения, моста.
О характеристиках пожарной нагрузки , температурных напряжений в строительных конструкций виброизолирующего демпфирующего компенсатора - фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций», 28.09 -30-09.2015,
СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей температурных напряжений строительных конструкций на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н, можно ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) строительных конструкций и демпфирующих узлов
крепления (ДУК), можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Broschueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода и лабораторными испытания ми демпфирующего косого компенсатора на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фланцевых фрикционно –подвижных соединений для виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8 https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4 https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Сопоставление с аналогами демпфирующих строительных конструкций, трубопровода, косого компенсатора для трубопроводов на осн ове фланцевого соеди-
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
нение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
показаны следующие существенные отличия:
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

468.

1. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода при пожарной нагрузке косого фланцевое соединение растянутых элементов строительных
конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает демпфирующие нагрузки от перепада температуры при транспортировке по трубопроводу газа,
кислорода в больницах
2. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода и упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов
строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами регулируется повышает огнестойкость строительных конструкций , трубопровода
4. В отличие от монтажа строительных конструкций без термических компенсаторов гасителей темп ературных колебаний , огнестойкость каркаса здания увеличивается в разы, и свойства которой
ухудшаются со временем, из-за отсутствия огнезащиты ,а свойства фланцевое косое демпфирующее соединение растянутых элементов строительных конструкций. трубопровода со скошенными торцами,
остаются неизменными во времени, а при температурном напряжении, пожарная нагрузка возрастает и огнестойкость строительны х конструкций падают .
Огнестойкость достигнут за счет использования термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода , что повышает долговечность демпфирующей упругого фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и стареющая резина ,
пружинные сложны при расчет и монтаже. Пожарная безопасность достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации строительных конструкций , фланцевого косого компенсатора соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода, металлических ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал
«Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь
1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Формула изобретения огнестойкий компенсатор- гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для фланцевых
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
демпфирующих крепления, в том числе и косого и традиционного фланцевого соединение, растянутых элементов строительных конструк-

469.

ций и трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения для демпфирования кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
1. Демпфирующий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и
фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, демпфирующего косого компенсатора для строительных конструкций и магистрального трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для термической защиты и сейсмоизоляции строительных конструкций трубопровода и
поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие к осые компенсаторы , выполнено
в виде фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Демпфирующий компенсатор - гаситель температурных напряжений, фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая , сопряженный с ним подвижный
узел с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в виде протяжного соединения контактирующих поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся тем, что с целью повышения надежности к термическим и температурным колебаниям при пожаре для строительных конструкций, за счет демпфирующее т термической эффективности сухого трения при термических и динамических колебаниях , за счет соединенныя, между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений с контрольным
натяжением фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным упругоплатичном, пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа косого
компенсатора для трубопроводов
3. Способ работы огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений, с использованием фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способности при пожаре и высокой температуре строительных конструкций , трубопровода на фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с тросовой втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци - болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку
до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в з ависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектн ое
значение усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой -гильзы из
стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сж атия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под
нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закален ного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при демпфирующим компенсаторе - гасителе динамических напряжений, к проектному усилию
натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа, сам демпфируующий нестойкий компенсатор, гаситель демпфиружщих напряжений , с использованием сдвиговой для перемещения компенсатора, как перемещающегося по линии
нагрузки , как косой компенсатор или не косого демпфирующего компенсатор , при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а
при отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих поверхностей фланцевого перемещающихся,
сдвиговых соединение растянутых элементов строительных конструкции или трубопровода со скошенными торцами с использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая используется при строительстве мостов https://vmp-anticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
Более подробно об использовании Специальные
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70
технические условия по применения демпфирующего компенсатора -гасителя динамических напряжений
, для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ ,
с ис-

470.

пользованием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
ческой энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная» для разработки и испытания на сейсмостойкость по применению изобретения;
щего компенсатора -гасителя динамических колебаний " ( отправлено в ФИПС, Москва, от 14.02.2022 , для получения патента на применение демпфирующего и огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ
Более подробно о применения демпфирующим и огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд"
СПб ГАСУ
при
Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

471.

472.

Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и использования сдвигового демпфирующего
компенсатор - гасителя сдвиговых напряжений в ПК SCAD, согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 :
"Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022
, вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630 от
29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от
07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ F16 L
23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных
колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обеспечения сейсмостойкости кабеленесущей системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Специальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения
демпфирующего сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений , для кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM для обеспечения сдвиговой прочности и
сейсмостойкости кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM , в
сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов, сдвиговых демпфирующих компенсаторов гасителей температурных напряжений длч кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80,
MEK70,MEK 110,CT,VM, которые уже давно используются нашими партнерами в США, Канаде фирмой
STAR SEIMIC,
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

473.

на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург,
2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С.
Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] т/ф (812) 694-78-10
моб (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (994) 434-44-70, 9951) 644-16-48, (911) 175-84-65
ООО "МЕКА" т 313-31-44 м 9219535331
Кол.уч. Лист
Гл.констр.
Разработал
Проверил
№ док
Подпись
Тихонов Ю.М
Мажиев Х.Н
Аубакирова
Специальные технические условия применения кабеленесущих систем с
компенсаторами -гасителями сдвиговых напряжений, для обеспеченияч
сейсмостойкосоти кабеленесущей системы в сейсмоопасных районах с
Дата
сейсмичностью более 9 баллов
Лист
06.22 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, Стадия
Листов
06.22 190005, 2-я Красноармейская ул. дом 4
рп
459
06.22 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10
Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
СПб ГАСУ, ОО
ОГРН: 1022000000824 [email protected]
"СЕЙСМОФОНД"
[email protected] (994) 434-44-70

English Русский Rules