Строительные конструкции зданий и сооружений, Петербургского государственного университета путей сообщения

1.

Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб,
2-я Красноармейская ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС №
SP01.01.406.045 от 27.05.2014, 190031, СПб, Московский пр.9, ИЦ
«ПКТИ - Строй-ТЕСТ», ОО «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780
490 лист «Сейсмофонд»СПб ГАСУ (812) 694-78-10
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламента , ГОСТ, тех.
условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 43552016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов)
Санкт-Петербург, 2024
Владимир Григорьевич Темнов — доктор технических наук (1992), профессор кафедры:
Строительные конструкции зданий и сооружений, Петербургского государственного университета
путей сообщения, действительный член академии МАНЭБ (Санкт Петербург)
Память его навано изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир
Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 .
Владимир Григорьевич Темнов изобрел демпфирующий Z - образный компенсатор для
теплотрасс что бы люди не замерзали от от холода. Если кто может, помогите копейкой для
разработки рабочих чертежей и внедрение его последнее изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г " Мкл F 16
L 23/00. Карта СБЕР 2202 2056 3053 9333 тел привязан (911) 175-84-65
Счет получателя № 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентский счет 30101 810 5 0000
0000653 [email protected] [email protected] [email protected]
https://t.me/resistance_test
(921) 962-67-78
«УТВЕРЖДАЮ» Президент ОО «Сейсмофонд» СПб ГАСУ
/ Мажиев Х Н ./
17.01.2024
ПРОТОКОЛ № 353 от 17.01.2024 оценка сейсмостойкости фрагментов антивибрационного фланцевого соединения соглано
заявки на изобретение: «Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов" RU №

2.

2018105803/20(008844) F16L 23/0015.02.2018 для сейсмоопасных районов (обеспечивает многокаскадное демпфирование при
импульсных растягивающих нагрузках) для магистральных трубопроводов, теплотрасс климатического исполнения (УХЛ 1 по
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7), СНиП 3.05.05 (раздел 5)), испытание участков трубопровода под
приварку в виде "змейки" и "зиг-зага" (в местах подключения трубопровода к шаровому крану) численным и аналитическим
методом математического и компьютерного моделирования взаимодействия кранов шаровых с магистральными трубопроводами и с
геологической средой, методом оптими-зации и идентификации динамических и статических задач теории устойчивости, в том
числе нелинейным методом расчета в ПК SCAD, о возможности их применения в сейсмических зонах до 9 баллов включительно,
при этом трубопровод должен быть уложен на опорах сейсмостойких согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, и
изобре-тению № 165076 RU "Опора сейсмо-стойкая", Е04Н 9/02, Бюл. №28 от 10.10.2016.
В СПб ГАСУ прошли испытания демпфирующего коменстаора для трубопроводов теплотрас , антисейсмического
петлеобразного ( из трубчатых уголков ) температурогасящего, антисейсмического, для аварийных теплотрасс , на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с длинными овальными отверстиями, на протяжных фланцевых
соединениях с овальными отверстиями и контролируемым натяжением, выполненных по изобретениям
проф. дтн (ПГУПС Уздина А. М. инж И.А.Богдановой №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» для сейсмоопасных районов, серийный выпуск, закрепленные на магистральном трубопроводе
с помощью фланцевых фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным
энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью
более 8 баллов необходимо использование опор телескопических сейсмостойких: крестовидных, квадратных или трубчатых) для
обеспечения многокаскадного демпфирования кранов шаровых и трубопроводов при импульсной динамической растягивающей
нагрузке согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02, Бюл. №28 от
10.10.2016, при этом трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких, в местах подключения к объекту
трубопровод должен быть уложен в виде "змейки" или "зиг-зага" (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Испытание математических моделей и узлов креплениядемпфирующего коменстаора для трубопроводов теплотрас ,
антисейсмического петлеобразного ( из трубчатых уголков ) температурогасящего, антисейсмического, для аварийных
теплотрасс , на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с длинными овальными отверстиями, на протяжных
фланцевых соединениях с овальными отверстиями и контролируемым натяжением, выполненных по изобретениям
проф. дтн (ПГУПС Уздина А. М. инж И.А.Богдановой №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 2

3.

СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» для сейсмоопасных районов и технологических трубопроводов климатического исполнения
УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с
помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином,
свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD
согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007,
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология
применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№
4094111US, TW201400676 (договор № 375 от 09 января 2018 г.)
Настоящий протокол касается испытаний на сеймостойкость фрагментов узлов крепления технологических трубопроводов климатического
исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5) численным и аналитическим
методом решения задач строительной механики методом физического и математического и компьютерного моделирования взаимодействия
установок и трубопроводов с геологической средой, методом оптимизации и идентификации, динамических и статических задач теории
устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета о возможности их применения в сейсмических зонах до 9 баллов включительно,
закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином,
свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной
динамической растягивающей нагрузке (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64). Узлы
и фрагменты (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли испытания на осевое статическое усилие сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", т.
(812)302-04-93(приложение: протокол №1516-2 от 25.11.2013). Настоящий протокол не может быть полностью или частично воспроизведен без
письменного согласия ИЛ ОО «Сейсмофонд», , т/ф. (812) 694-78-10
Заказчик
Гражданское замерзающая от холода население СССР Карта СБЕР 2202 2056 3053
9333 тел привязан (911) 175-84-65 Счет получателя № 40817 810 5
5503 1236845 Корреспондентский счет 30101 810 5 0000 0000653
[email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
https://t.me/resistance_test
(921) 962-67-78
Изготовитель
Организация "Сейсмофонд" СПб ГАСУ [email protected] [email protected]
Основание для проведения
испытаний
Наименование продукции
Договор № 352 от 17.01. 2024 г.
Акт приемки образцов
Дата проведения испытаний
От 17.01.2024 г. ОО "Сейсмофонд" не несет ответственности за отбор образцов фрагментов ФПС
Определяемые показатели
Геометрические размеры по ГОСТ 22853-86.2, ГОСТ 25957-83. Нагрузки на образец ФПС.
Теплотрассы , трубопроводы климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), , закрепленные на основании с
помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением,
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в
паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы),
расположенных в длинных овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью более 8 баллов
необходимо использование опор телескопических сейсмостойких: крестовидных, квадратных или
трубчатых) для обеспечения многокаскадного демпфирования установок и трубопроводов при
импульсной динамической растягивающей нагрузке согласно изобретениям №№ 1143895,
1168755, 1174616, № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02, Бюл. №28 от 10.10.2016, при
этом трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких, в местах
подключения к объекту трубопровод должен быть уложен в виде "змейки" или "зиг-зага"
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале
MSK-64).
Начало: 17.01.2024 г. Окончание: 18.01.2024 г.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 3

4.

Методика испытаний
Испытания на соответствие требованиям нормативных документов ТУ 4859-022-69211495-2015,
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов
по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК
60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
Описание образцов:
Демпфирующего компенсатора проф Темнова для трубопроводов теплотрасс , петлеобразного
вида ( из трубчатых уголков ) для теплотрасс , на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, с длинными овальными отверстиями, на протяжных фланцевых
соединениях и контролируемым натяжением, выполненных по изобретениям проф.
дтн (ПГУПС Уздина А. М. инж И.А.Богдановой №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» для сейсмоопасных
районов и технологических трубопроводов климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150,
ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); фрагменты фрикционно-подвижных
соединений СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных,
протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным
обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных
овальных отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП
16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3,
ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно
инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных
соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№
4094111US, TW201400676 (договор № 375 от 09 января 2018 г.), (предназначены для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64).
Испытательное оборудование и
средства измерения
Испытательная машина ZD-10/90 (сертификат о калибровке № 13 -1371 от 28.08.2013)
испытательного Центра «ПКТИ – СтройТЕСТ», 197341, СПб, Афонская ул., д.2, тел. +7(812)30204-93, факс +7(812)302-06-88. Линейка измерительная (ГОСТ 427-75). Штангенциркуль ШЦ-10,05 (ГОСТ 166-89).Индикатор часового типа ИЧ10 (ГОСТ 577-68).
Аттестат испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 прилагается к протоколу
испытаний на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд".
Аттестат аккредитации испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд" выдан СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» №
0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано
28.04.2010 г. nasgage.ru/
Аттестат испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действителен до
27.05.2019, прилагается к протоколу испытаний на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость
испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд».
Демпфирующего компенсатора проф Темнова для трубопроводов теплотрасс , петлеобразного вида ( из трубчатых уголков )
для теплотрасс , на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с длинными овальными отверстиями, на протяжных
фланцевых соединениях и контролируемым натяжением, выполненных по изобретениям проф. дтн (ПГУПС Уздина А.
М. инж И.А.Богдановой №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «СПОСОБ
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 4

5.

ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ
И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» для сейсмоопасных
районов и технологические трубопроводы климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330
(п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленные на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС)
с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз
шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (в
районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование опор телескопических сейсмостойких: крестовидных, квадратных
или трубчатых) для обеспечения многокаскадного демпфирования установок и трубопроводов при импульсной динамической
растягивающей нагрузке согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02,
Бюл. №28 от 10.10.2016, при этом трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких, в местах подключения
к объекту трубопровод должен быть уложен в виде "змейки" или "зиг-зага" (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), код ОКИ: 48 5912 КОД ГН вэл РФ: 8421 21 ООО 9 СООТВЕТСТВУЕТ
ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ТУ 4859-022-69211495-2015 (п.п. 1.1.1-1.13, 1.2.1, 1.2.2,1251.2.7.1.3.ЫЛ5,1.3.7,13.8,1.3.12,13.13,1.4.1,1.4.2,1.5.1, Ш.1.63-1.6.12,1.7.1, Ш, 1.9.1-1.9.4, L10.1,1.10.2,1.10.4.1.10.5. U 1.1-1.11.3,2.12.4,2.6-2.9,2.12,2.16,5.1,63.63).
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Гражданское замерзающая от холода население СССР Карта СБЕР 2202 2056 3053 9333 тел
привязан (911) 175-84-65 Счет получателя № 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентский счет
30101 810 5 0000 0000653 [email protected] [email protected]
[email protected] https://t.me/resistance_test 9219626778
ПРОТОКОЛ СОДЕРЖИТ:
1. Введение
2. Место проведения испытаний
3. Условия проведения испытания на скольжение и податливость
4. Цель и условия лабораторных испытаний фрикционно-подвижных соединений (ФПС), работающих на растяжение.
Методика испытаний. Результаты испытаний фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений и
демпфирующих узлов крепления при динамических нагрузках и математических моделей объектов в ПК SCAD.
5. Испытательное оборудование и измерительные приборы
6. Характеристики механических ВВФ (внешние воздействующие факторы) при испытаниях на сейсмостойкость
фрагментов демпфирующих податливых узлов крепления
4
17
17
17
7. Результат испытаний. Математические модели и узлы крепления демпфирующего компенсатора проф Темнова для
трубопроводов теплотрасс , петлеобразного вида ( из трубчатых уголков ) для теплотрасс , на фрикционно-
48
36
39
подвижных болтовых соединениях, с длинными овальными отверстиями, на протяжных фланцевых
соединениях и контролируемым натяжением, выполненных по изобретениям проф. дтн (ПГУПС Уздина А.
М. инж И.А.Богдановой №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746
«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» для сейсмоопасных районов и технологических трубопроводов климатического
исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5),
закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением,
выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным
обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях
производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4,
ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014,
п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных
соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), при этом трубопровод должен быть уложен на
вышеуказанных опорах сейсмостойких, а в местах подключения к объекту в виде "змейки" или "зиг-зага согласно
изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 (договор № 375 от 09 января 2018 г.), (предназначены для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), прошли испытания на вибропрочность,
устойчивость к воздействию от удара падающего самолета и воздушной ударной волны.
8. Заключение по испытанию на сейсмостойкость. Математические модели и узлы крепления кранов и технологических
трубопроводов климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7);
СНиП 3.05.05 (раздел 5), серийный выпуск, закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных
соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы),
расположенных в длинных овальных отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП
16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546. 3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и
технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), при этом
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
72
Всего лист 489
Лист 5

6.

трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких, а в местах подключения к объекту- в виде
"змейки" или "зиг-зага согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 (договор № 373 от 17 января 2024 г.),
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), прошли
испытания на вибропрочность, устойчивость к воздействию от удара падающего самолета и воздушной ударной волны.
1.Введение
Испытания на сейсмостойкость и вибростойкость фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов
крепления установок очистки хозяйственно-бытовых сточных вод кос ООО «Гермес Групп»,ТУ 4859-022-69211495-2015 и
технологических трубопроводов климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6,
4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), серийный выпуск, закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений
(ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с
забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных
отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ
45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546. 3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно
инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС
(д.т.н. Уздин А.М. и др.), при этом трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких, а в местах
подключения к объекту в виде "змейки" или "зиг-зага согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 (договор № 373 от 17
января 2024 г.), (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) проводились в
соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001,
ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные», Правила
проектирования.2013, Москва. д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на высокопрочных болтах», НПЦ
мостов СПб, согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом требований НП-31-01, в части
категории сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом требований предъявляемых к
оборудованию (группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01; сейсмостойкость при воздействии МП3 7
баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с учетом спектров отклика здания АЭС, согласно
научного отчета: Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости объектов атомной энергетики:
Испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф
Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU №
2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 для теполотрасс, нефтегазотрубопроводов, технологических трубопроводов
климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5),
серийный выпуск, закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым
натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным
обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (предназначены для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) производились в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ"
С тех. решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное демпфирование (латунная
шпилька, с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили лабораторные
испытания) можно ознакомиться: по изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintantiwindandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 , СП 16.13330.
2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных
двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 6

7.

001. 050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкций мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути совершенствования технологии выполнения и диагностики
фрикци-онных соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ (Национальная металлургическая академия Украины,
Днепропетровск), ШИФР 2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный Каталог ), «Направление развития фрикционных
соединений. на высокопроч-ных болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева
Л.Ю, Шурыгин М.Н.
Проведены испытания на сейсмостойкость фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих
узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир
Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018, с использованием фрикционно -подвижных
соединений (ФПС) и возможности применения трубопроводов в сейсмических зонах до 9 баллов включительно согласно договора №
373 от 17 января 2024.
Надежность соединений, работающего на растяжение фрикционно -подвижные соединения (ФПС )
с контролируемым натяжением с длинными овальными отверстиями, "сдвиговых" (податливых)
демпфирующих креплений, для цоколя, обеспечена согласно СП 4.13130.2009 п.6.2.6., ТКТ 455.04-274-2012(02250),Минск, 2013, 10.3.2 , 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП
16.13330.2011 (СНиП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011, п 14.3, 14.4, 15, 15.2 и
согласно Тайванского изобретения (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–
подвижными соединениями) № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device (МПК):E04B1/98; F16F15/10 (энергопоглощающая втулка из латунной или медной гильзы
для податливых фланцевых соединений согласно технических решений описанных в изобретениях
№№1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent
4,094,111 [45] June 13, 1978 STRUCTURAL STEEL BUILDING FRAME HAVING RESILIENT
CONNECTORS (МПК) E04B 1/98), изобретение полезная модель «Опора сейсмостойкая" 165076 от
10.10.2016, бюллетень " 28, авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И
http://www.youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM
Поз.
Обозначение
1
Болтс контролируемым (!!!) натяжением
ТУ
2
Шайба гровер соглано ТУ
Кол по ТУ
По изобретению № 1143895,
1168755, 1174616, 165076
По изобретению № 1143895,
1168755, 1174616, 165076
3
Шайба медная обозженная - плоская По изобретению № 1143895,
1168755, 1174616, 165076
С.12
4
Толщиной 2 мм
Шайба свинцовая плоская С.12
5
Толщиной 2 мм
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
6
Медный обожженный забивной
Согласно изобретения ( заявка
энергопоглощающий клин в пропиленный паз
2016119967/20(031416) от
латунной или стальной шпильки (болта), для
23.05.2016 "Опора
обеспечения многокаскадного демпфирования
сейсмоизолирующая
при импульсных растягивающих нагрузках
маятниковая"
С докладом «Испытание математических. моделей на фланцевых, фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС) и их программная. реализация в ПК SCAD» ( инж. А.И. Коваленко) на XXVI Межд. конференции.
«Математическое. и компьютер. моделирование в механике деформируемых сред и конструкций» (28.0930.09.2015, СПб ГАСУ) можно ознакомиться: vk.com/ooseismofond
vk.com/ooseismofondrus
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk
/www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw /www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU
С фрикционно-подвижными болтовыми протяжными соединениями (ФПС) повышенной надежности крепления , путем обеспечения многокаскадного
демпфирования при импульсных динамических и растягивающих нагрузках, можно ознакомится по ссылке
http://dwg.ru/lib/view/1609, СП
14.13330.2014 Изм.1 с Крымом - СНиП II-7-81 - Строительство в сейсмических районах можно ознакомится по ссылке :
http://dwg.ru/dnl/view/13770 Изменение N 1 к СП 14.13330.2014 "СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах"
(утв. приказом
Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 23 ноября 2015 г. N 844/пр) Инструкция по применению ФПС
https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be
http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html https://vimeo.com/123258523 https://vimeo.com/124118260
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 7

8.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 8

9.

Расчетная несущая способность упругого ограничителя перемещений (демпфера) на основе фрикционно-подвижного соединения
(ФПС) на сдвиг поверхностей трения соединения (сминание медного обожженного клина) при динамической нагрузке (взрыве),
стянутых двумя болтами с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, при испытаниях определялась по формуле Fs
rd= KsnM/ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения соединяемых элементов; m — коэффициент трения, принимаемый по
результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы. Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая
втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) устанавливаются в длинные (короткие) овальные отверстия, смотри: СП 16.13330.
2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
Узлы крепления (ФПС) для фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для
компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также
изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L
23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018, технологические трубопроводы климатического исполнение (УХЛ 1 по
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), ООО «Гермес Групп» и возможность их
применения установки и трубопроводов в сейсмических зонах более 9 баллов включительно, серийный выпуск, закрепленных на
основании с помощью фрикци-анкерных, протяж-ных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропи-ленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим
клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо
использование опор телескопических сейс-мостойких: крестовидных, квадратных или трубчатых) для обеспечения многокаскадного
демпфирования вышек при импульсной динамической растягивающей нагрузке согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755,
1174616, № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02, Бюл. №28 от 10.10.2016, при этом трубопровод должен быть уложен на
вышеуказанных опорах сейсмостойких, в местах подключения к вышке трубопровод должен быть уложен в виде "змейки" или "зигзага" (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) соответствуют
требованиями ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.2-98, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, типовому альбому серия 4.903–10, вып.5, серия
ШИФР 1010-2с.94, вып.0-1, US 2008/0092460 SEISMIC ENERGY DAMPING APPARATUS E04H 9/02 и могут применяться в районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64 (прошли статические испытания в ИЦ «ПКТИ- СтройТЕСТ», адрес: 197341, г. СПб,
Афонская ул., д. 2 совместно с ОО «Сейсмофонд» (протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с
анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11 2024г.).
С научным сообщением «Испытание математических моделей объектов, закрепленных на фрикционно-подвижных соединениях
(ФПС) (математическое моделирование с геологической средой) и их программная реализация в ПК SCAD Office»( инж. А.И.Коваленко) на XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред»
(28.09-30. 09.2015, СПб, ГАСУ) можно ознакомиться: youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
Испытание фрикционных протяжных соединений, с фрикци-болтами с контролируемым натяжением, выполненными в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в пропиленный паз латунной шпильки стопорным медным
обожженным клином (между стальной шайбой и стягивающим болтом) проводилось с усилием , которое передается через трение или
смятие медного обожженного стопорного клина –энергопоглотителя пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по соприкасающимся
поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять в конструкциях из стали с
пределом текучести свыше 375 Н/мм2, (подтвердилось испытаниями при вибрационных и других динамических, взрывных нагрузках
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности).
При испытаниях узлов крепления для фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов
крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно
-подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич
автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов"
Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018, технологических трубопроводов, климатического исполнение
(УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с
помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 9

10.

свинцовые шайбы), расположен-ных в длинных овальных отверстиях использовалось изобретение: «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 2010136746, МПК E04C2/00, дата публикации: 27.10.2013.
Узлы крепления фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для
компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также
изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L
23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 и технологические трубопроводы климатического исполнение (УХЛ 1 по
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с помощью
фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые
шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях испытывались согласно СП «Здания сейсмостойкие и
сейсмоизолированные. Правило проектирования, Москва .2013, Ормонбеков - Применение тонкослойных резинометаллических опор
для сейсмозащиты зданий в условиях территорий Кыргызской республики , Рекомендаций по проектированию сейсмостойких
фундаментов объектов повышенной этажности, в том числе для уникальных высотных зданий и сооружений . шифр ТР –НГПИ-13(
вып 2 ) Новосибирск. 2013. Технические решения одобрены на НТС Госстроя РОССИИ МИНИС-ТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО -ТЕХНИ-ЧЕСКИЙ СОВЕТ, согласно выписки из протокола заседания Секции научноисследовательских и проектно изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования Научно-технического совета
Минстроя России, Москва N 23-13/3 15 ноября 1994 т. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения
сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии •ШИФР 1.010.-2с-94с.
С целью повышения надежности крепления фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов
крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно
-подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич
автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов"
Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 и технологические трубопроводы климатического исполнение
(УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), серийный выпуск для
обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках применяются фрикционно-подвижные
соединения и демпфирующие узлы крепления с упругими ограничителями горизонтальных перемещений (демпферов), выполненные
согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755, 2010136746, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от
10.10.2016, RU 2010136746, МПК E04C 2/00,от. 20.01. 2013,1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,№
4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, 2413820, SU 887748, 2424402, 2550777,
2424402, 1760020
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 10

11.

1. С техническими решениями крепления фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов
крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир
Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 , серийный выпуск, закрепленных на
основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным
энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), располо-женных в длинных овальных отверстиях можно ознакомиться по
изобретениям: №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 (СНиП II23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию,
изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров. Рекомендации
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций, ЦНИПИ
Проектстальконструкция, ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в эксплу-атируемых мостах, ОСТ108. 275.80,
ОСТ37.001.050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкций мостов», см. seismofond.ru . Одним концом вертикальные связи ограничителя ан-керуются в бетоне ростверка, другим в верхней обвязке. Вертикальные связи пропускаются через стальную гильзу с внутренним диаметром d = 2а, забетонированную в
верхней обвязке, и в отверстие вертикального амортизатора и крепятся с помощью жесткого анкера (для вертикальных связей из
стержней арматуры) или специального гильзостержневого анкера (для связей из пучков каната), (являются демпферами ,
выдерживающими импульсные растягивающие нагрузки).
2. Болтовые соединения фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполнены в виде фрикци-болтов с контролируемым
натяжением (латунная шпилька с забитым в пропиленный паз шпильки, стопорным, энергопоглощающим медным обожженным
клином, расположенным между свинцовой и стальной шайбой и стягивающим болтом). Фрикционно-подвижные соединения, в
которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические, взрывные нагрузки в многоболтовых соединениях, к
которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности.
3. Для фрикционно-подвижных соединений и упругих демпферов ограничителей горизонтальных перемещений следует применять
высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7
(демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям
№№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111 US, TW
201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от
10.10.2016, SU 887748.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 11

12.

Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помощью компьютерного
моделирования вышек пожарных методом оптимизации . Рабочие чep.Texn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение сейсмостойкости Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания - Mn.djvu, 0.002.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и кирпичные
здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1 идентификации динамических и
ста-тических задач теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, взаимодействия РМО, с
геологической средой , в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение
сейсмостойкости - Многоэтажные промздания -, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под колонны
промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 = Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные здания -0.00-2.96с_0-6 = Повышение
сейсмостойкости - 1эт промздания - МП, 4.402-9 в.5 Анкерные.466-ЗС = Простран. решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск
- Сейсмичность - KM, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий - Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 =
Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачные
крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность, 3.904.9-27
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи_, 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для
консольных насосов различных типов. Выпуск 1Документация., 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Выпуск. Рабочие чертежи_Документация.3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск2 Плиты. Рабочие чертежи_Документация. 3.904.9-17,
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи_Документация^уи
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 12

13.

3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
4. Испытание крепления вышек пожарных производилось после затягивания гайки тарировочным ключом до заданного усилия.
Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации клина медного обожженного, забитого в пропиленный паз болташпильки, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении и к смятию клина.
Величина усилия трения в сопряжении зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется индивидуально согласно
РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС) И СООРУЖЕНИЙ С ФПС. Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей,
транспортировку и хранение деталей, сборку соединений (следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по
ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 с обработкой опорной поверхности).
5. Расчетная несущая способность фрикционно-подвижного соединения (ФПС) на сдвиг при динамической нагрузке (взрыве) при
испытаниях определялась по формуле Fs rd= KsnM/ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения (смятия) соединяемых
элементов; m - коэффициент трения (смятия), принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных
стандартах группы. Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 , усилие предварительного натяжения Fpс следует принимать
равным Fpc=0.7 fudAs . Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) при испытаниях устанавливались в длинные (короткие) овальные отверстия, согласно : СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-2742012, Минск, 2013.5.
Испытание протяжных соединений для крепления вышек пожарных проводилось согласно ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078 -70,
Инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений (НИИ мостов,
ЛИИЖТ, авторы: д.т.н. Уздин А.М.), согласно статей: «Совершенствование технологии устройства фрикционных соединений»
(авторы: С.Ю. Каптелин, Г.Н. Ростовых), «МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ» (автор: А. С. Широких, Уфимский государственный нефтяной технический
университет, г. Уфа), «ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ» (автор:
А. С. Широких).
Испытание протяжных соединений проводилось также согласно изобретениям ОО «Сейсмофонд»: патент № 2010136746, E 04 C2/00
«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 165076, «Опора
сейсмостойкая», бюл. № 28 от 10.10.2016, Роспатент. типовой проект 416-6-14 Металлическая пожарно-наблюдательная
вышка высотой 35 м (без подъемника) для 1, 2 и 3 ветровых районов
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 13

14.

Изобретение СЕЙСМОСТОЙКОЕ МНОГОЭТ ЖБ ЗД. ВОЙСК ЧАСТЬ 52609 № 2 062 853
Испытания физических и математических моделей фрикционно-подвижных соединений фрагментов узлов фрикционно-подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн
СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 , серийный
выпуск, с геологической средой проводились нелинейным методом расчета в ПК SCAD 11.5 (ОО «Сейсмофонд» и испытания на
осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой (протокол испытаний № 1516-2 от 25.11.2013 г.,
протокол испытаний № 1516-2/3 от 20.02.2017 г.) в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197371, ул. Афонская, д.2).
Зная район сейсмостойкости, выбираем конструкцию крепежных элементов объекта согласно патента на полезную модель №
154506 RU, MПК E04B 1/92, бюл. № 24, опубликовано 27.08.2015.
Фрикционно-подвижные соединения выполнены в виде болтовых соединений (латунный фрикционный болт (шпилька) с
пропиленным пазом, куда забивается обожженный медный стопорный, энергопоглощающий клин, с бронзовой тонкой втулкой
(гильзой) или бронзовой лентой, намотанной на латунную фрикционную шпильку), которые устанавливаются в короткие или длинные
овальные отверстия с контролируемым натяжением согласно патента на полезную модель: № 165078, E04H 9/02, «Опора
сейсмостойкая», Бюл. № 28 от 10.10.2016, СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013, ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330.2014 п. 9.2, п.4.7, ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078-70. seismofond.ru seismofond.hut.ru
seismofond.jimdo.com k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru
1. Фрикционно-подвижные соединения (ФПС) выполнены в виде болтовых соединений, расположенных в коротких овальных
отверстиях с контролируемым натяжением, с зазором не менее 30 мм (обеспечивают многокаскадное демпфирование при импульсной
растягивающей нагрузке), см. изобретения № 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985, №
4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU,2413820, SU 887748.
2. Для фрикционно-подвижных соединений следует применять высокопрочные болты по ГОСТ Р 52644 2006, гайки по ГОСТ Р 52645
2006, шайбы по ГОСТ Р 52646 2006 согласно СП 14.13330.2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330.2011
(СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.05073, НП-031-01, ГОСТ Р 15.000 94, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278,
2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping
device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, SU 887748.
Повышение сейсмостойкости и взрывостойкости фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих
узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир
Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 , серийный выпуск достигается за счет
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 14

15.

перемещения сдвиговых податливых креплений, выполненных в виде болтовых соединений, в которых анкер, расположенный в
изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен скользящим тросовым дугообразным зажимом и амортизирующими
элементами в виде свинцового или из красной меди стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного в
нижней части последнего. При земле-трясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по анкеру, расположенному в
свинцовой обойме до стопорного клина, по-глощая при этом сейсмическую или взрывную энергию.
2. Место проведения испытаний
Испытательный Центр «ПКТИ-СтройТЕСТ» 97341, СПб, ул. Афонская, д.2, Обособленного подразделения «ПКТИ» и ИЛ ОО
"Сейсмофонд" 190005, СПб, 2-Красноармейская дом 4 тел /факс (812) 694-78-10
3. Условия проведения испытания на скольжение и податливость
Испытания проводились в нормальных климатических условиях по ГОСТ 15150-69: - температуре воздуха +25°С; - относительной
влажности воздуха - 80%; - атмосферное давление - 84 кПа (730 мм ртутного столба).
4. Цель испытаний. Методика испытаний.
Испытания проводились с целью проверки возможности сдвигоустойчивого фрикционно-подвижного соединения противостоять
разрушающему действию сейсмических нагрузок и сохранить параметры во время и после воздействия землетрясений интенсивностью 9 баллов по шкале MKS-64 на отметках установки до 25 м и интенсивностью 8 баллов по шкале MKS-64 на отметках
установки до 70 м, что соответствует I-й и II-й категориям сейсмостойкости по НП-031-01 в указанных режимах сейсмических
воздействий (9 баллов - 25 м, 8 баллов - 70 м).
Испытания проводились в программе ПК SCAD с учетом экономической прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий
(АССЗ) вместо устаревшей консольной расчѐтно –динамической модели (РДМ).
Испытания осуществлялись в программе SCAD согласно ГОСТ Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5, 10.6, 10.8, 10.13, ГОСТ Р 53174-2008
п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел II, ГОСТ 12.1.003-83 Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4; ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК
61000-6-4:2006), ГОСТ Р 50030.6.2-2000 с использованием изобретений №№ 2327878, 2228488, 2256272, 2440638, 2035835, 2252473.
Модельные испытания сдвигоустойчивого податливого крепления вышек пожарныхпроводились в соответствии с новыми РСУ
(расчетные сочетания усилий) для пространственных моделей с учетом графика динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1,
ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ Р 54157-2010, Eurocade-3, А500СП, СП 53-102-2004 согласно синтезированных акселерограмм с учетом
НП-31-01, ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов». Испытания динамических
моделей сдвигоустойчивого податливого крепления вышек на сейсмостойкость производились спектральным методом на основе
синтезированных акселерограмм c загружением новых РСУ AzDTN 2.3-1 в соответствии с НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ
30546.1, 2, 3-98, ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 30631-99 на основе рекомендаций: ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, для взрывоопасных и пожароопасных объектов категории А и Б. на основе рабочих
чертежей узлов и фрагментов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора
проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU №
2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
Расчетные сейсмические нагрузки на сооружения, вышки пожарные, трубопроводы имеющие нерегулярное
конструктивно-планировочное решение, следует определять с применением пространственных ра счетных
динамических моделей зданий и с учетом пространственного характера сейсмических воздействий.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 15

16.

F
Fmax
Fy
k2
F0
k1
W
dy
K eff
D
d db
Рис. – Идеализированная зависимость «сила-перемещение» (F-D) для сейсмоизолирующих опор с высокой способностью
к диссипации энергии
Общий вид одного из возможных вариантов конструктивных решений эластомерных и телескопических опор
(иначе их называют резинометаллическими)
1 – опорные пластины, закрепляемые к субструктуре и суперструктуре;2 – листы резины;3 – стальные пластины,
расположенные между листами резины;
4 – резиновая оболочка, защищающая внутренние слои резины и металла;
5 – отверстия под анкерные болты, необходимые для закрепления опоры к субструктуре и суперструктуре
Рис.Эластомерная и телескопическая (крестовидная, трубчатая, квадратная) сейсмоизолирующие опоры
1.Физико-механические свойства резины и металла, а также толщины и размеры в плане листов, выполненных из
этих материалов, принимаются в зависимости от требований, предъявляемых к сейсмоизолирующим эластомерным и
телескопическим опорам в части: диссипативных свойств, прочности, вертикальной и горизонтальной жесткости,
долговечности и ряда других эксплуатационных показателей.
2.Стальные листы в сейсмостойких эластомерных и телескопических опорах препятствуют выпучиванию
резиновых листов при действии вертикальных нагрузок и обеспечивают вертикальную жесткость и прочность опор.
Резиновые листы, обладающие низкой сдвиговой жесткостью, обеспечивают горизонтальную податливость
эластомерных опор.
3.Эластомерные и телескопические опоры, благодаря их низкой сдвиговой жесткости, изменяют частотный спектр
собственных горизонтальных колебаний суперструктуры, а восстанавливающие силы, возникающие при деформациях
опор, стремятся возвратить суперструктуру в исходное положение.
Примечания
1 Сейсмостойкие эластомерные и телескопические опоры могут воспринимать усилия сжатия, растяжения, сдвига
и кручения при циклических перемещениях в горизонтальном и вертикальном направлениях.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 16

17.

2 При расчетных гравитационных нагрузках вертикальные деформации эластомерных опор, как правило, не
превышают нескольких миллиметров. При горизонтальных нагрузках опоры могут деформироваться на несколько сот
миллиметров
Эластомерные и телескопические сейсмостойкие опоры, в зависимости от своих диссипативных свойств,
подразделяются на два вида:
– опоры с низкой способностью к диссипации энергии;
– опоры с высокой способностью к диссипации энергии.
Рис. Деформации эластомерных и телескопических опор при вертикальных и горизонтальных нагрузках
4.Эластомерными и телескопическими опорами с низкой способностью к диссипации энергии являются опоры,
диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ, значения которого не
превышают 5 % от критического значения.
5.Производят эластомерные опоры с низкой способностью к диссипации энергии из пластин натуральной или
искусственной резины, изготовленной по технологиям, не предусматривающим повышения ее демпфирующих свойств.
Телескопические опоры изготавливаются из высокомарочной нержавеющей стали с ФПС(латунная шпилька, медный
обожженный клин, свинцовые прокладки и свинцовые шайбы).Для закручивания гаек применяется пневматический
гайковерт для контрольного натяжения.
П р и м е ч а н и е -- Значения коэффициента ξ, характеризующего диссипативные свойства эластомерных опор с
низкой способностью к диссипации энергии, зависят от сил внутреннего трения, возникающих в деформирующихся
опорах и, как правило, составляют 2-3 %.
6.Эластомерные и телескопические сейсмостойкие опоры с низкой способностью к диссипации энергии просты в
изготовлении, малочувствительны к скоростям и истории нагружения, а также к температуре и старению. Для них
типично линейное поведение при деформациях сдвига до 100 % и более.
7.Эластомерные и телескопические опоры с низкой способностью к диссипации энергии применяют, как правило,
совместно со специальными демпферами вязкого или гистерезисного типа , позволяющими компенсировать низкую
способность эластомерных опор к диссипации энергии сейсмических колебаний. Для телескопической сейсмостойкой
опоры для вышек пожарных демпфером является свинцовы лист расположенный в верхней и нижней части опоры,
латунные шпильки с медными обожженными клиньями в нижней и верхней части опоры , установленные в овальных
отверстиях для создания демпфирующего маятникового эффекта (опора скользит по свинцовым листам при многокаскадном демпфировании, медный клин при этом демпфирует (сминается со свинцовой шайбой), энергия поглощается за
счет маятникового принципа.
1 – эластомерная сейсмоизолирующая опора;2 – демпфер;3 – субструктура;
4 – суперструктура
Рис.Фрагмент сейсмоизолирующей системы, состоящей из эластомерной опоры с низкой способностью к диссипации
энергии и демпфера.
Эластомерными и телескопическими сейсмостойкими опорами с высокой способностью к диссипации энергии
являются опоры, диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ со
значениями не менее 10 % и не более 20 %.
П р и м е ч а н и е -- Диссипативные и протяжные сдвиговые свойства таких опор зависят в основном от
гистерезисных процессов в резине (затрат энергии на ее пластические и нелинейно-упругие деформации) и, как правило,
характеризуются значениями ξ в пределах 10-20 %.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 17

18.

8.Эластомерные и телескопические сейсмостойкие опоры с высокой способностью к диссипации энергии состоят
из пластин резины, изготовленной по специальным технологиям, обеспечивающим повышение ее демпфирующих
свойств до требуемого уровня.
9.Эластомерные и телескопические опоры с высокой способностью к диссипации энергии обладают способностью
к горизонтальным сдвиговым деформациям до 200-350%. Их эксплуатационные, жесткостные, диссипативные
характеристики зависят от скоростей и истории нагружения, температуры окружающей среды и старения.
10. Для эластомерных и телескопических сейсмостойких опор с высокой способностью к диссипации энергии
типично нелинейное поведение.
Демпфирующие опоры со свинцовыми сердечниками и телескопические сейсмостойкие опоры.
1.Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками, как правило, изготавливают из пластин резины,
обладающей низкими диссипативными свойствами. Свинцовый сердечник располагают в заранее сформированных
отверстиях в центре или по периметру опоры и имеет суммарный диаметр от 15% до 33% от внешнего диаметра опоры.
Телескопические сейсмостойкие опоры с ФПС изготавливаются из нержавеющей стали, ФПС выполнены в виде
болтовых соединений(латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в него энергпоглощающим медным
обожженным клином, свинцовые шайбы). Для закручивания гаек протяжных соединений ФПС необходимо использовать
гайковерт для контрольного натяжения гаек болтовых соединений, расположенных в овальных отверстиях.
Общий вид одного из возможных вариантов конструктивных решений эластомерных опор со свинцовыми
сердечниками показан на рисунке.
2. Благодаря комбинации резиновых и металлических слоев в опоре со свинцовыми сердечниками,
обеспечивающими гистерезисную диссипацию энергии при горизонтальных деформациях, они обладают:
– высокой вертикальной жесткостью при эксплуатационных нагрузках;
– высокой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок низкого уровня ;
– низкой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок высокого уровня;
– высокой способностью к диссипации энергии.
1 – опорные пластины, закрепляемые к субструктуре и суперструктуре;
2 – фланцевые стальные пластины;3 – стальные пластины, расположенные между пластинами резины;4 – пластины
резины; 5 – резиновая оболочка, защищающая внутренние слои резины и металла;6 – отверстия под анкерные болты,
необходимые для закрепления опоры к субструктуре и суперструктуре;7 – отверстия под шпонки;
8 – свинцовый сердечник
Рис. Эластомерная опора со свинцовым сердечником и телескопические сейсмостойкие опоры ( квадратная, трубчатая,
квадратная с ФПС).
3. Диссипативные свойства эластомерных опор со свинцовыми сердечниками и телескопических сейсмостойких
опор с о сминаемым обожженным медным энергопоглощающим клином зависят от величин их горизонтальных
сдвиговых деформаций и характеризуются коэффициентом эффективного вязкого демпфирования ξ в пределах от 15 до
35%.
4. Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками способны иметь горизонтальные сдвиговые деформации
величиной до 400%. При этом их параметры менее чувствительны к величинам вертикальных нагрузок, скоростям и
истории нагружения, температуре окружающей среды и старению, чем параметры опор в А.2.
5. При низких уровнях горизонтальных воздействий (например, при ветровых или слабых сейсмических
воздействиях) эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками работают в горизонтальных и вертикальном
направлениях как жесткие элементы, а при высоких уровнях горизонтальных воздействий – как элементы податливые в
горизонтальных направлениях и жесткие в вертикальном.
6. Перечисленные выше свойства делают эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками и телескопические
сейсмостойкие опоры наиболее часто применяемым типом сейсмоизолирующих элементов в зонах с высокой
сейсмичностью.
В качестве альтернативных вариантов, обеспечивающих ограничение чрезмерных односторонних горизонтальных перемещений суперструктуры относительно субструктуры, рекомендуется:
–предусматривать в скользящих поясах конструктивные элементы, обеспечивающие возможность использования
соответствующего силового оборудования, возвращающего плоские опоры скольжения в исходное положение после
прекращения сейсмического воздействия;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 18

19.

– в состав «скользящих поясов» включать дополнительные сейсмоизолирующие элементы, способные
ограничивать величины перемещений и возвращать плоские опоры скольжения в исходное положение.
а)
б)
1 – плоская скользящая опора;2 – эластомерная опора;3 – нижняя стальная пластина (например, из нержавеющей стали),
по которой происходит скольжение;
4 – пластины из резины;5 – стальные пластины; 6 - слой из фторопласта
Рис. Фрагмент сейсмоизолирующей системы, образованной плоскими скользящими опорами и эластомерными опорами
Министерство регионального развития
Российской Федерации
СВОД ПРАВИЛ
СП ______________
ЗДАНИЯ СЕЙСМОСТОЙКИЕ И СЕЙСМОИЗОЛИРОВАННЫЕ.
ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ
Москва 2013
ПРЕДИСЛОВИЕ
Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27
декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки — постановлением
Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. № 858 «О порядке разработки и утверждения
сводов правил»
Сведения о своде правил
1 ИСПОЛНИТЕЛИ: Центральный институт строительных конструкций и сооружений им. В.А. Кучеренко
(ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко) — институт ОАО «НИЦ «Строительство»
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»
3 ПОДГОТОВЛЕНк утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной
политики
4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства регионального развития Российской Федерации(Минрегион) от и
введен в действие с
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 19

20.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии
(Росстандарт).
Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном
указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячно издаваемыхинформационных
указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил
соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе
«Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в
информационной системе общего пользования — на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети
Интернет
Минрегион России, 2013
Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве
официального издания на территории Российской Федерации без разрешения
СПб ГАСУ
использовать фрагменты и узлы
фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора
проф Темнова В Г на
основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф
Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844)
15.02.2018
Содержание
Введение ..................................................................................................................................................................
1
Область применения ...............................................................................................................................................
2
Нормативные ссылки ..............................................................................................................................................
3
Термины и определения .........................................................................................................................................
4
Основные положения ..............................................................................................................................................
5
Общие положения для сейсмоизолирующих устройств .......................................................................................
6
Контроль превышения расчетных перемещений...................................................................................................
7
Контроль неравномерных сейсмических колебаний грунта .................................................................................
8
Критерии соответствия ............................................................................................................................................
8.1 Абсолютное предельное состояние ..................................................................................................................
8.2 Предельное состояние по ограничению ущерба ..............................................................................................
8.3 Специальные требования...................................................................................................................................
8.3.1 Проектирование...............................................................................................................................................
8.3.2 Фундаменты .....................................................................................................................................................
8.3.3 Критерии конструктивной регулярности ......................................................................................................
8.3.3.1 Общие положения ........................................................................................................................................
8.3.3.2 Критерии регулярности сооружений в плане ............................................................................................
8.3.3.3 Критерии регулярности по высоте ..............................................................................................................
9
Сейсмическое воздействие ......................................................................................................................................
9.1 Расчетный спектр максимальных сейсмических ускорений ..........................................................................
9.2 Упругий спектр отклика максимальных горизонтальных ускорений ............................................................
9.3 Упругий спектр отклика максимальных вертикальных ускорений ...............................................................
9.4 Представление сейсмического воздействия в виде записей колебаний
во времени ...............................................................................................................................................................
9.4.1 Общие положения ...........................................................................................................................................
9.4.2 Искусственные акселерограммы ....................................................................................................................
9.4.3 Записанные или синтезированные акселерограммы ....................................................................................
9.4.4 Пространственная модель сейсмического воздействия ...............................................................................
10
Характеристики систем сейсмоизоляции ...............................................................................................................
11
Расчет сооружения ...................................................................................................................................................
11.1 Общие положения ............................................................................................................................................
11.2Расчетное сейсмическое воздействие (силовое или моментное) ..........................................................................
11.3 Эквивалентный линейный расчет ...................................................................................................................
11.4 Упрощенный линейный расчет .......................................................................................................................
11.5 Распределение горизонтальных сейсмических сил .......................................................................................
11.6Упрощенный модальный линейный расчет ....................................................................................................
11.7 Модальный расчет с использованием спектра отклика ................................................................................
11.7.1 Общие положения .........................................................................................................................................
11.7.2 Сочетание модальных реакций ....................................................................................................................
11.8 Расчет по записям колебаний грунта во времени ..........................................................................................
11.9Ненесущие элементы ........................................................................................................................................
Приложение А (справочное) Сейсмоизолирующие элементы .....................................................................................
Приложение Б(справочное) Моделирование систем сейсмоизоляции .........................................................................
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
IV
1
2
2
4
7
7
7
9
9
9
10
10
11
11
11
11
12
13
13
14
16
16
16
16
17
17
17
18
18
18
21
24
26
27
27
27
28
28
30
31
42
Всего лист 489
Лист 20

21.

Введение
В настоящем своде правил приведены требования, соответствующие целям технических
регламентов и подлежащие соблюдению с учетом части 1 статьи 46 Федерального закона «О
техническом регулировании».
Приведены также требования, соответствующие целям Федерального закона «Об
энергосбережении».
Работа выполнена Центром исследований сейсмостойкости сооружений
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко — института ОАО «НИЦ «Строительство»
(руководитель работы — канд. техн. наук, доцент В.И. Смирнов;
ответственный исполнитель — А.А.Бубис). СВОД ПРАВИЛ
ЗДАНИЯ СЕЙСМОСТОЙКИЕ И СЕЙСМОИЗОЛИРОВАННЫЕ
Anti-Seismic andSeismicallyIsolatedConstructionDesign Code
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 21

22.

Следует предусмотреть мероприятия для защиты зазора между суперструктурой и окружающим грунтом или
сооружениями от попадания атмосферных осадков и мусора на фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих
узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения
"Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир
Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 22

23.

а)
б)
в)
Рис. Схемы расположения сейсмоизолированных сооружений, вышек пожарных и трубопроводов
Для сооружений, вышек и трубопроводов требование выполняется, если удовлетворяются все нижеприведенные
условия:
а)
над и под системой сейсмоизоляции предусмотрены жесткие горизонтальные диафрагмы, выполненные
в виде железобетонных плит или системы перекрестных балок, запроектированных с учетом всех соответствующих
локальных и глобальных видов их деформирования. В устройстве таких диафрагм нет необходимости, если несущие
конструкции выполнены в виде жестких коробчатых систем;
б)
устройства, образующие систему сейсмоизоляции, закреплены непосредственно к упомянутым выше
жестким диафрагмам либо, если это практически неосуществимо, крепятся с помощью вертикальных элементов, у
которых относительное горизонтальное перемещение в сейсмической расчетной ситуации должно быть менее 1/20
относительного перемещения системы сейсмоизоляции.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 23

24.

Моделирование систем сейсмоизоляции
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции при сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания
поведения систем сейсмоизоляции
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Эластомерные опоры
с низкой
способностью к
диссипации энергии
с высокой
способностью к
диссипации энергии
Схемы сейсмоизолирующих
элементов
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)
FF
F
F
DD
D
D
F
F
FF
F
D
D
DD
D
F
F
FF
Фрикционно-подвижные опоры
со свинцовым
сердечником
с плоскими
горизонтальными
поверхностями
скольжения
одномаятниковые со
сферическими
поверхностями
скольжения
двухмаятниковые со
сферическими
поверхностями
скольжения при
R1=R2 и μ1≈μ2
D
D
DD
F
F
F
FF
D
D
D
DD
F
F
F
FF
D
D
D
DD
F
F
FF
F
D
D
DD
F
F
FF
D
D
DD
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями профFF
Темнова
FFF
Всего лист 489
Лист 24
D
D
D
DD

25.

D
D
двухмаятниковые со
сферическими
поверхностями
скольжения при
R1=R2 и μ1≠μ2
FF
D
D
FF
трехмаятниковые со
сферическими
поверхностями
скольжения
D
D
Рис. Фрагменты опор для вышек пожарных на сдвиговых фрикционно –подвижных соединениях (ФПС).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 25

26.

Сейсмостойкие резинометаллические опоры (Китай) дорогостоящие используются в Китае и в России. Телескопические
сейсмостойкие опоры (квадратные, трубчатые, крестовидные) на ФПС разработаны и используются в Тайване.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 26

27.

При испытаниях узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) использовалось изобретение: крестовидная
антисейсмическая опора для вышек пожарных- TW201400676 (A) ― 2014-01-01 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice (Тайвань)
Ссылка на эту страницу
Изобретатель(и):
Заявитель(и):
Индекс(ы) по классификации:
TW201400676 (A) - Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
- международной (МПК): E04B1/98; F16F15/10
- cooperative:
Номер заявки:
TW20120121816 20120618
Номера приоритетных документов:
TW20120121816 20120618
Реферат документа TW201400676 (A)
Перевести этот текст Tooltip
The present invention relates to a restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, which comprises main axial base, supporting
cushion block, a plurality of frictional damping segments, and a plurality of outer covering plates. The main axial base is radially protruded with
plural wings from the axial center thereof to the external. Those wings are provided with a longitudinal trench, respectively. The supporting
cushion block is arranged between every two wings. The friction damping segments are fitted between the wing and the supporting cushion
block. The outer covering plates are arranged in an orientation perpendicular to the protruding direction of the wing at the outmost of the overall
device. Besides, a locking element passes through and securely lock the two outer covering plates relative to each other; in the meantime, m the
locking element may pass through one supporting cushion block, one friction damping segment, the longitudinal trench of one wing, the other
friction damping segment and the other supporting cushion block in sequence. The main axial base and those outer covering plates can be fixed
to two adjacent constructions at one end thereof, respectively. As a result, as wind force or force of vibration is exerted on the two constructions
to allow the main axial base and the outer covering plates to relatively displace, plural sliding friction interfaces may be generated by the friction
damping segments fitted on both sides of each wing so as to substantially increase the designed capacity of the damping device.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 27

28.

При испытания узлов и фрагментов фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для вышек пожарных и трубопроводов
использовалось также изобретение: (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИС-ПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов
рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных
помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону,
представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и
установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении,
при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения
под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из
проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с
высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу
фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек
сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см
(подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со
свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и
способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным
несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на
шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса
для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии
может определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую
способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 28

29.

расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного
взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем
испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS,
STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде
при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и
проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых
«сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном
взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром
ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 29

30.

Рис.Фрагменты фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления проходили лабораторные
испытания на сейсмостойкость по экономичной прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ)
(основоположники экономичной прогрессивной теории АССЗ - к.т.н , проф. Джинчвелашвили Г.А .,МГСУ, д.т.н проф.
Мкртычев О.В., МГСУ.
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
Применение болтов с контролируемым натяжением и срезом торцевого элемента для вышек и трубопроводов значительно
увеличит производительность работ по сборке фрикционных соединений. Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на
растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого способа натяжения высокопрочных болтов. Такая технология
натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических ключей, необходимость в которой вообще исчезает. Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого
элемента не создаѐт внешнего крутящего момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие
размеры. Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной
стороны конструкции. Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упрости форму штампов для ее формирования в
процессе изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает еѐ
технологичной и высокопроизводительной.
Испытания узлов крепления вышек пожарных и фланцевых фрикционно-подвижных соединений с фрикци-болтом трубопроводов,
проводилось с учетом наличия демпфирующих соединений. Испытания фрагментов и деталей протяжных узлов крепления
проводились в испытательной лаборатории «ПКТИ –СтройТЕСТ»,197341, СПб, ул. Афонская, д. 2 и в ИЛ ОО «Сейсмофонд» согласно
СП 14.13330-2014, п. 4.7, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 на соответствие требованиям для оборудования катег. 1 в части сейсм.
по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, высотная отметка 0,00- 70.0 м, виброустойчивость по группе М
39, ГОСТ 15.000-82.
При испытаниях математических моделей на сдвиг расчетным способом, расчетную несущую способность узлов податливых
креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 30

31.

, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6)
следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
0,85
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная
несущая способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или
10.9 с предварительным натяжением, следует определять по формуле (10.5)
Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 31

32.

(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ТКП EN 1993-1-8
(1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
При испытаниях проводилось измерение изгиба анкера при статической нагрузке домкратом усилием 5 т.
Испытания на податливость демпфирующих среднеуглеродистых анкеров (длина 450 мм, диаметр 12-16 мм, марка LTP) с
демпфирующим фрикци–болтом с медным клином показали, что происходит премещение анкера на 1-5 см во время аварийного
взрыва или землетрясения.
При испытаниях моделей и фрагментов фрикционно-подвижных соединениях и демпфирующих узлов крепления для вышек
пожарных и трубопроводов определена надежность соединений путем увеличения демпфирующей способности соединений при
импульсных растягивающих нагрузках и повышения надежности соединения путем обеспечения многокаскадного демпфирования при
сейсмических и динамических нагрузках согласно изобретениям №№№ 1143895, 1174616, 1168755 (авторы: проф. А.М. Уздин и др.),
2372627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 и протокола испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с
анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11.2013 г., ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ").
НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
1. СП 47.13330.2012. Инженерные изыскания для строительства. Общие положения.
2. СНиП 1.02.07-87. Инженерные изыскания для строительства.
3. СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений.
4. СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия БСТ: № 5...90, №№ 11,12...93.
5. СП 45.13330.2012. Земляные сооружения. Основания и фундаменты.
6. СП 131.13330.2012. Строительная климатология.
7. СП 70.13330.2012. Несущие и ограждающие конструкции.
8. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции.
9. СП 15.13330.2012. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования.
10. СП 28.13330.2012. Защита строительных конструкций от коррозии.
11. ГОСТ 25100-2011. Грунты. Классификация.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 32

33.

12. ГОСТ 28622-2012. Грунты. Метод лабораторного определения степени пучинистости.
13. Руководство по проектированию и устройству фундаментов в вытрамбованных котлованах, Стройиздат, М., 1981.
При испытаниях использовались фрагменты фрикционно-подвижных соединений вышек пожарных и трубопроводов согласно,
изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616,116875, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985 (для районов с сейсмичностью
более 8 баллов необходимо использование фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных
отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуемых
элементов поясов, перекрываемых накладками и с протяжными растяжками согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755, с
регистратором сейсмических сигналов высокого разрешения АРСС «БАЙКАЛ-АС», изготовитель: 630090, Новосибирск, пр. акад.
Лаврентьева 13/3, Институт лазерной физики СО РАН, акад. РАН Багаев С.Н, т.:+7(383) 333-24-89 , +7(383) 333-24-89, ф:+7(383) 33320-67, [email protected]),
Болты, гайки и шайбы фрикционно-подвижных соединений ослаблены («гибкие») за счет обжига в муфельных печах согласно ГОСТ Р
58868-2007.
Для определения сейсмостойкости демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений (шпильки, гайки, болты,
шайбы, прокладки, латунная шпилька с подпиленным в ней пазом, с изолирующей трубой, свинцовая шайба, медный стопорный клин)
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 33

34.

производились статические испытания на основании спектров ответов по НП-031-01 на основе синтезированных акселерограмм в
программе SCAD.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 34

35.

При лабораторных испытаниях узлов и фрагментов фрикционно-подвижных соединений для вышек пожарных и трубопроводов
математические модели были построены в ПК SCAD с ЭПУ. ЭПУ-энергопоглотитель пиковых ускорений, с помощью которого
можно поглощать сейсмическую, взрывную энергию при землетрясении.
Если оборудовать энергопоглотителями (крепления на фрикци –болтах, с латунной шпилькой и забитым в паз шпильки медным
обожженным клином) , например, фрикци-анкерами вышки пожарные и трубопроводы, то разрушения при взрыве или землетрясении
будут минимальными. Поглотитель энергии пиковых ускорений-ФПС пригодится, чтобы исключить разрушения при взрыве, землетрясении.
В основе прогрессивного поглотителя энергии -ФПС лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение объекта с энергопоглощением сейсмической энергии за счет
использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих значительными
фрикционными характеристиками при многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии. Более подробно смотри: ГОСТ
6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов.»
Испытания математических моделей, демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений вышек пожарных
и трубопроводов проводились согласно:
- ГОСТ 17516.1-90 Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к механическим внешним воздействующим
факторам;
- ГОСТ 16962.2-90 Изделия электротехнические. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним воздействующим
факторам;
- ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам в части сейсмостойкости.
- ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов.
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Рук. Методы сейсмических испытаний для
оборудования»; ANSI/IEEEStd. 344-1987 (RevisionofANSI/IEEEStdI 344-1975). Практика, рекомендации IEEE для аттестации на
сейсмостойкость оборудования класса 1Е для атомных станций; -МЭК 60980 Международный стандарт 60980. Рекомендации и
порядок проведения сейсмической квалификации электрического оборудования для систем безопасных атомных электростанций.
Испытания воздействия ГОСТ 30546.1-98 и ГОСТ 17516.1-90 для землетрясения интенсивностью 9 баллов по шкале MSK-64 и
высотной установке изделия от 0.00м до+70 м и виброустойчивости согласно группе механического исполнения М7,
- ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических средств применяемых в пром. зонах».
- СТО 70238424.27.140.034-2009 - «Гидроэлектростанции, оценка сейсмостойкости оборудования номы и требования».
- Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г-7-002-86».
5. Испытательное оборудование и измерительные приборы
Перечень испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов фрикционноподвижных соединений для фрикци-анкерных креплений вышек пожарных и трубопроводов приведен в таблице.
Таблица
Испытания на перемещение демпфирующих узлов с
амортизирующими элементами
№
п/п
1
Определение статических усилий для сдвига
податливого анкера, установленного в
Тип прибора,
оснастки,
оборудование
Рулетка,
Диапазон
измерения
+- (2- 5) см
Примечание
Протокол испытания на осевое статическое усилие сдвига
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 35

36.

изолирующей трубе с амортизирующими
податливыми элементами в виде тросового «или»
дугообразного зажима с анкерной шпилькой
производилось в ИЦ «ПКТИ- Строй-ТЕСТ»
(«Протокол испытания на осевое статическое
усилие сдвигу дугообразного зажима с анкерной
шпилькой» № 1516-2 от 25.11.2013)
штангенциркуль
дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от
25.11.2013 согласно патента
на полезную модель № 102228
«Анкерная крепь для горных
выработок» и № 44350
«Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2013 г.
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2013 согласно
патента на полезную модель
№ 102228 «Анкерная крепь
для горных выработок» и №
44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой №15162 от 25.11.2013
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2017 г.
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм - 1000
мм
Свидетельство № 1 до 12.2017
г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2017 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2017 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. - 1000
мм.
Свидетельство № 1 до 12.2017
г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2017 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2017 г.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 36

37.

Антифибрационное сейсмостойкое фланцевое фрикционно-подвижное соединие
(АФФПС)выполнено в виде болтового соединения (латунные, стальные)шпильки с
пропиленным пазом, в который заби-вается энерго-поглощающий стопорный медный
обожженный клин сминаемый при многокаскадном демпфировании при импульсных
растягивающих нагрузках, болты,свинцовые и стальные шайбы,латунные
(стальные) гайки).
Латунная (стальная)шпилька по ОСТ 26-2040-96 из стали 20ХН3А
и стали 40Х
Латунная (стальная)гайка по ОСТ 26-2041-96 из стали 40Х
(19)
SU
(11)
1 145 204
(13)
A1
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
(51) МПК
F16L 23/02 (2000.01)
F16L 51/00 (2000.01)
(12) ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус:нет данных
(71) Заявитель(и):
ПРЕДПРИЯТИЕ П/Я В(21)(22) Заявка: 3445874, 31.05.1982
2190
(45) Опубликовано: 15.03.1985
(72) Автор(ы):
ХМЫРОВА АЛЛА
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Авторское
АЛЕКСАНДРОВНА,
свидетельство СССР № 779715, кл. F 16 L 23/02, 1979. Патент
КАСАЕВ КАЗБЕК
Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972. Бергер И. А. и др.
СОЛОМОНОВИЧ,
Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение, 1966, с.
ЦВЕТНОВ ГЛЕБ
491.
БОРИСОВИЧ,
КЕРИН ИГОРЬ
Адрес для переписки:
ВЯЧЕСЛАВОВИЧ,
02 101000 МОСКВА ПОЧТАМТ
ИВАНОВ ЮРИЙ
СЕРГЕЕВИЧ
(54) Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 37

38.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 38

39.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 39

40.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 40

41.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 41

42.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 42

43.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 43

44.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 44

45.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 45

46.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 46

47.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 47

48.

Введение . Виброизоляционное, антивибрационное сейсмостойкое фланцевое
соединение- мини компенсатор (АФФПС) выполнено в виде болтового
соединения с латунной шпилькой фрикци –болтом, с пропиленным в нем пазом
и забитым в него медным обожженным стопорным клином со свинцовыми
шайбами и гайками (установлено с двух сторон шарового крана для районов с
сейсмичностью 8 баллов, в районах с сейсмичностью менее 8 баллов АФФПС
устанавливается с одной стороны) . С целью повышения надежности, снижения
металлоемкости и обеспечения удобства монтажа соединения используются
изобретения: «Соединение трубопроводов», а.с. № 1675612 F 16L23/02,
«Трубопроводное соединение», а.с. 1416790. F 16 L 23/02, «Фланцевое
соединение», а.с. № 1483156 F, с целью повышения прочности, поверхность
фланца, контактирующая с торообразным участком буртовой втулки, выполнена
в виде сегмента кольцевого тока (изобретение «Фланцевое соединение
пластмассовых трубопроводов», а.с. № 1206543, F16, L23/02) или спользованием фрикционноподвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании
изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г
". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 48

49.

фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
Антивибрационное, сейсмостойкое фланцевое соединение обеспечивает
защиту от вибрации при многокаскадном демпфировании при
землетрясении с использованием узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих
узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир
Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
Важным элементом фрикци-болта для увеличения демпфирующей
способности, виброзащиты и взрывозащиты фланцевого соединения (мини
компенсатор) шарового крана явлется энергопоглощающий демпфирующий
медный обожженный клин. Для исключения разлива или прорыва теплотрасс
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 49

50.

повышения надежности соединения используются изобретения : «Соединение
трубопроводов», а.с. № 1675612 F 16L23/02, «Трубопроводное соединение», а.с.
1416790. F 16 L 23/02, «Фланцевое соединение пластмассовых труб» , а.с.
№1206543 А16 Д23/02 или к фланцевому соединению прикрепляется сжатый
многослойный медный «фонарик» (состоит из двух «фонариков», вставленных
один в другой) со свинцовой прокладкой между раздвижными "фонариками",
исключающий в течение 1-2 часов разлив нефти или газа на магистральном
нефтегазотрубопроводе. В течение 2-х часов необходимо заменить
деформированный, смятый медный стопорный клин , забить новый и заменть
на фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на
основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф
Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844)
15.02.2018 .
разрушающая нагрузка — не менее 260 МПа;
электрическое сопротивление — не менее 5кОм;
водопоглощение — не более 0,01 %.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 50

51.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 51

52.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 52

53.

Рис.Фрагменты антивиброционного фланцевого фрикционно-подвижного соединения (АФФПС)фрикци-болт (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный
обож-женный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой
шайбой ) для соединения кранов шаровых с трубопроводом согласно изобретениям:
«Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» , а.с. № 1145204 F16 L 23/02,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 53

54.

«Фланцевое соединение», а.с.№1425406 F 16 L 23/02 (для районов с сейсмичностью 8 баллов
соединения устанавливаются с 2-х сторон шарового крана) и узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов
Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 54

55.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 55

56.

Рис.Фрагменты антивиброционного фланцевого фрикционно-подвижного соединения (АФФПС)фрикци-болт (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный
обож-женный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой
шайбой ) для соединения кранов шаровых с трубопроводом согласно изобретения
«Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» , а.с. № 1145204 F16 L 23/02,
«Фланцевое соединение», а.с.№1425406 F 16 L 23/02 (для районов с сейсмичностью 8 баллов
соединения устанавливаются с 2-х сторон шарового крана), узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов
Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 56

57.

Рис.Фрагменты антивиброционного фланцевого фрикционно-подвижного соединения (АФФПС)фрикци-болт (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный
обож-женный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой
шайбой ) для соединения кранов шаровых с трубопроводом согласно изобретения
«Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» , а.с. № 1145204 F16 L 23/02,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 57

58.

«Фланцевое соединение», а.с.№1425406 F 16 L23/02 (для районов с сейсмичностью 8 баллов
соединения устанавливаются с 2-х сторон шарового крана). .
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 58

59.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 59

60.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 60

61.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 61

62.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 62

63.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 63

64.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 64

65.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 65

66.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 66

67.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 67

68.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 68

69.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 69

70.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 70

71.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 71

72.

(19)
SU
(11)
1 760 020
(13)
A1
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ (51) МПК
E02D 27/34 (2000.01)
ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус:нет данных
(21)(22) Заявка:
(71) Заявитель(и):
4824694, 14.05.1990
ТБИЛИССКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТИПОВОГО И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
(45) Опубликовано:
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
07.09.1992
(72) Автор(ы):
Адрес для переписки:
КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДР ИВАНОВИЧ,
22 380086
АЛЕКСЕЕВ ВИКТОР НИКОЛАЕВИЧ,
ТБИЛИСИ,
АКИМОВ ЕВГЕНИЙ АЛЕКСЕЕВИЧ
САНДРО ЭУЛИ 5А
(54) Сейсмостойкий фундамент
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 72

73.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 73

74.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 74

75.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 75

76.

Рис.Фрагменты антивиброционного фланцевого фрикционно-подвижного соединения (АФФПС)фрикци-болт (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный
обож-женный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой
шайбой ) для соединения кранов шаровых с трубопроводом согласно изобретения
«Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» , а.с. № 1145204 F16 L 23/02 (для
районов с сейсмичностью 8 баллов соединения устанавливаются с 2-х сторон шарового крана). .
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 76

77.

Рис.Фрагменты антивиброционного фланцевого фрикционно-подвижного соединения (АФФПС)фрикци-болт (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный
обож-женный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой
шайбой ) для соединения кранов шаровых с трубопроводом согласно изобретения
«Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» , а.с. № 1145204 F16 L 23/02,
«Фланцевое соединение», а.с.№1425406 F 16 L 23/02 (для районов с сейсмичностью 8 баллов
соединения устанавливаются с 2-х сторон шарового крана). .
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 77

78.

Чертежи типовых изделий и деталей антивибрационного сейсмостойкого
фланцевого соединения для кранов шаровых магистральных трубопроводов с
компенсаторами (антивибрационные фланцевые фрикционно подвижные соединения
(АФФПС) в виде болтовых соединений с фрикци-болтами ( латунная шпилька с
медным обожженным клином, забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной
шпильки, свинцовые шайбы), затянутыми гайками с контролируемым натяжением
для повышения демпфирующей способности фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих
узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир
Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 можно скачать на сайте dwg.ru
пл т/ф (812) 694-78-10 ,
RV111 DN15-40 Двухходовые и треходовые регулирующие клапаны (резьбовое, фланцевое,
приварное исполнения).
RV113 DN50-150 Двухходовые и трехходовые регулирующие клапаны (фланцевое исполнение).
RD102 и RD103 DN15-50 Регуляторы давления прямого действия (резьбовое и фланцевое
исполнение). Регуляторы после себя и перепада давления.
RD122 DN15-50.Регуляторы перепада давления и регуляторы давления после себя.
Чертежи приводов LDM
Приводы 24V LDM: ANT3-5.10, ANT3-5.11, ANT3-5.10SC, ANT3-5.11SC
Приводы 24V LDM: ANT3-11.10, ANT3-11.11, ANT3-11.10SC, ANT3-11.11SC,ANT3-11.12SC
Приводы 230V LDM: ANT3-5.20, ANT3-5.22, ANT3-5.21, ANT3-5.20SC, ANT3-5.21SC
Приводы 230V LDM: ANT3-11.20, ANT3-11.21, ANT3-11.20SC, ANT3-11.21SC
Чертежи приводов Siemens:
SAX в 3D SKB и SKC в 3D
SKD32, SKD82, SKD60 и SKD 62 в 3D
SQS35, SQS65 и SQS85 в 3D
SSC31, SSC61 и SSC81
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 78

79.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 79

80.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 80

81.

Конструкторские решения и фотографии антивибрационных демпфирующих и податливых
соединений фланцевых с амортизирующими элементами (шпильки, гайки, болты, шайбы и прокладки
ГОСТ 12822-80) для шаровых кранов Яргазарматура (предназначены для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для взрывопожароопасных производств категории А, Б
и Е) в виде болтовых соединений с латунным фрикци-болтом (латунная шпилька с пропиленным в
нижней ее части пазом, в который забит медный обожженный клин, две свинцовые шайбы) или с
тросовым стопорным зажимом со свинцовой шайбой (возможно использование фланцевых
соединений, расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с
контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм и с протяжными растяжками на ФПС, с
энергопоглощающим кольцом в центральной части растяжек (маятниковый стальной каркас с
демпфирующими энергопоглотителями для опор трубопроводов, проходящих над транспортными
сооружениями (железная или транспортная дорога) согласно изобретениям №№ 2413820, 887748,
1143895, 1174616, 1168755, 165076) можно скачать http://dwg.ru, http://rutracker.org. Конструкторские
решения сдвигоустойчивых креплений можно скачать http://www1.fips.ru. C изобретениями,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 81

82.

которые использовались при лабораторных испытаниях демпфирующих и сдвиговых креплений для
сейсмоопасных районов можно ознакомиться: http://dissercat.com http://doc2all.ru .
На территории с сейсмичностью более 8 баллов используются сейсмостойкие опоры для
трубопроводов по изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» МклE04H9/02 с использованием
антивибрационного фланцевого фрикционно--подвижного соединения (АФФПС) по изобртению
«Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов» № 1145204 или с антивибрационным
сейсмостойким фланцевым соединением для магистральных трубопроводов в виде демпфирующего
компенсатора на фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф
Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU №
2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 болтового соединения с фрикци-болтами ( латунная шпилька с
медным обожженным клином, забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной шпильки,
свинцовые шайбы), затянутыми гайками с контролируемым натяжением для повышения
демпфирующей способности.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 82

83.

Рис. Узлы крепления с фрикци-болтом для трубопроводов с кранами шаровыми на сейсмостойких опорах
(согласно изобретениям: «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н 9/02, «Способ защиты здания
и сооружения при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легкосбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
взрывной и сейсмической энергии» патент № 2010136746RU, Мкл. Е04 С2/00).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 83

84.

Рис. Узлы крепления с фрикци-болтом для трубопроводов с кранами шаровыми на сейсмостойких
опорах (согласно изобретениям: «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н 9/02, «Способ защиты
здания и сооружения при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легкосбрасываемых
соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии» патент № 2010136746RU, Мкл. Е04 С2/00).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 84

85.

Рис. Сальниковые отечественные и зарубежные компенсаторы (СССР, Китай, Новая Зеландия, Тайвань, штата Аляска
(США)) на фрикци –болтах с тормозным медным обожженным клином, забитым в паз шпильки фрикци-болта, ванна
для кипячения медных, стальных, латунных шайб, втулок, гильз, шпильки и клиньев для фрикци-болтов фрикционноподвижных соединений для трубопроводов с кранами шаровыми..
Рис. Типовые изделия и детали антивибрационного сейсмостойкого фланцевого соединения для магистральных
трубопроводов с кранами шаровыми, с компенсаторами (антивибрационные фланцевые фрикционно подвижные
соединения (АФФПС) на болтовых соединениях с фрикци-болтами ( латунная шпилька с медным обожженным клином,
забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной шпильки, свинцовые шайбы), затянутыми гайками с
контролируемым натяжением для повышения демпфирующей способности (использовались при строительстве моста
Рион-Антирион, в Греции). В конструкции моста использованы сейсмостойкие, маятниковые опоры со скольжением по
речной гальке, антивибрационные фланцевые фрикционно-подвижные соединения, демпферы, энергопоглотители,
маятниковые опоры, гистерезисныные демпферы, вязкие сейсмические демпферы, гасители колебаний сухого трения,
фрикционные гасители, фрикционные диафрагмы, скользящие пояса (автор: проф. д.т.н. Уздин А. М.).
Аналогичные антивибрационные фланцевые фрикционно-подвижные соединения (АФФПС) и сейсмостойкие
маятниковые опоры использовались при креплении шаровых кранов с трубопроводами работающими на растяжение
(испытание фрагментов и узлов, котрые проходили испытания на сейсмостойкость в ИЛ ОО «Сейсмофонд» и в ИЦ
«ПКТИ- СтройТЕСТ»).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 85

86.

Рис. Фрагменты и детали антивибрационного сейсмостойкого фланцевого соединения для магистральных
трубопроводов с кранами шаровыми, с компенсаторами (антивибрационные фланцевые фрикционно подвижные
соединения (АФФПС) на болтовых соединениях с фрикци-болтами (латунная шпилька с медным обожженным клином,
забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной шпильки, свинцовые шайбы), затянутыми гайками с
контролируемым натяжением для повышения демпфирующей способности соединений фрикционно-подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн
СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
(предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для взрывопожароопасных
производств категории А, Б и Е).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 86

87.

Рис.Антивибрационные фланцевые фрикционно-подвижные соединения (на болтах с контролируемым натяжением)
работающие на растяжение с зазором в овальных отверстиях не менее 50мм (протяжные соединения) для соединения
кранов шаровых с трубопроводом для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е) выполнены в виде болтовых соединений с латунным
фрикци-болтом (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный обожженный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом с медной шайбой (возможно
использование фланцевых соединений со скошенным торцом (под углом 30 градусов) относительно продольной оси
трубопровода, расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым
натяжением, с зазором не менее 50 мм и с протяжными рас-тяжками на ФПС, с энергопоглощающим кольцом в
центральной части растяжек (маятниковый стальной каркас с демпфирующими энергопоглотителями для опор
трубопроводов, проходящих над транспортными сооружениями (железная и
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 87

88.

Надежность соединений, работающих на растяжение (фрикционно -подвижные соединения (ФПС ) с контролируемым натяжением с
длинными овальными отверстиями) обеспечена выполнением согласно СП 4.13130.2009 п.6.2.6., ТКТ 45-5.04-274-2012(02250),
Минск, 2013, 10.3.2 , 10.8 Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), Стальные конструкции,
Москва, 2011, п. 14.3, 14.4, 15, 15.2 и согласно изобретения (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными
соединениями) № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК):E04B1/98; F16F15/10 (Тайвань) и
согласно технических решений описанных в изобретениях №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488,
2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45] June 13, 1978 STRUCTURAL STEEL BUILDING FRAME HAVING RESILIENT
CONNECTORS (МПК) E04B 1/98), изобретение (полезная модель) «Опора сейсмостойкая" № 165076 от 10.10.2016
Поз.
Обозначение
Кол по ТУ
1
По изобретению № 1143895, 1168755,
Болт с контролируемым натяжением ТУ
1174616, 165076
2
По изобретению № 1143895, 1168755,
Шайба гровер согласно ТУ
1174616, 165076
3
Шайба медная обожженная - плоская С.12
По изобретению № 1143895, 1168755,
1174616, 165076
4
Толщиной 2 мм
Шайба свинцовая плоская С.12
5
Толщиной 2 мм
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
6
Медный обожженный забивной энергопоглощающий клин
Согласно изобретения ( заявка
в пропиленный паз латунной или стальной шпильки (болта),
2016119967/20(031416) от 23.05.2016
для обеспечения многокаскадного демпфирования при
"Опора сейсмоизолирующая маятни-
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 88

89.

импульсных растягивающих нагрузках
ковая"
Расчетная несущая способность упругого ограничителя перемещений (демпфера) на основе фрикционно-подвижного соединения
(ФПС) на сдвиг поверхностей трения соединения (сминание медного обожженного клина) при динамической нагрузке (взрыве),
стянутых двумя болтами с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, при испытаниях определялась по формуле Fs
rd= KsnM/ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения соединяемых элементов; m — коэффициент трения, принимаемый по
результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы. Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая
втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) устанавливаются в длинные (короткие) овальные отверстия, смотри: СП 16.13330.
2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
Узлы крепления (ФПС) для установок очистки хозяйственно-бытовых сточных вод кос ООО «Гермес Групп»,ТУ 4859-02269211495-2015 и технологических трубопроводов климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП
73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных
соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропи-ленным
пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных
овальных отверстиях производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014,
п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ
мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 (договор № 375 от 09 января 2018 г.),
при этом трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких, а в местах подключения к объекту - в виде
"змейки" или "зиг-зага" (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмич-ностью до 9 баллов по шкале MSK-64)
соответствуют требованиям ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.2-98, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, типовому альбому серия 4.903–
10, вып.5, серия ШИФР 1010-2с.94, вып.0-1, US 2008/0092460 SEISMIC ENERGY DAMPING APPARATUS E04H 9/02 и могут
применяться в районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64 (прошли статические испытания в ИЦ «ПКТИ- СтройТЕСТ»,
адрес: 197341, г. СПб, Афонская ул., д. 2 совместно с ОО «Сейсмофонд» (протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига
дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11 2-13г.).
Испытание фрикционных протяжных соединений с фрикци-болтами с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых
соединений (латунная шпилька с пропиленным в ней пазом и забитым в пропиленный паз латунной шпильки стопорным медным
обожженным клином (между стальной шайбой и стягивающим болтом) проводилось с усилием , которое передается через трение или
смятие медного обожженного стопорного клина –энергопоглотителя пиковых ускорений (ЭПУ) (возникает по соприкасающимся
поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов) и следует применять в конструкциях из стали с
пределом текучести свыше 375 Н/мм2, (подтвердилось испытаниями при вибрационных и других динамических, взрывных нагрузках
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности).
При испытаниях узлов крепления для установок очистки хозяйственно-бытовых сточных вод кос ООО «Гермес Групп»,ТУ 4859-02269211495-2015 и технологических трубопроводов климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП
73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных
соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным
пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных
овальных отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64)
использовалось изобретение: «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 2010136746, МПК
E04C2/00, дата публикации: 27.10.2013.
Узлы крепления для установок очистки хозяйственно-бытовых сточных вод кос ООО «Гермес Групп»,ТУ 4859-022-69211495-2015 и
технологических трубопроводов климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6,
4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с
контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз
шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) испытывались согласно СП
«Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные. Правило проектирования, Москва .2013, Ормонбеков - Применение тонкослойных
резинометаллических опор для сейсмозащиты зданий в условиях территорий Кыргызской республики , Рекомендаций по
проектированию сейсмостойких фундаментов объектов повышенной этажности, в том числе для уникальных высотных зданий и
сооружений . шифр ТР –НГПИ-13( вып 2 ) Новосибирск. 2013. Технические решения одобрены на НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО -ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ, согласно выписки из протокола заседания Секции научно-исследовательских и проектно изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования
Научно-технического совета Минстроя России, Москва N 23-13/3 15 ноября 1994 т. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии •ШИФР 1.010.-2с-94с.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 89

90.

Для фрикционно-подвижных соединений и упругих демпферов ограничителей горизонтальных перемещений следует применять
высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7
(демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям
№№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU № 4,094,111 US, TW
201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28,
от 10.10.2016, SU 887748.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 90

91.

Список альбомов, чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помощью компьютерного
моделирования установок очистки и трубопроводов методом оптимизации . Проектные чep.Texn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение
сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости - Крупнопанельные жилые здания Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости - Каменные и
кирпичные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2= Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1 идентификации
динамических и ста-тических задач теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования,
взаимодействия РМО, с геологической средой , в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.002.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости - Многоэтажные промздания -, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты
под колонны промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 Повышение сейсмостойкости - Каркасные общественные здания -0.00-2.96с_0-6 =
Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП, 4.402-9 в.5 Анкерные.466-ЗС = Простран. решетчатые конструкции из труб типа
Кисловодск - Сейсмичность - KM, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий - Сейсмичность., 1.151.18с_2 = Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий Чердачные крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность, 3.904.9-27
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск. Рабочие чертежи 3.901.1-17 Виброизолирующие основания для
консольных насосов различных типов. Выпуск 1Документация., 3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС.
Выпуск. Рабочие чертежи_Документация.3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1.,3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск2 Плиты. Рабочие чертежи_Документация. 3.904.9-17,
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 91

92.

3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2 Плиты._Документаци
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! Рабочие чертежи_Документация^уи
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск l.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и BKC.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
Испытание крепления установок очистки хозяйственно-бытовых сточных вод кос ООО «Гермес Групп»,ТУ 4859-022-69211495-2015
и технологических трубопроводов климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6,
4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с
контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз
шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64) производилось после
затягивания гайки тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации
клина медного обожженного, забитого в пропиленный паз болта-шпильки, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого
усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении и к смятию клина. Величина усилия трения в сопряжении зависит от величины усилия
затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется индивидуально согласно РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС) И СООРУЖЕНИЙ С ФПС. Технология изготовления ФПС включает выбор
материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку соединений
(следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 с обработкой
опорной поверхности).
Расчетная несущая способность фрикционно-подвижного соединения (ФПС) на сдвиг при динамической нагрузке (взрыве) при
испытаниях определялась по формуле Fs rd= KsnM/ym3x Fpc , где n — количество поверхностей трения (смятия) соединяемых
элементов; m - коэффициент трения (смятия), принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных
стандартах группы. Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 , усилие предварительного натяжения Fpс следует принимать
равным Fpc=0.7 fudAs . Демпфирующие болты с гильзой (бронзовая втулка или бронзовая лента, намотанная на болт) при испытаниях устанавливались в длинные (короткие) овальные отверстия, согласно : СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*) и ТПК 45-5.04-2742012, Минск, 2013.5.
Испытание протяжных соединений для крепления установок очистных проводилось согласно ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078 -70,
Инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений (НИИ мостов,
ЛИИЖТ, авторы: д.т.н. Уздин А.М.), согласно статей: «Совершенствование технологии устройства фрикционных соединений»
(авторы: С.Ю. Каптелин, Г.Н. Ростовых), «МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ» (автор: А. С. Широких, Уфимский государственный нефтяной технический университет, г. Уфа), «ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ФРИКЦИОННЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ» (автор: А. С.
Широких) и согласно изобретениям ОО «Сейсмофонд»: патент № 2010136746, E 04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ
И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ», патент № 165076, «Опора сейсмостойкая», бюл. № 28 от 10.10.2016.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 92

93.

Изобретение СЕЙСМОСТОЙКОЕ МНОГОЭТ. ЖБ ЗД. ВОЙСК. ЧАСТЬ 52609 № 2 062 853
Испытания физических и математических моделей фрикционно-подвижных соединений установок очистки хозяйственно-бытовых
сточных вод кос ООО «Гермес Групп»,ТУ 4859-022-69211495-2015 и технологических трубопроводов климатического исполнения
УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленных на основании с
помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью
до 9 баллов по шкале MSK-64) с геологической средой проводились нелинейным методом расчета в ПК SCAD 11.5 (ОО «Сейсмофонд» и испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой (протокол испытаний № 1516-2
от 25.11.2013 г., протокол испытаний № 1516-2/3 от 20.02.2017 г.) в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197371, ул. Афонская, д.2).
Зная район сейсмостойкости, выбираем конструкцию крепежных элементов объекта согласно патента на полезную модель №
154506 RU, MПК E04B 1/92, бюл. № 24, опубликовано 27.08.2015.
2. Место проведения испытаний
Испытательный Центр «ПКТИ-СтройТЕСТ» 97341, СПб, ул. Афонская, д.2, Обособленного подразделения «ПКТИ» и ИЛ ОО
"Сейсмофонд" СПБ ГАСУ
3. Условия проведения испытания на скольжение и податливость
Испытания проводились в нормальных климатических условиях по ГОСТ 15150-69: - температуре воздуха +25°С; - относительной
влажности воздуха - 80%; - атмосферное давление - 84 кПа (730 мм ртутного столба).
4. Цель испытаний. Методика испытаний.
Испытания проводились с целью проверки возможности сдвигоустойчивого фрикционно-подвижного соединения противостоять
разрушающему действию сейсмических нагрузок и сохранить параметры во время и после воздействия землетрясений интенсивностью 9 баллов по шкале MKS-64 на отметках установки до 25 м и интенсивностью 8 баллов по шкале MKS-64 на отметках
установки до 70 м, что соответствует I-й и II-й категориям сейсмостойкости по НП-031-01 в указанных режимах сейсмических
воздействий (9 баллов - 25 м, 8 баллов - 70 м).
Испытания проводились в программе ПК SCAD с учетом экономической прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий
(АССЗ) вместо устаревшей консольной расчѐтно –динамической модели (РДМ).
Испытания осуществлялись в программе SCAD согласно ГОСТ Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5, 10.6, 10.8, 10.13, ГОСТ Р 53174-2008
п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел II, ГОСТ 12.1.003-83 Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4; ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК
61000-6-4:2006), ГОСТ Р 50030.6.2-2000 с использованием изобретений №№ 2327878, 2228488, 2256272, 2440638, 2035835, 2252473.
Модельные испытания сдвигоустойчивого податливого крепления установок очистки проводились в соответствии с новыми РСУ
(расчетные сочетания усилий) для пространственных моделей с учетом графика динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1,
ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ Р 54157-2010, Eurocade-3, А500СП, СП 53-102-2004 согласно синтезированных акселерограмм с учетом
НП-31-01, ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов». Испытания динамических
моделей сдвигоустойчивого податливого крепления установок очистки на сейсмостойкость производились спектральным методом на
основе синтезированных акселерограмм c загружением новых РСУ AzDTN 2.3-1 в соответствии с НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ
30546.1, 2, 3-98, ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 30631-99 на основе рекомендаций: ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24.
038.12-72, ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80 для взрывоопасных и пожароопасных объектов категории А и Б.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 93

94.

Расчетные сейсмические нагрузки на сооружения, установки очистки, трубопроводы имеющие нерегулярное
конструктивно-планировочное решение, следует определять с применением пространственных расчетных динамических
моделей зданий и с учетом пространственного характера сейсмических воздействий.
F
Fmax
Fy
k2
F0
k1
W
dy
K eff
D
d db
Рис. Идеализированная зависимость «сила-перемещение» (F-D) для сейсмоизолирующих опор с высокой способностью к диссипации
энергии
Общий вид одного из возможных вариантов конструктивных решений эластомерных и телескопических опор
(резинометаллических)
1 – опорные пластины, закрепляемые к субструктуре и суперструктуре;2 – листы резины;3 – стальные пластины, расположенные
между листами резины;
4 – резиновая оболочка, защищающая внутренние слои резины и металла;
5 – отверстия под анкерные болты, необходимые для закрепления опоры к субструктуре и суперструктуре
Рис.Эластомерная и телескопическая (крестовидная, трубчатая, квадратная) сейсмоизолирующие опоры
1.Физико-механические свойства резины и металла, а также толщины и размеры в плане листов, выполненных из этих
материалов, принимаются в зависимости от требований, предъявляемых к сейсмоизолирующим эластомерным и телескопическим
опорам в части: диссипативных свойств, прочности, вертикальной и горизонтальной жесткости, долговечности и ряда других
эксплуатационных показателей.
2.Стальные листы в сейсмостойких эластомерных и телескопических опорах препятствуют выпучиванию резиновых листов
при действии вертикальных нагрузок и обеспечивают вертикальную жесткость и прочность опор. Резиновые листы, обладающие
низкой сдвиговой жесткостью, обеспечивают горизонтальную податливость эластомерных опор.
3.Эластомерные и телескопические опоры, благодаря их низкой сдвиговой жесткости, изменяют частотный спектр
собственных горизонтальных колебаний суперструктуры, а восстанавливающие силы, возникающие при деформациях опор, стремятся
возвратить суперструктуру в исходное положение.
Примечания
1 Сейсмостойкие эластомерные и телескопические опоры могут воспринимать усилия сжатия, растяжения, сдвига и кручения
при циклических перемещениях в горизонтальном и вертикальном направлениях.
2 При расчетных гравитационных нагрузках вертикальные деформации эластомерных опор, как правило, не превышают
нескольких миллиметров. При горизонтальных нагрузках опоры могут деформироваться на несколько сот миллиметров
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 94

95.

Эластомерные и телескопические сейсмостойкие опоры, в зависимости от своих диссипативных свойств, подразделяются на
два вида:
– опоры с низкой способностью к диссипации энергии;
– опоры с высокой способностью к диссипации энергии.
Рис. Деформации эластомерных и телескопических опор при вертикальных и горизонтальных нагрузках
4.Эластомерными и телескопическими опорами с низкой способностью к диссипации энергии являются опоры, диссипативные
свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ, значения которого не превышают 5 % от критического
значения.
5.Производят эластомерные опоры с низкой способностью к диссипации энергии из пластин натуральной или искусственной
резины, изготовленной по технологиям, не предусматривающим повышения ее демпфирующих свойств. Телескопические опоры
изготавливаются из высокомарочной нержавеющей стали с ФПС(латунная шпилька, медный обожженный клин, свинцовые прокладки
и свинцовые шайбы).Для закручивания гаек применяется пневматический гайковерт для контрольного натяжения .
П р и м е ч а н и е -- Значения коэффициента ξ, характеризующего диссипативные свойства эластомерных опор с низкой
способностью к диссипации энергии, зависят от сил внутреннего трения, возникающих в деформирующихся опорах и, как правило,
составляют 2-3 %.
6.Эластомерные и телескопические сейсмостойкие опоры с низкой способностью к диссипации энергии просты в изготовлении, малочувствительны к скоростям и истории нагружения, а также к температуре и старению. Для них типично линейное поведение
при деформациях сдвига до 100 % и более.
7.Эластомерные и телескопические опоры с низкой способностью к диссипации энергии применяют, как правило, совместно со
специальными демпферами вязкого или гистерезисного типа , позволяющими компенсировать низкую способность эластомерных
опор к диссипации энергии сейсмических колебаний. Для телескопической сейсмостойкой опоры для установок очистки демпфером
является свинцовый лист расположенный в верхней и нижней части опоры, латунные шпильки с медными обожженными клиньями в
нижней и верхней части опоры , установленные в овальных отверстиях для создания демпфирующего маятникового эффекта (опора
скользит по свинцовым листам при многокаскадном демпфировании, медный клин при этом демпфирует (сминается со свинцовой
шайбой), энергия поглощается за счет маятникового принципа.
1 – эластомерная сейсмоизолирующая опора;2 – демпфер;3 – субструктура;
4 – суперструктура
Рис.Фрагмент сейсмоизолирующей системы, состоящей из эластомерной опоры с низкой способностью к диссипации энергии и
демпфера.
Эластомерными и телескопическими сейсмостойкими опорами с высокой способностью к диссипации энергии являются
опоры, диссипативные свойства которых характеризуются коэффициентом вязкого демпфирования ξ со значениями не менее 10 % и
не более 20 %.
П р и м е ч а н и е -- Диссипативные и протяжные сдвиговые свойства таких опор зависят в основном от гистерезисных
процессов в резине (затрат энергии на ее пластические и нелинейно-упругие деформации) и, как правило, характеризуются значениями
ξ в пределах 10-20 %.
8.Эластомерные и телескопические сейсмостойкие опоры с высокой способностью к диссипации энергии состоят из пластин
резины, изготовленной по специальным технологиям, обеспечивающим повышение ее демпфирующих свойств до требуемого уровня.
9.Эластомерные и телескопические опоры с высокой способностью к диссипации энергии обладают способностью к
горизонтальным сдвиговым деформациям до 200-350%. Их эксплуатационные, жесткостные, диссипативные характеристики зависят
от скоростей и истории нагружения, температуры окружающей среды и старения.
10. Для эластомерных и телескопических сейсмостойких опор с высокой способностью к диссипации энергии типично
нелинейное поведение.
Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками и телескопические сейсмостойкие опоры.
1.Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками, как правило, изготавливают из пластин резины, обладающей низкими
диссипативными свойствами. Свинцовый сердечник располагают в заранее сформированных отверстиях в центре или по периметру
опоры и имеет суммарный диаметр от 15% до 33% от внешнего диаметра опоры. Телескопические сейсмостойкие опоры с ФПС
изготавливаются из нержавеющей стали, ФПС выполнены в виде болтовых соединений(латунная шпилька с пропиленным пазом, с
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 95

96.

забитым в него энергпоглощающим медным обожженным клином, свинцовые шайбы). Для закручивания гаек протяжных соединений
ФПС необходимо использовать гайковерт для контрольного натяжения гаек болтовых соединений, расположенных в овальных
отверстиях.
2. Благодаря комбинации резиновых и металлических слоев в опоре со свинцовыми сердечниками, обеспечивающими
гистерезисную диссипацию энергии при горизонтальных деформациях, они обладают:
– высокой вертикальной жесткостью при эксплуатационных нагрузках;
– высокой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок низкого уровня;
– низкой горизонтальной жесткостью при действии горизонтальных нагрузок высокого уровня;
– высокой способностью к диссипации энергии.
1 – опорные пластины, закрепляемые к субструктуре и суперструктуре;
2 – фланцевые стальные пластины;3 – стальные пластины, расположенные между пластинами резины;4 – пластины резины; 5 –
резиновая оболочка, защищающая внутренние слои резины и металла;6 – отверстия под анкерные болты, необходимые для
закрепления опоры к субструктуре и суперструктуре;7 – отверстия под шпонки;
8 – свинцовый сердечник
Рис. Эластомерная опора со свинцовым сердечником и телескопические сейсмостойкие опоры ( квадратная, трубчатая, квадратная с
ФПС).
3. Диссипативные свойства эластомерных опор со свинцовыми сердечниками и телескопических сейсмостойких опор с о
сминаемым обожженным медным энергопоглощающим клином зависят от величин их горизонтальных сдвиговых деформаций и
характеризуются коэффициентом эффективного вязкого демпфирования ξ в пределах от 15 до 35%.
4. Эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками способны иметь горизонтальные сдвиговые деформации величиной до
400%. При этом их параметры менее чувствительны к величинам вертикальных нагрузок, скоростям и истории нагружения,
температуре окружающей среды и старению, чем параметры опор в А.2.
5. При низких уровнях горизонтальных воздействий (например, при ветровых или слабых сейсмических воздействиях)
эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками работают в горизонтальных и вертикальном направлениях как жесткие элементы, а
при высоких уровнях горизонтальных воздействий – как элементы податливые в горизонтальных направлениях и жесткие в
вертикальном.
6. Перечисленные выше свойства делают эластомерные опоры со свинцовыми сердечниками и телескопические сейсмостойкие
опоры наиболее часто применяемым типом сейсмоизолирующих элементов в зонах с высокой сейсмичностью.
В качестве альтернативных вариантов, обеспечивающих ограничение чрезмерных односторонних горизонталь-ных
перемещений суперструктуры относительно субструктуры, рекомендуется:
–предусматривать в скользящих поясах конструктивные элементы, обеспечивающие возможность использования
соответствующего силового оборудования, возвращающего плоские опоры скольжения в исходное положение после прекращения
сейсмического воздействия;
– в состав «скользящих поясов» включать дополнительные сейсмоизолирующие элементы, способные ограничивать величины
перемещений и возвращать плоские опоры скольжения в исходное положение.
а)
б)
1 – плоская скользящая опора;2 – эластомерная опора;3 – нижняя стальная пластина (например, из нержавеющей стали), по которой
происходит скольжение;
4 – пластины из резины;5 – стальные пластины; 6 - слой из фторопласта
Рис. Фрагмент сейсмоизолирующей системы, образованной плоскими скользящими опорами и эластомерными опорами
При испытаниях математических моделей на сдвиг расчетным способом, расчетную несущую способность узлов податливых
креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 96

97.

где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6)
следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
0,85
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная
несущая способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или
10.9 с предварительным натяжением, следует определять по формуле (10.5)
Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ТКП EN 1993-1-8
(1.2.7), или по таблице 10.10.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 97

98.

Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
При испытаниях проводилось измерение изгиба анкера при статической нагрузке домкратом усилием 5 т.
Испытания на податливость демпфирующих среднеуглеродистых анкеров (длина 450 мм, диаметр 12-16 мм, марка LTP) с
демпфирующим фрикци–болтом с медным клином показали, что происходит премещение анкера на 1-5 см во время аварийного
взрыва или землетрясения.
При испытаниях моделей и фрагментов фрикционно-подвижных соединениях и демпфирующих узлов крепления для установок
очистки и трубопроводов определена надежность соединений путем увеличения демпфирующей способности соединений при импульсных растягивающих нагрузках и повышения надежности соединения путем обеспечения многокаскадного демпфирования при
сейсмических и динамических нагрузках согласно изобретениям №№№ 1143895, 1174616, 1168755 (авторы: проф. А.М. Уздин и др.),
2372627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 и протокола испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с
анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11.2013 г., ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ").
При испытаниях использовались фрагменты фрикционно-подвижных соединений установок очистки и трубопроводов согласно,
изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616,116875, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985 (для районов с сейсмичностью
более 8 баллов необходимо использование фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуемых элементов
поясов, перекрываемых накладками и с протяжными растяжками согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755, с регистратором сейсмических сигналов высокого разрешения АРСС «БАЙКАЛ-АС», изготовитель: 630090, Новосибирск, пр. акад.
Лаврентьева 13/3, Институт лазерной физики СО РАН, акад. РАН Багаев С.Н, т.:+7(383) 333-24-89 , +7(383) 333-24-89, ф:+7(383) 33320-67, [email protected]),
Болты, гайки и шайбы фрикционно-подвижных соединений ослаблены («гибкие») за счет обжига в муфельных печах согласно
ГОСТ Р 58868-2007.
Для определения сейсмостойкости демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений (шпильки, гайки, болты,
шайбы, прокладки, латунная шпилька с подпиленным в ней пазом, с изолирующей трубой, свинцовая шайба, медный стопорный клин)
производились статические испытания на основании спектров ответов по НП-031-01 на основе синтезированных акселерограмм в
программе SCAD.
При лабораторных испытаниях узлов и фрагментов фрикционно-подвижных соединений для установок очистки и трубопроводов
математические модели были построены в ПК SCAD с ЭПУ. ЭПУ-энергопоглотитель пиковых ускорений, с помощью которого можно поглощать сейсмическую, взрывную энергию при землетрясении.
Если оборудовать энергопоглотителями (крепления на фрикци –болтах, с латунной шпилькой и забитым в паз шпильки медным
обожженным клином) , например, фрикци-анкерами установки очистки и трубопроводы, то разрушения при взрыве или землетрясении будут минимальными. Поглотитель энергии пиковых ускорений-ФПС пригодится, чтобы исключить разрушения при взрыве,
землетрясении.
В основе прогрессивного поглотителя энергии -ФПС лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение объекта с энергопоглощением сейсмической энергии за счет
использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих значительными
фрикционными характеристиками при многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии. Более подробно смотри: ГОСТ
6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов.»
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 98

99.

Испытания математических моделей, демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений установок очистки
и трубопроводов проводились согласно:
- ГОСТ 17516.1-90 Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к механическим внешним воздействующим
факторам;
- ГОСТ 16962.2-90 Изделия электротехнические. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним воздействующим
факторам;
- ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам в части сейсмостойкости.
- ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов.
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Рук. Методы сейсмических испытаний для
оборудования»; ANSI/IEEEStd. 344-1987 (RevisionofANSI/IEEEStdI 344-1975). Практика, рекомендации IEEE для аттестации на
сейсмостойкость оборудования класса 1Е для атомных станций; -МЭК 60980 Международный стандарт 60980. Рекомендации и
порядок проведения сейсмической квалификации электрического оборудования для систем безопасных атомных электростанций.
Испытания воздействия ГОСТ 30546.1-98 и ГОСТ 17516.1-90 для землетрясения интенсивностью 9 баллов по шкале MSK-64 и
высотной установке изделия от 0.00м до+70 м и виброустойчивости согласно группе механического исполнения М7,
- ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических средств применяемых в пром. зонах».
- СТО 70238424.27.140.034-2009 - «Гидроэлектростанции, оценка сейсмостойкости оборудования номы и требования».
- Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г-7-002-86».
5. Испытательное оборудование и измерительные приборы
Перечень испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов фрикционноподвижных соединений для фрикци-анкерных креплений установок очистки и трубопроводов приведен в таблице.
Таблица
Испытания на перемещение демпфирующих узлов с
амортизирующими элементами
№
п/п
Тип прибора,
оснастки,
оборудование
Диапазон
измерения
Примечание
1
Определение статических усилий для сдвига податливого анкера, установленного в изолирующей
трубе с амортизирующими податливыми элементами в виде тросового «или» дугообразного зажима
с анкерной шпилькой производилось в ИЦ «ПКТИСтрой-ТЕСТ» («Протокол испытания на осевое
статическое усилие сдвигу дугообразного зажима с
анкерной шпилькой» № 1516-2 от 25.11.2013)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на осевое статическое усилие сдвига
дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 от
25.11.2013 согласно патента
на полезную модель № 102228
«Анкерная крепь для горных
выработок» и № 44350
«Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2013 г.
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой № 15162 от 25.11.2013 согласно
патента на полезную модель
№ 102228 «Анкерная крепь
для горных выработок» и №
44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой №15162 от 25.11.2013
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2018 г.
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
Штатив с
0,01 мм - 1000
Свидетельство № 1 до 12.2018
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 99

100.

на податливость
манометром
мм
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2018 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2018 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. - 1000
мм.
Свидетельство № 1 до 12.2018
г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2018 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
трубе
5%
Годен до 12.2019 г.
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до 12.2019
г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
при испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80 до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2019
№
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
1
Испытательная машина
ZD -10/90
Усилия выдергивания производились по
шкале 100 кгс
2
3
4
Домкрат
Ключ моментный
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые,
Диапаз
он
измере
ний
контро
лируем
ых
величи
н
Класс
точности
или
предел
допускае
мой
погрешно
сти
Заводско
й№
г.
Примечание
Зав № 66/79 (сертификат о калибров-ке
№ 143-1371 от 28.08.2013) по изобретению № 2367917 «СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
И ДИНАМО-МЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ
ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ»
Свидетельство № 101
Протокол № 1516-2 от 25.11.2013
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технолог. оборудования
фунд. болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
М., Стройиздат, 1979 г. и альбома
«Анкерные болты», сер. 4.402-9, в.5.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 100

101.

шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
1
Испытание в ПК SCAD
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90
п.5 (к сейсмическим
воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые)
ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
Диап
азон
измер
ений
контр
олир
уемы
х
велич
ин
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
1
Испытание в ПК SCAD спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на
соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9 баллов
по шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ
36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Заводской №
Примечание
Согласно программному комплексу
«Интегрированная система анализа
конструкции SCADOffice» №
0896002 от 28.12.2013.
http://www.youtube.com/watch?v=pHelYxRUhttp://www.youtube.com/watch?
v=siCT9DhdhjAhttp://smotri.com/video
/view/?id=v22755810d79
Испытание в ПК SKAD на основе
синте-зированных акселерограмм
фрагментов демпфирующего узла
крепления выпол-ненного в виде
болтового соединения с
амортизирующими элементами в виде
тро-сового зажима со свинцовыми
шайбами, расположенными с двух
сторон болтового крепления,
изготовленного согласно «Руководства по креплению
технологического оборудования
фундаментными болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М.,
Стройиздат, 1979, предназначенного
для работы в сейсмоопасных районах с
сейс-мичностью 9 баллов по шкале
MSK-64.
Диап
азон
изме
рени
й
конт
роли
руем
ых
вели
чин
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Завод
ской
№
Примечание
В программе SCAD и программах
SCADOffice реализованы и сертифицированы
положения следующих нормативных
документов:
1) СНиП 2.01.07-85* – Нагрузки и
воздействия;
2) СНиП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СНиП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СНиП II-22-81 – Каменные и
армокаменные конструкции;
5) СНиП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;
6) СНиП 2.02.01-83* – Основания зданий и
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 101

102.

сооружений;
7) СНиП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СНиП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СНиП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
1
Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9
баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ 34-10-757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катко-вые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83
Диапазон
измерений
контролируемы
х величин
Класс
точнос
ти или
предел
допуск
аемой
погре
шност
и
Заводск
ой №
Примечание
1) ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 – Строительство
в сейсмических районах (Россия);
3) СНиП В1.2-1-98 – Строительство
в сейсмических районах (Казахстан);
4) СНиП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы проектирования
(Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 –
Сейсмостойкое строительство.
Нормы проектирования (Армения);
6) МГСН 4-19-2005 – Временные
нормы и правила проектирования
многофункциональных высотных
зданий и зданий-комплексов в
городе Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01 УДК
621.039 Введены в действие с 1 января
2002 г. Утверждены постановлением
Госатомнадзора России от 19 октября
2001 г. № 9
Суммарные внешние нагрузки на основную схему демпфирующего податливого узла крепления X, Y, Z, UX, UY, UZ
использовались в программном комплексе SCAD с применением блочного метода Ланцоша со сдвигами применительно к
сейсмическому анализу сооружений (разработан Сергеем Фиалко - д.т.н., с.н.с. (проф. Киевского национального университета
строительства и архитектуры) и Перельмутером Анатолием Викторовичем - д.т.н, проф.
При испытаниях узлов фрикци-анкерного податливого крепления установок очистки и трубопроводов периодически встречаются
задачи, в которых в нижней части спектра лежит большое количество локальных форм колебаний, причем спектр собственных частот
является очень густым. Такие задачи создают серьезные проблемы, поскольку вычислительные алгоритмы, реализованные в современных компьютерных системах МКЭ-анализа, как правило, в таких случаях оказываются малоэффективными. Разработанный в
программном комплексе SCAD алгоритм блочного метода Ланцоша со сдвигами, реализующий сейсмический режим, позволяет
значительно продвинуться в решении этой проблемы. Согласно письму Минстроя РФ от 04.07.2014 № 01-01/206 на 6307-01/04 от
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 102

103.

19.5.2014 Кальгин А. А. «Ордена Трудового Красного Знамени Академия коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова» по
поручению Минстроя РФ признала две теории испытания на сейсмостойкость:
1)
с использованием в практике испытаний экономичной прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ);
2)
применение консольной расчѐтно-динамической модели (РДМ), согласно ГОСТ Р 53166-2008. «Землетрясение» стр.
9., при этом при испытаниях может потребоваться уточнение для некоторых спектров ответа между амплитудой перемещений объекта
и демпфирования узлов крепления.
Для испытательных целей:
1. Два образца жестко крепились на виброплатформе поочередно в трех взаимно перпендикулярных направлениях.
2. Предварительно, до испытаний на сейсмостойкость, был проведен лабораторный анализ ФПС установок очистки и
трубопроводов. Образцы испытывались поочередно в трех взаимно-перпендикулярных направлениях с ускорением l,0g, в диапазоне
5-100 Гц путем плавного изменения частоты 1окт./мин и от 100 до 5 Гц с той же скоростью изменения частоты.
3.После проведения комплекса вибрационных испытаний, вторично был проведен анализ сдвигоустойчивости
демпфирующего крепления.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 103

104.

Рис. Варианты телескопических сейсмостойких опор и фланцевых фрикционно-подвижных соединений.
Энергопоглощающие сейсмоизолирующие фрикционно- подвижные трубчатые и квадратные с отогнутыми лапками опоры (ФПС)
разработаны и испытаны также и в ИЛ ОО "Сейсмофонд."
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 104

105.

Методика испытаний. Испытания проводились согласно изобретения: № 2010136746, E04 C2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ».
Условия проведения испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрагментов ФПС и демпфирующих узлов крепления в
виде болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизационными элементами в виде дугообразного зажима с анкерной
шпилькой проводились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 0826-Ш-16 от 01.09.2016) в ИЦ "ПКТИ –
СтройТЕСТ" (протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой" № 1516-2 от
25.11.2013) и в ПК SCAD на основании спектров ответов для зданий и сооружений UBS и UBN по НП-031-01.
1. Восемь образцов, жестко крепились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 086-1371 от 28.08.2013)
поочередно в одном направлении.
2. Результаты испытаний. До испытаний на сейсмостойкость был проведен лабораторный анализ податливости ФПС и демпфирующего узла крепления. Образцы испытывались с условием их использования для крепления установок очистки и трубопровода.
Фрагменты ФПС испытывались в ИЦ ОО "Сейсмофонд" на сейсмостойкость по теории активной сейсмозащиты зданий (АССЗ)).
3.После проведения комплекса испытаний на осевое статическое усилие сдвига и податливость фрагментов фрикционно- подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления проводились дополнительно испытания по синтезированным акселерограммам
в ПК SCAD согласно СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 в соответствии с требованиями для оборудования
категории 2 в части сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в части сейсмостойкости и требованиям в части устойчивости к сейсмостойким и взрывным воздействиям, к механическим воздействиям интенсивностью МРЗ 9 баллов (шкала MSK-64) для высотной отметки 0,00- 70.0 м и виброустойчивости по группе М 39.
Рис.Антивибрационные фланцевые фрикционно-подвижные соединения (на болтах с контролируемым натяжением)
работающие на растяжение с зазором в овальных отверстиях не менее 50мм (протяжные соединения) для соединения
кранов шаровых с трубопроводом для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е) выполнены в виде болтовых соединений с латунным
фрикци-болтом (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный обожженный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой шайбой (возможно
использование фланцевых соединений со скошенным торцом (под углом 30 градусов) относительно продольной оси
трубопровода, расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым
натяжением, с зазором не менее 50 мм и с протяжными рас-тяжками на ФПС, с энергопоглощающим кольцом в
центральной части растяжек (маятниковый стальной каркас с демпфирующими энергопоглотителями для опор
трубопроводов, проходящих над транспортными сооружениями (железная или транспортная дорога) согласно
изобретениям №№ 2413820, 887748, 1143895, 1174616, 1168755, 165076).
1.Объект испытания: Испытания на сейсмостойкость фрагментов фрикционно–подвижных соединений и
математических моделей соединения трубопровода с кранами шаровыми (предназначены для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е) в
виде болтовых соединений с латунным фрикци-болтом (латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части
пазом, в который забит медный обожженный клин, две свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом
со свинцовой шайбой (возможно использование фланцевых соединений со скошенным торцом (под углом 30 градусов)
относительно продольной оси трубопровода, расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на
растяжение, с конт-ролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм и с протяжными растяжками на ФПС, с
энергопоглощающим кольцом в цент-ральной части растяжек (маятниковый стальной каркас с демпфирующими
энергопоглотителями для опор трубопроводов, проходящих над транспортными сооружениями (железная или
транспортная дорога) согласно изобретениям №№ 2413820, 887748, 1143895, 1174616, 1168755, 165076).
2. Дата проведения испытаний: 22.05.2017, ИЛ ОО «Сейсмофонд», СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015,
ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019, свид. НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ»
№ 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 и свид. СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 281-2010-2014000780-П-29 от
22.04.2010 (протокол № 1516-2 от 25.11.2013 (испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 105

106.

анкерной шпилькой)) в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес:197341, СПб, Афонская ул., д.2, аттестат РОСС RU 001.22.CЛ33
от 24.12.2010, т.302-04-93 [email protected]
3. Место проведения испытаний на сейсмостойкость, на осевое статическое усилие сдвига фрикци -болта
(анкера), фрагмента антивибрационного фланцевого фрикционно-подвижного соединения и разработка
рекомендации по повышению сейсмостойкости путем увеличения демпфирующей способности соединений,
выполненных в виде фрикционных болтовых соединений, установленных в короткие овальные отверстия с
контролируемым натяжением, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 8
баллов по шкале MSK-64: ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ЦЕНТР «ПКТИ-СтройТЕСТ» Обособленное подразделения
«ПКТИ», адрес:197341, Санкт-Петербург, ул.Афонская, д. 2, ИЛ ОО «Сейсмофонд», юр. адрес: 198005, СПб,
Измайловский пр., д.8.
В узлах антивибрационных фланцевых фрикционно-подвижных соединений (АФФПС) шаровых кранов с
трубопроводом для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для взрывопожароопасных
производств категории А, Б и Е могут быть применены болты с контролируемым натяжением).
Применение болтов с контролируемым натяжением и срезом торцевого элемента значительно увеличит
производительность работ по сборке фрикционных соединений. Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на
растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого способа натяжения высокопрочных болтов. Такая
технология может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических ключей,
необходимость в которой вообще исчезает. Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу
торцевого элемента не создаѐт внешнего крутящего момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют
упоров и имеют небольшие размеры. Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до
момента среза концевого элемента, соответствующего достижению проектного усилия натяжения болта. При этом
сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны конструкции. Головку болта можно делать не
шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе изготовления болтов и
устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных
соединений, сделает еѐ технологичной и высокопроизводительной.
С техническими решениями антивибрационных фланцевых фрикционно-подвижных соединений (АФФПС),
выполненных в виде болтовых соединений с амортизирующими элементами (расположены в длинных овальных
отверстиях), работающих на растяжение с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм, обеспечивающих
многокаскадное демпфирование при импульсной растягивающей нагрузке, можно ознакомиться: dwg.ru rutracker.org
fips.ru dissercat.com doc2all.ru
, изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic
friction damping device.
Испытания фрагментов антивибрационных фланцевых, фрикционно-подвижных соединений для соединения шаровых
кранов с трубопроводом (предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е) в виде болтовых соединений с латунным фрикци-болтом
(латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный обожженный клин, две
свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой шайбой (возможно использование
фланцевых соединений со скошенным торцом (под углом 30 градусов) относительно продольной оси трубопровода,
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором
не менее 50 мм и с протяжными растяжками на ФПС, с энергопоглощающим кольцом в центральной части растяжек
(маятниковый стальной каркас с демпфирующими энергопоглотителями для опор трубопроводов, проходящих над
транспортными сооружениями (железная или транспортная дорога) согласно изобретениям №№ 2413820, 887748,
1143895, 1174616, 1168755, 165076) производились на основании спектров ответов для зданий UBS и UBN по НП-031-01
в программе ПК SCAD согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП
16.13330.2011( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3.
Испытания фрагментов и деталей протяжных узлов крепления на сдвиг проводились в испытательной лаборатории
«ПКТИ –СтройТЕСТ» адрес:197341, СПб, ул. Афонская, д. 2 и в ИЛ ОО «Сейсмофонд» согласно СП 14.1330-2014, п. 4.7,
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98 на соответствие требованиям для оборудования катег. 1 в части сейсм. по НП-03101, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, высотная отметка 0,00- 70.0 м, виброустойчивость по группе
М 39, ГОСТ 15.000-82. При испытаниях использовалось изобретение «Опора сейсмостойкая» (патент № 165076, Мкл.
Е04Н 9/02, смотри seismofond.ru). Аналогичная опора используется в Японии.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 106

107.

Проходили испытания фрагменты фрикционно –подвижных соединений кранов шаровых и сейсмостойких опор
трубопроводов с комплектующими (работают на растяжение), предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью более 8 баллов по шкале MSK-64, I кат. НП 031-01.
НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
1. СНиП 11-02-96. Инженерные изыскания для строительства. Общие положения.
2. СНиП 1.02.07-87. Инженерные изыскания для строительства.
3. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений.
4. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия БСТ: № 5...90, №№ 11,12...93.
5. СНиП 3.02.01-87. Земляные сооружения. Основания и фундаменты.
6. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.
7. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции.
8. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.
9. СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования.
10. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии.
11. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.
12. ГОСТ 28622-90. Грунты. Метод лабораторного определения степени пучинистости.
13. Руководство по проектированию и устройству фундаментов в вытрамбованных котлованах, Стройиздат, М., 1981.
3.1. Основания мелкозаглубленных фундаментов должны проектироваться на основе результатов инженерногеологических изысканий, проводимых в соответствии с требованиями СНиП 11-02-96, СНиП 1.02.07-87, и
удовлетворять требованиям настоящих норм.СТП 006-97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ
УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ
В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА
1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов, канд.
техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября 1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами «Мостострой», «Транспроект» Корпорации «Трансстрой», Главным
управлением пути Министерства путей сообщения РФ
4. С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163-69 «Инструкция по технологии устройства соединений
на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 107

108.

Таблица комплектующих фланцевого фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) (мини-компенсатор)с
контролируемым натяжением (протяжное повышенной надежности), работающего на растяжение согласно СП
4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8 Стальные конструкции, Технический
кодекс, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3, 14.4, 15, 15.2, в
соответствии с изобретениям: № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК)
E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями), Тайвань, №№
1143895, 1174616, 1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45] June 13,
1978, согласно изобре-тению «Опора сейсмостойкая, рег.№ 2016102130, от 22.01.2016,
см.http://www.youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM (проходили испытания)
Поз.
Обозначение
Кол
1
Болт с контролируемым натяжением М12x30
4
2
Шайба гровер Г.12
4
3
Шайба медная или свинцовая обожженная - плоская С.12
4
4
Шайба свинцовая плоская С.12
4
5
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
4
6
Медный обожженный забивной клин в пропиленный паз
4
стальной шпильки (болта)
После испытаний фрагментов антивибрационных фланцевых фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих
узлов крепления на осевое статическое усилие в ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес: 197341, СПб, Афонская, д. 2, т. 302-04-93,
факс 302-06-88 [email protected] (протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2013) проводились испытания математических моделей в ПК SCAD (сделано
научное сообщение на ХXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в
механике деформируемых сред и конструкций» (28.09-30.09.2015, СПб ГАСУ) по теме «Испытание математических
моделей на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях (ФФПС) и их программная реализация в ПКSCAD» (инж.
А.И.Коваленко), ссылка:vk.com/ooseismofond vk.com/ooseismofondrus youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk
/www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw /www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU.
С рабочими чертежами используемыми при испытаниях антивибрационных фланцевых фрикционно –подвижных
соединений трубопроводов с кранами шаровыми, предназначенными для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 8 баллов по шкале MSK-64, I кат. НП 031-01можно ознакомиться по ссылке
http://dwg.ru/lib/view/1609, СП 14.13330.2014, СНиП II-7-81-Строительство в сейсмических районах
http://dwg.ru/dnl/view/13770 (Изменение N 1 к СП 14.13330.2014 СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах,
утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 23 ноября 2015 г. N 844/пр.).
Рис.Испытания фрагментов антивибрационных фланцевых фрикционно-подвижных соединений на осевое статическое
усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой (протокол испытаний № 1516-2 от 25.11.2013 г., в ИЦ
«ПКТИ-Строй-ТЕСТ», адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, тел.:302-04-93, факс: 302-06-88).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 108

109.

Рис. Протяжные фрикционные соединения с контролируемым натяжением работают на растяжение, предназначенные для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64, I кат. НП 031-01.
3D DWG файлы запорно регулирующей арматуры ф-мы Tour & Andersson (ТА) Сайт - http://www.tourandersson.com/en/
Типовые изделия и детали антивибрационного сейсмостойкого фланцевого фрикционно-подвижного соединения для
магистральных трубопроводов с кранами шаровыми, с компенсаторами ( антивибрационные фланцевые фрикционно
подвижные соединения (АФФПС)в виде болтовых соединений с фрикци-болтами (латунная шпилька с медным
обожженным клином, забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной шпильки, свинцовые шайбы), затянутыми
гайками с контролируемым натяжением для повышения демпфирующей способности можно скачать на сайте ОО
"Сейсмофонд" seismofond.ru
Tour & Andersson/document.pdf_1748168523.pdf
Tour & Andersson/сайт.txt
Tour & Andersson/51061025.dwg
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 109

110.

Tour & Andersson/51061032.dwg
Tour & Andersson/51061040.dwg
Tour & Andersson/51061050.dwg
Tour & Andersson/52183273.dwg
Tour & Andersson/52182965.dwg
Tour & Andersson/KT_512_DN_15,20.dwg
Tour & Andersson/52151814.dwg
Tour & Andersson/52151820.dwg
Tour & Andersson/52137115.dwg
Tour & Andersson/52138120.dwg
Tour & Andersson/52151009.dwg
Tour & Andersson/52138115.dwg
Tour & Andersson/52151014.dwg
Tour & Andersson/52134015_NF.dwg
Tour & Andersson/52151832.dwg
Tour & Andersson/52151825.dwg
Tour & Andersson/52151840.dwg
Tour & Andersson/52152214.dwg
Tour & Andersson/52152220.dwg
Tour & Andersson/52134515_NF.dwg
Tour & Andersson/52134520_NF.dwg
Tour & Andersson/52144115_NF.dwg
Tour & Andersson/52144120_NF.dwg
Tour & Andersson/52144125_NF.dw ...
/ это не весь список /
Запорно-регулирующая арматура Oventrop https://dwg.ru/dnl/4234 Блоки AutoCad. Запорно-регулирующая арматура
Oventrop. Буду рад если кому понадобится. https://dwg.ru/dnl/4234
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 110

111.

Рис. При испытаниях использовались фрагменты антивибрационных фланцевых фрикционно-подвижных соединений
предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64, I кат. НП 031-01.
С испытаниями протяжных фланцевых фрикционных узлов крепления с контролируемым натяжением,
установленных в длинных овальных отверстиях, с зазором не мене 50 мм в «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул.
Афонская, д.2, (акт испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2
от 25.11.2013) можно ознакомиться: youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 111

112.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 112

113.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 113

114.

При лабораторных испытаниях узлов и фрагментов антивибрационных фланцевых фрикционно-подвижных
соединений кранов шаровых с трубопроводом (предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по
шкале MSK-64 и для взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е) использовались математические модели,
построенные в ПК SCAD с ЭПУ (ЭПУ –энергопоглотитель пиковых ускорений), с помощью которого можно
поглощать сейсмическую, взрывную энергию при: землетрясении, цунами, урагане, шторме.
«Поглотитель энергии пиковых ускорений- ПЭ-ПУ» необходим для исключения разрушения при взрыве,
землетрясении. В основе прогрессивного поглотителя ЭПУ лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
При взрывных и динамических нагрузках происходят перемещение моста, каркаса здания , трубопровода с
энергопоглощением сейсмической энергии за счет использования фрикционно - подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления (ДУК), обладающих значительными фрикционными характеристиками при
многокаскадном рассеивании сейсмической, взрывной энергии.
Более подробно смотри: ГОСТ 6249-52 "Шкала по определению силы землетрясений по МСК-64 и на сайтах
seismofond.ru seismofond.hut.ru seismofond.jimdo.com k-а-ivanovich.narod.ru fond-rosfer. narod.ru
[email protected]
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
vimeo.com/123258523. См. изобретение № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯ-ЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и изобре-тение "Панель противовзрывная" № 154506
МПК Е04В
Испытания математических моделей соединений кранов шаровых с трубопроводом (предназначены для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для взрывопожароопасных производств
категории А, Б и Е) проводились согласно:
- ГОСТ 17516.1-90 Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к механическим внешним
воздействующим факторам;
- ГОСТ 16962.2-90 Изделия электротехнические. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним
воздействующим факторам;
- ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам в части сейсмостойкости.
- ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов.
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Рук. Методы сейсмических испытаний для
оборудования»; ANSI/IEEEStd. 344-1987 (RevisionofANSI/IEEEStdI 344-1975).
Практика, рекомендации IEEE для аттестации на сейсмостойкость оборудования класса 1Е для атомных станций; -МЭК
60980 Международный стандарт 60980. Рекомендации и порядок проведения сейсмической квалификации
электрического оборудования для систем безопасных атомных электростанций. Испытания воздействия ГОСТ 30546.198 и ГОСТ 17516.1-90 для землетрясения интенсивностью 9 баллов по шкале MSK-64 и высотной установке изделия от
0.00м до+70 м и виброустойчивости согласно группе механического исполнения М7,
- ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических средств применяемых в пром зонах».
- СТО 70238424.27.140.034-2009 - «Гидроэлектростанции, оценка сейсмостойкости оборудования номы и требования».
- Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г-7-002-86».
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 114

115.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 115

116.

Рис. Варианты демпфирующих узлов крепления и фланцевых фрикционно-подвижных соединений кранов шаровых с
трубопроводом (предназначены для сейсмо-опасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е) в виде болтовых соединений с латунным фрикци-болтом
(латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный обожженный клин, две
свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой шайбой (возможно исполь-зование
фланцевых соединений со скошенным торцом (под углом 30 градусов) относительно продольной оси трубопровода,
распо-ложенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором
не менее 50 мм и с протяжными растяжками на ФПС, с энергопоглощающим кольцом в центральной части растяжек
(маятниковый стальной каркас с демпфирующими энергопоглотителями для опор трубопроводов, проходящих над
транспортными сооружениями (железная или транспортная дорога) согласно изобретениям №№ 2413820, 887748,
1143895, 1174616, 1168755, 165076).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 116

117.

Рис. Висячая свободная сейсмоизолирующая опора на ФПС (замкнутое кольцо с зазором по окружности не мене 50
мм между опорным кольцом и крыльями –лопатками для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках).
2. Испытание в ПК SCAD математических моделей и фланцевых фрикционно –подвижных с оединений с
трубопроводом (предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64 и для
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е) в виде болтовых соединений с латунным фрикци-болтом
(латунная шпилька с пропиленным в нижней ее части пазом, в который забит медный обожженный клин, две
свинцовые шайбы) или с тросовым стопорным зажимом со свинцовой шайбой (возможно использование
фланцевых соединений со скошенным торцом (под углом 30 градусов) относительно продольной оси трубопровода,
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором
не менее 50 мм и с протяжными растяжками на ФПС, с энергопоглощающим кольцом в центральной части растяжек
(маятниковый стальной каркас с демпфирующими энергопоглотителями для опор трубопроводов, проходящих над
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 117

118.

транспортными сооружениями (железная или транспортная дорога) согласно изобретениям №№ 2413820, 887748,
1143895, 1174616, 1168755, 165076).
Испытания проводятся согласно требованиям ГОСТ 14.13330.2011 п.4.7 (обеспечение демпфированности узлов
крепления кранов шаровых для районов с сейсмичностью 8 баллов при условии использования антивибрационных
фланцевых фрикционно-подвижных соединений (АФФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях,
работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм и с протяжными растяжками для
опор трубопроводов, на ФПС, с энергопоглощающим кольцом в центральной части растяжек (маятниковый стальной
каркас с демпфирующими энергопоглотителями) согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755 и на основе
рекомендаций «Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами», альбома серия
4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, «Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок», «Инструкции
по применению высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах», согласно изобретениям № 2221112, 2455440,
2062653, 2062653, 2477353, 2428550, 2256747, 2196211, 2836951, 2066362
.
Комплекс АРСС «БАЙКАЛ-АС»
предназначен для проведения
исследовательских и прикладных
геофизике и сейсмологии.
работ в
Включает в себя :
восемь 3-канальных автономных
регистраторов сейсмических
(АРСС);
многофункциональный
центральный блок (ЦБ) АНГАРА-
сигналов
03;
персональный компьютер с программным обеспечением.
Адреса американских и немецких фирм внедрили изобретения ОО Сейсмофонд СПб осуществляя технический шпионаж с помощью
консультантов и аудиторов иностранного , олигархического Правительства СПб занимающихся откатами, распилами, уничтоженим
заводов , фабрик , и пособничеству в изготовлением краденных изобретений ОО "Сейсмофонд СПб" в США, Израиле, для
сейсмозащиты мостов, зданий, сооружений и магистральных трубопроводов в США ,где активно внедряются фрикционно-подвижные
соединения (ФПС) и изобретения ОО "Сейсмофонд СПб", проф. ПГУПС дтн А.М.Уздина и других русских изобретателей
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800-585-TAPS (8277)
Phone: 604-888-6363 www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel
21919 20th Avenue SE • Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax: 425.951.6201 www.romac.com CORPORATE
HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021
[map] Toll Free: 800.426.9341 Local: 425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address: www.romac.com
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 118

119.

NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite 1019, Wayne, PA 19087
Telephone: (610) 971-4850 Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019 Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47 [email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-Schleese-Str. 22 30179 Hannover
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 [email protected]
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20 [email protected] WILLBRANDT
Gummiteknik A/S Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk www.willbrandt.se
Fluid Sealing Association
994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866
610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG
Schnackenburgallee 180
22525 Hamburg
Germany
Phone +49 40 540093-0
Fax +49 40 540093-47
[email protected]
Subsidiary Hanover
Reinhold-Schleese-Str. 22
30179 Hannover
Germany
Tel +49 511 99046-0
Fax +49 511 99046-30
[email protected]
Subsidiary Berlin
Breitenbachstraße 7 - 9
13509 Berlin
Germany
Tel +49 30 435502-25
Fax +49 30 435502-20
[email protected]
WILLBRANDT
Gummiteknik A/S
Finlandsgade 29
4690 Haslev
Denmark
www.willbrandt.dk
www.willbrandt.se
Адреса американских и немецких фирм, организация занимающихся
проектированием, изготовлением, кражей технических идей и монтажом
сальниковых компенсаторов для магистральных трубопроводов в Израиле,
США , Германии, Китае и др старнах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free:
1-800-585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363 www.pacificflowcontrol.ca
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 119

120.

INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE
Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax: 425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021 [map]
Local: 425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address: www.romac.com
Toll Free: 800.426.9341
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite
1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850 Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40
540093-47 [email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-Schleese-Str. 22 30179 Hannover
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 [email protected]
Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
Subsidiary Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20 [email protected] WILLBRANDT
Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk www.willbrandt.se
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Gummiteknik A/S
Всего лист 489
Лист 120

121.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 121

122.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 122

123.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 123

124.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 124

125.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 125

126.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 126

127.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 127

128.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 128

129.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 129

130.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 130

131.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 131

132.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 132

133.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 133

134.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 134

135.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 135

136.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 136

137.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 137

138.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 138

139.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 139

140.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 140

141.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 141

142.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 142

143.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 143

144.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 144

145.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 145

146.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 146

147.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 147

148.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 148

149.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 149

150.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 150

151.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 151

152.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 152

153.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 153

154.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 154

155.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 155

156.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 156

157.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 157

158.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 158

159.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 159

160.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 160

161.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 161

162.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 162

163.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 163

164.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 164

165.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 165

166.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 166

167.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 167

168.

Сальникова компенсаторы для шаровых кранов и магистральных трубопроводов Compact
Dismantling Joint 7 https://youtu.be/y4leUBrFBrw https://www.youtube.com/watch?v=y4leUBrFBrw
VAG VARIplus product information EN (Teaser)
Product animation of the VAG VARIplus system. The flange adapters and dismantling joints reliably and
safely connect pipes, even of different diameters, or pipes with valves (such as the VAG EKN® Butterfly
Valve). More information on VAG VARIplus system: http://www.vag-armaturen.com/en/no_ca... Contact
information: http://www.vag-armaturen.com/en/conta...
https://www.youtube.com/watch?v=7tXyxn071YM https://youtu.be/7tXyxn071YM
UNIÓN AUTOPORTANTE O DISMANTLING JOINT VCP
https://youtu.be/A13OCdybaJ0 Style DJ400 3"-12" Dismantling Joints
https://www.youtube.com/watch?v=r1fEvFsp5uE
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 168

169.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 169

170.

3D DWG файлы запорно регулирующей арматуры ф-мы Tour & Andersson (ТА) Сайт - http://www.tourandersson.com/en/
Типовые изделия и детали антивибрационного сейсмостойкого фланцевого фрикционно-подвижного соединения для
магистральных трубопроводов с кранами шаровыми, с компенсаторами ( антивибрационные фланцевые фрикционно
подвижные соединения (АФФПС)в виде болтовых соединений с фрикци-болтами (латунная шпилька с медным
обожженным клином, забитым в паз, пропиленный в нижней части латунной шпильки, свинцовые шайбы), затянутыми
гайками с контролируемым натяжением для повышения демпфирующей способности можно скачать на сайте ОО
"Сейсмофонд" seismofond.ru
Tour & Andersson/document.pdf_1748168523.pdf
Tour & Andersson/сайт.txt
Tour & Andersson/51061025.dwg
Tour & Andersson/51061032.dwg
Tour & Andersson/51061040.dwg
Tour & Andersson/51061050.dwg
Tour & Andersson/52183273.dwg
Tour & Andersson/52182965.dwg
Tour & Andersson/KT_512_DN_15,20.dwg
Tour & Andersson/52151814.dwg
Tour & Andersson/52151820.dwg
Tour & Andersson/52137115.dwg
Tour & Andersson/52138120.dwg
Tour & Andersson/52151009.dwg
Tour & Andersson/52138115.dwg
Tour & Andersson/52151014.dwg
Tour & Andersson/52134015_NF.dwg
Tour & Andersson/52151832.dwg
Tour & Andersson/52151825.dwg
Tour & Andersson/52151840.dwg
Tour & Andersson/52152214.dwg
Tour & Andersson/52152220.dwg
Tour & Andersson/52134515_NF.dwg
Tour & Andersson/52134520_NF.dwg
Tour & Andersson/52144115_NF.dwg
Tour & Andersson/52144120_NF.dwg
Tour & Andersson/52144125_NF.dw ...
/ это не весь список /
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 170

171.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 171

172.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 172

173.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 173

174.

Р
6. Результаты и выводы.
технологические трубопроводы климатического исполнения УХЛ 1 по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6,
4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5), закрепленные на основании с помощью фрикци-анкерных, протяжных соединений (ФПС) с
контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз
шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях (в
районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование опор телескопических сейсмостойких: крестовидных, квадратных
или трубчатых) для обеспечения многокаскадного демпфирования установок и трубопроводов при импульсной динамической
растягивающей нагрузке согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 165076 RU "Опора сейсмостойкая", Е04Н 9/02,
Бюл. №28 от 10.10.2016, при этом трубопровод должен быть уложен на вышеуказанных опорах сейсмостойких, в местах подключения
к объекту трубопровод должен быть уложен в виде "змейки" или "зиг-зага" (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), соответствует требованиям СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.398 в соответствии с требованиями для оборудования категории 2 в части сейсмостойкости по НП-031-01, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 в части сейсмостой-кости и требованиям в части устойчивости к сейсмостойким и взрывным
воздействиям, к механическим воздействиям интенсив-ностью МРЗ 9 баллов (шкала MSK-64) для высотной отметки 0,00- 70.0 м и
виброустойчивости по группе М 39 и и может применяться на площадках строительства сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK64 включительно.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 174

175.

Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии
нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г., можно скачать протокол испытания фрикционно- подвижных
соединений ФПС 20 февраля 2017 в ПКТИ Афонская 2 Протокол испытаний на осевое статическое усилие
сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г. Суворова
https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
Протокол испытаний на осевое статическое усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии
нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г. https://yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA https://yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
Реальные ссылки испытаний в ПКТИ Сейсмофонда размещенные в интернете открыто при суверенной демократии с израильской юрисдикцией
Ссылки испытание на сейсмостойкость в ПКТИ Афонская
https://www.youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE
https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c
https://www.youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY
https://www.youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY&t=50s
https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c&t=28s
https://www.youtube.com/watch?v=ZfhEKZ3Q4RE&t=915s
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 175

176.

Литература
1.Айзенберг Я.М., Нейман А.И., Абакаров А.Д., Деглина М.М., Чачуа Т.Л. Адаптивные системы
сейсмической защиты сооружения.-М.:-Наука.-1978.-246
2.Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями для сейсмических районов.М.:Стройиздат.1976.-229 с.
3.Долгая А.А. Моделирование сейсмического воздействия коротким временным процессом. // Э-И.
ВНИИНТПИ. Сер. ―Сейсмостойкое строительство‖, Вып. 5-6., 1994, с.56-63
4.Уздин А.М., Елизаров С.В., Белаш Т.А. Сейсмостойкие конструкции транспортных зданий и
сооружений. Учебное пособие. ФГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном
транспорте», 2012-500 с.
5.Рекомендации по заданию сейсмических воздействий для расчета зданий разной степени
ответственности. - С.-Петербург - Петропавловск-Камчатский, КамЦентр, 1996, 12с.
6.Уздин А.М. Задание сейсмического воздействия. Взгляд инженера-строителя. Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений. 2005, №1, с. 27-31
7.Уздин А.М. Что скрывается за линейно-спектральной теорией сейсмостойкости. Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений. 2009, №2, с. 18-23
8.Сахаров О.А. К вопросу задания сейсмического воздействия при многоуровневом проектировании
сейсмостойких конструкций Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений, №4, 2004 г. С.7-9
9.
Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции
научно-исследовательских и проектно изыскательских работ, стандартизации и технического нормирования
Научно-технического совета Минстроя России г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т.
Присутствовали: от Минстроя России от ЦНИСК им. Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. , Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. ,
Ширяез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев
Е. М. , Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М / Адексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. ,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 176

177.

Чиг-ркн С. И. , Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашезский М. А. Гиндоян А. П. , Иванова
В. И. , Болтухов А. А. , Нейман А. И. , Ма лин И. С.
от ПКИИИС от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко А.И. от ШШОСП им.
Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева от Объединенного института физики земли РАН от
ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического центра РАН от
ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания" Ассоциация "Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер М -Р. Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г.
Уломов В. И. , Штейнберг В. В. Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С. Баулин Ю. И. Малик А. Н. Беляев
В. С.
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения сейсмостойкости малоэтажных
жилых зданий. Рабочие чертежи серии • 1.010.-2с-94с. Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью
7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N 4.2-09-133/94 с Минстроем России
КФК "Крестьянская усадьба" выполняет за работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, з и 9
баллов". В основу работы положен принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных нагрузок от сейсмических воздействий при
помощи резино -щебеночных амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены материалы для проектирования
фундаментов для вновь строящихся зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы работы по второму этапу предложены к
промежуточному рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко ( Головной научноисследовательской организацией министерства по проблеме сейсмостойкости зданий и сооружений) и не
содержат принципиально Д технических решений и методов производства работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной разработки "проектно-сметной документации
сейсмостойкого Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые проектные решения)
учесть сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем жизнеобеспечения ( водоснабжения,
теплоснабжения, канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и
технического нормировав ' Ю. Г. Вострокнутов В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектно-изыскательских работ, стандартизации и
технического нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП
1 Москва ул. Строителей 3 корп. 2 П. М 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская усадьба" А.И КОВАЛЕНКО 197371,
Санкт-Петербург а/я газета «Земля РОССИИ», Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело проектную документацию шифр
1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 177

178.

существующих зданий. Материалы для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской
документации сейсмостойкого фундамента с. использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр проектной продукции массового
применения (ГП ЦПП; экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное
заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России. Результаты экспертиз и рассмотрений
показали, что без проведения разработчиком документации экспериментальной проверки предлагаемых
решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в установленном порядке использование
работы в массовом строительстве нецелесообразно.В связи с изложенным Главпроект считает работу по
договору N 4.2-09-133/94 законченной и, с целью осуществления авторами контроля за распространением
документации, во изменение письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ
"Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание' руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков документации на
ответственность за результаты применения в практике проектирования и строительства сейсмоизолирующего
скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное заключение
КамЦентра на 6 л. Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
Более подробно об испытаниях на сейсмостойкость оборудования и конструкциях, можно ознакомится в журналах и газетах
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления –
дом на грунте.
Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и
безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля
глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004
гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства
горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл.
Островского, д.3 .
Альбомы, чертежи и типовые серии по легкосбрасываемым конструкциям можно скачать по ссылке http://dwg.ru. Узлы и типовые серии
рабочих чертежей можно скачать по
ссылке http://rutracker.org. Технические решения можно скачать http://www1.fips.ru
Боле подробно об испытаниях см по ссылке: http://www.youtube.com/my_videos?o=U
http://video.yandex.ru/users/zashitabezopasnost/
Испытательная лаборатория общественной организации Фонд поддержки и развития
сейсмостойкого строительства» - «Защита и безопасность городов» (ОО «Сейсмофонд» ) имеет
допуск на лабораторные испытания на сейсмостойкость зданий и сооружений по шкале MSK- 64
«Национального объединения научно-исследовательских и проектно-изыскательских
организаций» - НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ: № 282-2010-2010000211-П-29 от 22.04.2010,
№319-2010-2010000211-П-29 от 09.06.2010, №608-2011-2010000211-П-29 от 07.02.2011, №6982011-2010000211-П-29 от 27.04.2011, №708-2011-2010000211-П-29 от 01.06.2011, № 0223.012010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ»Национальное объединение организаций по инженерным изысканиям, геологии и геотехнике №
060-2010-2014000780-И-12 от 28 04 2010 регистр. № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010
http://nasgage.ru/ адр. регистр ИЛ ОО «Сейсмоофнд». 198005, СПб, Измайловский пр. 8
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 178

179.

Ссылки сайтов ОО «Сейсмофонд» http://seismofond.ru http://kiainform.ru http://k-aivanovich.narod.ru http://peasantsinformagency.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru;
http://ooiseismofond.front.ru http://seismofond.rxfly.net http://seismofond.hut.ru
http://ooiseismofond.front.ru http://piaspb.rxfly.net http://pia.front.ru/ http://seismofond.hut.ru
http://mir.webservis.ru http://fond-rosfer.front.ru
http://seismofond.jimdo.com/
http://stroyka812.narod.ru/ http://krestianinformburo8.narod.ru
http://kowalenkoalexandr.narod.ru/pdf1.pdf http://alexandrekowalenko.narod.ru/pdf1.pdf
http://videhhttp://yandex.ru/users/tvkrestiyanskoe/?how=all&p=1
http://krestiyaninformagensy1.narod.ru http://vestnikkia.narod.ru/ http://informacionnyjkia.narod.ru/
http://bulletenkia.narod.ru/ http://www.seismofond.hut.ru/ http://rmuka.front.ru
http://seismofond.rxfly.net/ http://minregionru.narod.ru/pdf1.pdf http://basarginvf.narod.ru/pdf1.pdf
http://gosstroygov.narod.ru/pdf1.pdf http://mchsgov.narod.ru/pdf1.pdf
http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf http://seismofond.front.ru/ http://ooiseismofond.front.ru/
http://kowalenkoalexandr.narod.ru/pdf1.pdf http://alexandrekowalenko.narod.ru/pdf1.pdf
http://stroyka812.narod.ru
SKYPE: fondfrosfer телефоны ИЛ ОО «Сейсмофонд»: тел 965 770-98-33, тел 9650861560,тел ( 921)
871-83-96, факс (812) 694-78-10, тел (812) 694- 40-33 [email protected] [email protected]
[email protected]
Фото приложение технических решений по повышению сейсмостойкости компрессорного агрегата
крепления оборудования с использованием податливых, сдвигоустойчивых, демпфирующих узлов
креплений, кинематической сейсмоизоляцией, с демпфирующими элементами из свинцовой
шайбы и фарфоровых вставок ОО "Сейсмофонд"
А
seismofond.ru kiainform.ru k-a-ivanovich.narod.ru seismofond.jimdo.com
peasantsinformagency.narod.ru peasantsinformagency1.narod.ru ooiseismofond.front.ru
seismofond.rxfly.net seismofond.hut.ru ooiseismofond.front.ru piaspb.rxfly.net pia.front.ru
seismofond.hut.ru mir.webservis.ru seismofond.jimdo.com stroyka812.narod.ru
krestianinformburo8.narod.ru kowalenkoalexandr.narod.ru/pdf1.pdf
alexandrekowalenko.narod.ru/pdf1.pdf scaleofintensityofearthquakes.narod.ru
scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
(965) 086-15-60 scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru
scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf bulletenkia.narod.ru
s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru vestnikkia.narod.ru informacionnyjkia.narod.ru/ bulletenkia.narod.ru
krestiyanskoeinformatsionnoeia.narod.ru iakrestiyanskoeinformatsionnoe.narod.ru
termostepsmtl.narod.ru plitspichpromzao.narod.ru www.balabanovo-g.narod.ru
minregionru.narod.ru/pdf1.pdf basarginvf.narod.ru/pdf1.pdf gosstroygov.narod.ru/pdf1.pdf
mchsgov.narod.ru/pdf1.pdf
(981) 989-35-75 sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf mchsgov.narod.ru
dominant-souz.narod.ru ooi-seismofond.narod.ru zengarden.in/earthquake t89650861560.front.ru
t89052867237.front.ru st89650861560.front.ru Адр. КИА:197371, Ленинград, а/я "газета "Земля
РОССИИ" т/ф 694-78-10
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 179

180.

seismofond.ru kiainform.ru k-a-ivanovich.narod.ru seismofond.jimdo.com/
peasantsinformagency.narod.ru peasantsinformagency1.narod.ru ooiseismofond.front.ru
seismofond.rxfly.net http://seismofond.hut.ru ooiseismofond.front.ru piaspb.rxfly.net
http://pia.front.ru/ seismofond.hut.ru http://mir.webservis.ru seismofond.jimdo.com/
stroyka812.narod.ru/ krestianinformburo8.narod.ru kowalenkoalexandr.narod.ru/pdf1.pdf
alexandrekowalenko.narod.ru/pdf1.pdf 197371, Л-д, а/я "газета "Земля РОССИИ" т/ф (812) 694-78-10
Аккредитованная испытательная лаборатория общественной организации Фонд поддержки и
развития сейсмостойкого строительства» - «Защита и безопасность городов» (ОО «Сейсмофонд»
)имеет допуск на лабораторные испытания на сейсмостойкость зданий и сооружений по шкале MSK64 «Национального объединения научно-исследовательских и проектно-изыскательских
организаций» - НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ: № 282-2010-2010000211-П-29 от 22.04.2010,
№319-2010-2010000211-П-29 от 09.06.2010, №608-2011-2010000211-П-29 от 07.02.2011, №6982011-2010000211-П-29 от 27.04.2011, №708-2011-2010000211-П-29 от 01.06.2011, № 0223.01-20102010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ»Национальное объединение организаций по инженерным изысканиям, геологии и геотехнике №
060-2010-2014000780-И-12 от 28 04 2010 регистр. № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010
http://nasgage.ru/ адр. Регистр. 198005, СПб ,Измайловский пр. 8 http://seismofond.ru
http://kiainform.ru Т/ф : (812) 694-78-10 [email protected] skype: fondrosfer
Проект специальных технических условий разработан с элементами сейсмозащиты, с
взрывозащитой каркаса молочной фермы с использованием демпфирующих, податливых и
сдвигоустойчивых узлов, энергпоглотителей, систем демпфирования, податливости, амортизации и
сдвигоустойчивости. Сейсмоизолирующие устройства, разработанные на основе податливых
слайдеров, с демпфирующими энергопоглотителями ( вязкие), резинометаллические изоляторы
со свинцовым сердечником, и другими вязко –упругие демпферов из свинцовых шайб или
графитовыми вставками с элементами в виде фрикционных гасителей в виде сухого трения в
стальных связях с пружинистыми многослойными латунными шайбами установленные в
энергопоглощающем кольце, для поглощения сейсмической и взрывной энергии для стальных
горизонтальных, поперечных и вертикальных связях Продолжение смотри «Землетрясение по
графику Пентагона» по ссылке http://krestianinformburo1951.narod.ru/ Коваленко А И окончил
Ленинградский инженерно-строительный институт. Тема кандидатской диссертации:
«Антисейсмическое усиление существующих сооружений с применением кинематических
фундаментов с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса, в связи с ненадежностью
ранее построенных зданий при сейсмических воздействиях»
ОО «Сейсмофонд» 197371,СПб, а/я газета «Земля РОССИИ» http://seismofond.ru http://kiainfor.ru
http://piaspb.rxfly.net www.seismofond.hut.ru http://seismofond.jimdo.com ttp://k-aivanovich.narod.ru http://pia.front.ru, http://ooiseismofond.front.ru http://fond-rosfer.narod.ru
http://mir.webservis.ru/ http://www.dominant-souz.narod.ru/ http://ooi-seismofond.narod.ru
http://mchsgov.narod.ru http://gosstroygov.narod.ru/pdf1.pdf http://basarginvf.narod.ru/pdf1.pdf
http://minregionru.narod.ru/pdf1.pdf http://www.balabanovo-g.narod.ru/
http://www.plitspichpromzao.narod.ru/ http://www.termostepsmtl.narod.ru/
http://iakrestiyanskoeinformatsionnoe.narod.ru/ http://krestiyanskoeinformatsionnoeia.narod.ru/
http://bulletenkia.narod.ru/ http://informacionnyjkia.narod.ru/ http://vestnikkia.narod.ru/ http://s-a-ma-r-a-citi.narod.ru/ http://bulletenkia.narod.ru/ т/ф : (812) 694-78-10 :
Зам . президента ИЛ ОО «Сейсмофонд», аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» №
0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» №
060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/ т/ф (812) 694-78-10 проф Тихонов Ю М
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 180

181.

Заместитель президента , гл. констр. испытательной лаборатории ОО «Сейсмофонд" Свидетельство СРО
«НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» №
060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 [email protected] тел ( 999) 535-47-29, ( 921) 581-0354
Мажиев Х Н
Научные консультанты:
Научный консультант д.т.н., проф. ПГУПС,
Уздин А.М
Аттестат испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к проекту по обеспечению взрывопожаробезопасности помещений с панелями металлическими
трехслойными с минераловатным утеплителем с целью исключения нарастания избыточного давления
внутри помещения во время аварийного взрыва и уменьшения последствий разрушения несущих
конструкций стального каркаса за счет использования легкосбрасываемых сэндвич -панелей (согласно
изобретения патент №154506 «Противовзрывная панель», Е 04В 1/92, авторы: Андреев Б.А., Коваленко А.И.,
опубликовано:27.08.2015 Бюл. № 24).
прилагается к техническому отчету по испытанию АФФПС
Научный консультант дтн, проф СПб ГАСУ
Богданова И А
Копия аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 прилагается к
проекту по обеспечению взрывопожаробезопасности взрывопожаробезопасности помещений с панелями
металлическими трехслойными с минераловатным утеплителем с целью исключения нарастания
избыточного давления внутри помещения во время аварийного взрыва и уменьшения последствий
разрушения несущих конструкций стального каркаса за счет использования легкосбрасываемых сэндвич панелей (согласно изобретения патент №154506 «Противовзрывная панель», Е 04В 1/92, авторы: Андреев
Б.А., Коваленко А.И., опубликовано:27.08.2015 Бюл. № 24).
Перечень научных работ, используемых при испытаниях преобразователей (датчиков)
давления измерительных и сдвигоустойчивого податливого крепления для
измерительной линии с трубопроводами.
1.
Алпатов В.Ю., Соловьев А.В., Холопов И.С. К вопросу расчета фланцевых соединений на прочность при
знакопеременной эпюре напряжений // Промышленное и гражданское строительство. — № 2. — 2009, с.
26-30.
2. Бирюлев В.В., Катюшин В.В. Проектирование фланцевых соединений с учетом развития пластических
деформаций // Труды международного коллоквиума "Болтовые и специальные монтажные соединения в
стальных строительных конструкциях". — Том 2. - М.: ВНИПИ Промсталь- конструкция. — 1989, с. 32-36.
3. Каленов В.В., Глауберман В.Б. Исследования Т-образных фланцевых соединений на моделях из
оптически активного материала // Известия вузов. Строительство и архитектура. — 1985,-№9, с. 14-17.
4. Катюшин В.В. Здания с каркасами из стальных рам переменного сечения. — М.: Стройиздат, 2005. — 450
с.
5. Карпиловский B.C., Криксунов Э.З., Маляренко А.А., Перельмутер А.В., Перельмутер М.А SCAD Office.
Вычислительный комплекс SCAD. — М.: Издательство АСВ, 2008. - 592 с.
6. Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных
строительных конструкций // СО Стальмонтаж, ВНИПИ Промсталь- конструкция, ЦНИИПСК им.
Мельникова. - М., 1988. - 83 с.
7. Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных
ферм с поясами из широкополочных двутавров. - М.: ЦНИИПСК им. Мельникова, 1981.
8. СП 16.13330.2011. Стальные конструкции. Нормы проектирования // Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя
СССР, 1990, 96 с.
9. СП 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций // ЦНИИСК им. Кучеренко, ЗАО
ЦНИИПСК им. Мельникова, ОАО Ин-т "Энергосеть".
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 181

182.

10. Cerfontaine Е, Jaspart J. P. Analytical study of the interaction between bending and axial force in bolted joints //
Eurosteel Coimbra, 2002. - pp. 997- 1006.
11. EN 1993-1-8. Eurocode 3. Design of Steel Structures. Part 1.8: Design of joints. CEN, 2005.
12. Jaspart J. P. General report: session on connections // Journal of Constructional Steel Research, 2000. — \fol.
55. - pp. 69-89.
13. PisarekZ., KozlowskiA. End-plate steel joint with four bolts in the row // Proceeding of the International
14. Conference "Progress in Steel, Composite and Aluminium Struc-tures"// Gizejowski, Kozlowski, Sleczka & Ziolko
(eds.) / Taylor & Francis Group, London, 2006. - pp. 257-826.
15. Sokol Z., Wald F., Delabre V., Muzeau J. P., Svarc M. Design of end plate joints subject to moment and normal
force // Eurosteel Coimbra, 2002. - pp. 1219- 1228.
16. Sumner E. A., Murray Т. M. Behaviour and design of multi-row extended end- plate moment connections //
Proceedings of International Conference Advances in Structures (ASCCA'03). - Sydney, 2003.
17. Undermann D., Schmidt B. Moment Resistance of Bolted Beam to Column Connections with Four Bolts in each
Row // Proceedings of IV European Conference on Steel and Composite Structures "Eurosteel 2005". —
Maastricht, 2005.
18. Urbonas K, Daniunas A. Behaviour of steel beam-to-beam connections under bending and axial force //
Proceedings of 8th International Conference "Modern Building Materials, Structures and Techniques" (Lithuania,
Vilnius, May 19-21, 2004) - pp. 650-653.
19. Анатолий Перельмутер, д.т.н., главный научный сотрудник ООО НПФ "СКАДСОФТ" Эдуард Криксунов,
к.т.н., директор ООО НПФ «СКАДСОФТ» Виталина Юрченко, к.т.н., ведущий научный сотрудник ООО
НПФ "СКАДСОФТ" Тел.: +7(499) 267-4076 E-mail: [email protected], [email protected]
Примечание для подключения в измерительную линию трубопровода регулирующих
клапанов и узлов управления для систем пожаротушения, водоснабжения и водоотведения серий 400, 700 и 800 с
условным проходом DN40 -DN1200. Обратных клапанов и сетчатых фильтров для систем пожаротушения, водоснабжения
и водоотведения серии 60F, 70F, 80F, 70N, 80N с условным проходом DN40-DN1200. Воздушных клапанов для систем
пожаротушения, водоснабжения и водоотведения серии С00 (комбинированные), А00 (автоматические), К00
(кинетические) с условным проходом DN20- DN300.
1. Фланцевые фрикционно-подвижные соединения (ФФПС) (фланцы установлены под углом 30 градусов
относительно продольной оси измерительной линии трубопровода) выполнены в виде болтовых
соединений, расположенных в коротких овальных отверстиях с контролируемым натяжением, с зазором
не менее 30 мм (обеспечивают многокаскадное демпфирование при импульсной растягивающей
нагрузке), см. изобретения № 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488,
2076985, № 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076
RU,2413820, SU 887748.
2. Болтовые соединения фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) (фланцы установлены
под углом 30 градусов относительно продольной оси измерительной линии трубопровода) выполнены в
виде фрикци-болтов с контролируемым натяжением (латунная шпилька с забитым в пропиленный паз
шпильки, стопорным, энергопоглощающим медным обожженным клином, расположенным между
свинцовой и стальной шайбой и стягивающим болтом), предназначены для участка измерительной линии
трубопроводов. Фланцевые фрикционнно-подвижные соединения, в которых усилия передаются через
трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять в конструкциях из стали с пределом текучести
свыше 375 Н/мм2 и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие
динамические, взрывные нагрузки в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
3. Для фланцевых фрикционно-подвижных соединений (фланцы установлены под углом 30 градусов
относительно продольной оси измерительной линии трубопровода) следует применять высокопрочные
болты по ГОСТ Р 52644 2006, гайки по ГОСТ Р 52645 2006, шайбы по ГОСТР52646 2006 согласно СП
14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели), СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3
-15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ
37.001.050-73, НП-031-01, ГОСТ Р 15.000 94, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895,
1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU №
4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU
«Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016, SU 887748.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 182

183.

Изменения Подтверждение компетентности
Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824)
http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970
D4
Университетские лицензии экспертов Сейсмофонд испытателей проф. Уздина ПГУПС проф.
Темнова СПб ГАСУ ассистента (стажера) Коваленко где проводят испытания на
сейсмостойкость и конференциях семинарах с научными сообщениями об испытаниях и
исследованиях по сейсмостойкости зданий, сооружений оборудования устройств
Зам. руков. ИЛ ОО «Сейсмофонд», аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.012010-2010000211-П-29 от 27.03.2012, http://www.npnardo.ru/news_36.htm, СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-20102014000780-И-12, выд. 28.04.2010г., http://nasgage.ru/ , skype: kiainformburo, +7(921) 659-31-27 проф. дтн СПб
ГАСУ
Тихонов Ю. М.
Зам президента, главный конструктор испытательной лаборатории ОО «Сейсмофонд" Свидетельство СРО
«НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 г., СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 0602010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г.,
Коваленко Е.И.
Научные консультанты:
Научный консультант д.т.н., проф. ПГУПС, Уздин А.М
Копия аттестата испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014 г., действ 27.05.2019 г.
прилагается к протоколу испытаний ОО "Сейсмофонд" на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость
Заместитель президента ОО «Сейсмофонд», научный консультант Коваленко А И
Копия аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 г. прилагается к
протоколу испытаний на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость
Научный консультант, заместитель директора КНИИ РАН, доктор технических наук, профессор ФГБОУ ВПО
«Грозненский государственный нефтяной технический университет имени академика
М.Д. Миллионщикова», президент ОО «Сейсмофонд» [email protected]
Т. +7(999) 535-47-29, s
Адрес органа по сертификации продукции Испытательного Центра ОО «Сейсмофонд» :197371, СПб, а/я
газета «Земля РОССИИ», тел. + ( 812) 694-78-10
Президент органа по сертификации продукции Испытательного Центра ОО «СейсмоФОНД», Зам
президента ОО «Сейсмофонд» ___ Х.Н.Мажиев
Почтовый адрес испытательной лаборатории ОО «Сейсмофнд»: 197371, СПб, а/я газета «Земля
РОССИИ» seismofond.hut.ru seismofond.jimdo.com k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru
stroyka812.narod.ru krestianinformburo8.narod.ru
ИТОГО в настоящем проекте, альбоме, протоколе испытания на взрывостойкость , сейсмостойкость
использовано физическое и математическое моделированием взаимодействия трубопроводов и
сооружений с геологической средой , в том числе нелинейным методом (испытание математических
моделей в ПК SCAD.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 183

184.

Научно-технический отчет, технический отчет, отчет о результах лабораторных испытаний
фрагментов на сейсмостойкость,
взрывостойкость, взрывопожаростойкость, техническое
свидетельство, заключение прошито и пронумеровано: стр 490
u seismofond.jimdo.com k-aivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru
skype: kiainformburo 197371, СПб, а/я газета «Земля
РОССИИ»
ИСПЫТАТЕЛЬНАЯ ЛАБОРАТОРИЯ ОО «СЕЙСМОФОНД» СВИДЕТЕЛЬСТВО о
предоставлении полномочий ЦОС «РОССТРОЙСЕРТИФИКАЦИЯ» № RA.RU.21СТ39
от 27.05.2015, SP01.01.406.045 от 27.05.2014 197371, г. Санкт-Петербург, а/я газета
«Земля РОССИИ» т/ф. (812) 694-78-10,
Аттестат аккредитации испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд" выдан СРО «НИПИ
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 npnardo.ru/news_36.htm
и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. nasgage.ru/ u
Аттестат испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015
прилагается к протоколу испытаний на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость
испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд".
Аттестат испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. до
27.05.2019, прилагается к протоколу испытаний на сейсмостойкость и
сейсмоустойчивость испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд".
В настоящем проекте, альбоме, протоколе испытания на сейсмостойкость . сейсмоустойчивость,
научно-техническом отчете , о результатах лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления
на сейсмостойкость, взрывостойкость, взрывопожаростойкость, техническом свидетельстве,
заключении прошито и пронумеровано: 490 страниц.
Президента ИЛ ОО «Сейсмофонд», аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» №
0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/
_________________
/ Мажиев Х.Н./
17 января 2024
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры
подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824)
http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970
D4
Публикации в соответствии со статьей 15 Закона РФ "О средствах массовой
информации"
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 184

185.

2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 2425 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения».
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
15. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл.
Островского, д.3 .
Альбомы, чертежи и типовые серии по легкосбрасываемым конструкциям
можно скачать по ссылке http://dwg.ru. Узлы и типовые серии рабочих чертежей
можно скачать по ссылке http://rutracker.org. Технические решения можно
скачать http://www1.fips.ru
16. Наука и мир . Международный журнал № 3 (43) 2017, стр 42 " Использование
легко сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений "
http://scienceph.ru/d/413259/d/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
http://ooiseismofondru.blogspot.ru/2017/06/httpsciencephrud413259dscienceandworldn.htm
l
https://www.youtube.com/watch?v=n0nwZPCg9e8
https://www.youtube.com/watch?v=7wwCo5c8kgw
https://ok.ru/video/12234392944 https://ok.ru/video/94633855627
17. Доклад СПб ГАСУ на 67 научной конференции профессоров, преподавателей ,
научных работников , инженеров и аспирантов в 2010 ИЦ "Сейсмофонд"
"лабораторные вибрационные испытания пространственных динамических моделей
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 185

186.

узлов , фрагментов на сейсмические воздействия по шкале МSK с использованием
системы демпфирования и поглощения сейсмической энергии" 5 стр от 19.04.2010
18. Материал Международной научно-практической конференции 10-12 октября
2012 руководитель органа по сертификации продукции ОО "Сейсмофонд" "опыт
использования сертификатов сейсмостойкости и обследование" 3 стр.
19. Изобретатели в инновационном процессе России 2104 СПб Политехнический
университет. " К вопросу об обследовании , проверке и сертификации
сейсмостойкости зданий и сооружений"
20. Сборник научных трудов и программ международной конференции Савиновские
чтения ( 1-4 июля 2014 ) ПГУПС "Легкосбрасываеме ограждающие конструкции
взрывоопасных помещений"
21. Изобретения организации «Сейсмофонд» и Союза изобретателей СПб
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" RU № 2010136746
22 Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая"
23. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная"
24. Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент"
25. Изобретение № 1011847 "Башня"
26. Изобретение № 1036457 "Сферический резервуар"
27. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях"
28. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн"
29. Научное сообщение в СПб ГАСУ " Физическое и математическое моделирование
взаимодействия оборудования и сооружений с геологической средой, методом
оптимизации и идентификации динамических и статических задач, теории
устойчивости, в том числе нелинейным, численным, аналитическим методом
моделирования, решения задач строительной механике и испытание
математических моделей на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) и их
программное обеспечение в моделировании конструкций механике сплошных сред в
ПК SCAD " на XXVI Международной конференции «Математическое и
компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
(28.09-30.09.2015г.,СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk http://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
http://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU /
30. ОО «Сейсмофонд» приглашен 23-24 ноября 2017 г в СПб ГАСУ на третью
международную научно-практическую конференцию «Безопасность в
строительстве» ( докладом ) "Научная теория сейсмостойкости находится в
глубоком кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ- гробах не
относится к государственной безопасности" http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://youtu.be/RiKHpjXswUM
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 186

187.

http://www.spbgasu.ru/Nauchnaya_i_innovacionnaya_deyatelnost/Konferencii_i_seminary/
radiogazeta zemlya rossii teoriya seismostoykosti nakhoditsya krizise
https://www.youtube.com/watch?v=RiKHpjXswUM&t=122s kiainformburo teoriya
seismostoykosti nakhoditsya glubokom krizise puti vikhoda
31. Научный доклад сообщение на 17-18.09.2014. Девятый съезд Петровской
Академии наук и искусств https://www.youtube.com/watch?v=Cq_S-8cPnnM
http://smotri.com/video/view/?id=v28057322c41
https://rutube.ru/video/88c5d4893147e4702c7973b72395387d/
https://ok.ru/video/307406637636 https://youtu.be/Cq_S-8cPnnM
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 187

188.

Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций,
компенсатор - гасителя
температурных напряжений в ПК SCAD согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого
компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости строительных
конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-00135635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для
обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей
температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»,
154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», для
Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф
Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU №
2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и метрологии
КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий
Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные
легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 188

189.

изделия на их основе " т/ф (812) 694-78-10 (911) 175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://pptonline.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 189

190.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 190

191.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 191

192.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 192

193.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 193

194.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 194

195.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 195

196.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 196

197.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 197

198.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 198

199.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 199

200.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 200

201.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 201

202.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 202

203.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 203

204.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 204

205.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 205

206.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 206

207.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 207

208.

Испытание Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для
компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также
изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L
23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
с использованием сдвигового демпфирующего компенсатор - гасителя
сдвиговых напряжений в ПК SCAD, согласно заявки на изобретение от
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 208

209.

14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751,
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка №
2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх.
006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний
СПб ГАСУ F16 L 23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318,
«Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое
соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а
20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а
20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обеспечения сейсмостойкости
Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф
Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU №
выполнен из водно-дисперсионных материалов
согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ Р 596372021, ГОСТ Р 53295-2009 в сейсмоопасных районах , сейсмичностью
более 9 баллов .
2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 ,
Протокол лабораторных испытаний и разрабтка специальных
технических условий (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о применения демпфирующего сдвигового компенсатора,
гасителя сдвиговых напряжений , для Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов
Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
и для обеспечения
сдвиговой прочности и сейсмостойкости , в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов, сдвиговых демпфирующих
компенсаторов -гасителей температурных напряжений , которые
уже давно используются нашими партнерами в США, Канаде фирмой
STAR SEIMIC, по скопированным и переоформленных карманными
патентными заокеанскими корпоративными патентными ведомствами
НАТО копирующие или уворованные идеи ( смотри статью патентное
ворье Версия Патентованное ворьѐ: Американцы крадут у нас не только
изобретения, но даже песни https://cont.ws/@lider2211/409268
для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 209

210.

https://politikus.info/v-rossii/85673-patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-unas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni.html
Российские изобретатели жалуются на "воровство идей" Российские изобретатели
жалуются на незаконное использование своих патентов
https://rg.ru/2010/08/10/patent.html
на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений
при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» ,
хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и
метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская
ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в
ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М "
Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с
применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
т/ф (812) 694-7810, моб (921) 962-67-78, , (911) 175-84-65
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 210

211.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 211

212.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 212

213.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 213

214.

Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях
МЧС Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по
анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных на
обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных
проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации»,
ОАО «Банк поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская
Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра
«Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм предприятий в научнотехнической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые
на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия
«огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
Сайдулаеву К.М.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС России
(mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация
о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций,
обеспечения пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на
водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И.
Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1104264 https://www.9111.ru/questions/7777777771785870/
https://t89006353172bkru.blogspot.com
https://studylib.ru/doc/6354447/9967982654%40mail.ru-kabelenesyshie-sistemi-mekaseismoopas... https://ppt-online.org/1097460 https://pdsnpsr.ru/articles/11731-kogda-savlstanet-pavlom_10032022
https://anticwar.ru/sistema_dobrovolnoiu_sertifikatsii_podjarnoiu_bezopasnosti_mchs_kond
ensatootvodchiki_avtomaticheskie_do_pn_40_mpa_dn_10_50_vpuskaeme_ao_zavod_im__0
242
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 214

215.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 215

216.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 216

217.

Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 217

218.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 218

219.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 219

220.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 220

221.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 221

222.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 222

223.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 223

224.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 224

225.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 225

226.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 226

227.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 227

228.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 228

229.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 229

230.

Публикации в соответствии со статьей 15 Закона РФ "О средствах массовой
информации"
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»,
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 2425 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 230

231.

пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения».
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
15. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл.
Островского, д.3 .
Альбомы, чертежи и типовые серии по легкосбрасываемым конструкциям
можно скачать по ссылке http://dwg.ru. Узлы и типовые серии рабочих чертежей
можно скачать по ссылке http://rutracker.org. Технические решения можно
скачать http://www1.fips.ru
16. Наука и мир . Международный журнал № 3 (43) 2017, стр 42 " Использование
легко сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений "
http://scienceph.ru/d/413259/d/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
http://ooiseismofondru.blogspot.ru/2017/06/httpsciencephrud413259dscienceandworldn.htm
l
https://www.youtube.com/watch?v=n0nwZPCg9e8
https://www.youtube.com/watch?v=7wwCo5c8kgw
https://ok.ru/video/12234392944 https://ok.ru/video/94633855627
17. Доклад СПб ГАСУ на 67 научной конференции профессоров, преподавателей ,
научных работников , инженеров и аспирантов в 2010 ИЦ "Сейсмофонд"
"лабораторные вибрационные испытания пространственных динамических моделей
узлов , фрагментов на сейсмические воздействия по шкале МSK с использованием
системы демпфирования и поглощения сейсмической энергии" 5 стр от 19.04.2010
18. Материал Международной научно-практической конференции 10-12 октября
2012 руководитель органа по сертификации продукции ОО "Сейсмофонд" "опыт
использования сертификатов сейсмостойкости и обследование" 3 стр.
19. Изобретатели в инновационном процессе России 2104 СПб Политехнический
университет. " К вопросу об обследовании , проверке и сертификации
сейсмостойкости зданий и сооружений"
20. Сборник научных трудов и программ международной конференции Савиновские
чтения ( 1-4 июля 2014 ) ПГУПС "Легкосбрасываеме ограждающие конструкции
взрывоопасных помещений"
21. Изобретения организации «Сейсмофонд» и Союза изобретателей СПб
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 231

232.

СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" RU № 2010136746
22 Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая"
23. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная"
24. Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент"
25. Изобретение № 1011847 "Башня"
26. Изобретение № 1036457 "Сферический резервуар"
27. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях"
28. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн"
29. Научное сообщение в СПб ГАСУ " Физическое и математическое моделирование
взаимодействия оборудования и сооружений с геологической средой, методом
оптимизации и идентификации динамических и статических задач, теории
устойчивости, в том числе нелинейным, численным, аналитическим методом
моделирования, решения задач строительной механике и испытание
математических моделей на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) и их
программное обеспечение в моделировании конструкций механике сплошных сред в
ПК SCAD " на XXVI Международной конференции «Математическое и
компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
(28.09-30.09.2015г.,СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk http://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
http://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU /
30. ОО «Сейсмофонд» приглашен 23-24 ноября 2017 г в СПб ГАСУ на третью
международную научно-практическую конференцию «Безопасность в
строительстве» ( докладом ) "Научная теория сейсмостойкости находится в
глубоком кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ- гробах не
относится к государственной безопасности" http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://youtu.be/RiKHpjXswUM
http://www.spbgasu.ru/Nauchnaya_i_innovacionnaya_deyatelnost/Konferencii_i_seminary/
radiogazeta zemlya rossii teoriya seismostoykosti nakhoditsya krizise
https://www.youtube.com/watch?v=RiKHpjXswUM&t=122s kiainformburo teoriya
seismostoykosti nakhoditsya glubokom krizise puti vikhoda
31. Научный доклад сообщение на 17-18.09.2014. Девятый съезд Петровской
Академии наук и искусств https://www.youtube.com/watch?v=Cq_S-8cPnnM
http://smotri.com/video/view/?id=v28057322c41
https://rutube.ru/video/88c5d4893147e4702c7973b72395387d/
https://ok.ru/video/307406637636 https://youtu.be/Cq_S-8cPnnM
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 232

233.

Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций,
Фрагментов узлов фрикционно-подвижных
соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн
СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
компенсатор - гасителя температурных напряжений в ПК SCAD согласно заявки на изобретение от
14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ),
альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя
температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных
конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей
температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»,
154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», для
Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф
Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU №
2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и метрологии
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 233

234.

КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий
Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные
легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и
изделия на их основе " т/ф (812) 694-78-10 [email protected] (921) 962-67-78, (911) 175-84-65
https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549 https://pptonline.org/1064840
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 234

235.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 235

236.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 236

237.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 237

238.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 238

239.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 239

240.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 240

241.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 241

242.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 242

243.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 243

244.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 244

245.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 245

246.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 246

247.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 247

248.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 248

249.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 249

250.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 250

251.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 251

252.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 252

253.

Испытание Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для
компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также
изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L
23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
с использованием сдвигового демпфирующего компенсатор - гасителя
сдвиговых напряжений в ПК SCAD, согласно заявки на изобретение от
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 253

254.

14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751,
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка №
2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх.
006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний
СПб ГАСУ F16 L 23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318,
«Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое
соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а
20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а
20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обеспечения сейсмостойкости
огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ Строительные -Системы ) выполнен из водно-дисперсионных
материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009 в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов .
Протокол лабораторных испытаний и разрабтка специальных
технических условий (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о применения демпфирующего сдвигового компенсатора,
гасителя сдвиговых напряжений , для Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
и демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов
Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
и для обеспечения
сдвиговой прочности , в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более
9 баллов, сдвиговых демпфирующих компенсаторов -гасителей
температурных напряжений , которые уже давно используются
нашими партнерами в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC, по
скопированным и переоформленных карманными патентными
заокеанскими корпоративными патентными ведомствами НАТО
копирующие или уворованные идеи ( смотри статью патентное ворье
Версия Патентованное ворьѐ: Американцы крадут у нас не только
изобретения, но даже песни https://cont.ws/@lider2211/409268
https://politikus.info/v-rossii/85673-patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-unas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni.html
для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 254

255.

Российские изобретатели жалуются на "воровство идей" Российские изобретатели
жалуются на незаконное использование своих патентов
https://rg.ru/2010/08/10/patent.html
на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений
при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» ,
хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и
метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская
ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в
ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М "
Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с
применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
т/ф (812) 694-7810 моб (921) 962-67-78, (911) 175-84-65
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 255

256.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 256

257.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 257

258.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 258

259.

Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях
МЧС Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по
анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных на
обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных
проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации»,
ОАО «Банк поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская
Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра
«Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм предприятий в научнотехнической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые
на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия
«огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
Сайдулаеву К.М.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС России
(mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация
о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций,
обеспечения пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на
водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И.
Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1104264 https://www.9111.ru/questions/7777777771785870/
https://t89006353172bkru.blogspot.com
https://studylib.ru/doc/6354447/9967982654%40mail.ru-kabelenesyshie-sistemi-mekaseismoopas... https://ppt-online.org/1097460 https://pdsnpsr.ru/articles/11731-kogda-savlstanet-pavlom_10032022
https://anticwar.ru/sistema_dobrovolnoiu_sertifikatsii_podjarnoiu_bezopasnosti_mchs_kond
ensatootvodchiki_avtomaticheskie_do_pn_40_mpa_dn_10_50_vpuskaeme_ao_zavod_im__0
242
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 259

260.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 260

261.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 261

262.

Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 262

263.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 263

264.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 264

265.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 265

266.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 266

267.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 267

268.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 268

269.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 269

270.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 270

271.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 271

272.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 272

273.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 273

274.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 274

275.

СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА 1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук
А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж . А.В. К ру чинки н, канд. техн. наук М.Л.
Лобков, инж . М .М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября
1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации
«Трансстрой», Главным управлением пути Министерства путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг
при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 275

276.

Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755,
1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРО-ВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора
сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02, заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на
изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и
взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС).
:1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры
при использовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до
проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в
отверстиях удаляются.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте
сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных
соединениях конструкции. Натяжение болта осуществляется динамометрическими ключами,
применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над
болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы
пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность
испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом
фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо
нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца,
нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц,
проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое
в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых
элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается
соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 276

277.

В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием
заказчика, проектной и научно-исследовательской организаций.
Приложение М (информационное) Библиография
[1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г.
[2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением.
Госгортехнадзор СССР, 1970 г.
[3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г.
[4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко
воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978 г.
[ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93
Российской Федерации.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 277

278.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 278

279.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 279

280.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 280

281.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 281

282.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 282

283.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 283

284.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 284

285.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 285

286.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 286

287.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 287

288.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 288

289.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 289

290.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 290

291.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 291

292.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ165 076
(19)
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
165 076
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
U1
СЛУЖБА
(51) МПК
ПО
E04H
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
9/02 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее
Статус:
изменение статуса: 07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03,
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 292

293.

22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока
действия патента:
22.01.2016
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл.
№ 28
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург,
Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
165 076
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических
воздействий за счет использования фрикцион но податливых соединений. Опора
состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие охватывающее
цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной
оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий калиброванный
болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая
превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в
штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта. Для
сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего
одевают гайку и затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки
приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении
корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений,
объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое
соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от
11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые
пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание
листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края
овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 293

294.

болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает
работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов
и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по
направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также
Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических
воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and antiseismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое
основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев)
и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение
демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями
сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы,
проходят запирающие элементы - болты, которые фиксируют сегменты и пластины
друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок
поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном
положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает
ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих
расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения,
при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие
корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая
выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и
верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с
возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под
действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий
элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два
открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в
радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз
ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает
нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния
возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения
только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от
торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции
поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 294

295.

изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1);
на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное
отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока
2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его
оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два
паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный
глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине
диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов
«I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней
части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в
верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса
по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса
и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием
(вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором
нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного
усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и
уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие
корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток
зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток,
происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без
разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел,
закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено
центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью
штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде
калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным
усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два
открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней
точки паза штока.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 295

296.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 296

297.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 297

298.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 298

299.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 299

300.

2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 300

301.

(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A,
(72) Автор(ы):
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
Рабер Лев Матвеевич
Адрес для переписки:
(UA),
Кондратов В.В.(RU),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 25-
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 301

302.

27), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания Mз,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 302

303.

качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 303

304.

- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60 o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 304

305.

ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
(56) Список документов, цитированных в отчете ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 305

306.

(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 306

307.

В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 307

308.

Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 308

309.

т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 309

310.

недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 310

311.

Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 311

312.

Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах
оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции
возводимого сооружения (рис. Л.1).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 312

313.

Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и
гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а
затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или
выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по
технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и
натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был
гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть
параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее
50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т
носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 313

314.

рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для
суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата
испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик
ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется
при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и
расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может
быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом),
оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается
комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е
льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных
трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной
шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить
надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и
автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт,
состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного
клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном
соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином
вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька
вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой (
на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение
трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 314

315.

Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых
кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение ,
патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С
увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно
подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах изза разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F
16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин
и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на
пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения
в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции
и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение
точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 315

316.

Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью
подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит
медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с
ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под
действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого
трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама
опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных
медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз
стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с
помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной
воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы
оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013,
СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям
трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в
сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4,
кольцевого уплотнителя 5.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 316

317.

Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом
куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
+
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци
-болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов
Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца:
расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если
антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в
продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми
шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При
этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более
надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с
трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный
втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность
соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный
обожженный клин , который является амортизирующим элементом при
многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом
соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым
усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 317

318.

названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность
виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с
одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный
обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок
выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала
расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию
и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых
кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не
показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний
вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если
коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ,
содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в
виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным
обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 318

319.

фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем,
что, с целью расширения области использования соединения, фланцы
выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы
с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во
фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб ,
установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет
протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным
обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг 5
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 319

320.

Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 320

321.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 321

322.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 322

323.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 323

324.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов
Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018, для обеспечения
сейсмостойкости, за счет легко сбрасываемости панелей с существующего здания , при
импульсных растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных
соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении
резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 324

325.

использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная»,
№ 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании
навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционно-подвижных болтовых
соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 325

326.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 326

327.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 327

328.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 328

329.

При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК 2010 136 746
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
Приоритет(ы):
(RU)
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2 Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Адрес для переписки:
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
Коваленко Александр Иванович (RU)
"Теплант"
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 329

330.

СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся
тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а
в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий
момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового
соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с
сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости,
состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в
районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до
7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции
при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва
прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d,
SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем
допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей,
щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном
взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 330

331.

2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, Миролюбов Ю.П.(RU)
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 331

332.

Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 332

333.

Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 333

334.

ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60 o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 334

335.

Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Пошлина:07.08.2017)
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 335

336.

учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
(56) Список документов, цитированных в отчете ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 336

337.

закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 337

338.

Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 338

339.

Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 339

340.

определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 340

341.

В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 341

342.

закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 342

343.

натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
2472981 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 472 981
(13)
C1
(51) МПК
F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.03.2017)
Пошлина:
учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Леонардович (RU),
17.06.2011
Полатиди Людмила
Борисовна (RU),
Приоритет(ы):
Бурцева Ирина Валерьевна
(RU),
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
Бугреева Светлана
Ильинична (RU),
Красинский Леонид
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
Григорьевич (RU),
Миллер Олег Григорьевич
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU
176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1, 30.07.1992. RU 2263828 C1, (RU),
10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, Шумягин Николай
Николаевич (RU)
19.05.2005.
Адрес для переписки:
(73) Патентообладатель(и):
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 343

344.

614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО
"Авиадвигатель", отдел защиты интеллектуальной
собственности
Открытое акционерное
общество "Авиадвигатель"
(RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с
расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей
установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами. Каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении. При этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер
сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения втулки в окружном направлении; с длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение
циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких
параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях. 1 з.п. ф-лы,
3 ил.
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым
сечением, которую используют для центровки и разгрузки болта, снижения напряжений среза в
самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин.
В.Н.Быков, С.П.Фадеев, Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении
деталей в районе отверстий под болты возникают напряжения. Наличие концентратора напряжения,
повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой
конструкции, снижающим циклическую долговечность и ресурс деталей.
В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов.
Отверстия под болты, являющиеся концентраторами напряжений, могут быть расположены в
полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления
концентратора в виде отверстия из полотна диска.
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень
действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс деталей, является основным недостатком
такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что
обеспечивает достаточную разгрузку отверстий. Эффективность подобной доработки деталей
подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные
грузики лабиринтов диска 13-ой ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей
ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин, В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования
авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 344

345.

Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий
пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с гайкой. В деталях выполнены круглые отверстия
(Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая
повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях, снижающие циклический ресурс и
надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и
надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких параметрах работы путем
разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей,
объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту
пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными
болтами, согласно п.1 формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и
вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном
направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и
сохранения необходимой площади контакта между деталями и болтом необходимо соблюдать
следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков
и расчетов напряженно-деформированного состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении,
и выполнение втулки с соответствующим овальным при соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения
циклического ресурса деталей, оцененного по условной кривой малоцикловой усталости для
дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления
ресурсами авиационного ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и
сокращения затрат при ресурсных испытаниях (применительно к двигателю ПС-90А и его
модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 345

346.

- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой
формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей
компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и прочного материала - позволяет снижать массу
фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу
использования в современных двигателях последнего поколения.
В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных
напряжений в отверстиях соединяемых деталей, следовательно, снижается циклическая
долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается
площадь цилиндрического сечения сопрягаемых деталей, что повышает риск потери несущей
способности, возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально
уменьшается и площадь цилиндрического сечения соединяемых деталей, что повышает риск потери
несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии
действий окружных напряжений при этом выравниваются, а эффект снижения концентраций
напряжений уменьшается.
Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между
деталями и болтом, а также из технологических соображений необходимо соблюдать следующее
соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с
изготовлением втулки, т.к. толщина стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке
втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового
соединения дает возможность не только выравнивать напряжения по толщине пакета деталей и в
болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях,
повышая их ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение,
на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано болтовое соединение в сборке деталей ротора КВД
в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД),
например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2 вала КВД и диска 3 второй ступени КВД.
В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5
с таким же овальным сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях,
соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину пакета деталей 1, 2, 3. Во втулке
5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 346

347.

сечения. Диаметр головки болта 7 и наружный диаметр гайки 8 перекрывают при сборке радиальный
размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую
площадь контакта между фланцами и стяжным болтом 7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при
этом длина окружности С между ними зависит от размера сечения b втулки 5 в окружном
направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой
размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В процессе работы КВД концентрация
напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет
работать при высоких заданных параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность
болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по
окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с
размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d диаметр отверстия втулки под болт.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 347

348.

2249557 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 249 557
(13)
C2
(51) МПК
B66C 7/00 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.03.2008)
(21)(22) Заявка: 2003107392/11, 17.03.2003
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.03.2003
(72) Автор(ы):
Нежданов К.К. (RU),
Туманов В.А. (RU),
Нежданов А.К. (RU),
Кузьмишкин А.А. (RU)
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2004 Бюл. № 25
(45) Опубликовано: 10.04.2005 Бюл. № 10
(73) Патентообладатель(и):
Туманов Антон
Вячеславович (RU)
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 348

349.

(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2192383
C1, 10.11.2002. SU 1735470 A1, 23.05.1992. ЕР 0194615 A1, 18.09.1986.
Адрес для переписки:
440047, г.Пенза 47, ул. Минская, 13, кв.56, А.В. Туманову
(54) УЗЕЛ УПРУГОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРЕХГЛАВОГО РЕЛЬСА С ПОДКРАНОВОЙ
БАЛКОЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы
кранов. Согласно изобретению узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний
пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой. Эта подкладка выполнена из
пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей
длине рельса. Ширина упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса
подкрановой балки. Сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами. Изобретение обеспечивает повышение долговечности
рельсовой конструкции. 1 ил.
Изобретение относится к транспортным конструкциям, преимущественно к подкрановым
конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы кранов (8К, 7К).
Известны технические решения, разработанные В.Ф.Сабуровым [1]. Под рельс укладывается
резинометаллическая прокладка, являющаяся податливым слоем, уменьшающим максимумы
локальных напряжений σу, приводящих к появлению усталостных трещин в подрельсовой зоне
подкрановой балки. Резинометаллическая прокладка значительно снижает локальные напряжения σ у
и, соответственно, повышает долговечность подкрановой балки.
Недостаток резинометаллической прокладки - ее долговечность ниже, чем долговечность кранового
рельса, и поэтому ее приходится менять чаще, чем рельс.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 349

350.

Для устранения этого недостатка должна быть разработана демпфирующая подрельсовая прокладка,
обладающая такой же податливостью, как резинометаллическая, но обладающая большей
долговечностью. Известен также трехглавый рельс, четко фиксирующийся на подкрановой балке [2].
За аналог примем патент России RU №2192383 С1 [3]. В этом аналоге применен трехглавый рельс.
Тормозная балка симметрична и помещена ниже боковых глав рельса для обеспечения свободного
прохода направляющих роликов крана. Симметрия тормозной балки исключает косой изгиб
подкрановой конструкции и позволяет достичь наибольшего снижения материалоемкости.
Технический результат изобретения - повышение долговечности подкрановых балок и рельсов и
удобство эксплуатации конструкции.
Технический результат реализован тем, что в узле упругого соединения трехглавого рельса с
подкрановой балкой и тормозной балкой между рельсом и подкрановой балкой размещена
демпфирующая подрельсовая прокладка.
Отличие в том, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс
подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с
продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса,
причем ширина упомянутой прокладки на 5...10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой
балки.
При этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами.
На чертеже показан узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и симметричной
тормозной балкой. Тормозная балка находится ниже боковых глав рельсов на расстоянии,
обеспечивающем свободный проход направляющих роликов крана.
Узел содержит трехглавый крановый рельс 1 с центральной главой, по которой катятся основные
безребордные колеса 2 мостового крана и передают вертикальные силовые импульсы Р.
Направляющие ролики 3 крана фиксируют основные колеса 2 на трехглавом рельсе 1, катятся по
боковым главам рельса и передают на них горизонтальные силовые импульсы Т.
У направляющих роликов 3 имеются аварийные удерживающие гребни снизу.
Под рельсом 1 помещена демпфирующая подрельсовая прокладка 4 из пружинной стали, с
продольными гофрами (5...10 шт.) одинаковой высоты с плавными закруглениями.
Демпфирующая подрельсовая прокладка 4 опирается на верхний пояс 5 двутавровой прокатной
балки. Швеллеры 6 соединяют верхний пояс 5 с симметричной тормозной балкой 7. Тормозная балка
7 может быть и не симметричной. Швеллеры 6 и тормозная балка 7 также соединены друг с другом
посредством болтов 8, затянутых с гарантируемым натягом. Симметричные элементы тормозной
балки 7 также соединены друг с другом через стенку двутавровой прокатной подкрановой балки
посредством болтов 8 с гарантируемым натягом. Болты 9 проходят сквозь подошву трехглавого
рельса 1 и полку швеллера 6. Болты 9 снабжены пружинными тарельчатыми шайбами 10,
выполненными из пружинной стали. Кроме этого, в зазоре между боковой гранью верхнего пояса 5 и
гранью боковой главы рельса имеется шайба, передающая давление с боковой главы рельса на
верхний пояс 5, а между нижней гранью боковой главы рельса и швеллером 6 имеется зазор.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 350

351.

Работа упругого узла соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой.
При действии вертикальных силовых импульсов Р от катящихся безребордных колес крана 2 рельс 1
упруго оседает под каждым из колес 2, сдавливая демпфирующую подрельсовую прокладку 4.
Высота каждого из гофров уменьшается, ширина ее увеличивается. В зоне контакта с поверхностью
подошвы рельса 2 и верхнего пояса 5 возникают распорные силы, гасящиеся за счет сил трения.
Напряжение в тарельчатых пружинах несколько ослабевает (на 10...15%). Локальное взаимодействие
между трехглавым рельсом 2 и верхним поясом 5 подкрановой балки распределяется на большую
длину и тем самым локальные суммарные напряжения Σσу значительно снижаются и этим
выносливость повышается. При уходе колеса крана демпфирующая подрельсовая прокладка 4
упруго возвращается в исходное положение.
При действии же горизонтального силового импульса Т от одного из направляющих роликов 3
горизонтальные усилия передаются за счет сил трения. Если же силы трения будут превышены, то в
работу вступает внутренняя поверхность боковой главы рельса через шайбу с продольной торцевой
кромкой верхнего пояса 5. Далее в работу на изгиб включается симметричная тормозная балка 7,
опирающаяся в горизонтальной плоскости на колонны каркаса цеха.
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
1. Между подошвой трехглавого рельса и верхним поясом подкрановой балки по всей длине рельса
размещена демпфирующая подрельсовая прокладка с продольными гофрами (5...10 штук)
одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей подрельсовой прокладки регулируется прочностью
пружинной стали, толщиной листа, высотой продольных гофров, числом гофров.
3. Под болтами, соединяющими рельс с подкрановой балкой, применены упругие тарельчатые
шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от рези неметаллической прокладки, свойства которой ухудшаются со временем, из-за
старения резины, свойства демпфирующей подрельсовой прокладки остаются неизменными во
времени, а долговечность их такая же, как у рельса.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей подрельсовой
прокладки, так как в ней отсутствует быстро изнашивающаяся и стареющая резина. Экономический
эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1
(Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован
10.11.2002.
Формула изобретения
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 351

352.

Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и тормозной балками, отличающийся
тем, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки
демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными,
имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем ширина
упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки, при этом
сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие
верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми
пружинными шайбами.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 352

353.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 353

354.

Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, СанктПетербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и
деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет
Альбом Специальные технические условия (СТУ) по изготовлению и монтажу
энергопоглощающего демпфирующего компенсатора для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления для компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое
фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов
Владимир Григорьевич автор также изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
для трубопроводов" Мкл F 16 L 23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 покрытых -Строительные Системы альбом ШИФР 1.010.1-1-2с.94 , выпуск 0-2 , 0-3 можно заказать по
[email protected] (911) 175-84-65, (921) 962-67-78, т/ф (812) 694-78-10 Карта Сбербанка №
2202 2006 4085 5233
Более подробно об использовании Специальные технические условия по применения
огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой
прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 8126947810 СПб ГАСУ , с использованием
изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 354

355.

2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель
противовзрывная» для разработки и испытания на сейсмостойкость по применению
изобретения; Фрагментов узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для
компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также
изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L
23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 ( отправлено в ФИПС, Москва, от 14.02.2022 , для
получения патента на применение огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ЯпоноАмериканской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя
с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic
Friction Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake
Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con
marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных
строительных конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября
1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75
и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется "Руководство по
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 355

356.

проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с
поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя
базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид
болтовых монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и многоэтажных зданий и
сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа
конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных
болтов, основные положения по конструированию и расчету фланцевых соединений, особенности
технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических
исследований, выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им.
Мельникова, а также другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых
соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук
В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин; ЦНИИПроектстальконструкцией
им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук
Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в
части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в дополнение к ОСТ
36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах.
Типовой технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке
фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций производственных
зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие
подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10 и более при
коэффициенте асимметрии напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует выполнять только с предварительно напряженными
высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за
счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев от
предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 356

357.

1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию
сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в соединяемых элементах (в
дальнейшем ФС сжатых элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без
предварительного их натяжения, затяжкой болтов стандартным ручным ключом. Такие соединения
могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими
поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые трубы,
изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при
проектировании, изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в
соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих рекомендаций, а также с учетом
положительного опыта освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским,
Череповецким заводами металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским
заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических
исследований,
выполненных
в
1981-1987
гг.
во
ВНИПИ
Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях
отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с "Руководством по проектированию,
изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из
широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с
требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного строительного комитета
СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных
стальных конструкциях и приказа Министерства монтажных и специальных строительных работ
СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного сортамента
металлопроката для применения в строительных стальных конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ
8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с параллельными гранями полок по ГОСТ
26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили
гнутые замкнутые сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные
прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (для
сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ
10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или
их совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15
по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими
свойствами в направлении толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 357

358.

На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей,
предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при этом сталь
должна удовлетворять следующим требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
для одного из трех образцов
%.
%, минимальное
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод
строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали
по ГОСТ 19903-74*.
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.)
должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
минимального
учитываемого
Допустимая
частота
дефекта
Максимальная
допустимая
длина дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние между
дефектами
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности
минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По
усмотрению
завода
строительных
стальных
конструкций
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
разрешается
Всего лист 489
Лист 358

359.

дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после приварки их к
элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод
строительных стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект"
климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а
также высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по
тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок.
Геометрические и механические характеристики таких болтов должны отвечать требованиям ГОСТ
22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 2235677. Применение таких болтов в ФС каждого конкретного объекта должно быть согласовано с
проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание
изготовителя базы данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по
ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же
марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и
коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II-2381*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 359

360.

.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков,
подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки фланцев передают внешние
усилия через предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание
фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без
разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты
диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать в тех случаях, когда
постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра
болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных
стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон, и болты наружных зон,
ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 360

361.

Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по
контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом (см. рис.1):
,
,
,
где - наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
(раздел 5) величину
принимают равной
, то в расчетах на прочность ФС
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального
растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно центра тяжести присоединяемого
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 361

362.

профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и
внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с
учетом действия местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.)
должна обеспечивать возможность свободной установки и натяжения болтов, в том числе
выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна
для передачи внешних силовых воздействий или необходимо повысить несущую способность
растянутых участков ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует
усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля,
длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует располагать так, чтобы концентрация
напряжений в сечении основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта
и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность
ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует
строго соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7
настоящих рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 362

363.

на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их
натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не
предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости.
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает
в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2, расчетные продольные усилия 1593-3554 кН
(163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные
сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения необходимой несущей способности
сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 2040 мм включает профили от 100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного
типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый
сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3,
расчетные продольные усилия 800-2681 кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров
данных типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами жесткости в количестве не
менее 3 шт. Ширина ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5
диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные
прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до 377х10, расчетные
продольные усилия 630-3532 кН (64-360 тс).
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными
сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо
применение сплошных фланцев без ребер жесткости при условии выполнения сварных швов
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 363

364.

равнопрочными этим элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений,
подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять со сплошными фланцами
и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер
определяется размерами фланца и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут
установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из гнутосварных профилей данного
типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений
данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных
воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами с постановкой ребра
жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения
количества болтов и ширины фланцев соответствующее уширение поясов двутавров следует
осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок (рис.3, а).
Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных
двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до
100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13-259 тс·м). Несущая
способность ФС на изгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена
из условия прочности фланца, болтов и сварных швов соединения, воспринимающих данный
изгибающий момент.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 364

365.

Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных
воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами, высота которых не превышает
высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в
рамных соединениях ниже несущей способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых
участков ФС допустимо применять составные фланцы, увеличивая их толщину на растянутом
участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на
изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих
рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные
проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы, необходимо строго
выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7
настоящих рекомендаций. В таких соединениях следует предусматривать также установку болтов с
суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых
элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило,
применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию
изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное растягивающее усилие,
воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 365

366.

прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых
отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов
соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали
фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному
растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения.
Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:
,
где
(1)
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между
болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон
М20
16
2,5
20
1,7
25
1,4
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 366

367.

М24
М27
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать
обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина
фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не
превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне,
выделяют отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см. рис.1)
шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
если
если
где
(2)
,
(3)
,
(4)
;
;
,
,
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 367

368.

- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
(5)
где
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
определяемый по табл.3 или по формуле:
,
;
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
(9)
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
участка фланца;
-го Т-образного
где
- толщина фланца;
- расстояние от оси болта до края сварного шва
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15
0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
Таблица 4
Параметр
при
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 368

369.

1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению,
приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию
изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом
профиле
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости его соединения с
фланцем по формуле*:
,
где
и
(10)
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 369

370.

- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
можно пренебречь.
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец,
Усилия в поясах присоединяемого профиля
определяют по формуле
,
где
- площадь поперечного сечения пояса
или
(11)
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого
пояса;
;
;
- толщина стенки,
обозначения приведены на рис.4.
полок
и
высота
присоединяемого
профиля;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
остальные
Всего лист 489
Лист 370

371.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 371

372.

при
,
при
где
,
;
(12)
,
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
, равное:
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 372

373.

при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
(19)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
, равное:
при наличии ребра жесткости
;
(20)
;
(21)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(22)
- расчетное усилие на болт наружной зоны
-го Т-образного участка фланца
растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с указаниями п.5.5;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
случаях 1,0.
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 373

374.

растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4,
следует считать обеспеченной, если
мм,
,
где
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8
0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на
действие местной поперечной силы
следует проверять по формуле
,
(24)
где - количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество
болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого
профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями
п.5.5;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 374

375.

- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с
указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС
изгибаемых элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил
следует проверять
по формуле
,
(26)
где
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов
определяемое по формуле
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней
нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует
выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом глубины проплавления
корня шва на 2 мм по трем сечениям (рис.5):
Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 375

376.

;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
где
(30)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и
металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимаются по табл.3 главы СНиП II-2381*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается
по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями
п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан
маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода - поставщика
проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте,
доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна превышать 0,5
мм. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует
проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству этого проката.
При отсутствии сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью
определения требуемых механических свойств и химического состава, определяющих качество
проката. При этом проверку механических свойств стали в направлении толщины проката следует
проводить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами
ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с указаниями п.2.4.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 376

377.

6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной
термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные станки). При применении ручной
термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом
(например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем,
должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны
быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только
в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем
двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла
их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 377

378.

следует выполнять механизированным способом с применением материалов, указанных в п.2.7, и
проплавлением корня шва не менее 2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место
расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы.
Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца
(клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных
соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.
элементов
конструкций
с
ФС
должна
Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
Предельное отклонение
Не более 0,0007
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной
линейки
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке
торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
0; -5,0 мм
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть
огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее
10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых элементов.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 378

379.

Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в
соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего
конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами
изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75,
раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по
поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых элементов категории швов сварных
соединений 1 по поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и
требованиями пп.6.10 и 6.11 настоящих рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и
пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность маркировки и клейма
сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны
удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации,
предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию сертификата,
удостоверяющего качество стали фланцев, а также документы о контроле качества сварных
соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали, отличных от указанных в п.2.2, заводизготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для фланцев в
соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать
технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в конкретных условиях монтируемого
объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений
стальных
строительных
конструкций"
(ВНИПИ
Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба),
назначенного приказом по монтажной организации ответственным за выполнение этого вида
соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 379

380.

подготовительные работы;
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с
п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с
указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких указаний контактные
поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и
краски, рыхлой ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки
резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны
(жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту
закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить
закручиванием гаек до величины момента закручивания
формуле
, который определяют по
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 при контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату
или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31),
не должно превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 380

381.

7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор
цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД, и предъявить собранное
соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем
пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки (расконсервации) болтов;
качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек
и шайб требованиям ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах
КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над
гайкой; наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований
табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных
болтах тарированными динамометрическими ключами. Контроль усилия натяжения следует
производить не ранее чем через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом
усилия в болтах соединения должны соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
М27
Всего лист 489
Лист 381

382.

167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0;
+10%. Если при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому условию, то усилие натяжения
этих болтов должно быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной
п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или документы завода-изготовителя,
удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о
контроле качества сварных соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля
за выполнением монтажных фланцевых соединений на высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
N
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
, мм
2
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
(163)
25
8
6
20К1
1626
(166)
25
9
6
п
/
п
1
1
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
, мм
, мм
Всего лист 489
Лист 382

383.

20К2
1879
(192)
40
10
6
2
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
3
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
4
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 383

384.

5
6
7
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
30К1
3306
(337)
30
12
8
30К2
4032
(411)
40
12
8
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 384

385.

4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
сечения двутавра;
пределу текучести);
, где
- площадь
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра растяжению по
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ
РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
2
3
4
5
п
/
п
1
1
100
7
957
(97,6)
20
2
100
8
1224 (124,8)
25
110
8
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 385

386.

3
4
5
6
125
8
125
9
140
9
140
10
160
10
160
11
180
11
180
12
1579*
(161,0)
30
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
2613 (266,4)
30
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 386

387.

** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72
соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных
конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не
менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект"
по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие предварительного натяжения 239
кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ
22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения уголка с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого
соединения;
текучести);
- максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 387

388.

1
10Шт1
800**
(81,5)
30
881**
(89,8)
25
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2 (см. п.6 примечаний)
3
15Шт1
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 388

389.

20Шт1
5
2537*
(258,6)
40
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5
10Шт1
958
(97,6)
20
1227*
(125,1)
25
1
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 389

390.

3
15Шт1
1494**
(152,3)
25
1919**
(195,6)
30
2681**
(273,3)
40
15Шт2
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1
20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 390

391.

3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не
менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали
40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие
предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ
22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН
(31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением
не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждой схемы
фланцевых соединений;
пределу текучести);
- максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
4
5
6
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
7
8
Всего лист 489
Лист 391

392.

1
114
2,5
121
245
175
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
4,0
255
185
140
3,5; 4,5
275
205
20
140
4,0
8,0*
(92,2)
903
25
310
220
24
159
3,5; 5,5
630
20
300
220
20
168
4,0
903
25
350
250
24
(138,2) 1356
25
350
250
24
400
300
400
300
430
330
168
2
3
5,0
6,0
8,0
219
6,0; 8,0*
219
10,0*
245
20
20
6,0*
168
219
(64,2)
630
10,0*
4,0
(184,3) 1808
25
24
6,0
8,0*
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 392

393.

4
5
219
7,0; 8,0
(230,4) 2260
25
400
300
245
10,0
12,0*
430
330
273
4,5.....**6,0
460
360
273
8,0; 10,0*
325
5,0; 5,5
535
425
377
5,0
560
460
273
7,0; 8,0
460
360
273
12,0*
460
360
377
9,0; 10,0
560
460
325
6,0
520
410
8,0
(276,5) 2712
8,0
(360)
3532
25
30
24
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ
10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 393

394.

рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с округлением в большую
сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5
диаметра трубы для четных и 1,7 диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ
22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН
соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
расчетное сопротивление стали трубы растяжению по пределу текучести);
-
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 394

395.

Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
М24
М27
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 395

396.

70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
Примечание. Параметр
может быть изменен в зависимости от типа колонны при
выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
1
2
3
4
Диаметр
болт
а
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1 70Б1 80Б1
60Б2 70Б2
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30
1
30
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
159,
18
206,
-
-
-
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 396

397.

М27
-
-
-
-
-
-
-
-
7
4
3,7
8
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
40
Ш
50
Ш
60
Ш
70Ш
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
26
Б
30Б
35Б
40Б
45
Б
50
Б
55
Б
60
Б
70
Б
8
0
Б
90
Б
100Б
23
Ш
26
Ш
30
Ш
35
Ш
8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ
19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения
ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также гайки
высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 397

398.

ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
по
ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением стали
растяжению по пределу текучести
разрыву с
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали
=520 МПа (5300 кгс/см ), площадь сечения профиля
усилие растяжения, действующее на соединение,
материал фланца
-
сталь
марки
09Г2С-15
=2х22=44 см ;
=1557 кН (159 тс);
по
ГОСТ
сопротивлением растяжению по пределу текучести
19282-73
с
расчетным
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное
сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ).
Толщина фланца =30 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
усилие предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой
марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм,
расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления
соответственно
);
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2390 кгс/см
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета
параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0. Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем
по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 398

399.

;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение
центр тяжести сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого профиля.
Поэтому необходимо выполнение условия:
=0, где
- статический момент сварных швов
относительно оси
, или
= , где
и
- статические моменты сварных швов выше и
ниже оси
соответственно.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 399

400.

Разница между
и
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении
количество болтов внутренней зоны
=4. Количество болтов наружной зоны
предварительно
назначаем из условия (1) [см. раздел 5]:
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней
нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, определяемое по табл.2
(раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество
болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с
указаниями п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно оси
(см.
рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3)
или (4). Для определения необходимо найти величину
- расчетное усилие на болт наружной
зоны -го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что
в силу конструктивных особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной
зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому для нахождения величины необходимо
определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 400

401.

наружной зоны, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5)
, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один
болт участка I наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и
краями сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 401

402.

Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
мм, а
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
,
расчетное
усилие
растяжения,
воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 402

403.

Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм
по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным сопротивлением
стали растяжению по пределу текучести
сопротивлением стали разрыву
;
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным
=470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы
усилие растяжения, действующее на соединение,
материал фланца
-
сталь
марки
09Г2С-15
=66,62 см
=1666 кН (170 тс);
по
ГОСТ
сопротивлением растяжению по пределу текучести
19282-73
с
расчетным
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное
сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*)
Толщина фланца =25 мм;
МПа (1480 кгс/см ).
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
усилие предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=8 мм, сварка механизированная проволокой
марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм,
расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления
соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2160 кгс/см );
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер
жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается
обеспеченной, если:
при
мм.
Из этого условия определим необходимое количество болтов
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 403

404.

Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер
жесткости
=4. Длина нечетных ребер:
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам
присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
мм, а также необходимые для
расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=1,0,
=1,0,
=0,7,
=1,0,
=1,0.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 404

405.

Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем
сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 405

406.

Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1,
подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С,
площадь сечения профиля
=131 см , площадь сечения пояса
сопротивления профиля =2610 см ;
изгибающий момент и продольное усилие, действующие
соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
=35,4 см , момент
на
соединение,
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным
сопротивлением изгибу по пределу текучести
принята равной =25 мм;
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина фланца
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
расчетное усилие предварительного натяжения болтов
катеты сварных швов по поясам профиля
=266 кН (27,1 тс),
=239 кН (24,4 тс);
=12 мм, по стенке
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
от действия изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10) [см. раздел 5]:
;
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 406

407.

.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и
рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки
профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
условие (13):
и
выполняется
;
.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 407

408.

При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого
пояса и симметричное расположение болтов относительно пояса
, см.
рисунок) расчетное усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к
растянутому поясу,
определяем по формуле (16):
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной
зоне пояса, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5):
, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса
профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
профиля (
до края сварного шва растянутого пояса
мм).
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 408

409.

Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
кН (20,1 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой
части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 409

410.

необходимых для определения
и
, выполняем так же, как и при определении
лишь разницей, что для болтов и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
мм). Тогда:
, с той
=37 мм (
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10
настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 410

411.

Приложение 8
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных
сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для изготовления
фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику
испытаний на статическое растяжение с целью определения следующих характеристик
механических свойств металлопроката в направлении толщины при температуре
°С:
предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву;
относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после разрыва.
1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические
свойства могут быть использованы для контроля качества проката для металлоконструкций; анализа
причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для
конструкций; расчета прочности несущих элементов с учетом их работы по толщине листов;
сравнения сталей в зависимости от химического состава, способа выплавки и раскисления, сварки,
вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и
определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его
головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
на которой определяется удлинение;
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва,
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
осевая растягивающая нагрузка
,
, мм ;
, мм ;
- нагрузка, действующая на образец в данный
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 411

412.

момент испытания;
предел текучести (физический)
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец
деформируется без заметного увеличения нагрузки;
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение
достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет при определении
указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
, предшествующей разрушению образца;
относительное удлинение после разрыва
- отношение приращения расчетной длины
образца (
) после разрыва к ее первоначальной длине ;
относительное сужение после разрыва
площади поперечного сечения после разрыва
образца
.
, % - отношение разности начальной площади и
к начальной площади поперечного сечения
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные
цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной расчетной длиной
мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении
толщины, условно рассматривается как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ
1497-73 составляет
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна
к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется
прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 мм такая корка сохраняется на
одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой
целью к листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две пластины из стали той
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 412

413.

же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические
образцы вырезают из сварного соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую
часть образца. При этом продольная ось образца должна совпадать с направлением толщины
испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные
образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на рисунке, а. При этом
высота головок образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при
последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности образцов и
точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на
рабочей части образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую длину образца
вместе с головками.
2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до
0,1 мм, и полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части
образца до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с
точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение
производят при повороте образца на 90°), и за начальный диаметр принимают среднее
значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных диаметров (в
середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания определяют, вблизи
какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при определении
относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный
диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1
мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из
средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом
растяжении используют универсальные испытательные машины с механическим, гидравлическим
или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия
их требованиям ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1,
за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца, выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм
"усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 413

414.

толщины проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ
1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за
возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения, трещины и др.)
результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в
журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на
металлоконструкции. Величины
и
нормируются и служат критериями при выборе и
назначении толстолистового проката для изготовления фланцев. Значения других характеристик
и
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического заводаизготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер листа, химический
состав и механические свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* с гарантированными
механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок
09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15.
Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-11779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм:
временное
сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел текучести
=40 кгс/мм ,
относительное удлинение
%, относительное сужение в направлении толщины ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .
%,
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по
ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к
материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
для одного из трех образцов
%.
%, минимальное
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод
строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 414

415.

Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм
симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля, присоединяемого к фланцу,
должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод
строительных конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны контроля стали фланцев
для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Контролируема
я зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальна
я
учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота
несплошностей
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
10 м
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно
осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к каждому листу. При
удовлетворении требований, указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод
строительных конструкций не выполняет.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 415

416.

Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989
К протоколу прилагается положительный отзыв об изобретениях
организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ МЧС со ссылками оригинала
МЧС Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную
работу по анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных
на обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации
инновационных проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд
«ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки малого и среднего
предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО
«РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд
содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере»,
ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые на сегодняшний
день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами
изделия «огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные
организации. Сайдулаеву К.М. [email protected] u
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 416

417.

Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС
России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная
информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в
области гражданской обороны, защиты населения и территорий от
чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной безопасности, а также
обеспечения безопасности людей на водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности
А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1114289 https://disk.yandex.ru/d/3X_bSI384fScAw
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 417

418.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 418

419.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 419

420.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 420

421.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 421

422.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 422

423.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 423

424.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 424

425.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 425

426.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 426

427.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 427

428.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 428

429.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 429

430.

Отзывы ГОССТРОЯ РФ и НТС три отзыва МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ
117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп. 2 24- №. 9У № 3-3-1
/33 На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба"
197371, Санкт-Петербург, Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело
проектную документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие
с использованием сейсмоизолирующего скользящего поя¬са для
строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9
баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Ма¬териалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадь¬ба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2
"Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий"). Разработанная документация была направлена
на экспертизу в Центр проектной продукции массового применения (ГП
ЦПП; экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический
Центр по сейс¬мостойкому строительству и инженерной защите от
стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94),
работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений"
НТС ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя
России. Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без
проведения разработчи¬ком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установлен¬ном порядке использование работы в массовом
строительстве нецеле¬сообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами конт¬роля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Кресть¬янская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2С.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
ре¬зультаты применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 430

431.

Приложение:
экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87А.Сергеев
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ
117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп. 2
и. и. ЧУ № з-з-1 А
На№
О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского
(фермерского) хозяйства
"Крестьянская усадьба"
Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с. 94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сеисмоизолирующего скользящего поя¬са
для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и
9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий.
Ма¬териалы для проектирования", выполненную КФЯ "Крестьянская
усадь¬ба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с использованием сеисмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по
сейс¬мостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчи¬ком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установлен¬ном порядке использование работы в массовом
строительстве нецеле¬сообразно .
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами конт¬роля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 431

432.

1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Кресть¬янская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
ре¬зультаты применения в практике проектирования и строительства
сеисмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2.
Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87
Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО
ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции
научно-исследовательских и проектно изыскательских работ,
стандартизации и технического нормирования Научно-технического
совета Минстроя России
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т. Присутствовали: от
Минстроя России от ЦНИСК им. Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. ,
Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширя-ез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян Ю.
А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев Е. М. ,
Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М / Адексеенков Д. А. , Кулыгин
Ю. С. , Смирнов В. И. , Чиг-ркн С. И. , Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. ,
Сухов Ю. П. , Дашезский М. А. Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов
А. А. , Нейман А. И. , Ма лин И. С.
от ПКИИИС
от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко А.И.
от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического центра
РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания" Ассоциация
"Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер М -Р.
Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г. Уломов В. И. , Штейнберг В. В.
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 432

433.

Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С. Баулин Ю. И. Малик А. Н.
Беляев В. С.
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения
сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии
• 1.010.-2с-94с. Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных
зданий в районах сейсмичностью 7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N
4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК "Крестьянская усадьба"
выполняет за работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, з и 9 баллов". В основу работы положен
принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных
нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино -щебеночных
амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены
материалы для проектирования фундаментов для вновь строящихся
зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы
работы по второму этапу предложены к промежуточному
рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко (
Головной научно-исследовательской организацией министерства по
проблеме сейсмостойкости зданий и сооружений) и не содержат
принципиально Д технических решений и методов производства работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной разработки
"проектно-сметной документации сейсмостойкого Фундамента с
использованием скользящего пояса (Типовые проектные решения)
учесть сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС
ЦНИИСК,
на котором были рассмотрены предложения сейсмоустойчивости
инженерных систем жизнеобеспечения ( водоснабжения,
теплоснабжения, канализации и газораспределения) .
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 433

434.

Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормировав ' Ю.
Г. Вострокнутов В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва ул. Строителей 3 корп.
2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело
проектную документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие
с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9
баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Материалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2
"Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с. использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки предлагаемых
решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в
установленном порядке использование работы в массовом строительстве
нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами контроля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 434

435.

1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект
обращает внимание' руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и
разработчиков документации на ответственность за результаты
применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94,
выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6
л. Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
Более подробно см типовой альбом ШИФР 1010-2с2.2021 выпуск
0-3 к проекту конструкторской документации на разработку
типовых чертежей демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных
конструкций, покрытых
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -
Строительные -Системы
См ссылки:https://disk.yandex.ru/d/6EPe_rfHBzbi_Q https://pptonline.org/960391
https://ru.scribd.com/document/521380517/Razrabotkf-RCH-STUOgranicheniya-Gololedoobrazovaniya-Naledey-Sosulek-Skatnix-Krishax-306
Публикации в соответствии со статьей 15 Закона РФ "О средствах массовой
информации"
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»,
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 2425 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 435

436.

графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения».
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
15. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл.
Островского, д.3 .
Альбомы, чертежи и типовые серии по легкосбрасываемым конструкциям
можно скачать по ссылке http://dwg.ru. Узлы и типовые серии рабочих чертежей
можно скачать по ссылке http://rutracker.org. Технические решения можно
скачать http://www1.fips.ru
16. Наука и мир . Международный журнал № 3 (43) 2017, стр 42 " Использование
легко сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений "
http://scienceph.ru/d/413259/d/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
http://ooiseismofondru.blogspot.ru/2017/06/httpsciencephrud413259dscienceandworldn.htm
l
https://www.youtube.com/watch?v=n0nwZPCg9e8
https://www.youtube.com/watch?v=7wwCo5c8kgw
https://ok.ru/video/12234392944 https://ok.ru/video/94633855627
17. Доклад СПб ГАСУ на 67 научной конференции профессоров, преподавателей ,
научных работников , инженеров и аспирантов в 2010 ИЦ "Сейсмофонд"
"лабораторные вибрационные испытания пространственных динамических моделей
узлов , фрагментов на сейсмические воздействия по шкале МSK с использованием
системы демпфирования и поглощения сейсмической энергии" 5 стр от 19.04.2010
18. Материал Международной научно-практической конференции 10-12 октября
2012 руководитель органа по сертификации продукции ОО "Сейсмофонд" "опыт
использования сертификатов сейсмостойкости и обследование" 3 стр.
19. Изобретатели в инновационном процессе России 2104 СПб Политехнический
университет. " К вопросу об обследовании , проверке и сертификации
сейсмостойкости зданий и сооружений"
20. Сборник научных трудов и программ международной конференции Савиновские
чтения ( 1-4 июля 2014 ) ПГУПС "Легкосбрасываеме ограждающие конструкции
взрывоопасных помещений"
21. Изобретения организации «Сейсмофонд» и Союза изобретателей СПб
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" RU № 2010136746
22 Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая"
23. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная"
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 436

437.

24. Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент"
25. Изобретение № 1011847 "Башня"
26. Изобретение № 1036457 "Сферический резервуар"
27. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях"
28. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн"
29. Научное сообщение в СПб ГАСУ " Физическое и математическое моделирование
взаимодействия оборудования и сооружений с геологической средой, методом
оптимизации и идентификации динамических и статических задач, теории
устойчивости, в том числе нелинейным, численным, аналитическим методом
моделирования, решения задач строительной механике и испытание
математических моделей на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) и их
программное обеспечение в моделировании конструкций механике сплошных сред в
ПК SCAD " на XXVI Международной конференции «Математическое и
компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
(28.09-30.09.2015г.,СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk http://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
http://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU /
30. ОО «Сейсмофонд» приглашен 23-24 ноября 2017 г в СПб ГАСУ на третью
международную научно-практическую конференцию «Безопасность в
строительстве» ( докладом ) "Научная теория сейсмостойкости находится в
глубоком кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ- гробах не
относится к государственной безопасности" http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://youtu.be/RiKHpjXswUM
http://www.spbgasu.ru/Nauchnaya_i_innovacionnaya_deyatelnost/Konferencii_i_seminary/
radiogazeta zemlya rossii teoriya seismostoykosti nakhoditsya krizise
https://www.youtube.com/watch?v=RiKHpjXswUM&t=122s kiainformburo teoriya
seismostoykosti nakhoditsya glubokom krizise puti vikhoda
31. Научный доклад сообщение на 17-18.09.2014. Девятый съезд Петровской
Академии наук и искусств https://www.youtube.com/watch?v=Cq_S-8cPnnM
http://smotri.com/video/view/?id=v28057322c41
https://rutube.ru/video/88c5d4893147e4702c7973b72395387d/
https://ok.ru/video/307406637636 https://youtu.be/Cq_S-8cPnnM
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 437

438.

Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, покрытых
огнезащитным
составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы» и огнестойкого компенсатор -
гасителя температурных напряжений в ПК SCAD согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 :
"Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи,
лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
, для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей
температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»,
154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», для
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы , хранятся на
Кафедре технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема
докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и
растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе " т/ф (812) 694-78-10
[email protected] [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29,
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 438

439.

(911) 175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://pptonline.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 439

440.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 440

441.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 441

442.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 442

443.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 443

444.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 444

445.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 445

446.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 446

447.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 447

448.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 448

449.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 449

450.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 450

451.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 451

452.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 452

453.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 453

454.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 454

455.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 455

456.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 456

457.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 457

458.

на основе изобретений в фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления для
компенсатора проф Темнова В Г на основании изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г ". Проф дтн СПб ГАСУ Темнов Владимир Григорьевич автор также
изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" Мкл F 16 L
проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505
«Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и
23/00 RU № 2018 105 803 ( 008844) 15.02.2018 и
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 458

459.

сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической
энергии» , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов
и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская
ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в
ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М "
Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с
применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
т/ф (812) 694-7810 моб (921) 962-67-78, , (911) 175-84-65
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 459

460.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 460

461.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 461

462.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 462

463.

Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях
МЧС
Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по
анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных на
обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных
проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации»,
ОАО «Банк поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская
Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра
«Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм предприятий в научнотехнической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые
на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия
«огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
Сайдулаеву К.М.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС России
(mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация
о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций,
обеспечения пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на
водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И.
Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1104264 https://www.9111.ru/questions/7777777771785870/
https://t89006353172bkru.blogspot.com
https://studylib.ru/doc/6354447/9967982654%40mail.ru-kabelenesyshie-sistemi-mekaseismoopas... https://ppt-online.org/1097460 https://pdsnpsr.ru/articles/11731-kogda-savlstanet-pavlom_10032022
https://anticwar.ru/sistema_dobrovolnoiu_sertifikatsii_podjarnoiu_bezopasnosti_mchs_kond
ensatootvodchiki_avtomaticheskie_do_pn_40_mpa_dn_10_50_vpuskaeme_ao_zavod_im__0
242
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 463

464.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 464

465.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 465

466.

Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 466

467.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 467

468.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 468

469.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 469

470.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 470

471.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 471

472.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 472

473.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 473

474.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 474

475.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 475

476.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 476

477.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 477

478.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 478

479.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 479

480.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 480

481.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 481

482.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 482

483.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 483

484.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 484

485.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 485

486.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 486

487.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 487

488.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 488

489.

Компенсатор на фрикц.-подвиж болтовых соединениях с овальными отверстиями проф Темнова
Всего лист 489
Лист 489