Быстрособираемый армейский мост–переправа

1.

Тезисы доклада для сборника ПГУПС IV Бетанкуровский международный инженерный форум ОО «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ УДК 693.98 [email protected] [email protected] 8921962 [email protected]
Русская переправа - принуждение к Дружбе: проф. Уздина, для морпехов. За
дружбу славянских народов, русских и украинцев встреча на Эльбе, для
рукопожатия и слез, раскаяния и проклятия- заокеанских «партнеров», которые
стравили два братских народа ! [email protected] [email protected]
Спецоперация. Кто столкнул Россию и Украину?. Мухин Ю. И. 556 руб.
https://www.moscowbooks.ru/book/1123417/
Быстрособираемый армейский мост –переправа проф дтн ЛИИЖТа А.М.Уздина - из упруго –
платических пролетных ферм, с расчетными перемещениями и встроенном бетонном настилом, с
пластическми шаринрами в пролетном строении моста, с исполованием чертежей, расчетов в 3D модель,
длиной 250 футов (60 метроов) с упруго платическими фереми , построенно ускоренным методом, моста
для грузовых автомобилейц, через реку Суон, в штате Монтане, США. Построенно американскими
инженерами в 2017 году

2.

STEEL_DESIGNERS_GORENC_TINYOU_SYAM https://disk.yandex.ru/i/lmV6X1ffAJPnRA
https://ppt-online.org/1284548
Investigation of Prefabricated Steel-Truss Bridge Deck
Systems https://ppt-online.org/1246632
Α new seismic energy absorption device through
simultaneously yield and friction used for the protection
of structures https://ppt-online.org/1159781
Находясь под мудрым руководством самозанятых эффективных менеджеров, торгашей, коммерсантов и
ростовщиков , инженерам организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ на общественных началах ,
удалось разработать рабочие чертежи в без финансовой помощи и поддержки компрадорской партии
«Единая Россия» , на основании прямого упруго пластического расчет стальных пролетных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость для быстро собираемых
сборно-разборных надвижных армейским мостов с пролетами 6 метров , 9 метро, 12 метров , 18
метров , 24 метра, 30 метров ( серия 1.460.3-14 КМ ГПИ "Ленпроектстальконсрукция" ) для системы
несущих элементов моста и элементов проезжей части армейского сборно-разбороного пролетного
надвижного строения автомобильного моста (грузоподъемность переправы до 5 тонн , ширина проезжей
части 3 метра ) из упругопластических пролетных ферм с большими перемещениями с применением
замкнутых гнутосварных профилей , прямоугольного сечения типа "Молодечно"
Тезисы доклада Х.Н.Мажиева ПГУПС IV Бетанкуровский международный инженерный форум

3.

Меч для морпехо Черноморского Флота - новая переправа через Днепр , который ковался в неволе - как был
создан знаменитый мост из упругоплатинчатых пролетных ферм Быстрособираемый мост- переправа,
из упруго -платических ферм: Для - морпехов, ополченцев для Победы !
[email protected] [email protected] [email protected]
(921) 962-67-78, (996) 798-26-54,
Тезисы доклада для научного сборника Докладчик Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН:
1022000000824 ИНН : 2014000780 КПП: 201401001 ИНН Мажиева Хасан Нажоевича для Четвертого Бетанкуровского
международного инженерного форума проходившего в ПГУП с 30 ноября 2022 по 2 декабря 2022
Прямой упругоплаcтический расчет стальных ферм пролетного строения моста с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость стальных конструкций стальной фермы моста, пролетами 6, 9, 12
метров ( ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемность моста 3 тонны) ) с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью и упругопластичных УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО
НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО
НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ RU 2228415
УДК 693.98
Технический результат - повышение прочности и жесткости за счет предварительного напряжения и создания
“следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. Узловое сопряжение
представляет собой металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху
V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через металлические фасонки к металлическому элементу
соединения раскосов, и металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения
раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек. Между гайками и
металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, а между ними
винтовая пружина.
Надвижной сборно-разборный моста относится к армейским переправам через водные препятствия и может
быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений.

4.

Быстро собираемая упругопластическая пролетная ферма моста . выполнена , как преднапряженная панель
покрытия, предназначенная для большепролетных зданий и сооружений, а также для несущих элементов
транспортных галерей, переходов и других аналогичных объектов. Преднапряженная панель покрытия
представляет собой тонкую облегченную железобетонную плиту, выполняющую роль верхнего пояса, к которой
присоединены металлические подкрепляющие элементы в виде пространственно ориентированных шпренгелей,
состоящих из стержней решетки, нижнего пояса. Она снабжена дополнительно криволинейным поясом из пучков
высокопрочной арматурной стали или тросов с подвесками или стойками, присоединенными к узлам нижнего
пояса, снабженным натяжным устройством.
Недостатком этой системы является неэффективность конструкции за счет большего веса и расхода материалов в
отличие от предлагаемой авторами изобретениями " УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО
УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ
БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ "
https://patents.google.com/patent/RU2136822C1/ru
Более близким по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является трехгранная
деревометаллическая блок-ферма марки ТБФ 12-3Р. Верхний пояс П-образного сечения выполнен из
крупноразмерных плит, имеющих каркас из цельнодеревянных элементов и прикрепленной к нему сверху
шурупами обшивки из плоских асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами,
расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель из полистирольного пенопласта.
Гидроизоляция устанавливается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Верхний пояс
объединен с нижним пространственной решеткой регулярного типа, выполненной из деревянных или с
применением замкнутых гнутосварных профилей пряморуголтного сечения , типа "Молодечно" ( серия
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроекстальконструкция" ) раскосов квадратного сечения. Крайние раскосы соединены с
нижним поясом стальными стержневыми подвесками. Нижний пояс из стальных стержней круглого сечения
имеет по концам V-образное разветвление для сопряжения с основными ребрами верхнего пояса .

5.

Недостатком прототипа является неэкономичность конструкции за счет недостаточной несущей способности,
потери усилия предварительного напряжения в нижнем поясе за счет ползучести и температурно-влажностных
деформаций в древесине и температурных деформаций металла и, как следствие, снижение жесткостных
характеристик.
Целью изобретения является создание экономичной конструкции за счет повышения прочности и жесткости, за
счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями ползучести усилий
предварительного напряжения.
Цель достигается тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной
предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина.

6.

В связи с тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной
предварительно напряженной блок-фермы дорожного покрытия , включающее в себя металлический элемент
соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы,
присоединенные через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и
металлический стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую
нарезку на конце и закрепленный с помощью гаек, на металлический стержень между гайками и металлическим
элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая
пружина, появляется возможность создания экономичной конструкции за счет снижения материалоемкости,
создания “следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. При этом в основном
ребре возникает момент с обратным знаком, что в свою очередь ведет к повышению несущей способности и
жесткости.
Узловое сопряжение раскосов с нижним поясов пространственной решетчатой конструкции представлено на
чертежах.
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения раскосов ,
образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, раскосы , присоединенные через
металлические фасонки 5 к металлическому элементу соединения раскосов , и металлический стержень ,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов , имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек . На металлический стержень между гайками и металлическим элементом
соединения раскосов размещены две шайбы , выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина .
Сборка конструкции производится следующим образом: к металлическому элементу соединения раскосов ,
образованному трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками , присоединяются раскосы , затем
через пропускается металлический стержень , имеющий резьбовую нарезку на конце. Далее стержень
пропускается через шайбу , винтовую пружину , шайбу и закрепляется с помощью гаек .
В процессе эксплуатации пружина будет регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его
несмотря на ползучие и температурно-влажностные деформации в древесине и температурные деформации
металла.
Применение предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом создает усилие предварительного
напряжения и сохраняет его в процессе эксплуатации, что в свою очередь позволяет создать экономичную
конструкцию за счет повышения несущей способности и жесткости пространственной решетчатой конструкции.
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия проезжей части , включающее в себя металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, отличающееся тем, что на металлический стержень между гайками и
металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними
винтовая пружина.
2. Л.В.Енджиевский, О.В.Князев, И.С.Инжутов, С.В.Деордиев. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ.
Листок №49-97/ ЦНТИ. - Красноярск, 1997.
https://patentimages.storage.googleapis.com/bd/9a/cd/4f500c0445ccf4/RU2136822C1.pdf
УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ ТРЕХГРАННОЙ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ
ДМИТРИЕВ П.А.,
ИНЖУТОВ И.С.,
ЧЕРНЫШОВ С.А.,
ДЕОРДИЕВ С.В.,
ФИЛИППОВ А.П.
Тип: патент на изобретение
Номер патента: RU 2228415 C2 Патентное ведомство: РоссияГод публикации: 2004

7.

Номер заявки: 99123410/03Дата регистрации: 04.11.1999Дата публикации: 10.05.2004
Патентообладатели: Красноярская государственная архитектурно-строительная академия
МЕЖДУНАРОДНАЯ ПАТЕНТНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ:
E04C 3/17
Длинномерные несущие строительные элементы / балки; прогоны; фермы или подобные конструкции, например,
полуфабрикаты; сборные дверные и оконные перемычки; переплеты / балки; прогоны; фермы или подобные конструкции из
дерева, например армированные, с предварительно напряжѐнными элементами / с непараллельным верхним и нижним
поясом, например стропильные фермы
E04B 1/19
Строительные конструкции общего назначения; сооружения, не обуславливаемые конструкцией стен, например перегородок,
полов, перекрытий или крыш / строительные конструкции, состоящие из длинномерных несущих элементов, например
колонн, балок, каркасов / трехмерные строительные конструкции
АННОТАЦИЯ:
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных и
сельскохозяйственных зданий и сооружений. Технический результат - повышение прочности и жесткости за счет предварительного
напряжения и создания ―следящих‖ за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. Узловое сопряжение
представляет собой металлический элемент соединения раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя
фасонками, раскосы, присоединенные через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический
стержень, пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и закрепленный с
помощью гаек. Между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, а
между ними винтовая пружина. 4 ил.
https://www.elibrary.ru/item.asp?id=37938622
SPb GASU NIOKR Provedenie patentno-issledovatelskix rabot primeneniyu bistrosobiraemix pereprav mostov 485 str
https://ppt-online.org/1281358
https://patentimages.storage.googleapis.com/bd/9a/cd/4f500c0445ccf4/RU2136822C1.pdf
УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ
ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ
https://findpatent.ru/patent/222/2228415.html
(57) Реферат:
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных
и сельскохозяйственных зданий и сооружений. Технический результат - повышение прочности и жесткости за
счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями ползучести усилий
предварительного напряжения. Узловое сопряжение представляет собой металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек. Между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина. 4 ил.
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных
и сельскохозяйственных зданий и сооружений.

8.

Известна преднапряженная панель покрытия, предназначенная для большепролетных зданий и сооружений, а
также для несущих элементов транспортных галерей, переходов и других аналогичных объектов.
Преднапряженная панель покрытия представляет собой тонкую облегченную железобетонную плиту,
выполняющую роль верхнего пояса, к которой присоединены металлические подкрепляющие элементы в виде
пространственно ориентированных шпренгелей, состоящих из стержней решетки, нижнего пояса. Она снабжена
дополнительно криволинейным поясом из пучков высокопрочной арматурной стали или тросов с подвесками или
стойками, присоединенными к узлам нижнего пояса, снабженным натяжным устройством.
Недостатком этой системы является неэффективность конструкции за счет большего веса и расхода материалов в
отличие от предлагаемой авторами [1].
Более близким по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является трехгранная
деревометаллическая блок-ферма марки ТБФ 12-3Р. Верхний пояс П-образного сечения выполнен из
крупноразмерных плит, имеющих каркас из цельнодеревянных элементов и прикрепленной к нему сверху
шурупами обшивки из плоских асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами,
расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель из полистирольного пенопласта.
Гидроизоляция устанавливается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Верхний пояс
объединен с нижним пространственной решеткой регулярного типа, выполненной из деревянных раскосов
квадратного сечения. Крайние раскосы соединены с нижним поясом стальными стержневыми подвесками.
Нижний пояс из стальных стержней круглого сечения имеет по концам V-образное разветвление для сопряжения
с основными ребрами верхнего пояса [2].
Недостатком прототипа является неэкономичность конструкции за счет недостаточной несущей способности,
потери усилия предварительного напряжения в нижнем поясе за счет ползучести и температурно-влажностных
деформаций в древесине и температурных деформаций металла и, как следствие, снижение жесткостных
характеристик.
Целью изобретения является создание экономичной конструкции за счет повышения прочности и жесткости, за
счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями ползучести усилий
предварительного напряжения.
Цель достигается тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной
предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина.
В связи с тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной
предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, на металлический стержень между гайками и металлическим элементом
соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина,
появляется возможность создания экономичной конструкции за счет снижения материалоемкости, создания
“следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. При этом в основном ребре
возникает момент с обратным знаком, что в свою очередь ведет к повышению несущей способности и жесткости.
Узловое сопряжение раскосов с нижним поясов пространственной решетчатой конструкции представлено на
чертежах.
Фигура 1, 2 - общий вид трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
Фигура 3, 4 - узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия.
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов 1 с нижним поясом 2 трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения раскосов 3,

9.

образованный трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, раскосы 1, присоединенные через
металлические фасонки 5 к металлическому элементу соединения раскосов 3, и металлический стержень 6,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов 3, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек 7. На металлический стержень между гайками 7 и металлическим элементом
соединения раскосов 3 размещены две шайбы 9, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина 8.
Сборка конструкции производится следующим образом: к металлическому элементу соединения раскосов 3,
образованному трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, присоединяются раскосы 1, затем
через 3 пропускается металлический стержень 6, имеющий резьбовую нарезку на конце. Далее стержень
пропускается через шайбу 9, винтовую пружину 8, шайбу 9 и закрепляется с помощью гаек 7.
В процессе эксплуатации пружина будет регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его
несмотря на ползучие и температурно-влажностные деформации в древесине и температурные деформации
металла.
Применение предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом создает усилие предварительного
напряжения и сохраняет его в процессе эксплуатации, что в свою очередь позволяет создать экономичную
конструкцию за счет повышения несущей способности и жесткости пространственной решетчатой конструкции.
Источники информации
1. RU, авторское свидетельство 2117117, 1998.
2. Л.В.Енджиевский, О.В.Князев, И.С.Инжутов, С.В.Деордиев. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ.
Листок №49-97/ ЦНТИ. - Красноярск, 1997.
Формула изобретения
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения раскосов,
образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через
металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, отличающееся тем, что на металлический стержень между гайками и
металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними
винтовая пружина.
STU Spetsialnie texnisheskie usloviya montaja sborno-razbornix bisrosobiraemix odnoputnix avtomobilnix mostov pereprav 469 str
https://ppt-online.org/1283117
Спец военный Вестник газеты "Земля России" №37
https://ppt-online.org/1142605
NIOKR Provedenie patentno-issledovatelskix rabot
primeneniyu bistrosobiraemix pereprav mostov 517 str
https://studylib.ru/doc/6381752/niokr-provedenie-patentno-issledovatelskix-rabot-primenen...
https://patents.google.com/patent/RU2136822C1/ru
УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ
ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ
(57) Реферат:

10.

Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных
и сельскохозяйственных зданий и сооружений. Технический результат - повышение прочности и жесткости за
счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями ползучести усилий
предварительного напряжения. Узловое сопряжение представляет собой металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек. Между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина. 4 ил.
Изобретение относится к строительству и может быть использовано для покрытий отапливаемых промышленных
и сельскохозяйственных зданий и сооружений.
Известна преднапряженная панель покрытия, предназначенная для большепролетных зданий и сооружений, а
также для несущих элементов транспортных галерей, переходов и других аналогичных объектов.
Преднапряженная панель покрытия представляет собой тонкую облегченную железобетонную плиту,
выполняющую роль верхнего пояса, к которой присоединены металлические подкрепляющие элементы в виде
пространственно ориентированных шпренгелей, состоящих из стержней решетки, нижнего пояса. Она снабжена
дополнительно криволинейным поясом из пучков высокопрочной арматурной стали или тросов с подвесками или
стойками, присоединенными к узлам нижнего пояса, снабженным натяжным устройством.
Недостатком этой системы является неэффективность конструкции за счет большего веса и расхода материалов в
отличие от предлагаемой авторами [1].
Более близким по техническому решению к предлагаемому изобретению (прототипом) является трехгранная
деревометаллическая блок-ферма марки ТБФ 12-3Р. Верхний пояс П-образного сечения выполнен из
крупноразмерных плит, имеющих каркас из цельнодеревянных элементов и прикрепленной к нему сверху
шурупами обшивки из плоских асбестоцементных листов. Между вспомогательными дощатыми ребрами,
расположенными вдоль пролета, на обшивку укладывается утеплитель из полистирольного пенопласта.
Гидроизоляция устанавливается из трех слоев рубероида по выравнивающему слою из стеклоткани. Верхний пояс
объединен с нижним пространственной решеткой регулярного типа, выполненной из деревянных раскосов
квадратного сечения. Крайние раскосы соединены с нижним поясом стальными стержневыми подвесками.
Нижний пояс из стальных стержней круглого сечения имеет по концам V-образное разветвление для сопряжения
с основными ребрами верхнего пояса [2].
Недостатком прототипа является неэкономичность конструкции за счет недостаточной несущей способности,
потери усилия предварительного напряжения в нижнем поясе за счет ползучести и температурно-влажностных
деформаций в древесине и температурных деформаций металла и, как следствие, снижение жесткостных
характеристик.
Целью изобретения является создание экономичной конструкции за счет повышения прочности и жесткости, за
счет предварительного напряжения и создания “следящих” за деформациями ползучести усилий
предварительного напряжения.

11.

Цель достигается тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной
предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, между гайками и металлическим элементом соединения раскосов размещены две
шайбы, выполненные из швеллера, а между ними винтовая пружина.
В связи с тем, что в узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной
предварительно напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения
раскосов, образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные
через металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, на металлический стержень между гайками и металлическим элементом
соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина,
появляется возможность создания экономичной конструкции за счет снижения материалоемкости, создания
“следящих” за деформациями ползучести усилий предварительного напряжения. При этом в основном ребре
возникает момент с обратным знаком, что в свою очередь ведет к повышению несущей способности и жесткости.
Узловое сопряжение раскосов с нижним поясов пространственной решетчатой конструкции представлено на
чертежах.
Фигура 1, 2 - общий вид трехгранной предварительно напряженной блок-фермы покрытия,
Фигура 3, 4 - узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия.
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов 1 с нижним поясом 2 трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения раскосов 3,
образованный трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, раскосы 1, присоединенные через
металлические фасонки 5 к металлическому элементу соединения раскосов 3, и металлический стержень 6,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов 3, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек 7. На металлический стержень между гайками 7 и металлическим элементом
соединения раскосов 3 размещены две шайбы 9, выполненные из швеллера, и между ними винтовая пружина 8.
Сборка конструкции производится следующим образом: к металлическому элементу соединения раскосов 3,
образованному трубой 4 с приваренными сверху V-образно двумя фасонками 5, присоединяются раскосы 1, затем
через 3 пропускается металлический стержень 6, имеющий резьбовую нарезку на конце. Далее стержень
пропускается через шайбу 9, винтовую пружину 8, шайбу 9 и закрепляется с помощью гаек 7.
В процессе эксплуатации пружина будет регулировать усилие предварительного напряжения, сохраняя его
несмотря на ползучие и температурно-влажностные деформации в древесине и температурные деформации
металла.
Применение предлагаемого технического решения по сравнению с прототипом создает усилие предварительного
напряжения и сохраняет его в процессе эксплуатации, что в свою очередь позволяет создать экономичную
конструкцию за счет повышения несущей способности и жесткости пространственной решетчатой конструкции.
Источники информации
1. RU, авторское свидетельство 2117117, 1998.
2. Л.В.Енджиевский, О.В.Князев, И.С.Инжутов, С.В.Деордиев. Трехгранная блок-ферма ТБФ 12-3Р // Информ.
Листок №49-97/ ЦНТИ. - Красноярск, 1997.
Формула изобретения
Узловое сопряжение крайнего нижнего узла раскосов с нижним поясом трехгранной предварительно
напряженной блок-фермы покрытия, включающее в себя металлический элемент соединения раскосов,
образованный трубой с приваренными сверху V-образно двумя фасонками, раскосы, присоединенные через

12.

металлические фасонки к металлическому элементу соединения раскосов, и металлический стержень,
пропущенный через металлический элемент соединения раскосов, имеющий резьбовую нарезку на конце и
закрепленный с помощью гаек, отличающееся тем, что на металлический стержень между гайками и
металлическим элементом соединения раскосов размещены две шайбы, выполненные из швеллера, и между ними
винтовая пружина.
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
УДК 693.98
СТРУКТУРНОЕ ПОКРЫТИЕ НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ
Леоненко А.В.
научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет
Древесина всегда была одним из наиболее распространённых материалов используемых
для
строительства на территории нашей страны. Это обусловлено не только тем, что она всегда была и остаётся
самым доступным и сравнительно недорогим материалом, но и наличием целого ряда других преимуществ
по сравнению с другими традиционными материалами. Древесина имеет высокие прочностные характеристики
при достаточно небольшой плотности, а значит и небольшом собственном весе, что в свою очередь исключает
необходимость сооружения массивных и дорогостоящих фундаментов. Кроме того к положительным свойствам
древесины как строительного материала относятся: низкая теплопроводность, способностью противостоять
климатическим воздействиям, воздухопроницаемость, экологическая чистота, а также природной красота и
декоративностью, что для современных строений играет немаловажную роль.
Деревянные структуры обладают рядом преимуществ, правильное использование которых позволяет
повысить экономическую эффективность по сравнению с традиционными решениями. К преимуществам
относятся: пространственность работы системы; повышенная надёжность от внезапных разрушений;
возможность перекрытия больших пролётов; удобство проектирования подвесных потолков; максимальная
унификация узлов и элементов; существенное снижение транспортных затрат; возможность использования
совершенных методов монтажа-сборки на земле и подъёма покрытия крупными блоками; архитектурная
выразительность и возможность применения для зданий различного назначения.
В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята металлодеревянная блокферма пролетом 18 метров (рис. 1). Конструкция блок-фермы представляет собой двускатную четырехпанельную
пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных клеефанерных плит, пространственная
решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов,
верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и
средних раскосов соединены между собой металлическим элементом нижнего пояса, средний элемент нижнего
пояса выполнен из круглой стали, также в ферму введены крайние стальные стержни нижнего пояса, имеющие
по концам V-образное разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным элементом
нижнего пояса [1]

13.

Рис. 1. Блок ферма пролетом 18м
Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм связанных между собой в
узлах примыкания раскосов решетки к верхнему поясу и установки дополнительных затяжек между узлами
раскосов, что позволяет комбинировать структурные покрытия различных пролетов.
С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечно-элементное моделирование были
проведены расчеты различных вариантов структур пролетами 6, 9, 12, и 15 метров. Расчет структурной
конструкции блок-фермы проводился на основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных и
кратковременных нагрузок. На основе полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и
напряжений различных элементов структурного покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
Мах.сжимающие Мах.растягивающее Мах.усилие в затяжке, Мах.перемещение, мм
структуры усилие раскоса, усилие раскоса, кН кН (напряжение МПа)
кН (напряжение
(напряжение МПа)
МПа)
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
244,58 (240,4)
46,03
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
280,36 (275,58)
57,44
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
331,54 (325,88)
73,34
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
398,92 (392,12)
98,26
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров показывает, что более
оптимально конструкция работает при относительно небольших пролетах. Увеличение пролета структуры
приводит к увеличению напряжений и деформаций конструкции. Использование структурных покрытий больших
пролетов приводят к значительному повышению собственного веса конструкции и нерациональному
использованию материала. Наиболее оптимальным вариантом структурного покрытия является пролет структуры
18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную посредством соединения
отдельных блок-ферм, размерами в плане 18х9м, в единый конструктивный элемент покрытия шарнирно
опертый по углам.

14.

Рис. 2 Структурное покрытие размерами 18 х 9 метров
В настоящее время проводится работа по дальнейшему решению задачи применения металлодеревянных
структурных покрытий в условиях повышенной сейсмической опасности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Инжутов И.С.; Деордиев С.В.; Дмитриев П.А.; Енджиевский З.Л.; Чернышов С.А Патент на изобретение
№ 2136822 от 10.09.1999 г.

15.

Д

16.

17.

УЗЛОВОЕ СОПРЯЖЕНИЕ КРАЙНЕГО НИЖНЕГО УЗЛА РАСКОСОВ С НИЖНИМ ПОЯСОМ
ТРЕХГРАННОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ ПОКРЫТИЯ

18.

19.

20.

21.

22.

23.

24.

25.

26.

27.

28.

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

68.

69.

70.

71.

72.

73.

74.

75.

76.

77.

78.

79.

80.

81.

82.

83.

84.

85.

86.

87.

88.

89.

90.

91.

92.

93.

94.

95.

96.

97.

98.

99.

100.

101.

102.

103.

104.

105.

106.

107.

108.

109.

110.

111.

112.

113.

114.

115.

116.

117.

118.

119.

120.

121.

122.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

162.

163.

164.

165.

166.

167.

168.

169.

170.

171.

172.

173.

174.

175.

176.

177.

178.

179.

180.

181.

182.

183.

184.

185.

186.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

193.

194.

195.

196.

197.

198.

199.

200.

201.

202.

203.

204.

205.

206.

207.

208.

209.

210.

211.

212.

213.

214.

215.

216.

217.

218.

219.

220.

221.

222.

223.

224.

225.

226.

227.

228.

229.

230.

231.

232.

233.

234.

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

242.

243.

244.

245.

246.

247.

248.

249.

250.

251.

252.

253.

254.

255.

256.

257.

258.

259.

260.

261.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

282.

283.

284.

285.

286.

287.

288.

289.

290.

291.

292.

293.

294.

295.

296.

297.

298.

299.

300.

301.

302.

303.

304.

305.

306.

307.

308.

309.

310.

311.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,

312.

РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА
И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

313.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

314.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности,
сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных состояний конструкций. В
литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с заданными параметрами
предельных состояний. Возможны различные технические реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в
конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения
элементов. Вследствие этих смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако
исключается его обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были предложены
фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций
высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в соединяемых деталях выполнены
овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных нагрузках происходит
взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 3-4 диаметров используемых высокопрочных болтов.
Работа таких соединений имеет целый ряд особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в
целом. При этом во многих случаях оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения,
подверженного сейсмическим и другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа проектирования
мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86 г.г. эти соединения были
защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и нахлесточное соединения приведены на
рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на высокопрочных болтах предложенные в упомянутых
работах отличаются тем, что болты пропущены через овальные отверстия. По замыслу авторов при
экстремальных нагрузках должна происходить взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет
этого уменьшаться пиковое значение усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями
применялись в строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для реализации
принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний необходимо
фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс натяжения
N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения по трению. При
использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что в принципе может
позволить задание и регулирование несущей способности соединения. Именно эту цель преследовали
предложения [3,14-17].

315.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания ФПС
показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной работы
конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных поверхностей
соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта. Отмеченные исследования
позволили выявить способы обработки соединяемых листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В
частности, установлена недопустимость использования для ФПС пескоструйной обработки листов пакета,
рекомендованы использование обжига листов, нанесение на них специальных мастик или напыление мягких
металлов. Эти исследования показали, что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать
детальные исследования самих соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще
систематического изложения общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы
многоболтовых ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в сейсмостойком
строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных случаях и развить теорию работы
таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений с такими соединениями. Целью,
предлагаемого пособия является систематическое изложение теории работы ФПС и практических методов их
расчета. В пособии приводится также и технология монтажа ФПС.

316.

2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные и
долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при удачном
решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения, смазки и износа,
т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос –
трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических,
магнитных,
тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии при
проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных слоев
деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях. Качество соединения
определяется внешним трением в витках резьбы и в торце гайки и головки болта (винта)
с соприкасающейся деталью или шайбой. Основная характеристика крепежного
резьбового соединения – усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и
стабильности моментов сил трения сцепления, возникающих при завинчивании. Момент
сил
сопротивления
молекулярным
затяжке
воздействием
содержит
две
в
фактического
зоне
составляющих:
одна
касания
обусловлена
тел,
вторая
–
деформированием тончайших поверхностей слоев контактирующими микронеровностями
взаимодействующих деталей.
Расчет
этих
составляющих
осуществляется
по
коэффициентов,
установленных
в
экспериментальных
результате
формулам,
содержащим
ряд
исследований.
Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и
смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13],
изданных в 1978-1980 г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не
потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время. Полезный
для практического использования материал содержится также в монографии Геккера
Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение,
пограничное трение; виды сухого трения.

317.

Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее сопротивление
движению тел или переходу из состояния покоя в движение относительно конкретной
системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а также
при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и внутренне
трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел, находящихся
в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению зависит от взаимодействия
внешних поверхностей тел и не зависит от состояния внутренних частей каждого тела.
При внешнем трении переход части механической энергии во внутреннюю энергию тел
происходит только вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц одного и того
же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например, внутреннее трение возникает
при изгибе металлической пластины или проволоки, при движении жидкости в трубе
(слой жидкости, соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся
с разными скоростями и между ними возникает трение). При внутреннем трении часть
механической энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения твердых
тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если толщина смазки 0,1
мм и более, механизм трения не отличается от механизма внутреннего трения в
жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или
граничным). В этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с
точки зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено представление
о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку в 1867 г. английским
физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном (лордом Кельвиным).1)
1)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в котором перешел в
Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором математики. В 1896 г. Томсон был
избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского
общества и 5 лет был его президентом+.

318.

Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (1452-1519). В
1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при контакте тела с
поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел), при этом
коэффициент пропорциональности – величина постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским механиком
и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие коэффициента трения
как французской константы и предложил формулу силы трения скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f tg ,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения Леонарда да
Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного движения
тела по наклонной плоскости:
f tg
2S
g t 2 cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами работ
ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы трения покоя (силы
сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о трении качения и трении
верчения.
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук

319.

Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы Кулона,
учитывая все новые и новые результаты физико-химических исследований явления
трения. Из этих исследований наиболее важными являются исследования природы
трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью
[шероховатость
поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов) – характеристикой
качества
обработки
поверхности:
среднеарифметическим
отклонением
профиля
микронеровностей от средней линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел – источник
трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между частицами,
принадлежащими разным телам, вызывающим прилипание поверхностей (адгезию) тел.
Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное
сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую энергию тела,
которая
затрачивается
частично
на
деформацию
(или
даже
разрушение)
микронеровностей, частично на нагревание трущихся тел (превращается в тепловую
энергию), частично на звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п.
(превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и электромагнитное
поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо учесть
сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые открыты
Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются в
следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности тела В
всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А относительно тела В, а
сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону, противоположную возможной
скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным называется
сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением движению тела по

320.

поверхности другого тела в любом направлении, в противном случае сухое трение
считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную поверхность
(или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент трения скольжения
принимается
постоянным
и
определяется
опытным
путем
для
каждой
пары
соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от рода материала и его
физических свойств, а также от степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
(рис. 2.1 в).
FСК fСК N
Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
а)
N
Fсц
б)
в)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может быть больше
максимального значения, определяемого произведением коэффициента сцепления на
силу давления (или на нормальную реакцию опорной поверхности):
FСЦ fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в момент
перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше коэффициента трения
скольжения для одной и той же пары соприкасающихся тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения тела, к
которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения за очень
max до F
короткий промежуток времени изменяется от FСЦ
СК (рис.2.2). Этим промежутком
времени часто пренебрегают.

321.

В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент трения
скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при равномерном
движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Vкр
Рис. 2.2
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v ) (рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда сила FСК
достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
v КР
- критическое значение скорости, после которого происходит незначительный
рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот эффект
впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном,
справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу для
определения
силы
трения
скольжения
(модернизировав
предложенную
Кулоном
формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел (контактная
площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или сцепления, которое
надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от нагрузки N
(при соизмеримости сил N
и
S p0 )
-
fСК ( N ) , причем при увеличении N он
уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и сглаживаются, поверхности
тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта зависимость учитывается только в
очень тонких экспериментах при решении задач особого рода.

322.

Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в которых
следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом Кулона, а значения
коэффициента трения скольжения и коэффициента сцепления определяют по таблице из
справочников физики (эта таблица содержит значения коэффициентов, установленных
еще в 1830-х годах французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных
материалов) и дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур
Морен (1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии наук,
автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения скольжения
составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK
определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по методике
Минкина-Доронина).
Трение качения
При
качении
одного
тела
по
другому
участки
поверхности
одного
тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого тела, в
результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были проведены
эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона или локомотива по
рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что
сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех
факторов:
1)
вдавливание
колеса
в
рельс
вызывает
деформацию
наружного
слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление (являющиеся в то
же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);

323.

3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном или
замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом трения
качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно твердого
тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся тел в области
контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны контакта
смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего на впереди
лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках контакта несимметричное
– рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G ( G - сила тяжести) оказывает
сопротивление качению (возникновение качения обязано силе сцепления FСЦ , которая
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
образует вторую составляющую полной реакции опорной поверхности).
Момент пары сил
Fсопр
Vс
C
сопротивления
N , G называется моментом
качению.
Плечо
пары
сил
«к»
называется коэффициентом трения качения. Он имеет
размерность длины.
Момент
сопротивления
качению
определяется
формулой:
Fсц
N
Рис. 2.5
MC N k ,
где N - реакция поверхности рельса, равная

324.

вертикальной нагрузке на колесо с учетом его веса.
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению, которое можно
отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру колеса (рис.2.5), при этом:
Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз меньше
коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то сила Fсопр на
один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было известно еще в
древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются условно
как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления качению. Для
колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления качению заметен после
скорости колесной пары 100 км/час и происходит по параболическому закону. Это
объясняется
деформациями
колес
и
гистерезисными
потерями,
что
влияет
на
коэффициент трения качения.
Трение верчения
Трение
верчения
возникает
при
вращении
тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом случае
Fск
Fск
r
О
следует рассматривать зону контакта тел, в точках которой
возникают силы трения скольжения FСК (если контакт
происходит в одной точке, то трение верчения отсутствует –
Fск
Рис. 2.6.
идеальный случай) (рис.2.6).

325.

А – зона контакта вращающегося тела, ось вращения которого перпендикулярна к
плоскости этой зоны. Силы трения скольжения, если их привести к центру круга (при
изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех точек и
во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси
стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления верчению
стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз и другие хорошо
отполированные
очень
прочные
материалы,
для
которых
коэффициент
трения
скольжения менее 0,05, при этом радиус круга опорной площадки достигает долей мм. (В
наручных часах, например, М сопр менее 5 10 5 мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися парами.
При
сдвиге
они
разрушаются.
Из-за
шероховатости
поверхностей
трения
контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим давлением
имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая деформация. Фактическая
площадь соприкасания пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок
контакта достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить
химические реакции.

326.

Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа,
молекулярно-механический
-
в
форме
пластической
деформации
или
хрупкого
разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и окислительного
износа. Активным фактором износа служит газовая среда, порождающая окислительный
износ. Образование окисной пленки предохраняет пары трения от прямого контакта и
схватывания.
Важным
фактором
является
температурный
режим
пары
трения.
Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие связующие в
жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические материалы на
железной основе способствуют повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому локальному
износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При медленной
приработке локальные температуры приводят к нежелательным местным изменениям
фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других инородных частиц из
окружающей среды приводит к абразивному разрушению не только контактируемого
слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог
схватывания, приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под
нагруженностью
фрикционной
пары
понимается
совокупность
условий
эксплуатации: давление поверхностей трения, скорость относительного скольжения пар,
длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число нагружений, температура
контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают стабильность
коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения, малые модуль упругости и
твердость материала, низкий коэффициент теплового расширения, стабильность физикохимического состава и свойств поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость
фрикционного материала, достаточная механическая прочность, антикоррозийность,
несхватываемость, теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии изготовления
фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей, даже в пределах
установленных допусков; несовершенство конструктивного исполнения с большой
чувствительностью к изменению коэффициента трения.

327.

Абразивный износ фрикционных пар подчиняется следующим закономерностям.
Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу пути
трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
(2.3)
Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы, определенной на
практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется интегральной
функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален работе
сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где f – коэффициент трения, N – сила нормального
давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и окружающей
среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за период
колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС

328.

3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС являются
экспериментальные исследования одноболтовых нахлесточных соединений
[13], позволяющие вскрыть основные особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг. были
выполнены экспериментальные исследования деформирования нахлесточных
соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм деформирования
позволил выделить для них 3 характерных стадии работы, показанных на рис.
3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на фрикционных
высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным
плоскостям
соединяемых
элементов
при
сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет деформации
болтов в них растет сила натяжения, и как следствие растут силы трения по
всем плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит срыв с
места одной из
шайб
взаимное
смещение
элементов.
В
и
дальнейшее
соединяемых
процессе
подвижки
наблюдается интенсивный износ во всех
контактных
парах,
падением
натяжения
следствие,
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
сопровождающийся
болтов
снижение
и,
как
несущей
способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались
следующие случаи выхода из строя ФПС:
значительные
взаимные
перемещения соединяемых деталей, в

329.

результате которых болт упирается в край овального отверстия и в конечном
итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его
необратимому удлинению и исключению из работы при “обратном ходе"
элементов соединения;
значительный
износ
контактных
поверхностей,
приводящий
к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные результаты экспериментальных исследований представляют
двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной стороны для расчета
усилий и перемещений в элементах сооружений с ФПС важно задать
диаграмму деформирования соединения. С другой стороны необходимо
определить возможность перехода ФПС в предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным
представляется факт интенсивного износа трущихся элементов соединения,
приводящий к падению сил натяжения болта и несущей способности
соединения. Этот эффект должен определять работу как стыковых, так и
нахлесточных
ФПС.
Для
нахлесточных
ФПС
важным
является
и
дополнительный рост сил натяжения вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное состояние
необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент закрытия
зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие, что
закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в конструкции, то
проверки (б) и (в) заменяются проверкой, ограничивающей перемещения ФПС
и величиной фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и подвижке в
соединении должно базироваться на задании диаграммы деформирования

330.

соединения, представляющей зависимость его несущей способности Т от
подвижки в соединении s. Поэтому получение зависимости Т(s) является
основным для разработки методов расчета ФПС и сооружений с такими
соединениями. Отмеченные особенности учитываются далее при изложении
теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей способности
ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся к
более сложному случаю нахлесточного соединения, характеризующегося
трехстадийной диаграммой деформирования. В случае стыкового соединения
второй участок на диаграмме Т(s) будет отсутствовать.
Первая
стадия
работы
ФПС
не
отличается
от
работы
обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы несущая
способность соединения поменяется вследствие изменения натяжения болта.
В свою очередь натяжение болта определяется его деформацией (на второй
стадии деформирования нахлесточных соединений) и износом трущихся
поверхностей листов пакета при их взаимном смещении. При этом для
теоретического
описания
диаграммы
деформирования
воспользуемся
классической теорией износа [5, 14, 23], согласно которой скорость износа V
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
(3.1)
V K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N N0 a N1 N2
(3.2)
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF , где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
l
N1 k f ( s ) - увеличение натяжения болта вследствие его деформации;
N2 ( s )
- падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.

331.

Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V можно
представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
k N0 a
1
1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
k N0 a
1
e
kas
s
k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
0
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно упрощается,
так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0 функции
f(z)
и ( z ) ,
входящие в (3.5). С учетом сказанного использование интеграла. (3.5)
позволяет получить следующую формулу для определения величины износа
:
1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение натяжения N при этом составит:
N 1 e kas k N0 ,
а
несущая
(3.7)
способность
соединений
определяется по формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)

332.

Как видно из полученной формулы относительная несущая способность
соединения КТ =Т/Т0 определяется всего двумя параметрами - коэффициентом
износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти параметры могут быть
заданы с достаточной точностью и необходимые для этого данные имеются в
справочной литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм и
коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях толщины пакета
l, определяющей жесткость болта а. При этом для наглядности несущая
способность соединения Т отнесена к своему начальному значению T0, т.е.
графические зависимости представлены в безразмерной форме. Как видно из
рисунка, с ростом толщины пакета падает влияние износа листов на несущую
способность соединений. В целом падение несущей способности соединений
весьма существенно и при реальных величинах подвижки s 2 3см составляет
для стыковых соединений 80-94%. Весьма
существенно на характер падений несущей
способности
соединения
сказывается
коэффициент износа k. На рис.3.3 приведены
зависимости
несущей
способности
соединения от величины подвижки s при
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k >
2 10-7
Н-1
падение
несущей
способности
соединения превосходит 50%. Такое падение
натяжения должно приводить к существенному росту взаимных смещений
соединяемых
деталей
и
это
инженерных
расчетах.
Вместе
обстоятельство
с
тем
должно
рассматриваемый
учитываться
эффект
в
будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это позволяет
при
использовании
ФПС
в
качестве
сейсмоизолирующего
элемента
конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого
трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС

333.

Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом функций
f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта вследствие искривления
его оси. Если принять для искривленной оси аппроксимацию в виде:
u( x ) s sin
x
2l
(3.9)
,
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки (рис.
3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
L
1
1
1
2
2
2
2
du
1 dx
dx
1
s 2 2
1
2
x
8l 2 1
2
2l
2
cos
1 s
2
4l
cos
2l
1
dx
2
dx 1
2
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
l L l
s 2 2
.
8l
Учитывая,
что
(3.10)
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется
коэффициентом k, который может быть определен из экспериментальных
данных, получим следующее представление для f(s):
f(s) s
2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела болта
будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s < s0. Для
записи этого факта воспользуемся единичной функцией Хевисайда :
s2
f ( s ) ( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо учесть
следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s некоторой
величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при котором
напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл).
(3.13)

334.

Подстановка
выражений
(3.11,
3.12)
в
интеграл
(3.5)
приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as ,
a
al
k1a
k1a 2
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
( S пл s )
e
e
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
(3.15)
k1a( S пл s )
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
(3.16)
Несущая способность соединения определяется при этом выражением:
(3.17)
T T0 fv a .
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от скорости
подвижки v. Ниже мы используем наиболее распространенную зависимость
коэффициента трения от скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная зависимость содержит 9 неопределенных параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться из
данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента износа - на втором участке диаграммы деформирования износ
определяется
трением
между
листами
пакета
и
характеризуется
коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется трением
между шайбой болта и наружным листом пакета; для его описания введен
коэффициент износа k2.
На рис. 3.4 приведен пример теоретической диаграммы деформирования
при реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 =
10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как видно из рисунка, теоретическая
диаграмма
деформирования
экспериментальным диаграммам.
соответствует
описанным
выше

335.

Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС

336.

4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
4. АНАЛИЗ

337.

Для
анализа
работы
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями
необходимы фактические данные о параметрах исследуемых соединений.
Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако
в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным
[3,11]. В частности, были получены записи Т(s) для нескольких одноболтовых
и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами
диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем,
что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее распространенными. Однако
при
этом
в
соединении
необходимо
размещение
слишком
большого
Рис. 4.1 Общий вид образцов
количества болтов, и соединение становится громоздким. Для уменьшения
ПС с болтами 48 мм
числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено
ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х
"селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин
были обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы
с
помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке соединений натягивались по
этому же пульту в соответствии с тарировочными зависимостями ручным
ключом на заданное усилие натяжения N0.

338.

Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на универсальном
динамическом
стенде
УДС-100
экспериментальной
базы
ЛВВИСКУ.
В
испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС обеспечивалась путем
удара движущейся массы М через резиновую прокладку в рабочую тележку,
связанную с ФПС жесткой тягой. Масса и скорость тележки, а также жесткость
прокладки подбирались таким образом, чтобы при неподвижной рабочей
тележке получился импульс силы с участком, на котором сила сохраняет
постоянное значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения несущей
способности ФПС.
Каждый образец
доводился
до
реализации полного
смещения по овальному отверстию.
Во время испытаний на стенде и пресс-пульсаторах контролировались
следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для испытаний на
стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на
соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти
зависимости могут быть получены теоретически по формулам, приведенным
выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено графическое

339.

Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования ФПС для
болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из рисунков
видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом принятым
гипотезам и результатам теоретических построений предыдущего раздела. В
частности, четко проявляются три участка деформирования соединения: до
проскальзывания элементов соединения, после проскальзывания листов
пакета и после проскальзывания шайбы относительно наружного листа
пакета. Вместе с тем, необходимо отметить существенный разброс полученных
диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в проведенных испытаниях
принят наиболее простой приемлемый способ обработки листов пакета.
Несмотря на наличие существенного разброса,
полученные диаграммы
оказались пригодными для дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных данных
построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В соответствии с
ранее изложенными теоретическими разработками эти диаграммы должны
описываться уравнениями вида (3.14). В указанные уравнения входят 9
параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0 — коэффициент, определяющий влияние скорости на коэффициент
трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические
деформации в теле болта;

340.

S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы болта
относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта
вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении этих 9
параметров. При этом параметры варьировались на сетке их возможных
значений. Для каждой девятки значений параметров по методу наименьших
квадратов
вычислялась
экспериментальной
величина
диаграммами
невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
невязка
суммировалась по точкам цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24 мм
последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с шагом
0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
На рис. 4.4
и
4.5
приведены
характерные
диаграммы
деформирован
ия
Рис.4.4
льно
и
соответствующие
полученные
Рис. 4.5
им
теоретические
ФПС,
эксперимента
диаграммы.
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором параметров
ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и расчетных диаграмм
деформирования ФПС. Расхождение диаграмм на конечном их участке
обусловлено резким падением скорости подвижки перед остановкой, не

341.

учитываемым в рамках предложенной теории расчета ФПС. Для болтов
диаметром
24
мм
деформирования.
было
обработано
Результаты
8
определения
экспериментальных
параметров
диаграмм
соединения
для
каждой из подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35 154 75
1
8
Приведенные
в
таблице
4.1
результаты
вычислений
параметров
соединения были статистически обработаны и получены математические
ожидания и среднеквадратичные отклонения для каждого из параметров. Их
значения приведены в таблице 4.2. Как видно из приведенной таблицы,
значения параметров характеризуются значительным разбросом. Этот факт
затрудняет применение одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой
поверхности (обжиг листов пакета). Вместе с тем, переход от одноболтовых к
многоболтовым
соединениям
должен
снижать
разброс
в
параметрах
диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7

342.

165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся
теоретические
и
экспериментальные
исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых соединений.
Для упрощения задачи примем широко используемое в исследованиях
фрикционных болтовых соединений предположение о том, что болты в
соединении работают независимо. В этом случае математическое ожидание
несущей
способности
T
и
дисперсию
DT
(или
среднеквадратическое
отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
DT
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
( T T ) p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
(5.1)
2
2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k T
(5.2)
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T от
подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в качестве
параметров выступают коэффициент износа k, смещение при срыве
соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по имеющимся
данным нам известны лишь среднее значение i и их стандарт (дисперсия).

343.

Для
дальнейших
исследований
приняты
два
возможных
распределения параметров ФПС: равномерное в некотором
закона
возможном
диапазоне изменения параметров min i max и нормальное. Если учесть, что в
предыдущих исследованиях получены величины математических ожиданий i
и стандарта i , то соответствующие функции плотности распределения
записываются в виде:
а) для равномерного распределения
1
pi
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
a
i i
2 i 2
2
(5.5)
.
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при двух
законах распределения сопоставляются между собой, а также с данными
натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
рассматривается
более
несущей
простое
способности
соединение
соединения
встык.
Такое
сначала
соединение
характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей способностью
Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая способность одноболтового
соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание несущей
способности соединения из п болтов составит:
k T 3
dk
dT
kas
T
e
2
3
2
3
k
T
3
k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
sh( sa k 3 )
sa k
.
(5.7)

344.

При
нормальном
законе
распределения
математическое
ожидание
несущей способности соединения из п болтов определится следующим
образом:
T n
kas
Te
1
T 2
( T T ) 2
e
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
2
1
1
2 k
2 T 2
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
T 2
k 2
Если учесть, что для любой случайной величины x с математическим
ожиданием x функцией распределения р(х} выполняется соотношение:
x x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей
способности соединения Т равна математическому ожиданию начальной
несущей способности Т0. При этом:
T nT0
kas
1
e
k 2
( k k )2
2 k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный квадрат,
получим:
T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
e
2 k2
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом множителя
1
k 2
представляет
не
что
иное,
как
функцию
плотности
нормального
распределения с математическим ожиданием k as k2 и среднеквадратичным
отклонением
k.
По этой причине интеграл в полученном выражении
тождественно равен 1
и выражение для несущей способности соединения
принимает окончательный вид:

345.

T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
.
2
Соответствующие
(5.8)
принятым
законам
распределения
дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
2
2
D nT0 e 2 ask 1 T F ( 2 x ) F ( x )2 ,
2
T0
где F ( x )
(5.9)
shx
; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1
D n T0 T2 1 ( A1 ) e A1 T0 e A 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет
аналогичными
интерес
сопоставить
зависимостями,
полученные
выведенными
выше
зависимости
для
с
одноболтовых
соединений.
Рассмотрим, прежде всего, характер изменения несущей способности ФПС
по мере увеличения подвижки s и коэффициента износа k для случая
использования
равномерного
закона
распределения
в
соответствии
с
формулой (5.4). Для этого введем по аналогии с (5.4) безразмерные
характеристики изменения несущей способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
.
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому соединению
1
T
nT0 e kas
sh( x )
.
x
(5.12)
Наконец для относительной величины среднеквадратичного отклонения
с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T
0
(5.13)

346.

Аналогичные
зависимости
получаются
и
для
случая
нормального
распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
(5.14)
2 2
2
k s
1 2 kas
e
1 ( A ) ,
2
2
(5.15)
2
T2
1
A1 1 A
1
1
(
A
)
e
e
1
(
A
)
1
2
,
2
n
T0
(5.16)
где
k2 s 2
A
2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины подвижки s.
Кривые построены при тех же значениях переменных, что использовались
нами ранее при построении зависимости T/T0 для одноболтового соединения.
Как
видно
из
рисунков,
зависимости
i ( k , s ) аналогичны
зависимостям,
полученным для одноболтовых соединений, но характеризуются большей
плавностью, что должно благоприятно сказываться на работе соединения и
конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода i ( k , a , s ) . По
своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового соединения T получается из
несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
(5.17)
Согласно (5.12) lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении математического
ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что
противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием
(5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:

347.

lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e
.
x
x
x
2

348.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в
соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;

349.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от
величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:

350.

A2
1
1 2 1
0.
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
A
2
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых
соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс
значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов путем нанесения
грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС вполне
приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как следует из полученных формул
(5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения 1 последнее убывает пропорционально корню из числа
болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от
безразмерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T
и T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из графика,
уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует
считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования нахлесточных
многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно
громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения. Однако с

351.

практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение при
срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между точками
(0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена
функция :
1 при 0 S S 0
0 при S S 0
S , S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется
следующим интегралом:
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I1 I 2
T n
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1
согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
s
I 1 T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
p( x )dx 1
и
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
xp( x )dx x ,

352.

Аналогично
s
I1,2
Tmax S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
( s , S0 )
T max
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
s
I1,3
T0 S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
S0
1( s )
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а функция
записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
Для
e
2 s2
S0
(5.29)
dS0 .
равномерного
распределения
представлены аналитически:
функции
1
и
2
могут
быть

353.

1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно. Для
большинства видов распределений его целесообразно табулировать; для
равномерного распределения интегралы I1 и I2 представляются в замкнутой
форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
причем
(5.33)
при S S 0 s 3 ,
F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei -
интегральная показательная функция.
Полученные формулы подтверждены результатами экспериментальных
исследований многоболтовых соединений и рекомендуются к использованию
при проектировании сейсмостойких конструкций с ФПС.

354.

6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
болта
16
201
157
12
15
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ

355.

Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов
соединения,
подготовку
контактных
поверхностей,
транспортировку
и
хранение деталей, сборку соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных
поверхностей стальных деталей ФПС и опорных поверхностей
шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки
по
ГОСТ
22354-74,
шайбы
по
ГОСТ
22355-75
с
обработкой
опорной
поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные
размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных сечений
в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная Высота Высот Разме Диамет
льный
диаметр
болта
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут
нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75
назначается в соответствии с данными табл.6.2.

356.

Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220 знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
Примечание:
300
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей следует
применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для нанесения на
опорные
поверхности
шайб
методом
плазменного
напыления
антифрикционного покрытия следует применять в качестве материала
подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81, для несущей
структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке хранения
несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность
свободной постановки болтов, закручивания гаек и плотного стягивания
пакета
болтами
во
всех
местах
их
динамометрических ключей и гайковертов.
постановки
с
применением

357.

Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий в
элементах
для
пропуска
высокопрочных
болтов
принимаются
по
табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных
х геометрию
болтов
назначают
по
результатам
вычисления
максимальных
абсолютных смещений соединяемых деталей для каждого ФПС по
результатам
предварительных
расчетов
при
обеспечении
несоприкосновения болтов о края овальных отверстий, и назначают на 5
мм больше для каждого возможного направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение
болтов
в
овальных
отверстиях
при
сборке
ФПС
устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений
соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия может
быть размещено более одного болта.
Все контактные поверхности деталей ФПС, являющиеся внутренними
для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС 83-02-87 после
дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей деталей
ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины
соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во
всех
случаях
несущая
способность
основных
элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на 25%
больше несущей способности ФПС на фрикционно-неподвижной стадии
работы ФПС.

358.

Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия до
края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В
соединениях
прокатных
профилей
с
непараллельными
поверхностями полок или при наличии непараллельности наружных
плоскостей
ФПС
должны
применяться
клиновидные
шайбы,
предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение ФПС с
основными элементами сооружения, должны допускать возможность
ведения последовательного не нарушающего связности сооружения
ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и
методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС должны
быть
подготовлены
посредством
либо
пескоструйной
очистки
в
соответствии с указаниями ВСН 163-76, либо дробеструйной очистки в
соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть удалены
заусенцы,
а
также
другие
дефекты,
препятствующие
плотному
прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под навесом,
или на открытой площадке при отсутствии атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна находиться
в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и
других загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать первой
степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 9022-74.

359.

Оценка
визуально
шероховатости
сравнением
с
контактных
эталоном
поверхностей
или
другими
производится
апробированными
способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним осмотром
поверхности при помощи лупы с увеличением не менее 6-ти кратного.
Окалина, ржавчина и другие загрязнения на очищенной поверхности при
этом не должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим
образом: на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и
выдерживают
не
менее
15
секунд.
К
этому
участку
поверхности
прижимают кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до полного
впитывания бензина. На другой кусок фильтровальной бумаги наносят 23 капли бензина. Оба куска выдерживают до полного испарения бензина.
При
дневном
освещении
сравнивают
внешний
вид
обоих
кусков
фильтровальной бумаги. Оценку степени обезжиривания определяют по
наличию или отсутствию масляного пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность перерыва между пескоструйной очисткой поверхности
и
ее
консервацией
обнаруженные
на
не
должна
очищенных
превышать
3
часов.
Загрязнения,
поверхностях,
перед
нанесением
консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны быть удалены жидким
калиевым
стеклом
или
повторной
очисткой.
Результаты
проверки
качества очистки заносят в журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной грунтовки
ВЖС 83-02-87. Требования к загрунтованной поверхности.
Методы контроля
Протекторная
двуупаковочный
грунтовка
ВЖС
лакокрасочный
83-02-87
представляет
материал,
состоящий
собой
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в количестве
66,7% по
весу, и связующего в виде
жидкого калиевого стекла
плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по весу.

360.

Каждая партия материалов должна быть проверена по документации
на
соответствие
ТУ.
Применять
материалы,
поступившие
без
документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед
смешиванием
составляющих
протекторную
грунтовку
ингредиентов следует довести жидкое калиевое стекло до необходимой
плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и
связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей вязкости
17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4 (ГОСТ
9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед и во время нанесения следует перемешивать приготовленную
грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в помещении.
При
отсутствии
атмосферных
осадков
нанесение
грунтовки
можно
производить на открытых площадках.
Температура
воздуха
при
произведении
работ
по
нанесению
наноситься
методами
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
пневматического
83-02-87
распыления,
может
окраски
кистью,
окраски
терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка
ВЖС
перпендикулярным
83-02-87
наносится
направлениям
с
за
два
раза
по
взаимно
сушкой
между
сплошным
слоем,
промежуточной
слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить
грунтовку
следует
равномерным
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90-110 мкм.
Время нанесения покрытия при естественной сушке при температуре
воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента нанесения последнего
слоя.

361.

Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание попадания
атмосферных осадков и других загрязнений на невысохшую поверхность
должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и другие
дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна иметь серый
матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с металлом и не должна
давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ 1514069 на контрольных образцах, окрашенных по принятой технологии
одновременно с элементами и деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в
Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности при
работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
правила при
окрасочных работах с применением
ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию
оборудования
по
санитарному
производственных
содержанию
помещений
и
предприятий"
(Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При пневматическом методе распыления, во избежание увеличения
туманообразования и расхода лакокрасочного материала, должен строго
соблюдаться режим окраски. Окраску следует производить в респираторе
и защитных очках. Во время окрашивания в закрытых помещениях маляр
должен располагаться таким образом, чтобы струя лакокрасочного
материала
имела
направление
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на открытых
площадках маляр должен расположить окрашиваемые изделия так,

362.

чтобы ветер не относил распыляемый материал в его сторону и в сторону
работающих вблизи людей.
Воздушная
магистраль
и
окрасочная
аппаратура
должны
быть
оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед началом
работы маляр должен проверить герметичность шлангов, исправность
окрасочной
аппаратуры
присоединения
и
воздушных
инструмента,
шлангов
к
а
также
надежность
краскораспределителю
и
воздушной сети. Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей
смены
необходимо
тщательно
очищать
и
промывать
от
остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и
связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием и
обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с плотно
закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно
соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на слизистые
оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются к
работе только после ознакомления с настоящими рекомендациями,
проведения инструктажа и проверки знаний по технике безопасности. На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном
помещении
не
разрешается работать без спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При
попадании
составных
частей
грунтовки
или
самой
грунтовки
на
слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо обильно
промыть загрязненные места.

363.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и деталей,
законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
элементы
и
механического
хранить
детали
и
транспортировать
нужно
повреждения
так,
и
чтобы
законсервированные
исключить
загрязнения
возможность
законсервированных
поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых защитное
покрытие
контактных
поверхностей
защитное
покрытие
контактных
полностью
высохло.
поверхностей
не
Высохшее
должно
иметь
загрязнений, масляных пятен и механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные поверхности
должны быть обезжирены. Обезжиривание контактных поверхностей,
законсервированных
ВЖС
83-02-87,
можно
производить
водным
раствором жидкого калиевого стекла с последующей промывкой водой и
просушиванием. Места механических повреждений после обезжиривания
должны быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия
на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в
дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1 мм. На
отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного напыления
наносится подложка из интерметаллида ПН851015 толщиной . …..м. На
подложку
из
интерметаллида
ПН851015
методом
плазменного
напыления наносится несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8. На
несущий
слой
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8
наносится
способом
лужения припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС

364.

Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным
покрытием одной из поверхностей, при постановке болтов следует
располагать шайбы обработанными поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей ФПС.
Рекомендуется
использование
неочищенных
внешних
поверхностей
внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой, другую
под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от консервирующей
смазки, грязи и ржавчины, например, промыты керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания гайки от
руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее резьба должна
быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают
отверстия
в
деталях
и
фиксируют
их
взаимное
положение;
устанавливают болты и осуществляют их натяжение гайковертами
на 90% от проектного усилия. При сборке многоболтового ФПС установку
болтов рекомендуется начать с болта находящегося в центре тяжести
поля установки болтов, и продолжать установку от центра к границам
поля установки болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
усилий
натяжения
герметизацию ФПС;
болты
затягиваются
динамометрическим ключом.
до
нормативных

365.

Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П Л Е К
С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail:
stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
1. Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
1.2. Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке опоры и диафрагме
железобетонного пролетного строения или отверстий в металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с
составлением схемы (шаблона).
1.3. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к пролетному строению в
элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
1.4. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж амортизатора и пространства для его
установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на
оголовке опоры.
1.5. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
2. Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
1) болты расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе не видны, т.к. закрыты
корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется
амортизатор;
2) болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние торцы которых расположены
заподлицо с бетонной поверхностью;
3) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после монтажа амортизатора доступ к
болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки;

366.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется
амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления амортизатора с фундаментными
болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками
концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в уровне установленного
основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под штифты и резьбовые отверстия
под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на
диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится
затяжка болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор,
после набора прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций первого случая только тем, что
основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до
совпадения резьбовых отверстий во втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на
высоту выступающего конца фундаментного болта.

367.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами,
опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций для третьего случая только тем,
что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в
амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как с верхним, так и с нижним
расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством горизонтального упора. После
прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конструкциям металлического
пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые прокладки (вилкообразные
шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
И.А. Мурох

368.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский

369.

370.

371.

372.

373.

374.

375.

376.

377.

378.

379.

380.

381.

382.

383.

384.

385.

386.

387.

388.

389.

390.

391.

392.

393.

394.

395.

396.

397.

398.

399.

400.

401.

402.

403.

404.

405.

406.

407.

408.

409.

410.

411.

412.

413.

414.

415.

416.

417.

418.

419.

420.

421.

422.

423.

424.

425.

426.

427.

428.

429.

430.

431.

432.

433.

434.

435.

436.

437.

438.

439.

440.

441.

442.

443.

444.

445.

446.

447.

448.

449.

450.

451.

452.

Проведение патентно -лицензионных исследований организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ при проведении
НИОКР по объекту: Ускоренное строительство сборно-разборной быстро собираемой из предварительно напряженных
ферм пролетного строения моста ( патент № 222824 ) с нискосходящими раскосами ( патент № 2503783) стальных ферм
с большими перемещениями, самого пролетного строния моста (переправы), сконструированного из упруугопластических
узлов сопряжения, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно" (
серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция") по аналогу переправы через реку Суон , в штате Монтана (США),
длиной 205 футов ( 60 метров ) с натяжными элементами нижнего пояса со встроенным фибробетонным настила в
пролетное строение автомобильного армейского моста и СПОСОБу БЕСКРАНОВОЙ УСТАНОВКИ НАДСТРОЕК ОПОР
ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ВРЕМЕННых ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНых МОСТов
Утверждаю: Заместитель начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации А .Круглов.
Начальник отдела Управления Министерство обороны РФ Р.Сидоренко Начальник ФГИН "НИИЦ ЖДВ" Минобороны
России С.Лагунов 7.12.2022 Согласовано Начальник 2 отдела научно-исследовательского полковник М.Орехов ,
Научный сотрудник 2 отдела научно-исследовательского А.Сергеев «10» декабря 2022 г.
Упругопластическое поведение стального стержня для ускоренного монтажа временной надвижки длиной 60 метров
шириной
3 метра упругопластинчетых пространственных пролетных ферм быстро -собираемого моста с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно! ( серия 1.460-3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция" для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного надвижного
строения моста с быстросъмеными упруго пластическими компенсаторами ( заявка на изобретение:
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение для трубопроводов " № 2018105803 F16L 23/02 от 7.06.2018 ФИПС заявитель СПб ГАСУ ) , со сдвиговой фрикционо -демпфирующей жесткостью, приспособленных на
предельную нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещений за счет использования медной обожженной
гильзы, бронзовой втулки, тросовой гильзы стального троса в полимерной оплетке или фрикци-болта с забитым
медным обожженным клином в прорезанный паз болгаркой в стальной шпильке стягивающего -контрольным
натяжением болта, расположенного в длинных овальных отверстиях , согласно изобретениям проф ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2010136746, 2550777, 165076, 1760020, 154506
Ускоренный способ надвижки американского автомобильного быстро-собираемого моста ( длиной 205 футов = 60
метров ) в штате Монтана ( США ) ,для переправы через реку Суон в 2017 сконструированного со встроенном бетонным
настилом в полевых условиях с использованием упруго пластических стальных ферм, скрепленных ботовыми
соединениями между диагональными натяжными элементами верхнего и нижнего пояса пролетного строения моста, с
экономией строительным материалов до 26 %
Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик существующих временных мостовых сооружений, история
создания таких мостов и обоснована необходимость проектирования универсальных быстровозводимых мостов
построенных в штате Монтана через реку Суон в США
Стальные ферменные мосты являются эффективным и эстетичным вариантом для пересечения автомобильных дорог. Их
относительно небольшой вес по сравнению с пластинчато-балочными системами делает их желательной альтернативой как
с точки зрения экономии материалов, так и с точки зрения конструктив-ности. Прототип сварной стальной фермы,
сконструированной со встроенным бетонным настилом, был предложен в качестве потенциальной альтернативы для
проектов ускоренного строительства мостов (ABC) в Монтане. Эта система состоит из сборно-разборной сварной стальной
фермы, увенчанной бетонным настилом, который может быть отлит на заводе-изготовителе (для проектов ABC) или в
полевых условиях после монтажа (для обычных проектов). Чтобы исследовать возможные решения усталостных
ограничений некоторых сварных соединений элементов в этих фермах, были оценены болтовые соединения между
диагональными натяжными элементами и верхним и нижним поясами фермы. В этом исследовании для моста со стальной
фермой, скрепленной болтами /сваркой, были оценены как обычная система настила на месте, так и ускоренная система
настила моста (отлитая за одно целое с фермой). Для более точного расчета распределения нагрузок на полосу движения и
грузовые автомобили по отдельным фермам была использована 3D-модель конечных элементов. Элементы фермы и
соединения для обоих вариантов конструкции были спроектированы с использованием нагрузок из комбинаций нагрузок
AASHTO Strength I, Fatigue I и Service II. Было проведено сравнение между двумя конфигурациями ферм и длиной 205
футов. пластинчатая балка, используемая в ранее спроектированном мосту через реку Суон. Оценки материалов и
изготовления показывают, что стоимость традиционных и ускоренных методов строительства на 10% и 26% меньше,
соответственно, чем у пластинчатых балок, предназначенных для переправы через реку Суон.
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей
прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК",

453.

"Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространственная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для
обеспечения сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси https://ppt-online.org/1148335
На конструкцию армейского моста получен патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, 168076, 2010136746. Доработан
авторами , в том числе авторами способ бескрановой установки надстройки опор при строительстве временного
железнодорожного моста № 180193 со сборкой на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях проф дтн
А.М.Уздина для сборно-разборного железнодорожного моста демпфирующего компенсатора гасителя динамических
колебаний и сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1
сдвиговая с учетом действий поперечных сил ) антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборноразборного быстрособираемого железнодорожного моста из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск. В районах с
сейсмичностью более 9 баллов, необходимо использование демпфирующих компенсаторов с упругопластическими
шарнирами на фрикционно-подвижных соединениях, расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью
обеспечения многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно
изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 ,
2550777, с использованием сдвигового демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на
изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный
мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от
02.06.2022 ФИПС : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявка № 2022104632 от
21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка № 2021134630 от
29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх.
006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от 07 фев. 2022, вх
006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх.
009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23
сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210051,
"Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от
27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02.
2022, Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов № 2018105803 от
15.02.2018 ФИПС, для обеспечения сейсмостойкости сборно-разборных надвижных армейских быстровозводимых
мостов в сейсмоопасных районах в сейсмичностью более 9 баллов
Отправленное 11 12 2022 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9691672 будет доставлено и с момента
поступления в Администрацию Президента Российской Федерации зарегистрировано в течение трех дней.
http://www.letters.kremlin.ru/letters/send
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780

454.

Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 89219626778
Тип: обращение
Текст
Уважаемый Владимир Владимирович Учеными организации "Сейсмофонд " при СПб ГАСУ выполнены лабораторные
испытание узлов и фрагментов сборно-разборного железнодорожного моста построенного в США штате Монтана через
реку Суон пролетом 60 метров методом прямого упругопастического расчета стальных ферм с большими
перемещениями на предельное равновесие приспособляемость с использованием 3D -моделей конечных элементов и
в ПK SCAD Протокол лабораторных испытаний пластинчато-балочных пролетных строений длиной пролета с
пластинчато-балочными системами по американским и китайским чертежам длиной пролета моста 60 метров,
грузоподъемность 30 тонн , открыто размешен в социальной сети интернет. Расчеты, задание на проектирование,
патентные исследования, каталожные листы, пояснительная записка, проект производство работ, проект организации
строительства, специальные технические условия ( ПОС, ППР, СТУ) выполнены бесплатно на общественных началах,
для нужд русской армии , так- как армия и народ едины. И бросать армию нельзя. Все расчеты, патентные исследования
по применению быстро собираемых мостов по американской и китайской технологии направлены в Минтсрас ,
Минстрой, Миноборону. Однако, Начальник ФГИУ "НИИЦ ЖДВ полковник С.Лагунов, начальник 2 отдела научно исследовательского М.Орехов, научный сотрудник 2 отдела научно-исследовательского А.Сергеев в экспертном
Заключение от 02.12.2022 по использованию опыта инженеров блока НАТО выполненного департаментом транспорта
штата Монтан (США) из упругопластических компенсаторов , Применение упругопластических компенсаторов в
пролетных строениях железнодорожных мостов недопустимо ( в США и КНР) , в связи возможностью возникновение
прогиба существенного превышающего допустимых прогиб, что может привести к сходу железнодорожного
подвижного состава с рельсового пути и катастрофе. Однако, американские, китайские инженеры не согласно с точкой
зрения ФГИУ "НИИЦ ЖДВ" и упорно продолжают ускоренным способом , с большой экономией строительных
материалов строить сейсмостойкие на по строй модели типа BAILEY ( Бейли) с использованием прямого
упругопластического расчета стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , разработанного доцентом из Сталинграда В.В.Галишниковым , аспирант А.Хейдари ( Вестник
ВолГАСУ , серия Строительство и архитектура- Волгоград , 2009- Вып 14 933) с50-58),. с применением упругопластичных
компенсаторов разработанных в Ленинграде и изобретенные проф дтн ПГУПС А.М.Уздиным в СССР в ЛИИЖТЕ №№
1143895, 1168755, 1174616, 255077, 2010036746, 165076 , а внедренные в штате Монтана при переправе через реку Суон ,
и реку Лебедь в штате Минесота. в КНР (Китае) железнодорожные составы, должны сойти с пути, из- за превышения
допустимых прогибов, но американские и китайские железнодорожники внимательно следят , за возникающими
прогибами, осадками, которые могут действительно привести к сходу железнодорожного подвижного состава с
рельсового пути и катастрофе Чудо американской и китайской инженерии за счет использования пластинчато-балочных
систем позволила получить большую экономию строительных материалов, сильно сократить сроки восстановление моста
через реку Суон в штате Монтане , поле обрушения из старения строго моста дедушки Baley bridje, что позволила
сэкономить строительные материла до 30 процентов, и сократит сроки строительства почтив два раза Для уменьшения
возможных прогибов , превышающий допустимый предел в США , американские инженеры встроили в пластичнобалочную сборно-разборочную систему , что бы придать ей жесткость , встроенный фибро бетонный настил, закрепленный
жестко у упруго пластичным компенсаторами , с пластическими шарнирами в места, где отсутствую напряжения,
согласно прямого упругопластического расчета стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие
и приспособляемость С уважением , президент организации "Сейсмфонд" при СПб ГАСУ Мажиев Хасан Нажоевич
ИНН^ 2014000780 ОГРН: 1022000000824 [email protected] (996) 798-26-54
Отправлено: 11 декабря 2022 года, 20:08
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и будет
рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан. Номер Вашего обращения 2042836.
Закрыть http://services.government.ru/letters/form/
Made in China NIOKR Provedenie patentno-issledovatelskix rabot primeneniyu bistrosobiraemix pereprav mostov 493 str
https://disk.yandex.ru/i/2QOgOD558wg0tw

455.

Made in China NIOKR Provedenie patentno-issledovatelskix rabot primeneniyu bistrosobiraemix pereprav mostov 493 str
https://ppt-online.org/1281480
Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Канаде Джоаквим Фразао
https://ppt-online.org/1257619
Применения быстро возводимых мостов и переправ из стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м
https://ppt-online.org/1247269
Применения быстро возводимых мостов и переправ
https://ppt-online.org/1247962
Перспективы применения быстро-возводимых мостов и переправ из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами
https://ppt-online.org/1242784
Применение фрикционно-подвижных ботовых соединений для обеспечения сдвиговой прочности сборноразборных армейских мостов
https://ppt-online.org/1224927
Сборно-разборные быстро собираемые армейские переправы многократного применения из стальных
конструкций покрытий зданий
https://ppt-online.org/1224875
подход к изобретательской деятельности при социализме и современное состояние изобретательской
деятельности
https://ppt-online.org/1084157
Made in China NIOKR Provedenie patentno-issledovatelskix rabot primeneniyu bistrosobiraemix pereprav mostov 493 str
https://studylib.ru/doc/6381798/made-in-china-niokr-provedenie-patentno-issledovatelskix-...
https://mega.nz/file/2FBkFLqB#gA-5iA3qg8FSrqT5ZQzPJDwlhCqKU2USGqriWT4H4jM
https://mega.nz/file/Sd4gCYxA#W_tJfT2tpstkwHDoLY4NpTANxEvyMADus8oh2TpMO_o
https://ibb.co/VT8psjX
Для согласованием и утверждения Минтрансом РФ Савельевым Виктор Геннадьевичем Минстроем
ЖКХ РФ Файзуллиным Ирек Энваровичем , Минобороной РФ: Шойгу Сергей Кожухетовичем
пояснительною записку к ППР и ПОСу на разработку сборно-разборного надвижного армейского моста
(переправы) для грузовых автомобилей по чертежам на английском язык и расчетам американских
инженеров . построивших в 2017 году, автомобильный мост в штате Монтана (США) через реку Суон,
длиной 205 футов ( 60 метров). из платинчато-балочной системой, более экономичной , со встроенным
фибробетонным настилом, ускоренным скоростным способом, в полевых условиях , на болтовых и
сварных демпфирующих соединениях меду диагональными натяжными элементами верхнего и нижнего
пояса .
К пояснительной записке прилагается: "Прямой упругопластический расчет стальных ферм с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость"
https://journals.rudn.ru/structural-mechanics/article/viewFile/11157/10591
https://www.miit.ru/content/Автореферат.pdf?id_wm=725498
http://www.dslib.net/stroj-mexanika/prjamoj-uprugoplasticheskij-raschet-stalnyh-prostranstvennyh-ferm-napredelnuju.html
Прямой упругопластический расчет стальных пространственных ферм на предельную
нагрузку и приспособляемость с учетом больших перемещенийтема диссертации и автореферата по ВАК РФ
05.23.17, кандидат наук Хейдари Алиреза

456.

https://www.dissercat.com/content/pryamoi-uprugoplasticheskii-raschet-stalnykh-prostranstvennykh-ferm-napredelnuyu-nagruzku-i
Mossad Betankurovskiy forum PGUPS Pryamoy uprugoplasticheskiy raschet proletnix stroeniy mosta bolshimi peremesheniyami predelnoe
ravnovesie prisposoblyaemost 439
https://ppt-online.org/1278181
Протокол лабораторных испытаний и разработка специальных технических условий (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о применения демпфирующего сдвигового компенсатора,
https://dzen.ru/media/id/62b317394719fe3d1a165727/protokol-laboratornyhispytanii-i-razrabtkaspecialnyh-tehnicheskih-uslovii62b7d12fe807153b410fb2f9
Протокол испытания сдвиговой прочности компенсатора гасителя растягивающих напряжений сборно-разборного надвижного моста, без крановой сборки, при
действии поперечных сил в ПК SCAD в СПб ГАСУ и Политехе с учетом сдвиговой жесткостью см. СП.16.1330.2011 SCAD п.7.1.1
https://vk.com/wall558705742_2298
Dogovor 200 tr potokol Rosavtodor karta SBER 2202 2006
4085 5233 476 str
https://studylib.ru/doc/6358617/dogovor-200-tr-potokol-rosavtodor-karta-sber-2202-2006-40...
[email protected] Opit Universiteta Montakha USA bistro
vozvodimikh zheleznodorozhnikh mostov Bloka NATO 589
str
https://studylib.ru/doc/6368835/s.tyktyk81%40mail.ru-opit-universiteta-montakha-usa-bistro-...
Texnicheskoe zadaanie proektirovanie bistro vozvodimogo
avtomobilnogo zheleznodorozhnogo mosta LNR DNR 854
str
https://studylib.ru/doc/6371166/texnicheskoe-zadaanie-proektirovanie-bistro-vozvodimogo-a...
STU S.U. Bistrovozvodimie sborno razborniy
zheleznodorojniy most Montana USA 531
https://studylib.ru/doc/6366953/stu-s.u.-bistrovozvodimie-sborno-razborniy-zheleznodorojn...
[email protected] anketa seismofond SPb GASU sborno
razborniy armeyskiy most reky Dnepr 641 str
https://studylib.ru/doc/6365577/info%40ratnik.ru-anketa-seismofond--spb-gasu-sborno-razborn...
Bezkranovaya ustanovka nadstroyki opor jeleznodorojnogo
mosta 584 str
https://studylib.ru/doc/6364848/bezkranovaya-ustanovka-nadstroyki-opor-jeleznodorojnogo-m...

457.

https://www.yumpu.com/ru/document/read/67384618/stu-spb-gasu-antonovskiy-most-opit-usa-momtana-rekasuon-uskorennogo-varianta-vosstanovleniya-mosta-cherez-dnepr-536
, для экспертов ФГИУ "НИИЦ ЖДВ" полковника СЛагунову , начальнку 2 отдела научноисследовательского , полковник М.Орехову, научному сотруднику 2 отдела научно-исследовательского
А.Сергева , что применения упругопластичных компенсаторов в пролетных строениях
железнодорожных мостов недопустимы в связи возможностью возникновения прогиба, существенно
превышающего допустимы прогиб , что может привести к сходу железнодорожного подвижного состава с
рельсового пути и катастрофе.
Испытание на соответствие требованиям сдвиговых компенсаторов проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
https://ppt-online.org/1237012
Наш паровоз летит под откос в коммуне не будет остановка Нет ПЕРСПЕКТИВ и надежд ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРО ВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ при бюрократическом аппарате сытых и холеных чиновников из Минтранса РФ и Минстроя ЖКХ
https://diary.ru/~tel9967982654mailru/p221304026_s-protokolom-laboratornyh-ispytanij-v-pk-scad-kriticheski-vazhnyh-sistem-avtomaticheskog.htm
Однако, американские инженеры построили уже два моста один автомобильный через реку Суон, в штате
Монтана в 2017 , второй железнодорожный мост, через реку Лебель в штате Минисота (США) и в Китае
мосты построены со сдвиговыми компенсаторами из упругопластических ферм с применением
упругоплатичных компенсаторов не обрушились в США. Для это организацией "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ запланировано провести испытание на переправе через реку Днепр, но в Смоленской области, где
начинает свой путь река Днепр с участием нашего Президента В.В.Путина
Поэтому прилагаем вам расчет и испытание упругопластичных компенсаторов для ферм
Утверждаю: Заместитель начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации А
.Круглов. Начальник отдела Управления Министерство обороны РФ Р.Сидоренко Начальник ФГИН
"НИИЦ ЖДВ" Минобороны России С.Лагунов 7.12.2022 Согласовано Начальник 2 отдела научноисследовательского полковник М.Орехов , Научный сотрудник 2 отдела научно-исследовательского
А.Сергеев «08» декабря 2022 г.
Пояснительная записка к ПРОЕКТУ ПРОИЗВОДСТВА
РАБОТ ППР, ПОС по объекту:
Ускоренное строительство сборно-разборной быстро собираемой стальных ферм с большими
перемещениями , переправы через реку Днепр в Смоленской области сконструированного из
упгугопластических сварных ферм, с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция") по аналогу переправы через реку Суон , в штате Монтана (США),
длиной 205 футов ( 60 метров ) с натяжными элементами нижнего и верхнего пояса со
встроенным фибробетонным настилом
Заявление редакции газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянского
информационного агентство" обязать Минтранс РФ , Минстрой ЖКХ
РФ подписать, согласовать задание на проектирование организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по американским чертежам и аналогу
построенного уже в 2017 году, грузового автомобильного моста ,
переправы через реку Суон в Штате Монтана США длиною 205 футов
(60 метро) для учебной переправы морпехов Черноморского флота через
реку Днепр в Смоленской области

458.

Более 9 месяцев Минстрас РФ , Минстрой ЖКХ РФ направляет
отписки
Вывод: Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ
очевидны. не имя хорошей методической , научной , технической и
практической базы, задача по быстрому временному восстановлению
мостовых переправ будут невыполнимы,
Это приведет к предсказуемым потерям морпехов Черноморского Флота
Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Хасан
Нажоевич [email protected]
Работы финансировала в США Министерство транспорта США и
строительный департамент Штата Монтана . Проектный работы
выполняли Университет Монтана и Минисота Аналогичный
железнодорожный мост построен в штате Минесота через реку Лебедь
в 2019 -2021 гг.
Но, информация военными ЦРУ США засекречена из- за высокой
научной значимости или секретности военной составляющей В
социальное сети нету. Прости Вашей помощи В В Путин
Исходя из сложившейся обстановки Общероссийское Офицерское
Собрание решило приступить к выпуску сборно-разборных мостов
-переправ ) на основе опыта наших бывших "дорогих" партнеров
глобалистов -ростовщиков по маме, из блока НАТО, по
ускоренной сборке ( монтажу ) из упруго пластинчатых
пролетных ферм составных балок длиной 30 метро ( длина моста
60 метров) со встроенным фибробетонном настилом и системой
составных пролетных стальных ферм моста, из сборноразборной стальных, составными упруго пластичными
фермами на болтовых соединениях, с натяжными элементами
верхнего и нижнего пояса для переправы в 2017 году, через реку
Суон в штате Монтана (США) и по налаживанию срочно
проектных работ и начала изготовления опытного производства
сборно-разборных переправы, длиной 60 метров ( 205 футов в USA

459.

) ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемность переправы
80 тонн.
Время сворки переправы через реку Днепр в Смоленской области в
полевых условиях.
Время сборки в ночное время 48 часов, Для сборку
упругопластических пролетных составных болтовых соединениях
ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость достаточно, один взвода морских
пехотинцев. 30 морпехов из Севастополя , соберут переправу за 2
дня , в ночное время, в полевых условиях и , ускоренным способом
надвижки, армейской переправы
Специальные технические условия СТУ Восстановление Антонвского моста организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ
выбран ускоренным методом с использованием опыта НАТО США по восстановлению Антоновского автомобильного
моста чрез реку Днепр, по аналогичному мосту при восстановлении переправы в 2017 году через реку Суон в штате
Монтана с использованием упруго пластинчатых стальных балов -пролетных стальных предварительно напряженных ферм
со встроенным бетонным настилом на болтовых соединениях между диагональными натяжными элементами и верхнего
нижнего пояса, для снижением материалоемкости на 30 процентов , и для сжатия сроков восстановления Антоновского
сборно-разборного, быстро собираемого по американским расчетам, эскизом и чертежам на английском языке
американского моста ( чертежи, расчет прилагаются или можно отправит электронной письмо или симки [email protected] (
921) 962-67-78 ) , длиной 205 футов ( 64 метра )на болтовых соединениях с овальными длинными отверстиями ,
контрольным натяжением высокопрочных ботов болтов , с диагональными натяжениями элементов верхнего и нижнего
пояса фермы , согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604,
2010136746, 165076, 154506, 1764616 https://ibb.co/bgxjnwL
STU SPb GASU Antonovskiy most opit USA Momtana reka Suon
https://www.yumpu.com/ru/document/view/67384618/stu-s.. https://www.yumpu.com/user/fakh8126947810
https://www.yumpu.com/ru/account/profile/edit#yp-over..
PGUPS Antonovskiy most opit USA Momtana reka Suon uskorennogo varianta vosstanovleniya mosta cherez Dnepr 478 str
https://ppt-online.org/1267573
ANKETA nadvijnoy Antonovskiy sborno-razborniy bistro sobiraemiy vrenenniy most reku Dnepr 307 str https://pptonline.org/1268330
https://ppt-online.org/1267573?ysclid=lajr9xvjdx71896..
Специальные технические условия СТУ Восстановление Антонвского моста организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ
выбран ускоренным методом с использованием опыта НАТО США по восстановлению Антоновского автомобильного
моста чрез реку Днепр, по аналогичному мосту при восстановлении переправы в 2017 году через реку Суон в штате
Монтана с использованием упруго пластинчатых стальных балов -пролетных стальных предварительно напряженных ферм
со встроенным бетонным настилом на болтовых соединениях между диагональными натяжными элементами и верхнего
нижнего пояса, для снижением материалоемкости на 30 процентов , и для сжатия сроков восстановления Антоновского
сборно-разборного, быстро собираемого по американским расчетам, эскизом и чертежам на английском языке
американского моста ( чертежи, расчет прилагаются или можно отправит электронной письмо или симки [email protected] (
921) 962-67-78 ) , длиной 205 футов ( 64 метра )на болтовых соединениях с овальными длинными отверстиями ,
контрольным натяжением высокопрочных ботов болтов , с диагональными натяжениями элементов верхнего и нижнего
пояса фермы , согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604,
2010136746, 165076, 154506, 1764616 https://ibb.co/bgxjnwL
Второй бодрящий и печальный ответ на письмо начальника инженерных войск от 10 октября 2022 № 567/Н/5499 на УГ 88073 от 29 сентября 2022 от ветерана боевых действий в Чеченской Республике 19940-1995 г , инвалида первой группы
Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиевым Хасан Нажоевичем по вопросу представленных

460.

предложений по описанию конструкции, тактико-технических характеристик, схемы и анализ ранее проведенных, в том
числе за рубежом, разработок. До настоящего времени указанные материалы в УНИВ ВС не поступали. Отсутствие данной
информации не позволяет сделать вывод о целесообразности реализации Вашего предложения. Поэтому организация
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и представлет опыт Университета Монтана США , Китайское народной Республики,
Великобритании блока НАТО, по этому вопросу для разработки рабочих чертежей с учетом опыта Университета Монтано
США и Китая для отечественных быстровозводимого, быстро собираемого железнодорожного моста из стальных
конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения для системы несущих элементов
и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений от динамических нагрузок с
учетом опыта наших американских инженеров из штата Монтана ( река Суон, США) из блока НАТО, США, Канады,
Великобритании
Техническое задание на разработку быстровозводимого, быстро собираемого железнодорожного моста из стальных
конструкций, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения для системы несущих элементов
и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторам, гасителем вибрационных напряжений от динамических нагрузок с
учетом опыта наших американских инженеров из блока НАТО, США, Канады, Великобритании
Стальные ферменные мосты являются эффективным и эстетичным вариантом для пересечения автомобильных дорог. Их
относительно небольшой вес по сравнению с пластинчато-балочными системами делает их желательной альтернативой как
с точки зрения экономии материалов, так и с точки зрения конструктив-ности.
Прототип сварной стальной фермы, сконструированной со встроенным бетонным настилом, был предложен в качестве
потенциальной альтернативы для проектов ускоренного строительства мостов (ABC) в Монтане. Эта система состоит из
сборно-разборной сварной стальной фермы, увенчанной бетонным настилом, который может быть отлит на заводеизготовителе (для проектов ABC) или в полевых условиях после монтажа (для обычных проектов).
Чтобы исследовать возможные решения усталостных ограничений некоторых сварных соединений элементов в этих
фермах, были оценены болтовые соединения между диагональными натяжными элементами и верхним и нижним поясами
фермы. В этом исследовании для моста со стальной фермой, скрепленной болтами /сваркой, были оценены как обычная
система настила на месте, так и ускоренная система настила моста (отлитая за одно целое с фермой).
Для более точного расчета распределения нагрузок на полосу движения и грузовые автомобили по отдельным фермам была
использована 3D-модель конечных элементов. Элементы фермы и соединения для обоих вариантов конструкции были
спроектированы с использованием нагрузок из комбинаций нагрузок AASHTO Strength I, Fatigue I и Service II.
Было проведено сравнение между двумя конфигурациями ферм и длиной 205 футов. пластинчатая балка, используемая в
ранее спроектированном мосту через реку Суон.
Оценки материалов и изготовления показывают, что стоимость традиционных и ускоренных методов строительства на 10%
и 26% меньше, соответственно, чем у пластинчатых балок, предназначенных для переправы через реку Суон.
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39,
выдан 27.05.2015), ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул д 4
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС №
SP01.01.406.045 от 27.05.2014, 190031, Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН:
2014000780 [email protected] [email protected] ( 996) 798-26-54, (951) 644-16-48

461.

Проект восстановления Антоновского моста выполнен по изобретениям проф дтн ПГУПС Уздина А М проведены в СЩА
СБОРНЫХ СИСТЕМ НАСТИЛА МОСТА ИЗ СТАЛЬНЫХ ФЕРМ FHWA/MT-17-009/8226-001
Итоговый отчет подготовлен для ДЕПАРТАМЕНТА ТРАНСПОРТА ШТАТА МОНТАНА в сотрудничестве с
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИМИ ПРОГРАММАМИ МИНИСТЕРСТВА ТРАНСПОРТА США ФЕДЕРАЛЬНОГО
УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ MUTk Ноябрь 2017 г. подготовлен Дэймоном Фиком, доктором
ФИЛОСОФИИ, ЧП Тайлером Кюлем Майклом Берри, доктором ФИЛОСОФИИ.Д Джерри Стивенс, доктор философии, ЧП
"Вестерн Транспорт" в США
INVESTIGATION OF PREFABRICATED STEEL-TRUSS BRIDGE DECK SYSTEMS
fhwa/mt-17-009/8226-001 Final Report prepared for the state of montana department of transportation
in cooperation with the u.s. department of transportation federal highway administration November 2017
prepared by Damon Fick, Ph.D., PE Tyler kuehl Michael Berry, Ph.D Jerry Stephens, PhD., PE Western Transportation Institute
Montana State university - Bozeman
Ответ письмо МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
Х.Н. МАЖИЕВУ 72. ф^а,/ ru г. Москва, 119160 « /#>» октября 2022 г. № 565/Н/^-^ На №УГ-88073 от 29 сентября 2022 г.
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В соответствии со ст. 8 Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан
Российской Федерации» Ваше обращение по вопросу использования быстровозводимых, автомобильных мостов из
стальных конструкций покрытий производственных зданий с пролетами 18, 24 и 30 метров с применением замкнутых
гнуто-сварных профилей прямоугольного сечения в Управлении начальника инженерных войск Вооруженных Сил
Российской Федерации (далее - УНИВ ВС) повторно рассмотрено.
На данное обращение направлен ответ за исх. 565/Н/4984 от 14 сентября 2022 г. В ответе указано, что представленное
предложение не содержит описание конструкции, тактико-технические характеристики, схемы и анализ ранее проведенных,
в том числе за рубежом, разработок. До настоящего времени указанные материалы в УНИВ ВС не поступали. Отсутствие
данной информации не позволяет сделать вывод о целесообразности реализации Вашего предложения.
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание помочь Вооруженным Силам Российской Федерации.
Врио начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации А.Круглов
STU-SPb-GASU-Antonovskiy-most-opit-USA-Momtana-reka-Suon-uskorennogo-varianta-vosstanovleniya-mostaibb.co https://vk.com/wall375418020_3878
https://mega.nz/file/qVxDwZrD#ilvkKOrULJSAoFdrhDwO3ifsYHHjQmhOrcD644RHvl8
https://mega.nz/file/fJRwTbST#bfxtYzvwslSzBKnGn45ADJeoH4U27iW0ORGG4un5Bd0
https://mega.nz/file/uBpHXDKL#9Me9G0J3xMUqRXXA1_gFrlCBS_0eGK-qoAfkiC4zxZo
https://mega.nz/file/iQ4wnYZB#4g8ROXO3KZUUcR5ez1D5_BSFkIqRn-HbtiueDBr5mW4
https://mega.nz/file/nJ4wQLCY#9D1jZnwsSOIVTcTUcVdLQREA6iArJnDdJkYwSXlqkbc
https://mega.nz/file/zYp3QRLY#8D4M8N3gymf5ua64dbmLjkuWjN02-yIjVWqxvF4xiHA
https://mega.nz/file/fJRwTbST#bfxtYzvwslSzBKnGn45ADJeoH4U27iW0ORGG4un5Bd0
Made in USA Poyasnitelnaya zapiska proekt proizvodastva rabot PPR POS Sborno-razbornogo nadvizhnogo Bailey bridge mosta
683 str https://disk.yandex.ru/i/bdpv36AMe4pBlQ
Made in USA Poyasnitelnaya zapiska proekt proizvodastva
rabot PPR POS Sborno-razbornogo nadvizhnogo Bailey
bridge mosta 683 str
https://studylib.ru/doc/6381449/made-in-usa-poyasnitelnaya-zapiska-proekt-proizvodastva-r...

462.

https://mega.nz/file/SVhTQADJ#_xZr-IWW3YVx_VXvOvoL7OiBDyKt9iHMjON8mGKEAxE
https://mega.nz/file/mN53EDiA#8_yQF3R6m-sdaMAsGCkBqhNkhFNJuccAGNvNQ9q3GGU
https://ibb.co/album/93TY8J
Упругопластический сдвиговой компенсатор
гаситель сдвиговых напряжений для
железнодорожного армейского моста
https://ppt-online.org/1235890
SPbGASU Made in USA Poyasnitelnaya zapiska proekt
proizvodastva rabot Sborno-razbornogo nadvizhnogo
Bailey bridge mosta 461 str
https://ppt-online.org/1280589
Техническое задание на разработку быстро
возводимого, быстро собираемого железнодорожного
моста
https://ppt-online.org/1250452
Обращение от редакции газеты Земля России к
руководителям синагог и еврейскому сообществу
https://ppt-online.org/1239098
Быстрособираемый мост- переправа, из упруго -платических ферм: Для
морпехов - для Новороссии - для Победы.
Нужны чертежники, конструкторы, знающие английский зык и китайский
язык.
Американцы ( комунисты) из США, в знак доброй воли прислали из
Университет штата Монтана и Минисота рабочие чертежи сбороноразбороно моста Bailey bridge , расчеты , альбомы пояснительные записки на
анлийском языке .Можно работать удаленно, но пока на обшественных началах
.

463.

Меч, который ковался в неволе - как были созданы знаменитые «шарашки»
Советское оружие, созданное в «шарашках» [email protected]
[email protected] [email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54,
Письмо морпехов Крыма Исх. № 1202/22 российская некоммерческая организация
«СОЮЗ МОРСКИХ ПЕХОТИНЦЕВ КРЫМА»
297406, Республика Крым, г.о. Евпатория, г. Евпатория ОГРН: 1229100000865,
ИНН/КПП: 9110029665/911001001
тел. +79780520181, +79785275936. e-mail: morpeh.rk@mail. ru
г. Евпатория, Республика Крым
от 02 декабря 2022 г.
Некоммерческая организация «СОЮЗ МОРСКИХ ПЕХОТИНЦЕВ КРЫМА» в
лице Председателя Рамазанова Валерия Алексеевича, действующего на основании
Устава (член Всероссийской общественной организации морских пехотинцев
«ТАЙФУН»), совместно с ВОО МП «ТАЙФУН», в лице заместителя председателя
ВОО МП «Тайфун» Мотяковым Евгением Сергеевичем, проводят акцию по сбору
материальной и финансовой помощи подразделениям Черноморского Флота (810
Бригада Морской пехоты, 68 Инженерно-морской полк), участвующим в
Специальной Военной Операции на Украине.
Перечень необходимых первичных товаров:
1. Пятиточечник (на нѐм боец может сидеть и лежать на земле)
2. Носки вязанные (спрашивают постоянно)
3. Дождевик/плащ
4. Маскхалаты
5. Подсумки разные
6. Одеяла/пледы
7. Спальный мешок
8. Снуды и балаклавы
9. Перчатки (х/б рабочие, тѐплые зимние);
10. Жилет с карманами
11. Термобельѐ
12. Толстовки, свитера
13. Красные повязки на руку
14. Вязанные и стѐганые шерстяные пояса для поясницы
15. Шевроны (можно не уставные)
16. Сигареты, зажигалки;
17. Кофе, чай, супы и пюре быстрого приготовления в пачках;
18. Влажные салфетки, мыло (не жидкое), зубная паста и зубные щетки;
19. Стельки тѐплые размеры 41-46;
20. Трусы, носки (обычные и теплые, размер 40-45);
21. Медикаменты;
22. Батарейки (разные); 23 Одноразовая посуда.

464.

Вся предоставленная помощь будет доставлена в пункты постоянной дислокации
вышеуказанных частей - г. Севастополь и г. Евпатория для их дальнейшей отправки в
районы проведения СВО.
Банковские реквизиты: РАО «СОЮЗ МОРСКИХ ПЕХОТИНЦЕВ КРЫМА»
ИНН: 9110029665
ОГРН: 1229100000865
Наименование Банка: ПАО «Российский Национальный Коммерческий Банк»,
Операционный офис № 24 г. Евпатория.
Расчетный счет: 40703810840240000008
Корр. счет:30101810335100000607 в отделении по Республике Крым Южного
главного управления Центрального банка Российской Федерации.
БИК: 043510607
ИНН: 7701105460
ОКПО: 09610705
Или банковская карта: РНКБ Банк 2200 0202 2015 6873. Платежная система МИР.
Привязанный тел: +7 978-527-59-36
Назначение платежа - Помощь Морпехам. С уважением и пониманием,
Председатель С Полковник заш ПЕХОТ ИНЦЕВ КРЫМА» Валерий Рамазанов

465.

466.

STEEL DESIGNERS GORENC TINYOU SYAM
https://studylib.ru/doc/6382692/steel-designers-gorenc-tinyou-syam
Pismo obraschenie o pomoschi morpekham (1)
https://studylib.ru/doc/6382693/pismo-obraschenie-o-pomoschi-morpekham--1-
Pismo_obraschenie_o_pomoschi_morpekham (1)
https://ppt-online.org/1284554 Pismo_obraschenie_o_pomoschi_morpekham (1) https://disk.yandex.ru/i/QdtIph97dXI_-A