Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий

1.

Газета «Земля РОССИИ» №103
(газета «Земля России» имеет свидетельство о регистрации № П 0931 от
16.05.94 г. Настоящее свидетельство выдано :Начальником Северо-западного
регионального управления государственного комитета Российской Федерации по
печати ( г СПб) Ю.В Третьяковым )Учредитель организация "Сейсмофонд"
ОГРН ;1022000000824, ИНН ;2014000780 [email protected]
Прием. Павла Губорева ДНР, ЛНР
Союз добровольцев Донбасса: 125947,
Москва, ул.Заморенова, 9.ст 1, 9219626778
Руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского
мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103
Конституции РФ, редакция газеты «Земля РОССИИ» выражает
Министру строительства и ЖКХ благодарность за обещание выдать
через 27 лет удостоверение ветерану боевых действий, инвалиду первой
группы, онкобольному, глухому и слепому, колясочнику, мл. сержанту в/ч № 21209 г Грозный ,
военкору газеты «Земля РОССИИ», позывной «ВДВ», инженеру –строителю, строительного отдела
государственного института «Грозгипронефтехим», ветерану боевых действий на Северном Кавказе
1994-1995 гг. перед погребением
Уважаемый министр строительства и ЖКХ Ирек Энварович Файзулин в связи с госпитализацией ветерана
боевых действий с онкологическим заболеванием в отделение дневного стационара с койками для
химиотерапии (врач К.Н.Казакова ) по адресу: Ленинградская улица, 68А посёлок Песочный, Курортный
район, Санкт-Петербург, Россия, 197758 прошу направить удостоверение в военный комиссариат, по адресу
:
197349, Санкт-Петербург, ул. Ильюшина, д. 22,

2.

Телефон дежурного: (812) 342-92-62, Факс: (812) 342-97-41, Режим работы: С 10.00 до
17.00, обед с 13.00 до 13.45, Военный комиссар Лашко Олег Анатольевич, Телефон (812)
342-92-92, Часы приема: понедельник с 14.00 до 17.00; среда с 10.00 до 13.00, каб. № 305, которые
обязаны рассматривать жалобы военнослужащих , согласно основным задачам
комиссариатов:
1. Подготовка и проведение мобилизации: подготовка граждан к военной службе,
проведение призыва на военную службу и на военные сборы, отбор кандидатов для
поступления на военную службу по контракту.
2. Освобождение от военных сборов, предоставление отсрочек от призыва на военную
службу.
3. Подготовка документов на получение пенсий уволенным с военной службы лицам и
членам их семей.
4. Содействие в трудоустройстве и обеспечении жильем лиц, уволенных с военной
службы.
5. Отбор кандидатов для направления на учебу в военные образовательные учреждения
профессионального образования.
6. Рассмотрение и разрешение жалоб и заявлений военнослужащих, военнообязанных,
лиц, уволенных с военной службы и членов их семей.
https://www.rprim.spb.ru/organy-vlasti/135-2009-05-31-20-46-41
О хищении 105 миллиардов из бюджета Российской Федерации или десятилетняя война
Кавказского народа с оборотнями из Минпрома РФ и Федерального Агентства по
строительству и ЖКХ продолжается."
В Минстрое РФ, упорно продолжают не замечать, вот уже более 27 лет
древнейший способ сейсмозащиты, с сухим трением на глине, снижает
сейсмические нагрузки в 6-ть раз и уменьшает сметную стоимость
строительно -монтажных работ до 20 % , что позволило бы сэкономить 105
миллиардов рублей при восстановительных работах в Чеченской республике с
1994 -2005 гг.
Не желает применять, утвержденную Глав проектом Минстроя
РФ от 21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и высокоэкономичные,
типовые проектные решения, утвержденные научно техническим
Советом еще 18.12.96 за № К 23-013/9 от 29.11.96 НТС
27 лет , не желают применять, утвержденную Глав проектом
Минстроя РФ от 21.09.94 № 9-3-1/130 прогрессивные и
высокоэкономичные, типовые проектные решения, утвержденные
научно техническим Советом еще 18.12.96 за № К 23-013/9 от
29.11.96, согласно решения НТС Минстрой РФ . ПРОСТЫЕ НАРОДНЫЕ
2

3.

И ДРЕВНЕВАЙНАХОВСКИЕ РЕШЕНИЕЯ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ
СЕЙСМОИЗОЛИРУЮЩЕГО СКОЛЬЗЯЩЕГО ПОЯСА используемые
народами Серного Кавказа при строительстве боевых и сторожевых
башен. Упорно продолжают отмывать бюджет , вот уже более 27
лет, министр строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской
Федерации Файзуллин Ирек Энваровичу, продолжают отнимать, изымать
бюджетные деньги у голодающих пенсионеров, стариков, блокадников,
ветеранов, войны, многодетных матерей потерявших своих сыновей в 1ю Чеченскую войну. Отнимаются деньги и у детей , которые падаю в
обморок в школах прямо на линейке, недоплачивая им обеды в школе.
https://www.gazeta.ru/social/2020/10/05/13281859.shtml
Не выдаются и пенсии участникам боевых действий в Чечне,
инвалидам первой группы, онкобольному, позывной "ВДВ" днем, а вечером
"ТЕРЕК". Не выплачиваются пенсий, пособия, субсидий и зарплата
медицинским сестричкам и беременным молодым женщинам РФ.
Годами, не выдается детское пособие, так как в бюджете нет денег,
они, все в виде откатных от 10% до 30 % от СМР осели в карманах и
зарубежных счетах их подельников ( смотри продолжение по ссылке
http://fondrosfer12.narod.ru )
Древневайнаховская, многоступенчатая нетрадиционная система сейсмозащиты,
с сухим трением, снижает сейсмические нагрузки в 6-ть раз и уменьшает
сметную стоимость строительно-монтажных работ до 20 % , что позволяет
сэкономить 105 миллиардов рублей при восстановительных работах в Чеченской
республике с 1994 -2005 гг.
Жилые дома, возводимые по древнему народному способу, на 30 процентов дешевле,
экономия цемент» достигается до 22 процентов, металла - до 18 процентов, сроки
строительства сокращаются в два раза.
С использованием большого количества арматуры. Выполняется так же
дорогостоящее железобетонное обрамление дверных, и оконных проемов, что
сильно повышает сметную стоимость восстановительных работ в Чеченской
Республике до, 22-28%.
Однако, редакция газеты "Земля РОССИИ", прилагает медицинские заключение
о тяжелых заболевания онкобольного, глухого и полуслепого , колясочника
инвалида первой группы по общим заболевания мл. сержанта в/ч № 21209 г
Грозный , военкора газеты «Земля РОССИИ», позывной «Терек» , инженеру –
строителю , строительного отдела государственного института
«Грозгипронефтехим», ветерана боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995
гг. ( передвигаюсь на коляске, средств приехать в Минстрой ЖКХ РФ нету,
(пенсия очень маленькая) за удостоверением. из –за нищеты , тяжелого
заболевания и госпитализации в Онкоцентре , перед погребением
3

4.

4

5.

5

6.

6

7.

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ)Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1,
Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www. т
instroyrf.gov. г и 27.07.2021 АГ17724-ОГ/О На Ns от.
Уважаемый Петр Павлович!
Административный департамент Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (далее Минстрой России), рассмотрев Ваше обращение, перенаправленное
Аппаратом Правительства Российской Федерации письмом от 1 июля
2021 г. № П48-82143 (вх. Минстроя России от 2 июля 2021 г. № 16620-ОГ)
о выдаче Данилику Павлу Викторовичу, Коваленко Александру Ивановичу
удостоверений ветерана боевых действий (далее - удостоверение),
сообщает.
Порядок выдачи удостоверений в Министерстве строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (далее Порядок) утвержден приказом Минстроя России от 02.09.2015 № 632/пр
«Об утверждении Порядка выдачи удостоверений ветерана боевых
действий Министерством строительства и жилищно-коммунального
хозяйства Российской Федерации».
В соответствии с пунктом 4 Порядка с целью получения
удостоверения лица, указанные в пункте 2 Порядка, обращаются с
соответствующим заявлением в Минстрой России. К заявлению
прилагаются копии документов, подтверждающих наличие оснований для
выдачи удостоверения (при наличии), копия паспорта и две цветные
фотографии размером 3 х 4 см на матовой бумаге без уголка.
Учитывая, что заявление Данилика П.В. о выдаче удостоверения с
приложением необходимых документов до настоящего времени в
Минстрой России не поступало, рассмотреть вопрос о выдаче ему
удостоверения не представляется возможным.
Кадашову П.П. [email protected]
Заявление о выдаче удостоверения Коваленко А.И. с приложением
необходимого перечня документов (далее - заявление Коваленко А.И.)
поступило в Минстрой России 02.06.2021. В целях дополнительной
проработки вопроса Административным департаментом Минстроя
России был направлен запрос в Федеральное казенное учреждение
«Государственный архив Российской Федерации»
7

8.

о предоставлении имеющихся сведений о направлении Коваленко А.И.
Министерством строительства Российской Федерации в г. Грозный, в
связи с чем срок рассмотрения заявления был продлен на 30 дней.
На заседании Комиссии по подготовке предложений о выдаче (отказе
в выдаче) удостоверений ветерана боевых действий Министерством
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской
Федерации (далее - Комиссия), состоявшемся 26.07.2021, рассмотрено
заявление Коваленко А.И. Комиссией принято решение о выдаче Коваленко
А.И. удостоверения, о чем он уведомлен письмом Минстроя России от
26.07.2021 № 17Б29-ОГ/01.
Директор Административного
департамента Ю.П. Муценек
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в
системе электронного документоборота Минстроя России
Исп. Елизарова А.С.
Владелец: Муценек Юрий Петрович
Сертификат: 0193F3EAFD8CA02894EB11CC5B7D54F3BE Действителен:
21.01.2021 до 31.12.2021, Тел.: +7 (495) 647-15-80, доб. 51014
8

9.

9

10.

10

11.

11

12.

12

13.

13

14.

14

15.

15

16.

16

17.

17

18.

18

19.

19

20.

20

21.

21

22.

22

23.

23

24.

24

25.

25

26.

26

27.

27

28.

28

29.

29

30.

30

31.

31

32.

32

33.

33

34.

34

35.

35

36.

36

37.

37

38.

38

39.

Приложение № 2 к Заявление в Минстрой РФ Файзулину И.Э
Заключение редакции газеты «Земля РОССИИ» (свидетельство
регистрации номер П 0931 от 16.05.94 выданное Северо –
Западным региональным управлением Государственного Комитета
РФ по печати (г.СПб) и организации «Сейсмофонд» ОГРН :
1022000000824 ИНН 2014000780, о выдаче удостоверения
ветерана боевых действий
1. Фамилия Коваленко
2. Имя Александр
3. Отчество Иванович
4. Дата рождения 18 сентября 1951
5. Личный номер в/ч 21209 исх 176 от 13мая 1995 Мэр гор.
Грозный Б.Кантемиров
6. Воинское звание
мл.сержант УНР -207 МО РФ г.Маздок
7. Должность инженер строительного отдела Государственного
института «Грозгипронефтехим»
Основания для выдачи удостоверения ветерана боевых действий
Направление Минстроя России СП 39-76 от 27.04.95 за подписью
зам Минстром С.И.Полтавцевым
Участие в боевых действиях в соответствии с разделом III
Перечня государств, городов, территорий и периодов ведения
боевых действий с участием граждан Российской Федерации,
утвержденного Федеральным законом «О ветеранах»:г Шали,
Бамут, Курчалой,Санжен-Юрт, и других поселениях Республики
Чечни и районов Северного Кавказа
Перечень документов, подтверждающих участие в боевых
действиях согласно категории ветерана боевых действий
(указывается номер подпункта пункта 1 статьи 3 Федерального
закона «О ветеранах»»)
Согласно приложений , документов , справки, фотографии,
чертежи, изобретения мл. сержанта строительных частей УНР -207
МО РФ г.Маздок Коваленко А И
1. Справка об участии в боевых действиях изобретателя Коваленко
Александра Ивановича в разоружении незаконных вооруженных
39

40.

формированиями на территории Чеченской Республике и
прилегающих к ней регионов Северного Кавказа номер 61 от 25
августа 1995 г Грозный Подписана Руководителем
Территориального управления Исполнительной власти в
Чеченской Республике В.Семеновым. – 1 стр.
3. Почетная грамота Коваленко Александра Ивановича «За
достижения успеха в развитии изобретательства» от 12 июля 1993
года за подписью Зам председателя Ленинградского областного
Совета народных депутатов В.Н.Климова. – 1 стр.
9. Письмо Минстроя номер СП -39-76 от 27.04 95 о направлении
ученых «СейсмоФОНДА» и КФХ «Крестьянская усадьба» в г
Грозный к Начальнику территориального управления
строительства г-ну Исмаилову Э, за подписью С И Полтавцева - 3 я стр. - 1 стр.
10. благодарность Мэрии Грозного исходящий 325 от 9 .06.1995
года за подписью заместителя мэра по строительству г Грозный В
Кулатова стр. 5
11. Письмо Минобороны РФ от 13 марта 2006 номер 314/8/678 об
осязании Минстроя России выдать удостоверение участника
боевых действий, которые командировали руководителя ОО
«СейсмоФОНД» и КФХ «Крестьянская Усадьба» Коваленко А И в
г Грозный - стр. 6
12. Почетная Грамота директора КФХ «Крестьянская Усадьба»
Коваленко А И «За достигнутые успехи в развитии
изобретательства» - 7 стр.
14. Командировочное удостоверение в в/ч 21209 город Моздок
заверенное печатью Управления начальника работ номер 207
Министерства обороны РФ и удостоверение что Коваленко а и
имеет право находится в зоне боевых действий город Грозный от
13 мая 1995 года за подписью руководителя территориального
управления Е . Иванова и пропуск г Грозный выдан Коваленко А И
за подписью коменданта города Грозного
15. Справка начальника ПТО УНР -207 МО РФ Котлярова Е В от
10 ноября 1995 номер 181 г. Моздок «О получении чертежей
«Фундаменты сейсмостойкие с использованием
40

41.

сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства
малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7 , 8 и 9 баллов»
принял начальник ПТО УНР -207 МО РФ Котлярова Е В от
директора «СейсмоФОНД» Коваленко Александра Ивановича
16. Удостоверение строительного отдела государственного
института «Грозгипронефтехим» от 07.05.1995 – стр. 4
СПРАВКА Территориальное управление федеральных органов
Исполнительной власти в Чеченской Республике номер 61 от 25
августа 1995 город Грозный СПРАВКА Выдана. Коваленко
Александру Ивановичу в том что он в соответствии с Указом
Президента Российской Федерации от 9 декабря 1994 года
выполнял специальные задачи в зоне разоружение
бандформирований на территории Чеченской Республики и
прилегающих к районов Северного Кавказа в период с "12 " апреля
по 24 августа 1995 года
На основании Постановления Правительства Российской
Федерации №1360 от 9.12.94 года "Об обеспечении
государственной безопасности и территориальной целостности
Российском Федерации, законности, прав и свобод граждан,
разоружения незаконных вооруженных формирований на
территории Чеченской Республики и прилегающих к ней регионов
Северного Кавказа", участвовал в боевых действиях. За время
выполнения вышеуказанных задач ему устанавливается оклад
денежного содержания в двойном размере, время выполнения
задач для назначения пенсии в выслугу лет засчитывается 1 (один)
день за 3 (три) дня, за каждые Ъ (три) месяца выполнения этих
задач предоставляется дополнительный отпуск
продолжительностью 10 (десять) календарных дней,
обеспечиваются гарантии и компенсации, предусмотренные
Постановлением Правительства Российской Федерации №1440 от
31 декабря 1994 года
Указанный работник на всем протяжении выходными и
праздничными днями не пользовался. За время пребывания на
территории Чеченской Республики и прилегающих к ней районам в
связи с привлечением к выполнению служебных обязанностей не
41

42.

использовал _ выходных и праздничных дней, которые в
соответствии со статьей 64 КЗО'1 Российской Федерации имеет
право использовать в виде дополнительных /ней отдыха,
присоединенных к основному отпуску или в денежной
компенсации, за подписью руководителя Территориального
управления ( подпись ) Н Семенова
1. Серии 0.00-96c «Повышение сейсмостойкости зданий» Выпуск
0-1. Типовые чертежи серии № ШИФР 1.010-2с.94 «Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов» выпуск 0-2. Фундаменты
для вновь строящихся зданий. Материалы для проектирования.
5.ТУ -1.010-2с.94, Выпуск 3. «Технические условия на
изготовление сейсмоамортизирующих и сейсмоизолирующих
изделий».
2. Рабочие чертежи Шифр 1.010-2с.94 «Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов», выпуск 0-1 ( для
существующих зданий ). 7. Пособие по проектированию каркасных
промзданий для строительства в сейсмических районах ( к СНИП
11-7-81).
3. Применение тонкослойных резинометаллических опор для
сейсмозащиты зданий в условиях Кыргыской Республики.
4. Журнал "Сельское строительство" № 9/95 страница 30 "Отвести
опасность", А.И.Коваленко. 10. Журнал "Жилищное
строительство" № 4/95, страница 18 "Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий",
А.И.Коваленко. 5. Журнал "Жилищное строительство" № 9/95,
страница13 "Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий",
А.И.Коваленко.
6. Журнал "Монтажные и специальные работы в строительстве" №
4/95 стр. 24-25 "Сейсмоизоляция малоэтажных зданий".
42

43.

7. Российская газета от 26.07.95, страница 3 "Секреты
сейсмостойкости".
8.Российская газета от 03.06.95 "Аргументы против катастроф
найдены",
9. Российская газета от 11.06.95 "Землетрясение: предсказание на
завтра",
10. Журнал "Жизнь и безопасность " № 3 / 96 страница 290-294
"Землетрясение по графику" Ждут ли через четыре года планету
"Земля глобальные и разрушительные потрясения (звездотрясения"
А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко. 10. Журнал "Монтажные и
специальные работы в строительстве" № 11/95 страница 25
"Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!".
11. Журнал "Жилищное строительство" № 4, 1996 "Прибор
(датчик) регистрации электромагнитных волн", А.И.Коваленко.
12. Научно-исследовательская работа - Исследование прочности и
устойчивости высотного монолитного здания на сейсмические
воздействия динамическим методом. В работе рассмотрен расчет
на сейсмическое воздействие целого ряда геометрических моделей
с поэтапным наращиванием типовых этажей. Расчеты были
проведены динамическим методом, с применением пакета
акселерограмм, любезно предоставленного Институтом
Сейсмологии Академии Наук Республики Молдова. В качестве
ориентировочных были рассмотрены результаты расчетов
спектральным методом аналогичных геометр...Книгу можно
скачать на сайте www.dwg.ru
13.СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО
ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ
РАЗЛОМОВ 2273035 ( или методика создание искусственного
землетрясения с помощью взрыва )
14. ИЗОБРЕТЕНИЕ СИСТЕМА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ПРЕДВЕСТНИКОВ ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯ 2379716 ИЗОБРЕТЕТЕЛИ
ООИ СЕЙСМОФОНДа для определения предвесника
землетрясений электромагнитное излучение
43

44.

14. Выпущена брошюра в город Грозном 1994 - 1995 годы во время
Чеченской войны Как построить сейсмостойкий дом с учетом
народного опыта сейсмостойкого строительства горцами
Северного Кавказа сторожевых башен с 79 г Грозный 1996.
А.И.Коваленко - Государственная Публичная Библиотека имени
Ленина город Москва и Российская Национальная Библиотека
Санкт-Петербург площадь Островского, дом 3 .
15. Газета "Грозненский рабочий" № 5 февраль 1996 "Честь
мундира или сэкономленные миллиарды", А.И.Коваленко
16. "Голос Чеченской Республики" 1 февраль 1996 "Башни и
баллы"
17. Республика Чеченская Республика № 7 август 1995 "Удар
невиданной звезды или через четыре года. "Грозненский рабочий"
№ 2 июнь 1995 "Грозному предрекают разрушительное
землетрясение",
18. Газета "Земля России" за октябрь 1998 страница 3 "Уникальные
технологии возведения фундаментов без заглубления - дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах"
19. Газета "Земля России" № 2 (26) страница 2-3 " Предложение
ученых общественной организации инженеров "СейсмоФОНД" Фонда "Защита и безопасность городов" в области реформы
Жилищно Коммунальное Хозяйство.
20. Газета "Земля России" за октябрь 1998 "Наводнение в СанктПетербурге можно предсказать или спасение утопающих, дело рук
самих утопающих" А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко
Дополнительное документы , справки , командировочное
удостоверение и другие приложения:
1. Копии документов, подтверждающих наличие оснований для
выдачи удостоверения (при наличии).
2. Копия паспорта 40-16 570522 ТП 68 от 22.07.2016 ,
страхового свидетельство 075-449-576-04, СНИЛС, медицинской
полюс, справка об инвалидности первой группы -5 стр
3. Одна фотография размером 3 х 4 см на матовой бумаге без
уголка.
4. Копия трудовой книжки 24 стр
44

45.

5.Копия военного билета 14 стр
6.Справки участника боевых действий - 7 стр
7. Командировочное удостоверение заверено УНР -207 МО РФ г
Моздок от 8 ноября 1995 по 22 ноября 1995, Решение
Председателя Грозненского городского собрания от 13 мая 1995
Б.Гантамиров, грамота Кулатова В, Письмо зам Министра
А.Д.Тарамова, письмо Минобороны П.Василевский, грамота
изобретателя Коваленко, письмо С.И.Полтавцева Измаилову Э.Э,
удостоверение аккредитации Мэрии Грозный за подписью Мэра
Б.Гантамирова, Справка Н.Семенова об участи в боевых действиях
№ 61 от 25 августа 1995, Фотографии 3Х4 две штуки , цветные
без уголка ( в конверте ) - 2 штуки
Заявитель : мл. сержант строительных частей УНР -207 МО РФ,
инженера строительного отдела Государственного института
«ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ» г. Грозный, редактор редакции
газеты «Земля РОССИИ» (свидетельство регистрации номер П
0931 от 16.05.94 выданное Северо –Западным региональным
управлением Государственного Комитета РФ по печати г.СПб),
заместитель Президента организации «Сейсмофонд» ( Фонд
поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и
безопасность городов») ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780,
инвалид первой группы Коваленко Александра Ивановича
(подпись) Отправлено редакцией газеты «Земля РОССИИ» в
четвертый раз в Минстрой заказным письмом 29 мая 2021
Заявление МИНИСТРу СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО
КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Министру И.Э.Файзулину
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел.
(495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru
Копия: Директору Административного департамента Ю.П.
Муценек
Исп. Елизарова А.С.Тел.: +7 (495) 647-15-80, доб. 51014
Ф.И.О. заявителя- мл.сержант строительных частей УНР -207 ,
Коваленко Александра Ивановича - инженера строительного
45

46.

отдела Государственного института ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ г
Грозный который с 12 апреля 1995 по 29 августа 1995
согласно письма Минстрой РФ от 27 04 95 « СП 39-79 по
приказам Минстрой командирован был как специалист по
сейсмостойкому строительству , в должности младшего сержанта
строительных частей УНР-207 Министерство обороны РФ,
Коваленко А И Минстрой РФ направил в зону действий частей
российских войск в ТЕР управлении в Государственный институт
ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ г Грозный , для обследования,
усиления. сейсмозащиты и разминирования панельных зданий и
нефтеперерабатывающего завода г Грозный , на которых велись
боевые действия с незаконными вооруженными формированиями
, для обеспечения сейсмозащиты и взрывозащиты гражданских и
промышленных объектов г Грозный, согласно распоряжения
Грозненского городского собрания № 36 от 23 мая 1995 за
подписью Председателя Грозненского городского собрания
Т.Кантемирова, под контролем Председателя Комитета по
контролю Зильбухаров А.
В общей сложности мл.сержант Коваленко А И
командированный в УНР 207 Министерства обороны РФ в
г.Маздоке и в Чечне выполнял задания по обследованию здания
по распоряжению мера г Грозный Гантамирова , под руководством
Зам мэра по строительству г Грозный В.Кулатова более 24
месяцев 1993-1995 гг
Все мои однополчане из УНР -207 МО, и Государственного
института «ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ» ранены или погибли в
1994-1995 в г Грозном, а документы в тер управлении сгорели ,
(согласно письма Кадырова, письмо ответ утеряно) , В.Кулатовазам мэра по строительству убит в Грозном, остальные
однополчане -саперы , которые мне помогали в обследовании не
разрушенных, жилых зданий , сооружений, трубопроводов,
сторожевых башен, минаретов под Ханкалой, Шали, Бамут,
Санжен-Юрт, Курчалой погибли
46

47.

Прилагаю копии ксерокс копии документов, подтверждающих
участие мл сержанта УНР -207 МО Коваленко А И , в зоне боевых
действий в 1994-1995 гг г.Моздок-Ханкала- Северный- Грозный.
адрес: 197371 , СПб, а/я газета «Земля РОССИИ»телефон: (921)
962-67-78, факс: (812) 694-78-10, адрес электронной почты:
[email protected]
ЗАЯВЛЕНИЕ о выдаче удостоверения ветерана боевых действий
на основании ст. 3 Федерального закона мл. сержанту
строительных частей УНР -207 МО РФ, инженер строительного
отдела Государственного института «ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ»
Коваленко Александру Ивановичу от 12.01.1995 N 5-Ф5 "С
ветеранах" и в соответствии с п. 4 Инструкции о порядке выдачи
удостоверений ветерана осевых действий, утвержденного
МИНИСТЕРСТВОм СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНОКОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ(МИНСТРОЙ РОССИИ)от "26" апреля 2021
согласно ПРИКАЗа № 247/пр г. Москва
О внесении изменений в Порядок выдачи удостоверений
ветерана боевых действий Министерством строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации,
утвержденный приказом Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации от 2 сентября
2015 г. № 632/пр
В соответствии с Федеральным законом от 12 января 1995 г. №
5-ФЗ «О ветеранах» (Собрание законодательства Российской
Федерации, 1995, № 3, ст. 168; 2021, № 1, ст. 47), пунктом 2
инструкции о порядке заполнения, выдачи и учета удостоверения
ветерана боевых действий, утвержденной постановлением
Правительства Российской Федерации от 19 декабря 2003 г. № 763
(Собрание законодательства Российской Федерации, 2003, № 52,
ст. 5064; 2020, № 6, ст. 679), приказываю:
внести в Порядок выдачи удостоверений ветерана боевых
действий Министерством строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации, утвержденный
приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального
47

48.

хозяйства Российской Федерации от 2 сентября 2015 г. № 632/пр
(зарегистрирован Министерством юстиции Российской Федерации
1 октября 2015 г., регистрационный № 39083), с изменениями,
внесенными приказами Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации от 7 ноября 2018
г. № 705/пр (зарегистрирован Министерством юстиции Российской
Федерации 30 ноября 2018 г., регистрационный № 52836) и от 28
сентября 2020 г. № 546/пр (зарегистрирован Министерством
юстиции Российской Федерации 19 октября 2020 г.,
регистрационный № 60462), следующие изменения:
1. Пункт 2 изложить в новой редакции:
«2. Министерство осуществляет заполнение, выдачу и учет
удостоверений в отношении лиц, указанных в подпунктах 1, 6 и 7
пункта 1 статьи 3 Федерального закона от 12 января 1995 г. № 5-ФЗ
«О ветеранах» (Собрание законодательства
Российской Федерации, 1995, № 3, ст.168; 2019, № 31, ст. 4479)
(далее - Федеральный закон), направлявшихся (привлекавшихся)
для выполнения задач в районах боевых действий, вооруженных
конфликтов и контртеррористических операций и выполнения
правительственных боевых заданий упраздненными
государственными органами, функции которых в установленной
сфере деятельности в настоящее время осуществляет
Министерство.».
2. В пункте 3:
а)
в абзаце первом слова «факт работы в Афганистане лиц,
указанных в пункте 2 настоящего Порядка» заменить словами
«факт выполнения лицами, указанными в пункте 2 настоящего
Порядка, задач в районах боевых действий, вооруженных
конфликтов, контртеррористических операций, а также факт
выполнения ими правительственных боевых заданий»;
б)
в абзаце втором после слов «записи в» дополнить словами
«удостоверениях личности, военных билетах,».
3. В пункте 8 слова «подпункте 6» заменить словами
«подпунктах 1, 6 и 7» за подписью Министра И.Э. Файзуллин ,
48

49.

просит выдать удостоверение ветерана боевых действий, в связи с
выполнением в период с 12 августа 1995 по 29 августа 1995 в
г.Грозный инженерно-строительных задач в районах ведения
боевых действий (или: вооруженных конфликтов,
контртеррористических операций, выполнения им
правительственных боевых заданий).
Приложение № 2 к Заявление в Минстрой РФ Файзулину И.Э
Заключение редакции газеты «Земля РОССИИ» (свидетельство
регистрации номер П 0931 от 16.05.94 выданное Северо –
Западным региональным управлением Государственного Комитета
РФ по печати (г.СПб) и организации «Сейсмофонд» ОГРН :
1022000000824 ИНН 2014000780, о выдаче удостоверения
ветерана боевых действий
1. Фамилия Коваленко
2. Имя Александр
3. Отчество Иванович
4. Дата рождения 18 сентября 1951
5. Личный номер в/ч 21209 исх 176 от 13мая 1995 Мэр гор.
Грозный Б.Кантемиров
6. Воинское звание
мл.сержант УНР -207 МО РФ г.Маздок
7. Должность инженер строительного отдела Государственного
института «Грозгипронефтехим»
Основания для выдачи удостоверения ветерана боевых действий
Направление Минстроя России СП 39-76 от 27.04.95 за подписью
зам Минстром С.И.Польтавцевым
Участие в боевых действиях в соответствии с разделом III
Перечня государств, городов, территорий и периодов ведения
боевых действий с участием граждан Российской Федерации,
утвержденного Федеральным законом «О ветеранах»:г Шали,
Бамут, Курчалой,Санжен-Юрт, и других поселениях Республики
Чечни и районов Северного Кавказа
Перечень документов, подтверждающих участие в боевых
действиях согласно категории ветерана боевых действий
(указывается номер подпункта пункта 1 статьи 3 Федерального
закона «О ветеранах»»)
49

50.

Согласно приложений , документов , справки, фотографии,
чертежи, изобретения мл. сержанта строительных частей УНР -207
МО РФ г.Маздок Коваленко А И
1. Справка об участии в боевых действиях изобретателя Коваленко
Александра Ивановича в разоружении незаконных вооруженных
формированиями на территории Чеченской Республике и
прилегающих к ней регионов Северного Кавказа номер 61 от 25
августа 1995 г Грозный Подписана Руководителем
Территориального управления Исполнительной власти в
Чеченской Республике В.Семеновым. – 1 стр.
3. Почетная грамота Коваленко Александра Ивановича «За
достижения успеха в развитии изобретательства» от 12 июля 1993
года за подписью Зам председателя Ленинградского областного
Совета народных депутатов В.Н.Климова. – 1 стр.
9. Письмо Минстроя номер СП -39-76 от 27.04 95 о направлении
ученых «СейсмоФОНДА» и КФХ «Крестьянская усадьба» в г
Грозный к Начальнику территориального управления
строительства г-ну Исмаилову Э, за подписью С И Полтавцева - 3 я стр. - 1 стр.
10. благодарность Мэрии Грозного исходящий 325 от 9 .06.1995
года за подписью заместителя мэра по строительству г Грозный В
Кулатова стр. 5
11. Письмо Минобороны РФ от 13 марта 2006 номер 314/8/678 об
осязании Минстроя России выдать удостоверение участника
боевых действий, которые командировали руководителя ОО
«СейсмоФОНД» и КФХ «Крестьянская Усадьба» Коваленко А И в
г Грозный - стр. 6
12. Почетная Грамота директора КФХ «Крестьянская Усадьба»
Коваленко А И «За достигнутые успехи в развитии
изобретательства» - 7 стр.
14. Командировочное удостоверение в в/ч 21209 город Моздок
заверенное печатью Управления начальника работ номер 207
Министерства обороны РФ и удостоверение что Коваленко а и
имеет право находится в зоне боевых действий город Грозный от
50

51.

13 мая 1995 года за подписью руководителя территориального
управления Е . Иванова и пропуск г Грозный выдан Коваленко А И
за подписью коменданта города Грозного
15. Справка начальника ПТО УНР -207 МО РФ Котлярова Е В от
10 ноября 1995 номер 181 г. Моздок «О получении чертежей
«Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства
малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7 , 8 и 9 баллов»
принял начальник ПТО УНР -207 МО РФ Котлярова Е В от
директора «СейсмоФОНД» Коваленко Александра Ивановича
16. Удостоверение строительного отдела государственного
института «Грозгипронефтехим» от 07.05.1995 – стр. 4
СПРАВКА Территориальное управление федеральных органов
Исполнительной власти в Чеченской Республике номер 61 от 25
августа 1995 город Грозный СПРАВКА Выдана. Коваленко
Александру Ивановичу в том что он в соответствии с Указом
Президента Российской Федерации от 9 декабря 1994 года
выполнял специальные задачи в зоне разоружение
бандформирований на территории Чеченской Республики и
прилегающих к районов Северного Кавказа в период с "12 " апреля
по 24 августа 1995 года
На основании Постановления Правительства Российской
Федерации №1360 от 9.12.94 года "Об обеспечении
государственной безопасности и территориальной целостности
Российском Федерации, законности, прав и свобод граждан,
разоружения незаконных вооруженных формирований на
территории Чеченской Республики и прилегающих к ней регионов
Северного Кавказа", участвовал в боевых действиях. За время
выполнения вышеуказанных задач ему устанавливается оклад
денежного содержания в двойном размере, время выполнения
задач для назначения пенсии в выслугу лет засчитывается 1 (один)
день за 3 (три) дня, за каждые Ъ (три) месяца выполнения этих
задач предоставляется дополнительный отпуск
51

52.

продолжительностью 10 (десять) календарных дней,
обеспечиваются гарантии и компенсации, предусмотренные
Постановлением Правительства Российской Федерации №1440 от
31 декабря 1994 года
Указанный работник на всем протяжении выходными и
праздничными днями не пользовался. За время пребывания на
территории Чеченской Республики и прилегающих к ней районам в
связи с привлечением к выполнению служебных обязанностей не
использовал _ выходных и праздничных дней, которые в
соответствии со статьей 64 КЗО'1 Российской Федерации имеет
право использовать в виде дополнительных /ней отдыха,
присоединенных к основному отпуску или в денежной
компенсации, за подписью руководителя Территориального
управления ( подпись ) Н Семенова
1. Серии 0.00-96c «Повышение сейсмостойкости зданий» Выпуск
0-1. Типовые чертежи серии № ШИФР 1.010-2с.94 «Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов» выпуск 0-2. Фундаменты
для вновь строящихся зданий. Материалы для проектирования.
5.ТУ -1.010-2с.94, Выпуск 3. «Технические условия на
изготовление сейсмоамортизирующих и сейсмоизолирующих
изделий».
2. Рабочие чертежи Шифр 1.010-2с.94 «Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующего
скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов», выпуск 0-1 ( для
существующих зданий ). 7. Пособие по проектированию каркасных
промзданий для строительства в сейсмических районах ( к СНИП
11-7-81).
3. Применение тонкослойных резинометаллических опор для
сейсмозащиты зданий в условиях Кыргыской Республики.
52

53.

4. Журнал "Сельское строительство" № 9/95 страница 30 "Отвести
опасность", А.И.Коваленко. 10. Журнал "Жилищное
строительство" № 4/95, страница 18 "Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий",
А.И.Коваленко. 5. Журнал "Жилищное строительство" № 9/95,
страница13 "Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий",
А.И.Коваленко.
6. Журнал "Монтажные и специальные работы в строительстве" №
4/95 стр. 24-25 "Сейсмоизоляция малоэтажных зданий".
7. Российская газета от 26.07.95, страница 3 "Секреты
сейсмостойкости".
8.Российская газета от 03.06.95 "Аргументы против катастроф
найдены",
9. Российская газета от 11.06.95 "Землетрясение: предсказание на
завтра",
10. Журнал "Жизнь и безопасность " № 3 / 96 страница 290-294
"Землетрясение по графику" Ждут ли через четыре года планету
"Земля глобальные и разрушительные потрясения (звездотрясения"
А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко. 10. Журнал "Монтажные и
специальные работы в строительстве" № 11/95 страница 25
"Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!".
11. Журнал "Жилищное строительство" № 4, 1996 "Прибор
(датчик) регистрации электромагнитных волн", А.И.Коваленко.
12. Научно-исследовательская работа - Исследование прочности и
устойчивости высотного монолитного здания на сейсмические
воздействия динамическим методом. В работе рассмотрен расчет
на сейсмическое воздействие целого ряда геометрических моделей
с поэтапным наращиванием типовых этажей. Расчеты были
проведены динамическим методом, с применением пакета
акселерограмм, любезно предоставленного Институтом
Сейсмологии Академии Наук Республики Молдова. В качестве
ориентировочных были рассмотрены результаты расчетов
спектральным методом аналогичных геометр...Книгу можно
скачать на сайте www.dwg.ru
53

54.

13.СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ СМЕЩЕНИЙ ВО
ФРАГМЕНТАХ СЕЙСМОАКТИВНЫХ ТЕКТОНИЧЕСКИХ
РАЗЛОМОВ 2273035 ( или методика создание искусственного
землетрясения с помощью взрыва )
14. ИЗОБРЕТЕНИЕ СИСТЕМА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ПРЕДВЕСТНИКОВ ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯ 2379716 ИЗОБРЕТЕТЕЛИ
ООИ СЕЙСМОФОНДа для определения предвесника
землетрясений электромагнитное излучение
14. Выпущена брошюра в город Грозном 1994 - 1995 годы во время
Чеченской войны Как построить сейсмостойкий дом с учетом
народного опыта сейсмостойкого строительства горцами
Северного Кавказа сторожевых башен с 79 г Грозный 1996.
А.И.Коваленко - Государственная Публичная Библиотека имени
Ленина город Москва и Российская Национальная Библиотека
Санкт-Петербург площадь Островского, дом 3 .
15. Газета "Грозненский рабочий" № 5 февраль 1996 "Честь
мундира или сэкономленные миллиарды", А.И.Коваленко
16. "Голос Чеченской Республики" 1 февраль 1996 "Башни и
баллы"
17. Республика Чеченская Республика № 7 август 1995 "Удар
невиданной звезды или через четыре года. "Грозненский рабочий"
№ 2 июнь 1995 "Грозному предрекают разрушительное
землетрясение",
18. Газета "Земля России" за октябрь 1998 страница 3 "Уникальные
технологии возведения фундаментов без заглубления - дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах"
19. Газета "Земля России" № 2 (26) страница 2-3 " Предложение
ученых общественной организации инженеров "СейсмоФОНД" Фонда "Защита и безопасность городов" в области реформы
Жилищно Коммунальное Хозяйство.
20. Газета "Земля России" за октябрь 1998 "Наводнение в СанктПетербурге можно предсказать или спасение утопающих, дело рук
самих утопающих" А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко
Дополнительное документы , справки , командировочное
удостоверение и другие приложения:
54

55.

1. Копии документов, подтверждающих наличие оснований для
выдачи удостоверения (при наличии).
2. Копия паспорта 40-16 570522 ТП 68 от 22.07.2016 ,
страхового свидетельство 075-449-576-04, СНИЛС, медицинской
полюс, справка об инвалидности первой группы -5 стр
3. Одна фотография размером 3 х 4 см на матовой бумаге без
уголка.
4. Копия трудовой книжки 24 стр
5.Копия военного билета 14 стр
6.Справки участника боевых действий - 7 стр
7. Командировочное удостоверение заверено УНР -207 МО РФ г
Моздок от 8 ноября 1995 по 22 ноября 1995, Решение
Председателя Грозненского городского собрания от 13 мая 1995
Б.Гантамиров, грамота Кулатова В, Письмо зам Министра
А.Д.Тарамова, письмо Минобороны П.Василевский, грамота
изобретателя Коваленко, письмо С.И.Полтавцева Измаилову Э.Э,
удостоверение аккредитации Мэрии Грозный за подписью Мэра
Б.Гантамирова, Справка Н.Семенова об участи в боевых действиях
№ 61 от 25 августа 1995, Фотографии 3Х4 две штуки , цветные
без уголка ( в конверте ) - 2 штуки
Заявитель : мл. сержант строительных частей УНР -207 МО РФ,
инженера строительного отдела Государственного института
«ГРОЗГИПРОНЕФТЕХИМ» г. Грозный, редактор редакции
газеты «Земля РОССИИ» (свидетельство регистрации номер П
0931 от 16.05.94 выданное Северо –Западным региональным
управлением Государственного Комитета РФ по печати г.СПб),
заместитель Президента организации «Сейсмофонд» ( Фонд
поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и
безопасность городов») ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780,
инвалид первой группы Коваленко Александра Ивановича
(подпись)
55

56.

56

57.

57

58.

58

59.

59

60.

10. Выводы и заключения.
60

61.

61

62.

62

63.

63

64.

64

65.

65

66.

66

67.

67

68.

68

69.

69

70.

70

71.

71

72.

72

73.

73

74.

74

75.

75

76.

76

77.

77

78.

78

79.

79

80.

80

81.

81

82.

82

83.

83

84.

84

85.

85

86.

86

87.

87

88.

88

89.

89

90.

90

91.

91

92.

92

93.

93

94.

94

95.

95

96.

96

97.

97

98.

98

99.

99

100.

100

101.

101

102.

102

103.

103

104.

104

105.

Рис. 24.Типовые Р.Ч. по сейсмоизоляции для существующих построенных зданий. Материалы для проектирования . утвержденные
Минстроем РФ в 1994 году
105

106.

106

107.

107

108.

108

109.

109

110.

110

111.

111

112.

112

113.

113

114.

114

115.

Моделирование систем сейсмоизоляции организации "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для
описания поведения систем сейсмои-золяции при сейсмических воздействиях,
представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузкаперемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции
Эластомер
ные опоры
Типы
сейсмоизолирую Схемы сейсмоизолирующих элементов
щих элементов
с низкой
способность
юк
диссипации
энергии
Идеализированн
ая зависимость
«нагрузкаперемещение»
(F-D)
F
D
F
D
115
F

116.

D
с высокой
способность
юк
диссипации
энергии
F
F
D
F
D
D
F
FF
F
со
свинцовым
сердечником
D
DD
D
F
F FF
D
D
F
с плоскими
горизонталь
ными
поверхностя
ми
скольжения
F
DD
F
FF
D
D
D
DD
F
F
F
FF
D
D
D
Фрикционно-подвижные опоры
DD
FF
одномаятник
овые со
сферическим
и
поверхностя
ми
скольжения
F
F
F
D
D
D
D
D
F
F
F
двухмаятник
овые со
сферическим
и
поверхностя
ми
скольжения
при R1=R2 и
μ1≈μ2
F
F
D
D
D
D
D
F
F
F
D
F
D
D
D
F
F
D
D
116
F

117.

D
D
двухмаятник
овые со
сферическим
и
поверхностя
ми
скольжения
при R1=R2 и
μ1≠μ2
F
F
D
D
F
F
трехмаятник
овые со
сферическим
и
поверхностя
ми
скольжения
D
D
F
D
117

118.

118

119.

119

120.

120

121.

121

122.

122

123.

123

124.

124

125.

125

126.

126

127.

127

128.

128

129.

129

130.

130

131.

131

132.

132

133.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
20
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (13)
A
(51) МПК
E04C 2/00 (2006.01)
(12)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Адрес для переписки:
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ
И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве
или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов
рассчитанной
площади
для
(54
133

134.

снижения до допустимой величины взрывного
давления,
возникающего
во
взрывоопасных
помещениях при аварийных внутренних взрывах,
отличающийся тем, что в объеме каждого проема
организуют зону, представленную в виде одной или
нескольких полостей, ограниченных эластичным
огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при
избыточном давлении воздухом и землетрясении, при
этом
обеспечивают
плотную
посадку
полости/полостей во всем объеме проема, а в момент
взрыва и землетрясения под действием взрывного
давления
обеспечивают
изгибающий
момент
полости/полостей и осуществляют их выброс из
проема и соскальзывают с болтового соединения за
счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что
«сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности
фрикционных, скользящих соединениях с сухим
трением с включением в работу фрикционных гибких
стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из
стальных регулируемых натяжений затяжек сухим
трением и повышенной подвижности, позволяющие
перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в
горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12
см, по максимальному отклонению от вертикали 65
мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне
фундамента),
не
подвергая
разрушению
и
134

135.

обрушению конструкции при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая
«сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой
шайбой,
которая
распределяет
одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и
способствует
одновременному
поглощению
сейсмической и взрывной энергии, не позволяя
разрушиться основным несущим конструкциям
здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания
здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет
новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких
диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться
как самонесущие без стального каркаса для
малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система
демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину
горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую
способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель
и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до
землетрясения и аварийного взрыва прямо при
монтаже здания и сооружения.
135

136.

6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные
опасные перемещения определяются, проверяются и
затем испытываются на программном комплексе ВК
SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2,
ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks
2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10,
STAAD.Pro, а затем на испытательном при
объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и
узлы, и проверяются экспериментальным путем
допустимые расчетные перемещения строительных
конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых
деревянных
панелей,
колонн,
перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и
при землетрясении более 9 баллов перемещение по
методике разработанной испытательным центром ОО
«Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЛЕГКО СБРАСЫВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СООРУЖЕНИЙ
Андреев Б.А., инж.
, кто-то еще (ОАО «Сейсмофонд»),
Долгая А.А., к.т.н. , (ОАО «Трансмост»)
Адаптивные системы сейсмозащиты являются эффективными для снижения сейсмических
нагрузок на здания и сооружения. В литературе большое внимание уделяется адаптивной
сейсмоизоляции [1,2]. Между тем, такие системы могут быть эффективными при любом изменении
жесткости в процессе сейсмических колебаний. Это связано с тем, что для сооружения опасны
резонансные колебания. Отстройка частоты колебаний системы от резонанса в любую сторону
должна снижать сейсмические нагрузки. Даже если после отстройки от одной частоты сооружение
попадет на другую резонансную частоту, что маловероятно, у системы будет мало времени на
раскачку до опасных значений смещений и ускорений. Сказанное иллюстрируется простым
примером проектирования коровника в высокосейсмичном районе на Камчатке. Для повышения
сейсмостойкости сооружения предложено использовать легкосбрасываемые плиты перекрытий,
применяемые во взрывоопасных производствах. При сбрасывании плиты масса системы
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмические нагрузки падают.
Устройство предлагаемой панели перекрытия показано на рис.1.
136

137.

Панель состоит из опорной плиты 1, жестко соединенной с каркасом здания и имеющей проем
2. На опорной плите размещается сбрасываемая панель 4, прикрепленная к плите крепежными
элементами 3 (саморежущими шурупами), имеющими ослабленное резьбовое сечение. Панель
соединена с опорной плитой тросом 5. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано
лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая часть в
совокупности с обычным резьбовым отверстием в опорной плите, образует ослабленное резьбовое
соединение, разрушаемое при сильном землетрясении. Разрушение должно происходить при
вертикальных и горизонтальных сейсмических нагрузках. Панель целесообразно использовать для
устройства перекрытия и верхней части стен. После падения панель зависает на крепежном тросе 6.
Рис.1. Схема устройства сбрасываемой панели
На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления сбрасываемой панели.
Для оценки работы здания с предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических
колебаний сооружения. В качестве модели воздействия принят временной процесс, предложенный в
[3], детально описанный в [4] и регламентированный в Рекомендациях [5]. Расчет выполнен в
соответствии с общими принципами современного сейсмостойкого строительства на действие
относительно слабого с повторяемостью раз в 100 лет (проектное землетрясение, или ПЗ) и сильного
с повторяемостью раз в 500 лет (максимальное расчетное землетрясение или МРЗ) землетрясений
[6,7]. Большие повторяемости ПЗ и МРЗ связаны с малой ответственностью объекта. Расчет пиковых
ускорений МРЗ выполнен по методике [8]. В соответствии с [3-5] велосиграмма V(t) включает три
гармоники.
3
V
Aie
it
sin
i
(1)
t
i 1
Частота первой гармоники совпадает с собственной частотой сооружения при закрепленных
панелях. Частота второй гармоники настроена на частоту здания со сброшенными панелями.
Числовые значения параметров приведены в таблице 1. На рис.3 представлена сгенерированная
велосиграмма V(t), а на рис.4 – соответствующая ей акселерограмма W(t).
Таблица 1
Значения параметров сгенерированного воздействия
i
1
2
137
3

138.

Ai
i
0.038
0.11
-0.106
0.21
0.02
0.1
Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям [5].
Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям [5].
На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком креплении панелей. На
рисунке ясно видно, что здание «выбирает» из воздействия опасную частоту и совершает опасные
резонансные колебания, достигая амплитуды 16.1 см. .
Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при жестком закреплении
панелей
Опасным для здания в целом является смещение 6.5 см, а разрушающим – 11 см. В связи с этим
крепление панелей сделано так, что при достижении опасных перемещений происходит сброс
панелей и изменение собственной частоты объекта. Смещения сброса с некоторым запасом приняты
равными 5 см. Точка сброса отмечена на рис.5 зеленым кружком. Она имеет место при t=1.31 с.
138

139.

Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе панелей при t=1.31 c
Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на рис. 5. Как видно из
приведенных результатов расчета предлагаемое решение позволяет снизить смещения сооружение
более, чем в 1.5 раза с 16.1 см до 10.5 см.
Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно использовать, как
понижая, так и повышая жесткость системы в процессе колебаний с целью ее отстройки от
резонанса.
Материалы хранятся
Литература
1.
Айзенберг Я.М., Нейман А.И., Абакаров А.Д., Деглина М.М., Чачуа Т.Л. Адаптивные
системы сейсмической защиты сооружения.-М.:-Наука.-1978.-246
2.
Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями для сейсмических
районов.М.:Стройиздат.-1976.-229 с.
3.
Долгая А.А. Моделирование сейсмического воздействия коротким временным
процессом. // Э-И. ВНИИНТПИ. Сер. “Сейсмостойкое строительство”, Вып. 5-6., 1994, с.56-63
4.
Уздин А.М., Елизаров С.В., Белаш Т.А. Сейсмостойкие конструкции транспортных
зданий и сооружений. Учебное пособие. ФГОУ «Учебно-методический центр по образованию на
железнодорожном транспорте», 2012-500 с.
5.
Рекомендации по заданию сейсмических воздействий для расчета зданий разной
степени ответственности. - С.-Петербург - Петропавловск-Камчатский, КамЦентр, 1996, 12с.
6.
Уздин А.М. Задание сейсмического воздействия. Взгляд инженера-строителя.
Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2005, №1, с. 27-31
7.
Уздин А.М. Что скрывается за линейно-спектральной теорией сейсмостойкости.
Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2009, №2, с. 18-23
8.
Сахаров О.А. К вопросу задания сейсмического воздействия при многоуровневом
проектировании сейсмостойких конструкций Сейсмостойкое строительство. Безопасность
сооружений, №4, 2004 г. С.7-9
(19)
SU
(11)
1 760 020
(13)
A1
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И
(51) МПК
E02D 27/34 (2000.01)
139

140.

ОТКРЫТИЙ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус:нет данных
(21)(22) Заявка:
(71) Заявитель(и):
4824694, 14.05.1990
ТБИЛИССКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ НАУЧНО(45) Опубликовано: ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ
ТИПОВОГО И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
07.09.1992
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ
ЗДАНИЙ
Адрес для
переписки:
(72) Автор(ы):
22 380086
КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДР ИВАНОВИЧ,
ТБИЛИСИ,
АЛЕКСЕЕВ ВИКТОР НИКОЛАЕВИЧ,
САНДРО ЭУЛИ
АКИМОВ ЕВГЕНИЙ АЛЕКСЕЕВИЧ
5А
(54) Сейсмостойкий фундамент
140

141.

141

142.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ 165076 патент
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
142

143.

(11)
165 076
(13)
U1
(51) МПК
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12)
E04H 9/02 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Коваленко Александр Иванович (RU)
22.01.2016
Приоритет(ы):
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул.
д.4 , Коваленко Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за
счет использования фрикцион но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором
выполнено вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В
корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен
запирающий калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и
длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза,
выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру калиброванного болта.
Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с
поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и
затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению
зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия
сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений,
объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования
фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое
соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от
11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые
пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При
143

144.

малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами
не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное
проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с
меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора
болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После
того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий,
соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение
соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного
являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по
горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах
из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW
201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое основание,
поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и
несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение
демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями
сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы,
проходят запирающие элементы - болты, которые фиксируют сегменты и
пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят
через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют
конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию
опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях,
смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без
разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие
корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая
выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и
верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси
и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под
действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий
элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены
два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность
деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной
оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего
элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а
продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход»
144

145.

сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с
возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов
корпуса превышает расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1
изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.
1); на фиг. 3 изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной
элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное
отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность
штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса
перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен
запирающий элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия
корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через
этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до
нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен
фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в
том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке.
Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют
калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную)
навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя
поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до
заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою
очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в
сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока. Величина усилия трения в
сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и
для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов,
шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется
экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы
трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины
паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный
узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе
выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом,
выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные
отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и
закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.
145

146.

146

147.

147

148.

148

149.

149

150.

150

151.

151

152.

152

153.

153

154.

154

155.

155

156.

156

157.

157

158.

158

159.

159

160.

160

161.

161

162.

162

163.

163

164.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
164

165.

154 506
(13)
U1
(51) МПК
E04B 1/92 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(21)(22) Заявка: 2014131653/03, 30.07.2014
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Коваленко Александр Иванович (RU)
30.07.2014
Приоритет(ы):
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
(22) Дата подачи заявки: 30.07.2014
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 27.08.2015 Бюл. № 24
Адрес для переписки:
19005, Санкт-Петербург, 2- я Красноармейская
ул. д.4 , Коваленко Александр Иванович
(54) ПАНЕЛЬ ПРОТИВОВЗРЫВНАЯ
(57) Реферат:
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для защиты
помещений от возможных взрывов. Конструкция позволяет обеспечить надежный и быстрый
сброс легкосбрасываемой панели, сброс давления при взрыве и з ависание панели на опорной
плите, Конструкция представляет собой опорную плиту с расчетным проемом, которая жестко
крепится на каркасе защищаемого сооружения. На опорной плите крепежными элементами,
имеющими ослабленное резьбовое поперечное сечение, закреплена панель легкосбрасываемая.
Ослабленное резьбовое соединение каждого крепежного элемента образовано лысками
выполненными с двух сторон резьбовой части. Кроме того опорная плита и легкосбрасываемая
панель соединены тросом один конец которого жестко закреплен на опорной плите, а другой
конец соединен с крепежным элементом через планку, с возможностью перемещения. 4 ил.
Техническое решение относится к области строительства и предназначено для
защиты помещений содержащих взрывоопасные среды.
Известна панель для легкосбрасываемой кровли взрывоопасных помещений по
Авт.св. 617552, М.Кл. 2 E04B 1/98 с пр. от 21.11.75. Панель включает
ограждающий элемент с шарнирно закрепленными на нем поворотными скобами,
взаимодействующими через опоры своими наружными полками с несущими
элементами. С целью защиты от воздействия ветровой нагрузки, панель снабжена
подвижной плитой, шарнирно соединенной с помощью тяг с внутренними
165

166.

концами поворотных скоб, которые выполнены Т-образными. Недостатком
предлагаемой конструкции является низкая надежность шарнирных соединений
при переменных внешних и внутренних нагрузках. Известна также
легкосбрасываемая ограждающая конструкция взрывоопасных помещений по
Патенту SU 1756523, МПК5 E06B 5/12 с пр. от 05.10.1990. Указанная конструкция
содержит поворотную стеновую панель, состоящую из нижней и верхней секций
и соединенную с каркасом временной связью. Нижняя секция в нижней части
шарнирно связана с каркасом здания, а в верхней части - шарнирно соединена с
верхней секцией панели. Верхняя секция снабжена роликами, установленными в
направляющих каркаса здания. Недостатком указанной конструкции является
низкая надежность вызванная большим количеством шарнирных соединений,
требующих высокой точности изготовления в условиях строительства. Известна
также противовзрывная панель по Патенту RU 2458212, E04B 1/92 с пр. от
13.04.2011, которую выбираем за прототип. Изобретение относится к защитным
устройствам применяемым во взрывоопасных объектах. Противопожарная панель
содержит металлический каркас с бронированной обшивкой и наполнителемсвинцом. Панель имеет четыре неподвижных патрубка-опоры, а в покрытии
взрывоопасного объекта жестко заделаны четыре опорных стержня, которые
телескопически вставлены в неподвижные патрубки-опоры панели. Наполнитель
выполнен в виде дисперсной системы воздух-свинец, а опорные стержни
выполнены упругими. Недостатком вышеуказанной панели является низкая
надежность срабатывания телескопических сопряжений при воздействии
переменных внешних и внутренних нагрузок.
Задачей заявляемого устройства является обеспечение надежности открывания
проема при взрыве (сбрасывания легкосбрасываемой панели) за минимальное
время и обеспечение зависания панели после сброса.
Сущность заявляемого решения состоит в том, что для защиты стен,
оборудования и персонала от возможного взрыва, помещение снабжено панелью
противовзрывной, обеспечивающей надежное и быстрое открытие проема при
взрыве и сброс избыточного давления, а также зависание панели на плите
опорной. Панель противовзрывная содержит плиту опорную которая жестко
закреплена на стене защищаемого помещения и имеет проем соответствующий
проему в стене, а с другой стороны плиты опорной винтами с резьбой,
ослабленной по сечению, закреплена панель легкосбрасываемая. Площадь проема
плиты опорной и проема помещения определяется в зависимости от объема
помещения, от взрывоопасной среды, температуры горения, давления, скорости
распространения фронта пламени и др. параметров. Винты имеют резьбовую
часть, ослабленную по сечению с двух сторон лысками до размера <Z> и т. о.
образуется ослабленное резьбовое сопряжение, разрушаемое под воздействием
взрывной волны.
Сущность предлагаемого решения поясняется чертежами где:
на фиг. 1 изображен разрез Б-Б (фиг. 2) панели противовзрывной;
на фиг. 2 изображен разрез Α-A (фиг. 1);
на фиг. 3 изображен вид по стрелке В (фиг. 1) в увеличенном масштабе;
на фиг. 4 изображен разрез Г-Г (фиг. 2), узел крепления троса в увеличенном
масштабе.
166

167.

Панель противовзрывная состоит из опорной плиты 1, которая жестко крепится
к каркасу защищаемого помещения (на чертеже не показано). В каркасе
помещения и в опорной плите выполнен проем 2, имеющий расчетную площадь
S=b*h, которая зависит от объема защищаемого помещения, температуры
горения, давления, скорости распространения фронта пламени и др. параметров.
На опорной плите 1, резьбовыми крепежными элементами, например
саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное поперечное резьбовое
сечение, закреплена легкосбрасываемая панель 4. Кроме того, легкосбрасываемая
панель соединена с опорной плитой гибким узлом, состоящим из планки 5,
закрепленной с одной стороны на тросе 6, а с др. стороны сопряженной с
крепежным элементом 3. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части
образовано лысками, выполненными с двух сторон по всей длине резьбы до
размера <Z>. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым
отверстием в опорной плите 1, образуют ослабленное резьбовое сопряжение,
разрушаемое под действием взрывной волны. Разрушение (вырыв) в ослабленном
резьбовом соединении возможно или за счет разрушения резьбы в опорной плите,
или за счет среза резьбы крепежного элемента-самореза 3, в зависимости от
геометрии резьбы и от соотношения пределов прочности материалов самореза и
плиты опорной. Рассмотрим пример. На опорной плите 1 толщиной 5 мм,
изготовленной из стали 3, самосверлящими шурупами 3 размером 5,5/6,3×105,
изготовленными из стали У7А, закреплена легкосбрасываемая панель 4,
изготовленная из
стали 20. Усилие вырыва при стандартной резьбе для одного шурупа составляет
1500 кгс. Опытным путем установлено, что после доработки шурупа путем
стачивания резьбы с двух сторон до размера Z=3 мм, величина усилия вырыва
составляет 700 кгс. Соответственно, при креплении плиты четырьмя шурупами,
усилие вырыва составит 2800 кгс. При условии, что площадь проема S=10000 см 2,
распределенная нагрузка для вырыва должна быть не менее 0,28 кгс/см 2. Таким
образом, зная параметры взрывоопасной среды, объем и компоновку
защищаемого помещения, выбираем конструкцию крепежных элементов после
чего, в зависимости от заданного усилия вырыва, можно определить величину
<Z> - толщину ослабленной части резьбы.
Панель противовзрывная работает следующим образом. При возникновении
взрывной нагрузки, взрывная волна через проем 2 в опорной плите 1 воздействует
по площади легкосбрасываемой панели 4, закрепленной на опорной плите 1
четырьмя саморежущими шурупами 3, имеющими ослабленное резьбовое
сечение. При превышении взрывным усилием предела прочности резьбового
соединения, резьбовое соединение разрушается по ослабленному сечению,
легкосбрасываемая панель освобождается от механического крепления, после
чего сбрасывается, сечение проема открывается и давление сбрасывается до
атмосферного. После сбрасывания панель легкосбрасываемая зависает на тросе 6,
один конец которого закреплен на опорной плите, а другой, через планку 5
сопряжен с крепежным элементом 3.
Формула полезной модели
1. Панель противовзрывная, содержащая опорную плиту, на которой
резьбовыми крепежными элементами закреплена панель легкосбрасываемая,
167

168.

отличающаяся тем, что в опорной плите выполнен проем, а панель
легкосбрасываемая выполнена сплошной, при этом крепежные элементы,
скрепляющие панель легкосбрасываемую с опорной плитой, имеют ослабленное
поперечное сечение резьбовой части, образованное лысками, выполненными с
двух сторон по всей длине резьбы и, кроме того, панель легкосбрасываемая
соединена с опорной плитой тросом, один конец которого жестко закреплен в
опорной плите, а другой конец соединен с панелью легкосбрасываемой.
2. Панель противовзрывная по п.1, отличающаяся тем, что трос соединен с
панелью легкосбрасываемой через планку, сопряженную с крепежным
элементом.
168

169.

169

170.

170

171.

171

172.

172

173.

173

174.

174

175.

175

176.

176

177.

177

178.

178

179.

179

180.

180

181.

.
С рабочим альбомом ШИФР 1010-2с. 94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах
сейсмичностью 7,8 и 9 баллов" выпуск 0-1 (фундаменты для существующих зданий) . материалы
для проектирования и альбомом ШИФР 1010-2 с .2019 "Фундаменты сейсмостойкие с
использованием сейсмостойкой фрикционно -демпфирующей системой www.damptech.com, с
трубчатой опорой на фрикционно-подвижных соединениях или с трубчатой опорой с платичесим
шарниром для мостов и строительных объектов" выпуск 0-3, можно ознакомится на сайте:
https://www.damptech.com/video-gallery [email protected] и в прилагаемых изобретениях СССР:
181

182.

1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых
заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая
«гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего
пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых
зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные
миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения
фундаментов без заглубления –
дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных
грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации
инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли
через четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения»
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик
регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия
сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004
гг. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г.
Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
Более подробно об использовании Фланцевое соединение с упругими демпферами сухого
трения на фрикционно- демпфирующий подвижных соединениях , серии
ФПС-2015- Сейсмофонд, для демпфирующей сейсмоизоляции согласно
изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина , Андреева Борис
Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
182

183.

2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
сейсмической энергии» , № 154506 «Панель противовзрывная» для
железнодорожных мостов внедренный в США Японо-Американской
фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя
с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Заказать альбом в формате А4 специальные технические условия СТУ для проектирования
или выравнивания железнодорожных мостов , можно по [email protected] (966) 798-26-54
(999) 535-47-29 т/ф (812) 694-78-10 Карта Сбербанка № 2202 2006 4085 5233 Счет
получателя 40817810455030402987
183

184.

184

185.

185

186.

186

187.

187

188.

188

189.

Ученые, изобретатели, ветераны войны будут
благодарны, Министру строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации
Файзуллину Ирек Энваровичу, Председателю ГД
РФ Володину Вячеслав Викторовичу,
Председателю СФ РФ Валентине Ивановне
Матвиенко, за любую небольшую помощь (
помощь в приобретении компьютера, оплаты
тиража 1000 экз брошюры с чертежами
утвержденные Минстроем, Министром Басиным
Е или распечатать до погребения в типографии
ЗакСа СПб .) для издания брошюры:
«Древнейший способ сейсмозащиты зданий
народами Северного Кавказа "» тиражом 1000
шт : р.с . Организация "Сейсмофонд": ИНН
20140000780 ОГРН 1022000000824 карта Сбер
банка 2202 2007 8669 7605 СЕВЕРОЗАПАДНЫЙ БАНК ПАО СБЕРБАНК г.СПб, Сч
получателя № 40817810555031236845 по аналогу
брошюры Черепинского Ю.В «Сейсмоизоляция
зданий .Строительство на кинематических
фундаментов» Москва 2009
http://krestiyaninformagency1.narod.ru
http://kitab.ttnda.az/uploadfiles/books/10/1415/seysmoizolyaciya_zdaniy.pdf
189

190.

Материалы научного сообщения, изобретения,
специальные технические условия, альбомы ,
чертежи, Шифр 4с.ПС (повышенной
сейсмостойкости) с учетом опыта народов
Северного Кавказа , на основе древнейших
способов сейсмозащиты сторожевых башен,
минаретов на основе демпфирующей
сейсмоизоляции с пластическими
упругопластичными шарнирам из укладки
плитняка елочкой , ромбик на глиняном растворе
или с использованием изобретения номер
165076 «Опора сейсмостойкая» с применением
фрикционно –подвижных болтовых соединений
для обеспечение сейсмостойкости,
предназначенных для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ
защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений , использующие
систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре
190

191.

металлических и деревянных конструкций
190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская
ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой
металлических и деревянных конструкций , дтн
проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич
строительный факультет [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78, (996) 79826-54, (999) 535-47-29 ИНН 201400780 ОРГН
1022000000824
https://pamyatnaroda.su/awards/anniversaries/1522841656
https://ppt-online.org/877060
https://ru.scribd.com/document/497852064/VOVYubileynaya-Nagrada-Petra-Pavlovich-Iz-SelaStariy-Vichkov-Novozibkovskiy-Rayon-BryanskoyOblasti-8-Str
https://disk.yandex.ru/i/8SpyORMtAXqH2A
[email protected] (931) 280-11-94
Редакция "Земля России", выражаем заранее благодарность Минстру ЖКХ РФ Ирек
Энварович Файзулин и Правительству РФ, Председателю Мишустину Михаил Владимировичу
, за проявление принципов гуманизма, в целях укрепления гражданского
мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж" части 1 статьи 103
Конституции РФ
191

192.

Редактор газеты «Земля РОССИИ», военкор Быченок Владимир
Сергеевич, позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада
"Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область. 1992 г.р, участвовал в
обороне города Иловайск . https://pamyatnaroda.su/awards/anniversaries/1522841656
Более подробно об изобретениях инженера -строителя Быченок Владимир
Сергеевич (Новороссия), организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ИНН: 2014000780 ОГРН: 1022000000824 Способ обрушения здания,
сооружения направленным взрывом и устройство для его реализации в
среде вычислительного комплекса SCAD Office, ANSIS, изобретения
организации «Сейсмофонд»
См ссылку ан английском языке USA «Как разрушаются строительные
сооружения, при взрыве в США»
https://disk.yandex.ru/i/NhiN5Qh_EsEoDw https://ppt-online.org/925603
https://disk.yandex.ru/i/yhG-xU3Hd__z0w https://ppt-online.org/925686
https://ru.scribd.com/document/511135837/Afganistan-Irak-Kak-RabotayutStroitelnie-Rjycnherwbb-Pri-Vzrive-Zdaniy-USA-Angliyskiy-Yzik-12-Str
https://ru.scribd.com/document/511136038/SEISMOFOND-IspolzovanieUdarnogo-Razrusheniya-Pri-Snose-Stroitelnix-Konstruktsiy-12-Str
https://disk.yandex.ru/i/CkQLomhkjA5czA https://ppt-online.org/925694
https://ru.scribd.com/document/511137568/Izobretenie-Patent-2010136746Kovalenko-Sesimofond-INN-2014000780-Sposob-Zashiti-Zdaniy
СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ СООРУЖЕНИЙ И УСТРОЙСТВО
ДЛЯ ЕГО РЕАЛИЗАЦИИ № 2 107 889, СПОСОБ ОБРУШЕНИЯ
ЗДАНИЯ ВЗРЫВОМ № 2 374 605 Патент 154506 «Панель
противовзрывна», патент № 165076 «Опора сейсмостойкая», №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений,
использующие систему демпфирования, фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии»,
изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А.М №№ 1143895, 1168755,
1174616 [email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (999)
535-47-29
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
192

193.

РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
193

194.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
194

195.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования
сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические
реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от
экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих
смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его
обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок.
При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 34 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86
г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения
по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400
195

196.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали,
что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых
196

197.

ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и
сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и
технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментальнотеоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других
явлений, связанных с трением.
Триботехника
трибологии
при
–
это
система
знаний
проектировании,
о
практическом
изготовлении
и
применении
эксплуатации
трибологических систем.
С
трением
связан
износ
соприкасающихся
тел
–
разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых
соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках
резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью
или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения –
усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов
сил
трения
сцепления,
возникающих
197
при
завинчивании.
Момент
сил

198.

сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена
молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов,
установленных
в
результате
экспериментальных
исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках
«Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах
трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и
научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде,
а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от
состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход
198

199.

части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только
вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся
со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и
между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической
энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее
трение
соприкосновения
в
твердых
чистом
тел
виде
без
возникает
смазочной
только
прослойки
в
между
случае
ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не
отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина
смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В
этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки
зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в
науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом
Томсоном (лордом Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая
1)
[Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения
в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал
профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии
наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его
президентом].
199

200.

при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке
(силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина
постоянная и равна 0,25:
F
0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F
f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f
tg
,
где f – коэффициент трения;
- угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F
f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f
tg
2S
2
g t cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
200

201.

трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
[шероховатость
поверхности
классов)
характеристикой
–
микронеровностями,
оценивается
«классом
качества
шероховатостью
шероховатости»
обработки
(14
поверхности:
среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет
механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию
(или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся
тел (превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты –
скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения,
которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
201

202.

В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости
тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в
сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в
противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность
(или
нормальной
реакции
этой
поверхности),
при
этом
коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется
опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения
скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от
степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК
(рис. 2.1 в).
f СК N
Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
N
X
G
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
202

203.

FСЦ
fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
f СЦ
f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
скольжения за очень короткий промежуток времени
FСК (рис.2.2). Этим промежутком времени
max
изменяется от FСЦ
до
часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
(v)
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК
203
f СК N ,

204.

vКР
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил
новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав
предложенную Кулоном формулу):
FСК
fСК
N
S p0 .
[У Кулона: FСК
fСК N
А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания
или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от
другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
( N ) , причем при
нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях S p0
N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона, а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов)
и дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
204

205.

(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии
наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения
составляет
с
прямой,
по
которой
направлена
скорость
материальной точки угол:
F
arctg n ,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора
FCK определяется формулой: FCK
Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса
вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов
или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено,
что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием
трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
205

206.

3)
трение
скольжения
при
неравномерном
движении
колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках
контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G
( G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
обязано
силе
образует
Fсопр
Vс
C
моментом
N
Рис. 2.5
которая
вторую
составляющую
полной
реакции опорной поверхности).
Момент
Fсц
FСЦ ,
сцепления
206
пары
сил
сопротивления
N, G
называется
качению.
Плечо

207.

пары сил «к» называется коэффициентом трения качения. Он имеет
размерность длины.
Момент сопротивления качению определяется формулой:
MC
N k,
где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на
колесо с учетом его веса.
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению,
которое можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру
колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр
N
k
R
N h,
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
k
R
во много раз
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают
без
смещения
в
сторону
скорости
(колесо
и
рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому
закону.
Это
объясняется
деформациями
колес
гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
207
и

208.

Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
Fск
Fск
r
О
точках которой возникают силы трения скольжения
FСК (если контакт происходит в одной точке, то
трение верчения отсутствует – идеальный случай)
Fск
(рис.2.6).
Рис. 2.6.
А – зона контакта вращающегося тела, ось
вращения которого перпендикулярна к плоскости
этой зоны. Силы трения скольжения, если их привести к центру круга (при
изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент
которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или
оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для
которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга
опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр
менее
5 10
5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
208

209.

к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное
сцепление
приводит
к
образованию
связей
между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На
площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания
пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта
достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут
происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или
хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая
окислительный
износ.
Образование
окисной
пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента
трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел.
209

210.

При
медленной
приработке
локальные
температуры
приводят
к
нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание
пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к
абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более
глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания,
приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент
теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств
поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала,
достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость,
теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления
деталей,
фрикционных
даже
в
элементов; отклонения
пределах
установленных
размеров отдельных
допусков;
несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Абразивный
износ
закономерностям. Износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
kv
s
(2.2)
210

211.

Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
s
(2.3)
kp p
Мера
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pds .
k p pvdt
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
kw W
kp
f
s
Fds .
W; W
0
Здесь сила трения F=f N = f p
нормального давления;
(2.5)
; где f – коэффициент трения, N – сила
- контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар
E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/
определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
211

212.

3.1. Исходные посылки для разработки методики
расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
исследования
одноболтовых
нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет
сила натяжения, и как следствие
растут
силы
трения
по
всем
плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее взаимное смещение
соединяемых
процессе
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом 212
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
элементов.
В
подвижки
наблюдается интенсивный износ

213.

во всех контактных парах, сопровождающийся падением натяжения
болтов и, как следствие, снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из
строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к
его
необратимому
удлинению
и
исключению
из
работы
при
“обратном ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений
с ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С
другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС в
предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным представляется факт интенсивного износа трущихся
элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта
и несущей способности соединения. Этот эффект должен определять
работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных
ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения
вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
213

214.

б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического
зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому
получение зависимости Т(s) является основным для разработки
методов
расчета
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями.
Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории
работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
214

215.

несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его
деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их
взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа
[5,
14,
23],
согласно
которой
скорость
V
износа
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
V
(3.1)
K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в
виде:
N
N0
здесь
EF
l
a
N1
a
N0 -
N1
(3.2)
N2
начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
f(s)-
k
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
N2
(s)
- падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении,
- износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1
N2
0.
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d
dt
d ds
ds dt
V ср ,
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a
k
N0
к
f(s)
(3.4)
(s) ,
215

216.

где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
s
k N0 a
1
1 e
kas
e ka( s z ) k
k
f(z)
( z ) dz ,
0
или
s
k
N0 a 1
e kas k
k
f(z)
ekazdz
(z)
(3.5)
N0 a 1 .
0
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N1
функции
f(z)
и
( z ),
0 , и обращаются в 0
N2
входящие в (3.5). С учетом сказанного
использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую
формулу для определения величины износа
1 e kas
:
(3.6)
k N0 a 1
Падение натяжения
N при этом составит:
1 e kas
N
а
(3.7)
k N0 ,
несущая
соединений
способность
определяется
по
формуле:
T
T0 f
T0
1
N
T0
1 e kas
1 e kas
f
k
k
N0
a 1
a 1 .
(3.8)
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм;
- l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
Как
видно
из
полученной
формулы относительная несущая
способность соединения КТ =Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на
216

217.

растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24
мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности несущая способность соединения Т отнесена к своему
начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены
в безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины
пакета падает влияние износа листов на несущую способность
соединений. В целом падение несущей способности соединений
весьма существенно и при реальных
величинах
подвижки
s
2 3см
составляет для стыковых соединений
80-94%.
характер
Весьма
существенно
падений
на
несущей
способности соединения сказывается
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
коэффициент износа k. На рис.3.3
приведены
зависимости
несущей
способности соединения от величины
подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей
способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения
должно приводить к существенному росту взаимных смещений
соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в
инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это
позволяет при использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего
217

218.

элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС
демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и
>(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
u( x )
x
,
2l
s sin
(3.9)
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
1
2
L
du
dx
1
1
1
2
1
s2 2
2
cos 2
8l 2
1
1
2
2
dx
1 s
1
1
2
4l
cos
2l
1
1
2
x
dx 1
2l
2
dx
s2 2
8l 2
cos
x
dx
2l
2
s2 2
.
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s2 2
.
8l
l L l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
f(s)
s2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при
s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
218

219.

f(s)
s2
( s s0 ).
l
(3.11)
(s). При этом необходимо
Перейдем теперь к заданию функции
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести,
т.е.:
( s )) 0 .
кf ( s )
lim ( N0
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция
(s) следующего
вида:
(s)
N пл ) ( 1 e q( s Sпл ) )
N пл ( NТ
1
( s s0 )
(3.13)
( s S пл).
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета
от перемещения s:
при s<Sпл
N0
k 2
( 1 e k1as )
s
a
al
s
2
s
k1a
2
k1a
2
1 e k1as ,
(3.14)
при Sпл< s<S0
(s)
I
N
( Sпл ) k1( T 1 ek1a( S пл s )
k1a
NT N пл
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) e k1a( S пл s ) ),
при s<S0
(s)
II ( S )
0
Несущая
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
выражением:
T
T0
fv a
(3.17)
.
219
этом

220.

Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
подвижки
v.
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента
износа
-
на
втором
участке
диаграммы
деформирования износ определяется трением между листами пакета
и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке
износ определяется трением между шайбой болта и наружным
листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001;
k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН.
Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
220

221.

Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
221

222.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
222
4.

223.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
соединений.
фактические
данные
Экспериментальные
о
параметрах
исследования
исследуемых
работы
ФПС
достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были
начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены
записи
Т(s)
для
нескольких
одноболтовых
и
четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48
ммпри этом в соединении необходимо
распространенными. Однако
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
223

224.

наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис.
4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД.
Высокопрочные
тензометрическими
требованиями
из
[6].
стали
болты
40Х
Контактные
были
"селект"
в
поверхности
изготовлены
соответствии
пластин
с
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с
тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие
натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной
базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой.
Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались
таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное
значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения
несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации
полного смещения по овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
224

225.

• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой
на соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S.
Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования
ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом принятым гипотезам и результатам теоретических построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
элементов
пакета
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета.
Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в
проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый
225

226.

способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного
разброса,
полученные
диаграммы
оказались
пригодными
для
дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками
эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В
указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл
—
предельное
смещение,
при
котором
возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения
болта вследствие его пластической работы.
Обработка
экспериментальных
данных
заключалась
в
определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались
на сетке их возможных значений. Для каждой девятки значений
параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина
невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
экспериментальной
невязка
суммировалась
цифровки экспериментальной диаграммы.
226
диаграммами
по
точкам

227.

Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром
24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом
1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Н
а рис.
4.4 и
4.5
приве
дены
харак
терн
Рис. 4.5
Рис.4.4
ые
диаграммы деформирования ФПС, полученные экспериментально и
соответствующие
им
теоретические
диаграммы.
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм
на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки
перед
остановкой,
не
учитываемым
в
рамках
предложенной теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм
было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования.
Результаты определения параметров соединения для каждой из
подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
227

228.

Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35 154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно
из
приведенной
таблицы,
значения
параметров
характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
поверхности (обжиг листов пакета).
одноболтовых
к
многоболтовым
рассмотренной
обработкой
Вместе с тем, переход от
соединениям
должен
снижать
разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
228

229.

165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT
(или среднеквадратическое отклонение
T
) можно записать в виде:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
T( s )
(T
DT
(5.1)
T )2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
(5.2)
... T 2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
T
T
2
(5.3)
DT
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности
T от подвижки s и параметров соединения
229
i;
в нашем случае в

230.

качестве параметров
выступают коэффициент износа k, смещение
при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение
и их
i
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения
возможном
параметров
диапазоне
ФПС:
равномерное
в
параметров
min
изменения
некотором
i
и
max
нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены
величины
математических
ожиданий
i
и
стандарта
i,
то
соответствующие функции плотности распределения записываются в
виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при
2 i 3
3
3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
i ai
2 i2
2
(5.5)
.
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и
(s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых
ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
230

231.

характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
T0
T
3
T
n
k
T
3
T
3
e kas
T
T0
3
T
k
dk
dT
2 k 3
2 T 3
(5.7)
sh( sa k 3 )
nT0 e kas
.
sa k
При
нормальном
законе
распределения
математическое
ожидание несущей способности соединения из п болтов определится
следующим образом:
( k k )2
( T T )2
T
1
T e kas
n
e
T 2
2 T2
1
k 2
e
2 k2
( k k )2
( T T )2
1
n
T
Если
2 T2
Te
2
1
dT
k
учесть,
математическим
dkdT
что
e kase
2
для
ожиданием
любой
x
2 k2
dk .
случайной
функцией
величины
распределения
x
с
р(х}
выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
T
kas
1
nT0
k
2
e
( k k )2
2 k2
dk .
231

232.

Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T
1
nT0
e
2
k
as k2
as k
1
nT0
k
2
e
2
2
k k as k2
2 k2
e
as k
as k2
2
dk
k k as k2
2 k2
2
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
1
множителя
представляет не что иное, как функцию плотности
k 2
нормального распределения с математическим ожиданием k as
среднеквадратичным отклонением
k
2
k
и
. По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
a 2 s 2 k2
ask
T
2
nT0 e
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
D
2
nT0 e 2 ask
1
2
T
2
T0
где F ( x ) shx ; x sa
x
F( 2 x )
k
(5.9)
F ( x )2 ,
3
для нормального закона распределения
D n T0
где A1
2
2
T
1
( A1 ) e
A1
T0
2
1 A
e 1
2
2as( k2 as k ).
232
2
( A)
,
(5.10)

233.

Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
k
износа
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
1
sh( x )
x .
kas
T
nT0
e
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
T
1
nT0 e
kas
Наконец
отклонения
1
sh( x )
.
x
для
с
(5.12)
относительной
величины
среднеквадратичного
с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
kas n
nT0 e
1
2
T
2
T0
sh 2 x
2x
shx
x
2
(5.13)
.
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2
1 A
e 1
2
2
1
e
2
2
1
n
( A)
,
2 2
k s kas
2
1
1
2
T
2
T0
1
(5.14)
( A) ,
( A1 ) e A1
(5.15)
1 A
e 1
2
2
( A)
где
233
,
(5.16)

234.

2 2
ks
A
2
2 s ka ,
2 As( k2 sa
A1
k ),
( A)
2
A
2
e z dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости
i
и
i от
величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных,
что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости
i
( k , s ) аналогичны
зависимостям,
полученным
для
одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в
целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i
( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового
соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на ,
т.е.:
T
(5.17)
T1
Согласно (5.12) lim x
. В частности,
1
1
при неограниченном увеличении
математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении
условия
k
3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
k
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется
пределом:
lim
s
2
1
lim e( kas
2s
A)
1
( A) .
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
lim 1
x
x
1
lim
e
x
2
x2
2
1
.
x
234

235.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
235

236.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода
2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС
от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
236

237.

lim
s
2
1
lim e kas
s
2
A
1
e
2
A2
2
1
A
0.
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых
листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом
случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым
соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
1
последнее убывает пропорционально корню из числа болтов.
На рисунке 5.3 приведена
зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения
1
от безразмерного
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения
T
и
T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из
графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
237

238.

5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений
достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу
соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь
максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При
этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция
S , S0
1 при 0
S
0 при S
S0
:
S0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S ,S0 ,T0 ,Tmax ) ( S ,S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k ,S0 ) 1
где T1( S ) T0
( Tmax
S
,
S0
T0 )
( S , S0 ) ,
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T
n
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax
n I1
I2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22)
представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех
интегралов:
I1
T0
( Tm ax T0 )
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTm ax
I 1,1
I 1,2
s
S0
s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tm ax )
I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0
T0
s , S0 p( S0 )dS0
S0
Tmax p( Tmax )dTmax
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
xp( x )dx
p( x )dx
1
x,
и
238

239.

то получим
I 1,1 T
( s ,S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
I1,3
T0
S0 T0 Tmax
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
T0
S0
Если ввести функции
1( s )
( s , S0 ) p( S0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 ,
S0
1( s )
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I1 T 1( s ) ( T max
(5.26)
T 0 )s 2 ( s ).
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся
и примут вид:
1( s )
p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция
функция
1
1 erf ( s ) , а
записывается в виде:
( S0 S 0 ) 2
e
2
s
2 s2
S0
(5.29)
dS0 .
239

240.

Для равномерного распределения функции
1
и
2
могут быть
представлены аналитически:
1 при s
1
S0
S0
s при S 0
s 3
0 при s
1
2 s 3
1
2
ln
ln
s 3
S0
s 3
S0
s 3
s 3
S0
Аналитическое
при s
S0
при S 0
s
2 s 3
0 при s
S0
(5.30)
s 3
s 3.
S0
S0
s 3 s
s 3
s 3 s
S0
(5.31)
s 3
s 3
представление
для
интеграла
(5.23)
весьма
сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
T0
I1
( T max
1
2 s 3
T0 )
T 0 S0
S
2 s 3
s
3
при
0 при
S
0 при S
I2
Tm
2 s 3
S0
S0
s
ln
S0
s
3
S0
s
3
S ln
S0
S0
s
при
3
3
S
S0
( T max
s
s
S
S0
s
T 0 )S ln
3
S0
s
s
причем F ( x ) Ei ax( k
(5.32)
3
s
3
s 3
F( S ) F( s 3 )
3
при S
k
S0
(5.33)
s 3,
3 ) Ei ax( k
k
3 ) . В формулах (5.32, 5.33)
Ei - интегральная показательная функция.
Полученные
экспериментальных
формулы
подтверждены
исследований
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.
240

241.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6.
241

242.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
транспортировку
и
ФПС
включает
подготовку
хранение
выбор
контактных
деталей,
сборку
материала
поверхностей,
соединений.
Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 55377, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия.
Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади
поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная
льный
диаметр
болта
Высота Высот Разме Диамет
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
242

243.

30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 2235575 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
243

244.

качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу
БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного
стягивания
постановки
с
пакета
болтами
применением
во
всех
местах
динамометрических
ключей
их
и
гайковертов.
Номинальные
диаметры
круглых
и
ширина
овальных
отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов
принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
элементах
для
пропуска
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
244

245.

Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают
с
учетом
назначения
ФПС
и
направления
смещений соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой
ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными
поверхностями
полок
или
при
наличии
непараллельности
наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции
ФПС
и
конструкции,
обеспечивающие
соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны
245

246.

допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов
и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом,
или
на
открытой
площадке
при
отсутствии
атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел,
воды и других загрязнений.
Очищенные
контактные
соответствовать
первой
поверхности
степени
удаления
должны
окислов
и
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка
шероховатости
контактных
поверхностей
производится визуально сравнением с эталоном или другими
апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
246

247.

6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2-3
капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому
участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной
бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой
кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба
куска выдерживают до полного испарения бензина. При дневном
освещении
сравнивают
фильтровальной
внешний
бумаги.
Оценку
вид
степени
обоих
кусков
обезжиривания
определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на
фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
или
повторной
очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в
журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого
247

248.

калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3%
по весу.
Каждая
партия
документации
поступившие
материалов
на
должна
соответствие
без
ТУ.
быть
проверена
Применять
документации
по
материалы,
завода-изготовителя,
запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная
часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до
рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в
помещении. При отсутствии атмосферных осадков нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным
направлениям
с
промежуточной
сушкой
между слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
248

249.

Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90110 мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20
С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места
и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с
ГОСТ
15140-69
на
контрольных
образцах,
окрашенных
по
принятой технологии одновременно с элементами и деталями
конструкций.
Результаты
проверки
качества
защитного
покрытия
заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных
поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
249

250.

"Санитарные
применением
правила
ручных
при
окрасочных
распылителей"
работах
с
(Министерство
здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и
оборудования производственных предприятий" (Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
распыления,
туманообразования
и
расхода
во
избежание
лакокрасочного
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
помещениях
образом,
чтобы
направление
струя
маляр
должен
лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в
его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны
быть оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед
началом
работы
маляр
должен
проверить
герметичность
шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а
также
надежность
присоединения
краскораспределителю
и
воздушных
шлангов
воздушной
к
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены
необходимо
тщательно
очищать
и
промывать
от
остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью
и связующим должна быть наклейка или бирка с точным
250

251.

названием и обозначением этих материалов. Тара должна быть
исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87
нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы.
При попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки
на слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.
251

252.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
законсервированные
исключить
хранить
и
элементы
возможность
и
транспортировать
детали
нужно
механического
так, чтобы
повреждения
и
загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное
покрытие
высохло.
контактных
Высохшее
защитное
поверхностей
полностью
покрытие
контактных
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и
механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные
поверхности
должны
быть
обезжирены.
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно
производить
водным
раствором
жидкого
калиевого
стекла с последующей промывкой водой и просушиванием.
Места механических повреждений после обезжиривания должны
быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности
шайб в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не
более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом
плазменного напыления наносится подложка из интерметаллида
ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида
252

253.

ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий
слой
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8.
На
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения
припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
фрикционным
проводится
покрытием
с
использованием
одной
из
шайб
поверхностей,
с
при
постановке болтов следует располагать шайбы обработанными
поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается
деталей
ФПС.
очищать
внешние
Рекомендуется
поверхности
использование
внешних
неочищенных
внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки
ее резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной
смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
253

254.

продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения
динамометрическим ключом.
254