Политика в области изобретательской деятельности

1.

В настоящее время в России никакой политики в области
изобретательской деятельности не существует, никакой системы
создания и реализации изобретений в интересах Государства и граждан
нет.
Currently, there is no policy in the field of inventive activity in Russia, and there is no system for creating and
implementing inventions in the interests of the State and citizens.
Отсутствие системы создания и реализации изобретений гарантирует
системное отставание в развитии от стран, в которых создание и
тиражирование изобретений является государственной политикой
Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), ОО
"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 4 ИНН 2014000780
Автор отечественных конструктивных решений по использованию демпфирующей
сесмоизоляции, для энергопоглощающего предохранительного дорожного
ограждения (барьеров безопасности ) с использованием антисейсмических фрикционнодемпфирующих опор, с зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки
на энергопоглощающее безопасного ограждение , для повышения безопасности дорожного движения ,
согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» и антисейсмических решений на фрикционодемпфирующих связей (устройствах) , автор демпфирующей сейсмоизоляции и системы поглощения и
рассеивания сейсмической и взрывной энергии, внедренные в США, американской фирмой ―STAR
SEISMIC‖ https://madisonstreetcapital.com/select-transaction-7 и Канадской фирмой QuakeTek проф дтн
ПГУПC Уздин А. М https://www.quaketek.com/products-services/
УДК 699.841: 624.042.7 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, тел (921) 962-67-78
Инж –мех ЛПИ им Калинина Е.И.Андреева , зам президента организации «Сейсмофонд»
ИНН 2014000780
353
ОГРН : 1022000000824

2.

( ШИФР 1.010.1-2с.94, выпуск 0-1, утвержден Главпроектом Мистрой России, письмо от 21.09.94 ; 9-3-1/130 за подписью Д.А.Сергеева, исп.
Барсуков 930-54-87 согласно письма Минстроя № 9-3-1/199 от 26.12.94 и письма № 9-2-1/130 от 21.09.94
)
Мажиев Хасан Нажоевич Президент организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780
Научные консультанты от СПб ГАСУ , ПГУПС : Х.Н.Мажиев, ученый секретарь
кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ Ирина Утарбаевна Аубакирова, Улубаев Солт-Ахмад
Хаджиевич, Сайдулаев Казбек Майрбекович
ИНН 2014000780
На фотографии изобретатель РСФСР Андреев Борис Александрович, автор
конструктивного решения по использованию фрикционно -демпфирующих опор с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии нагрузки , согласно
изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения надежности
дорожного энергопоглощающего ограждения , преимущественно при
растягивающих и динамических нагрузках и улучшения демпфирующих
свойств дорожного ограждения , согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф
Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в США
Б.А.Андррев, Х.Н. Мажиев , И.У.Аубакирова , Е.И. Андреева
Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет
354

3.

http://новости-сша.ru-an.info/новости/сша-воруют-разработки-и-изобретения-по-всему-миру/
В настоящее время в России никакой политики в области
изобретательской деятельности не существует, никакой системы
создания и реализации изобретений в интересах Государства и граждан
нет. Отсутствие системы создания и реализации изобретений
гарантирует системное отставание в развитии от стран, в которых
создание и тиражирование изобретений является государственной
политикой,
(Так в США патентным правам на изобретения, созданные при
содействии Федерального правительства посвящено примерно 20% объема
Патентного закона. При этом Федеральное правительство является
крупнейшим патентообладателем).
3. Состояние дел в области изобретательской деятельности в СанктПетербурге
В Санкт-Петербурге никакой технической политики, никакой системы
создания и реализации изобретений не существует.
В бюджете города понятие "Изобретение" вообще отсутствует,
соответственно отсутствует финансирование отбора, разработки,
испытаний... изобретений направленных на решение проблем города и
граждан. Из бюджета города не затрачено ни одной копейки, ни на одно
изобретение (в то время как, например, на туалетную бумагу для
чиновников из бюджета затрачены сотни тысяч рублей).
Системно ухудшается положение дел в области патентной информации:
- затрудняется доступ к патентной информации - ликвидированы ЛДНТП
и Информпатент. Начиная с 1997г., вся патентная информация
переведена на компьютеры и стала платной, а большинство
изобретателей купить компьютер или платить 100р. в час не в состоянии.
355

4.

Т.о. Интернет, который предназначен для облегчения доступа к
информации, в наших условиях становится преградой для получения
информации;
- понижается значимость патентной информации - СанктПетербургский Центр Научно-Технической Информации выселен из
Инженерного замка в "Апрашку" и ликвидирован Медведевской
группировкой
То есть последовательно происходит отчуждение (отторжение)
изобретателей (которые создают патентную информацию) от
патентной информации и ситуация по созданию новых изобретений
обостряется до критической.
В ПАТЕНТНом ЗАКОНе РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В редакции от
27.12.2000г.) была до 2000 г
Однако, при Матвиенко , статья 9.Федеральный фонд изобретений
России исключена с подачи ГД РФ. Борис Ельцин, побоялся не исключал
ст. 9 из Патентного Закона РФ и изобретения при Ельцине Б.Н
принадлежали государству до 2003 года .
Эта статья 9, исключена в 2003 году В.И.Матвиенко и Федеральный
фонд изобретений России осуществляет отбор изобретений, полезных
моделей, промышленных образцов, приобретает на них права
патентообладателя на договорной основе и содействует их реализации в
интересах государства ликвидирован либеральной, коллаборационистской
администрацией совершившей в 1993 году государственный переворот в
РСФСР
Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России
являются выручка от продажи лицензий на объекты промышленной
собственности, патенты на которые принадлежат Фонду, добровольные
взносы предприятий и граждан, а также средства республиканского
бюджета Российской Федерации и иные поступления, с 2003 годы
ликвидирован коллаборационистской приватизированной международной
финансово -экономической олигархически -эксплуататорской системой
ГД РФ.
356

5.

Федеральный фонд изобретений России осуществляет свою деятельность
в соответствии с уставом, утвержденным Правительством Российской
Федерации, до 2003 года.
Смотри: ПАТЕНТНЫЙ ЗАКОН РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В
РЕДАКЦИИ ОТ 07.02.2003Г.)
Статья 9 исключена Федеральным законом от 07.02.2003г. Теперь
Правительству РФ с буржуазной юрисдикцией никакой политикой в
области изобретательство не занимается, переложило на плечи
эффективных менеджеров
С 2003 года , изобретения принадлежат, корпорациям и наемным
менеджерам или ортодоксальным семьям, под руководством олигархо
- ВИП- класса , на территории РФии с демократической юрисдикции ,
под мудрым присмотром менеджеров - по руководством
международной финансового лобби хозяев денег , куда и вывозятся ,
изобретения, открытия, углеводороды, золото, алмазов, нефть, древесина,
чернозем и органы для пересадки ( почки, сердце итд)
357

6.

358

7.

359

8.

360

9.

Украденная диссертация Хозяевами денег и
внедренная в США
361

10.

Внедренный в США
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ
ПРИМЕНЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ проф дтн. ЛИИЖТ (ПГУПС)
разработанный А.М.Уздиным, и внедренный
ХОЗЯЕВАМИ ДЕНЕГ в США, Канаде, Японии
Патентованное ворьѐ теории трения и диссертаций
проф дтн А.М.Уздина ЛИИЖТ (ПГУПС)
https://versia.ru/amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniyano-dazhe-pesni
Чего только не воровали иностранцы у российских изобретателей: от
идеи электромобиля до теории применения фрикционных соединений про дтн
ЛИИЖТ (ПГУПС) А.М.Уздина . Возможно, что виной тому – наплевательское
отношение россиян к правовым нормам. Говорят ведь: «изобрѐл – зарегистрируй!» А
у нас доходит до того, что воруют не только наши конструкторские идеи и научные
разработки, но даже и научную теорию фрикционно –подвижных соединений
362

11.

Капиталистические компаньоны и западные
партнеры из США, Японии, Канады активно
изучают, копируют защищают на совоей
территории в патентных буржуазных
ведомствах и внедряют русские изобретения
проф. дтн ПГУПС Уздина Александра
Михайловича № 1143895, 1168755, 1174616
фрикционно –демпфирующий для
энергопоглощающих дорожных барьеров для
поглощения ударной нагрузки от автомобиля с
использованием изобретений Андреева Бориса
Александровича № 2010136744 «Способ защиты
зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений ,использующие
систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» , № 165076 «Опора
сейсмостойкая» № 154506 «Панель
противовзрывная»
https://versia.ru/amerikancy-kradut-u-nas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni
Например для сейсмозащиты зданий в США уворованы изобртения проф
дтн ПГУПС А М Уздина
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
363

12.

https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Для сеймозащиты зданий в Канаде использованы патенты Питерского
изобретателя Андреева Борис Александровича
Сморите по ссылкам
Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingenier?a S?smica B?sica explicada con marco did?ctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Уворованные изобретения Келимника Л Ш МГСУ
impact absorption DamptechDK
Friction damper for
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Выводы и предложения на основе фрикционно-демпфирующих опор для
применения демпфирующего предохранительного энергопоглощающего
дорожного барьера с использованием антисейсмических фрикционных
связей Кагановского, на протяжных фланцевых соединениях с овальными
отверстиями и контролируемым натяжением болтов , за счет
фрикционно- демпфирующих связей , выполненных по изобретениям
364

13.

проф. дтн ЛИИЖТ (ПГУПС) Уздина Александра Михайловича №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746
«СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» для
повышения безопасности движения
На основании изложенного выше, можно сделать следующие выводы для
повышения безопасности движения на автодорогах .
1. Проблема безопасности движения, является задачей первостепенной
важности с использованием фрикционо-демпфируюхик опор на
фрикционно - демпфирующей сейсмоизоляции по изобретению № 165076
«Опора сейсмостойкая» на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)
2. Необходимо пересмотреть действующие нормативные документы с
учетом инженерного анализа по уменьшению катастрофических аварий
на дорогах и обеспечит внедрение изобретения № 165076 "Опора
сейсмостойкая" на фрикционно-демпфирующих опор для фрикционно –
демпфирующего энергопоглощающего дорожного ограждения по
изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая»
3. На правительственном уровне необходимо разработать систему
стимулирования научных исследований в области поиска новых
конструктивных форм и систем для повышения безопасности на
автомобильных дорогах с использованием изобретения № 2010136746 "
СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" и на
фрикционно-демпфирующих опорах , для энергопоглощающих фрикционно
– демпфирующих дорожных ограждений по изобретению № 165076
«Опора сейсмостойкая»
4. Необходимо развивать методы теоретических и экспериментальных
исследований, включая построение расчетных моделей воздействия и
объектов исследований на основе математического моделирования
взаимодействие энергопоглощающего дорожного ограждения с ударной
365

14.

нагрузкой , в том числе нелинейным методом расчет оснований и
фундаментов в ПК SCAD, ANSYS для использования фрикционнодемпфирующих опор для фрикционно – демпфирующей сейсмоизоляции по
изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая»
5. На правительственном уровне необходимо разработать систему
повышения уровня образования в университетах для подготовки научных
кадров в области безопасного дорожного строительства c изучением
зарубежного опыта Японо-Американско фирмы RUBBER BEARING
FRICTION DAMPER (RBFD) https://www.damptech.com, которая широко
использует изобретения проф дтн А.М.Уздина №№ 1143895, 1143895,
1168755 выданные в СССР и внедряются за рубежом в Японии, США,
Европе, в РФ не внедряются.
Обеспечить внедрение фрикционно-демпфирующих опор для фрикционно демпфирующей сейсмоизоляции по изобретению № 165076 «Опора
сейсмостойкая» для энергопоглощающегося дорожного ограждения №№
2677512, 2555728, 2434763 (Тросовое энергопоглощающееся ограждение )
6. Необходима на Правительственном уровне обеспечить изучение и
внедрение демпфирующей энергопоглощающейся ограждения у наших
партнеров из Японии, Канады , США, Тайваня, Новой Зеландии для
железнодорожных мостах Японо-Американской фирмой RUBBER
BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPERRB…HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTIONDAMPER-RB…
https://www.damptech.com/for-buildingscoverhttps://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/…/40d8ecd555c288babdf4f327…
7. Необходима на Правительственном уровне обеспечить изучение и
внедрение демпфирующей энергопоглощающего ограждения (барьера) у
наших партнеров из Японии, Канады , США, Тайваня, Новой Зеландии для
железнодорожных мостах Японо-Американской фирмой Квакетека
(Канада) , в аэропорту Монреаль ,( Канада
)https://www.quaketek.com/products-services/
Friction damper for impact
absorption https://www.youtube.com/watch?v=kLaDjudU0zg
Ingenier?a S?smica B?sica explicada con marco did?ctico QuakeTek
https://www.youtube.com/watch…
366

15.

8. Необходимо на Правительственном уровне обеспечить изучение и
внедрение демпфирующего энергопоглощающегося ограждения у наших
партнеров из Японии, Канады , США, Тайваня, Новой Зеландии для
железнодорожных мостах Японо-Американской фирмой
RUBBER BEARING FRICTION DAMPER
(RBFD)https://www.damptech.com/contact-1
www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk
9. Необходима на Правительственном уровне обеспечить изучение и
внедрение демпфирующего тросового энергопоглощающегося ограждения (
изобретение 2677512, 2555728, 2434763) у наших партнеров из Японии,
Канады , США, Тайваня, Новой Зеландии украденную фирмой RUBBER
BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)https://www.damptech.com/contact-1
Надежность соединений фрикционно-демпфирующих опор, для
фрикционно - демпфирующей по изобретению № 165076 «Опора
сейсмостойкая», обеспечивается демпфирующими связями повысит
безопасность на автомобильных дорогах
RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
https://www.damptech.com/contact-1
10 . Необходима на Правительственном уровне обеспечить изучение и
внедрение энергопоглощающего ограждения и изучать опыт наших
партнеров из Японии, Канады , США, Тайваня, Новой Зеландии
доработать патент TW201400676(A)-2014-01-01 Тайвань . Restraint antiwind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10, патент
США Structural stel bulding frame having resilient connectors №
4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820
"Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля",
Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения по
поверхностям болтового соединения", Украина патент № 2148805 РФ
"Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения"
11. Необходима на Правительственном уровне обеспечить изучение и
внедрение энергопоглощающего ограждения , наших партнеров из Японии,
Канады , США, Тайваня, Новой Зеландии доработать фрикци –
демпфирующий
367

16.

демпфер Friction damper for impact absorption https://www.youtube.com/wat
ch?v=kLaDjudU0zg
Ingenier?a S?smica B?sica explicada con marco did?ctico QuakeTek
https://www.youtube.com/watch…
www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk
Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER
(RBFD) https://www.damptech.com/contact-1
https://www.wessex.ac.uk/…/20200920190942__ITALIYA__sertifi…
12. Необходима на Правительственном уровне обеспечить изучение и
внедрение энергопоглощающего ограждения , внедренного нашими
партнерами из Японии, Канады , США, Тайваня, Новой Зеландии
Внедрить изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» - изобретенные
Андреевым Борис Александровичем : фрикци –демпфер и фрикцидемпфирующая сейсмоизоляция для исключения аварийных ситуаций на
дорогах , от особых воздействий по изобретениям Андреева Борис
Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 156506 «Панель
противовзрывная» и № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений
при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования, фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» и проф
дтн ПГУПС А.М.Узина № 1143895, 1168755, 1174616,
Более подробно смотрите по ссылке в Канаде фирмой Damper Small Model
смотрите по ссылкеwww.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
Более подробно об успешном внедрении фрикионной демпфирующей
сейсмоизоляции в США фирмой Earthquake Protection
www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY www.youtube.com/watch?v=oT4Yb
harsxo
Friction damper in single diagonal braced frame
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
368

17.

https://cyberleninka.ru/article/n/primeneniefriktsionno-podvizhnyh-boltovyh-soedineniy-dlyaobespecheniya-seysmostoykosti-stroitelnyh-konstrutsiymostov-i-drugih/viewer
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
ELEMENTS OF THE FRICTION THEORY,
CALCULATION AND APPLICATION TECHNOLOGY
FRICTION-MOBILE JOINTS
https://www.imperial.ac.uk/pls/portallive/docs/1/40377
698.PDF
369

18.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых ФПС
38
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
45
6.4
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87.
Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой
ВЖС 83-02-87
6.4.2
47
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
370

19.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования
сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические
реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от
экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих
смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его
обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок.
При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 34 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86
г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения
по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400
кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
371

20.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали,
что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых
ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и
372

21.

сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и
технология монтажа ФПС.
2. ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные и
долговечные машины, оборудование и приборы могут быть созданы только при
удачном решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения, смазки
и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос –
трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментально-теоретические
результаты исследований физических (механических, электрических, магнитных,
тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии при
проектировании, изготовлении и эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных слоев
деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых соединениях. Качество
соединения определяется внешним трением в витках резьбы и в торце гайки и головки
болта (винта) с соприкасающейся деталью или шайбой. Основная характеристика
крепежного резьбового соединения – усилие затяжки болта (гайки), - зависит от
значения и стабильности моментов сил трения сцепления, возникающих при
завинчивании. Момент сил сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна
обусловлена молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов, установленных в результате экспериментальных исследований.
Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и
смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13],
изданных в 1978-1980 г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не
потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время.
373

22.

Полезный
для
практического
использования
материал
содержится
также
в
монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение,
пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее сопротивление
движению тел или переходу из состояния покоя в движение относительно конкретной
системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а также
при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и внутренне
трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению зависит от
взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния внутренних
частей каждого тела. При внешнем трении переход части механической энергии во
внутреннюю
энергию
тел
происходит
только
вдоль
поверхности
раздела
взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц одного и
того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например, внутреннее трение
возникает при изгибе металлической пластины или проволоки, при движении
жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен,
другие слои движутся с разными скоростями и между ними возникает трение). При
внутреннем трении часть механической энергии переходит во внутреннюю энергию
тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения
твердых тел без смазочной прослойки между ними (идеальный случай). Если толщина
смазки 0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма внутреннего
374

23.

трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение называют
пограничным (или граничным). В этом случае учет трения ведется либо с позиций
сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности
результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в науку в
1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном (лордом
Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (1452-1519). В
1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая при контакте тела
с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел), при
этом коэффициент пропорциональности – величина постоянная и равна 0,25:
F
0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы трения
скольжения:
F
f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f
tg
,
где f – коэффициент трения;
- угол наклона плоскости к горизонту;
1)
*Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в
котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал профессором
математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27
лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его президентом+.
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
375

24.

В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения Леонарда да
Винчи – Амонтона:
f N,
F
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f
tg
2S
g t 2 cos 2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами работ
ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы трения покоя
(силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о трении качения и
трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы Кулона,
учитывая все новые и новые результаты физико-химических исследований явления
трения. Из этих исследований наиболее важными являются исследования природы
трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями,
шероховатостью
[шероховатость
поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов) – характеристикой
качества обработки поверхности: среднеарифметическим отклонением профиля
микронеровностей от средней линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел – источник
трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между частицами,
принадлежащими разным телам, вызывающим прилипание поверхностей (адгезию)
тел.
Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное
сцепление и деформирующей микронеровности, определяет механическую энергию
тела, которая затрачивается частично на деформацию (или даже разрушение)
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
376

25.

микронеровностей, частично на нагревание трущихся тел (превращается в тепловую
энергию), частично на звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п.
(превращается в акустическую энергию).
В
последние
годы
обнаружено
влияние
трения
на
электрическое
и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо учесть
сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения, которые открыты
Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются в
следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности тела
В всегда направлена в сторону, противоположную скорости тела А относительно тела
В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону, противоположную
возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением движению
тела по поверхности другого тела в любом направлении, в противном случае сухое
трение считается анизотропным).
Сила
трения
скольжения
пропорциональна
силе
давления
на опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности), при этом коэффициент
трения скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для
каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от рода
материала и его физических свойств, а также от степени обработки поверхностей
соприкасающихся тел:
FСК
f СК N
(рис. 2.1 в).
377

26.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
N
X
G
Fсц
а)
б)
в)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на опорную
поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может быть больше
максимального значения, определяемого произведением коэффициента сцепления на
силу давления (или на нормальную реакцию опорной поверхности):
FСЦ
fСЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в момент
перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше коэффициента трения
скольжения для одной и той же пары соприкасающихся тел:
f СЦ
f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК
,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения тела, к
которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения за
очень короткий промежуток времени
max до F
изменяется от FСЦ
СК (рис.2.2). Этим
промежутком времени часто пренебрегают.
В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент трения
скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при равномерном
движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
378

27.

fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Vкр
Рис. 2.2
Рис. 2. 3
(v)
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда сила
FСК достигнет своего нормального значения FСК
vКР
-
критическое
значение
f СК N ,
скорости,
после
которого
происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном,
справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил новую формулу для
определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную Кулоном
формулу):
FСК
fСК
N
[У Кулона: FСК
S p0 .
fСК N
А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел (контактная
площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания или сцепления,
которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от нагрузки
( N ) , причем при увеличении N он
N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК
уменьшается
(бугорки
микронеровностей
деформируются
и
сглаживаются,
поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта зависимость
учитывается только в очень тонких экспериментах при решении задач особого рода.
379

28.

Во многих случаях S p0
N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом Кулона,
а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента сцепления определяют
по таблице из справочников физики (эта таблица содержит значения коэффициентов,
установленных еще в 1830-х годах французским ученым А.Мореном (для наиболее
распространенных материалов) и дополненных более поздними экспериментальными
данными. [Артур Морен (1795-1880) – французский математик и механик, член
Парижской академии наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения скольжения
составляет с прямой, по которой направлена скорость материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора
FCK определяется формулой: FCK
Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого тела, в
результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса вагона или
локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков в
подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что
сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием трех
факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
380

29.

2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление (являющиеся в то
же время причиной возникновения качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном или
замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом
трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно
твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию соприкасающихся тел в
области контактной площадки.
Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего на
впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках контакта
несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G ( G - сила
тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения обязано силе
C
Vc
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной реакции опорной
поверхности).
381

30.

Момент пары сил N , G называется моментом сопротивления качению. Плечо
пары сил «к» называется коэффициентом трения
качения. Он имеет размерность длины.
Момент
Fсопр
Vс
C
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC
N k,
где N - реакция поверхности рельса, равная
вертикальной нагрузке на колесо с учетом его
Fсц
веса.
N
Рис. 2.5
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает
сопротивление
движению,
которое
можно
отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной
к центру колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр
N
k
R
N h,
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
k
во много раз меньше
R
коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то сила Fсопр на
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h
один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было известно еще в
древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают без смещения в сторону скорости (колесо и рельс рассматриваются
условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления качению.
Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления качению заметен
после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по параболическому закону.
382

31.

Это объясняется деформациями колес и гистерезисными потерями, что влияет на
коэффициент трения качения.
Трение верчения
Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом случае
Fск
Fск
r
О
следует рассматривать зону контакта тел, в точках
которой возникают силы трения скольжения FСК (если
контакт происходит в одной точке, то трение верчения
отсутствует – идеальный случай) (рис.2.6).
Fск
А – зона контакта вращающегося тела, ось вращения
которого перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы
Рис. 2.6.
трения скольжения, если их привести к центру круга (при
изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех точек
и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси
стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления верчению
стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз и другие
хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых коэффициент трения
скольжения менее 0,05, при этом радиус круга опорной площадки достигает долей мм.
(В наручных часах, например, М сопр менее
5 10
5
мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
383

32.

Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися
парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости поверхностей трения
контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим давлением
имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая деформация. Фактическая
площадь соприкасания пар представляется суммой малых площадок. Размеры
площадок контакта достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и
объединяются. В процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и
могут происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа,
молекулярно-механический - в форме пластической деформации или хрупкого
разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и окислительного
износа.
Активным
фактором
износа
служит
газовая
среда,
порождающая
окислительный износ. Образование окисной пленки предохраняет пары трения от
прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие связующие в
жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические материалы на
железной основе способствуют повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому локальному
износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел. При медленной
приработке локальные температуры приводят к нежелательным местным изменениям
фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других инородных частиц из
окружающей среды приводит к абразивному разрушению не только контактируемого
слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог
схватывания, приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
384

33.

Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации: давление поверхностей трения, скорость относительного скольжения
пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число нагружений,
температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают стабильность
коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения, малые модуль
упругости и твердость материала, низкий коэффициент теплового расширения,
стабильность физико-химического состава и свойств поверхностного слоя, хорошая
прирабатываемость фрикционного материала, достаточная механическая прочность,
антикоррозийность, несхватываемость, теплостойкость и другие фрикционные
свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии изготовления
фрикционных элементов; отклонения размеров отдельных деталей, даже в пределах
установленных допусков; несовершенство конструктивного исполнения с большой
чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный износ фрикционных пар подчиняется следующим закономерностям.
Износ
пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
kv
s
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу пути
трения пропорциональна удельной нагрузке р,
s
(2.3)
kp p
Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы, определенной на
практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для
имеющихся
закономерностей
износа
его
величина
представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt
0
k p pds .
(2.4)
0
385

34.

В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален работе
сил трения W
kw W
kp
f
s
W; W
Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p
нормального давления;
; где
f – коэффициент трения, N – сила
- контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар
E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета
ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС являются
экспериментальные исследования одноболтовых нахлесточных соединений [13],
позволяющие вскрыть основные особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг. были
выполнены экспериментальные исследования деформирования нахлесточных
соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм деформирования
позволил выделить для них 3 характерных стадии работы, показанных на рис.
3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности соединения
[Т],
рассчитанной
как
для
обычного
высокопрочных болтах.
386
соединения
на
фрикционных

35.

На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным
плоскостям
соединяемых
элементов
при
сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет деформации
болтов в них растет сила натяжения, и как следствие растут силы трения по всем
плоскостям контактов.
На третьей стадии происходит срыв с
места одной из шайб и дальнейшее
взаимное
смещение
элементов.
В
соединяемых
процессе
подвижки
наблюдается интенсивный износ во
всех
контактных
парах,
сопровождающийся
падением
натяжения болтов и, как следствие,
снижение
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
несущей
способности
соединения.
В
процессе
наблюдались
испытаний
следующие
случаи
выхода из строя ФПС:
значительные
взаимные
перемещения соединяемых деталей, в результате которых болт упирается в край
овального отверстия и в конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его
необратимому удлинению и исключению из работы при “обратном ходе"
элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к ослаблению
болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные результаты экспериментальных исследований представляют
двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной стороны для расчета
усилий и перемещений в элементах сооружений с ФПС важно задать диаграмму
деформирования
соединения.
С
другой
стороны
возможность перехода ФПС в предельное состояние.
387
необходимо
определить

36.

Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным
представляется факт интенсивного износа трущихся элементов соединения,
приводящий к падению сил натяжения болта и несущей способности соединения.
Этот эффект должен определять работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС.
Для нахлесточных ФПС важным является и дополнительный рост сил
натяжения вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное состояние
необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае исчерпания
зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент закрытия
зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие, что
закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в конструкции, то
проверки (б) и (в) заменяются проверкой, ограничивающей перемещения ФПС и
величиной фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и подвижке в
соединении должно базироваться на задании диаграммы деформирования
соединения, представляющей зависимость его несущей способности Т от
подвижки в соединении s. Поэтому получение зависимости Т(s) является
основным для разработки методов расчета ФПС и сооружений с такими
соединениями. Отмеченные особенности учитываются далее при изложении
теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся к более
сложному
случаю
нахлесточного
388
соединения,
характеризующегося

37.

трехстадийной диаграммой деформирования. В случае стыкового соединения
второй участок на диаграмме Т(s) будет отсутствовать.
Первая
стадия
работы
ФПС
не
отличается
от
работы
обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы несущая
способность соединения поменяется вследствие изменения натяжения болта. В
свою очередь натяжение болта определяется его деформацией (на второй стадии
деформирования нахлесточных соединений) и износом трущихся поверхностей
листов пакета при их взаимном смещении. При этом для теоретического
описания диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа [5, 14, 23], согласно которой скорость износа V пропорциональна силе
нормального давления (натяжения болта) N:
V
(3.1)
K N,
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N
N0
здесь
EF
l
a
N1
a
N0 -
N1
(3.2)
N2
начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
, где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
N2
увеличение натяжения болта вследствие его деформации;
f(s)-
k
(s)
- падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении,
- износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1
N2
0.
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V можно
представить в виде:
V
d
dt
d ds
ds dt
V ср ,
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a
k
N0 к
f(s)
(3.4)
(s) ,
где k K / Vср .
389

38.

Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
s
k N0 a
1
1 e
kas
e ka( s z ) k
k
f(z)
( z ) dz ,
0
или
s
k N0 a
1
e
kas
k
k
f(z)
ekazdz
(z)
N0 a 1 .
(3.5)
0
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно упрощается,
так как в этом случае N1
N2
0 , и обращаются в 0 функции
f(z)
и
( z ),
входящие в (3.5). С учетом сказанного использование интеграла. (3.5) позволяет
получить следующую формулу для определения величины износа
1 e kas
:
k N0 a 1
Падение натяжения
(3.6)
N при этом составит:
1 e kas
N
(3.7)
k N0 ,
а несущая способность соединений
определяется по формуле:
T
T0 f
T0
1
N
T0
1 e kas
f
1 e kas
k
k
N0
a 1
a 1 .
(3.8)
Как
формулы
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм;
- l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
видно
из
относительная
способность
определяется
соединения
всего
полученной
несущая
КТ
=Т/Т0
двумя
параметрами - коэффициентом износа
k и жесткостью болта на растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с
достаточной точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
390

39.

На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм и
коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях толщины пакета l,
определяющей жесткость болта а. При этом для наглядности несущая
способность соединения Т отнесена к своему начальному значению T0, т.е.
графические зависимости представлены в безразмерной форме. Как видно из
рисунка, с ростом толщины пакета падает влияние износа листов на несущую
способность соединений. В целом падение несущей способности соединений
весьма существенно и при реальных величинах подвижки s
2 3см составляет
для стыковых соединений 80-94%. Весьма
существенно на характер падений несущей
способности
соединения
сказывается
коэффициент
износа
На
приведены
зависимости
способности
k.
соединения
рис.3.3
несущей
от
величины
подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
существенному
росту
взаимных
Исследования показывают, что при k >
2 10-7 Н-1 падение несущей способности
соединения превосходит 50%. Такое падение
натяжения
должно
приводить
смещений
соединяемых
деталей
и
к
это
обстоятельство должно учитываться в инженерных расчетах. Вместе с тем
рассматриваемый эффект будет приводить к снижению нагрузки, передаваемой
соединением.
Это
позволяет
при
использовании
ФПС
в
качестве
сейсмоизолирующего элемента конструкции рассчитывать усилия в ней,
моделируя ФПС демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом функций
f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта вследствие искривления его
оси. Если принять для искривленной оси аппроксимацию в виде:
u( x )
s sin
x
,
2l
(3.9)
391

40.

где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки (рис. 3.3),
то длина искривленной оси стержня составит:
1
2
L
du
dx
1
1
1
2
cos 2
8l 2
1
2
dx
1
1
2
1
2
s2 2
1
1
2
s
4l
cos
2l
1
1
2
x
dx 1
2l
2
dx
s2 2
8l 2
cos
x
dx
2l
2
s2 2
.
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s2 2
.
8l
l L l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется
коэффициентом k, который может быть определен из экспериментальных
данных, получим следующее представление для f(s):
f(s)
s2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела болта будет
иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при s < s0. Для записи этого
факта воспользуемся единичной функцией Хевисайда :
f(s)
s2
( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции
(s). При этом необходимо учесть
следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s некоторой
величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при котором
напряжения в стержне достигнут предела текучести, т.е.:
lim ( N0
кf ( s )
( s )) 0 .
(3.12)
s
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:
(s)
N пл ( NТ
N пл ) ( 1 e q( s Sпл ) )
1
( s s0 )
( s S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к следующим
зависимостям износа листов пакета
от перемещения s:
при s<Sпл
392

41.

N0
( 1 e k1as )
a
s
k 2
s
al
2
s
k1a
2
k1a
2
1 e k1as ,
(3.14)
при Sпл< s<S0
(s)
I
N
( Sпл ) k1( T 1 ek1a( S пл s )
k1a
NT N пл
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) e k1a( S пл s ) ),
при s<S0
(s)
II ( S )
0
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
(3.16)
Несущая способность соединения определяется при этом выражением:
T
T0
fv a
(3.17)
.
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от скорости
подвижки v. Ниже мы используем наиболее распространенную зависимость
коэффициента трения от скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная зависимость содержит 9 неопределенных параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться из данных
эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента износа - на втором участке диаграммы деформирования износ
определяется трением между листами пакета и характеризуется коэффициентом
износа k1, на третьем участке износ определяется трением между шайбой болта и
наружным листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На рис. 3.4 приведен пример теоретической диаграммы деформирования при
реальных значениях параметров k1 = 0.00001; k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм;
Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма
деформирования
соответствует
описанным
диаграммам.
393
выше
экспериментальным

42.

Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
394

43.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами
48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
395
4.

44.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические данные о параметрах исследуемых соединений. Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие
исследования были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности,
были получены записи Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых
соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами
диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что
диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее распространенными. Однако при
этом в соединении необходимо размещение слишком большого количества
Рис. 4.1 Общий вид образцов
болтов, и соединение становится громоздким. Для уменьшения числа болтов
ПС с болтами 48 мм
необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х
"селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин
были обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после
396

45.

дробеструйной очистки. Болты были предварительно протарированы с помощью
электронного пульта АИ-1 и при сборке соединений натягивались по этому же
пульту в соответствии с тарировочными зависимостями ручным ключом на
заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на универсальном
динамическом
стенде
УДС-100
экспериментальной
базы
ЛВВИСКУ.
В
испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС обеспечивалась путем удара
движущейся массы М через резиновую прокладку в рабочую тележку, связанную
с ФПС жесткой тягой. Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки
подбирались таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное значение,
длительностью около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы подбиралось
из условия некоторого превышения несущей способности ФПС. Каждый образец
доводился до реализации полного смещения по овальному отверстию.
Во время испытаний на стенде и пресс-пульсаторах контролировались
следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для испытаний на
стенде).
После каждого нагружения проводился замер напряжения высокопрочного
болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой на
соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти
зависимости могут быть получены теоретически по формулам, приведенным
выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено графическое
397

46.

Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы
деформирования ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из рисунков видно,
что характер зависимостей Т(s) соответствует в целом принятым гипотезам и
результатам теоретических построений предыдущего раздела. В частности, четко
проявляются три участка деформирования соединения: до проскальзывания
элементов
соединения,
после
проскальзывания
листов
пакета
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета. Вместе с тем,
необходимо отметить существенный разброс полученных диаграмм. Это связано,
по-видимому, с тем, что в проведенных испытаниях принят наиболее простой
приемлемый
способ
обработки
листов
пакета.
Несмотря
на
наличие
существенного разброса, полученные диаграммы оказались пригодными для
дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных данных
построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В соответствии с
ранее изложенными теоретическими разработками эти диаграммы должны
описываться уравнениями вида (3.14). В указанные уравнения входят 9
параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0 — коэффициент, определяющий влияние скорости на коэффициент
трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
398

47.

Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические
деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы болта
относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта
вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении этих 9
параметров. При этом параметры варьировались на сетке их возможных
значений. Для каждой девятки значений параметров по методу наименьших
квадратов
вычислялась
экспериментальной
величина
диаграммами
невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
невязка
суммировалась по точкам цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24 мм
последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с шагом 0.1
с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
399

48.

Н
а рис.
4.4
и
4.5
приве
дены
характ
ерные
Рис. 4.5
Рис.4.4
диагра
ммы
деформирования ФПС, полученные экспериментально и соответствующие им
теоретические диаграммы. Сопоставление расчетных и натурных данных
указывают на то, что подбором параметров ФПС удается добиться хорошего
совпадения
натурных
и
расчетных
диаграмм
деформирования
ФПС.
Расхождение диаграмм на конечном их участке обусловлено резким падением
скорости подвижки перед остановкой, не учитываемым в рамках предложенной
теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8
экспериментальных
диаграмм
деформирования.
Результаты
определения
параметров соединения для каждой из подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры N k1106, k2 106, k ,
подвижки
кН-1 кН-1 с/мм
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
S0,
мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
11
9 0.00001 0.34
8
7 0.00044 0.36
13.5 11.2 0.00012 0.39
14.6 12 0.00011 0.29
8
4.2 0.0006 0.3
12
9 0.00002 0.3
19
16 0.00001 0.3
9
2.5 0.00028 0.35
N0,
кН
к
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров соединения
были статистически обработаны и получены математические ожидания и
среднеквадратичные отклонения для каждого из параметров. Их значения
400

49.

приведены в таблице 4.2. Как видно из приведенной таблицы, значения
параметров характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение одноболтовых ФПС с рассмотренной обработкой поверхности (обжиг
листов пакета).
Вместе с тем, переход от одноболтовых к многоболтовым
соединениям должен снижать разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическое среднеквадратичное
соединения
ожидание
отклонение
6
1
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся
теоретические
и
экспериментальные
исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых соединений.
Для упрощения задачи примем широко используемое в исследованиях
фрикционных болтовых соединений предположение о том, что болты в
соединении работают независимо. В этом случае математическое ожидание
401

50.

несущей
способности
отклонение
T
и
T
дисперсию
(или
среднеквадратическое
) можно записать в виде:
T ( s , 1 , 2 ,... k )
T( s )
(T
DT
DT
p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
(5.1)
T )2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
(5.2)
... T 2 p1 p2 ...pk d 1d 2 ...d k
T
2
DT
T
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T от
подвижки s и параметров соединения
i;
в нашем случае в качестве параметров
выступают коэффициент износа k, смещение при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по имеющимся
данным нам известны лишь среднее значение
Для
дальнейших
распределения
исследований
параметров
ФПС:
диапазоне изменения параметров
i
и их стандарт (дисперсия).
приняты
равномерное
min
i
max
два
в
возможных
некотором
закона
возможном
и нормальное. Если учесть, что в
предыдущих исследованиях получены величины математических ожиданий
стандарта
i,
то
соответствующие
функции
плотности
а) для равномерного распределения
1
при
2 i 3
3
3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
i ai
2 i2
2
(5.5)
.
402
и
распределения
записываются в виде:
pi
i

51.

Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и
(s) при двух
законах распределения сопоставляются между собой, а также с данными
натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для вычисления несущей способности соединения сначала рассматривается
более простое соединение встык. Такое соединение характеризуется всего двумя
параметрами - начальной несущей способностью Т0 и коэффициентом износа k.
При
этом
несущая
способность
одноболтового
соединения
описывается
уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание несущей
способности соединения из п болтов составит:
T0
T
T
3
n
k
T
3
T
3
e kas
T
T0
T
3
k
dk
dT
2 k 3
2 T 3
(5.7)
sh( sa k 3 )
nT0 e kas
.
sa k
При нормальном законе распределения математическое ожидание несущей
способности соединения из п болтов определится следующим образом:
( k k )2
( T T )2
T
T e kas
n
1
T 2
e
2 T2
1
k 2
e
2 k2
( k k )2
( T T )2
n
1
T 2
Te
2 T2
dkdT
dT
1
k 2
e kase
2 k2
dk .
Если учесть, что для любой случайной величины x с математическим
ожиданием x функцией распределения р(х} выполняется соотношение:
x
x p( x ) dx ,
403

52.

то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей
способности соединения Т равна математическому ожиданию начальной несущей
способности Т0. При этом:
T
kas
1
nT0
2 k2
e
2
k
( k k )2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный квадрат,
получим:
T
1
nT0
e
2
k
as k2
as k
1
nT0
k
2
2
k k as k2
2 k2
2
e
e
as k
as k2
2
dk
k k as k2
2 k2
2
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом множителя
1
k
представляет не что иное, как функцию плотности нормального
2
распределения с математическим ожиданием k as
отклонением
k
2
k
и среднеквадратичным
. По этой причине интеграл в полученном выражении
тождественно равен 1
и выражение для несущей способности соединения
принимает окончательный вид:
a 2 s 2 k2
ask
T
2
nT0 e
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии составляют:
для равномерного закона распределения
D
2
nT0 e 2 ask
1
shx
;x
x
где F ( x )
2
T
2
T0
F( 2 x )
F ( x )2 ,
(5.9)
sa k 3
для нормального закона распределения
D n T0
2
2
T
1
( A1 ) e
A1
T0
2
1 A
e 1
2
404
2
( A)
,
(5.10)

53.

2as( k2 as
где A1
k ).
Представляет
аналогичными
интерес
сопоставить
зависимостями,
полученные
выведенными
выше
зависимости
для
с
одноболтовых
соединений.
Рассмотрим, прежде всего, характер изменения несущей способности ФПС
по мере увеличения подвижки s и коэффициента износа k для случая
использования равномерного закона распределения в соответствии с формулой
(5.4). Для этого введем по аналогии с (5.4) безразмерные характеристики
изменения несущей способности:
относительное падение несущей способности
1
kas
T
nT0
e
sh( x )
x .
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому соединению
T
1
nT0 e kas
sh( x )
.
x
(5.12)
Наконец для относительной величины среднеквадратичного отклонения
с
с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
1
1
kas n
nT0 e
1
Аналогичные
2
T
2
T0
sh 2 x
2x
shx
x
зависимости
2
(5.13)
.
получаются
и
для
случая
нормального
распределения:
2
1 A
e 1
2
2
1
e
2
2
1
n
( A) ,
2 2
k s kas
2
1
1
2
T
2
T0
1
(5.14)
( A) ,
( A1 ) e A1
(5.15)
1 A
e 1
2
2
( A)
(5.16)
,
где
A
2 2
ks
2
2 s ka ,
A1
2 As( k2 sa
( A)
k ),
2
A
0
405
2
e z dz .

54.

На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости
i
и
i от
величины подвижки s.
Кривые построены при тех же значениях переменных, что использовались нами
ранее при построении зависимости T/T0 для одноболтового соединения. Как
видно из рисунков, зависимости
i
( k , s ) аналогичны зависимостям, полученным
для одноболтовых соединений, но характеризуются большей плавностью, что
должно благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i
( k , a , s ) . По
своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового соединения T получается из
несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T
T1
(5.17)
Согласно (5.12)
lim x
. В частности,
1
математического ожидания коэффициента износа
k
k
k
1
при неограниченном увеличении
или смещения s. Более того, при выполнении условия
3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что
противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием
(5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim
s
2
1
lim e( kas
2s
A)
1
( A) .
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
lim 1
x
x
1
lim
e
x
2
x2
2
1
.
x
406

55.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в
соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм;
407
- l=80мм;

56.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода
2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от
величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
408

57.

● - l=20мм;
- l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм;
- l=80мм
С учетом сказанного получим:
lim
s
1
lim e kas
s
2
2
1
e
2
A
A2
2
1
A
0.
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых
соотношениях
k
и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс
значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых листов путем
нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС
вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как следует из полученных
формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
числа болтов.
отклонения
1
1
последнее убывает пропорционально корню из
На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного
от безразмерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового
соединений. Значения
T
и
T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных
исследований. Как видно из графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей
способности Т не превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
409

58.

5.3. Построение уравнений деформирования нахлесточных
многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно
громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу соединения. Однако с
практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax, смещение
при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между
точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке
S0 введена функция
S , S0
:
1 при 0
S
0 при S
S0
S0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k ,S0 ) 1
где T1( S ) T0
( Tmax
T0 )
S
,
S0
( S , S0 ) ,
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется
следующим интегралом:
T
n
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax
n I1
I2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1
согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех интегралов:
I1
T0
( Tm ax T0 )
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTm ax
I 1,1
I 1,2
s
S0
s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tm ax )
I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0
T0
s , S0 p( S0 )dS0
S0
Tmax p( Tmax )dTmax
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
410

59.

xp( x )dx
p( x )dx
x,
и
1
то получим
I 1,1 T
( s ,S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
I1,2
Tmax
S0 T0 Tmax
T max
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
I1,3
T0
S0 T0 Tmax
T0
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
s
( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 .
S0
Если ввести функции
1( s )
( s , S0 ) p( S0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
p( S0 ) dS0 ,
S0
1( s )
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I1 T 1( s ) ( T max
T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и
примут вид:
1( s )
p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
411

60.

Для нормального распределения p(S0) функция
1
1 erf ( s ) , а функция
записывается в виде:
( S0 S 0 ) 2
2 s2
e
2
s
(5.29)
dS0 .
S0
Для равномерного распределения функции
1
и
2
могут быть представлены
аналитически:
1 при s
1
S0
S0
s при S 0
s 3
0 при s
1
2 s 3
1
2
ln
ln
s 3
S0
S0
S0
s
S0
(5.30)
s 3
s 3.
s 3
S0
2 s 3
0 при s
s 3 s
при s
3
s
s 3 при S
0
S0
S0
s 3
s 3 s
S0
(5.31)
s 3
s 3
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно. Для
большинства видов распределений его
целесообразно табулировать; для
равномерного распределения интегралы I1 и I2 представляются в замкнутой
форме:
T0
I1
( T max
1
2 s 3
T0 )
T 0 S0
S
2 s 3
s
3
при
0 при
0 при S
I2
Tm
2 s 3
S
S0
S0
s
ln
S0
s
3
S0
s
3
S ln
S0
S0
s
при
3
3
S0
( T max
s
s
S
S
S0
s
s
T 0 )S ln
3
S0
s
s
3
(5.32)
3
3
s 3
при S
F( S ) F( s 3 )
причем F ( x ) Ei ax( k
k
3)
S0
(5.33)
s 3,
Ei ax( k
интегральная показательная функция.
412
k
3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei -

61.

Полученные формулы подтверждены результатами экспериментальных
исследований многоболтовых соединений и рекомендуются к использованию при
проектировании сейсмостойких конструкций с ФПС.
413

62.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
12
15
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
болта
16
201
157
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС
414

63.

И СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов
соединения, подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение
деталей, сборку соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных
поверхностей стальных деталей ФПС и опорных
поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки
по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности
по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов,
гаек и шайб и расчетные площади поперечных сечений в мм2 приведены в
табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номинал
ьный
диаметр
болта
Расчетная Высота Высота Размер Диаметр
площадь головки гайки
сечения по
Размеры шайб
Диаметр
внутр. нар.
Толщин
под
опис.окр. а
ключ
гайки
по телу по
16
201
резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75
назначается в соответствии с данными табл.6.2.
415

64.

Таблица 6.2.
Номинальная Длина резьбы 10 при номинальном диаметре резьбы d
16
18
20
22
24
27
30
36
42
48
длина
40
*
стержня
45
38
*
50
38
42
*
55
38
42
46
*
60
38
42
46
50
*
65
38
42
46
50
54
70
38
42
46
50
54
60
75
38
42
46
50
54
60
66
80
38
42
46
50
54
60
66
85
38
42
46
50
54
60
66
90
38
42
46
50
54
60
66
78
95
38
42
46
50
54
60
66
78
100
38
42
46
50
54
60
66
78
105
38
42
46
50
54
60
66
78
90
110
38
42
46
50
54
60
66
78
90
102
115
38
42
46
50
54
60
66
78
90
102
120
38
42
46
50
54
60
66
78
90
102
125
38
42
46
50
54
60
66
78
90
102
130
38
42
46
50
54
60
66
78
90
102
140
38
42
46
50
54
60
66
78
90
102
150
38
42
46
50
54
60
66
78
90
102
160, 170, 180
190, 200, 220
44
48
52
56
60
66
72
84
96
108
240,260,280,30
Примечание: знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
0
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей следует
применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для нанесения на
опорные
поверхности
шайб
методом
плазменного
напыления
антифрикционного покрытия следует применять в качестве материала
подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81, для несущей
структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке хранения
несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
416

65.

В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность
свободной постановки болтов, закручивания гаек и плотного стягивания
пакета
болтами
во
всех
местах
их
постановки
с
применением
динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий в
элементах для пропуска высокопрочных болтов принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
соединений
Определяющих
геометрию
Не
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18
20 22
24
27 30
17 19
21 23
25
28 32
20
23
25
28
30
33
36
36
37
42
44
48
50
40
45
52
определяющих
Длины овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных
геометрию
болтов назначают по результатам вычисления максимальных абсолютных
смещений соединяемых деталей для каждого ФПС по результатам
предварительных расчетов при обеспечении несоприкосновения болтов о
края овальных отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого
возможного направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение
болтов
в
овальных
отверстиях
при
сборке
ФПС
устанавливают с учетом назначения ФПС и направления смещений
соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия может быть
размещено более одного болта.
Все контактные поверхности деталей ФПС, являющиеся внутренними
для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой ВЖС 83-02-87 после
дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей деталей
ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
417

66.

Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины
соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во
всех
случаях
несущая
способность
основных
элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на 25% больше
несущей способности ФПС на фрикционно-неподвижной стадии работы
ФПС.
Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия до
края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В
соединениях
прокатных
профилей
с
непараллельными
поверхностями полок или при наличии непараллельности наружных
плоскостей
ФПС
должны
применяться
клиновидные
шайбы,
предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение ФПС с
основными элементами сооружения, должны допускать возможность
ведения последовательного не нарушающего связности сооружения ремонта
ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и
методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС должны
быть
подготовлены
посредством
либо
пескоструйной
очистки
в
соответствии с указаниями ВСН 163-76, либо дробеструйной очистки в
соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть удалены
заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие плотному прилеганию
элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под навесом,
или на открытой площадке при отсутствии атмосферных осадков.
418

67.

Шероховатость поверхности очищенного металла должна находиться в
пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и других
загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать первой
степени удаления окислов и обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка
визуально
шероховатости
сравнением
с
контактных
эталоном
или
поверхностей
другими
производится
апробированными
способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним осмотром
поверхности при помощи лупы с увеличением не менее 6-ти кратного.
Окалина, ржавчина и другие загрязнения на очищенной поверхности при
этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим образом:
на очищенную поверхность наносят 2-3 капли бензина и выдерживают не
менее 15 секунд. К этому участку поверхности прижимают кусок чистой
фильтровальной бумаги и держат до полного впитывания бензина. На
другой кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска
выдерживают до полного испарения бензина. При дневном освещении
сравнивают внешний вид обоих кусков фильтровальной бумаги. Оценку
степени обезжиривания определяют по наличию или отсутствию масляного
пятна на фильтровальной бумаге.
Длительность перерыва между пескоструйной очисткой поверхности и
ее консервацией не должна превышать 3 часов. Загрязнения, обнаруженные
на очищенных поверхностях, перед нанесением консервирующей грунтовки
ВЖС 83-02-87 должны быть удалены жидким калиевым стеклом или
повторной очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в
журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к загрунтованной
поверхности. Методы контроля
419

68.

Протекторная
грунтовка
ВЖС
83-02-87
представляет
собой
двуупаковочный лакокрасочный материал, состоящий из алюмоцинкового
сплава в виде пигментной пасты, взятой в количестве 66,7% по весу, и
связующего в виде жидкого калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в
количестве 33,3% по весу.
Каждая партия материалов должна быть проверена по документации
на соответствие ТУ. Применять материалы, поступившие без документации
завода-изготовителя, запрещается.
Перед
смешиванием
составляющих
протекторную
грунтовку
ингредиентов следует довести жидкое калиевое стекло до необходимой
плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная часть и
связующее тщательно перемешиваются и доводятся до рабочей вязкости 1719 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4 (ГОСТ
9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед и во время нанесения следует перемешивать приготовленную
грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в помещении. При
отсутствии атмосферных осадков нанесение грунтовки можно производить
на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению грунтовки
ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 может наноситься методами пневматического
распыления, окраски кистью, окраски терками. Предпочтение следует
отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
наносится
за
два
раза
по
взаимно
перпендикулярным направлениям с промежуточной сушкой между слоями
не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
420

69.

Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем, добиваясь
окончательной
толщины
нанесенного покрытия 90-110 мкм.
Время
нанесения покрытия при естественной сушке при температуре воздуха 1820 С составляет 24 часа с момента нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание попадания
атмосферных осадков и других загрязнений на невысохшую поверхность
должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и другие
дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна иметь серый
матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с металлом и не должна давать
отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ 1514069 на контрольных образцах, окрашенных по принятой технологии
одновременно с элементами и деталями конструкций.
Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в
Журнал контроля качества подготовки контактных поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные правила при окрасочных работах с применением
ручных распылителей" (Министерство здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и оборудования
производственных предприятий" (Министерство здравоохранения СССР,
1967 г.).
При пневматическом методе распыления, во избежание увеличения
туманообразования и расхода лакокрасочного материала, должен строго
соблюдаться режим окраски. Окраску следует производить в респираторе и
421

70.

защитных очках. Во время окрашивания в закрытых помещениях маляр
должен
располагаться
материала
имела
таким
образом,
направление
чтобы
струя лакокрасочного
преимущественно
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на открытых
площадках маляр должен расположить окрашиваемые изделия так, чтобы
ветер не относил распыляемый материал в его сторону и в сторону
работающих вблизи людей.
Воздушная
магистраль
и
окрасочная
аппаратура
должны
быть
оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед началом работы
маляр должен проверить герметичность шлангов, исправность окрасочной
аппаратуры и инструмента, а также надежность присоединения воздушных
шлангов
к
краскораспределителю
и
воздушной
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены необходимо
тщательно очищать и промывать от остатков грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и
связующим должна быть наклейка или бирка с точным названием и
обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с плотно
закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно
соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на слизистые
оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются к
работе
только
после
ознакомления
с
настоящими
рекомендациями,
проведения инструктажа и проверки знаний по технике безопасности. На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном
помещении
не
разрешается работать без спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При
попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки на слизистые
оболочки глаз или дыхательных путей необходимо обильно промыть
загрязненные места.
422

71.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и деталей,
законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
элементы
и
механического
хранить
детали
и
транспортировать
нужно
так,
повреждения
чтобы
и
законсервированные
исключить
загрязнения
возможность
законсервированных
поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых защитное
покрытие
контактных
защитное
покрытие
поверхностей
контактных
полностью
поверхностей
высохло.
не
Высохшее
должно
иметь
загрязнений, масляных пятен и механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные поверхности
должны быть обезжирены. Обезжиривание контактных поверхностей,
законсервированных ВЖС 83-02-87, можно производить водным раствором
жидкого
калиевого
стекла
с
последующей
промывкой
водой
и
просушиванием. Места механических повреждений после обезжиривания
должны быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в
дробеструйной камере каленой дробью крупностью не более 0,1 мм. На
отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного напыления
наносится подложка из интерметаллида ПН851015 толщиной . …..м. На
подложку из интерметаллида ПН851015 методом плазменного напыления
наносится несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8. На несущий слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой ПОС60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
423

72.

Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным
покрытием одной из поверхностей, при постановке болтов следует
располагать шайбы обработанными поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей ФПС.
Рекомендуется
использование
неочищенных
внешних
поверхностей
внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой, другую под
гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от консервирующей смазки,
грязи и ржавчины, например, промыты керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания гайки от
руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки ее резьба должна
быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное положение;
устанавливают болты и осуществляют их натяжение гайковертами на
90% от проектного усилия. При сборке многоболтового ФПС установку
болтов рекомендуется начать с болта находящегося в центре тяжести поля
установки болтов, и продолжать установку от центра к границам поля
установки болтов;
после проверки плотности стягивания ФПС производят герметизацию
ФПС;
болты
затягиваются
до
нормативных
усилий
натяжения
динамометрическим ключом.
https://cyberleninka.ru/article/n/primenenie-friktsionno-podvizhnyh-boltovyh-soedineniy-dlya-obespecheniyaseysmostoykosti-stroitelnyh-konstrutsiy-mostov-i-drugih/viewer
https://fb.ru/article/435475/friktsionnyie-soedineniya-na-vyisokoprochnyih-boltah
424

73.

УДК 624.042.7
И. О. Кузнецова, С. С. Ваничева, М. В. Фрезе, А. А. Долгая, Т. М. Азаев, Х. R Зайнулабидова
ПРИМЕНЕНИЕ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ БОЛТОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУЦИЙ МОСТОВ И ДРУГИХ
СООРУЖЕНИЙ
Дата поступления: 25.01.2016 Решение о публикации: 14.06.2016
Разработать и описать новую конструкцию сейсмоизолирующего устройства, состоящего из упругодемпфирующего элемента, соединенного с изолированными частями
сооружения фрикционно-подвижными соединениями (ФПС), предназначенного для снижения расчетных нагрузок на сооружение, а также для многоуровневого проектирования
и управления повреждениями конструкции. Методы: Для анализа работы ФПС использованы методы динамических расчетов сооружений, моделирование расчетных акселерограмм с использованием ЭВМ, а также натурные испытания при помощи
сейсмоплатформ.
Результаты:
Предложено
конструктивное
решение
нового
сейсмоизолирующего устройства, упругодемпфирующий элемент которого выполнен в
виде столика, верхняя плита столика устанавливается на металлические стержни из
высокопрочной стали, параллельно со столиком установлены гидравлические демпферы,
а ФПС из пакетов стальных листов соединены высокопрочными болтами,
пропущенными через овальные отверстия. Выявлено, что при относительно слабых
землетрясениях описываемая конструкция работает в упругой стадии и ФПС
заблокированы; при сильных землетрясениях, когда горизонтальная нагрузка превышает
силу трения в ФПС, происходит проскальзывание элемента за счет формы отверстий, что
обеспечивает взаимное смещение листов на величину зазора между болтом и краем
овального отверстия и обеспечивает сохранность сооружения. Практическая значимость:
Использование описанной системы сейсмозащиты позволяет снизить расчетные
сейсмические нагрузки на сооружения в пределах 40-70 % и спрогнозировать сценарии
разрушения сооружения. Таким образом, снижается стоимость объекта строительства и
повышается его надежность, что в свою очередь приводит к снижению экономических и
социальных рисков при землетрясении.
Цель:
Сейсмостойкость, сейсмоизоляция, фрикционно-подвижные болтовые соединения.
*Inna O. Kuznetsova, Cand. Sci. (Eng.), associate professor, [email protected]; Svetlana S. Vanicheva, section head
(Petersburg State Transport University); Maksim V. Freze, Cand. Sci. (Eng.); Anzhelika A. Dolgaya, Cand. Sci. (Eng.),
design engineer (Transmost PLC); Tagir M. Azayev, Cand. Sci. (Eng.); Khanzada R. Zaynulabidova, Cand. Sci. (Eng.)
(Dagestan State Technical University) APPLICATION OF FRICTIONAL DYNAMIC BOLTED-TYPE CONNECTIONS
TO ENSURE SEISMIC RESISTANCE OF ENGINEERING STRUCTURES OF BRIDGES AND OTHER OBJECTS
Objective: To develop and describe a new design of a seismic-isolation device consisting of elastic damping element
connected to isolated parts of an object by frictional dynamic connections. It is intended for reduction of design load on an
object, as well as multi-level designing and management of object damage. Methods: Structure dynamic calculation
methods were used to analyse the operation of frictional dynamic connections, as were computer simulation of calculation
accelerograms and full- scale tests involving shake tables. Results: A design solution for a new seismic-isolation device
is proposed. Its elastic damping element is shaped like a table, its top plate is placed on metallic bars made from
high-resistance steel, hydraulic dampers are installed parallel to the table, and frictional dynamic connections made
from piles of steel plates are linked by high-strength bolts put through oval openings. It was discovered that in cases
of relatively minor earthquakes the construction described here is operating in elastic stage, and frictional dynamic
connections get blocked. During strong earthquakes, when horizontal load exceeds friction force in frictional
dynamic connections, slipping of an element occurs due to shape of openings which ensures mutual displacement of
425

74.

plates by gap width between the bolt and the edge of oval opening, which ensures the structure's preservation.
Practical importance: Using the seismic resistance system described here allows for reduction of calculation seismic
loads on structures by between 40 and 70 per cent, and to forecast scenarios of structure destruction. Thus the cost
of construction object gets reduced, its reliability is increased, which cuts economic and social risks in case of an
earthquake.
Seismic
resistance,
seismic
isolation,
frictional
В настоящее время в практике
сейсмостойкого строительства сложился
многоуровневый подход к обеспечению
сейсмостойкости
сооружения.
В
отечественной литературе такой подход
получил
название
«проектирование
сооружений с заданными параметрами
предельных состояний» [7, 13], за рубежом
его называют Performance Based Designing
(PBD). При таком подходе отказываются от
принципа равнопрочности сооружения и
предусматривают наличие слабых мест, позволяющих
управлять
накоплением
повреждений в конструкции, минимизируя
дисперсию при прогнозе ущерба.
Во всех случаях в конструкции
создаются
узлы,
в
которых
от
экстремальных нагрузок могут возникать
неупругие
смещения
элементов.
Вследствие этих смещений нормальная
эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его обрушение.
Эксплуатационные
качества
сооружения
должны
легко
восстанавливаться после экстремальных
воздействий. Для обеспечения указанного
принципа
проектирования
и
были
предложены
фрикционно-подвижные
болтовые соединения (ФПС) [6]. Под ФПС
понимаются
соединения
металлоконструкций
высокопрочными
болтами, отличающиеся тем, что отверстия
под болты в соединяемых деталях
выполнены овальными вдоль направления
действия экстремальных нагрузок. При экстремальных
нагрузках
происходит
взаимная сдвижка соединяемых деталей на
величину до 3-4 диаметров используемых
высокопрочных болтов. Работа таких
соединений имеет целый ряд особенностей
и существенно влияет на поведение
конструкции в целом. При этом во многих
случаях можно снизить затраты на
усиление
сооружения,
подверженного
сейсмическим и другим интенсивным
нагрузкам.
dynamic
bolted-type
connections.
Описание фрикционно-подвижных соединений
ФПС были предложены в НИИ мостов
ЛИИЖТа в 1980 г. и защищены авторскими
свидетельствами [9-12 и др]. Простейшее
стыковое и нахлесточное соединения
приведены на рис. 1. При экстремальных
нагрузках должны происходить взаимная
подвижка соединяемых деталей вдоль
овала и за счет этого уменьшаться пиковое
значение
усилий,
передаваемое
соединением.
При использовании обычных болтов их
натяжение N не превосходит 80-100 кН, а
разброс натяжения AN = 20-50 кН, что не
позволяет
прогнозировать
несущую
способность такого соединения по трению.
При использовании же высокопрочных
болтов при том же AN натяжение N = 200400
кН,
что
в
426

75.

б
12 3
1
Рис. 1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного соединения:
а) встык; б) внахлест; 1 - соединяемые листы; 2 - высокопрочные
болты; 3 - шайба; 4 - овальные отверстия; 5 - накладки
принципе может позволить задание и
регулирование
несущей
способности
соединения.
Однако проектирование и расчет таких
соединений вызвал серьезные трудности.
Первые испытания ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не
обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки
соединение может заклинить, контактные
поверхности
соединяемых
деталей
оплавиться и т. п. [3-5]. Случались обрывы
головки болта. Исследования 1985-1990 гг.
позволили выявить способы обработки
соединяемых листов, обеспечивающих
стабильную работу ФПС. В частности,
установлена
недопустимость
использования для ФПС пескоструйной
обработки листов пакета, рекомендованы
обжиг
листов,
нанесение
на
них
специальной мастики или напыление
мягких
металлов.
Исследования
по
рассматриваемому вопросу обобщены в
[13].
В 1995 г. исследования по ФПС были
представлены
на
11-й
всемирной
конференции
по
сейсмостойкому
строительству [14]. После этого их начали
применять за рубежом. Однако в России
эти соединения не применялись в течение
20 лет после разработки теории ФПС в
НИИ мостов [2].
Применение ФПС на мостах г. Сочи
Впервые ФПС использовали при строительстве железнодорожных мостов на
олимпийских объектах в г. Сочи. В
частности, было предложено новое опорное
сейсмои- золирующее устройство (рис. 2).
Устройство имеет три принципиальные
особенности:
1) вертикальная и горизонтальная
нагрузки передаются на разные элементы
единого узла опирания, т. е. в системе
опирания имеются независимые опорный и
сейсмоизолирующий элементы. Опорный
элемент выполнен в виде обычной
подвижной опорной части, жесткой в
вертикальном направлении. Это исключает
вертикальные
смещения
пролетного
строения
под
нагрузкой;
427

76.

1
Рис. 2. Схема устройства сейсмоизоляции на железнодорожных мостах в г. Сочи: 1 - пролетное
строение; 2 - зазор между податливым элементом и пролетным строением; 3 - антифрикционное
покрытие; 4 - верхний лист податливого элемента; 5 - опора; 6 - податливый элемент; 7 - ФПС; 8 дополнительный лист; 9 - шарнирный балансир; 10 - упоры;
11 - подвижная опорная часть
2) сейсмоизолирующий
элемент
выполнен составным в виде упругого
столика
из
стальных
стержней
(стержневого амортизатора) и пакета
стальных листов, объединенных ФПС;
3) сила трения в ФПС не превосходит
разрушающей нагрузки на опору и столик.
Для снижения сейсмических нагрузок на
опоры
и
относительных
смещений
пролетных строений на опорах мостов
дополнительно устанавливались демпферы.
Для этого использованы гидравлические
демпферы фирмы «Вибросейсм», детально
описанные в [15].
Как видно из рис. 2, между пролетным
строением 1 и опорой 5 параллельно с податливым сейсмоизолирующим элементом
6 устанавливается опорный элемент 11,
представляющий
собой
обычную
подвижную опорную часть с шарнирным
балансиром 9. Верхний лист податливого
элемента 4 с антифрикционным покрытием
3 соединен с дополнительным листом 8 с
помощью ФПС 7. При этом листы 4 и 8 с
антифрикционным покрытием 3 и ФПС 7
образуют верхний скользящий элемент. На
пролетное строение 1 устанавливаются
упоры
10,
контактирующие
с
дополнительным листом 8 и имеющие
свободу
вертикальных
перемещений
относительно
листа
4.
При
этом
податливый элемент со скользящим
элементом имеют высоту h меньше, чем
высота подвижной опорной части H за счет
устройства зазора 2. Это исключает
передачу
на
податливый
элемент
вертикальной нагрузки от пролетного
строения,
которая
полностью
воспринимается
подвижной
опорной
частью.
При эксплуатационных нагрузках (торможении подвижного состава, поперечных
ударах транспортных средств), а также при
действии проектного землетрясения (ПЗ)
горизонтальные нагрузки передаются от
пролетного строения 1 на опору 5 через
упоры 10 и податливый элемент 6. При
этом динамические нагрузки на опору
снижаются за счет амортизирующего
действия податливого элемента. При
максимальном расчетном землетрясении
(МРЗ) происходит подвижка в ФПС,
пиковые
нагрузки
на
опору
ограничиваются силой трения в ФПС и
обеспечивается сохранность сооружения
(пролетные
строения
428

77.

не сбрасываются с опор) [1]. Таким
образом, расчетные нагрузки снижаются
при действии как ПЗ, так и МРЗ.
Предлагаемая конструкция позволяет
проектировать сооружения с заданными
параметрами предельных состояний, а
также сценарий накопления повреждений в
сооружении
при
сейсмических
воздействиях [8].
Расчетный анализ работы ФПС при
землетрясении
ние пролетного строения составило более
12 см, однако смещение верха опор
оказалось
менее
1
см.
Интерес
представляет
диаграмма
чередования
состояний системы. При значении 1 на
диаграмме ФПС закрыто и система
работает упруго. При значении 0 на
диаграмме ФПС открыто и пролетное
строение скользит относительно опоры. В
рассмотренном примере проскальзывание
возникает практически сразу после начала
воздействия, а максимальный сдвиг
достигает 11 см. На рис. 3 выделе
Рис. 3 иллюстрирует работу устройства
при МРЗ. На нем представлены расчетные
зависимости от времени ускорений и
смещений
элементов
моста
при
Рис. 3. Результаты расчета сейсмоизолированного моста на действие МРЗ
землетрясении.
В верхней части рис. 3 показана
расчетная
акселерограмма,
имеющая
2
ускорения около 2,2 м/с . По своим
энергетическим
характеристикам
и
пиковым ускорениям в диапазоне частот
около 1 с акселерограмма описывает 9балльное землетрясение. При этом смеще-
429

78.

но полное (упругое и пластическое)
смещение пролетного строения. Хорошо
видно, что при МРЗ пластические
смещения в ФПС превалируют над
упругими смещениями за счет деформации
столика.
В нижней части рис. 3 приведены усилия
в демпфере. Пиковые значения усилий
достигают 180 кН. Это составляет
примерно 15 % от сейсмической нагрузки.
Принятая концепция проектирования
обеспечивает
сохранность
опор
и
отсутствие сброса пролетного строения при
любых
расчетных
землетрясениях.
Конструкция
опорных
устройств
обеспечивает один вид повреждений подвижки в ФПС, соединяющих опору с
пролетным
строением.
Сценарий
накопления повреждений (рост подвижки)
Применение этих устройств позволяет на
40-70 % снизить расчетную нагрузку на
опоры и обеспечить прогнозируемые и
легко поддающиеся ремонту повреждения
мостов при редких разрушительных землетрясениях.
На рис. 4, 5 представлены мосты с фрагментами сейсмозащиты в г. Сочи.
Предлагаемые и уже реализованные
устройства обеспечивают сейсмозащиту
моста как при проектных, так и при
максимальных расчетных землетрясениях.
При
этом
прогнозируется
ха
Пример сценария накопления повреждений для одной из эстакад
железнодорожной линии Адлер - Сочи
Показатель
Значение
Сила землетрясения, балл
5-6
7
8
Ориентировочная повторяемость, год
20
200
500
1000
Ускорение, м/с2
0,35
1,09
1,61
2,398
Подвижка, см
0,1
1,6
6,3
12,5
Число подвижек за время землетрясения
2
23
35
38
9
Рис. 5. Стержневые амортизаторы с ФПС на
Рис. 4. Стержневой амортизатор с ФПС, установленный
нажелезнодорожных
железнодорожном эстакад
мосту через
р.
одной из
в г. Сочи
Мзымта в районе в г. Сочи
представлен в таблице.
Заключение
В заключение отметим, что по предлагаемой методике и с использованием
предлагаемых
технических
решений
сейсмозащитных
устройств
в
Сочи
построено более 100 мостовых опор.
430

79.

рактер
накопления
повреждений
в
конструкции
и
обеспечивается
ее
ремонтопригодность
после
разрушительных землетрясений. Это пока
единственная в мире система сейсмозащиты, которая обеспечивает нормальную
эксплуатацию моста, не приводя к
расстройству пути при эксплуатационных
нагрузках и проектных землетрясениях.
Таким образом, применение ФПС
позволило реализовать новую систему
сейсмозащи- ты железнодорожных мостов,
которая
обеспечивает
снижение
сейсмических нагрузок при ПЗ и МРЗ и
нормальную эксплуатацию сооружения.
Библиографический список
1. Азаев Т. М. Оценка сейсмостойкости мостов по
условию сброса пролетных строений с опор / Т. М.
Азаев, И. О. Кузнецова, А. М. Уздин // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2003. - Вып. 1. С. 38-42.
2. Белаш Т. А. Сейсмоизоляция. Современное
состояние / Т. А. Белаш, В. С. Беляев, А. М. Уздин и
др. // Избранные статьи профессора О. А. Савинова и
ключевые доклады, представленные на IV Савиновские чтения. - СПб. : Ленинград. Промстройпроект, 2004. - С. 95-128.
3. Березанцева Е. В. Фрикционно-подвижные
соединения на высокопрочных болтах / Е. В. Березанцева, Е. В. Сахарова, А. Ю. Симкин, А. М. Уз- дин
// Междунар. коллоквиум : Болтовые и специальные
монтажные соединения в стальных конструкциях. Т.
1. - М., 1989. - С. 73-76.
4. Деркачев А. А. Исследование свойств стержневых конструкций с упруго-фрикционными соединениями на высокопрочных болтах / А. А. Деркачев, В. С. Давыдов, С. И. Клигерман // Сейсмостойкое строительство. - 1981. - Вып. 3. - С. 7-10.
5. Евдокимов В. В. Несущая способность сдвигоустойчивых соединений с увеличенными отверстиями под высокопрочные болты / В. В. Евдокимов,
В. М. Бабушкин // Междунар. коллоквиум :
Болтовые и специальные монтажные соединения в
стальных конструкциях. Т. 1. - М., 1989. - С. 77-80.
6. Елисеев О. Н. Элементы теории трения, расчет
и технология применения фрикционно-подвижных
соединений / О. Н. Елисеев, И. О. Кузнецова, А. А.
Никитин и др. - СПб. : ВИТУ, 2001. - 75 с.
7. Килимник Л. Ш. О проектировании сейсмостойких зданий и сооружений с заданными параметрами предельных состояний / Л. Ш. Килим- ник
// Строительная механика и расчет сооружений. 1975. - № 2. - С. 40-44.
8. Кузнецова И. О. Сейсмоизоляция - способ
проектирования сооружений с заданными параметрами предельных состояний и сценариев накопле-
ния повреждений / И. О. Кузнецова, Ван Хайбинь, А.
М. Уздин, С. А. Шульман // Избранные статьи проф.
О. А. Савинова и ключевые доклады, представленные на VI Савиновские чтения. - СПб., 2010.
- С. 105-120.
9. Савельев В. Н., Уздин А. М., Хусид Р. Г. Болтовое соединение. А. с. СССР № 1168755, МКИ F 16
B 5/02, 35/04, 1983.
10. Савельев В. Н., Уздин А. М., Хусид Р. Г. Болтовое соединение плоских деталей встык. А. с. СССР
№ 1174616, МКИ F 16 B 5/02, 35/04, 1983.
11. Савельев В. Н. Особенности работы соединений на высокопрочных болтах на знакопеременные нагрузки типа сейсмических / В. Н. Савельев, А.
Ю. Симкин // Сейсмостойкое строительство. - 1985. Вып. 10. - С. 20-24.
12. Савельев В. Н., Уздин А. М., Хусид Р. Г., Кистерский С. В. Способ соединения листов в пакет. А.
с. СССР № 1184981, МКИ F 16 B 5/02, 35/04, 1983.
13. Уздин А. М. Сейсмостойкие конструкции
транспортных зданий и сооружений : учеб. пособие /
А. М. Уздин, С. В. Елизаров, Т. А. Белаш. - М. : УМЦ
ЖДТ, 2012. - 500 с.
14. Hashem A. M. The use of the friction-movable
braces for designing the seismic proof structures with
predetermined parameters of ultimate conditions / A.
M. Hashem, A. M. Uzdin // 11-th World Conf.
Earthquake Eng. Paper 51.
15. Kostarev V. V. Providing the earthquake stability
and Increasing the reliability and resources of pipelines
using viscous dampers / V. V. Kostarev, L. Yu. Pavlov,
A. M. Schukin, A. M. Berkovsky // Proc. Workshop
„Bridges seismic isolation and large-scale modeling", St.
Petersburg, 29.06-03.07.2010. - St. Petersburg, 2010. - P.
59-70.
References
1. Azayev T. M., Kuznetsova I. O. & Uzdin A. M.
Seismostoykoye stroitelstvo. Bezopasnost sooru- zheniy Seismic-Resistant Construction. Structure Safety, 2003, Is.
1, pp. 38-42.
2. Belash T. A., Belyayev V. S., Uzdin A. M., Yermoshin A. A. & Kuznetsova I. O. Seismoizolyatsiya.
Sovremennoye sostoyaniye [Seismic Isolation. Modern
Condition]. Izbrannyye statiprofessora O. A.
Savi- nova i klyuchevyye doklady,
predstavlennyye na IV Savinovskiye chteniya
[Selected Articles by Professor O. A. Savinov
and Key Reports Presented at the 4th Savinov
Readings].
St.
Petersburg,
Leningradskiy
Promstroyproyekt, 2004. Pp. 95-128.
3. Berezantseva Ye. V., Sakharova Ye. V., Simkin
A.Yu. & Uzdin A. M. Friktsionno-podvizhnyye soyedineniya na vysokoprochnykh boltakh [Frictional Dynamic Connections with High-Strength Bolts]. Me-
zhdunarodnyy kollokvium: Boltovyye i
spetsialnyye montazhnyye soyedineniya v
stalnykh konstruktsiyakh [International
Colloquim: Bolt and Special On-Site
431

80.

Connections in Steelwork]. Vol. 1. Moscow, 1989. Savinov Readings']. St. Petersburg, 2010. Pp. 105Pp. 73-76.
4. Derkachev A. A., Davydov V. S. & Kliger- man S.
I. Seismostoykoye stroitelstvo - Seismic-Resistant Construction, 1981, Is. 3, pp. 7-10.
5. Yevdokimov V. V. & Babushkin V. M. Nesushchaya sposobnost sdvigoustoychivykh soyedineniy s
uvelichennymi otverstiyami pod vysokoprochnyye bolty [Bearing Capacity of Shear-Resisting Connections
with Increased Openings for High-Strength Bolts]. Me-
zhdunarodnyy kollokvium: Boltovyye i
spetsialnyye montazhnyye soyedineniya v
stalnykh konstruktsiyakh [International
Colloquim: Bolt and Special On-Site
Connections in Steelwork]. Vol. 1. Moscow, 1989.
Pp. 77-80.
6. Yeliseyev O. N., Kuznetsova I. O., Nikitin A.A.,
Pavlov V.Ye., Simkin A.Yu. & Uzdin A. M. Elementy
teorii treniya, raschet i tekhnologiya primeneniya friktsionno-podvizhnykh soyedineniy [Elements of Friction
Theory, Calculation and Technology for Application of
Frictional Dynamic Connections]. St. Petersburg, VITU,
2001. 75 p.
7. Kilimnik L.Sh. Stroitelnaya mekhanika i raschet
sooruzhenoiy - Construction Mechanics and Structure
Calculation, 1975, no. 2, pp. 40-44.
8. Kuznetsova I. O., Van Khaybin, Uzdin A. M. &
Shulman S.A. Seismoizolyatsiya - sposob proyektirovaniya sooruzheniy s zadannymi parametrami
predelnykh sostoyaniy i stsenariyev nakopleniya povrezhdeniy [Seismic Isolation as a Method for Designing
Structures with Set Parameters of Limit States and
Damage Accumulation Scenarios]. Izbrannyye stati
professora O. A. Savinova i klyuchevyye
doklady, predstavlennyye na VI Savinovskiye
chteniya [Selected Articles by Professor O. A.
Savinov and Key Reports Presented at the 6th
120.
9. Savelyev V. N., Uzdin A. M. & Khusid R. G. Boltovoye soyedineniye [Bolt Connection]. Invention
Certificate A. S. SSSR N 1168755, MKI F 16 B 5/02,
35/04, 1983.
10. Savelyev V. N., Uzdin A. M. & Khusid R. G. Boltovoye soyedineniye ploskikh detaley vstyk [Butt-toButt Bolt Connection of Flat Parts]. Invention Certificate A. S. SSSR N 1174616, MKI F 16 B 5/02, 35/04,
1983.
11. Savelyev V. N. & Simkin A.Yu. Seismostoykoye
stroitelstvo - Seismic-Resistant Construction, 1985,
Is.10, pp. 20-24.
12. Savelyev V. N., Uzdin A. M., Khusid R. G. &
Kisterskiy S. V. Sposob soyedineniya listov v paket
[Method for Connecting Plates into Piles]. Invention
Certificate A. S. SSSR N 1184981, MKI F 16 B 5/02,
35/04, 1983.
13. Uzdin A. M., Yelizarov S. V. & Belash T.A. Seismostoykiye konstruktsii transportnykh zdaniy i sooruzheniy : uchebnoye posobiye [Seismic-Resistant Designs
for Transport Buildings and Structures : Course
Guide]. Moscow, UMTs ZhDT, 2012. 500 p.
14. Hashem A. M. & Uzdin A. M. The use of the
friction-movable braces for designing the seismic proof
structures with predetermined parameters of ultimate
conditions. Hth World Conf. Earthquake Eng.
Paper 51.
15. Kostarev V. V., Pavlov L.Yu., Schukin A. M. &
Berkovsky A. M. Providing the earthquake stability and
Increasing the reliability and resources of pipelines
using viscous dampers. Proc. Workshop "Bridges
seismic isolation and large-scale modeling",
St. Petersburg, 29.06-03.07.2010. St. Petersburg, 2010.
Pp.
59-70.
432

81.

*КУЗНЕЦОВА Инна Олеговна - канд. техн. наук, доцент, [email protected]; ВАНИЧЕВА Светлана
Сергеевна - начальник отдела (Петербургский государственный университет путей сообщения Императора
Александра I); ФРЕЗЕ Максим Владимирович - канд. техн. наук; ДОЛГАЯ Анжелика Александровна канд. техн. наук, инженер-проектировщик (ОАО «Трансмост»); АЗАЕВ Тагир Магомедович - канд. техн.
наук; ЗАЙНУЛАБИДОВА Ханзада Рауповна - канд. техн. наук (Дагестанский государственный
технический университет).
433

82.

434

83.

435

84.

436

85.

437

86.

438

87.

439

88.

440

89.

441

90.

442

91.

443

92.

444

93.

445

94.

446

95.

447

96.

448

97.

449

98.

450

99.

451

100.

452

101.

453

102.

454

103.

Научные консультанты :
Научные консультанты от организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
САЙДУЛАЕВ КАЗБЕК МАЙРБЕКОВИЧ, УЛУБАЕВ СОЛТ-АХМАД ХАДЖИЕВИЧ, Доктор физикоматематических наук, профессор кафедры моделирования социально-экономических систем,
заведующий кафедрой моделирования социально-экономических систем СПб ГУ МАЛАФЕЕВ Олег
Алексеевич [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности 8590-гу (А-5824)
http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Используемая литература при испытаниях численным моделированием в ПК SCAD креплений узлов и
фрагментов крепления предохранительного дорожного барьера ( изобретение № 1622494, Грузия ) с
использованием антисейсмических фрикционно- демпфирующих опор с зафиксированными запорными
элементов в штоке, по линии ударной нагрузки от груженого самосвала, автобуса согласно изобретения №
165076 «Опора сейсмостойкая» и испытаниях на сейсмостойкость выравнивающейся сейсмоизоляции
1 СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09
Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях"
15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
455

104.

11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для
существующих зданий», А.И.Коваленко
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без
заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров
«Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре
года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко,
Е.И.Коваленко.
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и
другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С
брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства
горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им
Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
456

105.

457

106.

458

107.

459