ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕРАБОТКИ ПЭН
ТОВАРНЫЙ БАЛАНС ТИПОВОГО НПЗ
ТЕХНОЛОГИЯ И РАСЧЕТ АТМОСФЕРНО-ВАКУУМНОЙ ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ
РЕКТИФИКАЦИОННЫЕ КОЛОННЫ ПОДРАЗДЕЛЯЮТСЯ ПО:
ПО ЧИСЛУ ПОЛУЧАЕМЫХ ДИСТИЛЛЯТОВ:
ПО НАЗНАЧЕНИЮ:
ПО УРОВНЮ ДАВЛЕНИЯ В КОЛОННАХ:
ПО СПОСОБУ ОРГАНИЗАЦИИ КОНТАКТА ПАРОГАЗОВОЙ И ЖИДКОЙ ФАЗ:
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТОЯНИЯ СМЕСИ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТОЯНИЯ СМЕСИ
Способы создания орошения в колонне:
Острое неиспаряющееся (циркуляционное) орошение
Циркуляционное орошение с дополнительным отбором дистиллята:
Острое испаряющееся (холодное) орошение
Острое испаряющееся орошение с парциальной конденсацией паров
Способы создания парового потока в колонне
Подвод тепла в подогреватель с паровым пространством и постоянным уровнем жидкости
Подвод тепла в подогреватель с паровым пространством и с переменным уровнем жидкости
При подводе тепла с помощью термосифона или трубчатой печи
Выбор температуры и давления в ректификационной колонне
Применение вакуума позволяет:
Также необходимо:
Четкость деления смеси, связь с числом тарелок и орошением
Технико-экономический метод
Оптимальное число тарелок и флегмовое число
Расчет минимального числа тарелок
Расчет минимального числа тарелок
Расчет минимального числа тарелок
Расчет минимального флегмового числа
Расчет температур
Основы расчета насадочной колонны
Расчет ЧЕП
Расчет составов продуктов
Расчет диаметра 1
Расчет диаметра 1
Режимы работы колонн
Расчет диаметра 2
Расчет диаметра 2
Расчет диаметра 2
2.40M
Categories: chemistrychemistry industryindustry

Технологическое проектирование процессов переработки пэн

1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕРАБОТКИ ПЭН

1
1

2. ТОВАРНЫЙ БАЛАНС ТИПОВОГО НПЗ

Сырье и продукты
Неглубокая
Глубокая
переработка, (% переработка,
масс.)
(% масс)
Поступило: нефть обессоленная
вода (для пр-ва Н2)
100
100
1.55
Получено: автом. бензин
керосин гидроочищенный
дизтопливо:
летнее
зимнее
бензол
толуол
сольвент
сжиженные газы (С3 – С5)
изопентан
парафины жидкие
кокс нефтяной
битумы
котельное топливо
сера
топливный газ (С1 – С2)
потери
15.25
9.72
22.52
15.46
7.06
0.57
0.58
0.14
1.58
0.4
0.41
-5.76
40.08
0.14
2.05
0.8
22.65
9.72
32.21
25.15
7.06
0.57
0.58
0.14
2.56
0.6
0.41
2.4
5.76
10.59
0.69
3.10
1.88
2

3. ТЕХНОЛОГИЯ И РАСЧЕТ АТМОСФЕРНО-ВАКУУМНОЙ ПЕРЕГОНКИ НЕФТИ

ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О РЕКТИФИКАЦИИ
3
3

4. РЕКТИФИКАЦИОННЫЕ КОЛОННЫ ПОДРАЗДЕЛЯЮТСЯ ПО:

4

5. ПО ЧИСЛУ ПОЛУЧАЕМЫХ ДИСТИЛЛЯТОВ:

5

6. ПО НАЗНАЧЕНИЮ:

Атмосферной и
вакуумной
перегонки
Вторичной
перегонки
нефти
бензина
мазута
Стабилизации
Фракционирования газов
нефти
Нефтезаводских
газоконденсатов
нефтяных
нестабильных
бензинов
природных
6

7. ПО УРОВНЮ ДАВЛЕНИЯ В КОЛОННАХ:

Атмосферные
• Избыточное давление 0,02÷0,03
Мпа, по нормам Ростехнадзора до
0,08МПа – абс.
Вакуумные
• перегонки мазута
• Остаточное давление 1,3÷10.6 кПа
Стабилизации
и ГФУ
• Давление до 2 МПа
7

8. ПО СПОСОБУ ОРГАНИЗАЦИИ КОНТАКТА ПАРОГАЗОВОЙ И ЖИДКОЙ ФАЗ:

Тарельчатые
Насадочные
Роторные*
* контакт происходит в пленочном режиме между коническими неподвижными и
подвижными тарелками, вращающимися на центральном валу колонны
(Технология переработки нефти. Первичная переработка нефти и газа.
Часть 1/под ред. О.Ф. Глаголевой и др.)
8

9.

Технологический расчет
многокомпонентной ректификации
РА С Ч Е Т О И И О К
9
9

10.

Расчет ОИ
• Материальный баланс
Fx Fi WxWi Py Pi ,
• F – число молей исходного сырья;
W и P – число молей жидкости и пара в смеси;
xFi, xWi и yPi – мольные доли компонента в смеси, жидкости и паре
10
10

11.

Расчет ОИ
• доля отгона:
PF
• уравнение фазового равновесия:
y Pi k i xWi ,
• ki – константа равновесия при заданной температуре
11

12.

Расчет ДНП
Для процессов однократного испарения и
ректификации нефтяных смесей значения Pi
рекомендуется определять по уравнению
Ашворта, а для процессов ОИ и ректификации
углеводородов и узких фракций – по уравнению
Максвелла
12
12

13.

Расчет ОИ
Fx Fi (1 ) FxWi Fk i xWi .
xWi
x Fi
;
1 (k i 1)
xWi 1
x Fi
.
1 (k i 1)
К i xFi
1 (k 1) 1
i
13
13

14. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТОЯНИЯ СМЕСИ

• Принятые условия (Т и Р) однократного испарения и
конденсации многокомпонентной смеси должны
обеспечивать
ее двухфазное состояние
N
C0 ki xFi
i 1
С0<0 некипящая
жидкость при
«отрицательной»
доле отгона;
C0=1 - кипящая
жидкость (т.е.
при температуре
начала ОИ при
доле отгона
равной нулю);
С0>1 двухфазное или
парообразное
состояние
исходной смеси.
x Fi
C1
.
i 1 k i
N
14
14

15. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТОЯНИЯ СМЕСИ

• С0>1,
С1>1
С1<1 - перегретый пар,
доля отгона больше
единицы;
С1=1 - насыщенный пар
(т.е. при температуре
конца ОИ);
С1>1 - двухфазное или
жидкое состояние.
15
15

16.

Материальный и тепловой балансы
ректификации
• Общий материальный баланс простой колонны:
• Общий материальный баланс для i-го компонента
(фракции):
• Общий тепловой баланс колонны:
- тепло, подводимое в кипятильнике,
- тепло,
отводимое из колонны с паром,
- тепло, поступающее в
колонну с орошением
16
16

17. Способы создания орошения в колонне:

17
Способы создания орошения в
колонне:
парциальная конденсация
парциальная конденсация с дополнительным отбором
острое неиспаряющееся (циркуляционное) орошение
острое неиспаряющееся (циркуляционное) орошение с дополнительным
отбором дистиллята
острое испаряющееся (холодное) орошение
острое испаряющееся (холодное) орошение с парциальной
конденсацией паров

18.

Qd L N 1 H TN H TD D H TN H TD
а –парциальная конденсация,
б – парциальная конденсация с доп. отбором
18

19. Острое неиспаряющееся (циркуляционное) орошение

19
Острое неиспаряющееся
(циркуляционное) орошение
Qd Lц H TD H Tц
Часть жидкости, стекающей с
верхней тарелки, охлаждается и
возвращается на верхнюю тарелку
в виде ЦО

20. Циркуляционное орошение с дополнительным отбором дистиллята:

20
ЦО выводится из
конденсатора и затем
разделяется на два потока
флегма
дистиллят
Qdx Lц H TD H Tц D1 H TD H Tц Qd D1 H TD H Tц

21. Острое испаряющееся (холодное) орошение

21
Острое испаряющееся (холодное)
орошение
холодную
жидкость подают
в колонну
часть паров
конденсируется,
образуя поток
флегмы


LN
все орошение испаряется и вместе с
парами ректификата поступает в
конденсатор
Qdx Lх H TN H TD D H TN H TD Qd D H TN H TD

22. Острое испаряющееся орошение с парциальной конденсацией паров

22
Острое испаряющееся орошение с
парциальной конденсацией паров

23. Способы создания парового потока в колонне

23
Способы создания парового
потока в колонне
L
в нижнюю часть колонны
подводят тепло, за счет
которого часть стекающей
с нижней тарелки флегмы
испаряется

24. Подвод тепла в подогреватель с паровым пространством и постоянным уровнем жидкости

24
наличие в
кипятильнике
постоянного уровня
жидкости и парового
пространства над
этой жидкостью

25. Подвод тепла в подогреватель с паровым пространством и с переменным уровнем жидкости

25
QB W H TW H TN GN 1 H TW H TN
QB GN 1 H исп.
TW TN

26. При подводе тепла с помощью термосифона или трубчатой печи

26

QB
H Тц H TW
с выводом
кубового продукта
в промежуточном
сечении колонны

27. Выбор температуры и давления в ректификационной колонне

27
Выбор температуры и давления в
ректификационной колонне
Система должна быть далека от
критического состояния
• это позволяет перевести смесь в жидкое состояние,
иначе процесс ректификации невозможно
реализовать
Нужно исключить или свести к минимуму
разложение продуктов при ректификации
• в противном случае уменьшится выход и
ухудшится качество целевых продуктов

28.

28

29. Применение вакуума позволяет:

29
+
-
• снизить температуру процесса и
улучшить разделение, т.к.
увеличивается относительная
летучесть компонентов
• увеличивается относительная
летучесть компонентов
• усложняется эксплуатация
• сложнее обеспечить
герметичность

30.

30
Преимущества при переходе к
давлениям выше атмосферного :
• повышается удельная производительность
колонны
• увеличивается разность температур между
хладагентом и конденсирующимися парами
ректификата в конденсаторе-холодильнике, что
позволяет немного уменьшить его поверхность
• требуется увеличение поверхности теплообмена
кипятильника
+

31.

31
При повышении давления
уменьшается относительная
летучесть компонентов смеси
-
- затрудняется разделение
- требуется увеличивать число
тарелок (флегмовое число)
- возрастает стоимость и
масса оборудования
-

32. Также необходимо:

32

33. Четкость деления смеси, связь с числом тарелок и орошением

33
Четкость деления смеси, связь с
числом тарелок и орошением
Зависимость числа тарелок от флегмового числа
(гипотеза Джиллиленда)
N
N
Nmin
R
Rmin
R

34. Технико-экономический метод

34

35. Оптимальное число тарелок и флегмовое число

35
Оптимальное число тарелок и
флегмовое число
Ropt 1,35Rmin 0,35;
N opt 1,70 N min 0,70

36. Расчет минимального числа тарелок

36
Расчет минимального числа
тарелок
уравнение Фенске-Андервуда:
N min
xiD x kW
lg
xiW x kD
i
lg
k
i и k – любые два компонента смеси (ключевые),
i , k
- относительные летучести этих компонентов
Pi 0
i 0

,
Pk0
k 0

Pi, Pk – давления насыщенных паров ключевых компонентов , Рэ – давление насыщенных
паров эталонного компонента

37. Расчет минимального числа тарелок

37
Расчет минимального числа
тарелок
Компонент, кипящий при ТГДС:
Уравнение Фенске-Андервуда:
Коэффициент обогащения:
Доля отгона питания:
Pt P t 1
N min
xiD
ln
xiW
ln i
ln k
,
ln i ,t ln i ,t ln k ,t
k
x kD
.
x kW
D xiF xiW
F xiD xiW

38. Расчет минимального числа тарелок

38
Расчет минимального числа
тарелок
Состав дистиллята:
Состав куба:
Нормировка:
xiD
xiF i
1 i 1
xiW xiD / i
n
n
i 1
i 1
xiD 1 xiW
1
;

39. Расчет минимального флегмового числа

39
Расчет минимального флегмового
числа
метод Андервуда:
Определяем :
i / v xiF
i 1
i/v
n
i/v – относительная летучесть по высококипящему ключевому компоненту; εдоля отгона питания ректификационной колонны
Рассчитываем Rmin:
i / v xD
Rmin
i 1
i/v
n

40. Расчет температур

40
Температура верха:
n
уiD / ki 1
i 1
Температура низа:
n
уiD / ki 1
i 1

41. Основы расчета насадочной колонны

41
ЧЕП:
y* - равновесная концентрация;
y – рабочая концентрация;
yн yк – начальная и конечная
концентрации.

42. Расчет ЧЕП

42

43. Расчет составов продуктов

43

44. Расчет диаметра 1

44
Корреляция Шервуда:
a – удельная поверхность насадки, м2/м3;
Vc – ее свободный объем;
w – скорость захлебывания, м/с;
g – ускорение свободного падения, м/с2;
ρп, ρж – плотность пара и жидкости
соответственно, кг/м3;
μж – динамическая вязкость жидкости, Па * с.

45. Расчет диаметра 1

45
Рабочая скорость пара в свободном сечении
колонны должна составлять 65-85% от скорости
захлебывания:
V – объемный расход пара

46. Режимы работы колонн

46
Пленочный
Режим подвисания жидкости
Режим эмульгирования
Режим захлебывания

47. Расчет диаметра 2

47
http://www.cisp.s
pb.ru/solutionschemicalengineering/

48. Расчет диаметра 2

48
ρV, ρL – плотности жидкого и парового потоков при средних температуре
и давлении в колонне, кг/м3;
LW, VW – массовые расходы жидкого и парового потоков в
соответствующей части колонны, кг/с.
Tf
K4
100
K4 f
а – удельная поверхность насадки, м-1; μL – вязкость
жидкости при средних температуре и давлении в
колонне, Н*с/м2.

49. Расчет диаметра 2

49
площадь поперечного сечения насадочной
колонны, м2:
диаметр колонны:
Ss – площадь поперечного сечения колонны
ближайшего стандартного диаметра. Параметр Т
должен лежать в пределах 50-85% поперечного
сечения колонны, работающей в режиме
захлебывания
English     Русский Rules