tel 9523568604 Ot modulya Kislovodsk Pyatigorsk modulu dlya sborno razbornogo mosta RU167977 RU2024133767 RU2024133831 SBER 2202 2080 4069 4433 488 str

1.

От модуля "Кисловодск" и "Пятигорск" к модулю для сборного пешеходного моста с
использованием устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий RU 167977 RU
2024133797 RU 2024133931 МПК E 01 D 12 /00
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМП ЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
[email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Оргя Сейсмофонд СПБ ГАСУ [email protected] (812)
694-78-10 (981) 739-44-97
Запатентована антисейсмическое соединение для МОДУЛЯ "НОВОКИСЛОВОДСК из легких металлоконструкций из перекрестных
ферм типа "Пятигорск" ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СБОРОНО-РАЗБОРНЫХ ПЕШЕХОДНЫХ МОСТОВЫХ СОРУЖЕНИЙ, с использованием
устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий (RU 167977) для возведения временной пешеходной переправы, через

2.

реку Сейсм, в Глушкоскам районе, Курской области ( село: Глушков, Званое, Карыж ) RU 2924133765 RU 2024133831 "Cборноразборный пешеходный мост" МПК E 01 D 12/00 СБЕР МИР 2202 2080 4069 4433 Платежный счет 40817 810 5 5503 1236845 тел привязан к карте 8 (952) 356-86-04
https://t.me/seismofond_spbgasu Для конференции ICSBE 2024 "Устойчивое развитие при проектировании мостов" Лондон 09 -10 декабря 2024 ICSBE 2024: 18. International Conference on
Sustainability in Bridge Engineering https://t.me/resisnance_test [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] (812) 694-78-10 , (981) 739-44-97, 921) 944-67-10 ,
VI международная научно-практическая конференция «МОСТЫ И ДОРОГИ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ», 09-11
апреля 2025 г., Москва
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА [email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА
АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ
[email protected] (812) 694-78-10 Д.В Бенеманский СПб
Испытателей 31/1 тел 301-05-01 [email protected] ОКУ "Курскавтодор" Полянский Евгений Юрьевич Суховерхов Дмирий
Евгеньевич -Председатель СЗ Сбербанка Глава Глушковского района Курской области Золотарев Павел
Михайлович , Министр
транспорта Курской области Замарав Александр Александрович , Никоноров Алексей Владимирович — глава
администрации Приморского района Санкт-Петербурга, Бондаренко Николай Леонидович. Депутат, Заместитель
Председателя Законодательного Собрания Санкт-Петербурга
Легкие металлические конструкции из перекрестных ферм типа Пятигорск для возведение сборно разборного быстро собираемого пешеходного универсального, многократного применении мостового сооружения для переправы через
реку Сейсм в Глущковском районе, Курской области ( село Глушково,Званное, Карыж) Легкие металлические
конструкции из перекрестных ферм типа «Пятигорск» для возведение cборно –разборного быстро -собираемого
пешеходного, универсального, для многократного

3.

применения моста А. М. Уздин *A.M. Uzdin+, О. А Егорова * О.A. Egorova+ А.И.Коваленко ( А.I.Kovalenko)
В статье приведено новое техническое решение легких металлических конструкций из гнутосварных профилей
перекрестных ферм типа «Пятигорск» с использованием шпренгельной затяжки, замаркированное после патентной
экспертизы как модуль типа «Пятигорск»
Ключевые слова: легкие металлические конструкции, перекрестные системы, гнутосварные профили, перекрестные
стальные фермы, модуль типа «Пятигорск», реконструкция,
этажность, сейсмостойкость.
Key word: lightweight metal construction, crossed systems, bentwelded
profiles, cross steel farms, «Pyatigorsk» type module, renovation, number of stores, seismic stability.
УДК 692.48:725.4: 002.237
Аннотация
Данная статья посвящена анализу имеющегося модуля «Кисловодск» и его модернизации. Проведено
экономическое обоснование разрабатываемого модуля «Новокисловодск», доказана целесообразность его применения.
Акцент поставлен на рассмотрение основных направлений реализации и возведение таких сборно –разборных
пешеходных мостов. Сделан вывод о необходимости принятия ряда конкретных мер в целях повышения доступности
строительства.
Ключевые слова
Модуль «Кисловодск», Модуль «Новокисловодск», металлические конструкции, модульное строительство,
целесообразность применения модулей для быстро собираемых сборно - разборных пешеходных мостовых
сооружений, многократного применения для (морпехов) морской пехоты г Севостопяля

4.

А. М.Узлин , О.А.Егорова, А. И. Коваленко
Глава Карыжского сельсовета Глушковского района Курской области Бганцева Маргарита
Анатольевна Глава Званного сельсовета Глушковского района Курской области Кочергина Светлана
Александровна Глава поселка Глушкова Курской области Худяков Василий Иванович
ОО «Сейсмофонд» СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824
(Россия)
Для конференции ICSBE 2024 "Устойчивое развитие при проектировании
мостов" Лондон 09 -10 декабря 2024 ICSBE 2024: 18. International Conference on
Sustainability in Bridge Engineering [email protected]
[email protected]
VI международная научно-практическая конференция «МОСТЫ И ДОРОГИ:
СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, СТРОИТЕЛЬСТВА И
РЕКОНСТРУКЦИИ», 09-11 апреля 2025 г., Москва

5.

Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
[email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА
АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ
[email protected]
Аннотация
Данная статья посвящена анализу имеющегося модуля «Кисловодск» и его
модернизации. Проведено экономическое обоснование разрабатываемого
модуля «Новокисловодск», доказана целесообразность его применения. Акцент
поставлен на рассмотрение основных направлений реализации и возведение
таких конструкций. Сделан вывод о необходимости принятия ряда конкретных
мер в целях повышения доступности строительства.
Ключевые слова
Модуль «Кисловодск», Модуль «Новокисловодск», металлические конструкции,
модульное строительство, целесообразность применения модулей для быстро
собираемых сборно - разборных пешеходных мостовых сооруженийЮ
многократного применения .
Самый дальний угол пристанционной площади городского автовокзала
Кисловодска замыкает проходная завода металлических конструкций. Его цеха
40 лет назад были в числе первых новостроек промышленной зоны городакурорта. Отсюда начинала свое развитие одна из самых молодых отраслей

6.

отечественной стройиндустрии - серийное производство легких металлических
конструкций комплектной поставки, в обиходе называемых модулями.
Первенца отрасли по месту освоения его серийного изготовления нарекли
собственным именем «Кисловодск». Модули этого типа во всех модификациях
представляют собой структурные конструкции, которые невозможно
перепутать ни с какими другими из-за их характерной пространственностержневой кристаллической решетки. Конструкции с такой решеткой
отличаются выразительностью архитектурного облика и компонуются из
многократно повторяющихся стержневых и узловых элементов. Их
производство отвечает самым прогрессивным требованиям высоких
технологий, обеспечивает столь необходимые в современных условиях рабочие
места и экологически безопасно для курортного города [1, 2]. В 1938 г.
инженеры немецкой фирмы «Меро» разработали оригинальные узловые
соединения, основной элемент которых представляет собой металлическую
шарообразную деталь с резьбовыми гнездами для ввинчивания в них и
стыкования под разными углами от 8 до 16 стержней.
Это техническое решение оказалось из ряда вон выходящим изобретением, так
как послужило начальным толчком для развития современных структурных
конструкций, весьма распространенных в различных зданиях и инженерных
сооружениях. Первая конструктивная система «Меро», получившая широкое
признание, была предложена в 1942 г. М. Менгеринхау- зеном (Германия). За

7.

непродолжительный промежуток времени во всех промышленно развитых
странах разработали свои варианты и модификации: «Мобилар» и «Юнистрэт»
(США), «НС» (Япония), «Триодетик» (Канада), «Меро» и «Октоплат» (ФРГ),
«ИФИ», «Веймар» и «Берлин» (ГДР), «Мостосталь» (Польша), «Варитек»
(Швецария), «Спейс-Дек» (Англия), «Пирамитек» (Франция) и т. д. В нашей
стране в числе первых структурных конструкций были модули типа «Берлин».
Ими, в частности, перекрыто здание кисловодского автовокзала. В московском
архитектурном институте известные соединения «Меро» были
усовершенствованы. Узлы «МАрхИ» оказались настолько технологичными, что
на их базе институт «Гипроспецлегконструкция» и разработал серийные
модули «Кисловодск». В последующие годы был создан целый ряд легких
металлических конструкций комплектной поставки: структуры типа
«ЦНИИСК» и «Москва», рамные системы «Канск» и «Орск», блоки из ферм
«Молодеч- но» и «Тагил», покрытия из балок «Алма-Ата» и т.д. За то же время
по изготовлению структурных модулей типа «Кисловодск» специализированны
Ташкентский, Выксунский, Киреевский и другие заводы металлических
конструкций. В результате такого развития мощности отрасли по изготовлению
модулей «Кисловодск» настолько возросли, что ими ежегодно перекрывали до
200 га (20 млн кв. м) площадей. Однако при всем этом модули «Кисловодск»
были весьма дефицитными и имели повышенный спрос. Если перечислить
события в хронологической последовательности, то получится такая цепочка:

8.

декабрь 1971 г. - пуск опытного ЗМК в Кисловодске; май 1972 г. правительственное постановление по массовому изготовлению легких
металлоконструкций; 1973 г. - опытный статус конструкций изменен на
типовой с наименованием «Кисловодск»; сентябрь 1986 г. - еще одно
(повторное) правительственное постановление по дальнейшему
совершенствованию таких конструкций. Над ними в нашей стране работали В.
Трофимов, В. Файбишенко, А. Прицкер, И. Пименов, С. Аванесов, Р. Хисамов,
А. Усанов, А. Каминский, Б. Пушкин и другие ученные и специалисты. Первые
серийные конструкции такого вида получили название «Кисловодск» во
многом благодаря Б. Нугзарову - тогдашнему управляющему трестом
«Кававтострой», в составе которого был пущен опытный завод металлических
конструкций. Признанием его заслуг является тот факт, что в составе
авторского коллектива он стал лауреатом премии Совета министров Союза ССР
[3-5].
Легкие металлические конструкции комплектной поставки выгодно
отличаются не только своими технико-экономическими характеристиками. Их
преимущества по сравнению с другими строительными конструкциями заметно
возрастают за счет повышенной сейсмостойкости. Эти преимущества оказались
особенно востребованными после разрушительного землетрясения 1966 г. в
Ташкенте. Именно поэтому Ташкентский ЗМК был специализирован по
изготовлению модулей «Кисловодск» раньше многих других заводов отрасли.

9.

Надежность пространственно-стержневых, балочных, рамных, ферменных,
сводчатых, оболочечных, складчатых и других облегченных конструкций
подтвердилась еще раз, когда произошло не менее разрушительное
землетрясение 1988 г. в Армении. В 1996-1997 гг. на территориях
Краснодарского и Ставропольского краев специалистами МЧС России с
применением мобильного диагностического комплекса были выполнены
работы по зонированию сейсмического риска. Результаты проведенных работ
показали, что существующие здесь застройки не соответствуют принятым
нормам по сейсмостойкости, имеют умеренные повреждения (особенно в
жилом фонде), снижающие сейсмостойкость, в целом, до 20 %. Зонами
повышенного сейсмического риска являются густонаселенные районы
Кавказских Минеральных Вод в Ставропольском крае и прибрежная часть
Черного моря от Сочи до Туапсе в Краснодарском крае [6]. События, которые
начались 11 марта 2011 г. на островах Японии, еще раз заострили внимание на
всей проблематике сейсмостойкого строительства.
Рис. 1. Схема консольной модификации двухъярусного пространственностержневого покрытия

10.

Рис. 2. Схемы большепролетного пространственно-стержневого покрытия: а план (общий вид); б - консольное опирание; в - бесконсольное опирание; г подстропильно- бесфонарная конструкция; д - подстропильно-фонарная
конструкция
Перспектива развития легких металлоконструкций открывается с
дальнейшим совершенствованием их компоновки из типовых стержневых и
узловых элементов по унифицированному («заводскому») сортаменту, что
многократно расширяет границы области рационально применения в зданиях и
сооружениях различного назначения. Не менее перспективна техническая
модернизация стержневых элементов, их узловых соединений и
конструктивных систем в целом. Одно из подобных технических решений
представляет собой двухъярусную конструкцию, в которой вылет консоли по
сравнению с типовыми секциям (блоками) увеличен в два и более раза (рис. 1).
Ее отличительной особенностью является расположение настила из
профилированных листов между структурами верхнего и нижнего ярусов [7].
При этом прогоны под настилом одновременно выполняют функции верхнего
пояса нижней структуры и нижнего пояса верхней структуры. Для их
изготовления круглые трубы необходимо заменить прямоугольными или
составными стержневыми элементами [8]. Узловые элементы верхней и нижней
структур стянуты шпильками, пропущенными сквозь прогонно-поясные

11.

стержни, листы настила и втулки. Последние предохраняют гофры
профилированных листов от смятия и обеспечивают герметичность настила.
Продолжением разработки и модернизации подобных пространственностержневых систем стала их компоновка из трехгранных ферм, образующих
разреженную структуру, включающую двухъярусную подстропильнофонарную (или продстропильно-бесфонарную) конструкцию, а также
одноярусные конструкции - стропильные, обвязочные, связевые (рис. 2) [9].
Нижний ярус подстропильно-фонарной конструкции расположен на одном
уровне со стропильной частью покрытия, а верхний ярус позволяет разместить
в нем световые и аэрационные фонари. Верхний ярус подстропильнобесфонарной конструкции расположен на одном уровне со стропильной частью
покрытия, а нижний ярус имеет высотные отметки не ниже опорных узлов на
колоннах. Основой кровельного ограждения служит профилированный настил,
который опирается на про- гонно-поясные стержни, воспринимающие кроме
продольных усилий поперечные местные нагрузки. Все покрытие оперто на
колонны, расположенные по его периметру с шагом, равным или кратным 6,0
м. Опорные зоны покрытия могут иметь консоли или бесконсольное решение.
Пространственно-стержневое покрытие с подстропильно-фонарной
конструкцией и бесконсольным опиранием разработано для спорткомплекса в
Витязево (Анапский район Краснодарского края), состоящего из двух игровых
площадок под одной крышей. Пространственное облегченное покрытие имеет

12.

размеры в плане 48*36 м, и спроектировано с учетом расчетной сейсмичности 9
баллов. Конструкции покрытия, включая блоки фундаментных (анкерных)
болтов под трубчатые колонны, изготовлены комплектно на Кисловодском
заводе металлических конструкций (ЗАО «Завод металлоконструкций») в 2005
г., а смонтированы на строительной площадке и подняты в проектное
положение летом 2006 г. (рис. 3). Они отличаются не только относительной
новизной технического решения на базе унифицированных элементов системы
«Кисловодск», но и весьма высокими технико-экономическими
характеристиками. В строительстве новых объектов эти характеристики
заметно улучшаются также за счет унифицированных узловых и стержневых
элементов, не вновь изготовленных, а повторно использованных из бывших в
эксплуатации. В качестве примера можно привести предприятие по розливу
минеральной воды на железнодорожной станции Скачки в Пятигорске, где при
повторном применении доля бывших в эксплуатации элементов, замененных
новыми, составила менее 2% от общего объема, включающего три модуля
размерами в плане 36 * 36 м (рис. 4).
Рис. 3. Облегченная пространственно-стержневая конструкция покрытия в
процессе монтажа: а - вид изнутри; б - вид снаружи

13.

Рис. 4. Общий вид конструкций на станции Скачки: год изготовления - 1966,
год повторного применения - 2005
Область рационального использования в новом строительстве
унифицированных элементов из «заводского» сортамента, бывших в
эксплуатации, можно расширить при помощи новых технических решений. К
числу таких решений относится узел на врезных фасонках зигзагообразной
формы, разработанный применительно к пространственно-стержневым
конструкциям преимущественно из круглых труб (рис. 5) [10]. Рассматриваемое
узловое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение.
Так, узел с врезными фасонками упрощается, когда через его внутриузловую
полость проходит цельный стержневой элемент одного из пересекающихся
направлений (рис. 5б), и количество торцевых заглушек сокращается вдвое.
При этом также упрощаются фасонки, врезанные в цельный элемент, которые
могут иметь плоскую форму. В качестве другого примера использования
разработанного узлового соединения можно привести один из вариантов

14.

усиления типового узла структурных конструкций системы «МАрхИ»,
«Кисловодск» (рис. 5в) [11]. В этом варианте
усилия пересекающихся поясных элементов передаются при помощи болтовых
нахлесточных соединений выступающих частей врезных фасонок
зигзагообразной формы, а узловой коннектор типа «МАрхИ» и его крепежные
детали воспринимают усилия только от раскосных элементов решетки
пространственно-стержневой конструкции. Необходимая и достаточная
надежность такого узлового соединения подтверждена результатами пробного
(контрольного) испытания опытного образца (рис. 5г), выполненного в
масштабе 1:1 и исследованного в заводской лаборатории [12]. При этом была
отработана технология изготовления монтажного стыка на болтах, а также
уточнена практическая методика его расчета.
Рис. 5. Схемы узлового соединения пересекающихся стержней: а - соединение
разрезных элементов из трубчатых профилей круглого сечения; б - соединение
стержневых элементов, которые в одном из направлений неразрезные; в - узел
трубчатых стержней из унифицированных элементов типа «МАрхИ»,
«Кисловодск» (вариант усиления при реконструкции, раскосные элементы
решетки условно не показаны); г - снимок фрагмента опытного образца

15.

узлового соединения после его разрушения в лабораторных условиях; 1 пересекающиеся стержни; 2 - торцевые заглушки; 3 - врезные фасонки
зигзагообразной формы; 4 - выступающие части фасонок; 5 - болт;
6 - соосные отверстия; 7 - неразрезной (цельный) стержневой элемент; 8 врезные фасонки плоской формы; 9 - узловой коннектор типа «МАрхИ»; 10 крепежные детали
Еще одним подобным решением является сварной стык стержневых
элементов трубчатого сечения с продольными прорезями (рис. 6) [13]. Его
можно использовать при реконструкции или модернизации для повторного
применения стержневых элементов из унифицированного сортамента
структурных конструкций системы «МАрхИ», «Кисловодск» [14]. Не менее
эффективно предлагаемое стыковое соединение применительно к трубчатым
стержням прямоугольного сечения в целом и квадратного в особенности.
Экспериментальные исследования подтвердили необходимую и достаточную
несущую способность стыкового соединения, а также его равнопрочность со
стыкуемыми трубчатыми стержнями [15]. Поэтому область рационального
применения такого стыкового соединения можно расширить за счет включения
в нее ромбических и пятиугольных замкнутых гнутосварных профилей (рис. 7)
[16-18]. И здесь несложно заметить, если коротко подытожить все выше
приведенное, своего рода условный переходный мостик, связующий

16.

традиционные, испытанные временем решения с легкими
металлоконструкциями нового поколения.
Рис. 6. Схемы стыковых сварных соединений: а - стержневых элементов из
круглых труб; б - стержневых элементов из прямоугольных (квадратных) труб;
в - стержневых элементов из унифицированного сортамента структурных
конструкций системы «МАрхИ», «Кисловодск», модернизированных для
повторного применения; г - снимок опытного образца из квадратных труб
сечением ^80*80*3 мм до его испытания на разрыв; 1- стержневые элементы; 2
- продольные прорези; 3 - сварные швы
Рис. 7. Профили поперечных сечений стержневых трубчатых элементов
ромбической (а) и пятиугольной (б) формы, а также их стыковые сварные
соединения
в процессе монтажа (в, г)
К числу легких металлических конструкций комплектной поставки нового
поколения можно отнести модуль (блок) покрытия (перекрытия) из
перекрестных ферм типа «Пятигорск» [19]. Предлагаемый модуль имеет
достаточно универсальное решение, при реализации которого по контуру и

17.

внутри него можно использовать одинаковые несущие элементы. Такое
решение осуществимо в перекрестных системах с минимальным числом ячеек в
поясных сетках, что охватывает простейшие структуры с самого начала их ряда
и расширяет область применения конструкций. Эта область может включать
модули двухэтажной компоновки, где система перекрестных ферм покрытия,
одинаковых по контуру и внутри него, состоит из 2*2 ячеек, а система
перекрестных ферм перекрытия из-за большей интенсивности распределенной
нагрузки содержит 3*3 ячеек. Здесь внутри контура те же фермы, что и в
покрытии, а по контуру они сдвоены (рис. 8-10). На конструкциях с
использованием предлагаемого модуля из перекрестных ферм с 2007 г.
специализируется одна из проектно-строительных фирм Пятигорска. За это
время возведены десятки промышленных и гражданских объектов (в том числе
жилых), в которых реализованы сотни модулей с размерами в плане от 6*6 м до
12*12 м и высотой до трех этажей включительно. Из-за небольших габаритов
такие конструкции можно условно классифицировать, как «карманные
модули», и изготавливать формирующие их перекрестные стальные фермы
цельносварными. Среди этих модулей были прямоугольные и косоугольные в
плане, которые, как показала практика, эффективны не меньше квадратных.

18.

Рис. 8. Схемы модуля «Пятигорск» из перекрестных ферм при количестве ячеек
2*2 (а) и 3*3 (б): 1 - одиночные перекрестные фермы; 2 - элементы ограждения
(профилированные листы)
Рис. 9. Схемы модуля «Пятигорск» из перекрестных ферм с прогонами при
количестве ячеек 2*2 (а) и 3*3 (б): 1 - одиночные перекрестные фермы; 2 элементы ограждения (профилированные листы); 3 - прогоны; 4 - подкосные
элементы
Рис 10. Снимки двухэтажных модулей при возведении складского строения (а)
и блока перекрытия в интерьере офисного здания (б)
Отличительная особенность перекрестных стальных ферм заключается в их
бесфасоночных раскосных узлах, в которых непосредственно примыкает к
поясу фермы раскос, а к раскосу - стойка решетки [20]. Необходимый и
достаточный запас несущей способности перекрестных систем из трубчатых
ферм с такими узлами был подтвержден еще раз во время контрольных
испытаний модулей покрытий с размерами в плане 7,5*7,5 м, оборудованных
подвесным краном грузоподъемностью 3,2 тонны (рис. 11). Для пробного

19.

нагружения в качестве мерных грузов были использованы фундаментные
блоки, а прогибы определяли нивелированием по стальным рулеткам,
подвешенным в узлах ферм. Когда пробная нагрузка в 1,25 раза превысила
номинальный уровень и достигла 4 тонн, произошел отказ редуктора
подъемного механизма подвесного оборудования. При этом замеренные
значения прогибов не превышали расчетных.
а) При всех сложностях, вызванных экономическим кризисом, модули нового
поколения были и остаются востребованными, привлекая внимание заказчиков
и инвесторов своими технико-экономическими показателями.
Литература
1. Сделано в Кисловодске / А. Марутян // Кисловодские вести. - 1994. - № 37
(4091). - С. 2.
Рис. 11. Схемы модуля из перекрестной системы с подвесным краном
грузоподъемностью 3,2 т (а) и снимок его испытаний (б): 1 - контурные фермы;
2 - внутренние фермы; 3 - прогоны; 4 -профилированный настил; 5 - крестовые
связи; 6 - след кранового пути
2. Ажур из металла / А. Марутян, Ю. Шумов // Кавказская здравница. - 2004. № 202 (20253). - С. 1-2.

20.

3. Трофимов, В. И. Легкие металлические конструкции зданий и сооружений /
В. И. Трофимов, А. М. Каминский. - М. : Изд-во АСВ, 2002. - 576 с.
4. Заводу металлоконструкций - 30 лет / А. Марутян //На Водах. - 2002. - № 6
(269). - С. 8.
5. Модуль по имени «Кисловодск» / А. С. Марутян // Кавказская здравница. 2007. - № 16 (20618). - С. 2.
6. Аварии и катастрофы. Предупреждение и ликвидация последствий : учеб.
пособие в 5 книгах. Кн. 5 / под ред. В. А. Котляревского и А. В. Забегаева. - М. :
Изд-во АСВ, 2001. - С. 351-353.
7. Марутян, А. С. Двухъярусные конструкции покрытий / А. С. Марутян //
Вузовская наука - Северо-Кавказскому региону : материалы VII региональной
научно- технической конференции. - Ставрополь : СевКавГТУ, 2003. - Т. 1.
Технические и прикладные науки.- С. 98-99.
8. Расчет составных стержневых элементов / А. С. Марутян. - Пятигорск : ПФ
СевКавГТУ, 2002. - 25 с.
9. Марутян, А. С. Сейсмостойкие конструкции из элементов типа
«Кисловодск» / А. С. Марутян // Вузовская наука - региону Кавказские
Минеральные Воды : материалы IX региональной научно-практической
конференции Филиала СевКавГТУ в г. Пятигорске 24-25 мая 2007 г. Пятигорск : ПФ СевКавГТУ, 2007. - С. 56-58.

21.

10. Марутян, А. С. Узловое соединение пересекающихся стержней / А. С.
Марутян, Г. М. Янукян. - Патент № 2358068, 10.06.2009. - Бюл. № 16.
11. Металлические конструкции : в 3 т. Т. 2. Конструкции зданий : учеб. для
вузов / под ред. В. В. Горева. - М. : Высшая школа, 2004. - С. 312, рис. 7.7, г.
12. Марутян, А. С. Узловые соединения перекрестных систем и их расчет / А.
С. Марутян, Ю. И. Павленко // Строительная механика и расчет сооружений. 2010. - № 3. - С. 18-26.
13. Марутян, А. С. Сварное стыковое соединение трубчатых стержней / А. С.
Марутян, Т. Л. Кобалия, Ю. И. Павленко. - Патент № 2429329, 20.09.2011. Бюл. № 26.
14. Современные пространственные конструкции (железобетон, металл,
дерево, пластмассы) : справочник / под ред. Ю. А. Дыховичного, Э. З.
Жуковского. - М. : Высшая школа, 1991. - С. 305, рис. 2.8.4, б.
15. Марутян, А. С. Стыковые сварные соединения стержневых элементов с
продольными прорезями и их расчет / А. С. Марутян // Строительная механика
и расчет сооружений. - 2011. - № 4. - С. 43-50.
16. Марутян, А. С. Ромбические профили металлических конструкций / А. С.
Марутян, С. И. Экба // Вузовская наука - региону Кавказские Минеральные
Воды : материалы XIII региональной научно-практической конференции
Филиала СевКавГТУ в г. Пятигорске 20-21 мая 2011 г. - Пятигорск : ПФ
СевКавГТУ, 2011. - С. 99-102.

22.

17. Марутян, А. С. Пятиугольный замкнутый гнутосварной профиль / А. С.
Марутян, Т. Л. Кобалия, С. А. Глухов, Г. М. Янукян, Ю. И. Павленко. - Патент
№ 104582, 20.05.2011. - Бюл. № 14.
18. Марутян, А. С. Пятиугольные замкнутые гнутосварные профили / А. С.
Марутян, С. А. Глухов, Ю. И. Павленко // Строительная механика и расчет
сооружений. - 2010. - № 5. - С. 53-57.
19. Марутян, А. С. Модуль (блок) покрытия (перекрытия) из перекрестных
ферм типа «Пятигорск» / А. С. Марутян, Т. Л. Кобалия. - Патент № 117944,
10.07.2012. - Бюл. № 19.
20. Марутян, А. С. Бесфасоночный раскосный узел трубчатых ферм / А. С.
Марутян, Т. Л. Кобалия. - Патент № 100784, 27.12.2010. - Бюл. № 36.

23.

От модуля Кисловодск и Пятигорск к модулю для сборного пешеходного моста с
использованием устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий RU 167977 RU
2024133797 RU 2024133931 МПК E 01 D 12 /00
А. М.Узлин , О.А.Егорова, А. И. Коваленко
ОО «Сейсмофонд» СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 (Россия)
Самый дальний угол пристанционной площади городского автовокзала Кисловодска замыкает
проходная завода металлических конструкций. Его цеха 40 лет назад были в числе первых новостроек
промышленной зоны города-курорта. Отсюда начинала свое развитие одна из самых молодых отраслей
отечественной стройиндустрии - серийное производство легких металлических конструкций комплектной
поставки, в обиходе называемых модулями. Первенца отрасли по месту освоения его серийного
изготовления нарекли собственным именем «Кисловодск». Модули этого типа во всех модификациях
представляют собой структурные конструкции, которые невозможно перепутать ни с какими другими изза их характерной пространственно-стержневой кристаллической решетки. Конструкции с такой решеткой
отличаются выразительностью архитектурного облика и компонуются из многократно повторяющихся
стержневых и узловых элементов. Их производство отвечает самым прогрессивным требованиям высоких
технологий, обеспечивает столь необходимые в современных условиях рабочие места и экологически
безопасно для курортного города [1, 2]. В 1938 г. инженеры немецкой фирмы «Меро» разработали оригинальные узловые соединения, основной элемент которых представляет собой металлическую
шарообразную деталь с резьбовыми гнездами для ввинчивания в них и стыкования под разными углами от
8 до 16 стержней.
Это техническое решение оказалось из ряда вон выходящим изобретением, так как послужило начальным
толчком для развития современных структурных конструкций, весьма распространенных в различных
зданиях и инженерных сооружениях. Первая конструктивная система «Меро», получившая широкое
признание, была предложена в 1942 г. М. Менгеринхау- зеном (Германия). За непродолжительный
промежуток времени во всех промышленно развитых странах разработали свои варианты и модификации:
«Мобилар» и «Юнистрэт» (США), «НС» (Япония), «Триодетик» (Канада), «Меро» и «Октоплат» (ФРГ),
«ИФИ», «Веймар» и «Берлин» (ГДР), «Мостосталь» (Польша), «Варитек» (Швецария), «Спейс-Дек»
(Англия), «Пирамитек» (Франция) и т. д. В нашей стране в числе первых структурных конструкций были
модули типа «Берлин». Ими, в частности, перекрыто здание кисловодского автовокзала. В московском
архитектурном институте известные соединения «Меро» были усовершенствованы. Узлы «МАрхИ»
оказались настолько технологичными, что на их базе институт «Гипроспецлегконструкция» и разработал
серийные модули «Кисловодск». В последующие годы был создан целый ряд легких металлических
конструкций комплектной поставки: структуры типа «ЦНИИСК» и «Москва», рамные системы «Канск» и
«Орск», блоки из ферм «Молодеч- но» и «Тагил», покрытия из балок «Алма-Ата» и т.д. За то же время по

24.

изготовлению структурных модулей типа «Кисловодск» специализированны Ташкентский, Выксунский,
Киреевский и другие заводы металлических конструкций. В результате такого развития мощности
отрасли по изготовлению модулей «Кисловодск» настолько возросли, что ими ежегодно перекрывали до
200 га (20 млн кв. м) площадей. Однако при всем этом модули «Кисловодск» были весьма дефицитными и
имели повышенный спрос. Если перечислить события в хронологической последовательности, то получится такая цепочка: декабрь 1971 г. - пуск опытного ЗМК в Кисловодске; май 1972 г. правительственное постановление по массовому изготовлению легких металлоконструкций; 1973 г. опытный статус конструкций изменен на типовой с наименованием «Кисловодск»; сентябрь 1986 г. - еще
одно (повторное) правительственное постановление по дальнейшему совершенствованию таких
конструкций. Над ними в нашей стране работали В. Трофимов, В. Файбишенко, А. Прицкер, И. Пименов,
С. Аванесов, Р. Хисамов, А. Усанов, А. Каминский, Б. Пушкин и другие ученные и специалисты. Первые
серийные конструкции такого вида получили название «Кисловодск» во многом благодаря Б. Нугзарову тогдашнему управляющему трестом «Кававтострой», в составе которого был пущен опытный завод
металлических конструкций. Признанием его заслуг является тот факт, что в составе авторского
коллектива он стал лауреатом премии Совета министров Союза ССР [3-5].
Легкие металлические конструкции комплектной поставки выгодно отличаются не только своими
технико-экономическими характеристиками. Их преимущества по сравнению с другими строительными
конструкциями заметно возрастают за счет повышенной сейсмостойкости. Эти преимущества оказались
особенно востребованными после разрушительного землетрясения 1966 г. в Ташкенте. Именно поэтому
Ташкентский ЗМК был специализирован по изготовлению модулей «Кисловодск» раньше многих других
заводов отрасли. Надежность пространственно-стержневых, балочных, рамных, ферменных, сводчатых,
оболочечных, складчатых и других облегченных конструкций подтвердилась еще раз, когда произошло не
менее разрушительное землетрясение 1988 г. в Армении. В 1996-1997 гг. на территориях Краснодарского
и Ставропольского краев специалистами МЧС России с применением мобильного диагностического
комплекса были выполнены работы по зонированию сейсмического риска. Результаты проведенных работ
показали, что существующие здесь застройки не соответствуют принятым нормам по сейсмостойкости,
имеют умеренные повреждения (особенно в жилом фонде), снижающие сейсмостойкость, в целом, до 20
%. Зонами повышенного сейсмического риска являются густонаселенные районы Кавказских
Минеральных Вод в Ставропольском крае и прибрежная часть Черного моря от Сочи до Туапсе в
Краснодарском крае [6]. События, которые начались 11 марта 2011 г. на островах Японии, еще раз
заострили внимание на всей проблематике сейсмостойкого строительства.

25.

Рис. 1. Схема консольной модификации двухъярусного пространственно-стержневого покрытия

26.

Рис. 2. Схемы большепролетного пространственно-стержневого покрытия: а - план (общий вид); б консольное опирание; в - бесконсольное опирание; г - подстропильно- бесфонарная конструкция; д подстропильно-фонарная конструкция
Перспектива развития легких металлоконструкций открывается с дальнейшим совершенствованием
их компоновки из типовых стержневых и узловых элементов по унифицированному («заводскому»)
сортаменту, что многократно расширяет границы области рационально применения в зданиях и
сооружениях различного назначения. Не менее перспективна техническая модернизация стержневых
элементов, их узловых соединений и конструктивных систем в целом. Одно из подобных технических
решений представляет собой двухъярусную конструкцию, в которой вылет консоли по сравнению с
типовыми секциям (блоками) увеличен в два и более раза (рис. 1). Ее отличительной особенностью
является расположение настила из профилированных листов между структурами верхнего и нижнего
ярусов [7]. При этом прогоны под настилом одновременно выполняют функции верхнего пояса нижней
структуры и нижнего пояса верхней структуры. Для их изготовления круглые трубы необходимо заменить
прямоугольными или составными стержневыми элементами [8]. Узловые элементы верхней и нижней
структур стянуты шпильками, пропущенными сквозь прогонно-поясные стержни, листы настила и втулки.
Последние предохраняют гофры профилированных листов от смятия и обеспечивают герметичность

27.

настила. Продолжением разработки и модернизации подобных пространственно-стержневых систем стала
их компоновка из трехгранных ферм, образующих разреженную структуру, включающую двухъярусную
подстропильно-фонарную (или продстропильно-бесфонарную) конструкцию, а также одноярусные
конструкции - стропильные, обвязочные, связевые (рис. 2) [9]. Нижний ярус подстропильно-фонарной
конструкции расположен на одном уровне со стропильной частью покрытия, а верхний ярус позволяет
разместить в нем световые и аэрационные фонари. Верхний ярус подстропильно-бесфонарной
конструкции расположен на одном уровне со стропильной частью покрытия, а нижний ярус имеет высотные отметки не ниже опорных узлов на колоннах. Основой кровельного ограждения служит
профилированный настил, который опирается на про- гонно-поясные стержни, воспринимающие кроме
продольных усилий поперечные местные нагрузки. Все покрытие оперто на колонны, расположенные по
его периметру с шагом, равным или кратным 6,0 м. Опорные зоны покрытия могут иметь консоли или
бесконсольное решение.
Пространственно-стержневое покрытие с подстропильно-фонарной конструкцией и бесконсольным
опиранием разработано для спорткомплекса в Витязево (Анапский район Краснодарского края),
состоящего из двух игровых площадок под одной крышей. Пространственное облегченное покрытие
имеет размеры в плане 48*36 м, и спроектировано с учетом расчетной сейсмичности 9 баллов.
Конструкции покрытия, включая блоки фундаментных (анкерных) болтов под трубчатые колонны,
изготовлены комплектно на Кисловодском заводе металлических конструкций (ЗАО «Завод
металлоконструкций») в 2005 г., а смонтированы на строительной площадке и подняты в проектное
положение летом 2006 г. (рис. 3). Они отличаются не только относительной новизной технического
решения на базе унифицированных элементов системы «Кисловодск», но и весьма высокими техникоэкономическими характеристиками. В строительстве новых объектов эти характеристики заметно
улучшаются также за счет унифицированных узловых и стержневых элементов, не вновь изготовленных,
а повторно использованных из бывших в эксплуатации. В качестве примера можно привести предприятие
по розливу минеральной воды на железнодорожной станции Скачки в Пятигорске, где при повторном
применении доля бывших в эксплуатации элементов, замененных новыми, составила менее 2% от общего
объема, включающего три модуля размерами в плане 36 * 36 м (рис. 4).

28.

Рис. 3. Облегченная пространственно-стержневая конструкция покрытия в процессе монтажа: а - вид
изнутри; б - вид снаружи
Рис. 4. Общий вид конструкций на станции Скачки: год изготовления - 1966, год повторного применения 2005

29.

Область рационального использования в новом строительстве унифицированных элементов из
«заводского» сортамента, бывших в эксплуатации, можно расширить при помощи новых технических
решений. К числу таких решений относится узел на врезных фасонках зигзагообразной формы,
разработанный применительно к пространственно-стержневым конструкциям преимущественно из
круглых труб (рис. 5) [10]. Рассматриваемое узловое соединение имеет достаточно универсальное
техническое решение. Так, узел с врезными фасонками упрощается, когда через его внутриузловую
полость проходит цельный стержневой элемент одного из пересекающихся направлений (рис. 5б), и
количество торцевых заглушек сокращается вдвое. При этом также упрощаются фасонки, врезанные в
цельный элемент, которые могут иметь плоскую форму. В качестве другого примера использования
разработанного узлового соединения можно привести один из вариантов усиления типового узла
структурных конструкций системы «МАрхИ», «Кисловодск» (рис. 5в) [11]. В этом варианте

30.

усилия пересекающихся поясных элементов передаются при помощи болтовых нахлесточных соединений
выступающих частей врезных фасонок зигзагообразной формы, а узловой коннектор типа «МАрхИ» и его
крепежные детали воспринимают усилия только от раскосных элементов решетки пространственностержневой конструкции. Необходимая и достаточная надежность такого узлового соединения
подтверждена результатами пробного (контрольного) испытания опытного образца (рис. 5г), выполненного в масштабе 1:1 и исследованного в заводской лаборатории [12]. При этом была отработана
технология изготовления монтажного стыка на болтах, а также уточнена практическая методика его
расчета.

31.

а)
rh
гр
1 >
/
£
3
5г
is
Ы
_1
4ч
1 ' gs
э
г
3

32.

Рис. 5. Схемы узлового соединения пересекающихся стержней: а - соединение разрезных
элементов из трубчатых профилей круглого сечения; б - соединение стержневых элементов,
которые в одном из направлений неразрезные; в - узел трубчатых стержней из унифицированных
элементов типа «МАрхИ», «Кисловодск» (вариант усиления при реконструкции, раскосные
элементы решетки условно не показаны); г - снимок фрагмента опытного образца узлового
соединения после его разрушения в лабораторных условиях; 1 - пересекающиеся стержни; 2 торцевые заглушки; 3 - врезные фасонки зигзагообразной формы; 4 - выступающие части фасонок;
5 - болт;
6 - соосные отверстия; 7 - неразрезной (цельный) стержневой элемент; 8 врезные фасонки плоской формы; 9 - узловой коннектор типа «МАрхИ»; 10
- крепежные детали

33.

Еще одним подобным решением является сварной стык стержневых элементов трубчатого
сечения с продольными прорезями (рис. 6) [13]. Его можно использовать при реконструкции или
модернизации для повторного применения стержневых элементов из унифицированного
сортамента структурных конструкций системы «МАрхИ», «Кисловодск» [14]. Не менее
эффективно предлагаемое стыковое соединение применительно к трубчатым стержням
прямоугольного сечения в целом и квадратного в особенности. Экспериментальные исследования
подтвердили необходимую и достаточную несущую способность стыкового соединения, а также
его равнопрочность со стыкуемыми трубчатыми стержнями [15]. Поэтому область рационального
применения такого стыкового соединения можно расширить за счет включения в нее ромбических
и пятиугольных замкнутых гнутосварных профилей (рис. 7) [16-18]. И здесь несложно заметить,
если коротко подытожить все выше приведенное, своего рода условный переходный мостик,
связующий традиционные, испытанные временем решения с легкими металлоконструкциями
нового поколения.

34.

Рис. 6. Схемы стыковых сварных соединений: а - стержневых элементов из круглых труб; б стержневых элементов из прямоугольных (квадратных) труб; в - стержневых элементов из
унифицированного сортамента структурных конструкций системы «МАрхИ», «Кисловодск»,
модернизированных для повторного применения; г - снимок опытного образца из квадратных труб
сечением ^80*80*3 мм до его испытания на разрыв; 1- стержневые элементы; 2 - продольные
прорези; 3 - сварные швы

35.

Рис. 7. Профили поперечных сечений стержневых трубчатых элементов ромбической (а) и
пятиугольной (б) формы, а также их стыковые сварные соединения
в процессе монтажа (в, г)
К числу легких металлических конструкций комплектной поставки нового поколения можно
отнести модуль (блок) покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа «Пятигорск» [19].
Предлагаемый модуль имеет достаточно универсальное решение, при реализации которого по
контуру и внутри него можно использовать одинаковые несущие элементы. Такое решение
осуществимо в перекрестных системах с минимальным числом ячеек в поясных сетках, что
охватывает простейшие структуры с самого начала их ряда и расширяет область применения
конструкций. Эта область может включать модули двухэтажной компоновки, где система
перекрестных ферм покрытия, одинаковых по контуру и внутри него, состоит из 2*2 ячеек, а
система перекрестных ферм перекрытия из-за большей интенсивности распределенной нагрузки
содержит 3*3 ячеек. Здесь внутри контура те же фермы, что и в покрытии, а по контуру они

36.

сдвоены (рис. 8-10). На конструкциях с использованием предлагаемого модуля из перекрестных
ферм с 2007 г. специализируется одна из проектно-строительных фирм Пятигорска. За это время
возведены десятки промышленных и гражданских объектов (в том числе жилых), в которых
реализованы сотни модулей с размерами в плане от 6*6 м до 12*12 м и высотой до трех этажей
включительно. Из-за небольших габаритов такие конструкции можно условно классифицировать,
как «карманные модули», и изготавливать формирующие их перекрестные стальные фермы
цельносварными. Среди этих модулей были прямоугольные и косоугольные в плане, которые, как
показала
практика,
эффективны
не
меньше
квадратных.

37.

а)
Ф
иг
4
U
Ф
Фиг. 2LБ-Би
г
5
Ф
иг
6ГГ
Фиг. 3
Рис. 8. Схемы модуля «Пятигорск» из перекрестных ферм при количестве ячеек 2*2 (а) и 3*3 (б): 1
- одиночные перекрестные фермы; 2 - элементы ограждения (профилированные листы)

38.

а)
Е-Е
Фиг. 9 Ж-Ж
1\/\/\/\/т\/\/\/\л
Р^
unj
Фиг. 10
Рис. 9. Схемы модуля «Пятигорск» из перекрестных ферм с прогонами при
количестве ячеек 2*2 (а) и 3*3 (б): 1 - одиночные перекрестные фермы; 2 элементы ограждения (профилированные листы); 3 - прогоны; 4 - подкосные
элементы

39.

Рис 10. Снимки двухэтажных модулей при возведении складского строения (а) и блока
перекрытия в интерьере офисного здания (б)

40.

Отличительная особенность перекрестных стальных ферм заключается в их бесфасоночных
раскосных узлах, в которых непосредственно примыкает к поясу фермы раскос, а к раскосу стойка решетки [20]. Необходимый и достаточный запас несущей способности перекрестных
систем из трубчатых ферм с такими узлами был подтвержден еще раз во время контрольных
испытаний модулей покрытий с размерами в плане 7,5*7,5 м, оборудованных подвесным краном
грузоподъемностью 3,2 тонны (рис. 11). Для пробного нагружения в качестве мерных грузов были
использованы фундаментные блоки, а прогибы определяли нивелированием по стальным
рулеткам, подвешенным в узлах ферм. Когда пробная нагрузка в 1,25 раза превысила номинальный
уровень и достигла 4 тонн, произошел отказ редуктора подъемного механизма подвесного
оборудования. При этом замеренные значения прогибов не превышали расчетных.

41.

а) При всех сложностях, вызванных экономическим кризисом, модули нового поколения были и
остаются востребованными, привлекая внимание заказчиков и инвесторов своими техникоэкономическими показателями.

42.

Литература
1. Сделано в Кисловодске / А. Марутян
// Кисловодские вести. - 1994. - № 37
(4091). - С. 2.
2. Ажур из металла / А. Марутян, Ю.
Шумов // Кавказская здравница. - 2004. № 202 (20253). - С. 1-2.
Рис. 11. Схемы модуля из перекрестной системы с
подвесным краном грузоподъемностью 3,2 т (а) и
снимок его испытаний (б): 1 - контурные фермы; 2 внутренние фермы; 3 - прогоны; 4 профилированный настил; 5 - крестовые
связи; 6 - след кранового пути

43.

3. Трофимов, В. И. Легкие металлические конструкции зданий и сооружений / В. И. Трофимов,
А. М. Каминский. - М. : Изд-во АСВ, 2002. - 576 с.
4. Заводу металлоконструкций - 30 лет / А. Марутян //На Водах. - 2002. - № 6 (269). - С. 8.
5. Модуль по имени «Кисловодск» / А. С. Марутян // Кавказская здравница. - 2007. - № 16
(20618). - С. 2.
6. Аварии и катастрофы. Предупреждение и ликвидация последствий : учеб. пособие в 5 книгах.
Кн. 5 / под ред. В. А. Котляревского и А. В. Забегаева. - М. : Изд-во АСВ, 2001. - С. 351-353.
7. Марутян, А. С. Двухъярусные конструкции покрытий / А. С. Марутян // Вузовская наука Северо-Кавказскому региону : материалы VII региональной научно- технической конференции. Ставрополь : СевКавГТУ, 2003. - Т. 1. Технические и прикладные науки.- С. 98-99.
8. Расчет составных стержневых элементов / А. С. Марутян. - Пятигорск : ПФ СевКавГТУ,
2002. - 25 с.
9. Марутян, А. С. Сейсмостойкие конструкции из элементов типа «Кисловодск» / А. С. Марутян
// Вузовская наука - региону Кавказские Минеральные Воды : материалы IX региональной научнопрактической конференции Филиала СевКавГТУ в г. Пятигорске 24-25 мая 2007 г. - Пятигорск :
ПФ СевКавГТУ, 2007. - С. 56-58.
10. Марутян, А. С. Узловое соединение пересекающихся стержней / А. С. Марутян, Г. М.
Янукян. - Патент № 2358068, 10.06.2009. - Бюл. № 16.
11. Металлические конструкции : в 3 т. Т. 2. Конструкции зданий : учеб. для вузов / под ред. В.
В. Горева. - М. : Высшая школа, 2004. - С. 312, рис. 7.7, г.
12. Марутян, А. С. Узловые соединения перекрестных систем и их расчет / А. С. Марутян, Ю.
И. Павленко // Строительная механика и расчет сооружений. - 2010. - № 3. - С. 18-26.
13. Марутян, А. С. Сварное стыковое соединение трубчатых стержней / А. С. Марутян, Т. Л.
Кобалия, Ю. И. Павленко. - Патент № 2429329, 20.09.2011. - Бюл. № 26.
14. Современные пространственные конструкции (железобетон, металл, дерево, пластмассы) :
справочник / под ред. Ю. А. Дыховичного, Э. З. Жуковского. - М. : Высшая школа, 1991. - С. 305,
рис. 2.8.4, б.
15. Марутян, А. С. Стыковые сварные соединения стержневых элементов с продольными
прорезями и их расчет / А. С. Марутян // Строительная механика и расчет сооружений. - 2011. - №
4. - С. 43-50.
16. Марутян, А. С. Ромбические профили металлических конструкций / А. С. Марутян, С. И.
Экба // Вузовская наука - региону Кавказские Минеральные Воды : материалы XIII региональной
научно-практической конференции Филиала СевКавГТУ в г. Пятигорске 20-21 мая 2011 г. Пятигорск : ПФ СевКавГТУ, 2011. - С. 99-102.
17. Марутян, А. С. Пятиугольный замкнутый гнутосварной профиль / А. С. Марутян, Т. Л.
Кобалия, С. А. Глухов, Г. М. Янукян, Ю. И. Павленко. - Патент № 104582, 20.05.2011. - Бюл. № 14.
18. Марутян, А. С. Пятиугольные замкнутые гнутосварные профили / А. С. Марутян, С. А.
Глухов, Ю. И. Павленко // Строительная механика и расчет сооружений. - 2010. - № 5. - С. 53-57.

44.

19. Марутян,
А. С. Модуль (блок) покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа
«Пятигорск» / А. С. Марутян, Т. Л. Кобалия. - Патент № 117944, 10.07.2012. - Бюл. № 19.
20. Марутян, А. С. Бесфасоночный раскосный узел трубчатых ферм / А. С. Марутян, Т. Л.
Кобалия. - Патент № 100784, 27.12.2010. - Бюл. № 36.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

57.

58.

ИННОВАЦИОННАЯ РАЗРАБОТКА МОДУЛЯ НОВОКИСЛОВОДСК И ЕГО ЭКОНОМИЧЕСКОЕ
ОБОСНОВАНИЕ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СБОРОНО-РАЗБОРНЫХ ПЕШЕХОДНЫХ МОСТОВЫХ
СОРУЖЕНИЙ с использованием устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий (RU
167977) RU 2924133765 RU 2024133831 СБЕР МИР 2202 2080 4069 4433 Платежный счет 40817 810 5
5503 1236845 тел привязан к карте 8 (952) 356-86-04 https://t.me/seismofond_spbgasu
Для конференции ICSBE 2024 "Устойчивое развитие при проектировании мостов" Лондон 09 -10 декабря 2024 ICSBE
2024: 18. International Conference on Sustainability in Bridge Engineering https://t.me/resisnance_test
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
VI
международная научно-практическая конференция «МОСТЫ И ДОРОГИ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ»,
09-11 апреля 2025 г., Москва
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31
ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМП ЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
[email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ
[email protected] (812) 694-78-10 (981) 739-44-97

59.

Аннотация
Данная статья посвящена анализу имеющегося модуля «Кисловодск» и его модернизации. Проведено
экономическое обоснование разрабатываемого модуля «Новокисловодск», доказана целесообразность его
применения. Акцент поставлен на рассмотрение основных направлений реализации и возведение таких
конструкций. Сделан вывод о необходимости принятия ряда конкретных мер в целях повышения доступности
строительства.
Ключевые слова
Модуль «Кисловодск», Модуль «Новокисловодск», металлические конструкции, модульное строительство,
целесообразность применения модулей для быстро собираемых сборно - разборных пешеходных мостовых
сооруженийЮ многократного применения .
Строительство - одна из четырех базовых отраслей экономики. Объемы строительного
производства всегда являются показателями ее стабильности. При хорошем состоянии
строительной отрасли экономика будет развиваться, что приведет к притоку финансовых средств.
Именно поэтому, современные строительные компании все чаще модернизируют различные
конструкции, что приводит к экономической выгоде.
Поэтому я со своим научным руководителем решили разработать легкие металлические
конструкции комплектной поставки нового поколения. За основу был взят имеющийся модуль
«Кисловодск».
Модули этого типа во всех модификациях представляют собой структурные конструкции,
которые имеют характерную пространственно-стержневую кристаллическую решетку.
Конструкции с такой решеткой отличаются архитектурной выразительностью и компонуются из
многократно повторяющихся стержневых и узловых элементов. Их производство отвечает самым
прогрессивным требованиям и обеспечивает столь необходимые в современных условиях
сохранение рабочие места и является экологически безопасным.

60.

Исходя из этого, наша разработка модуля Новокисловодск отличается тем, что за счет
запатентованного болтового соединение преподавателем нашего колледжа как в заводских, так и в
построечных условиях исключается использование сварочного оборудования, превентивно уводя
от опасности возгорания во время реконструкционных и ремонтных работ. Предлагаемое
техническое решение относится к области строительства и может быть использовано в решетчатых
пространственных конструкциях при возведении перекрытий, покрытий, фасадных систем,
каркасов, остовов различных зданий и сооружений. Техническим результатом предлагаемого
решения является уменьшение трудозатрат изготовления и расхода конструкционного материала, а
также расширение компоновочных возможностей несущих конструкций и повышение их
универсальности.
Указанный технический результат достигается тем, что в модулях (блоках) покрытий
(перекрытий) из стержневых перекрестных конструкций, включающих трубчатые прямолинейные
элементы поясов и трубчатые зигзагообразные элементы раскосных решеток длиной на всю
конструкцию или ее отправочную марку со сплющенными плоскими концами и участками, узлы
соединений поясов и раскосов, а также их взаимных пересечений выполнены одинаково при
помощи центрально расположенных болтов и одиночных прижимных шайб.
Техническим результатом предлагаемого решения является уменьшение трудозатрат
изготовления и расхода конструкционного материала, а также расширение компоновочных
возможностей несущих конструкций и повышение их универсальности. Предлагаемое техническое
решение достаточно универсально. Оно позволяет применять элементы полной заводской
готовности из квадратных (ромбических) или круглых (овальных) труб с болтовыми соединениями
на монтаже. Данная конструкция многоразовая, в отличие от сварной конструкции, она разборная.
При необходимости можно произвести демонтаж и произвести последующую сборку с
минимальными затратами, в отличии от сварного каркаса.
Универсальность предлагаемого технического решения обеспечивает его применение в
беспрогонных покрытиях. С не меньшей эффективностью предлагаемое техническое решение
можно реализовать и в других пространственных модификациях (диагонально-перекрестных,
цилиндрических, сферических, структурных).

61.

Перейдем к экономическому обоснованию на примере сравнения модуля «Кисловодск» и
модуля «Новокисловодск». Если сравнивать оба модуля, то модуль «Новокисловодск» будет
экономически привлекательным в следующих аспектах:
21. За
счет бессварочного соединения стержней конструкции, мы увеличиваем срок
эксплуатации в разы, в следствие, значительно сокращаются расходы на текущий и капитальный
ремонты здания или сооружения;
22.Уменьшается расход металла - 30 килограмм с 1 кв. метра или 55%, что обусловлено
использованием профильной трубы, повышенной тонкостенности.
23.Сокращается время, необходимое на монтаж конструкции;
24. Сокращается необходимое количество автотранспорта, которое понадобится для доставки
грузов на место назначения;
25.Становится возможным использовать различные модификации модуля;
26.
Уменьшается количество людей, требуемых для сборки
27.Покрытие данного модуля отвечает современным требованиям и более вынослив к
агрессивным средам, (за счет цинкования в 2 этапа и гальванического покрытия).
Следовательно, можно сделать вывод, что с экономической точки зрения использование
нашего модуля более целесообразно.
Таким образом, что разработанный нами модуль «Новокисловодск» с использованием
запатентованного соединения может стать востребованным на строительном рынке; позволит
уменьшить стоимость строительства и реконструкции зданий и сооружений; увеличит
эксплуатационный срок конструкции или сооружения; позволит избежать затрат на текущий
ремонт и минимизировать затраты на капитальный ремонт.
Список использованной литературы: Бессонов, А. К., Верстина Ю Н. Инновационный потенциал строительных предприятий. Формирование и использование в процессе инновационного развития М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2019. - 168 с.
27.
Воронина Т. П. Информационное общество: сущность, черты, проблемы. - М.: Проспект, 20 18. - С. 7.
27.
Жилищный кодекс Российской Федерации от 29.12.2004 г. № 188-ФЗ (ред. от 06.07.2016) [Электронный ресурс]: http://www.consultant.ru/document
27.
Киреева Ю. И. Современные строительные материалы и изделия; Феникс - М., 20 19. - 256 с.
27.
Копытов М.М., Матвеев А.В. Легкие металлоконструкции из пятигранных труб. - Томск: STT, 2017. -124 с.
27.
Кулаков. - М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 20 19. - 168 с.
27.Марутян А.С. Проектирование легких металлоконструкций из перекрестных систем, включая модули типа «Пятигорск». - Пятигорск: СКФУ, 2018. - 436 с.
27.Об утверждении программы «Цифровая экономика Российской Федерации» [Электронный ресурс]: распоряжение Правительства РФ от 28.07.2017 г. № 163 2 р.

62.

27.Соколов Г. К. Технология и организация строительства: Учебник для студентов учреждений среднего профессионального образования / Г.К.Соколов Строительство) - М.: ИЦ
Академия, 20 20. - 528 с.
© Баласанян А. А., 2021
VI международная научно-практическая конференция «МОСТЫ И ДОРОГИ: СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОНСТРУКЦИИ», 09-11 апреля 2025 г., Москва
Фиг 14
Фигуры решетчатый пространственный узел сборно разборного пешеходного моста из перекрестных ферм типа Новокисловодск 5 стр
Фигуры полезная модель Решетчатый пространственный узел сборно-разборного пешеходного моста из
перекрестных ферм типа Новокисловодск

63.

64.

65.

66.

67.

68.

69.

70.

71.

72.

73.

74.

75.

76.

77.

78.

79.

80.

81.

82.

83.

Реферат Решетчатый пространственный узел сборно-разборного пешеходного моста
из перекрестных ферм типа Новокисловодск СПОСОБ ШПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ
ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использованием треугольных
балочных ферм для сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00 ( аналог №№
2804485, 153753,2669595, 80471, 2640855) RU 2024106532 RU 2024106154 RU
2024100839 RU 2024100839 RU 2023128333
Способ использования решетчатых пространственных узлов сборно- разборного
пешеходного моста из перекрестных ферм типа Новокисловодск с использованием

84.

шпренгельного усиления пролетного строения моста А М Уздина включающий
прикрепление к верхней части конца балки усиливающей затяжки, отличающийся
тем, что в качестве усиливающей затяжки используют пучки прядей стального троса
с по методике изобретателя проф А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 11746 16 ,
инженера А.И.Коваленко №№ 165076, 2010136746 с использованием устройство
для гашения ударных и вибрационных воздействий № 167977 автор Уздина А М
и др
Способ использования решетчатых пространственных узлов сборно- разборного
пешеходного моста из перекрестных ферм типа Новокисловодск и усиления
основания пролетного строения мостового сооружения с использованием устройство
для гашения ударных и вибрационных воздействий № 167977 автор Уздина А М
и др для повышения грузоподъемности пролетного строения металлического
железнодорожного мост с ездой по низу на безбаластных плитах мостового полотна
пролетами 33-110 метров , пролетных строений пролетами 33-55 метра (ШИФР 2948357
), с укреплением опор мостового сооружения, конструкций основания , как
надземные автомобильные, железнодорожные мосты усиление , укрепление
основания мост, и мостовые конструкции, выполняются двух ярусными надвижными
сдвоенными , двух ярусными перевернутой буквой М из решетчато –

85.

пространственных узлов покрытия (перекрытия из перекрестных ферм типа
«Новокисловодск» ( патент RU № 153753 автор : Марутян Александр Суренович, U.S
№ 3.371.835, RU 49859 «Покрытие из трехгранных ферм», RU 2627794 «Покрытие из
трехгранных ферм» автор: Мелехин Евгений Анатольевич ) изготовленных из гнутых
профилей для пролета моста 9 и 18 метров из двух ярусных трехгранных
комбинированных структур RU 8471 «Комбинированные пространственное
структурное покртыие « г Брест , ( Бретский государственный технический университет»
) выполненных по типовой документации , серия 1.460.3-14 , для пролетов
железнодорожного моста 18, 24 и 30 метров ( чертежи КМ , ГПИ
«Ленпроектстальконсрукция» )
Способ использования решетчатых пространственных узлов сборно- разборного
пешеходного моста из перекрестных ферм типа Новокисловодск с использованием
ШПРЕНГЕЛЬНОго УСИЛЕНИя ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с
использованием демпфирующего амортизатора состоящего из утилизированной
автомобильной автопокрышки ГОСТ 53-15-86 обвязанных проволокой
диаметром 3 др1 в два ряда окатанной высокопрочной пропитанной маслом
сухой гальки диаметром 20-60 мм ГОСТ 10260-82, ( изобретение № 1395500,
второй вариант для гашения ударных нагрузок и вибрационного воздействия для

86.

шпренгельногоь усиления пролетного строения металлических железнодорожных
мотов с ездой по понизу на безбалатсных плитах мостового полотна пролетом 33 -110
метров ШИФП 2948358) , которые могут взаимодействовать с фермами типа
«Новокисловодск» на болтовых соединениях с овальными отверстиями с
использованием болтовых соединений с гильзовой втулкой из обожженной медной
или тросовой с двумя обмотками , для демпфирования болтового фрикционноподвижного соединения с овальными отверстиями по изобретениям проф дтн
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, инж А.И.Коваленко №№ 2010136746
154506, 165076, 1760020, 1038457, 1011847, 998300. 1395500, 1728414.
.
Само пролетное строения моста изготовлено по изобретению № 80417 и
собрано по изобретению № 153753 как комбинированное металлические фермы с
опорами, как вариант второй из демпфирующих амортизаторов АМ-2 из
утилизированных автопокрышек заполненных на 90 процентов окатанной галькой
Собрано , как по типу решетчатого пространственного узлов , покрытия
(перекрытия) из перекрестных ферм, включающий трубчатые прямолинейные
элементы поясов и трубчатые зигзагообразные элементы раскосных решеток

87.

длиной на весь пролет со сплющенными плоскими концами и участками,
отличающийся тем, что соединения поясов и раскосов металлической фермы с
большими перемещениями, взаимные пересечения выполнены одинаково при
помощи центрально расположенного болтового крепления и одиночной
прижимной шайбы, причем для покрытия двухскатной формы в ее коньковой зоне
сплющенные плоские участки элемента верхнего пояса одного из пересекающихся
направлений имеют двойные симметричные гибы, а сплющенные плоские участки
элемента нижнего пояса того же направления - одиночные несимметричные гибы (
№ 153753 )
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с изменением
поперечного сечения, включающий усиление главных балок путем установки и
натяжения канатов шпренгельного типа , которые располагают в нижнем поясе
главных металлических балок моста; отличающийся тем, что создают коробчатое
сечение путем дополнительной установки нижнего блока и закрепления его в нижней
части двух соединенных между собой Т-образных балок способом омоноличивания
бетоном с объединением арматуры стыкуемых элементов, затем усиливают пролетное
строение мостового сооружения, где сначала внутри опорных элементов двух
соединенных между собой Т-образных балок в нижней их части устанавливают

88.

канаты в несколько рядов, после этого дополнительно устанавливают канаты над
верхним поясом двух соединенных между собой Т-образных балок в местах
надопорной зоны пролетного строения, далее дополнительно устанавливают канаты
над нижним блоком внутри коробчатого сечения в местах межопорной зоны
пролетного строения, после чего канаты над верхним поясом, в нижней части
опорных элементов двух соединенных между собой Т-образных балок и над нижним
блоком внутри коробчатого сечения натягивают, далее канаты анкеруют и
бетонируют.
При демпфировании поисходит проскальзывание в ботовых соединениях ,
шпренгельного усиления, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный
узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе
выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом,
выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные
отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и
закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно
центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока, на основе изобретения №

89.

2010136746 автор Коваленко А И "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ
ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ",
согласно изобретения № 2010136746 , в котором установлено, что , способ
защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий
выполнение фрикционных соединениях при избыточных нагрузок на мост при
землетрясении, при этом обеспечивают плотную, в момент взрыва или землетрясения
под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент
полости/полостей и осуществляют, соскальзывают с болтового соединения за счет
ослабленной подпиленной гайки создавая проскальзывание .в болтовых соединениях
.
Демпфирования, фрикционность и поглощения сейсмической энергии может
определить величину горизонтального и вертикального перемещения фермы моста
и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив и создавая расчетное перемещение по вертикали
лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного
взрыва прямо при монтаже мостового сооружения.

90.

Расчет опасных перемещений, мостового сооружения, определяются, проверяются
и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL
3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном
полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и
проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения
млотового сооружения , стальной
фермы
(мостового металлического
железнодорожного пролетного строения, фрагмента фермы) на возможные при
аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике
разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность
городов» СПб ГАСУ Более подробно смотри Японский патент
US3571835A
https://patents.google.com/patent/US3571835A/en
Способ шпренгельного усиления пролетного строения моста А М Уздина ,
включающий прикрепление к верхней части конца балки усиливающей затяжки,
отличающийся тем, что в качестве усиливающей затяжки используют пучки стальных
прядей с по методике изобретателя проф А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616 , инженера А.И.Коваленко №№ 165076, 2010136746 )

91.

Способ усиления основания пролетного строения мостового сооружения с
использованием изготовленных из гнутых профилей для пролета моста , может
использовать трехгранные комбинированные структуры RU 8471 «Комбинированные
пространственное структурное покртыие « г Брест , ( Бретский государственный
технический университет» ) выполненных по типовой документации , серия 1.460.314 , для пролетов железнодорожного моста 18, 24 и 30 метров ( чертежи КМ , ГПИ
«Ленпроектстальконсрукция» ), на болтовых соединениях с обожженной медной или
тросовой с двумя обмотками демпфирования болтового фрикционно-подвижного
соединения по изобретениям проф дтн А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616,
инж А.И.Коваленко №№ 2010136746 154506, 165076, 1760020, 1038457, 1011847,
998300. 1395500, 1728414.
. «Способ усиления основания пролетного строения
мостового сооружения с использованием подвижных треугольных балочных ферм» США
https://t.me/resistance_test
Аналог США с таким же названием Способ усиления основания пролетного строения
мостового сооружения с использованием подвижных треугольных балочных ферм
патент США 6.8.92.410 B 2

92.

Описание Решетчатый пространственный узел сборно-разборного
пешеходного моста из перекрестных ферм типа "Новокисловодск" МПК 01
12 /00
Предлагаемое техническое решение относится к области мостостроения,
мостовых сооружений и может быть использовано в решетчатых
пространственных конструкциях при возведении пешеходного (штурмового)

93.

сборно-разборного моста, мостовых сооружений многократного
использования для мостовых сооружений.
Известно решение пространственного каркаса из трубчатых стержней со
сплющенными концами в виде плоских наконечников. Сборку такого
каркаса, мостового сооружения осуществляют путем последовательной
нахлестки наконечников стержней друг на друга и соответствующего
соединения их болтами. Последовательность нахлестки заключается в том,
что каждый наконечник одним своим краем заведен под предыдущий
наконечник, а другим краем оперт на последующий наконечник *Хисамов
Р.И. Узловое соединение стержней каркаса. - Авторское свидетельство
№594269, 25.02.1978, бюл. №7+. Описанное решение отличается
многодельностью из-за большого числа болтов: как минимум, по четыре
болта на один стержень. В нем можно использовать только стержневые
элементы, прерываемые в узлах соединения, а также необходимо
соблюдать повышенную точность изготовления и монтажа.

94.

Еще одно известное решение представляет собой решетчатую
пространственную конструкцию из трубчатых стержней, образованную
параллельными сетками с пересекающимися непрерывными поясами,
соединенными между собой в узлах раскосами. В местах пересечения пояса
сплющены с выделением плоских участков, состыкованных друг с другом и
с гнутыми фасонками при помощи центрально расположенных болтов и
прижимных шайб. Концы раскосов также сплющены в виде плоских
наконечников и посредством болтов соединены с фасонками *Нечаев И.А.,
Шумицкий О.И. Решетчатая пространственная конструкция. - Авторское
свидетельство №473785, 14.06.1976, бюл. №22+. Использование в
соединительных узлах гнутых фасонок приводит к повышенному расходу
конструкционного материала, а сложная форма и двойные гибы
увеличивают их трудозатраты. Как и в предыдущем случае, для раскосов
можно применять только стержневые элементы, прерываемые в узлах. При
этом для болтовых соединений раскосов с фасонками необходимо
соблюдать повышенную точность изготовления и монтажа.

95.

Наиболее близким техническим решением (принятым за прототип) к
предлагаемому является пространственная ферма (конструкция) из
трубчатых стержней, образованная поясными сетками, параллельными друг
другу и соединенными между собой в узлах раскосами. В местах
пересечения стержневые элементы поясов и раскосов одного направления
прерываются, а другого - остаются непрерывными. Стержневые элементы
выполнены со сплющенными концами в виде плоских наконечников. Кроме
того, в местах, делящих по длине их пополам, они сплющены с выделением
плоских участков. При помощи одиночных гибов плоских наконечников и
двойных гибов средних участков стержневым элементам раскосов придают
V-образную форму. В соединительных узлах, совпадающих с местами
пересечения, прерываемые стержневые элементы одного направления
заводят друг на друга внахлестку и стыкуют с непрерывными стержневыми
элементами другого направления при помощи центрально расположенных
болтов и сдвоенных пар прижимных шайб *Space truss. - EP 1496166 А1,
12.01.2005, bulletin 2005/02].

96.

Недостаток прототипа заключается в том, что сдвоенные пары прижимных
шайб увеличивают трудозатраты изготовления и расход конструкционного
материала, а их суммарная толщина является причиной заметных
расцентровок в соединительных узлах. Узловые расцентровки могут
привести к эксцентриситетам, превышающим одну четвертую высоты
поясного элемента. В таких случаях необходимо учитывать дополнительные
напряжения от моментов, что сопровождается повышением
материалоемкости несущих конструкций.
Кроме того, во всех приведенных решениях трубчатые стержни со
сплющенными плоскими концами и участками при взаимном пересечении
образуют такие же плоские поясные сетки, что сужает компоновочные
возможности несущих конструкций и снижает их универсальность.
Техническим результатом предлагаемого решения является уменьшение
трудозатрат изготовления и расхода конструкционного материала, а также
расширение компоновочных возможностей несущих конструкций и
повышение их универсальности.

97.

Указанный технический результат достигается тем, что в решетчатом
пространственном узле сборно-разборного мостового сооружения (моста)
из перекрестных ферм, включающем трубчатые прямолинейные элементы
поясов и трубчатые зигзагообразные элементы раскосных решеток длиной
на весь пролет мстового сооружения пешеходного моста, со
сплющенными плоскими концами и участками, соединения поясов и
раскосов, а так же их взаимные пересечения выполнены одинаково при
помощи центрально расположенного болтового крепления и одиночной
прижимной шайбы. Для покрытия двухскатной формы в ее коньковой зоне
сплющенные плоские участки элемента верхнего пояса одного из
пересекающихся направлений имеют двойные симметричные гибы, а
сплющенные плоские участки элемента нижнего пояса того же направления
- одиночные несимметричные гибы.
Предлагаемое техническое решение достаточно универсально. Оно
позволяет применять элементы полной заводской готовности из
квадратных (ромбических) или круглых (овальных) труб с болтовыми

98.

соединениями на монтаже. При этом узлы соединений поясов и раскосов, а
также их взаимных пересечений отличаются только количеством
соединяемых элементов. В обоих случаях одиночные прижимные шайбы
оказывают силовое сопротивление изгибу со стороны растянутых раскосов.
Узловые расцентровки, обусловленные суммарной толщиной одиночных
прижимных
шайб и сплющенных элементов трубчатых стержней, приводят к
эксцентриситетам, явно не превышающим одну четвертую высоты поясного
элемента.
Универсальность предлагаемого технического решения обеспечивает его
применение в беспрогонных покрытиях. Для этого в качестве верхних
поясов перекрестных конструкций одного из направлений вполне
достаточно воспользоваться трубчатыми стержнями квадратного или
прямоугольного сечения без сплющивания. При этом возможны
модификации беспрогонных покрытий, когда прогонно-поясные элементы
чередуются с дополнительными прогонами, делящими ячейки

99.

перекрестной системы в уровне верхних поясов пополам. В качестве
примера таких модификаций можно привести двухскатное покрытие, где
для формирования конька сплющенные плоские участки верхних поясов
одного из направлений имеют двойные симметричные гибы. При этом в
соответствующих сплющенных плоских участках нижних поясов вполне
достаточно иметь одиночные гибы. Здесь прижимные шайбы со стороны
растянутых раскосов необходимо дополнить такими же шайбами со
стороны отогнутых панелей нижних (растянутых) поясов.
С не меньшей эффективностью предлагаемое техническое решение можно
реализовать и в других пространственных модификациях (диагонально перекрестных, цилиндрических, сферических, структурных).
Предлагаемое техническое решение поясняется графическими
материалами, где на фиг. 1 показана схема ортогональной системы
перекрестных ферм в собранном виде; на фиг. 2 - схема ортогональной
системы перекрестных ферм в разобранном виде; на фиг. 3 приведен узел
соединения верхнего пояса и раскосов фермы из квадратных (ромбических)

100.

труб; на фиг. 4 - узел соединения верхних поясов и раскосов ферм из
квадратных (ромбических) труб, а также их взаимного пересечения; на фиг.
5 - узел соединения верхнего пояса и раскосов фермы из круглых
(овальных) труб; на фиг. 6 - узел соединения верхних поясов и раскосов
ферм из
круглых (овальных) труб, а также их взаимного пересечения; на фиг. 7
представлен узел соединения верхних поясов и раскосов ферм, а также их
взаимного пересечения для случая беспрогонного покрытия; на фиг. 8
приведена схема ортогональной системы перекрестных ферм для случая
двухскатного покрытия; на фиг. 9 изображен узел соединения прогона,
верхнего пояса и раскосов фермы при симметричных двойных гибах
раскосов и верхнего пояса (коньковый узел); на фиг. 10 - узел соединения
нижнего пояса и раскосов фермы при несимметричных двойных гибах
раскосов и одиночном гибе нижнего пояса; на фиг. 11 показана схема
диагональной системы перекрестных ферм; на фиг. 12 - схема стержневых
перекрестных конструкций для случая цилиндрической формы покрытия; на

101.

фиг. 13 - схема стержневых перекрестных конструкций для случая
сферической формы покрытия; на фиг. 14 приведена схема структурной
конструкции покрытия (перекрытия); на фиг. 15 - снимок фрагмента
структурной конструкции из пластмассовых трубчатых элементов; на фиг . 16
- снимок структурных конструкций покрытия из унифицированных
стержневых и узловых элементов системы МАРХИ, «Кисловодск».
Предлагаемый решетчатый пространственный узел покрытия
(перекрытия) из перекрестных ферм, выполненных с применением
квадратных (ромбических) или круглых (овальных) труб, включает
прямолинейные верхние (сжатые) пояса 1 и нижние (растянутые) пояса 2, а
также зигзагообразные раскосные решетки 3 между ними. Пояса 1, 2 и
решетки 3 длиной на всю конструкцию или ее отправочную марку
выполнены со сплющенными плоскими концами и участками в местах
узловых соединений и взаимных пересечений. Раскосные решетки 3 имеют
зигзагообразную форму за счет симметричных двойных гибов сплющенных
плоских участков и одиночных гибов сплющенных плоских концов. Монтаж

102.

конструкций начинают с раскладки нижних поясов 2 одного из
пересекающихся направлений, по ним раскладывают такие же пояса 2
другого направления. На образованную сетку нижних поясов в той же
очередности устанавливают решетки 3. Собирают резьбовые крепления
нижних узловых соединений и взаимных пересечений, состоящих из
центрально расположенных болтов 4 с полными комплектами шайб и гаек,
а также прижимных шайб 5 со стороны раскосов решеток. Соблюдая
принятую последовательность монтажа, на верхних узлах соединений и
пересечений решеток 3 устанавливают верхние пояса 1. Собирают
резьбовые крепления верхних узловых соединений и взаимных
пересечений, которые ничем не отличаются от нижних. После выверки
смонтированных конструкций затягивают болтовые крепления против хода
или по ходу часовой стрелки, начиная с центральных и последовательно
завершая периферийными.
В конструкциях беспрогонных покрытий верхние пояса 6 одного из
пересекающихся направлений выполняют без сплющивания квадратных

103.

или прямоугольных труб. Последовательность монтажа таких конструкций
должна обеспечивать расположение поясов 6 поверх поясов 1. При этом
узловые соединения и взаимные пересечения, а также цепочка
технологических операций по их выполнению остаются прежними.
Конструкции двухскатных покрытий в одном из пересекающихся
направлений имеют коньковые узлы и содержат верхние пояса 7, нижние
пояса 8, раскосные решетки 9 между ними. Коньковый узел выполняют при
помощи симметричных двойных гибов сплющенного плоского участка в
середине верхнего пояса 7. При этом нижний пояс 8 может иметь
одиночные гибы в двух средних сплющенных плоских участках, а раскосная
решетка 9 - несимметричные двойные гибы в двух нижних средних
сплющенных плоских участках. В коньковых узлах возможно опирание
прогонов 10, выполненных из квадратных или прямоугольных труб. Эти
прогоны могут чередоваться с прогонно-поясными элементами 6, деля
ячейки перекрестной системы в уровне верхних поясов пополам. Здесь

104.

также узловые соединения и взаимные пересечения, а также цепочка
технологических операций по их выполнению остаются прежними.
По образцу двухскатного варианта можно скомпоновать покрытие
цилиндрической формы, если конструкциям одного из пересекающихся
направлений придать арочное очертание. При использовании конструкций
арочного очертания в обоих пересекающихся направлениях форма
покрытия становится сферической. Пояса и раскосные решетки
перекрестных конструкций покрытий (перекрытий) можно развернуть
диагонально. С расположением раскосных решеток диагонально
относительно поясных сеток формируется структурная (кристаллическая)
конструкция.
Как видно, предлагаемое техническое решение позволяет компоновать
пространственные модификации сборно-разборного моста (мостового
сооружения), многократного применения из стержневых перекре стных
конструкций, собираемых из длинномерных трубчатых поясов и цельных,
таких же по длине раскосных решеток с бесфасоночными соединениями на

105.

болтах без заводской и монтажной сварки. Их целесообразно
унифицировать на все протяжение пролета, исходя из того, что в настоящее
время практика проектирования малопролетных легких
металлоконструкций комплектной поставки подтверждает спрос на них в
зданиях и сооружениях различного назначения *1. Копытов М.М., Матвеев
А.В. Легкие металлоконструкции из пятигранных труб. - Томск: STT, 2007. 124 с.; 2. Марутян А.С. Проектирование легких металлоконструкций из
перекрестных систем, включая модули типа «Пятигорск». - Пятигорск: СКФУ,
2013. - 436 с.+. Так, модули (блоки) покрытий (перекрытий) из перекрестных
ферм типа «Пятигорск», имеющие габариты в пределах 6×6…12×12 м,
изготавливают цельносварными. Однако и здесь достаточно часто
встречаются случаи, когда сборно-разборные конструкции с болтовыми
соединениями более предпочтительны. Весьма распространенные
структурные модули (секции) покрытий системы МАРХИ, «Кисловодск»
собирают на болтах, количество которых в одном узле может доходить до
8…10. Эти болты в заводских условиях закрепляют при помощи торцевых

106.

сварных деталей в унифицированных стержневых элементах поясов и
раскосов *ТУ 5285-001-47543297-09. Стержни и узловые элементы системы
МАРХИ. - М.: ООО НПЦ «Виктория», 2009. 60 с.+. В предлагаемых
конструкциях один центрально распложенный узловой болт соединяет до 8
стержневых элементов. И такие конструкции могут найти ту обла сть
рационального применения, где модули «Кисловодск» менее эффективны
из-за своих крупных габаритов.
Таким образом, предлагаемое техническое решение реализуемо в
конструкциях, которые вероятно найдут свою нишу в ряду между модулями
«Кисловодск» и «Пятигорск». Поэтому представляется целесообразным и
полезным приступить к проекту их опытных проработок под рабочим
названием решетчатый пространственный узел сборно-разборных
пешеходных мостов (мостовых сооружений) быстро собираемых из
перекрестных ферм типа «Новокисловодск». Сделать это можно на базе
Пятигорского филиала Северо-Кавказского федерального университета и
Кисловодского завода металлических конструкций.

107.

Формула полезно модели Решетчатый пространственный
узел сборно-разборного пешеходного моста из
перекрестных ферм типа Новокисловодск
1. Решетчатый пространственный узел сборно-разборного
пешеходного моста из перекрестных ферм, включающий

108.

трубчатые прямолинейные элементы поясов и трубчатые
зигзагообразные элементы раскосных решеток длиной на
весь пролет со сплющенными плоскими концами и
участками, отличающийся тем, что соединения поясов и
раскосов, а также их взаимные пересечения выполнены
одинаково при помощи центрально расположенного
болтового крепления и одиночной прижимной шайбы,
причем для покрытия двухскатной формы в ее коньковой
зоне сплющенные плоские участки элемента верхнего пояса
одного из пересекающихся направлений имеют двойные
симметричные гибы, а сплющенные плоские участки,
отличающийся тем, что во фрикционных соединениях ,
соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной
тросовой , гильзы -втулки .

109.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что , сдвиг , поглощение
происходит на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим
трением решетчаты пространственный узелов, сборно разборного пешеходного моста из перекрестных ферм,
включающий трубчатые прямолинейные элементы поясов, с
включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых
натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться Решетчатый
пространственный узел сборно -разборного пешеходного
моста из перекрестных ферм, включающий трубчатые
прямолинейные элементы поясов, по максимальному
отклонению от вертикали 20 мм, т.е. до 2 см, не подвергая
разрушению и обрушению конструкции Решетчатый

110.

пространственный узел сборно -разборного пешеходного
моста из перекрестных ферм, включающий трубчатые
прямолинейные элементы поясов, при аварийных взрывах и
сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждый решетчатый
пространственный узел сборно -разборного пешеходного
моста из перекрестных ферм, включающий трубчатые
прямолинейные элементы поясов, крепится на
сдвигоустойчивых соединениях с медной или тросовой гильзой
(шайбой), которая распределяет одинаковое напряжение на
все четыре-восемь гаек и способствует одновременному
поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя
разрушиться основным несущим конструкциям Решетчатый
пространственный узел сборно -разборного пешеходного
моста из перекрестных ферм, включающий трубчатые

111.

прямолинейные элементы поясов , уменьшая амплитуду
колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой
конструкции Решетчатый пространственный узел сборно разборного пешеходного моста из перекрестных ферм,
включающий трубчатые прямолинейные элементы поясов
сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных
узлах5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система
демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической
энергии может определить величину горизонтального и
вертикального перемещения Решетчатый пространственный
узел сборно -разборного пешеходного моста из
перекрестных ферм, включающий трубчатые
прямолинейные элементы поясов и определить ее несущую
способность при землетрясении или взрыве прямо на

112.

строительной площадке, пригрузив Решетчатый
пространственный узел сборно -разборного пешеходного
моста из перекрестных ферм, включающий трубчатые
прямолинейные элементы поясов и создавая расчетное
перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и
перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо
при монтаже Решетчатый пространственный узел сборно разборного пешеходного моста из перекрестных ферм,
включающий трубчатые прямолинейные элементы поясов.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные
перемещения Решетчатый пространственный узел сборно разборного пешеходного моста из перекрестных ферм,
включающий трубчатые прямолинейные элементы поясов
определяются, проверяются и затем испытываются на
программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,

113.

MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks
2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем
на испытательном при объектном строительном полигоне
прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и
узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые
расчетные перемещения Решетчатый пространственный узел
сборно -разборного пешеходного моста из перекрестных
ферм, включающий трубчатые прямолинейные элементы
поясов на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике
разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» «Защита и безопасность городов», СПб ГАСУ .
Дата
поСТУПЛЕНИЯ
оригиналов
документов заявки
(21) РЕГИСТРАЦИОННЫЙ ВХОДЯЩИЙ №
№
(85) ДАТА ПЕРЕВОДА международной
заявки на национальную фазу

114.

(86)
(регистрационный номер
международной заявки и дата
международной подачи,
установленные получающим
ведомством)
(87)
(номер и дата
международной
публикации
международной заявки)
АДРЕС ДЛЯ ПЕРЕПИСКИ (полный почтовый адрес,
имя или наименование адресата)
197371,
Санкт-Петербург, пр Королева 30 к 1 кв 135
Тел/факс : (812) 694-78-10 : E-mail: (921) - 94467-10, (952) 356-86-04 (911) 175-84-65
E-mail:
[email protected]
[email protected] https//t.me/resistance_test
https://t.me/seismofond_spbgasu
Коваленко Александр Иванович
Зам Пред. ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ ИНН
2014000780 ОГРН 1022000000824 Карта СБЕР:
2202 2080 4069 4433, тел привязан (952)-356-86-04
Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Вторая
резервная карта СБЕР 2202 2006 4083 5233 Счет
получателя 40817810455030402987 тел привязан
(921) 962-67-78, моб. (981) 739-44-97
[email protected] [email protected]
[email protected] (921) 962-67-78 ( 952)
356-86-04 (929) 186-34-89

115.

ЗАЯВЛЕНИЕ
о выдаче патента
Российской Федерации
на полезную модель
В Федеральную службу по
интеллектуальной собственности,
патентам и товарным знакам
Бережковская наб., 30, корп.1,
Москва, Г-59, ГСП-5, 123995
(54) НАЗВАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ
Решетчатый пространственный узел сборно-разборного пешеходного моста из
перекрестных ферм типа "Новокисловодск" МПК 01 12 /00

116.

(71) ЗАЯВИТЕЛЬ (Указывается полное имя или
наименование (согласно учредительному документу),
место жительство или место нахождения, включая
официальное наименование страны и полный почтовый
адрес)
ОГРН
Уздина Александр Михайлович
Егорова Ольга Александровна
Коваленко Александр Иванович
указанное лицо является
КОД страны по
стандарту
государственным заказчиком
Является
ВОИС
ST. 3
муниципальным заказчиком,
(74) ПРЕДСТАВИТЕЛЬ(И)
ЗАЯВИТЕЛЯ
Указанное(ые)
ниже лицо(а)
исполнитель
Патентным(и)
(если он
Фамилия,
имя,
отчество (если оно имеется)
Факс:
(812)
назначено(назначены)
работ____________________________________
поверенным(и)
установлен)
694-78-10
заявителем(заявителями)
для
ведения
дел
по
________________________
Иным
получению
патента
от
его(их)
имени
в
( указать наименование)
представителе
Федеральной службе по интеллектуальной
исполнителем работ по
государственному
м
собственности, патентам и товарным знакам
муниципальному контракту,
Телефон:
Бланк заявления
ПМ
лист 1
Адрес: 197371 пр Королева д 30 к 1 кв 135 (812) 694-78-10 мои (929)
заказчик работ
186--34-89 ( 952) 356-86-04 [email protected] [email protected]
E-mail:
_________________________________________ [email protected]
_____________________

117.

Срок представительства
Регистрационный (е)
(заполняется в случае назначения
представления доверенности)
иного
представителя
без номер
патентного(ых)
поверенного(ых)
(72) Автор (указывается полное имя)
Полный почтовый
адрес места
жительства,
включающий
официальное
наименование страны и
ее код по стандарту
ВОИС ST. 3
(а)

118.

(921) 788-33-64 дом (812) 376-41-45
ПГУПС: 190031, СПб, Московский пр.
дом 9
т. 768-89-15, (921) 788-33-64
[email protected]
190031 СПб Московский пр 9 ПГУПС (812) 376-41-45
[email protected]
ПГУПС: 190031, СПб, Московский пр.
дом 9
Уздина Александр Михайлович
Егорова Ольга Александровна
190031 СПб Московский пр 9 ПГУПС
197371, СПб , пр Королева 30 к 1 кв
135 (812) 694-78-10
(965) 753 22-02 дом (812) 346-16-84и
Коваленко Александр Иванович
Я Коваленко Александр Иванович
Зам Пред. ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ ИНН
1197371ОГРН
СПб а/я
Газета Земля РОССИИ"
(812) 694-78-10 т/ф: (812) 694-78-10 , Карта СБЕР: 2202 2080
2014000780
1022000000824
Http://t.me/resistance_test
4069 4433, тел привязан (952)-356-86-04 Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Вторая резервная
карта СБЕР 2202 2006 4083 5233 Счет получателя 40817810455030402987 тел привязан (921) 962-67-78,
(981) 739-44-97 [email protected] [email protected] (921) 944-67-10 ( 952) 356-86-04 (929) 186-34-89
___________________________________________
(полное имя)
прошу не упоминать меня как автора при публикации сведений
патента. Подпись автора
ПЕРЕЧЕНЬ ПРИЛАГАЕМЫХ
ДОКУМЕНТОВ:
о заявке
о выдаче
Кол-во л. в Кол-во экз.
стр

119.

описание полезной модели
3
1
формула полезной модели
2
1
чертеж(и) и иные материалы
4
1
реферат
2
1
документ об уплате патентной
пошлины (указать)
1
1
документ, подтверждающий
наличие оснований
для освобождения от уплаты
патентной пошлины

120.

для уменьшения размера патентной
пошлины
для отсрочки уплаты патентной
пошлины
копия первой заявки
(при испрашивании конвенционного
приоритета)
перевод заявки на русский язык
доверенность
другой документ (указать)
Фигуры чертежей, предлагаемые для публикации с рефератом
______________________________________________
(указать)
Бланк заявления ПМ
лист 2

121.

уководителю ФИПС г Москва 125993, Бережковская наб , 30 корп 1 ГСП -3
ЗАЯВЛЕНИЕ Об освобождении от патентной пошлины согласно пункта 13 Положение о пошлине в РФ ветерана боевых
действий ( серия БД № 404894 датат 26 июля 2021 Мистрой России С В Иванова ) Коваленко Александра Ивановича ,инвалида первой
группы по общим заболеваниям
О выдачи патента РФ на изобретение: Решетчатый пространственный узел сборно-разборного пешеходного моста из перекрестных ферм типа
"Новокисловодск" МПК 01 12 /00
Согласно п 13 Положения о пошлинах от уплаты пошлины Федеральный институт промышленной собственности ФМПС освобождается автор полезной модели , являющийся ветераном боевых действий испрашиваемый
патент
http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_82755/df190ef722d41661ade3e070a259dad5aa252656/
От уплаты пошлин, указанных в пункте 12 настоящего Положения,освобождается: физическое лицо, указанное в пункте 12 , настоящего Положения, являющееся ветераном Великой Отечественной войны,
ветераном боевых действий на территории СССР, на территории Российской Федерации и на территориях других государств (далее -ветераны боевых действий); коллектив авторов, испрашивающихпатент на свое имя,
или патентообладателей, каждый из которыхявляется ветераном Великой Отечественной войны, ветераном
Решетчатый пространственный узел сборно-разборного пешеходного моста из перекрестных ферм типа "Новокисловодск" МПК 01 12 /00
Заявление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от патентной пошлины согласно указанных в пункте 12 настоящего Положения, освобождается: физическое лицо, указанное в пункте 12 и пункта 1
статья 296 Налогового кодекса РФ о выдачи патента на изобретение ветеран боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995 гг

122.

Адрес для переписки: 197371, Санкт-Петербург, пр Королева 30 к 1 кв 135 (812) 694-78-10 (921) 962-67-78, (981) 739-44-97

123.

Коваленко Александр Иванович
Зам Пред. ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ ИНН 2014000780
ОГРН 1022000000824 Http://t.me/resistance_test т/ф: (812) 694-78-10 ,
Карта СБЕР: 2202 2080 4069 4433, тел привязан (952) 356-86-04 Счет получателя 40817 810 5 5503
1236845
Вторая резервная карта СБЕР 2202 2006 4083 5233
Счет получателя 40817810455030402987 тел привязан (921) 962-67-78
моб. (929) 186-34-89 [email protected]
[email protected] [email protected]

124.

[email protected] (921) 944-67-10 ( 952) 356-86-04

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

Фигуры решетчатый пространственный узел сборно разборного пешеходного моста из перекрестных ферм
типа Новокисловодск 5 стр

148.

Фиг 3

149.

Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6

150.

Фиг 7

151.

152.

153.

Фиг 14

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

162.

Фиг 17

163.

164.

Фиг 18
) РЕШЕТЧАТЫЙ ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ УЗЕЛ ПОКРЫТИЯ ПЕРЕКРЫТИЯ ИЗ ПЕРЕКРЕСТНЫХ ФЕРМ ТИПА НОВОКИСЛОВОДСК 153753
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12)
(51) МПК
E04B 1/19 (2006.01)
E04B 5/14 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ

165.

Статус: не действует (последнее изменение статуса: 08.10.2024)
Пошлина: учтена за 5 год с 08.10.2018 по 07.10.2019. Патент перешел в общественное
достояние.
(21)(22) Заявка: 2014140496/03, 07.10.2014
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
07.10.2014
Приоритет(ы):
(72) Автор(ы):
Марутян Александр Суренович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Марутян Александр Суренович (RU)
(22) Дата подачи заявки: 07.10.2014
(45) Опубликовано: 27.07.2015 Бюл. № 21
Адрес для переписки:
357746, Ставропольский край, г. Кисловодск, ул. 40 лет Октября, 3, кв. 2. Марутян А.С.
(54) РЕШЕТЧАТЫЙ ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ УЗЕЛ ПОКРЫТИЯ (ПЕРЕКРЫТИЯ) ИЗ ПЕРЕКРЕСТНЫХ ФЕРМ ТИПА "НОВОКИСЛОВОДСК"
(57) Реферат:
Предлагаемое техническое решение относится к области строительства и может быть использовано в решетчатых пространственных ко нструкциях
при возведении перекрытий, покрытий, фасадных систем, каркасов, остовов различных зданий и сооружений. Те хническим результатом предлагаемого
решения является уменьшение трудозатрат изготовления и расхода конструкционного материала, а также расширение компоновочных в озможностей
несущих конструкций и повышение их универсальности. Указанный технический результат достигается тем, что в модулях (блоках) покрытий
(перекрытий) из стержневых перекрестных конструкций, включающих трубчатые прямолинейные элементы поясов и трубчатые зигзагооб разные
элементы раскосных решеток длиной на всю конструкцию или ее отправочную ма рку со сплющенными плоскими концами и участками, узлы
соединений поясов и раскосов, а так же их взаимных пересечений выполнены одинаково при помощи центрально расположенных болтов и одиночных

166.

прижимных шайб. Для покрытий двухскатной, цилиндрической, сферич еской, структурной (кристаллической) или другой формы сплющенные плоские
участки и концы поясных элементов могут иметь двойные симметричные, двойные несимметричные или одиночные гибы.
Предлагаемое техническое решение относится к области
строительства и может быть использовано в решетчатых
пространственных конструкциях при возведении перекрытий,
покрытий, фасадных систем, каркасов, остовов различных
зданий и сооружений.
Известно решение пространственного каркаса из трубчатых
стержней со сплющенными концами в виде плоских
наконечников. Сборку такого каркаса осуществляют путем
последовательной нахлестки наконечников стержней друг на
друга и соответствующего соединения их болтами.
Последовательность нахлестки заключается в том, что каждый

167.

наконечник одним своим краем заведен под предыдущий
наконечник, а другим краем оперт на последующий наконечник
*Хисамов Р.И. Узловое соединение стержней каркаса. Авторское свидетельство №594269, 25.02.1978, бюл. №7+.
Описанное решение отличается многодельностью из-за
большого числа болтов: как минимум, по четыре болта на один
стержень. В нем можно использовать только стержневые
элементы, прерываемые в узлах соединения, а также
необходимо соблюдать повышенную точность изготовления и
монтажа.
Еще одно известное решение представляет собой решетчатую
пространственную конструкцию из трубчатых стержней,
образованную параллельными сетками с пересекающимися
непрерывными поясами, соединенными между собой в узлах

168.

раскосами. В местах пересечения пояса сплющены с
выделением плоских участков, состыкованных друг с другом и с
гнутыми фасонками при помощи центрально расположенных
болтов и прижимных шайб. Концы раскосов также сплющены в
виде плоских наконечников и посредством болтов соединены с
фасонками *Нечаев И.А.,
Шумицкий О.И. Решетчатая пространственная конструкция. Авторское свидетельство №473785, 14.06.1976, бюл. №22+.
Использование в соединительных узлах гнутых фасонок
приводит к повышенному расходу конструкционного материала,
а сложная форма и двойные гибы увеличивают их трудозатраты.
Как и в предыдущем случае, для раскосов можно применять
только стержневые элементы, прерываемые в узлах. При этом

169.

для болтовых соединений раскосов с фасонками необходимо
соблюдать повышенную точность изготовления и монтажа.
Наиболее близким техническим решением (принятым за
прототип) к предлагаемому является пространственная ферма
(конструкция) из трубчатых стержней, образованная поясными
сетками, параллельными друг другу и соединенными между
собой в узлах раскосами. В местах пересечения стержневые
элементы поясов и раскосов одного направления прерываются,
а другого - остаются непрерывными. Стержневые элементы
выполнены со сплющенными концами в виде плоских
наконечников. Кроме того, в местах, делящих по длине их
пополам, они сплющены с выделением плоских участков. При
помощи одиночных гибов плоских наконечников и двойных
гибов средних участков стержневым элементам раскосов

170.

придают V-образную форму. В соединительных узлах,
совпадающих с местами пересечения, прерываемые стержневые
элементы одного направления заводят друг на друга внахлестку
и стыкуют с непрерывными стержневыми элементами другого
направления при помощи центрально расположенных болтов и
сдвоенных пар прижимных шайб *Space truss. - EP 1496166 А1,
12.01.2005, bulletin 2005/02].
Недостаток прототипа заключается в том, что сдвоенные пары
прижимных шайб увеличивают трудозатраты изготовления и
расход конструкционного материала, а их суммарная толщина
является причиной заметных расцентровок в соединительных
узлах. Узловые расцентровки могут привести к
эксцентриситетам, превышающим одну четвертую высоты

171.

поясного элемента. В таких случаях необходимо учитывать
дополнительные
напряжения от моментов, что сопровождается повышением
материалоемкости несущих конструкций.
Кроме того, во всех приведенных решениях трубчатые стержни
со сплющенными плоскими концами и участками при взаимном
пересечении образуют такие же плоские поясные сетки, что
сужает компоновочные возможности несущих конструкций и
снижает их универсальность.
Техническим результатом предлагаемого решения является
уменьшение трудозатрат изготовления и расхода
конструкционного материала, а также расширение

172.

компоновочных возможностей несущих конструкций и
повышение их универсальности.
Указанный технический результат достигается тем, что в
решетчатом пространственном узле покрытия (перекрытия) из
перекрестных ферм, включающем трубчатые прямолинейные
элементы поясов и трубчатые зигзагообразные элементы
раскосных решеток длиной на весь пролет со сплющенными
плоскими концами и участками, соединения поясов и раскосов,
а так же их взаимные пересечения выполнены одинаково при
помощи центрально расположенного болтового крепления и
одиночной прижимной шайбы. Для покрытия двухскатной
формы в ее коньковой зоне сплющенные плоские участки
элемента верхнего пояса одного из пересекающихся
направлений имеют двойные симметричные гибы, а

173.

сплющенные плоские участки элемента нижнего пояса того же
направления - одиночные несимметричные гибы.
Предлагаемое техническое решение достаточно универсально.
Оно позволяет применять элементы полной заводской
готовности из квадратных (ромбических) или круглых (овальных)
труб с болтовыми соединениями на монтаже. При этом узлы
соединений поясов и раскосов, а также их взаимных
пересечений отличаются только количеством соединяемых
элементов. В обоих случаях одиночные прижимные шайбы
оказывают силовое сопротивление изгибу со стороны
растянутых раскосов. Узловые расцентровки, обусловленные
суммарной толщиной одиночных прижимных

174.

шайб и сплющенных элементов трубчатых стержней, приводят
к эксцентриситетам, явно не превышающим одну четвертую
высоты поясного элемента.
Универсальность предлагаемого технического решения
обеспечивает его применение в беспрогонных покрытиях. Для
этого в качестве верхних поясов перекрестных конструкций
одного из направлений вполне достаточно воспользоваться
трубчатыми стержнями квадратного или прямоугольного
сечения без сплющивания. При этом возможны модификации
беспрогонных покрытий, когда прогонно-поясные элементы
чередуются с дополнительными прогонами, делящими ячейки
перекрестной системы в уровне верхних поясов пополам. В
качестве примера таких модификаций можно привести
двухскатное покрытие, где для формирования конька

175.

сплющенные плоские участки верхних поясов одного из
направлений имеют двойные симметричные гибы. При этом в
соответствующих сплющенных плоских участках нижних поясов
вполне достаточно иметь одиночные гибы. Здесь прижимные
шайбы со стороны растянутых раскосов необходимо дополнить
такими же шайбами со стороны отогнутых панелей нижних
(растянутых) поясов.
С не меньшей эффективностью предлагаемое техническое
решение можно реализовать и в других пространственных
модификациях (диагонально-перекрестных, цилиндрических,
сферических, структурных).
Предлагаемое техническое решение поясняется графическими
материалами, где на фиг. 1 показана схема ортогональной

176.

системы перекрестных ферм в собранном виде; на фиг. 2 - схема
ортогональной системы перекрестных ферм в разобранном
виде; на фиг. 3 приведен узел соединения верхнего пояса и
раскосов фермы из квадратных (ромбических) труб; на фиг. 4 узел соединения верхних поясов и раскосов ферм из квадратных
(ромбических) труб, а также их взаимного пересечения; на фиг. 5
- узел соединения верхнего пояса и раскосов фермы из круглых
(овальных) труб; на фиг. 6 - узел соединения верхних поясов и
раскосов ферм из
круглых (овальных) труб, а также их взаимного пересечения; на
фиг. 7 представлен узел соединения верхних поясов и раскосов
ферм, а также их взаимного пересечения для случая
беспрогонного покрытия; на фиг. 8 приведена схема
ортогональной системы перекрестных ферм для случая

177.

двухскатного покрытия; на фиг. 9 изображен узел соединения
прогона, верхнего пояса и раскосов фермы при симметричных
двойных гибах раскосов и верхнего пояса (коньковый узел); на
фиг. 10 - узел соединения нижнего пояса и раскосов фермы при
несимметричных двойных гибах раскосов и одиночном гибе
нижнего пояса; на фиг. 11 показана схема диагональной системы
перекрестных ферм; на фиг. 12 - схема стержневых
перекрестных конструкций для случая цилиндрической формы
покрытия; на фиг. 13 - схема стержневых перекрестных
конструкций для случая сферической формы покрытия; на фиг.
14 приведена схема структурной конструкции покрытия
(перекрытия); на фиг. 15 - снимок фрагмента структурной
конструкции из пластмассовых трубчатых элементов; на фиг. 16 снимок структурных конструкций покрытия из унифицированных

178.

стержневых и узловых элементов системы МАРХИ,
«Кисловодск».
Предлагаемый решетчатый пространственный узел покрытия
(перекрытия) из перекрестных ферм, выполненных с
применением квадратных (ромбических) или круглых (овальных)
труб, включает прямолинейные верхние (сжатые) пояса 1 и
нижние (растянутые) пояса 2, а также зигзагообразные
раскосные решетки 3 между ними. Пояса 1, 2 и решетки 3
длиной на всю конструкцию или ее отправочную марку
выполнены со сплющенными плоскими концами и участками в
местах узловых соединений и взаимных пересечений. Раскосные
решетки 3 имеют зигзагообразную форму за счет симметричных
двойных гибов сплющенных плоских участков и одиночных
гибов сплющенных плоских концов. Монтаж конструкций

179.

начинают с раскладки нижних поясов 2 одного из
пересекающихся направлений, по ним раскладывают такие же
пояса 2
другого направления. На образованную сетку нижних поясов в
той же очередности устанавливают решетки 3. Собирают
резьбовые крепления нижних узловых соединений и взаимных
пересечений, состоящих из центрально расположенных болтов 4
с полными комплектами шайб и гаек, а также прижимных шайб
5 со стороны раскосов решеток. Соблюдая принятую
последовательность монтажа, на верхних узлах соединений и
пересечений решеток 3 устанавливают верхние пояса 1.
Собирают резьбовые крепления верхних узловых соединений и
взаимных пересечений, которые ничем не отличаются от
нижних. После выверки смонтированных конструкций

180.

затягивают болтовые крепления против хода или по ходу
часовой стрелки, начиная с центральных и последовательно
завершая периферийными.
В конструкциях беспрогонных покрытий верхние пояса 6
одного из пересекающихся направлений выполняют без
сплющивания квадратных или прямоугольных труб.
Последовательность монтажа таких конструкций должна
обеспечивать расположение поясов 6 поверх поясов 1. При этом
узловые соединения и взаимные пересечения, а также цепочка
технологических операций по их выполнению остаются
прежними.
Конструкции двухскатных покрытий в одном из
пересекающихся направлений имеют коньковые узлы и

181.

содержат верхние пояса 7, нижние пояса 8, раскосные решетки 9
между ними. Коньковый узел выполняют при помощи
симметричных двойных гибов сплющенного плоского участка в
середине верхнего пояса 7. При этом нижний пояс 8 может
иметь одиночные гибы в двух средних сплющенных плоских
участках, а раскосная решетка 9 - несимметричные двойные
гибы в двух нижних средних сплющенных плоских участках. В
коньковых узлах возможно опирание прогонов 10, выполненных
из квадратных или прямоугольных труб. Эти прогоны могут
чередоваться с прогонно-поясными элементами 6, деля ячейки
перекрестной системы в уровне верхних поясов пополам. Здесь
также узловые соединения и взаимные пересечения, а также
цепочка технологических операций по их выполнению остаются
прежними.

182.

По образцу двухскатного варианта можно скомпоновать
покрытие цилиндрической формы, если конструкциям одного из
пересекающихся направлений придать арочное очертание. При
использовании конструкций арочного очертания в обоих
пересекающихся направлениях форма покрытия становится
сферической. Пояса и раскосные решетки перекрестных
конструкций покрытий (перекрытий) можно развернуть
диагонально. С расположением раскосных решеток диагонально
относительно поясных сеток формируется структурная
(кристаллическая) конструкция.
Как видно, предлагаемое техническое решение позволяет
компоновать пространственные модификации покрытий и
перекрытий из стержневых перекрестных конструкций,
собираемых из длинномерных трубчатых поясов и цельных,

183.

таких же по длине раскосных решеток с бесфасоночными
соединениями на болтах без заводской и монтажной сварки. Их
целесообразно унифицировать на все протяжение пролета,
исходя из того, что в настоящее время практика проектирования
малопролетных легких металлоконструкций комплектной
поставки подтверждает спрос на них в зданиях и сооружениях
различного назначения *1. Копытов М.М., Матвеев А.В. Легкие
металлоконструкции из пятигранных труб. - Томск: STT, 2007. 124 с.; 2. Марутян А.С. Проектирование легких
металлоконструкций из перекрестных систем, включая модули
типа «Пятигорск». - Пятигорск: СКФУ, 2013. - 436 с.+. Так, модули
(блоки) покрытий (перекрытий) из перекрестных ферм типа
«Пятигорск», имеющие габариты в пределах 6×6…12×12 м,
изготавливают цельносварными. Однако и здесь достаточно

184.

часто встречаются случаи, когда сборно-разборные конструкции
с болтовыми соединениями более предпочтительны. Весьма
распространенные структурные модули (секции) покрытий
системы МАРХИ, «Кисловодск» собирают на болтах, количество
которых в одном узле может доходить до 8…10. Эти болты в
заводских условиях закрепляют при помощи торцевых сварных
деталей в унифицированных стержневых элементах поясов и
раскосов *ТУ 5285-001-47543297-09. Стержни и узловые
элементы системы
МАРХИ. - М.: ООО НПЦ «Виктория», 2009. 60 с.+. В
предлагаемых конструкциях один центрально распложенный
узловой болт соединяет до 8 стержневых элементов. И такие
конструкции могут найти ту область рационального применения,

185.

где модули «Кисловодск» менее эффективны из-за своих
крупных габаритов.
Таким образом, предлагаемое техническое решение
реализуемо в конструкциях, которые вероятно найдут свою
нишу в ряду между модулями «Кисловодск» и «Пятигорск».
Поэтому представляется целесообразным и полезным
приступить к проекту их опытных проработок под рабочим
названием решетчатый пространственный узел покрытия
(перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск».
Сделать это можно на базе Пятигорского филиала СевероКавказского федерального университета и Кисловодского завода
металлических конструкций.
Формула полезной модели

186.

Решетчатый пространственный узел покрытия (перекрытия) из
перекрестных ферм, включающий трубчатые прямолинейные
элементы поясов и трубчатые зигзагообразные элементы
раскосных решеток длиной на весь пролет со сплющенными
плоскими концами и участками, отличающийся тем, что
соединения поясов и раскосов, а также их взаимные
пересечения выполнены одинаково при помощи центрально
расположенного болтового крепления и одиночной прижимной
шайбы, причем для покрытия двухскатной формы в ее
коньковой зоне сплющенные плоские участки элемента верхнего
пояса одного из пересекающихся направлений имеют двойные
симметричные гибы, а сплющенные плоские участки элемента
нижнего пояса того же направления - одиночные
несимметричные гибы.

187.

188.

189.

190.

191.

192.

193.

Фиг 19
СПОСОБ СБОРКИ ПОКРЫТИЯ ПЕРЕКРЫТИЯ) ИЗ ПЕРЕКРЕСТНЫХ ФЕРМ 2656299

194.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
(13)
C1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12)
(51) МПК
E04B 5/14 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 01.02.2023)
Пошлина: Возможность восстановления: нет.
(52) СПК

195.

E04B 5/14 (2018.02)
(21)(22) Заявка: 2017127415, 31.07.2017
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
31.07.2017
Дата регистрации:
04.06.2018
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 31.07.2017
(45) Опубликовано: 04.06.2018 Бюл. № 16
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2485257 C1, 20.06.2013. RU 117944
U1, 10.07.2012. US 3477189 A, 20.02.1967. SU 1206410 A1, 23.01.1986.
Адрес для переписки:
357746, Ставропольский край, г. Кисловодск, ул. 40 лет Октября, 3, кв. 2, Марутян А.С.
(54) СПОСОБ СБОРКИ ПОКРЫТИЯ (ПЕРЕКРЫТИЯ) ИЗ ПЕРЕКРЕСТНЫХ ФЕРМ
(57) Реферат:
(72) Автор(ы):
Марутян Александр Суренович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Марутян Александр Суренович (RU)

196.

Изобретение относится к области строительства, а именно к способу сборки пространственного покрытия или перекрытия из перекрестных ферм.
Техническим результатом изобретения является уменьшение трудоемкости монтажа. Способ сборки покрытия (перекрытия) из перекрес тных ферм
включает установку одинаковых ферм с доборными стойками решеток в узлах пересечения ферм (угловых, контурных и внутренних), а также
неразрезными прогонами, делящими все ячейки перекрестной системы пополам. Монтируемые фермы одного из направлений с монтажным и окнами в
верхних (сжатых) поясах подвешивают при помощи траверсы в перевернутом виде за нижние пояса установленных ферм другого направления и
разворачивают в проектное положение. В качестве траверсы используют прогон, который после сборки очередной фермы устанавливаю т посередине
ячеек перекрестной системы. 8 ил.
Предлагаемое техническое решение относится к строительству
и предназначено для возведения пространственных покрытий
(перекрытий) зданий и сооружений из перекрестных ферм.
Известна пространственная несущая конструкция покрытий
зданий и сооружений, включающая систему перекрестных ферм,
в которой верхние и нижние пояса ферм одного направления
расположены над одноименными поясами ферм другого
направления. Фермы одного направления могут служить при
монтаже опорными конструкциями, а другого - устанавливаться

197.

на последних в точках пересечения раскосов, где
предусмотрены специальные опорные плитки-столики, причем в
этих же точках перекрестные фермы взаимодействуют и при
эксплуатационной нагрузке. Для того чтобы реализовать такой
монтаж, в местах пересечения ферм предусмотрены съемные
вставки в поясах: верхних - у опорных ферм и нижних - в
установленных на них. После установки вышележащих ферм
скрепляют опорные плитки, замыкают разрывы поясов и
соединяют пересекающиеся пояса между собой для их взаимной
развязки из плоскости ферм *Беспалов С.М., Долгинов Е.С., Фукс
О.М. Пространственная несущая конструкция покрытия зданий и
сооружений. - Авторское свидетельство №608897, 16.05.1978,
бюл. №20+.

198.

Основной недостаток известного решения состоит в
прерывании сжатых и растянутых поясов монтажными окнами.
При этом монтажные стыки размещены в самых напряженных
местах конструкции, из-за чего специальные вставки и накладки
должны восполнить сечения поясных элементов, что приводит к
перерасходу материала и увеличению количества
соединительных болтов и сварки.
Еще одно известное решение представляет собой
пространственную несущую конструкцию покрытия зданий и
сооружений, включающую систему перекрестных ферм, в
которой верхние и нижние пояса ферм одного направления
расположены над одноименными поясами ферм другого
направления. Узлы перекрестных ферм совмещены по
вертикали, а раскосы решетки вышележащей фермы в узлах

199.

смещены от оси на ширину верхнего пояса нижележащей
фермы. Причем нижние пояса вышележащих ферм выполнены
съемными, а фермы соединены через верхние пояса *Аденский
В.А., Гринберг М.Л., Прицкер А.Я., Шимановский В.Н., Трофимов
В.И., Штепа Б.А. Пространственная решетчатая несущая
конструкция. - Авторское свидетельство №964083, 07.10.1982,
бюл. №37+.
Недостатком такого известного решения является сложность
пропуска всех съемных поясов ферм одного направления сквозь
все фермы другого направления с последующей сваркой не
только узлов пересечения ферм, но и узлов прикрепления
стержневых элементов решеток к съемным поясам, что
увеличивает трудоемкость монтажа. При этом в стержневой
системе несущей конструкции узлов прикрепления гораздо

200.

больше, чем узлов пересечения, что так же негативно влияет на
трудоемкость монтажа. Перекрестные фермы одного
направления отличаются от таких же ферм другого направления
как съемными поясами, так и решетками, раскосы которых в
узлах пересечения смещены на ширину поясов, что приводит к
снижению степени унификации несущих конструкций и
сопровождается ростом трудоемкости их изготовления.
Наиболее близким к предлагаемому (принятым в качестве
прототипа) является техническое решение, представляющее
собой способ сборки покрытия из перекрестных ферм,
включающий установку ферм первого направления с
параллелограммной решеткой и пропуск через их межпоясной
зазор ферм второго направления с внешней высотой сечения
больше, чем этот зазор. Сквозь такой зазор фермы пропускают в

201.

наклонном виде и разворачивают до проектного положения с
распором поясов ферм первого направления, вызывая тем
самым удлинение диагонали параллелограммной решетки и
строительный подъем ферм покрытия *Хисамов Р.И., Наумов
А.К., Котлов В.Г. Способ сборки покрытия из перекрестных ферм.
- Авторское свидетельство №1206410, 23.01.1986, бюл. №3+.
Недостаток прототипа проявляется в том, что пропуск
перекрестных ферм одного направления в наклонном виде
сквозь перекрестные фермы другого направления не менее
сложно и трудоемко, чем пропуск съемных поясов.
Дополнительные трудности связаны с разворотом монтируемых
ферм из наклонной позиции в проектное положение, при
котором для распора поясов ферм другого направления
необходимо прикладывать определенное усилие. Кроме того,

202.

реализация описываемого способа сборки покрытия из
перекрестных ферм требует повышенной точности их расчета,
проектирования, изготовления и монтажа.
Техническим результатом предлагаемого решения является
упрощение сборки покрытия (перекрытия) из перекрестных
ферм и уменьшение трудоемкости их монтажа.
Указанный технический результат достигается тем, что в
способе сборки покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм,
включающем установку одинаковых ферм с доборными
стойками решеток в узлах пересечения ферм (угловых,
контурных и внутренних), а также неразрезными прогонами,
делящими все ячейки перекрестной системы пополам,
монтируемые фермы одного из направлений с монтажными

203.

окнами в верхних (сжатых) поясах подвешивают при помощи
траверсы в перевернутом виде за нижние пояса установленных
ферм другого направления и разворачивают в проектное
положение. В качестве траверсы используют прогон, который
после сборки очередной фермы устанавливают посередине
ячеек перекрестной системы.
Предлагаемый способ сборки перекрестных ферм имеет
достаточно универсальное техническое решение для монтажа
несущих конструкций как покрытий, так и перекрытий. При этом
по аналогии с прототипом перекрестные фермы могут быть
деревянными с узловыми соединениями на металлических
зубчатых пластинах. С не меньшей эффективностью его можно
использовать в модулях (блоках) покрытий и перекрытий из
перекрестных ферм типа «Пятигорск» с применением

204.

прямоугольных труб (замкнутых гнутосварных профилей) *1.
Марутян А.С., Кобалия Т. Л. Модуль (блок) покрытия
(перекрытия) из перекрестных ферм типа «Пятигорск». - Патент
№117944, 10.07.2012, бюл. №19; 2. Марутян А.С., Кобалия Т.Л.,
Боков С.А., Ковалев Д.А., Глухов С.А. Пространственная
решетчатая несущая конструкция. - Патент №2485257,
20.06.2013, бюл. №17+.
Предлагаемое техническое решение поясняется графическими
материалами, где на фиг. 1 изображена схема сборки покрытия
(перекрытия) из перекрестных ферм с монтируемой фермой,
снабженной монтажными окнами и подготовленной к
вертикальной транспортировке с использованием прогона в
качестве траверсы; на фиг. 2 - то же во время подъема
монтируемой фермы в перевернутом виде; на фиг. 3 - то же во

205.

время подвески монтируемой фермы в перевернутом виде
через траверсу за нижние пояса установленных ферм другого
направления; на фиг. 4 - то же во время разворота монтируемой
фермы из перевернутой позиции в проектное положение; на
фиг. 5 - то же во время закрепления монтируемой фермы в
проектном положении; на фиг. 6 приведена схема собранного
каркаса покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм; на фиг. 7
представлена аксонометрия узла пересечения ферм с
монтажным окном, его вставкой и стойкой решеток в
разобранном виде; на фиг. 8 показан снимок того же узла без
вставки и стойки.
Предлагаемый способ сборки покрытия или перекрытия из
перекрестных ферм включает установку одинаковых ферм 1 с
доборными стойками решеток 2 в угловых, контурных и

206.

внутренних узлах пересечения, а также неразрезными
прогонами 3, делящими все ячейки перекрестной системы
пополам. Верхние и нижние пояса ферм 1 в узлах пересечения
расположены поэтажно, из-за чего доборные стойки 2 короче
рядовых стоек решеток на высоту поясных элементов.
Неразрезные прогоны 3 расположены в одном направлении и
оперты на верхние пояса ферм 1 таким образом, чтобы с
верхними поясами ферм 1 другого направления сформировать
опорную плоскость (или поверхность) для ограждающих
конструкций. После установки опорных конструкций, коими
являются угловые колонны, их обвязывают фермами 1. При
количестве ячеек перекрестной системы 2×2 фермы 1 по контуру
оставляют одиночными, а при количестве ячеек 3×3 - их
сдваивают. Затем на контурные фермы устанавливают

207.

внутренние фермы 1 одного направления. В верхних (сжатых)
поясах внутренних ферм 1 другого направления при помощи
двойных прямых резов выполняют монтажные окна 4, габариты
которых определяют с учетом ширины поперечного сечения
ферм 1 и минимизации трудоемкости их сборки. Для
вертикальной транспортировки фермы 1 с монтажными окнами
4 узлы ее нижнего пояса при помощи такелажных цепей 5
соединяют с прогоном 3, как с монтажной траверсой.
Такелажные цепи 5 выполняют соединения в форме восьмерок,
верхние петли которых плотно затянуты вокруг прогона 3, а
нижние - обхватывают узлы пояса с определенными люфтами,
достаточными для линейных и угловых перемещений
монтируемой фермы при ее установке в проектное положение.
При помощи прогона 3 и крана с его стропами 6 монтируемую

208.

ферму приводят в вертикальное положение и в перевернутой
позиции поднимают до низа нижних поясов установленных
ферм другого направления. Применив еще один комплект
такелажных цепей, прогон 3 подвешивают за нижние пояса
установленных ферм с таким расчетом, чтобы разворот
монтируемой фермы 1 из перевернутой позиции привел ее в
проектное положение. Для этого разворота стропы крана 6
закрепляют за верхний пояс, монтажные окна которого
пропускают сквозь монтируемую ферму нижние пояса и решетки
установленных ферм другого направления. После разворота
фермы 1 и приведения ее в проектное положение заваривают
вставки монтажных окон, устанавливают доборные стойки
решеток 2 и обваривают соединительные узлы ферм. Прогон 3,
использованный в качестве монтажной траверсы, демонтируют

209.

и размещают по проекту на верхних поясах установленных ферм
другого направления.
Положительным эффектом предлагаемого решения можно
признать не только упрощение сборки покрытия (перекрытия) из
перекрестных ферм и уменьшение трудоемкости их монтажа, но
и ту гибкость, которая достаточно заметна при его
использовании совместно с новым способом изготовления
монтируемых конструкций *Марутян А.С. Способ изготовления
решетчатых конструкций из трубчатых (гнутосварных) профилей.
- Патент №2600887, 27.10.2016, бюл. №30+. Такой подход
обеспечивает существенное снижение материальных и трудовых
затрат за счет того, что его реализация в значительной мере
основана на современном компактном оборудовании (в первую
очередь сварочном) и соответствующей квалификации тех, кто

210.

на нем работает как в цеховых, так и построечных условиях.
Продолжающаяся модернизация самих конструкций и способов
их изготовления, сборки (монтажа) обеспечивает им
определенный спрос в нестабильных условиях современной
конъюнктуры.
Формула изобретения
Способ сборки покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм,
включающий установку одинаковых ферм с доборными
стойками решеток в узлах пересечения ферм, а также
неразрезными прогонами, делящими все ячейки перекрестной
системы пополам, отличающийся тем, что монтируемые фермы
одного из направлений с монтажными окнами в верхних
(сжатых) поясах подвешивают при помощи траверсы в

211.

перевернутом виде за нижние пояса установленных ферм
другого направления и разворачивают в проектное положение,
при этом в качестве траверсы используют прогон, который после
сборки очередной фермы устанавливают посередине ячеек
перекрестной системы.

212.

213.

214.

215.

216.

УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ 167977
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(12)
(51) МПК
E04B 1/98 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: может прекратить свое действие (последнее изменение статуса: 09.07.2024)
Пошлина: учтена за 8 год с 09.07.2023 по 08.07.2024. Установленный срок для уплаты
пошлины за 9 год: с 09.07.2023 по 08.07.2024. При уплате пошлины за 9 год в

217.

дополнительный 6-месячный срок с 09.07.2024 по 08.01.2025 размер пошлины
увеличивается на 50%.
(21)(22) Заявка: 2016127776, 08.07.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
08.07.2016
(72) Автор(ы):
Шульман Станислав Александрович (RU),
Дворкин Наум Яковлевич (RU),
Слуцкая Маргарита Николаевна (RU),
Приоритет(ы):
Уздин Александр Моисеевич (RU),
(22) Дата подачи заявки: 08.07.2016
(45) Опубликовано: 13.01.2017 Бюл. № 2
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 65055 U1, 27.07.2007. RU 148122 U1, 27.11.2014.
Нестерова Ольга Павловна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Общество с ограниченной ответственностью "СК Стройкомпле
SU 1071836 A1, 07.02.1984. RU 2427693 C1, 27.08.2011. RU 2369693 C1, 10.10.2009.
Адрес для переписки:
192242, Санкт-Петербург, п/о 242, а/я 30, Шульману С.А.
(54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к строительству, в частности к строительству в сейсмических районах. Технический результат - повышение надежности
устройства. Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий содержит основание (1), упор в виде штока (2) с шарниро м (3), снабженного
упорной диафрагмой (4), тарельчатые пружины (5), помещенные с обеих сторон упорной диафрагмы (4) в стакане 6, снабженном внешне й резьбой (7),
на который навинчен регулировочный стакан (8) с контргайкой (9). К днищу стакана (6) жестко прикреплен второй шток ( 10) с шарниром (11),
упирающимся в основание (12). Тарельчатые пружины (5) предварительно напряжены и могут иметь различную жесткость с разных сто рон упорной

218.

диафрагмы
(4).
Шарниры
(3)
и
(11)
штоков
(2)
и
(10)
могут
быть
выполнены
шаровыми.
3
з.п.
Полезная модель относится к строительству, в частности к
строительству в сейсмических районах.
ф -лы,1
ил.

219.

Известно устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий - амортизатор, включающий корпус с упором на
внутренней поверхности, установленные в нем стержень с ухом,
размещенные на стержне распорные втулки, установленные в
последних упругоэластичные демпферы, размещенные между
ними упорные шайбы и вилку, установленную в корпусе со
стороны свободного конца стержня, он снабжен
установленными на стержне двумя наборами тарельчатых
пружин, один из которых размещен с зазором относительно
торца корпуса между последним и распоркой втулкой, а другой с зазором относительно торца вилки между последней и
распоркой втулкой, причем большие основания тарельчатых
пружин обращены соответственно к торцам корпуса и вилки (RU
№2079020, F16F 3/10, 16.04.1990).

220.

Недостатком данного устройства является низкая надежность
из-за наличия зазоров внутри устройства и возможности
истирания торцов корпуса и вилки основаниями тарельчатых
пружин при эксплуатации.
Известно устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий - сборный резинометаллический амортизатор с
осевым ограничителем, содержащий основание, две опорные
резиновые втулки, фторопластовую прокладку, установленную
между ограничительным стержнем и опорными резиновыми
втулками, упорные резиновые втулки, стальные тарелки,
фторопластовые прокладки, установленные между стальными
тарелками и между верхней и нижней гранями промежуточного
корпуса или лапы оборудования, впрессованные в лапу
оборудования или в отверстие промежуточного корпуса,

221.

защитное полиуретановое кольцо, ограничительный стержень
для повышения нагрузочных способностей жестко закреплен в
основании (RU №2358167, F16F 7/00, F16F 1/36, F16F 13/04, F16F
15/08, B63H 21/30, 10.06.2009).
Недостатком данного устройства является низкая надежность
из-за использования в нем наряду с металлическими
элементами различных синтетических материалов с разными
физико-механическими свойствами и разной долговечностью.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемой
полезной модели является амортизатор универсальный
тарельчатый (RU №65055, D06B 3/18, 27.07.2007), содержащий
основание, тарельчатые пружины, опорно-дистанционные
кольца, упор и демпфер в виде набора резиновых колец,

222.

выполненных из материалов различной твердости,
уменьшающейся от основания к упору, причем материал колец
имеет твердость HS от 50 до 80 ед. по Шору А.
Недостатками данного устройства являются ограниченная
область применения и недостаточная надежность и
долговечность в связи с использованием резиновых колец.
Задача полезной модели состоит в повышении надежности
устройства за счет упругой деформации тарельчатых пружин и
расширении области использования устройства в строительстве
в сейсмических районах.
Технический результат достигается тем, что в устройстве для
гашения ударных и вибрационных воздействий, содержащем
основания, упор и тарельчатые пружины, размещенные в

223.

стакане, упор выполнен в виде штока с шарниром и снабжен
упорной диафрагмой, а стакан имеет внешнюю резьбу, на
которую навинчен регулировочный стакан с контргайкой,
тарельчатые пружины размещены в стакане с обеих сторон
упорной диафрагмы, а к днищу стакана жестко прикреплен
второй шток с шарниром, упирающимся в основание.
Тарельчатые пружины с разных сторон упорной диафрагмы
могут иметь различную жесткость и предварительно напряжены.
Шарниры штоков могут быть выполнены шаровыми.
Полезная модель поясняется чертежом, на котором
представлено устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий в разрезе.

224.

Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий
содержит основание 1, упор в виде штока 2 с шарниром 3,
снабженного упорной диафрагмой 4, тарельчатые пружины 5,
помещенные с обеих сторон упорной диафрагмы 4 в стакане 6,
снабженном внешней резьбой 7, на который навинчен
регулировочный стакан 8 с контргайкой 9. К днищу стакана 6
жестко прикреплен второй шток 10 с шарниром 11,
упирающимся в основание 12. Тарельчатые пружины 5
предварительно напряжены и могут иметь различную жесткость
с разных сторон упорной диафрагмы 4. Шарниры 3 и 11 штоков 2
и 10 могут быть выполнены шаровыми.
Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий
работает следующим образом. Устройство размещается между
источником ударных и вибрационных воздействий и

225.

защищаемой конструкцией, к которым жестко прикрепляются
основания 1 и 12. Благодаря наличию шарниров 3 и 11 у штоков
2 и 10, силовые, а именно вибрационные и ударные,
воздействия ориентированы вдоль устройства. Если воздействия
имеют двухосное направление, шарниры 3 и 11 выполняются
шаровыми. Предварительно размещенным в стакане 6
тарельчатым пружинам 5 с помощью регулировочного стакана 8,
завинчиваемого по резьбе 7, задается расчетное обжатие на
величину 0.1-0.8 несущей способности пружин. Усилие
предварительного обжатия фиксируется контргайкой 8. Гашение
вибрационных и ударных воздействий обеспечивается в упругой
стадии, причем тарельчатые пружины 5, помещенные с обеих
сторон упорной диафрагмы 4, работают в противофазе, в
зависимости от направления внешнего воздействия. При

226.

внешних воздействиях, различных по величине в
противоположных направлениях, тарельчатые пружины 5 с
левой и правой сторон упорной диафрагмы 4 могут иметь
различную жесткость.
По сравнению с прототипом данное устройство обладает
повышенной надежностью за счет упругой деформации
тарельчатых пружин, размещаемых в стакане и упирающихся в
днище стакана и упорную диафрагму. Расположение пружин с
двух сторон упорной диафрагмы позволяет избежать ударов в
первый момент появления ударных и вибрационных
воздействий.
Формула полезной модели

227.

1. Устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий, содержащее основания, упор и тарельчатые
пружины, размещенные в стакане, отличающееся тем, что упор
выполнен в виде штока с шарниром и снабжен упорной
диафрагмой, а стакан имеет внешнюю резьбу, на которую
навинчен регулировочный стакан с контргайкой, тарельчатые
пружины размещены в стакане с обеих сторон упорной
диафрагмы, а к днищу стакана жестко прикреплен второй шток с
шарниром, упирающимся в основание.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что тарельчатые
пружины с разных сторон упорной диафрагмы имеют различную
жесткость.

228.

3. Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся тем, что тарельчатые
пружины предварительно напряжены.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что шарниры штоков
выполнены шаровыми.

229.

230.

Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием
сдвигоустойчивых и легкосбрасываемых соединений использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной
сейсмической энергии RU 2010136749 МПК E04 C 2/00
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(13)

231.

U
(12)
ДЕЛОПРОИЗВОДСТВО ПО ЗАЯВКЕ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Состояние делопроизводства: Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 30.05.2012)
(21)(22) Заявка: 2010135746, 26.08.2010
Выдан патент № 102 160
Делопроизводство
Исходящая корреспонденция
Входящая
Уведомление о зачете пошлины
22.12.2010
Решение о выдаче патента
18.10.2010
Уведомление о поступлении документов заявки
30.08.2010
Платежный документ

232.

Платежный документ
https://patents.s3.yandex.net/RU2010136746A_20130120.pdf
СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(19)
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
(51)
МПК
E04C 2/00(2006.01)
(21)(22)
Заявка:
2010136746/03, 2010.09.01
(22)
Дата подачи заявки: 2010.09.01
(45)
Опубликовано: 2013.01.20
(71)
Заявители:
Открытое акционерное общество "Теплант" (RU)
(72)
Авторы:
Подгорный Олег Александрович (RU)
Акифьев Александр Анатольевич (RU)
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU)
Родионов Владимир Викторович (RU)

233.

Гусев Михаил Владимирович (RU)
Коваленко Александр Иванович (RU)
Реферат
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного
давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной
или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают
изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с
сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм,
т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания,
уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут
монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального
перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное
перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне
прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых
«сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике
разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Способ защиты здания и сооружения при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легкосбрасываемых соединений
https://ppt-online.org/819792
Способ защиты здания и сооружения при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легкосбрасываемых соединений
https://ppt-online.org/823085
Приложение: изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ № 2010136746, 165076, 1143895, 1168755, 1174616, 1760020, 2550777, 8588604 проф дтн ПГУПС Уздина А М
Dogovor grafik na razrabotku tipovix konstruktsiy bistrovozvodimix bistrosobiraemix mostov 679 str.docx

234.

https://disk.yandex.ru/d/hp54xIFifDbkTQ
Dogovor grafik na razrabotku tipovix konstruktsiy bistrovozvodimix bistrosobiraemix mostov 679 str
https://studylib.ru/doc/6392499/dogovor-grafik-na-raz.....
https://mega.nz/file/WdgDwJqL#DVDdXn1KeCbuvXCHs9HDJUU..
https://mega.nz/file/6MhgGTbQ#rqdfNXbBsRrA8njlcXd2_DF..
https://ibb.co/YPtg70S https://ibb.co/album/MyJ64R
SPBGASU Predlojeniya dogovor grafik na razrabotku alboma SHIFR 1010-2c.94 vipusk 0-2 konstruktsiy 439
https://ppt-online.org/1314283
Большое спасибо!
Отправленное 06.03.2023 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9900225 будет доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента
Российской Федерации зарегистрировано в течение трех дней.
Президенту Российской Федерации
:
Фамилия, имя, отчество: Мажиев Хасан Нажоевич
Организация: Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780
Адрес электронной почты: [email protected]
Телефон: 8126947810
Тип: обращение
Текст
Редакция газеты Армия Защитников Отечества направляет в Минстрой договор на 500 тр аванс на 250 на разработку типового альбома сборно разборных
армейских переправ мостов Прошу оказать помощь
Отправлено: 6 марта 2023 года, 06:27
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации поступило на почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с обращениями граждан.
Номер Вашего обращения 2083831.
Закрыть
Лайк
Показать список поделившихся
https://vk.com/wall782713716_632
Конструктивные решения обеспечение демпфирующей сейсмоизоляции и взрывобезопасности железнодорожных мостов, с использованием антисейсмических
демпфирующих связей Кагановского и их программная реализация в SCAD Office аварийно- расчетной ситуации для исключения прогрессирующего обрушения от
особых воздействий по изобретениям №№ 2193635, 2406798,1143895, 1168755, 1174616,165076 «Опора сейсмостойкая»

235.

https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/uploads/Abstract/20201107225951_LIIZHT_Design_solutions_providing_damping_seismic_isolation
_and_explosion_safety_of_railway_bridges_using_anti-seismic_Damping_Kaganovsky_85_str.pdf
https://ru.scribd.com/document/483344408/SPBGASU-Design-Solutions-Providing-Damping-Seismic-Isolation-and-Explosion-Safety-of-Railway-Bridges-Using-Anti-seismicDamping-Kaganovsky-225-Str
https://yadi.sk/d/1YEaMxuoV-gYJQ https://ppt-online.org/827045
https://dzen.ru/a/X6cr3rH7zy4jnKp9
https://yandex.ru/patents/doc/SU1143895A1_19850307
Болтовое соединение
(19)
SU
(11)
1 143 895
(13)
A1
(51)
МПК

236.

F16B 5/02(2006.01)
F16B 35/04(2006.01)
(21)(22)
Заявка:
3661763, 1983.11.11
(22)
Дата подачи заявки: 1983.11.11
(45)
Опубликовано: 1985.03.07
(72)
Авторы:
САВЕЛЬЕВ ВЛАДИМИР НИКОЛАЕВИЧ
УЗДИН АЛЕКСАНДР МОИСЕЕВИЧ
ХУСИД РАИСА ГРИГОРЬЕВНА
(56)
Документы, цитированные в отчёте о поиске:
1. Патент CШA № 3692341, кл. F 16 В 5/00, 1972. 2. «Cтроитель ая механика и расчет сооружений, 1975, №2, с. 40-44 (прототип).
Иллюстрации3

237.

https://patentimages.storage.googleapis.com/2a/50/f5/ea3747d03b46fb/SU1168755A1.pdf
Болтовое соединение
Landscapes
Connection Of Plates
Show more

238.

SU1168755A1
USSR - Soviet Union
Download PDF Find Prior Art Similar
Other languages
English
Inventor
Vladimir N Savelev
Aleksandr M Uzdin
Raisa G Khusid
Worldwide applications
1983 SU
Application SU833687682A events
1983-11-11
Application filed by Nii Mostov
1983-11-11
Priority to SU833687682A

239.

1985-07-23
Application granted
1985-07-23
Publication of SU1168755A1
Info
Cited by (1)
Similar documents
Priority and Related Applications
External links
Espacenet
Global Dossier
Discuss
Description
Изобретение относится к болтовым фрикционным соединениям, подверженным действию интенсивных динамических
нагрузок.

240.

Целью изобретения является повы- 5 шение надежности соединения путем обеспечения многокаскадного демпфирования
при динамических нагрузках.
Для достижения этой цели в болтовом соединении, содержащем несколько Ю пдследовательно соединенных пакетов
деталей с овальными отверстиями, большие оси которых расположены вдоль оси соединения по линии нагрузки, и
крепежные элементы, установленные в 15 эти отверстия, диаметр крепежных элементов в каждом последующем пакете
меньше их диаметра в предыдущем пакете.
На фиг. 1 показано болтовое сое- 20 динение; на фиг.2 - вариант выполнения болтового соединения, содержащий четыре
последовательно соединенных пакета деталей; на фиг.З - диаграмма деформирования соединения (сплошная 25 линия
характеризует работу соединения, изображенного на фиг.1, пунктирная - на фиг.2].
Болтовое соединение содержит два или более листов 1, накладки 2, прэк-30 ладки 3. В листах,- накладках и прокладках
выполнены овальные отверстия 4, в которых размещены крепежные элементы 5, объединяющие листы, прокладки и
накладки в пакет. Диаметр хотя бы одного из болтов, по крайней мере, в одном из последовательно соединенных пакетов,
меньше диаметра болтов в предыдущем пакете. При этом диаметры болтов выбраны так,
что несущая способность соединения по преодолению всех сил трения не ·' превосходит несущей способности соединения
по условию среза болтов и смятия листов пакета.
При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета 1, стянутого высокопрочными болтами 5, не
преодолеваются и соединение работает упруго (участок 0-1 на диаграмме деформирования фиг.З).
С увеличением нагрузки произойдет взаимное проскальзывание соединяемых листов 1 или прокладок 3 относительно
накладок 2 в зоне обжатия их болтами меньшего диаметра, при этом на диаграмме деформирования будет иметь место
"площадка текучести" (участок 1-2 на диаграммах деформирования); взаимное смещение листов будет иметь место до тех
пор, пока болты 5 не упрутся в края овальных отверстий 4 в зоне проскальзывания; после этого соединение снова работает
упруго (участок 2-3 на диаграммах деформирования) . При дальнейшем увеличении нагрузки картина деформирования
повторяется (участки 3-4 на сплошной и 3-4, 4-5, 5-6, 6-7, 7-8 на пунктирной диаграммах деформирования); после того, как
все болты соединения упрутся в края овальных отверстий, соединение работает упруго (участки 4-5 и 8-9 на
соответствующих диаграммах деформирования), а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов пакета,
и срезки болтов Участки 4-6 и 8-10 на диаграммах деформирования).

241.

https://patentimages.storage.googleapis.com/81/a4/86/7febffd3154df5/SU1174616A1.pdf
Болтовое соединение плоских деталей встык
Abstract
БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ПЛОСКИХ ДЕТАЛЕЙ ВСТЫК с накладками и овальными отверсти ми под болты, отличающеес
тем, что, с целью повышени надежности соединени и соедин емых конструкций путем улучшени демпфирующих свойств
соединени , контактирующие поверхности деталей и накладок по разные стороны от стыка выполнены с разной
шероховатостью .
Landscapes
Vibration DampersVibration Prevention Devices
Show more
SU1174616A1
USSR - Soviet Union
Download PDF Find Prior Art Similar
Other languages
English

242.

Inventor
Владимир Николаевич Савельев
Александр Моисеевич Уздин
Раиса Григорьевна Хусид
Worldwide applications
1983 SU
Application SU833661151A events
1983-11-11
Application filed by Научно-Исследовательский Институт Мостов
1983-11-11
Priority to SU833661151A
1985-08-23
Application granted
1985-08-23
Publication of SU1174616A1

243.

Info
Non-patent citations (1)
Cited by (3)
Similar documents
Priority and Related Applications
External links
Espacenet
Global Dossier
Discuss
Description
72
(Л
Од
cpaz.l 5 4 . Изобретение относитс к области болтовых фрикционных соединений стальных листов, элементов сооружений,
подверженных динамическим воздействи м. Цель изобретени - повышение надежности соединени и соедин емых
конструкций путем улучшени демпфируюших свойств соединени . Поставленна цель достигаетс тем, что контактируюшие
поверхности деталей и накладок по разные стороны от стыка выполнены с разной шероховатостью. На фиг. 1 показано
болтовое соединение плоских деталей встык, продольный разрез; на фиг. 2 - вариант соединени при наличии зазоров в

244.

накладках и прокладках; на фиг. 3 - диаграммы деформировани соединений . Болтовое соединение содержит два или более
металлических листов 1, накладки 2, прокладки 3, в листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверсти 4, через
которые пропушены высокопрочные болты 5, объедин ющие листы, прокладки и накладки в пакет. Прокладки и накладки
могут быть выполнены с зазорами 6, чередующимис друг по отношению к другу. Шероховатость обжимаемых болтами
листов по одну сторону от стыка меньше, чем шероховатость по другую сторону от стыка, при этом коэффициент трени
уменьшаетс при переходе через зазор в накладке или прокладке . При малых горизонтальных нагрузках сила трени между
листами пакета, ст нутого высокопрочными болтами 5, не преодолеваетс и соединение работает упруго (участок О-1 на
диаграммах деформировани ). С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание соедин емых листов или
прокладок 3 относительно накладок 2 контакта листов с меньшей шероховатостью, при этом на диаграмме дефюрмировани
имеет м,есто «площадка текучести (участок 1-2). Взаимное смещение листов происходит до упора болтов 5 в кра овальных
отверстий 4 в зоне проскальзывани , после чего соединение снова работает упруго (участок 2-3). При дальнейшем
увеличении нагрузки картина деформировани повтор етс (участки 3-4 на сплошной и 3-4, 4-5, 5-6, 6-7, 7-8 на пунктирной
диаграмме деформировани ). После того как все болты соединени дойдут до упора в кра овальных отверстий, соединение
начинает работать упруго (участки 4-5 и 8-9), а затем происходит разрушение соединени за счет сн ти листов пакета и среза
болтов (участки 5-6 и 9-10). Вариант соединени , отличающийс наличием зазоров в накладках и прокладках, характеризуетс
2п участками пластического течени («площадками текучести), где п-число зазоров в прокладках (счита стыковой зазор
между листами ), что дает возможность в полной мере реализовать принцип многокаскадного демпфировани колебаний,
заключающийс в поочередном включении демпфирующих элементов по мере увеличени нагрузки.
О
иг.5
Claims (1)
Hide Dependent
1. БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ПЛОСКИХ ДЕТАЛЕЙ ВСТЫК с накладками и овальными отверстиями под болты,
отличающееся тем, что, с целью повышения надежности соединения и соединяемых конструкций путем улучшения

245.

демпфирующих свойств соединения, контактирующие поверхности деталей и накладок по разные стороны от стыка
выполнены с разной шероховатостью.
Фиг. 1
SU ,1174616 >
При малых горизонтальных нагрузках сила трения между листами пакета, стянутого высокопрочными болтами 5, не
преодолевается и соединение работает упруго 5 (участок 0—1 на диаграммах деформирования). С увеличением
нагрузки происходит взаимное проскальзывание соединяемых листов или прокладок 3 относительно накладок 2
контакта листов с меньшей шероховатостью, при этом на диаграмме деформирования 10 имеет место «площадка
текучести» (участок 1—2). Взаимное смещение листов происходит до упора болтов 5 в края овальных отверстий 4 в
зоне проскальзывания, после чего соединение снова работает упруго (участок 2—3). При дальнейшем увеличении
нагрузки картина деформирования повторяется (участки 3—4 на сплошной и 3—4, 4—5, 5—6, 6—7, 7—8 на пунктирной
диаграмме деформирования). После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий,
соединение начинает работать упруго (участки 4—5 и 8—9), а затем происходит разрушение соединения за счет
снятия листов пакета и среза болтов (участки 5—6 и 9—10). Вариант соединения, отличающийся наличием зазоров в
накладках и прокладках, характеризуется 2п участками пластического течения («площадками текучести»), где η—число
зазоров в прокладках (считая стыковой зазор между листами), что дает возможность в полной мере реализовать
принцип многокаскадного демпфирования колебаний, заключающийся в поочередном включении демпфирующих
элементов по мере увеличени
https://patents.google.com/patent/SU1174616A1/ru
https://patentimages.storage.googleapis.com/2a/50/f5/ea3747d03b46fb/SU1168755A1.pdf

246.

Болтовое соединение
Landscapes
Connection Of Plates
Show more
SU1168755A1
USSR - Soviet Union
Download PDF Find Prior Art Similar
Other languages
English
Inventor
Vladimir N Savelev
Aleksandr M Uzdin
Raisa G Khusid
Worldwide applications
1983 SU

247.

Application SU833687682A events
1983-11-11
Application filed by Nii Mostov
1983-11-11
Priority to SU833687682A
1985-07-23
Application granted
1985-07-23
Publication of SU1168755A1
Info
Cited by (1)
Similar documents
Priority and Related Applications
External links
Espacenet

248.

Global Dossier
Discuss
Description
Изобретение относится к болтовым фрикционным соединениям, подверженным действию интенсивных динамических нагрузок.
Целью изобретения является повы- 5 шение надежности соединения путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках.
Для достижения этой цели в болтовом соединении, содержащем несколько Ю пдследовательно соединенных пакетов деталей с овальными отверстиями,
большие оси которых расположены вдоль оси соединения по линии нагрузки, и крепежные элементы, установленные в 15 эти отверстия, диаметр крепежных
элементов в каждом последующем пакете меньше их диаметра в предыдущем пакете.
На фиг. 1 показано болтовое сое- 20 динение; на фиг.2 - вариант выполнения болтового соединения, содержащий четыре последовательно соединенных пакета
деталей; на фиг.З - диаграмма деформирования соединения (сплошная 25 линия характеризует работу соединения, изображенного на фиг.1, пунктирная - на
фиг.2+.
Болтовое соединение содержит два или более листов 1, накладки 2, прэк-30 ладки 3. В листах,- накладках и прокладках выполнены овальные отверстия 4, в
которых размещены крепежные элементы 5, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. Диаметр хотя бы одного из болтов, по крайней мере, в одном
из последовательно соединенных пакетов, меньше диаметра болтов в предыдущем пакете. При этом диаметры болтов выбраны так,
что несущая способность соединения по преодолению всех сил трения не ·' превосходит несущей способности соединения по условию среза болтов и смятия
листов пакета.
При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета 1, стянутого высокопрочными болтами 5, не преодолеваются и соединение работает
упруго (участок 0-1 на диаграмме деформирования фиг.З).
С увеличением нагрузки произойдет взаимное проскальзывание соединяемых листов 1 или прокладок 3 относительно накладок 2 в зоне обжатия их болтами
меньшего диаметра, при этом на диаграмме деформирования будет иметь место "площадка текучести" (участок 1-2 на диаграммах деформирования); взаимное
смещение листов будет иметь место до тех пор, пока болты 5 не упрутся в края овальных отверстий 4 в зоне проскальзывания; после этого соединение снова
работает упруго (участок 2-3 на диаграммах деформирования) . При дальнейшем увеличении нагрузки картина деформирования повторяется (участки 3-4 на
сплошной и 3-4, 4-5, 5-6, 6-7, 7-8 на пунктирной диаграммах деформирования); после того, как все болты соединения упрутся в края овальных отверстий,
соединение работает упруго (участки 4-5 и 8-9 на соответствующих диаграммах деформирования), а затем происходит разрушение соединения за счет смятия
листов пакета, и срезки болтов Участки 4-6 и 8-10 на диаграммах деформирования).

249.

фиг?
Фиг.З
Claims (1)
Hide Dependent
1.
БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ, содержащее последовательно соединенные пакеты деталей с овальными
отверстиями, большие оси которых расположены вдоль оси соединения по линии нагрузки, и крепежные элементы,
установленные в эти отверстия, отличающееся тем, что, с целью повышения надежности соединения путем
обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, диаметр крепежных элементов в каждом
последующем пакете меньше диаметра крепежных элементов в предыдущем пакете.
1168755
Фиг. 1
https://patents.google.com/patent/SU1168755A1/ru
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

250.

УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

251.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
46

252.

6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

253.

1. Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П Л Е К С
- 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail:
stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
28.
Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
28. Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в оголовке опоры и диафрагме
железобетонного пролетного строения или отверстий в металле металлического или сталежелезобетонного пролетного строения
с составлением схемы (шаблона).
28. Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и к пролетному строению в
элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости, райберовка или рассверловка новых отверстий.
28. Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж амортизатора и пространства для его
установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка выступающих частей бетона или устройство подливки на
оголовке опоры.
28. Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
29.
Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:

254.

1) болты
расположены внутри основания и при полностью смонтированном амортизаторе не видны, т.к. закрыты
корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется
амортизатор;
2) болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние торцы которых расположены
заподлицо с бетонной поверхностью;
3) болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после монтажа амортизатора доступ к
болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки;

255.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется
амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления амортизатора с фундаментными
болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками
концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в уровне установленного
основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под штифты и резьбовые отверстия
под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре, забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на
диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится
затяжка болтов. Если зазор более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся
зазор, после набора прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций первого случая только тем, что
основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до
совпадения резьбовых отверстий во втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.

256.

2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор,
на высоту выступающего конца фундаментного болта.

257.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами,
опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций для третьего случая только тем,
что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на которой он монтируется и надвигается до совпадения
отверстий в амортизаторе с резьбовыми отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металлические пролетные строения)
2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры амортизаторов как с верхним, так и с нижним
расположением ФПС одинаковы.
2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется посредством горизонтального упора. После
прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к конструкциям металлического
пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильчатые прокладки (вилкообразные
шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он будет смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова

258.

Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
Главный инженер проекта ОАО «Трансмост»
И.В. Совершаев
И.А. Мурох

259.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
London Uzdin Egorova Kovalenko Tezisi doklad innovatsionnie razrabotki
novokislovodsk ekonomisheskie obosnovaniya130 str-1

260.

261.

262.

263.

264.

265.

Министерство транспорта и автомобильных дорог Курской области
305004,г.Курск,ул.Радищева,62
Уздин А.М.
27.11.2024
К №КТАДКО-24-1777
Фонд поддержкки и развития сейсмосотойкого строительства Защита и
безопасность городов Сейсмофнд ОГРН1022000000824 ИНН 2014000780
КПП 201401001
197371, Россия, Курская обл., Санкт-Петербург, ул. а/я газета Земля
РОССИИ, д. 8126947810, корп. 9523568604, кв. 9817394497
МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА
И АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ КУРСКОЙ ОБЛАСТИ
Ваше обращение, поступившее в Министерство транспорта и автомобильных дорог Курской области, по принадлежности направлено на рассмотрение
Министр транспорта и автомобильных дорог
А.А. Замараев
Директора ОКУ "Курскавтодор" Полянского Евгения Юрьевича
Министр транспорта и автомобильных дорог Курской области А. А. Замараев

266.

267.

АДМИНИСТРАЦИЯ ГЛУШКОВСКОГО РАЙОНА
КУРСКОЙ ОБЛАСТИ
Советская ул., д.3, п. Глушково, Курская область, 307450
тел.: 8 (471-32) 2-12-01; факс: 2-18-34, е-mail: agrko@mаil.ru
ОКПО 0432209, ОГРН 1054625012793, ИНН/КПП 4603004651/460301001
от 03.12.2024 г. № 15-50/3375
на № от .2024 г. Коваленко Е.И.
Уважаемая Елена Ивановна!
В ответ на Ваше обращение Администрация Глушковского района
Курской области сообщает, что вопросы, изложенные в Вашем обращении.
приняты к сведению

268.

ПРАВИТЕЛЬСТВО САНКТ-ПЕТЕРБУРГА
КОМИТЕТ ПО ЗДРАВООХРАНЕНИЮ
Малая Садовая ул., 1, Санкт-Петербург, 191023
Тел. (812) 635-55-64, 571-34-06
факс (812) 314-18-14
Е-mail: [email protected]
http://www.gov.spb.ru
ОКПО 00086970 ОКОГУ 2300229 ОГРН 1037843003285
ИНН/КПП 7808043833/784101001
На №____________________ от _____________________
Уздины А.М.
[email protected]
На Ваш е обращени е от 2 6 .11 .2024 № ОБ- 14873-2/24-0-0 Комитет
по здравоохранению сообщает следующее.
Законодательную основу регулирования правоотношений, связанных с реализацией
гражданами Российской Федерации конституционного права обращаться лично, а также
направлять индивидуальные и коллективные обращения в государственные органы
и органы местного самоуправления, образует Федеральный закон «О порядке
рассмотрения обращений граждан Российской Федерации» (далее – Федеральный закон),

269.

который определяет права и обязанности участников соответствующих отношений
и порядок рассмотрения обращений граждан.
В соответствии со статьей 4 Федерального закона обращение – направленное
в государственный орган, орган местного самоуправления или должностному лицу
в письменной форме или в форме электронного документа предложение, заявление
или жалоба, а также устное обращение гражданина в государственный орган, орган
местного самоуправления.
В соответствии с частью 1 статьи 7 Федерального закона гражданин в своем
письменном обращении в обязательном порядке излагает суть пред ложения, заявления
или жалобы.
Частью 4.1 статьи 11 Федерального закона установлено, что ответ
на обращение не дается, и оно не подлежит направлению на рассмотрение
в государственный орган, орган местного самоуправления или должностному лицу
в соответствии с их компетенцией, если текст письменного обращения не позволяет
определить суть предложения, заявления или жалобы.
Поскольку текст Вашего обращения не позволяет определить суть заявления,
предложения или жалобы, не содержит вопросов, подлежащих рассмотрению
исполнительными органами государственной власти Санкт-Петербурга, рассмотреть его
по существу не представляется возможным.
Согласно части 7 статьи 11 Федерального закона Вы вправе вновь направить
обращение в государственный орган, орган местного самоуправления

270.

или соответствующему должностному лицу, устранив причины, по которым ответ
по существу не мог быть дан ранее.
Первый заместитель
председателя Комитета А.М.

271.

272.

273.

274.

275.

Методика расчета фрикционно подвижных соединений контролируемых натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные
конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012 (02250). Стальные
конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционно-подвижных соединений контролируемых натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16.
13330.2011 . Стальные конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012
(02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения.
СП 16.13330.2011

276.

14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
,
(191)
где
Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям 6.7;

277.

Аbп
– площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
?
– коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
?h
– коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
,
(192)
где
Qbh
– расчетное усилие, определяемое по формуле (191);
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
?с
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
?b
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ? п < 10;
1,0 при п ? 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами

278.

следует принимать согласно указаниям 14.2.11 и 14.2.12.
СП 16.13330.2011
Таблица 42
Способ обработки (очистки)
соединяемых поверхностей
Коэффициент
трения ?
Коэффициент ?h при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности номинальных
диаметров отверстий и болтов
?, мм, при нагрузке
динамической ? = 3 – 6;
статической ? = 5 – 6
динамической ? = 1;
статической ? = 1 – 4
1 Дробемётный или
дробеструйный двух
поверхностей без

279.

консервации
0,58
1,35
1,12
2 Газопламенный двух
поверхностей без
консервации
0,42
1,35
1,12
3 Стальными щетками
двух поверхностей без
консервации
0,35
1,35
1,17
4 Без обработки
0,25
1,70
1,30
Примечание – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки значения ?h

280.

следует умножать на 0,9.
14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента ?b , определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ? t ? 4 db , где ? t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно б?льшим.
14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
14.3.6.
14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм

281.

допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ? 0,85A) либо по условной площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.

282.

сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q
(здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);
п
– количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1;
Qbh , k – величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4;
–
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, определяемое с учетом требований 8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов ту ?f1 = 1);
?f и ?f1
s
– коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330;
– шаг поясных болтов;
?
– коэффициент, принимаемый равным: ? = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и ? = 1,0 при отсутствии
пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу. 14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
84
СП 16.13330.2011
15 Дополнительные требования по проектированию некоторых

283.

видов зданий, сооружений и конструкций
15.1 Расстояния между температурными швами
Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных
зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu , принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации
конструкций и податливость узлов.
Примечание – При наличии между температурными швами здания или сооружения двух вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий 40 – 50 м и для открытых эстакад
25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах t < -45 °С, должны
приниматься меньшие из указанных расстояний.
15.2 Фермы и структурные плиты покрытий
15.2.1 Оси стержней ферм и структур должны быть, как правило, центрированы
во всех узлах. Центрирование стержней следует производить в сварных фермах по
центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых – по рискам уголков,
ближайшим к обушку.
Смещение осей поясов ферм при изменении сечений допускается не учитывать,

284.

если оно не превышает 1,5 % высоты пояса меньшего сечения.
При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур следует
рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов.
85
СП 16.13330.2011
При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса должны быть рассчитаны на
совместное действие продольных усилий и изгибающих моментов.
15.2.2 При расчете плоских ферм соединения элементов в узлах ферм
допускается принимать шарнирными:
при сечениях элементов из уголков или тавров;
при двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов, когда отношение
высоты сечения h к длине элемента l между узлами не превышает: 1/15 – для
конструкций, эксплуатируемых в районах с расчетными температурами ниже минус
45 °С; 1/10 – для конструкций, эксплуатируемых в остальных районах.
При превышении указанных отношений h / l следует учитывать дополнительные
изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов.
15.2.3 Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм
с фасонками следует принимать не менее а = (6t – 20) мм, но не более 80 мм (здесь t –

285.

толщина фасонки, мм).
Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками,
следует оставлять зазор не менее 50 мм.
Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам,
следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм.
15.2.4 В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков
крепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю
толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в районах при
расчетных температурах ниже минус 45 °С примыкание узловых фасонок к поясам
следует выполнять согласно приложению К (таблица К.1, позиция 7).
15.2.5 При расчете узлов ферм со стержнями трубчатого и двутаврового сечения
и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без фасонок) следует
проверять несущую способность:
стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах примыкания
элементов решетки (для круглых и прямоугольных труб);
боковой стенки пояса в месте примыкания сжатого элемента решетки (для
прямоугольных труб);
полок пояса на отгиб (для двутаврового сечения);
стенки пояса (для двутаврового сечения);
элементов решетки в сечении, примыкающем к поясу;
сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу.

286.

Указанные проверки приведены в приложении Л.
Кроме того, следует соблюдать требования по Z-свойствам к материалам поясов
ферм (см. 13.5).
15.2.6 При пролетах ферм покрытий свыше 36 м следует предусматривать
строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной нормативных
нагрузок. При плоских кровлях строительный подъем следует предусматривать
независимо от величины пролета, принимая его равным прогибу от суммарной
нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.
СП 16.13330.2011
Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден..

287.

Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
h
,
где
Rbh
(1)
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден.;
Аbп
– площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ
– коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh
– коэффициент, принимаемый по таблице 42.
При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
Qbh k b c ,
где
Qbh
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и
(2)

288.

принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям Ошибка! Источник ссылки не найден. и Ошибка! Источник ссылки не найден..
82
СП 16.13330.2011
Таблица 42
Способ обработки
(очистки)
соединяемых
поверхностей
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности
номинальных
Коэффициент диаметров отверстий и болтов
трения μ
δ, мм, при нагрузке
динамической δ = 3 – 6;
статической δ = 5 – 6
динамической δ = 1;
статической δ = 1 – 4

289.

1 Дробемётный или
дробеструйный двух
поверхностей без
консервации
0,58
1,35
1,12
2 Газопламенный двух
поверхностей без
консервации
3 Стальными щетками
0,42
1,35
1,12
0,35
1,35
1,17
0,25
1,70
1,30
двух поверхностей без
консервации
4 Без обработки
Примечание – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки значения γh
следует умножать на 0,9.
При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден., следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно бόльшим.
В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ

290.

обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
Ошибка! Источник ссылки не найден..
При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов
и др.
Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
Поясные соединения в составных балках
Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.

291.

При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.
Таблица 43
Характер
Поясные соединения
нагрузки
Формулы для расчета поясных
соединений в составных балках
Е
1
n f k f Rwf c
(3)
Е
1
n z k f Rwz c
(4)
Ts
1
Qbh k c
(5)
T 2 V 2
1
2 f k f Rwf c
(6)
T 2 V 2
1
2 z k f Rwz c
(7)
Сварные
Неподвижная
Фрикционные
Подвижная
Сварные (двусторонние швы)

292.

Фрикционные
s T 2 2V 2
1
Qbh k c
(8)
Обозначения, принятые в таблице 43:
T
Qs
l
сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q
–
(здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной
оси);
п
– количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при односторонних п =
1;
Qbh , k – величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не найден.,
Ошибка! Источник ссылки не найден.;
V
f f 1 Fn
lef
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, определяемое с
учетом требований Ошибка! Источник ссылки не найден. и Ошибка! Источник
– ссылки не найден. (для неподвижных грузов ту γf1 = 1);
γf и γf1
– коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α
– коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу
балки, к которому пристрогана стенка, и α = 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при
нагрузке по нижнему поясу.
В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято

293.

сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
84

294.

СП 16.13330.2011
Дополнительные требования по проектированию некоторых
видов зданий, сооружений и конструкций
Расстояния между температурными швами
Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных
зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu , принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации
конструкций и податливость узлов.
Таблица 44
Наибольшее расстояние lu , м,
при расчетной температуре
воздуха, °С, (см. 4.2.3)
Характеристика
здания и
сооружения
направления
между
температурными
Отапливаемое
здание
Неотапливаемое
t ≥ -45
t < -45
вдоль блока (по длине
здания)
230
160
по ширине блока
150
110
90
60
200
140
швами
от температурного шва или торца здания
до
оси ближайшей вертикальной связи
между
вдоль блока (по длине
здания)

295.

здание и горячий
цех
Открытая
эстакада
температурными
по ширине блока
120
90
от температурного шва или торца здания
до
оси ближайшей вертикальной связи
75
50
между температурными швами
вдоль блока
130
100
от температурного шва или торца здания
до
оси ближайшей вертикальной связи
50
40
швами
Примечание – При наличии между температурными швами здания или сооружения двух
вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий 40 – 50 м и для
открытых эстакад
25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах t < -45
°С, должны
приниматься меньшие из указанных расстояний.
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением, следует
определять по формуле
(10.5) Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0

296.

Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендику≦лярно продольной оси отверстия
0,85
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия 0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия 0,63
Протяжные болты установленные в длинные овальные отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной
оси отверстия
ТЕХНИЧЕСКИЙ КОДЕКС ТКП 45-5.04-274-2012 (02250)
установившейся практики СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПРАВИЛА РАСЧЕТА ПРОТЯЖЕННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ 0.8 ФРИКЦИОННЫЕ СОЕДИНЕНИЯ НА БОЛТАХ КЛАССОВ ПРОЧНОСТИ
8.8 И 10.9 10.8.1 РАСЧЕТНАЯ НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ НА СДВИГ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ 10.8.1.1 РАСЧЕТНУЮ НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ НА СДВИГ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ,
СТЯНУТЫХ ОДНИМ БОЛТОМ КЛАССА ПРОЧНОСТИ 8.8 ИЛИ 10.9 С ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫМ НАТЯЖЕНИЕМ, СЛЕДУЕТ ОПРЕДЕЛЯТЬ ПО ФОРМУЛЕ (10.5)
МИНСК 10.3.2 Соединения, работающие на растяжение
Болтовые соединения, работающие на растяжение, следует рассчитывать с учетом следующих требований в зависимости от категорий:
а)
категория D: соединение без предварительного натяжения болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 4.6 - 10.9. Предварительное натяжение не требуется. Соединения данной категории не следует
применять при частом воздействии переменной растягивающей нагрузки. При этом они могут быть применены в соединениях, воспринимающих осевые усилия от ветровых
нагрузок;
б)
категория E: соединение с предварительным натяжением болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 8.8 и 10.9 с контролируемым предварительным натяжением в соответствии с 10.1.1.2.
Критерии проверки для указанных категорий соединений приведены в таблице 10.4.
Таблица 10.4 — Категории болтовых соединений, работающих на растяжение
Категория соединения
Критерий
Примечание

297.

D:
соединение без предварительного натяжения болтов
Ft ,Ed — Ft ,Rd
F—R
't,Ed — pRd
Предварительное натяжение не требуется.
Могут быть использоваться болты классов прочности
4.6 - 10.9.
Rp,Rd определяют по таблице 10.8
E:
соединение с предварительным натяжением болтов
Ft ,Ed — Ft ,Rd
F—R
't,Ed — p,Rd
Следует применять болты класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением. Rp,Rd определяют по таблице 10.8
Примечание — Расчетное растягивающее усилие Ft,Ed должно включать возможное усилие отрыва вследствие эффекта рычага, см. 10.8. Болты, подверженные усилию сдвига
совместно с растягивающим усилием, должны также удовлетворять условиям, приведенным в таблице 10.8. 10.4 Расположение отверстий для болтов
1) Максимальные значения шага и расстояний до края и кромки элемента не ограничены, кроме случаев:
— для сжатых элементов, во избежание местной потери устойчивости и коррозии незащищенных элементов;
— для растянутых элементов, не защищенных от коррозии, во избежание ее возникновения.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между крепежными деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая
расчетную длину равной 0,6p-i. Расчет на местную устойчивость не требуется, если отношение p-i/t меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек усилия не должно
превышать значений для свободных свесов сжатых элементов согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до края элемента вдоль усилия.
3) t — толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов.

298.

4) Ограничения по размерам для овальных отверстий приведены в ссылочных стандартах группы 7 согласно ТКП EN 1993-1-8 (2.7).
5) При расположении рядов крепежных деталей в шахматном порядке допускается принимать минимальное значение p2 = 1,2d0 при условии, что минимальное расстояние L
между любыми смежными отверстиями составляет не менее 2,4dg (см. рисунок 10.1).a)
б)
p — 14t и p1 — 200 мм; p2 — 14t и p2 — 200 мм
д)
p10 — 14t и p10 — 200 мм; p— 28t и p— 400 мм
,
ei
Q,5d0
1 — крайний ряд; 2 — средний ряд
Рисунок 10.1 — Расстояния между отверстиями и до края элемента: a — при рядовом расположении отверстий; б — при расположении отверстий в шахматном порядке; в —
при расположении отверстий в шахматном порядке в сжатых элементах;
г — при расположении отверстий в шахматном порядке в растянутых элементах;
д — расстояния до края элемента для овальных отверстий
10.5 Расчетная несущая способность одиночных крепежных деталей
10.5.1 Частные коэффициенты безопасности YM для болтовых соединений приведены в таблице 10.6.
10.5.2 Площадь поперечного сечения стержня болта A и площадь сечения болта нетто As рекомендуется принимать в соответствии с таблицей 10.7.
14,72 10.5.3 Расчетные значения несущей способности одиночных крепежных деталей в соединениях, подверженных сдвигу и (или) растяжению, определяют по формулам,
приведенным в таблице 10.8.
Таблица 10.8 — Несущая способность одиночных крепежных деталей, подверженных срезу и (или) растяжению
Рисунок 10.4 — Протяженные соединения
10.8 Фрикционные соединения на болтах классов прочности 8.8 и 10.9 10.8.1 Расчетная несущая способность на сдвиг поверхностей трения
10.8.1.1 Расчетную несущую способность на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением, следует
определять по формуле

299.

FsRd = Fp,c,
(10.5)
Ум 3
где ks — принимают по таблице 10.9;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
ц — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице 10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Б олты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Б олты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
11 Расчет узлов сопряжения
11.2.2 Значение расчетной несущей способности FtrRd ряда болтов r, рассматриваемого изолированно от других рядов, следует принимать равным наименьшей несущей
способности следующих компонентов:
— болтов на растяжение по ТКП EN 1993-1-8 (3.4.2);
— стенки колонны при поперечном растяжении FtwcRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.3). При определении расчетной несущей способности стенки колонны при поперечном
растяжении следует проверять ее на сдвиг по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.1);

300.

— полки колонны при поперечном изгибе FTlRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.4 и 6.2.4);
— опорного фланца при изгибе FtepRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.5);
— стенки ригеля при растяжении FtwbRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.8).
11.2.3 Центр сжатия следует принимать на линии, проходящей через середину толщины сжатой полки ригеля.
11.2.4 Эффективную расчетную несущую способность на растяжение FrRd каждого ряда болтов следует определять поочередно, начиная с первого наиболее удаленного от
центра сжатия.
11.2.5 При определении FrRd ряда болтов r болты, расположенные ближе к центру сжатия, не учитываются.
11.2.6 Вклад каждого ряда болтов в несущую способность двух и более рядов группы болтов определяется при рассмотрении только этих рядов.
11.2.7 При определении несущей способности узла MjRd следует выполнить дополнительно следующие проверки:
— стенку колонны — на местную устойчивость: hw/tw <69е по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.1);
— болты — на сдвиг при отсутствии опорного столика для ригеля по ТКП EN 1993-1-8 (3.6);
— полку колонны ригеля — на сжатие по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.7);
— сварные швы, прикрепляющие полки и стенку ригеля к фланцу.
11.3 Стык ригеля на фланцевых соединениях
Порядок определения несущей способности стыка ригеля аналогичен изложенному в 11.2, за исключением указаний, касающихся колонны.
11.4 Проверки несущей способности баз колонн
11.4.1 Базы центрально-сжатых колонн
Расчетную несущую способность базы по осевой силе Nj,Rd следует определять исходя из минимальной расчетной несущей способности следующих основных компонентов j
узла сопряжения центрально-сжатой колонны с фундаментом:
— полки колонны на сжатие FCRd, обусловленной прочностью бетона на смятие (включая стяжку), по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.9, 6.2.8.2 и 6.2.5);
— опорной плиты на поперечный изгиб FtRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.10 и 6.2.5(4)).
11.4.2 Базы колонн, подверженные действию осевой силы и изгибающего момента
Расчетную несущую способность базы колонн по изгибающему моменту Mj Rd согласно ТКП EN 1993-1-8

301.

(6.2.8.3) следует определять исходя из минимальной расчетной несущей способности основных компонентов j узла сопряжения базы с фундаментом (таблица 11.1):
— опорной плиты, расположенной под растянутой полкой колонны FtplRd по ТКП EN 1993-1-8
(6.2.6.11, 6.2.6.5 и 6.2.4);
— растянутой стенки колонны FTIRd (FTrRd) по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.3);
— полки колонны на сжатие FCplRd, обусловленной прочностью бетона, расположенного под
сжатой полкой колонны, на смятие (включая стяжку) по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.9, 6.2.8.2 и 6.2.5);
— сжатой полки колонны с примыкающей к ней сжатой зоной стенки FCfcRd по ТКП EN 1993-1-8 (6.2.6.7);
— сварных швов, прикрепляющих колонну к опорной плите, по ТКП EN 1993-1-8 (4.5);
— анкерных болтов на растяжение по ТКП EN 1993-1-8 (3.4.2).
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения
ks
Болты, установленные в стандартные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия
при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно
продольной оси отверстия
0,63
Расчетную несущую способность фрикционно -подвижного соединения (ФПС) или демпфирующего узла крепления (ДУК) двух или четырех бандажных стальных колец
сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
на

302.

, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными
стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси отверстия 0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5

303.

B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация
поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре,
изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах
группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного натяжения.
Вместо упруго пластичного материа для внутренней трубы виброизолирующих материал гофрированные бы или Виброфлекс.
Болтвое соенине используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки

304.

В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом натяжении может обеспечить не разрушаемость сухого или сварного
стыка при импульсных растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобртения утекают за гнаницу за бессенк , внедряются за рубехом на аляскинском нефтепроводе в США, патентуются в Канаде, США
обворовывая и разрушая демократией магистральные приватизированные нефтегазотрубопророводы и теплотрассы , куда праваливабмся в кипеток старики и дети
Можно считать большим достижением, что, все уже внедрено за бугром в США, Канаде, Китае, Японии запотентованное в СССР в 1983 году фрикционно-подвижные
соединения проф Уздиным А М работаю на запад, а наши Бакал и вся Сибирь залита нефтью, взрываются под поездами магитаральные трубопроводы, ( см фильтм когла два
поезда встерили на магитарльном трубопроовлде и два состава сгнорели с пассажирами в СССР) горят трубопроводы,
Олигархов интересует прибыль, а безопасность, патентование, изобретения олегархического класса временщиков находящихся не законно у власти не интересует .
Комфортно и безопасно колониальной администрации за рубежом, в чужой стране, где внедрены русские патенты, инженерные идеи, мысли, изобретения и славянская
смекалка. А в России, опять по зомбоящику, приватизированный диктор объявит -"Сегодня в прорванной теплотрассе , на Камчатке в кипятке погибли два школьника"
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895

305.

306.

307.

308.

309.

310.

311.

312.

313.

314.

315.

316.

317.

318.

319.

320.

321.

322.

323.

324.

325.

326.

327.

328.

329.

330.

331.

332.

333.

334.

335.

336.

337.

338.

339.

340.

341.

342.

343.

344.

345.

346.

347.

348.

349.

350.

351.

352.

353.

354.

355.

356.

357.

358.

359.

360.

361.

РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.

362.

Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется "Руководство
по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция,
1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид болтовых монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и
многоэтажных зданий и сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по конструированию и расчету фланцевых соединений,
особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических исследований, выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова, а также другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин; ЦНИИПроектстальконструкцией
им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и ВНИКТИСтальконструкцией (инж.
Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в
дополнение к ОСТ 36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой технологический процесс".

363.

Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций
производственных зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10
коэффициенте асимметрии напряжений в соединяемых элементах
и более при
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует выполнять только с предварительно напряженными
высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями
фланцев от предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в соединяемых
элементах (в дальнейшем ФС сжатых элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения, затяжкой болтов стандартным ручным
ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от
действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля - широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые
трубы, изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании, изготовлении и монтаже стальных строительных
конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих рекомендаций,
а также с учетом положительного опыта освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским, Череповецким заводами металлоконструкций
Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго СССР.

364.

1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований, выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с "Руководством по
проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция,
1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного строительного
комитета СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях и приказа Министерства монтажных и специальных
строительных работ СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного сортамента металлопроката для применения в строительных стальных
конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72*
полок по ГОСТ 26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72*
, балки с параллельными гранями
, сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые замкнутые сварные, квадратные и прямоугольные по
ТУ 36-2287-80, электросварные прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76
и горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (для сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ 10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.
2.2.
Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74*
марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей, предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при этом сталь
должна удовлетворять следующим требованиям:

365.

______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ 19903-74*.
2.5.
Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
Допустимая Максимальн Минимальное
частота
ая
допустимое
допустимая расстояние

366.

дефекта
длина
дефекта
между
дефектами
минимальног максимально
о
го
учитываемог допустимого
о
см
Площадь листов
фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после приварки их к
элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных стальных конструкций.

367.

2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа
(110 кгс/мм ), а также высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок. Геометрические и механические характеристики таких болтов должны отвечать
требованиям ГОСТ 22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 22356-77. Применение таких болтов в ФС каждого конкретного
объекта должно быть согласовано с проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание изготовителя базы данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с указаниями главы
СНиП II-23-81*.

368.

3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки фланцев передают
внешние усилия через предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.

369.

4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать в тех
случаях, когда постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон, и болты
наружных зон, ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.

370.

Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом (см.
рис.1):
,
,

371.

,
где
- наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
, то в расчетах на прочность ФС (раздел 5) величину
принимают равной
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно центра тяжести
присоединяемого профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с учетом действия местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.) должна обеспечивать возможность свободной установки и натяжения болтов, в том
числе выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна для передачи внешних силовых воздействий или необходимо повысить несущую
способность растянутых участков ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2).

372.

Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует располагать так,
чтобы концентрация напряжений в сечении основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в смежной
панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в
разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций.

373.

При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости.
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2, расчетные продольные
усилия 1593-3554 кН (163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения необходимой несущей
способности сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 20-40 мм включает профили от 100х7 до 180х12, расчетные
продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости.
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3, расчетные продольные усилия 800-2681 кН (81-273 тс).

374.

При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров данных типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами жесткости в
количестве не менее 3 шт. Ширина ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до 377х10,
расчетные продольные усилия 630-3532 кН (64-360 тс).
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение сплошных фланцев без ребер жесткости при условии выполнения сварных
швов равнопрочными этим элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять со
сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина
- не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из гнутосварных
профилей данного типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами с
постановкой ребра жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и ширины фланцев соответствующее
уширение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок (рис.3, а).

375.

Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13-259 тс·м).
Несущая способность ФС на изгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена из условия прочности фланца, болтов и сварных швов соединения,
воспринимающих данный изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами, высота которых
не превышает высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в рамных соединениях ниже несущей способности двутавров на
изгиб.

376.

При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС допустимо применять составные фланцы, увеличивая их толщину на
растянутом участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы,
необходимо строго выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В таких соединениях следует
предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное растягивающее
усилие, воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.

377.

5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.

378.

Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения. Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:
,
где
(1)
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт
внутренней и наружной зон

379.

М20
М24
М27
16
2,5
20
1,7
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1

380.

30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина фланца
составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см. рис.1)
шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
где
,
(2)
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
,
(3)

381.

если
;
,
если
;
где
где
(4)
,
,
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
(5)
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
;
;
(6)
(7)
, определяемый по табл.3 или по формуле:

382.

,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
где
(9)
- толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
- расстояние от оси болта до края сварного шва
-го Т-образного участка фланца;
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02 0,04 0,0 0,08 0,1
6
0,2 0,4
0,6
0,8 1,0
1,5
2,0
2,5 3,0
4,0
5,0 6,0
8,0
10 15

383.

0,907 0,836 0,7 0,767 0,744 0,6 0,602 0,561 0,5 0,509 0,467 0,438 0,4 0,396 0,367 0,3 0,325 0,296 0,2 0,232
96
73
32
15
44
73
Таблица 4
Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248

384.

1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210

385.

Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
соединения с фланцем по формуле*:
,
где
и
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости его
(10)
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец, можно пренебречь.
Усилия в поясах присоединяемого профиля
,
определяют по формуле
(11)

386.

где
- площадь поперечного сечения пояса
или
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса;
;
;
- толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения приведены на рис.4.

387.

388.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
при
,
при
где
,
;
,
(12)
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;

389.

при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
при отсутствии ребра жесткости
;
(17)
, равное:

390.

при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
(19)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости
;
(20)
при отсутствии ребра жесткости
;
(21)
, равное:

391.

при отсутствии болтов ряда
;
(22)
- расчетное усилие на болт наружной зоны
п.5.5;
-го Т-образного участка фланца растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с указаниями
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных случаях 1,0.
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.

392.

5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4, следует считать обеспеченной, если
,
где
мм,
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8

393.

0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной поперечной силы
где
,
следует проверять по формуле
(24)
- количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
;
для ФС элементов замкнутого профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по формуле
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5;

394.

- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил
по формуле
где
где
,
следует проверять
(26)
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое по формуле
,
(27)
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом глубины
проплавления корня шва на 2 мм по трем сечениям (рис.5):

395.

Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
(30)

396.

где
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимаются по табл.3 главы
СНиП II-23-81*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.

397.

Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода поставщика проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна
превышать 0,5 мм. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству
этого проката. При отсутствии сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения требуемых механических свойств и химического
состава, определяющих качество проката. При этом проверку механических свойств стали в направлении толщины проката следует проводить по методике, приведенной в
приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с указаниями п.2.4.
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные станки). При
применении ручной термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение

398.

1. Отклонения торца
присоединяемого к фланцу элемента
2. Шероховатость торцевой
поверхности элемента,
присоединяемой к фланцу
0,002 , где - высота и ширина сечения элемента. Максимальный
зазор между фланцем и торцом присоединяемого элемента не
должен превышать 2 мм
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в
количестве 1 шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров
фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в
пределах группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть удалены.
Сборка и сварка ФС

399.

6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы следует выполнять механизированным способом с применением материалов,
указанных в п.2.7, и проплавлением корня шва не менее 2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в чертежах
КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца (клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.
Таблица 7

400.

Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности
фланцев
Не более 0,0007
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром
стальной линейки
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической
обработке торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения
относительно осей сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
0; -5,0 мм
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при
контрольной сборке
Калибр диаметром, равным номинальному
диаметру болта, должен пройти в 100% отверстий

401.

Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75, раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых элементов
категории швов сварных соединений 1 по поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и требованиями пп.6.10 и 6.11 настоящих
рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность
маркировки и клейма сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100-процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны
удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих рекомендаций.

402.

6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию сертификата,
удостоверяющего качество стали фланцев, а также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали, отличных от указанных в
п.2.2, завод-изготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для фланцев в соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в конкретных условиях
монтируемого объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных строительных конструкций" (ВНИПИ
Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного приказом по монтажной организации ответственным за выполнение
этого вида соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.

403.

7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких указаний
контактные поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить закручиванием гаек до величины момента закручивания
формуле
где
,
(31)
- коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 - при контроле усилия натяжения болтов;
, который определяют по

404.

- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31), не должно превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД, и
предъявить собранное соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки
(расконсервации) болтов; качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб требованиям ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 2235677, а также требованиям, указанным в чертежах КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над гайкой; наличие клейма
монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое

405.

отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения
высокопрочных болтов по линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения
высокопрочных болтов по краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах тарированными динамометрическими ключами. Контроль усилия
натяжения следует производить не ранее чем через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах соединения должны соответствовать
значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.

406.

Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0; +10%. Если при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому условию, то
усилие натяжения этих болтов должно быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или документы
завода-изготовителя, удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о контроле качества сварных соединений фланцев с
присоединяемыми элементами, журнал контроля за выполнением монтажных фланцевых соединений на высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ

407.

N Схема фланцевого
соединения
п
/
п
Марка профиля
1
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
25
8
6
25
9
6
40
10
6
1
2
, мм
,
,
, мм
мм
кН
(тс)
(163)
20К1
1626
(166)
20К2
1879

408.

(192)
2
23Ш1
1608
25
9
6
30
9
6
30
10
6
(164)
3
23К1
2237
(228)
23K2
2274
(232)

409.

4
26Ш1
1913
30
10
7
30
11
6
30
10
6
30
12
8
(195)
26Ш2
1937
(197)
5
26К1
2815
(287)
26K2
2933
(299)

410.

6
30К1
3306
30
12
8
40
12
8
30
10
7
40
12
7
(337)
30К2
4032
(411)
7
30Ш1
2197
(224)
30Ш2
2668
(272)
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных
конструкциях.

411.

2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
растяжению по пределу текучести);
, где
- площадь сечения двутавра;
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра

412.

N Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, мм
, кН (тс)
п
/
п
1
1
2
3
100 7
4
5
957
20
(97,6)
2
100 8
110 8
1224 (124,8)
25

413.

3
125 8
1579*
30
(161,0)
125 9
4
140 9
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
140 10
5
160 10
160 11

414.

6
180 11
2613 (266,4)
30
180 12
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных
строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но
не менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие предварительного
натяжения 239 кН (24,4 тс).

415.

5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8
тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
фланцевого соединения;
, где
- площадь сечения уголка с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого
- максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ

416.

Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
1
2
3
4
5
10Шт1
800**
30
1
, мм
, кН (тс)
(81,5)
11,5Шт1
2
13Шт1
881**
(89,8)
13Шт2 (см. п.6 примечаний)
25

417.

3
15Шт1
1439* (146,7)
30
1919**
30
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
(195,6)
17,5Шт2
17,5Шт3

418.

5
20Шт1
2537*
40
(258,6)
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
1
2
3
, мм
, кН (тс)
4
5

419.

1
10Шт1
958
20
(97,6)
11,5Шт1
2
13Шт1
1227*
25
(125,1)
13Шт2
3
15Шт1
1494**
(152,3)
15Шт2
25

420.

4
17,5Шт1
1919**
30
(195,6)
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1
2681**
(273,3)
20Шт2
20Шт3
40

421.

_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных
конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но
не менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие
предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного
натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:

422.

- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
фланцевых соединений;
, где
- площадь сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждой схемы
- максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/
п
Схема фланцевого
соединения
Сечение трубы, мм мм
1
2
3
, мм
, кН (тс)
4
5
,
, мм
,
мм
мм
6
7
8

423.

1
114 2,5 5,0
(64,2)
20
245
175
20
121 5,0; 6,0*
255
185
127 3,0 4,0
255
185
140 3,5; 4,5
275
205
20
25
310
220
24
630
140 4,0 8,0*
(92,2)
903
159 3,5; 5,5
630
20
300
220
20
168 4,0 6,0
903
25
350
250
24
168 6,0*

424.

2
168 8,0 10,0*
(138,2)
1356
25
219 6,0; 8,0*
3
219 10,0*
(184,3)
1808
25
350
250
400
300
400
300
430
330
219 4,0 6,0
245 8,0*
24
24

425.

4
219 7,0; 8,0
(230,4)
2260
25
400
300
245 10,0 12,0*
430
330
273 4,5.....**6,0
460
360
325 5,0; 5,5
535
425
377 5,0 8,0
560
460
460
360
24
273 8,0; 10,0*
5
273 7,0; 8,0
(276,5)
2712
25
24

426.

273 12,0*
460
360
377 9,0; 10,0
560
460
520
410
325 6,0 8,0
(360)
30
27
3532
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с
округлением в большую сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для четных и 1,7 диаметра трубы
для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного натяжения 167,
239 и 312 кН соответственно.

427.

5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
соединения;
, где
- площадь сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого
- расчетное сопротивление стали трубы растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

428.

Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля

429.

26Б1
45Б1
45Б2
30Б1
35Б1
35Б2
50Б1
50Б2
55Б1
55Б2
60Б1
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б
1
100Б
2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
35Ш1
35Ш2
40Ш1
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
50Ш1
40Б1
М24
М27
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55

430.

Примечание. Параметр
может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
флан
- ца
1
2
Диаметр
болт
а
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30Ш
1
30Ш
2
35Ш
1
35Ш
2
40
Ш1
40
Ш2
50Ш
1
50Ш
2
60Ш
1
70Ш
1
70Ш
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17,8
21,1
-
-
-
-
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22,6
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-

431.

3
4
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,9
12
9,5
145,4
-
-
31,3
37,6
44,
8
61,6
79,2
-
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,7
119,8
139,0
-
-
-
-
-
45,6
54,
5
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,7
159,4
18
3,7
206,8
-
-
-
-
62,
8
86,1
110,3
132
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
2,0
258,6
-
-
-
-
-
103,1
132,7
160
26
Б
30Б
35Б
40Б
45
Б
50
Б
55
Б
60
Б
50
Ш
60
Ш
70Ш
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
70
Б
8
0
Б
90
Б
100Б
23
Ш
26
Ш
30
Ш
35
40
Ш

432.

Ш
8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных
конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также гайки
высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.

433.

5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
стали растяжению по пределу текучести
по ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву с
=520 МПа (5300 кгс/см ), площадь сечения профиля
=2х22=44 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1557 кН (159 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
сопротивлением по пределу текучести
указаниями главы СНиП II-23-81*)
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца
=30 мм;

434.

болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
катеты сварных швов принять равными
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
=10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее
2 мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2390 кгс/см );
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
=1,0,
см, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=1,0,
=1,0,
=1,0. Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
=0,7,

435.

по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).

436.

Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр тяжести сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого профиля.
Поэтому необходимо выполнение условия:
=0, где
швов выше и ниже оси
соответственно.
Разница между
и
составляет
- статический момент сварных швов относительно оси
.
, или
=
, где
и
- статические моменты сварных

437.

Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении количество болтов внутренней зоны
предварительно назначаем из условия (1) *см. раздел 5+:
=4. Количество болтов наружной зоны
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны,
определяемое по табл.2 (раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно оси
(см. рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,

438.

где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3) или (4). Для определения
болт наружной зоны
необходимо найти величину
-го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что в силу конструктивных особенностей в этом соединении
можно выделить два участка наружной зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому для нахождения величины
выбрать наименьшее из них.
необходимо определить значения
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I наружной зоны, определяем из условия:
.
Значение
здесь
определяем по формуле (5)
, где
- расчетное усилие на
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I наружной зоны,
и
и

439.

мм - усредненное расстояние между осью болта и краями сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
а значение
Тогда:
и
:
,
определяем по табл.4 (
).

440.

кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
мм, а

441.

значение
определяем по табл.4 (
=1,5),
тогда:
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
, расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.

442.

Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным сопротивлением
стали растяжению по пределу текучести
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву
=470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы
=66,62 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1666 кН (170 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
катеты сварных швов принять равными
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным
=25 мм;
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
=8 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2
мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
МПа (2160 кгс/см );
=215 МПа (2200 кгс/см ),

443.

материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной, если:
при
мм.
Из этого условия определим необходимое количество болтов
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости
длина четных ребер:
мм,
=4. Длина нечетных ребер:

444.

мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем
=50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:

445.

, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
=0,7,
мм, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0.
Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):

446.

;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.

447.

Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:

448.

профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь сечения профиля
сопротивления профиля
=131 см , площадь сечения пояса
=2610 см ;
изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести
равной
=35,4 см , момент
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина фланца принята
=25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
катеты сварных швов по поясам профиля
=8 мм.
=12 мм, по стенке
=239 кН (24,4 тс);
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10) *см.
раздел 5+:
;
.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,

449.

где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,

450.

где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
и
выполняется условие (13):
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и симметричное расположение болтов относительно пояса
рисунок) расчетное усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу,
,
определяем по формуле (16):
, см.

451.

то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса, определяем из условия:
Значение
.
определяем по формуле (5):

452.

, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
до края сварного шва растянутого пояса профиля (
мм).

453.

Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
Значение
и
:
Н·см;
.
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
Поскольку
кН (20,1 тс).
, принимаем

454.

кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для определения
, с той лишь разницей, что для болтов и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
=37 мм (
и
, выполняем так же, как и при определении
мм). Тогда:

455.

значение
Н·см;
;
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
Определив значения
:
кН (31,8 тс).
и
, проверяем условие (13):

456.

кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10 настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для изготовления
фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на статическое растяжение с целью определения следующих характеристик
механических свойств металлопроката в направлении толщины при температуре
относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после разрыва.
°С: предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву;

457.

1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут быть использованы для контроля качества проката для
металлоконструкций; анализа причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета прочности несущих элементов
с учетом их работы по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического состава, способа выплавки и раскисления, сварки, вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:
рабочая длина
*, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой определяется удлинение;
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
, мм ;
, мм;
, мм ;

458.

осевая растягивающая нагрузка
,
- нагрузка, действующая на образец в данный момент испытания;
предел текучести (физический)
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец деформируется без заметного увеличения нагрузки;
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет при
определении указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
относительное удлинение после разрыва
относительное сужение после разрыва
поперечного сечения образца
- отношение приращения расчетной длины образца (
, предшествующей разрушению образца;
) после разрыва к ее первоначальной длине
, % - отношение разности начальной площади и площади поперечного сечения после разрыва
;
к начальной площади
.
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной расчетной
длиной
мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается как хрупкий. Рабочая длина образца
в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет
мм.

459.

Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 мм такая корка
сохраняется на одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две
пластины из стали той же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы вырезают из сварного соединения так, чтобы
испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная ось образца должна совпадать с направлением толщины испытываемого листа. Этапы
изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на
рисунке, а. При этом высота головок образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности
образцов и точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую
длину образца вместе с головками.

460.

2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм, и полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части
образца до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряют дважды (второе
измерение производят при повороте образца на 90°), и за начальный диаметр принимают среднее значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных
диаметров (в середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания определяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем
при определении относительного сужения после разрыва
штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.
диаметр этого сечения принимают за начальный диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом растяжении используют универсальные испытательные машины с механическим,
гидравлическим или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия их требованиям ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1, за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца,
выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм "усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном
соответствии с § 3 и 4 ГОСТ 1497-73.

461.

3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения, трещины
и др.) результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
металлоконструкции. Величины
характеристик
и
и
вносят в журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на
нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового проката для изготовления фланцев. Значения других
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер листа,
химический состав и механические свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* с
гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105465-89 марки 14Г2АФ-15. Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное сопротивление
относительное удлинение
%, относительное сужение в направлении толщины -
=52-70 кгс/мм , предел текучести
=40 кгс/мм ,
%, ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .

462.

Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля, присоединяемого к
фланцу, должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны контроля
стали фланцев для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
Характеристика сплошности

463.

дефектоскопии
Площадь несплошности, см
Контролируемая
зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальная
учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота
несплошностей
10 м
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к каждому
листу. При удовлетворении требований, указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных конструкций не выполняет.

464.

Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989