8126947810 SBER MIR 2202208040694433 plateznii schet 40817810555031236845 tel 9523568604 sborno-razborniy universakniy peshikhodniy plastinchata balochniy most ferma -balka cherez reku Seism Kurskoy 468 str

1.

Медицинский пешеходный мост «Скорой
Помощи» сбороно-разюорный , многокартнго
примения универсальный имени Брата во
Христе Шишкина Юрий Михайловаича.
Пожертсования для Облстного Казенного
Учреждения ОКУ «Курскдострой» Карта
СБЕР МИР 2202 2080 4069 4433 Плаетжный
счет 40817 819 5 5503 1236845 тел привязан
(952) 356- 8604 т/ф (812) 694-78-10
Медицинский пешеходный мост «Скорой Помощи»
сбороно-разюорный , многокартнго примения
универсальный имени брата во Христе Шишкина
Юрий Михайловаича Пожертсования для Облстнго
Казенное Учреждение ОКУ «Курскдострой» Карта
СБЕР МИР 2202 2080 4069 4433 Плаетжный счет
40817 819 5 5503 1236845 тел привязан (952) 356- 8604
Медицинский пешеходный мост Скорая Помощь Тейпан-Бейли ( Ba
имени Шишкина Юрий Михайловича. Проектные работы выпо лн
общественных началах , общественной организацией «Сейсмофо
ГАСУ ОГРН 1022000000824 ИНН 2014000780 КПП 20140100
изобретениям А.М. У зд ина, О.А.Егоровой, А.И.Коваленко R
2022111662 RU 2022113052 RU 2022113510 RU 202211507
2024100839 RU 2024106154 RU 2024106532 S U 167977 S U 11
1168755 RU 2010136749 RU 165076 RU 154506 : изобретению ме
мост Скорой Помощи (штурмовой) "Сборно -разборный пешеходн
имени Брата во Христе Шишкина Ю рий Михайловича " Ав
изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина , док кэн О.А.Егоров
президента организации "Сейсмофонд" СПбГАСУ, лаборант СПбГАС
стр, инж- э кономист, А.И.Коваленко для перправы через реку С
Глушковском райне , Курской области (село Глушково, Званое, К
использем сверхпрочных и сверхлегких комбинированных простран
структурных "Новокисловодск" трехгранных ферм, с предварит
напряжением, для плоских покрытий, с неразрезыми поясами пят
составного профиля. Изобретател и : Коваленко А. И, Егорова О.А
М, https://t.me/resistance_test https://t.me/seismofond_spbgasu (921) 9
( (981) 739-44-97

2.

https://t.me/resistance_test т/ф (812) 694-78-10 (921) 962-67-78
86 04
ИНН 2014000780
ОГРН 1022000000824 КПП 201401001
СБЕР МИР 2202 2080 4069 4433
Платежный счет 40817 810 5 5503 1236845 тел привязан (952) 356

3.

26-27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити (Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3-я
международная конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения».
Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства транспорта Российской Федерации, Федерального
дорожного агентства, Комитета по развитию транспортной инфраструктуры Санкт-Петербурга, Дирекции транспортного
строительства Санкт-Петербурга, ФАУ «РОСДОРНИИ», Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко
А.И.
[email protected] 2ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ
ГАСУ [email protected]
УДК 624.042.7
Быстро собираемое универсальный армейский пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском
районе село Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления
основания пролетного стрроения использованием подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU 167977 "Устройство для гашения
ударных и вибрационных воздействий» RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного строения мостового
сооружения с использованием треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение
фрикционно-подвижных соединений для пролетного строения мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073
RU 2010136746 RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов»
RU 2021134630
DOI: 10.38054/iaeee-202201
1/2024(13)
3 1 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
Численные исследования в SCAD модульных систем трѐхгранных ферм мостового
сооружения сборно -разбороного пешеходного моста для переправы через реку
Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушково , Званное Карыж

4.

Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем
трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разборного пешеходного моста пролетом
24 мета для переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село:
Глушков , Званное Карыж
26-27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити (Лермонтовский просп., 43/1)
состоится 3-я международная конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты
и искусственные сооружения». Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства
транспорта Российской Федерации, Федерального дорожного агентства, Комитета по развитию
транспортной инфраструктуры Санкт-Петербурга, Дирекции транспортного строительства СанктПетербурга, ФАУ «РОСДОРНИИ», Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
Строительство мостов и дорог является драйвером развития экономики и улучшения жизни граждан. Искусственные сооружения
являются жизненно важной частью не только местной, но и межрегиональной транспортной инфраструктуры. Сегодня в дорожном
хозяйстве достигнуты рекордные показатели по строительству и ремонту дорог. С 2022 года регионами приведено в нормативное
состояние более 80 тысяч погонных метров искусственных сооружений. В 2024 году планируется построить и привести
в нормативное состояние более 600 мостов и путепроводов, реконструировать порядка 100 объектов дорожной инфраструктуры.
Все это несомненно влияет на повышение доступности регионов, снижение нагрузки на региональные и федеральные трассы,
увеличение пропускной способности. И сейчас очень важно сохранить темпы роста, поддержать уже достигнутые совместные
результаты, мощности и ресурсы для реализации всех мероприятий в рамках национального проекта «Безопасные качественные
дороги».
Международная конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения» призван
на самом высоком уровне обсудить вопросы строительства мостов и путепроводов, повысить системность при реализации
поставленных задач, выработать консолидированные решения и предложения

5.

6.

7.

8.

9.

10.

11.

12.

ВЕСТНИК газеты «Армия Защитников Отечества» № 4 от 03 июля 2023 Информационное
агентство Русская Народная Дружина № 4 от 03.07.2023 [email protected] (812) 694-78-10
(921) 962-67-78, (911) 175-84-65, т/ф (812) 694-78-10
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 102200 0000824, т/ф:(812)
(812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выдан 23.06.2015), ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
190005, СПб, 2-я Красноармейская д 4 ( СПб ГАСУ) ОГРН: 1022000000824 ИНН
2014000780 ) [email protected] [email protected] [email protected] (981) -886-57-42, (981) 276-4992 УДК 69.059
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем
трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного моста для
переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушков ,
Званное Карыж
Кадашов Александр Иванович : заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected]
(911) 175-84-65
Егорова Ольга Александровна заместитель ПГУПС ктн ,доц [email protected] (965) 753 322-22-02
mir2022205630539333@yandex,ru

13.

Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected] ( 921) 788-33-64 [email protected] [email protected]
Е.И.Андреева
зам Президента ОО «СЕЙСМОФОНД» при СПб ГАСУ (812) 694-7810 (921) 962-67-78
[email protected]
Богданова Ирина Александровна: заместитель Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ [email protected] (981)276-49-92, (812) -69478-10
Елисеева Яна Кириловна ученица 9 класса школа 554 Приморский район [email protected] rodinailismert@@list.ru
Елисеев Владислав Кириллович студент второй курс Радитехнического техникум (911) 175-84-65 [email protected]

14.

15.

Аннотация: В представленной статье рассматриваются плоские покрытия из трѐхгранных ферм с
развитием конструктивной формы в одном продольном направлении с помощью численного
исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -

16.

разбороного пешеходного моста для переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушков ,
Званное Карыж
Несущие конструкции покрытия из трѐхгранных ферм применяются для общественных и
производственных зданий и сооружений. Применение модульной системы в качестве результата
поперечного конструктивного членения конструкций трѐхгранных ферм позволяет осуществлять их
безопасную транспортировку до места складирования или строительства.
Рассмотрены особенности формирования модульной системы с учѐтом конструктивных особенностей
компоновки пространственных трѐхгранных ферм. Представлено обоснование расчѐтной
математической модели конструкции пространственно-стержневой трѐхгранной фермы с
нецентрированными бесфасоночными узлами сопряжения.
Результаты оценки напряженно-деформированного состояния позволили оценить деформативность
пространственно-стержневой модели трѐхгранной фермы с податливыми и жѐсткими монтажными
узлами сопряжения смежных модулей. Представлено описание особенностей формирования
вариативных расчѐтных моделей, которые учитывают особенности конструкций нецентрированных
бесфасоночных узлов. Определены наиболее нагруженные элементы пространственно-стержневой
системы трехгранных ферм со стыковым примыканием раскосов к поясам.
Представлен сравнительный анализ оценки деформативности вариативных расчѐтных моделей. По
результатам сравнительного анализа деформативности математических расчѐтных моделей
трѐхгранных ферм покрытия обосновано применение податливых монтажных узлов сопряжения
модулей. Подтверждена возможность применения различного элементного состава стержней в
пределах каждого модуля конструкции трѐхгранной фермы.

17.

Ключевые слова: модульная система трѐхгранной фермы, конструкции нецентрированных
бесфасононых узлов; пространственно-стержневая расчѐтная модель; деформативность модульных
систем с жесткими и податливыми монтажными узлами, сравнительный анализ расчѐтных моделей.
Большинство объемно-планировочных решений в зависимости от технологических процессов
производственных и складских зданий ограничиваются применением плоских покрытий [1, 2].
Некоторые архитектурные формы общественных зданий также решаются с применением плоских
покрытий, в основе которых используются структурные плиты [3, 4]. Следует отметить, что снижение
металлоѐмкости зданий достигается путем использования новых конструктивных форм, профилей
(трубчатых, широкополочных тавровых, тонкостенных, гнутых и гнутосварных из низколегированной
повышенной прочности тонколистовой стали, перфорированных, гофрированных и др.) [5, 6].
Использование современных методов технологии сборки и монтажа металлических конструкций
существенно влияет в конечном итоге на выбор конструкций, их стоимость строительства и
эксплуатации [7].
Стальные конструкции трѐхгранных ферм применяются в качестве несущих систем плоских
покрытий общественных и производственных зданий и сооружений [8, 9]. Развитие конструктивной
формы несущей конструкции плоского покрытия в пределах прямоугольного плана осуществляется в
продольном направлении за счет регулярной установки пролѐтных трѐхгранных ферм с переменным
или одинаковым шагом (рис. 1).

18.

Рис. 1. Несущие конструкции плоского покрытия из трѐхгранных ферм.
В составе конструкции пролѐтной трѐхгранной фермы используются две наклонные плоские
фермы с общим нижним поясом, а также включаются полностью или частично несущие элементы
кровельного покрытия.
Эффективное внедрение и широкое применение конструкций из трѐхгранных ферм связано с
необходимостью обеспечения их высокого уровня заводской комплектности, мобильности доставки
на строительную площадку, простые и безопасные методы возведения.
Применение модульной системы позволяет реализовать задачи с безопасной транспортировкой
конструкций пролѐтных трѐхгранных ферм плоских покрытий [10].
В основе применения модульной системы осуществляется конструктивное членение пролѐтной
конструкции на отдельные пространственно-стержневые модули. При этом каждый конструктивный
модуль может обладать направленной конструктивной изменчивостью в наборе элементного состава,

19.

позволяющей повысить эффективность как отдельной конструкции трѐхгранной фермы, так и
покрытия из пространственных ферм в целом.
Конструктивное поперечное членение пролѐтной трѐхгранной фермы осуществляется по узлам
двух верхних поясов с вычленением поясного стержня панели общего, для объединѐнных наклонных
ферм, нижнего пояса для трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля в SCAD модульных систем трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного
моста для переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж
,
Такое конструктивное членение пролѐтной конструкции трѐхгранной фермы позволяет применять
достаточно простые конструкции узлов с минимизацией их количества. В рамках формирования
конструкций модулей необходима типизация, которая учитывает особенности транспортной

20.

перевозки, складированию и монтажу определенным видом транспорта. Таким образом,
предусматривается снабжение каждого модуля разъѐмными монтажными узлами сопряжения, а
также, при необходимости, дополнительными стационарными или временными элементами по
выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием
численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм
Монтажные узлы сопряжения предназначены для производства укрупнительной монтажной сборки
модульной конструкции трѐхгранной фермы на строительной площадке. Применение
дополнительных элементов в составе конструкции модуля определяется необходимостью
обеспечения достаточной жѐсткости для его транспортировки, складирования и монтажа.
Таким образом, конструкции модульных трехгранных ферм позволяют осуществлять транспортную
доставку на строительную площадку практически в любой географический район строительства.
Практически все существующие перспективные разработки и технические решения конструкций
плоских покрытий из трѐхгранных ферм на основе применения широкодоступных и индустриально
освоенных прокатных профилей имеют конструктивную возможность модульной компоновки.
Конструктивная и технологическая проработка существующих разработок конструкций покрытий
из трѐхгранных ферм на основе применения индустриально развитых прокатных профилей основана
непосредственно на результатах экспериментальных и теоретических исследований.
Для каждой несущей системы плоского покрытия из трѐхгранных ферм при формировании
модульной системы необходимо учитывать их конструктивные особенности и условия компоновки
отправочных модулей для доставки автотранспортом общего назначения, по выполненному расчету
инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных
исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм трехгранных ферм с предварительным напряжением с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем трѐхгранных ферм мостового сооружения
сборно -разбороного пешеходного моста для переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село:
Глушков , Званное Карыж

21.

Компоновка составного пятигранного профиля поясных стержней осуществляется путем стыковки
равнополочного уголка и швеллера по всей длине прокатов по выполненному расчету инженерами
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных исследования SCAD
модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой
серии (хрущевок) г Ленинграде
(рис. 3).
Бесфасоночные узлы образуются путем размещения элементов раскосной решѐтки из одиночных
прокатных уголков на полках поясных уголков пятигранных составных стержней с последующей
приваркой по контуру штампа, по выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ с использованием численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных
ферм плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
Конструкции бесфасоночных узлов определяются геометрическими особенностями
конструктивной системы и штампами, образуемыми профилями элементов раскосной решѐтки при
размещении на полках поясных стержней по выполненному расчету инженерами организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных исследования SCAD модульных
систем трѐхгранных ферм плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии
(хрущевок) г Ленинграде
(рис. 4, 5).

22.

Торцевые части уголковых раскосов обрабатываются подрезкой полок профиля для плотного
примыкания к плоскостям поясных уголков (рис. 6). При этом необходимо обеспечить соблюдение
технологических и конструктивных требований по размещению сварных швов прикрепления.
Рис. 5. Компоновка бесфасоночных узлов нижнего пояса обрезка щековая полка
Рис. 6. Компоновка штампа примыкания раскоса уголкового профиля по выполненному расчету
инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных

23.

исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий реконструируемых
домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
Формирование конструкций трѐхгранных ферм с геометрической схемой центрированных узлов
относится к сложной конструкторской задаче. В подавляющем большинстве проектных решений
геометрические особенности узловых элементов на этапе конструирования приводят к необходимости
компоновки нецентрированных узлов [11]. При этом возникает необходимость учитывать влияние
особенностей конструкций бесфасоночных узлов с неразрезными поясами составного сечения и
примыкающих стержней малой изгибной жѐсткости на напряженно- деформированное состояние
конструкции трѐхгранной фермы.
Типизация конструкций узлов сопряжения в пределах конструктивного модуля позволяет
обосновать использование двух типоразмеров для сжатых и растянутых элементов раскосной решѐтки
по выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с
использованием численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм плоских
покрытий реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
Разработанные конструктивные решения по монтажной компоновке модульной системы
трѐхгранных ферм предусматривают устройства жѐстких фланцевых узлов, рассчитанных на
восприятия расчѐтной комбинации узловых усилий. Это обеспечивает соответствие условиям
расчѐтной схемы, учитывающим компоновку трѐхгранной фермы с неразрезными поясами и
примыкания стержней с малой изгибной жѐсткостью. Каждая конструкция модуля в концевых частях
неразрезных поясов снабжается торцевыми пластинами. При этом компоновка монтажных узлов
требует соблюдения условий по размещению пластин фланцев, сварных швов их крепления к поясам
и возможности монтажной постановки болтов.
Размещение торцевых фланцев в конструкции монтажных узлов модулей формирует некоторые
конструктивные ограничения в устройстве конструкции кровельного покрытия. Для прогонной

24.

конструкции кровельного покрытия приходится предусматривать смещение прогона вдоль пояса по
сторонам от узлового фланца.
Для беспрогонной кровли рационально рассмотреть размещение торцевых пластин в одном уровне с
профилями верхних неразрезных поясов. В этом случае необходимо учитывать, что компоновка
модульной системы трѐхгранной фермы осуществляется на податливых монтажных узлах.
Цель исследований связана с оценкой напряженно-деформированного состояния модульной
трѐхгранной фермы с нецентрированными бесфасоночными узлами примыкания при различных
формах приложения статической нагрузки и различных вариантах моделирования конструкций
монтажных узлов сопряжения модулей.
Численные эксперименты выполнены на основе вариативной расчѐтной модели пространственностержневой трѐхгранной фермы пролѐтом 24м, шириной 3м и высотой 1.5м в среде стандартного
расчѐтного комплекса SCAD , по выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ с использованием численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных
ферм плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
Расчѐтной моделью с нецентрированными бесфасоночными узлами учитывались различные формы
приложения нагрузки и условия монтажного сопряжения модулей по выполненному расчету
инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных
исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм

25.

Рис. 7. Расчѐтная модель трѐхгранной фермыc на фрикционно –подвижных соединения проф
А.М.Уздина и по выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с
использованием численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм плоских
покрытий реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
Стержни пространственно-стержневой расчѐтной модели в произвольном пространстве
характеризуются как элементы произвольного вида с узловыми связями по всем линейным и угловым
направлениям. Сечение верхнего пояса принято составным из двух прокатных элементов швеллера и
уголка. Ориентация сечения в пространстве соответствует вертикальному положению стенки

26.

швеллера. Сечение нижнего пояса принято из одиночного прокатного уголка с ориентацией обушка
вверх.
Нецентрированные узлы образованы путем формирования узлов в качестве точек сопряжения
продольных осей элементов в местах шарнирного примыкания растянутых и сжатых раскосов к
неразрезным поясам. Шарнирное примыкание раскосов из одиночных прокатных уголков определено
их малой изгибной жѐсткостью.
Граничные условия установлены по крайним точкам верхних узлов по однопролѐтной балочной
схеме. Для двух крайних узлов установлены закрепления по всем линейным смещениям. Два
противоположных узла модели имеют освобождение по линейным смещениям в продольном
направлении [12].
Поперечные затяжки с шарнирным сопряжением во всех узлах верхних поясов рассматриваются,
как связевые элементы, моделирующие размещение конструкции кровельного покрытия.
Конструкция жѐстких фланцевых узлов учитывалась в расчѐтной схеме в виде учета закреплений
по всем направлениям. Податливое сопряжение узлов верхних поясов модулей трѐхгранной фермы
учитывается в расчѐтной модели освобождением угловых связей стержней в вертикальной плоскости
изгиба. Также учитывается освобождением угловых связей сечения по двум его узлам также в
вертикальной плоскости изгиба для доборных элементов нижнего пояса.
Для последующего сопоставления результатов расчѐта вариативных моделей пространственностержневой трехгранной фермы предусматривалась единая форма приложения нагрузок.
Суммарное значение узловой и линейной равномерно распределенной нагрузки по верхним
неразрезным поясам соответствуют приведенному значению по грузовой площади.
Вариантами нагружения предусмотрено приложение нагрузки только по верхним поясам
пространственно-стержневой фермы.

27.

Расчѐтной моделью предусмотрена компоновка модульной трѐхгранной фермы в четыре модуля с
жѐсткими и податливыми монтажными узлами.
Пространственно-стержневая расчѐтная модель рассчитывалась на статические загружения: 1
загружение - сосредоточенная нагрузка в узлах геометрической схемы; 2 загружение сосредоточенная нагрузка в узлах примыкания сжатых раскосов; 3 загружение - сосредоточенная
нагрузка в узлах примыкания растянутых раскосов; 4 загружение - равномерно распределенная
линейная нагрузка.
Анализ напряженно-деформированного состояния пролѐтной конструкции трѐхгранной фермы
свидетельствует о соответствии характера распределения значений усилий для плоских ферм, но при
этом имеет свои особенности. Нецентрированные бесфасоночные узлы характеризуются
образованием дополнительных узловых изгибающих моментов. Наибольшие значения усилий в
системах с жесткими и с податливыми монтажными узлами формируются загружением сосредоточенная нагрузка в узлах примыкания растянутых раскосов.
Наиболее нагруженными элементами верхнего пояса по критерию значения продольного усилия
являются стержни срединных панелей. При этом в расчѐтной модели системы с жесткими
монтажными связями это значение ниже в пределах до 0.5% относительно расчетной модели системы
с податливыми монтажными связями. Аналогично с наиболее нагруженным элементом нижнего
пояса - суммарное значение этих усилий в верхних поясах соответствует наиболее нагруженному
центральному элементу нижнего пояса.
Наиболее нагруженными узлами верхних поясов по критерию значения изгибающего момента
являются приопорные узлы в месте примыкания растянутых раскосов. При этом, в расчѐтной модели
системы с жесткими монтажными связями это значение выше почти на 25% относительно расчѐтной
модели системы с податливыми монтажными связями.
Наиболее нагруженными элементами верхних поясов при загружении - равномерно
распределенная линейная нагрузка, по критерию значения изгибающего момента являются стержни

28.

примыкания к приопорным узлам со стороны растянутых раскосов. При этом, в расчѐтной модели
системы с жесткими монтажными связями это значение выше почти на 23% относительно расчѐтной
модели системы с податливыми монтажными связями.
Наиболее нагруженные элементы раскосной решетки примыкают к приопорным панелям верхних
поясов. При этом, в расчѐтной модели системы с жесткими монтажными связями это значение ниже в
пределах 2% относительно расчѐтной модели системы с податливыми монтажными связями, как и для
растянутых элементов, это значение ниже, только в пределах 3%.
Установлено снижение пиковых значений моментов приопорных узлов верхних поясов при
размещении сосредоточенной нагрузки в местах примыкания сжатых раскосов относительно
размещения в местах примыкания растянутых раскосов.
Для оценки деформативности расчѐтных моделей приведены значения линейных перемещений
узлов нижнего пояса, которые формируются принятыми формами загружения по выполненному
расчету инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных
исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий реконструируемых
домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
(табл. 1). Таблица №1

29.

30.

31.

Значения линейных перемещений центральных узлов верхних поясов трѐхгранной фермы.
Узел № Загруж. Модульная система с жесткими монтажными узлами Модульная система с
податливыми монтажными узлами, по выполненному расчету инженерами организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных исследования SCAD модульных
систем трѐхгранных ферм плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии
(хрущевок) г Ленинграде
Таким образом, приложение сосредоточенной нагрузки в узлах примыкания растянутых раскосов и
приложение равномерно распределенной линейной нагрузки являются расчетными формами
нагружения для расчѐтных моделей с жѐсткими и податливыми монтажными узлами, по
выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием
численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий
реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде

32.

33.

34.

По результатам численных исследований модульной трѐхгранной фермы с нецентрированными
бесфасоночными узлами примыкания раскосной решѐтки к неразрезным поясам с жѐсткими и
податливыми монтажными узлами сформулированы основные выводы и рекомендации по
выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием
численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий
реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
:
1. Использование модульной системы с поперечным членением расширяет возможности
конструктивной компоновки конструкций трѐхгранных ферм по выполненному расчету инженерами
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием численных исследования SCAD
модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой
серии (хрущевок) г Ленинграде
2. Деформативность расчѐтной модели с податливыми монтажными узлами сопряжения модулей
выше в среднем на 8% по сравнению с расчѐтной моделью с жесткими монтажными узлами;
3. Характер распределения продольных усилий свидетельствует о незначительном увеличении их
значений в расчѐтной модели с податливыми монтажными узлами;
4. Характер распределения усилий изгибающих моментов указывает на снижение их значений,
влияющих на выбор профилей верхних поясов в расчѐтной модели с податливыми монтажными
узлами;
5. Введение податливых монтажных узлов в местах сопряжения модулей определили выравнивание
значений усилий изгибающих моментов в виде снижения пиковых значений в приопорных узлах;
6. Возникновение наибольших усилий в системах с жѐсткими и податливыми монтажными узлами
загружением - сосредоточенная нагрузка в узлах примыкания растянутых раскосов, определяет
необходимость размещения прогонов кровельного покрытия в местах примыкания сжатых раскосов.

35.

7. Оценка влияния размещения прогонов кровельного покрытия в местах примыкания сжатых или
растянутых раскосов обосновывает необходимость разработки типовых конструкций
нецентрированных бесфасоночных узлов.
8. Анализ напряжѐнно-деформированного состояния расчѐтных моделей трѐхгранной фермы
позволяет обосновать применение различного элементного состава стержней в пределах каждого
модуля системы.
Сравнительным анализом численных исследований модульной трѐхгранной фермы подтверждена
возможность использования податливых монтажных узлов и обосновано размещение элементов
кровельного прогонного покрытия в местах примыкания сжатых раскосов.
В рамках дальнейшего развития исследований модульных систем трѐхгранных ферм необходима
разработка конструкций податливых монтажных узлов без использования торцевых фланцев, наличие
которых может вносить ограничения по компоновке несущих конструкций кровельного покрытия,
при этом необходимо учитывать особенности организации строительного производства [13, 14].
Перспективным направлением дальнейших исследований рассматриваемых конструкций покрытий
является возможность применения в современных технологиях строительства «зеленых» крыш по
выполненному расчету инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ с использованием
численных исследования SCAD модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий
реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок) г Ленинграде
[15, 16].
Литература
1. Ищенко И.И., Кутухтин Е.Г., Спиридонов В.М., Хромец Ю.Н.; Под ред. Ищенко. И.И. Лѐгкие
металлические конструкции одноэтажных производственных зданий М.: Стройиздат, 1979. - 196 с.
2. Кутухтин Е.Г., Спиридонов В.М., Хромец Ю.Н. Лѐгкие металлические конструкции одноэтажных
производственных зданий - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1988. - 263 с.
3. Голосов В.Н., Ермолов В.В., Лебедева Н.В. и др.; под редакцией Ермолова В.В. Инженерные
конструкции. Учеб. для вузов по спец. «Архитектура» - М.; Высш. шк., 1991. 408с.

36.

4. Муханов К.К., Демидов Н.Н. Исследование легких структурных конструкций. Материалы по
лѐгким металлическим конструкциям. М.: Стройиздат, 1975, С. 160-162.
5. Тришевский И.С., Клепанда В.В. Металлические облегчѐнные конструкции (справочное пособие).
Киев, «Будiвельник» 1978, 112 с.
6. Лихтарников Я.М. Металлические конструкции. Методы технико- экономического анализа при
проектировании. М.: Стройиздат, 1986, 264 с.
7. Изготовление стальных конструкций. Справочник монтажника. Под ред. Краснова. В.М. М.,
Стройиздат, 1978, 335 с.
8. Мелѐхин Е.А. Покрытие из трехгранных ферм. Патент №2627794, 11.08.2017, бюл.
№23,
8
с. URL: https://fips.ru/ofpstorage/Doc/IZPM/RUNWC1/000/000/002/627/794/% D0%98%D0%9702627794-00001/document.pdf
9. Мелѐхин Е.А., Фирцева С.В. Покрытие из трехгранных ферм. Патент №2661945, 23.07.2018, бюл.
№21, 8 c. URL:
https://fips.ru/ofpstorage/Doc/IZPM/RUNWC1/000/000/002/661/945/% D0%98%D0%97-0266194500001/document.pdf
10. Мелѐхин Е.А. Модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий. Вестник ТГАСУ Т.23, №2,
2021. С. 65 - 78. DOI: 10.31675/16071859-2021-23-2-65-78.
11. Мелѐхин Е.А. Пластинчатая расчетная модель узла бесфасоночной пространственной фермы. 2-я
Международная научно-техническая конференция «Архитектура и строительство», 2002 г., C. 62-64.
12. Поляков Л.П., Файнбург В.М. Моделирование строительных конструкций. Киев, «Будiвельник»,
1975, 160 с.
13. Kreiner K. Organizational Behavior in Construction // Construction Management and Economics.
2013. Vol. 31, № 11. P. 1165-1169.
14. Зильберова И.Ю., Маилян В.Д., Арцишевский М.Д. Методологические основы организационнотехнологической подготовки возведения объектов строительства // Инженерный вестник Дона.
2019.
№8. URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/N8y2019/6146 (дата обращения: 05.04.2021)
15. Тухарели В.Д., Тухарели А.В., Ли Ю.В. Экологическое строительство как инновационный подход
в строительной индустрии Инженерный вестник Дона. 2018. № 3. URL:
ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2018/5146.

37.

16. Korol, E., Shushunova N. Benefits of a Modular Green Roof Technology, Procedia Engineering, Volume
161, 2016, pp. 1820-1826.
References
1. Ishchenko I.I., Kutuhtin E.G, Spiridonov V.M. Lyogkie metallicheskie konstrukcii odnoetazhnyh
proizvodstvennyh zdanij [ Light metal structures of single-storey industrial buildings] , YU.N. Hromec; Pod
red.
I. I. Ishchenko. M.: Strojizdat, 1979. 196 p.
2. Kutuhtin E.G., Spiridonov V.M., Hromec YU.N. Lyogkie metallicheskie konstrukcii odnoetazhnyh
proizvodstvennyh zdanij 2-e izd [ Light metal structures of single-storey industrial buildings 2-nd edition].,
pererab. i dop. M.: Strojizdat, 1988. 263 p.
3. Golosov V.N., Ermolov V.V., Lebedeva N.V. i dr.; pod redakciej Ermolova V.V. Inzhenernye konstrukcii.
Ucheb. dlya vuzov po spec. «Arhitektura» [Engineering constructions. Textbook for universities in specialty
"Architecture"] M.; Vyssh. shk., 1991. 408p.
4. Muhanov K.K., Demidov N.N. Issledovanie legkih strukturnyh konstrukcij. Materialy po lyogkim
metallicheskim konstrukciyam. [ The study of lightweight structural designs. Materials on light metal
structures] M.: Strojiz-dat, 1975, S. 160-162p.
5. Trishevskij I.S., Klepanda V.V. Metallicheskie oblegchyonnye konstrukcii (spravochnoe posobie).[ Metal
lightweight structures (guidebook)] Kiev, «Budivel'nik» 1978, 112 p.
6. Lihtarnikov YA.M. Metallicheskie konstrukcii. Metody tekhniko- ekonomicheskogo analiza pri
proektirovanii. [ Metal structures. Methods of technical and economic analysis in design] M.: Strojizdat,
1986, 264p.
7. Pod red. Krasnova V.M. Izgotovlenie stal'nyh konstrukcij. Spravochnik montazhnika.[ Fabrication of steel
structures. Installer's handbook.] M., Strojizdat, 1978, 335 p.
8. Melyokhin E.A. Pokrytie iz trekhgrannyh ferm. Patent №2627794,
II. 08.2017, byul. №23 8 p.
9. Melyokhin E.A., Firceva S.V. Pokrytie iz trekhgrannyh ferm. Patent №2661945, 23.07.2018, byul. №21.
10. MelyokhinE.A. Modul'nye tryohgrannye fermy ploskih pokrytij. Vestnik TGASU T.23, №2, 2021. S. 65
78. DOI: 10.31675/1607-1859-2021-232-65-78.

38.

11. MelyokhinE.A. Plastinchataya raschetnaya model' uzla besfasonochnoj prostranstvennoj fermy. 2-ya
Mezhdunarodnaya nauchno-tekhnicheskaya konferenciya «Arhitektura i stroitel'stvo», 2002.
12. Polyakov L.P., Fajnburg V.M. Modelirovanie stroitel'nyh kon-strukcij. [ Modeling of building
structures.] Kiev, «Budivel'nik», 1975, 160 p.
13. Kreiner K. Organizational Behavior in Construction. 2013, Vol. 31, №11. pp. 1165-1169.
14. Zil'berova I.Ju., Mailjan V.D., Arcishevskij M.D. Inzhenernyj vestnik Dona. 2019. №8. URL:
ivdon.ru/ru/magazine/archive/N8y2019/6146 (data obrashhenija: 05.04.2021).
15. Tuhareli V.D., Tuhareli A.V., Li Ju.V. Inzhenernyj vestnik Dona. 2018. № 3. URL:
ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2018/5146.
16. Korol,
E., Shushunova N. Procedia Engineering, Volume 161, 2016, pp. 1820- 1826.
Инженерный вестник Дона, №6 (2022)
ivdon.ru/ru/magazine/archive/n6y2022/7687
© Электронный научный журнал «Инженерный вестник Дона», 2007-2022
ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ МОДУЛЬНЫХ СИСТЕМ ТРЁХГРАННЫХ ФЕРМ ПЛОСКИХ ПОКРЫТИЙ ЗДАНИЙ
https://cyberleninka.ru/article/n/chislennye-issledovaniya-modulnyh-sistem-tryohgrannyh-ferm-ploskihpokrytiy-zdaniy

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

54.

Численные исследования модульных систем трѐхгранных ферм плоских покрытий зданий
http://www.ivdon.ru/ru/magazine/archive/n6y2022/7687
Модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий
Е. А. Мелёхин
https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
ОЛНЫЙ ТЕКСТ:
PDF (RUS)
Аннотация
Об авторе
Список литературы
Cited By (1)
АННОТАЦИЯ
Рассматриваются модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий зданий с поперечным членением на отправочные модули. Отмечены особенности конструкций
монтажных узлов сопряжения смежных модулей. Применение модульной системы ориентировано на массовое производство. Доставка мод улей осуществляется
различным грузовым транспортом. Приведены основные положения геометрического расчѐта транспортировки модулей и пример использования транспорта,
оснащенного крановой установкой.
Представлены вариативные расчѐтные модели модулей трехгранной фермы, и обобщены результаты их статических расчѐтов. Учтены различные пространственные
положения и значения собственного веса элементов.
По результатам оценки деформативности обоснована установка дополнительных временных и постоянных элементов. Предложены технол огические решения по
монтажу конструкций покрытий. Рассмотрены технические решения по обеспечению конструктивной жѐсткости, сохранности модулей при монтаже, складировании и
безопасной транспортировке.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА
трѐхгранная ферма, компоновка модульной системы, статические и геометрические расчеты, оценка деформативности модулей, монтаж и безопасная
транспортировка
Для цитирования:
Мелѐхин Е.А. Модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий. Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. 2021;23(2):6578. https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78

55.

For citation:
Melekhin E.A. Modular trihedral trusses of flat roofs. Vestnik Tomskogo gosudarstvennogo arkhitekturno-stroitel'nogo universiteta. JOURNAL of Construction and Architecture.
2021;23(2):65-78. (In Russ.) https://doi.org/10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
https://vestnik.tsuab.ru/jour/article/view/970
Напряженно-деформированное состояние трехгранной фермы с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля
Евгений Анатольевич Мелёхин
https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
https://nsojout.elpub.ru/jour/article/view/91
Rekonstruktsiya domov pervay massovoy serii ispolzuvaniem modulnix trexgrannix ferm predvaritelnim naprayzheniem171 стр
https://ppt-online.org/1356928
Анализ напряженно-деформированного состояния пролетной трехгранной фермы при линейных нагрузках
Мелѐхин Евгений Анатольевич - Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ)
DOI: 10.22227/1997-0935.2023.4.556-571Страницы: 556-571Введение. Рассматриваются конструкции трехгранных ферм для покрытий и перекрытий
производственных и общественных зданий, различных комбинированных систем, а также в качестве конструкций эстакад линейных об ъектов в разных
районах строительства. Представлена запатентованная разработка конструкции пространственной трехгранной фермы с неразрезными поясами
замкнутого составного сечения из прокатных профилей с бесфасоночными узлами сопряжения. Пятигранное составн ое сечение поясных стержней
компонуется из прокатных элементов швеллера и уголка. Цель численных исследований — оценка напряженно-деформированного состояния (НДС)
пролетной трехгранной фермы с размещением покрытия из профилированного настила непосредственно по ее верхним неразрезным поясам,
систематизация полученной информации для обоснования элементного состава конструкций, а также формирование верификационной ба зы численных
экспериментов для дальнейшего развития комплексных научных исследований. Материалы и методы. В основе численных исследований используется
пространственно-стержневая модель пролетной трехгранной фермы. Принятой методикой учитывается приложение линейных статических нагрузок с
нулевой изменчивостью значений, которое моделирует размещение ограждающей конструкции покрытия из профнастила по верхним поясам. Адаптация
метода единичных нагрузок ориентирована на оценку реакции стержневой системы для анализа и сопоставления данных с результатам и последующих
задач в рамках комплексных научных исследований. Результаты. Получены результаты, характеризующие НДС модели трехгранной фермы в виде
распределения усилий в стержнях и вертикальных перемещений узлов. Проведен их анализ, установлены зависимости и выявлены зако номерности.
Выводы. Анализ полученных результатов свидетельствует о том, что принятая расчетная модель трехгранной фермы адекватно отражает ее НДС.
Практическое применение результатов численных исследований состоит в возможности их использования для обоснования элементного состава при
проектировании конструкции трехгранной фермы. Полученные результаты включены в базу верификационных данных для последующих численных
исследований изучения действительной работы пролетных трехгранных ферм.
трехгранная ферма;

56.

численные исследования;
метод конечных элементов;
расчетная модель;
напряженно-деформированное состояние;
бесфасоночный узел;
Л и т е р а т у р а
СКАЧАТЬ (RUS)
http://nso-journal-03.mgsu.ru/ru/component/sjarchive/issue/article.display/2023/4/556-571
Численные методы расчетов в практической геотехнике. Сборник статей международной научно-технической конференции
Редактор Р. А. Мангушев
В сборнике научных статей предс тавлены работы, отражающие научные и практические исслед ования в облас ти геотехники инженерной геологии, механики грунтов, оснований и фу ндаментов и геотех нологий,
проводимые в высших учебных заведениях, научных и производс твенных учреждениях Российской Федерации, странах СНГ и дальнего з арубежья. Большая часть материалов сборника относ ится к
теоретическим и практическим аспектам использования численных метод ов в геотехнике.
В 56 статьях рассмотрен опыт проектирования и устройс тва оснований, фунд аментных конструкций зданий и сооружений, разработки грунтовых моделей ос нований, инженерно -геологических особеннос тей
отдельных территорий.
Предс тавлены материалы по опыту проектирования и с троительс тва реальных объектов в сложных инженерно -геологических условиях.
Авторы с татей являются преподавателями, аспирантами, научными сотрудниками и инженерами учебных, научных и производс твенных о рганизаций из 18 городов России, Белоруссии, Казахстана, Украины.
США, Южной Кореи и Японии.
Содержание
Раздел 1. ТЕОРЕ ТИЧЕСК ИЕ И ПРАК ТИЧЕ СКИЕ АСПЕКТЫ ПРИМЕ НЕНИЯ Ч ИСЛЕННЫХ МЕ ТОДОВ В ГЕОТЕ ХНИЧЕ СКИХ РА СЧЕ ТА Х
Фадеев А.Б. Параметры мод ели упрочняющегося грунта программы «Plaxis»
Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Соболев Е.С. Научно -техническое сопровождение строительс тва высотного жилого комплекса с развитой подземной час тью
Парамонов В.Н. Выбор определяющих соотношений д ля решения геометрически нелинейных задач в геомеханике
Шу лятьев С.О., Федоровский В.Г., Дубинский С. И. Расчет фундаментной плиты в сос таве здания с полным каркасом методом чис ленно го моделирования с учетом пос ледовательнос ти возведения
Мангушев Р.А. Численные, аналитические и полевые методы оценки несущей способнос ти свай и свай-баррет глубокого заложения в слабых грунтах Санкт-Петербурга

57.

Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Сидоров В.В. Анализ статического испытания свай большого диаметра и длины с помощью МКЭ
Пономарев А.Б., Калошина С.В., Безгодов М.А. Сравнение программных комплексов Plaxis 2D и Plaxis 3D при моделировании влияния разработки котлована на существующую зас тройку
Шашкин А.Г. Методология численных расчетов и проектирования подземных сооружений в условиях городской застройки на с лабых г рунтах
Мирсаяпов И. Т., Королева И.В., Нуриева Д.М. Моделирование деформирования грунтового основания трубопровода
Шашкин К.Г. Метод конечных элементов в геомеханике: современный взгляд
Винников Ю.Л., Харченко М.А., Марченко В.И. Численный расчет армированного основания в вероятнос тной постановке
Горшков Н. И., Краснов М.А. Особеннос ти оценки устойчивос ти грунтовых сооружений на основе расчетов МКЭ
Гиззату ллин Р.Р., Голубев А.И. Расчѐт шпунтовой стенки в программных комплексах САПР “Гидротехника” и Plaxi s 2 D
Ещенко О.Ю., Дерябин А.В. Опыт компьютерного моделирования фу ндаментов изотермических резервуаров в геологических условиях Та мани
Малинин П.А., Плотников А.С. Струнин П.В. Применение инженерных методов и МКЭ при расчете дополнительных осадок при ре конс трукции зданий
Мангушев Р.А., Конюшков В.В., Ланько С.В. Численное моделирование шпунтового огражд ения котлована с учѐтом влияния грунтоцеме нтных конс трукций
Алексеев С.И., Понедельников Д.Н. Математическое моделирование работы шпунтового ограждения с использованием электрохимического закрепления в связных грунтах
Матвеенко Г. А., Лукин В.А., Комаров Е. П. Опыт устройс тва глубокого котлована в Санкт-Петербурге
Сахаров И. И. Развитие подхода к численному решению класса задач, связанных с промерзанием и оттаиванием грунтов основания
Кудрявцев С.А., Петерс А.А., Шестаков И.В. Численное мод елирование процесса промерзания пучинис тых оснований малонагруженных зданий
Парамонов М.В., Сахаров И.И. Чис ленная оценка влияния морозного пучения на НДС укрепленных стен котлованов
Зоценко Н.Л., Винников Ю.Л. Современная практика мод елирования взаимод ейс твия фундаментов с уплотненными основаниями при их в озведении и пос ледующей работе
Усманов Р.А. Применение чис ленных методов для расчета осадки фу ндаментов на искус ственных основаниях
Нуждин Л.В., Сердакова М.В. Численный анализ горизонтальных колебаний свайных фундаментов в программном комплексе solid works
Тер-Мартиросян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Мирный А.Ю., Сид оров В.В. НДС системы «основание-свайный фундамент-здание» с промежуточной подушкой при сейсмическом воздейс твии
Тер-Эммануильян Т. Н., Полумордвинов И.О. Методика численного расчета сис темы «крупноразмерное сооружение основание» с учетом реол огии материалов и технологии сооружения
Ревенко В.В., Савин А.П. Особенности применения дискретно – континуальной модели ес тес твенного основания
Мнушкин М.Г., Знаменский В.В., Волков -Богородский Д.Б., Власов А.Н. Численное моделирование задач геомеханики с использованием программы UWay
Знаменский В. В., Морозов Е.Б., Чунюк Д.Ю. Учет технологической сос тавляющей геотехнического риска при устройс тве ограждения котлована с помощью траншейно й «стены в грунте» в с тесненных городских
условиях
Мамонов А.О. Деформаций формоизменения грунта при осадках зданий и устройс тве к отлованов
Бабанов В.В., Шашкин В.А. Численная оценка границ э ффективного применения концепции плитно-свайного фунд амента
Шу лятьев О.А., Харичкин А.И. Взаимодейс твие забивных свай с грунтом и между собой в сос таве свайного поля
Юдина И.М., Стольников М.А. К вопросу об учете горизонтальных нагрузок при совмес тном расчете выс отных зданий и комплексов
Яваров А.В., Лалин В.В. Методика чис ленного определения сопротивления грунта поперечным перемещениям магис трального трубопров ода с учетом физической нелинейнос ти
Деревенец Ф.Н. Анализ взаимодействия оползневого грунта со сваями од норядного удерживающего сооружения с учетом отпора грунта низового склона
Гладков И.Л., Жемчугов А.А., Салмин И.А. Методика определения бокового давления грунта на гибкие подпорные с тены в зависимос ти от горизонтальных перемещений
Алексеев С.И., Хисамов Р.Р. Влияние конструктивного шпунта на несущую способность основания реконструируемых зданий

58.

Алешин А.С., Малыш ев Р.В. Использование метода конечных элементов в задачах инженерной сейсмологии
Yoshinori Iwasaki, Ph.D., Dr.Eng. P.E. Stability of Main Central Tower of Bayon, Angkor Thom, Cambodia
Tanaka Т., Ariyoshi М., Mohri Y. Displacement, stress and strain of flexible buried pipe taking into account the construction process
A.Zh. Zhussupbek ov, R.E.Lukpanov, A. Tulebekova, I.O.Morev,Y.B.Utepov, D. Chan. Numerical analysis of long-term performance embankment reinforced by geogrid
В порядке дискуссии
Улицкий В.М., Шашкин А.Г. Научно-техническое обоснование устройства подземного объема второй сцены Мариинского театра в условиях слабых глинис тых грунтов
Комментарий к статье В.М. Улицкого, А.Г. Шашкина
Раздел 2. ВОПРОСЫ ИНЖЕНЕР НО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ, ПР ОЕК ТИРОВА НИЯ И УСТРОЙСТВА ФУНДАМЕНТОВ В РЕГИОНАЛЬНЫХ УСЛОВ ИЯХ
Захаров М. С. Критерии оценки качес тва инженерно-геологических изысканий
Бабкина А.Е. Проблемы оценки физико-механических свойс тв слабых грунтов, слагающих побережье Баренцева моря
Никифорова Н. С., Григорян Т.Г. Опыт применения грунтоцементных свай при реконс трукции с освоением подземного прос транс тва
Готман Н.З., Вагапов Р.Р. Определение мощнос ти закрепленного массива из условия прочнос ти сцементированного грунта над карс то вой полос тью
Соломин В.И., Лушников В.В., Оржеховский Ю.Р. Адаптивное управление параметрами фунд аментов и ос нований в процессе возведения сооружений
Жусупбеков А.Ж., Сонин А.М., Алибекова Н.Т., Морев И.О. Серхат Кипд емир. Оценка надежнос ти проектных решений по устройс тву фу ндаментов гос тиничного комплекса в г. Боровое республики Казахстан
Саурин А.Н., Корпач А.И. Анализ промежуточных данных наблюдений за деформациями основания строящегося здания на шпальном распределите ле
Михайлов Е.В., Денисов О.Л. Опыт реализации метода инъекции цементного рас твора в городе Уфа
Васенин В.А. Обобщение наблюдений за ос адками ис торической зас тройки Санкт-Петербурга за послед ние 130 лет д ля определения параметров реологических моделей грунтовой среды
Клемяционок П.Л., Колмогоров С.Г., Колмогорова С.С. К вопросу об определение несущей способнос ти свай по результатам статического зондирования
Ананьев А.А. Моделирование сопротивлений глубоководного глинистого основания агрегата сбора полезных ископаемых статическими сдвигающими нагрузками
Нуспеков Е.Л. , Унайбаев Б.Ж., Унайбаев Б.Б., Арсенин В.А., Марденов Ж.А. Авток олебания вертикального ротора вращающегося на подшипниках скольжения с жидкостной смазкой, установленных на упругом
фундаменте
Eun Chul Shin, Hoo Chul Park, Jeong Jun Park. Analysis on the Behavior of Laborat ory Modeled Asphalt Pavement due to Freezing and Thawing
A.Zh. Zhussupbek ov, Hoe Ling, R.E.Lukpanov, S.B.Yenkebayev, A.Tulebekova, G.A. Sultanov, M.V.Boik. Geotechnical issues of pil ing foundations on problematical soil ground of Kazakhstan
#техническая_литература@ecgoroda #статьи@ecgoroda #геотехника@ec goroda
Численные методы расчетов в практической геотехнике. Сборник статей международной научно-технической конференции.pdf
23 МБ
202
Нравится
1
161
Показать список поделившихся
11K
https://vk.com/wall-152526876_6370
Покрытие из трехгранных ферм

59.

Abstract
Изобретение о тносится к области строительства, в частности к покрытию здания из трехгранных ферм. Технический результат заклю чается в повышении жесткости покрытия. Покрытие содержит трехгранные фермы,
объединенные профилированным настилом. Каждая ферма включает вер хние трубчатые пояса пятигранного составного сечения, выполне нно го из швеллеров и уго лков, и нижний пояс четырехгранного составного сечения из
неравнополочных уголков. Все поясные у голки ориентированы обушками наружу и узкими по лками ввер х. Раскосная решетка приварена к широким полкам поясных уго лков внахлест. 3 ил.
Images (1)
Classifications
E04C3/ 08 Joists; Girders, trusses, or trusslike structures, e.g. prefabricated; Lintels; Transoms; Braces of metal with apertured web, e.g. wi th a web consisting of barlike components; Honeycomb girders
RU2661945C1
Russia
Down load PDF Find Prior Art Similar
Other languages
English
Inventor
Евгений Анатольевич Мелѐхин
Светлана Валерьевна Фирцева
Worldwide applications
2017 RU
Application RU2017134238A events
2017-10-02
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государств енный ар хитектурно-строительный университет" (ТГАСУ), Евгений Анатольевич Мелѐхин
2017-10-02
Priority to RU2017134238A
2018-07-23
Application granted
2018-07-23
Publication of RU2661945C1
Info
Patent citations (4)
Legal events
Similar documents

60.

Priority and Related Applications
External links
Espacenet
Global Dossier
Discuss
Description
Изобретение о тносится к области строительства, а более конкретно к строительным металлическим несущим конструкциям покрытий п роизводственных и общественных зданий, и может быть испо льзовано в качестве
конструкций перекрытий, элементов комбинированных систем с возможностью подвески технологических устройств, грузоподъемных ме ханизмов.
Из информационных источников известны устройства трехгранных ферм с трубчатыми поясами составного сечения и наклонной раскосной решеткой из одиночных равнополочных уголков с узловым стыковым примыканием. По
вер хним поясам ферм уложено беспрогонное кровельное покрытие на основе профилированного настила. В известном покрытии по пате нту на изобретение RU №2188287, МПК Е04С 3/04; опубл. 27.08.2002, все пояса имеют
пентагональное (пятигранное) сечение и выполнены каждый из жестко соединенных между собой швеллера и уго лка. Раскосная решетка выпо лнена из о диночных уго лков, прикрепленных торцами встык к полкам поясных
уголков. Стенки швеллеров вер хних поясов расположены вер тикально, а стенка нижнего швеллера горизонтально. Вер хние пояса объе динены по по лкам швеллеров профнастилом. За счет вертикальной ориентации стено к
швеллеров вер хних поясов повышается значение момента сопротивления и радиуса инерции пентагонального сечения. Недостатком данной конструкции является использование бес фасоночных узловых сопряжений со стыковым
примыканием раскосов к граням поясов составного сечения, требующих по дгонки и точности то рцевой резки элементов раскосной решетки, ч то повышает трудоемкость изго товления.
Прототипом заявляемой конструкции покрытия является покрытие с поясами пятигранного трубчатого сечения, составленными из прок атно го швеллера и прокатного равнополочного уголка, и наклонной раскосной решеткой из
одиночных прокатных уголков с узловым примыканием внахлест по патенту RU №49859, М ПК Е04С 3/ 04; опубл. 10.12.2005. Каждая про странственная трехгранная ферма состоит из о дного нижнего и дву х вер хних поясов
трубчатого пятигранного сечения, составленных из жестко соединенных между собой швеллеров и уголков. Полки раскосной решетки приварены непо средственно к полкам поясных уголков. Сечения всех трубчатых поясов
имеют одинаковую ориентацию в пространстве, а именно стенки швеллеров расположены горизонтально, а обушки уголков направлены вниз. Конструкция по патенту RU №49859 техноло гична и обеспечив ает жесткое
сопряжение элементов. Однако испо льзование в нижнем поясе трубчатого пятигранного составного стержня повышает расход ме талла.
Техническая проблема, решаемая изобретением, состоит в создании более жесткой и э кономичной конструкции покрытия из трехгранн ых ферм.
Технический результат заключается в повышении жесткости и несущей способности конструкции покрытия при низкой метал лоемкости и сниженных габаритах.
В заявляемом покрытии из трехгранных ферм, которые, как и в прото типе, объединены кровельным профилированным настилом, каждая ферма включает два вер хних и нижний трубчатые пояса. Вер хние пояса имеют пятигранное
сечение и выполнены из жестко соединенных между собой швеллеров и уго лков. Как и в прототипе, раскосная решетка в трехгранной ферме заявляемого покрытия выполнена из одиночных уголков и приварена непосредственно
на полках поясных уго лков.
В о тличие от прототипа стенки швеллеров вер хних поясов каждой трехгранной фермы расположены вертикально, а нижний пояс выполнен четырехгранным из жестко со единенных между собой дву х уго лков. Одна из полок
каждо го поясного уголка фермы выполнена шире другой. Узкие полки всех уго лков об ращены ввер х, а их обушки направлены наружу. Полки раско сной решетки в заявляемой трехгранной ферме размещены и приварены на
широких по лках поясных уго лков.
Пространственное положение трубчатого составно го профиля вер хнего пояса с вертикальной ориентацией стенок швеллеров и ориентацией узких полок всех неравнополочных уголков ввер х обеспечивает максимальное значение
момента инерции сечения, что позволяет наиболее полно испо льзовать материал, увеличивая несущую способность конструкции. Прос транственное положение вер хних поясных неравнополочных у голков с направлением обушков
в разные стороны и узкими полками ввер х и аналогичное положение нижних поясных неравнополочных уголков позво ляет произвести к омпоновку более жесткой конструктивной системы трехгранной ферм ы и снизить габариты
покрытия, поскольку раскосная решетка в таком положении лежит и приварена на широких полках поясных у голков. Уменьшение габар ита дополнительно позволяет снизить материалоемкость конструкции за счет уменьшения
длины раскосной решетки. В конечном итоге конструкция покрытия является более жесткой и экономичной в сравнении с прототипом.
Заявляемое покрытие явным образом не следует из уровня техники. Среди известных технических решений покрытий из трехгранных ф ерм с поясами составного трубчатого сечения не обнаружено конструкций ферм с поясными
неравнополочными уголками, направленных обушками в разные стороны и узкими полками ввер х, с примыканием раскосных уголков вна хлест к широким полкам поясных прокатных уго лков.
Предлагаемая конструкция позволяет осуществить полное заводское изго товление и сборку трехгранной фермы, удобна при транспортировке и монтаже. Также во зможно изго товление таких конструкций на оборудованной
специальными кондукторами монтажной площадке. Таким образом, при сохранении и соблюдении всех необ хо димых рабочих параметров заявляем ая конструкция требует в сравнении с про тотипом меньших затрат на
изготовление, обеспечивает просто ту сборки, ч то в итоге приводит к снижению стоимости при увеличении жесткости конструкции.
На фигуре 1 изображен общий вид покрытия из трехгранных ферм; на фигуре 2 изображен общий вид наклонной плоскости трехгранной фермы; на фигуре 3 - поперечный разрез трехгранной фермы.
Трехгранная ферма содержит два вер хних пояса 1, нижний пояс 2 и раскосную решетку 3. Вер хний пояс 1 выпо лнен составным трубчатым сечением из прокатного швеллера и неравнополочного уголка при вертикальной
ориентации стенки швеллера и узкой по лки уголка ввер х; нижний пояс 2 состоит из неравнополочных уголков с ориентацией обушков наружу в разные стороны и узкими полками ввер х; раскосная решетка 3 - из одиночных
уголков. Полки у голков раскосной решетки 3 закреплены непосредственно на полках поясных неравнополочных у голков (фиг. 3) поср едством сварки внахлест. Вер хние пояса трехгранных ферм в горизонтальной плоскости
связаны сплошным кровельным профнастилом 4 (фиг. 1), который завершает формирование покрытия из трехгранных ферм.
Покрытие из трехгранных ферм может формироваться путем использования как о дной, так и нескольких конструкций пространственных трехгранных ферм.
Изго товление покрытия из трехгранных ферм производят следующим образом: швеллер и неравнополочный уголок стыкуют между собой продольными сварными швами и образуют трубчатые вер хние пояса 1 пятигранного
составного несимметричного сечения. Два вер хних пояса 1 устанавливают с вертикальной ориентацией стенки швеллера и обушками поясных уголков в ра зные стороны наружу и узкими полками ввер х (как по казано на фиг. 3).
Неравнополочные уголки нижнего пояса 2 ориентируют также обушками в разные стороны и узкими полками ввер х. При этом полки швеллеров вер хних поясов 1 служат опорами для кровельного профнас тила, а наклон
плоскостей широких поло к поясных неравнополочных у голков составных пятигранных профилей 1 и четырехгранного профиля 2 вместе соо тветствуют образованию требуемым плоскостям элементов раскосной решетки 3 для
осуществления примыкания внахлест. Полки уголков раскосной решетки 3 непосредственно укладывают на по лки поясных у голков и пр иваривают. Образуется бесфасоночная пространственная трехгранная ферма заводской
готовности. Бесфасоночные узлы сопряжения обеспечивают жесткость, уменьшают податливость узловых сопряжений и снижают общую деформативность конструкции. Э та ферма удобна при транспортировке: ее габариты и
устройство позво ляют перевозить одновременно несколько ферм за счет их у кладки "елочкой" в транспортное средство. На монтажной площадке к вер хним поясам пространственной фермы крепится профнастил 4, завершая
формирование трехгранной пространственной фермы покрытия. Трехгранные фермы покрытия устанавливаются так, что между ними образуется свободное пространство, по длежащее перекрытию кровельным профнастилом 4.
Покрытие из трехгранных ферм работает как пространственная стержневая система с неразрезными поясами и примыка ющими раскосами. Вер хний пояс 1 работает как сжато-изгибаемый стержень. Нижний пояс 2 работает как
растянуто-изгибаемый стержень. Примыкающие раскосы решетки 3 работают на восприятие усилий растяжения или сжатия при изгибающих узловых моментах. Профнастил 4 работает на изгиб как однопролетная или
многопролетная гофрированная пластина. По крытие из трехгранных ферм отличается повышенной пространственной жесткостью, как на стадии монтажа, так и в условиях эксплуатации и является индустриальной и
технологичной конструктивной формой.

61.

Claims (1)
Hide Dependent
1.
Покрытие из трехгранных ферм, объединенных кровельным профилированным настилом, каждая из которых включает два вер хних трубча тых пояса, выполненных из жестко соединенных между собой швеллеров и
уголков, нижний трубчатый пояс и раскосную решетку из одиночных уголков, по лки ко торых размещены и приварены непосредственно на полках по ясных уголков, о тличающееся тем, ч то стенки швеллеров вер хних
поясов расположены вертикально, а нижний пояс выполнен четырехгранным из жестко соединенных между собой дву х уголков, причем одна из полок каждого поясного уго лка фермы выполнена шире другой, их узкие
полки обращены ввер х, а обушки всех уго лков направлены наружу, кроме этого полки раскосной решетки размещены и приварены на широких по лках поясных уго лков.
Patent Citations (4)
Publication nu mberPriority datePublication dateAssigneeTitle
US4349996A *1980-04-241982-09-21Armco Inc.Integrated roof system
SU1544931A1 * 1988-05-301990-02-23Горьковский Инженерно-Строительный Институ тНесъемна опалубка
RU49859U1 * 2003-07-032005-12-10Томский Государственный ар хитектурно-строительный университет (ГОУ ВПО "ТГАСУ")По крытие из трехгранных ферм
RU154158U1 *2014-12-022015-08-20Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский федеральный университет"Трехгранная ферма покрытия
(перекрытия) из прямоугольных труб
Family To Family Citations
* Cited by examiner, † Cited by third party
Similar Documents
PublicationPublication DateTitle
RU2651723C22018-04-23Трехмерный легкий стальной каркас, образованный двусторонними непрерывными двойными балками
KR20140051434A2014-04-30스팬이 넓은 정적 구조물
RU2661945C12018-07-23Покрытие из трехгранных ферм
RU2422597C12011-06-27Стальная решетчатая конструкция покрытия
US4432184A1984-02-21Support for the construction of buildings
JP2020007827A 2020-01-16木造ユニット式建築構造体、及びその組立て構法
RU2627794C12017-08-11Покрытие из трехгранных ферм
RU2188287C22002-08-27Покрытие из трехгранных ферм
RU2715787C12020-03-03Узловое соединение стеклопластиковых профилей в решѐтчатой конструкции
RU2317380C12008-02-20Сборная крыша мансардного типа
RU62622U12007-04-27Сборная железобетонная каркасная конструкция многоэтажного здания, рамная конструкция каркаса, элемент перекрытия
RU2287644C12006-11-20Бескаркасное дву хслойное арочное здание из тонколистовых хо лодногнутых профилей
RU2059770C11996-05-10Сво дчатое сооружение
RU49859U12005-12-10Покрытие из трехгранных ферм
RU158881U12016-01-20Строительная конструкция из многослойных панелей
RU164515U12016-09-10Покрытие бесскаркасного здания
RU2472904C12013-01-20Сталебетонный кар кас здания
SU947342A11982-07-30Пространственный блок покрыти
RU2470123C22012-12-20Конструкция здания
RU75207U12008-07-27Покрытие из трехгранных ферм (варианты)
RU2539480C12015-01-20Покрытие здания
RU213660U12022-09-21Каркас быстровозводимого строения
RU2420634C12011-06-10Здание из деревянных панелей
JP6632946B22020-01-22斜材支持構造
RU2383692C12010-03-10Стыковое соединение монолитного перекрытия с колонн
https://patents.google.com/patent/RU2661945C1/ru
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с
неразрезными поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем трѐхгранных
ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного моста для переправы через реку
Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж

62.

СБЕР карта 2202 2056 3053 9333. Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентки счет 30101 810 5 0000 0000635 тел привязан (921) 962-67-78, тел привязан (911)
17584-65
СПб государственный архитектурно строительный университет
Аннотация Численное моделированием в ПК SCAD трехгранные фермы с предварительным напряжением для восстановлении и реконструируемых в городе Бахмуте , Мариуполе,
Херсоне, домов первой массовой серии и способ восстановления пятиэтажного здания из напряженно –деформируемых трехгранных ферм с неразрезным поясом, из пятигранного
составного профиля СПб государственный архитектурно строительный университет
УДК 624.05/07 DOI: 10.31675/1607-1859-2021-23-2-65-78
Е.А. МЕЛЁХИН,
Томский государственный архитектурно-строительный университет
Расчет МОДУЛЬНЫЕ ТРЁХГРАННЫЕ ФЕРМЫ ПЛОСКИХ ПОКРЫТИЙ в ПК SCAD трехгранные фермы с предварительным напряжением для восстановлении и реконструируемых
в городе Бахмуте , Мариуполе, Херсоне, домов первой массовой серии и способ восстановления пятиэтажного здания из напряженно –деформируемых трехгранных ферм
с неразрезным поясом, из пятигранного составного профиля СПб государственный архитектурно строительный университет
Рассматриваются модульные трѐхгранные фермы плоских покрытий зданий с поперечным членением на отправочные модули. Отмечены особенности конструкций монтажных узлов
сопряжения смежных модулей. Применение модульной системы ориентировано на массовое производство. Доставка модулей осуществляется различным грузовым транспортом.
Приведены основные положения геометрического расчѐта транспортировки модулей и пример использования транспорта, оснащенного крановой установкой.
Представлены вариативные расчѐтные модели модулей трехгранной фермы, и обобщены результаты их статических расчѐтов. Учтены различные пространственные положения и
значения собственного веса элементов.
По результатам оценки деформативности обоснована установка дополнительных временных и постоянных элементов. Предложены технологические решения по монтажу конструкций
покрытий. Рассмотрены технические решения по обеспечению конструктивной жѐсткости, сохранности модулей при монтаже, складировании и безопасной транспортировке.
Ключевые слова: трѐхгранная ферма; компоновка модульной системы; статические и геометрические расчѐты; оценка деформативности модулей; монтаж и безопасная
транспортировка.
Заключение организации СПб ГАСУ ПГУПС Политехнического Университета
Перспективное развитие конструкций покрытий из трѐхгранных ферм для реконструкции домов первой массовой серии и разрушенных во время проведения специальной военной
операции , повышение эффективности их применения и расширение районов строительства заключается как в научно-практической основе их изучения, так и в детальной проектной
проработке технологических процессов массового производства, возведения и эксплуатации.
Модульные системы трѐхгранных ферм позволяют реализовать массовое производство эффективных конструкций покрытий высокого качества заводского изготовления, осуществлять
доставку практически любым видом грузового транспорта с возможностью рационального использования его грузоподъѐмности в отдаленные районы строительства.
Геометрическим расчѐтом подтверждена возможность транспортировки и складирования модулей трѐхгранных ферм «в ѐлочку».

63.

Наличие временных торцевых затяжек позволяет обеспечить конструктивную жѐсткость модуля. Помимо этого, практическая значимость в использовании торцевых затяжек
заключается в обеспечении безопасной транспортировки модулей на значительные расстояния от места заводского производства, удобном кантовании и высокой
сохранности конструкции в процессе доставки.
Анализ теоретических
8126947810internetru.diar
Rekonstruktsiya domov pervay massovoy serii ispolzuvaniem modulnix trexgrannix ferm predvaritelnim naprayzheniem171 стр.docx
disk.yandex.ru
26 июня
https://dzen.ru/b/ZJmLzf3jwF1PQwgo
http://www.ivdon.ru/en/magazine/archive/n6y2022/7687
https://cyberleninka.ru/article/n/chislennye-issledovaniya-modulnyh-sistem-tryohgrannyh-ferm-ploskihpokrytiy-zdaniy
Stress-strain state of a triangular truss with uncut chords of a five-sided composite profile
Evgeniy A. Melyok hin
https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
ULL TEXT:
PDF
Abstract
About the Author
References
ABSTRACT
Introduction. The author considers designs of triangular trusses that can be used to design roofs of industrial and public buildings, various combined systems, and also as
overpass structures of linear facilities. The design of a spatial truss as part of a patent pending development of a triangular truss cover with non-cutting closed-section chords is
presented. The purpose of numerical studies is to estimate the stress-strain state (SSS) of a spanning triangular truss subjected to static nodal load and different arrangement of
strut elements as well as to create a verification database for further numerical studies of non-faceted interface nodes.
Materials and methods. The numerical research methodology takes into account the application of nodal static loads, modelling the placement of the enclosing structure of
the pavement using purlins. The use of the unit load method is aimed at determining the response of the load-bearing system as part of a comparative evaluation and comparison
with the data obtained from other research tasks.
Results. In the course of numerical studies, data were obtained, characterising the deflected mode of the triangular truss model in terms of force distribution in the rods and
vertical displacements of the nodes.

64.

Conclusions. Analysis of the obtained results shows that the accepted design model of a triangular truss adequately reflects its deflected mode. Practical application of
the numerical research technique on the basis of application of unit nodal loads consists in the possibility of using calculation results in the form of a structured data set required in
calculations by the limit states method. The results obtained can be used as a basis for verification of data obtained in further numerical studies of non-faceted node constructions
within the framework of the lamellar mathematical model. The presented numerical studies are part of the complex of scientific research into the actual performance of spanning
triangular trusses.
KEYWORDS
triangular truss, numerical studies, finite element method, stress-strain state, non-faceted node
For citations:
Melyokhin E.A. Stress-strain state of a triangular truss with uncut chords of a five-sided composite profile. Construction: Science and Education. 2023;13(1):60-71. (In
Russ.) https://doi.org/10.22227/2305-5502.2023.1.4
Views: 46
This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 License.
ISSN 2305-5502 (Online)
https://nsojout.elpub.ru/jour/article/view/91?locale=en_US
Trexgrannie fermi predvaritelnim napryazhenie dlya nadstroyki pyatietajek naprazhenno-deformiruemoe trexgrannix ferm pyatigrannogo sostavnogo 331 str
https://ppt-online.org/1353302
https://sections.arcelormittal.com/repository2/Sections/EN/5_15_SSB05%20Detailed%20Design%20of%20T
russes.pdf
https://unistroy.spbstu.ru/userfiles/files/2022/2(100)/10005_1.pdf
ISSN 2304-6600 (Online)
ISSN 1997-0935 (Print)
http://vestnikmgsu.ru/en/component/sjarchive/issue/article.display/2023/4/556-571
https://www.e3s-conferences.org/articles/e3sconf/pdf/2019/23/e3sconf_form2018_04012.pdf
https://mech.fsv.cvut.cz/wiki/images/7/79/Bazant_2017_tyburec.pdf

65.

Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от
1 июля 2023 узлов и сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для
трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного профиля в SCAD
модульных систем трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного моста для переправы через
реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж
)

66.

Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от
1 июля 2023 узлов и сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских,
трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов первой
массовой серии (хрущевок), с пролетныи шпренгельных ферм-балок из упругопластических стальных ферм 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c
большими перемещениями, с ускоренным способом сборки, с пластическими шарнирами ( по американским чертежам ) , с системой стальных ферм,
соединенных на болтовых и соединений, между диагональными натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых балок с
использованием расчет в 3D -модель (ANSIS) кончных элементов, блока НАТО (США) скомбинацией нагрузок AASHTO Strength Fatigue 1 Sevice 11 с использованием
отечественных изобретений Красноярского ГАСУ , Томского ГАСУ и ПГУПС №№ 2155259 основная , 2188287 Томск ГАСУ, 213682 2 Трехмерный блок, 2208103 Ферма,
2208103, 2188915 Способ монтажа, 2136822, 2172372 патентный отдел, 2228415 Узловое сопряжение 2155259 https://www.youtube.com/watch?v=t3WxHO6i418
Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля
2023 узлов и сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм
с неразрезными поясами пятигранного составного профиля на фланцевых фрикционно-подвижных соединениях проф дтн А.М.Уздина для
расчета ПК SCAD и испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля 2023 узлов и сдвиговых
фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля , демпфирующего компенсатора гасителя динамических колебаний и сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1 сдвиговая с учетом действий поперечных сил

67.

) антисейсмическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного быстрособираемого железнодорожного
моста из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 1 8, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей прочностью и предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск.
Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ номер 568 от 1 июля
2023 узлов и сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных ферм
с неразрезными поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок)
, испытывались и использовались демпфирующие компенсаторов с упругопластическими шарнирами на фрикционноподвижных соединениях, расположенных в длинных овальных отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного
демпфирования при импульсных растягивающих и динамических нагрузках согласно изобретениям, патенты: №№ 1143895,
1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 , 2550777, с использованием сдвигового
демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных»
№ 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний
пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ФИПС : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов"
заявка № 2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от
07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ № 20222102937 от 07 фев.
2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,-регистрационный 2022104623 от
21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217
от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210051,
"Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , заявка № 2018105803 от
27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022,
Минск, "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов № 2018105803 от 15.02.2018
ФИПС, для обеспечения сейсмостойкости сборно-разборных надвижных армейских быстровозводимых мостов в
сейсмоопасных районах в сейсмичностью более 9 баллов https://disk.yandex.ru/d/ctPqcuCLs1 -9Sg

68.

Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик узлов и
сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с предварительным
напряжением для плоских, трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля для реконструируемых
домов первой массовой серии (хрущевок)
Метод расчета ПК SCAD и ПРОТОКОЛ лабораторных испытаний в Испытательном Центре СПб ГАСУ
номер 568 от 1 июля 2023 узлов и фрагментов сдвиговых фрагментов и узлов трехгранных ферм с
предварительным напряжением, для плоских трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного
состаного профмиля\, для реконструируемых домов первой массовой серии (хрущевок\), с применеим

69.

шпренгельных ферм-балок из упругопластических стальных ферм 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими
перемещениями, с ускоренным способом сборки, с пластическими шарнирами ( по американским чертежам
) , с системой стальных ферм, соединенных на болтовых и соединений, между диагональными натяжными
элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых балок с использованием расчет в 3D модель (ANSIS) кончных элементов
ОБШДЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ расчет ферм с предварительным напряжением для плоских, трехгранных
ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля
ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ
1. На основе анализа комбинированных систем шпренгельного типа, используемых в зданиях и
сооружениях, определены пути их дальнейшего совершенствования, заключающиеся в применении:
рациональных геометрических форм, прогрессивных профилей, комбинаций различных способов
искусственного регулирования усилий и деформаций, специальных средств и приемов, а также
современных методов расчета.
2. Предложены и экпериментально-теоретически обоснованы новые конструктивные формы плоских
и пространственных легких комбинированных систем шпренгельного типа с гибкой компоновочной
схемой, способы их изготовления, предварительного напряжения и монтажа, а также шпренгельные
системы усиления эксплуатируемых конструкций, учитывающие условия возведения, реконструкции
и капитального ремонта зданий и сооружений, которые защищены 27-ю авторскими свидетельствами
СССР и патентами РФ на изобретения.
3. Теоретически и экспериментально исследована работа шпрен- гельных систем с комбинированным
предварительным напряжением, включающим взаимный выгиб частей балки жесткости и натяжение
затяжек:
- при действии на шпренгельную систему неравновесных и, особенно, внеузловых нагрузок,
предложено устраивать ее с перфорированной балкой жесткости переменной высоты;
- установлен прочностной критерий, отражающий целесообразность использования
комбинированного предварительного напряжения; определены рациональные параметры его
компонентов;

70.

- исследована устойчивость плоской формы изгиба; проанализировано раздельное и совокупное
влияние компонентов комбинированного предварительного напряжения на устойчивость
шпренгельных конструкций;
- предварительное напряжение выгибом приводит к увеличению крутильной жесткости системы и
повышает ее прочность и устойчивость;
- комбинированное предварительное напряжение повышает прочность системы на 15...20%, а
устойчивость на 8... 12%.
4. Определены новые подходы к назначению эффективных форм очертания затяжек шпренгельных
систем. Разработана математическая модель поиска оптимальных по условию прочности очертаний
затяжек и форм поперечных сечений балок жесткости при различных схемах загру- жения и уровнях
предварительного напряжения. Выявлены и математически обоснованы формы очертания затяжек,
позволяющие увеличить прочность системы на 5...25%. Новизна предложенных технических решений
защищена патентом РФ № 2186913 на изобретение.
5. Теоретически и экспериментально исследованы поперечные колебания шпренгельных систем.
Разработана механико-математическая модель, учитывающая их геометрическую и конструктивную
нелинейность, а также другие факторы.
Выявлен ряд существенных особенностей предварительно напряженных шпренгельных систем,
связанных с явлением конструктивной нелинейности:
- в отличие от традиционных стержневых, динамические характеристики и границы
осцилляционности комбинированных конструкций с отключающимися затяжками зависят от
амплитуды колебаний, уровня предварительного напряжения и от величины статической нагрузки.
Варьируя параметрами комбинированных систем, можно изменять условия перехода в зону
конструктивной нелинейности и тем самым управлять их динамическими характеристиками;
- при свободных затухающих колебаниях частотная характеристика шпренгельных систем с
отключающимися затяжками является величиной переменной;
- в случае вынужденных резонансных колебаний фактор конструктивной нелинейности приводит к
существенному снижению амплитуд, при этом частоты внешних возмущений, соответствующие
наибольшим амплитудам, не равны частотам собственных линейных колебаний системы.

71.

6. В результате исследований установлено, что частоты собственных колебаний шпренгельных
конструкций существенным образом зависят от выноса и формы очертания затяжек.
Проанализировано влияние на несущие конструкции малых колебаний опор на резонансных частотах
и неоднократное периодическое действие одной и той же нагрузки. Показано, что неучет этих
воздействий может приводить к аварийным ситуациям, в связи с чем предлагается ряд
компенсирующих конструктивных мероприятий.
Для снижения амплитуд колебаний по симметричным формам предложены и обоснованы
специальные средства гашения колебаний; при ко- сосимметричных формах колебаний предложено
использовать шпрен- гельные системы с многоуровневыми затяжками.
На крупномасштабных моделях пролетом 6 м проведены многочисленные экспериментальные
исследования, подтвердившие корректность основных теоретических положений.
7. Исследованы динамические параметры шпренгельных систем с составными балками жесткости.
Установлено, что на их частотную характеристику влияет как величина сдвиговой жесткости связей,
так и разнос элементов балки. Испытания серии шпренгельных систем с составной балкой жесткости
пролетом 9 м подтвердили приемлемость предложенной расчетной модели.
8. Теоретически и экспериментально исследованы поперечные колебания вантово-стержневых
систем. Разработана конечно-элементная модель динамического анализа комбинированных систем
различной топологии, учитывающая их геометрическую и конструктивную нелинейность при
разнообразных условиях закрепления. Исследования показали, что для вантово-стержневых систем
периодическое отключения вант существенным образом влияет на их динамические параметры.
Испытания серии двухконсольных вантово-стрежневых конструкций подтвердили корректность
теоретических исследований.
9. Исследованы изгибно-крутильные колебания пространственно- шпренгельных систем. Разработана
механико-математическая модель расчета и алгоритм ее реализации.
Выявлены некоторые особенности их динамических характеристик:
- при симметричных формах пространственных изгибных колебаний частотная характеристика
пространственно-шпренгельных систем снижается относительно собственной частоты поперечных
колебаний, а при крутильных -возрастает;
- наличие шпренгельных затяжек увеличивает частоту их собственных крутильных колебаний.

72.

Для снижения отрицательного влияния динамических воздействий предложены гасители колебаний,
встроенные в конструктивную форму комбинированных систем.
На крупномасштабных моделях пространственно-шренгельных систем проведена серия статических и
динамических испытаний в условиях изгибно-крутильных воздействий. Результаты экспериментов
подтвердили приемлемость предложенной расчетной модели.
10. Разработана вероятностная модель оценки обеспеченности несущей способности шпренгельных
систем с учетом стохастического характера их механических и технологических параметров, в том
числе и усилий предварительного напряжения. Установлены зависимости обеспеченности несущей
способности от механических, конструктивных и технологических параметров системы. Оценено
влияние законов распределения усилий натяжения затяжек на обеспеченность несущей способности
системы в целом.
11. Практика применения предложенных конструкций на 35-ти объектах Санкт-Петербурга и СевероЗападного региона Российской Федерации подтвердила эффективность их использования в
современном строительстве.
12. Разработаны практические методы расчета предложенных конструкций шпренгельного типа,
используемые в проектной практике ряда организаций.
Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:
1. Патент РФ на изобретение № 2186913 Е04 С 3/08. Предварительно-напряженная шпренгельная
балка / Егоров В.В. Опубл. 10.08. 2002 Бюл. № 22.
2. Патент РФ на изобретение № 2184819 Е04 С 3/10. Предварительно-напряженная шпренгельная
ферма / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2002 г. в Бюл. № 19.
3. Патент РФ на изобретение №2169243, Е04 С 3/10. Предварительно напряженная шпренгельная
ферма / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 20.06.2001 Бюл. № 17.
4. Патент РФ на изобретение № 2169242, Е04 С 3/08. Шпренгельная ферма / Алексашкин Е.Н., Егоров
В.В., Забродин М.П., Сметанин Д.С. Опубл. 20.06.2001 Бюл. №17.
5. Патент РФ на изобретение № 2173751, Е04 В 7/14. Предварительно напряженная вантовая
конструкция / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 20.09.2001 Бюл. № 26.

73.

6. Патент РФ на изобретение № 2182207, Е04 С 3/10. Сборно- разборная металлодеревянная
шпренгельная балка / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.05.2002 Бюл. № 13.
7. Патент РФ на изобретение № 2166038; Е04 С 3/18, 3/12. Строительный элемент/ Алексашкин Е.Н.,
Егоров В.В. Опубл. 27.04.2001 Бюл. №12.
8. Авторское свидетельство № 975956 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Покрытие здания и сооружения
/В.В.Егоров, Ю.В.Гайдаров, М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин. Опубл. 23.11.1982 Бюл. № 43.
9. Авторское свидетельство № 975955 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Покрытие здания и сооружения. /
М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин, В.В.Егоров. Опубл. 23.11.1982 Бюл. № 43.
10. Авторское свидетельство № 979597, (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Пространственный блок покрытия
/ Гайдаров Ю.В., Акимов -Перетц Д.Д., Козьмина В.К., Алексашкин Е.Н., Егоров В.В. Опубл. в Бюл.
№ 45,1982.
11. Авторское свидетельство № 785446 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Висячее покрытие / Ю.В.Гайдаров,
М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин, В.В.Егоров. Опубл. 07.12.1980 Бюл. № 45.
12. Авторское свидетельство № 916699 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Висячее покрытие / В.В.Егоров,
Ю.В.Гайдаров, М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин. Опубл. 30.03.1982 Бюл. № 12.
13. Авторское свидетельство № 912871 (СССР), МКИ Е 04 В 7/14. Висячее покрытие / Ю.В.Гайдаров,
В.В.Егоров, М.П.Забродин, Е.Н.Алексашкин. Опубл. 15.03.1982 Бюл. №10.
14. Авторское свидетельство № 909067 (СССР), МКИ Е 04 В 7/10. Сетчатый купол /В.К.Козьмина,
Ю.В.Гайдаров, М.П.Забродин, В.В.Егоров. Опубл. 28.02.1982 Бюл. № 8.
15. Патент РФ на изобретение №2166036, Е04 В 7/10. Сетчатый купол / Егоров В.В., Алексашкин
Е.Н., Борисевич, Паутов А.Б. Опубл. 27.04. 2001 Бюл. №12.
16. Патент РФ на изобретение № 2186914 Е04 С 3/10. Предварительно-напряженная шпренгельная
ферма / Егоров В.В. Опубл. 10.08. 2002 Бюл. №22.
17. Патент РФ на изобретение № 2182208, Е04 С 3/10. Предварительно напряженная
пространственная шпренгельная ферма / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н., Забродин М.П., Веселов В.В.
Опубл. 10.05.2002 Бюл. № 13.
18. Патент РФ на изобретение №2193637 Е04 ВС 7/14. Предварительно напряженная вантовая
конструкция / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н., Забродин МЛ., Паутов А.Б. Опубл. 27.11.2002 Бюл. №
33.

74.

19. Авторское свидетельство № 1159995 (СССР), МКИ Е 04 С 3/08, 3/10. Способ изготовления
предварительно напряженной перфорированной металлической балки / М.П.Забродин, В.В.Егоров,
Е.Н.Алексашкин, АБ.Паутов. Опубл. 07.06.1985 Бюл. № 21.
20. Патент РФ на изобретение № 2190735, Е04 С 3/10. Способ комбинированного предварительного
напряжения перфорированной шпренгельной балки/ Егоров В.В. Опубл. 10.10.2002 Бюл. № 28.
21. Патент РФ на изобретение № 2208104 Е04 С 3/10. Способ монтажа предварительно напряженной
шпренгелыюй балки/ Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2003 Бюл. № 19.
22. Патент РФ на изобретение № 2208103 Е04 С 3/10. Способ монтажа предварительно напряженного
блока покрытия / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2003 Бюл. № 19.
23. Патент РФ на изобретение № 2188915 Е04 С 3/10. Способ монтажа предварительно напряженной
шпренгельной рамы/ Егоров В.В., Алек- сашкин Е.Н., Забродин М.П. Опубл. 10.09.2002 Бюл. №25.
24. Патент РФ на изобретение № 2187608 Е04 С 3/10. Способ усиления балки предварительно
напряженным шпренгелем / Егоров В.В., Алексашкин Е.Н. Опубл. 20.08.2002 Бюл. № 23.
25. Патент РФ на изобретение № 2209278 Е04 С 3/10. Способ усиления балки предварительно
напряженным шпренгелем / Егоров В.В., Алек- сашкин Е.Н., Забродин М.П., Голоскок М.И. Опубл.
27.07.2003 Бюл. №21.
26. Патент РФ на изобретение № 2208105 Е04 С 3/10. Способ усиления железобетонной балки
шпренгелем / Егоров В.В., Ледяев А.П., Алек- сашкин Е.Н. Опубл. 10.07.2003 Бюл. № 19.
27. Авторское свидетельство № 947330 (СССР), МКИ Е 04 С 3/08, 3/10. Узел крепления усиливающей
затяжки к балочному элементу/ Гайдаров Ю.В., Егоров В.В., Бугаев В.Я., Акимов - Перетц Д.Д.
Опубл. 30.07.1982 Бюл. №28.
28. Забродин М.П., Егоров В.В. Эффективность комбинированного предварительного напряжения
шпренгельных систем. В кн.: «Металлические конструкции и испытания сооружений». Межвузовский
сборник трудов ЛИСИ "Металлические конструкции и испытания сооружений", Л., 1982.
29. Забродин М.П., Егоров В.В. Шпренгельные балки с перфорированной стенкой. Журнал
"Транспортное строительство", № 9, М., 1983.
30. Забродин М.П., Егоров В.В. Исследование потери устойчивости плоской формы изгиба
шпренгельных балок с перфорированной стенкой и комбинированным напряжением. Журнал
«Известия ВУЗов «Строительство и архитектура», № 8, Новосибирск, 1984.

75.

31. Забродин М.П., Егоров В.В. Экспериментальное исследование шпренгельных конструкций с
перфорированной балкой жесткости. В кн.: «Металлические конструкции и испытания сооружений».
Межвузовский тематический сборник трудов. Л., ЛИСИ, 1984.
32. Егоров В.В. Оптимизация компонентов комбинированного предварительного напряжения
шпренгельных балок с перфорированной стенкой. Деп. ВНИИИС № 1335 вып.З,1987.
33. Забродин М.П., Егоров В.В. Анализ напряженного состояния шпренгельных систем с
комбинированным напряжением. В кн.: Проблемы прочности материалов и сооружений на
транспорте. Сборник научных докладов, представленных на Ш-ю Международную конференцию.
Санкт - Петербург, 1997.
34. Егоров В.В., Забродин М.П., Кудрявцев А.А. Проектирование шпренгельных балок с
перфорированной стенкой. Учебное пособие, ПГУПС, Санкт-Петербург, 1998.
35. Забродин М.П., Егоров В.В., Сметанин Д.С. Комбинированные системы шпренгельного типа для
опорных конструкций контактной сети и особенности их динамического расчета. В кн.: «Проблемы
прочности материалов и сооружений на транспорте». Сборник трудов IV Международной
конференции, Санкт -Петербург, 1999 г.
36. Забродин М.П., Егоров В.В. Новые формы опорных конструкций контактной сети и особенности
определения их динамических характеристик. В кн.: «Современные строительные конструкции из
металла и древесины». Сборник научных трудов. ОГАСУ, Одесса 1999.
37. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Оценка надежности предварительно напряженных шпренгельных
конструкций методом PRC-сетки. В кн: Проблемы прочности материалов и сооружений на
транспорте: м-лы V международной конференции./Череповец: ЧГУ. 2002.
38. Егоров В.В. Работа предварительно напряженных шпренгельных систем с составной балкой
жесткости в условиях статических и динамических воздействий. В кн: Проблемы прочности
материалов и сооружений на транспорте: м-лы V международной конференции; 27-28 июня 2002 /
Череповец: ЧГУ, 2002.
39. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В. Использование метода PRC-сетки для оценки надежности
конструкций шпренгельного типа. Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики», т.
9, вып.1,2002.

76.

40. Егоров В.В. Ресурсы работоспособности предварительно напряженных шпренгельных ригелей
жестких поперечин при динамических воздействиях. В кн: «Исследования и разработки
ресурсосберегающих технологий на железнодорожном транспорте: Межвузовский сборник научных
трудов с международным участием/ под ред. д-ра техн. наук В.Н.Яковлева. - Вып. 23. - Самара:
СамИИТ, 2002.
41. Егоров В.В. Работоспособность предварительно напряженных шпренгельных систем в условиях
статических и динамических воздействий. В кн.: Сборник научных трудов международной научнотехнической конференции «Современные проблемы совершенствования и развития металлических,
деревянных, пластмассовых конструкций в строительстве и на транспорте» - Самара, СамГАСа, 2002.
42. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В., Е.Ю. Морозова. Алгоритм определения оптимальной формы затяжки
шпренгельной конструкции. Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики», т. 9,
вып.2, 2002.
43. Егоров В.В. Расчетная модель колебаний шпренгельных систем с составной балкой жесткости. В
сб.: Структура и свойства перспективных металлов и сплавов. Труды XL международного семинара
"Актуальные проблемы прочности". Вел. Новгород, НовГУ, 2002.
44. Егоров В.В., Л.Ф.Вьюненко. Вероятностные модели обеспеченности несущей способности
предварительно напряженных шпренгельных конструкций. В кн.: Сборник научных трудов
международной научно- технической конференции «Современные проблемы совершенствования и
развития металлических, деревянных, пластмассовых конструкций в строительстве и на транспорте» Самара, СамГАСа, 2002.
45. Егоров В.В. Предварительно напряженные шпренгельные ригели жестких поперечин
электрифицированных железных дорог в условиях статических и динамических воздействий. В кн.:
«Современные проблемы проектирования, строительства и эксплуатации транспортных объектов».
Материалы Международной конференции, Санкт - Петербург, 21-22 ноября 2002 года, СанктПетербург, ПГУПС, 2003.
46. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В., Е.Ю. Морозова. Применение модифицированного метода Нелдера Мида для оптимизации шпренгельных систем зданий и сооружений. Журнал «Обозрение прикладной
и промышленной математики», т. 10, вып. 1,2003.

77.

47. Егоров В.В. Изгибно-крутильные колебания предварительно напряженных шпренгельных систем.
Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики», т. 10, вып.2,2003.
48. Вьюненко Л.Ф., Егоров В.В., Морозова Е.Ю. Оценка обеспеченности несущей способности
строительных конструкций при статистическом моделировании. Журнал «Обозрение прикладной и
промышленной математики», т. 10, вып.3,2003.
49. Егоров В.В. Конечно-элементная модель для динамического анализа комбинированных систем с
учетом геометрической и конструктивной нелинейностей. В кн.: Научные труды YI Международного
симпозиума «Современные проблемы прочности» им. В.АЛихачева 20-24 октября 2003, г. Старая
Русса: в 2 т. - т.2 / под ред. В.Г.Малинина; НовГУ имени Ярослава Мудрого. - Великий Новгород
2003.
50. Егоров В.В. Нелинейный динамический расчет пространственных предварительно напряженных
шпренгельных систем. В кн.: «Актуальные проблемы современного строительства». Сборник
докладов 56-й Международной научно-технической конференции молодых ученых, ч. I. СПбГАСУ,
Санкт-Петербург, 2004.
51. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф., Морозова Е.Ю. Расчетная модель для поиска оптимальных
параметров шпренгельных конструкции. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на
транспорте». Материалы VI Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
52. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Вероятностная оценка несущей способности предварительно
напряженных шпренгельных систем. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на
транспорте». Материалы VI Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
53. Егоров В.В. Динамический расчет пространственных предварительно напряженных
шпренгельных систем с гасителями колебаний. В кн.: «Проблемы прочности материалов и
сооружений на транспорте». Материалы VI Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
54. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Расчет несущей способности строительных конструкций
шпренгельного типа на основе полувероятностной модели. Журнал «Известия вузов. Строительство»
№4,2004.
55. Егоров В.В. Неклассические формы шпренгельных систем для зданий и сооружений. //Научнотехнические ведомости СанктПетербургского технического университета. 2004, №1.- СПб.: Изд-во СПбГПУ.

78.

56. Егоров В.В., Вьюненко Л.Ф. Механико-математическая модель вероятностного расчета
шпренгельных систем. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте». Труды
VI Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
57. Егоров В.В. Изгибно-крутильные колебания шпренгельных систем со специальными средствами
гашения. В кн.: «Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте». Труды VI
Международной конференции, Санкт -Петербург, 2004.
58. Егоров В.В.' Колебания конструктивно нелинейных комбинированных систем./ Материалы VIII-й
Всероссийской конференции по проблемам науки и высшей школы «Фундаментальные исследования
в технических университетах». - СПб.: Изд-во СПбГПУ, 2004.
59. Егоров В.В. Динамический расчет вантово-стержневых систем с отключающимися элементами на
основе конечно-элементной модели. Журнал «Обозрение прикладной и промышленной математики»,
т. 11, вып. 2,2004.
60. Егоров В.В. Антирезонансная защита элементов контактной сети. Журнал "Транспортное
строительство", № 8, М., 2004.
61. Егоров В.В. Воздействие колебательных нагрузок от подвижного состава на близлежащие
сооружения. Журнал "Транспортное строительство", № 9, М., 2004.
Подписано к печати 15.09.04 г. Печ.л.-3,0
Печать - ризография. Бумага для множит, апп. Формат 60x84 1\16
Тираж 150 экз.
заказ № ?6%
СР ПГУПС 190031, С-Петербург, Московский пр.9

79.

80.

81.

жбой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 23.06.2015), ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
190005, СПб, 2-я Красноармейская д 4 (
СПб ГАСУ) ОГРН: 1022000000824 ИНН 2014000780 ) [email protected] [email protected] [email protected] (981) -886-57-42, (981) 276-4992
УДК 69.059
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля для плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии для беженцев из Белгорода РФ

82.

Авторы разработчики Херсона, Мариуполя, Бахмута, с использем сверхпрочных и сверхлегких
комбинированных пространственных структурных трехгранных ферм, с предварительным
напряжением. Изобретатели : Елисев В.К, Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова
И.А, Елисеева Я.К
(981) 276-49-92, (981) 886-57-42
[email protected]
т/ф (812) 694-78-10, (921)962-67-78, (911) 175-84-65, ( 981) 276-49-92 [email protected]
[email protected]
sber2202205630539333@g mail.com t [email protected] m
9219626778@inbo x.ru
[email protected]
Строительные элементы в виде комбинированных пространственных трехгранных ферм-балок (перекрытия) из
прямоугольных труб ( изобретение № 154158) , комбинированных пространственных структурных перекрытий (
патент № 80471), с предварительным напряжением ( Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с предварительным
напряжением для плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ МГСУ «Напряженно –деформируемое состояние
трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой
пространственный узел покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент №
153753, соединенные «Монтажное устройство для разборного соединения элементов стрелы башенного
крана,(патент 2336220 ), c учетом изобретений, изобретенных в СССР проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным
[email protected] (921) 788-33-64 SU №№ 1143895, 1168755, 1174616? 2550777, 858604, 1760020, 165076,
2010136746, 154506 ), для жилых домов первой массовой серии, частей надстройки пятиэтажки (хрущевки)
здания, при реконструкции без выселения, без крановой сборки, со сборкой узлов на крыше модернизированной
пятиэтажки, с устройством террас, с подземным этажом- бомбоубежищем, в четыре наката ( « Конструкция
противоснарядной защиты» № 2023112836 от 17.05.2023 вх 0272981 ) и согласно заявки на изобретение, от

83.

16.06.2023, б/ н регистр:«Способ надстройки пятиэтажного здания без выселения» ), с помощью монтажной
лебедки.
О СТАТЬЕ: Получена: 29 июня 2023 Принята: 29 июня 2023 Опубликована: 29 июня 2023
Ключевые слова: реконструкция, модернизация, дома первых массовых серий, физический износ,
надстройка, пристройка, техническое состояние, экономический эффект, новое жилье
© СПб ГАСУ
Авторы публикации: проф дтн ПГУПС Темнов Владимир Григорьевич [email protected]
[email protected] ( 911) 175-84-65 Богданова Ирина Александровна
[email protected] , Коваленко Елена Ивановна [email protected], Елисеева
Владислав Кириллович [email protected] , Елисеева Яна Кирилловна
[email protected] , Уздина Александр Михайлович [email protected] (921) 788-33-64 ,
Егорова Ольга Александровна [email protected] , Президента организации "Сейсмофонд"
при СПбГАСУ ИНН : 2014000780, ОГРН 1022000000824 [email protected]
/ Х.Н.Мажиев,
Кафедра технологии строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ , дтн, проф –консультант
Ю.М.Тихонов [email protected] Заведующий лабораторией Политех, Гидрокорпус 2, оф 104
Инж.-Строит факультет СПбГПУ /Е.Л.Алексеева [email protected] Кафедра технологии
строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ , ктн доц
/И.У.Аубакирова/
[email protected] стажер СПб ГАСУ Кадашов Александр Иванович т/ф (812) 694-78-10
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности 8590-гу (А-5824) СПб ГАСУ (ЛИСИ)
Подтверждение компетентности
организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным
напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного профиля
Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля в SCAD модульных систем трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного
моста для переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж

84.

УДК 624.01/04
В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы - образующего блока бесфасоночного
складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов, что приводит к
возникновению податливости в узлах сопряжения поясов с раскосной решеткой и снижению
пространственной жесткости конструкции. Произведенная оценка податливости узловых соединений
позволяет уточнить расчетную схему. В результате этого получена деформированная схема
трехгранной фермы, которая хорошо согласуется с экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком стального складчатого покрытия
с пентагональным сечением верхнего пояса. Особенностью данной конструктивной формы является
составное сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и уголка так, чтобы
они формировали пятигранный контур замкнутого сечения [1, 2]. К поясному уголку без фасонок
примыкают раскосы из одиночных уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню
замкнутого сечения примыкают стержни открытого сечения.
Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной формы была изготовлена
натурная модель трехгранной пространственной фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м [3], которая

85.

образована из двух наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной раскосной
решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в процессе эксперимента смежные узлы
нижних поясов по горизонтали связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции
представляет пространственную стержневую систему с шарнирным примыканием раскосов к поясам
(рис. 1).

86.

Рис. 1. Расчетная схема трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля для плоских покрытий реконструируемых домов первой массовой серии
При реализации расчетной схемы были учтены как технологические факторы (расцентровка узлов),
так и дефекты изготовления (погнутия элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в
узлах). В результате проведения расчетов было оценено напряженно-деформированное состояние
конструкции.
Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении (цель, задачи, методика
проведения и основные результаты эксперимента опубликованы в [3]) для упругой стадии работы
материала выявили достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими
значениями. Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не превысило ±5%. В раскосах
расхождение значительно больше, что вызвано появлением изгибных нормальных напряжений, не
учитываемых расчетной схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к поясам.
Причем возникают оба изгибающих момента MX и MY, относительные эксцентриситеты которых для
наиболее сжатого раскоса (раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме пространственной фермы.
Однако измеренные перемещения при максимальной нагрузке значительно превышают полученные
из расчета для всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение между
максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами, составляющее 6%, происходит
при внеузловой нагрузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего
пояса. Наибольшее расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении
трехгранной фермы. При равномерно распределенной нагрузке это расхождение составляет 10 –
12,5%. Такое явление происходит из-за сниженной пространственной жесткости конструкции.
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и уголок верхнего пояса;

87.

2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов сопряжения поясов и раскосов.
Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 3-5 (рис. 1)
экспериментальной модели были установлены индикаторы МИТ (цена деления 0,001 мм), которые
фиксировали смещение верхней части сечения относительно нижней в местах сварных швов и в
местах их отсутствия. При загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от предельной,
показания приборов не превышали 0,005 мм. При таких смещениях происходит снижение изгибной
жесткости верхнего пояса трехгранной фермы. Однако введение пониженной эквивалентной
жесткости верхнего пояса не приводит к значительному увеличению прогибов всей конструкции, а
лишь вызывает увеличение местных прогибов в пределах каждой панели.
Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости трехгранной фермы является
податливость узловых сопряжений поясов с раскосной решеткой. Это явление связано с
конструктивной особенностью узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному
уголку, вызывая в них местный изгиб полок от усилий, возникающий в раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса (рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы будет представлять
стержневую систему с продольной (по направлению раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к
поясам раскосов (рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость конструкции решен
комплекс задач изгиба полки поясного уголка, загруженного локальной нагрузкой от усилия,
возникающего в раскосе. Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы,
находящейся в состоянии равновесия под действием нагрузки. Полоса, длина которой принята в 10
раз больше ширины, разбивалась сеткой конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6
степеней свободы в узлах. После проведенных расчетов проанализирована деформированная схема

88.

полосы. Нагрузка от примыкающих раскосов вызывает в полосе локальные деформации полки уголка,
которые быстро угасают.
Рис. 2. Изменение
пространственной
формы сечения
Рис. 3. Податливое
примыкание раскосов
к верхнему поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений полосы поясного уголка для узла 5 (см. рис. 1) при
общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн. Цифрами обозначены значения перемещений в мм.
Значительные перемещения происходят лишь на одной четверти пластины в области примыкания
раскосной решетки (в области действия нагрузки). На расстоянии 0,3 длины пластины от ее центра,
они снижаются в три раза. К концу пластины перемещения практически равны 0.

89.

90.

91.

92.

93.

Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом полки поясных уголков в
области примыкающих раскосов. Были установлены индикаторы МИТ, регистрирующие
максимальные прогибы полок уголков. Полученные значения прогибов достаточно близки к
расчетным данным. Так в контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1) экспериментальные перемещения
составили 8 × 10-2 мм, а расчетные - 11 × 10-2.
В результате проведенных расчетов была количественно оценена податливость узлов. В табл. 1
приведены расчетные значения абсолютной деформации раскосов при общем значении равномерно
распределенной нагрузке на трехгранную ферму 8,4 т и перемещения концов раскосов вызванные
изгибом полки поясных уголков в области примыкания раскосной решетки. Из табл. 1 видно, что
перемещения от изгиба полки поясного уголка соизмеримы с абсолютными деформациями раскосов
от продольных сил и достигают от 22 до 89 % их значения.

94.

Таблица 1
Перемещения концов раскосов от изгиба полки поясного уголка и абсолютные деформации
раскосов
Тип
А,
№
раскоса сечения см2
нижний верхний
пояс
1-10
3-10
3-11
5-11
DL, Перемещения от
изгиба полки уголка,
кН мм мм
N,
сумма
пояс
Уг. 50 х
4,8
5
Уг. 80 х
15,1
10
Уг. 50 х
4,8
5
Уг. 75 х
11,5
8
29,2 0,75 0,05
0,012
0,17
0,24 0,04
29,3
0,012
0,16
8,45 0,22 0,032
0,018
0,05
-8,4 0,09 0,036
0,044
0,08
Учет продольной (по направлению раскосов) податливости узлов в расчетной схеме
пространственной трехгранной фермы приводит к снижению общей жесткости раскосной решетки в
1,5 раз. При этом возрастают вертикальные расчетные перемещения конструкции. В табл. 2 дается
сравнение экспериментальных вертикальных перемещений узлов верхнего пояса и расчетных
перемещений при действии равномерно распределенной нагрузки.
Таблица 2
Сравнение экспериментальных и расчетных перемещений верхнего пояса трехгранной фермы

95.

Адрес
данных
S, мм
Узел 2
Узел
Узел 4
3
отличие от
S,
эксперимента
мм
%
Эксперим.
8,3
данные
Расчет без
учета
7
податливости
Расчет с
учетом
7,7
податливости
Узел
5
отличие от
S,
эксперимента
мм
%
отличие от
отличие от
S,
эксперимента,
эксперимента,
мм
%
%
-
5,1
-
8,2
-
16
3,5
30
6,1
27 5
30
7
4,5
11
7,1
13 6,1
15
7,1
-
Анализ расчетных и экспериментальных данных при других схемах загружения привел к
аналогичным выводам. Расхождение между максимальными теоретическими и экспериментальными
прогибами при внеузловой на грузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели
верхнего пояса, составляет 2,4%. Расхождение при узловом загружении трехгранной фермы
сосредоточенной нагрузкой составляет 9%. При дополнительной схеме загружения равномерно
распределенной нагрузкой половины фермы это расхождение 4,2%.
При сравнении экспериментальных и теоретических перемещений как при учете податливости узлов,
так и без учета податливости можно видеть, что чем дальше находятся точки приложения внешних
сил от узлов, тем больше разница в сравниваемых перемещениях. Максимальная разница
наблюдается при узловом загружении. Это вполне закономерно. При узловом загружении наиболее
нагружен узел и деформации в нем, а, следовательно, и его податливость будут максимальными в
отличие от внеузлового загружения.

96.

В отличие от вертикальных перемещений снижение пространственной жесткости конструкции
практически не влияет на внутренние усилия в поясах и раскосах. Произведенные расчеты
трехгранной фермы при варьировании податливостью узлов показывают, что перемещения узлов
конструкции линейно зависят от податливости и при еѐ увеличении в два раза происходит
возрастание перемещений на 90% по сравнению с жесткими узлами. А внутренний изгибающий
момент и продольная сила изменяется не более чем на 4,8%. Это и подтверждается экспериментально.
Основные выводы
Учет податливости узлов в расчетной схеме привел к возрастанию теоретических вертикальных
перемещений и их отличие от экспериментальных данных при основной схеме загружения
(равномерно – распределенная нагрузка) составляет от 7 до 15 %. Представляется возможным
дальнейшее уточнение расчетной схемы путем анализа напряженно-деформированного состояния
пространственных узлов и оценки изменения их формы в процессе деформирования.
Податливость узлов в меньшей степени влияет на внутренние усилия элементов.
Произведенные расчеты и эксперимент позволил уточнить расчетную схему трехгранной фермы с
пентагональным замкнутым сечением верхнего пояса и приблизить теоретические значения
перемещений к экспериментальным.
Список литературы
1. Свидетельство на полезную модель № 000МПК6 Е04 С3/04. Складчатое покрытие из наклонных
ферм / (Россия) №, Заявлено 12.02.98; 16.12.98, Бюл. №12.
2. М, Матвеев складчатое покрытие. Информационный листок №44-98. Томский МТЦНТИ, 1998 г. –
4 с.

97.

3. , , Косинцев покрытие из прокатных профилей. //Труды НГАСУ, т. 2, №2(4). Новосибирск 1999 С.
43-49.
Материал поступил в редакцию 28.02.2000
A. V. MATVEEV
Features of the designed circuit of a space trihedral farm with pentahedrals by section of a upper belt
The designed scheme of a trihedral girder - forming block of an easy steel coating with pentahedrals section
of an upper belt is considered. In such rod system under external load there is a change of the form of section
of belts, that results in the origin of a pliability in sites of interface of belts with a lattice and lowering
reducing a space rigidity of a construction. The estimation of a pliability of nodal connections allows to
specify the designed scheme. As a result of it the deformed schem of a trihedral girder is obtained which well
is coordinated to experimental data.
Структурные плиты конструкции цнииск
Выполнены в виде пространственных конструкций из стержней в виде блоков размерами
18*12 и 12*24 м. Сборка их осуществляется тем или иным методом непосредственно на
строительной площадке из отправочных заводских марок. Верхние пояса, по продольным
осям выполняются из прокатного профиля, а верхние поперечные, нижние пояса и раскосы
– из прокатной уголковой стали.

98.

Великолепная семерка : Авторы разработчики «Способа надстройки пятиэтажного здания без выселения» для беженцев Херсона, Мариуполя,
Бахмута, с использем сверхпрочных и сверхлегких комбинированных пространственных структурных трехгранных ферм, с предварительным
напряжением, для плоских покрытий, с неразрезыми поясами пятигранного составного профиля. Изобретатели : Елисев В.К, Темнов В. Г, Кова
А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова И.А, Елисеева Я.К (981) 276-49-92, (981) 886-57-42 [email protected]

99.

100.

101.

Русские люли поддержите , кто может помогите копейкой изобретателям, для Фронта, для Победы

102.

беженцев СПЕЦвыпуск : серия №1-447-с43 (Беж) реконструкция пятиэтажного дома на 56 Кв. с
надстройкой с двухэтажной мондсандрой . Выполнен прямой расчета SCAD из сверхпрочных и
сверхлегких упругопластических полимерных материалов, неразрезных стальных ферм-балок (GFR
МЕТАЛЛ) с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдар
В.В.Галишниква) для реконструируемых , разрушенных войной домов, первой массовой серии в
г.Бахмуте, Херсоне, Мариуполе и др городах Донецкой и Луганской областях , без крановой сборки, пр
критических ситуациях , в среде SCAD 21. Президент общественной организации «Сейсмофонд» пр
СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 Х.Н.Мажиев. СБЕР карта 2202 2056 3053 9333.
Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентки счет 30101 810 5 0000 0000635 тел (92
962-67-78, тел (911) 17584-65 [email protected] Редактор газеты «Армия Защитников Отечества» и
–механик Е.И.Андреева (812) 694-78-10 [email protected] [email protected] 9111758465@b
[email protected] [email protected]

103.

Рисунок 5.1 Конструктивная схема структурной плиты ЦНИИСК: 1 –колонна; 2- нижний
пояс плиты; 3- верхний пояс плиты; 4- вертикальные связи; 5- «настил» плиты из
трехслойных панелей типа «сэндвич», 6 – «косынки» для крепления элементов решетки, 7 –
электросварка косынок.
Соединение стержней в узлах – на болтах или, как вариант, с помощью электросварки.
Верхние и нижние пояса блоков стыкуются с помощью фланцев, а нижние поперечные – с

104.

помощью накладок. Конструкция структуры беспрогонная и предусматривает установку
«настила» непосредственно по верхнему поясу конструкции. Высота структурной
плиты h= 2,2 м. По верхнему поясу плиты крепится профилированный настил H 79*66 *1,0
с самонарезающими болтами М 6*20 с шагом, равным 300 мм. Листы между собой
соединяются на заклепках с шагом 300 мм.
5.1.2 Структурная плита «Кисловодск»
Представляют собой структурную плиту из трубчатых профилей с ортогональной сеткой
поясов (пирамида на квадратной основе) размерами 3*3 высотой 1.8-2.4 м. Стержни
выполнены из цельнотянутых труб диаметром ≥ 100мм с приваренными по торцам
шайбами. В отверстии шайб закреплены стержни высокопрочных болтов, на
противоположных концах которых установлены муфты из «шестигранника».
Последние обеспечивают соединение стержней в пространственную конструкцию.
Опирание структурной плиты на колонны – шарнирное, через опорные пирамиды –
капители. Сборка плиты в пространственный блок размером 30*30 и 36*36 с сеткой колонн
соответствен-
Рисунок 5.2 Конструктивная схема структурной плиты «Кисловодск»: 1- колонна; 2капитель (опорная секция плиты); 3- структурная плита; 3а – горизонтальные связи ячейки
плиты; 3б – вертикальные связи между поясами плиты; 4- узел соединительной решетки
плиты в виде многогранника; 5- прогон; 6- «настил»

105.

106.

Рисунок 5.3 Структурная плита типа Кисловодск (схема узла В): 1- многогранник; 2сверление с резьбой; 3- болт; 4- шайба с резьбой под болт; 5- стержень трубчатого профиля
d≤100мм.
но 18*18 и 24*24 выполняется из отправочных элементов: стержни и узлы «решетки» в
виде многогранника.
Плита типа «Кисловодск» требует установки прогонов по трубчатым элементам верхнего
пояса для настила кровельных панелей.

107.

Конструктивная схема структуры и узлов решетки, приведенная на рис. 5.2, 5.3,
предназначена, главным образом, для возведения зданий павильонного типа гражданского
и производственного назначения с «разреженным» шагом колонн. Варианты сопряжения
нескольких зданий между собой (см. рис. 5.4) позволяет формировать многопролетное
здание требуемой площади.
<<< Предыдущая
https://studfile.net/preview/2179938/page:19/
Особенности расчетной схемы пространственной комбинированных
структурной стальной трехгранной фермы SCAD с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения на болтовых
соединениях с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость
Features of the design scheme of the spatial combined structural steel triangular truss SCAD with the use of closed bent-welded rectangular cross-section profiles on
bolted joints with large displacements for extreme equilibrium and adaptability
SAP2000-Modeling, Analysis and Design of Space Truss(Triangular
Arch Truss) 01/02
https://www.youtube.com/watch?v=g76K3hvhAQg
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ
ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из гнутосварных профилей при заданных условиях. При расчѐте
фермы в примере 5 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011
«Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*».
1. Исходные данные

108.

Район строительства, состав конструкции покрытия и кровли приняты по аналогии с примером 4.
Назначение проектируемого здания — механосборочный цех. Уровень ответственности здания - нормальный. Для примера 5 назначаем коэффициент
надѐжности по ответственности у = 1,0.
п
Условия эксплуатации здания: здание отапливаемое.
Здание однопролѐтное, одноэтажное. Габариты объекта (размеры даны по осям здания): длина 90,0 м; пролѐт 18,0 м. Высота до низа стропильной
конструкции 9,0 м; шаг колонн 6,0 м.
Краткое описание покрытия: двускатное, бесфонарное, уклон кровли 2,5%. Фермы стальные с параллельными поясами высотой по наружным граням
поясов 2,0 м, пролѐтом 18,0 м, располагаются с шагом Вф = 6,0 м. Устойчивость и геометрическая неизменяемость покрытия обеспечивается
постановкой связей по поясам ферм и вертикальных связей с развязкой их распорками в пролѐте и по опорам стропильных конструкц ий (в соответствии
с требованиями [29]). Опирание ферм осуществляется на стальные колонны, тип узла сопряжения фермы с колоннами — шарнирный.
Кровля рулонная из наплавляемых материалов. В качестве основания под кровлю принята стяжка. Покрытие утеплѐнное, утеплитель - минераловатные
плиты повышенной жѐсткости; толщина утеплителя определяется по теплотехническим строительным нормативам . Пароизоляция принята из
наплавляемых материалов согласно нормативам. Несущие ограждающие конструкции покрытия — стальные профилированные листы, монтируемые по
прогонам. Конструкция кровли (состав кровельных слоев), а также конструкция покрытия принимаются в соответствии с нормами проектирования.
Равномерно распределѐнная нагрузка от покрытия, в том числе от массы кровли (с учѐтом всех кровельных слоѐв), стяжки, теплоиз оляции,
пароизоляции, а также от собственного веса профнастила покрытия: нормативная q" п = 10 гН/м ; расчѐтная <7 = 12,4 гН/м . Данная нагрузка
рассчитана как сумма нагрузок от 1 м всех принятых в проекте слоѐв кровли и покрытия с учѐтом их конструктивных особенностей и в соответствии с
укзаниями норм проектирования [31].
p
2
крп
2
2
Фермы не подвержены динамическим воздействиям и работают на статические нагрузки.
Согласно [29, табл. В.2] принимаем материалы конструкций: верхний, нижний пояса и решѐтка из гнутосварных профилей по ТУ 36-2287-80 и ТУ 672287-80 - сталь С255; фасонки - сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка верхнего пояса — сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для
стыка нижнего пояса — сталь С345-3 поГОСТ 27772-88*.
Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа (ГОСТ 8050—85*) сварочной проволокой марки СВ-08Г2С (ГОСТ 2246—70*) диаметром 2 мм.
Антикоррозионное покрытие проектируемых стальных конструкций назначается в соответствии с указаниями норм проектирования по з ащите
строительных конструкций от коррозии.
2. Статический расчѐт фермы
Заданный уклон кровли / = 2,5%. Требуемый уклон создаѐтся за счѐт строительного подъѐма фермы. При выполнении сбора нагрузок уклоном
пренебрегаем ввиду его незначительности.
Сбор нагрузок ведѐм в табличной форме (табл. 28).

109.

Расчѐтные узловые силы на ферму (см. пример 4):
• от постоянной нагрузки F = q d = 100,2 • 3 = 300,6 гН;
• от снеговой нагрузки F = p d = 108-3 = 324,0 гН.
g
s
g
s
Горизонтальную рамную нагрузку условно принимаем F = 500 гН. Обозначения стержней при расчѐте стропильной фермы — см. на
p
рис. 64. Усилия в ферме определяем методом построения диаграммы Максвелла—Кремоны (рис. 65). Результаты расчѐта заносим в табл. 33.
Рис. 64. Обозначение стержней и узлов фермы из ГСП (пример 5)

110.

111.

Посмотреть оригинал
< Пред
СОДЕРЖАНИЕ
ОРИГИНАЛ
След >
ПРИМЕРЫ РАСЧЁТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Расчѐт ферм покрытия в соответствии со СНиП II-23-81* широко представлен в технической литературе. Примеры
расчѐта конструкций покрытия по СП 16.13330.2011 в технической литературе встречаются редко. Опыт применения
актуализированных СНиП практически небольшой, так как новые нормативы были приняты совсем...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из парных уголков при
определѐнных заданных условиях. При расчѐте фермы в этом примере используются СП 16.13330.2011 «Стальные
конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и
решѐткой из парных уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 2 применяются СП 16.13330.2011
«Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ВЕРХНИМ ПОЯСОМ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНОГО ДВУТАВРА
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия при заданных условиях. При расчѐте фермы в
примере 3 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11 -23-81*»,
СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ

112.

Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из круглых труб при заданных
условиях. При расчѐте фермы в примере 4 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23 — 81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и
решѐткой из одиночных уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 6 используются СП
16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП Н-23—81», СП 20.13330.2011
«Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ФЕРМЫ ИЗ ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ (ГСП)
Общие положения Типовые фермы из замкнутых гнутосварных профилей проектируются с узлами без фасонок и
опиранием покрытия непосредственно на верхний пояс. Геометрические схемы решѐтки ферм из ГСП показаны на
рис. 11. Углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30°, в этом случае обеспечивается...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ПРУТКОВОЙ ФЕРМЫ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную прутковую ферму покрытия при заданных условиях. При
расчѐте фермы в примере 7 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция
СНиП 11-23—81», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ПОКРЫТИЯ ЗДАНИЙ ПО СТРОПИЛЬНЫМ ФЕРМАМ
Покрытие здания состоит из кровли (ограждающих конструкций), несущих элементов (прогонов, стропильных ферм),
на которые опирается кровля, и связей по покрытию. Кроме того, для освещения помещений верхним светом и их
естественной вентиляции в системе покрытия многопролетных зданий устраивают фонари, опирающиеся...
(Инженерные конструкции. Металлические конструкции и конструкции из древесины и пластмасс)

113.

© Studref - Студенческие реферативные статьи и
материалы (info{aт}studref.com) © 2017 - 2023
https://studref.com/542649/stroitelstvo/raschyot_konstruirovanie_stropilnoy_fermy_gnutosvarnyh_profiley
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
Андрей Левич
Резервное размещение материалов: Ruindex.net | Алфавитный указатель рубрик
УДК 624.01/04
А. В. МАТВЕЕВ, асп.
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
с пентагональным сечением верхнего пояса

114.

В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы - образующего блока бесфасоночного
складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов, что приводит к
возникновению податливости в узлах сопряжения поясов с раскосной решеткой и снижению
пространственной жесткости конструкции. Произведенная оценка податливости узловых соединений
позволяет уточнить расчетную схему. В результате этого получена деформированная схема
трехгранной фермы, которая хорошо согласуется с экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком стального складчатого покрытия
с пентагональным сечением верхнего пояса. Особенностью данной конструктивной формы является
составное сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и уголка так, чтобы
они формировали пятигранный контур замкнутого сечения [1, 2]. К поясному уголку без фасонок
примыкают раскосы из одиночных уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню
замкнутого сечения примыкают стержни открытого сечения.
Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной формы была изготовлена
натурная модель трехгранной пространственной фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м [3], которая
образована из двух наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной раскосной
решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в процессе эксперимента смежные узлы
нижних поясов по горизонтали связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции
представляет пространственную стержневую систему с шарнирным примыканием раскосов к поясам
(рис. 1).
Рис. 1. Расчетная схема трехгранной фермы
При реализации расчетной схемы были учтены как технологические факторы (расцентровка узлов),
так и дефекты изготовления (погнутия элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в
узлах). В результате проведения расчетов было оценено напряженно-деформированное состояние
конструкции.

115.

Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении (цель, задачи, методика
проведения и основные результаты эксперимента опубликованы в [3]) для упругой стадии работы
материала выявили достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими
значениями. Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не превысило ±5%. В раскосах
расхождение значительно больше, что вызвано появлением изгибных нормальных напряжений, не
учитываемых расчетной схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к поясам.
Причем возникают оба изгибающих момента MX и MY, относительные эксцентриситеты которых для
наиболее сжатого раскоса (раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме пространственной фермы.
Однако измеренные перемещения при максимальной нагрузке значительно превышают полученные
из расчета для всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение между
максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами, составляющее 6%, происходит
при внеузловой нагрузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего
пояса. Наибольшее расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении
трехгранной фермы. При равномерно распределенной нагрузке это расхождение составляет 10 –
12,5%. Такое явление происходит из-за сниженной пространственной жесткости конструкции.
Студенческие работы
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и уголок верхнего пояса;
2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов сопряжения поясов и раскосов.
Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 3-5 (рис. 1)
экспериментальной модели были установлены индикаторы МИТ (цена деления 0,001 мм), которые
фиксировали смещение верхней части сечения относительно нижней в местах сварных швов и в
местах их отсутствия. При загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от предельной,
показания приборов не превышали 0,005 мм. При таких смещениях происходит снижение изгибной

116.

жесткости верхнего пояса трехгранной фермы. Однако введение пониженной эквивалентной
жесткости верхнего пояса не приводит к значительному увеличению прогибов всей конструкции, а
лишь вызывает увеличение местных прогибов в пределах каждой панели.
Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости трехгранной фермы является
податливость узловых сопряжений поясов с раскосной решеткой. Это явление связано с
конструктивной особенностью узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному
уголку, вызывая в них местный изгиб полок от усилий, возникающий в раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса (рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы будет представлять
стержневую систему с продольной (по направлению раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к
поясам раскосов (рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость конструкции решен
комплекс задач изгиба полки поясного уголка, загруженного локальной нагрузкой от усилия,
возникающего в раскосе. Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы,
находящейся в состоянии равновесия под действием нагрузки. Полоса, длина которой принята в 10
раз больше ширины, разбивалась сеткой конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6
степеней свободы в узлах. После проведенных расчетов проанализирована деформированная схема
полосы. Нагрузка от примыкающих раскосов вызывает в полосе локальные деформации полки уголка,
которые быстро угасают.
Рис. 2. Изменение
пространственной
формы сечения
Рис. 3. Податливое
примыкание раскосов
к верхнему поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений полосы поясного уголка для узла 5 (см. рис. 1) при
общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн. Цифрами обозначены значения перемещений в мм.
Значительные перемещения происходят лишь на одной четверти пластины в области примыкания

117.

раскосной решетки (в области действия нагрузки). На расстоянии 0,3 длины пластины от ее центра,
они снижаются в три раза. К концу пластины перемещения практически равны 0.
Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом полки поясных уголков в
области примыкающих раскосов. Были установлены индикаторы МИТ, регистрирующие
максимальные прогибы полок уголков. Полученные значения прогибов достаточно близки к
расчетным данным. Так в контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1) экспериментальные перемещения
составили 8 × 10-2 мм, а расчетные - 11 × 10-2.
https://pandia.ru/text/77/470/952.php
https://cyberleninka.ru/article/n/raschet-konstruktsii-uzla-besfasonochnoy-fermy-s-pentagonalnymsecheniem-poyasov/viewer
7.3 Особенности расчета пространственных ферм
Плоская ферма не устойчива, поэтому в металлоконструкциях не применяется, а
используются исключительно пространственные фермы.
Простейшая пространственная ферма представляет собой элементарный тетраэдр,
составленный из 6 стержней, и имеет 4 узла.
Рисунок 18 – Тетраэдр
Этот элементарный тетраэдр может быть развит в ферму любых размеров путем
последовательного присоединения новых узлов с помощью 3-х стержней (рис 19).

118.

Рисунок 19 – Простейшая пространственная ферма
Образованные таким образом фермы получили название простейшие. Фермы,
полученные любым другим способом, называют сложные.
https://studfile.net/preview/7078663/page:5/
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
Андрей Левич
Резервное размещение материалов: Ruindex.net | Алфавитный указатель рубрик
УДК 624.01/04
А. В. МАТВЕЕВ, асп.
Особенности расчетной схемы пространственной трехгранной фермы
с пентагональным сечением верхнего пояса
В статье рассматривается расчетная схема трехгранной фермы - образующего блока бесфасоночного
складчатого покрытия с пентагональным сечением верхнего пояса. В такой стержневой системе при
действии внешней нагрузки происходит изменение формы сечения поясов, что приводит к
возникновению податливости в узлах сопряжения поясов с раскосной решеткой и снижению
пространственной жесткости конструкции. Произведенная оценка податливости узловых соединений
позволяет уточнить расчетную схему. В результате этого получена деформированная схема
трехгранной фермы, которая хорошо согласуется с экспериментальными данными.
Трехгранная пространственная ферма является образующим блоком стального складчатого покрытия
с пентагональным сечением верхнего пояса. Особенностью данной конструктивной формы является
составное сечение верхнего пояса, которое образовано путем стыковки швеллера и уголка так, чтобы

119.

они формировали пятигранный контур замкнутого сечения [1, 2]. К поясному уголку без фасонок
примыкают раскосы из одиночных уголков. Таким образом, в узлах конструкции к стержню
замкнутого сечения примыкают стержни открытого сечения.
Для проведения экспериментальных исследований данной конструктивной формы была изготовлена
натурная модель трехгранной пространственной фермы, пролетом 12 м и высотой 1,5 м [3], которая
образована из двух наклонных ферм с нисходящими опорными раскосами и треугольной раскосной
решеткой. Для обеспечения геометрической неизменяемости в процессе эксперимента смежные узлы
нижних поясов по горизонтали связаны затяжками из уголков. Расчетная схема такой конструкции
представляет пространственную стержневую систему с шарнирным примыканием раскосов к поясам
(рис. 1).
Рис. 1. Расчетная схема трехгранной фермы
При реализации расчетной схемы были учтены как технологические факторы (расцентровка узлов),
так и дефекты изготовления (погнутия элементов, не предусмотренные проектом эксцентриситеты в
узлах). В результате проведения расчетов было оценено напряженно-деформированное состояние
конструкции.
Проведенные испытания конструкции на стенде при проектном положении (цель, задачи, методика
проведения и основные результаты эксперимента опубликованы в [3]) для упругой стадии работы
материала выявили достаточно хорошее совпадение напряжений в поясах с теоретическими
значениями. Среднее расхождение в каждом исследуемом сечении не превысило ±5%. В раскосах

120.

расхождение значительно больше, что вызвано появлением изгибных нормальных напряжений, не
учитываемых расчетной схемой, которая предусматривает шарнирное примыкание раскосов к поясам.
Причем возникают оба изгибающих момента MX и MY, относительные эксцентриситеты которых для
наиболее сжатого раскоса (раскосы 3-10, 7-13 на рис. 1) составляют mX = 0,9, mY = 1,7.
Характер вертикальных перемещений соответствует расчетной схеме пространственной фермы.
Однако измеренные перемещения при максимальной нагрузке значительно превышают полученные
из расчета для всех реализованных вариантов загружения. Наименьшее расхождение между
максимальными теоретическими и экспериментальными прогибами, составляющее 6%, происходит
при внеузловой нагрузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели верхнего
пояса. Наибольшее расхождение, достигающее 25%, происходит при узловом загружении
трехгранной фермы. При равномерно распределенной нагрузке это расхождение составляет 10 –
12,5%. Такое явление происходит из-за сниженной пространственной жесткости конструкции.
Студенческие работы
Возможными причинами снижения пространственной жесткости могут стать:
1. податливость прерывистых сварных швов, соединяющих швеллер и уголок верхнего пояса;
2. продольная (по направлению раскосов) упругая податливость узлов сопряжения поясов и раскосов.
Для оценки податливости поясных сварных швов верхнего пояса в панели 3-5 (рис. 1)
экспериментальной модели были установлены индикаторы МИТ (цена деления 0,001 мм), которые
фиксировали смещение верхней части сечения относительно нижней в местах сварных швов и в
местах их отсутствия. При загружении конструкции нагрузкой, составляющей 75% от предельной,
показания приборов не превышали 0,005 мм. При таких смещениях происходит снижение изгибной
жесткости верхнего пояса трехгранной фермы. Однако введение пониженной эквивалентной
жесткости верхнего пояса не приводит к значительному увеличению прогибов всей конструкции, а
лишь вызывает увеличение местных прогибов в пределах каждой панели.

121.

Другой возможной причиной снижения пространственной жесткости трехгранной фермы является
податливость узловых сопряжений поясов с раскосной решеткой. Это явление связано с
конструктивной особенностью узлов: раскосы из одиночных уголков торцами примыкают к поясному
уголку, вызывая в них местный изгиб полок от усилий, возникающий в раскосах.
Происходит изменение пространственной формы сечения верхнего пояса (рис. 2).
Таким образом, расчетная схема трехгранной пространственной фермы будет представлять
стержневую систему с продольной (по направлению раскоса) податливостью в узлах, примыкающих к
поясам раскосов (рис. 3).
Для оценки влияния податливости узлов на пространственную жесткость конструкции решен
комплекс задач изгиба полки поясного уголка, загруженного локальной нагрузкой от усилия,
возникающего в раскосе. Полка равнополочного уголка 80х10 рассматривалась в виде полосы,
находящейся в состоянии равновесия под действием нагрузки. Полоса, длина которой принята в 10
раз больше ширины, разбивалась сеткой конечных элементов оболочки, каждый из которых имеет 6
степеней свободы в узлах. После проведенных расчетов проанализирована деформированная схема
полосы. Нагрузка от примыкающих раскосов вызывает в полосе локальные деформации полки уголка,
которые быстро угасают.
Рис. 2. Изменение
пространственной
формы сечения
Рис. 3. Податливое
примыкание раскосов
к верхнему поясу
На рис. 4 представлены изолинии перемещений полосы
поясного уголка для узла 5 (см. рис. 1) при общей нагрузке на трехгранную ферму 8,4 тонн. Цифрами
обозначены значения перемещений в мм. Значительные перемещения происходят лишь на одной
четверти пластины в области примыкания раскосной решетки (в области действия нагрузки). На

122.

расстоянии 0,3 длины пластины от ее центра, они снижаются в три раза. К концу пластины
перемещения практически равны 0.
Рис. 4. Изолинии перемещений полки поясного уголка
При проведении эксперимента производилось наблюдение за изгибом полки поясных уголков в
области примыкающих раскосов. Были установлены индикаторы МИТ, регистрирующие
максимальные прогибы полок уголков. Полученные значения прогибов достаточно близки к
расчетным данным. Так в контролируемой точке узла 16 (см. рис. 1) экспериментальные перемещения
составили 8 × 10-2 мм, а расчетные - 11 × 10-2.
Канал спокойной музыки
В результате проведенных расчетов была количественно оценена податливость узлов. В табл. 1
приведены расчетные значения абсолютной деформации раскосов при общем значении равномерно
распределенной нагрузке на трехгранную ферму 8,4 т и перемещения концов раскосов вызванные
изгибом полки поясных уголков в области примыкания раскосной решетки. Из табл. 1 видно, что
перемещения от изгиба полки поясного уголка соизмеримы с абсолютными деформациями раскосов
от продольных сил и достигают от 22 до 89 % их значения.
Таблица 1
Перемещения концов раскосов от изгиба полки поясного уголка и абсолютные деформации
раскосов

123.

Тип
А,
№
раскоса сечения см2
нижний верхний
пояс
1-10
3-10
3-11
5-11
DL, Перемещения от
изгиба полки уголка,
кН мм мм
N,
сумма
пояс
Уг. 50 х
4,8
5
Уг. 80 х
15,1
10
Уг. 50 х
4,8
5
Уг. 75 х
11,5
8
29,2 0,75 0,05
0,012
0,17
0,24 0,04
29,3
0,012
0,16
8,45 0,22 0,032
0,018
0,05
-8,4 0,09 0,036
0,044
0,08
Учет продольной (по направлению раскосов) податливости узлов в расчетной схеме
пространственной трехгранной фермы приводит к снижению общей жесткости раскосной решетки в
1,5 раз. При этом возрастают вертикальные расчетные перемещения конструкции. В табл. 2 дается
сравнение экспериментальных вертикальных перемещений узлов верхнего пояса и расчетных
перемещений при действии равномерно распределенной нагрузки.
Таблица 2
Сравнение экспериментальных и расчетных перемещений верхнего пояса трехгранной фермы
Адрес
данных
S, мм
Узел 2
Узел
Узел 4
3
отличие от
S,
эксперимента
мм
%
Узел
5
отличие от
S,
эксперимента
мм
%
отличие от
отличие от
S,
эксперимента,
эксперимента,
мм
%
%

124.

Эксперим.
8,3
данные
Расчет без
учета
7
податливости
Расчет с
учетом
7,7
податливости
-
5,1
-
8,2
-
7,1
-
16
3,5
30
6,1
27 5
30
7
4,5
11
7,1
13 6,1
15
Анализ расчетных и экспериментальных данных при других схемах загружения привел к
аналогичным выводам. Расхождение между максимальными теоретическими и экспериментальными
прогибами при внеузловой на грузке сосредоточенной силой, приложенной в центре каждой панели
верхнего пояса, составляет 2,4%. Расхождение при узловом загружении трехгранной фермы
сосредоточенной нагрузкой составляет 9%. При дополнительной схеме загружения равномерно
распределенной нагрузкой половины фермы это расхождение 4,2%.
При сравнении экспериментальных и теоретических перемещений как при учете податливости узлов,
так и без учета податливости можно видеть, что чем дальше находятся точки приложения внешних
сил от узлов, тем больше разница в сравниваемых перемещениях. Максимальная разница
наблюдается при узловом загружении. Это вполне закономерно. При узловом загружении наиболее
нагружен узел и деформации в нем, а, следовательно, и его податливость будут максимальными в
отличие от внеузлового загружения.
Студенческие работы
В отличие от вертикальных перемещений снижение пространственной жесткости конструкции
практически не влияет на внутренние усилия в поясах и раскосах. Произведенные расчеты
трехгранной фермы при варьировании податливостью узлов показывают, что перемещения узлов
конструкции линейно зависят от податливости и при еѐ увеличении в два раза происходит

125.

возрастание перемещений на 90% по сравнению с жесткими узлами. А внутренний изгибающий
момент и продольная сила изменяется не более чем на 4,8%. Это и подтверждается экспериментально.
Основные выводы
Учет податливости узлов в расчетной схеме привел к возрастанию теоретических вертикальных
перемещений и их отличие от экспериментальных данных при основной схеме загружения
(равномерно – распределенная нагрузка) составляет от 7 до 15 %. Представляется возможным
дальнейшее уточнение расчетной схемы путем анализа напряженно-деформированного состояния
пространственных узлов и оценки изменения их формы в процессе деформирования.
Податливость узлов в меньшей степени влияет на внутренние усилия элементов.
Произведенные расчеты и эксперимент позволил уточнить расчетную схему трехгранной фермы с
пентагональным замкнутым сечением верхнего пояса и приблизить теоретические значения
перемещений к экспериментальным.
Список литературы
1. Свидетельство на полезную модель № 000МПК6 Е04 С3/04. Складчатое покрытие из наклонных
ферм / (Россия) №, Заявлено 12.02.98; 16.12.98, Бюл. №12.
2. М, Матвеев складчатое покрытие. Информационный листок №44-98. Томский МТЦНТИ, 1998 г. –
4 с.
3. , , Косинцев покрытие из прокатных профилей. //Труды НГАСУ, т. 2, №2(4). Новосибирск 1999 С.
43-49.
Материал поступил в редакцию 28.02.2000
A. V. MATVEEV
Features of the designed circuit of a space trihedral farm with pentahedrals by section of a upper belt

126.

The designed scheme of a trihedral girder - forming block of an easy steel coating with pentahedrals section
of an upper belt is considered. In such rod system under external load there is a change of the form of section
of belts, that results in the origin of a pliability in sites of interface of belts with a lattice and lowering
reducing a space rigidity of a construction. The estimation of a pliability of nodal connections allows to
specify the designed scheme. As a result of it the deformed schem of a trihedral girder is obtained which well
is coordinated to experimental data.
Структурные плиты конструкции цнииск
Выполнены в виде пространственных конструкций из стержней в виде блоков размерами
18*12 и 12*24 м. Сборка их осуществляется тем или иным методом непосредственно на
строительной площадке из отправочных заводских марок. Верхние пояса, по продольным
осям выполняются из прокатного профиля, а верхние поперечные, нижние пояса и раскосы
– из прокатной уголковой стали.

127.

Рисунок 5.1 Конструктивная схема структурной плиты ЦНИИСК: 1 –колонна; 2- нижний
пояс плиты; 3- верхний пояс плиты; 4- вертикальные связи; 5- «настил» плиты из
трехслойных панелей типа «сэндвич», 6 – «косынки» для крепления элементов решетки, 7 –
электросварка косынок.
Соединение стержней в узлах – на болтах или, как вариант, с помощью электросварки.
Верхние и нижние пояса блоков стыкуются с помощью фланцев, а нижние поперечные – с
помощью накладок. Конструкция структуры беспрогонная и предусматривает установку
«настила» непосредственно по верхнему поясу конструкции. Высота структурной
плиты h= 2,2 м. По верхнему поясу плиты крепится профилированный настил H 79*66 *1,0
с самонарезающими болтами М 6*20 с шагом, равным 300 мм. Листы между собой
соединяются на заклепках с шагом 300 мм.
5.1.2 Структурная плита «Кисловодск»
Представляют собой структурную плиту из трубчатых профилей с ортогональной сеткой
поясов (пирамида на квадратной основе) размерами 3*3 высотой 1.8-2.4 м. Стержни
выполнены из цельнотянутых труб диаметром ≥ 100мм с приваренными по торцам
шайбами. В отверстии шайб закреплены стержни высокопрочных болтов, на
противоположных концах которых установлены муфты из «шестигранника». Последние
обеспечивают соединение стержней в пространственную конструкцию. Опирание
структурной плиты на колонны – шарнирное, через опорные пирамиды – капители. Сборка
плиты в пространственный блок размером 30*30 и 36*36 с сеткой колонн соответствен -

128.

Рисунок 5.2 Конструктивная схема структурной плиты «Кисловодск»: 1- колонна; 2капитель (опорная секция плиты); 3- структурная плита; 3а – горизонтальные связи ячейки
плиты; 3б – вертикальные связи между поясами плиты; 4- узел соединительной решетки
плиты в виде многогранника; 5- прогон; 6- «настил».

129.

Рисунок 5.3 Структурная плита типа Кисловодск (схема узла В): 1- многогранник; 2сверление с резьбой; 3- болт; 4- шайба с резьбой под болт; 5- стержень трубчатого профиля
d≤100мм.
но 18*18 и 24*24 выполняется из отправочных элементов: стержни и узлы «решетки» в
виде многогранника.
Плита типа «Кисловодск» требует установки прогонов по трубчатым элементам верхнего
пояса для настила кровельных панелей.
Конструктивная схема структуры и узлов решетки, приведенная на рис. 5.2, 5.3,
предназначена, главным образом, для возведения зданий павильонного типа гражданского
и производственного назначения с «разреженным» шагом колонн. Варианты сопряжения
нескольких зданий между собой (см. рис. 5.4) позволяет формировать многопролетное
здание требуемой площади.

130.

<<< Предыдущая
https://studfile.net/preview/2179938/page:19/
Особенности расчетной схемы пространственной комбинированных
структурной стальной трехгранной фермы SCAD с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения на болтовых
соединениях с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость
Features of the design scheme of the spatial combined structural steel triangular truss SCAD with the use of closed bent-welded rectangular cross-section profiles on
bolted joints with large displacements for extreme equilibrium and adaptability
SAP2000-Modeling, Analysis and Design of Space Truss(Triangular
Arch Truss) 01/02
https://www.youtube.com/watch?v=g76K3hvhAQg
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ
ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из гнутосварных профилей при заданных условиях. При расчѐте
фермы в примере 5 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011
«Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*».
1. Исходные данные
Район строительства, состав конструкции покрытия и кровли приняты по аналогии с примером 4.
Назначение проектируемого здания — механосборочный цех. Уровень ответственности здания - нормальный. Для примера 5 назначаем коэффициент
надѐжности по ответственности у = 1,0.
п
Условия эксплуатации здания: здание отапливаемое.
Здание однопролѐтное, одноэтажное. Габариты объекта (размеры даны по осям здания): длина 90,0 м; пролѐт 18,0 м. Высота до низа стропильной

131.

конструкции 9,0 м; шаг колонн 6,0 м.
Краткое описание покрытия: двускатное, бесфонарное, уклон кровли 2,5%. Фермы стальные с параллельными поясами высотой по наружным граням
поясов 2,0 м, пролѐтом 18,0 м, располагаются с шагом Вф = 6,0 м. Устойчивость и геометрическая неизменяемость покрытия обеспечивается
постановкой связей по поясам ферм и вертикальных связей с развязкой их распорками в пролѐте и по опорам стропильных конструкций (в соответствии
с требованиями [29]). Опирание ферм осуществляется на стальные колонны, тип узла сопряжения фермы с колоннами — шарнирный.
Кровля рулонная из наплавляемых материалов. В качестве основания под кровлю принята стяжка. Покрытие утеплѐнное, утеплитель - минераловатные
плиты повышенной жѐсткости; толщина утеплителя определяется по теплотехническим строительным нормативам. Пароизоляция принята из
наплавляемых материалов согласно нормативам. Несущие ограждающие конструкции покрытия — стальные профилированные листы, монтируемые по
прогонам. Конструкция кровли (состав кровельных слоев), а также конструкция покрытия принимаются в соответствии с нормами про ектирования.
Равномерно распределѐнная нагрузка от покрытия, в том числе от массы кровли (с учѐтом всех кровельных слоѐв), стяжки, теплоиз оляции,
пароизоляции, а также от собственного веса профнастила покрытия: нормативная q" п = 10 гН/м ; расчѐтная <7 = 12,4 гН/м . Данная нагрузка
рассчитана как сумма нагрузок от 1 м всех принятых в проекте слоѐв кровли и покрытия с учѐтом их конструктивных особенностей и в соответствии с
укзаниями норм проектирования [31].
p
2
крп
2
2
Фермы не подвержены динамическим воздействиям и работают на статические нагрузки.
Согласно [29, табл. В.2] принимаем материалы конструкций: верхний, нижний пояса и решѐтка из гнутосварных профилей по ТУ 36-2287-80 и ТУ 672287-80 - сталь С255; фасонки - сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для стыка верхнего пояса — сталь С255 по ГОСТ 27772—88*; фланцы для
стыка нижнего пояса — сталь С345-3 поГОСТ 27772-88*.
Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа (ГОСТ 8050—85*) сварочной проволокой марки СВ-08Г2С (ГОСТ 2246—70*) диаметром 2 мм.
Антикоррозионное покрытие проектируемых стальных конструкций назначается в соответствии с указаниями норм проектирования по защите
строительных конструкций от коррозии.
2. Статический расчѐт фермы
Заданный уклон кровли / = 2,5%. Требуемый уклон создаѐтся за счѐт строительного подъѐма фермы. При выполнении сбора нагрузок уклоном
пренебрегаем ввиду его незначительности.
Сбор нагрузок ведѐм в табличной форме (табл. 28).
Расчѐтные узловые силы на ферму (см. пример 4):
• от постоянной нагрузки F = q d = 100,2 • 3 = 300,6 гН;
• от снеговой нагрузки F = p d = 108-3 = 324,0 гН.
g
s
g
s
Горизонтальную рамную нагрузку условно принимаем F = 500 гН. Обозначения стержней при расчѐте стропильной фермы — см. на
p

132.

рис. 64. Усилия в ферме определяем методом построения диаграммы Максвелла—Кремоны (рис. 65). Результаты расчѐта заносим в табл. 33.
Рис. 64. Обозначение стержней и узлов фермы из ГСП (пример 5)

133.

134.

Посмотреть оригинал
< Пред
СОДЕРЖАНИЕ
ОРИГИНАЛ
След >
ПРИМЕРЫ РАСЧЁТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ
Расчѐт ферм покрытия в соответствии со СНиП II-23-81* широко представлен в технической литературе. Примеры
расчѐта конструкций покрытия по СП 16.13330.2011 в технической литературе встречаются редко. Опыт применения
актуализированных СНиП практически небольшой, так как новые нормативы были приняты совсем...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из парных уголков при
определѐнных заданных условиях. При расчѐте фермы в этом примере используются СП 16.13330.2011 «Стальные
конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23—81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и
решѐткой из парных уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 2 применяются СП 16.13330.2011
«Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11-23-81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ВЕРХНИМ ПОЯСОМ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНОГО ДВУТАВРА
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия при заданных условиях. При расчѐте фермы в
примере 3 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП 11 -23-81*»,
СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07—85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ

135.

Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия со стержнями из круглых труб при заданных
условиях. При расчѐте фермы в примере 4 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции.
Актуализированная редакция СНиП 11-23 — 81*», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫ С ПОЯСАМИ ИЗ ТАВРОВ И РЕШЁТКОЙ ИЗ ОДИНОЧНЫХ УГОЛКОВ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия с поясами из широкополочных тавров и
решѐткой из одиночных уголков при заданных условиях. При расчѐте фермы в примере 6 используются СП
16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП Н-23—81», СП 20.13330.2011
«Нагрузки...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ФЕРМЫ ИЗ ЗАМКНУТЫХ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ (ГСП)
Общие положения Типовые фермы из замкнутых гнутосварных профилей проектируются с узлами без фасонок и
опиранием покрытия непосредственно на верхний пояс. Геометрические схемы решѐтки ферм из ГСП показаны на
рис. 11. Углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30°, в этом случае обеспечивается...
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ПРУТКОВОЙ ФЕРМЫ
Требуется рассчитать и сконструировать стропильную прутковую ферму покрытия при заданных условиях. При
расчѐте фермы в примере 7 используются СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции. Актуализированная редакция
СНиП 11-23—81», СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*»....
(Проектирование и расчѐт стальных ферм покрытий промышленных зданий)
ПОКРЫТИЯ ЗДАНИЙ ПО СТРОПИЛЬНЫМ ФЕРМАМ
Покрытие здания состоит из кровли (ограждающих конструкций), несущих элементов (прогонов, стропильных ферм),
на которые опирается кровля, и связей по покрытию. Кроме того, для освещения помещений верхним светом и их
естественной вентиляции в системе покрытия многопролетных зданий устраивают фонари, опирающиеся...
(Инженерные конструкции. Металлические конструкции и конструкции из древесины и пластмасс)

136.

© Studref - Студенческие реферативные статьи и
материалы (info{aт}studref.com) © 2017 - 2023
https://studref.com/542649/stroitelstvo/raschyot_konstruirovanie_stropilnoy_fermy_gnutosvarnyh_profiley

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля в SCAD модульных систем трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного
моста для переправы через реку Сейсм в Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж
на освобожденных территориях Хресонской Донецкой Луганской области и в
освобожденном городе Бахмут и других освобожденных территориях После
реконструкции еще 70 лет эксплуатации на освобожденных территориях с
использованием трехгранных ферм-балки , с предварительным напряжением для восстановлении и
реконструируемых в городе Бахмуте , Мариуполе, Херсоне, домов первой массовой серии и способ восстановления
пятиэтажного здания из напряженно –деформируемых трехгранных ферм с неразрезным поясом, из пятигранного
составного профиля
Трехгранные фермы-балки с предварительным напряжением для реконструируемых домов первой массовой серии и
способ надстройки пятиэтажного здания из напряженно –деформируемых трехгранных ферм неразрезным поясом из
пятигранного составного профиля
Санкт –Петербургский государственный архитектурно строительный университет (981) -886-57-42, (981) 276-4992
Новая жизнь хрущевок на освобожденных территориях Хресонской Донецкой Луганской
области и в освобожденном городе Бахмут и других освобожденных территориях

152.

https://ufa.rbc.ru/ufa/02/06/2016/574ff20a9a794780ca99f52a
) ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к покрытию здания из трехгранных ферм. Технический результат заключается в
повышении жесткости покрытия. Покрытие содержит трехгранные фермы, объединенные профилированным настилом. Каждая ферма включа ет
верхние трубчатые пояса пятигранного составного сечения, выполненного из швеллеров и уголков, и нижний пояс четырехгранного составн ого
сечения из неравнополочных уголков. Все поясные уголки ориентированы обушками наружу и узкими полками вверх. Раскосная решетк а
приварена к широким полкам поясных уголков внахлест. 3 ил.
) ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к покрытию здания из трехгранных ферм. Технический результат заклю чается в
повышении жесткости покрытия. Покрытие содержит трехгранные фермы, объединенные профилированным настилом. Каждая ферма включает
верхние трубчатые пояса пятигранного составного сечения, выполненного из швеллеров и уголков, и нижний пояс четырехгранного с оставного
сечения из неравнополочных уголков. Все поясные уголки ориентированы обушками наружу и узкими полками вверх. Раскосная решетка
приварена к широким полкам поясных уголков внахлест. 3 ил.
(1 2 )
РОСС ИЙСК АЯ Ф ЕД ЕР А ЦИЯ
(19)
RU
(11)
(13)
Ф ЕД ЕРА ЛЬ НАЯ С ЛУЖ БА
ПО ИНТЕЛ Л ЕК ТУ АЛ Ь НО Й
СОБС ТВ ЕННОС ТИ
C1
(51) МПК
E04C 3/08 (2006.01)
(52) СПК
E04C 3/08 (2018.05)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
С та ту с : не д е йс тву е т ( пос лед не е изм ен ен ие с та ту с а: 03. 04. 2 02 3)
Пош ли на: В озмож нос ть в ос с тан ов ле ни я: не т.

153.

(22) Заявка: 2017134238, 02.10.2017
Дата начала отсчета срока действия патента:
02.10.2017
а регистрации:
23.07.2018
(72) Автор(ы):
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU),
Фирцева Светлана Валерьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Федеральное государственное бюджетное образовательное уч
"Томский государственный архитектурно-строительный уни
оритет(ы):
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU)
Дата подачи заявки: 02.10.2017
Опубликовано: 23.07.2018 Бюл. № 21
Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 154158 U1, 20.08.2015. SU 1544931 A1,
23.02.1990. RU 49859 A1, 10.12.2005. US 4349996 A, 21.09.1982.
ес для переписки:
634003, г. Томск, 3, пл. Соляная, 2, ТГАСУ, патентный отдел
(54) ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к покрытию здания из трехгранных ферм. Технический результат заключается в
повышении жесткости покрытия. Покрытие содержит трехгранные фермы, объединенные профилированным настилом. Каждая ферма включа ет
верхние трубчатые пояса пятигранного составного сечения, выполненного из швеллеров и уголков, и нижний пояс четырехгранного составного
сечения из неравнополочных уголков. Все поясные уголки ориентированы обушками наружу и узкими полками вверх. Раскосная решетк а
приварена к широким полкам поясных уголков внахлест. 3 ил.
Изобретение относится к области строительства, а более конкретно
к строительным металлическим несущим конструкциям покрытий

154.

производственных и общественных зданий, и может быть
использовано в качестве конструкций перекрытий, элемент ов
комбинированных систем с возможностью подвески технологических
устройств, грузоподъемных механизмов.
Из информационных источников известны устройства трехгранных
ферм с трубчатыми поясами составного сечения и наклонной
раскосной решеткой из одиночных равнополочных уголков с
узловым стыковым примыканием. По верхним поясам ферм уложено
беспрогонное кровельное покрытие на основе профилированного
настила. В известном покрытии по патенту на изобретение RU
№2188287, МПК Е04С 3/04; опубл. 27.08.2002, все пояса имеют
пентагональное (пятигранное) сечение и выполнены каждый из
жестко соединенных между собой швеллера и уголка. Раскосная
решетка выполнена из одиночных уголков, прикрепленных торцами
встык к полкам поясных уголков. Стенки швеллеров верхних поясов
расположены вертикально, а стенка нижнего швеллера
горизонтально. Верхние пояса объединены по полкам швеллеров
профнастилом. За счет вертикальной ориентации стенок швеллеров
верхних поясов повышается значение момента сопротивления и
радиуса инерции пентагонального сечения. Недостатком данной
конструкции является использование бесфасоночных узловых

155.

сопряжений со стыковым примыканием раскосов к граням поясов
составного сечения, требующих подгонки и точности торцевой резки
элементов раскосной решетки, что повышает трудоемкость
изготовления.
Прототипом заявляемой конструкции покрытия является покрытие с
поясами пятигранного трубчатого сечения, составленными из
прокатного швеллера и прокатного равнополочного уголка, и
наклонной раскосной решеткой из одиночных прокатных уголков с
узловым примыканием внахлест по патенту RU №49859, МПК Е04С
3/04; опубл. 10.12.2005. Каждая пространственная трехгранная ферма
состоит из одного нижнего и двух верхних поясов трубчатого
пятигранного сечения, составленных из жестко соединенных м ежду
собой швеллеров и уголков. Полки раскосной решетки приварены
непосредственно к полкам поясных уголков. Сечения всех трубчатых
поясов имеют одинаковую ориентацию в пространстве, а именно
стенки швеллеров расположены горизонтально, а обушки уголков
направлены вниз. Конструкция по патенту RU №49859 технологична
и обеспечивает жесткое сопряжение элементов. Однако
использование в нижнем поясе трубчатого пятигранного составного
стержня повышает расход металла.

156.

Техническая проблема, решаемая изобретением, состоит в создании
более жесткой и экономичной конструкции покрытия из трехгранных
ферм.
Технический результат заключается в повышении жесткости и
несущей способности конструкции покрытия при низкой
металлоемкости и сниженных габаритах.
В заявляемом покрытии из трехгранных ферм, которые, как и в
прототипе, объединены кровельным профилированным настилом,
каждая ферма включает два верхних и нижний трубчатые пояса.
Верхние пояса имеют пятигранное сечение и выполнены из жестко
соединенных между собой швеллеров и уголков. Как и в прототипе,
раскосная решетка в трехгранной ферме заявляемого покрытия
выполнена из одиночных уголков и приварена непосредственно на
полках поясных уголков.
В отличие от прототипа стенки швеллеров верхних поясов каждой
трехгранной фермы расположены вертикально, а нижний пояс
выполнен четырехгранным из жестко соединенных между собой двух
уголков. Одна из полок каждого поясного уголка фермы выполнена
шире другой. Узкие полки всех уголков обращены вверх, а их
обушки направлены наружу. Полки раскосной решетки в заявляемой

157.

трехгранной ферме размещены и приварены на широких полках
поясных уголков.
Пространственное положение трубчатого составного профиля
верхнего пояса с вертикальной ориентацией стенок швеллеров и
ориентацией узких полок всех неравнополочных уголков вверх
обеспечивает максимальное значение момента инерции сечения, что
позволяет наиболее полно использовать материал, увеличивая
несущую способность конструкции. Пространственное положение
верхних поясных неравнополочных уголков с направлением обушков
в разные стороны и узкими полками вверх и аналогичное положение
нижних поясных неравнополочных уголков позволяет произвести
компоновку более жесткой конструктивной системы трехгранной
фермы и снизить габариты покрытия, поскольку раскосная решетка в
таком положении лежит и приварена на широких полках поясных
уголков. Уменьшение габарита дополнительно позволяет снизить
материалоемкость конструкции за счет уменьшения длины раскосной
решетки. В конечном итоге конструкция покрытия является более
жесткой и экономичной в сравнении с прототипом.
Заявляемое покрытие явным образом не следует из уровня техники.
Среди известных технических решений покрытий из трехгранных
ферм с поясами составного трубчатого сечения не обнаружено

158.

конструкций ферм с поясными неравнополочными уголками,
направленных обушками в разные стороны и узкими полками вверх,
с примыканием раскосных уголков внахлест к широким полкам
поясных прокатных уголков.
Предлагаемая конструкция позволяет осуществить полное
заводское изготовление и сборку трехгранной фермы, удобна при
транспортировке и монтаже. Также возможно изготовление таких
конструкций на оборудованной специальными кондукторами
монтажной площадке. Таким образом, при сохранении и соблюдении
всех необходимых рабочих параметров заявляемая конструкция
требует в сравнении с прототипом меньших затрат на изготовление,
обеспечивает простоту сборки, что в итоге приводит к снижению
стоимости при увеличении жесткости конструкции.
На фигуре 1 изображен общий вид покрытия из трехгранных ферм;
на фигуре 2 изображен общий вид наклонной плоскости трехгранной
фермы; на фигуре 3 - поперечный разрез трехгранной фермы.
Трехгранная ферма содержит два верхних пояса 1, нижний пояс 2 и
раскосную решетку 3. Верхний пояс 1 выполнен составным
трубчатым сечением из прокатного швеллера и неравнополочного
уголка при вертикальной ориентации стенки швеллера и узкой полки
уголка вверх; нижний пояс 2 состоит из неравнополочных уголков с

159.

ориентацией обушков наружу в разные стороны и узкими полками
вверх; раскосная решетка 3 - из одиночных уголков. Полки уголков
раскосной решетки 3 закреплены непосредственно на полках
поясных неравнополочных уголков (фиг. 3) посредством сварки
внахлест. Верхние пояса трехгранных ферм в горизонтальной
плоскости связаны сплошным кровельным профнастилом 4 (фиг. 1),
который завершает формирование покрытия из трехгранных ферм.
Покрытие из трехгранных ферм может формироваться путем
использования как одной, так и нескольких конструкций
пространственных трехгранных ферм.
Изготовление покрытия из трехгранных ферм производят
следующим образом: швеллер и неравнополочный уголок стыкуют
между собой продольными сварными швами и образуют трубчатые
верхние пояса 1 пятигранного составного несимметричного сечения.
Два верхних пояса 1 устанавливают с вертикальной ориентацией
стенки швеллера и обушками поясных уголков в разные стороны
наружу и узкими полками вверх (как показано на фиг. 3).
Неравнополочные уголки нижнего пояса 2 ориентируют также
обушками в разные стороны и узкими полками вверх. При этом
полки швеллеров верхних поясов 1 служат опорами для кровельного
профнастила, а наклон плоскостей широких полок поясных

160.

неравнополочных уголков составных пятигранных профилей 1 и
четырехгранного профиля 2 вместе соответствуют образованию
требуемым плоскостям элементов раскосной решетки 3 для
осуществления примыкания внахлест. Полки уголков раскосной
решетки 3 непосредственно укладывают на полки поясных уголков и
приваривают. Образуется бесфасоночная пространственная
трехгранная ферма заводской готовности. Бесфасоночные узлы
сопряжения обеспечивают жесткость, уменьшают податливость
узловых сопряжений и снижают общую деформативность
конструкции. Эта ферма удобна при транспортировке: ее габариты и
устройство позволяют перевозить одновременно несколько ферм за
счет их укладки "елочкой" в транспортное средство. На монтажной
площадке к верхним поясам пространственной фермы крепится
профнастил 4, завершая формирование трехгранной
пространственной фермы покрытия. Трехгранные фермы покрытия
устанавливаются так, что между ними образуется свободное
пространство, подлежащее перекрытию кровельным профнастилом 4.
Покрытие из трехгранных ферм работает как пространственная
стержневая система с неразрезными поясами и примыкающими
раскосами. Верхний пояс 1 работает как сжато-изгибаемый стержень.
Нижний пояс 2 работает как растянуто-изгибаемый стержень.

161.

Примыкающие раскосы решетки 3 работают на восприятие усилий
растяжения или сжатия при изгибающих узловых моментах.
Профнастил 4 работает на изгиб как однопролетная или
многопролетная гофрированная пластина. Покрытие из трехгранных
ферм отличается повышенной пространственной жесткостью, как на
стадии монтажа, так и в условиях эксплуатации и является
индустриальной и технологичной конструктивной формой.
Формула изобретения
Покрытие из трехгранных ферм, объединенных кровельным
профилированным настилом, каждая из которых включает два
верхних трубчатых пояса, выполненных из жестко соединенных
между собой швеллеров и уголков, нижний трубчатый пояс и
раскосную решетку из одиночных уголков, полки которых
размещены и приварены непосредственно на полках поясных
уголков, отличающееся тем, что стенки швеллеров верхних поясов
расположены вертикально, а нижний пояс выполнен четырехгранным
из жестко соединенных между собой двух уголков, причем одна из
полок каждого поясного уголка фермы выполнена шире другой, их
узкие полки обращены вверх, а обушки всех уголков направлены
наружу, кроме этого полки раскосной решетки размещены и
приварены на широких полках поясных уголков.

162.

163.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM4A Досрочное прекращение действия патента из -за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
а прекращения действ ия патента: 03.10.2019
а в несения з аписи в Государственный реестр: 13.08.2020
а публикации и номер бюллетеня: 13.08.2020 Бюл. №23
Мелехин патент изобртение
U1, 10.12.2005. RU 2174576 C2, 10.01.2001. RU 2553810 C1
РОССИЙСКАЯ ФЕД ЕРА ЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 627 794
(13)
C1
ФЕД ЕРАЛ ЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛ ЕК ТУАЛЬ НО Й СОБСТВ ЕННОС ТИ
(12)
(51) МПК
E04C 3/08 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Ста ту с : не д ейс тву ет (пос лед нее изменение с тату с а: 22. 12. 2021)
Пош лина: В озможнос ть вос с тановления: нет.
(22) Заявка: 2016124898, 21.06.2016
Дата начала отсчета срока действия патента:
21.06.2016
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 21.06.2016
Опубликовано: 11.08.2017 Бюл. № 23
Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 49859
U1, 10.12.2005. RU 2174576 C2, 10.01.2001. RU 2553810 C1,
20.06.2015. WO 00/46459 A1, 10.08.2000.
(72) Автор(ы):
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего образовани я "Томский государственный
архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) (RU),
Мелѐхин Евгений Анатольевич (RU)

164.

ес для переписки:
634003, г. Томск, пл. Соляная, 2, ТГАСУ, патентный отдел
(54) ПОКРЫТИЕ ИЗ ТРЕХГРАННЫХ ФЕРМ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к покрытию из трехгранных ферм, и может быть использовано в качестве
конструкций перекрытий, элементов комбинированных систем с возможностью подвески технологических устройств, грузоподъемных
механизмов. Технический результат изобретения заключается в повышении жесткости конструкции при сн ижении материалоемкости и
трудоемкости изготовления. Покрытие содержит трехгранные фермы, объединенные профилированным настилом. Каждая ферма включает
верхние трубчатые пояса пятигранного составного сечения и нижний пояс из одиночного уголка, направленного обушком вниз. Стенки
швеллеров верхних поясов ориентированы вертикально и внутрь трехгранной фермы навстречу друг другу. Раскосная решетка приваре на к
полкам поясных уголков внахлест. 3 ил.
Изобретение относится к области строительства, а более конкретно к строительным металлическим
несущим конструкциям покрытий производственных и общественных зданий, и может быть
использовано в качестве конструкций перекрытий, элементов комбинированных систем с
возможностью подвески технологических устройств, гр узоподъемных механизмов.
В настоящее время известны устройства трехгранных ферм с трубчатыми поясами составного
сечения из швеллеров и равнополочных уголков и наклонной раскосной решеткой из одиночных
равнополочных уголков с узловым стыковым примыканием по патенту на изобретение RU №2188287,
МПК Е04С 3/04; опубл. 27.08.2002. По верхним поясам укладывается беспрогонное кровельное
покрытие на основе профилированного настила. Каждая отдельная трехгранная ферма покрытия
состоит из двух верхних коробчатых поясов и одного нижнего, также коробчатого, пояса,
соединенных между собой раскосной решеткой. Все пояса имеют пентагональное (пятигранное)
сечение и выполнены, каждый, из жестко соединенных между собой швеллера и уголка. Раскосная
решетка выполнена из одиночных уголков, прикрепленных полками к полкам поясных уголков.
Стенки швеллеров верхних поясов расположены вертикально, а стенка нижнего швеллера
горизонтально. Верхние пояса объединены по полкам швеллеров профнастилом. За счет вертикальной
ориентации стенок швеллеров верхних поясов повышается значение момента сопротивления и
радиуса инерции пентагонального сечения. Недостатком данной конструкции является использование
бесфасоночных узловых сопряжений со стыковым примыканием раскосов к граням поясов составного

165.

сечения, требующих подгонки и точности торцевой резки элементов раскосной решетки, что
повышает трудоемкость изготовления.
Прототипом заявляемой конструкции покрытия является покрытие с поясами пятигранного
трубчатого сечения из прокатного швеллера и прокатного уголка и наклонной раскосной решетки из
одиночных прокатных уголков с узловым примыканием внахлест по патенту RU №49859, МПК7 Е04С
3/04; опубл. 10.12.2005. Каждая пространственная трехгранная ферма состоит из одного нижнего и
двух верхних поясов трубчатого пятигранного сечения, выполненных из жестко соединенных между
собой швеллеров и уголков. Пояса составного сечения соединяются треугольной раскосной решеткой
из одиночных уголков к полкам поясных уголков внахлест. Сечения всех трубчатых поясов имеют
одинаковую ориентацию в пространстве, а именно: стенки швеллеров расположены горизонтально, а
обушки уголков направлены вниз. Использование в нижнем поясе трубчатого составного стержня
повышает расход металла и увеличивает трудоемкость изготовления.
Задача изобретения состоит в создании более простой и экономичной конструкции покрытия путем
снижения его материалоемкости и трудоемкости изготовления при одновременном сохранении
несущей способности и жесткости конструкции.
Задача решается следующим образом.
Заявляемое покрытие из трехгранных ферм, как и прототип, содержит объединенные
профилированным настилом пространственные трехгранные фермы. Каждая ферма включает в себя
верхние трубчатые пояса пятигранного составного сечения, выполненные из жестко соединенных
между собой прокатных швеллеров и уголков, и нижний пояс, содержащий одиночный уголок,
направленный обушком вниз. Раскосная решетка состоит из одиночных уголков и жестко соединена с
полками поясных уголков внахлест.
В отличие от прототипа стенки швеллеров верхних поясов установлены вертикально и
ориентированы внутрь трехгранной фермы навстречу друг другу.
Пространственное положение трубчатого составного профиля с вертикальной ориентацией стенок
швеллеров верхних поясов обеспечивает максимальное значение мо мента инерции сечения, что
позволяет наиболее полно использовать материал, увеличивая несущую способность конструкции.
Выполнение нижнего пояса фермы только из одиночного уголка дополнительно позволяет снизить
материалоемкость конструкции и трудоемкость ее изготовления. В конечном итоге конструкция
покрытия более экономична в сравнении с прототипом.

166.

Заявляемое покрытие явным образом не следует из уровня техники. Среди известных технических
решений покрытий из трехгранных ферм с поясами составного трубчатого сечения не обнаружено
конструкций ферм с вертикальным расположением стенок швеллеров, направленных внутрь фермы и
навстречу друг другу, с примыканием раскосных уголков внахлест.
Предлагаемая конструкция позволяет осуществить полное заводское изготовление и сборку
трехгранной фермы, удобна при транспортировке и монтаже. Также возможно изготовление таких
конструкций на оборудованной специальными кондукторами монтажной площадке. Таким образом,
при сохранении и соблюдении всех необходимых рабочих параметров заявляемая конструкция
требует в сравнении с прототипом меньших затрат на изготовление, обеспечивает простоту сборки,
что в итоге приводит к снижению стоимости при сохранении несущей способности и жесткости
конструкции.
На фиг. 1 изображен общий вид покрытия из трехгранных ферм; на фиг. 2 изображен общий вид
наклонной плоскости трехгранной фермы; на фиг. 3 - поперечный разрез трехгранной фермы.
Трехгранная ферма содержит два верхних пояса 1, нижний пояс 2 и раскосы 3. Верхний пояс 1
состоит из состыкованного швеллера и уголка при вертикальной ориентации стенки швеллера;
нижний пояс 2 состоит из одиночного уголка с ориентацией обушка вниз; раскосная решетка 3 - из
одиночных уголков. Полки уголков раскосной решетки 3 прикреплены непосредственно на полках
поясных уголков (фиг. 3) посредством сварки внахлест. Верхние пояса трехгранных ферм в
горизонтальной плоскости связаны сплошным кровельным профнастилом 4 (фиг. 1), который
завершает формирование покрытия из трехгранных ферм.
Изготовление покрытия из трехгранных ферм производят следующим образом: швеллер и уголок
стыкуют между собой продольными сварными швами и образуют трубчатые верхние пояса 1
пятигранного составного сечения. Два верхних пояса 1 устанавливают с вертикальной ориентацией
стенки швеллера (как показано на фиг. 3). Уголок нижнего пояса 2 ориентируют обушком вниз. При
этом полки швеллеров верхних поясов 1 служат опорами для кровельного профнастила, а наклон
плоскостей полок поясных уголков пятигранных профиля 1 соответствует образованию требуемых
плоскостей элементов раскосной решетки 3 для осуществления примыкания внахлест. Полки уголков
раскосной решетки 3 непосредственно укладывают на полки поясных уголков и приваривают.
Образуется бесфасоночная пространственная трехгранная ферма заводской готовности .
Бесфасоночные узлы сопряжения обеспечивают жесткость, уменьшают податливость узловых
сопряжений и снижают общую деформативность конструкции. Эта ферма удобна при

167.

транспортировке: ее габариты и устройство позволяют перевозить одновременно несколько ферм з а
счет их укладки "елочкой" в транспортное средство. На монтажной площадке к верхним поясам
пространственной фермы крепится профнастил 4, завершая формирование трехгранной
пространственной фермы покрытия. Следующая трехгранная ферма покрытия устанавливаетс я так,
что между ними образуется свободное пространство, подлежащее перекрытию кровельным
профнастилом 4.
Это позволяет в покрытии из трехгранных ферм снизить металлоемкость, трудоемкость и конечную
стоимость. Покрытие из трехгранных ферм работает как пространственная стержневая система с
неразрезными поясами и примыкающими раскосами. Верхний пояс 1 работает как сжато -изогнутый
стержень. Нижний пояс 2 работает как растянутый стержень. Примыкающие раскосы работают в
сложных условиях, определяемых растяжением или сжатием при изгибающих узловых моментах.
Профнастил работает на изгиб как однопролетная или многопролетная гофрированная пластина.
Покрытие из трехгранных ферм отличается повышенной пространственной жесткостью как на стадии
монтажа, так и в условиях эксплуатации и является индустриальной и технологичной конструктивной
формой.
Формула изобретения
Покрытие из трехгранных ферм, объединенных кровельным профилированным настилом, каждая из
которых включает верхние трубчатые пояса пятигранного составного сече ния, выполненные из
жестко соединенных между собой прокатных швеллеров и уголков, нижний пояс, содержащий
одиночный уголок, направленный обушком вниз, и раскосную решетку из одиночных уголков, жестко
соединенных с полками поясных уголков внахлест, отличающ ееся тем, что стенки швеллеров верхних
поясов установлены вертикально и ориентированы внутрь трехгранной фермы навстречу друг другу.

168.

169.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM4A Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
а прекращения действия патента: 22.06.2018
а внесения записи в Государственный реестр: 07.05.2019
а публикации и номер бюллетеня: 07.05.2019 Бюл. №13
) ТРЕХГРАННАЯ ФЕРМА ПОКРЫТИЯ (ПЕРЕКРЫТИЯ) ИЗ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ТРУБ
РОССИЙСКАЯ ФЕД ЕРА ЦИЯ
(19)
RU
(11)
154 158
(13)
U1
ФЕД ЕРАЛ ЬНАЯ СЛУЖБА
(51) МПК
ПО ИНТЕЛЛ ЕК ТУАЛЬ НО Й СОБСТВ ЕННОС ТИ
E04C 3/08 (2006.01)
(12)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Ста ту с : не д ейс тву ет (пос лед нее изменение с тату с а: 02. 07. 2021)
Пош лина: у чтена за 3 год с 03. 12. 2016 по 02. 12. 2017. В озможнос ть вос с тановления: нет.
(22) Заявка: 2014148585/03, 02.12.2014
Дата начала отсчета срока действия патента:
02.12.2014
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 02.12.2014
Опубликовано: 20.08.2015 Бюл. № 23
ес для переписки:
355029, г. Ставрополь, Кулакова пр-кт, 2, Северо-Кавказский
федеральный университет
(72) Автор(ы):
Марутян Александр Суренович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Федеральное государственное автономное образовательное
учреждение высшего профессионального образования
"Северо-Кавказский федеральный университет" (RU)

170.

(54) ТРЕХГРАННАЯ ФЕРМА ПОКРЫТИЯ (ПЕРЕКРЫТИЯ) ИЗ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ТРУБ
(57) Реферат:
Предлагаемое техническое решение относится к области строительства и может быть использовано в качестве несущих конструкций
покрытий (перекрытий) зданий и сооружений различного назначения. Техническим результатом предлагаемого р ешения является повышение
степени унификации стержней решеток, снижение концентрации напряжений в бесфасоночных узлах, увеличение несущей способности
конструкции с уменьшением расхода ее конструкционного материала. Указанный технический результат достигает ся тем, что в трехгранной
ферме покрытия (перекрытия) из прямоугольных труб, включающей два верхних пояса, объединенных уложенным по ним профнастилом, один
нижний пояс, связанный с верхними поясами посредством двух наклонных решеток, все стержни обеих реше ток выполнены с одинаковыми
разделками их торцевых кромок и центрированы в бесфасоночных узлах на ребра между стенками (вертикальными гранями) и полками
(горизонтальными гранями) поясных труб.
Предлагаемое техническое решение относится к области строительства и может быть использовано
в качестве несущих конструкций покрытий (перекрытий) зданий и сооружений различного
назначения.
Известна конструкция беспрогонных покрытий из трехгранных ферм с коробчатыми сечениями
двух верхних поясов прямоугольного сечения, образованных из состыкованных перьями двух
равнополочных уголков. К этим поясам, а также к нижнему поясу из одиночного уголка с помощью
фасонок прикреплены раскосы [Аванесов С.И., Чихачев Т.В., Балоян А.В., Абовян А.Г.
Металлическая ферма. - Авторское свидетельство №1544921, 23.02.1990, бюл. №7]. Наличие фасонок
негативно влияет на материалоемкость и трудоемкость изготовления, что свойственно всем
решетчатым конструкциям с фасоночными узлами. В данном случае трудозатраты дополнительно
возрастают, так как для пропуска фасонок в верхних поясах необходимо выполнять соответствующие
прорези.
Известна также конструкция беспрогонных покрытий из трехгранных бесфасоночных ферм с
коробчатыми сечениями всех поясов четырехугольного сечения, образованных из со стыкованных
перьями двух неравнополочных уголков, сваренных одинаковыми полками. Пояса фермы
вписываются в правильный треугольник, что обеспечивает прямые резы стержням решеток,
выполненным также из прямоугольных сварных труб [Кользеев А.А. Оценка влияния замкнутой
формы сечения на устойчивость сжатых стальных стержней трехпоясных ферм. - Известия вузов.
Строительство, 2012, №11-12. - С.108-113]. Составные сечения из прокатных уголков имеют два
недостатка: по расходу конструкционного материала они заметно уступают прямоугольным трубам из
гнутосварных замкнутых профилей, а их двойные и протяженные сварные швы увеличивают
трудоемкость изготовления.

171.

Наиболее близким техническим решением (принятым за прототип) к предлагаемой несущей
конструкции является бесфасоночная трехгранная ферма беспрогонного покрытия из прямоугольных
труб, в качестве которых приняты замкнутые гнутосварные профили. Труба нижнего пояса имеет
квадратное сечение, диагонали которого расположены вертикально и горизонтально [J.A. Packer, J.
Wardenier, X.-L. Zhao, G.J. van der Vegte and Y. Kurobane. Construction with hollow steel sections.
Design Guide for rectangular hollow section (RHS) joints under predominantly static loading. CIDECT,
2009. - P. 70, fig. 6.1, 6.2]. Здесь во избежание продавливания (выдергивания) ширина трубы решетки
не должна быть меньше 0,6 поперечного размера трубы пояса. Учет этого ограничения снижает
концентрацию напряжений, но приводит к повышению расхода материала на стержни и увеличению
металлоемкости конструкции. Кроме того, примыкания стержней наклонных решеток к нижней и
верхним поясным трубам отличаются друг от друга, что сопровождается ростом трудозатрат при их
изготовлении.
Техническим результатом предлагаемого решения является повышение степени унификации
стержней решеток, снижение концентрации напряжений в бесфасоночных узлах, увеличение несущей
способности конструкции с уменьшением расхода ее конструкционного материала.
Указанный технический результат достигается тем, что в трехгранной ферме покрытия
(перекрытия) из прямоугольных труб, включающей два верхних пояса, объединенных уложенным по
ним профнастилом, один нижний пояс, связанный с верхними поясами посредством двух наклонных
решеток, все стержни обеих решеток выполнены с одинаковыми разделками их торцевых кром ок и
центрированы в бесфасоночных узлах на ребра между стенками (вертикальными гранями) и полками
(горизонтальными гранями) поясных труб.
Разделка торцевых кромок стержней имеет определенную область рационального применения в
бесфасоночных узловых соединениях плоских решетчатых конструкций из прямоугольных труб
(замкнутых гнутосварных профилей), где поперечные сечения стержневых элементов поясов и
решетки развернуты диагонально относительно плоскости конструкции, то есть диагонали сечений
расположены в плоскости решетки. Теоретические (численные) и экспериментальные исследования
таких узлов показали, что их использование сопровождается улучшением технико -экономических
характеристик несущих конструкций: снижается концентрация напряжений, повышается надежность ,
коррозийная стойкость и несущая способность, уменьшается расход конструкционного материала [1.
J.A. Packer, J. Wardenier, X.-L. Zhao, G.J. van der Vegte and Y. Kurobane. Construction with hollow steel
sections. Design Guide for rectangular hollow section (RHS) joints under predominantly static loading.

172.

CIDECT, 2009. - P. 100-101; 2. Кузнецов Α.Φ., Кузнецов В.А. Стальные решетчатые прогоны из труб
для покрытий зданий, устойчивые против коррозии. - Приволжский научный журнал, 2012, №3. - С.
20-26; 3. Байков Д.А., Колесов А.И., Маслов Д.С. Численные исследования действительной работы
узлов фермы из квадратных труб, соединенных на ребро. - Приволжский научный журнал, 2012, №4. С. 36-40]. Описываемые узлы реализованы в фермах из квадратных труб [Кузнецов А.Ф. , Кузнецов
В.А. Ферма из квадратных труб. - Патент №116877, 10.06.2012, бюл. №16], а также в конструкциях из
прямоугольных, ромбических и пятиугольных замкнутых гнутосварных профилей [1. Марутян А.С,
Кобалия Т.Л., Павленко Ю.И., Глухов С.А. Узловое бесфасо ночное соединение трубчатых элементов
ферм. - Патент №116526, 27.05.2012, бюл. №15; 2. Марутян А.С., Экба С.И. Проектирование стальных
ферм покрытий из прямоугольных, ромбических и пятиугольных замкнутых гнутосварных профилей:
Учебно-справочное пособие. - Пятигорск: СКФУ, 2012. - 156 с].
Разделка торцевых кромок стержней использована также в бесфасоночных узлах, где развернуты
диагонально относительно плоскости конструкции только поперечные сечения стержневых элементов
поясов. Если в предыдущем случае разделка необходима для всех торцевых кромок, то в данном
случае разделку V-образной формы должны иметь только торцевые кромки, непараллельные
плоскости конструкции [1. Зинькова В.Α., Соколов А.А. Узловое бесфасоночное соединение
трубчатых элементов фермы (варианты). - Патент №2329361, 20.07.2008, бюл. №20; 2. Зинькова В.Α.,
Солодов Н.В. Исследование напряженно-деформированного состояния бесфасоночных узлов
трубчатых ферм. - Современные проблемы науки и образования, 2013, №6. - С.205 (Издательский Дом
«Академия Естествознания», Пенза)]. Такие узловые соединения апробированы в фермах и
решетчатых прогонах из квадратных труб с верхним поясом, усиленным швеллером [1. Марутян А.С.
Ферма из квадратных труб с верхним поясом, усиленным швеллером. - Патент №143426, 20.07.2014,
бюл. №20; 2. Марутян А.С. Расчет и экспериментальное проектирование стальных решетчатых
прогонов из гнутосварных профилей: Учебное (справочное) пособие. - Пятигорск: СКФУ, 2014. - 116
с].
Все приведенные разработки выполнены применительно к плоским конструкциям. Однако их
отражение в пространственных модификациях, включая трехгранные фермы, может дать не меньший
положительный эффект.
Предлагаемое техническое решение поясняется графическими материалами, где на фиг. 1 показана
трехгранная ферма, в которой раскосы выполнены с разделкой торцевых кромок, непараллельных
плоскостям решеток, вид сбоку; на фиг. 2 - трехгранная ферма, в которой раскосы выполнены с

173.

разделкой всех торцевых кромок, вид сбоку; на фиг. 3 изображен поперечный разрез трехгранной
фермы, в которой раскосы выполнены с разделкой торцевых кромок, непараллельных плоскостям
решеток; на фиг. 4 - поперечный разрез трехгранной фермы, в которой раскосы выполнены с
разделкой всех торцевых кромок.
Предлагаемое техническое решение трехгранной фермы включает нижний (растянутый) пояс 1, два
верхних (сжатых) пояса 2, соединяющие их раскосы решеток 3, а также профнастил 4, объединяющий
верхние пояса и составляющий третью грань фермы. Поперечные сечения нижнего пояса 1 и верхних
поясов 2 расположены относительно вертикали и горизонтали одинаково, что обеспечивает
одинаковое центрирование и примыкание к их ребрам раскосов 3, повышая тем самым степень
унификации и снижая трудозатраты изготовления. При этом нижняя полка нижнего пояса может быть
использована не менее рационально, чем верхние полки верхних поясов, по которым уложен
профнастил 4, например, для устройства подвесного потолка.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового
объекта принята стропильная ферма из гнутосварных профилей прямоугольного (квадратного)
сечения [Кузин Н.Я. Проектирование и расчет стальных ферм покрытий промышленных зданий:
Учебное пособие. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С. 157-172]. При этом плоская конструкция заменена
двумя вариантами трехгранной фермы: по предлагаемому решению и его прототипу. Результаты
такой замены приведены в таблице 1, из которой видно, что материалоемкость у предлагаемой
трехгранной фермы меньше, чем у ее прототипа.
Для еще одного сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве
базового объекта принята ферма (решетчатый прогон покрытия) из гнутосварных профилей
прямоугольного (квадратного) сечения [Марутян А.С. Расчет и экспериментальное проектирование
стальных решетчатых прогонов из гнутосварных профилей: Учебное (справочное) пособие. Пятигорск: СКФУ, 2014. - С. 8-10], которая в данном случае рассчитана с учетом минимальной
высоты из условия предельно допустимого прогиба. Как видно из таблицы 2, материалоемкость у
предлагаемой трехгранной фермы меньше, чем у ее прототипа, и это уменьшение стало более
заметным.
Таким образом, предлагаемое техническое решение позволяет улучшить технико -экономические и
другие характеристики трехгранных ферм из прямоугольных труб. С ростом нагрузок положитель ный
эффект может увеличиться, что делает перспективным применение трехгранных ферм не только в

174.

покрытиях, но и в перекрытиях, например, таких, где профнастил обеспечивает несъемную опалубку
и внешнее армирование плит из монолитного железобетона.

175.

176.

Формула полезной модели
Трехгранная ферма покрытия (перекрытия) из прямоугольных труб, включающая два верхних пояса,
объединенных уложенным по ним профнастилом, один нижний пояс, связанный с верхними поясами
посредством двух наклонных решеток, отличающаяся тем, что все стержни об еих решеток выполнены
с одинаковыми разделками их торцевых кромок и центрированы в бесфасоночных узлах на ребра
между стенками (вертикальными гранями) и полками (горизонтальными гранями) поясных труб.

177.

178.

179.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM9K Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
а прекращения действия патента: 03.12.2017
а внесения записи в Государственный реестр: 30.07.2018
а публикации и номер бюллетеня: 30.07.2018 Бюл. №22
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
154 158
(13)
U1
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛ ЕК ТУАЛЬНОЙ
СОБСТВ ЕННОСТИ
(51) МПК
E04C 3/08 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не д ейс тву ет (пос лед нее изменение с тату са: 02. 07. 2021)
Пош лина: учтена за 3 год с 03. 12. 2016 по 02. 12. 2017. Возможнос ть восс тановления: нет.
(22) Заявка: 2014148585/03,
02.12.2014
Дата начала отсчета срока действия
патента:
02.12.2014
оритет(ы):
Дата подачи заявки: 02.12.2014
Опубликовано: 20.08.2015 Бюл.
№ 23
(72) Автор(ы):
Марутян Александр Суренович
(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Федеральное государственное
автономное образовательное
учреждение высшего
профессионального образования
"Северо-Кавказский
федеральный университет" (RU)
ес для переписки:
355029, г. Ставрополь, Кулакова
пр-кт, 2, Северо-Кавказский
федеральный университет
(54) ТРЕХГРАННАЯ ФЕРМА ПОКРЫТИЯ (ПЕРЕКРЫТИЯ) ИЗ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ТРУБ
(57) Реферат:
Предлагаемое техническое решение относится к области строительства и может быть использовано в качестве несущих конструкций
покрытий (перекрытий) зданий и сооружений различного назначения. Техническим результатом предлагаемого р ешения является повышение
степени унификации стержней решеток, снижение концентрации напряжений в бесфасоночных узлах, увеличение несущей способности
конструкции с уменьшением расхода ее конструкционного материала. Указанный технический результат достигает ся тем, что в трехгранной
ферме покрытия (перекрытия) из прямоугольных труб, включающей два верхних пояса, объединенных уложенным по ним профнастилом, один

180.

нижний пояс, связанный с верхними поясами посредством двух наклонных решеток, все стержни обеих реше ток выполнены с одинаковыми
разделками их торцевых кромок и центрированы в бесфасоночных узлах на ребра между стенками (вертикальными гранями) и полками
(горизонтальными гранями) поясных труб.
Предлагаемое техническое решение относится к области строительства и может быть использовано в качестве несущих конструкций покрытий (перекрытий) зданий и сооружений
различного назначения.
Известна конструкция беспрогонных покрытий из трехгранных ферм с коробчатыми сечениями двух верхних поясов прямоугольног о сечения, образованных из состыкованных
перьями двух равнополочных уголков. К этим поясам, а также к нижнему поясу из одиночного уголка с помощью фасонок прикреплены раскосы [Аванесов С.И., Чихачев Т.В., Балоян
А.В., Абовян А.Г. Металлическая ферма. - Авторское свидетельство №1544921, 23.02.1990, бюл. №7]. Наличие фасонок негативно влияет на материалоемкость и трудоемкость
изготовления, что свойственно всем решетчатым конструкциям с фасоночными узлами. В данном случае трудозатраты дополнительно в озрастают, так как для пропуска фасонок в
верхних поясах необходимо выполнять соответствующие прорези.
Известна также конструкция беспрогонных покрытий из трехгранных бесфасоночных ферм с коробчатыми сечениями всех поясов четыре хугольного сечения, образованных из
состыкованных перьями двух неравнополочных уголков, сваренных одинаковыми полками. Пояса фермы вписываются в правильный треугол ьник, что обеспечивает прямые резы
стержням решеток, выполненным также из прямоугольных сварных труб [Кользеев А.А. Оценка влияния замкнутой формы сечения на устойчивость сжатых стальных стержней
трехпоясных ферм. - Известия вузов. Строительство, 2012, №11-12. - С.108-113]. Составные сечения из прокатных уголков имеют два недостатка: по расходу конструкционного
материала они заметно уступают прямоугольным трубам из гнутосварных замкнутых профилей, а их двойные и протяженные сварные швы увеличивают трудоемко сть изготовления.
Наиболее близким техническим решением (принятым за прототип) к предлагаемой несущей конструкции является бесфасон очная трехгранная ферма беспрогонного покрытия из
прямоугольных труб, в качестве которых приняты замкнутые гнутосварные профили. Труба нижнего пояса имеет квадратное сечение, диагонали которого расположены вертикально и
горизонтально [J.A. Packer, J. Wardenier, X.- L. Zhao, G.J. van der Vegte and Y. Kurobane. Construction with hollow steel sections. Design Guide for rectangular hollow section (RHS) joints
under predominantly static loading. CIDECT, 2009. - P. 70, fig. 6.1, 6.2]. Здесь во избежание продавливания (выдергивания) ширина трубы решетки не должна быть меньше 0,6
поперечного размера трубы пояса. Учет этого ограничения снижает концентрацию напряжений, но приводит к повышению расхода мате риала на стержни и увеличению
металлоемкости конструкции. Кроме того, примыкания стержней наклонных решеток к нижней и верхним поясным трубам отличаются друг от друга, что сопровождается рос том
трудозатрат при их изготовлении.
Техническим результатом предлагаемого решения является повышение степени унификации стержней р ешеток, снижение концентрации напряжений в бесфасоночных узлах,
увеличение несущей способности конструкции с уменьшением расхода ее конструкционного материала.
Указанный технический результат достигается тем, что в трехгранной ферме покрытия (перекрытия) и з прямоугольных труб, включающей два верхних пояса, объединенных
уложенным по ним профнастилом, один нижний пояс, связанный с верхними поясами посредством двух наклонных решеток, все стержни обеих решеток выполнены с одинаковыми
разделками их торцевых кромок и центрированы в бесфасоночных узлах на ребра между стенками (вертикальными гранями) и полками (горизонтальными гранями) п оясных труб.
Разделка торцевых кромок стержней имеет определенную область рационального применения в бесфасоночных узловых соединен иях плоских решетчатых конструкций из
прямоугольных труб (замкнутых гнутосварных профилей), где поперечные сечения стержневых элементов поясов и решетки развернуты диагонально относительно плоскости
конструкции, то есть диагонали сечений расположены в плос кости решетки. Теоретические (численные) и экспериментальные исследования таких узлов показали, что их
использование сопровождается улучшением технико-экономических характеристик несущих конструкций: снижается концентрация напряжений, повышается надежность,
коррозийная стойкость и несущая способность, уменьшается расход конструкционного материала [1. J.A. Packer, J. Wardenier, X.- L. Zhao, G.J. van der Vegte and Y. Kurobane.
Construction with hollow steel sections. Design Guide for rectangular hollow section (RHS) joints under predominantly static loading. CIDECT, 2009. - P. 100-101; 2. Кузнецов Α.Φ., Кузнецов
В.А. Стальные решетчатые прогоны из труб для покрытий зданий, устойчивые против коррозии. - Приволжский научный журнал, 2012, №3. - С. 20-26; 3. Байков Д.А., Колесов А.И.,
Маслов Д.С. Численные исследования действительной работы узлов фермы из квадратных труб, соединенных на ребро. - Приволжский научный журнал, 2012, №4. - С. 36-40].
Описываемые узлы реализованы в фермах из квадратных труб [Кузнецов А.Ф., Кузнецов В.А. Ферма из квадратных труб. - Патент №116877, 10.06.2012, бюл. №16], а также в
конструкциях из прямоугольных, ромбических и пятиугольных замкнутых гнутосварных профилей [1. Марутян А.С, Кобалия Т.Л., Павл енко Ю.И., Глухов С.А. Узловое
бесфасоночное соединение трубчатых элементов ферм. - Патент №116526, 27.05.2012, бюл. №15; 2. Марутян А.С., Экба С.И. Проектирование стальных ферм покрытий из
прямоугольных, ромбических и пятиугольных замкнутых гнутосварных профилей: Учебно-справочное пособие. - Пятигорск: СКФУ, 2012. - 156 с].
Разделка торцевых кромок стержней использована также в бесфасоночных узлах, где развернуты диагонально относительно плоскости конструкции только поперечные сечения
стержневых элементов поясов. Если в предыдущем случае разделка необходима для всех торцевых кромок, то в данном случае разделку V-образной формы должны иметь только
торцевые кромки, непараллельные плоскости конструкции [1. Зинькова В.Α., Соколов А.А. Узловое бесфасоночное соединение трубча тых элементов фермы (вари анты). - Патент
№2329361, 20.07.2008, бюл. №20; 2. Зинькова В.Α., Солодов Н.В. Исследование напряженно- деформированного состояния бесфасоночных узлов трубчатых ферм. - Современные
проблемы науки и образования, 2013, №6. - С.205 (Издательский Дом «Академия Естествознания», Пенза)]. Такие узловые соединения апробированы в фермах и решетчатых прогонах
из квадратных труб с верхним поясом, усиленным швеллером [1. Марутян А.С. Ферма из квадратных труб с верхним поясом, усиленны м швеллером. - Патент №143426, 20.07.2014,
бюл. №20; 2. Марутян А.С. Расчет и экспериментальное проектирование стальных решетчатых прогонов из гнутосварных профилей: Уч ебное (справочное) пособие. - Пятигорск:
СКФУ, 2014. - 116 с].
Все приведенные разработки выполнены применительно к плоским конструкциям. Однако их отражение в пространственных модификациях, включая трехгранные фермы, может
дать не меньший положительный эффект.
Предлагаемое техническое решение поясняется графическими материалами, где на фиг. 1 показана трехгранная ферма, в кото рой раскосы выполнены с разделкой торцевых
кромок, непараллельных плоскостям решеток, вид сбоку; на фиг. 2 - трехгранная ферма, в которой раскосы выполнены с разделкой всех торцевых кромок, вид сбоку; на фиг. 3

181.

изображен поперечный разрез трехгранной фермы, в которой раскосы выполнены с разделкой торцевых кромок, непараллельных плоскостям решеток; на фиг. 4 - поперечный разрез
трехгранной фермы, в которой раскосы выполнены с разделкой всех торцевых кромок.
Предлагаемое техническое решение трехгранной фермы включает нижний (растянутый) пояс 1, два верхних (сжатых) пояса 2, соединяющие их раскосы решеток 3, а также
профнастил 4, объединяющий верхние пояса и составляющий третью грань фермы. Поперечные сечения нижнего пояса 1 и верхних пояс ов 2 расположены относительно вертикали и
горизонтали одинаково, что обеспечивает одинаковое центрирование и примыкание к их ребрам раскосов 3, повышая тем самым степе нь унификации и снижая трудозатраты
изготовления. При этом нижняя полка нижнего пояса может быть использована н е менее рационально, чем верхние полки верхних поясов, по которым уложен профнастил 4,
например, для устройства подвесного потолка.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принята стропильная ферма из гнутосварных профилей прямоугольного
(квадратного) сечения [Кузин Н.Я. Проектирование и расчет стальных ферм покрытий промышленных зданий: Учебное пособие. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С. 157-172]. При этом
плоская конструкция заменена двумя вариантами тре хгранной фермы: по предлагаемому решению и его прототипу. Результаты такой замены приведены в таблице 1, из которой
видно, что материалоемкость у предлагаемой трехгранной фермы меньше, чем у ее прототипа.
Для еще одного сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принята ферма (решетчатый прогон покрытия) из гнутосварных
профилей прямоугольного (квадратного) сечения [Марутян А.С. Расчет и экспериментальное проектирование стальных решетчатых про гонов из гнутосварных профилей: Учебное
(справочное) пособие. - Пятигорск: СКФУ, 2014. - С. 8-10], которая в данном случае рассчитана с учетом минимальной высоты из условия предельно допустимого прогиба. Как видно
из таблицы 2, материалоемкость у предлагаемой трехгранной фермы меньше, чем у ее прототипа, и это уменьшение стало более заметным.
Таким образом, предлагаемое техническое решение позволяет улучшить технико-экономические и другие характеристики трехгранных ферм из прямоугольных труб. С ростом
нагрузок положительный эффект может увеличиться, что делает перспективным применение трехгранных ферм не только в покрытиях, но и в перекрытиях, например, таких, где
профнастил обеспечивает несъемную опалубку и внешнее армирование плит из монолитного железобетона.

182.

183.

184.

Формула полезной модели
Трехгранная ферма покрытия (перекрытия) из прямоугольных труб, включающая два верхних пояса, объединенных уложенным по ним пр офнастилом, один нижний пояс,
связанный с верхними поясами посредством двух наклонных решеток, отличающаяся тем, что все стержни обеих решеток выполнены с одинаковыми разделками их торцевых кромок
и центрированы в бесфасоночных узлах на ребра между стенками (вертикальными гранями) и полками (горизонтальными гранями) пояс ных
труб.

185.

186.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM9K Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
а прекращения действия патента: 03.12.2017
Дата внесения записи в Государственный реестр: 30.07.2018
а публикации и номер бюллетеня: 30.07.2018 Бюл. №22

187.

делированием напряженно- деформируемое состояние в ПК SCAD методом оптимизации
и идентификации трехгранной фермы, с предварительным напряжением для
восстановлении и реконструируемых в городе Бахмуте , Мариуполе, Херсоне, домов
первой массовой серии , с использованием нового способа восстановления пятиэтажного
здания из напряженно –деформируемых трехгранных ферм, с неразрезным поясом, из
пятигранного составного профиля
С точки зрения экономики строительства реконструкция здания с надстройкой этажей
является достаточно целесообразной, так как стоимость квартиры после реконструкции на
40 % выше стоимости до реконструкции, но меньше стоимости квартиры в новостройке.
Особенно ощутим будет этот экономический эффект от надстройки домов в центральных
районах крупных городов; для инвестора это выгодный вариант, поскольку стоимость 1 м2
недвижимости в таких районах достаточно высокая.
По экспертной оценке, стоимость реконструкции пятиэтажных зданий на 10-15 % ниже
стоимости строительства новых домов с такими же параметрами. Затраты на инженерную
инфраструктуру при реконструкции зданий сокращаются почти в 1,5 раза.
Надстройка здания требует детального обследования состояния конструктивных
элементов существующего здания, а особенно несущих конструкций и их узловых
соединений.
Таким образом, не возникает сомнений в целесообразности проведения модернизации и
реконструкции пятиэтажных зданий, так как это позволяет эффективно использовать
городские земельные ресурсы, увеличить площадь жилого фонда на уже застроенной
территории, повысить комфортность проживания, уменьшить затраты на отопление и
придать физически и морально устаревшим жилым домам современный внешний вид.

188.

Конструирование ПК SCAD трехгранные фермы с предварительным напряжением для
восстановлении и реконструируемых в городе Бахмуте , Мариуполе, Херсоне, домов
первой массовой серии и способ восстановления пятиэтажного здания из напряженно –
деформируемых трехгранных ферм с неразрезным поясом, из пятигранного составного
профиля из строительных элементов , в виде комбинированных пространственных
трехгранных ферм-балок (перекрытия) из прямоугольных труб ( изобретение № 154158)
, комбинированных пространственных структурных перекрытий ( патент № 80471), с
предварительным напряжением
( Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с
предварительным напряжением для плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ МГСУ
«Напряженно –деформируемое состояние трехгранных ферм с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой пространственный узел
покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент № 153753,
соединенные «Монтажное устройство для разборного соединения элементов стрелы
башенного крана,(патент 2336220 ), c учетом изобретений, изобретенных в СССР проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздиным [email protected] (921) 788-33-64 SU №№ 1143895, 1168755,
1174616? 2550777, 858604, 1760020, 165076, 2010136746, 154506 ), для жилых домов
первой массовой серии, частей надстройки пятиэтажки (хрущевки) здания, при
реконструкции без выселения, без крановой сборки, со сборкой узлов на крыше
модернизированной пятиэтажки, с устройством террас, с подземным этажомбомбоубежищем, в четыре наката ( « Конструкция противоснарядной защиты» №
2023112836 от 17.05.2023 вх 0272981 ) и согласно заявки на изобретение, от 16.06.2023,
б/ н регистр:«Способ надстройки пятиэтажного здания без выселения» ), с помощью
монтажной лебедки
Вывод : Комбинированные пространственные структурны ферм - балок-пилонов, для
реконструкции пятиэтажек ( хрущевок) с использованием пространственных
структурных ферм - покрытий и настройки верхних этажей из стержневых структур,

189.

МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространственная
структура" ) с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость, для модернихируемых и реконструируемых хрущевок (пятиэтажек)
с надстройкой верхних этажей и висячих остекленных террас , вокруг пятиэтажки
(хрущевки) для реконструкции пятиэтажек (хрущевок) без выселения, с использованием
сдвигового компенсатора. Выводы по расчету в ПК SCAD трехгранные фермы с
предварительным напряжением для восстановлении и реконструируемых в городе Бахмуте
, Мариуполе, Херсоне, домов первой массовой серии и способ восстановления
пятиэтажного здания из напряженно –деформируемых трехгранных ферм с неразрезным
поясом, из пятигранного составного профиля
С точки зрения экономики строительства реконструкция здания с надстройкой этажей
является достаточно целесообразной, так как стоимость квартиры после реконструкции на
40 % выше стоимости до реконструкции, но меньше стоимости квартиры в новостройке.
Особенно ощутим будет этот экономический эффект от надстройки домов в центральных
районах крупных городов; для инвестора это выгодный вариант, поскольку стоимость 1 м2
недвижимости в таких районах достаточно высокая.
По экспертной оценке, стоимость реконструкции пятиэтажных зданий на 10-15 % ниже
стоимости строительства новых домов с такими же параметрами. Затраты на инженерную
инфраструктуру при реконструкции зданий сокращаются почти в 1,5 раза.
Надстройка здания требует детального обследования состояния конструктивных
элементов существующего здания, а особенно несущих конструкций и их узловых
соединений.
Таким образом, не возникает сомнений в целесообразности проведения модернизации и
реконструкции пятиэтажных зданий, так как это позволяет эффективно использовать
городские земельные ресурсы, увеличить площадь жилого фонда на уже застроенной

190.

территории, повысить комфортность проживания, уменьшить затраты на отопление и
придать физически и морально устаревшим жилым домам современный внешний вид.
Конструирование ПК SCAD трехгранные фермы с предварительным напряжением для
восстановлении и реконструируемых в городе Бахмуте , Мариуполе, Херсоне, домов
первой массовой серии и способ восстановления пятиэтажного здания из напряженно –
деформируемых трехгранных ферм с неразрезным поясом, из пятигранного составного
профиля из строительных элементов , в виде комбинированных пространственных
трехгранных ферм-балок (перекрытия) из прямоугольных труб ( изобретение № 154158)
, комбинированных пространственных структурных перекрытий ( патент № 80471), с
предварительным напряжением
( Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с
предварительным напряжением для плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ МГСУ
«Напряженно –деформируемое состояние трехгранных ферм с неразрезными поясами
пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой пространственный узел
покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент № 153753,
соединенные «Монтажное устройство для разборного соединения элементов стрелы
башенного крана,(патент 2336220 ), c учетом изобретений, изобретенных в СССР проф.
дтн ПГУПС А.М.Уздиным [email protected] (921) 788-33-64 SU №№ 1143895, 1168755,
1174616? 2550777, 858604, 1760020, 165076, 2010136746, 154506 ), для жилых домов
первой массовой серии, частей надстройки пятиэтажки (хрущевки) здания, при
реконструкции без выселения, без крановой сборки, со сборкой узлов на крыше
модернизированной пятиэтажки, с устройством террас, с подземным этажомбомбоубежищем, в четыре наката ( « Конструкция противоснарядной защиты» №
2023112836 от 17.05.2023 вх 0272981 ) и согласно заявки на изобретение, от 16.06.2023,

191.

б/ н регистр:«Способ надстройки пятиэтажного здания без выселения» ), с помощью
монтажной лебедки
Вывод : Комбинированные пространственные структурны ферм - балок-пилонов, для
реконструкции пятиэтажек ( хрущевок) с использованием пространственных
структурных ферм - покрытий и настройки верхних этажей из стержневых структур,
МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная
структура" ) с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость, для модернизируемых Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с
предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем
трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного моста для переправы через реку Сейсм в
Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж

192.

.т/ф (812) 694-78-10,
(921)962-67-78, (911) 175-84-65, ( 981) 276-49-92 [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected]
Выполнен прямой расчета SCAD из сверхпрочных и сверхлегких упругопластических полимерных
материалов, неразрезных стальных ферм-балок (GFRP -МЕТАЛЛ) с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишниква) для реконструируемых
руин (разрушенных войной) домов первой массовой серии в Бахмуте, Херсоне, Мариуполе и др
городах Донецкой и Луганской областях , без крановой сборки, при критических ситуациях на
фронте, в среде SCAD 21. Президент общественной организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 Х.Н.Мажиев. СБЕР карта 2202 2056 3053 9333. Счет
получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентки счет 30101 810 5 0000 0000635 тел (921)
962-67-78, тел (911) 17584-65 [email protected]
Заключение : На основании прямого упругопластического расчета стальных фермбалок с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость
(А.Хейдари, В.В.Галишникова) и анализа результатов расчета проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина, можно сделать следующие выводы. Особенности расчетной ПК SCAD трехгранных ферм с
предварительным напряжением с неразрезными поясами пятигранного составного профиля в SCAD модульных систем
трѐхгранных ферм мостового сооружения сборно -разбороного пешеходного моста для переправы через реку Сейсм в
Глушковском районе Курской области село: Глушков , Званное Карыж
1. Очевидным преимуществом квазистатического расчета пластинчатых балок с пластинчато балочной системой с упруго пластинчатыми сдвиговыми компенсаторами , является его
относительная простота и высокая скорость выполнения, что полезно на ранних этапах вариантного

193.

проектирования с целью выбора наиболее удачного технического решения.
2. Допущения и абстракции, принимаемые при квазистатическом расчете, рекомендованном ,
приводят к значительному запасу прочности стальных ферм и перерасходу материалов в
строительных конструкциях.
3. Рассматривалась упругая стадия работы , не допускающая развития остаточных деформаций.
Модальный анализ, являющийся частным случаем динамического метода, не применим при
нелинейном динамическом анализе.
4. Избыточная нагрузка, действующее при чрезвычайных и критических ситуациях на
трехгранную ферму- балку и изменяющееся по координате и по времени, в SCAD следует задавать
дискретными загружениями фермы-балки . Каждому загружению соответствует свой график
изменения значений и время запаздывания.
5. SCAD позволяет учесть относительное демпфирование к коэффициентам Релея, только для первой
и второй собственных частот колебаний , что приводит к завышению демпфирования и занижению
отклика для частот возмущения выше второй собственной. Данное обстоятельство может привести к
ошибочным результатам при расчете сложных механических систем при высокочастотных
возмущениях (например, взрыв).
6. Динамические расчеты пластинчато -балочной системы на воздействие от снега, выполняемые в
модуле «Прямое интегрирование уравнений движения» SCAD, позволят снизить расход материалов и
сметную стоимость при реконструкции хрущевки.
7. Остается открытым вопрос внедрения рассмотренной инновационной методики в практику
проектирования и ее регламентирования в строительных нормах и приспособление трехгранной
фермы с неразрезными поясами пятигранного составного профиля с предварительным
напряжением для плоских покрытий, с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" , серия 1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция")
для критических и чрезвычайных ситуация с упруго пластичными компенсаторами , со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью по изобр. №№1143895, 1168755, 1174616
Редактор газеты «Армия Защитников Отечества» инж –механик Е.И.Андреева (812) 694-78-10
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]

194.

[email protected]
Реферат:
Изобретение относится к области строительства, из «Комбинированных пространственных структур «МАРХИ
ПСПК , «Кисловодск» и блок-секции в виде объемных структурных элементов и последовательно
перемещают их посредством тросовой системы и тяговых лебедок по продольным направляющим в проектное
положение, в котором каждую блок-секцию фиксируют путем омоноличивания катков и ее соединения с
предыдущей. Способ обеспечивает увеличение полезной площади здания при сохранении возможности
полноценного функционирования существующих помещений на период реконструкции вне зависимости от
погодных условий, сокращение цикла выполняемых работ и снижение трудоемкости. Кроме того, способ дает
возможность отказаться от применения для монтажа надстройки грузоподъемных машин, перемещающихся
вдоль здания и исключить спуско-подъемные операции над этим зданием. 30 ил
При оформлении изобретения использовались изобретения блока :
№№ 2140509 E 04 H 1/02, MPK E04 G 23/00 RU 2043465, 2121553,
Малафеев 2336399, 2021450, Насадка 2579073, SU 1823907 ( нет в
общей доступности), 2534552, 2664562, 2174579, Курортный ,
2597901, полезная модель 154158, Марутяна Александр Суренович
г.Кисловодск №№ 153753, 2228415, 2228415, 2136822, Способ
надстройки зданий №№ 2116417, 2336399, 2484219

195.

196.

ВЕСТНИК МЕЖДУНАРОДНОЙ АССОЦИАЦИИ ЭКСПЕРТОВ ПО СЕЙСМОСТОЙКОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ
DOI: 10.38054/iaeee-202201
1/2024(13)
Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко
3 1 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I
2
А.И.
[email protected] ПЕТЕРБУРГСКИЙ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ
ГАСУ [email protected]
УДК 624.042.7
Быстро
собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село Глушково Курской
области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления основания пролетного стрроения
использованием подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий» RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных
соединений для пролетного строения мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746
RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» RU 2021134630
Гуманит арная
инженерная интеллект уальная помощь по восст ановлению разрушенных мостовых сооруже нии в Курской области , че рез реку Сейсм, в селе Званное, Глушковао, Карых
и передача проектной документ ации организацией Сейсмофонд СПбГАСУ , для оторванных насе ленных пунктов от "большой земли" для эксплуат ации пролетных
ст роений мостовых шпренгельных усилений с использованием т реугольных балочных фе рм для гидротехниче ских сооружений ( с использованием изоб ретения "Ре шетчат о
прост ранственны й узел по к рытия ( перек рытия ) из перек рестны х ферм ти па " Новокислов од ск" № 1 537 53 , "Комбини ров анн о е прост ранственное ст рукт у рн ое пок ры тие" № 8 0 471 , и с
использован ием типово й д окумента ции се рия 1 .4 60 .3 -14 , с пролетами 1 8 , 24 , 30 метров, ти па Молод ечно" , че ртеж и К М Г ПИ "Ленпроектст альконст рукц ия" и из об ретени й п роф д тн ПГУ П С
У зд ина А М № № 1 1 438 95 , 1 168 755 , 1 174 616 , заместителя организ аци и "Сейсмофонд " С Пб Г АСУ ( ОГР Н 1 0 220 000 008 24 , ИНН 2 0 14 000 780 ) инж Ков аленко А. И №№ 1 6 7 076 , 176 002 0 ,
2 010 136 746
https :// ppt-onl i ne.org/1 489 482
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И
ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
пешеходной части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения шпренгельного мостового сооружения , с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.

197.

Доклад : ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для
системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью.

198.

СПОСОБ имени Уздина А М Ш ПРЕНГЕЛЬНОГО УСИЛЕНИЯ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ мостового сооружения с использование м т ре угольных б алочных ферм для
сейсмоопасных районов МПК
E 01 D 22 /00
ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
RU165 076
(51) МПКE04H 9/02 (2006.01) Коваленко Александр Иванович (RU)

199.

Комбинированное пространственное структурное
покрытие № 80471
RU 167977 Уздин А М (812) 694-78 -10

200.

Доклад зам Президента организации «Сейсмофонд» СПб ГАСУ Коваленко А и
ИНН2014000780 ОГРН 1022000000824

201.

Помощь для внедрения изобретения "Способ им Уздина А. М. шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием трехгранных балочных
ферм" , аналог "Новокисловодск" Марутян Александр Суренович МПК Е01ВD 22/00, изобретателям пехотного армейского моста для Глушкоовского Курской села Званное,
Глушково, Карыж СБЕР карта МИР 2202 2056 3053 9333 тел привязан 911 175 84 65 Aleksandr Kovalenko (981) 739 -44-97 [email protected] [email protected]
https//t.me/resistance_test
Гуманит арная инже нерная интеллект уальная помощь по восст ановлению разруше нных мостовых сооруже нии в Курской област и , ч е рез реку Сейсм, в се ле Званное,
Глушковао, Карых и пе редача проектной документ ации орг анизацией Сейсмофонд СПбГАСУ , для оторванных насе ленных пунктов от "большой земли" для эксплуат ации
пролетных ст роений мостовых шпренгельных усилений с использованием т реугольных балочных ферм для гидротехнических сооружений ( с использованием изоб ретен ия
"Решетчато п рост ра нственный узел п ок рыт ия (пе рек рытия ) из пе рек рестных ферм т ипа " Новок исловод ск" № 1 53 753 , "Комбини рован н ое п рост ранственное ст рукт у рн ое пок ры тие" № 8 0 471 , и
с использованием ти повой д ок ументац ии сер ия 1 .46 0 .3 -14 , с пролет ами 1 8 , 24 , 3 0 метров, тип а Мол од ечно" , чертеж и КМ Г ПИ "Ленп роек тсталько нструкц ия" и из об ретени й п роф д тн ПГУ П С
У зд ина А М № № 1 1 438 95 , 1 168 755 , 1 174 616 , заместителя организ аци и "Сейсмофонд " С Пб Г АСУ ( ОГР Н 1 0 220 000 008 24 , ИН Н 2 0 14 000 780 ) инж Коваленко А. И №№ 1 6 7 076 , 176 002 0 ,
2 010 136 746
https :// ppt-onl i ne.org/1 489 482

202.

203.

204.

205.

СБЕР кар та М ИР 2202 2006 4085 5233 Elena Kovalenko
(921) 944-67-1
М ИР карта 2202 2056 3053 9333
Мост дружбы между
Русскими и Украинцами запроетирован о рганизацией
Сейсмофонд СПб ГА СУ ОГ РН 1022000000824 ИНН 2014000780 КПП
201401001 выполнила на общесмтвенных началах проектные работы, по
изобретению: изобретению "Сборно -разборный пешехо дный мост"
Направлено в 10 сентября 2024 Авторы изобретения проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина , док кэн О.А.Егорова, зам президента организации
"Сейсмофонд" СПбГАСУ, лаборант СПбГАСУ , инж. -стр, инж- экономист,
А.И.Коваленко для беженцев Херсона, Мариуполя, Бахмута, с использем
сверхпрочных и сверхлегких комбинированных пространственных
структурных "Новокисловодск" трехгранных ферм, с предварительным
напряжением, для плоских покрытий, с неразрезыми поясами
пятигранного составного профиля. Изобретатели : Елисеев В.К, ,
Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова И.А, Елисеева Я.К,
Коваленко Е.И т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 [email protected]
spb6947810@g mail.co m
тел привязан (911) 175 84 65 т/ф (812) 694-78-10 [email protected]
t 91111758465@g mail.co m [email protected]

206.

Гуманитарная интеллектуальная инженерная научная конструкторская
благотворительная помощь крестьянам русским людям проживающих в
селе Глушково Званное Карыж Глу ховском районе Курской области по
восстановлению переправы через реку Сейсм в Курской области
Организация Сейсмофонд СПб ГА СУ направляет проетного -сметную
документацию , выполненная по изобретению "Сбороно -разборный
пешеходный мост" Направлено в 10 сентября 2024 Авторы изобретения
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина , док кэн О.А.Егорова, зам президента
организации "Сейсмофонд" СПбГАСУ, лаборант СПбГАСУ , инж. -стр,
инж- экономист, А.И.Коваленко : "Антисейсмическое фланцевое
соединение фрикционно- подвижных соединений для пролетного
строения моста" E04 H 9/02 для восстановление пешеходной переправы мостов через реку Сейсм Г лушковском районе ( сельское поселение:
Глушково, Званое, Карыж) в Курской области, в ДНР, ЛНР (
Новороссии) с испо льзованием свер хпрочных и свер хлегких
комбинированных пространственных структурных трехгранных ферм, с
предварительным напряжением, для плоских покрытий, с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля. Изобретатели : Елисев В.К,
Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Богданова И.А, Елисеева Я.К.
Коваленко Е.И. https//: t.me/resisnatce_test
sbermir2202205630539333@g mail.co m [email protected] m
spb6947810@g mail.co m [email protected] (812) 694-78-10, (921)
062-67-78 , (911) 175-84-65, СПбГАСУ Сейсмофонд факс / тел (812) 69478-10 Упругопластическая стальная ферма моста пролетом: 6, 9, 12, 18,
24 и 30 метров c большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость ,для морских пехаьтнцев г Севастополя , военной ,
армейской переправы через реку Сейсм , шириной 3 метра,
грузоподъемностью 1 тонна , сконструированного со встроенным
бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО Ж ЕЛЕЗОБЕТОННОГО М ОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТА НОВЛЕННОГО С ПРИМ ЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции по крытий производственных» № 2022111669 о т
25.05.2022, «Сборно-разборный железно дорожный мост» № 2022113052
от 27.05.2022, « Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от
21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения
колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 о т 02.06.2022 ) , на
болтовых соединениях, с демпфирующей способностью при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании при
Русские люли поддержите , кто мож
помогите копейкой изобретателям Сейсмофонд СПб ГАСУ , для изготов
внедрения изобретения " Сбороно -разборный пешеходный мост" Нап
10 сентября 2024 Авторы изобретения проф дтн ПГУПС А.М.Уздина ,
О.А.Егорова, зам президента организации " Сейсмофонд" СПбГАСУ, л
СПбГАСУ , инж.-стр, инж- экономист, А.И.Коваленко Фронта, для П
беженцев СПЕЦвыпуск : Выполнен прямой расчета SCAD из сверхпроч
сверхлегких упругопластических полимерных материалов, неразрезных
ферм-балок (GFRP -МЕТАЛЛ) с большими перемещениями на предельн
равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишниква) для внед
изобретения " Сборно -разборный пешеходный мост" Направлено в 1
2024 Авторы изобретения проф дтн ПГ УПС А.М.Уздина , док кэн О.А
зам президента организации "Сейсмофонд" СПбГАСУ, лаборант СПб
инж.-стр, инж- экономист, А.И.Коваленко реконструируемых , разруш
войной домов, первой массовой серии в г.Бахмуте, Херсоне, Мариуполе и
городах Донецкой и Луганской областях , без крановой сборки, при критич
ситуациях , в среде SCAD 21. Президент общественной организации «Се
СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН 1022000000824 Х.Н.Мажиев. СБЕР
2056 3053 9333. Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспонден
30101 810 5 0000 0000635 тел привязан 911 175 84 65 или тел тоже при
(921) 962-67-78, [email protected] Редактор газеты «Армия Защитников
инж –механик Е.И.Коваленко (812) 694-78-10
https://t.me/resistance_tes

207.

динамических нагрузках, между диагональными натяжными элементами,
вер хнего и нижнего пояса фермы, из пластинчатых бало к, с применением
гнутосварных прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.314 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с испо льзованием изобретений
№№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822,
2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 154506 Нет надежд и перспектив применение в
рыночной торговой, рыночной компании "РФ -Россия", пластинчатобалочной системы , фермы-балки для армейских мостов , переправ: со
встроенным бетонным настилом , для критических и чрезвычайных
ситуаций имени тов Сталина , с учетом приспособляемостью и большими
перемещениями Наш паровоз летит по д о ткос , в коммуне не будет
остановки
Русские люди Редак
газеты "Русская Народная Дружина", просит помоч
копейкой Счет карты MIR 2202 2056 3053 9333 Счет
получателя 40817810 5 5503 1236845 карта СБЕР пр
к тел (911) 175-84-65,
(921) 962-67-78, (812) 694-7
https://t.me/resistance_test
Быстро собираемое пешеходное армейское мостовое сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село Г лушково Курской

208.

области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления основания пролетного стрроения
использованием подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий» RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных
соединений для пролетного строения мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746
RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» RU 2021134630
Коваленко А И Рисунки Фигуры сборно разборный пешеходный мост МПК
Уздин А М Еорова О А
E 01D 12/00

209.

ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И
ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
пешеходной части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения шпренгельного мостового сооружения , с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.

210.

Фигуры сборно - разборные пешеходный мост 1
Фигуры сборно разборный пешеходный мост 2

211.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост 3
Фигуры сборно разборные пешеходный мост 3
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост

212.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост

213.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост

214.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Фигуры сборно разборные пешеходный мост

215.

Фигуры сборно разборные пешеходный мост
Сборно- разборный пешеходный мост Фиг 21

216.

Описание изобретения Сборно разборный пешеходный мост
МПК
E 01D 12/00
Изобретение относится к области мостостроения и в частности к временным сборно-разборным низководным мостам, используемым для пропуска пешеходов ,
мотоциклы и скоростной наводки совмещенных пешеходного и автодорожных мостовых переправ через широкие и не глубокие водные п реграды на период разрушении,
реконструкции или восстановлении разрушенных капитальных мостов при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций природного и т ехногенного характера.
Заявленное техническое решение относится к низководным мостам и может быть использовано для оперативного воз ведения переправы для автомобилей, гусеничной
техники и железнодорожных составов.
Известна «Средняя секция наводочной балки пролетного строения» по патенту на изобретение RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01 D 15/12 [1], которая выполнена из
углепластика в виде полой балки с прямоугольным сечением и разъемными межсекционными соединениями, а межсекционное соединение из полой встав ки
прямоугольного сечения на болтах. На нижних болтовых соединениях двух смежных секций наводочной балки установлены две силовые тяги, выполненные из титана.
Недостатком «Средней секции наводочной балки пролетного строения» является значительное время на доставку секции к месту устройства моста и высокая стоимость
из-за применения дорогих материалов углепластика и титана.
Известна «Опора из массивных блоков и способ ее сооружения» по патенту на изобретение RU 94027969 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 (1995.01) [2], которая может
быть использована при временном восстановлении или сооружении опор железнодорожных мостов. Опора возводится из массивных блоков с усеченной четвертью,
имеющих на своих гранях штыри и гнезда, противоположно расположенные на примыкающих гранях соседних блоков, а монтаж опоры ос уществляется таким образом,
чтобы внутренние блоки нижнего яруса усеченной частью образовыв али пространство, по всему объему равное объему массивного элемента, а внешние блоки своей целой
гранью вплотную примыкали к целым граням внутренних.

217.

Недостатком «Опоры из массивных блоков и способа ее сооружения» является значительное время на доставку ко нструкций к месту устройства моста, сложность и
трудозатратность при производстве массивных блоков. Массивные блоки из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известна «Мостовая секция» по патенту на изобретение RU 92008311 от 25. 11. 1992, МПК E01D 15/12 (1995. 01) [3], которая содержит балки, с колесоотбоями,
стыковыми узлами, шарнирно соединенные с балками межколейной панели в виде силовой балки и угловыми распорками. При этом межк олейная панель и балки имеют в
поперечном сечении треугольную форму, а боковая наружная сторона колесоотбоев выполнена скошенной в сторону межколейной панели под углом, обеспечивающим в
транспортном положении параллельность ее поверхности верхней плоскости панели.
Недостатком «Мостовой секции» является значительное время на доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и трудозатратность при производстве
мостовых секций, которые из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Складной блок моста» по патенту на изобретение RU 94 025 034 от 04. 07 . 1994, МПК E01D 15/12 (1995. 01) [4], который включает две нижние и две верхние
полубалки, соединенные продольными шарнирами с верхней и нижней плитами проезжей части, расположенными в транспортном положен ии одна на другой, плиты
проезжей части с одного транца соединены поперечными шарнирами, а на другом имеют прорезь, в которую в транспортном положении входит киль платформы
транспортного автомобиля.
Недостатком «складного блока моста» является сложность и высокая металлоемкость конструкции. Элементы мосто вого перехода требуют время на доставку к месту
установки.
Известен «Двухколейный механизированный мост» по патенту на изобретение RU 2267572 от 12.04.2004, МПК T01D 15/12 (2006.01) [5 ], включающий соединенные
межколейными стяжками две колеи, каждая из которых состоит из двух шарнирно связанных секций, выполненных в виде каркасных коробчатых ферм сварной
конструкции, содержащих верхний и нижний настилы, боковые стенки, поперечные диафрагмы, элементы крепления механизма раскрыва ния моста, детали механизма
установки моста, имеющего увеличенную длину мостовой конструкции, сниженную массу моста, повышенный запас прочности и устойчиво сти без уменьшения
грузоподъемности моста.
Недостатком «двухколейного механизированного моста» является значительное время на доставку конструкций к месту устройства моста, сложность и трудозатратность
при производстве мостовых секций, которые из-за своих габаритов сложны в доставке и монтаже.
Известен «Способ сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его реализации» по патенту на изобретение RU 94027085 от 18.07.1994, МПК E01D
19/02 (1995.01) [6], при котором опалубка изготавливается из секций потопов и погружается на дно путем заполнения понтона вод ой, бетонируется и при наборе
соответствующей прочности снимается под ачей в понтоны воздуха.
Недостатком «способ сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его реализации» является значительное время на доставку конструкций к месту
устройства моста и впоследствии вывозу с места работ, получаемые фундаменты м атериалоемки и трудозатраты.
Известен инвентарный мост - сборно-разборная металлическая эстакада РЭМ-500 [7], выбранный в качестве прототипа, состоящий из пролетных строений, рамных
(плоских) опор, башенных опор, установленных непосредственно на грунт, пре дназначенная для быстрого устройства мостовых переходов через широкие, неглубокие
водотоки. Рамы состоят из стоек, ригелей, башмаков, горизонтальных распорок и талрепов.
Недостатками конструкции сборно-разборной металлической эстакады РЭМ-500 являются то, что при сборке моста требуется высококвалифицированный личный
состав, значительное время на доставку и сборку конструкций, при этом необходимы значительные материальные и трудовые затраты . При слабых грунтах речного дна
эстакаду использовать нельзя.
Недостатки прототипа и аналогов ставят задачу создания «сборно-разборного железнодорожного моста» для пропуска железнодорожного подвижного состава, колесной
и гусеничной техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через водные преграды простой ко нструкции, позволяющей наводиться переправе за
короткое время с использованием незначительных материальных и трудовых затрат.
Ограничительные признаки заявленного технического решения общие с устройством прототипа следующие: сборно -разборный мост, состоящий из рамных плоских
опор, башенных опор, установленных непосредственно на грунт, пролетных строений, предназначенный для быстрого устройства мостовых переходов через широкие,
неглубокие водотоки.
Предполагается, что заявленный «Сборно-разборный железнодоро жный мост» можно использовать при устройстве переправы для пропуска железнодорожного
подвижного состава, колесной и гусеничной техники при разрушении или реконструкции капитальных мостов через неглубокие несудо ходные водные преграды.
При этом для его реализации предполагается применить:
- рамные плоские опоры и башенные опоры выполнены из списанных, бывших в употреблении, железнодорожных полувагонов с демонтиров анными рамами и
тележками, заполненных блоками, собранными из списанных, бывших в употреблении, железобетонных шпал, при этом в промежутках между шпалами засыпан щебень и
вертикально установлены трубы, верх которых выступает для подачи в них цементно -песчаного раствора, причем трубы снабжены равномерно выполненными по высоте
отверстиями для обеспечения возможности формирования цементно-песчаным раствором монолитной конструкции опоры.
- пролетные строения выполнены из списанных, бывших в употреблении рам фитинговых платформ с устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из
металлических шпал, установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам от цистерн, по верху металлических шпал выполнен деревянный настил
из бывших в употреблении списанных деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения лично го состава, по краям пролетного
строения установлено ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных деревянных шпал.
Сущность заявленного технического решения заключается в том, что сборно -разборный железнодоро жный мост формируется из опор и пролетных строений. При этом
опоры собираются из списанных бывших в употреблении - полувагонов и шпал. Пролетные строения формируются из металлических рам от фитинговых платформ.

218.

Технический результат - создание упрощенной конструкции сборно-разборного железнодорожного моста вблизи неисправного железнодорожного моста, что
существенно сокращает трудовые и материальные затраты, а также уменьшает время на его возведение с использованием бывших в употреблении списанных элементов
железнодорожной инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс.
Бывшие в употреблении списанные вагоны и рельсы переплавляются (утилизируются) и используются для изготовления новых металлич еских конструкций. Процесс
утилизации и изготовления новых конструкций влечет значительные трудовые, материальные и энергетические затраты, которых можно избежать, используя списанные
материалы железнодорожной инфраструктуры для устройства «сборно-разборного железнодорожного моста». Ежегодно списывается значитель ное количество материалов,
в 2020 году планировалось списать 8 тыс. фитинговых платформ [8], в 2018 году РЖД заменило 2 тысяч километров железнодорожных путей [9], в 2017 году списано 10380
цистерн [10].
В настоящее время в России насчитывается более 10 тыс. железнодорожных мостов. Значительное количество из них мосты через неглубокие водные преграды, и они
требуют прикрытия на случай разрушения во время ведения боевых действий или возникновения чрезвычайной ситуации. Для обеспече ния непрерывности движения через
широкие и неглубокие водные преграды имеется парк временных мостов, по количество их ограничено, и они требуют значительного времени на доставку и сборку.
Использование материалов железнодорожной инфраструктуры в конкретном месте позволяет заблаговре менно определить необходимые для устройства моста материалы
и конструкции. При этом значительно сокращается время возведения, т.к. хранение сборно -разборного железнодорожного моста на берегу у места его возведения
сокращает время возведения до минимума. Заблаговременно монтируются и подъездные пути из бывших в употреблении, списанных рельс и шпал. Использование бывших
в употреблении, списанных материалов железнодорожной инфраструктуры позволяет значительно снизить материальные и трудовые зат раты на устройство переправы.
Заявленное техническое решение иллюстрируется чертежами:
На фиг. 1а) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 2) - изображен блок из надвижной рамы по каткам из стержневых пространсвенных конструкций ГПИ «Ленпроектстальконструкция», типа « Молодечно» серия 1.460.3-14 , .
На фиг. 3а) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО , Великобритании , США из сборных пространственных конструкций типа «Молодечно»
На фиг. 4 представлено изображение реализации второго этапа - предварительных работ по устройству «сборно-разборного железнодорожного моста» изображен блок из надвижной рамы
по кат кам из стержневых пространственных конструкций ГПИ «Ленпроектстальконструкция», типа «Молодечно» серия 1.460.3 -14 , .
На фиг. 5) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО , Великобритании , США и Новой Зеландии из сборных пространственны х конструкций типа «Молодечно»
На фиг. 6) представлен вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО , Великобритании , США, Новой Зеландии из сборных пространственных конструкций типа «Молодечн о»
На фиг. 7) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 8) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 9) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 10) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 11) изображен вариант реализации заявленног о «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 12) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропус ка железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 13) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 14) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 15) изображен вариант реализации заявле нного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 16) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 17) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 18) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 19) изображен вариант реализации за явленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 20) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 21) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.
На фиг. 22) изображен вариант реализации заявленного «сборно-разборного железнодорожного моста» в США для пропуска железнодорожного состава, а на фиг. 1) - разрез пролетного
строения по А-А.

219.

Дополнительно на фигурах 1…4 обозначены вид рамы сборно-разборного моста блока НАТО , Великобритании , США из сборных пространственных конструкций
типа «Молодечно»
скрутки из отожженной проволоки для скрепления железобетонных шпал (2); 4 - петли для монтажа блоков (6) из обожженной проволоки;ил , блок из железобетонных
шпал, опоры сейсмостойкие , изобретение № 165076 , расположенных крест-накрест, в два ряда и соединенными между собой скрутками из отожженной проволоки; пролетное строение из рам фитинговых платформ; рельсовый путь; - обратная засыпка из щебня; металлические шпалы из рам стальных конструкций типа Молодечно
трубы с отверстиями; 12 - ограждение пролетного строения; 13 - настил из деревянных шпал; 14 - колесоотбойник из деревянных шпал.
Порядок возведения сборно-разборного железнодорожного моста
На нервом этапе выбирается место посадки сборно-разборного железнодорожного моста, определяются его габариты в зависимости от рельефа прибрежной зоны и
глубин водной преграды, составляется проект, заготавливаются необходимые материалы из бывших в употреблении вагонов и элементов пути металлических рам цистерн,
рам фитинговых платформ , рельс , полувагонов , железобетонных шпал и деревянных шпал .
На втором этапе выполняются предварительные работы сборка и надвижка трактором соб раннйо рамы по каткам (фиг.1, 2), в ходе которых разрабатываются котлованы
под полувагоны , монтируются первая и вторая (от берега) опоры пролетных строений из полувагонов , заполненных блоками из железобетонных шпал .
В промежутки между шпалами вертикально устанавливаются трубы с отверстиями и засыпают щебень, который вытесняя воду, заполняет пазухи. В трубы с
отверстиями подается цементно-песчаный раствор и формируется монолитная железобетонная конструкция опоры.
Пролетное строение из рам фитинговых платформ из стальных конструкций типа «Молодечно» серия 1.460ю3-14 ГПИ «Ленпромстальконструкция» устанавливают на
опоры из по изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» для надвижко рамы по каткам на опоры организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ над водной
поверхностью. По верху рамы устраивается настил из металлических шпал, установленных с определенным шагом, выполненных из мет аллических рам от цистерн под
рельсы пути. По верху металлических шпал устраивается деревянный настил из бывших в употреблении, списанных деревянных шпал для движения автомобильной и
гусеничной техники, а также для передвижения личного состава. По краям пролетного строения устраивается ограждение, выполненн ое из лестниц от железнодорожных
цистерн и устанавливаются колесоо тбойники .
Далее, на большей глубине, превышающей высоту полувагона, устанавливаются спаренные опоры из полувагонов ( фиг 1 ) для устройства нижней части опоры.
Спаренные опоры из полувагонов (фиг 4) объединяются сваркой или болтами в единую конструкцию с заполнением внутреннего объема так же, как и для рассмотренных
выше опор. Для монтажа в проектное положение разрабатывается котлован под полувагоны. Полувагоны, смонтированные на втором эт апе, устанавливаются в проектное
положение заблаговременно и могут находиться в воде продолжительное время, поэтому выполняется их защита от коррозии, о даже в случае полного разрушения от
ржавления металла полувагона, конструкция опоры обеспечит целостность за счет объединения блоков из железобетонных шпал в еди ную монолитную, железобетонную
конструкцию.
На третьем, завершающем этапе, который наступает после выхода из строя основного моста, на смонтированные ранее спаренные опо ры устанавливаются верхние части
опор пролетных строений из полувагонов , заполненных блоками из железобетонных шпал с заполнением внутреннего объема так же, как и для рассмотренных выше опор.
Пролетное строение из рам фитинговых платформ устанавливают на опоры из полувагонов возвышающиеся над водной поверхностью. Рамы сплачивают между собой и с
опорой болтовыми соединениями. По верху рамы устраивается настил из металлических шпал, установленных с определенным шагом, выполненных из металлических рам
от цистерн под рельсы пути. По верху металлических шпал устраивается деревянный настил из бывших в употреблении, списанных деревянных шпал для движения
автомобильной и гусеничной техники, а также для передвижения личного состава. По краям пролетного строения устраивается ограждение, выполненное из рамных
конструкций
МАРХИ ПСПК , КИСЛОВОДСК, «Молодечно» и устанавливаются колесоотбойники .
При заблаговременном устройстве сборно-разборного пешеходного и мотоциклов с коляской моста устраиваются подъездные пути и 1 и 2 -я (при пологом дне и
последующие) опоры с пролетными строениями между ними. В мирное время для обеспечения надзора и в целях маскировки, полученные конструкции можно использовать
для причаливания катеров и небольших судов.
Таким образом, использование предложенной схемы позволяет возвести в сжатые сроки сборно -разборный железнодорожный мост, не требующий значительных
трудовых и материальных затрат с использованием списанных, бывших в употреблении элементов железнодорожного пути - металлических рам цистерн и фитинговых
платформ, рельсов и шпал.
При данном способе устройства сборно-разборного железнодорожного моста получаем гидротехническое сооружение, не требующее для возведения специально
изготовленных заводских конструкций, что важно в условиях возникновения чрезвычайных ситуаций и снабжении войск при ведении б оевых действий.
Предлагаемое реше ние сборно-разборного железнодорожного моста проверено расчетом на прочность и несущую способность. Расчеты показали, что пролетное
строение из фитинговой платформы и опоры из полувагонов заполненных железобетоном обладают требуемой прочность и несущую спо собность на нагрузку от
железнодорожного состава.
Значительная экономия средств в мирное время достигается за счет использования списанных, бывшие в употреблении, железнодорож ных полувагонов и
железобетонных шпал, а в случае войны и изъятых у железной дороги или получивших повреждения в ходе боевых действий.
Предлагаемое техническое решение конструкции направлено на решение логистических задач при возникновении чрезвычайных ситуаци й и при ведении боевых
действий и соответствует критерию «новизна».

220.

Вышеприведенная совокупность отличительных признаков не известна на данном уровне развития техники и не следует из общеизвестных прави л конструирования
сборно-разборных железнодорожных мостов, что доказывает соответствие критерию «изобретательский уровень».
Конструктивная реализация заявляемого технического решения с указанной совокупностью существенных признаков не представляет никаких конструктивнотехнических и технологических трудностей, откуда следует соответствие критерию «промышленная применимость».
Литература
1. Патент на изобретение RU 2717445 С1 от 23.05.2019, МПК E01D 15/12 - «Средняя секция наводочной балки пролетного строения».
2. Патент на изобретение RU 94027969 С1 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 - «Опора из массивных блоков и способ се сооружения».
3. Патент на изобретение RU 92008311 C от 25.11.1992, МПК E01D 15/12 - «Мостовая секция».
4. Патент на изобретение RU 94025034 С1 от 04.07.1994, МПК E01D 15/12 - «Складной блок моста».
5. Патент на изобретение RU 2267572 С1 от 12.04.2004, МПК E01D 15/12 - «Двухколейный механизированный мост».
6. Патент на изобретение RU 94027085 С1 от 18.07.1994, МПК E01D 19/02 - «Способ сооружения фундамента временной опоры моста и опалубка для его реализации».
7. Металлическая эстакада РЭМ-500. Техническое описание и инструкции но монтажу, перевозке, хранению и эксплуатации. ГУЖДВ, 1976 г., Воениздат. - прототип.
8. https://www.rzd-partner.ru/zhd-transport/opinions/spisanie-spelsializirovannogo-podvizhnogo-sostava-dolzhno-kompensirovalsya-v-blizhayshie-4-goda/.
9. https://vgudok.com/lcnta/rclsy-rclsy-cifry-cifry-rzhd-otchityvayutsya-o-zakupkah-putevyh-materialov-no-umalchivayut.
10. https://vgudok.com/lenta/podvizhnyy-sostav-vypusk-spisanie-stoimost-stavki-obzor-parka-ps-na-seti-rzhd.
Предложения по проведению научно исследовательских и опытно конструкторских работ для развития нормативной базы технического регулирования в строительстве на 2024 го д RU 2024106154 « Способ усиления основания
пролетного строения использованием по движных треугольных балочных ферм имени В В Пу тина», RU 167977 "Устройство для гашения у дарных и вибрационных воздействий» RU2024106532 «Способ имени Уздина А М
шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для сейсмоопасны х районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое
соединение фрикционно-подвижных соединений для пролетного строения мостового сооружения» RU2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU2022115073 RU 2010136746 RU165076 RU2023116900
RU 2018105803 «Антисейсмическое фла нцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» RU 2021134630 Seismofond SPBGASU Zadanie proektirovaniya Predlozheniya programme
natsionalnie standarti FAU FSHS minstroya
Predlozhenie sborno-razborniy peshexodni armeyskiy most pereprava Kursk Gluxavskoy reka Seysm 686
Zadanie texnicheskoe proektirovaniya Predlozheniya programma natsionalnie standarti FAU FSHS minstroya Predlozhenie
sborno-razborniy peshexodni armeyskiy most pereprava Kursk Gluxavskoy reka Seysm 477 str
https://ppt-online.org/1555449
https://dzen.ru/a/Ztn-3S9PeSHUSKIi
Разборный металлический мост
https://ppt-online.org/1330256
Разборный металлический мост из стальных конструкций пролетами 18,24 и 30 метров с применением замкнутых
гнутосварных профилей
https://ppt-online.org/1330574
Технический паспорт моста проф ПГУПС Уздина А.М
https://ppt-online.org/1349921
Технический паспорт моста
https://ppt-online.org/1533233
Приложение № 1 к Приказу ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ к Акту о соответствии параметров,законч енного объекта проектной
документации
https://ppt-online.org/1551438
Изобретение Сборно разборный пешеходный мост RU 2022113052 от 27 05 2022 ru 2022113510 ru 2022115073 армейского
мостового сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село Глушково Курской области по
изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ
усиления основания пролетного стрроения использованием подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU
167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий» RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М
шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием треугольных балочных ферм для
сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Антисейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных соединений для
пролетного строения мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746
RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов»
RU 2021134630 ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
пешеходной части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения шпренгельного мостового сооружения , с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.
https://vk.com/wall789869204_5744 СБОРНО-РАЗБОРНЫЙ МОСТ (ВАРИАНТЫ)
(19) RU (11) 97744 (13) U1 (51) МПК E01D 15/12(2006.01) https://yandex.ru/patents/doc/RU97744U1_20100920 https://vk.com/wall789869204_5769

221.

https://dzen.ru/a/Ztn-3S9PeSHUSKIi
Приложение № 1 к Приказу ОО "Сейсмофонд" СПб ГАСУ к Акту о соответствии параметров,законченного объекта проектной документации
https://ppt-online.org/1551438
Согласно письма Минстроя от 26 08 24 223220 ог 08 ио директора департамента О А Дашковой исп Бролина Ю Г 495 647 15 80 доб 56005 и ответ Минтранаса РОСДОРНИИ от 26 08 24 о направлении
исчерпывающею информацию в РОСДОРНИИ изобретения Сборно -разборный пешеходный мост RU 2022113052 от 27 05 2022 чертежи, заключения, , патенты , техническое свидетельство организация
Сейсмофонд СПбГАСУ и редакция газеты Армия Защитников Отечества просит принять проектно-сметную документацию как гуманитарная , интеллектуальная инженерная помощь для восстановления
разрушенных мостов в Курской области, без оплаты и передать главе г Курска изобретение сборно - разборный пешеходный мост RU 2022113052 от 27 05 2022 ФИПС для использования чертежей,
инструкции проф А М Уздина , паспорт мост для Глуховского района села Званное Глушково Карыж для восстановления пролетного ст роения 24 метра через реку Сейсм для русских людей и крестьян
отрезанных от "большой земли" Заместитель Президента организации "Сейсмонод" СПб ГАСУ Коваленко Елена Ивановна (812) 694-78-10 https://t.me/resistance_test ( 921) 962-6778 [email protected] СПбГАСУ Согласны без оплаты внести изменения, уточнения, замечания в конструкторскую документацию , чертежи, проект , который направлен по решению Минтранса и
Минобороны в АО Ленгипротанс [email protected] Московский пр 143 812 299 15 20 и в АО 31 Государственный проектный институт специального строительства Минобороны [email protected]
https://vk.com/wall789869204_5746
Открытое обращение редакции газеты Армия Защитников Отечества и организации Сейсмофонд СПб ГАСУ главному инженеру Тимошину Алексей Евгеньевичу выпускнику ЛИИЖТа ПГУПС Рецидивы
тоталитарного либерализм в АО Ленгипротансе юлят мечется активно мимикрирует. На всех этажах Ленгипротанса , во всех крупных бизнес-отделах сидят — злопыхательствуют, копят ненависть,
исподтишка противостоят изобретателям Сейсмофонд СПб ГАСУ и курсу государства и нашего Президента В В Путина Данный способ ус иления отправлен в проектный институт Ленгипротранс
[email protected] [email protected] (812 ) 200 15 20 lj, 6873 327 15 20 61-21 для рассмотрения возможности применения технологии при ремонте и усилении железнодорожных за счет использования из
обретений проф дтн ПГУПС А М Уздина кэн доц ПГУПС Егоровой О М, лаборанта СПб ГАСУ , инж-стр. А.И.Коваленко из организации "Сейсмофонд" СПб ГАСУ RU 2024100839 "Способ усиления
пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для сейс моопасных районов", RU 2024106532 "Спос об усиления Уздина А
М шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием трехгранных балочных ферм для сейсмоопасных районов" RU "Способ усиления основания пролетного
строения мостового сооружения с использованием подвижных треугольных ферм для сейсмоопасных районов имени В В Путина" RU 167977 " Устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий " и патенты изобретенные в СССР Уздина А М , Коваленко А И №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 166076, 154506, 1760020, 1011847, 1395500, 998300, 1395500, 1036457, 1728414
https://dzen.ru/a/ZtWAXWAA8l1U6ce9
Zadanie texnicheskoe proektirovaniya Predlozheniya programma natsionalnie standarti FAU FSHS minstroya Predlozhenie sborno-razborniy peshexodni armeyskiy most pereprava Kursk Gluxavskoy reka Seysm 477 str
https://ppt-online.org/1555449
Русские люди Редакцией газета "Армия Защитников Отечества" , организован сбор средств для разработки армейского сборно-разборного моста имени военкора Владлена Татарского Брата во
Христе Братья и сестры, друзья и соратники Нужна помощь морпехам их г.Севастополя Республики Крым Все желающие финансово помочь в разработке армейского сборно -разборного мсоат
Галине Ивановне Царевой могут сделать это и перевести по следующим реквизитам: счет получателя : 40817810555031236845, Карта СБ РФ 2202 2056 3053 9333
Тех, у кого нет возможности помочь финансово, просим помолиться за нашу армию, у которой отсутствуют быстро собираемые армейские мосты https://www.liveinternet.ru/users/majiev/post499458674/
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской области Глушковском районе пролетного строения сооружения
https://ppt-online.org/1549236
Системы несущих элементов и проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста
https://ppt-online.org/1549121
Испытания на соответствие требованиям (тех.регламента, ГОСТ, тех. условия), ГОСТ 56728-2015
https://ppt-online.org/1550304
Изобретение Сборно разборный пешеход ный мост RU 2022113052 от 27 05 2022 ru 2022113510 ru 2022115073 армейского мостового сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе
село Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур
(Новокисловодск) для сейсмоопасных районов ", RU 2024106154 « Способ усиления основания пролетного стрроения использованием подвижных треугольных балочных ферм имени В В Путина», RU
167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий» RU 2024106532 «Способ имени Уздина А М шпренгельного усиления пролетного строения мостового сооружения с
использованием треугольных балочных ферм для сейсмоопасных районов» RU 2023135557 «Ант исейсмическое фланцевое соединение фрикционно-подвижных соединений для пролетного строения
мостового сооружения» RU 2022111669 RU 2022113052 RU2022113510 RU 2022115073 RU 2010136746 RU165076 RU 2023116900 RU 2018105803 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное
соединение для трубопроводов» RU 2021134630
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов пешеходной части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения шпренгельного мостового сооружения , с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью.
https://vk.com/wall789869204_5744
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской области Глушковском районе пролетного строения автомобильного мо стового сооружения шпренгельным способом с
использованием устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий (RU 167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746 , 165076, 1760020, 858604, 2550777) на основании
расчета и технологии применения теории трения , фрик ционно- подвижных соедеинеий, с ипользованием гнутосварных замкнутых профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00 RU 2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В В Путина) RU 2023135557 (Антисейсммическое
фланцевое) RU 2023121476 (Пластический шарнир повышение сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск) Именно через эти мос ты осуществляется снабжение нашей группировки
(а также через них осуществляется эвакуация гражданских лиц). Пот еря этих мостов может привести к захвату противником всего района, который представляет для него интерес (южнее
реки Сейм). Более 30 населѐнных пунктов оказались отрезаны, эвакуация мирного населения теперь возможна лишь по воде. Кроме т ого, ВСУ наносят удары по мосту в селе Званное.

222.

26‒27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити (Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3 -я международная конференция и выставка «Дорожное строительство в
Р оссии: мосты и искусственные сооружения».
Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства транспорта Российской Федерации, Федерального дорожного агентства, ФАУ «РОСДОРНИИ» , Комитета по развитию
транспортной инфраструктуры Санкт Петербурга, Дирекции транспортного строительства Санкт -Петербурга, Ассоциа ции «Р.О.С.АСФАЛЬТ». Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко
А.И.31 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА [email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТ ВЕННЫЙ
УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОР А АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ [email protected]
https://vk.com/wall792365847_6193
ТЕХНИЧЕСКИЙ ПАСПОРТ автомобильного мостового сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село Глушково К урской области по изобретениям RU
2024100839 "Способ усиления пролетного строеняи мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структ ур (Новокисловодск) для сейсмоопасных районов
имени В В Путина" RU2024106154 RU RU RU2024106532 RU 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий"
https://dzen.ru/a/Zs9xgfxTIQSzUxP h
Gumanirnaya in inzhenernaya pomosh Kurskoy gasheniya udarnikh vibrationix vozdeystviy RU 167977 uzdin Pexotniy most pereprava Sposob Uzdina shprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya 2
str
https://vk.com/wall792365847_6378
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Р одине проектная документация по усилению пролетных строений мостового сооруж ения с использованием пространственных
трехгранных структур с неразрезными поясами шпренгельного типа от ученых и изобретателей СПб ГАСУ и ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант
ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для Р усской Армии истекающей кровью из отсутствия быстро собираемых мостовых сооружений с грузоподъемностью 90
тонн, а не 30 -40 тонн , да еще и все аварийные, изношенные и просевшие с трещинами на фермах -балках моста Все для фронта все для Победы
https://i.ibb.co/zmVRg1S/ts-SErtifikat-P o-Vishenie-gr..
https://t.me/resistance_test/10243
Формула изобретения Сборно разборный пешеходный мост МПК
E 01D 12/00
1. Сборно-разборный пешеходный мост, состоящий из рамных стержневых пространственных конструкций серии 1.460.3 -14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» для покрытия
производственных зданий пролетами 18, 24, и 30 метров с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» ( смотри Чертежи КМ ) для
восстановления разрушенных железнодорожных и автодорожных железобетонных мостов из надвижных пространственных рам экскава тором на опоры сейсмостойкие ( № 165076
«Опора сейсмостойкая» , по катковых опор, установленных непосредственно на гравийное основание, и пролетных строений, отличающийся те м, что рамные плоские опоры и
телескопические или спиралевидные опоры выполнены согласно типовые откорректированных чертежей се рии 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» типа «Молодечно» ,
«Кисловодск» , МАР ХИ ПСПК , собранными из замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного или круглого сечения типа «Мол одечно» , при этом в промежутках между рамные
конструкции надвигаются экскаватором по специальным каткам , которых заменяются сейсмостойкими опорам № 165076 «Опора сейсмостойкая» , причем затяжка болтовых фланцевых
соединений
осуществляется по изобретениям проф дтн ПГУПС Уздина А М патент №№ 1143895, 1168755, 1174616 «Болтовые соединения» выполненными с из латунной шпильки , с
овальными отверстиями в узлах крепления или соединений пролетной рамы , с медной гильзой или тросовой обмоткой латунной и ли стальной шпильки (болта с медной гильзой )д ля
обеспечения высокой надежности рамных пролетных строений
2. Сборно-разборный пешеходный мост по п. 1, отличающийся тем, что пролетные строения выполнены из рамных комбинированных сбороно – разборных пролетных строений , из
стержневых пространственных конструкций типа "Новокисловодск" Мелехина Томск ГАСУ «Молодечно», «Кисловодск», МАР ХИ ПСПК с устроенным по верху рам наст илом под
рельсы пути из металлических шпал, установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам серии 1.460. 3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» , и по верху
пролетных рам , укладываются металлические шпалы выполненные из деревянного настила из бывших в употреблении списанных дере вянных шпал для движения автомобильной и
гусеничной техники, и для передвижения личного состава, по краям пролетного строения установлено ограждение, выполненное из лестниц от железнодорожных цистерн и кол есоотбойники
из списанных деревянных шпал
Bistrosobiraemiy bistrovosvodimiy peshexodnaya pereprava armeyskogo mostovogo sooruzhenoya reku Seysm Glushevskogo Kurskoy RU 2024100839 RU 167977 RU 2024106154 360 str
https://ppt-online.org/1554970
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная документация по усилению пролетных строений мостового сооружения с испо льзованием пространственных трехгранных структур с неразрезными
поясами шпренгельного типа о т ученых и изобретателей СПб ГА СУ и ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для Русской Армии
истекающей кровью из отсутствия быстро собираемых мостовых сооружений с грузоподъемностью 90 тонн, а не 30 -40 тонн , да еще и все аварийные, изношенные и просевшие с трещинами на фермах-балках моста Все для
фронта все для Победы
https://i.ibb.co/zmVRg1S/ts-SErtifikat-Po-Vishenie...roeniya-mostovogo-SOORUZHE.jpg
Продукция :
Конструктивные решения для повышение грузоподъемности железно дорожного армейского пролетного строения моста с использованием строительные элементы в виде комбинированных
пространственных трехгранных ферм-балок из прямоугольных труб ( изобретение № 154158) , комбинированных пространственных стру ктурных перекрытий ( патент № 80471), с предварительным напряжением (
Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с предварительным напряжением для плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ МГСУ «Напряженно –деформируемое состояние трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного
составного профиля»), с использованием решетчатой пространственный узел покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа « Новокисло водск» патент № 153753, соединенные «Монтажное устройство для разборного
соединения элементов стрелы башенного крана,(патент 2336220 ), c учетом изобретений, изобретенных в СССР проф. дтн ПГ УПС А.М.Уздиным [email protected] (921) 788-33-64 SU №№ 1143895, 1168755, 1174616?
2550777, 858604, 1760020, 165076, 2010136746, 154506 ), для повышения грузоподьемности пролетного железнодорожного строения моста при реконструкции , без крановой сборки, согласно заявки на изобретение, от
26.12.2023, б/ н регистр:« Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с испо льзованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов (аналог 80417, 266599)

223.

Соответствует требованиям : ФГАОУ ВО « СПб ПУ» № RA.RU.21ТЛ09 о т 26.01.2017, 195251, СПб, у л. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ. 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, т (812) 694-78-10 (921) 962-67-78, (911) 175-84-65, (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015 ) [email protected] [email protected] m [email protected]
[email protected] [email protected] https://t.me/resistance_test Ко д ОКПД2 25.11.21.112
Изго товитель;
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09
от
26.01.2017,
195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация
t91111758465@g mail.co m [email protected] [email protected]
Мажиев Х.Н.
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
(921) 962-67-78,
« Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
ОГРН: 1022000000824, т/ф:
(812) 694-78-10
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017) Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУИНН: 201 4000780
СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Сертификат выдан на основании: Протокола испытании узлов и фрагментов сборки трехгранных неразрезных комбинированных пространственных структур, ферм -балок, приставных пилонов с предварительным напряжением
№ 526 от 28.12.2023 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 о т 27.05.2015, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для повышение грузоподъемности пролетного строения мостового сооружения из
комбинированных пространственных структурных ферм -арок , с использованием пространственных структурных ферм - покрытий и из стержневых структур, МАРХИ ПСПК", " Кислово дск" ( RU 80471 " Комбинированная
пространственная структура" ) с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость ,для повышение грузоподъемности железно дорожного пролетного строения мостового сооружения SPb GASU
Protokol
ispitaniy
SCA D
ko mpensatora
kombinirovannikh
ferm-balok
shprengelnogo
tipa
povishenie
gruzopodemnosti
mosta
516
https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg https://disk.yandex.ru/i/D2W2uV4XsffvgQ https://mega.nz/file/gzcTRaQa#nLIkaHQ_FDq0wZNzOGUclY_8axL5LmUWTS2XiVqFW0 https://mega.nz/file/0isQkbBI#2uczTNYwLkbZTCIU8K30poyDh-MX08u6ArcxkT5UKMs
str.docx
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompe nsatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopode mnosti mosta 516 str.docx
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompe nsatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopode mnosti mosta 516 str.pdf
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruz heniya ispolzovaniem prostranstvennix.docx
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruz heniya ispolzovaniem prostranstvennix.pdf
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.pdf
https://ibb.co/s2x5h7Z https://i.ibb.co/drCbSZR/SPb-GASU-Protokol-ispitan...gelnogo-tipa-povishe.jpg https://ibb.co/album/TqdQ8C PGUPS
ko mpensatora ko mbin irovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 453 str https://ppt-online.org/1460065
Protokol
ispitaniy
SCAD
Соответствует требованиям : ТР ТС 018/2011 Технический Регламент Таможенного Союза « О безопасности колесных транспортных средств» п. 2 ст. 4, 5, 8, 13, СП 14.13330-2011«Строительство в сейсмоопасных районах» п. 4.6,
«Руководство по креплению технологического оборудования фунда -ментными болтами, ЦНИПИПРОМЗДАНИЙ,СН 471-75, НП-031-01 в части категории сейсмостойкости II, Г ОСТ 17516.1-90 п.5, ГОСТ 30546.1-98, Г ОСТ
30546.3-98 (при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов для крепления кранов шаровых к трубопроводам флан цевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС) и демпфирующих узлов крепления в виде
болтовых сое-динений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами, выполненных согласно альбому серии 4.402-9 «Анкерные бол-ты», вып.5, «Ленгипронефтехим»).
https://i.ibb.co/NmnCmWJ/SPb-GASU-Sposob-usileniy-...lzovaniem-prostranstvennix.jpg
Заявка на изобретении по скоростному укреплению и повышение грузоподъемности инженерными войсками аварийного пролетного соору жения моста за 24 часа по повышению грузоподъемности аварийных железнодорожных и
автомобильных с 40 тонн до 90 тонн мостовых сооружений для военных грузов и техники в ДНР, ЛНР Новороссии, Херсоне, Мариуполе, Бахму те и других населенных пунктах с сейсмической активностью до 9 баллов
https://i.ibb.co/NmnCmWJ/SPb-GASU-Sposob-usileniy-...lzovaniem-prostranstvennix.jpg
«Способ
усиления
пролетного
строения
мостового
сооружения
с
использованием
комбинированных пространственных
трехгранных структур
для
сейсмоопа сных районов"
Отправлено
в
(ФИПС)
от
26.12.2023 https://t.me/resistance_test
Заключение : На основании прямого упругопластического расчета стальных ферм -балок с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость (А.Хейдари, В.В.Галишникова) и анализа результатов расчета
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина, можно сделать следующие выво ды;.
1. Очевидным преимуществом квазистатического расчета пластинчатых балок с пластинчато -балочной системой с упруго пластинчатыми сдвиговыми компенсаторами , является его относи тельная просто та и высокая скорость
выполнения, что по лезно на ранних э тапах вариантного проектирования армейских ангаров о т дронов -камикадзе , с целью выбора наиболее удачного технического решения.
2. Допущения и абстракции, принимаемые при квазистатическом расчете, рекомендованном , приво дят к значительному запасу прочности стальных ферм и перерасходу материалов в строительны х конструкциях.
3. Рассматривалась упругая стадия работы , не допускающая развития остаточных деформаций. Модульный анализ, являющи йся частным случаем динамического метода, не применим при нелинейном динамическом анализе.
4. Избыточная нагрузка, действующее при чрезвычайных и критических ситуациях на трехгранную ферму - балку и изменяющееся по координате и по времени, в SCAD следует задавать дискретными загружениями фермы-балки .
Каждому загружению соответствует свой график изменения значений и время запаздывания.
5. SCAD позволяет учесть о тносительное демпфирование к коэффициентам Релея, только для первой и второй собственных частот ко лебаний , что приводит к завышению демпфирования и занижению о тклика для часто т
возмущения выше второй собственной. Данное обстоятельство может привести к ошибочным результатам при расчете сложных механиче ских систем при высокочастотных возмущениях (наприм ер, взрыв).

224.

6. Динамические расчеты пластинчато -балочной системы на воздействие от дронов-камикадзе (беспилотника), выполняемые в модуле «Прямое интегрирование уравнений движения» SCAD, позволят снизить расход матер иалов и
сметную стоимость при строительс тве армейских ангаров .
7. Остается о ткрытым вопрос внедрения изобретения по повышению грузоподъемности мостового сооружения пролетного строения моста "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием
комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов" , рассмотренной инновационной методики в практику проектирования и ее регл аментирования в строительных нормах и приспособление
трехгранной фермы с неразрезными поясами пятигранного составного профиля с пре дварительным напряжением для плоских покрытий, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
"Молодечно", серия 1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов и элементов при строительстве, с упруго пластичными
компенсаторами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью по изобр. проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616 197371, СПб, пр. Королева 30 / 1- 135
Авторы изобретения и разработчики проектной документации по повышению грузоподъемности пролетных аварийных строений железнодорожных мостов: « Способ ус иления пролетного строения мостового сооружения с
использованием комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмооп асных районов" : Херсона, Мариуполя, Бахмута, Донецской, Луганской, Херсонской с использованием сверхпрочных и сверхлегких
комбинированных пространственных структурных трехгранных ферм, с предварительным напряжением, для арочных пространственных пр олетных структур-строений, с неразрезыми поясами пятигранного составно го профиля.
Изобретатели : Темнов В. Г, Коваленко А. И, Егорова О.А,Уздина А. М, Бо гданова И.А,
(812) 694-78-10, (921) 962-67-78, (911) 175-84-65 [email protected] [email protected] [email protected]
т/ф
(812)
694-78-10,
(921)962-67-78,
(911)
175-84-65,
(
981)
92 [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
LPI Kalin ina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.docx
https://disk.yandex.ru/i/L61eAEH6jYN9bA https://disk.yandex.ru/i/ZOV-6d_n4yzCCg
https://mega.nz/file/sn9zATya#h1yQ6_dFUvrQWu8UavAsB9OzL7fjJhKl0JC6_imqoME
LPI Kalin ina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya zheleznodorozhno go mosta 30 str
https://ppt-online.org/1458984
LPI Kalin ina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya zh eleznodorozhnogo mosta 30 str.pdf
LPI Kalin ina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.docx
GA SU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya primeneniy ko mb inirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str.docx
GA SU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya primeneniy ko mb inirovannikh prostranstvennikh str uktyr 442 str.pdf
Sposob usileniya pro letnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovan iem prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 264 str.docx
Sposob usileniya pro letnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolzovaniem prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 263 str.pdf
ТР_06_2023-4-1 (1).pdf ТР_13_2023_А3.pdf
Gazeta Trudovaya possii organ PKRP rotfront RIK Sezd Sovetov http rkpr su [email protected] 8122742618 TР_13_2023_А3.pdf
+USSRxochu Net nadezhd kalchu zhnaya setka DRONI nam ne strashni izobretenie Mnogosloynaya zashitnaya panel sposob predoxranenniya udarnogo 2 str.docx https://wdfiles.ru/ipsearch.html
+USSRxochu Net nadezhd kalchu zhnaya setka DRONI nam ne strashni izobretenie Mnogosloynaya zashitnaya panel sposob predoxranenniya ud arnogo 2 str.pdf
Obrashenie armii t ilu Starshie oficheri Obedinennoy gruppirovki voysk 2 sth.doc
Obrashenie armii t ilu Starshie oficheri Obedinennoy gruppirovki voysk 2 sth.pdf
LISTOVKA Pyataya gazeta Ob rashenie armii k t ilu Soldati i matrosi oficheri 2 str .pdf
LISTOVKA Pyataya gazeta Ob rashenie armii k t ilu Soldati i matrosi oficheri 2 str .rtf
LISTOVKA Pyataya gazeta Ob rashenie armii k t ilu Soldati i matrosi oficheri 2 str .doc
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie friktsionno friktsionno -podvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str.docx
Podarok tov Stalinu Antiseysmicheskoe flantsevo soedinenie frikts ionno friktsionno-podvizhnix soedineniy proletnogo stroeniya mosta 2 str.pdf
+Omichi Kanada SPb GASU Sposob ydoleniya sosulek Antiobledeninoe ustroystvo udaleniy sosulek krovl zdaniy 2 str.docx
+Omichi Kanada SPb GASU Sposob ydoleniya sosulek Antiobledeninoe ustroystvo udaleniy sosulek krovl zdaniy 2 str.pdf
https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2 https://ibb.co/k6wdt8d
276-49-

225.

https://i.ibb.co/NmnCmWJ/SPb-GASU-Sposob-usileniy-...lzovaniemprostranstvennix.jpg https://dzen.ru/a/ZYwMWb_25nM2H661 https://vk.com/wall789869204_4108
ts SErtifikat Po Vishenie gruzopodemmosti zheleznodorozhnogo proletnogo stroeniya mostovogo SOORUZHENIYA 6 str
https://disk.yandex.ru/i/CumoPhAk4PBI0w
ts SErt ifikat Po Vishenie gruzopodemmosti zheleznodorozhnogo proletnogo stroeniya mostovogo SOORUZHENIYA 6 str
https://ppt-online.org/1462089
https://mega.nz/file/w6kTzK5S#9BsDtMMVX-896H9kTxHkMnUKWyq9YbDvJ8_3_ssEsUE
ts SErtifikat PoVishenie gruzopode mmosti zheleznodorozhnogo proletnogo stroeniya mostovogo SOORUZHENIYA 6 str.docx
ts SErtifikat PoVishenie gruzopode mmosti zheleznodorozhnogo proletnogo stroeniya mostovogo SOORUZHENIYA 6 str.pdf
Povishenie nesushey sposobnosti svaynix fyndame ntov gruzopode mnosti proletnogo stroeniya zheleznodorozhnogo mosta 401 str.docx
Povishenie nesushey sposobnosti svaynix fyndame ntov gruzopode mnosti proletnogo stroeniya zheleznodorozhnogo mosta 401 str.pdf
Plastic_Hinge_Relocation_in_Reinforced_C.pdf
seismofond UZDIN Novie konstruktivnie resheniya useleniyunesuchey sposobnosti konstryktchiy balochnix avtomobilnikh 582 str.docx 582 стр.docx
seismofond UZDIN Novie konstruktivnie resheniya useleniyunesuchey sposobnosti konstryktchiy balochnix avtomobilni kh 582 str.docx 582 стр.pdf
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompe nsatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopode mnosti mosta 516 str.docx
SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompe nsatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopode mnosti mosta 516 str.pdf
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruz heniya ispolzovaniem prostranstvennix.docx https://wdfiles.ru/ipsearch.html
SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruz heniya ispolzovaniem prostranstvennix.pdf
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.pdf
LPI Kalinina Povishenie gruzopodemosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya zheleznodorozhnogo mosta 30 str.docx
GASU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya prime neniy kombinirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str.docx
GASU Povisheiya gruzopodemnosti proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya prime neniy kombinirovannikh prostranstvennikh struktyr 442 str.pdf
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruz heniya ispolzovanie m prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 264 str.docx
Sposob usileniya proletnogo stroeniya mostovogo sooruz heniya ispolzovaniem prostranstv iennix prekhgrannikh struktur 263 str. pdf
ТР_06_2023-4-1 (1).pdf ТР_13_2023_А3.pdf
Gazeta Trudovaya possii organ PKRP rotfront RIK Sezd Sovetov http rkpr su [email protected] 8122742618 TР_13_2023_А3.pdf https://wdfiles.ru/ipsearch.html?page=2 https://ibb.co/Bf2ZJmg
https://i.ibb.co/zmVRg1S/ts-SErtifikat-Po-Vishenie...roeniya-mostovogo-SOORUZHE.jpg
https://www.liveinternet.ru/users/9111758465bkru/post502808095

226.

Реферат Сборно разборный пешеходный мост МПК E 01D 12/00
Изобретение относится к области мостостроения и, в частности, к временным сборно-разборным низководным мостам, используемым для
пропуска армейского подвижного состава и скоростной наводки совмещенных пешеходный и армейских мостовых переправ через широ кие и
неглубокие водные преграды на период разрушении, реконструкции или восстановлении разрушенных капитальных мостов при ликвидации
последствий чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера. Технический результат - создание упрощенной конструкции сборноразборного пешеходный моста вблизи неисправного автомобильного или железнодорожного моста, что существенно сокращает трудовые и
материальные затраты, а также уменьшает время на его возведение с использованием бывших в употреблении списанных элементов
железнодорожной инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс. Сборно-разборный пешеходный мост состоит из рамных плоских
опор, башенных опор, установленных непосредственно на грунт и пролетных строений, рамные плоские опоры и башенные опоры выпол нены из
списанных бывших в употреблении железнодорожных полувагонов с демонтированными рамами и тележками, заполненных блоками,
собранными из списанных бывших в употреблении железобетонных шпал. В промежутках между шпалами засыпан щебень и вертикально
установлены трубы, верх которых выступает для подачи в них цементно-песчаного раствора. Трубы выполнены с равномерно расположенными
по высоте отверстиями для обеспечения возможности формирования цементно-песчаным раствором монолитной конструкции опоры. Пролетные
строения выполнены из рамных надвижных экскаватором по опорным каткам рамным конструкциям выполненные из стальных конструкций
с применением серии 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно», «Кисловодск» МАРХИ ПСПК, "Новокисло водск" с устроенным по верху рам настилом под пешеходный мост из металлических
трехгранных ферм Мелехина Томск ГАСУ , установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам от цистерн. По верху
металлических шпал выполнен деревянный насти л из бывших в употреблении списанных деревянных шпал для движения автомобильной и
гусеничной техники, и для передвижения личного состава. По краям пролетного строения установлено ограждение, выполненное из л естниц от
железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных деревянных шпал. , 8 ил.
Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения
https://ppt-online.org/1548956
Минстрой России
https://ppt-online.org/1229697
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской области Глушковском районе пролетного строения автомобильного мостового сооружения ( пролетом 24 метра ) шпренгельным способом с использованием устройство для гашения ударных и
вибрационных воздействий (RU 167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 165076, 1760020, 858604, 2550777) на основании расчета и технологии применения теории трения , фрикционно- подвижных соединений, с использованием гнутосварных
замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "М олодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00 RU 2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В В Путина) RU 2023135557 (Антисейсммическое фланцевое) RU
2023121476 (Пластический шарнир повышение сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск) https://vk.com/wall789869204_5758
https://t.me/resistance_test/138
Остается открытым вопрос внедрения изобретения Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов" ( для повышения
грузоподъемности аварийного мостового сооружения для военной техники) , рассмотренной инновационной методики в практику проектирования и ее регламентирования в строительных нормах и приспособление трехгранной фермы с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля с предварительным напряжением , для арочных усилений пролетного мостового аварийного сооружения железнодорожного с низкой грузоподъемностью моста , с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно", серия 1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов и элементов при
строительстве, с упруго пластичными компенсаторами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью по изобр. проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616 Для Фронта Для переправы через Днепр Для Победы русской
армии истекающей кровью из- за отсутствия инвентарных армейских арочных трехгранных ферм-балок повышения грузоподъемности пролетного строения моста , переправы, и навыка по скоростному усилению за 24 чса и повышению
грузоподъемности мостового сооружение с 30 тонн в течении 24 часов, до 90 тонн и более , для движения железнодорожному или автомобильному помосту тяжелой военной техники.
https://www.liveinternet.ru/users/9812764992/post502816592
Earthquake resistance test, [29.08.2024 15:19]
Восстановление разрушенного моста через реку Сейсм в Курской области Глушковском районе пролетного строения автомобильного мостового сооружения шпренгельным способом с использованием устройство для гашения ударных и
вибрационных воздействий (RU 167977) RU 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 165076, 1760020, 858604, 2550777) на основании расчета и технологии применения теории трения , фрикционно- подвижных соедеинеий, с ипользованием
гнутосварных замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"(серия 1.460.3.14) для сейсмоопасных районов МПК E 01 D 22 /00 RU 2024106532 (Способ Уздина) RU 2024106154 (имени В В Путина) RU 2023135557
(Антисейсммическое фланцевое) RU 2023121476 (Пластический шарнир повышение сейсмостойкости ) RU 2024100839 (Новокисловодск) Именно через эти мосты осуществляется снабжение нашей группировки (а также через них осуществляется
эвакуация гражданских лиц). Потеря этих мостов может привести к захвату противником всего района, который представляет для него интерес (южнее реки Сейм). Более 30 населѐнных пунктов оказались отрезаны, эвакуация мирного населения
теперь возможна лишь по воде. Кроме того, ВСУ наносят удары по мосту в селе Званное.
26‒27 сентября 2024 года в Санкт-Петербурге в отеле Азимут Сити (Лермонтовский просп., 43/1) состоится 3-я международная конференция и выставка «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения».
Мероприятие пройдет при поддержке и участии Министерства транспорта Российской Федерации, Федерального дорожного агентства, ФАУ «РОСДОРНИИ», Комитета по развитию транспортной инфраструктуры Санкт Петербурга, Дирекции
транспортного строительства Санкт-Петербурга, Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ». Уздин А.М.1, Егорова О.А.2, Коваленко А.И.31 ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА
АЛЕКСАНДРА [email protected]ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ ИМПЕРАТОРА АЛЕКСАНДРА I, [email protected] 3Организация Сейсмофонд СПБ ГАСУ [email protected]
https://vk.com/wall792365847_6193
ТЕХНИЧЕСКИЙ ПАСПОРТ автомобильного мостового сооружения пролетом 24 метра через реку Сейсм Глушковском районе село Глушково К урской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ усиления пролетного строеняи мостового
сооружения с использованием комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных районов имени В В Путина" RU2024106154 RU RU RU2024106532 RU 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных
воздействий"
https://dzen.ru/a/Zs9xgfxTIQSzUxPh
Gumanirnaya in inzhenernaya pomosh Kurskoy gasheniya udarnikh vibrationix vozdeystviy RU 167977 uzdin Pexotniy most pereprava S posob Uzdina shprengelnogo usileniya proletnogo stroeniya 2 str
https://vk.com/wall792365847_6378

227.

Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная документация по усилению пролетных строений мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур с неразрезными поясами шпренгельного
типа от ученых и изобретателей СПб ГАСУ и ПГУПС А.М.Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для Русской Армии истекающей кровью из отсутствия быстро
собираемых мостовых сооружений с грузоподъемностью 90 тонн, а не 30 -40 тонн , да еще и все аварийные, изношенные и просевшие с трещинами на фермах-балках моста Все для фронта все для Победы
https://i.ibb.co/zmVRg1S /ts-S Ertifikat-Po-Vishenie-gr..
Earthquake resistance test, [29.08.2024 15:19]
Продукция : Конструктивные решения для повышение грузоподъемности железнодорожного армейского пролетного строения моста с использованием строительные элементы в виде комбинированных пространственных трехгранных ферм-балок
из прямоугольных труб ( изобретение № 154158) , комбинированных пространственных структурных перекрытий ( патент № 80471), с предварительным напряжением ( Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с предварительным напряжением для
плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ МГСУ «Напряженно –деформируемое состояние трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой пространственный узел покрытия
(перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент № 153753, соединенные «Монтажное устройство для разборного сое динения элементов стрелы башенного крана,(патент 2336220 ), c учетом изобретений, изобретенных в СССР
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздиным [email protected] (921) 788-33-64 S U №№ 1143895, 1168755, 1174616? 2550777, 858604, 1760020, 165076, 2010136746, 154506 ), для повышения грузоподьемности пролетного железнодорожного строения моста при
реконструкции , без крановой сборки, согласно заявки на изобретение, от 26.12.2023, б/ н регистр:«Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных
районов (аналог 80417, 266599)
2. Допущения и абстракции, принимаемые при квазистатическом расчете, рекомендованном , приводят к значительному запасу прочности стальных ферм и перерасходу материалов в строительных конструкциях.
3. Рассматривалась упругая стадия работы , не допускающая развития остаточных деформаций. Модульный анализ, являющийся частным случаем динамического метода, не применим при нелинейном динамическом анализе.
4. Избыточная нагрузка, действующее при чрезвычайных и критических ситуациях на трехгранную ферму- балку и изменяющееся по координате и по времени, в SCAD следует задавать дискретными загружениями фермы-балки . Каждому
загружению соответствует свой график изменения значений и время запаздывания.
5. S CAD позволяет учесть относительное демпфирование к коэффициентам Релея, только для первой и второй собственных частот колебаний , что приводит к завышению демпфирования и занижению отклика для частот возмущения выше
второй собственной. Данное обстоятельство может привести к ошибочным результатам при расчете сложных механических систем при высокочастотных возмущениях (например, взрыв).
6. Динамические расчеты пластинчато -балочной системы на воздействие от дронов-камикадзе (беспилотника), выполняемые в модуле «Прямое интегрирование уравнений движения» SCAD, позволят снизить расход материалов и сметную
стоимость при строительстве армейских ангаров .
7. Остается открытым вопрос внедрения изобретения по повышению грузоподъемности мостового сооружения пролетного строения моста "Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных
пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов" , рассмотренной инновационной методики в практику проектирования и ее регламентирования в строительных нормах и приспособление трехгранной фермы с неразрезными
поясами пятигранного составного профиля с предварительным напряжением для плоских покрытий, с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно", серия 1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция")
для критических и чрезвычайных ситуация для компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов и элементов при строительстве, с упруго пластичными компенсаторами , со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью по изобр.
проф дтн А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616 197371, СПб, пр. Королева 30 / 1- 135
https://t.me/resistance_test/10243
с предварительным напряжением ( Е.А.Мелехин «Трехгранные фермы с предварительным напряжением для плоских покрытий, Мелехин Е.А., НИУ МГСУ «Напряженно –
деформируемое состояние трехгранных ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой пространственный узел покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент № 15
3753, соединенные «Монтажное устройство для разборного соединения элементов стрелы башенного крана,(патент 2336220
Численное моделированием в ПК SCAD трехгранные фермы с предварительным напряжением
https://ppt-online.org/1357313
ферм с неразрезными поясами пятигранного составного профиля»), с использованием решетчатой пространственный узел покрытия (перекрытия) из перекрестных ферм типа «Новокисловодск» патент № 153753
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная документация по усилению пролетных строений мостового сооружения с
Гуманитарная интеллектуальная инженерная помощь Родине проектная документация по усилению пролетных строений мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур с неразрезными поясами шпренгельного типа от
ученых и изобретателей СПб ГАСУ и ПГУПС А.М .Уздина, ктн доц О.А Егоровой дтн В Г Темнова, аспирант ЛенЗНИИЭП А.И.Коваленко, инженер -строитель И.А.Богданова для Русской Армии истекающей кровью из отсутствия быстро собираемых мостовы
Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных трехгранных структур
https://ppt-online.org/1485524
Конструктивные решения повышения грузоподъемности железнодорожного пролетного строения
https://ppt-online.org/1464107
Povishenie gruziopodemnosti zheleznodorozhnogo mostovog
Povishenie gruziopodemnosti zheleznodorozhnogo mostovogo soorezheniya ispolzovaniem perekrestnix ste
https://rutube.ru/video/b842b12faea2ea40393c46134172d8f5/
Новогодний интеллектуальный подарок Родине и солдатам изобретение Способ усиления пролетного строения мостового сооружения с использованием пространственных трехгранных структур для сейсмоопасных районов смотри аналог номер 80417 и 266595
от СПб ГАСУ Сейсмофонд и редакции газеты "Вестник геноцида русского народа" от ветерана боевых действий позывной "Терек", проектная документация для инженерных войск и новые инженерные решения по повышению грузоподъемности аварийных
железнодорожных и автомобильных пролетных строений моста в Новороссии ДНР ЛНР , согласно изобретениям номер 80417 и номер 266595 Все для Фронта Все для Победы https://ppt-online.org/1460065 https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg
https://i.ibb.co/drCbSZR/SPb-GASU-Protokol-ispitaniy-.. SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.docx https://disk.yandex.ru/i/kD9WRk_vykTBbg
https://disk.yandex.ru/i/D2W2uV4XsffvgQ https://mega.nz/file/gzcTRaQa#nLIkaHQ_FDq0wZNzOGUclY-.. https://mega.nz/file/0isQkbBI#2uczTNYwLkbZTCIU8K30poy .. SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa
povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.docx SPbGASU Protokol ispitaniy SCAD kompensatora kombinirovannikh ferm-balok shprengelnogo tipa povishenie gruzopodemnosti mosta 516 str.pdf SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya
ispolzovaniem prostranstvennix.docx SPb GASU Sposob usileniy proletnogo stroeniya mostovogo sooruzheniya ispolz ov
(21) РЕГИСТРАЦИОННЫЙ №
Дата поСТУПЛЕНИЯ
оригиналов документов заявки
ВХОДЯЩ ИЙ №
(85) ДАТА ПЕРЕВОДА международной заявки на национальную фазу

228.

(86)
(регистрационный номер международной заявки и дата
международной подачи, установленные получающим
АДРЕС ДЛЯ
ПЕРЕПИСКИ
(полный почтовый адрес, имя или
наименование адресата)
ведомством)
(87)
(номер и дата международной публикации международной
заявки)
197371, Санкт-Петербург, пр Королева дом 30 к 1 кв 135
Телефон: (812) 694-78-10 Факс: E-mail: (921) - 962-67-78, (911)
175-84-65
Факс:
E-mail: [email protected]
[email protected]
https//t.me/resistance_test
В Федеральную службу по интеллектуальной собственности,
патентам и товарным знакам
З А ЯВЛ ЕНИЕ
о выдаче патента Российской Федерации
на полезную модель
Бережковская наб., 30, корп.1, Москва, Г-59, ГСП-5, 123995
(54) НАЗВАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ
Сборно- разборный пешеходный мост МПК E 01D 12/00
(71) ЗАЯВИТЕЛЬ (Указывается полное имя или наименование (согласно учредительному документу),
место жительство или место нахождения, включая официальное наименование страны и полный
почтовый адрес)
Уздина Александр Михайлович
Егорова Ольга Александровна
Коваленко Александр Иванович
казанное лицо является
государственным заказчиком
муниципальным заказчиком,
исполнитель работ____________________________________________________________
( указать наименование)
исполнителем работ по
государственному
муниципальному контракту,
заказчик работ ______________________________________________________________
( указать наименование)
Контракт от _________________________ №
_________________________________________
ОГРН
КОД страны по стандарту
ВОИС ST. 3
(если он установлен)

229.

(74) ПРЕДСТАВИТЕЛЬ(И) ЗАЯВИТЕЛЯ
Является
Указанное(ые) ниже лицо(а) назначено(назначены) заявителем(заявителями) для ведения дел по по лучению
патента от его(их) имени в Федеральной службе по интеллектуальной собственности, патентам и товарным
знакам
Фамилия, имя, отчество (если оно имеется)
Адрес: Адрес патентного поверенного (эксперта) 190005, 2-я Красноармейская ул
Патентным(и) поверенным(и)
Иным представителем
Телефон:
Факс: (812) 694-78-10
E-mail: [email protected]
дом 4 СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев [email protected] (911) 175-84-65
Бланк заявления ПМ
лист 1
Срок представительства
(заполняется в случае назначения иного представителя без представления доверенности)
Полный почтовый адрес места жительства,
включающий официальное наименование
страны и ее код по стандарту ВОИС ST. 3
(72) Автор (указывается полное имя)
Уздина Александр Михайлович
ПГУПС: 190031, СПб, Московский пр. дом 9
д 376-41-45, т. 768-89-15, (921) 788-33-64
[email protected]
Егорова Ольга Александровна
ПГУПС: 190031, СПб, Московский пр. дом 9
д 376-41-45, т. 768-89-15, (921) 788-33-64
[email protected]
Коваленко Александр Иванович
197371, СПб ,
1 кв 135
пр Королева 30 к
Я __________________________________________________________________________________________
(полное имя)
прошу не упоминать меня как автора при публикации сведений
Подпись автора
ПЕРЕЧЕНЬ ПРИЛАГАЕМЫХ ДОКУМЕНТОВ:
описание полезной модели
о заявке
о выдаче патента.
Кол-во л. в 1 экз.
Кол-во экз.
5
1
Регистрационный (е)
номер (а) патентно го(ых)
поверенного(ых)

230.

формула полезной модели
1
1
чертеж(и) и иные материалы
5
1
реферат
1
1
1
1
документ об уплате патентной пошлины
(указать)
документ, подтверждающий наличие оснований
для освобождения от уплаты патентной пошлины
для уменьшения размера патентной
пошлины
для отсрочки уплаты патентной пошлины
копия первой заявки
(при испрашивании конвенционного приоритета)
перевод заявки на русский язык
доверенность
другой документ (указать)
Фигуры чертежей, предлагаемые для публикации с рефератом ______________________________________________
(указать)
Бланк заявления ПМ
лист 2

231.

ЗАЯВЛЕНИЕ НА ПРИОРИТЕТ (Заполняется только при испрашивании приоритета более раннего, чем дата подачи заявки)
Сборно- разборный пешеходный мост. Аналог № 2755 794 Сборно- разборный железнодорожный
мост
Прошу установить приоритет полезной модели по дате
1
подачи первой заявки в государстве-участнике Парижской конвенции по охране промышленной собственности
(п.1 ст.1382 Гражданского кодекса Российской Федерации) (далее - Кодекс)
2
поступления дополнительных материалов к более ранней заявке (п.2 ст. 1381 Кодекса)
3
подачи более ранней заявки (п.3 ст.1381 Кодекса)
4
(более ранняя заявка считается отозванной на дату подачи настоящей заявки)
подачи/приоритета первоначальной заявки (п. 4 ст. 1381 Кодекса), из которой выделена настоящая заявка
№ первой (более ранней, первоначальной)
заявки
Дата
испрашиваемого
приоритета
(33) Код страны
подачи
по стандарту
ВОИС ST. 3
(при испрашивании конвенционного
приоритета)
1.
2.
3.
ХОДАТАЙСТВО ЗАЯВИТЕЛЯ: Прикладывается об освобождении от государственной

232.

пошлины, как ветеран боевых действий
начать рассмотрение международной заявки ранее установленного срока (п.1 ст. 1396 Кодекса)
Подпись
Подпись заявителя или патентного поверенного, или иного представителя заявителя, дата подписи (при подписании от
ни юридического лица подпись руководителя или иного уполномоченного на это лица удостоверяется печатью)
Бланк заявления ПМ
лист 3
лата услуг ФИПС per заявки на выд патента РФ на
лезную модель и принятия решения по результатам
рмальной экспертизы госпошлина на плезн. модель
пора сейсмоизолирующая "гармошка" Е04Н9/02
00.000 Заявка № 2018129421/20(047400) от
08.2018<неиДве тысячи 500 руб Опора
йсмоизолирующая "гармошка" Зам зав отд. ФИПС
чт. адр. 197371, СПб,
а/я газета
«Земля РОССИИ»)
П.Мурзина
(499)
240-34-76
Дата отправки 05.09.2024
ХОДАТАЙСТВО Об освобождении от уплаты
атентной пошлины как ветеран боевых
ействий , согласно ст 13 Положение о пошлинах
Заявитель физические лица
КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДРА ИВАНОВИЧА
едставитель: Коваленко Александру Ивановича ад рес: 197371, Санкт-Петерубург, 197371, СПб, пр Королева 30 к 1 кв 135
НОЙ ПРЕДСТАВ ИТЕЛЬ (полное имя, местонахождение)
фон: моб: 89117626150
Телекс: моб: 89218718396
Факс: 3780709
рес для переписки: 197371, Санкт-Петербург, а/я газета «Земля РОССИИ» + 7 (911) 175-84-65, (921) 962-67-78,

233.

ководителю ФИПС г Москва 125993, Бережковская наб , 30 корп 1 ГСП -3
ЗАЯВЛ ЕНИЕ О освобождении от патентной пошлины согласно пункта 13 Положение о пошлине в РФ
ыдачи патента РФ на изобретение: Сборно- разборный пешеходный мост
ласно п 13 Положения о пошлинах о т уплаты пошлины Федеральный институт промышленной собственности ФМПС освобождается а втор полезной
ели , являющийся ветераном боевых действий испрашиваемый патент
//www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_82755/df190ef722d41661ade3e070a259dad5aa252656/
платы пошлин, указанных в пункте 12 настоящего Положения,освобождается: физическое лицо, указанное в пункте 12 , настоящего
ожения, являющееся ветераном Великой Отечественной войны, ветераном боевых действий на территории СССР, на территории Российско й
ерации и на территориях других государств (далее -ветераны боевых действий); коллектив авторов, испрашивающихпатент на свое имя, или
нтообладателей, каждый из ко торыхявляется ветераном Великой Отечественной войны, ветераном
орно- разборный железнодорожный мост E 01D 15/14,
явление Прошу предоставить мне льготы и освобождении от патентной пошлины
гласно указанных в пункте 12 настоящего Положения, освобождается: физическое лицо,
азанное в пункте 12 и пункта 1 статья 296 Налогового кодекса РФ о выдачи патента на
обретение ветеран боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995 гг
Приложение(я) к заявлению:
документ об уплате пошлины Освобожден Ветеран боевых действий -письмо прилагается
Кол-во
стр.
1
1
1
листы для продолжения
заменяющие листы Заявления о выдаче патента
Ходатайство (указать):
пись изобретателя
ать
Кол- во
экз.
1
Дата 05.09.2024

234.

235.

236.

237.

238.

239.

240.

241.

242.

243.

244.

245.

246.

247.

248.

249.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

250.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
2
Элементы теории трения и износа
3
3.1
3.2
3.3
3.4
4
5
5.1
5.2
5.3
6
6.1
6.2
6.3
Методика расчета одноболтовых ФПС
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
Оценка параметров диаграммы деформирования многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых
ФПС
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
Конструктивные требования к соединениям
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
3
6
18
18
20
21
22
26
31
31
32
38
42
42
43
45
6.4
6.4.1
6.4.2
6.5
6.6
7
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87.
Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
грунтовкой ВЖС 83-02-87
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные
поверхности шайб
Сборка ФПС
Список литературы
ВВЕДЕНИЕ
46
47
49
49
49
51

251.

252.

253.

254.

255.

256.

257.

258.

259.

260.

261.

262.

263.

264.

265.

266.

267.

Секция III. Механика деформируемого твердого тела - 2. Теория пластичности и ползучести 21-25 августа 2023
Политехнический Университет Петера Великого Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по фундаментальным проблемам теорет ической и
прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года тед./факс: (812) 694-78-10 [email protected]
[email protected] [email protected]
Development of lightweight emergency bridge using GFRP -metal composite plate-truss girder
Редакция газеты «Армия Защитников Отечества» при СПб ГАСУ сообщает о разработанной в КНР , США конструкции легкого аварийн ого
автомобильного моста, состоящего из стеклопластиковой металлической композитной плиты–ферменной балки и имеющего пролет 24 м. Указанный
мост был спроектирован на основе оптимизации оригинального 12-метрового образца моста построенного в КНР, США в 2019 г. Разработанный таким
образом мост очень легкий, конструктивно прочным, с возможностью модульной реализации и представлять собой конструкцию, которая требует
меньше времени при сборке моста в полевых условиях . Дирекцией информационного агентство «Русской Народной Дружной» выполне н РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на
напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , по чертежам китайским и американских инженеров , уже построенных из упругопластических ст альных ферм выполненных из
сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокон, для армейского быстро собираемого
моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 24 метра , грузоподъемностью 5 тонн из трубчатых GFRP-элементов в КНР [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (996) 798-26-54

268.

269.

270.

271.

272.

273.

274.

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

282.

283.

284.

285.

286.

287.

288.

289.

Abstract

290.

Design of a lightweight emergency vehicular bridge comprising a GFRP–metal composite plate-truss girder and measuring 24 m in span is reported. The said bridge
was designed based on optimization of an original 12-m bridge specimen. The bridge, so developed, is intended to be lightweight, structurally sound with modular
feasibility, and representative of a construction that is less time consuming overall and fully exploits advantages offered by the use of inherent and complementary
pultruded GFRP materials. Conceptual design and considerations of the large-scale structure were first described in detail. Subsequently, full-scale nondestructive
tests were performed under on- and off-axis static loadings to evaluate the actual linearly elastic mechanical behavior of the prototype. Experimental results
demonstrated that the bridge satisfactorily met the requirements of strength, overall bending stiffness, and torsional rigidity with regards to emergency-bridge
applications. Being recognized as the most critical loading case for emergency bridges with major influence on load distribution among truss girders, the lateral liveloading distribution was assigned great importance during design of the unique bridge. Extrusion-type unidirectional GFRP profiles with high-longitudinal but low
shear strengths are predominantly suitable for structures subjected to large axial forces, and are, therefore, appropriate for application in the proposed hybrid
structural system. Favorable testing results demonstrated that the proposed improved version of the original conceptual design can appropriately be used as a truss
girder for a new lightweight emergency bridge with a longer measured span. It is suggested that such a hybrid bridge, which demons trates reasonably good linearly
elastic behavior under service live loads, must also be designed in accordance with a stiffness cri terion. Corresponding finite element and analytical analyses were
performed and compared against experimental results whilst demonstrating good agreement. The elicited comparisons indicated t hat the established simplified
analytical models and the finite element model (FEM) were both equally applicable for use in preliminary structural calculations and design of the improved bri dge
under states within its serviceability limit. Results reported herein are expected to make a valuable initial contribution, w hich in turn, could further lead to
development of similar lightweight structural systems.
Доклад СПб ГАСУ XIII Всероссийский съезд по
фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, Санкт-Петербург, 21-25 августа 2023 года
[email protected]

291.

Рис.1 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку ,
состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
В данной работе использовался зарубежный опыта КНР, США по расчету строительству железнодорожных мостов из американских и китайских
упругопластиче6ских систем На примере опыта КНР, США. Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN, построен для использования
при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста в США, для грузовых автомобилей, из
пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы, длиной 205 футов, через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным
бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных мате риалов

292.

А.М. Уздин 1, В.Г.Темнов, О.А.Егорова, А.И.Кадашов, Х.Н. Мажиев 2,
1Организация "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ (Санкт-Петербургский Государственный Архитектурно-Строительный Университет ) , Санкт-Петербург
2Санкт-Петербургский Политехнический Университет Петра Великого, Петербургский Университет железнодорожного Транспорта (ПГУПС), Са нктПетербург
[email protected] [email protected] [email protected]
Аннотация. В данной работе описывается разработанный авторами прямой метод упругопластического анализа стальных пространствен ных ферм в
условиях больших перемещений с использованием опыта возведения железнодорожных мотов в КНР, США с использованием демпфирующего
компенсатора проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165078, 2010136746, 1760020) . За основу был
принят инкрементальный метод геометрически нелинейного анализа пространственных ферм, разработанный ранее одним из авторов, и выполнена его
модификация, позволяющая учесть текучесть и пластические деформации в стержнях ферм. Предложенный метод реализован в виде про граммного
приложения на платформе Java, и в США была использована 3D-модель . При помощи этого приложения выполнен ряд примеров, описанных в данной
работе. Приведенные примеры демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое предельное равновесие и пр испособляемость
при больших перемещениях может быть успешно реализован в программе. Алгоритмы охватывают широкий спектр упругопластического п оведения
фермы: упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие пластические деформации и разрушение при формировании механиз ма. Программное
приложение может быть использовано в качестве тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм и как ин струмент для
решения прикладных задач.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: стальная ферма, большие перемещения, пластичность, пластинчато-балочные системы, река Суон, Монтана, КНР, переправа,
армейский, встроенным бетонным настилом, метод определения равновесия (МОР), инкрементальный расчет, пластический шарнир, на пряженнодеформируемое состояние (НДС) .
В настоящей стать на примере КНР, США, выполнен организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ расчет упругопластической структурной ,
трехгранной фермы КНР при устройстве надвижка самого пролетного строения из стержневых пространственных структур с исп ользованием
рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектсталь-конструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) на
фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси Организация - Фонд
поддержки и развития сейсмостойкого строительства "Защита и безопасность городов» - «Сейсмофонд» ИНН – 2014000780 при
СПб ГАСУ
№ RA.RU.21СТ39 от 27.05.

293.

Рис.2 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку ,
состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Рассмотрены теоретические основы расчета на предельную пластическую нагрузку при восстановление скоростным способом железнодорожных
мостов в Украине при восстановлении мостов , пролетом 9, 18, 24 метра с применением замкнутых гнутосварных, прямоугольного сечения
профилей типа "Молодечно" (серия 1.460.3.14 ) с использованием опыта модельных испытаний студентов США, и опыта блока НАТО по
восстановления мостов в Ираке, Афганистане, с применением комбинированных стержневых структурных пространственных конструкций
"Молодечно", "Кисловодск" , МАРХИ с высокими геометрическими жесткостными параметрами, при восстановлении разрушенных мостов в
Киевской Руси с использованием опыта восстановление мостов блоком НАТО в Северном Вьетнаме, Югославии, Афганистане, Ираке по
восстановлению разрушенных железнодорожных и железобетонных мостов во время боевых действий и их восстановление , согласно изобретениям
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506, 2010136746, для доставки гуманитарной помощи в ДНР, ЛНР (
Новороссию) Киевской Руси. Докладчик редактор газеты "Армия Защитников Отечества ", президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
ИНН :2014000780, ОГРН: 1022000000824 Мажиев Х Н [email protected] https://disk.yandex.ru/d/F-tJehKQHKcf_A https://pptonline.org/1142357
Рис.3 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку ,
состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

294.

295.

Рис.4 .Аксонометрическая проекция пластического
состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации ,
текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

296.

Рис.5 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку ,
состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурн ой стальной фермы с большими

297.

перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Упругопластическое поведение структурной стальной фермы рассчитано для системы восстановление конструкции разрушенного участка
железнодорожного большепролетного и автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых с труктурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами , имеет довольно широкую
область применения в строительстве. Эта система позволяет перекрывать сооружения любого назначения с пролетами до 100 м включительно . Это
могут быть как конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами и элитные масштабные сооружения типа музеев, выставочных зданий и крытых стадионов для тренировки футбольных к оманд, для
складских, торговых и специальных производственных помещений, покрытий машинных залов крупных гидроэлектростанций (Рис. 2. URL:
http://www.sistems- marhi.ru/upload/medialibrary/efe/buria3.gif) [10].
На данный момент система имеет широкое распространение на территории РФ восстановление конструкции разрушенного участка желе зобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных
конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
Объектом исследования является структурная несущая конструкции большепролетного покрытия конструкции разрушенного участка
железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами и культурно-развлекательного
комплекса в городе Донецке.
Размеры перекрываемой части здания в плане составляют 68,4х42м. (Рис. 3). Шаг колонн различный в продольном и поп еречном направлении. Отметка
низа покрытия +12.2 м [3].
В качестве покрытия используется структурная плита типа Восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами и МАРХИ. Несущими элементами структурной плиты являются
трубы, соединенные в узлах на болтах, с помощью специальных узловых элементов (коннекторов). В качестве элементарной ячейки структуры базового
варианта принята пирамида с основанием в виде прямоугольника 3х3,6 м (что соответствует шагу колонн вдоль и поперек здания) и ребрами равными
3,6 м. Высота структурного покрытия составляет 2,73м, угол наклона ребра а = 49,4°].
Все выбранные сечения труб были приняты по [19, 20].
Система восстановления конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с
применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геом етрическими
жесткостными параметрами, обладает множеством положительных качеств и является надежным и экономически выгодным вариантом покрытия [18].
Однако, существует определенный ряд проблем, с которыми возможно столкновение при выборе в качестве покрытия системы Молодечн ое ,
Кисловодск и МАРХИ:
1) использование системы МАРХИ при нестандартных пролетах приводит к геометрическому изменению элементарной ячейки и соответственно
нестандартного шага колонн;
2) из-за нетрадиционного соотношения размеров объекта в плане (для частного случая, рассматриваемого далее,68,4х42«1, 6:1) в узлах возникают
большие усилия. И даже использование высокопрочных болтов из наиболее прочных марок стали, применяющихся в данный момент в Украине - 40Х
«селект», не позволяет решить эту проблему.

298.

Некоторыми возможными способами регулировки усилий в элементах покрытия является:
1) изменение локальных геометрических параметров (в данном случае изменение элементарной ячейки по высоте);
2) изменение общей геометрии покрытия путем «вспарушивания» (перехода от плоской геометрии к криволинейной).
2. Обзор литературы
Выполненный обзор литературы подчинен решению основной задачи, рассматриваемой в данной статье, а именно: установлению таких геометрических
параметров проектируемой конструкции на нетиповом плане, которые обеспечили бы возможность использования типовых элементов си стемы МАРХИ
(стержней и вставок-коннекторов).
Из множества трудов отечественных и зарубежных авторов, посвященных расчету, проектированию и эксплуатации структурных покрыт ий, прежде
всего, следует выделить работы посвященные:
- нормативному обеспечению процесса проектирования [1,19,20],
- изложению общих принципов компоновки, расчета и проектирования рассматриваемых конструкций [2,4,8,10,13,14,17,23],
- численному исследованию особенностей напряженно-деформированного состояния большепролетных структурных конструкций, в том числе на
нетиповом плане, с учетом геометрических несовершенств и других значимых факторов [3,7,9,11,12,21,24,25],
- разработке аналитических принципов расчета, базирующихся на теории изгиба тонких плит [5,15,16,22]
- типизации и унификации конструктивных элементов структурных покрытий [6,16,18].
Выполненный обзор и анализ проведенных ранее исследований позволил сформулировать основную
задачу исследования, результаты которого представлены в данной статье, а именно: отыскание таких геометрических параметров типовой ячейки
покрытия, которые могли бы удовлетворять
максимальной несущей способности высокопрочного болта 40Х «селект» (100 т), являющегося одним из основных типовых конструктивных элементов
системы МАРХИ, регламентирующего его несущую способность
3. Основная часть
Для достижения этой цели, в работе используется как аналитический, так и численный расчет напряженно-деформированного состояния
конструкций.
Аналитический метод расчета основывается на приближенном методе расчета изгибаемых тонких плит и выполняется в соответствии с методикой,
предложенной в изученных нами отечественных работах [16] и зарубежных [15, 22]. Однако в качестве фундаментальных работ в это м направлении,
конечно следует считать работу А.Г. Трущева [5].
Численные исследования в данном исследовании были выполнены с помощью программного комплекса «SCAD» - вычислительного комплекса для
прочностного анализа конструкций методом конечных элементов [7]. Единая графическая среда синтеза расчетной схемы и анализа результатов
обеспечивает неограниченные возможности моделирования расчетных схем от самых простых до самых сложных конструкций [25].
Рекомендации организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ для предельного равновесия и приспособляемости моста
1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами
2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое значение начальной стрелы выгиба соста вляет f/l=1/27,
при которой обеспечивается возможность использования стандартных элементов типа МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно закрепленной по
контуру.

299.

4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их удовлетворительность сходимости в пределах 15%. для
восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания», показали, что «вспарушивание» является эффективным
методом регулирования параметров НДС при условии «жесткого защемления» конструкции при восстановление конструкции разрушенно го участка
железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженно-деформируемое состояние с использованием
сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого
строительства сборно-разборных железнодорожных мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами
на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю
1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746 и технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм
пролетного строения армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным
настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборноразборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягиваю щих нагрузках,
при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103,
2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженно-деформируемое состояние с использованием
сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на
фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных мостов с
антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами
на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю
1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746

300.

301.

302.

Рис.6 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку ,
состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
После прямого упругопластического расчет стальных структурных ферм , организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ разработаны на
общественных началах специальные технические условия по Китайскому (КНР) аналогу начать изготовление опытных упр угопластических
стальных ферм , для пролетного строения армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со
встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные

303.

конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022,
«Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний
пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих
нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профил ей
многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 ,
2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
Рис.7 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку ,
состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

304.

305.

306.

Рис.8 .Аксонометрическая проекция пластического
состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации ,
текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

307.

308.

Рис.9
.Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предел ьную нагрузку ,
состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

309.

310.

Рис.10. .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Рис.11 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

311.

312.

313.

Рис.12. .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

314.

Рис.14 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

315.

316.

317.

Рис.15. .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурн ой стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

318.

319.

320.

Рис.16 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Рис.17 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную
нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стал ьной фермы с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Справки по передаче расчета и чертежей быстровозводимого армейского моста из стальных конструкций с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»(серия 1.460ю3-14 «ГПИ «Ленпроектстальконструкция» для системы несущих элементов и
элементов сборно –разбороного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными компенсаторами со сдвиговой
фрикционно0демпфирующей жесткостью » тел ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54 [email protected] [email protected]
[email protected]

321.

Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО
МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
В испытательной лаборатории СПб ГАСУ , испытательном центре СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 и ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от
26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, т/ф:694-78-10 https://www.spbstu.ru с[email protected] , (996) 798-26-54, (921) 962-67-78 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан
26.01.2017) проведены испытания фрагментов и узлов сдвиговых компенсаторов проф А. М .Уздина по его изобреиняим
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016
Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78
https://innodor.ru
Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации ветеранов "Профсоюз Ветеранов Боевых Действий"
Выводы Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей
методической, научной, технической и практической базы, задачи по быстрому временному восстановлению
мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предсказуемым потерям
Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все изменилось в начале 1983 году благодаря проф дтн ЛИИЖТ
А.М.Уздину , который получил патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых болтовых соединениях, а инженер -механик Андреев
Борис Иванович получил патент № 165076 "Опора сейсмостойкая" и № 2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который спроектировал
необычный сборно-разборный армейский универсальный железнодорожный мост" с использование антисейсмических фланцевых сдвиговых
компенсаторов, пластический сдвиговой компенсатор ( Сдвиговая прочность при действии поперечной силы СП 16.13330.2011, Прочностные проверки
SCAD Закон Гука ) для сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь русского ученого, изобретателя "Мост Уздина".
Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со сдвиговым компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина , пока на бумаге. Sborno-razborniy bistrosobiraemiy
universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626 https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А М. по использованию сдвигового
компенсатора под названием армейский Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на изобретение № 20221 11669 от 27.04.2022
входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка постоянного железобетонного моста неразрезной системы" , № 2021134630 от 06.05.2022
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29 июля 2021 Минск "Спиральная сейсмоизолирующая опора с
упругими демпферами сухого терния" . № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск " Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В Луганской области при форсировании реки Северский Донец
российская армия потеряла много военнослужащих семьдесят четвѐртой мотострелковой бригады из-за отсутствия на вооружение наплавных ложных
мостов , согласно изобретениям № 185336, № 77618. Об этом сообщил американский Институт изучения войны. "11 мая украинская артиллерия с гаубиц
М 777 уничтожила российские понтонные мосты и плотно сконцентрированные вокруг них российские войска и технику, в результате чего, как
сообщается, погибло много русских солдат и было повреждено более 80 единиц техники», — отмечается в публикации. По оценке института, войска
РФ допустили значительные тактические ошибки при попытке форсирования реки в районе Кременной, что привело к таким потерям. Ранее в Институте

322.

изучения войны отмечали, что российские войска сосредотачиваются на битве за Северодонецк, отказавшись от плана крупномасштабного окружения
ВСУ и выхода на административные границы Донецкой области https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str
https://ppt-online.org/1235168
Среди прочих мостов , в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место занимает средний автомобильный раз борный мост
(САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода накопленных на хранении
комплектов САРМ в гражданский сектор строительства выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная с ледующими их
преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с
габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде. Паспортная грузоподъемность обозначена как 40 т при однопутном
проезде и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров конструкции САРМ не в полной мере соответствуют требованиям современн ых норм для
капитальных мостов, то применение их ориентировано в основном как временных.
Следует отметить, что при незначительной доработке - постановке современных ограждений и двухпутной поперечной компоновке секций для
однополосного движения можно добиться соответствия требуемым геометрическим параметрам ездового полотна и общей грузоподъемности для мостов
на дорогах общего пользования IV и V технической категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых монтажных соединений секций разборного пролетного строения как ф актор,
определяющий грузоподъемность, характер общих деформаций и в итоге влияющий на транспортно- эксплуатационные характеристики мостового
сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых монтажных соединений секций пролетного строения САРМ с оценкой
напряженного состояния элементов узла соединения. Новизной в рассмотрении вопроса полагаем оценку прочности элементов штыревых соединений и
ее влияние на общие деформации - прогибы главных балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс; штыревое соединение; проушина; прочность; прогиб, методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных дорогах общего пользования востребованы сооружения на дорогах вре менных,
объездных, внутрихозяйственных с приоритетом сборно-разборности и мобильности конструкций надвижного армейского моста (жесткостью) при
действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности
при математическом моделировании методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкци й с учетом
сдвиговой прочности при математическом моделировании.
.
Прокладка новых дорог, а также ремонты и реконструкции существующих неизбежно сопровождаются временными мостами, первоначально
пропускающими движение основной магистрали или решающими технологические задачи строящихся сооружений. Подобные сооружения мо гут быть
пионерными в развитии транспортных сетей регионов с решением освоения удаленных сырьевых районов.

323.

В книге А.В. Кручинкина «Сборно-разборные временные мосты» [1] сборно-разборные мосты классифицированы как временные с меньшим, чем у
постоянных мостов сроком службы, обусловленным продолжительностью выполнения конкретных задач. Так, для пропуска основного движения и
обеспечения технологических нужд при строительстве нового или ремонте (реконструкции) существующего моста срок службы временн ого определен
от нескольких месяцев до нескольких лет. Для транспортного обеспечения лесоразработок, разработки и добычи полезных ископаемых с ограниченными
запасами временные мосты могут служить до 10-20 лет [1]. Временные мосты применяют также для обеспечения транспортного сообщения сезонного
характера и для разовых транспортных операций.
Особая роль отводится временным мостам в чрезвычайных ситуациях, когда решающее значение имеют мобильность и быстрота возведе ния для
срочного восстановления прерванного движения транспорта.
В силу особенностей применения к временным мостам как отдельной ветви мостостроения уделяется достаточно много внимания и, не смотря на
развитие сети дорог, повышение технического уровня и надежности постоянных сооружений, задача совершенствования временных средств
обеспечения переправ остается актуальной [2].
Что касается материала временных мостов, то традиционно применялась древесина как широко распространенный и достаточно доступ ный природный
ресурс. В настоящее время сталь, конкурируя с железобетоном, активно расширяет свое применение в сфере мостостроения становясь все более
доступным и обладающим лучшим показателем «прочность-масса» материалом. Давно проявилась тенденция проектирования и строительства стальных
пролетных строений постоянных мостов даже средних и малых, особенно в удаленных территориях с недостаточной транспортной доступностью и
слабо развитой
инфраструктурой. Разумеется, для мобильных и быстровозводимых временных мостов сталь - давно признанный и практически единственно возможный
материал.
Конструктивное развитие временных мостов можно разделить на следующие направления:
• цельноперевозимые конструкции максимальной заводской готовности, как например «пакетные» пролетные строения, полностью гото вые для
пропуска транспорта после их установки на опоры [3];
• складные пролетные строения, способные трансформироваться для уменьшения габаритов при их перевозке1 [4];
• сборно-разборные2 [5; 6].
Разборность конструкций обусловлена необходимостью в перекрытии пролетов длиной, превышающей габаритные возможности транспортировки,
отсюда и большое разнообразие исполнения временных мостов такого типа. Членение пролетного строения на возможно меньшие части с целью
ускорения и удобства сборки наиболее удачно реализовано в Российской разработке «Тайпан» (патент РФ 1375583) или демпфирующий
упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прям оугольного
сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами,
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный
железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический
сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616,
2550777, 2010136746, 165076, 858604, 154506, в которой отдельные «модули» не только упрощают сборку-разборку без привлечения тяжелой техники,
но и являются универсальными монтажными марками, позволяющими собирать мосты разных габаритов и грузоподъемности [7; 8].
Основные параметры некоторых инвентарных сборно-разборных мостов

324.

Ожидаемо, что сборно-разборные мобильные мостовые конструкции приоритетным образом разрабатывались и выпускались для нужд военного
ведомства и с течением времени неизбежно попадали в гражданский сектор мостостроения. Обзор некоторых подобных конструк ций приведен в ссылке
ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО
НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ 1
1 ФГБОУ ВО «Тихоокеанский государственный университет», Хабаровск Россия
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Временные мосты необходимы для обеспечения движения при возведении или ремонте (реконструкции) капитальных мостовых сооружени й,
оперативной связи прерванных путей в различных аварийных сит уациях, для разовых или сезонных транспортных сообщений.
В мостах такого назначения целесообразны мобильные быстровозводимые конструкции многократного применения. Инвентарные комплек ты сборноразборных мостов разрабатывались и производились прежде всего в интересах военного ведомства, но в настоящее время широк о востребованы и
применяются в гражданском секторе мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в транспортировке. Среди пр очих, в том числе
и современных разборных конструкций мостов, особое место занимает средний автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и
модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор
строительства выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их преимуществами: полная
укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м
при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде...
Однако, смотрите ссылку антисейсмический сдвиговой фрикционно-демпфирующий компенсатор, фрикци-болт с гильзой, для соединений секций
разборного моста https://ppt-online.org/1187144
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО
МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Несмотря на наличие современных разработок [7; 8], инвентарные комплекты сборно-разборных мостов в процессе вывода их из мобилизационного
резерва широко востребованы в гражданском секторе мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в транспорт ировке и
многократности применения [9; 10].
Среди описанных в таблице 1 инвентарных комплектов мостов особое место занимает САРМ (средний автомобильный разборный мост) 4 .
Разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. инвентарный комплект позволяет перекрывать пролеты 18,6, 25,6 и 32,6 м с габаритом ездового
полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде (рисунок 1). Удобный и эффективный в применении комплект САРМ в п роцессе вывода
накопленных на хранении конструкций в гражданский сектор строительства показал значительную востребованность, обусловленную, кроме
отмеченных выше преимуществ также и полную укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры. Факт широкого применения
конструкций САРМ в гражданском мостостроении отмечен тем, что федеральное дорожное агентство «Росавтодор» в 2013 году выпустило нормативный
документ ОДМ 218.2.029 - 20135, специально разработанный для применения этого инвентарного комплекта.
К недостаткам проекта САРМ следует отнести несоответствия некоторых его геометрических и конструктивных параметров дейс твующим нормам
проектирования: габариты ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде, также штатные инвентарные огра ждения

325.

(колесоотбои) не соответствуют требованиям действующих норм СП 35.1333.20116, ГОСТ Р 52607 -20067, ГОСТ 26804-20128. Выполнение требований
указанных выше норм может быть обеспечено ограничением двухсекционной поперечной компоновки однопутным проездом с установкой добавочных
ограждений [10] или нештатной поперечной компоновкой в виде трех и более секций, рекомендуемой нормами ОДМ 218.2.029
20135.
Пролетное строение среднего автомобильного разборного моста (САРМ) в продольном направлении набирается из средних и концевых секций
расчетной длиной 7,0 и 5,8 м соответственно. Количество средних секций (1, 2 или 3) определяет требуемую в каждом конкретном случае длину пролета
18,6, 25,6, 32,6 м (рисунок 1).
Объединение секций в продольном направлении в сечениях 3 (рисунок 1) выполняется с помощью штырей, вставляемых в отверстия (п роушины)
верхнего и нижнего поясов секций. В поперечном направлении в стыке одной секции расположены два штыревых соединения в уровне верхнего и два в уровне нижнего пояса (рисунок 2).
4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и инструкция по эксплуатации / Министерство обороны СССР. -М.: Военное изд-во
мин. обороны СССР, 1982. - 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего автодорожного разборного моста (САРМ) на автомобильных дорога х в ходе
капитального ремонта и реконструкции капитальных искусственных сооружений: Отраслевой дорожный методический документ ОДМ 218.2.029 - 2013.
- М.: Федеральное дорожное агентство (РОСАВТОДОР), 2013. - 57 с.
6 Свод правил. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84* (с Изменениями № 1, 2) / ОАО ЦНИИС. - М.:
Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного движения. Ограждения дорожные удерживающие боковые для автомобилей.
Общие технические требования / ФДА Минтранса РФ, ФГУП РосдорНИИ, Российский технический центр безопасности дорожного движения, ОАО
СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД России, НИЦ БДДМВД России. - М.: Стандартинформ, 2007, - 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические условия / ЗАО СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО
НПП «СК Мост». - М.: Стандартинформ, 2014, - 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220
1 - концевая секция; 2 - средняя секция; 3 - сечения штыревых соединений секций
Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен

326.

Рисунок 1. Фасад пролетного строения разборного моста САРМ с вариантами длины 18,6 м (а), 25,6 м (б), 32,6 м (в) (разработано автором)
Каждое соединение верхнего пояса секций включает тягу в виде пластины с двумя отверстиями и два вертикальных штыря, а соедине ние нижнего
пояса выполнено одним горизонтальным штырем через проушины смежных секций (рисунок 4).
Таким образом, продольная сборка пролетного строения осуществляется путем выгрузки и проектного расположения секций, совмещения проушин
смежных секций и постановки штырей.
1 - штыревые соединения верхнего пояса; 2 - штыревые соединения нижнего пояса; а - расстояние между осями штыревых соединений
Рисунок 19. Двухсекционная компоновка поперечного сечения пролетного строения (разработано автором)
Постановка задачи

327.

Штыревое соединение секций пролетных строений позволяет значительно сократить время выполнения работ, но это обстоятельство оборачивается и
недостатком - невозможностью обеспечения плотного соединения при работе его на сдвиг. Номинальный диаметр соединительных штырей составляет
79 мм, а отверстий под них и проушин - 80 мм.
Разница в 1 мм необходима для возможности постановки штырей при сборке пролетных строений.
Цель настоящего исследования - оценить напряженное состояние узла штыревого соединения, сравнить возникающие в материале элементов
соединения напряжения смятия и среза с прочностными параметрами стали, возможность проявления пластических деформаций штыря и проушин и как
следствие - их влияние на общие деформации пролетного строения.
Штыревые соединения как концентраторы напряжений в конструкциях мостов уже привлекали внимание исследователей [11] и также отмечался
характерный для транспортных сооружений фактор длительного циклического воздействия [8]. Изначально неплотное соединение «штырь-проушина» и
дальнейшая его выработка создает концентрацию напряжения до 20 % против равномерного распределения [11], что может привести к ускорению
износа, особенно с учетом цикличного и динамического воздействия подвижной автотранспортной нагрузки.
В настоящей статье рассмотрены напряжения смятия и деформации в штыревых соединениях и как их следстви е - общие деформации (прогибы)
пролетного строения. Оценка напряженного состояния в соединении выполнена исходя из гипотезы равномерного распределения усили й по расчетным
сечениям.
Сравнительный расчет выполним для распространенного пролета 32,6 м в следующей последовательности: прочность основного сечения одной
секции при изгибе; прочность штыревого соединения по смятию металла проушин; прочность металла штыря на срез.
Паспортная (проектная) грузоподъемность при двухсекционной поперечной компоновке и двухпутном ездовом полотне - временные вертикальные
нагрузки Н-13, НГ-60 по нормам СН 200-621. Так как конструкции САРМ запроектированы на нагрузки, уступающие современным, то для обеспечения
приемлемой грузоподъемности можно использовать резервы в компоновке - например двухсекционная поперечная компоновка будет пропускать только
одну полосу движения, что на практике зачастую не организовано и транспорт движется двумя встречными полосами. Рассмотрим име нно такой случай
и в качестве полосной автомобильной нагрузки примем А11 по СП 35.1333.20116, хотя и меньшую, чем принятая для нового проектирования А14, но в
полной мере отражающую состав транспортных средств регулярного поточного движения. При постоянстве поперечного сечения по дли не пролета и
исходя из опыта проектирования для оценочного усилия выбираем изгибающий момент.
В работе основного сечения одной секции при изгибе участвуют продольные элементы верхнего и нижнего пояса: верхним поясом явл яются лист
настила шириной 3,0 м, продольные швеллеры и двутавры № 12; нижним поясом являются два двутавра № 23Ш2 (рисунок 3).
Предельный момент, воспринимаемый основным сечением секции (рисунок 3)
где Ry = 295 МПа - расчетное сопротивление стали 15ХСНД; I - момент инерции сечения секции относительно оси изгиба; - максимальная ордината
расчетного сечения относительно оси изгиба.
1 - лист настила толщиной 0,006м; 2 - швеллер № 12 по ГОСТ 8239; 3 - двутавр № 12 по ГОСТ 8240; 4 - двутавр № 23Ш2 по ТУ 14-2-24-72

328.

Рисунок 203. Поперечное сечение секции пролетного строения САРМ с выделением продольных элементов с функциями верхнего и нижн его пояса при
изгибе (разработано автором)
Данные расчета по (1) приведены в таблице 2.
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Для сравнительной оценки несущей способности основного сечения секции (предельный изгибающий момент, таблица 2) представим расчетный
изгибающий момент от временной нагрузки А11 для двухпутного проезда, а именно 1 полоса А11 - на 1 секцию в поперечном направлении.
Для выделения полезной части грузоподъемности из предельного удерживается изгибающий момент от постоянной нагрузки. Расчетными сечениями
по длине пролета принимаем его середину и сечение штыревого соединения, ближайшее к середине пролета. Результаты расчета путе м загружения
линий влияния изгибающего момента в выбранных сечениях приведены в таблице 3.
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции (3894,9 кН-м) только на 59,4 % обеспечивает восприятие момента (1134,5 +
5418,6 = 6553,1 кН-м) от суммы постоянной и временной А11 расчетных нагрузок.
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию штырем можно по схеме контакта штыря с внутренней поверхностью проуши н, где
усилие N с плечом a составляет внутренний момент, уравновешивающий внешний, обусловленный нагрузкой на пролет (рисунок 4).

329.

Рисунок 21. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху (разработано автором). Но , есть упругопластический сдвиговой компенсатор
гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разбороного
железнодорожного армейского моста и он надежнее
1 - одинарная проушина; 2 - двойная проушина; 3 - штырь
Сравним полученные в (3) и (4) результаты с прочностными характеристиками стали 15ХСНД, из которой изготовлены несущие элементы моста
САРМ, таблица 4.
Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от постоянной Мпост и временной Мвр (А11) нагрузок для сечения бли жайшего к
середине пролета стыка по данным таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.
1 - вертикальный штырь верхнего пояса; 2 - горизонтальный штырь нижнего пояса
Рисунок 22. Схема стыка секций пролетного строения для пластического состояния с медной гильзой , структурная схема не приспособляемость ,
неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет ,
структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
При суммарной толщине элементов проушины нижнего пояса, сминаемых в одном направлении, 0,06 м и диаметре штыря 0,079 м площад ь смятия
составит А = 0,06-0,079 = 0,0047 м2 на один контакт (рисунок 5). При наличии двух контактов нижнего пояса в секции напряжение смятия металла
проушины составит

330.

Для расчета сечения штыря на срез следует учесть, что каждый из двух контактов на секцию имеет две плоскости среза (рисунок 5 ), тогда напряжение
сдвига
Примечание:расчетные сопротивления стали смятию и сдвигу определены по таблице 8.3 СП 35.13330.20116 (составлено автором)
Сравнение полученных от воздействия нагрузки А11 напряжений с характеристиками прочности стали 15ХСНД
Напряжение сдвига в штыре превосходит расчетное сопротивление стали, а напряжение смятия в контакте штырь-проушина превосходит как
расчетное сопротивление, так и предел текучести, что означает невыполнение условия прочности, выход металла за предел упругос ти и накопление
пластических деформаций при регулярном и неорганизованном воздействии временной нагрузки А11.
Практическое наблюдение
В организациях, применяющих многократно использованные конструкции САРМ, отмечают значительные провисы (прогибы в незагруженн ом
состоянии) пролетных строений, величина которых для длин 32,6 м доходит до 0,10-0,15 м. Это создает искажение продольного профиля ездового
полотна и негативно влияет на пропускную способность и безопасность движения. При этом визуально по линии прогиба отчетливо н аблюдаются
переломы в узлах штыревых соединений секций. При освидетельствовании таких пролетных строений отмечается повышенный зазор между штырем и
отверстием (рисунок 6).

331.

Рисунок 23. Повышенный зазор в штыревом соединении секций пролетного строения САРМ (разработано автором)
Смещения в штыревых соединениях, обусловленные пластическими деформациями перенапряженного металла, определяют величину общих
деформаций (прогибов) пролетных строений (рисунок 7).
Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых соединениях (разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1 мм - исходное конструктивное; с2 - добавленное за счет смятия в соединении
(рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для рассмотренного примера будет суммой xi и Х2 (рисунок 7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые вычисляются через угол
где а - расстояние между осями штыревых соединений верхнего и нижнего поясов; I1 - длина средней секции пролетного строения; I2 - длина
концевой секции пролетного строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р. Черниговка на автодороге Хабаровск - Владивосток «Уссури», который был
собран и эксплуатировался в составе одного пролета длиной 32,6 м из комплекта САРМ на период строительства постоянного моста. Были отмечены
значительные провисы пролетных строений временного моста величиной в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало беспокойство
организаторов строительства. При обследовании была установлена выработка всех штыревых соединений главных ферм в среднем на 2,5 мм сверх
номинального 1 мм.
Таким образом смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 = 1 + 2,5 = 3,5 мм, а так как в уровне верхнего пояса в качестве связующего
элемента применена продольная тяга с двумя отверстиями и двумя расположенными последовательно штырями, то суммарное смещение, отнесенное к
уровню нижнего пояса с = 3,5-3 = 10,5 мм.
Далее следуют вычисления по формулам (5) при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2 = 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 = 0,05 м;
2 2 • 1,47
1

332.

2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что вполне согласуется с фактически замеренными величинами f.
Основной текст набирается шрифтом Times New Roman, размер 10 пт, межстрочный интервал -1. Абзацный отступ в основном тексте составляет 1.25 см.
Тезисы могут быть разбиты на разделы. Заголовок раздела выделяется жирным шрифтом и отделяется от текста раздела дополнительным интервалом 6
пт.
Рисунки располагаются в тексте и сопровождаются подписями непосредственно под рисунком (размер шрифта 9 пт). Перед рисунком должна быть
ссылка на него и при необходимости дано описание рисунка. Рисунки внедряются из файлов в любом графическом формате, обеспечивающем высокое
качество и малый объем требуемого дискового пространства. Ссылки на литературу указываются в квадратных скобках и нумеруются в порядке
следования [1, 2]. Формулы набираются в редакторе формул Microsoft Equation 3.0. Таблицы вставляются после ссылок на них и обеспечиваются
названиями, напечатанными шрифтом 9 пт.

333.

334.

Рис.24 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Расчет предельного равновесия для пролетных строений ферм мост проводился с учетом , сейсмических требованиям к стальным каркасам , как в
США STAR SEISMIC USA или новые конструктивные решения антисейсмических демпфирующих связей Кагановского
СЕЙСМИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА КАРКАСОВ RC С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ фланцевых фрикционных компенсаторов США Seismic demands on steel braced
frame bu Seismic_demands_on_steel_braced_frame_bu
https://ru.scribd.com/document/489003023/Seismic-Demands-on-Steel-Braced-Frame-Bu-1
https://ppt-online.org/846004
https://yadi.sk/i/D6zwaIimCrT5JQ
http://www.elektron2000.com/article/1404.html

335.

https://ppt-online.org/827045
https://ppt-online.org/821532
Рис.25. .Аксонометрическая проекция
пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние сте ржня в конце цикла

336.

интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие
и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

337.

Рис.26 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

338.

339.

Рис.27. .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на пре дельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной ст альной фермы с большими

340.

перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

341.

342.

343.

344.

345.

346.

347.

Рис.28. .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

348.

349.

350.

351.

352.

353.

Рис.29 .Аксонометрическая проекция пластического
состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации ,
текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

354.

355.

356.

357.

358.

Рис.30 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

359.

360.

361.

362.

363.

364.

Рис.31. .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную
нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стал ьной фермы с

365.

большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

366.

Рис.32. .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурн ой стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

367.

Специальный репортаж газеты «Армия Защитников Отечества", при СПб ГАСУ об использовании надвижного армейского моста дружбы для
применения единственный способ спасти жизнь русских и украинцев , объединение, покаяние, против истинного врага глобалист ов -сатанистовторгашей-ростовщиков № 8 (8) от 19.01.23 Тезисы, доклад, аннотация для публикации в сборнике ЛИИЖТа IV Бетанкуровского международного
инженерного форума ПГУПС ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ 19.01.23 т (812) 694-78-10 [email protected]
[email protected] [email protected]

368.

Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015),
"Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 [email protected] т/ф 694-78-10, (921) 962-67-78 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул д 4
ОО
Специальные технические условия монтажных соединениий упругоплатических стальных ферм , пролетного строения моста из с тержневых
структур, МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с большими пермещениями на п редельное
равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишникова) https://ppt-online.org/1148335 https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA

369.

370.

Специальные технические условия монтажных соединений упругоплатических стальных ферм , пролетного строения моста из сте ржневых структур,
МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с большими пермещениями на предельное равновесие и
приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишникова) [email protected] [email protected]
[email protected]
[email protected] [email protected]
Рис.33 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

371.

Рис.34 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной ферм ы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

372.

РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на
напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и

373.

приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с
использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоп одъемностью 200
kN, из трубчатых GFRP-элементов
(Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и
на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205
футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего п ояса стальной
фермы со значительной экономией строительных материалов
УДК 624.07
А.М.Уздин докт. техн. наук, профессор кафедры «Теоретическая механика» ПГУПС 6947810@mail/ru
Х.Н.Мажиев -. Президент ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ [email protected]
А.И.Кадашов - стажер СПб ГАСУ, зам президента организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ [email protected]
Е.И.Андреева зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –механик ЛПИ им Калинина
Научные консультанты по недению изобретений проф дтн П.М.Уздина изобретенных еще в СССР в ЛИИЖТе проф дтн ПГУПС Уздиным А.М №№
1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 165076, 154506, 1760020 2010136746, с натяжными диагональными элементами верхнего и нижнего пояса ферм и с
креплениями болтовыми и сварочными креплениями, ускоренным способом и сконструированным со встроенным фибробетонным настилом, с
пластическими шарнирами, по с расчетом , как встроенное пролетное строение железнодорожного ( штат Минисота , река Лебедь) и автомобильного
моста ( штат Монтана , река Суон) для более точного расчета ПK SCAD инженерами организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , при распределения
нагрузок на полосу движения железнодорожного и грузового автомобильного транспорта, по отдельным фермам, и была рассчитана с использованием

374.

3D –модели конечных элементов в США, при финансировании проектных и строительных работ ускоренной переправы через реку Суон
Министерством транспорта США и Строительным департаментом штата Монтана США [email protected]
Богданова И А зам Президента организации «СейсмоФонд», инженер –стрроитель СПб ГАСУ [email protected] ( 921) 962-6778 Безвозмездно оказала помощь при расчет в ПK SCAD прямой упругоплатический расчет стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного
железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн , ширина пути 3, 5 для перправы через реку Днепр в Смоленской области для военных целях
[email protected]
Научный консультан прямого упругопластического расчет стальных американских пролтетных ферм с большими перемешениями на прельное
равновестие и приспособлчемость , теоретическеи основы расчет на плпмтиснмелн предельное равновесие и приспособляемость и
упругоплатическое поведение стального стержня и бронзовой или тросовй втулки , гильзы и бота с пропиленным пазом болгаркой для создания
упругоплатическо соедения пролетного строения для создания предельного равновесия
Титова Тамила Семеновна Первый проректор - проректор по научной работе - Ректорат, Заведующий кафедрой - Кафедра «Техносферная и
экологическая безопасность»,
Заместитель Председателя - Учѐный совет Контакты: (812) 436-98-88 (812) 457-84-59 [email protected] Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7223 оказала помощь при расчет в лабораторных испытаниях в ПK SCAD и перводе на русский американских и китайских публикаций , чертежей, о
прямом упругоплатическом расчете стальных ферм пролетом 60 метро для однопутного железнодорожного моста грузоподьемностью 70 тонн ,
ширина пути 3, 5 для перправы опытного, учебного сбороно- разбороно моста через реку Днепр в Смоленской области для военных целях в
Новроссии ЛНР, ДНР соместро с Белорусской Республики [email protected]
Бенин Андрей Владимирович - научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , фрагментов и
математических моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого
железножорожного моста с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость с учета опыта
американских и китайских инженеров из шатат Монтана и Минисота при переправе через реку Суон и Лебедь в штате Министо а (
см Китайскую статью на английском языке)
Контакты: [email protected]
(812) 457-80-19, (812) 310-31-28 , [email protected]
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225
СМК РД 09.36-2022 «Положение о Научно-исследовательской части» (sig)
Контакты (812) 310-31-28, 58-019 Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 7-225

375.

Видюшенков Сергей Александрович -- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и
математических моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожного м оста с
большими перемещениями напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инже неров из шатат Монтан
и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
Контакты: (812) 457-82-34
СМК РД 09.31-2020 «Положение о кафедре ФГБОУ ВО «Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I»
Контакты
[email protected] (812) 457-82-34 (812) 571-53-51
Санкт-Петербург, Московский пр., д. 9, ауд. 3-309
Декан факультета
Андрей Вячеславович ЗАЗЫКИН--- научный консультан по проведению лабортаорных испытаний в ПК SCAD узлов , ффрагментов и
математических моделей прямого упругопастического расчет пролетных строений армейского быстрособираемого железножорожно го моста с
большими перемещениями напредельное равновесие и приспособлемость с учето опыта американских и китайских инженеров из шатат Монтан
и Министоа при переправе через реку Суон и Лбедь в шатет Министоа ( см Китайскую статью на английском языке)
https://www.spbgasu.ru/Studentam/Fakultety/Avtomobilno-transportnyy_fakultet/ Контакты автомобильно-дорожного факультета
Адрес:
Санкт-Петербург, Курляндская ул., д. 2/5
Адрес для корреспонденции: СПбГАСУ, 2-я Красноармейская ул., д. 4, г. Санкт-Петербург, Россия, 190005
Деканат:
Каб. 102-К
На карте
Тел.:
(812) 251-93-61, (812) 575-01-82, (812) 575-05-12
E-mail:
[email protected]
ВКонтакте:
https://vk.com/id337348801
Задать вопрос о приѐме на
Заместителю ответственного секретаря приѐмной комиссии СПбГАСУ по работе на автомобильно-дорожном

376.

факультет:
факультете
Щербакову Александру Павловичу
➠ Писать на электронную почту: [email protected]
Расчет упругопластических неразрезных с учетом приспособляемости выполнен организацией «Сейсмофонд» в СПб ГАСУ 21 января 2023 в ПК
SCAD метод предельного равновесия для расчета статически неопределенных стальных ферм конструкций. Теория и практика и упругопластический
расчет в SCAD методом предельного равновесия статически неопределимых неразрезных ферм с учетом приспособляемость с большими
перемещениями на предельное равновесие на основе применения и использования при расчет в ПК SCAD изобретений проф дтн ЛИИЖТ
А.М.Уздина № 1143895, 1174616, 1143895, 2550777, 2010136746, 165076, 154506, 176020

377.

378.

Рис.35 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную
нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
В работе проведен расчет по методу предельного равновесия (далее МПР) позволяет, как уже известно, вскрыть резервы прочности конструкций за
счет учета пластических и других неупругих свойств материалов. В результате расчеты статически неопределимых конструкций по МПР являются более
выгодными, чем по упругой стадии, и могут приводить к экономии материалов.
Экономичность МПР зависит от большого ряда факторов, в числе которых наиболее важную роль играет степень статической неопреде лимости
конструкции.
Рассмотрим дважды статически неопределимую китайскую балку, изображенную в аксонометрической проекции и ее пластическое состояние и
структурную схему на приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла инте рации , текучести при
прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость
согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

379.

Рис.36 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурн ой стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

380.

Рис.37. Показана китайская стальная ферма которая рассчитывалась УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО
РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных
ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN
), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей,
из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со
встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных
материалов
Балка обладает одинаковой прочностью на изгиб по всей длине. На рис.1 показана эпюра изгибающих моментов в упругой стадии от нагрузки q=1.

381.

Рис.38. Показан расчет китайской стальная ферма которая рассчитывалась УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО
РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных
ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных
полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных
ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN
), для использования при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей,
из пластинчато-балочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со
встроенным бетонным настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строит ельных
материалов
С точки зрения расчета системы как упругой данная нагрузка является разрушающей - обозначим ее как qу . Пластические шарниры образуются на
опорах. Следовательно, значение этой разрушающей нагрузки будет: q= 12M/L
Где Мт - опорный момент.
Рис. 40 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими

382.

перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Рис.41 .Аксонометрическая проекция
пластического состояния, структурная схема
не приспособляемость , неразрезная балка на
предельную нагрузку , состояние стержня в
конце цикла интерации , текучести при
прямом упругопластическом расчет ,
структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость согласно изобретениям
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165075, 154506
Между тем балка работала до сих пор только в пределах упругой стадии. Она сохранила свою геометрическую неизменяемость и способна поэтому
нести дополнительную нагрузку вплоть до образования третьего - пролетного шарнира.
Пролетный шарнир возникает тогда, когда с ростом нагрузки момент в середине пролета тоже достигнет величины:
РАСЧЕТ УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ
МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями
на предельное равновесие и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных
материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длин ною 51
метра , грузоподъемностью 200 kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования
при чрезвычайных ситуациях для Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из пластинчатобалочных стальных ферм при строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным
настилом и натяжными элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В.
Сибирский федеральный университет

383.

Рис.42 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

384.

Рис.43 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

385.

Рис.44 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

386.

Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость всегда была одним из
наиболее распространѐнных материалов используемых для строительства на территории нашей страны. Это обусловлено не только тем, что она
всегда была и остаѐтся самым доступным и сравнительно недорогим материалом, но и наличием целого ряда других преимуществ по сравнению с
другими традиционными материалами. Древесина имеет высокие прочностные характеристики при достаточно небольшой плотност и, а значит и
небольшом собственном весе, что в свою очередь исключает необходимость сооружения массивных и дорогостоящих фундаментов. Кроме того к
положительным свойствам древесины как строительного материала относятся: низкая теплопроводность, способностью противостоять климатическим
воздействиям, воздухопроницаемость, экологическая чистота, а также природной красота и декоративностью, что для соврем енных строений
играет немаловажную роль.
Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость структуры и обладают
рядом преимуществ, правильное использование которых позволяет повысить экономическую эффективность по сравнению с традиционными
решениями. К преимуществам относятся: пространственность работы системы; повышенная надѐжность от внезапных разрушений; возможность
перекрытия больших пролѐтов; удобство проектирования подвесных потолков; максимальная унификация узлов и элементов; существен ное снижение
транспортных затрат; возможность использования совершенных методов монтажа-сборки на земле и подъѐма покрытия крупными блоками;
архитектурная выразительность и возможность применения для зданий различного назначения.
В качестве объекта исследования и компоновки структурного покрытия принята металлодеревянная блок-ферма пролетом 18 метров (рис. 1).
Конструкция блок-фермы представляет собой двускатную четырехпанельную пространственную ферму, верхний пояс которой выполнен из однотипных
клеефанерных плит, пространственная решетка регулярного типа выполнена из деревянных поставленных V-образно взаимозаменяемых раскосов,
верхний пояс соединен по концам с нижним поясом раскосами через опорные узлы. Нижние узлы крайних и средних раскосов соединен ы между собой
металлическим элементом нижнего пояса, средний элемент нижнего пояса выполнен из круглой стали, также в ферму введены крайние стальные
стержни нижнего пояса, имеющие по концам V-образное разветвление и напрямую соединяющие опорные узлы со средним стальным элементом
нижнего пояса [1]
Рис. 45. Блок ферма пролетом 18м Рис.1 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость ,
неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет ,
структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

387.

Структурное покрытие представляет собой совокупность одиночных блок-ферм связанных между собой в узлах примыкания раскосов решетки к
верхнему поясу и установки дополнительных затяжек между узлами раскосов, что позволяет комбинировать структурные покрытия различных пролетов.
С помощью программного комплекса SCAD v.11.5, реализующий конечно-элементное моделирование были проведены расчеты различных вариантов
структур пролетами 6, 9, 12, и 15 метров. Расчет структурной конструкции блок-фермы проводился на основное сочетание нагрузок, состоящее из
постоянных и кратковременных нагрузок. На основе полученных результатов расчета составлена сводная таблица усилий и напряжений различных
элементов структурного покрытия (таблица 1).
Таблица 1 – Таблица усилий и напряжений
Пролет
Мах.сжимающие Мах.растягивающе
структур усилие раскоса, е усилие раскоса,
ы
кН (напряжение кН
МПа)
(напряжение МПа)
6
120,15 (7,68)
99,06 (6,34)
9
183,95 (11,16)
159,9 (10,23)
12
254,1 (15,56)
215,47 (12,73)
15
296,77 (18,99)
264,35 (13,79)
Мах.усилие в затяжке, Мах.перемещение, мм
кН (напряжение МПа)
244,58 (240,4)
280,36 (275,58)
331,54 (325,88)
398,92 (392,12)
46,03
57,44
73,34
98,26
Проведенный анализ структурных покрытия пролетами 6, 9, 12, 15 метров показывает, что более оптимально конструкция работает п ри относительно
небольших пролетах. Увеличение пролета структуры приводит к увеличению напряжений и деформаций конструкции. Использ ование структурных
покрытий больших пролетов приводят к значительному повышению собственного веса конструкции и нерациональному использованию материала.
Наиболее оптимальным вариантом структурного покрытия является пролет структуры 18 х 9 метров (рис 2.).
Предлагаемая конструкция представляет собой структуру образованную посредством соединения отдельных блок -ферм, размерами в плане 18х9м, в
единый конструктивный элемент покрытия шарнирно опертый по углам.

388.

Рис. 46 Структурное покрытие размерами 18 х 9 метров Рис.1 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не
приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом
упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно
изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
В настоящее время проводится работа по дальнейшему решению задачи применения металлодеревянных структурных покрытий в условия х
повышенной сейсмической опасности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Инжутов И.С.; Деордиев С.В.; Дмитриев П.А.; Енджиевский З.Л.; Чернышов С.А Патент на изобретение № 2136822 от 10.09.1999 г.
Испытания узлов и фрагментов компенсатора пролетного строения из упругопластических стальных ферм 6 , 9, 12, 18, 24 и 30 метров , однопутный,
автомобильный , ширина проезжей части 3 метра, грузоподъемностью 10 тонн , ускоренным способом, со встроенным бетонным настилом с
пластическими шарнирами ( компенсаторами ) , системой стальных ферм соединенных элементов на болтовых и соединений между ди агональными
натяжными элементами, верхним и нижним поясом фермы из пластинчатых пролетной стальной фермы- балки с применением гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа "Молодечно" ( серия 1.460.3-14 ГПИ " Ленпроектстальконструкция" ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сбрно- разборного пролетного строения моста с упругопластическими коменсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина с со
сдвиговыми жесткостью с использованием при испытаниях упругпластических ферм ПК SCAD и использовании при лабораторных испытаниях в
СПб ГАСУ организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ выполненный расчет американскими организациями в программе 3D - модели конечных

389.

элементов компенсатора–гасителя напряжений для пластичных ферм американскими инженерами, при строительстве переправы , длиной 260
футов ( 60м етров ) через реку Суон в штате Монтана в 2017 году и испозования опыта Китайских инженерорв из КНР, расчеты и испытание узлов
структутрной фермы кторый прилагаются ниже организаций "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
Рис.47 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

390.

391.

Рис.48 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

392.

393.

Рис. 49
.Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную
нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Рис.50 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

394.

395.

Упругопластические расчет стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость и РАСЧЕТ
УПРУГОППЛАСТИЧЕСКОГО СТРУКТУРНОГО СБОРОНО-РАЗБОРОНОГО МОСТА НА ОСНОВЕ ТРЕХГРАННОЙ МЕТАЛЛОДЕРЕВЯННОЙ
БЛОК-ФЕРМЫ на напряженно деформируемое состояние (НДС) структурных стальных ферм с большими перемещениями на предельное равновесие
и приспособляемость на пример расчет китайского моста из сверхлегких, сверхпрочных полимерных гибридных материалов GFRP-MЕТАЛЛ, с
использование стекловолокна для армейского быстро собираемого моста, для чрезвычайных ситуациях , длинною 51 метра , грузоподъемностью 200
kN, из трубчатых GFRP-элементов (Полный вес быстро собираемого китайского моста 152 kN ), для использования при чрезвычайных ситуациях для
Народной Китайской Республики и на основе строительство моста для грузовых автомобилей, из пластинчато-балочных стальных ферм при
строительстве переправы ( длиной 205 футов) через реку Суон , в штате Монтана (США), со встроенным бетонным настилом и натяжными
элементами верхнего и нижнего пояса стальной фермы со значительной экономией строительных материалов.
Леоненко А.В. научный руководитель канд. техн. наук Деордиев С.В. Сибирский федеральный университет

396.

Рис.51 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

397.

Рис.52 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

398.

Рис.53 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Для этого он после окончания упругой стадии должен возрасти на величину:
После образования опорных пластических шарниров балку при работе ее на
дополнительную нагрузку Aq можно рассматривать как статически определимую
вследствие чего имеем рис.3
В результате несущая способность рассматриваемой балки, определенная по методу предельного равновесия, т.е. с учетом пластических деформаций,
превышает вычисленную в предположении работы балки как упругой системы на величину, равную:

399.

Показательны опыты, доказывающие эту теорию, по испытанию плит выполненные Б.Г. Кореневым под руководством А.А. Г воздева в 1939 г. А так
же более поздние испытания различных конструкций выполненные С.М. Крыловым.
В [3] на примере двухпролетной статически неопределимой балки экспериментально получено значение перераспределения моментов 3 0%.
В целом все эти опыты свидетельствуют, что причиной перераспределения усилий служит вся сумма неупругих деформаций, возникающих в бетоне,
арматуре и конструкции в целом при работе ее в стадии предельного равновесия.

400.

Рис.54 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
В работе приведен алгоритм инкрементального упругопластического расчета стальной двух- пролетной неразрезной балки. Выполнены расчеты балки
по упругому предельному состоянию, исследовано возникновение пластических шарниров и механизма разрушения. Рассмотрены услови я
приспособляемости, и определена максимальная нагрузка приспособляемости.
В работе приведен алгоритм инкрементального упругопластического расчета стальной двух- пролетной неразрезной балки. Выполнены расчеты балки
по упругому предельному состоянию, исследовано возникновение пластических шарниров и механизма разрушения. Рассмотрены условия
приспособляемости, и определена максимальная нагрузка приспособляемости.
Ключевые слова: стальные конструкции, упругопластическая работа, пластическая адаптация, приспособляемость, пла стический шарнир, предельная
пластическая нагрузка, инкрементальный метод.

401.

Рис.55 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
В настоящей статье на примере неразрезной двухпролетной балки описывается инкрементальный метод упругопластического расчета с тальных
конструкций при действии малых перемещений. Целью работы является описание алгоритма инкрементального анализа, который в дальнейшем будет
использован при разработке инкрементального метода упругопластического расчета пространственных стержневых конструкций с учет ом больших
перемещений.
Принципы инкрементального упругопластического анализа вводятся для неразрезных балок, формирование пластических шарниров, в которых
особенно хорошо подходят для визуализации упругопластического поведения. В работе использована безразмерная форма представлен ия результатов
расчета.
Нагрузка приспособляемости. Приспособляемость происходит в конструктивных системах, если выполняются следующие условия: а) пластическое
течение во время нескольких первых циклов нагружения создает поле остаточных напряжений; б) во всех последующих циклах нагруж ения поведение
конструкции при наложении остаточного поля упругих напряжения от приложенных нагрузок полностью упруго.

402.

Пусть конструктивная система подвержена шаблонной нагрузке, которая является функцией псевдовремени. Эта шаблонная нагрузка умножается на
коэффициент нагружения и дает приложенные циклы нагрузки. Для заданного значения коэффициент нагружения конструкция может развить или не
развить приспособляемость. Если конструкция развивает приспособляемость, то произведение коэффициента нагружения на шаблонн ую нагрузку
называется нагрузкой приспособляемости балки. Произведение шаблонной нагрузки и максимального коэффициента нагружения для кот орого
конструкция проявляет приспособляемость называется максимальной нагрузкой приспособляемости.
Хейдари А. Инкрементальный упругопластический расчет стальной неразрезной балки.
Ключевые слова: стальные конструкции, упругопластическая работа, пластическая адаптация, приспособляемость, пластический шарн ир, предельная
пластическая нагрузка, инкрементальный метод.
В настоящей статье на примере неразрезной двухпролетной балки описывается инкрементальный метод упругопластического расчета стальных
конструкций при действии малых перемещений. Целью работы является описание алгоритма инкрементального анализа, который в дальнейшем будет
использован при разработке инкрементального метода упругопластического расчета пространственных стержневых конструкций с учет ом больших
перемещений.
Принципы инкрементального упругопластического анализа вводятся для неразрезных балок, формирование пластических шарниров, в которых
особенно хорошо подходят для визуализации упругопластического поведения. В работе использована безразмерная форма представлен ия результатов
расчета.

403.

Если амплитуда цикла нагружения не превосходит We, то балка деформируется упруго во все время нагружения. Если амплитуда цикла нагружения
превосходит We, но не превышает W., балка претерпевает пластическую деформацию в нескольких первых циклах нагружения и остает ся упругой во
всех последующих циклах нагружения. Максимальное перемещение в балке ограничено. Если амплитуда цикла нагружения превосходит W., но не
превосходит W—, балка подвергается пластической деформации в каждом цикле нагружения. Эта балка становится непригодной к эксплуатации,
потому что перемещение не ограничено. Если амплитуда цикла нагружения превосходит W—, балка разрушается, так как образуется механизм
пластического разрушения.
Главными задачами упругопластического расчета с учетом приспособляемости является определение нагрузок и положений, при которых образуются
и исчезают пластические шарниры, а также определение приспособляемости конструктивной системы при каждом инкременте нагрузки. Изменения в
конструктивной системе при инкрементальном изменении нагрузки могут быть эффективно смоделированы в программном приложении, использующем
приведенный алгоритм.
Система восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с
применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами , имеет довольно широкую область применения в строительстве. Эта система позволяет перекрывать соо ружения любого
назначения с пролетами до 100 м включительно . Это могут быть как конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами и элитные масштабные сооружения типа музеев, выставочных
зданий и крытых стадионов для тренировки футбольных команд, для складских, торговых и специальных производственных помещений, покрытий
машинных залов крупных гидроэлектростанций (Рис. 2. URL: http://www.sistems- marhi.ru/upload/medialibrary/efe/buria3.gif) [10].

404.

На данный момент система имеет широкое распространение на территории РФ восстановление конструкции разрушенного участка желе зобетонного
большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных
конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
Объектом исследования является структурная несущая конструкции большепролетного покрытия конструкции разрушенного участка
железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами и культурно-развлекательного
комплекса в городе Донецке.
Размеры перекрываемой части здания в плане составляют 68,4х42м. (Рис. 3). Шаг колонн различный в продольном и поперечном направлении. Отметка
низа покрытия +12.2 м [3].
В качестве покрытия используется структурная плита типа Восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций
Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами и МАРХИ. Несущими элементами структурной плиты являются
трубы, соединенные в узлах на болтах, с помощью специальных узловых элементов (коннекторов). В качестве элементарной ячейки структуры базового
варианта принята пирамида с основанием в виде прямоугольника 3х3,6 м (что соответствует шагу колонн вдоль и поперек здания) и ребрами равными
3,6 м. Высота структурного покрытия составляет 2,73м, угол наклона ребра а = 49,4°].
Все выбранные сечения труб были приняты по [19, 20].
Система восстановления конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с
применением комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими
жесткостными параметрами, обладает множеством положительных качеств и является надежным и экономически выгодным вариантом п окрытия [18].
Однако, существует определенный ряд проблем, с которыми возможно столкновение при выборе в качестве покрытия системы Молодечное ,
Кисловодск и МАРХИ:
1) использование системы МАРХИ при нестандартных пролетах приводит к геометрическому изменению элементарной ячейки и с оответственно
нестандартного шага колонн;
2) из-за нетрадиционного соотношения размеров объекта в плане (для частного случая, рассматриваемого далее,68,4х42«1, 6:1) в узлах возникают
большие усилия. И даже использование высокопрочных болтов из наиболее прочных марок стали, применяющихся в данный момент в Украине - 40Х
«селект», не позволяет решить эту проблему.
Некоторыми возможными способами регулировки усилий в элементах покрытия является:
1) изменение локальных геометрических параметров (в данном случае изменение элементарной ячейки по высоте);
2) изменение общей геометрии покрытия путем «вспарушивания» (перехода от плоской геометрии к криволинейной).
2. Обзор литературы
Выполненный обзор литературы подчинен решению основной задачи, рассматриваемой в данной статье, а именно: установлению таких геометрических
параметров проектируемой конструкции на нетиповом плане, которые обеспечили бы возможность использования типовых элементов си стемы МАРХИ
(стержней и вставок-коннекторов).
Из множества трудов отечественных и зарубежных авторов, посвященных расчету, проектированию и эксплуатации структурных покрытий, прежде
всего, следует выделить работы посвященные:
- нормативному обеспечению процесса проектирования [1,19,20],
- изложению общих принципов компоновки, расчета и проектирования рассматриваемых конструкций [2,4,8,10,13,14,17,23],

405.

- численному исследованию особенностей напряженно-деформированного состояния большепролетных структурных конструкций, в том числе на
нетиповом плане, с учетом геометрических несовершенств и других значимых факторов [3,7,9,11,12,21,24,25],
- разработке аналитических принципов расчета, базирующихся на теории изгиба тонких плит [5,15,16,22]
- типизации и унификации конструктивных элементов структурных покрытий [6,16,18].
Выполненный обзор и анализ проведенных ранее исследований позволил сформулировать основную
задачу исследования, результаты которого представлены в данной статье, а именно: отыскание таких геометрических параметров ти повой ячейки
покрытия, которые могли бы удовлетворять
максимальной несущей способности высокопрочного болта 40Х «селект» (100 т), являющегося одним из основных типовых конструктивных элементов
системы МАРХИ, регламентирующего его несущую способность
3. Основная часть
Для достижения этой цели, в работе используется как аналитический, так и численный расчет напряженно-деформированного состояния
конструкций.
Аналитический метод расчета основывается на приближенном методе расчета изгибаемых тонких плит и выполняется в соответствии с методикой,
предложенной в изученных нами отечественных работах [16] и зарубежных [15, 22]. Однако в качестве фундаментальных работ в это м направлении,
конечно следует считать работу А.Г. Трущева [5].
Численные исследования в данном исследовании были выполнены с помощью программного комплекса «SCAD» - вычислительного комплекса для
прочностного анализа конструкций методом конечных элементов [7]. Единая графическая среда синтеза расчетной схемы и анализа р езультатов
обеспечивает неограниченные возможности моделирования расчетных схем от самых простых до самых сложных конструкций [25].
4. Заключение
1. Необходимо использовать для восстановления разрушенных мостов автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами
2. При переходе от плоской схемы к пространственной в виде пологой оболочки, требуемое значение начальной стрелы выгиба составляет f/l=1/27,
при которой обеспечивается возможность использования стандартных элементов типа МАРХИ, для пологой оболочки неподвижно закреп ленной по
контуру.
4. Сопоставление результатов аналитических и численных исследований показывают их удовлетворительность сходимости в пределах 15%. для
восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением
комбинированных стержневых структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными
параметрами
5. Результаты исследования НДС конструкции, полученные путем «вспарушивания», показали, что «вспарушивание» является эффе ктивным
методом регулирования параметров НДС при условии «жесткого защемления» конструкции при восстановление конструкции разрушенно го участка
железобетонного большепролетного автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых структурных,
пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск с высокими геометрическими жесткостными параметрами
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженно-деформируемое состояние с использованием
сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого
строительства сборно-разборных железнодорожных мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами

406.

на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю
1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746 и технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм
пролетного строения армейского моста, пролетами 25 метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и
приспособляемость , для автомобильного моста, шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным
настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборноразборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягиваю щих нагрузках,
при многокаскадном демпфировании из пластинчатых балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103,
2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его напряженно-деформируемое состояние с использованием
сдвигового компенсатора проф дтн ПГУПС А.М.Уздина на
фрикционно- подвижных ботовых соединениях для обеспечения сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных мостов с
антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами
на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю
1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 , 2010136746

407.

408.

Рис.56 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Специальные технические условия по изготовлению упругопластической стальной ферм пролетного строения армейского моста, пролетами 25
метров с использованием опыта КНР, c большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для автомоби льного моста,
шириной 3,2 метра, грузоподъемностью 2 тонн , сконструированного со встроенным бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ
УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) на болтовых
соединениях с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих нагрузках, при многокаскадном демпфировании из пластинч атых балок,
с применением гнутосварных прямоугольного сечения профилей многоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция») с использованием изобретений №№ 2155259 , 2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372,
2228415, 2155259, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506

409.

Рис.57 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную
нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

410.

411.

412.

Рис.58 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими

413.

перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Рис.59 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

414.

415.

416.

417.

418.

419.

420.

421.

Рис.60 .Аксонометрическая проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку
, состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755,
1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506

422.

423.

424.

Справки по тел ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54
[email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО
МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf

425.

Заключение :
. Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя сдвиговых напряжений для быстро собирае мых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения временного моста позволяют существенно ускорить процес с
возведения и последующей разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций пролетного строения, кроме
упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрик ционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ под современной автомобильной нагрузкой не обес печено
прочностью как основного сечения секций, так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического сдвигового , компенсатора,
гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются пластические деформации, приводящие к выработке
контактов «штырь-проушина» и нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного
армейского моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация
под интенсивной динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикцион но-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную
способность и безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый нагрузки
«поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного ведомства для мобильного и кратковременного применения и
штыревые монтажные соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в гражданском строительстве эту о собенность
следует учитывать в разработке проектных решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения полос движения или
увеличения числа секций в поперечной компоновке, а использование сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро
собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста исключает
обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций разборных мостов, разработке отвечающих соврем енным
требованиям проектных решений вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием упругопластических ,
сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях
, для отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»

426.

7. Заключение по SCAD
Примеры, приведенные в данной статье, демонстрируют, что прямой расчет пространственных ферм на пластическое предельное равно весие и
приспособляемость при больших перемещениях может быть успешно реализован в программе SCAD . Алгоритмы охватывают широкий спектр
упругопластического поведения фермы: упругую работу, приспособляемость, прогрессирующие пластические деформации и разрушение при
формировании механизма.
Полный набор результатов расчета включает переменные состояния узлов и стержней на всех шагах нагружения всех шагов по времени во всех циклах
для всех коэффициентов надежности и является чрезвычайно объемным. Так как состояние стержня не изменяется на шаге нагружения, на печать
выводятся лишь каждое изменение состояния каждого стержня фермы. Эта детальная информация позволяет выполнить тщательный анализ поведения
конструкции.
Разработанное программное приложение позволяет определять последовательность, в которой стержни достигают текучести, величину нагрузки, при
которой это происходит, накопление пластических деформаций в стержнях, остаточные напряжения в стержнях, а также перемещения узлов пр и
знакопеременной пластичности. Оно может быть использовано в качестве тестовой платформы для исследования упругопластического поведения ферм
и как инструмент для решения многих прикладных задач.
Время, требуемое для расчета описанной выше двухпролетной фермы при 25 бисекциях и максимальном количестве циклов для каждой бисекции
равном 24, составляет 5 секунд для стандартного портативного компьютера. Требуемое время зависит в основном от времени, затрачиваемого на
составление и решение систем уравнений. Ожидаемое время расчета аналогичной фермы с 300 узлов - менее 1 часа. Для инженерной точности расчета
время может быть сокращено до 30 минут. Задачи большей размерности могут решаться на компьютерах большей производительности, в том числе
вычислительных кластерах.
Основные выводы : Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей методической, научной, технической и
практической базы, задачи по быстрому временному восстановлению мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предс казуемым
потерям
Литература
Хейдари А., Галишникова В.В. Аналитический обзор теорем о предельной нагрузке и приспособляемости в упругопластическом расчете стальных
конструкций // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений.- 2014.- № 3. - С. 318.
Галишникова В.В. Вывод разрешающих уравнений задачи геометрически нелинейного деформирования пространственных ферм на основе
унифицированного подхода // Вестник ВолгГАСУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгоград, 2009.-Вып. 14(33). - С. 39-49.
Галишникова В.В. Постановка задачи геометрически нелинейного деформирования пространственных ферм на основе метода конечных элементов //
Вестник ВолгГА- СУ, серия: Строительство и архитектура. - Волгорад, 2009. -Вып.14(33). - С. 50-58.
Галишникова В.В. Модификация метода постоянных дуг, основанная на использовании матрицы секущей жесткости // Вестник МГСУ. - Москва, 2009.
№2. - С. 63-69.
Галишникова В.В. Конечно-элементное моделирование геометрически нелинейного поведения пространственных шарнирно-стержневых систем //
Вестник гражданских инженеров (СПбГАСУ). - СПб, 2007. -№ 2(11). - С. 101—106.
Галишникова В.В. Алгоритм геометрически нелинейного расчета пространственных шарнирно-стержневых конструкций на устойчивость // МСНТ
«Наука и технологии»: Труды XXVII Российской школы. - М.: РАН, 2007. - С. 235—244.
Галишникова В.В. Обобщенная геометрически нелинейная теория и численный анализ деформирования и устойчивости пространственных стержневых
систем. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. -М.: МГСУ, 2011.
Refeгe nces

427.

Heidari, А, Galishnikova, VV. (2014). A Review of Limit Load and Shakedown Theorems for the Elastic-Plastic Analysis of Steel Structures.Structural Mechanics
of Engineering Constructions and Buildings, № 3, 3-18.
Galishnikova, VK(2009). Derivation of the governing equations for the problem of geometrically nonlinear deformation of space trusses on the basis of unified
approach. J. of Volgograd State University for Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 39-49 (in Russian).
Galishnikova, VV. (2009). Finite element formulation of the problem of geometrically nonlinear deformations of space trusses. Journal of Volgograd State
University for Architecture and Civil Engineering.Civil Eng. & Architecture, 14(33), 50-58 (in Russian).
Galishnikova, VV. (2009). Modification of the constant arc length method based on the secant matrix formulation. Journal of Moscow State University of Civil
Engineering, №2, 63-69 (in Russian).
Galishnikova, VV. (2007). Finite element modeling of geometrically nonlinear behavior of space trusses. Journal of Civil Engineers. Saint-Petersburg University if
Architecture and Civil Engineering, 2(11), 101—106 (in Russian).
Galishnikova, VV. (2007). Algorithm for geometrically nonlinear stability analysis of space trussed systems. Proceedings of t he XXVII Russian School "Science
and Technology". Moscow: Russian Academy of Science, 235-244 (in Russian).
Galishnikova VV. (2011). Generalized geometrically nonlinear theory and numerical deforma tion and stability analysis of space trusses.Dissertation submitted for
the degree of Dr. of Tech. Science. Moscow State University of Civil Engineering, 2011.
Основная ЛИТЕРАТУРА
1. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. - М.: Транспорт, 1987. - 191 с.
2. Тыдень В.П., Малахов Д.Ю., Постников А.И. Реализация современных требований к переправочно-мостовым средствам в концепции выгружаемого
переправочно-десантного парома // Вестник Московского автомобильно- дорожного государственного технического университета (МАДИ). - М.: Изд-во
МАДИ(ГТУ), 2019. - Вып. 3 (58). - С. 69-74.
3. Томилов С.Н. О применении стальных пакетных конструкций в постоянных мостах // Научные чтения памяти профессора М.П. Данил овского:
материалы Восемнадцатой Национальной научно-практической конференции: в 2 т. - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - 2 т. - С. 360-363.
4. Mohamad Nabil Aklif Biro, Noor Zafirah Abu Bakar. Design and Analysis of Collapsible Scissor Bridge. MATEC Web of Conferences. Vol. 152, 02013 (2018).
DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201815202013.
5. Дианов Н.П., Милородов Ю.С. Табельные автодорожные разборные мосты: учебное пособие. - М.: Изд-во МАДИ (ГТУ), 2009. - 236 с.
6. Adil Kadyrov, Aleksandr Ganyukov, Kyrmyzy Balabekova. Development of Constructions of Mobile Road Overpasses. MATEC Web of Conferences. Vol. 108,
16002 (2017). DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201710816002.
7. Бокарев С.А., Проценко Д.В. О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений // Интернет-журнал «Науковедение».
2014. № 5(24). URL: https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf. - С. 1-11.
8. Проценко Д.В. Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы несущих элементов и элементов проезжей части
универсального сборно- разборного пролетного строения с быстросъемными шарнирными соединениями. Диссертация на соискание ученой степени
кандидата технических наук / Сибирский государственный университет путей сообщения (СГУПС). Новосибирск: 2018.
9. Матвеев А.В., Петров И.В., Квитко А.В. Оценка по теории инженерного прогнозирования новых образцов мостового имущества МЛЖ-ВФ-ВТ и
ИМЖ- 500 // Вестник гражданских инженеров. - СПб: Изд-во Санкт-Петербургского гос. арх.-строит. ун-та, 2018. Вып. 4 (69). - С. 138-142.
10. Томилов С.Н., Николаев А.Р. Применение комплекта разборного моста под современные нагрузки // Дальний Восток. Автомобильные дороги и
безопасность движения: международный сборник научных трудов (под. ред. А.И. Ярмолинского). - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - №
18. - С. 125-128.
11. Сухов И.С. Совершенствование конструктивно-технологических решений шарнирных соединений автодорожных мостов. Автореферат диссертации
на соискание ученой степени кандидата технических наук / Научно- исследовательский институт транспортного строительства (ОАО ЦНИИС). М.: 2011.
DIRECT ELASTIC-PLASTIC LIMIT LOAD AND SHAKEDOWN ANALYSIS OF STEEL SPACE TRUSSES WITH LARGE DISPLACEMENTS
A. Heidari, V.V. Galishnikova
Peoples Friendship University of Russia, Moscow
A direct method for elastic-plastic limit load and shakedown analysis of steel space trusses with large displacements is treated in this paper. The incremental method
for the geometrically nonlinear analysis of space trusses, developed by one of the authors was modified to account for yielding and plas tic strains in the bars of the

428.

truss. The new method has been implemented in computer software. The examples in this paper show that the direct analysis of space trusses with large
displacements can be implemented successfully for both the limit and the shakedown analysis of space trusses on the Java platform. The algorithms cover a wide
range of elastic-plastic truss behavior: purely elastic behavior, shakedown, ratcheting and collapse due to the formation of a mechanism. The sequence in which the
bars yield, the load levels at which this occurs, the accumulation of the plastic strains in the bars, the residual stresses in the bars and the node displacements during
ratcheting can all be evaluated. The computer application is therefore suitable as a test platform for elastic-plastic truss behavior. It can be applied to many other
problems of elastic-plastic space truss analysis.
KEY WORDS: steel space trusses, large displacements, plasticity, limit analysis, shakedown
Стыковое болтовое соединение трубопроводов на косых фланцах, со скошенным торцом, относительно продольной оси, на фрикционно-подвижных
соединениях (ФПС), согласно изобретений №№ 2413820 , 887748, для восприятия усилий, за счет сил трения, при многокаскадном демпфировании
при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягиваю щих нагрузках во время взрыва, землетрясения, снеговой, ветровой
перегрузки, ударной воздушной взрывной волны и расчет проекция пластического состояния, структурная схема не приспособляе мость , неразрезная
балка на предельную нагрузку , состояние стержня в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной
стальной фермы с большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165075, 154506
Проф дтн ПГУПС А.М.Уздин ,ОО «Сейсмофонд» , инж Коваленко А И дополнение к статье канд. техн. наук, доц. Марутяном А.С Пятигорского
государственного технологического университета

429.

На объектах, где отправочные элементы конструкции должны быть смонтированы трудом со средней квалификацией, предпочтительны болтовые
соединения. Фланцевые соединения рекомендуются для применения как экономичные по расходу стали, высокотехнологичные монтажные соединения,
исключающие применение монтажной сварки. Здесь усилия воспринимаются главным образом вследствие преодоления сопротивлению сжа тию фланцев
от предварительного натяжения высокопрочных болтов. Фланцевые стыки являются одним из самых эффективных видов болтовых соединений,
поскольку весьма значительная несущая способность высокопрочных болтов используется впрямую и практически полностью. Область рационального и
эффективного применения фланцевых соединений довольно велика. Они охватывают соединения элементов, подверженных растяжению, сжатию,
изгибу или совместному их действию.
Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть применены при действии растяжения с изгибом, при однозначной эпюре растягивающих
напряжений в поясах. Известно стыковое соединение элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных
воздействию центрального растяжения, которое выполняют со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило , вдоль углов
профиля. Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля
Косой стык для пластического состояния, структурная схема не приспособляемость , неразрезная балка на предельную нагрузку , состояние стержня
в конце цикла интерации , текучести при прямом упругопластическом расчет , структурной стальной фермы с большими перемещениями на
предельное равновесие и приспособляемость согласно изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165075, 154506
С целью повышения надежности, снижения расхода стали и упрощения стыка, было разработано новое техническое решение монтажных стыков
растянутых элементов на косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и снабженных
смежными упорами. Указанная цель достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом упирается в
кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами, при этом, на упор приходится
только половина усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия передается непосредственно на флан ец упором
смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху {применительно к стропильной ферме}, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка по оси
соединяемых элементов, на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрез е 1-1 на фиг.3.

430.

431.

432.

Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным кон цам
соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5 и 6 расположены в
плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементов на косых фланцах устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых конструкций. Фланец 2
в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца вырезается участок для образования отверстия,
в котором размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому экономится до
25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой, фрезерованием или другим и способами.
Фланец изготавливается с использованием шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление фланца способом стального литья, что более
предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых элементов с помощью кондукторов.
Стык работает следующим образом. Усилие N, возникшее в соединяемых элементах 1 под воздействием внешних нагрузок на конструкцию,
раскладывается в стыке на две составляющих, направленных по осям 5 и 6 стыка {фиг.2}, то есть в плоскости фланцев Nb
и нормально фланцам Nh {фиг.3}, острый угол между фланцем и осью стыкуемых элементов;
Nb=Ncosα=Ncos30=0.866N
Nh=Nsinα=Nsin30=0.5N
Усилие Nb
, действующая в плоскости фланцев 2, наполовину воспринимается упором 3, а другая половина – непосредственно фланцем, которая передается на него
упором смежного фланца {фиг.4}.
Такое распределение усилия Nb
между упором и фланцем обусловлено тем, что смежные упоры не взаимодействуют друг с другом, а взаимодействуют только со смежн ыми фланцами.
Снижение усилия, действующего на упор, вдвое обеспечивает технический и экономический эффект за счет уменьшения длины торца упора,
контактирующего с кромкой отверстия во фланце, и объема сварных швов крепления упора к фланцу. С уменьшением длины торца упор а уменьшается
эксцентриситет приложения усилия на упор, а равно и крутящий момент в элементах стыка, вызванный этим эксцентриситетом. Все это способствует
повышению надежности стыка.
Усилие Nh
, действующее нормально фланцам, воспринимается частью силами трения на контактных торцах упоров 3 и фланцев 2, а остальная часть – стяжными
болтами 4. Расчетное усилие, воспринимаемое болтами Nb=Nh−Nμ, где Nμ=μNc, μ
– коэффициент трения на контактных поверхностях упоров, равный для необработанных поверхностей 0.25;
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять для них более
тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют
возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительн о. Это вызвано
разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим,
расчет напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов ферм на косых фланцах выполняется МКЭ. В ввиду ограничения
объема публикации, о результатах МКЭ анализа стыка будет рассказано в следующей статье.
Практическое использование
Конструктивное решение болтового соединения растянутых поясов ферм на косых фланцах впервые было апробировано в покрытии карк аса склада
металлоконструкций КМК "Корал" Производственная база в промышленной зоне района Рудный в Чкаловском районе г. Екатеринбурга. Для
изготовления опытного образца покрытия были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и контрольная
сборка производилась в ремонтно-механических мастерских производственной базы. Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм предусматривала
такую последовательность производства работ.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными болтами;
Установить полуфермы в одной плоскости {в плане и по высоте}. Плотно прижать полуфермы к фланцам;

433.

Приварить фланцы к полуфермам;
Выполнить именную маркировку полуферм, разъединить полуфермы
После производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов. На рисунках приведены фотоизображения проектной модели
каркаса склада с покрытием с узлами на косых фланцах и узлов стыка после окончательной сборки, перед покраской и подготовкой к монтажу.

434.

В данном случае, когда запроектированная конструкция применяется впервые, очевидна необходимость проведения экспериментальных исследований
как конструкции в составе покрытия в целом, так и отдельных элементов узловых сопряжений. При этом проверяется также верность методик расчета,
необходимость совершенствования которых диктуется потребностью в надежных результатах при проектировании.
В процессе работы над диссертацией, проводя обзор теоретических и экспериментальных исследований в области существующих узлов ых сопряжений
поясов ферм, замечено, что первый стык растянутых поясов ферм на косом фланце был изобретен в 1979 году, молодыми учеными Уральского
электромеханического института инженеров железнодорожного транспорта, Х. М. Ягофаровым и В. Я. Котовым.
Продолжая исследования в 1986 году, инж. А. Будаевым под руководством к.т.н. Х. М. Ягофарова, с целью подтверждения работоспособности стыка, а
также обоснования основных расчетных предпосылок, были изготовлены три стыка с номинальным углом наклона фланцев к осям элеме нтов 45, 30 и 20
градусов. Каждый стык представлен двумя одинаковыми половинами, в которых стыкуемый элемент выполнен из уголка 60х6. Испытания проводились
на машине ГСМ – 50 нарастающей статической нагрузкой до разрыва болтов и разрушения фланцев. Эксперимент подтвердил работоспособность стыка,
а так же основные расчетные предпосылки. Кроме того, результаты позволили назначить в первом приближении величины расчетных коэффициентов.
В 2010 году, в Уральском государственном университете путей сообщения были изданы методические указания для студентов «Проект ирование и
изготовление стыков на косых фланцах». А так же, необходимый и достаточный запас несущей способности болтовых стыков растянутых стержневых
элементов с косыми фланцами подтвержден итогами пробной контрольной
серии исследований опытных образцов, проведенных в лаборатории Пятигорского государственного технологического университета канд. техн. наук,
доц. Марутяном А.С в 2011 году. Разрывные усилия опытных образцов, превысили уровень расчетных нагрузок в 1.7…2.5 раза, а экспериментальные и
расчетные деформации имели достаточно приемлемую сходимость. Даны рекомендации о внедрении в практику строительства. Работы по исследованию

435.

стыка растянутых поясов ферм на косом фланце ведутся и сегодня, изготовлены опытные образцы и трубы 120х5, заглушенной с одной стороны
приваренной пластиной толщиной 30мм с 45мм стержнем для захвата в разрывной машине, с другой – фланцем с упором толщиной 25мм. Материал
конструкций – малоуглеродистая сталь, электроды типа Э50А. Болты М24 класса 10.9. Идет подготовка эксперимента, целью которого являются анализ
напряженно-деформированного состояния узла стыка и уточнения инженерной методики решения.

436.

Таким образом, обобщая результаты исследования работы стыка растянутых элементов на косых фланцах, можно сказать, что предлагаемый стык
растянутых элементов на косых фланцах надежен, экономичен и прост в осуществлении.
Библиографический список
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех фо рм обучения
специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС,
2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный те хнологический
университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)

437.

2 413 820
(13)
C1
(51) МПК
E04B 1/58 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
(72) Автор(ы):
26.10.2009
Марутян Александр
Приоритет(ы):
Суренович (RU),
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
Першин Иван
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
Митрофанович (RU),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные Павленко Юрий Ильич (RU)
конструкции зданий и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998, т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1,
(73) Патентообладатель(и):
31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
Марутян Александр
Адрес для переписки:
Суренович (RU)
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И. Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых элементов замкнутого профиля. Технический
результат заключается в уменьшении массы конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого про филя включает
концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных
осей стержневых элементов. Листовую прокладку составляют парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и в собр анном
соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил., 1 табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям растянутых элементов замкнутого профиля, и может
быть использовано в монтажных стыках поясов решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные
ребра и стяжные болты, установленные по периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические конструкции. В 3
т. Т.1. Общая часть. (Справочник проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей, что увеличивает расход материала и
трудоемкость конструкции.

438.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего (растянутого) пояса ферм из гнуто сварных
замкнутых профилей, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между
фланцами для прикрепления стержней решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / По д ред.
Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.295, рис.9.27; 2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для
вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462, рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, является уменьшение массы
(расхода) конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля, включающем концы стержней с фланцами,
стяжные болты и листовую прокладку между фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых э лементов, а
листовую прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно применить в монтажных ст ыках
решетчатых конструкций из труб круглых, овальных, эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В
качестве еще одного примера использования предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на монтаже элементов конс трукций из
парных и одиночных уголков, швеллеров, двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов
замкнутого профиля, вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента решетки, вид сбоку;
на фиг.4 - фланцевое соединение растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном
отсутствии стяжных болтов в наружных зонах незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и
опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные с пом ощью сварных швов цельнолистовые
фланцы 2, установленные под углом 30° относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов жестко
скреплены опорные столики 3. В выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки
соединения на монтаже установлены стяжные болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные столики 3 продолжены за пределы выступающих
частей 4 фланцев 2 таким образом, что в них можно разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и
опорных столиках 3, а также стяжные болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого) не замкнутого
(открытого) профиля, но и в его внутренних зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9
предлагаемое фланцевое соединение более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее
30° для обеспечения плотности участка сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред.
Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого
профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные столики 3 установлены под углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная
сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого профиля 1, раскладывается на две составляющие: нормальную N=0,5 F, восприни маемую
стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на опорные столики 3. Уменьшение болтовых усилий в два раза во столько же раз
снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкц ионного
материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров стяжных болтов 6,
снижение их количества или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принято типовое монтажное соединение на
фланцах ферм покрытий из гнутосварных замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных зданий
пролетами 18, 24, 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ.
Лист 44). Расход материала сравниваемых вариантов приведен в таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился в 4 7,1/26,8=1,76 раза.

439.

Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Масса, кг
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30 2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
0,5* 4,0
8
Сварные швы (1,5%)
47,1
Известное решение
26,8
Предлагаемое решение
0,7
Фланец
300×250×18 2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2,6
Сварные швы (1,5%)
Примеч.
2
5,2
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных
болтов одинаково и составляет 8 шт. Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда очевидно, что
в новом решении расход материала снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза .
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку
между фланцами, отличающееся тем, что фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую
прокладку составляют парные опорные столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в др уга.

440.

441.

442.

ИЗВЕЩЕНИЯ
MM4A Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
Дата прекращения действия патента: 27.10.2011
Дата публикации: 20.08.2012
Изобретение стыковое соединение растянутых элементов

443.

444.

445.

446.

447.

448.

449.

450.

451.

452.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

453.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
2
Элементы теории трения и износа
3
3.1
3.2
3.3
3.4
4
5
5.1
5.2
5.3
6
6.1
6.2
6.3
Методика расчета одноболтовых ФПС
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
Оценка параметров диаграммы деформирования многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых
ФПС
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
Конструктивные требования к соединениям
Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля
3
6
18
18
20
21
22
26
31
31
32
38
42
42
43
45
6.4
6.4.1
6.4.2
6.5
6.6
7
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-02-87.
Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
грунтовкой ВЖС 83-02-87
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные
поверхности шайб
Сборка ФПС
Список литературы
46
47
49
49
49
51