Строительный каталог

1.

СК-3
СПбГАСУ
Сейсмофонд
Сентябрь
2024
Строит. каталог ч.1 Шифр RU 2022115073 RU 167977
Типовая проектная конст рукторская докуменнтация на сборно-разборный универсальный пешеходный мосо со
шпренгельное усиление пролетного строенияч мостового сооружения RU 2022115073 " Антисейсмический сдвиговой
компенстаор , для гашения колебаний прольеногострения моста MПК F 16L 27/2 RU 167977"Устротсов для гашения
ударных и вибрационных воздействий" RU 2024`106532 Уздина RU 2024106154 Путина RU 2024100823 RU 2024100839
Новокисловодск ) с использованием устроство длягашения ударных и вибрационных воздействий (RU 157977) пролетного
строения металлических железнодорожных мостовс ездой понизу на безбаластны плитах пролетом 33-110 метров
Пролетное строение пролетами 33-55 м https://t.me/resistance_test (812)694-78-10 (921) 962-67-78 ( 921) 944-67-10 (929)
186-34-89 (911) 175-84-65 [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
Шпренгельное усиление пролетного строенияч мостового сооружения ( RU 2024`106532 Уздина RU 2024106154 Путина
RU 2024100823 RU 2024100839 Новокисловодск ) с использованием устроство длягашения ударных и вибрационных
воздействий (RU 157977) со сдвиговыми компенсаторами проф ден ПГУПС Уздина А.М ( изобретения №№ 1143895, 1168755,
Серия Выпуск 2024
22 сентября 2024 Орг.
Сейсмофонд СПб ГАСУ
ИНН 2014000780
ОГРН 1022000000824
Серия СТП «Пешеходный
сбороно-разборный мост "
https://t.me/resistance_test
[email protected]
[email protected]
На 254 стр страницах Стр.
№ 1 ОГРН 1022000000824
[email protected]
т/ф (812) 694-78-10
[email protected]
[email protected]
1174616, 165076, 2010136746, 2550777, 858604 «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА
НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноразборный железнодорожный мост» № RU 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № RU 2022113510
от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № RU2022115073 от
02.06.2022
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН : 2014000780 ОГРН :
1022000000824 Счет получателя СБЕР № 40817 810 5 5503 1236845 Счет получателя 40817 810 5 5503 1236845 Корреспондентский счет 30101 810 5 0000 0000653 СБЕР
карта 2202 2056 3053 9333 тел привязан (911) 175 84-65 Адрес подразделения СБЕР г СПб, пр Испытателей , д 31 корм 1 лит А
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09
от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected]
(921) 962-67-78, ( 911) 175-84-65, ( 981) 886-57-42, ( 981) 276-49-92 [email protected] [email protected] (9810 7394497
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Каталожные листы пешеходного быстрособираемого сбороно-разборного мостового сооркжения , пролетом 24 метра , грузоподемность 1,5 тонн, ширина моста 1,5
метров, время сборки 24 часа, однопутного , через реку Сейсм Глушковском районе село Глушково Курской области по изобретениям RU 2024100839 "Способ
усиления пролетного строеняи мостового сооружения с использованием комбинированных пространственных структур (Новокисловодск) для сейсмоопасных
районов имени В В Путина" RU 2024106154 RU RU RU 2024106532 RU 167977 "Устройство для гашения ударных и вибрационных воздействий"

2.

3.

Easibridge – Lightweight Tactical Bridging Innovation
No other system comes close to the span range, portability or breadth of capability of EasiBridge platforms, British innovation at its finest
Twitter
Facebook
LinkedIn
Reddit
Print
EasiBridge offers the world‟s first truly man-portable, long-span rescue/assault bridging system. Exploiting the inherent flexibility of the EasiBridge systems, a
further eight engineer/infantry “Super-Kit” capabilities can be used.
Key benefits include;
Portability; weighing just 4kg/m the EasiBridge sections can be easily carried by dismounted personnel and handled without mechanical assistance,
Span Length; gaps of up to 18m can be installed by a single person, with access from one side only,
Low Cost; EasiBridge is significantly lower cost than comparable infantry assault bridges,
Versatility; using common components a wide range of demanding requirements can be addressed.
EasiBridge components are 85% lighter and 80% more compact than incumbent Infantry Assault Bridges. EasiBridge is expandable to offer a universal,
ground-breaking solution for gap crossing, infantry carriage support, troop protection, logistics handling – even man-portable SVBIED barriers. A multi-function
super-kit, ideally suited for the challenges of urban warfare, as well as special forces, engineer and dismounted infantry operations.

4.

EasiBridge is supported by a Rapid Innovation Grant from the UK Defence and Security Accelerator with first military orders now secured.
It promises to be revolutionary.
Strategic Trends and Operations in Urban Areas
The 5 Edition of the Global Strategic Trends document describes future urbanisation trends;
th
With 70% of the global population likely to live in cities by 2045, urbanisation will be a particularly important theme in developing countries. Urbanisation is
likely to enhance economic and social development, but – without mitigation measures – may also lead to pressure on infrastructure (and the environment)
which could contribute to social tensions within the urban population. Urbanisation and the effects of climate change are likely to result in an increase in the
magnitude of humanitarian crises, particularly since the majority of urban areas will almost certainly be either on, or near the coast, making these cities
vulnerable to flooding.

5.

Building on this, in September 2017, the Ministry of Defence‟s (MOD‟s) think tank, the Development, Concepts and Doctrine Centre (DCDC), published Future
Force Concept (JCN 1/17).
]Joint Concept Note (JCN) 1/17 is the authoritative, high level, analytical concept, it aims to shape the design and development of the future force to 2035 and
beyond. It is aimed at those involved in policy and strategy formulation; by military capability and acquisition staff; by operational commanders and their staff;
by staff and students at the staff colleges. and by all those, including allies and partners, interested in the development of the future force.
On the challenges of operating in urban environments.
We will need to exploit the information and data systems being integrated into ever more populated, connected and complex cities. Within the urban
environment the tasks of armour and air manoeuvre will remain, but how they are delivered will evolve. Combat and armoured engineers teamed with
unmanned systems will be key enablers to manoeuvre and counter-mobility in urban terrain. Quad-copter and small jet engine technology developments able
to transport individuals may expand the range of systems available to land forces for vertical manoeuvre in constrained urban space.
The Modern Warfare Institute defines the challenge of operating in urban environments:
Enemy forces-whether state-based, terrorist, proxy, or something else-have learned that they can greatly reduce technological and other advantages of statebased military forces by pulling them into densely populated urban areas.
The subject is vast, with an equally diverse range of observations and lessons to learn, but common to all is the need for dismounted personnel to traverse the
hugely variable terrain found in urban areas.
It is this terrain variability that poses significant challenges for forces in urban operations as they seek to gain a manoeuvre advantage, avoid obvious ambush
locations, exploit observation vantage points and prevent detection. Urban environments consist of multiple layers; on the ground, above ground and below
ground, and each of these will have access constraints for dismounted personnel. Gaining access to subterranean environments such as sewers and tunnels,
moving between buildings above ground and reaching roof areas for example.
To do so effectively, currently requires a range of different systems and in many cases, mechanical plant and vehicular transport.
Entering target buildings through normal ground-level entry routes can be hazardous. Some advantages may be gained by scaling buildings using ropes or
ladders but both techniques can be slow and predictable, leaving personnel exposed and vulnerable. Rope access requires continual training to maintain skill
levels and safety. An element of surprise can be gained by entering the target building at high level with access from adjacent „safe‟ buildings, rooftop-torooftop, or window-to-window. This allows ground-level assaults to be focussed on adjacent “safe” buildings, rather than more fortified “target” buildings. The
“safe” building can be retained as an emergency entry/evacuation route.
Current access systems between buildings (ladders) are generally limited to around 6m spans. Longer footbridge systems exist but are impractical for rapid
assaults or evacuations in urban areas. Rapid assaults require something much quicker and lighter.
EasiBridge solves many of these challenges with the world‟s first man-portable, long-span rescue/assault bridge that can also be utilised to access
subterranean and above-ground environments in the vertical plane. In short, the EasiBridge system combines capability with versatility to minimise the amount
of equipment needed to be carried by dismounted personnel.

6.

The EasiBridge System
EasiBridge uses 1.5m long, optimised ladder sections with a bespoke (EasiLock) jointing system to ensure no loss of strength or stiffness at multiple section
joints. Combined with a rope-stiffening system, telescopic masts and variable tensioning elements, EasiBridge structures are half the weight and treble the
span of incumbent systems.
Simple short spans, up to 6m, can be formed from plain ladder sections with just three sets of EasiLock joints. Longer spans, up to 18m, use a link tensioning
system common to innovative military bridges like the Medium Girder Bridge and General Support Bridge.

7.

EasiBridge, therefore, caters for any span from 1 to 18m using common components.
Key attributes are;
All EasiBridge structures are man-portable; a 12m bridge can be transported by a single person, 18m bridges transported by just 2 personnel
18m bridges can be installed and crossed by a single person in under 20 seconds, with no prior access to the far bank
Bridges are “launched” into place using a Patented cantilever launch/inversion technique
Installation is completed entirely from the home bank and in near silence
Bridges can be recovered and extracted for re-use as quickly as they are installed.
EasiBridge is a modular system with maximum component lengths of 1.5m, making bridges extremely versatile, and easy to transport by dismounted
personnel.
EasiBridge is compatible with confined space installation, bridges can be carried up building staircases, through „mouse holes‟ and transported over long
distances by just a single operative, then used to covertly cross gaps between buildings or other obstacles, access tunnels and roof areas.
Urban environments require personnel to move in the horizontal and vertical planes, EasiBridge provides a common set of components to address both,
offering a step-change improvement over existing products and techniques. EasiBridge packs to 10% of the size of the current Infantry Assault Bridge,
offering considerable cost and logistics savings. EasiBridge is 20 times stiffer and offers 3 times the span range of incumbent ladder systems. An innovative
cantilever launch/inversion technique is critical to this capability.

8.

EasiBridge components are simple to use and maintain. A typical bridge is formed of 5-to-15 components, each costing less than £1000 to replace. Bridges
take less than 5 minutes to assemble. And 20 seconds to install. The training time of just 1 hour has been shown to be sufficient for trial troops.
EasiBridge is capable of operating in a range of extreme environments, including extreme cold. EasiBridge remains operational in CBRN environments.
Extreme heat and fire present the only environmental constraint – bridge components may experience a loss of integrity if directly exposed to fire.
EasiBridge can be adapted to form 10 wider structural functions, via a common “Super-Kit” of parts, offering significant cost and logistics efficiencies compared
to multiple ranges of disparate, single-function equipment.
Tactical Assault Bridge
The Tactical Assault Bridge (TAB) is the core EasiBridge configuration.
Tactical Assault bridges are designed to be man-portable, with typical system weights 1.5 kg per foot of span, for a design load of 200 kg. A 50-foot bridge
weighs 75kg and can be carried by as few as 2 personnel using carriers formed from bridge components themselves. EasiBridge structures are half the
weight and treble the span of the incumbent OCS system.
A single Tactical Assault Bridge is designed for low centre-of-gravity trolley loading. The low centre of gravity permits a narrow structure width for maximum
portability, even for long-span bridges.
The trolley is used for two purposes; launch and recovery, and personnel movement across the bridge. Walking upright on a ladder over a gap is difficult,
especially when encumbered. Adding handrails would mitigate some of the dangers but they add weight and take time to deploy. The trolley lowers the centre
of gravity and allows an encumbered person to move quickly and safely across the gap.

9.

What sets the EasiBridge Tactical Assault Bridge (TAB) apart from incumbent systems like the Inch‟On GCS or Atlas Tactical Ladder is the long span
capability, ease of deployment and low centre of the gravity trolley system.
The videos below show launch and crossing techniques for the Atlas REBS ladder system

10.

11.

…and the Atlas Tactical Ladder.
In the context of urban operations, gaps are likely to be wider and personnel encumbered with weapons, radios, ammunition and other stores, making
traversing open ladders dangerous and slow. For vertical access, the same components are used. Un-tensioned, to a height of 10m and with the tensioning
systems, 18m. In most cases, personnel would simply use the ladder sections in a conventional manner.
EasiBridge‟ rope tensioning system also allows ladders to be installed at flatter angles, enabling winch or rope ascender movement of stores and weapons, or
stretchers via the trolley system.
Shown below during trials

12.

EasiBridge Super-Kit accessories offer further vertical access capabilities:
Access towers – footbridge decking over ladder towers and platforms.
Marine boarding ladders – detachable end hooks offer considerable space savings over incumbent systems – supporting RIB-assaults.
Manhole/tunnel access systems using modular ladder components and detachable top hooks.
Underbridge access systems, combining marine-boarding hooks, bridging elements and decking platforms.
Although this article is focused on the military applications of the EasiBridge system, it also has a number of applications in the civilian market. EasiBridge
offers further capabilities in fire evacuation, flood-, mud- and mountain- rescue. The addition of a back-pack/infantry carrier system makes the system ideal for
remote access, offering significantly improved portability over vehicle-based rescue rafts.
For mountaineering, EasiBridge completely redefines conventional crevasse crossing systems and techniques, bringing ground-breaking improvements in
span range, portability and operational safety.

13.

Launch and Recovery
A key EasiBridge innovation is its method of installation – a patented cantilever launch/inversion technique, allowing a single person to install and cross a
complete 18m span in under 20 seconds. Bridges are designed for one-man assembly and installation, without engineer support, and with no prior access to
the far „bank‟.
Although the trolley is used for moving personnel, its main function is not to move people, but to move the bridge itself. During installation, the structure and
the trolley are both inverted. Turning the bridge and trolley upside down transforms the structure from a bridge into a cantilever boom on rollers, giving the
structure incredible range. This time, the trolley is static – it is the bridge that moves.
The resulting structure is light and virtually frictionless.
A single operator can launch the bridge to an adjacent building, with up to 18m range. The bridge is then inverted to form a robust truss structure, the trolley
placed back on the bridge, and crossed as shown in this video:

14.

All this was completed in near silence and in under 20 seconds. Bridges can also be recovered for relocation and re-use by simply reversing the installation
procedure:

15.

A full video of Royal Engineer trials of the system is available here:

16.

Confined space launch allows a 12m sectional bridge to be launched with 2m of internal space, bridges being assembled as they are launched.

17.

A demonstration of Urban Access Capabilities is available here:

18.

EasiBridge structures are so light, they are also compatible with aerial emplacement using light helicopters and heavy lift UAV‟s or drones. The UK designed
and built Malloy Aeronautics Hoverbike that can single-handedly lift an 18m Tactical Assault Bridge.

19.

A pair of such devices can lift a 10.5m Infantry Assault Bridge, complete with handrails and decking.

20.

21.

Anti-sniper screens can be suspended from the Tactical Assault Bridge.
Transportation and Carriage
EasiBridge is at its core, a man-portable system, components are designed and built to be as low weight as possible, dismounted personnel are increasingly
likely to be overburdened so every kg of carried weight is important.
Intra and inter theatre transportation has also been considered as part of the design process.
Tactical
For transport and carriage in a tactical environment, all Easibridge components are designed to be man-portable with each section weighing only 6kg. Ropes,
pulleys and clutches are also designed to balance weight with durability.
For portability inside a building, bridges will be broken down into 2 ladders/men. The 2-ladder standard stacking pattern uses one ladder inverted relative to the
next, with clamps inverted on the top unit, relative to the lower unit. Ladders then carried inside Hard-Case-Carrier, supported about the centre rung.

22.

The Infantry Carrier System (ICS) can be used to transport complete (disassembled) bridges over longer distances where mechanical assistance is not
available. It features a launch nose and wheel system and can also be used to carry Bergen‟s, ammunition and other equipment. The ICS reduces carriage
burdens by more than 50%, allowing greater loads to be carried over much longer distances, with reduced operator fatigue, and improved combat readiness

23.

The Carrier System avoids the “dead weight” problem associated with alternative carriers if the infantry bridge was being carried anyway. The Carrier attaches
to MOLLE on the operator‟s hips via quick-release fasteners. ICS allows a single operative to transport a complete 10.5m bridge, or two personnel – bridges
up to 18m. The system is reversible to form heavy-duty sack trucks for short-range logistics handling.

24.

The EasiBridge Infantry carrier offers an Infantry mobility breakthrough. Reducing carriage loads on personnel, whilst simultaneously enhancing forward
mobility, emergency evacuation and force protection capabilities.
Where mechanical assistance is available and for carriage over longer distances, light vehicles can be used, right down to quad bike style ATV‟s, a single
ATV, for example, can transport a complete 10.5m bridge.

25.

Inter and Intratheatre Transport
EasiBridge components are easily transported vertically on NATO pallets with going over 1.87m in height using pallet wrapping or collars.
They can also be easily carried using 463L pallets, air despatch pallet systems and as a door bundle if needed.
Additional TAB Applications
The wheeled Carrier System also unlocks a unique MEDEVAC/CASEVAC capability, allowing mid-range casualty evacuation by just a single operative. The
ladder-stretcher is adaptable for carriage by two or more operatives in a horizontal position when required.

26.

Using ropes and attachment points, the stretcher assembly can be lowered from buildings or raised from below-ground areas, either using winching equipment
or manually.
Using easily deployed brackets and lightweight powder actuated fixings, Easibridge TAB sections can be used to create barriers across doorways, mouseholes and other openings when moving through an urban or underground environment. A similar arrangement can also be used to create rope anchors and
lifting spreaders. Stable weapon platforms inside buildings can be constructed of Easibridge TAB sections.
Extending Utility – EasiBridge Super-Kits
Military feedback has stimulated the development of a range of wider EasiBridge capabilities. Individual capabilities are discussed in subsequent sections. All
capabilities form part of standard “SuperKit” enhancements of the standard bridging system.
Fence Breaching System
Using the EasiBridge Fence Breaching System personnel can scale fences up to 4m high without contacting the fence, ensuring no damage or detection at the
point of entry. A bespoke mast, central hinge and quick-release rope attachment is used and is based on the inclined cantilever launch/inversion technique.

27.

The Fence Breaching System is a valuable alternative to vehicle-based systems and a significant improvement over improvised climbing ladders.
Infantry Assault Foot Bridge
The man-portable modular footbridge (span range 0-18m) is formed via System II Super-Kit, placing 2 standard EasiBridge Tactical Assault Bridges side-byside, then, connecting bridges together via tie-rods fed through ladder rungs and underslung torsion bars.

28.

A video of the EasiBridge Infantry Assault Bridge system is available here:
This limits relative displacement between the two bridges and mobilises the torsional stiffness of both spans, mitigating any tendency for bridges to overturn
under (high centre-of-gravity) walkway loads. Two further Tactical Assault Bridges, on their sides, form the structure handrails. Virendeel stiffness of the ladder
handrail also enhances overall bending strength alleviating local bending stresses in the deck.

29.

The Easibridge IAB is half the weight of the incumbent Infantry Assault Bridge, reducing or negating requirements for vehicle transportation. Footbridges are
formed from 1.5m x 7kg ladder sections. 90% more compact, and 88% lighter than the incumbent IAB. A dismounted footbridge capability offers a significant
enhancement on current vehicle-based systems, whilst maintaining full interoperability with the core assault bridge platform.
The twin TAB with handrail configuration can accommodate pack animals and stretcher trolleys.

30.

Infantry Assault Pontoon Bridge
For wide and wet gaps, the standard Easibridge IAB can be used with demountable pontoons fitted between the mast knee-braces.

31.

32.

Even with the pontoons, the EasiBridge Infantry Assault Pontoon Bridge is deployable and transportable without vehicles or mechanical handling equipment, a
significant advantage over the incumbent IAB and one that results in a 75% volume saving compared to the current IAB
Quad Bike Crossing and Pontoon/Raft
The existing General Dynamics Quad Bike Bridge (QBB) is quick and easy to use but it can span very short spans.
For dismounted patrols supported by quad bikes, any gap wider than 2.5m must be provided by Royal Engineer bridging support, the next step up from the
QBB is either REBS or an Air Portable Ferry Bridge, both requiring considerable support and resources.
Using the EasiBridge system, an 18m long-span „trackway‟ type bridge can be built quickly, without any engineering plant, with minimal personnel and
launched from the home bank.

33.

The infantry patrols‟ quad bikes can be simply pulled across on the launch trolley.
Longer spans can use pontoons, and where applicable, the EasiBridge system can be converted into a „ferry‟ using pontoons and outboard propulsion
Close Support Bridge
EasiBridge is a modular system. The Close support Bridge (CSB) extends the application of the IAB system by placing 3 or more standard EasiBridge Tactical
Assault Bridges side-by-side – allowing bridges of any width to be achieved.

34.

Increasing bridge width increases load rating, giving standard Tactical Assault Bridges a light-vehicle capability, suitable for direct trafficking by quad-bikes and
LTMP/SMET transporters.

35.

A video of the EasiBridge Close-Support Bridge system is available here:
https://youtu.be/0IdvuQiQbCg
Maximum spans of 18m can be achieved using just a 1.5m (7kg) ladder and decking sections. The CSB is also compatible with autonomous LTMP/SMET
placement and vehicle crossing – another unique EasiBridge capability.
Simple spans up to 6m can be formed from plain ladder sections – no rope tensioning at all, offering very shallow construction depth.

36.

Light Cavalry Vehicle Bridge
The Light Cavalry Vehicle (LCV) Bridge uses enhanced ladder sections to form an 8-tonne capacity bridge – the bridge weighing less than a ½ tonne,
dismantling to 4m sections, carried on a vehicle roof. The bridge assembled from (enhanced) 4m EasiBridge sections, assembled and crossed in under 5
minutes. Maximum span range 12m. 4m composite decking planks, spanning between main truss node positions limits local bending in ladders.

37.

The load rating of Close Support Bridges could be increased in a similar manner through the use of enhanced LCV ladder sections.
Strike Vehicle Bridging
EasiBridge has developed concepts for a new range of Strike Vehicle Bridging platforms. Bridge installation is powered entirely by gravity – no mechanical
plant or power is required. Bridges up to twice the vehicle length can be carried on lightly-modified Strike vehicles.

38.

EasiBridge Strike Vehicle Bridging could transform rapid mobility capabilities for a host of new Strike Vehicle platforms
Force Protection
EasiBridge combines bridging with extensive force-protection and counter-mobility capabilities. Overhead protection and vehicle barriers can be constructed
using EasiBridge sections. Force protection capabilities include basic systems for overhead trench protection to blast-resistant roofing systems for troopshelters and man-portable troop accommodation and disaster-relief shelters.

39.

Basic cover protection systems utilise bridging ladders and decking panels to form trench cover structures up to 3m spans. Ladder sections can be combined
with sheet materials to support 300mm of earth fill as shown in two left-side images below. For wider positions, ladder sections and joints can be used to
create pitched support. The support can be secured by tie rods, thrust blocks or pickets driven into the ground, two right-side images below.
More complex roof structures can be constructed for use with Hesco or Defencell, or engineering plant excavated defence positions. Troop shelters use a
wire-tensioning system to increase roof span up to 6m – double the span of incumbent systems.
EasiBridge creates an affordable range of rapid-assembly building frameworks, ideally suited for blast-resistant troop shelters, disaster-relief and
humanitarian-aid shelters.

40.

41.

All systems formed from 1.5m x 7kg (man-portable) bridging ladders and footbridge decking panels, compatible with plant/equipment-free transport and
installation. All components can be placed entirely by hand – no power or mechanical plant required. Earth-fill can be placed by EasiBridge materialshandling (trolley) conveyor, allowing easy placement of blast-protection fill from the ground to the roof apex.
Overhead protection and vehicle barriers can be constructed using Easibridge sections. Troop shelters use a wire-tensioning system to increase roof span up
to 6m – double the span of incumbent systems.
EasiBridge can also be used to construct combined Trench Side-Support and Cover Protection frameworks. Ladders and decking panels offering flooring, side
supports and blast-resistant roof covering, accommodating 300mm of earth-fill over. Standard Tactical Assault Bridge and footbridge components were used
throughout.

42.

In complex urban terrain, contemporary threats include suicide bomber vehicle-borne improvised explosive devices (SBVBIED). Creating a physical barrier at
checkpoints, road intersections and other vulnerable points is a key element of any operational concept. These barriers have traditionally been prefabricated
concrete or gabion type (Hesco and Defencell). The former requires a lot of logistics and engineering support and the latter needs a great deal of fill material
and engineering support.
EasiBridge can also be used for counter-mobility. Placing EasiBridge on its side creates a man-portable, long-span, lightweight barrier.

43.

A more robust barrier configuration can be formed by adding a second span, complete with decking, earth-fill and cross-ties to create a dual-skin, earth-filled
(cavity) barrier for heavy, concentrated loads, such as SVBIED barriers. The EasiBridge cavity-barrier forms an extremely robust, yet highly portable force
protection barrier system, all elements weighing less than 7kg, with 1.5m component lengths.
EasiBridge Wire Rope Tensioning system can also be used to reinforce gravity barriers like Hesco or Defencell.

44.

This approach allows fill volume to be reduced by 50%, making barriers significantly quicker to deploy and less resource-intensive. Barrier deformation under
impact is reduced and the barrier can be quickly recovered and re-deployed (leaving the gravity barrier in place)
Engineer Access Platform
The conventional means of accessing underneath bridges to inspect or place demolition charges is with either a vehicle-mounted access platform or a
combination of ladders and rope access techniques.
EasiBridge can form under-bridge access platforms for Engineer inspection and demolition activities.
The Easibridge Engineer Access Platform is an adaption of the Tactical Assault Bridge (TAB), with a 6m platform configured without a TAB mast and up to
12m with a TAB mast. As with the Tactical Assault bridge (TAB), all components are man-portable and easily moved with light transport vehicles such as quad
bikes and small ATV‟s.

45.

46.

47.

Access platforms are designed for remote placement from above deck level via a cantilever (gravity-fed, boom-out) launch technique, or via suspension ropes
slung over the side of the existing structure. A significant safety innovation, offering plant-free, manual installation.
EasiBridge platforms are self-anchored structures – no requirement for sizeable end anchorages. Suspension ropes from deck level replace/reinforce normal
EasiBridge mast/rope tensioning systems. Suspension ropes provide vertical and torsional restraint to high centre-of-gravity platform loads.
Platforms can be fitted with optional decking and handrails, as Infantry Assault Bridges for enhanced safety and stability. End boarding ladders provide access
and positional fixity. Additional components such as stabiliser struts further enhance lateral and torsional fixity.

48.

A range of platforms is available, from simple, light-duty, single spans, providing single-user (200kg) capacity, to grillages of heavier duty, multiple-access
walkways.
EasiBridge can also be used as utility support structures. Utility structures are available in single or multiple ladder width options, with or without handrails and
decking – system weights from 4.5 kg/m on undecked or 11 kg/m on decked structures. Maximum loadings from 40-100 kg/m/span.
Summary and Look Forward
EasiBridge provides a universal, ground-breaking solution for gap crossing, infantry carriage support, troop protection, logistics handling – even man-portable
SVBIED barrier protection.
EasiBridge offers the world‟s first truly man-portable, long-span rescue/assault bridge. A state-of-the-art solution derived from the novel application of posttensioning techniques in lightweight materials with an innovative method of installation and operation.
EasiBridge offers four unique user benefits:
1.
2.
3.
4.
Portability – user-portable bridges, weighing 4 kg/m of span, complete with Infantry carrier /CASEVAC capability.
Span – 18m span bridges installed by a single operative, with access from one side, only.
Cost – Significantly cheaper than incumbent vehicle-borne Infantry Assault Bridges.
Versatility – a common building block for personnel bridging, quad-bike bridging, Infantry Assault Bridging, carriage-support, force protection shelters, flood barrier, portable ammunition
conveyors, fence-breaching and portable access platforms.
Bridges are designed for personnel and quad-bike loading with maximum 1.5m x 7kg components, compatible with personnel/quad-bike carriage. All
EasiBridge systems are man-portable and do not require plant or power to operate or install.
EasiBridge provides rapid, covert access between buildings, up to 18m apart – an entirely new means of an emergency building evacuation, as well as highlevel entry, for counter-terrorism, urban warfare and emergency services. Existing bridges are impractical for rapid assaults or evacuations in urban areas.
EasiBridge caters for any span from 1-18m, using short (1.5m x 7kg) ladder sections. Bridges are installed by a single operative with access from one side,
only – no plant or power required. Bridges can be carried inside building stairwells and launched from a 2m internal space – a unique, highly portable, new
access capability. A step-change improvement over current products and techniques.
Feedback from military trials has inspired the development of numerous wider capabilities. EasiBridge can transform troop mobility and force protection by
using short-section ladders as a common building block for a range of military engineering applications. Extended “Super-Kit” capabilities include:
Infantry-carrier system for dismounted personnel
Gap-crossing system for dismounted personnel – personnel & quad-bikes
Assault-bridge for urban environments – rooftop-to-rooftop, or through windows, ideally suited for urban warfare and counter-terrorism applications
Rescue access platform for fire, flood, mud & mountain rescue
A new range of Infantry assault bridges, 90% more compact than existing systems
Close-support foot/light-vehicle bridges, including autonomous LTMP installation capability
A versatile range of floating pontoon bridges and access platforms
Modular rafts for amphibious assaults
Ladder or conveyor to climb walls (climb heights up to 12m)
MEDEVAC stretcher platform, offering single-handed casualty evacuation

49.

Vehicle-portable, light-cavalry bridges
Lightweight, high-portability access platforms for Engineer inspection and demolition activities
Utility support structures
Goods conveyor to move casualties and ammunition from ground-to-roof level
Troop protection shelters for dismounted personnel
Rapid installation vehicle (SVBIED), munition protection and flood defence barriers
The system provides a unique, modular-building system, offering simple, realistic and affordable solutions to a broad range of mobility, access and troop
protection challenges. It offers a common platform to service each requirement, negating the need for numerous, independent ranges of single-function
equipment. A multi-purpose system at a fraction of the size and cost of incumbent systems.
No other system comes close to the span range, portability or breadth of capability of EasiBridge platforms. EasiBridge could transform techniques employed
in military engineering for generations to come.
EasiBridge strength and range of capabilities are unique.
It promises to be revolutionary.
Options for Advancing the Project
EasiBridge has been developed by Bright Structures Ltd, a micro-SME founded in January 2016.
Doctor Stephen Bright is the sole director and employee, with no other stakeholders. All work-to-date has been financed in-house, with recent support from
Innovate UK and MoD DASA Accelerator development grants.
Scale-up funding is now sought to bring the Tactical Assault Bridge and wider Super-Kit capabilities to market. EasiBridge offers an exceptional business case
for private sector investment. Expressions of interest from prospective backers are now sought – contact [email protected].
First sales revenue has now been secured, with a sizable order for Engineer Trials from the UK MoD. By 2020, all further growth and R&D activity is expected
to be organic & self-financing – EasiBridge® is expected to be self-sufficient from the 2nd quarter of 2019.
New product development will remain a core business activity – Bright Structures was founded on innovation. The broad product range ensures Bright
Structures offers an innovative business capable of sustained innovation.
The Army could benefit from a significant increase in capability. EasiBridge is an ideal candidate for streamlined low-cost procurement, capabilities being
acquired incrementally as operational circumstances evolve.
Additional videos are at the link below
https://www.youtube.com/channel/UCDYa_fkwp3Kq7msL4sNCcPA/

50.

Table of Contents
1.
Strategic Trends and Operations in Urban Areas
2.
The EasiBridge System
3.
Extending Utility – EasiBridge Super-Kits
4.
Summary and Look Forward
5.
Options for Advancing the Project
https://www.thinkdefence.co.uk/easibridge-lightweight-tactical-bridging-innovation/

51.

52.

53.

54.

55.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения испытания демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, покрытых повышение сейсмостойкости и взрывостойкости
достигается за счет перемещения ,сдвига - сдвиговых компенсаторов строительных систем , выполненных в виде
болтовых соединений, в которых анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой обойме, снабжен
скользящим тросовым дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового или из красной меди
стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного в нижней части ( шпильки ) последнего.
При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по анкеру, расположенному в свинцовой обойме (
медной или тросовой гильзы вокруг шпильки) и стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую, предназначенные
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения
сейсмической энергии необходимо использование фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с помощью
фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки на
изобретение: " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный №
2021134630 (ФИПС), от 25.11.2021, входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск ,
регистрационный № а 20210354 от 27 декабря 2021. , при импульсных растягивающих нагрузках с использованием
протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в
поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и
их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений
проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746,
1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании, сдвиге строительных конструкций , с применением фрикционноподвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса строительной
системы уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает

56.

57.

58.

59.

60.

61.

Электронный документ
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,

62.

РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

63.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
и
деталей,
49

64.

6.5
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

65.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного
проектирования предельных состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с заданными
параметрами предельных состояний. Возможны различные технические реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в
которых от экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная эксплуатация сооружения, как
правило, нарушается, однако исключается его обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после экстремальных
воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что
отверстия под болты в соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных нагрузках
происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 3-4 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый
ряд особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях оказывается возможным снизить затраты на усиление
сооружения, подверженного сейсмическим и другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами
предельных состояний. В 1985-86 г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и нахлесточное соединения
приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты
пропущены через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль
овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в строительных
конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения
монтажных работ. Для реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний необходимо фиксировать предельную
силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать
несущую способность такого соединения по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что в принципе
может позволить задание и регулирование несущей способности соединения. Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].

66.

Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не
обеспечивает в общем случае стабильной работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных поверхностей
соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта. Отмеченные исследования позволили выявить способы обработки соединяемых
листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования для ФПС пескоструйной обработки листов пакета,
рекомендованы использование обжига листов, нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что расчету и
проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще

67.

систематического изложения общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых ФПС. Сложившаяся ситуация
сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо
детально изложить, а в отдельных случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и сооружений с такими
соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое изложение
теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии
приводится также и технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные и долговечные машины, оборудование и
приборы могут быть созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения, смазки
и износа, т.е. задач трибологии и триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос – трение, логос – наука). Трибология
охватывает экспериментально-теоретические результаты исследований физических (механических, электрических, магнитных,
тепловых), химических, биологических и других явлений, связанных с трением.
Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии при проектировании, изготовлении и
эксплуатации трибологических систем.
С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч.
при резьбовых соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках резьбы и в торце гайки и головки
болта (винта) с соприкасающейся деталью или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения – усилие
затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепления, возникающих при завинчивании.
Момент сил сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена молекулярным воздействием в зоне
фактического касания тел, вторая – деформированием тончайших поверхностей слоев контактирующими микронеровностями
взаимодействующих деталей.

68.

Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд коэффициентов, установленных в результате
экспериментальных исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и смазка»
[22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в настоящее время.
Полезный для практического использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении соприкасающихся газообразных, жидких и
твердых тел и вызывающее сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение относительно
конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а также при наличии смазки в области
механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и внутренне трение.
Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел, находящихся в соприкосновении, при этом сила
сопротивления движению зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от состояния внутренних частей
каждого тела. При внешнем трении переход части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только вдоль
поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц одного и того же тела (твердого, жидкого или
газообразного). Например, внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или проволоки, при движении
жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными

69.

скоростями и между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической энергии переходит во внутреннюю
энергию тела.
Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения твердых тел без смазочной прослойки между
ними (идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма внутреннего
трения в жидкости. Если толщина смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В этом случае учет
трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности
результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено представление о внешнем трении. Понятие о
внутреннем трении введено в науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном (лордом
Кельвиным).1)
Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (1452-1519). В 1519 г. он сформулировал закон трения:
сила трения, возникающая при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел),
при этом коэффициент пропорциональности – величина постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским механиком и физиком Гийомом Амонтоном 2),
который ввел в науку понятие коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы трения
скольжения:
1)
[Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал
профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его
президентом].
2)
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.

70.

F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной плоскости) впервые предложил формулу:
f tg ,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного движения тела по наклонной плоскости:
f tg
2S
g t cos 2
2
,
где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами работ ученых XIX и XX веков, которые более
полно раскрыли понятия силы трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о трении качения и
трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы Кулона, учитывая все новые и новые результаты
физико-химических исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными являются исследования природы
трения.
Кратко
о
природе
сухого
трения
можно
сказать
следующее.
Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
микронеровностями, шероховатостью [шероховатость поверхности оценивается «классом шероховатости» (14 классов) –
характеристикой качества обработки поверхности: среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук

71.

Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел – источник трения. К этому добавляются силы
молекулярного сцепления между частицами, принадлежащими разным телам, вызывающим прилипание поверхностей
(адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное
сцепление
и
деформирующей
микронеровности, определяет механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию (или даже
разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся тел (превращается в тепловую энергию), частично на
звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и электромагнитное поля молекул и атомов
соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо учесть сухое трение, достаточно использовать те
законы сухого трения, которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности тела В всегда направлена в сторону,
противоположную скорости тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону,
противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения скольжения не совпадает с линией действия
вектора скорости. (Изотропным называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением движению тела по
поверхности другого тела в любом направлении, в противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакции этой
поверхности), при этом коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется опытным путем для каждой
пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от
степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N (рис. 2.1 в).

72.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
а)
N
Fсц
б)
в)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакции
этой поверхности) и не может быть больше максимального значения, определяемого произведением коэффициента сцепления
на силу давления (или на нормальную реакцию опорной поверхности):
FСЦ f СЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в момент перехода тела из состояния покоя в
движение, всегда больше коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения тела, к которому приложена эта сила, имеет вид
(рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения за очень короткий промежуток времени
max до F
изменяется от FСЦ
СК (рис.2.2). Этим промежутком времени часто пренебрегают.

73.

В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент трения скольжения зависит от скорости (законы
Кулона установлены при равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
v0
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v ) (рис.2.3).
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда сила FСК достигнет своего нормального
значения FСК fСК N ,
v КР
- критическое значение скорости, после которого происходит незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения
скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот эффект впоследствии был подтвержден
исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном, справедливы, на основе адгезионной теории
трения предложил новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав предложенную Кулоном
формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].

74.

В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел (контактная площадь), р0 - удельная (на единицу
площади) сила прилипания или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) fСК ( N ) , причем при увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и сглаживаются,
поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах
при решении задач особого рода.
Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в которых следует учесть силу сухого трения,
пользуются, в основном, законом Кулона, а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента сцепления
определяют по таблице из справочников физики (эта таблица содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х
годах французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов) и дополненных более поздними
экспериментальными данными. [Артур Морен (1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии наук,
автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения скольжения составляет с прямой, по которой
направлена скорость материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и касательную к траектории материальной точки,
F
при этом модуль вектора CK определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по методике МинкинаДоронина).
Трение качения

75.

При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела кратковременно соприкасаются с различными
участками поверхности другого тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были проведены эксперименты по определению
сопротивления качению колеса вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков в
подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что сопротивление качению (на примере колеса и
рельса) является следствием трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя соприкасающихся тел (деформация требует затрат
энергии);
2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление (являющиеся в то же время причиной возникновения
качения колеса по рельсу);
3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать
деформацию соприкасающихся тел в области контактной площадки.

76.

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны контакта смещена в сторону скорости центра
колеса, непрерывно набегающего на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках контакта
несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G ( G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению
(возникновение качения обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной реакции опорной
поверхности).
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
Момент пары сил N , G называется моментом сопротивления качению. Плечо пары сил
Fсопр
Vс
C
«к» называется коэффициентом трения качения. Он имеет размерность длины.
Момент сопротивления качению определяется формулой:
MC N k ,
где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на колесо с учетом его
Fсц
N
Рис. 2.5
веса.

77.

Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению, которое можно отразить силой сопротивления Fсопр ,
приложенной к центру колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h k во много раз меньше коэффициента трения скольжения для тех
R
же соприкасающихся тел, то сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было известно еще в
древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N показывают без смещения в сторону скорости
(колесо и рельс рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления качению. Для колеса железнодорожного экипажа и
рельса рост сопротивления качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по параболическому
закону. Это объясняется деформациями колес и гистерезисными потерями, что влияет на
коэффициент трения качения.
Fск
Трение верчения
Fск
r
О
Трение верчения возникает при вращении тела, опирающегося на некоторую поверхность. В
Fск
Рис. 2.6.
этом случае следует рассматривать зону контакта тел, в точках которой возникают силы трения
скольжения FСК (если контакт происходит в одной точке, то трение верчения отсутствует –
идеальный случай) (рис.2.6).

78.

А – зона контакта вращающегося тела, ось вращения которого перпендикулярна к плоскости этой зоны. Силы трения
скольжения, если их привести к центру круга (при изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению,
момент которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси стрелки компаса острием и опорной
плоскостью. Момент сопротивления верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз и другие
хорошо отполированные очень прочные материалы, для которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус
круга опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр менее 5 10 5 мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за
шероховатости поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На площадках с небольшим давлением

79.

имеет место упругая, а с большим давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания пар
представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они
растут и объединяются. В процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить химические
реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа, молекулярно-механический - в форме
пластической деформации или хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и окислительного
износа. Активным фактором износа служит газовая среда, порождающая окислительный износ. Образование окисной пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота обусловливает физико-химические процессы в
слое трения, переводящие связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические материалы на
железной основе способствуют повышению коэффициента трения и износостойкости.
Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому локальному износу и увеличению контурной площади
соприкосновения тел. При медленной приработке локальные температуры приводят к нежелательным местным изменениям
фрикционного материала. Попадание пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к абразивному
разрушению не только контактируемого слоя, но и более глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог
схватывания, приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с последующим, абразивным разрушением
поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий эксплуатации: давление поверхностей трения,
скорость относительного скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число нагружений,
температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают стабильность коэффициента трения, высокую
износостойкость пары трения, малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент теплового расширения,
стабильность физико-химического состава и свойств поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного

80.

материала,
достаточная
механическая
прочность,
антикоррозийность,
несхватываемость,
теплостойкость
и
другие
фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии изготовления фрикционных элементов; отклонения
размеров отдельных деталей, даже в пределах установленных допусков; несовершенство конструктивного исполнения с
большой чувствительностью к изменению коэффициента трения.
Абразивный износ фрикционных пар подчиняется следующим закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу пути трения пропорциональна удельной нагрузке
р,
kp p
s
(2.3)
Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы, определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где f – коэффициент трения, N – сила нормального давления; - контурная площадь
касания пар.

81.

Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за период колебаний Т == 2л/ определяется
силой трения F и амплитудой колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС являются экспериментальные исследования
одноболтовых нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг. были выполнены экспериментальные
исследования
деформирования
нахлесточных
соединений
такого
типа.
Анализ
полученных
диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности соединения [Т], рассчитанной как для
обычного соединения на фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по контактным плоскостям соединяемых
элементов при сохраняющих неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет деформации
болтов в них растет сила натяжения, и как следствие растут силы трения по всем плоскостям контактов.

82.

На третьей стадии происходит срыв с места одной из шайб и дальнейшее
взаимное смещение соединяемых элементов. В процессе подвижки
наблюдается
интенсивный
сопровождающийся
падением
износ
во
натяжения
всех
болтов
контактных
и,
как
парах,
следствие,
снижение несущей способности соединения.
В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из
строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к его
необратимому удлинению и исключению из работы при “обратном ходе"
элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к ослаблению болта и падению несущей
способности ФПС.
Отмеченные результаты экспериментальных исследований представляют двоякий интерес для описания
работы ФПС. С одной стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений с ФПС важно задать
диаграмму деформирования соединения. С другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС
в предельное состояние.
Для описания диаграммы деформирования наиболее существенным представляется факт интенсивного
износа трущихся элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта и несущей способности

83.

соединения. Этот эффект должен определять работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных
ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие, что закрытие зазора приводит к
недопустимому росту ускорений в конструкции, то проверки (б) и (в) заменяются проверкой, ограничивающей
перемещения ФПС и величиной фактического зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и подвижке в соединении должно базироваться
на задании диаграммы деформирования соединения, представляющей зависимость его несущей способности Т
от подвижки в соединении s. Поэтому получение зависимости Т(s) является основным для разработки методов
расчета ФПС и сооружений с такими соединениями. Отмеченные особенности учитываются далее при
изложении теории работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей способности ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся
к
более
сложному
случаю
нахлесточного соединения, характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В случае
стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных фрикционных соединений. На второй и
третьей стадиях работы несущая способность соединения поменяется вследствие изменения натяжения болта. В
свою
очередь
натяжение
болта
определяется
его
деформацией
(на второй стадии деформирования

84.

нахлесточных соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их взаимном смещении. При
этом для теоретического описания диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией износа [5,
14, 23], согласно которой скорость износа V пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
V K N,
(3.1)
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде:
N N0 a N1 N2
(3.2)
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF , где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
l
N1 k f ( s ) - увеличение натяжения болта вследствие его деформации;
N2 ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V можно представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
(3.4)

85.

1
k N0 a 1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
s
0
k N0 a 1 e kas k k f ( z ) ( z ) ekazdz N0 a 1 .
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и
обращаются в 0 функции f ( z ) и ( z ) , входящие в (3.5). С учетом сказанного использование интеграла. (3.5)
позволяет получить следующую формулу для определения величины износа :
1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение натяжения N при этом составит:
N 1 e kas k N0 ,
(3.7)
а несущая способность соединений определяется по формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)
Как видно из полученной формулы относительная несущая способность
соединения
КТ
=Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами
-
коэффициентом износа k и жесткостью болта на растяжение а. Эти
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
параметры могут быть заданы с достаточной точностью и необходимые для
этого данные имеются в справочной литературе.

86.

На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24 мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1
при различных значениях толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для наглядности
несущая способность соединения Т отнесена к своему начальному значению T0, т.е. графические зависимости
представлены в безразмерной форме. Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета падает влияние износа
листов на несущую способность соединений. В целом падение несущей способности соединений весьма
существенно и при реальных величинах подвижки s 2 3см составляет для стыковых соединений 80-94%.
Весьма существенно на характер падений несущей способности соединения сказывается коэффициент износа k.
На рис.3.3 приведены зависимости несущей способности соединения от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей
способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения должно
приводить к существенному росту взаимных смещений соединяемых деталей и
это обстоятельство должно учитываться в инженерных расчетах. Вместе с тем
рассматриваемый
эффект
будет
приводить
к
снижению
нагрузки,
передаваемой соединением. Это позволяет при использовании ФПС в качестве
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
сейсмоизолирующего элемента конструкции рассчитывать усилия в ней,
моделируя ФПС демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит
от удлинения болта вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси аппроксимацию в
виде:
u( x ) s sin
x
2l
,
(3.9)

87.

где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки (рис. 3.3), то длина искривленной оси
стержня составит:
1
L
2
1
1
2
1
2
2
du
1 dx
dx
1
s 2 2
1
2
cos
8l 2 1
2
1
s 2 2
x
1 s
cos dx 1
cos
dx
2
4l
2l
2l
8
l
1
2
2
2
2 x
s 2 2
dx 1
.
2l
8l
2
Удлинение болта при этом определится по формуле:
l L l
s 2 2
.
8l
(3.10)
Учитывая, что приближенность представления (3.9) компенсируется коэффициентом k, который может быть
определен из экспериментальных данных, получим следующее представление для f(s):
f(s) s
2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела болта будет иметь место лишь до момента
срыва его головки, т.е. при s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией Хевисайда :
s2
f ( s ) ( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при котором напряжения в стержне достигнут
предела текучести, т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
s
(3.12)
Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида:

88.

( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к следующим зависимостям износа листов
пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as ,
a
al
k1a
k1a 2
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) ek1a( S пл s )
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
(3.16)
Несущая способность соединения определяется при этом выражением:
(3.17)
T T0 fv a .
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от скорости подвижки v. Ниже мы используем
наиболее распространенную зависимость коэффициента трения от скорости, записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная зависимость содержит 9 неопределенных параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны определяться из данных эксперимента.
В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два коэффициента износа - на втором участке
диаграммы
деформирования
износ
определяется
трением
между
листами
пакета
и
характеризуется

89.

коэффициентом износа k1, на третьем участке износ определяется трением между шайбой болта и наружным
листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На рис. 3.4 приведен пример теоретической диаграммы деформирования при реальных значениях
параметров k1 = 0.00001; k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как видно из
рисунка, теоретическая диаграмма деформирования соответствует описанным выше экспериментальным
диаграммам.
Рис. 3.4 Теоретическая диаграмма деформирования ФПС

90.

4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм

91.

ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы фактические данные о
параметрах исследуемых соединений. Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно трудоемки,
однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены записи Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые
размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее распространенными.
Однако при этом в соединении необходимо размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД. Высокопрочные болты были
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм

92.

изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные
поверхности
пластин
были
обработаны
протекторной
цинкосодержащей
грунтовкой
ВЖС-41
после
дробеструйной очистки. Болты были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и
при сборке соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными зависимостями
ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на универсальном динамическом стенде УДС-100
экспериментальной базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС обеспечивалась путем
удара движущейся массы М через резиновую прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой.
Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались таким образом, чтобы при неподвижной
рабочей тележке получился импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное значение,
длительностью около 150 мс. Амплитудное значение импульса силы подбиралось из условия некоторого
превышения несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации полного смещения по
овальному отверстию.
Во время испытаний на стенде и пресс-пульсаторах контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для испытаний на стенде).
После каждого нагружения проводился замер напряжения высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес представляют для нас зависимости
продольной силы, передаваемой на соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти
зависимости могут быть получены теоретически по формулам, приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2
- 4.3 приведено графическое

93.

Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы
представление
полученных
диаграмм
деформирования ФПС
для болтовдеформирования
22 мм и 24 мм. ФПС. Из рисунков видно, что характер зависимостей Т(s)
соответствует в целом принятым гипотезам и результатам теоретических построений предыдущего раздела. В
частности, четко проявляются три участка деформирования соединения: до проскальзывания элементов
соединения, после проскальзывания листов пакета и после проскальзывания шайбы относительно наружного
листа пакета. Вместе с тем, необходимо отметить существенный разброс полученных диаграмм. Это связано, повидимому, с тем, что в проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый способ обработки
листов пакета. Несмотря на наличие существенного разброса, полученные диаграммы оказались пригодными
для дальнейшей обработки.
В
результате
предварительной
обработки
экспериментальных
данных
построены
диаграммы
деформирования нахлесточных ФПС. В соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками эти
диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0 — коэффициент, определяющий влияние скорости на коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;

94.

k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы болта относительно листа пакета;
к
—
коэффициент,
характеризующий
увеличение
натяжения
болта
вследствие
геометрической
нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта вследствие его пластической работы.
Обработка экспериментальных данных заключалась в определении этих 9 параметров. При этом параметры
варьировались на сетке их возможных значений. Для каждой девятки значений параметров по методу
наименьших квадратов вычислялась величина невязки между расчетной и экспериментальной диаграммами
деформирования, причем невязка суммировалась по точкам цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24 мм последние варьировались в
следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;

95.

На рис. 4.4 и 4.5 приведены характерные
диаграммы деформирования ФПС, полученные
экспериментально
теоретические
и
соответствующие
диаграммы.
им
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то,
что подбором параметров ФПС удается добиться
хорошего совпадения натурных и расчетных
диаграмм деформирования ФПС. Расхождение
диаграмм на конечном их участке обусловлено
Рис. 4.5
Рис.4.4
резким
падением скорости подвижки перед остановкой, не учитываемым в рамках предложенной теории
расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования.
Результаты определения параметров соединения для каждой из подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные
в
таблице
4.1
результаты
вычислений
параметров
соединения
были
статистически
обработаны и получены математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для каждого из

96.

параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как видно из приведенной таблицы, значения параметров
характеризуются
значительным
разбросом.
Этот
факт
затрудняет
рассмотренной обработкой поверхности (обжиг листов пакета).
применение
одноболтовых
ФПС
с
Вместе с тем, переход от одноболтовых к
многоболтовым соединениям должен снижать разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
6
1
k2 10 , кН21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
-1
q, мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета

97.

многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования одноболтовых ФПС позволяют перейти к
анализу многоболтовых соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в исследованиях
фрикционных болтовых соединений предположение о том, что болты в соединении работают независимо. В
этом случае математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT (или среднеквадратическое
отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
DT
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
( T T ) p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
(5.1)
2
2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k T
(5.2)
T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T от подвижки s и параметров соединения
i; в нашем случае в качестве параметров выступают коэффициент износа k, смещение при срыве соединения
S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по имеющимся данным нам известны лишь
среднее значение i и их стандарт (дисперсия).
Для
дальнейших
исследований
приняты
два
возможных
закона
распределения
параметров
ФПС:
равномерное в некотором возможном диапазоне изменения параметров min i max и нормальное. Если учесть,

98.

что в предыдущих исследованиях получены величины математических ожиданий i и стандарта i , то
соответствующие функции плотности распределения записываются в виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
a
i i
2 i 2
Результаты
2
(5.5)
.
расчетного
определения
зависимостей
T(s)
и
(s)
при
двух
законах
распределения
сопоставляются между собой, а также с данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых ФПС.
5.2. Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
Для вычисления несущей способности соединения сначала рассматривается более простое соединение
встык. Такое соединение характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей способностью Т0 и
коэффициентом износа k. При этом несущая способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п
болтов составит:

99.

k T 3
dk
dT
kas
T
e
2
3
2
3
k
T
3
k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
При нормальном законе распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п
болтов определится следующим образом:
T n
kas
Te
1
T 2
e
( T T ) 2
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
1
1
2 k 2
2 T 2
kas
n
Te
dT
e
e
dk
.
T 2
k 2
Если учесть, что для любой случайной величины x с математическим ожиданием x функцией распределения
р(х} выполняется соотношение:
x x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей способности соединения Т равна
математическому ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
T nT0
1
kas
e
k 2
( k k )2
2 k 2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный квадрат, получим:

100.

T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
2 k2
e
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом множителя
1
k 2
представляет не что иное, как
функцию плотности нормального распределения с математическим ожиданием k as k2 и среднеквадратичным
отклонением k . По этой причине интеграл в полученном выражении тождественно равен 1 и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии составляют:
для равномерного закона распределения
2
2
D nT0 e 2 ask 1 T F ( 2 x ) F ( x )2 ,
2
T0
где F ( x ) shx ; x sa k
x
(5.9)
3
для нормального закона распределения
2
2
2 1
D n T0 T2 1 ( A1 ) e A1 T0 e A 1 ( A ) ,
2
где A1 2 as( k2 as k ).
(5.10)

101.

Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с аналогичными зависимостями, выведенными
выше для одноболтовых соединений.
Рассмотрим, прежде всего, характер изменения несущей способности ФПС по мере увеличения подвижки s и
коэффициента износа k для случая использования равномерного закона распределения в соответствии с
формулой (5.4). Для этого введем по аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
.
(5.11)
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому соединению
1
T
nT0 e
kas
sh( x )
.
x
(5.12)
Наконец для относительной величины среднеквадратичного отклонения
с с использованием формулы
(5.9) нетрудно получить
1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
1
2 e
2
2
k2 s 2
2
kas
1 ( A ) ,
2
T2
1
1 A
A
1 2 1 ( A1 ) e 1 e 1 ( A ) ,
n
2
T0
(5.14)
(5.15)
(5.16)

102.

где
k2 s 2
A
2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины подвижки s. Кривые построены при тех же
значениях переменных, что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для одноболтового
соединения.
Как
видно
из
рисунков,
i ( k , s ) аналогичны
зависимости
зависимостям,
полученным
для
одноболтовых соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно благоприятно сказываться на
работе соединения и конструкции в целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода i ( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей
способности многоболтового соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.:
T T1
(5.17)
Согласно (5.12) lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении математического ожидания коэффициента износа k или смещения
s. Более того, при выполнении условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s, что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1
1
lim 1 x lim
e 2 .
x
x
x
2

103.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм

104.

Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;

105.

1
а)
S, мм

106.

Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС от величины подвижки в соединении при различной толщине
пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
A2
1
1 2 1
0.
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
A
2
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс значений несущей способности ФПС для случая
обработки поверхностей соединяемых листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС
вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного
отклонения 1 последнее убывает пропорционально корню из числа болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относительной величины среднеквадратичного
отклонения 1 от безразмерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и T0 приняты в соответствии с

107.

данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
5.3. Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений достаточно громоздко из-за большого количества случайных
параметров, определяющих работу соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь максимальную силу трения Тmax,
смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция :
1 при 0 S S 0
0 при S S 0
S , S 0
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
(5.20)

108.

T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется следующим интегралом:
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I1 I 2
T n
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в
виде суммы трех интегралов:
s
I 1 T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
p( x )dx 1
и
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
xp( x )dx x ,

109.

s
I1,2
Tmax S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
( s , S0 )
T max
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
s
I1,3
T0 S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
S0
1( s )
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а функция записывается в виде:
( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
S0
dS0 .
(5.29)

110.

Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть представлены аналитически:
1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое представление для интеграла (5.23) весьма сложно. Для большинства видов распределений
его целесообразно табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2 представляются в
замкнутой форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
s
s
2
3
s
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
(5.32)
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
(5.33)
при S S 0 s 3 ,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei - интегральная показательная функция.
Полученные формулы подтверждены результатами экспериментальных исследований многоболтовых
соединений и рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких конструкций с ФПС.

111.

6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
болта
16
201
157
12
15
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78

112.

ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных
поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1.Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей стальных
деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ
22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры
в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная Высота Высот Разме Диамет
льный
диаметр
болта
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66

113.

30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в соответствии с данными
табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10
16 18 20 22
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50
65
38 42 46 50
70
38 42 46 50
75
38 42 46 50
80
38 42 46 50
85
38 42 46 50
90
38 42 46 50
95
38 42 46 50
100
38 42 46 50
105
38 42 46 50
110
38 42 46 50
115
38 42 46 50
120
38 42 46 50
125
38 42 46 50
130
38 42 46 50
140
38 42 46 50
150
38 42 46 50
160,
170,
при номинальном диаметре
24 27 30 36 42 48
*
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
54
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
60
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
66
78
78
78
78
78
78
78
78
78
78
78
90
90
90
90
90
90
90
90
102
102
102
102
102
102
102

114.

190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
240,260,280,
220болты с резьбой по всей длине стержня.
Примечание: знаком * отмечены
300
Для консервации контактных поверхностей стальных деталей следует применять фрикционный грунт
ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного напыления
антифрикционного покрытия следует применять в качестве материала подложки интерметаллид
ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ10-8 по ГОСТ, для
рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность свободной постановки болтов,
закручивания гаек и плотного стягивания пакета болтами во всех местах их постановки с применением
динамометрических ключей и гайковертов.
Номинальные диаметры круглых и ширина овальных отверстий в элементах для пропуска
высокопрочных болтов принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Группа
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
определяющи
Длины овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов назначают по
х геометрию
результатам вычисления максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для каждого ФПС

115.

по результатам предварительных расчетов при обеспечении несоприкосновения болтов о края овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС устанавливают с учетом назначения ФПС
и направления смещений соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия может быть размещено более одного
болта.
Все контактные поверхности деталей ФПС, являющиеся внутренними для ФПС, должны быть
обработаны грунтовкой ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей деталей ФПС, которые являются
внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины соединяемых пакета соединяемых
деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов конструкции, включающей ФПС, должна
быть не менее чем на 25% больше несущей способности ФПС на фрикционно-неподвижной стадии
работы ФПС.
Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными поверхностями полок или при наличии
непараллельности
наружных
плоскостей
ФПС
должны
предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
применяться
клиновидные
шайбы,

116.

Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение ФПС с основными элементами
сооружения, должны допускать возможность ведения последовательного не нарушающего связности
сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС должны быть подготовлены посредством
либо пескоструйной очистки в соответствии с указаниями ВСН 163-76, либо дробеструйной очистки в
соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть удалены заусенцы, а также другие
дефекты, препятствующие плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под навесом, или на открытой площадке при
отсутствии атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и других загрязнений.
Очищенные контактные поверхности должны соответствовать первой степени удаления окислов и
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Оценка шероховатости контактных поверхностей производится визуально сравнением с эталоном
или другими апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним осмотром поверхности при помощи лупы с
увеличением не менее 6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на очищенной
поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим образом: на очищенную поверхность
наносят 2-3 капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности прижимают

117.

кусок чистой фильтровальной бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой кусок
фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до полного испарения
бензина. При дневном освещении сравнивают внешний вид обоих кусков фильтровальной бумаги.
Оценку
степени
обезжиривания
определяют
по
наличию
или
отсутствию
масляного
пятна
на
фильтровальной бумаге.
Длительность перерыва между пескоструйной очисткой поверхности и ее консервацией не должна
превышать 3 часов. Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед нанесением
консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны быть удалены жидким калиевым стеклом или
повторной очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в журнал.
6.4. Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83 -02-87. Требования
к загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная
грунтовка
ВЖС
83-02-87
представляет
собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал, состоящий из алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в количестве 66,7%
по весу, и связующего в виде жидкого калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3% по
весу.
Каждая партия материалов должна быть проверена по документации на соответствие ТУ. Применять
материалы, поступившие без документации завода-изготовителя, запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку ингредиентов следует довести жидкое
калиевое стекло до необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для
приготовления
грунтовки
ВЖС
83-02-87
пигментная
часть
и
связующее
тщательно
перемешиваются и доводятся до рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ-4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ
17537-72.

118.

Перед и во время нанесения следует перемешивать приготовленную грунтовку до полного поднятия
осадка.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 сохраняет малярные свойства (жизнеспособность) в течение 48 часов.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в помещении. При отсутствии атмосферных
осадков нанесение грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не
ниже +5°С.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 может наноситься методами пневматического распыления, окраски кистью,
окраски терками. Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно перпендикулярным направлениям с
промежуточной сушкой между слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем, добиваясь окончательной толщины
нанесенного покрытия 90-110 мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при температуре
воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание попадания атмосферных осадков и других
загрязнений на невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и другие дефекты не допускаются.
Высохшая грунтовка должна иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с металлом и не
должна давать отлипа.
Контроль толщины покрытия осуществляется магнитным толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ 15140-69 на контрольных образцах,
окрашенных по принятой технологии одновременно с элементами и деталями конструкций.

119.

Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в Журнал контроля качества
подготовки контактных поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
правила
при
окрасочных
работах
с
применением
ручных
распылителей"
(Министерство здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию
по
санитарному
содержанию
помещений
и
оборудования
производственных
предприятий" (Министерство здравоохранения СССР, 1967 г.).
При пневматическом методе распыления, во избежание увеличения туманообразования и расхода
лакокрасочного материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску следует производить в
респираторе и защитных очках. Во время окрашивания в закрытых помещениях маляр должен
располагаться
таким
образом,
чтобы
струя
лакокрасочного
материала
имела
направление
преимущественно в сторону воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на открытых
площадках
маляр
должен
расположить
окрашиваемые
изделия
так,
чтобы
ветер
не
относил
распыляемый материал в его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть оборудованы редукторами давления и
манометрами. Перед началом работы маляр должен проверить герметичность шлангов, исправность
окрасочной аппаратуры и инструмента, а также надежность присоединения воздушных шлангов к
краскораспределителю и воздушной сети. Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены
необходимо тщательно очищать и промывать от остатков грунтовки.

120.

На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и связующим должна быть наклейка
или бирка с точным названием и обозначением этих материалов. Тара должна быть исправной с плотно
закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно соблюдать осторожность и не
допускать ее попадания на слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются к работе только после
ознакомления с настоящими рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по технике
безопасности. На участке консервации и в краскозаготовительном помещении не разрешается работать
без спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы. При попадании составных частей
грунтовки или самой грунтовки на слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо обильно
промыть загрязненные места.

121.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервированных
грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные элементы и детали нужно так, чтобы
исключить возможность механического повреждения и загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых защитное покрытие контактных
поверхностей полностью высохло. Высохшее защитное покрытие контактных поверхностей не должно
иметь загрязнений, масляных пятен и механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные поверхности должны быть обезжирены.
Обезжиривание контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87, можно производить
водным раствором жидкого калиевого стекла с последующей промывкой водой и просушиванием. Места
механических повреждений после обезжиривания должны быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные поверхности
шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в дробеструйной камере каленой
дробью крупностью не более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного
напыления наносится подложка из интерметаллида ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из
интерметаллида ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий слой оловянистой
бронзы БРОФ10-8. На несущий слой оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой
ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.

122.

6.6. Сборка ФПС
Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным покрытием одной из поверхностей,
при постановке болтов следует располагать шайбы обработанными поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей ФПС. Рекомендуется использование
неочищенных внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой, другую под гайкой). Болты и гайки
должны быть очищены от консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты керосином и
высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания гайки от руки на всю длину резьбы.
Перед навинчиванием гайки ее резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное положение;
устанавливают болты и осуществляют их натяжение гайковертами на 90% от проектного усилия.
При сборке многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с болта находящегося в центре
тяжести поля установки болтов, и продолжать установку от центра к границам поля установки болтов;
после проверки плотности стягивания ФПС производят герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения динамометрическим ключом.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Х.Н. Мажиеву
[email protected]

162.

(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495)
645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
04.07.2022 s 13466-ОГ/08 На Ns Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации на рассмотрении находится Ваше обращение от 10 июня 2022 г. № П116755, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-116755
(зарегистрировано в Минстрое России 10 июня 2022 г. № 13169-ОГ), с предложениями по проектированию и
строительству сборно-разборных железнодорожных мостов.
А.Ю. Степанов
Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб. 61061
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России, а также необходимостью дополнительной
проработки вопросов, содержащихся в обращении, Минстрой России в целях обеспечения объективного и всестороннего
рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2 части 1 статьи 10 Федерального закона от 2 мая 2006 г. №
59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан Российской Федерации» на основании части 2 статьи 12
указанного Федерального закона уведомляет о продлении срока рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного документоборота Минстроя
России СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП Владелец: Степанов Александр Юрьевич
от Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408 Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniya-bystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-izstalnyh-konstrukcij.htm

163.

Спец воен вест. «Единый Профсоюз Оппозиционеров" № 2 25. 05.2023
Сборник тезисов докладов аннотация для Всероссийского съезда фундаментальных проблем теоретической и прикладной механике в Политехническом Университете Организация "Сейсмофонд"
ОГРН: 1022000000824 ИНН" 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 т (911) 175-84-65, (921) 962-67-78 [email protected] тел [email protected] [email protected]

164.

Тезисы доклада на XIII всероссийском съезда по фундаментальным проблемам теоретической прикладной механике 21 - 25 августа 2023 в Политехническом Университете Докладчик
Президент "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н т/ф (812) 694-78-10 (911) 175-84-65, ( 921) 962-67-78 6947810"ьфшдюкг [email protected]
[email protected]
Особенности прямого расчета из сверхпрочных и сверхлегких упругопластических
полимерных материалов неразрезных стальных ферм-балок (GFRP -МЕТАЛЛ) с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари, В.В.Галишниква)
железнодорожного армейского моста без крановой сборки , на взрывные воздействия при
чрезвычайных и критических ситуациях в среде SCAD 21

165.

166.

.

167.

.

168.

Заключение экспертиза военная на проектирование и изготовление
надвижных сборно-разборных железнодорожных мостов

169.

УТВЕРЖДАЮ Начальник ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России С.А
Лагунов
ЗАКЛЮЧЕНИЕ на материалы по обращению гражданина РФ Мажиева Х.Н. от К) июня 2022 г. № 11116755,направленные в Аппарат Правительства Российской Федерации (для проработки и учета в проведении научных
исследований }
Гражданином РФ Мажиевым Хасаном Нажоевичем (далее - автор) представлено на рассмотрение 340 страниц
неструктурированного материала, включающего текст, фотографии, чертежи и рисунки, а также ссылки на
информационные ресурсы в сети Интернет по вопросу применения и усовершенствования сборно-разборных
пролетных строений многократного применения «Тайпан» для автодорожных мостов (далее- СРП «Тайпан»).
СРП «Тайпан» является глубокой переработкой систем модульных мостов Bailey bridge, разработанной в
Великобритании во время Второй мировой войны для форсирования водных преград, адаптированный под российские
расчетные нормы и габариты (СП 35.13330.2011, класс автомобильной нагрузки А2-А14 и Н2-И14, габарит проезда Г4,5; Г-6,5 и Г-8), а также отечественные материалы (стали марки 345-09Г2С-15, 10ХСНД, 40ХН2МА и Ст.З).
Разработка СРП «Тайпан» проводилась специалистами ООО «АвтоМоетПроект» и ФГБОУ ВО «Сибирский
государственный университет путей сообщения» (СГУПС).
Первый опыт применения пролетов Bailey bridge в Российской Федерации был осуществлен в 1997 году. Через
Шкиперский канал в г. Санкт- Петербург был установлен пролет фирмы Mabey длиной 22,5 м, предназначенный для
пропуска автомобильного транспорта грузоподъемностью до 8 тонн по одной полосе и имеющий один тротуарный
проход.
В 2G16 году в Воронежской области при ремонте действующего автомобильного моста, расположенного на
трассе М-4 «Дон» ч/р Левая Богучарка на км 749+150 (обратное направление), был смонтирован
временный автомобильный мост с применением СРП «Тайпан» для одностороннего пропуска автомобилей, гш
неразре^ снеме " п 1 + W 11 + ' 1.31 М, полной длиной 74,53 м, с габаритом проезда 1 -4,5 и оасчетными нагрузками ЛИ
и НИ. В качестве опор были использованы Гет—ские поперечины на винтовых сваях. Тип дорожного покрытия сплошной деревянный накат, уложенный на металлические "Р™

170.

В настоящее время СРП «Тайпан» эксплуатируются на 18-и мостах пределах круглогодичного временного
технологического проезда
магистрального газопровода «Сила Сибири» в ПАО «Газпром».
СРП «Тайпан» представляет собой пролетное строение с ездой
посредине, открытого типа. Главной несушей конструкцией является плоская ферма с параллельными поясами и
ромбической р.шеткои Плоская ферма поделена на панели ДЛИНОЙ 3,14 м. высотой 2,0 м, массой О «2 т Объединение
панелей в плоскую ферму производится при помощи штырей, которые вставляются в проушины в уровне нижнего и
верхнего поясов С одной стороны штырь имеет уишрение, с другой стороны - шплинт. Подобная конструкция штыря
препятствует « движению вдоль ^иоеи, что предотвращает его выскальзывание из соединения. Штыри допускают
поворот соединяемых элементов друг относительно друга в вертикально,, плоскости и работают на срез. Элементы
панелей изготавливаются из прокатных профилей одинакового квадратного поперечного сечения.
11лоские фермы объединяют „пространственную конструкцию путем их прикрепления к поперечным балкам,
расположенным чуть выше уровня нижнего пояса. Длина поперечной балки зависит от габарита проезжей части и
может составлять до 11,73 м (при габарите Г-8), массой до 0,98 Поперечные балки представляют собой двутавры,
стенки которых дополнительно усилены вертикальными ребрами устанавливаемыми по результатам расчета
местной устойчивости ™
Тротуарные консоли имеют ширину прохода 0,75 м и крепятся поперечным балкам при помощи болтов. На
тротуарные консоли
устанавливаются металлические перила высотой 1,1 м.
В качестве проезжей части предусмотрено несколько конструктивных решений: ортотропные плиты со сплошным
металлическим покрытием; ячеистые резинокордовые плиты; металлические прогоны со сплошным
деревянным накатом; деревокомпозитныеплиты. ??'
Основным преимуществом СРП «Тайпан» является унификация элементов главных ферм для всех типов длин
пролетных строении и простота
их м0™*ав№ш недостаткоы Срп «Тайпан» яв;1яется большое количество плоских панелей в составе главных ферм при
перекрытии значительных длин
пролетных строений или при обеспечений пропуска тяжелых нагрузок,, а следовательно - увеличение массы пролетного
строения. Справочно: на трассе М-4 «Дон» ч/р Левая Богучарка на км 749 * 150 было смонтировано пролетное
строение по неразрезной схеме 21,31 + ЗОЛ + 21,31 м, полной длиной 74.53 м. с габаритом проезда Г-4,5 и расчетными
нагрузками АН и HI 1. состоящие из 4-х плоских панелей. по 2 панели на правую и левую фермы. Сравнение длин
пролетных строений и их общих масс металлоконструкций СРП «Тайпан» и пролетных строений, применяемых в
Железнодорожных войсках для краткосрочного и временного восстановления мостов, дано в таблице 1.

171.

Таблица 1 - Длины пролетных строений я их общие массы
Наименование пролетного строения
Длина пролетного строения, м. .
Общая масса металл о ко н стру кци й пролетного строения, т.
СРП «Тайпан» (габарит Г-4.5; нагрузка ЛИ и И i 1)
15,0
20,90
21,0 '
37,91
27,0
48,10
33,0
74,50
Сборно-разборные пролетные строения |с непосредственным прикреплением рельсов к верхним поясам главных балок
(СРП-18НС, СРП-23НС, СРП~33,6НС, нагрузка «В»)
18,0
22.26
23,0
29.29
33,6
48,62
* ГУ:
!
1
Металлическая эстакада РЭМ-500 (нагрузка ФД + 7,2 тс/м пути)
12,51

172.

10,74
Мост-эстакада И.МЖ-500
Гна]~рузка «ВТ») .... ...
12.51
17,46
Из таблицы 1 видно, что пролетные строения, применяемые в
Железнодорожных войсках для краткосрочного и временного восстановления искусственных сооружений, имеют
сопоставимую длину пролетов в сравнении с СРП «Тайпан». однако общая масса металлоконструкций таких пролетов
существенно ниже, чем у СРП «Тайпан».
„иий СРП <<Т— ? пР^агается рае
нагрузки по пролетному "Р"q добавления шпреальных
вариант усиления Г^^Го.Гдобные способы усиления очень затяжек из арматурной ^^о—Гусиливающих элементов, что
налагает требовательны к качеству .^шюп^У персонала, выполняющего
дополнительные ^IL^SZS^ <*П «Тайпан», как
пролетов,
допуска более а добавить fWgg
пролетного строения дополнительные плоски, панели в фермЧТО похожий способ соединения панелей „,™етс* пои стыковке секций пролетных
СРП,Тайпа„,вплоскиеф^мьп«^^ Однако, в отличие от строений наплавного НЖМпролетных с,поении
соединения панелей CI П а?Т повор0та соединяемых
железнодорожной части НЖМ--0-0 и Д У ^ элементов лтт относительно друга в вертикал
m монтажа и унификации элем
отличающихся простотой
^почетных строений. При разработке и главных ферм для всех типов ^^^^гПро.^ и ФГБОУ ВО
конструировании СРП ^^^^looLu^ mmm
«Сибирский государственныйУНИврси^ЩГ , что позволяет
рассчитано более 5 тыс. схем для обеспечения
проектировать
целесообразным не заниматься
Я ДОНОЛ1Ш
Необходимо отметить

173.

Помимо способов усиления СРП «Тайпан» автор предлагает применить в конструкции пролетного строения
«антисейсмический сдвиговой фрикционное демпфирующий компенсатор и фрикци-болт» (орфография
автора сохранена).
Суть предлагаемого решения заключается в том, чтобы заменить штырь,
объединяющий панели в плоскую ферму, на специальное соединение. Указанное соединение представляет собой болт с
пазом вдоль стержня, в который забивается медный обожженный клин. Помимо этого, в соединении используются
бронзовые втулки (гильзы) и свинцовые шайбы.
Подобное соединение панелей в плоскую ферму содержит в сеое мягкие и цветные металлы. Кроме того, данное
соединение возможно собрать только один раз, без последующей разборки, что существенно ограничивает сферу
применения СРП «Тайпан».
Материалы, представленные гражданином РФ Мажиевым Хасаном Нажоевичем, не применимы для нужд
Железнодорожных войск и относятся, в большей степени, для краткосрочного и временного восстановления
автомобильных мостов.
Отдельные конструктивные особенности пролетных строении, а
именно:
- конструкции пролетных строений;
- способы и узлы соединения главных ферм;
- варианты мостового полотна для проезда гусеничной и автомобильной техники
могут быть использованы в дальнейшем при разработке новых железнодорожных пролетных строений для
краткосрочного и временного восстановления искусственных сооружении.
Начальник 2 отдела научно-исследовательского ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России
полковник
М.П.Орехов
(/ /7
/А. I.
М.С.Калинин
Начальник 32 лаборатории научно- исследовательской ФГБУ «НИМТД ЖДВ» Минобороны России майор
Младший научный сотрудник 12 лаборатории научно-исследовательской
М.Ю.Умалѐнов
у/

174.

ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России
МАЖИЕВУ Х.Н. МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
г. Москва, 105066 2011 г. На №
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 9 августа 2022 года зарегистрированное за № П-144269054813 в Главном управлении
начальника Железнодорожных войск рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 и от 4 августа 2022 г. № 160/24/5004 была представлена позиция
Минобороны России по результатам анализа и проработки представленных Вами материалов (прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов к предлагаемым научным разработкам в
интересах обороноспособности страны, полагается целесообразным провести совещание на базе федерального
государственного бюджетного учреждения «Научно-исследовательский испытательный центр» Министерства
обороны Российской Федерации (г. Москва, ул. Енисейская, 7) или наладить более тесное взаимодействие.
В представленных материалах оценить в полном объеме возможности изобретения «Армейский сборно-разборный
надвижной быстро собираемый и быстро возводимый железнодорожный мост» и подготовить по ним заключение не
представляется возможным. Заключение по ранее представленным Вами материалам прилагается.
С уважением, О.Косенков
начальник Главного управления Железнодорожных войск
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства
Российской Федерации
Обращение Мажиева Х.Н. от 10 июня 2022 г. № П-116755 (с приложенными материалами) в Минобороны России
внимательно проработано.
127994, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, 10/1
В настоящее время на снабжении Вооруженных Сил Российской Федерации состоят образцы военных автодорожных
и железнодорожных мостов, отвечающие современным требованиям и эффективно используемые при решении задач
транспортного обеспечения.
О.Косенков

175.

Представленная в обращении Мажиева Х.Н. информация будет учтена при проведении дальнейших научных
исследований в области обороны и военного мостостроения. Начальник Главного управления
Железнодорожных войск Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-07-40
> августа .22 & 160/24/&2&S
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 25 июля 2022 года зарегистрированное за № П-144263 в Минобороны России рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 была представлена позиция Минобороны России по результатам анализа
и проработки представленных Вами материалов (прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов к предлагаемым научным разработкам в
интересах обороноспособности страны, полагается целесообразным провести совещание на базе федерального
государственного бюджетного учреждения «Научно-исследовательский испытательный центр» Министерства
обороны Российской Федерации (г. Москва, ул. Елисейская, 7) или наладить более тесное взаимодействие.
Прошу Вас проинформировать о своих намерениях.
С уважением, О.Косенков начальник Главного управления Железнодорожных войск Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-69307-40

176.

177.

178.

179.

180.

181.

Особенности прямого расчета из сверхпрочных и сверхлегких упругопластических
полимерных материалов неразрезных стальных ферм-балок (GFRP -МЕТАЛЛ) с большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость ( А.Хейдари,
В.В.Галишниква) железнодорожного армейского моста без крановой сборки , на взрывные
воздействия при чрезвычайных и критических ситуациях в среде SCAD 21 Президент
общественной организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780 ОГРН
1022000000824 Х.Н.Мажиев [email protected] (921) 962-67-78 , редактора газеты «Армия
Защитников Отечества» инж –механик Е.И.Коваленко [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]

182.

183.

184.

Все просто и быстро собирается. Для морпехов г Севастополя и Республики Крым и
Чеченской Республик. Информационное агентство "Русская Народная Дружина", просит
помочь копейкой Карта СБ 2202 2056 3053 9333 Сч. получ .№ 40817810555031236845 тел
(911) 175-84-65, ( 921) 962-67-78, ( 981) 886-57-42 [email protected]
Упругопластическая стальная ферма моста пролетом: 6, 9, 12, 18, 24 и 30 метров c большими
перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость , для автомобильного
моста, шириной 3 метра, грузоподъемностью 50 тонн , сконструированного со встроенным
бетонным настилом по изобретениям : «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция",
стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборноразборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный
универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор
для гашения колебаний пролетного строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 ) , на
болтовых соединениях, с демпфирующей способностью при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании при динамических нагрузках, между

185.

диагональными натяжными элементами, верхнего и нижнего пояса фермы, из пластинчатых
балок, с применением гнутосварных прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.314 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с использованием изобретений №№ 2155259 ,
2188287, 2136822, 2208103, 2208103, 2188915, 2136822, 2172372, 2228415, 2155259, 1143895,
1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 154506 Нет надежд и перспектив применение
в коммерческой , торговой компании "РФ-Россия" пластинчато-балочной системы , фермыбалки для армейских мостов , переправ: со встроенным бетонным настилом , для критических
и чрезвычайных ситуаций в РФ имени Максима Юрьевича Фомина с учетом
приспособляемостью и большими перемещениями Наш паровоз летит под откос , в коммуне
не будет остановки .
Заключение : На основании прямого упругопластического расчета стальных ферм-балок с
большими перемещениями на предельное равновесие и приспособляемость (А.Хейдари,
В.В.Галишникова) н анализа результатов расчета проф дтн ПГУПС А.М.Уздина, можно
сделать следующие выводы. 1. Очевидным преимуществом квазистатического расчета
пластинчатых балок с пластинчато -балочной системой с упруго пластинчатыми сдвиговыми
компенсаторами , является его относительная простота и высокая скорость выполнения, что
полезно на ранних этапах вариантного проектирования с целью выбора наиболее удачного

186.

технического решения. 2. Допущения и абстракции, принимаемые при квазистатическом
расчете, рекомендованном , приводят к значительному запасу прочности стальных ферм моста
и перерасходу материалов в строительных конструкциях. 3. Рассматривалась упругая стадия
работы противоснарядной защиты , не допускающая развития остаточных деформаций.
Модальный анализ, являющийся частным случаем динамического метода, не применим при
нелинейном динамическом анализе. 4. Избыточная нагрузка, действующее при
чрезвычайных и критических ситуациях на пролетное строение моста и изменяющееся по
координате и по времени, в SCAD следует задавать дискретными загружениями фермы-балки
моста. Каждому загружению соответствует свой график изменения значений и время
запаздывания. 5. SCAD позволяет учесть относительное демпфирование к коэффициентам
Релея, только для первой и второй собственных частот колебаний моста, что приводит к
завышению демпфирования и занижению отклика для частот возмущения выше второй
собственной. Данное обстоятельство может привести к ошибочным результатам при расчете
сложных механических систем при высокочастотных возмущениях (например, взрыв). 6.
Динамические расчеты пластинчато -балочной системы пролетного строения армейского
моста на взрывное воздействие, выполняемые в модуле «Прямое интегрирование уравнений
движения» SCAD, позволят снизить расход материалов и сметную стоимость строительства
моста. 7. Остается открытым вопрос внедрения рассмотренной инновационной методики в
практику проектирования и ее регламентирования в строительных нормах и приспособление
пролетного строения моста , пролетом 18, 24 м 30 метров , грузоподъемностью 40 тонн с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
, серия 1.460.3-14 "Ленпроекстальконструкция") для критических и чрезвычайных ситуация
для торговой коммерческо- рыночной компании "РФ-Россия" для системы несущих элементов
и элементов проезжей части , армейского сборно- разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста с быстросъемными упруго пластичными компенсаторами

187.

, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью
Предложение для Минстроя ЖКХ Минтрансу Минобороне разработка однопутного армейского
собираемого автомобильного моста а 24 часа Пролет 54 метра. Грузоподъемность 50 тонн . НИОКР
Расчет упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста c использованием систем демпфирования с
использованием тросовой демпфирующей петли - вставки для верхнего сжатого пояса фермыбалки и упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой для нижнего
растягивающего пояса фермы-балки со стальной шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда
забивается при сборке медный обожженный клин во время скоростной сборки сборно-разборного
моста с большими перемещениями и приспособляемости с учетом демпфирования упруго
пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы залитой расплавленным свинцом
или битумом для металлических ферм балок пролетного строения автомобильного и
железнодорожного моста c использованием систем демпфирования за счет пластического шарнира

188.

Диагональные раскосы фермы-балки , крепятся на болтовыми соединениями с пружинистой
тросовой гильзой, залитой расплавленным свинцом или битумом и устанавливается в овальные
отверстия -сдвиговые . Стальная ферма- балка сконструирована со встроенным бетонным настилом
При испытаниях была использована 3D -конечных элементов
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ
типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост»
№ 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076,
858604, 154506
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD
Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)

189.

Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем
полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году
Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально

190.

шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
Расчета упруго пластического шарнира для металлических ферм балок пролетного строения
автомобильного (железнодорожного) моста
c использованием систем демпфирования с
использованием упруго пластических шарниров из косых стыков с тросовой гильзой и стально
шпильки с пропиленным болгаркой пазов. куда забивается при сборке медный обожженный клин во
время скоростной сборки сборно-разборного моста с большими перемещениями и приспособляемости
с учетом демпфирования упруго пластического шарнира за счет тросовой демпфирующей гильзы
залитой расплавленным свинцом или битумом для металлических
ферм балок
пролетного
строения автомобильного и железнодорожного моста
c использованием систем демпфирования за
счет пластического шарнира
Динамические и статические задачи теории устойчивости упругих фрикционных систем фрикционоподвижных соединений и проблемы моделирования сейсмической нагрузки (энергии) в программном комплексе
SCAD

191.

Предложения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ по разработке типового альбома надвижного моста проф
Уздина ЛИИЖТ, который можно собрать за 24 часа пролетом 54 метра (60 метров) (
ширина проезжей части 3.0 метра), грузоподьемность армейского автомобильного моста 5
тонн ( для машины скорой помощи)
Для критических ситуаций Мост Предложения для Минстроя ЖХХ Минобороны Минтранса
согласно рачета в ПK SCAD 21.1.1.1 Подпрсссесор, "Сталь" СП 16.1330.2011 п 7.1.1. на
предельное равновесие и сдвиговую прочность , при критических ситуациях статическии
неопрледимых упругоплатических структрунных балок стальных ферм, скрепленными
сдвиговми болтовыми соедиениями, с овальными отверстиями и с ботовым креплением из
стальной шпильки (фрикци-болт) с втулкой демпфирующей- тросовой гильзой (скрепленная
свинцом или битумной мастиков) для больших пермещений балки-фермы, сбороно-разборного ,
быстро собираемого ( зв 24 часа) автомобильного, железнодорожного) моста, с
диагональными натяжными илемнтами, верхнего и нижнего пояса фермы, со встроенным
бетонным настилом, провелт 54 метра (60 метров) , грузоподьемность 5 тонн, из стальных
конструкций с применением замкнутых профилей прямоугольного сечения типа "Молодечно"
( серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроект стальконструкция" ), для ситсемы несущих элементов
проезжей части армейского сбороно-разбороно, проельного сьроения моста , с
быстросьемными упругоплатическими коменстаорами , со сдвиговойц фрикционнодемпфирующей жескостью в ПК SCAD 21.1.1.1 Постпроцессор "Сталь" СП 16.1330.2011, при
сдвиговая прочность при действии поперечных сил Q и проведение научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ с лабораторными испытаниям полноразмерного образца в начале ПК SCAD, затем
полевых условиях в испытательной лаборатории, СПб ГАСУ, ПГУПС, Политехническом Университете под руководство
проф дтн А.М.Уздина в 2023 году

192.

193.

194.

195.

196.

197.

198.

199.

200.

201.

202.

203.

204.

205.

206.

207.

208.

209.

210.

211.

212.

213.

214.

215.

216.

217.

218.

219.

Открыток обращение о помощи от информационного агентство «Крестьянское
информационное агентство» свидетельство регистрации П 4014 от 14 октября 1999
выданное Северо –Западным региональным управлением государственного комитет РФ по
печати (г.СПб) и перерегистрировано в управлении Роскомнадзора по Северо-Западному
федеральному округу Вх №20975/78-СМИ от 19 октября 2017 по адресу Галерная , дом 27 ,

220.

СПб, 190000 [email protected] , редакции газеты «Земля РОССИИ» ( свидетельство П
0931 от 16.05.94 свидетельство № П 0931 Северо –Западным региональным Управлением
государственного комитет РФ по печати ( г.СПб) и Координационного Комитета
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИИН 2014000780 ОГРН 1022000000824 (
Президент Мажиев Хасан Нажоевич )
Электронный адреса для ответа и материальной помощи для завершения проектных работ
прилагаются ниже :
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, (921) 962-67-78
СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет
получателя СБЕР № 40817810455030402987
Обращение заявление ко всем депутатам 7 созыва Санкт Петербурга от 22 августа 2022 о
помощи и содействии по ПРИМЕНЕНИю БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ
из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»
(серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью, для инженерных войск союзнической
армии и милиции ДНР и ЛНР для переправы через Днепр согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.314 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных»
№ 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052
от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №

221.

2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076
Авдееву Юрий Васильевичу Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"Комиссия по образованию, культуре и
науке
Председатель Комиссия по вопросам правопорядка и законности
Алескеров Андрей Энверович
Фракция СПРАВЕДЛИВАЯ РОССИЯ – ПАТРИОТЫ – ЗА ПРАВДУ
Заместитель руководителя
Бюджетно-финансовый комитет
Заместитель председателя
Постоянная комиссия по городскому хозяйству и созданию комфортной городской среды
Редакционная комиссия
Амосову Михаил Ивановичу
Фракция СПРАВЕДЛИВАЯ РОССИЯ – ПАТРИОТЫ – ЗА ПРАВДУ
Постоянная комиссия по городскому хозяйству и созданию комфортной городской среды
Астахова Наталия Владимировна
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по промышленности, экономике и предпринимательству
Заместитель председателя
Комитет по законодательству
Профильная комиссия по инвестициям

222.

Барышникову Михаил Ивановичу
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по организации публичной власти и административно-территориальному устройству
Бюджетно-финансовый комитет
Председатель
Редакционная комиссия
Беликову Всеволод Федоровичу
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по организации публичной власти и административно-территориальному устройству
Комитет по законодательству
Председатель Бельский Александр Николаевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Бондаренко Николай Леонидович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по вопросам правопорядка и законности
Комиссия по промышленности, экономике и предпринимательству
Бороденчик Вячеслав Иванович
Фракция КПРФ
Заместитель руководителя
Комиссия по социальной политике и здравоохранению

223.

Постоянная комиссия по транспорту и развитию транспортной инфраструктуры
Вишневский Борис Лазаревич
Фракция "ЯБЛОКО"
Заместитель руководителя
Постоянная комиссия по градостроительству, земельным и имущественным вопросам
Заместитель председателя
Высоцкий Игорь Владимирович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по социальной политике и здравоохранению
Постоянная комиссия по градостроительству, земельным и имущественным вопросам
Профильная комиссия по делам ветеранов
Председатель
Гарнец Валерий Николаевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Бюджетно-финансовый комитет
Постоянная комиссия по градостроительству, земельным и имущественным вопросам
Председатель
Герасина Ольга Вячеславовна
Фракция "Новые люди"
Заместитель руководителя
Комиссия по экологии и природопользованию

224.

Комитет по законодательству
Гладунов Юрий Николаевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по организации публичной власти и административно-территориальному устройству
Председатель
Бюджетно-финансовый комитет
Горшечников Андрей Алексеевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по экологии и природопользованию
Заместитель председателя
Постоянная комиссия по молодежной политике, делам общественных объединений и
цифровизации
Редакционная комиссия
Заместитель председателя
Далматов Алексей Анатольевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Постоянная комиссия по градостроительству, земельным и имущественным вопросам
Заместитель председателя
Постоянная комиссия по транспорту и развитию транспортной инфраструктуры
Дмитриев Дмитрий Владимирович
Фракция КПРФ

225.

Комиссия по промышленности, экономике и предпринимательству
Постоянная комиссия по городскому хозяйству и созданию комфортной городской среды
Профильная комиссия по туристской индустрии
Егорова Любовь Ивановна
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по образованию, культуре и науке
Комитет по законодательству
Зверев Борис Александрович
Фракция КПРФ
Комитет по законодательству
Постоянная комиссия по городскому хозяйству и созданию комфортной городской среды
Зинчук Алексей Валерьевич
Фракция КПРФ
Комиссия по вопросам правопорядка и законности
Заместитель председателя
Комиссия по организации публичной власти и административно-территориальному устройству
Иванова Ирина Владимировна
Фракция КПРФ
Бюджетно-финансовый комитет
Комиссия по промышленности, экономике и предпринимательству
Председатель

226.

Профильная комиссия по инвестициям
Иткин Павел Михайлович
Фракция ЛДПР
Руководитель
Бюджетно-финансовый комитет
Заместитель председателя
Постоянная комиссия по молодежной политике, делам общественных объединений и
цифровизации
Редакционная комиссия
Киселева Елена Юрьевна
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по промышленности, экономике и предпринимательству
Комиссия по социальной политике и здравоохранению
Заместитель председателя
Профильная комиссия по делам ветеранов
Профильная комиссия по туристской индустрии
Кононенко Роман Игоревич
Фракция КПРФ
Руководитель
Бюджетно-финансовый комитет
Постоянная комиссия по молодежной политике, делам общественных объединений и
цифровизации

227.

Крупник Павел Анатольевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Руководитель
Бюджетно-финансовый комитет
Заместитель председателя
Постоянная комиссия по градостроительству, земельным и имущественным вопросам
Кущак Александр Иванович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по вопросам правопорядка и законности
Постоянная комиссия по транспорту и развитию транспортной инфраструктуры
Макаров Алексей Алексеевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Заместитель руководителя
Комиссия по экологии и природопользованию
Председатель
Постоянная комиссия по городскому хозяйству и созданию комфортной городской среды
Макарова Марина Вячеславовна
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Бюджетно-финансовый комитет
Комиссия по социальной политике и здравоохранению

228.

Малков Андрей Витальевич
Фракция ЛДПР
Комитет по законодательству
Постоянная комиссия по молодежной политике, делам общественных объединений и
цифровизации
Председатель
Мельникова Анастасия Рюриковна
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по образованию, культуре и науке
Заместитель председателя
Комиссия по социальной политике и здравоохранению
Профильная комиссия по делам ветеранов
Менделеева Любовь Юрьевна
Фракция СПРАВЕДЛИВАЯ РОССИЯ – ПАТРИОТЫ – ЗА ПРАВДУ
Комиссия по экологии и природопользованию
Постоянная комиссия по молодежной политике, делам общественных объединений и
цифровизации
Милюта Олег Эдвардович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комитет по законодательству
Постоянная комиссия по молодежной политике, делам общественных объединений и
цифровизации

229.

Редакционная комиссия
Председатель
Новиков Александр Иванович
Фракция СПРАВЕДЛИВАЯ РОССИЯ – ПАТРИОТЫ – ЗА ПРАВДУ
Комиссия по экологии и природопользованию
Комитет по законодательству
Носов Владимир Николаевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комитет по законодательству
Постоянная комиссия по городскому хозяйству и созданию комфортной городской среды
Павлов Дмитрий Геннадьевич
Фракция "Новые люди"
Руководитель
Постоянная комиссия по градостроительству, земельным и имущественным вопросам
Заместитель председателя
Постоянная комиссия по транспорту и развитию транспортной инфраструктуры
Профильная комиссия по вопросам физической культуры и спорта
Панов Дмитрий Вячеславович
Фракция "Новые люди"
Бюджетно-финансовый комитет
Комиссия по промышленности, экономике и предпринимательству
Профильная комиссия по инвестициям

230.

Председатель
Рассудов Александр Николаевич
Фракция КПРФ
Комитет по законодательству
Постоянная комиссия по градостроительству, земельным и имущественным вопросам
Рахова Елена Алексеевна
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по промышленности, экономике и предпринимательству
Постоянная комиссия по молодежной политике, делам общественных объединений и
цифровизации
Ржаненков Александр Николаевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по социальной политике и здравоохранению
Председатель Комитет по законодательству
Рудаков Антон Юрьевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по образованию, культуре и науке
Комиссия по организации публичной власти и административно-территориальному устройству
Заместитель председателя
Профильная комиссия по вопросам физической культуры и спорта

231.

Рябоконь Андрей Алексеевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Бюджетно-финансовый комитет
Заместитель председателя
Комиссия по экологии и природопользованию
Сергеева Вера Владимировна
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по вопросам правопорядка и законности
Заместитель председателя
Бюджетно-финансовый комитет
Соловьев Антон Владимирович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по образованию, культуре и науке
Бюджетно-финансовый комитет
Профильная комиссия по вопросам физической культуры и спорта
Председатель
Ходосок Александр Владимирович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Постоянная комиссия по городскому хозяйству и созданию комфортной городской среды
Председатель
Постоянная комиссия по транспорту и развитию транспортной инфраструктуры

232.

Цивилѐв Алексей Николаевич
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Бюджетно-финансовый комитет
Постоянная комиссия по транспорту и развитию транспортной инфраструктуры
Председатель
Чебыкин Константин Александрович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по вопросам правопорядка и законности
Председатель
Комитет по законодательству
Счетная комиссия
Председатель
Четырбок Денис Александрович
Фракция "ЕДИНАЯ РОССИЯ"
Комиссия по организации публичной власти и административно-территориальному устройству
Комитет по законодательству
Шишкина Марина Анатольевна
Фракция СПРАВЕДЛИВАЯ РОССИЯ – ПАТРИОТЫ – ЗА ПРАВДУ
Руководитель
Комиссия по образованию, культуре и науке
Комиссия по организации публичной власти и административно-территориальному устройству

233.

Шишлов Александр Владимирович
Фракция "ЯБЛОКО"
Руководитель
Комиссия по образованию, культуре и науке
Яковлев Максим Эдуардович
Фракция ЛДПР
Заместитель руководителя
Комитет по законодательству
Постоянная комиссия по транспорту и развитию транспортной инфраструктуры
Ответ начальнику Главного управления Железнодорожных войск на письмо от 19 августа 2022 № 160/24/5293
Уважаемый Олег Иванович Косенко 15 сентября 2022 в 11:00 г. Москва, ул. Енисейская, 7 примут заочное
(дистанционное ) участие в совещании по вопросу выработки единых подхода по научным разработкам в интересах
обороноспособности страны по линии Железнодорожных войск .
Прошу Вас от организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и от редакции газеты "Земля РОССИИ" ( выданное
Северо-западным региональным управлением государственного комитет РФ по печати № П 093 от 16.05 . 94 ) и ИА
!"Крестьянского информационного агентство" № П4014 от 14 октября 1999 выданное Северо -Западным
региональным управлением государственного комитета Российской Федерации по печати ( г.СПб) включить в
повестку дня коллективный , дистанционный по скайпу или по телефону ( (951) 644-16-48, или [email protected]
(812) 694-78-10 научный доклад президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН:
1022000000824 Мажиева Хасан Нажоевич (812) 694-78-10, Егоровой [email protected] , Ольги Александровны
-преподавателя теоретической механики ПГУПС, мл. сержант ВСО -598 , ветеран боевых действий на Северном
Кавказе 1994-1995 гг [email protected] Кадашова Александра Ивановича - редактора газеты "Земля РОССИИ"
(994)434-44-70 , капитана Отраковский Ивана [email protected] , Адрес электронной почты: [email protected]. С
уважением, руководитель Армии Защитников Отечества Иван Александрович Отраковский , депутат от КПРФ Соболев Виктор Иванович,
начальник штаба общероссийского офицерского собрания Квачков Владимир Васильевич [email protected],

234.

начальник Штаба ООС , майор запаса Окунев Игорь Поликарпович [email protected] , зам -нач Штаба ООС Леонов
Владимир Васильевич (916) -054-22272 [email protected] , зам-нач Штаба Садков Владимир Юрьевич, [email protected] , Член
Совета ООС : Задерей Валерий Александрович , контакты : (903) -966-62-48, [email protected] , полковник Михаил
Шендаков Контакты : телефон штаба ООС : +7 (985) 388-03-13 E-mail: [email protected] Тема доклада ;
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его
напряженно-деформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф
дтн ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных ботовых соединениях для
обеспечения сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных
мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами на фланцевых фрикционных
соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 ,
2010136746 "
Второй доклад тоже коллективный и дистанционный скапу или по тед (9940 434-44-70 , (812) 69478-10 [email protected] ; Численное решение задач применения быстро собираемых
железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий производственных здании
пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения
типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих
элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного
строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при
восстановлении разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 )
методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного
армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD
п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при
математическом моделировании"
Доклад Президента организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ ИИН 2014000780 ОГРН: 1022000000824 Мажиева Хасан Нажоевича для
13-го Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, съезда который состоится

235.

с 21 по 26 августа 2023 года в Политехническом университете ул. Политехническая дом 29 в г. Ленинграде [email protected]
https://ruscongrmech2023.ru/ и для конференции «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения», которая
состоится 17 августа 2022 года (среду) в Москве в отеле Азимут, Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 766-51-65; +7
(926) 061-33-60; +7 (926) 550-63-71 [email protected] [email protected] https://2022bridges.innodor.ru/contacts/
https://2022bridges.innodor.ru/ [email protected]
Учредитель: АО «Издательство Дороги»
И для ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ РОССИЙСКОГО СТРОИТЕЛЬНОГО КОМПЛЕКСа которая пройдет с 07.09.2022г. по
11.09.2022г. в гостинице Парк ИНН Прибалтийская в Санкт-Петербург, Конференц центр «PARK INN Рэдиссон Прибалтийская». ул.
Кораблестроителей, д. 14 Дата 09 сентября 2022
ВСЕРОССИЙСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ «РОССИЙСКИЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМПЛЕКС:
ПОВСЕДНЕВНАЯ ПРАКТИКА И ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО» в рамках Форума «Устойчивое развитие"
БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫЕ дорожные мосты из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части дорожного сборно-разборного
пролетного надвижного строения дорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей жесткостью со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий
производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022,
«Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения
колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076.

236.

237.

Информационное письмо Минобороны России МАЖИЕВУ Х.Н.
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
г Москва. 105066 19 августа 2022 № 160/24/5243
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 9 августа 2022 года зарегистрированное за № П-152753 в Главном
управлении начальника Железнодорожных войск рассмотрено.
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов по предлагаемым научным разработкам в
интересах обороноспособности страны по линии Железнодорожных войск, в федеральном государственном бюджетном
учреждении «Научно- исследовательский испытательный центр» Министерства обороны Российской Федерации (г.
Москва, ул. Енисейская, 7) 15 сентября 2022 г. в 11:00 спланировано проведение совещания.
Прошу принять участие и проинформировать.
С уважением, О.Косенк
начальник Главного управления Железнодорожных войск Исп. Смирнов В.В.Т. 8-495-693-07-40
Заключение экспертиза военная на проектирование и изготовление
надвижных сборно-разборных железнодорожных мостов
УТВЕРЖДАЮ Начальник ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России С.А.
Лагунов
ЗАКЛЮЧЕНИЕ на материалы по обращению гражданина РФ Мажиева Х.Н. от К) июня 2022 г. № 11116755,направленные в Аппарат Правительства Российской Федерации (для проработки и учета в проведении научных
исследований }
Материалы, представленные гражданином РФ Мажиевым Хасаном Нажоевичем, не применимы для нужд
Железнодорожных войск и относятся, в большей степени, для краткосрочного и временного восстановления

238.

автомобильных мостов.
Отдельные конструктивные особенности пролетных строении, а
именно:
- конструкции пролетных строений;
- способы и узлы соединения главных ферм;
- варианты мостового полотна для проезда гусеничной и автомобильной техники
могут быть использованы в дальнейшем при разработке новых железнодорожных пролетных строений для
краткосрочного и временного восстановления искусственных сооружении.
Начальник 2 отдела научно-исследовательского ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России полковник М.П.Орехов
Начальник 32 лаборатории научно- исследовательской ФГБУ «НИМТД ЖДВ» Минобороны России майор
М.С.Калинин
Младший научный сотрудник 12 лаборатории научно-исследовательской
ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России М.Ю.Умалѐнов
Задача по преодолению водных и суходольных преград является актуальной и У НИВ ВС активно ведется
работа по разработке механизированных мостов, танковых мостоукладчиков и мостовых
механизированных комплексов. При проведении данных работ, изложенные в Вашем обращении
технические предложения, при необходимости, будут учтены.
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание помочь Вооруженным Силам Российской
Федерации.
Врио начальника инженерных вс Вооруженных Сил Российской Д. Коруц
ВТРОЕ письмо министерство ОБОРОНЫ Российской ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
ХЯМАЖИЕВУ [email protected]
г. Москва. 119160 13 июля 2022 г. № 565 H 3956 на № 116762 от 10 июня 2022 . Уважаемый Хасан
Нажоевич!

239.

Управлением начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации (далее - УНИВ ВС)
по поручению Аппарата Правительства РФ от 10 июня 2022 П 48-116762 Ваше обращение от 10 июня
2022 П -116762 в части компетенции УНИВ ВС , дополнительно проработано.
УНИВ ВС постоянно проводит работу по анализу и внедрению перспективных идей и технологий в
разрабатываемые средства.
Ваши технические предложения направлены в ФГБУ «ЦНИИИ ИВ» Минобороны России и, при
необходимости, будут учтены при разработке средств преодоления разрушений, препятствий и водных
преград. Благодарим Вас за активную гражданскую позицию.
Врио начальника инженерных в Вооруженных Сил Российской Благодарим Вас за активу Д.Коруд
Ваше обращение от 25 июля 2022 года зарегистрированное за № П-144263 в Минобороны России рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 была представлена позиция Минобороны России по результатам анализа и
проработки представленных Вами материалов (прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов к предлагаемым научным разработкам в
интересах обороноспособности страны, полагается целесообразным провести совещание на базе федерального
государственного бюджетного учреждения «Научно-исследовательский испытательный центр» Министерства
обороны Российской Федерации (г. Москва, ул. Елисейская, 7) или наладить более тесное взаимодействие.
Прошу Вас проинформировать о своих намерениях.
С уважением, О.Косенков начальник Главного управления Железнодорожных войск Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-0740
https://disk.yandex.ru/d/RjSFqKkCwO6foQ
Bailey bridje Katalozhnie listi bistro vozvodimogo dorojnogo mosta 492 str
https://ppt-online.org/1237376
https://mega.nz/file/zDJV1bBC#UkBgs9DQ2FNqI9SDjsiz6HwhtVHcifNtQGNx1yOIIYY

240.

https://mega.nz/file/6CwigAiY#Zr7flEeezAlWsZ1O30uKti7_BPrxtP0iSnsVaGDiufI
Bailey bridje Katalozhnie listi bistro vozvodimogo dorojnogo mosta 492 str
https://studylib.ru/doc/6358964/bailey-bridje-katalozhnie-listi-bistro-vozvodimogo-dorojn...

241.

242.

Уважаемые читатели Ленинградцы 22 августа 2022 в 18 00 в понедельник в зале КПРФ на Лиговском пр
207 Б пройдет конференция коммунистов Лнинграда и Ленинградской области на которой выступит И.О.
главный редактор газеты "Новый Петербург" И. А. Метедица Тема конференции : "О реновации хрущовок в

243.

Ленинграде " и второй доклад Президента организации "Сейсмофод" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 ,
ИНН 2014000780 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987 СБЕР 2202 2006 4085 5233 (метро "Обводный канал" ) Мажиева Хасан
Нажоевича
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его
напряженно-деформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф
дтн ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных ботовых соединениях для
обеспечения сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных
мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами на фланцевых фрикционных
соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретениям проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076, 154506 ,
2010136746
Справки по тел (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54
[email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Справки по тел 8-904-603-82-14, 8-950-664-27-92
[email protected] [email protected] Иван Метелеица
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf

244.

Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций
пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ
под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного сечения
секций, так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического
сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются
пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина» и
нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор
гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста гасить напряжения

245.

4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый
нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в
гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных
решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения
полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а использование
сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста

246.

Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»
Выводы Перспективы применения быстровозво-димых мостов и переправ очевидны.
Не имея хорошей методической, научной, технической и практической базы, задачи по
быстрому временному восстановлению
мостовых переходов будут невыполнимы. Это приведет к предсказуемым потерям
Преодоление водных препятствий всегда было существенной проблемой для армии. Все изменилось в начале 1983 году
благодаря проф дтн ЛИИЖТ А.М.Уздину , который получил патент № 1143895, 1168755, 1174616, 2550777 на сдвиговых
болтовых соединениях, а инженер -механик Андреев Борис Иванович получил патент № 165076 "Опора сейсмостойкая" и №
2010136746 "Способ защита здания и сооружений ", который спроектировал необычный сборно-разборный армейский
универсальный железнодорожный мост" с использование антисейсмических фланцевых сдвиговых компенсаторов,
пластический сдвиговой компенсатор ( Сдвиговая прочность при действии поперечной силы СП 16.13330.2011, Прочностные
проверки SCAD Закон Гука ) для сборно-разборного моста" , названный в честь его имени в честь русского ученого, изобретателя
"Мост Уздина". Но сборно-разборный мост "ТАЙПАН" со сдвиговым компенсатором проф дтн ПГУПС Уздина , пока на бумаге.
Sborno-razborniy bistrosobiraemiy universalniy most UZDINA PGUPS 453 str https://ppt-online.org/1162626
https://disk.yandex.ru/d/iCyG5b6MR568RA
Зато, западные партнеры из блока НАТО , уже внедрили похожие изобретения проф дтн ПГУПС Уздина А М. по использованию
сдвигового компенсатора под названием армейский Bailey bridge при использовании сдвиговой нагрузки, по заявке на изобретение
№ 2022111669 от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521 "Конструкция участка постоянного железобетонного моста неразрезной
системы" , № 2021134630 от 06.05.2022 "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29 июля
2021 Минск "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого терния" . № а 20210217 от 23 сентября 2021,
Минск " Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами"
Однако, на переправе Северский Донец из выжило очень мало русский солдат. В Луганской области при форсировании реки Северский
Донец российская армия потеряла много военнослужащих семьдесят четвѐртой мотострелковой бригады из-за отсутствия на вооружение

247.

наплавных ложных мостов , согласно изобретениям № 185336, № 77618. Об этом сообщил американский Институт изучения войны. "11
мая украинская артиллерия с гаубиц М 777 уничтожила российские понтонные мосты и плотно сконцентрированные вокруг них
российские войска и технику, в результате чего, как сообщается, погибло много русских солдат и было повреждено более 80 единиц
техники», — отмечается в публикации. По оценке института, войска РФ допустили значительные тактические ошибки при попытке
форсирования реки в районе Кременной, что привело к таким потерям. Ранее в Институте изучения войны отмечали, что российские
войска сосредотачиваются на битве за Северодонецк, отказавшись от плана крупномасштабного окружения ВСУ и выхода на
административные границы Донецкой области https://disk.yandex.ru/i/3ncRcfqDyBToqg
Administratsiya Armeyskie mosti uprugoplasticheskim sdvigovoy jestkostyu 176 str
https://ppt-online.org/1235168
Среди прочих мостов , в том числе и современных разборных конструкций мостов, особое место занимает средний
автомобильный разборный мост (САРМ), разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны
СССР. В процессе вывода накопленных на хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства
выяснилась значительная востребованность этих конструкций, обусловленная следующими их преимуществами: полная
укомплектованность всеми элементами моста, включая опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с
габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при двухпутном проезде. Паспортная грузоподъемность
обозначена как 40 т при однопутном проезде и 60 т при двухпутном проезде.
Так как по ряду геометрических и технических параметров конструкции САРМ не в полной мере соответствуют
требованиям современных норм для капитальных мостов, то применение их ориентировано в основном как временных.
Следует отметить, что при незначительной доработке - постановке современных ограждений и двухпутной
поперечной компоновке секций для однополосного движения можно добиться соответствия требуемым
геометрическим параметрам ездового полотна и общей грузоподъемности для мостов на дорогах общего пользования IV
и V технической категории.
В статье рассматривается конструктивная особенность штыревых монтажных соединений секций разборного
пролетного строения как фактор, определяющий грузоподъемность, характер общих деформаций и в итоге влияющий
на транспортно- эксплуатационные характеристики мостового сооружения.
Целью настоящего исследования является анализ работы штыревых монтажных соединений секций пролетного
строения САРМ с оценкой напряженного состояния элементов узла соединения. Новизной в рассмотрении вопроса

248.

полагаем оценку прочности элементов штыревых соединений и ее влияние на общие деформации - прогибы главных
балок.
Ключевые слова: пролетное строение; нижний пояс; верхний пояс; штыревое соединение; проушина; прочность; прогиб,
методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при
действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой
прочности при математическом моделировании.
Введение
Наряду с постоянными, капитальными мостами на автомобильных дорогах общего пользования востребованы
сооружения на дорогах временных, объездных, внутрихозяйственных с приоритетом сборно-разборности и
мобильности конструкций надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании методом оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций
с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании.
.
Прокладка новых дорог, а также ремонты и реконструкции существующих неизбежно сопровождаются
временными мостами, первоначально пропускающими движение основной магистрали или решающими технологические
задачи строящихся сооружений. Подобные сооружения могут быть пионерными в развитии транспортных сетей
регионов с решением освоения удаленных сырьевых районов.
В книге А.В. Кручинкина «Сборно-разборные временные мосты» [1] сборно-разборные мосты классифицированы как
временные с меньшим, чем у постоянных мостов сроком службы, обусловленным продолжительностью выполнения
конкретных задач. Так, для пропуска основного движения и обеспечения технологических нужд при строительстве
нового или ремонте (реконструкции) существующего моста срок службы временного определен от нескольких месяцев
до нескольких лет. Для транспортного обеспечения лесоразработок, разработки и добычи полезных ископаемых с
ограниченными запасами временные мосты могут служить до 10-20 лет [1]. Временные мосты применяют также для
обеспечения транспортного сообщения сезонного характера и для разовых транспортных операций.
Особая роль отводится временным мостам в чрезвычайных ситуациях, когда решающее значение имеют мобильность
и быстрота возведения для срочного восстановления прерванного движения транспорта.

249.

В силу особенностей применения к временным мостам как отдельной ветви мостостроения уделяется достаточно
много внимания и, несмотря на развитие сети дорог, повышение технического уровня и надежности постоянных
сооружений, задача совершенствования временных средств обеспечения переправ остается актуальной [2].
Что касается материала временных мостов, то традиционно применялась древесина как широко распространенный и
достаточно доступный природный ресурс. В настоящее время сталь, конкурируя с железобетоном, активно расширяет
свое применение в сфере мостостроения становясь все более доступным и обладающим лучшим показателем
«прочность-масса» материалом. Давно проявилась тенденция проектирования и строительства стальных пролетных
строений постоянных мостов даже средних и малых, особенно в удаленных территориях с недостаточной
транспортной доступностью и слабо развитой
инфраструктурой. Разумеется, для мобильных и быстровозводимых временных мостов сталь - давно признанный и
практически единственно возможный материал.
Конструктивное развитие временных мостов можно разделить на следующие направления:
• цельноперевозимые конструкции максимальной заводской готовности, как например «пакетные» пролетные строения,
полностью готовые для пропуска транспорта после их установки на опоры [3];
• складные пролетные строения, способные трансформироваться для уменьшения габаритов при их перевозке1 [4];
• сборно-разборные2 [5; 6].
Разборность конструкций обусловлена необходимостью в перекрытии пролетов длиной, превышающей габаритные
возможности транспортировки, отсюда и большое разнообразие исполнения временных мостов такого типа. Членение
пролетного строения на возможно меньшие части с целью ускорения и удобства сборки наиболее удачно реализовано в
Российской разработке «Тайпан» (патент РФ 1375583) или демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель
сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из стальных
конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей
прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на
изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,
ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные
конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052

250.

от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для
гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 858604, 154506, в которой отдельные «модули» не только упрощают сборку-разборку без привлечения
тяжелой техники, но и являются универсальными монтажными марками, позволяющими собирать мосты разных
габаритов и грузоподъемности [7; 8].
Основные параметры некоторых инвентарных сборно-разборных мостов
Ожидаемо, что сборно-разборные мобильные мостовые конструкции приоритетным образом разрабатывались и
выпускались для нужд военного ведомства и с течением времени неизбежно попадали в гражданский сектор
мостостроения. Обзор некоторых подобных конструкций приведен в ссылке
ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННОДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
1
ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ 1
ФГБОУ ВО «Тихоокеанский государственный университет», Хабаровск Россия
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Временные мосты необходимы для обеспечения движения при возведении или ремонте (реконструкции) капитальных
мостовых сооружений, оперативной связи прерванных путей в различных аварийных ситуациях, для разовых или
сезонных транспортных сообщений.
В мостах такого назначения целесообразны мобильные быстровозводимые конструкции многократного применения.
Инвентарные комплекты сборно-разборных мостов разрабатывались и производились прежде всего в интересах
военного ведомства, но в настоящее время широко востребованы и применяются в гражданском секторе
мостостроения в силу их экономичности, мобильности, доступности в транспортировке. Среди прочих, в том числе и
современных разборных конструкций мостов, особое место занимает средний автомобильный разборный мост (САРМ),
разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. для нужд Минобороны СССР. В процессе вывода накопленных на
хранении комплектов САРМ в гражданский сектор строительства выяснилась значительная востребованность этих
конструкций, обусловленная следующими их преимуществами: полная укомплектованность всеми элементами моста,
включая опоры; возможность перекрытия пролетов 18,6, 25,6, 32,6 м с габаритами ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при
двухпутном проезде...

251.

Однако, смотрите ссылку антисейсмический сдвиговой фрикционнодемпфирующий компенсатор, фрикци-болт с гильзой, для соединений
секций разборного моста https://ppt-online.org/1187144
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str
https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Несмотря на наличие современных разработок [7; 8], инвентарные комплекты сборно-разборных мостов в процессе
вывода их из мобилизационного резерва широко востребованы в гражданском секторе мостостроения в силу их
экономичности, мобильности, доступности в транспортировке и многократности применения [9; 10].
Среди описанных в таблице 1 инвентарных комплектов мостов особое место занимает САРМ (средний
автомобильный разборный мост) 4 . Разработанный в 1968 г. и модернизированный в 1982 г. инвентарный комплект
позволяет перекрывать пролеты 18,6, 25,6 и 32,6 м с габаритом ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при
двухпутном проезде (рисунок 1). Удобный и эффективный в применении комплект САРМ в процессе вывода накопленных
на хранении конструкций в гражданский сектор строительства показал значительную востребованность,
обусловленную, кроме отмеченных выше преимуществ также и полную укомплектованность всеми элементами моста,
включая опоры. Факт широкого применения конструкций САРМ в гражданском мостостроении отмечен тем, что
федеральное дорожное агентство «Росавтодор» в 2013 году выпустило нормативный документ ОДМ 218.2.029 - 20135,
специально разработанный для применения этого инвентарного комплекта.
К недостаткам проекта САРМ следует отнести несоответствия некоторых его геометрических и конструктивных
параметров действующим нормам проектирования: габариты ездового полотна 4,2 м при однопутном и 7,2 м при

252.

двухпутном проезде, также штатные инвентарные ограждения (колесоотбои) не соответствуют требованиям
действующих норм СП 35.1333.20116, ГОСТ Р 52607-20067, ГОСТ 26804-20128. Выполнение требований указанных выше
норм может быть обеспечено ограничением двухсекционной поперечной компоновки однопутным проездом с установкой
добавочных ограждений [10] или нештатной поперечной компоновкой в виде трех и более секций, рекомендуемой
нормами ОДМ 218.2.029
20135.
Пролетное строение среднего автомобильного разборного моста (САРМ) в продольном направлении набирается из
средних и концевых секций расчетной длиной 7,0 и 5,8 м соответственно. Количество средних секций (1, 2 или 3)
определяет требуемую в каждом конкретном случае длину пролета 18,6, 25,6, 32,6 м (рисунок 1).
Объединение секций в продольном направлении в сечениях 3 (рисунок 1) выполняется с помощью штырей, вставляемых в
отверстия (проушины) верхнего и нижнего поясов секций. В поперечном направлении в стыке одной секции расположены
два штыревых соединения в уровне верхнего и два - в уровне нижнего пояса (рисунок 2).
4 Средний автодорожный разборный мост. Техническое описание и инструкция по эксплуатации / Министерство
обороны СССР. -М.: Военное изд-во мин. обороны СССР, 1982. - 137 с.
5 Методические рекомендации по использованию комплекта среднего автодорожного разборного моста (САРМ) на
автомобильных дорогах в ходе капитального ремонта и реконструкции капитальных искусственных сооружений:
Отраслевой дорожный методический документ ОДМ 218.2.029 - 2013. - М.: Федеральное дорожное агентство
(РОСАВТОДОР), 2013. - 57 с.
6 Свод правил. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84* (с Изменениями
№ 1, 2) / ОАО ЦНИИС. - М.: Стандартинформ, 2019.
7 ГОСТ Р 52607-2006. Технические средства организации дорожного движения. Ограждения дорожные
удерживающие боковые для автомобилей. Общие технические требования / ФДА Минтранса РФ, ФГУП РосдорНИИ,
Российский технический центр безопасности дорожного движения, ОАО СоюздорНИИ, МАДИ (ГТУ), ДО БДД МВД
России, НИЦ БДДМВД России. - М.: Стандартинформ, 2007, - 21 с.
8 ГОСТ 26804-2012. Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические условия / ЗАО
СоюздорНИИ, ФГУП РосдорНИИ, ООО НПП «СК Мост». - М.: Стандартинформ, 2014, - 24 с.
Страница 4 из 14
25SATS220

253.

1 - концевая секция; 2 - средняя секция; 3 - сечения штыревых соединений секций
Рисунок : Томилова Сергей Николаевича вставлен
Рисунок 1. Фасад пролетного строения разборного моста САРМ с вариантами длины 18,6 м (а), 25,6 м (б), 32,6 м (в)
(разработано автором)

254.

Каждое соединение верхнего пояса секций включает тягу в виде пластины с двумя отверстиями и два вертикальных
штыря, а соединение нижнего пояса выполнено одним горизонтальным штырем через проушины смежных секций
(рисунок 4).
Таким образом, продольная сборка пролетного строения осуществляется путем выгрузки и проектного
расположения секций, совмещения проушин смежных секций и постановки штырей.
1 - штыревые соединения верхнего пояса; 2 - штыревые соединения нижнего пояса; а - расстояние между осями
штыревых соединений
Рисунок 2. Двухсекционная компоновка поперечного сечения пролетного строения (разработано автором)

255.

Постановка задачи
Штыревое соединение секций пролетных строений позволяет значительно сократить время выполнения работ, но это
обстоятельство оборачивается и недостатком - невозможностью обеспечения плотного соединения при работе его на
сдвиг. Номинальный диаметр соединительных штырей составляет 79 мм, а отверстий под них и проушин - 80 мм.
Разница в 1 мм необходима для возможности постановки штырей при сборке пролетных строений.
Цель настоящего исследования - оценить напряженное состояние узла штыревого соединения, сравнить
возникающие в материале элементов соединения напряжения смятия и среза с прочностными параметрами стали,
возможность проявления пластических деформаций штыря и проушин и как следствие - их влияние на общие
деформации пролетного строения.
Штыревые соединения как концентраторы напряжений в конструкциях мостов уже привлекали внимание
исследователей [11] и также отмечался характерный для транспортных сооружений фактор длительного
циклического воздействия [8]. Изначально неплотное соединение «штырь-проушина» и дальнейшая его выработка
создает концентрацию напряжения до 20 % против равномерного распределения [11], что может привести к
ускорению износа, особенно с учетом цикличного и динамического воздействия подвижной автотранспортной нагрузки.
В настоящей статье рассмотрены напряжения смятия и деформации в штыревых соединениях и как их следствие общие деформации (прогибы) пролетного строения. Оценка напряженного состояния в соединении выполнена исходя из
гипотезы равномерного распределения усилий по расчетным сечениям.
Сравнительный расчет выполним для распространенного пролета 32,6 м в следующей последовательности:
прочность основного сечения одной секции при изгибе; прочность штыревого соединения по смятию металла проушин;
прочность металла штыря на срез.
Паспортная (проектная) грузоподъемность при двухсекционной поперечной компоновке и двухпутном ездовом
полотне - временные вертикальные нагрузки Н-13, НГ-60 по нормам СН 200-621. Так как конструкции САРМ
запроектированы на нагрузки, уступающие современным, то для обеспечения приемлемой грузоподъемности можно
использовать резервы в компоновке - например двухсекционная поперечная компоновка будет пропускать только одну
полосу движения, что на практике зачастую не организовано и транспорт движется двумя встречными полосами.
Рассмотрим именно такой случай и в качестве полосной автомобильной нагрузки примем А11 по СП 35.1333.20116, хотя
и меньшую, чем принятая для нового проектирования А14, но в полной мере отражающую состав транспортных
средств регулярного поточного движения. При постоянстве поперечного сечения по длине пролета и исходя из опыта
проектирования для оценочного усилия выбираем изгибающий момент.

256.

В работе основного сечения одной секции при изгибе участвуют продольные элементы верхнего и нижнего пояса:
верхним поясом являются лист настила шириной 3,0 м, продольные швеллеры и двутавры № 12; нижним поясом
являются два двутавра № 23Ш2 (рисунок 3).
Предельный момент, воспринимаемый основным сечением секции (рисунок 3)
где Ry = 295 МПа - расчетное сопротивление стали 15ХСНД; I - момент инерции сечения секции относительно оси
изгиба; - максимальная ордината расчетного сечения относительно оси изгиба.
1 - лист настила толщиной 0,006м; 2 - швеллер № 12 по ГОСТ 8239; 3 - двутавр № 12 по ГОСТ 8240; 4 - двутавр №
23Ш2 по ТУ 14-2-24-72

257.

Рисунок 3. Поперечное сечение секции пролетного строения САРМ с выделением продольных элементов с функциями
верхнего и нижнего пояса при изгибе (разработано автором)
Данные расчета по (1) приведены в таблице 2.
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Расчет предельного изгибающего момента основного сечения секции САРМ
Для сравнительной оценки несущей способности основного сечения секции (предельный изгибающий момент, таблица
2) представим расчетный изгибающий момент от временной нагрузки А11 для двухпутного проезда, а именно 1 полоса
А11 - на 1 секцию в поперечном направлении.
Для выделения полезной части грузоподъемности из предельного удерживается изгибающий момент от постоянной
нагрузки. Расчетными сечениями по длине пролета принимаем его середину и сечение штыревого соединения,
ближайшее к середине пролета. Результаты расчета путем загружения линий влияния изгибающего момента в
выбранных сечениях приведены в таблице 3.
Как видно, предельный изгибающий момент основного сечения секции (3894,9 кН-м) только на 59,4 % обеспечивает
восприятие момента (1134,5 + 5418,6 = 6553,1 кН-м) от суммы постоянной и временной А11 расчетных нагрузок.
Оценить напряженное состояние металла проушин по смятию штырем можно по схеме контакта штыря с
внутренней поверхностью проушин, где усилие N с плечом a составляет внутренний момент, уравновешивающий
внешний, обусловленный нагрузкой на пролет (рисунок 4).

258.

Рисунок 5. Схема штыревого соединения нижнего пояса, вид сверху (разработано автором). Но , есть упругопластический
сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разбороного железнодорожного армейского моста и он надежнее
1 - одинарная проушина; 2 - двойная проушина; 3 - штырь
Сравним полученные в (3) и (4) результаты с прочностными характеристиками стали 15ХСНД, из которой
изготовлены несущие элементы моста САРМ, таблица 4.
Следует определить суммарный расчетный изгибающий момент М от постоянной Мпост и временной Мвр (А11)
нагрузок для сечения ближайшего к середине пролета стыка по данным таблицы 3.
M = Mпост + Mвр = 1081,2 + 5195,3 = 6276,5 кН- м.
1 - вертикальный штырь верхнего пояса; 2 - горизонтальный штырь нижнего пояса
Рисунок 4. Схема стыка секций пролетного строения

259.

При суммарной толщине элементов проушины нижнего пояса, сминаемых в одном направлении, 0,06 м и диаметре
штыря 0,079 м площадь смятия составит А = 0,06-0,079 = 0,0047 м2 на один контакт (рисунок 5). При наличии двух
контактов нижнего пояса в секции напряжение смятия металла проушины составит
Для расчета сечения штыря на срез следует учесть, что каждый из двух контактов на секцию имеет две плоскости
среза (рисунок 5), тогда напряжение сдвига
Примечание:расчетные сопротивления стали смятию и сдвигу определены по таблице 8.3 СП 35.13330.20116
(составлено автором)
Сравнение полученных от воздействия нагрузки А11 напряжений с характеристиками прочности стали 15ХСНД
Напряжение сдвига в штыре превосходит расчетное сопротивление стали, а напряжение смятия в контакте
штырь-проушина превосходит как расчетное сопротивление, так и предел текучести, что означает невыполнение
условия прочности, выход металла за предел упругости и накопление пластических деформаций при регулярном и
неорганизованном воздействии временной нагрузки А11.
Практическое наблюдение
В организациях, применяющих многократно использованные конструкции САРМ, отмечают значительные провисы
(прогибы в незагруженном состоянии) пролетных строений, величина которых для длин 32,6 м доходит до 0,10-0,15 м.
Это создает искажение продольного профиля ездового полотна и негативно влияет на пропускную способность и
безопасность движения. При этом визуально по линии прогиба отчетливо наблюдаются переломы в узлах штыревых
соединений секций. При освидетельствовании таких пролетных строений отмечается повышенный зазор между
штырем и отверстием (рисунок 6).

260.

Рисунок 6. Повышенный зазор в штыревом соединении секций пролетного строения САРМ (разработано автором)
Смещения в штыревых соединениях, обусловленные пластическими деформациями перенапряженного металла,
определяют величину общих деформаций (прогибов) пролетных строений (рисунок 7).

261.

Рисунок 7. Схема общих деформаций вследствие смещения в штыревых соединениях (разработано автором)
Полное смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с + с2, где с1 = 1 мм - исходное конструктивное; с2 добавленное за счет смятия в соединении (рисунок 7).
Вертикальное перемещение f (прогиб) в середине пролета для рассмотренного примера будет суммой xi и Х2 (рисунок 7).
f = Xi + Х2.
Величины x1 и x2 можно определить, зная углы а и 2а, которые вычисляются через угол
где а - расстояние между осями штыревых соединений верхнего и нижнего поясов; I1 - длина средней секции
пролетного строения; I2 - длина концевой секции пролетного строения.
В качестве примера рассмотрим временный объездной мост через р. Черниговка на автодороге Хабаровск Владивосток «Уссури», который был собран и эксплуатировался в составе одного пролета длиной 32,6 м из комплекта
САРМ на период строительства постоянного моста. Были отмечены значительные провисы пролетных строений
временного моста величиной в пределах 130-150 мм в середине пролета, что вызвало беспокойство организаторов
строительства. При обследовании была установлена выработка всех штыревых соединений главных ферм в среднем на
2,5 мм сверх номинального 1 мм.

262.

Таким образом смещение (подвижка) на одно соединение с0 = с1 + с2 = 1 + 2,5 = 3,5 мм, а так как в уровне верхнего
пояса в качестве связующего элемента применена продольная тяга с двумя отверстиями и двумя расположенными
последовательно штырями, то суммарное смещение, отнесенное к уровню нижнего пояса с = 3,5-3 = 10,5 мм.
Далее следуют вычисления по формулам (5) при а = 1,37 м; h = 7,0 м; I2 = 5,8 м.
а = arcsin 0,0105 = 0,205o; а = 2 • 0,205 = 0,41o; xi = 7,0 • sin 0,41 = 0,05 м;
2 2 • 1,47 1
2а = 2 • 0,41 = 0,82o; x2 = 5,8 • sin 0,82o = 0,083 м.
Полная величина прогиба f = Х1 + Х2 = 0,05 + 0,083 = 0,133 м, что вполне согласуется с фактически замеренными
величинами f.
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций
пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ
под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного сечения
секций, так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического
сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на

263.

антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются
пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина» и
нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор
гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной
динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый
нагрузки «поглощает»

264.

6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в
гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных
решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения
полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а использование
сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»
ЛИТЕРАТУРА
1. Кручинкин А.В. Сборно-разборные временные мосты. - М.: Транспорт, 1987. - 191 с.
2. Тыдень В.П., Малахов Д.Ю., Постников А.И. Реализация современных требований к переправочно-мостовым
средствам в концепции выгружаемого переправочно-десантного парома // Вестник Московского автомобильнодорожного государственного технического университета (МАДИ). - М.: Изд-во МАДИ(ГТУ), 2019. - Вып. 3 (58). - С. 6974.
3. Томилов С.Н. О применении стальных пакетных конструкций в постоянных мостах // Научные чтения памяти
профессора М.П. Даниловского: материалы Восемнадцатой Национальной научно-практической конференции: в 2 т. Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - 2 т. - С. 360-363.

265.

4. Mohamad Nabil Aklif Biro, Noor Zafirah Abu Bakar. Design and Analysis of Collapsible Scissor Bridge. MATEC Web of
Conferences. Vol. 152, 02013 (2018). DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201815202013.
5. Дианов Н.П., Милородов Ю.С. Табельные автодорожные разборные мосты: учебное пособие. - М.: Изд-во МАДИ
(ГТУ), 2009. - 236 с.
6. Adil Kadyrov, Aleksandr Ganyukov, Kyrmyzy Balabekova. Development of Constructions of Mobile Road Overpasses. MATEC
Web of Conferences. Vol. 108, 16002 (2017). DOI: https://doi.org/10.1051/matecconf/201710816002.
7. Бокарев С.А., Проценко Д.В. О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений //
Интернет-журнал «Науковедение». 2014. № 5(24). URL: https://naukovedenie.ru/PDF/26KO514.pdf. - С. 1-11.
8. Проценко Д.В. Совершенствование конструктивно-технологических параметров системы несущих элементов и
элементов проезжей части универсального сборно- разборного пролетного строения с быстросъемными шарнирными
соединениями. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук / Сибирский государственный
университет путей сообщения (СГУПС). Новосибирск: 2018.
9. Матвеев А.В., Петров И.В., Квитко А.В. Оценка по теории инженерного прогнозирования новых образцов мостового
имущества МЛЖ-ВФ-ВТ и ИМЖ- 500 // Вестник гражданских инженеров. - СПб: Изд-во Санкт-Петербургского гос.
арх.-строит. ун-та, 2018. Вып. 4 (69). - С. 138-142.
10. Томилов С.Н., Николаев А.Р. Применение комплекта разборного моста под современные нагрузки // Дальний Восток.
Автомобильные дороги и безопасность движения: международный сборник научных трудов (под. ред. А.И.
Ярмолинского). - Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та, 2018. - № 18. - С. 125-128.
11. Сухов И.С. Совершенствование конструктивно-технологических решений шарнирных соединений автодорожных
мостов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук / Научноисследовательский институт транспортного строительства (ОАО ЦНИИС). М.: 2011.
Военная сертифицированная продукция для Фронта Для инженерных войск Переправа через Днепр для Русское
Армии. Для Победы Держитесь Братья Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое
фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,

266.

ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный
мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет.
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746,
165076, 858604, 154506
При лабораторных испытаниях использовались изобретения: "Опора сейсмостойкая», патент № 165076, БИ № 28 , от
10.10.2016, заявка на изобретение № 2016119967/20- 031416 от 23.05.2016, Опора сейсмоизолирующая маятниковая",
научные публикации: журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», журнал «Жилищное
строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», журнал
«Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий», журнал «Монтажные и
специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий», Российская
газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
С протоколом лабораторных испытаний , можно ознакомится на кафедре металлических и деревянных конструкций
СПб ГАСУ : 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, (д.т.н. проф ЧЕРНЫХ А. Г. строительный
факультет) [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, (911) 175-84-65, (996) 798-26-54
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: 127051, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 [email protected]
8 (495) 00-00 доб 15-55 [email protected] , т 8-496-693-07-40 , +7 (495) -647-15-80 доб 61061 8 (495) 400-99-04
Зам.Дир.Департамент град. деятельности Минстроя А.Степанов, исп Зайцева Д.Н. + 7 (495) 646-15-80 доб 61061.
МЧС 8 (495) 983-79-01, факс (495) 624-19-46 МЧС Директор образования и научн.-тех. деятельности А.И.Бондарь 8
(495) 400-99-04, факс (495) 624-19-46. Минстрой тел (495) 648-15-80, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru
СЕРТИФИКАТ ВЫДАН: 127051, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 8 (499) 495-00-00 доб 15-55
А.А.Федорчук [email protected] , Нач. гл.упр.ж.д. т 8-496-693-07-40, О.Косенков +7 (495) -647-15-80 доб 61061
Зам.Дир.Департамента град. деятельности Минстроя А.Степанов, www.minstroyrf.gov.ru
НА ОСНОВАНИИ Протокола № 575 от 23.07.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015,
организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. https://disk.yandex.ru/d/m-

267.

UzAI2Nw8dAWQ https://ppt-online.org/1227618 https://ppt-online.org/1155578 https://studylib.ru/doc/6357259/usa-baileybridje-pereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFjcy7e-D_SY
https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtTYG6zK-cRY https://ppt-online.org/1228005
https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw
https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokol-kompensator-sdvigovoy-prochn...
ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, ИНН: 2014000780 т/ф (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] с[email protected]
(994) 434-44-70 ( № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП
31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП 14.13330-2011 п .4.6.
«Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные
болты», альбом, вып.5, «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64)
п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/i/wa6QWQ5MWbsIZQ https://ppt-online.org/1230268
RSFSR most armeyskiy dempfiruyushimi kompensatorami gasitelyami sdvigovix napryajeniy nagruzok 9 str
https://studylib.ru/doc/6357777/rsfsr--most-armeyskiy-dempfiruyushimi-kompensatorami-gasi...
https://mega.nz/file/3KBVlaoL#izLxnB8SrPdGeBm2T8lXpZZn5n0xAbGojH7LO9FBDSA
https://mega.nz/file/WWRBXRKa#WNBIFiTYZUpzlfqiNVLGH0bTMDh2BH7ObLySaRwI9Xo
Доклад Президента организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ ИИН 2014000780 ОГРН: 1022000000824 Мажиева Хасан Нажоевича для
13-го Всероссийского съезда по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механики, съезда который состоится
с 21 по 26 августа 2023 года в Политехническом университете ул. Политехническая дом 29 в г. Ленинграде [email protected]
https://ruscongrmech2023.ru/ и для конференции «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения», которая
состоится 17 августа 2022 года (среду) в Москве в отеле Азимут, Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 766-51-65; +7
(926) 061-33-60; +7 (926) 550-63-71 [email protected] [email protected] https://2022bridges.innodor.ru/contacts/
https://2022bridges.innodor.ru/ [email protected] Учредитель: АО «Издательство Дороги»
И для ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ РОССИЙСКОГО СТРОИТЕЛЬНОГО КОМПЛЕКСа которая пройдет с 07.09.2022г. по
11.09.2022г. в гостинице Парк ИНН Прибалтийская в Санкт-Петербург, Конференц центр «PARK INN Рэдиссон Прибалтийская». ул.
Кораблестроителей, д. 14 Дата 09 сентября 2022
ВСЕРОССИЙСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ

268.

«РОССИЙСКИЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМПЛЕКС:
ПОВСЕДНЕВНАЯ ПРАКТИКА И ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВО»
в рамках Форума «Устойчивое развитие
* https://rskconf.ru тел.: +7 (921) 849-35-92, (812) 251-31-01 e-mail: [email protected], [email protected] Соловьев Алексей, Синцова
Ольга https://rskconf.ru/contacts/
https://gpn.spbstu.ru/news/v_2023_godu_v_spbpu_proydet_krupneyshiy_v_rossii_sezd_po_teoreticheskoy_i_prikladnoy_mehanike/
Тезисы: « Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при восстановлении
разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и идентификации
статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ: По применению надежных демпфирующих упруго пластичный компенсаторов, гасителей сдвиговых напряжений с
учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционноподвижное соединение) для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых
структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669
от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост»
№ 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» №
2022115073 от 02.06.2022, «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение трубопроводов» № 2018105803 от
19.02.2018 и на основании изобретений проф .дтн А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 2010136746, 165076, 858604,
154506, с контролируемым натяжением для сейсмоопасных районов РФ, согласно СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-2742012 (02250) и изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985, № 4,094,111 US,
TW201400676 Restraint Anti-wind and anti-seismic friction damping device, №165076 RU E04H 9/02 "Опора сейсмостойкая",
опубликовано:10.10.2016. Бюл. № 28, № 2010136746 E04 C2/00 "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ"

269.

опубликовано 20.01.2013 соответствует требования нормативных документов ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В СЕЙСМООПАСНЫХ
РАЙОНАХ НА ТЕРРИТОРИИ Киевской Руси LPI Bistrosobiraemie jeleznodorojnie sborno razbornie armeyskie nadvijnie mosti 615 str
https://studylib.ru/doc/6358241/lpi-bistrosobiraemie-jeleznodorojnie-sborno-razbornie-arm...
https://disk.yandex.ru/d/PZ1aSl6fmgoG-w
https://studylib.ru/doc/6358242/bistrosobiraemie-sborno-razbornie-mosti-615-str
https://mega.nz/file/Ce5VHBpK#urg2bgzamT3Ph8onfZwz1xKiK1UZieKgKQeZJbdxHjY
https://mega.nz/file/nXIzVQgD#uz3AAFVBC-Sxh1X-im0grAAHpqx8ws3qz__iz64muKQ
Minstroy otpiski sborno razbornie mosti 474 str
https://ppt-online.org/1234049
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70,
(996) 798-26-54, (921) 962-67-78. Счет получателя № 40817810455030402987, карта СБЕР 2202 2006 4085 5233
Mintrans [email protected] Zkllychenie bezkranovaya ustanovka opor 1 str
https://ppt-online.org/1232171
Tixonov sertifikat GASU bistrovozvodimiy sborno razborniy jeleznodorozhniy 6 str
https://ppt-online.org/1230258
http://www.ooc.su/gb
https://studylib.ru/doc/6357773/tixonov-sertifikat-gasu-bistrovozvodimiy-sborno-razborniy...
LISI Bistrovozvodimiy sborno-razborniy bistrosobiraemiy armeyskie jeleznodorojnie mosti perepravi 30 str https://studylib.ru/doc/6357576/lisi-bistrovozvodimiy-sborno-razborniy-bistrosobiraemiy-...
https://pdsnpsr.ru/articles/11723-o-voennykh-dejstviyakh-na-ukraine_24022022
https://mega.nz/file/DDgWXD7a#XxUyDUuLXho56FkB7rBlZyJaKz-ldG1-2bo5_n7COpY
https://mega.nz/file/uDAQ1RAQ#4IFdpAl4Yh98o66aTOXkwjUnGCCtboLO_2pM8eFrvr4
https://mega.nz/file/XP4QxCDC#ao15F6m5MjJNr91nN0Gf_LRmjM-W7FI6XQ1olXp1be4
https://mega.nz/file/zDgHhDqI#PP481T2RhaskeCBeN5Cod2MjQQJtwZHqy90P2j_oKNM
https://mega.nz/file/uCJUhCzB#Xy9YoMV0WtNcaNiJTUfa9TT2tV-xdZWQe5eb2kzkxMo
https://mega.nz/file/nXIzVQgD#uz3AAFVBC-Sxh1X-im0grAAHpqx8ws3qz__iz64muKQ
https://mega.nz/file/Ta4F2LpB#Xh0K3CgSoH-VT84Lx_MSAaVfP2OGJIkv2RbEjhix6gs
https://mega.nz/file/zSZGjaAC#A_dGM0iBRYlXsB8fmVF2lMMrQNdzoDsw4s-9UvyTp5k
https://mega.nz/file/7P4TXCJA#dtShh0OeCi6HtA2mEVs3cFJOPoBwErkaS4qCGITP-5o
https://mega.nz/file/HPAmXYaJ#VtKPzoweELnRnt85tMK2tcI_9Y3JywDvr1-_OafO_tI
https://mega.nz/file/XWgB1L4D#8wMQDEswqv4rJGSTwZ7-KSMxyWtNjfbLpNt_TpUI9GA
https://mega.nz/file/WWRBXRKa#WNBIFiTYZUpzlfqiNVLGH0bTMDh2BH7ObLySaRwI9Xo
https://mega.nz/file/LDxz2CAA#I8AjNinQBmTQRQIBdXbv_cXv3gT6hfIeo2s2mWRIM8w
https://mega.nz/file/CfZQQRTb#FtCWi8D5aaZp09wmlbVNOGWJ1HFkig6cq5lQtJ0Yy4E

270.

ЗАЯВКА НА УЧАСТИЕ общественной организации Фонда поддержки и развития сейсмостойкого строительства
«Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ в конференции- выставки «Дорожное строительство
в России: мосты и искусственные сооружения» конференции которая пройдет 17 августа 2022. г (четверг) в г.
Москва, в отеле Азимут Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1)
По вопросам участия, партнерства и информационного сотрудничества: +7 (495) 766-51-65; +7 (964) 522-09-86; +7
(926) 133-18-88; [email protected]; [email protected]
Тема конференции : МОСТЫ И ИСКУССТВЕННЫЕ СООРУЖЕНИЯ.
Прилагается заявка на участие в конференции и выставке от организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ.
Прилагает два доклада и тезисы сообщения для конференции : "Способ бескрановой установки опор при
восстановлении железнодорожных мостов с учетом сдвиговой прочности, как шахтные -горные крепи, для повышения
надежности и обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических и импульсных растягивающих нагрузках
из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью"
Конференция «Дорожное строительство в России: мосты и искусственные сооружения» пройдет 17 августа 2022 года
(четверг ) в Москве в отеле Азимут Отель Олимпик (Олимпийский проспект 18/1) +7 (495) 766-51-65 +7 (964) 522-0986 +7 (926) 133-18-88 [email protected] [email protected] https://innodor.ru
Мероприятие пройдет при поддержке Федерального дорожного агентства и Ассоциации «Р.О.С.АСФАЛЬТ».
Второй доклад Мажиева Х Н: Численное решение задачи применения быстро собираемых железнодорожных
мостов из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением
замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при

271.

восстановлении разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом
оптимизации и идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста
(жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых
сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом моделировании"
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
(994) 434-44-70, (911) 175-84-65, (921) 962-67-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233
[email protected]
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Perspektivi primeneniya bistrovozvodimix mostov pereprav 261 str
https://disk.yandex.ru/i/dL5yd0p-HDCIAw https://ppt-online.org/1235496
Perspektivi primeneniya bistrovozvodimix mostov pereprav 261 str
https://studylib.ru/doc/6358389/perspektivi-primeneniya-bistrovozvodimix-mostov-pereprav-...
https://mega.nz/file/COITRSqb#cAupkA8io-s7lRXguXadNI2W0w3ZRsDJNjM0aXOCi_k
https://mega.nz/file/OaZywYbB#pG-PaL7iZeY0PTMH7rDyl_Ev2pQhegqTtrZkY-Ev9qs
Редакция газеты «Земля РОССИИ» приглашаю Вас на конференцию 17 августа 2022. г. Москва, Азимут, Отель
Олимпик . Но ветерана боевых действий Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН
1022000000824 ИНН 2014000780 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987 [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, (951) 644-16-48
СБЕР 2202 2006 4085 5233
Доклад Хасан Нажеевича Мажиева, (позывной "Терек") в Москве, в отеле Азимут Отель Олимпик (Олимпийский
проспект 18/1) 17 августа 2022
По вопросам участия, партнерства и информационного сотрудничества: +7 (495) 766-51-65; +7 (964) 522-09-86; +7 (926)
133-18-88; [email protected]; [email protected]

272.

273.

Сейсмические требования к стальному каркасу в США STAR SEISMIC USA или новые конструктивные решения антисейсмических демпфирующих связей Кагановского
СЕЙСМИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА КАРКАСОВ RC С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ фланцевых фрикционных компенсаторов США
Seismic demands on steel braced frame bu Seismic_demands_on_steel_braced_frame_bu
https://ru.scribd.com/document/489003023/Seismic-Demands-on-Steel-Braced-Frame-Bu-1
https://ppt-online.org/846004 https://yadi.sk/i/D6zwaIimCrT5JQ http://www.elektron2000.com/article/1404.html https://ppt-online.org/827045
https://ppt-online.org/821532

274.

275.

276.

Выступление Бокарева С.А.
https://www.youtube.com/watch?v=ZFoM8K1cW3o
Бокарев Сергей Александрович (Сибирский государственный университет путей сообщения): 1. Усиление железобетонных пролетных строений мостов композиционными материалами 2. Усиление
железобетонных пролетных строений мостов полимерными композиционными материалами без остановки движения 3. О предпосылках создания новых конструкций временных мостовых сооружений 4. Мосты
из композитных материалов 5. Организация мониторинга Бугринского моста Выступление на Международной научно-технической конференции «Применение инновационных технологий в транспортном
строительстве» (Сочи 16-18 октября 2014 г.) http://bridgeart.ru/meropriyatiya/140...
http://bridgeart.ru/meropriyatiya/140-sochi-16-18-okt-2014/1262-konferentsiya-16-18-okt-2014-sochi-otchet.html
https://www.youtube.com/watch?v=ZFoM8K1cW3o
https://pnu.edu.ru/media/filer_public/e4/a5/e4a5a27e-25d8-4056-aa62-61520f22b4fd/info_bokarev.pdf
Международная научно-техническая конференция
«Применение инновационных технологий в транспортном строительстве »
Россия, г.Сочи, 15(16)-18 октября 2014 г.
Обзор подготовил: Маринин А.Н.
ФИО Бокарев Сергей Александрович Ученая степень с указанием отрасли науки и научной специальности. Доктор технических наук, специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство
дорог, аэродромов, мостов, метрополитенов и транспортных тоннелей. Место работы и должность ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный университет путей сообщения», проректор по
научной работе, заведующий кафедрой ―Мосты‖. Список основных публикаций оппонента в рецензируемых изданиях за последние 5 лет по теме диссертации 1.Патент России № 2411478 С2;
G01M5/00 решение о выдаче патента опубликовано 10.02.11 г. Способ диагностики технического состояния сталежелезобетонных пролетных строений. Бокарев С.А., Снежков И.И., Соловьев
Л.Ю., Цветков Д.Н., Яшнов А.Н. 2.Патент России Заявка № 2010129088, решение о выдаче патента от 30.08.12 г. Метод усиления плиты балластного корыта сталежелезобетонных пролетных
строений металлическими накладками. Бокарев С. А., Мурованный Ю.Н., Усольцев А.М 3.Бокарев С.А., Громенко К.Г., Слепец В. А. Обеспечение пропускной способности мостов опорной сети
дорог Новосибирской области. «Современные технологии. Системный анализ. Моделирование», Иркутск 2013, № 1 (37), С.210-217 4.Бокарев С.А., Проценко Д.В.О предпосылках создания новых
конструкций временных мостовых сооружений. Интернет журнал "Науковедение" Выпуск 5 (24) 2014 се
15 октября 2014 года в зале заседаний Сочинского филиала МАДИ состоялось заседание учебно-методической комиссии Учебно-методического объединения (УМО) вузов РФ по специальности "Мосты и транспортные тоннели" в которой приняли участие
заведующие мостовыми кафедрами российских вузов под председательством проректора по научной работе и заведующего кафедрой «Мосты» Московского государственного университета путей сообщения (МИИТ), секретаря Российской академии
транспорта, д.т.н., профессора Круглова Валерия Михайловича.
Участники УМО
Участники УМО
Участники УМО и студенты
Сочинского филиала МАДИ
В ходе заседания обсуждалось современное состояния проблем подготовки инженеров путей сообщения по специальности «Мосты и транспортные тоннели», а также возможные пути их решения.
В завершение рабочего дня перед участниками заседания УМО и студентами Сочинского филиала МАДИ выступил Валерий Михайлович Круглов с докладом «Проблемы проектирования мостов на высокоскоростных железнодорожных
магистралях».
https://www.miit.ru/content/Programma_160922_FINAL_2%20small_for_site.pdf?id_wm=759681
http://moodle2.stu.ru/blog/index.php?userid=2399 https://pandia.ru/text/80/244/13524.php

277.

Уважаемые читатели Ленинградцы 22 августа 2022 в 18 00 в понедельник в зале КПРФ на Лиговском пр
207 Б пройдет конференция коммунистов Лнинграда и Ленинградской области на которой выступит И.О.
главный редактор газеты "Новый Петербург" И. А. Метедица Тема конференции : "О реновации хрущовок в
Ленинграде " и второй доклад Президента организации "Сейсмофод" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 ,

278.

ИНН 2014000780 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987 СБЕР 2202 2006 4085 5233
Нажоевича
(метро "Обводный канал" ) Мажиева Хасан
"Влияние монтажных соединений секций разборного железнодорожного моста на его
напряженно-деформируемое состояние с использованием сдвигового компенсатора проф
дтн ПГУПС А.М.Уздина на фрикционно- подвижных ботовых соединениях для
обеспечения сейсмостойкого строительства сборно-разборных железнодорожных
мостов с антисейсмическими сдвиговыми компенсаторами
на фланцевых фрикционных соединениях, согласно прилагаемых патентов и изобретений
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895Ю 1168755, 1174616, 2770777, 858604 , 165076,
154506 , 2010136746
Proektirovanieya stroitelstvo sborno-razbornix jeleznodorojnix mostov kompensatorami 448 str
https://disk.yandex.ru/i/ZgYm09wrwVWweA https://ppt-online.org/1237210
Proektirovanieya stroitelstvo sborno-razbornix jeleznodorojnix mostov
kompensatorami 448 str
https://studylib.ru/doc/6358844/proektirovanieya-stroitelstvo-sborno-razbornix-jeleznodor... https://mega.nz/file/jOhVwAIB#XBugUc1qLyJipxEazhDsaeJKvQdRhDFrbo4yvT2OJdE
https://mega.nz/file/ef5wjArR#ywFZqq053Yp9vjYzmi6igD5bGwW3BT6UDXAXDFe18og
Справки по тел (994) 434-44-70, (911) 175-84-65, ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54
[email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
Справки по тел 8-904-603-82-14, 8-950-664-27-92
[email protected] [email protected] Иван Метелеица
Более подробно смотри автора статьи ТОМИЛОВ СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ВЛИЯНИЕ МОНТАЖНЫХ
СОЕДИНЕНИЙ СЕКЦИЙ РАЗБОРНОГО МОСТА НА ЕГО НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
https://elibrary.ru/item.asp?id=43813437
Most Bailey bridge USA kompensator uprugoplastichniy gasitel napryajeniy 390 str
https://ppt-online.org/1235890
Mistroy tex zadanie dogovor proektirovanie sborno-razbornix mostov 500 str

279.

https://ppt-online.org/1237042 https://t-s.today/PDF/25SATS220.pdf
Заключение по использованию упругопластического сдвигового компенсатора гасителя
сдвиговых напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
1. Штыревые монтажные соединения секций разборного пролетного строения
временного моста позволяют существенно ускорить процесс возведения и последующей
разборки конструкций, однако при этом являются причиной увеличения общих деформаций
пролетного строения, кроме упругопластического сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических фрикционноподвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста
проф дтн ПГУПС А.М.Уздина
2. Штатное двухпутное движение при двухсекционной компоновке конструкций САРМ
под современной автомобильной нагрузкой не обеспечено прочностью как основного сечения
секций, так и элементов штыревых соединений, а использование упругопластического
сдвигового , компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста , все напряжения снимает
3. В металле элементов штыревых соединений при современной нагрузке накапливаются
пластические деформации, приводящие к выработке контактов «штырь-проушина» и
нарастанию общих деформаций (провисов), а упругопластический сдвиговой компенсатор
гаситель сдвиговых напряжений для быстрособираемых на антисейсмических
фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского
моста гасить напряжения
4. Ускорению процесса износа элементов штыревых соединений способствует
многократная сборка-разборка пролетных строений и их эксплуатация под интенсивной

280.

динамической нагрузкой и не гасит сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста
5. Образующийся провис пролетного строения создает ненормативное состояние
продольного профиля ездового полотна, снижающее пропускную способность и
безопасность движения, упругопластический сдвиговой компенсатор гаситель сдвиговых
напряжений для быстро собираемых на антисейсмических фрикционно-подвижных
соединениях для сборно–разборного железнодорожного армейского моста сдвиговый
нагрузки «поглощает»
6. Изначально разборные конструкции САРМ проектировались под нужды военного
ведомства для мобильного и кратковременного применения и штыревые монтажные
соединения в полной мере соответствуют такому назначению. При применении в
гражданском строительстве эту особенность следует учитывать в разработке проектных
решений, назначении и соблюдении режима эксплуатации, например путем уменьшения
полос движения или увеличения числа секций в поперечной компоновке, а использование
сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений для быстро собираемых на
антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях для сборно–разборного
железнодорожного армейского моста исключает обрушение железнодорожного моста
Дальнейшие исследования видятся в аналитическом обзоре применяемых конструкций
разборных мостов, разработке отвечающих современным требованиям проектных решений
вариантов поперечной и продольной компоновки пролетных строений с использованием
упругопластических , сдвиговых компенсатор, которые гасят, сдвиговые напряжения для
быстро собираемых, на антисейсмических фрикционно-подвижных соединениях , для
отечественного сборно–разборного железнодорожного армейского моста «Уздина»

281.

Выводы Перспективы применения быстровозводимых мостов и переправ очевидны. Не имея хорошей
методической, научной, технической и практической
базы, задачи по быстрому временному восстановлению мостовых переходов будут
невыполнимы. Это приведет к предсказуемым потерям
Proektirovanieya stroitelstvo sborno-razbornix jeleznodorojnix mostov kompensatorami 448 str
https://disk.yandex.ru/i/ZgYm09wrwVWweA
https://ppt-online.org/1237210
Proektirovanieya stroitelstvo sborno-razbornix jeleznodorojnix mostov
kompensatorami 448 str
https://studylib.ru/doc/6358844/proektirovanieya-stroitelstvo-sborno-razbornix-jeleznodor...
https://mega.nz/file/jOhVwAIB#XBugUc1qLyJipxEazhDsaeJKvQdRhDFrbo4yvT2OJdE
https://mega.nz/file/ef5wjArR#ywFZqq053Yp9vjYzmi6igD5bGwW3BT6UDXAXDFe18og
http://letters.kremlin.ru
Отправлено письмо в Администрацию Президента РФ от организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ от Мажиева Хасан
Нажоевича
Адрес электронной почты [email protected]
Телефон 89944344470
Прикреплѐнный файл Polojitelnoe zaklyuchenie Minoboroni proektirovaniya stroitelstvo bistrovozvodimix mostov 11 str.doc
Текст
Положительное заключение на проектирование и строительствщ быстровозводимых железнодорожных мостов переправ с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью Однако ,
Минстрой , Минтранс не желают заключать договор на 200 тр (аванс 100 тр) для проектных и лабораторных работ и
сертификации армейского надвижного моста для переправы через реку Днепр Нужно указание В В Путина и поручение
Правительству об оказании финансовой помощи организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ в объем 200 тр на проектные
и проведение научно -исследовательских работ в течении 1 месяца СБЕР 2202 2006 4085 52 33 Счет
40817510455030402987 Заранее благодарим [email protected] Все для фронта Все для Победы

282.

Отправить письмо Большое спасибо!
Отправленное 18.08.2022 Вами письмо в электронной форме за номером ID=9390445 будет
доставлено и с момента поступления в Администрацию Президента Российской Федерации
зарегистрировано в течение трех дней.
Сохранить текст в электронной форме в файл формата *.docxСсылка на файл с Вашим обращением доступна в течение 5 мин
Ваше обращение в адрес Правительства Российской Федерации
поступило на почтовый сервер и будет рассмотрено отделом по работе с
обращениями граждан. Номер Вашего обращения 1988016.
http://services.government.ru/letters/form/

283.

284.

285.

286.

287.

Каталожные листы выполнены по изобретениям № 2022111669 от 27.04.2022 входящий ФИПС 024521
"Конструкция участка постоянного железобетонного моста неразрезной системы", № 2021134630 от 06.05.2022
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", а20210051 от 29 июля 2021 Минск "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого терния" . № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск "
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" БЫСТРО-ВОЗВОДИМЫХ
МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборноразборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.

288.

289.

290.

291.

292.

293.

294.

295.

296.

297.

298.

299.

300.

301.

302.

303.

304.

305.

306.

307.

308.

309.

310.

311.

312.

313.

314.

315.

316.

317.

318.

319.

320.

321.

322.

323.

324.

325.

326.

327.

ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ. 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН:
1022000000824, т (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] с[email protected] [email protected] (994) 434-44-70, (996) 798-26-54 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09,
выдан 26.01.2017) [email protected] [email protected] (911) 175-84-65
Код ОКПД2 25.11.21.112

328.

ОРГАН ПО СЕРТИФИКАЦИИ: ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ. 190005, 2-я
Красноармейская ул. д 4 ОГРН: 1022000000824, т (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru [email protected] с[email protected] [email protected] (994) 434-44-70, (996) 798-26-54
(аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Код ОКПД2 25.11.21.112
Сборно-разборный быстро собираемый армейский мост из стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18,
24 и 30 м. с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части армейского сборно-разборного
пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой
фрикционно-демпфирующей прочностью, согласно заявки на изобретение «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО
ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии
1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от
21.06.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для
гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022 и на осн. изобрет 1143895, 1168755, 1174616, 2550777,
2010136746, 165076, 858604, 154506
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330-2011 п. 4.6. «Обеспечение демпфированности»,
ASTM C1513; ASTM, E488-96, ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9
баллов по шкале MSK-64) п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012, ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078 -70, СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах, п.4.7, п. 9.2, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 (в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, СТО Нострой 2.10.76-2012, МР 502.1-05, МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87), ГОСТ Р 57574-2017
«Землетрясения»,ТКП 45-5.04-41-3006 (02250), ГОСТ Р 54257-2010, ОСТ 37.001.050-73, СН-471-75, ОСТ 108.275.80, СП 14.13330.2014, ОСТ 37.001.050-73, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), СТО -031-2004, РД
26.07.23-99, СТП 006-97, ВСН 144-76, ТКТ 45-5.04-274-2012, серия 4.402-9, ТП ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2 «Фундаменты сейсмостойкие
ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Минтранс РФ, Минстрой ЖКХ РФ 127051, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 [email protected] 8 (495) 00-00 доб 15-55 [email protected] , т 8-496-693-07-40 , +7 (495) -647-15-80 доб
61061 8 (495) 400-99-04 Зам.Дир.Департамент град. деятельности Минстроя А.Степанов, исп Зайцева Д.Н. + 7 (495) 646-15-80 доб 61061. МЧС 8 (495) 983-79-01, факс (495) 624-19-46 МЧС Директор образования и научн.-тех.
деятельности А.И.Бондарь 8 (495) 400-99-04, факс (495) 624-19-46. Минстрой тел (495) 648-15-80, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru

329.

СЕРТИФИКАТ ВЫДАН: Минстрой ЖКХ РФ 127051, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, д. 10, стр. 1 8 (499) 495-00-00 доб 15-55 А.А.Федорчук [email protected] , Нач. гл.упр.ж.д. т 8-496-693-07-40, О.Косенков +7 (495) -64715-80 доб 61061 Зам.Дир.Департамента град. деятельности Минстроя А.Степанов, www.minstroyrf.gov.ru Патент № 180193 «Способ бескрановой установки опор при восстановлении разрушен.
НА ОСНОВАНИИ : Протокола № 575 от 23.07.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21СТ39 от 27.05.2015, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН 2014000780, для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей прочностью и предназначенные для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. https://disk.yandex.ru/d/m-UzAI2Nw8dAWQ https://ppt-online.org/1227618 https://ppt-online.org/1155578 https://studylib.ru/doc/6357259/usa--baileybridje-pereprava-kompensator-sdvigovoy-proshno...
https://mega.nz/file/faJ1hBCC#WcwDl3neDUxt27tGCFRqSYRGKwcRjgeLFjcy7e-D_SY https://mega.nz/file/rfRgDRxY#GarDAlLYC6eLIi1TTYC1KofTLq9Msc7EtTYG6zK-cRY https://ppt-online.org/1228005 https://disk.yandex.ru/d/f_Ed_Zs5TAP8iw
https://studylib.ru/doc/6357302/89219626778%40mail.ru-protokol-kompensator-sdvigovoy-prochn... СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10 [email protected]
ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ: Схема сертификации 3.
С тех. решениями фланцевых фрикционно--подвижных соединений ( ФПС), выполненных в виде болтовых соединений, распо-ложенных в длинных овальных отверстиях с контролируемым
натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуе-мых элементов, обеспечивающих многокаскадное демпфирование участка трубопроводов, при импульсной растягивающей
нагрузке, можно ознакомиться см.изобретения: №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора
сейсмостойкая» Мкл E04H9/02, Бюл.28, от 10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтаж. фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и
монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций, ЦНИПИпроектстальконструкция, ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений», Руководство по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению
высокопрочных болтов в эксплу-атируемых мостах, ОСТ108.275.80, ОСТ37.001.050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инстр. по проект соедин. на высокопр. болтах. в стальных конструкций мостов»
Тел 8 (921) 962-67-78 привязан к карте СБЕР 2202 2006 4085 5233
С тех. решениями демпфирующего упругопластичного компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой
жесткости в ПК SCAD ( согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическим фланцевым, фрикционно-подвижным
соединением, для сборно-разборного быстрособираемого армейского моста , выполненных в виде болтовых соединений, с
контролируемым натяжением, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсных, сейс-мических нагрузках можно
ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985№ 4,094,111 US,
TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU, СП 16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), ТКП 45-5.04-2742012 (02250) https://dwg.ru/dnl/13468
Демпфирующий упругопластичный компенсатор гаситель сдвиговых напряжений с учетом сдвиговой жесткости в ПК SCAD (
согласно СП 16.1330.2011 SCAD п.7.1.1- антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение) для сборно-разборного
быстрособираемого армейского моста , предназначен для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
В районах с сейсмичностью более 9 баллов, необходимо использование в строительных конструкциях демпфирующих
компенсаторов с упругопластическими шарнирами на фрикционно-подвижных соединениях, расположенных в длинных овальных
отверстиях, с целью обеспечения многокаскадного демпфирования при импульс-ных растягивающих и динамических нагрузках
согласно изобретениям, патенты: №№ 1143895, 1174616, 1168755 (автор: проф. д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин) , 2010136746 ,165076 ,
2550777, с использованием сдвигового демпфирующего гасителя сдвиговых напряжений , согласно заявки на изобретение от
14.02.2022 "Огнестойкий компенсатор -гаситель температурных напряжений", заявки № 2022104632 от 21.02.2022 ,
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов", заявки № 2021134630 от 29.12.2021 "Термический компенсаторгаситель температурных колебаний", заявки № 2022102937 от 07.02.2022 "Термический компенсатор- гаситель температурных
колебаний СПб ГАСУ,"заявки "Фланцевое соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" № а
20210217 от 23.09. 2021, заявки "Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а20210051,
заявки "Компенсатор .... для трубопроводов" № а 20210354 от 22.02. 2022, Минск для обеспечения сейсмостойкости
огнезащитного состава TAIKOR FR и сдвиговой прочности для строительных систем.
Испытания проводились согласно мониторингу землетрясений см. http://zengarden.in/earthquake/

330.

и шкале землетрясений см. ссылки: http://krestiyaninformagency.narod.ru/pdf1.pdf pdf http://zengarden.in/earthquake/
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru

331.

332.

333.

334.

335.

336.

337.

338.

339.

340.

341.

342.

343.

344.

345.

346.

347.

348.

349.

350.

351.

352.

353.

354.

355.

356.

357.

358.

359.

360.

361.

Заключение экспертиза военная на проектирование и изготовление
надвижных сборно-разборных железнодорожных мостов
УТВЕРЖДАЮ Начальник ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России С.А
Лагунов
ЗАКЛЮЧЕНИЕ на материалы по обращению гражданина РФ Мажиева Х.Н. от К) июня 2022 г. № 11116755,направленные в Аппарат Правительства Российской Федерации (для проработки и учета в проведении научных
исследований }
Материалы, представленные гражданином РФ Мажиевым Хасаном Нажоевичем, не применимы для нужд
Железнодорожных войск и относятся, в большей степени, для краткосрочного и временного восстановления
автомобильных мостов.
Отдельные конструктивные особенности пролетных строении, а
именно:
- конструкции пролетных строений;
- способы и узлы соединения главных ферм;

362.

- варианты мостового полотна для проезда гусеничной и автомобильной техники
могут быть использованы в дальнейшем при разработке новых железнодорожных пролетных строений для
краткосрочного и временного восстановления искусственных сооружении.
Начальник 2 отдела научно-исследовательского ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России полковник М.П.Орехов
Начальник 32 лаборатории научно- исследовательской ФГБУ «НИМТД ЖДВ» Минобороны России майор
М.С.Калинин
Младший научный сотрудник 12 лаборатории научно-исследовательской
ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России М.Ю.Умалѐнов
ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России
МАЖИЕВУ Х.Н. МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
г. Москва, 105066 2011 г. На №
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 9 августа 2022 года зарегистрированное за № П-144269054813 в Главном управлении начальника
Железнодорожных войск рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 и от 4 августа 2022 г. № 160/24/5004 была представлена позиция
Минобороны России по результатам анализа и проработки представленных Вами материалов (прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов к предлагаемым научным разработкам в
интересах обороноспособности страны, полагается целесообразным провести совещание на базе федерального
государственного бюджетного учреждения «Научно-исследовательский испытательный центр» Министерства
обороны Российской Федерации (г. Москва, ул. Енисейская, 7) или наладить более тесное взаимодействие.
В представленных материалах оценить в полном объеме возможности изобретения «Армейский сборно-разборный
надвижной быстро собираемый и быстро возводимый железнодорожный мост» и подготовить по ним заключение не
представляется возможным. Заключение по ранее представленным Вами материалам прилагается.
С уважением, О.Косенков
начальник Главного управления Железнодорожных войск
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства
Российской Федерации

363.

Обращение Мажиева Х.Н. от 10 июня 2022 г. № П-116755 (с приложенными материалами) в Минобороны России
внимательно проработано.
127994, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, 10/1
В настоящее время на снабжении Вооруженных Сил Российской Федерации состоят образцы военных автодорожных и
железнодорожных мостов, отвечающие современным требованиям и эффективно используемые при решении задач
транспортного обеспечения.
О.Косенков
Представленная в обращении Мажиева Х.Н. информация будет учтена при проведении дальнейших научных
исследований в области обороны и военного мостостроения. Начальник Главного управления
Железнодорожных войск Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-07-40
> августа .22 & 160/24/&2&S
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 25 июля 2022 года зарегистрированное за № П-144263 в Минобороны России рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 была представлена позиция Минобороны России по результатам анализа и
проработки представленных Вами материалов (прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов к предлагаемым научным разработкам в
интересах обороноспособности страны, полагается целесообразным провести совещание на базе федерального
государственного бюджетного учреждения «Научно-исследовательский испытательный центр» Министерства
обороны Российской Федерации (г. Москва, ул. Елисейская, 7) или наладить более тесное взаимодействие.
Прошу Вас проинформировать о своих намерениях.
С уважением, О.Косенков начальник Главного управления Железнодорожных войск Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-0740

364.

365.

366.

367.

368.

369.

370.

371.

372.

Полное наименование компании
(с указанием организационно-правовой
формы)
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и безопасность городов»
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Юридический адрес
364024, Республика Чеченская .Грозный, ул.им.С.Ш.Лорсанова, д.6
Фактический адрес
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4
ИНН
2014000780
КПП
201401001
Расчетный счет
40817 810 5503 1236845
Корреспондентский счет
30101810500000000653
Банк СБЕР 2202 2006 4085 5233
Северо-Западный Банк ПАО « СБЕР»
БИК
044030653 СБЕР карта 2202 2056 3053 9333
Телефон, факс, e-mail
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]
Мажиев Хасан Нажоевич
Генеральный директор (Ф.И.О. полностью)
т/ф (812) 694-78-10
На основании протокола общего собрания Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
На основании, какого документа действует
(в случае действия по доверенности указать строительства «Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ от 09.08.2022 № 2
номер/дату и приложить копию) Счет
получателя СБЕР № 40817810455030402987
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
[email protected]
(911) 175-84-65, (921) 962-67-78
СБЕР 2202 2006 4085 5233
Счет получателя СБЕР № 40817 810 5 5503 1236845
[email protected] тел привязан к катте (921) 962-67-78
[email protected] (911) 175-84-65, (921) 962-67-78
СБЕР 2202 2006 4085 5233

373.

374.

375.

376.

377.

378.

Электронный документ Х.Н. Мажиеву
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
(МИНСТРОЙ РОССИИ) [email protected]
Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495) 645-73-40
www.minstroyrf.gov.ru
18.08.2022 № 16720-РГ/08
HaNs_
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации в рамках компетенции рассмотрел Ваши обращения от 26 июля 2022 г.
№ 771646, направленное письмом Управления Президента Российской Федерации по работе с обращениями граждан и
организаций от 26 июля 2022 г. № А26-09-77164631-С01 (зарегистрировано в Минстрое России 27 июля 2022 г. № 16575ОГ), от 27 июля 2022 г. № 772801, направленное письмом Управления Президента Российской Федерации по работе с
обращениями граждан и организаций от 27 июля 2022 г. № А26-02-77280131-С01 (зарегистрировано в Минстрое России
28 июля 2022 г. № 16648-ОГ), от 27 июля 2022 г. № 224024 (зарегистрировано в Минстрое России 28 июля 2022 г. №
16599-ОГ), от 28 июля 2022 г. № П-146257, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от
28 июля 2022 г. № П48-146257 (зарегистрировано в Минстрое России 28 июля 2022 г. № 16702-ОГ), от 29 июля 2022 Г. №
224221 зарегистрировано в Минстрое России 1 августа 2022 г. № 16833-ОГ), от 31 июля 2022 г. № 224258
(зарегистрировано в Минстрое России 1 августа 2022 г. № 16832-ОГ), от 29 июля 2022 г. № П-147060, направленное
письмом Аппарат Правительства Российской Федерации от 1 августа 2022 г. № П48-147060 (зарегистрировано в
Минстрое России 1 августа 2022 г. № 16ЭОО-ОГ), от 29 июля 2022 г. № П147061, направленное письмом Аппарат
Правительства Российской Федерации от 1 августа 2022 г. № П48-147061 (зарегистрировано в Минстрое России 1
августа 2022 г. № 16901-ОГ), от 31 июля 2022 г. № 224257 (зарегистрировано в Минстрое России 1 августа 2022 г. №
16853-ОГ), от 31 июля 2022 г. № 224256 (зарегистрировано в Минстрое России 1 августа 2022 г. № 16855-ОГ), от 1
августа 2022 г. № П-148300, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 2 августа 2022
г. № П48-148300-1 (зарегистрировано в Минстрое России 4 августа 2022 г. № 17160-ОГ), от 2 августа 2022 г. № П149575,

379.

направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 2 августа 2022 г. № П48-149575
(зарегистрировано в Минстрое России 4 августа 2022 г. № 17207-ОГ), от 3 августа 2022 г. № П-150279, направленное
письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 3 августа 2022 г. № П48-150279 (зарегистрировано в
Минстрое России 5 августа 2022 г. № 17300-С)Г), от 4 августа 2022 г. № П-150815, направленное письмом Аппарата
Правительства Российской Федерации от 4 августа 2022 г. № П48-150815 (зарегистрировано в Минстрое России 8
августа 2022 г. № 17440-ОГ), от 4 августа 2022 г. № 888452, направленное письмом Управления Президента Российской
Федерации по работе с обращениями граждан и организаций от 4 августа 2022 г. № А26-09-88845231-С01
(зарегистрировано в Минстрое России 8 августа 2022 г. № 17417-ОГ), от 4 августа 2022 г. № 888459, направленное
письмом Управления Президента Российской Федерации по работе с обращениями граждан и организаций от 4 августа
2022 г. № А26-09-88845931-С01 (зарегистрировано в Минстрое России 8 августа 2022 г. № 17418-ОГ), от 4 августа 2022
г. № П-150490, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 4 августа 2022 г. № П48150490 (зарегистрировано в Минстрое России 8 августа 2022 г. № 17413-ОГ), от 4 августа 2022 г. № П-150809,
направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 4 августа 2022 г. № П48-150809
(зарегистрировано в Минстрое России 8 августа 2022 г. № 17439-ОГ), от 10 августа 2022 г. № П-153623, направленное
письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 10 августа 2022 г. № П48-153623 (зарегистрировано в
Минстрое России 10 августа 2022 г. № 17683-ОГ), от 9 августа 2022 г. № 905481, направленное письмом Управления
Президента Российской Федерации по работе с обращениями граждан и организаций от 9 августа 2022 г. № А26-0990548134-С01 (зарегистрировано в Минстрое России 10 августа 2022 г. № 17698-ОГ),с предложениями в сфере
строительства (далее - обращения) и сообщает следующее.
Ответ на обращения был дан ранее письмом Минстроя России от 12 августа 2022 г. № 16328-ОГ/08.
Дополнительно направляются позиции НИУ МГСУ и АО «НИЦ «Строительство», направленные письмом НИУ
МГСУ от 16 августа 2022 г. № 302-180-491/3 и письмом АО «НИЦ «Строительство» от 8 августа 2022 г. № 6-1066
соответственно (прилагаются).
В.Н. Калинкин
Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб. 61061
Приложение: на 3 л. в 1экз.
Директор Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного документоборота Минстроя
России

380.

СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП
Владелец: Калинкин Владимир Николаевич
Сертификат: 00FCE276812773A19E10BB65D899A3BD6B Действителен: 20.04.2022 до 14.07.2023
Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации
Обращение №225588 от 16.08.2022 10:18:23 Номер исходящего письма
E-mail: [email protected] Автор: Кабанцев Олег Васильевич Организация: НИУ МГСУ
Способ получения ответа: получить ответ по электронной почте
Кому или куда вы направляете данное письмо: ( Должность: Заместитель директора департамента (Степанов
Александр Юрьевич) ФИО: Степанову А.Ю) Суть предложения, заявления или жалобы: ответ на запрос 37808-АС-08 от
02.08.2022
ПРИКРЕПЛЕННЫЕ ФАЙЛЫ: 1. 302-180-491-3 от 16.08.2022.pdf
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
В МИНСТРОЙ РОССИИ Заместителю директора департамента градостроительной деятельности и архитектуры
А.Ю. Степанову
О.В. Кабанцев
СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МИНОБРНАУКИ РОССИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО
ОБРАЗОВАНИЯ "НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ" (НИУМГСУ)
Ярославское ш, 26, Москва, 129337 тел.: +7 (495) 781-80-07, факс: +7 (499) 183-44-38 [email protected],
www.mgsu.ru/мгсу.рф ОКПО 02066523, ОГРН1027700575044 ИНН/КПП 7716103391/771601001
Уважаемый Александр Юрьевич!
По мнению НИУ МГСУ предлагаемая конструкция соединительных узлов стальных конструкций с использованием
высокопрочных болтов и функцией демпфирования деформаций при сейсмических и иных случайных динамических
воздействиях не может быть рекомендована для использования в конструкциях мостов военного назначения по причине

381.

громоздкости конструкции подобных узлов и сложности их монтажа. Важнейшими требованиями к мостовым
сооружениям военного назначения являются компактность и быстрота сборки- разборки узловых соединений.
Кроме того, идея податливости узлов предлагаемого типа противоречит концепции соединений на высокопрочных
болтах, которая предполагает образование единого объема из соединяемых листовых элементов конструкций за счет
трения, создаваемого усилием затяжки высокопрочных болтов.
Существующие нормативные документы РФ СП 16.13330.2017 «Стальные конструкции» и СП 35.13330.2016 «Мосты
и трубы» по определению не допускают податливости болтовых соединений стальных конструкций на высокопрочных
болтах.
К другим нормативным документам, регламентирующих проектирование и строительство стальных мостовых
сооружений военного назначения, если таковые существуют, специалисты НИУ МГСУ доступа не имеют.
110212
Директор научно-технических проектов Олег Васильевич Кабанцев
Исполнитель А.В. Коргин
+7 985 765-46-36; [email protected]
Минстрой России Заместителю директора департамента Степанову А.Ю.
Уважаемый Александр Юрьевич!
По запросу Минстроя России №16648~ОГ от 28.07.22, в ответ на обращение Заявителя - Мажиева Х.Н., сообщаем,
что представленная в рамках обращения информация не достаточна для технической оценки изобретения. При наличии
полного объема технических материалов, патента, технического свидетельства на изделие, а также при их
отсутствии, считаем необходимым, в первую очередь, обратиться к выгодоприобретателям внедрения указанного
изобретения, которыми являются производители и проектировщики мостовых конструкций.
Директор ЦНИИСК Ведяков И.И. м. В.А. Кучеренко, д.т.н., проф.
Исп. Соловьев Д.В.

382.

АО аНИЦ «СТРОИТЕЛЬСТВО»:
109428, Москва, 2-я Институтская ул. 6 тел.: +7 (499) 170-1548; +7 (495) 602-0070, факс:+7 (499) 171-2250 [email protected]
| www.cstroy.ru
ЦНИИСК ИМ. В.А. КУЧЕРЕНКО 109428, Москва, 2-я Институтская ул.б, тел; +7 (499) 171-2650, +7 (49?) 170-1060
[email protected], [email protected] | www.tsnDsk.ru
ИНН 5042109739, КПП 504201001, ОГРН1095042005255
Юридический адрес АО "НИЦ "Строительство"; 141367, Московская область, г. Сергиев Посад пос. Загорские Дали, д.
6-11
АДМШШСТРАЦИЯ ПРЕЗКДИ ггл РОССИЙСКОЙ ФЕДН»А1 ЦIII
УПРАВЛЕНИЕ ПРЕЗИДЕНТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО РАБОТЕ С ОБРАЩЕНИЯМИ
ГРАЖДАН И ОРГАНИЗАЦИЙ
ул. Ильинка, д. 23. МОСКВА, РОССМПСКЛЯ Фсисрлшя.
МАЖИЕВУ Х.Н. [email protected]
« 18 » августа 20 22 г. № А26-02-93811671
Ваше обращение на имя Президента Российской Федерации получено 18.08.2022 г. в форме
электронного документа и зарегистрировано 18.08.2022 г. за № 938116.
3)611в
В связи с гем, что к Вашему заявлению не приложены полученные Вами ответы по результатам
рассмотрения вопроса, поставленного в обращении от 18.08.2022 г. за № 938116. в целях создания Вам
возможности дальнейшего обжалования принятого по Вашему обращению решения или действия
(бездействия) в связи с его рассмотрением Ваше обращение направлено в Министерство строительства и

383.

жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации, в Министерство транспорта Российской
Федерации для обеспечения получения Вами ответа по существу поставленного Вами вопроса.
Зам. начальника департамента письменных обращений граждан и организаций
АДМИНИСТРАЦИЯ ПРЕЗИДЕНТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МАЖИЕВУ Х.Н. [email protected]
УПРАВЛЕНИЕ ПРЕЗИДЕНТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО РАБОТЕ С ОБРАЩЕНИЯМИ ГРАЖДАН И
ОРГАНИЗАЦИЙ
ул. Ильинка, д. 23, Москва, Российская Федерация, 103132
905481
«9»
августа
20 22 г.
№ А26-09-90548171
Ваше обращение на имя Президента Российской Федерации получено 09.08.2022 г. в форме электронного документа и
зарегистрировано 09.08.2022 г. за № 905481.
В связи с тем, что в Вашем заявлении отсутствуют сведения о рассмотрении поставленных в обращении от 09.08.2022
г. за № 905481 вопросов Министерством промышленности и торговли Российской Федерации, Министерством обороны
Российской Федерации, Министерством транспорта Российской Федерации, Министерством строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации, в компетенцию которых входит их решение, для обеспечения
получения Вами ответа по существу поставленных Вами вопросов Ваше обращение направлено в Министерство
промышленности и торговли Российской Федерации, в Министерство обороны Российской Федерации, в Министерство

384.

транспорта Российской Федерации, в Министерство строительства и жилищно- коммунального хозяйства Российской
Федерации.
Дополнительно сообщаем, что Вы вправе обжаловать в суд или в административном порядке (в порядке
подчиненности) принятое по Вашему обращению решение соответствующего органа при получении уведомления или
ответа от него или действие (бездействие) данного органа при неполучении в установленные сроки уведомления или
ответа.
905481
Зам. начальника департамента письменных обращений граждан и организаций Страница 1 из 1
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
г. Москва, 105066
На №
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Ваше обращение от 9 августа 2022 года зарегистрированное за № П-144269054813 в Главном
управлении начальника Железнодорожных войск рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 и от 4 августа 2022 г. № 160/24/5004 была представлена
позиция Минобороны России по результатам анализа и проработки представленных Вами материалов
(прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов к предлагаемым научным
разработкам в интересах обороноспособности страны, полагается целесообразным провести совещание
на базе федерального государственного бюджетного учреждения «Научно-исследовательский
испытательный центр» Министерства обороны Российской Федерации (г. Москва, ул. Енисейская, 7) или
наладить более тесное взаимодействие.
В представленных материалах оценить в полном объеме возможности изобретения «Армейский сборноразборный надвижной быстро собираемый и быстро возводимый железнодорожный мост» и подготовить
по ним заключение не представляется возможным. Заключение по ранее представленным Вами
материалам прилагается.

385.

С уважением,
начальник Г лавного управления Железнодорожных войскО Косенков
М И Н И С I Е Р С I В () О В О F О И Ы РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИ И О БОРО И Ы Р ОСС И И)
1 Москва. I iv 160
уЦ UVo ЛА 22 160/24/$$
iia-Vот 5.07.2:2 i.
Департамент фадостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства
Российской Федерации
127994, г. Москва, ул. Садовая-Самотечная, 10/1
Обращение Мажиева Х.Н. от 10 июня 2022 г. № П-1 16755 (с приложенными материалами) в
Минобороны России внимательно проработано.
В настоящее время на снабжении Вооруженных Сил Российской Федерации состоят образцы военных
автодорожных и железнодорожных мостов, отвечающие современным требованиям и эффективно
используемые при решении задач транспортного обеспечения.
Представленная в обращении Мажиева Х.Н. информация будет учтена при проведении дальнейших
научных исследований в области обороны и военного мостостроения.
Начальник Главного управления Железнодорожных войск
О.Косенков
Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-07-40
М ИI1ИСТ Е PC Т ВО О ВО РО11 ы РОСС ИЙ С КО Й ФЕД Е Р АЦП 11 (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
г Москва. 110160
4 » августа : 22 л 160/24/^23^
Уважаемый Хасан Нажоевич!

386.

Ваше обращение от 25 июля 2022 года зарегистрированное за № П-144263 в Минобороны России
рассмотрено.
В письме от 13 июля 2022 г. № 160/24/4373 была представлена позиция Минобороны России по
результатам анализа и проработки представленных Вами материалов (прилагается).
Для уточнения интересующих Вас вопросов и выработки единых подходов к предлагаемым научным
разработкам в интересах обороноспособности страны, полагается целесообразным провести совещание
на базе федерального государственного бюджетного учреждения «Научно-исследовательский
испытательный центр» Министерства обороны Российской Федерации (г. Москва, ул. Елисейская, 7) или
наладить более тесное взаимодействие.
Прошу Вас проинформировать о своих намерениях.
С уважением,
начальник Главного управления Железнодорожных войск
О К"г»грнктт
Исп. Смирнов В.В. Т. 8-495-693-07-40
Утверждаю ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» полковник С.А Логунов
ЗАКЛЮЧЕНИЕ на материалы по обращению фажданина РФ Мажиева Х.Н. от 10 июня 2022 г. М> IЫ
16755, направленные в Аппарат Правительства Российской Федерации (для проработки и учета в
проведении научных исследовании)
Материалы, представленные фажданином РФ Мажиевым Хасаном Нажоевичем, не применимы для нужд
Железнодорожных войск и относятся, в большей степени, для краткосрочного и временного век
становления автомобильных мостов.
Отдельные" конструктивные особенности пролетных строений, а именно:
- конструкции пролетных строений;

387.

- способы и узлы соединения главных ферм;
- варианты мостового полотна для проезда гусеничной и автомобильной техники
могут быть использованы в дальнейшем при разработке новых железнодорожных пролетных строений
для краткосрочного и временного восстановления искусственных сооружений.
Начальник 2 отдела научно-исследовательского ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России полковник М П.
Орехов
Начальник 32 лаборатории научно исследовательской ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» Минобороны России майор
И.С.Калинин
Младший научный сотрудник М.Ю.Умалѐнов
Младший научный сотрудник 12 лаборатории иаучно-исследовательско" ФГБУ «НИИЦ ЖДВ» М.Ю
Умаленов
Минобороны Pocci
МАЖИЕВУ Х.Н.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Материалы для проектирования фундаментов сейсмостойких с использованием сейсмоизо- лирупцего
скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах с сейсмичностью 7,8 и 9 баллов для
существующих зданий приведены в серии I.0I0.I-2c.94 выпуск 0-1.
Вопросы устойчивости и повышения сейсмостойкости верхней части здания приведены в "Сборнике
технических решений по повышению устойчивости промышленных зданий и сооружений от сейсмических и
ударных нагрузок" .ЦНИИпромзданий Минстроя, Россия 127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46, корп.2.

388.

СОСТАВ ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
Сборно-разборный дорожный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами проф ден ПГУПС Уздина А.М (
изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 2550777, 858604 «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» №
2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022,
«Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от
02.06.2022
Выпуск 0-2 . Материалы для проектирования.
Объѐм проектных материалов, приведенных к формату А4, - А5форматок.
АВТОР ПРОЕКТА организация Сейсмофонд при СПб ГАСУ
Срок действия – 2022 г.
ПОСТАВЩИК Государственное предприятие - Центр проектной продукции массового приме
нения (ГПЦПП), 127238,Москва,Дмитровское шоссе,46,корп.2.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Материалы для проектирования Сборно-разборный дорожный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами
проф ден ПГУПС Уздина А.М ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 2550777, 858604
«КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ,

389.

ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост»
№ 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения
моста» № 2022115073 от 02.06.2022
Вопросы устойчивости и повышения сейсмостойкости Сборно-разборный дорожный надвижной мост со сдвиговыми
компенсаторами проф ден ПГУПС Уздина А.М ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746,
2550777, 858604 «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ
СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022,
«Сборно-разборный железнодорожный мост» № 2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный
мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет.
строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022
127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46, корп.2.
СОСТАВ ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
Выпуск 0-2 Сборно-разборный дорожный надвижной мост со сдвиговыми компенсаторами проф ден ПГУПС Уздина
А.М ( изобретения №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 2550777, 858604 «КОНСТРУКЦИЯ УЧАСТКА
ПОСТОЯННОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО МОСТА НЕРАЗРЕЗНОЙ СИСТЕМЫ, ВОССТАНОВЛЕННОГО С
ПРИМЕНЕНИЕМ типовых структурных серии 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструкция", стальные конструкции
покрытий производственных» № 2022111669 от 25.05.2022, «Сборно-разборный железнодорожный мост» №
2022113052 от 27.05.2022, «Сборно-разборный универсальный мост» № 2022113510 от 21.06.2022, «Антисейсмический
сдвиговой компенсатор для гашения колебаний пролет. строения моста» № 2022115073 от 02.06.2022
Материалы для проектирования. Объѐм проектных материалов, приведѐнных к формату А4, - 31
форматок.

390.

АВТОР ПРОЕКТА КФХ "Крестьянская усадьба" I9737I, С-Петербург, пр.Королѐва 30/I-I35
УТВЕРЖДЕНИЕ Утверждѐн Главпроектом Министерства строительства России, письмо
от. 21.09.л 9-3-1/130 Введѐн в действие КФХ "Крестьянская усадьба" с 01.01.95, приказ от 45.06. дц Срок
действия - 1999 г.
ПОСТАВЩИК
Государственное предприятие - Центр проектной продукции массового приме
нения (ГПЦПП), 127238,Москва,Дмитровское шоссе,46,корп.2.
АВТОР ПРОЕКТА
Название
компанииучастника
(организационноправоваяформа)на русском
языке
Контактное лицо (ФИО)
Название Организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства
Должность
Телефон
Мобильный телефон
E-mail
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
(812) 694-78-10
«Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Мажиев Хасан Нажоевич
(912) 962-67-78, (911) 175 -84-65
Мажиев Хасан Нажоевич
[email protected]
Полное наименование компании
(с указанием организационно-правовой
формы)
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и безопасность городов»
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Юридический адрес
364024, Республика Чеченская .Грозный, ул.им.С.Ш.Лорсанова, д.6
Фактический адрес
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 т/ф (812) 694-78-10
ИНН
2014000780

391.

КПП
201401001
Расчетный счет
40817810455030402987
Корреспондентский счет
30101810500000000653
Банк
Северо-Западный Банк ПАО « СБЕР»
БИК
044030653 Карта СБЕР 2202 2006 4085 5233 тел привязан (921) 962-67-78
Телефон, факс, e-mail
[email protected]
Генеральный директор (Ф.И.О. полностью)
Мажиев Хасан Нажоевич [email protected]
На основании, какого документа действует
(в случае действия по доверенности
указать номер/дату и приложить копию)
На основании протокола общего собрания Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства «Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ от 09.08.2022
№ 2
[email protected]
УТВЕРЖДЕНИЕ Утверждены Главпроектом Министерства строительства России
Срок действия – 2022 -2023 г. ПОСТАВЩИК СПб ГАСУ
Государственное предприятие - Центр проектной продукции массового приме
нения (ГПЦПП), 127238,Москва,Дмитровское шоссе,46,корп.2.
АВТОР ПРОЕКТА
Полное наименование компании
(с указанием организационно-правовой
формы)
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и безопасность городов»
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Юридический адрес
364024, Республика Чеченская .Грозный, ул.им.С.Ш.Лорсанова, д.6
Фактический адрес
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 т/ф (812) 694-78-10
ИНН
2014000780
КПП
201401001

392.

Расчетный счет
40817810455030402987
Корреспондентский счет
30101810500000000653
Банк
Северо-Западный Банк ПАО « СБЕР»
БИК
044030653
Телефон, факс, e-mail
[email protected]
Генеральный директор (Ф.И.О. полностью)
Мажиев Хасан Нажоевич
На основании, какого документа действует
(в случае действия по доверенности
указать номер/дату и приложить копию)
На основании протокола общего собрания Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
строительства «Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ от 09.08.2022
№ 2
УТВЕРЖДЕНИЕ Утверждены Главпроектом Министерства строительства России Нет приказа
ПОСТАВЩИК Государственное предприятие - Центр проектной продукции массового применения
(ГПЦПП), 127238,Москва,Дмитровское шоссе,46,корп.2.
ПОСТАВЩИК
Срок действия - 2023 год
Государственное предприятие - Цен,-р проектной продукции
массового применения ( ГП ЦПП )
127238, Москва, Дмитровское шоссе, д. 46, корп. 2
тел.095/482-4112, 482-4297, 482-4227, 482-4265
Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения

393.

типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей
части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при
восстановлении разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и
идентификации статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии
проперченных сил в ПK SCAD СП 16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой
прочности при математическом моделировании
Организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ :
Численное решение задач применения быстро собираемых железнодорожных мостов из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа
«Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с быстросъемными упругопластичными
компенсаторами со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью с бескрановой установки опор при восстановлении
разрушенных железнодорожных мостов ( патент на полезную модель № 180193 ) методом оптимизации и идентификации
статических задач теории устойчивости надвижного армейского моста (жесткостью) при действии проперченных сил в ПK SCAD СП
16.1330.2011. SCAD п.7.1.1 в механике деформируемых сред и конструкций с учетом сдвиговой прочности при математическом
моделировании
Для выставления счета, пожалуйста, заполните форму с реквизитами Вашей компании:
Полное наименование компании
(с указанием организационно-правовой
формы)
Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства «Защита и безопасность городов»
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Юридический адрес
364024, Республика Чеченская .Грозный, ул.им.С.Ш.Лорсанова, д.6
Фактический адрес
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 т/ф (812) 694-78-10
ИНН
2014000780
КПП
201401001
Расчетный счет
40817810455030402987
Корреспондентский счет
30101810500000000653
Банк
Северо-Западный Банк ПАО « СБЕР» СБЕР 2202 2006 4085 5233
БИК
044030653

394.

Телефон, факс, e-mail
[email protected]
Генеральный директор (Ф.И.О. полностью)
Мажиев Хасан Нажоевич
На основании протокола общего собрания Фонд поддержки и развития сейсмостойкого
На основании, какого документа действует
(в случае действия по доверенности указать строительства «Защита и безопасность городов» «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ от 09.08.2022
№ 2
номер/дату и приложить копию)

395.

396.

397.

398.

Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат №
RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул. Политехническая, д 29, организация
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я Красноармейская ул. д 4 ОГРН: 1022000000824, т/ф:694-78-10
https://www.spbstu.ru [email protected] с[email protected] [email protected] (994) 434-44-70, (996) 798-2654, (921) 962-67-78 (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017)
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район –
VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98
(сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78 https://innodor.ru
Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации ветеранов "Профсоюз
Ветеранов Боевых Действий"

399.

Нет ПЕРСПЕКТИВ и надежд ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРО ВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И
ПЕРЕПРАВ при этой антинародной власти из стальных конструкций покрытий
производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14

400.

ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов
проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами,
со сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.

401.

402.

403.

404.

405.

406.

407.

408.

409.

410.

411.

412.

413.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц

414.

Прилагается ответы : МЧС -один ответ , Минстроя -два ответа , Два ответа Минобороны РФ : О
рассмотрении обращения от 02.03.2022 номер ИГ -98-32
Департаментом образовательной и научно-технической деятельности (далее - ДОН) по поручению
руководства МЧС России Ваше обращение, поступившее 03.02.2022 из Аппарата Правительства
Российской Федерации за № П48-18082 и зарегистрированное в МЧС России 03.02.2022 за № ГП-1371,
рассмотрено в части, касающейся компетенции Министерства, определенной Указом Президента
Российской Федерации от 11.07.2004 № 868 «Вопросы Министерства Российской Федерации по делам
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий».
Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по анализу и внедрению
современных методов и технологий, направленных на обеспечение безопасности населения и
территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных проектов и
технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки малого
и среднего предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд
развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм
предприятий в научно-технической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития»,
которые на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия «огнестойкий
компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
При этом, если Вы примете решение о необходимости дальнейшего обсуждения, определения
целесообразности и выработки оптимальных способов реализации указанного изделия, предлагаем
использовать общепринятые в научном мире формы и инструменты представления и обсуждения новых
научных идей, открытий, изобретений и технологий, такие как публикации на страницах научных изданий,
либо публичные дискуссии и доклады на различных научных мероприятиях (симпозиумы, семинары,
конференции), что позволит вовлечь в их обсуждение максимально широкий круг специалистов.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы сможете
поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов. Информацию о мероприятиях можно
получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).

415.

Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов ведомственных
периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС России», журналы «Пожарное дело»,
«Гражданская защита» и «Основы безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется
актуальная информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения
пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на водных объектах. Подробная
информация о ведомственных изданиях размещена на сайте mchsmedia.ru. Получение печатных версий
указанных изданий возможно при оформлении соответствующей подписки.
Благодарим Вас за активную жизненную позицию и стремление оказать
содействие в области защиты населения и территории от чрезвычайных
ситуаций.
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И. Бондар
Х Н Мажиеву МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНСТРОЙ России) Стадовая –Саимотечная ул дом 10 строение 1
Москва 127994, т (495) 6-47-15-80. Факс {495) 645-73-40 От 06 06.2022 11524-ОГ 08 Уважаемый
Хасан Нажосвич!
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (далее - Департамент) в рамках компетенции
рассмотрел Ваше обращение от 11 мая 2022 г. № П-93990. направленное письмом Аппарата
Правительства Российской Федерации от 11 мая 2022 г. № П48-93990 (зарегистрировано в Минстрое
России 12 мая 2022 г. № Ю845-ОГ), с предложениями по проектированию и строительству сборноразборных железнодорожных мостов и сообщает следующее
В соответствии с пунктом 2 статьи 1 Федерального закона «О защите конкуренции» от 26 июля 2006
г. № 135-ФЭ Минстрой России не вправе, как федеральный орган исполнительной власти, устранять
конкуренцию и рекомендовать предлагаемую продукцию для продвижения на рынок.

416.

В настоящее время практически все организации строительного комплекса имеют статус
акционерных или частных предприятии, самостоятельно решающих стратегию развития бизнеса и
принимающих решения по наращиванию действующих или созданию новых производственных мощностей.
Наряду с указанным Департамент полагает целесообразным отметить следующее.
Согласно Плану разработки и утверждения сводов правил и актуализации ранее утвержденных сводов
правил на 2022 год, утвержденному приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального
хозяйства Российской Федерации от 8 декабря 2021 № 909/'пр, в 2022 году проводится пересмотр СП
35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы» (далее - СП 35.13330.2011).
Полученные предложения но проектированию и строительству сборно- разборных железнодорожных
мостов будут рассмотрены но существу при пересмотре СП 35.13330.2011.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
А.Ю.
Степанов Исполнитель Зайцева Д Н + 7 (495) 647-15-80 добавочный 61061
А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763 https://disk.yandex.ru/i/bIikw2fSnvHN3w
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ»
Х.Н. МАЖИЕВУ
г. Москва. 119160 10 июня 2022 г. № 565 Н -3336 На №УГ-4082 от 20 мм 2022 г
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В соответствии со ст. 8 Федерального закона от 2 мая 2006 г. 59-ФЗ «О порядке рассмотрения
обращений граждан Российской Федерации» Ваше обращение по вопросу использования сборно-разборного
железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами в Управлении начальника инженерных войск
Вооруженных Сил Российской Федерации рассмотрено.
Задача по преодолению водных и суходольных преград является актуальной и У НИВ ВС активно ведется
работа по разработке механизированных мостов, танковых мостоукладчиков и мостовых
механизированных комплексов. При проведении данных работ, изложенные в Вашем обращении
технические предложения, при необходимости, будут учтены.

417.

Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание помочь Вооруженным Силам Российской
Федерации. Врио начальника инженерных вс Вооруженных Сил Российской Д. Коруц
ВТРОЕ письмо министерство ОБОРОНЫ Российской ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
ХЯМАЖИЕВУ [email protected]
г. Москва. 119160 13 июля 2022 г. № 565 H 3956 на № 116762 от 10 июня 2022 . Уважаемый Хасан
Нажоевич!
Управлением начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации (далее - УНИВ ВС)
по поручению Аппарата Правительства РФ от 10 июня 2022 П 48-116762 Ваше обращение от 10 июня
2022 П -116762 в части компетенции УНИВ ВС , дополнительно проработано.
УНИВ ВС постоянно проводит работу по анализу и внедрению перспективных идей и технологий в
разрабатываемые средства.
Ваши технические предложения направлены в ФГБУ «ЦНИИИ ИВ» Минобороны России и, при
необходимости, будут учтены при разработке средств преодоления разрушений, препятствий и водных
преград. Благодарим Вас за активную гражданскую позицию.
Врио начальника инженерных в Вооруженных Сил Российской Благодарим Вас за активу Д.Коруд
Электронный документ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Х.Н. Мажиеву [email protected]
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80,
факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru 04.07.2022 N 13466-ОГ/08
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации на рассмотрении находится Ваше обращение
от 10 июня 2022 г. № П-116755, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации

418.

от 10 июня 2022 г. № П48-116755 (зарегистрировано в Минстрое России 10 июня 2022 г. № 13169-ОГ), с
предложениями по проектированию и строительству сборно-разборных железнодорожных мостов.
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России, а также необходимостью
дополнительной проработки вопросов, содержащихся в обращении, Минстрой России в целях обеспечения
объективного и всестороннего рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2 части 1 статьи
10 Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан
Российской Федерации» на основании части 2 статьи 12 указанного Федерального закона уведомляет о
продлении срока рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры А.Ю. Степанов
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного документоборота Минстроя России А.Ю.
Степанов Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб. 61061 https://ppt-online.org/1211866 https://disk.yandex.ru/i/jno_J4Z2mBOE_A
Электронный адрес редакции газеты "Земля РОССИ" и ИА "Крестьянского информационного агентство" [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected] [email protected] [email protected] (994) 434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 962-67-78
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniya-bystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-iz-stalnyh-konstrukcij.htm