Типовые проектные решения креплений. Пояснительная записка

1.

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА Типовые проектные решения креплений
демпфирующих Z - образных компенсаторов проф Темнова В.Г при
прокладке тепловых сетей в изоляции из пенополиуретана диаметром Ду 50
-600 мм т/ф (812) 694-78-10 6947810@mail/ru http://t.me/resistance_test
Типовая документация на конструкции , изделия и узлы зданий сооружений
[email protected] [email protected]
([email protected]

2.

Гл. конструктор ГИП Ирина Александровна Богданова (921) 944-67-78
sber2202205630539333#gmail.com
Гл.инженер проекта Коваленко Александр Иванович (911) 175-84-65
[email protected]
Научный руководитель проф дтн Уздин Александр Михайлович
[email protected]
Конструктор-консультант ПК SCAD ктн доц Егорова Ольга
Александровна (921) 962-67-78 [email protected]
Коваленко Александр Иванович : заместитель Президента организации "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ [email protected] (911) 175-84-65
Егорова Ольга Александровна заместитель Президента организации "Сейсмофонд"
при СПб ГАСУ (965) 753-22-02 [email protected] [email protected]

3.

Уздин Александр Михайлович ПГУПС проф. дтн: [email protected] [email protected]
Богданова Ирина Александровна: заместитель Президента организации "Сейсмофод"
при СПб ГАСУ [email protected] (996)785-62-76
Андреева Елена Ивановна Заместитель президента организации "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ [email protected]
Пояснительная записка к расчету в ПК SCAD и инструкция по креплению упруго
пластического сдвигаемого шарнира , для типовых решения сборки демпфирующих Z образных компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в изоляции
из пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм выполненные и предназначенные
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных
растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо

4.

использование фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с с
трубопроводом , теплотрассой , теплосети системами с помощью фланцевых
фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой
прочности), согласно заявки на изобретение: " Фрикционно -демпфирующий
компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 2021134630
(ФИПС), от 25.11.2021, входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28
декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а
20210354 от 27 декабря 2021.
СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330.2014 «Строительство в
сейсмических районах, п.4.7, п. 9.2, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 (в части сейсмо-стойкости до 9 баллов по шкале MSK64), I категории по НП-031-01, СТО Нострой 2.10.76-2012, МР 502.1-05, МДС 531.2001(к СНиП 3.03.01-87), ГОСТ Р 57574-2017 «Землетрясения»,ТКП 45-5.04-413006 (02250), ГОСТ Р 54257-2010, ОСТ 37.001.050-73, СН-471-75, ОСТ
108.275.80, СП 14.13330.2014, ОСТ 37.001.050-73, СП 16.13330.2011 (СНиП II -2381*), СТО -031-2004, РД 26.07.23-99, СТП 006-97, ВСН 144-76, ТКТ 45-5.04-2742012, серия 4.402-9, ТП ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2 «Фундаменты сейсмостой-кие»
Аннотация. В статье приведен краткий обзор характеристик
антисейсмических фланцевых фрикциооно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ
(ФФПС) трубопроводов ( Петлеобразный вертикальный компенсатор) для
теплотрасс горячего водоснабжения, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного или двух из
фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта, с пропиленным пазом
и забитым медным обожженным клином , с вставленной медной обожженной
втулкой или медной тонкой гильзой , охватывающие крепежные элементы и
установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт ,
выполнен , с целью расширения области использования соединения в
сейсмоопасных районах, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего
латунного фрикци -болта , с забитым с одинаковым усилием, медным
обожженным клином, расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном
соединении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых
тонких шайб , установленные между цилиндрическими выступами фланцев, а
крепежные элементы подпружинены, также на участке между фланцами, за счет
протяжности соединения по линии нагрузки, а между медным обожженным
энергопоголощающим стопорным клином, установлены тонкие свинцовые или

5.

обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливается тонкая
медная обожженная гильза - втулка .
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ
(ФФПС) железнодорожного моста, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного или двух из
фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта, с пропиленным пазом
и забитым медным обожженным клином , с вставленной медной обожженной
втулкой или медной тонкой гильзой , охватывающие крепежные элементы и
установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт ,
отличающееся тем, что, с целью расширения области использования соединения в
сейсмоопасных районах, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего
латунного фрикци -болта , с забитым с одинаковым усилием, медным
обожженным клином, расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном
соединении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде медных тонких
шайб , установленные между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены, также на участке между фланцами, за счет протяжности
соединения по линии нагрузки, а между медным обожженным
энергопоголощающим стопорным клином, установлены тонкие свинцовые или
обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливается тонкая
медная обожженная гильза - втулка .
Петлеобразный вертикальный компенсатор предназначено для защиты
трубопроводов, теплотрасс от возможных температурных, вибрационных ,
сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт
выполненный из латунной шпильки с забитым медным обожженным клином
позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных воздействий от температурных колебаний
(нагрузок) .Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с
забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на
фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) .
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы)
теплотрассы , трубопровода и расчетные усилия рассчитываются по СП
16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011,
ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск,
2013. п. 10.3.2
Фрикци –болт повышет надежность работы петлевого компенсатора
магистральные трубопровода, теплотрассы за счет уменьшения пиковых
ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений, работающие на
растяжением на фрикци- ботах, установленные в длинные овальных отверстиях, с
контролируемым натяжением в протяжных соедиениях. ( ТКП 45-5.04-274-2012

6.

(02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.315.2).
Скрепляя петлеобразный сдвиговой с проскальзыванием компенсатор с
теплотрассой , трубопроводом в положении при котором нижняя поверхности,
контактирующие с поверхностью болта (сдвиг по овальному отверстию
максимальный). После этого гайку затягивают не тарировочным ключом до
заданного усилия, а фиксируют обожженным клином . Увеличение усилия затяжки
гайки (болта) или медного обожженного клина приводит к деформации
петлеобразного компенсатора и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в
компенсаторе , что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия
сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса - петлеобразного
компенсатора . Величина усилия трения в сопряжении в петлеобазном
компенсаторе для теплотрасс и нефтегазовых трубопроводов, зависит от
величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления
нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии температурных ,
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении петлеобразного
вертикального компенсатора , происходит сдвиг "петли" , в пределах длины паза
выполненного в теле петлеобразного вертикально сдвигового компенсатора , без
разрушения теплотрассы, трубопроводов горячего водоснабжения .
Петлеобразный сдвиговой вертикальный компенсатор, содержащая шесть
трубчатых уголков и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным
элементом, отличающаяся тем, что в корпусе петлеобразного компенсатора
выполнены овальные отверстие, сопряженное с трубопроводом, теплотрассой, при
этом овальная длинные отверстия, зафиксированы запорным элементом,
выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные
отверстия петлеобразного компенсатора и через паз, выполненный в теле
сдвигового , демпфирующего компенсатора и закрепленный гайкой с заданным
усилием, кроме того в компенсаторе , параллельно центральной оси теплотрассы,
трубопроводов , выполнено длинные овальные , одинаковые отверстия, длина
которых, от начальной нагрузки , больше расстояния для сдвига и демпфирования
при температурных или сейсмических нагрузок
Пояснительная записка к изобретению ремонта тепловых
сетей (теплотрасс )
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное
соединение трубопроводов проф Темнова В Г

7.

Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А.
и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54)
(57) 1.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение
трубопроводов проф Темнова В Г
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты теплотрасс ,
трубопроводов от температурных колебаний зимой , что бы не рвались
теплотрассы и сейсмических воздействий за счет использования фрикционноеподатливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов
от динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое
соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические пятле или П -образный ( петлей в верх )
демпфирующий компенсатор разработанный проф Демновы В Г . С увеличением
температурной или сейсмической нагрузки происходит взаимное демпфирование
демпфирующих проскальзывающих соедиений проф А.М.Уздина и
взаимное смещение происходит на теплотрассе с фланцевоми фрикционно
подвижного соединения -температурными компенсаторам (ФПС), при
импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании,
которые работают упруго со скольжением по овальным отверстиям .
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по
направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также
устройство для фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий,
патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение
трубопроводов Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах,
которые выдерживает сейсмические и температурные нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных,
сейсмических и температурных нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет
трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при
использования фрикци- болтовых демпфирующих податливых креплений для
теплотрасс и трубопровода.

8.

Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного
фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин,
с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с
возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет
деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного
фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с
использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями
сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают
смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при
превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий
или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок,
сама опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных медных
клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых температурных ускорений
(ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной
волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет
каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения
пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений,
работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП
45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых
элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в
сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовой
шайб, медных втулок -гильз
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж
забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением .
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1
изображено петлеобразное из шести или четырех трубчатых угловых сегментов, на
фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный (тормозной)
фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным
медным стопорным клином;
на фиг.2 изображено петлеобразное из шести или четырех трубчатых угловых
сегментов, на фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный

9.

(тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки
обожженным медным стопорным клином латунная шпилька фрикци-болта с
пропиленным пазом
на фиг.3 изображен петлеобразный из шести или четырех трубчатых угловых
сегментов, на фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный
(тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки
обожженным медным стопорным клином фрагмент о медного обожженного
клина забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку
на фиг. 4 изображено петлеобразное из шести или четырех трубчатых угловых
сегментов, на фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный
(тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки
обожженным медным стопорным клином фрагмент установки медного
обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенстор на
показан )
фиг 5 изображены элементы демпфирования и скольжения фтула и троса и
медная или бронзовая гильза , для демпфирования при температурных или
сейсмических колебаний фрикционных соединениях с контрольным натяжением
стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной
шпильки обожженным медным стопорным клином, котрый торировочно
забивается с одинаковым усилием в пропитанный антикоррозийными
составами трос в пять обмотанный витков вокруг трубы . что бы исключить
вытекание нефти или газа из магистрального трубопровода, теплотрассы при
многокаскадном демпфировании или температурных перепадах зимой
фиг. 5 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения на фриукци болту на фрикционно-подвижных протяжных соедиениях
фиг.6 изображено узел крепления коменастра из трубчатых уголков для
демпфирующего петлеобразования , из шести или четырех трубчатых угловых
сегментов, на фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный
(тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки
обожженным медным стопорным клином шаровой кран соединенный на
фрикционно -подвижных соединениях , фрикци-болту с магистральным
трубопроводом на фланцевых соединениях
фиг. изображено длинный пропиленный паз в стальной шпильке и
таррировочный медный стопорный клин для соедиения демпфирующих
трубчатых уголков -сегментов для содания демпфирующей вертикальной ( верх )
петли, для создания петлеобразной, из шести или четырех трубчатых угловых
сегментов, на фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный
(тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки
обожженным медным стопорным клином
Компенсатор проф Темпнова состоит из фрикционо -подвижных
демпфирующих соединениях с фрикци -болтом фрикционно-подвижных
соединений

10.

Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде петлеобразных
демпфирующих соединений из шести или четырех трубчатых угловых сегментов,
на фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный
(тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки
обожженным медным стопорным клиномлатунного фрикци -болта с пропиленным
пазом , куда забивается стопорный обожженный медный, установленных на
стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также
установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в
отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или
виброизолирующим является медный обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в
продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением
забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается медными шайбами ,
расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток
между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего
трубчатого элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и
сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении,
можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые
служат амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения,
может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный
клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном
демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом
соединении , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием
медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикциболт . Одновременно с уплотнением соединения оно выполняет роль упругого
элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между
выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы ,
повышающие надежность виброизоляции и герметичность соединения в условиях
повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым
усилием , после чего производится стягивание соединения гайками с
контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин
на строго определенную величину, обеспечивающую рабочее состояние медного

11.

обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с
двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок
выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала расчетной,
обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность
фланцевого соединения трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны)
повышает герметичность соединения и надежность его работы в тяжелых условиях
вибронагрузок при многокаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта
определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний вибрирующего и
температуро -изолирующих трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент
динамичности фрикци -болта будет меньше единицы
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное
СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев,
амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и
забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой
или гильзой , охватывающие крепежные элементы и установленные в
отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт ,
отличающееся тем, что, с целью расширения области использования
соединения, фланцы выполнены без тонировочного ключа регулирующее
везде одинаковое натяжение гайки , а с помощью энергопоглощающего
фрикци -болта , с забитым с одинаковым усилием медным обожженным
клином расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном
соединении (ФФПС) , уплотнительными элемент выполнен в виде
свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими
выступами фланцев, а крепежные элементы подпружинены также на
участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии
нагрузки, а между медным обожженным энергопоголощающим клином,
установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в
латунную или стальной шпильку устанавливается тонкая медная
обожженная гильза или медная или тросовая втулка .

12.

1. Компенсатор для теплотрасс на фланцевого протяжного с
демпфирующим элементами в местах растянутых элементов моста с
упругими демпферами сухого трения, демпфирующего компенсатора
на фланцевых соединениех растянутых элементов с упругими
демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях, с одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов
при многокаскадном демпфировании, для гашения температурных ,
сейсмических колебаний , для поглощение температурной ,
сейсмической, вибрационной, энергии, в горизонтальной и
вертикальной плоскости по лини нагрузки фланцевого протяжного
температурного демпфирующего компенсатора , в местах растянутых
элементов теплотрассы с большими перемещениями и
приспособляемостью , при этом упругие демпфирующие компенсаторы
, выполнено в виде сдвигового элемента , с встроено медной гильзой и
обмотки в виде тросовой или медной с пропилом гильзы для
демпфирования фланцевого соединение растянутыми элементами
2. Компенсатор с упругими демпферами сухого трения, на
фланцевых соединениях , а протяжного , в местах растянутых
элементов трубопровода теплотрассы в критических узлах
теплотрассы, повышенной надежности с улучшенными демпфирующими
свойствами, содержащая , сопряженный с ним подвижный узел с
фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой
(гильзой), закрепленные запорными элементами в виде протяжного
соединения контактирующих поверхности детали и накладок выполнены
из пружинистого троса -гильзы, между овальных отверстиях ,
контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся
тем, что с целью повышения надежности фланцевого протяжного
температурного демпфирующего компенсатора для теплотрассы в
местах растянутых элементов ,
Демпфирующее термически , из-за перепадов теплой нагрузки на
теплотрасс, сейсмоизоляции с демпфирующим эффектом в овальных
отверстиях, с сухим трением, соединенные между собой с помощью
фрикционно-подвижных соединений с контрольным натяжением фрикциболтов с тросовой пружинистой тросовой в оплетке втулкой (гильзы,
латунной, медной, бронзовой) , расположенных в длинных овальных
отверстиях , с помощью фрикци-болтами, с медным упругоплатичном,

13.

пружинистым многослойным, склеенным клином и тросовой
пружинистой втулкой –гильзой , расположенной в коротком овальном
отверстии верха и низа компенсатора для трубопроводов
теплотрассы
3. Способ для теплотрасс с упругими демпферами сухого трения, для
обеспечения несущей способности железнодорожного моста на
фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикциболтами с тросовой втулкой (гильзой), включающий, контактирующие
поверхности которых предварительно обработанные, соединенные на
высокопрочным фрикци- болтом и гайкой при проектном значении
усилия натяжения болта, устанавливают на элемент фланцевого
протяжного температурного демпфирующего компенсатора для в
местах растянутых элементов трубопровода теплотрассы, для
поглощения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку, до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем
сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в
зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию
технологии монтажа термической, тепловой, сейсмоизолирующей
защиты теплотрассы , отличающийся тем, что в качестве показателя
сравнения используют проектное значение усилия натяжения
высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином,
забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой –гильзы –
тросовой амортизирующей, из стального троса в оплетке -гильзы , а
определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемого компенсатора
трубопровода, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде овального
отверстия, с возможностью соединения его с неподвижной частью
трубопровода теплотрассы
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига
рычага к проектному усилию натяжения высокопрочного фрикциболта с втулкой и тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,540,60 корректировку технологии монтажа от температурных
колебаний зимой или сейсмоизолирующих , антисейсмического,
антивибрационных демпферов компенсатора , не производят, при
отношении в диапазоне 0,50-0,53, при монтаже компенсатора не
увеличивать натяжение болта, а при отношении менее 0,50, кроме

14.

увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей фланцевого соединение, растянутых
фланцевых протяжных температурных демпфирующих
компенсаторов для теплотрасс, в местах растянутых элементов, для
компенсаторов на теплотрассах, с использованием обмазки трущихся
поверхностей компенсатора теплотрассы цинконаполненной
грунтовокой ЦВЭС , которая используется при строительстве
мостов https://vmp-anticor.ru/publishing/265/2394/
http://docs.cntd.ru/document/1200093425.

15.

16.

17.

18.

19.

20.

21.

22.

23.

24.

25.

26.

27.

28.

29.

30.

31.

32.

33.

34.

35.

36.

37.

38.

39.

40.

41.

42.

43.

44.

45.

46.

47.

48.

49.

50.

51.

52.

53.

54.

55.

56.

57.

58.

59.

60.

61.

62.

63.

64.

65.

66.

67.

68.

69.

70.

71.

72.

Скачать Серия 2.420-6 Унифицированные монтажные узлы стальных к
производственных зданий и сооружений на болтах, включая высокопро
Дата актуализации: 01.01.2021
Серия 2.420-6
Унифицированные монтажные узлы стальных конструкций производственных зданий и сооруж
высокопрочные болты. Чертежи КМ
Типовые проектные решения креплений демпфирующих Z - образных
компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в
изоляции из пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм выполненные
и предназначенные

73.

74.

75.

76.

77.

Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения Типовые проектные
решения креплений демпфирующих Z - образных компенсаторов проф
Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в изоляции из
пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм выполненные и
предназначенные, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, В районах с
сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо
использование фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с трубопроводом , теплотрассой , теплосети с помощью
фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки на изобретение: "
Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 2021134630 (ФИПС), от 25.11.2021,
входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28
декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а 20210354 от 27 декабря 2021. , при импульсных
растягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с
контролируемым натяжением из латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух
сторон с образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация
расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС

78.

А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895,
1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых панелей с применением фрикционноподвижных болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания
уменьшается, частота собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает

79.

80.

81.

82.

83.

84.

85.

86.

Сопоставление с аналогами демпфирующих строительных конструкций, трубопровода, косого
компенсатора для трубопроводов на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, показаны следующие существенные
отличия:
1. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций ,
трубопровода при пожарной нагрузке косого фланцевое соединение растянутых элементов строительных
конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает
демпфирующие нагрузки от перепада температуры при транспортировке по трубопроводу газа,
кислорода в больницах
2. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций ,
трубопровода и упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов
строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами регулируется повышает
огнестойкость строительных конструкций , трубопровода
4. В отличие от монтажа строительных конструкций без термических компенсаторов гасителей
температурных колебаний , огнестойкость каркаса здания увеличивается в разы, и свойства которой
ухудшаются со временем, из-за отсутствия огнезащиты ,а свойства фланцевое косое демпфирующее
соединение растянутых элементов строительных конструкций. трубопровода со скошенными торцами,
остаются неизменными во времени, а при температурном напряжении, пожарная нагрузка возрастает и
огнестойкость строительных конструкций падают .
Огнестойкость достигнут за счет использования термического компенсатора гасителя температурных
колебаний строительных конструкций , трубопровода , что повышает долговечность демпфирующей
упругого фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со
скошенными торцами , так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и стареющая резина ,
пружинные сложны при расчет и монтаже. Пожарная безопасность достигнут также из-за удобства
обслуживания узла при эксплуатации строительных конструкций , фланцевого косого компенсатора
соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами
Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор
гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода, металлических
ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка
№2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях"
15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая

87.

маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для
существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без
заглубления –
дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров
«Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через
четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и
другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как
построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами
Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб
пл. Островского, д.3 .
Формула изобретения огнестойкий компенсатор- гаситель
температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для фланцевых
демпфирующих крепления, в том числе и косого и традиционного
фланцевого соединение, растянутых элементов строительных
конструкций и трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения
1. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и
фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций ,
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
демпфирующего косого компенсатора для строительных конструкций и
магистрального трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с
одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов при многокаскадном
демпфировании, для термической защиты и сейсмоизоляции строительных
конструкций трубопровода и поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи
вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие косые
компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
2. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными и не скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной надежности с
улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая , сопряженный с ним
подвижный узел с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой

88.

втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами в виде протяжного соединения
контактирующих поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса
между контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся тем, что с
целью повышения надежности к термическим и температурным колебаниям при
пожаре для строительных конструкций, за счет демпфирующее т термической
эффективности сухого трения при термических и динамических колебаниях , за счет
соединенныя, между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений с
контрольным натяжением фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) ,
расположенных в длинных овальных отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным
упругоплатичном, пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым
пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа
косого компенсатора для трубопроводов
3. Способ работы огнестойкого компенсатора - гасителя температурных
напряжений, с использованием фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами
сухого трения, для обеспечения несущей способности при пожаре и высокой
температуре строительных конструкций , трубопровода на фрикционно подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с тросовой втулкой
(гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых предварительно
обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци- болтом и гайкой при
проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для определения усилия сдвига и
постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют
усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии
монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве показателя
сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного фрикциболта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз латунной шпильки
с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на
образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и
сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью
устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага
и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при
огнестойком компенсаторе - гасителе температурных напряжений, к проектному
усилию натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого стального
троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа, сам
огнестойкий компенсатор, гаситель температурных напряжений , с использованием
сдвиговой для перемещения компенсатора, как перемещающегося по линии нагрузки , как
косой компенсатор или не косого демпфирующего огнестойкий компенсатор , при
отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят

89.

обработку контактирующих поверхностей фланцевого перемещающихся, сдвиговых
соединение растянутых элементов строительных конструкции или трубопровода со
скошенными торцами с использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС ,
которая используется при строительстве мостов https://vmpanticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.

90.

91.

92.

93.

94.

95.

96.

97.

Заключение выводы после лабораторных испытаний в
программном комплексе SCAD температурных
напряжений и пожарных нагрузок для и проектные
решения креплений демпфирующих Z - образных компенсаторов проф
Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в изоляции из
пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм выполненные и
предназначенные и пригодны согласно изобретениям "Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений" и термического гасителя (температурного)
колебаний для Типовые проектные решения креплений демпфирующих
Z - образных компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых
сетей в изоляции из пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм
выполненные и предназначенные, на основе применения фрикционно подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными
овальными отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжением
болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций , серия
4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с
использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий компенсатор для
трубопроводов" F 16 L 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС №
073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" № a20210217 от 15 июля 2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор
тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 на основе изобретений проф
дтн ПГУПС А.М.Уздина № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов" и на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616,
2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", серийный
выпуск (предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью
более 9 баллов по шкале MSK-64). Предназначенного для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов
и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходимо использование
сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов между
собой необходимо применение фланцевых фрикционно- подвижных соединений,
работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной
шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-4871997.00.00 и изобрет №№ 1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US.
TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент № 165076 RU.
Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка № 2018105803/2
(008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию термического гасителя

98.

(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с
болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов"
Прилагаем
ЭКСПЕРТНОео ЗАКЛЮЧЕНИе об использовании Типовые
проектные решения креплений демпфирующих Z - образных
компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в
изоляции из пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм выполненные
и предназначенные и ПРИГОДНОСТИ ПРОДУКЦИИ с трубопроводом , теплотрассой , теплосети
системы: согласно изобретения в сейсмоопасных районах "Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений", "Фланцевые соединения растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами", Минск № a20210217 от 23.09.21 ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В
демпфирующий гасителя напряжений и
колебаний для ,на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых
соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с
болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895,
1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов" , с трубопроводом , теплотрассой , теплосети, согласно требования ОСТ 34-10СТРОИТЕЛЬСТВЕ НА ТЕРРИТОРИИ РФ как
616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры
подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий
компенсатор для трубопроводов" F 16 L 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 (
входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами" № a20210217 от 15 июля 2021г ), заявка на
изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от
23.12.2021 на основе изобретений проф дтн ПГУПС А.М.Уздина № 1143895, 1168755,
1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" Регистрационный
номер 0020566 Дата 03.01.2022, на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №
154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746,
887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"

99.

В соответствии с сертификат № RA RU.21CT.39 от 27.05.2015 Срок действия с
03.01.2022 по 03.01.2025 и специальными техническими условиями
подтверждается соответствие пригодности термического гасителя
(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми
компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовыми креплениями с
контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций, трубопроводов ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4,
"Опоры трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием
заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16
L 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС № 073171) , Минск
"Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" №
a20210217 от 15 июля 2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина
для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 на основе изобретений проф дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов" и на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №
154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746,
887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов
по шкале MSK-64),. предназначенное для сейсмоопасньгх районов с сейсмичностью
до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для
крепления оборудования и трубопроводов необходимо использование
сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов между
собой необходимо применение фланцевых фрикционно- подвижных соединений,
работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной
шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным
обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-4871997.00.00 и изобрет №№ 1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US.
TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно
изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент № 165076 RU.
Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка № 2018105803/2
(008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию термического гасителя
(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с
болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов"
НА ОСНОВАНИИ : Протокола № 565 от 16.01.2024 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, №
RA RU 21СТ39 от 27 05.2015, ФГБОУ ВПОПГУПС №SP0101 406 045 от
27.05.2019, действ. 27 05.2019, ОО «Сейсмофонд», ИНН: 2014000780 и протокола
№ 1516-2/3 от 20.02.2019 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес 197341, СПб, Афонская

100.

ул., д. 2, свид. об аккред № ИЛ/ЛРИ-00804 от 25.03.2016 ОАО «НТЦ
«Промышленная безопасность», ). Лицензия ФГБОУ ВО ПГУПС № 2280 от
21.07.2016 (см протокол испытания фланцевых фрикционно- подвижных
соединений и варианты технических решений узлов крепления по использованию
термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными
овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов"
ПКТИ, 197341, Афонская 2 Протокол испытаний на осевое статическое усилие
сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от
20.02.2021 т/ф (812) 694-78-10, (921)962-67-78
СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКЦИИ И СОСТАВ ЭКСПЕРТНЫХ
МАТЕРИАЛОВ : Типовые проектные решения креплений
демпфирующих Z - образных компенсаторов проф Темнова В.Г при
прокладке тепловых сетей в изоляции из пенополиуретана диаметром
Ду 50 -600 мм выполненные и предназначенные с использованием
гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли)
на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми
компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с
контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616,
2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов"
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск
ОРГАНИЗАЦИЯ ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Термического гасителя
(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми
компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с
контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616,
2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" наоснове
типовых проектных решений креплений демпфирующих Z - образных
компенсаторов проф Темнова В.Г при прокладке тепловых сетей в
изоляции из пенополиуретана диаметром Ду 50 -600 мм выполненные
СПбГАСУ Сейсмофон

101.

ПЕРЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ НА ЭКСПЕРТИЗУ :
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная
редакция СНиП 31-03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение
демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФФПС)
согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», альбом, вып.5,
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9
баллов по шкале MSK-64) п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011.
п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8. Протокола № 505 от
17.09.2018, ОО «Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ №
RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406.045 от
27.05.2014, действ. 27.05.2019, свидетельство НП «СРО
«ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 и свид. СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 281-2010-2014000780-П-29 от
22.04.2010 в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" и протокола испытания на осевое
статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпиль-кой
№ 1516-2 от 25.11.2017 и протокола испытаний на осевое статическое
усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки №
1516-2/3 от 20.02.2017 г. : yadi.sk/i/-ODGqnZv3EU3MA
yadi.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt
При испытаниях с трубопроводом , теплотрассой , теплосети определялась несущая
способность фланцевого фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) на сдвиг
поверх-ностей трения при динамической нагрузке (взрыве), стянутых двумя
болтами с предварительным натяжением классов прочнос-ти 8.8 и 10.9, которая
определялась по формуле Fs rd= KsnM/ ym3x Fpc , где n - количество поверхностей
трения соединяемых элементов; m—коэффициент трения, принимаемый по
результа-там испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стан-дартах
группы для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соот-ветствующих ссылочным
стандартам группы 4 с контролируемым натяжением, в соответствии со
ссылочными стандартами группы 7, усилие предварительного натяжения Fp,C
следует принимать равным Fpc=0.7 fudAs. Демпфирующие латунные шпильки
(болты) с забитым медным обожженным клином с энергопог-лощающей гильзой
(бронзовой втулкой или свинцовым вкла-дышем) устанавливаются в длинные
(короткие) овальные отверстия смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) и
ТПК 45-5.04-274-2012, Минск, 2013.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
выполненных в виде демпфирующего соединения с амортизирующими элементами
(медный обожженный клин, забитый в пропиленный паз болта-шпильки или
свинцовый вкладыш), обеспечивающих многокаскадное демпфирование при

102.

импульсной растягивающей взрывной нагрузке можно ознакомиться: dwg.ru,
www1.fips.ru. dissercat.com http://doc2all.ru, см. изобретения №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient
connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
При лабораторных испытаниях фланцево-фрикционно-подвижных соединений для
крепления оборудования с трубопроводами (ГОСТ Р 55989-2014) применялись
высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ
22355-77 согласно СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (модели),
СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250),
п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом серия 2.440-2, ОСТ 37.001.050-73, НП-031-01,
ГОСТ 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,
1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985,2010136746, 2413820 RU
№ 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping
device, № 165076 RU «Опора сейсмостойкая», Мкл E04 H9/02, Бюл.28, от
10.10.2016, SU 887748
Фланцевые фрикционные соединения на болтах с контролируемым натяжением
для использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций
(кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с
длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для
обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов"
Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов
вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять: в
конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и непосредственно
воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динами-ческие, взрывные
нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности. Расчетное усилие,
которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов,
стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле Q bh
р=Rbh x Abn x M/ Yh, где Rbh – расчетное сопротивление растяжению
высокопрочного болта, определяемое согласно требованиям; Аbп – площадь
сечения болта по резьбе,
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент.
При действии на фланцевое фрикционное соединении силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения,
распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным.
Более подробно смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) Стальные
конструкции п.14.3 Фрикционные соединения на болтах с контролируемым

103.

натяжением и ТПК 45-5.04-274-2012 п. 10.3.2, Соединения, работающие на
растяжение, Минск, 2013г.
При испытаниях узлов крепления оборудования с трубопроводами (ГОСТ Р 559892014 ), закрепленных на фундаменте с помощью фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФФПС), выполненных в виде болтовых соединений с
контролируемым натяжением, расположен-ных в овальных отверстиях
(предназначены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов
по шкале MSK-64, согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, №
165076 RU) использовалось изобре-тение: «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙ-ЧИВЫХ
И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗО-ЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ», патент №
2010136746, МПК E04C2/00, 27.10.2013, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ
Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ 27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ 5.551-19729-88
ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354
Испытание фланцевых фрикционно –подвижных соединений (ФФПС) проводились
по ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ Р 50073-92, ГОСТ 25756-83, ГОСТ
27036-86, ГОСТ Р 51571-200, ТУ 5.551-19729-88 ГОСТ Р 57364, ГОСТ Р 57354, с
целью определения нагрузки, которая передавалась при испытаниях через трение
или смятие медного обожженного стопорного клина с энергопоглоще-нием
пиковых ускорений (ЭПУ) , (возникает по соприкасающимся поверхностям
соединяемых элементов, вследствие натяжения высокопрочных болтов)
возникающих в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП
31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса безопасности 3Н
по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64
включительно, при уровне установки над нулевой отметкой 70 м по ГОСТ
30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ
17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014,
РД 26.07.23-99 и РД 25818-87 (синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с ускорением
до 2g).
С целью повышения надежности узлов крепления использованию термического гасителя
(температурного) колебаний для строительных конструкций теплотрассы на основе применения
фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (трубопроводов ) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов"

104.

установленны-ми на сейсмостойких опорах с ФФПС (для районов с
сейсмичностью 8 баллов и выше) для обеспечения мно-гокаскадного
демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках при землетрясении и
сильного перепада температур .
Это позволяет эксплуатировать использованию термического гасителя (температурного)
колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных
сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми
креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных
конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов", при отрицательных температурах, обеспечивая надежность работы
даже при обледенении и исключить аварию и разрушение трубопровода
(теплотрассы ) .
Список альбомов типовых чертежей, переданных заказчиком, согласно которому,
проводились испытания с помощью компьютерного моделирования использованию
термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе
применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными
овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов" методом оптимизации и идентификации
динамических и статических задач теории устойчивости с помощью физического
и математического моделирования, взаимодействия оборудования с геологической средой , в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в
ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повышение сейсмостойкости - Многоэтажные
промздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости Фундаменты под колонны промзданий - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-5 = Повышение
сейсмостойкости - Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 =
Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.djvu, 4.402-9 в.5 Анкерные
болты. Рабочие чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение сейсмостойкости Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повышение сейсмостойкости Крупнопанельные жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение
сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение сейсмостойкости
- Каменные и кирпичные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение
сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС = Простран.
решетчатые конструкции из труб типа Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu,
2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий –
Сейсмичность., 1.151.1-8с_2 = Лестничные марши - 3.0 м. Плоские. Без фризовых
ступеней - Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий Чердачные крыши - Сейсмичность., 2.130-6с_1 = Детали стен жилых зданий Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Виброизолирующие
основания под насосы ВКС и НЦС. Вып., 3.901.1-17 Виброизолирующие основания
для консольных насосов различных типов. Выпуск 1., 3.904.9-27, Виброизолирующие
основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск! .3.901.1-17 Виброизолирующие

105.

основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 1.,3.904.9-27
Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Вып.к2 Плиты. _ 3.904.9-17,
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие
СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП
31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, НП-031-01, НП-071-06 класса безопасности 3Н
по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно, при уровне установки над нулевой отметкой 70 м по ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90,
МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/IEEEStd. 344-1987, ПМ 04-2014, РД 26.07.2399 и РД 25818-87 (синусоидальная виб-рация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g).
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА
И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

106.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
и
деталей,
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51

107.

108.

109.

110.

111.

112.

113.

114.

115.

116.

117.

118.

119.

120.

121.

122.

123.

124.

125.

126.

127.

128.

129.

130.

131.

132.

133.

134.

135.

136.

137.

138.

139.

140.

141.

142.

143.

144.

145.

146.

147.

148.

149.

150.

151.

152.

153.

154.

155.

156.

157.

158.

159.

160.

161.

162.

163.

164.

165.

166.

167.

168.

169.

170.

171.

172.

173.

Более подробно об использовании фрикционно -подвижных болтовых соединений
для теплотрасс для обеспечения сейсмостойкости оставшихся четырех этажей,
на фрикционно-подвижных соединениях сери ФПС-2015- Сейсмофонд, с
использованием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора
сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная» для г
Нефтеорска оставшихся двух пятиэтажек у памятника Ленина
Более подробно о ФФПС и ЛСК смотрите внедренные изобртения организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING
FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTIONDAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий
демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя с вертикальной поддержкой
эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при
контрастной температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD
Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида

174.

Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ВСН 144-76
-----------------------------Минтрансстрой, МПС
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ и теплотрасс
Дата введения 1977-01-01
РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы К.П.Большаков,
В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов Ленинградского института инженеров железнодорожного транспорта (НИИмостов
ЛИИЖТ) - авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по применению высокопрочных болтов в стальных
конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношении норм и правил выполнения соединений на высокопрочных
болтах ВСН 144-68 были ранее заменены ВСН 163-69 - ‖Инструкцией по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов‖) и п.7.24. ‖Указаний по проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов‖ (ВСН 136-67).
При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства и
эксплуатации пролетных строений с соединениями на высокопрочных болтах и использованы результаты последних научно-исследовательских
работ ЦНИИС и НИИмостов ЛИИЖТ по нормам вероятностного расчета фрикционных соединений (авторы-составители настоящей Инструкции), по
клеефрикционным (М.Л.Лобков), фланцевым (В.Н.Савельев, А.А.Ровный) соединениям и фрикционным соединениям с консервацией контактных
поверхностей специальным грунтом (Б.П.Кругман, А.Н.Потапов) и др.
Инструкция разработана в развитие действующих нормативных документов по проектированию мостов. В Инструкции учтены требования
действующих государственных и отраслевых стандартов.
ВНЕСЕНА ЦНИИС Минтрансстроя и НИИмостов ЛИИЖТ МПС
УТВЕРЖДЕНА распоряжением Минтрансстроя и МПС от 8 октября 1976 года N А-1470/П-30621
ВЗАМЕН ВСН 144-68 и п.7.24 ВСН 136-67

175.

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
1.1. Настоящая Инструкция распространяется на проектирование фрикционных соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях
обычного и северного исполнения постоянных железнодорожных, автомобильнодорожных, городских и пешеходных мостов, а также
вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов.
1.2. Фрикционными называются соединения, в которых передача усилия осуществляется только силами трения по контактным плоскостям
соединяемых элементов; к ним относятся соединения, контактные плоскости которых (после очистки предусмотренными в настоящих нормах
способами) не подвергаются консервации; консервируются специальным грунтом, обеспечивающим защиту от коррозии и высокие фрикционные
свойства; покрываются специальным клеефрикционным составом (в этом случае соединения называются клеефрикционными).
1.3. Фрикционные соединения разрешается применять в конструкциях всех видов и назначений при любых силовых воздействиях.
Клеефрикционные соединения в железнодорожных мостах допускается применять с разрешения МПС.
1.4. Устройство соединений на высокопрочных болтах осуществляется в соответствии с требованиями "Инструкции по технологии устройства
соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов" (ВСН 163-69), а также требованиями специальных инструкций по
технологии выполнения клеефрикционных соединений и консервации контактных поверхностей фрикционных соединений (приложение 1).
2. МАТЕРИАЛЫ БОЛТОВ, ГАЕК, ШАЙБ И ПОКРЫТИЙ
КОНТАКТНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ
2.1. Для фрикционных соединений мостовых конструкций следует применять высокопрочные болты типов 110, 110С и 135.
Примечание. Цифровой индекс типа болта определяет минимальное временное сопротивление болтов разрыву в кгс/мм
обозначены болты в северном исполнении.
; индексом ‖С‖
Болты типа 135 применяются по согласованию с МПС и Главмостостроем.
2.2. Высокопрочные болты типов 110 и 110С, гайки и шайбы должны отвечать требованиям ОСТ 35-02-72 ‖Болты высокопрочные, гайки и шайбы
к ним‖.
Болты типа 135 должны отвечать общим требованиям ОСТ 35-02-72 к высокопрочным болтам для мостостроения, но по механическим свойствам
они должны соответствовать показателям, приведенным в табл.1.
Таблица 1
Тип болтов
Временное
сопротивление
разрыву, кгс/мм
Твердость по
Бринеллю при
нагрузке, равной
30Д
135
135-160
Относительное
удлинение
,
%, не менее
Относительное
сужение, % не
менее
Ударная вязкость
при +20 °С,
35
5
кгс·м/см ,
не менее
, не более
480
8
Марки сталей для болтов, гаек и шайб и дополнительные технические требования приведены в приложении 2.
2.3. Материалы, применяемые для консервации и покрытия очищенных контактных поверхностей во фрикционных и клеефрикционных
соединениях, указаны в приложении 1.
2.4. Основные номинальные размеры болтов, гаек и шайб и расчетная площадь поперечного сечения приведены в табл.2.
Таблица 2
Номинальный
диаметр
болта,
мм
Расчетная
площадь
сечения
по стержню,
Расчетная Высота
площадь головки,
сечения по
мм
резьбе,
Высота
гайки,
мм
мм
мм
18
255
192
13
16
22
380
303
15
24
453
352
27
573
459
Размер
‖под
ключ‖,
мм
Диаметр
описанной
окружности Д
(для гайки и
головки),
мм
Толщина,
мм
Наружный
диаметр, мм
30
34,6
4
39
19
36
41,6
6
50
17
22
41
47,3
6
56
19
24
46
53,1
6
66
Размер шайбы

176.

2.5. Полная длина болта назначается в соответствии с данными табл.3.
Таблица 3
Длина болта,
мм
Диаметр болта, мм
18
22
24
Толщина стягиваемого пакета, мм
27
50
7-19
-
-
-
55
12-24
-
-
-
60
17-29
5-22
-
-
65
22-34
10-27
8-22
-
70
27-39
15-32
13-27
7-25
75
32-44
20-37
18-32
12-30
80
37-49
25-42
23-37
17-35
85
42-54
30-47
28-42
22-40
90
47-59
35-52
33-47
27-45
95
52-64
40-57
38-52
32-50
100
57-69
45-62
43-57
37-55
105
62-74
50-67
48-62
42-60
110
67-79
55-72
53-67
47-65
115
72-84
60-77
58-72
52-70
120
77-89
65-82
63-77
57-75
130
87-99
75-92
73-87
67-85
140
97-109
85-102
83-97
77-95
150
107-119
95-112
93-107
87-105
160
111-129
99-122
97-117
97-115
170
121-139
109-132
107-127
101-125
180
131-149
119-142
117-137
111-135
190
141-159
129-152
127-147
121-145
200
151-169
139-162
137-157
131-155
Примечания. 1. При назначении длины болтов необходимо стремиться к минимальному количеству типоразмеров болтов, применяемых в одном
узле.
2. В чертежах КМД должно быть указано число и расположение болтов по типоразмерам в каждом узле (соединении) пролетного строения
(опоры).
3. Минимальная толщина пакета назначена из условия, чтобы резьба гайки (с учетом сочетания допусков) не попадала на сбег резьбы болта, а
максимальная (с учетом сочетания допусков) - так, чтобы гайка была полностью навернута на болт с полным профилем резьбы.
4. Длина резьбы болтов длиной до 150 мм включительно и диаметром 18, 22, 24 и 27 мм равна соответственно 42, 50, 54 и 60 мм; при большей
длине болтов длина резьбы увеличивается на 6 мм.
3. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ
3.1. При определении усилиий в элементах конструкции фрикционные соединения рассматриваются как неподатливые.

177.

Распределение продольного усилия между болтами прикрепления элемента принимается равномерным.
3.2. Расчет фрикционных соединений производится, как правило, по усилиям, с учетом распределения усилия между отдельными частями
элемента, при этом каждая часть элемента (с учетом ее ослабления) должна быть прикреплена достаточным количеством болтов.
Во всех случаях несущая способность соединения должна быть не менее 75% несущей способности прикрепляемого элемента, определяемой в
соответствии с характером его работы расчетом на устойчивость, выносливость или прочность.
3.3. Расчет на прочность стыковых накладок элементов ферм и поясов сплошных балок производят по сечению нетто, с введением для накладок
растянутых элементов и поясов коэффициента условий работы
= 0,9.
3.4. Расчет на прочность прикрепляемых элементов (как сжатых, так и растянутых) производят по сечению нетто с учетом, что 50% усилия,
приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передано силами трения.
Расчет на прочность узловых фасонных листов согласно п.431 СН 200-62 (проверку на выкалывание) производят по сечению нетто без учета
указанной выше передачи силами трения 50% усилия, приходящегося на каждый периферийный болт прикрепления данного элемента.
3.5. Расчетную несущую способность
, тс, одного болта по одному рабочему контакту соприкасающихся частей (одного ‖болтоконтакта‖) во
фрикционных соединениях следует определять по табл.4; вспомогательные данные приведены в приложении 3. Способ обработки контактных
поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.
Таблица 4
, тс, одного "болтоконтакта" при обработке контактных поверхностей
Тип
болтов
Диаметр
болтов,
мм
пескоструйной
очистке с нанесением
фрикционного грунта
или клеефрикционного
покрытия
газопламенной
металлическими
щетками
при числе болтов в соединении
110 и
110С
135
2-4
5-19
20
2-4
5-19
20
2-4
5-19
20
2-4
5-19
20
18
4,5
5,2
6,0
4,9
5,2
5,7
2,6
3,2
3,9
1,7
2,3
3,0
22
7,1
8,2
9,4
7,7
8,3
9,0
4,1
5,1
6,2
2,7
3,6
4,8
24
8,3
9,5
11,0
8,9
9,6
10,5
4,8
6,0
7,2
3,1
4,2
5,6
27
10,7
12,4
14,2
11,6
12,5
13,6
6,2
7,7
9,4
4,0
5,5
7,2
22
8,3
9,4
11,0
9,0
9,7
10,5
4,8
6,0
7,3
3,1
4,2
5,5
24
9,6
11,1
12,7
10,4
11,2
12,2
5,7
7,1
8,6
3,6
4,9
6,4
Примечания. 1. Указанные нормы для соединений с нанесением на контактные поверхности фрикционного грунта или клеефрикционного
покрытия действительны при сроке хранения конструкций до 1 года.
2. При проектировании типовых пролетных строений, с учетом перспективы внедрения заводской очистки и консервации проката, следует
принимать нормы расчетной несущей способности, меньшие из регламентированных для пескоструйной обработки контактных поверхностей или
очистки с нанесением фрикционного грунта.
3.6. При особых сочетаниях с учетом строительных нагрузок, в соответствии с п.45 СН 200-62, расчетная несущая способность одного
‖болтоконтакта‖ в соединениях, выполненных в соответствии с требованиями инструкции ВСН 163-69, принимается увеличенной по сравнению с
нормами табл.4 на 10%. Это положение допускается распространять также и на затянутые и защищенные от попадания влаги фрикционные
соединения вспомогательных сооружений и устройств при условии осуществления требуемой по проекту подготовки контактных поверхностей и
выполнения требований примечания 1 к табл.4.
При расчете на действие монтажных нагрузок элементов, временно закрепленных с помощью пробок и натянутых на нормативное усилие
высокопрочных болтов, расчетная несущая способность одного ‖болтоконтакта‖ принимается уменьшенной по сравнению с нормами табл.4 на 5% (с
учетом снижения на 15% коэффициента трения при смачивании контактных поверхностей*). Данное требование распространяется и на полностью
собранные и затянутые фрикционные соединения вспомогательных сооружений и устройств в случае, если не предусматривается защита от
попадания влаги на их контактные поверхности.
_______________
* Это снижение допускается не учитывать на последующих стадиях монтажа после того, как в данном узле все пробки заменены высокопрочными
болтами, осуществлено и проконтролировано натяжение всех болтов, а соединение (с помощью герметизации щелей) защищено от попадания влаги
на контактные поверхности.

178.

3.7. Болты во фланцевых соединениях, подвергающиеся воздействию внешних отрывающих сил, должны проверяться на прочность и
выносливость.
3.8. Во фланцевых соединениях при действии на соединение внешних отрывающих сил (например, в прикреплениях поперечных балок к главным
фермам и продольных балок к поперечным через фланцевые уголки, в соединениях полудиафрагм инвентарных пакетных конструкций и др.)
расчетная несущая способность болта по одному рабочему контакту соприкасающихся поверхностей при расчете на поперечную силу определяется
по формуле
,
где
-коэффициенты, определяемые по приложению 3;
- нормативное (среднее) значение усилия натяжения болта, тс (см. приложение 3);
- внешняя приходящаяся на болт отрывающая сила, тс, передаваемая уголком и определяемая расчетом с учетом деформативности
работающих совместно элементов конструкции прикрепления (например, ‖рыбок‖ и фланцевых уголков);
- коэффициент, учитывающий рычажное воздействие на болты фланцевых уголков, перераспределение отрывающего усилия между
болтом и пакетом, а также реактивную силу, возникающую на контактных поверхностях при размалковке указанных уголков.
Значение коэффициента
до оси болта).
определяется по табл.5 в зависимости от толщины полок фланцевых уголков и от риски (расстояние от обушка уголка
Таблица 5
Толщина фланцевых
уголков, мм
Значения коэффициента
при риске, мм
50
60
75
85
12
0,36
0,30
0,20
0,15
16
0,45
0,40
0,30
0,25
20
0,50
0,45
0,35
0,30
30
0,55
0,50
0,40
0,35
Примечание. Промежуточные значения следует определять по интерполяции.
3.9. При проверке болтов типа 110 и 110С во фланцевых соединениях на прочность величина отрывающего усилия на болт не должно превышать
соответствующего значения, приведенного в табл.6.
Таблица 6
Номинальный
диаметр болта,
мм
Предельное значение отрывающего усилия на болт, тс, при расстоянии от обушка уголка до
оси болтов (риске), мм
50
60
75
85
18
8,8
8,4
7,2
6,7
22
13,9
13,3
11,4
10,6
24
16,2
15,4
13,3
12,2
27
21,1
20,2
17,3
15,9
Примечания. 1. Предельные значения отрывающих усилий при промежуточных значениях рисок следует определять по интерполяции.
2. При проверке болтов типа 135 табличные значения умножают на коэффициент 1,1.
3.10. Болты в вертикальных уголках прикрепления поперечной балки к главной ферме допускается рассчитывать на восприятие ими только
поперечной силы.

179.

При этом вводятся следующие коэффициенты условий работы
:
а) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к ферме (при конструкции, не способной воспринимать опорный момент), - 0,85;
б) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к ферме (при конструкции, способной воспринимать опорный момент), - 0,9;
в) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке, - 0,9.
3.11. В случае, если совместная работа проезжей части и поясов главных ферм не обеспечивается специальными горизонтальными диафрагмами и
разгружающее влияние проезжей части на усилия в поясах главных ферм не учитывается, допускается рассчитывать:
а) ‖рыбки‖ и столики с ‖рыбками‖ и их прикрепления в сопряжениях продольных балок с поперечными на воспринятие всего опорного
изгибающего момента и всего осевого усилия в продольной балке;
б) болты в вертикальных уголках прикрепления продольной балки к поперечной на воспринятие ими всей опорной реакции продольной балки;
при этом вводятся следующие коэффициенты условий работы
:
для болтов в полках уголков, прикрепляемых к продольной балке, а также для болтов в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке (при
конструкции, способной воспринимать опорный момент), - 0,9;
для болтов в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке (при конструкции, не способной воспринимать опорный момент), - 0,7.
В случае, если совместная работа проезжей части и поясов главных ферм обеспечивается специальными горизонтальными диафрагмами и в
расчетах учитывается разгружающее влияние проезжей части на усилия в поясах главных ферм, расчет прикрепления продольных балок к
поперечным производится с учетом рекомендаций п.3.8.
3.12. Расчет элементов с фрикционными соединениями на выносливость, устойчивость и жесткость производят по сечению брутто.
3.13. При определении коэффициента понижения расчетного сопротивления
эффективные коэффициенты концентрации напряжений
в расчетах на выносливость фрикционных соединений
следует принимать по табл.7.
Таблица 7
Номер
пункта
Коэффициент для
фрикционного соединения
элементов из стали
Расчетные сечения по основному металлу
углеродистой
низколегированной
1
Сечение у свободного отверстия (рис.1, а)
1,3
1,5
2
То же с поставленным в отверстие болтом, затянутым на нормативное
усилие (рис.1, б)
1,1
1,3
3
По первому ряду высокопрочных болтов, прикрепляющих фасонки к
непрерывным (нестыкуемым в данном узле) элементам сплошных балок и
решетчатых ферм (рис.1, в)
1,3
1,5
4
По прикреплению двустенчатых элементов, у которых непосредственно
перекрытая часть сечения составляет не менее 80%, в том числе при двух
плоскостях трения - не менее 60% (рис.1, г)*
1,4
1,6
5
По прикреплению с одной плоскостью трения двустенчатых элементов, у
которых непосредственно перекрытая часть составляет (рис.1, д):
а) менее 60%
1,7
1,9
б) 60% и более**
1,5
1,7
По прикреплению с одной плоскостью трения одностенчатых элементов
(рис.1, е)
2,2
2,5
6
_______________
* С учетом обозначений, указанных на рис.1, г, должно выполняться условие:
―двухсрезные‖ болты приходится усилие с площади не менее
; при этом на
.
** С учетом обозначений, указанных на рис.1, д,должны выполняться условия: a)
.
; б)

180.

Примечания. 1. Коэффициенты
сечению нетто.
2. Коэффициент
для фрикционных соединений относятся к сечению брутто, кроме сечений по пп.1 и 2, проверяемых по
принимают для сечения по крайнему ряду болтов в соединении:
а) диагонали продольных связей с нижним поясом продольных балок - по п.2;
б) продольной балки с ‖рыбкой‖- по п.5, а;
в) поперечной балки ‖с рыбкой‖ - по п.2;
г) продольной балки с фасонкой горизонтальной диафрагмы - по п.3.
Рис.1. Расчетные сечения (А-А) проверяемых на выносливость элементов:
а- у свободного отверстия; б- у отверстия с болтом, затянутым на нормативное усилие:
в - у обрыва фасонки при отсутствии стыка в зоне ее прикрепления;
г- двустенчатых в зоне стыка при наличии двух плоскостей трения у каждой ветви;
д- двустенчатых в зоне стыка при наличии одной плоскости трения у каждой ветви;
е- одностенчатых в зоне стыка при наличии одной плоскости трения
3.14. При проверке болтов типов 110, 110C и 135 на выносливость во фланцевых соединениях величина максимального отрывающего усилия на
болт не должна превышать соответствующего значения, приведенного в табл.8.
Таблица 8
Диаметр болта,
мм
18
Толщина
фланцевых
уголков, мм
Максимальное значение отрывающего усилия на болт, тс,
при риске, мм
10
50
4,2
60
3,3
75
2,7
85
2,2
12
4,7
3,9
3,1
2,7
16
5,7
4,3
4,2
3,9
20
6,7
5,9
5,1
4,8
10
6,6
5,3
4,2
3,5

181.

22
24
27
12
7,5
6,0
5,7
4,3
16
9,0
7,5
6,6
6,0
20
10,5
9,3
8,1
7,5
10
7,7
6,2
4,9
4,1
12
8,7
6,9
5,9
5,0
16
10,5
8,7
7,7
6,9
20
12,2
10,7
9,4
8,7
10
10,0
8,1
6,4
5,3
12
11,3
9,0
7,3
6,5
16
12,6
11,5
10,0
9,1
20
15,9
14,1
12,3
11,5
3.15. При расчете конструкций по предельному состоянию II для нахождения упругих смещений и углов поворота от временной вертикальной
нагрузки деформативность фрикционных соединений допускается не учитывать.
4. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СОЕДИНЕНИЯМ
4.1. В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и плотного стягивания
пакета болтами во всех местах их постановки с применением специальных динамометрических ключей и гайковертов. Основные размеры широко
применяемых гайковертов и ключа даны в приложении 4.
Со стороны приложения крутящего момента при применении гайковертов ИП3106 и ИП3205 (углового) расстояние от оси болта до стенки
высотой более 135 мм должно быть не менее 55 мм.
При размещении болтов следует учитывать, что наружные диаметры насадок ключей
диаметром 18, 22, 24 и 27 мм соответственно.
(см. приложение 4) равны 46, 58, 66 и 74 мм для болтов
Взаимное смещение осей ближайших друг к другу болтов на плоскостях, расположенных под углом
,размера рисок, по которым размещены ближайшие друг к другу болты, диаметра насадки ключа
, назначается с учетом величины угла
и диаметра описанной окружности для гайки и
головки болта
(см. табл.2). При необходимости уменьшения указанного смещения следует учитывать возможность размещения в стесненных
местах головок (а не гаек) болтов; последнее условие оговаривается в рабочих чертежах КМ.
4.2. Номинальный диаметр отверстий принимают по табл.9.
Таблица 9
Группа
фрикционных соединений
Номинальный диаметр отверстий, мм,
при номинальном диаметре болтов, мм
18
22
24
27
Определяющих геометрию
19
23
25
28
Не определяющих геометрию
23
28
30
33
Примечание. К неопределяющим геометрию конструкции относятся соединения в прикреплении: диагоналей крестовых связей друг к другу;
диагоналей связей к нижним поясам продольных балок; ‖рыбок‖ к продольным и поперечным балкам; распорок горизонтальных диафрагм для
включения проезжей части в совместную работу с главными фермами; фасонок трубчатой распорки портала в пролетных строениях с ездой понизу и
другие соединения аналогичного характера.
4.3. Соединения на высокопрочных болтах следует проектировать по возможности компактными.
4.4. Количество болтов в прикреплениях связей главных ферм и связей проезжей части должно быть не менее двух. Число рядов болтов в
полунакладках вдоль усилия должно быть также не менее двух.

182.

4.5. Располагать болты необходимо в соответствии с табл.10 и рис.2.
Таблица 10
Допустимое расстояние
Нормируемый размер
Направление
Вид усилия
Максимальное
По диагонали
по крайнему
ряду
в листах
Любое
Растяжение и
сжатие
в уголках
Между
центрами
болтов
От центра
болта до
края элемента
при обрезной кромке
при прокатной кромке
Примечание.
- номинальный диаметр болта;
меньшее
из 7
и 16
Вдоль
усилия
24
Растяжение
Сжатие
при любых кромках
3
160 мм
Поперек
усилия
по остальным рядам
Минимальное
Вдоль
усилия и по
диагонали
Поперек
усилия
2,5
24
16
1,5
Растяжение
и сжатие
меньшее
из 8
или 120 мм
1,3
- толщина наиболее тонкой из соединяемых частей.

183.

Рис.2. Допустимые минимальные аи максимальные брасстояния между болтами:
1 - прокатная кромка; 2 - обрезная кромка
4.6. В соединениях прокатных профилей с непараллельными поверхностями полок должны применяться клиновидные шайбы, предотвращающие
перекос гаек и головок болтов.
Приложение 1
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСЕРВАЦИИ И ПОКРЫТИЯ
очищенных контактных поверхностей во фрикционных
и клеефрикционных соединениях
1. В качестве материала для консервации очищенных с помощью пескоструйной или дробеметной обработки контактных поверхностей
соединений на высокопрочных болтах следует применять эпоксидную протекторную грунтовку ЭП-057 по ТУ 6-10-1117-71 с отвердителем N 3 по
ТУ 6-10-1091-71 и растворителем 646 по ГОСТ 18188-72 или РП по ТУ 6-10-1095-71.
2.В качестве материалов покрытия очищенных с помощью пескоструйной или дробеструйной обработки контактных поверхностей накладок и
фасонок в клеефрикционных соединениях следует применять эпоксидно-полиамидный клей на основе эпоксидной смолы ЭД-5 по ГОСТ 10587-72 с
отвердителем И-5М или И-6М (полиаминоимидазолиновая смола) по ВТУ ОП-302-68, ускорителем УП 606/2 по МРТУ 09-6101-69 и растворителем толуолом по ГОСТ 5789-69, а также карборундовый порошок (карбид кремния зеленый) марки КЗ по ГОСТ 3647-59 фракции N 8, 10 или 12.
3. Технология консервации и покрытия очищенных контактных поверхностей грунтовкой ЭП-057 приведена в ‖Рекомендациях по консервации
контактных поверхностей монтажных соединений на высокопрочных болтах грунтовкой ЭП-057 после пескоструйной очистки конструкций
пролетного строения =110 м моста через реку Таюру (БАМ)‖ (М., изд. ЦНИИСа, 1975), а технология осуществления клеефрикционных соединений
- в ‖Инструкции по выполнению монтажных соединений вантового пролетного строения Северного моста через реку Днепр в г.Киеве‖ (М., изд.
ЦНИИСа, 1974).
Приложение 2
МАРКИ СТАЛЕЙ ДЛЯ БОЛТОВ, ГАЕК И ШАЙБ
и дополнительные технические требования
1. В качестве материалов для высокопрочных болтов, гаек и шайб, предназначенных для конструкций, эксплуатируемых при расчетной

184.

минимальной температуре воздуха до минус 40 °С включительно (обычное исполнение), следует применять:
для болтов типа 110 - сталь марки 40Х по ГОСТ 4543-71, ГОСТ 10702-63, ТУ-14-170-51-74 и ТУ 14-1-1237-75;
для болтов типа 135 - сталь марок 40ХФА и 38ХС по ГОСТ 4543-71;
для гаек - сталь марок: 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63; 35Х и 40Х по ГОСТ 4543-71 и ГОСТ 10702-63; при этом с болтами типа 135
следует применять гайки только из стали марки 40Х;
для шайб - сталь марок: ВСт5сп2, ВСт5пс2, ВСт5Гпс2, по ГОСТ 380-71, 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63.
2. В качестве материалов высокопрочных болтов, гаек и шайб, предназначенных для конструкций, эксплуатируемых при расчетной минимальной
температуре воздуха ниже минус 40 °С (северное исполнение), следует применять:
для болтов типа 110С - сталь марки 40Х по ГОСТ 4543-71, ГОСТ 10702-63, ТУ 14-170-51-74 и ТУ 14-1-1237-75;
для гаек - сталь марок: 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63, 35Х и 40Х по ГОСТ 4543-71 и ГОСТ 10702-63;
для шайб - сталь марок: BCт5сп2, ВСт5пс2, ВСт5Гпс2 по ГОСТ 380-71, 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63.
Примечание. Для железнодорожных мостов следует применять гайки только из стали марки 40Х. Для автомобильно-дорожных мостов такие
гайки поставляются по требованию заказчика.
3. Круглая сталь для болтов должна поставляться с суженными пределами содержания углерода: 0,37-0,42% для марок 40X и 40ХФА; 0,35-0,40%
для марки 38ХС.
4. Величина зерна аустенита должна соответствовать 5-9 баллам шкалы ГОСТ 5639-65. Величина зерна определяется по ковшовой пробе методом
окисления.
5. Круглая сталь должна поставляться в отожженном состоянии с испытанием на горячую осадку по ГOCT 4543-71.
6. Калиброванная круглая сталь для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм должна поставляться специальных размеров (соответственно диаметром
17,8; 21,8; 23,8; 26,7 мм для болтов с нарезной резьбой и 16,5; 20,35; 22 и 25 мм для болтов с накатной резьбой) с качеством поверхности по группе Б
ГОСТ 1051-73, получаемой методом шлифовки, с шероховатостью поверхности не ниже 5 класса по ГОСТ 2789-73. Предельные отклонения по
диаметру - по 4 классу точности ГОСТ 7417-75.
7. Горячекатаная круглая сталь диаметром 19, 23, 25 и 28 мм для болтов с нарезной резьбой и диаметром 17, 21, 23 и 26 мм для болтов с накатной
резьбой должна поставляться обычной точности прокатки по группе В ГОСТ 2590-71 с качеством поверхности по подгруппе "а" ГОСТ 4543-71 и
контролем твердости по Бринеллю. Норма твердости (диаметр отпечатка)
=4,1+4,8 мм.Сталь подвергается испытанию на прокаливаемость в
пределах полной марочной полосы прокаливаемости; результаты испытаний на прокаливаемость до 01.01.80 г. факультативны, но заносятся в
сертификаты.
8. Калиброванная шестигранная сталь для гаек с размерами под ключ 30, 36, 41 и 46 мм должна поставляться по 5 классу точности ГОСТ 8560-67,
в отожженном состоянии марок 35Х и 40Х - по ГОСТ 4543-71 и марок 35 и 40 - по ГОСТ 1050-74 с качеством поверхности по группе Б ГОСТ 105173 и шероховатостью поверхности не ниже 5 класса по ГОСТ 2789-73.
Приложение 3
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
расчетной несущей способности фрикционных соединений
Расчетную несущую способность одного болта во фрикционных соединениях по одному рабочему контакту соприкасающихся частей (одного
‖болтоконтакта‖) следует определять по формуле
,
где
- нормативное (среднее) значение усилия натяжения болта, тс (табл.1);
- нормативное (среднее) значение коэффициента трения (табл.2);
- коэффициент однородности, учитывающий с заданной вероятностью отклонения произведения
в неблагоприятную сторону (табл.3);
=0,95 - коэффициент условий работы, учитывающий падение усилий натяжения болтов в процессе эксплуатации вследствие релаксации
напряжений и ползучести.
Значения расчетной несущей способности одного ‖болтоконтакта‖ для фрикционных соединений (вне зависимости от технологии натяжения
болтов) даны выше в табл.4 Инструкции.

185.

Таблица 1
Тип болтов
Нормативное значение усилия натяжения болта,
тс
Эффективное (с учетом
Контролируемое
релаксации)
Диаметр болтов, мм
110 и 110С
135
18
14,2
13,5
22
22,4
21,2
24
26,1
24,8
27
34,0
32,3
22
26,2
24,8
24
30,4
28,9
Таблица 2
Обработка
контактных
поверхностей
Пескоструйная
С удалением окалины и
нанесением фрикционного
грунта или
клеефрикционного
покрытия
Газопламенная
Металлическими
(ручными или
механическими)
щетками
0,58
0,50
0,42
0,35
Нормативный
коэффициент
трения
Таблица 3
Значение
Обработка
контактных поверхностей
при числе болтов в соединении
2-4
5-19
20
Пескоструйная
0,574
0,661
0,760
С удалением окалины и нанесением фрикционного грунта
или клеефрикционного покрытия
0,720
0,778
0,843
Газопламенная
0,460
0,571
0,697
Металлическими щетками
0,358
0,487
0,638
Приложение 4
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
механизмов для натяжения болтов:

186.

а- пневматического гайковерта ИП3106; б- то же ИП3205 (углового);
в- ручного динамометрического ключа;
- диаметр сменных насадок (для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм
равен соответственно 46, 58, 66, 74 мм)

187.

188.

МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Актуализированная редакция для с трубопроводом ,
теплотрассой , теплосети СНиП II-23-81* Москва 2011 СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым
натяжением) СП 16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;

189.

в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
h
,
(1)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
,
Qbh k b c
где Qbh
k
γс
γb
(2)
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.;
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
– коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при
разности номинальных
Способ обработки
Коэффици
диаметров отверстий и болтов
(очистки)
ент
δ, мм, при нагрузке
соединяемых
трения μ
поверхностей
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
1 Дробемѐтный
0,58
1,35
1,12
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
поверхностей без
консервации

190.

3 Стальными
0,35
1,35
1,17
щетками
4 двух
Без обработки
0,25
1,70
1,30
поверхностей
без
Примечани
е – При контроле натяжения болтов по углу поворота
консервации
гайки значения γh
следует умножать на 0,9.
14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N,
вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах,
значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не
найден., следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один
болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов,
сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует
назначать возможно бόльшим.
14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические
свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться,
способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно
Ошибка! Источник ссылки не найден..
14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует
обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания
пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей,
гайковертов
и др.
14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными
размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не
более 3 мм, а в
конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не
более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных
отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина
усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при
статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной
площади Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011

191.

14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать
равнопрочными со стенкой.
Т а б л и ц а 43
Характер
Поясные соединения
нагрузки
Формулы для расчета поясных
соединений в составных балках
Е
1
n f k f Rwf c
Неподвижна Сварные
я
Фрикционные
Подвижная
Сварные (двусторонние
швы)
Фрикционные
Е
1
n z k f Rwz c
(
3)
(
4)
Ts
1
Qbh k c
(5)
T 2 V 2
1
2 f k f Rwf c
(6)
T 2 V 2
1
2 z k f Rwz c
(7)
s T 2 2V 2
1
Qbh k c
(8)
Обозначения, принятые в таблице 43:
сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое
поперечной силой Q
– (здесь S – статический момент брутто пояса балки
относительно центральной оси);
п – количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при
односторонних п = 1;
Qbh , k – величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не найден.,
Ошибка! Источник ссылки не найден.;
f f 1 Fn
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины,
V
lef
–
определяемое
с учетом требований (для неподвижных грузов
ту γf1 = 1);
γf и γf1
– коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по
СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при нагрузке
по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и α
= 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по
нижнему поясу.
T
Qs
l
14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми

192.

поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
10.3.2 Соединения (ВПС , ДУК ) , работающие на растяжение
Болтовые соединения, работающие на растяжение, следует рассчитывать с учетом
следующих требований в зависимости от категорий:
а) категория D: соединение без предварительного натяжения болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 4.6 - 10.9.
Предварительное натяжение не требуется. Соединения данной категории не следует применять
при частом воздействии переменной растягивающей нагрузки. При этом они могут быть
применены в соединениях, воспринимающих осевые усилия от ветровых нагрузок;
б) категория Е: соединение с предварительным натяжением болтов.
В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 8.8 и 10.9 с
контролируемым предварительным натяжением в соответствии с 10.1.1.2.
Критерии проверки для указанных категорий соединений приведены в таблице 10.4.
Таблица 10.4 — Категории болтовых соединений, работающих на растяжение
Категория соединенияКритерийПримечаниеD:
соединение без предварительного натяжения болтовEd — ^t,Rd
F<R
rt,Ed — p,RdПредварительное натяжение не требуется.
Могут быть использоваться болты классов прочности
4.6-10.9.
Bp,Rd определяют по таблице 10.8Е:
соединение с предварительным натяжением болтовEd — Ft,Rd F < R
t,Ed — p,RdСледует применять болты класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным
натяжением. Bp,Rd определяют по таблице 10.8Примечание — Расчетное растягивающее
усилие Ft,Ed должно включать возможное усилие отрыва вследствие эффекта рычага, см. 10.8.
Болты, подверженные усилию сдвига совместно с растягивающим усилием, должны также
удовлетворять условиям, приведенным в таблице 10.8.
10.4 Расположение отверстий для болтов
10.4.1 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и
поперек усилия для болтов приведены в таблице 10.5.
10.4.2 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и
поперек усилия для конструкций, подверженных усталостным нагрузкам, принимаются в
соответствии с ТКП EN 1993-1-9.
Таблица 10.5 — Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное
значение11,2),3)Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025, кроме
сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей,
соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферной или другой
коррозииСталь не подвержена
влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние до края вдоль
усилия е11,2d041+40 мм—Большее из значений: 8t или 125 ммРасстояние до края поперек
усилия е21,2d041+40 мм—Большее из значений: 8t или 125 мм
Окончание таблицы 10.5
Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение1'
2',3)Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025, кроме сталей,

193.

соответствующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих
СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферной или другой коррозииСталь не
подвержена
влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние для овальных
отверстий е31 ,5С/04)———Расстояние для овальных отверстий е41 ,5С/04)———Шаг р,5'2,2d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из
значений: 14Fmjn ИЛИ 175 ммШаг р10—Меньшее из значений: Шили 200 мм——Шаг
РмМеньшее из значений: 28t или 400 ммДорожка р22,4d0Меньшее из значений: Шили 200
ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: 14Fmjn ИЛИ 175 мм 1)
Максимальные значения шага и расстояний до края и кромки элемента не ограничены, кроме
случаев:
— для сжатых элементов, во избежание местной потери устойчивости и коррозии
незащищенных элементов;
— для растянутых элементов, не защищенных от коррозии, во избежание ее возникновения.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках между
крепежными деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1, принимая
расчетную длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не требуется, если отношение
p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек усилия не должно превышать значений
для свободных свесов сжатых элементов согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не
распространяются на расстояния до края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в
виде болтовых соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами широк
используются в США , Канаде на Алскинском нефтепроводе ( см Канадские изобретения )
для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64),
серийный выпуск, закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционноподвижных соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), выполненных
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№ 1143895,1174616,
1168755 SU, 4094111US, TW201400676
Наименование
Нормативная
Применение
изделия
документация
Шпилька
ГОСТ 9066-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шпилька
DIN 976-1
Для крепления транспортировочных
полнорезьбовая
брусков
Гайка
ГОСТ 9064-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 9065-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 6402-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Болт
ГОСТ 7798-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Заклёпка
Установка доборного элемента
вытяжная
Саморезы
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича и
дополнительного оборудования к
блок – боксу

194.

Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Фиксация трубопровода
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЛЕГКО СБРАСЫВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СООРУЖЕНИЙ
Андреев Б.А., инж.
инж, Коваленко А.И.,инж.,. (ОО «Сейсмофонд»),
Долгая А.А., к.т.н. , (ОАО «Трансмост»)
Предложено использовать легкосбрасываемые конструкции для повышения сейсмостойкости
сооружений. В процессе резонансных колебаний предусматривается возможность падения
отдельных элементов сооружения, например панелей перекрытия или части стеновых панелей.
В результате собственные частоты колебаний сооружения меняются и система отстраивается от
резонанса. Приведен пример такого решения для одноэтажного сельскохозяйственного здания.
Ключевые слова: легко-сбрасываемые конструкции, сейсмостойкость
Адаптивные системы сейсмозащиты являются эффективными для снижения сейсмических нагрузок на
здания и сооружения. В литературе большое внимание уделяется адаптивной сейсмоизоляции [1,2]. Между тем,
такие системы могут быть эффективными при любом изменении жесткости в процессе сейсмических
колебаний. Это связано с тем, что для сооружения опасны резонансные колебания. Отстройка частоты
колебаний системы от резонанса в любую сторону должна снижать сейсмические нагрузки. Даже если после
отстройки от одной частоты сооружение попадет на другую резонансную частоту, что маловероятно, у системы
будет мало времени на раскачку до опасных значений смещений и ускорений. Сказанное иллюстрируется
простым примером проектирования коровника в высокосейсмичном районе на Камчатке. Для повышения
сейсмостойкости сооружения предложено использовать легкосбрасываемые плиты перекрытий, применяемые
во взрывоопасных производствах. При сбрасывании плиты масса системы уменьшается, частота собственных
колебаний увеличивается, а сейсмические нагрузки падают.
Устройство предлагаемой панели перекрытия показано на рис.1.
Панель состоит из опорной плиты 1, жестко соединенной с каркасом здания и имеющей проем 2. На
опорной плите размещается сбрасываемая панель 4, прикрепленная к плите крепежными элементами 3
(саморежущими шурупами), имеющими ослабленное резьбовое сечение. Панель соединена с опорной плитой
тросом 5. Ослабленное поперечное сечение резьбовой части образовано лысками, выполненными с двух сторон
по всей длине резьбы. Ослабленная резьбовая часть в совокупности с обычным резьбовым отверстием в
опорной плите, образует ослабленное резьбовое соединение, разрушаемое при сильном землетрясении.
Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных сейсмических нагрузках. Панель
целесообразно использовать для устройства перекрытия и верхней части стен. После падения панель зависает
на крепежном тросе 6.
На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления сбрасываемой панели.
Для оценки работы здания с предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических колебаний
сооружения. В качестве модели воздействия принят временной процесс, предложенный в [3], детально
описанный в [4] и регламентированный в Рекомендациях [5]. Расчет выполнен в соответствии с общими
принципами современного сейсмостойкого строительства на действие относительно слабого с повторяемостью
раз в 100 лет (проектное землетрясение, или ПЗ) и сильного с повторяемостью раз в 500 лет (максимальное
расчетное землетрясение или МРЗ) землетрясений [6,7]. Большие повторяемости ПЗ и МРЗ связаны с малой
ответственностью объекта.

195.

Рис.1. Схема устройства сбрасываемой панели
Рис.2. Внешний вид крепежной петли и ослабленных крепежных шурупов
Расчет пиковых ускорений МРЗ выполнен по методике [8]. В соответствии с [3-5] велосиграмма V(t)
включает три гармоники.
3
V A i e i t sin i t
(1)
i 1
Частота первой гармоники совпадает с собственной частотой сооружения при закрепленных панелях.
Частота второй гармоники настроена на частоту здания со сброшенными панелями. Числовые значения
параметров приведены в таблице 1. На рис.3 представлена сгенерированная велосиграмма V(t), а на рис.4 –
соответствующая ей акселерограмма W(t).
Таблица 1
Значения параметров сгенерированного воздействия
i
Ai
i
1
0.038
0.11
2
-0.106
0.21
3
0.02
0.1

196.

Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям [5].
Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям [5].
На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком креплении панелей. На рисунке
ясно видно, что здание «выбирает» из воздействия опасную частоту и совершает опасные резонансные
колебания, достигая амплитуды 16.1 см. .
Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при жестком закреплении панелей (точкой
отмечен момент для срыва шурупов)
Опасным для здания в целом является смещение 6.5 см, а разрушающим – 11 см. В связи с этим крепление
панелей сделано так, что при достижении опасных перемещений происходит сброс панелей и изменение
собственной частоты объекта. Смещения сброса с некоторым запасом приняты равными 5 см. Точка сброса
отмечена на рис.5 зеленым кружком. Она имеет место при t=1.31 с.
Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе панелей при t=1.31 c
Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на рис. 5. Как видно из приведенных
результатов расчета предлагаемое решение позволяет снизить смещения сооружение более, чем в 1.5 раза с 16.1
см до 10.5 см.
Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно использовать, как понижая, так
и повышая жесткость системы в процессе колебаний с целью ее отстройки от резонанса.
Материалы хранятся
Литература

197.

1.
Айзенберг Я.М., Нейман А.И., Абакаров А.Д., Деглина М.М., Чачуа Т.Л. Адаптивные системы
сейсмической защиты сооружения.- М.:-Наука.-1978.-246
2.
Айзенберг
Я.М.
Сооружения
с
выключающимися
связями
для
сейсмических
районов.М.:Стройиздат.-1976.-229 с.
3.
Долгая А.А. Моделирование сейсмического воздействия коротким временным процессом. // Э-И.
ВНИИНТПИ. Сер. ―Сейсмостойкое строительство‖, Вып. 5-6., 1994, с.56-63
4.
Уздин А.М., Елизаров С.В., Белаш Т.А. Сейсмостойкие конструкции транспортных зданий и
сооружений. Учебное пособие. ФГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном
транспорте», 2012-500 с.
5.
Рекомендации по заданию сейсмических воздействий для расчета зданий разной степени
ответственности. - С.-Петербург - Петропавловск-Камчатский, КамЦентр, 1996, 12с.
6.
Уздин А.М. Задание сейсмического воздействия. Взгляд инженера-строителя. Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений. 2005, №1, с. 27-31
7.
Уздин А.М. Что скрывается за линейно-спектральной теорией сейсмостойкости. Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений. 2009, №2, с. 18-23
8.
Сахаров О.А. К вопросу задания сейсмического воздействия при многоуровневом проектировании
сейсмостойких конструкций Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений, № 4, 2004 г. С.7-9
9.

198.

199.

200.

201.

202.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционноподвижных соединений контролируемых натяжением и растяжные
соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные конструкции (СНиП
II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым
натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012 (02250). Стальные конструкции
(правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на
соединения и использование для с трубопроводом , теплотрассой , теплосети
СП 16.13330.2011 14.3 Фрикционные соединения (на болтах с
контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются
через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых
элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2
и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и
другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются
повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты,
гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой
плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует
определять по
формуле
,
(191)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению
высокопрочного болта, определяемое
согласно требованиям 6.7;

203.

Аbп
– площадь сечения болта по резьбе, принимаемая
согласно таблице Г.9
приложения Г;
? – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
?h – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N,
вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести
соединения, распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом
случае количество
болтов в соединении следует определять по формуле
,
(192)
где Qbh
– расчетное усилие, определяемое по формуле (191);
k – количество плоскостей трения соединяемых элементов;
?с – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице
1;
?b – коэффициент условий работы фрикционного соединения,
зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ? п < 10;
1,0 при п ? 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или
силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий
между болтами
следует принимать согласно указаниям 14.2.11 и 14.2.12.
СП 16.13330.2011
Таблица 42
Способ обработки (очистки)
соединяемых поверхностей
Коэффициент

204.

трения ?
Коэффициент ?h при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности номинальных
диаметров отверстий и болтов
?, мм, при нагрузке
динамической ? = 3 – 6;
статической ? = 5 – 6
динамической ? = 1;
статической ? = 1 – 4
1 Дробемѐтный или
дробеструйный двух
поверхностей без
консервации
0,58
1,35
1,12
2 Газопламенный двух
поверхностей без
консервации
0,42
1,35
1,12
3 Стальными щетками
двух поверхностей без
консервации
0,35
1,35
1,17
4 Без обработки
0,25
1,70
1,30
Примечание – При контроле натяжения болтов по углу поворота
гайки значения ?h
следует умножать на 0,9.
14.3.6 При действии на фрикционное
соединение помимо силы N, вызывающей

205.

сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в
болтах, значение
коэффициента ?b , определяемое согласно требованиям 14.3.4,
следует умножать на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие,
приходящееся на один болт,
Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует
принимать при
условии ? t ? 4 db , где ? t – суммарная толщина соединяемых
элементов, сминаемых в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов
их диаметр следует
назначать возможно б?льшим.
14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические
свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны
поставляться, способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb ,
принимаемое согласно
14.3.6.
14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует
обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного
стягивания пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических
ключей, гайковертов
и др.
14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с
увеличенными размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и
болта не более 3 мм, а в

206.

конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440
Н/мм2 – не более 4 мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных
отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что
половина усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом
проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных,
вибрационных и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ;
при статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ? 0,85A) либо по
условной площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной
двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи
неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также
при приложении
неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу
независимо от наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные
соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки,
следует считать
равнопрочными со стенкой.

207.

сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое
поперечной силой Q
(здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно
центральной оси);
п – количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2,
при односторонних п = 1;
Qbh , k – величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4;
–
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины,
определяемое с учетом требований 8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных
грузов ту ?f1 = 1);
?f и ?f1 – коэффициенты надежности по нагрузке,
принимаемые по СП 20.13330;
s – шаг поясных болтов;
? – коэффициент, принимаемый равным: ? = 0.4 при нагрузке
по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и ? = 1,0
при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему
поясу. 14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями
с многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом
своего теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может
быть воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между
действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует
рассчитывать на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
84
СП 16.13330.2011
15 Дополнительные требования по проектированию некоторых
видов зданий, сооружений и конструкций
15.1 Расстояния между температурными швами
Расстояния l между температурными швами стальных каркасов
одноэтажных

208.

зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений
lu , принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44
расстояний, а также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими
конструкциями в расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия,
неупругие деформации
конструкций и податливость узлов.
Примечание – При наличии между температурными швами
здания или сооружения двух вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно превышать:
для зданий 40 – 50 м и для открытых эстакад
25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при
расчетных температурах t < -45 °С, должны
приниматься меньшие из указанных расстояний.
15.2 Фермы и структурные плиты покрытий
15.2.1 Оси стержней ферм и структур должны быть, как правило,
центрированы
во всех узлах. Центрирование стержней следует производить в
сварных фермах по
центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых –
по рискам уголков,
ближайшим к обушку.
Смещение осей поясов ферм при изменении сечений
допускается не учитывать,
если оно не превышает 1,5 % высоты пояса меньшего сечения.
При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и
структур следует
рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов.
85
СП 16.13330.2011

209.

При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса должны быть
рассчитаны на
совместное действие продольных усилий и изгибающих моментов.
15.2.2 При расчете плоских ферм соединения элементов в узлах
ферм
допускается принимать шарнирными:
при сечениях элементов из уголков или тавров;
при двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов,
когда отношение
высоты сечения h к длине элемента l между узлами не превышает:
1/15 – для
конструкций, эксплуатируемых в районах с расчетными
температурами ниже минус
45 °С; 1/10 – для конструкций, эксплуатируемых в остальных
районах.
При превышении указанных отношений h / l следует учитывать
дополнительные
изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов.
15.2.3 Расстояние между краями элементов решетки и пояса в
узлах сварных ферм
с фасонками следует принимать не менее а = (6t – 20) мм, но не
более 80 мм (здесь t –
толщина фасонки, мм).
Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм,
перекрываемых накладками,
следует оставлять зазор не менее 50 мм.
Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки
ферм к фасонкам,
следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм.
15.2.4 В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных
уголков
крепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с
проваром на всю
толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также
эксплуатируемых в районах при
расчетных температурах ниже минус 45 °С примыкание узловых
фасонок к поясам

210.

следует выполнять согласно приложению К (таблица К.1, позиция
7).
15.2.5 При расчете узлов ферм со стержнями трубчатого и
двутаврового сечения
и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без
фасонок) следует
проверять несущую способность:
стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах
примыкания
элементов решетки (для круглых и прямоугольных труб);
боковой стенки пояса в месте примыкания сжатого элемента
решетки (для
прямоугольных труб);
полок пояса на отгиб (для двутаврового сечения);
стенки пояса (для двутаврового сечения);
элементов решетки в сечении, примыкающем к поясу;
сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу.
Указанные проверки приведены в приложении Л.
Кроме того, следует соблюдать требования по Z-свойствам к
материалам поясов
ферм (см. 13.5).
15.2.6 При пролетах ферм покрытий свыше 36 м следует
предусматривать
строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной
нормативных
нагрузок. При плоских кровлях строительный подъем следует
предусматривать
независимо от величины пролета, принимая его равным прогибу от
суммарной
нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым
натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через
трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов
вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:

211.

в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие
динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и
шайбы
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден..
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой
плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует
определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
h
,
(9)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта,
определяемое
согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден.;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей
сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения,
распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае
количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
,
Qbh k b c
(10)
где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки
не найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице
1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного
соединения, зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия
расчетного усилия, и
принимаемый равным:
0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы
и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий

212.

между болтами
следует принимать согласно указаниям Ошибка! Источник ссылки не найден. и Ошибка!
Источник ссылки не найден..
СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Способ
обработки
(очистки)
соединяемых
поверхностей
1
Коэффициент γh при контроле
натяжения
болтов по моменту закручивания
Коэффи при разности номинальных
циент диаметров отверстий и болтов
трения δ, мм, при нагрузке
μ
динамической δ динамической δ
= 3 – 6;
= 1;
статической δ = статической δ =
5–6
1–4
0,58
1,35
1,12
Дробемѐтны
й или
дробеструйн
ый двух
поверхносте
й без
консервации
2
0,42
1,35
1,12
Газопламенн
3 ый
Стальными
0,35
1,35
1,17
двух
щетками
4 поверхносте
Без
0,25
1,70
1,30
двух
й
без
обработки
поверхносте
консервации
р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по
йПбез
углу
поворота гайки значения γh
консервации
следует умножать на 0,9.
14.3.12 При действии на фрикционное соединение помимо силы N,
вызывающей
сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в
болтах,
значение
коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник
ссылки
не
найден.,
следует
умножать
на
коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие,
приходящееся
на
один
болт,

213.

Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .
14.3.13
14.3.14 Диаметр
болта во фрикционном соединении следует
принимать
при
условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых
элементов,
сминаемых
в
одном направлении, db – диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр
следует
назначать возможно бόльшим.
14.3.15 В проекте должны быть указаны марки стали и
механические
свойства
болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны
поставляться,
способ
обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb ,
принимаемое
согласно
Ошибка! Источник ссылки не найден..
14.3.16 При проектировании фрикционных соединений следует
обеспечивать
возможность свободного доступа для установки болтов, плотного
стягивания
пакета
болтами и закручивания гаек с применением динамометрических
ключей,
гайковертов
и др.
14.3.17 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с
увеличенными
размерами
головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и
болта
не
более
3
мм,
а
в
конструкциях
из стали с временным сопротивлением не ниже 440
Н/мм2
–
не
более
4
мм
допускается установка одной шайбы под гайку.
14.3.18 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных
отверстиями
во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что
половина
усилия,
приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом
проверку
ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных,
вибрационных
и
других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при
статических
нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по
условной
площади
Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A).
СП 16.13330.2011
14.4. Поясные соединения в составных балках
14.4.3 Сварные
и фрикционные поясные соединения
двутавровой
балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.
составной
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных
сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при
приложении

214.

неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от
наличия
ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует
рассчитывать как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует
считать
равнопрочными со стенкой.
Т а б л и ц а 43
Характер
Формулы для расчета поясных
Поясные соединения
нагрузки
соединений в составных балках
Е
(11)
1
n k R
Неподви Сварные
Е
(12)
1
n k R
жная
Ts
1
Фрикционные
(13)
Q k
f
f
wf
c
z
f
wz
c
bh
c
T V 2
1
2 f k f Rwf c
(14)
T 2 V 2
1
2 z k f Rwz c
(15)
s T 2 2V 2
1
Qbh k c
(16)
2
Сварные
Подвижн (двусторонние швы)
ая
Фрикционные
Обозначения, принятые в таблице 43:
Q s сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое
T
l
поперечной силой Q
– (здесь S – статический момент брутто пояса балки
относительно центральной оси);
п
– количество угловых швов: при двусторонних швах п
= 2, при односторонних п = 1;
Qbh , k
– величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не
найден., Ошибка! Источник ссылки не найден. ;
F
давление от сосредоточенного груза Fn на единицу
V
l
–
длины,
определяемое с учетом требований Ошибка! Источник
ссылки не найден. и Ошибка! Источник ссылки не найден. (для неподвижных
грузов ту γf1 = 1);
γf и γf1
– коэффициенты надежности по нагрузке,
принимаемые по СП 20.13330;
s
– шаг поясных болтов;
α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при
нагрузке по верхнему поясу балки, к которому
пристрогана стенка, и α = 1,0 при отсутствии
f
f1 n
ef

215.

пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу.
14.4.4 В балках с фрикционными поясными соединениями с
многолистовыми
поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего
теоретического
обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть
воспринято
сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между
действительным
местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать
на
полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
СП 16.13330.2011
15 Дополнительные требования по проектированию
некоторых
видов зданий, сооружений и конструкций
15.1
Расстояния между температурными швами
Расстояния l между температурными швами стальных каркасов
одноэтажных
зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu ,
принимаемых по
таблице 44.
При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а
также
при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в
расчете
следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие
деформации
конструкций и податливость узлов.
Т а б л и ц а 44
Характеристика
здания и
направления
сооружения
вдоль блока
Отапливае между
длине
мое
температ (по
по ширине
здание
урными здания)
блока
Наибольшее расстояние lu ,
м,
при расчетной температуре
воздуха, °С, (см. 4.2.3)
t ≥ -45
t < -45
230
160
150
110

216.

швами
от температурного шва
или торца здания до
90
60
оси ближайшей
вертикальной связи
между
вдоль блока 200
140
температ (по длине
Неотаплив
ширине
урными по
здания)
120
90
аемое
блока
швами
здание и
от температурного шва
горячий
или торца здания до
цех
75
50
оси ближайшей
вертикальной связи
между температурными
швами
130
100
вдоль блока
Открытая
от температурного шва
эстакада
или торца здания до
50
40
оси ближайшей
вертикальной связи
П р и м е ч а н и е – При наличии между температурными швами
здания или сооружения двух вертикальных
связей расстояние между последними в осях не должно
превышать: для зданий 40 – 50 м и для открытых эстакад
10.8
болтах классов
прочностипри
8.8 и 10.9
25 –Фрикционные
30 м, при этомсоединения
для зданий на
и сооружений,
возводимых
10.8.1
Расчетная
несущая способность
на сдвиг поверхностей трения
расчетных
температурах
t < -45 °С, должны
10.8.1.1
Расчетную
несущую
способность
на сдвиг поверхностей трения,
приниматься
меньшие
из указанных
расстояний.
стянутых одним болтом класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным
натяжением, следует определять по формуле
(10.5) Ум 3
где ks —принимают по таблице 10.9;
п — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
(х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний
поверхностей, приве- денных в ТКП EN 1993-1-8 (1.2.7), или по таблице
10.10.
Таблица 10.9 — Значения ks
Описание соединения ks

217.

Болты, установленные в стандартные отверстия 1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие
овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной
оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче
нагрузки перпендику¬лярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия 0,76
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия 0,63
Протяжные болты установленные в длинные овальные отверстия с
большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче
усилия перпендикулярно продольной оси отверстия

218.

219.

Расчетную несущую способность с трубопроводом , теплотрассой , теплосети, на
фланцевых фрикционно -подвижного соединения (ФФПС) или фланцевого
демпфирующего узла крепления (ФДУК) двух или четырех бандажных стальных
колец на сдвиг поверхностей трения, стянутых одним болтом с предварительным
натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле для
сейсмоопасных районов

220.

, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей,
приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным
стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением, в соответствии со
ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует
принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
Болты, установленные в нормальные отверстия
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие
овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно продольной оси
отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки
перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки
параллельно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки
параллельно продольной оси отверстия
ks
1,0
0,85
0,7
0,76
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с
предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7
(см. 1.2.7))
A
B
Коэффициент
трения m
0,5
0,4

221.

C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены
в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 2 —
Классификация поверхностей трения при любом другом способе
обработки должна быть основана на результатах испытаний
образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения
классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах
группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной
поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы виброизолирующих
материал гофрированные бы или Виброфлекс а болт обматываетсмя медной
мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое соединение
Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении используется с
бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при
контролируемом натяжении может обеспечить не разрушаемость сухого или
сварного стыка при импульсных растягивающих нагрузках и многокаскадном
демпфировании магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за
бесценок , внедряются за рубежом на аляскинском нефтепроводе в США,
патентуются в Канаде, США

222.

Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895

223.

РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций для с трубопроводом , теплотрассой , теплосети
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП
3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется "Руководство по проектированию, изготовлению и
сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров"
(ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы
данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид болтовых
монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и многоэтажных зданий и сооружений позволяет
существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные
положения по конструированию и расчету фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и
монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических исследований,
выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова, а также
другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук В.В.Каленов,
В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин; ЦНИИПроектстальконструкцией им. Мельникова (канд.
техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и
ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части
изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в дополнение к ОСТ 36-72-82
"Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой
технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых
соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций производственных зданий и сооружений,
возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные,
вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10 и более при коэффициенте

224.

асимметрии напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному
действию, следует выполнять только с предварительно напряженными высокопрочными болтами. Такие
соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между
контактирующими поверхностями фланцев от предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных
усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с
изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в соединяемых элементах (в дальнейшем ФС сжатых
элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения, затяжкой болтов
стандартным ручным ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет
сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий
сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые трубы, изгибаемых
элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании,
изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии
с требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих рекомендаций, а также с учетом положительного опыта
освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским, Череповецким заводами
металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским заводом металлоконструкций
(г.Назарово) Минэнерго СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований,
выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им.
Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС, выполненных в
соответствии с "Руководством по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений
стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями
главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного строительного комитета СССР от 21 ноября 1986 г. N
28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях и приказа Министерства
монтажных и специальных строительных работ СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с
утверждением сокращенного сортамента металлопроката для применения в строительных стальных
конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72,
балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83, швеллер
горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые замкнутые сварные,
квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76 и
горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (для сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ 10704-91,
соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15 по ГОСТ
19282-73 и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами в направлении
толщины проката.

225.

______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей, предназначенных для
строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при этом сталь должна удовлетворять следующим
требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
из трех образцов
%.
%, минимальное для одного
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных
стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ
19903-74*.
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно
удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
минимального
учитываемого
Допустимая
частота
дефекта
Максимальная
допустимая
длина дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние между
дефектами
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из
них, оцениваются как один дефект.
2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль
материала фланцев производить только после приварки их к элементам конструкций.

226.

Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных
стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект"
климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также
высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по тексту. Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок.
Геометрические и механические характеристики таких болтов должны отвечать требованиям ГОСТ 22353-77,
ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 22356-77. Применение
таких болтов в ФС каждого конкретного объекта должно быть согласовано с проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание изготовителя базы
данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 224670 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и
основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты
условий работы следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных
воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки фланцев передают внешние усилия через
предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.

227.

4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм
(М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать в тех случаях, когда постановка болтов М24
невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и
толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных стенками
(полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон, и болты наружных зон, ограниченных с одной
стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и
как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом (см. рис.1):
,

228.

,
,
где - наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
величину
принимают равной
, то в расчетах на прочность ФС (раздел 5)
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального растяжения, болты
следует располагать безмоментно относительно центра тяжести присоединяемого профиля с учетом
неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с учетом действия
местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.) должна
обеспечивать возможность свободной установки и натяжения болтов, в том числе выполнения контроля усилий
натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна для
передачи внешних силовых воздействий или необходимо повысить несущую способность растянутых участков
ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать ребрами жесткости (рис.1
и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина
должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует располагать так, чтобы концентрация напряжений в
сечении основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п.

229.

4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна
удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго
соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих
рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением
в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены,
расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа
(приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2,
расчетные продольные усилия 1593-3554 кН (163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления
стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять с фасонками для обеспечения необходимой несущей способности сварных швов.
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 20-40 мм включает профили от
100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного
типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа
(приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3, расчетные продольные усилия 8002681 кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров данных
типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами жесткости в количестве не менее 3 шт. Ширина
ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные
и горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до 377х10, расчетные продольные усилия 630-3532 кН
(64-360 тс).
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение
сплошных фланцев без ребер жесткости при условии выполнения сварных швов равнопрочными этим

230.

элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных
воздействию центрального растяжения, следует выполнять со сплошными фланцами и ребрами жесткости,
расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется размерами фланца
и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут
установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из гнутосварных профилей данного типа могут
быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию
изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами с постановкой ребра жесткости на
растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и ширины
фланцев соответствующее уширение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных
фасонок (рис.3, а).
Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от
23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13-259 тс·м). Несущая способность ФС на изгиб для
данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена из условия прочности фланца, болтов и
сварных швов соединения, воспринимающих данный изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию
изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами, высота которых не превышает высоты двутавра (см.
рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в рамных соединениях ниже несущей
способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС
допустимо применять составные фланцы, увеличивая их толщину на растянутом участке до 36-40 мм (см. рис.3,
в).

231.

Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб,
следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ)
эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы, необходимо строго выполнять требования по
точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В таких
соединениях следует предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением,
равным расчетному усилию сжатия в соединяемых элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для
передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и
растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное растягивающее усилие, воспринимаемое ФС от
растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает
требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не
должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по
пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения. Количество
болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:

232.

,
где
(1)
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами
внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон
М20
М24
М27
16
2,5
20
1,7
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать обеспеченной,
если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина фланца составляет 20 мм и
выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют
отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см. рис.1) шириной
.

233.

Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
где
(2)
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
если
если
,
(3)
,
(4)
;
;
где
,
,
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
(5)
где
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
табл.3 или по формуле:
;
, определяемый по
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
где - толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
- расстояние от оси болта до края сварного шва
(9)
-го Т-образного участка фланца;
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15

234.

0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
Таблица 4
Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в
приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и
растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости его соединения с фланцем по формуле*:
,
(10)

235.

где
и
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец, можно
пренебречь.
Усилия в поясах присоединяемого профиля
определяют по формуле
,
где
- площадь поперечного сечения пояса
или
(11)
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса;
;
;
- толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения
приведены на рис.4.

236.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
при
,
при
;
,
(12)
,

237.

где
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
, равное:
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости
, равное:
(19)

238.

;
(20)
;
(21)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(22)
- расчетное усилие на болт наружной зоны -го Т-образного участка фланца растянутого пояса
или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с указаниями п.5.5;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных случаях 1,0.
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4, следует считать
обеспеченной, если
,
где
мм,
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8

239.

0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной
поперечной силы
следует проверять по формуле
,
(24)
где - количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для
ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого профиля, а для
элементов открытого профиля определяемые по формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5;
- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями
п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых
элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил следует проверять по формуле
,
(26)
где
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое
по формуле
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в
соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем
сечениям (рис.5):

240.

Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по
металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
где
(30)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы
сплавления с профилем соответственно, принимаются по табл.3 главы СНиП II-23-81*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл.1*
главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ для с трубопроводом , теплотрассой ,
теплосети
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п.2.2,
должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан маркировать

241.

каждый фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода - поставщика проката, номера плавки,
номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для
осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна превышать 0,5 мм. Место для клейма
должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить
соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству этого проката. При отсутствии
сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения требуемых
механических свойств и химического состава, определяющих качество проката. При этом проверку
механических свойств стали в направлении толщины проката следует проводить по методике, приведенной в
приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в
соответствии с указаниями п.2.4.
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой
или механическим способом (пилы, отрезные станки). При применении ручной термической резки торцы
элементов должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны
удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть
удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в
кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя

242.

пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона
не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы следует
выполнять механизированным способом с применением материалов, указанных в п.2.7, и проплавлением корня
шва не менее 2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения
которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина
фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца
(клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать
требованиям, изложенным в табл.7.
Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
Предельное отклонение
Не более 0,0007
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной
линейки
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке
торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
0; -5,0 мм
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и
окрашены теми же материалами и способами, что и конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10%
общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с

243.

порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75, раздел 1 и
настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по поз.1.2
табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых элементов категории швов сварных соединений 1 по
поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и требованиями пп.6.10 и 6.11
настоящих рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и пп.1-6 табл.7
настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность маркировки и клейма сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100-процентному
контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны удовлетворять требованиям п.2.5
настоящих рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22
главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию сертификата, удостоверяющего качество стали фланцев, а
также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали,
отличных от указанных в п.2.2, завод-изготовитель должен представить документы о качестве проката,
применяемого для фланцев в соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические
карты, предусматривающие выполнение ФС в конкретных условиях монтируемого объекта в соответствии с
указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных строительных конструкций"
(ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР,
1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного
приказом по монтажной организации ответственным за выполнение этого вида соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25
главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями
чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких указаний контактные поверхности очищают
стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой ржавчины, снега и

244.

льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких
зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить закручиванием
гаек до величины момента закручивания
, который определяют по формуле
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 - при
контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату или
принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31), не должно
превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в
месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД, и предъявить собранное соединение
ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем
пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки (расконсервации) болтов; качество
подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб
требованиям ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах КМ и КМД;
наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над гайкой; наличие клейма
монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по

245.

краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах
тарированными динамометрическими ключами. Контроль усилия натяжения следует производить не ранее чем
через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах соединения должны
соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0; +10%. Если
при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому условию, то усилие натяжения этих болтов должно
быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной п.1.22 главы
СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или документы завода-изготовителя, удостоверяющие
качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о контроле качества сварных
соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля за выполнением монтажных фланцевых
соединений на высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ
ДВУТАВРОВ
N
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
, мм
2
3
4
5
п
/
п
1
, мм
6
, мм
7

246.

20Ш1
1593
(163)
25
8
6
20К1
1626
(166)
25
9
6
20К2
1879
(192)
40
10
6
2
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
3
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
1

247.

4
5
6
7
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
30К1
3306
(337)
30
12
8
30К2
4032
(411)
40
12
8
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.

248.

2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82
и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр
отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
двутавра;
, где
- площадь сечения
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ
РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
2
3
4
5
п
/
п
1
1
100
7
957
(97,6)
20
2
100
8
1224 (124,8)
25
110
8

249.

3
4
5
6
125
8
125
9
140
9
140
10
160
10
160
11
180
11
180
12
1579*
(161,0)
30
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
2613 (266,4)
30
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82
и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина

250.

фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ
22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения
уголка с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести);
-
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5
10Шт1
800**
(81,5)
30
881**
(89,8)
25
1
11,5Шт1
2
13Шт1

251.

13Шт2 (см. п.6 примечаний)
15Шт1
3
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
2537*
(258,6)
40
15Шт2
15Шт3
17,5Шт1
4
17,5Шт2
17,5Шт3
20Шт1
5
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5

252.

1
10Шт1
958
(97,6)
20
1227*
(125,1)
25
1494**
(152,3)
25
1919**
(195,6)
30
2681**
(273,3)
40
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2
3
15Шт1
15Шт2
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1

253.

20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82
и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина
фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали 40Х
"Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения
239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315
и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения тавра с
максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждой схемы фланцевых соединений;
максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести);
-
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
4
5
6
7
8

254.

1
114
2,5
121
245
175
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
4,0
255
185
140
3,5; 4,5
275
205
20
140
4,0
8,0*
(92,2)
903
25
310
220
24
159
3,5; 5,5
630
20
300
220
20
168
4,0
903
25
350
250
24
(138,2) 1356
25
350
250
24
400
300
400
300
430
330
168
2
3
5,0
6,0
8,0
219
6,0; 8,0*
219
10,0*
245
20
20
6,0*
168
219
(64,2)
630
10,0*
4,0
(184,3) 1808
25
6,0
8,0*
24

255.

4
5
219
7,0; 8,0
(230,4) 2260
25
400
300
245
10,0
12,0*
430
330
273
4,5.....**6,0
460
360
273
8,0; 10,0*
325
5,0; 5,5
535
425
377
5,0
560
460
273
7,0; 8,0
460
360
273
12,0*
460
360
377
9,0; 10,0
560
460
325
6,0
520
410
8,0
(276,5) 2712
8,0
(360)
3532
25
30
24
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и
горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для
применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82
и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций.
Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с округлением в большую сторону. Длина ребер
определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для четных и 1,7
диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН соответственно.

256.

5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
стали трубы растяжению по пределу текучести);
- площадь сечения трубы с
- расчетное сопротивление
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Геометрические параметры соединений

257.

Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
М24
М27
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
Примечание. Параметр
может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении
условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
Диаметр
болт
а
Номер профиля ригеля
26
Б1
1
2
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1 70Б1
60Б2 70Б2
80Б1
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30Ш
1
30Ш
2
3
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17,8
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22,6
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
3

258.

3
4
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31,3
3
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
4
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
7
159,
4
18
3,7
206,
8
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
40
Ш
50
Ш
60
Ш
70Ш
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
26
Б
30Б
35Б
40Б
45
Б
50
Б
55
Б
60
Б
70
Б
8
0
Б
90
Б
100Б
23
Ш
26
Ш
30
Ш
35
Ш
8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73,
09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения ХЛ с
временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также гайки высокопрочные и шайбы к
ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.

259.

Приложение 6
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ для с трубопроводом , теплотрассой ,
теплосети
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
по ГОСТ
8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением стали растяжению по пределу
текучести
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву с
=520 МПа (5300
кгс/см ), площадь сечения профиля =2х22=44 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1557 кН (159 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением
растяжению по пределу текучести
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу
текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении
толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца =30 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие
катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление
угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200
кгс/см ),
МПа (2390 кгс/см );
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета параметры
в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
=1,0.

260.

;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр
тяжести сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого профиля. Поэтому
необходимо выполнение условия:
=0, где
- статический момент сварных швов относительно оси
, или
= , где
и
- статические моменты сварных швов выше и ниже оси
соответственно.
Разница между
и
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении
количество болтов внутренней зоны
=4. Количество болтов наружной зоны
предварительно назначаем
из условия (1) [см. раздел 5]:

261.

,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, определяемое по табл.2 (раздел 5). По
конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями
п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно оси
(см. рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где - расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3) или (4). Для
определения
необходимо найти величину
- расчетное усилие на болт наружной зоны -го участка
фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что в силу конструктивных
особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной зоны I и II (на рис.1 эти участки
заштрихованы). Поэтому для нахождения величины необходимо определить значения
и
и выбрать
наименьшее из них.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I наружной
зоны, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5)
, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I
наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и краями
сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:

262.

кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
Значение
кН (17,7 тс).
находим так же, как и
Определение
, с той лишь разницей, что для участка II
мм, а
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем

263.

кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
, расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС,
определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ
10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным сопротивлением стали растяжению по
пределу текучести
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву
=470 МПа
(4800 кгс/см ), площадь сечения трубы =66,62 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1666 кН (170 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением
растяжению по пределу текучести
=290 МПа (2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу
текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в направлении
толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ). Толщина фланца =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие
катеты сварных швов принять равными
=8 мм, сварка механизированная проволокой марки Св08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление
угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200
кгс/см ),
МПа (2160 кгс/см );
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной,
если:
при
мм.

264.

Из этого условия определим необходимое количество болтов
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости
Длина нечетных ребер:
=4.
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого
профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
мм, а также необходимые для расчета
параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0.

265.

Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).

266.

Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь
сечения профиля
=131 см , площадь сечения пояса
=35,4 см , момент сопротивления профиля
=2610 см ;
изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно
кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
=686
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением
изгибу по пределу текучести
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина фланца принята равной =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов по поясам профиля
=12 мм, по стенке
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия
изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10) [см. раздел 5]:
;
.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и рисунок в
настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки профиля;

267.

=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
и
выполняется условие (13):
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и
симметричное расположение болтов относительно пояса
, см. рисунок) расчетное
усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу,
по формуле (16):
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
определяем

268.

Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса,
определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5):
, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь =24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
до края сварного шва растянутого пояса профиля (
мм).
Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
кН (20,1 тс).

269.

Поскольку
, принимаем
кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части
стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для
определения
и
, выполняем так же, как и при определении
и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
=37 мм (
, с той лишь разницей, что для болтов
мм). Тогда:
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).

270.

Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10 настоящих
рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ для трубопроводов , теплотрасс , теплосети
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей
толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для изготовления фланцев соединений
растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на статическое
растяжение с целью определения следующих характеристик механических свойств металлопроката в
направлении толщины при температуре
°С: предела текучести (физического или условного);
временного сопротивления разрыву; относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после
разрыва.
1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут
быть использованы для контроля качества проката для металлоконструкций; анализа причин разрушения
конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета прочности
несущих элементов с учетом их работы по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического
состава, способа выплавки и раскисления, сварки, вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками
или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание
изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
определяется удлинение;
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
осевая растягивающая нагрузка
испытания;
,
, мм ;
, мм ;
- нагрузка, действующая на образец в данный момент
предел текучести (физический)
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец
деформируется без заметного увеличения нагрузки;

271.

предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение достигает
0,2% длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет при определении указанной
характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
предшествующей разрушению образца;
относительное удлинение после разрыва
) после разрыва к ее первоначальной длине ;
,
- отношение приращения расчетной длины образца (
относительное сужение после разрыва
, % - отношение разности начальной площади и площади
поперечного сечения после разрыва
к начальной площади поперечного сечения образца
.
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные
цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной расчетной длиной
мм
по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается как
хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к
поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка.
При толщине испытываемого проката более 30 мм такая корка сохраняется на одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к
листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две пластины из стали той же прочности,
чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы вырезают из сварного
соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная ось
образца должна совпадать с направлением толщины испытываемого листа. Этапы изготовления сварных
образцов указаны на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с
укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на рисунке, а. При этом высота головок
образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем
проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности образцов и точность изготовления
должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей
части образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую длину образца вместе с головками.

272.

2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм, и
полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части образца до испытания
измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01 мм; в каждом
сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение производят при повороте образца на 90°), и за
начальный диаметр принимают среднее значение из двух измерений; причем фиксируют все три
значения начальных диаметров (в середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания
определяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при
определении относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный
диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети
листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом
растяжении используют универсальные испытательные машины с механическим, гидравлическим или
электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия их требованиям
ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1, за
пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца, выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм "усилиеперемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины
проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ 1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных
дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения, трещины и др.) результаты их испытания не
принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в журнал
испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на металлоконструкции. Величины
и
нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового проката для изготовления
фланцев. Значения других характеристик
и факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя
металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер листа, химический состав и механические
свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их

273.

совместному действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* с гарантированными
механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и
14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15. Допускается применение листовой
стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное
сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел текучести
%, относительное сужение в направлении толщины 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .
=40 кгс/мм , относительное удлинение
%, ударная вязкость при температуре -
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ
27772-88, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу
конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
одного из трех образцов
%.
%, минимальное для
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных
стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично
вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля, присоединяемого к фланцу, должно удовлетворять
требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных
конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны контроля стали фланцев для соединений элементов
открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Минимальная
учитываемая
Максимальна
я
учитываемая
0,5
1,0
Контролируема
я зона фланцев
_________________
Допустимая
частота
несплошностей
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
10 м
4 см
10 см

274.

* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по
дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к каждому листу. При удовлетворении требований,
указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных конструкций не выполняет.
Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989

275.

276.

277.

278.

279.

280.

281.

282.

283.

284.

285.

286.

287.

288.

289.

290.

291.

292.

Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
для использования
для трубопровода , теплотрасс , теплосетью F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и
предназначено для защиты шаровых кранов и трубопровода от возможных вибрационных ,
сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной
шпильки с забитым медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый
погашение сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных воздействий от
железнодорожного и автомобильного транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт, состоит их
латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко крепится на
фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощающим

293.

клином вставляются свинцовые шайбы с двух сторон, а латунная шпилька вставляется
медным обожженным клином или втулкой ( на чертеже не показана) 1-9 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
ФФПС с
Аналоги : Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972, Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей
машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соединения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, которые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для
фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое
соединение трубопроводов Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы
трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до
одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикциболтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который
забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью перемещения
вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного
фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей
фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических
воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет
раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и
при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста,
ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных
соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым
натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП
II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовой шайб, медных втулок -гильз
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен фрикционных соединениях с контрольным натяжением
стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной шпильки обожженным медным стопорным клином;
на фиг.2 изображена латунная шпилька фрикци-болта с пропиленным пазом
на фиг.3 изображен фрагмент о медного обожженного клина забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку
на фиг. 4 изображен фрагмент установки медного обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенсатор на показан ) Цифрой 5
обозначен пропитанный антикоррозийными составами трос в пять обмотанный витков вокруг трубы . что бы исключить вытекание нефти или газа из
магистрального трубопровода при многокаскадном демпфировании)
фиг. 6 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения на фрикци -болту на фрикционно-подвижных протяжных соединениях
фиг.7 изображен шаровой кран соединенный на фрикционно -подвижных соединениях , фрикци-болту с магистральным трубопроводом на фланцевых
соединениях
фиг. 8 изображен Сальникова компенсатор на соединениях с фрикци -болтом фрикционно-подвижных соединений
фиг 9 изображен компенсатор Сальникова на антисейсмических фрикционо-подвижных соединениях с фрикци- болтом
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный
клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими
выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента,
Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении,

294.

можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными
упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом
при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединении , выполненные из латунной шпильки с забиты с
одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с
уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между
выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и
герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание
соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость
соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения
трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при многокаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных
колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше
единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ фрикционно -подвижное СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы,
подпружиненные и энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с
пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные
элементы и установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью
расширения области использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитым с
одинаковым усилием медным обожженным клином расположенными во фланцевом фрикционно-подвижном соединении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а
крепежные элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки, а между
медным обожженным энергопоголощающим клином, установлены тонкие свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную
шпильку устанавливается тонкая медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3

295.

Фиг 4
Фиг 5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Фиг 9

296.

297.

298.

299.

300.

301.

302.

303.

304.

Перечень изобретений и научных публикаций разработанных сотрудниками СПб ГАСУ для сдвиговых
кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM, применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ
СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих
ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционоподвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС
«Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата
опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых
заполнителях" 15.05.1988
8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. «Захватное устройство сэндвич-панелей» № 24717800 опуб 05 05.2011
10. «Стена и способ ее возведения» № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая
«гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего
пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых
зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные
миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
А.И.Коваленко
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения
фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных
грунтах»

305.

22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации
инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли
через четыре года планету «Земля глобальные и разрушительные потрясения А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик
регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия
сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания в журналах за 1994- 2004
гг. А.И.Коваленко и др. изданиях. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом
народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 201
https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале февраля 2010 г в СПб ГАСУ сотрудника
СПб ЗНиПИ ранее ЛенЗНИИЭП, руководителя органа по сертификации продукции ООИ «Сейсмофонд»
https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Испытание математических моделей на сейсмостойкость https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя КоваленкоА.И. СПбГАСУ - научная конференция
https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Патенты изобретения взрывозащиты противовзрывной Коваленко А.И.
https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
ПО МОДЕЛИРОВАНИЮ РАСЧЕТНЫХ
СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
СУЩЕСТВУЮЩИЕ МЕТОДЫ для кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM
https://present5.com/po-modelirovaniyu-raschetnyx-sejsmicheskix-vozdejstvij-sushhestvuyushhie-metody/
Изобретение опора сейсмостойкая 165076 которое использовалось при лабораторных испытания численным
методом в ПК SCAD и применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ
СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих
ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционоподвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС
«Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU
(11)
165 076
(13)
U1
(51) МПК
E04H 9/02 (2006.01)
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 26.09.2019)
1)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
4) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
риоритет(ы):
2) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Кадашов Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Кадашов Александр Иванович (RU)

306.

5) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
дрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикцион но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено
вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно
вертикальной оси, выполнены отверстия в которых установлен запирающий кал иброванный болт. Вдоль
оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца
корпуса до нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке соответствует диаметру
калиброванного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и
затягивают до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора< Z>корпуса,
увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем
воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования
от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например
Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках
выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и
накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок
относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов
происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упр уго. После
того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать
упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками
известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из -за разброса по трению. Известно
также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по
Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B
1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект,
нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие
элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в
заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые
нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без
разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность рас четов из-за
наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых
трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение
точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух
частей: нижней - корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с
возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет
деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к
центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,

307.

параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу
возможность деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси,
выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина
соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении
шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход»
сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью
перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от торца
корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где
на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3
изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром
«D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В
стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых устано влен запирающий
элемент - калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной
«Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход
штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. При
этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до нижней точки паза «Н». В нижней
части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2
сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием
(вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность
паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна). После этого гайку 5
затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта)
приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь
приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки
гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии
сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока,
в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный
запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие,
сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом,
выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в
корпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.

308.

309.

310.

311.

Литература по применении кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80,
PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и демпфирующей, виброгасящей сейсмоизоляции типа
«гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение
колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора
сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки
и их
программная реализация в SCAD Office, в том числе нелинейным методом расчета,
методом оптимизации и идентификации динамических и статических задач
теории устойчивости с использованием противовзрывных , анисейсмических,
фрикционно –демпфирующих связей (устройств) , в среде вычислительного
комплекса SCAD Office ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ, РАЗРУШЕНЫХ
СООРУЖЕНИЙ ПРИ особых воздействиях, за счет использования трения ,
рассеивающей взрывной или сейсмической энергии с использованием фрикционнодемпфирующих связей Кагановского ( Новые конструктивные решения
антисейсмической демпфирующей связи Кагановского
)http://www.elektron2000.com/article/1404.html ) и по внедрению отечественной системы на
хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена
фрикционно -демпфирующей сейсмоизоляций на фрикционно-подвижных соединениях, марки ФПС-2015, по изобретению
Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии»
1. Поляков В.С., КилимникЛ.Ш., Черкашин А.В. Современные методы сейсмозащиты зданий. - М.: Стройиздат.
1989.320 с.
2. Саргсян А.Е., Джинчвелашвили Г.А. Оценка сейсмостойкости и сейсмоустойчивости сооружений с
сейсмоизолирующими опорами. //Транспортное строительство. 1998. №11. С. 19-23.
3. Джинчвелашвили Г.А., Мкртычев О.В. Эффективность применения сейсмоизолирующих опор при
строительстве зданий и сооружений. // Транспортное строительство. 2003. №9. С.15-19.
4. Черепинский Ю.Д. Сейсмоизоляция зданий. Строительство на кинематических опорах (Сборник статей). М.: Blue Apple. 2009. 47 с.
5. Годустов И.С. Способ снижения горизонтальной инерционной нагрузки объекта на сейсмоизолирующем
кинематическом фундаменте. /Патент РФ. RU2342493 С2 (МПКE02D 27/34).
6. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. Сейсмоизолирующий фундамент и способ возведения здания на нѐм. /Заявка
на выдачу патента РФ от 29.10.2007 №2007140020/20 (043812) МПК E02D 27/34, Е04Н 9/02.
7. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. Способ адаптации к смене типа горизонтальных нагрузок опор
сейсмоизоляции. / Патент РФ. RU 2062833 CI, RU 2049890 CI, RU 2024689 С1.
8. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. К вопросу создания сейс- моизоляции проектируемых зданий в условиях
Северного Кавказа. / Труды молодых учѐных. 2006. №2. Издательство «Терек », СКГТУ.
9. Амосов А.А., Синицын С.Б. Основы теории сейсмостойкости сооружений. - М.: АСВ. 2001. 96 с.
С техническими решениями фрикционно-демпфирующих опора на фрикционно-подвижных протяжных
соединений (ФПС), можно ознакомиться , изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US
Structural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction

312.

damping device (Тайвань) и согласно изобретения № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И
СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ
ЭНЕРГИИ" опубликовано 20.01.2013 и патента на полезную модель "Панель противовзрывная" № 154506
E04B 1/92, опубликовано 27.08.2015 Бюл № 24 № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора
сейсмоизолирующая "гармошка", заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02
,изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, 20101136746 E04 C 2/00 с использ. изобр. № 165076 E04 H
9/02 "Опора сейсмостойкая", заявка на изобретение "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02" номер заявка а
20190028 выданная Национальным Центром интеллектуальной собственности " Государственного комитета
по науке и технологиям Республики Беларусь от 5 февраля 2019 ведущим специалистом центра экспертизы
промышленной собственности Н.М.бортник Адрес: 220034 Минск, ул Козлова , 20 тел (017) 294-36-56, т/ф
(017) 285-26-05 [email protected] и изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 165076 RU "Опора
сейсмостойкая", 2010136746, 2413098, 2148805, 2472981, 2413820, 2249557, 2407893, 2467170, 4094111 US,
TW201400676
С лабораторными испытаниями фрагментов , узлов для фрикционно -демпфирующих опора н фрикционно –
подвижных соединений (ФПС) для сейсмоизолирующих фрикционно-демпфирующих опор с сердечником из
трубчатой опоры на ФПС, в испытательном центре СПб ГАСУ , ПКТИ и организации «Сейсмофонд» при
СПб ГАСУ , адрес: 1900005, СПб, 2-я Красноармейская ул.д 4
С рабочим альбомом ШИФР 1010-2с. 94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7,8
и 9 баллов" выпуск 0-1 (фундаменты для существующих зданий), материалы для проектирования и
альбомом ШИФР 1010-2 с .2019 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмостойкой фрикционно
-демпфирующей системой www.damptech.com, с трубчатой опорой на фрикционно-подвижных соединениях
или с трубчатой опорой с платичесим шарниром для мостов и строительных объектов" выпуск 0-3, можно
ознакомится на сайте: https://www.damptech.com/video-gallery мом послать запрос по электронной почте
[email protected]
Приложение список перечень заявок на изобретения и научных публикаций в журналах СПб ГАСУ о демпфирующих
сдвиговых энернопоглотителях, для обеспечения устойчивости существующего лестничных маршей и сооружений
от особых воздействий, можно ознакомится по ссылкам:
Описание изобретения на полезную модель Сейсмостойкая фрикционно 18 стр https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ
Заявка на изобретение полезную модель Энергопоглощающие дорожное барьерное ограждение 23 стр
https://yadi.sk/d/dWKraP12fvXAlA
Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10 стр https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg
Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20 стр https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog
Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32 стр https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg
Виброизолирующая опора Е04Н 9 02 РЕФЕРАТ изобретения полезная 17 стр https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр
https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A
Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США, Японии и др странах ), можно по
ссылке : Использование лего сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений
http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются американской фирмой RUBBER
BEARING FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии, Новой Зеландии, США, Китае, Тайване и др странах
https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/for-buildings-cover
http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ гробах не относится
к государственной безопасности
http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w
Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного оружия с применением
существующих технических средств и технологий https://yadi.sk/i/3VmQxa78RhhBBA
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов»
http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru
http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru
http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf
Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр
https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A
Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ
Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw

313.

Научная статья в журнале СПб ГАСУ https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw
Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5 стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA
Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA
Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8 стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ
Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр + выводы https://yadi.sk/d/6lNXCB4lwHgpA
Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19 стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ
Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5 февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр 208 стр
211 2 страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw
Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на сейсмостойкость 137 стр
https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w
ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w
Электронный адрес [email protected] (999) 535-47-29, ( 953) 151-39-15, (996) 798-26-54
Мажиев Хасан Нажоевич - Президент организации «Сейсмофонд» ИНН 201400078, ОГРН
1022000000824
C шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151
поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по
изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для
обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими
трубопроводами из полиэтилена и изобретениями шарниной и демпфирующей сейсмоизоляцией, для
обеспечения устойчивости КОС и магистральных трубопроводов , от ударной волны, за
счет использования сдвиговых упругопластических шарниров и балочных
энергопоглотителей, от особых воздействий направить запрос по электронной почте
[email protected]
Материалы научных публикаций, изобретений, альбомы, чертежи : "Опора сейсмостойкая»,
патент № 165076, БИ № 28 , от 10.10.2016, заявка на изобретение № 2016119967/20- 031416 от
23.05.2016, Опора сейсмоизолирующая маятниковая", научные публикации: журнал «Сельское
строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», журнал «Жилищное строительство» №
4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», журнал
«Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25
«Сейсмоизоляция малоэтажных зданий», Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты
сейсмостойкости»- находятся на кафедре металлических и деревянных конструкций СПб
ГАСУ : 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, (д.т.н. проф ЧЕРНЫХ А. Г.
строительный факультет , (996) 798-26-54, [email protected]
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении
процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824) https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Научные статьи, публикации, патенты, изобретения кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM по применению
коменсторов для демпфирующей сейсмоизоляции кабеленесущих систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и антисейсмических
фрикционных демпфирующих связей (соединений) косых компенсаторов на прогрессирующее
(лавинообразное ) обрушение и их программная реализация в SCAD Office хранятся на Кафедре
металлических и деревянных конструкций 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб
ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр
Григорьевич строительный факультет (921) 962-67-78, Карта Сбербанка № 2202 2006 4085 5233
Хасан Нажоевич Мажиев, Улубаев Солт-Ахмад Хаджиевич, Сайдулаев Казбек Майрбекович
Более подробно об применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ
СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих
ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционоподвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС
«Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена и
использовании демпфирующей сейсмоизоляции

314.

и антисейсмических фрикционных демпфирующих связей (соединений) рамных узлов металлических
конструкций на прогрессирующее (лавинообразное ) обрушение и их программная реализация в SCAD
Office
на фрикционно- демпфирующий сейсмоизоляции на фрикционно-подвижных соединениях марки ФПС-2015 по
изобретению Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий
и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и о беспечение сейсмостойкости
кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM , можно ознакомится с тезисами размещенным и направленные в Италию, Рим на
итальянском сайте конференции ERES 2021 , на секции «Мосты жизни и устойчивость», где размещен доклад
организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ инженера –патентоведа, зам президента организации «Сейсмофонд» ОГРН
1022000000824 Е. И. Андреевой на научной 13 й Международная конференция по сейсмостойким инженерным
сооружениям 26–28 мая 2021 г. Рим, Италия Университетский городок Гуидо Марселья Линк Италия ERES 2021
Испытания на сейсмостойкость железнодорожных мостов с демпфирующей сейсмоизоляцией и их программная
реализация в среде вычислительного комплекса в SCAD Office
https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/uploads/Abstract/20200921232334_SPBGASU_ispitanie_
na_seismostoykost_zheleznodorozhnikh_mostov_s_dempfiruyuchey_seismoizolyatsiey_v_vichslitelnom_komplekse_SCAD_Office
_125r.pdf
https://ru.scribd.com/document/476936332/Ispitanie-Na-Seismostoykost-Zheleznodorozhnikh-Mostov-s-DempfiruyucheySeismoizolyatsiey-v-Vichslitelnom-Komplekse-SCAD-Office-125
https://yadi.sk/d/6KGxBSmtbRYEGQ
https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd
https://ru.files.fm/filebrowser#/Ispitanie na seismostoykost zheleznodorozhnikh mostov s dempfiruyuchey seismoizolyatsiey v
vichslitelnom komplekse SCAD Office 125r.doc
Ознакомится с применением и внедрению изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина за рубежом в США, Японии, Канаде в Европе и
др странах шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ №
2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по
изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для
обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими
трубопроводами из полиэтилена можно по ссылкам Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A

315.

316.

317.

кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM ( по изобретению УЗЕЛ
Применение демпфирующая сейсмоизоляция типа «гармошка» для использования для
СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих
ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционоподвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС
«Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена испытывалось для а нтисейсмических косых
компенсаторов с демпфирующие связями, с использованием противовзрывных ,
анисейсмических, фрикционно –демпфирующих связей (устройств) , в среде
вычислительного комплекса SCAD Office ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ,
РАЗРУШЕНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИ особых , за счет использования трения ,
рассеивающей взрывной или сейсмической энергии с использованием фрикционнодемпфирующих связей Кагановского ( Новые конструктивные решения
антисейсмической демпфирующей связи Кагановского
http://www.elektron2000.com/article/1404.html ) и с демпфирующей сейсмоизоляции и
антисейсмических фрикционных демпфирующих связей (соединений) рамных узлов металлических
конструкций на прогрессирующее (лавинообразное ) обрушение и их программная реализация в SCAD
Office
могут быть использоваться :
ЛИТЕРАТУРА
1. Д. Пуме. Особенности проектирования многоэтажных зданий на аварийные
нагрузки. «Строительная механика и расчет сооружений», 1977, №1.
2. Стругацкий Ю.М. Обеспечение прочности панельных зданий при локальных
разрушениях их несущих конструкций. В сб. «Исследования несущих бетонных и
железобетонных конструкций сборных многоэтажных зданий», МНИИТЭП, М.,
1980.

318.

3. Сендеров Б.В. Аварии жилых зданий. М., СИ, 1991.
УДК 624.21.01
СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд» ОГРН:
1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (999) 535-47-29 , (921) 962-67-78 [email protected] Копия аттестата испытательной
лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к лабораторным испытаниям в ПК
SCAD организацией «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Научные консультанты от организации «Сейсмофонд» ОГРН 1022000000824 САЙДУЛАЕВ КАЗБЕК МАЙРБЕКОВИЧ,
УЛУБАЕВ СОЛТ-АХМАД ХАДЖИЕВИЧ, Доктор физико-математических наук, профессор кафедры моделирования
социально-экономических систем, заведующий кафедрой моделирования социально-экономических систем СПб
ГУ
МАЛАФЕЕВ О А
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности 8590-гу (А-5824) https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant

319.

320.

321.

322.

323.

324.

325.

326.

Используемая литература при лабораторных испытаниях по применению кабеленесущие системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, ( по изобретению УЗЕЛ
СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих
ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-

327.

подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС
«Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена
1 СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях"
15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка».
Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая»
E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для
существующих зданий»,
А.И.Коваленко
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без
заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров
«Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре
года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко,
Е.И.Коваленко.
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и
другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С
брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства
горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им
Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3

328.

329.

330.

331.

332.

333.

334.

С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая
1994 можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://pptonline.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного
агентство» № П 4014 от 14 октября 1999 г можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Заключение выводы о пригодности компенсатора Темнова В Г с
использованием демпфирующего гасителя напряжений ( колебаний ) для
теплотрассы, на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых
соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с
болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506
«Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск (предназначены
для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале
MSK-64).
Предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления
оборудования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких
телескопических опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо
применение фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг,
с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным
в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно
рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ
24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет №№ 1143895.
1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismicfiriction-daniping-dcvice . согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н
9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов" заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах
подключения использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных
конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми
компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением
болтов , для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов"

335.

Прилагает научною статью товарищей из КНР экспериментальное
исследование Гибридной соединительной балки С Фрикционным
амортизатором с использованием Полустального материала Тао Ванг1*,
Фэнли Янг1, Синь Ванг2 и Яо Цуй2
* 1. Лаборатория сейсмостойкости и инженерной вибрации, Институт
инженерной механики, Китайское управление по землетрясениям (CEA),
Харбин, Китай
* 2государственная ключевая лаборатория прибрежной и морской
инженерии, Школа гражданского строительства, факультет
инженерной инфраструктуры, Даляньский технологический университет,
Далянь, Китай
Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные
повреждения во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году. Балки очень
трудно отремонтировать, как только появляются трещины. Чтобы
улучшить пластичность и ремонтопригодность традиционной
соединительной балки RC, в этом исследовании предлагается управляемая
повреждениями гибридная соединительная балка. Гибридная
соединительная балка соединяет конечности стены с помощью
фрикционного демпфера, соединенного через сегменты стальной балки.
Прочность и жесткость фрикционного демпфера тщательно продуманы,
чтобы сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм
трения может рассеивать больше энергии, чем традиционная RCсоединительная балка. Неопределенности, возникающие в процессе
проектирования, и характеристики, присущие традиционным
соединительным балкам RC или другим типам амортизаторов,
значительно снижаются. Для всех соединений используются

336.

высокопрочные болты, чтобы их можно было быстро заменить при
обнаружении каких-либо повреждений после землетрясения. В этом
исследовании фрикционный демпфер с использованием полуметаллических
фрикционных пластин и прокладок из нержавеющей стали в качестве
контактной пары был испытан при различных скоростях нагружения.
Была измерена температура. Затем была разработана
термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с
коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко
включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная
соединительная балка была разработана и испытана квазистатически.
Сила, деформация и способность рассеивать энергию были сопоставлены
с традиционной RC-соединительной балкой, которая также
продемонстрировала управляемость повреждениями с помощью
предлагаемой гибридной соединительной балки.

337.

Вступление
В высотных зданиях часто используется система стен из железобетона
(RC) в качестве элемента сопротивления поперечной силе. Двойной
механизм сейсмической защиты, т.е. соединительные балки и поперечные
стенки, особенно подходит для обеспечения баланса между комфортом
проживания и безопасностью от землетрясений. Во время землетрясения
в первую очередь повреждаются соединительные балки, и вся
конструкция становится более гибкой, что предотвращает попадание в
конструкцию высокочастотной доминирующей энергии. Поэтому часто
ожидается, что соединительная балка будет пластичной, как это
предлагается во многих сейсмических проектных кодексах
(Международный совет по кодам (ICC), 2015; МОХУРД, 2016a,b). Однако
большая пластичность элементов RC влечет за собой больший ущерб,
поскольку пластичность зависит от растрескивания бетона и
податливости стальной арматуры. Как только соединительная балка RC
трескается, ее очень трудно отремонтировать, как сообщалось во время
землетрясения в Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008).
Соединительная балка, однажды объединенная с амортизаторами,
также называемыми гибридными соединительными балками,
привлекательна благодаря своей управляемости повреждениями, которая
превосходит традиционные RC-соединительные балки. Недавние
исследования (Фортни и др., 2007; Сюй, 2007; Тенг и др., 2010; Лу и др.,
2013; Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что пластичность
значительно повышается за счет использования амортизаторов в
соединительной балке. Вязкоупругий соединительный демпфер был
использован Монтгомери и Кристопулосом (2015) для повышения
сейсмических характеристик высотных зданий. Производительность двух
ветвей стены, соединенных вязкоупругой связью, при ветровых и

338.

сейсмических нагрузках также была подтверждена экспериментально.
Самоцентрирующийся демпфер с использованием проводов SMA для
соединительной балки RC был разработан для обеспечения возможности
повторного центрирования системы, что было продемонстрировано
экспериментами (Мао и др., 2012). Совсем недавно Ji и др. (2017)
предложили короткое стальное срезное звено для замены всей
соединительной балки RC. Как способность рассеивать энергию, так и
возможность быстрой замены были проверены с помощью
квазистатических циклических испытаний. Был построен
четырехэтажный образец в масштабе 1/2, который был установлен с
помощью соединительных балок из низкоуглеродистой стали (Cheng et al.,
2015). Соединение между стальной соединительной балкой и поперечной
стенкой RC работало хорошо в течение всего испытания. Однако в
большинстве упомянутых выше конфигураций отсутствуют механизмы
замены. После повреждения амортизаторы трудно заменить. Кроме
того, некоторые металлические амортизаторы, хотя и соединялись
болтами, имели значительную избыточную прочность, что приводило к
повреждению соединения при больших деформациях.
Для решения этих проблем часто используется фрикционный демпфер.
Теоретически, фрикционный демпфер обладает бесконечной начальной
жесткостью и стабильной силой после скольжения, которая превосходит
другие типы демпферов при применении соединительной балки, как
продемонстрировали Ан и др. (2013) и Е. и др. (2018). Большинство
фрикционных амортизаторов имеют линейный тип, работающий в
осевом направлении, например, фрикционный амортизатор Pall (Pall and
Marsh, 1982) и амортизатор Sumitomo (Айкен и др., 1993). Они часто
комбинируются с другими механизмами для реализации более сложного
поведения, такими как самоцентрирующийся демпфер (Filiatrault et al.,
2000) и полуактивно управляемый демпфер (Сюй и Нг, 2008). Энергия
также может рассеиваться за счет крутящего момента трения
(Муалла и Белев, 2002) или за счет болтовых соединений (Лоо и др., 2014).
Ключом к обеспечению стабильного поведения при трении являются
материалы контактной пары. За последние два десятилетия было
тщательно изучено несколько типов фрикционных материалов, в том
числе полуметаллический фрикционный материал, материал из
металлических сплавов, керамический материал на основе железа,
композитный материал на основе углерода и т. Д. (Чан и др., 2004;
Гурунат и Биджве, 2007; Юн и др., 2010; Латур и др., 2014; Ли и др.,

339.

2016). В этих исследованиях изучалось микроскопическое поведение
контактной поверхности, такое как адгезия, истирание, усталость,
коррозия и так далее, с помощью сканирующей электронной микроскопии.
В инженерной практике может быть трудно измерить такое поведение
во время землетрясения. Вместо этого смещение, скорость и сила могут
быть получены из доступного процесса проектирования. Поэтому связь
поведения трения со смещением, скоростью или рассеиваемой энергией
может быть очень полезной для применения при проектировании.

340.

С этой целью в данном исследовании для использования демпфирующих
компенсаторов для теплотрпмм , теплосетей , предлагается

341.

фрикционный демпфер, использующий полуметаллические фрикционные
пластины и прокладки из нержавеющей стали в качестве контактной
пары. Амортизаторы были испытаны при различных скоростях
нагружения, и была измерена температура. Затем была разработана
термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с
коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко
включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная
соединительная балка была разработана и испытана квазистатически.
Сила, деформация и способность рассеивать энергию были сопоставлены
с традиционной RC-соединительной балкой, и даны выводы для
обеспечения руководства по проектированию.
Механическое поведение фрикционного демпфера
Фрикционные амортизаторы отличаются бесконечной начальной
жесткостью и почти постоянной силой скольжения, что очень
привлекательно, поскольку большая жесткость помогает противостоять
ветровой нагрузке и небольшим или умеренным землетрясениям, в то
время как постоянная сила скольжения предотвращает непредсказуемую
силу, передаваемую в основной элемент конструкции из-за эффекта
избыточной прочности. В этом исследовании был разработан
фрикционный демпфер, который работает в направлении сдвига, чтобы
адаптироваться к деформации соединительных балок. Хотя он работает
в режиме деформации сдвига, конфигурация аналогична тем, которые
работают в осевом направлении.
Конфигурация фрикционного демпфера

342.

343.

344.

345.

346.

347.

348.

349.

350.

351.

352.

353.

354.

355.

356.

357.

358.

359.

360.

361.

362.

363.

364.

365.

366.

367.

368.

369.

370.

371.

372.

373.

374.

375.

376.

377.

378.

379.

380.

381.

382.

383.

384.

385.

386.

387.

388.

389.

Материалы специальных технических условий (СТУ)
по
испытанию
кабеленесущих
систем:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK

390.

110,CT,VM
и
использования
сдвигового
демпфирующего компенсатор - гасителя сдвиговых
напряжений в ПК SCAD,
согласно заявки на
изобретение
от 14.02.2022 :
"Огнестойкого
компенсатора
-гасителя
температурных
напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх
009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор
для трубопроводов" заявка №
2021134630
от
29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от
07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор
гаситель температурных колебаний СПб ГАСУ F16 L
23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318,
«Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных
колебаний»,-регистрационный
2022104623
от
21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое соединения
растянутых
элементов
трубопровода
со
скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентября
2021, Минск, "Спиральная сейсмоизолирующая опора с
упругими демпферами сухого трения" № а 20210051,
"Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а
20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обеспечения
сейсмостойкости
кабеленесущей
системы:
KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK
110,CT,VM в сейсмоопасных районах , сейсмичностью
более 9 баллов .
Специальные технические условия (СТУ), альбомы ,
чертежи, лабораторные испытания : о применения

391.

демпфирующего сдвигового компенсатора, гасителя
сдвиговых напряжений , для теплотрасс для
обеспечения сдвиговой прочности и
сейсмостойкости теплотрасс, в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов, сдвиговых
демпфирующих компенсаторов -гасителей
температурных напряжений в теплотрассе, которые
уже давно используются нашими партнерами в США,
Канаде фирмой STAR SEIMIC,
на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений
при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и
легко сбрасываемых соединений , использующие
систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре
технологии строительных материалов и метрологии
КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся
проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С.
Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова
Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные
бетоны и растворы с применением вспученного
вермикулита и перлита и изделия на их основе"

392.

т (812) 694-7810 моб (921) 962-67-78, (911) 175-84-65