Огнезащитные составы Taikor FP

1.

Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации
(аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824
ФГАОУ ВО «СПбПУ» № RA.RU.21ТЛ09 от 26.01.2017, 195251, СПб, ул.
Политехническая, д 29, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ 190005, 2-я
Красноармейская ул. д 4 ИНН: 2014000780, т/ф: (812) 694-78-10 https://www.spbstu.ru
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] (аттестат № RA.RU.21ТЛ09, выдан 26.01.2017),
Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого
Общество с ограниченной ответственностью "ТехноНИКОЛЬСтроительные системы", ОГРН: 1047796256694, адрес: 129110, Россия, г.
Москва, ул. Гиляровского, д. 47, стр. 5., помещение 1, комната 13, тел:+7
(495)660-07-65, адрес электронной почты : [email protected] Всего : 56 стр
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех.
условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 43552016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов) (812) 694-78-10, (921) 962-67-78
«УТВЕРЖДАЮ»
Президента организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ
/Мажиев Х.Н 21.09.2022 г.
ПРОТОКОЛ № 575 лабораторных испытаний на сейсмостойкость огнезащитных составов TAIKOR FP
«Огнезащитные составы", СТО 72746455-3.6.17-2022 и TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ
59637-2021, зая-витель: ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы" ОГРН: 1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 9 баллов, нанесенных на фрагменты узлов металлоконструкций зданий, сооружений и трубопроводов методом математического моделирования узлов строительных конструкций, сооружений и трубопроводов, покрытых огнезащитным составом нелинейным методом расчета в
ПК SCAD (фрагменты узлов крепления строительных конструкций, сооружений и трубопроводов с огнезащитными составами проходили испытания в лаборатории ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", ул. Афонская, д.2 и в
СПБ ГАСУ, ул. 2-я Красноармейская, д.4) на соотвнтствие СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98,
ГОСТ 30546.3-98 ( в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р
51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87.
Настоящий протокол касается испытаний на сеймостойкость огнезащитных составов TAIKOR FP «Огнезащит-ные составы", СТО 727464553.6.17-2022 и TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, зая-витель: ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы" ОГРН:
1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозий-ные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333, предназначенных для сейсмоопасных районов
с сейсмичностью 9 баллов, нанесенных на фрагменты узлов металлоконструкций зданий, сооружений и трубопроводов, выполненных в виде
болтовых соединений (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином,
свинцовые шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях, обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной
динамической растягивающей нагрузке по ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5) численным и
аналитическим мето-дом решения задач строительной механики, методом физического, математического и компьютерного моделирования в ПК
SCAD, в том числе нелинейным методом расчета с целью возможности применения узлов крепления с огнеза-щитными составами TAIKOR FP
«Огнезащитные составы", СТО 72746455-3.6.17-2022 и TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель: ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозий-ные защитные покрытия», предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью 9 баллов, в сейсмических зонах до 9 баллов включительно. Узлы и фрагменты (дугообразный зажим с анкерной
шпилькой) прошли испытания на осевое статическое усилие сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (протокол №1516-2).
Настоящий протокол не может быть полностью или частично воспроизведен без письменного согласия организации «Сейсмофонд» при СПб
ГАСУ , т/ф. (812) 694-78-10, с[email protected] (911) 175-84-65, (951) 644-16-48
Санкт-Петербург, 2022

2.

Заказчик
Общество с ограниченной ответственностью «Антикоррозийные защитные покрытия»,
ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы" 129110, Россия, г.Москва, ул.
Гиляровского, д. 47, стр. 5, этаж 5, помещение I, комната 13, ОГРН: 1067746276333,
142113, РОССИЯ, Московская область, Подольский район, деревня Большое Толбино,
улица Промышленная, дом 6, [email protected] .т (495) 660-05-65
Изготовитель
ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333, 142113,
Московская область, Подольский район, деревня Большое Толбино, улица
Промышленная , дом 6 [email protected] (495) 660-05-65, 8 (4722) 20-29-39
Основание для проведения
испытаний
Наименование продукции
Договор № 575 от 21.09. 2022 г.
Акт приемки образцов
Дата проведения испытаний
Определяемые показатели
Методика испытаний
Огнезащитные составы TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 596372021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН: 1047796256694,
изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333,
[email protected] , серийный выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
От 07.09.2022 г. OO "Сейсмофонд" не несет ответственности за отбор образцов
Начало: 07.09.2022 г. Окончание: 21.09.2022 г.
Геометрические размеры по ГОСТ 22853-86.2, ГОСТ 25957-83. Нагрузки на образец
ФПС с огнзащитными составами.
Лабораторные испытания на соответствие требованиям нормативных документов,
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях
9 баллов по шкале MSK-64 включительно ), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ
17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87
Описание образцов:
Огнезащитные составы TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 596372021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН: 1047796256694,
изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333,
[email protected] , серийный выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, нанесенные на фрагменты узлов металлических конструкций
зданий и сооружений, выполненные в виде болтовых соединений (латунная шпилька с
пропилен-ным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенные в длинных овальных отверстиях).
Испытательное оборудование и
средства измерения
Испытательная машина ZD-10/90 (сертификат о калибровке № 13 -1371) испытательного Центра «ПКТИ – СтройТЕСТ», 197341, СПб, Афонская ул., д.2. Линейка
измерительная (ГОСТ 427-75). Штангенциркуль ШЦ-1-0,05 (ГОСТ 166-89).Индикатор
часового типа ИЧ10 (ГОСТ 577-68).
Аттестат испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 прилагается к протоколу
испытаний на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ
Аттестат испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действителен до
27.05.2019, прилагается к протоколу испытаний на сейсмостойкость и сейсмоустойчивость
испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд».
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 2

3.

ПРОТОКОЛ СОДЕРЖИТ
1. Введение
2. Цель и условия лабораторных испытаний огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО 72746455-3.6.172022 («Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные за-щитные покрытия»), серийный выпуск,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, нанесенных на узлы металлоконст-рукций
зданий и сооружений в ПК SCAD и в лабораториях СПб ГАСУ и ИЦ "ПКТИ СтройТЕСТ" на соответствие СП 14.
13330.2014 «Строи-тельство в сейсмических районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.198, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 ( в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ
Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87.
3. Испытание огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО 72746455-3.6.17-2022 («Огнезащит-ные составы
TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИ-КОЛЬ-Строительные
Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»), серийный выпуск, предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, нанесенных на узлы металлоконструкций зданий и сооружений в
ПК SCAD на соответствие СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсми-ческих районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90,
ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 ( в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале
МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД
25818-87.
4.Испытательное оборудование и измерительные приборы для определения контролируемого натяжения фрагментов
узлов металлоконструцийзданий и сооружений, покрытых огнезащитными материалами TAIKOR FP , выпускаемыми по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
серийный выпуск, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов.
5..Результаты испытаний огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО 72746455-3.6.17-2022 («Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изгото-витель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»), серийный выпуск, предназначенных
для сейсмоопасных районов с сейсмич-ностью до 9 баллов, нанесенных на узлы металлоконструкций зданий и сооружений в ПК SCAD и лабораториях ИЦ "ПКТИ СтройТЕСТ" и СПБ ГАСУ на соответствие СП 14.13330.2014 «Строительство
в сейсмических районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (в части сейсмостой-кости до 9 баллов по шкале МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.190, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87. Параметры колебаний грунта в зависимости от
силы землетрясения.
6. Рекомендуемые моменты затяжки болтов протяжных соединений работающих на растяжение для метал-лического
каркаса здания или сооружения, покрытого сейсмостойкими огнезащитными составами TAIKOR FP , выпускаемыми по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
серийный выпуск, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
7. Литература, используемая при испытаниях сейсмостойких огнезащитных составов TAIKOR FP , выпуска-емых по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикор-розийные защитные покрытия»,
серийный выпуск, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмич-ностью до 9 баллов, серийный выпуск.
стр.3
стр. 4
стр. 5
стр. 23
стр.28
стр.30
стр. 43
1.Введение.
Настоящий технический протокол лабораторных испытаний огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО
72746455-3.6.17-2022 («Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»), серийный выпуск,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, нанесенных на фрагменты узлов металлоконструкций
зданий и сооружений на соответствие СП 14. 13330.2014 «Строительство в сейсмических районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 3

4.

ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 ( в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале МSK-64),
ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87. составлен по
результатам экспериментальных испытаний на сейсмостойкость огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО
72746455-3.6.17-2022 («Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»), нанесенных
на фрагменты узлов металлоконструкций зданий и сооружений, выполненных в виде фрикционно-подвижных соединений (ФПС),
расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением в ПК SCAD и в лабораториях СПб ГАСУ и ИЦ "ПКТИ СтройТЕСТ". Испытания проводились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП
16.13330.2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15. 2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250),п.10.3.2 -10.10.3, ГОСТ Р 58868 -2007, ГОСТ 30546.1-98,
ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п. 4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения
фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,
1168755 SU, 4094111US.
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ,
ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ
Федеральное государственное учреждение "Всероссийский ордена "Знак Почета" научно-исследовательский
институт противопожарной обороны"
ПРИМЕНЕНИЕ ПОЛЕВОГО МЕТОДА МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ПОЖАРОВ В
ПОМЕЩЕНИЯХ
2. Цель и условия лабораторных испытаний огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО
72746455-3.6.17-2022 («Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные за-щитные
покрытия»), серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов,
нанесенных на узлы металлоконструкций зданий и сооружений в ПК SCAD и в лабораториях СПб ГАСУ и ИЦ
"ПКТИ СтройТЕСТ" на соответствие СП 14. 13330.2014 «Строи-тельство в сейсмических районах, п. 4.7 и п. 9.2 ,
ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 ( в части
сейсмостойкости до 9 баллов по шкале МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 600683-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 4

5.

Цель испытаний - оценка пригодности и эксплуатационной надежности огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО
72746455-3.6.17-2022 («Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»), серийный выпуск, нанесенных на
узлы металлоконструкций зданий и сооружений при использовании в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9 баллов согласно СП
14. 13330. 2014 «Строительство в сейсмических районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ
30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 ( в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ
17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87.
Целью лабораторных испытаний является анализ распределения температурных полей по сечению элемента и определение
предела огнестойкости. При испытаниях рассматривается моделирование прогрева металлической конструкции в условиях воздействия температурного нагружения. По результатам исследования получены данные о сходимости результатов численного
моделирования c натурными огневыми испытаниями и определены дальнейшие направления деятельности.
Применение современных программных комплексов позволяет изучать работу сложных по форме и сечению конструкций в
различных условиях их работы, в том числе и в условиях пожарного воздействия .
Одними из наиболее распространенных программных комплексов, в которых реализованы модели термо- и аэродинамики потока и
теплопередачи, являются программные комплексы SKAD и AutoCad CFD.
1. Два образца жестко крепились на испытательной машине ZD -10/90 (сертификат о калибровке № 13-1371 от 28.08.2013)
поочередно в одном направлении.
2. Испытания проводились в нормальных климатических условиях по ГОСТ 15150-69: температура воздуха +25°С;
относительная влажность воздуха - 80%; атмосферное давление - 84 кПа (730 мм ртутного столба).
3. Испытание огнезащитных составов TAIKOR FP, выпускаемых по СТО 72746455-3.6.17-2022 («Огнезащитные
составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИ-КОЛЬСтроительные Систе-мы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»), серийный выпуск,
предназначенных для сейсмо-опасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, нанесенных на узлы металлоконструкций зданий и сооружений в ПК SCAD на соответствие СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических
районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (
в части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК
60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87.
В качестве испытуемой конструкции рассмотрим металлическую двутавровую балку 25Б1 длиной 3,0 м, сталь С245, являющейся
частью перекрытия здания IV степени огнестойкости с огнезащитным покрытием.
Граничные условия: температура окружающей среды принимается равной 20°С, нагрев балки будет производиться согласно
стандартной температурной кривой газовой среды в условиях пожара. Пожарная нагрузка будет моделироваться препроцессоре
Transient Thermal посредством приложения к обогреваемым поверхностям температурного нагружения, изменяющегося по времени.
Были выбраны значения температуры газовой среды для каждой минуты от начала испытания.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 5

6.

Шаг
нагружения
0
1
60
120
180
240
300
360
420
480
T, °С
20,0
20,0
138,0
254,6
338,0
417,9
465,2
504,5
538,0
567,1
Время от начала
эксперимента, мин
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
Шаг
нагружения
T, °С
540
600
660
720
780
840
900
960
1020
1080
594,8
617,2
621,0
641,7
660,5
678,1
694,4
709,7
724,5
737,4
Время от начала
эксперимента, мин
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Рис . Стандартная температурная кривая газовой среды в условиях пожара
Таблица 1 - Выборка данных температуры газовой среды по времени испытания согласно стандартной кривой (для испытания
огнезащитных материалов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм.
№1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО
«Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов.
Моделирование балки с сейсмостойким огнезащитными составами TAIKOR FP , выпускаемыми по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов производилось в препроцессоре в ПК SCAD, последующее разбиение на сетку
конечных элементов производилось в препроцессоре Mechanical.
Рисунок. . Расчетная схема металлоконструкций покрытых сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск, предназначенным для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
Согласно пособию по определению пределов огнестойкости конструкций, предел огнестойкости зависит от приведенной толщины
металла tred, которая вычисляется по формуле:
A =А/u (1)
где А - площадь поперечного сечения, см2. А = 32,68 см2; u - обогреваемая часть периметра сечения, см. u = 83,74 см.
(1)
График прогрева балки с сейсмостойким огнезащитным материалом, серийный выпуск.
Рисунок. Температурная кривая прогрева балки 25Б1 с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск.
A: Transient Thermal
Temperature Type: Temperature Unit: DC Time: 60 07.04.2016 22:50
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 6

7.

418,69 Max
A: Transient Thermal
Temperature Type:
Temperature Unit: °C
Time: 240 07.04.2016
22:53
418,2
5
417,8
1
417,3
7
416,9
3
416,4
9
416,0
5
415,6
2
415,1
Полученное при моделировании время прогрева конструкции при использовании
кривойнагрузки и применения до критического значение несколько меньше.
8
моделировании пожарной
414,7
4 Min
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 7

8.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 8

9.

После проведения комплекса сейсмостойких, вибрационных испытаний экспериментальных образцов на всех этапах испытаний
выявлено, что надежность сцепления огнезащитных материалов TAIKOR FP , выпускаемыми по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬСтроительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск с металлом не была
нарушена, трещин и повреждений покрытия не установлено.
Испытание математических моделей фрагментов фрикционных соединений с сейсмостойкими огнезащитными составами TAIKOR
FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 596372021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск проводились расчетным способом в ПК SCAD c загружением РСУ (расчет сочетаний усилий) AzDTN 2.3-1 в соответствии
c НП-031-01 в части категории cейсмостойкости I, ГОСТ «Шкалы землетрясений» 6249-52, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1,2,3-98,
согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений (авторы:
д.т.н.УздинА.М. и др., НИИ мостов, ЛИИЖТ). С техническими решениями фланцевых, фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
демпфирующих узлов крепления (ДУК) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111
USStructuralsteelbuildingframehavingresilientconnectors, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device,
2010136746 RU, 165076 RU.
Лабортаорные испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений, покрытых огнезащитным материалом проводились
в «ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес:197341, СПб, ул. Афонская, д.2, (акт испытания на осевое статическое усилие сдвига дугообразного
зажима анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2021).
Сейсмостойкие огнезащитные составы TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR
FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН:
1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333, серийный выпуск для огнезащиты металлических конструкций зданий, трубопроводов , может быть использован для конструкций со сварочными соединениями в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 7 баллов по шкале MSK-64, в районах с сейсмичностью более 7 баллов огнезащитные
составы могут быть использованы для металлических конструкций и оборудования, закрепленных с помощью протяжных, фрикционно-подвижных соединений, работающих на растяжение, выполненных в виде болтовых соединений с контролируемым натяжением,
установленных в длинных овальных отверстиях согласно СП 16.13330.2011( СНиП II-23-81*).
Рис. При испытавании фрагментов металлических конструкций с сейсмостойким огнезащитным составом использовалась ванна для
кипячения медных (стальных латунных) шайб, втулок, гильз и клиньев для фрикци-болтов фрикционно-подвижных соединений (для
районов с сейсмичностью 8 баллов и более).
Рис. В конструкции моста использованы сейсмостойкие, маятниковые опоры, фрикционно-подвижные соединения (для
районов с сейсмичностью более 8 баллов).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 9

10.

Составы принимались при испытании согласно изобретения № 2372314.
Применение болтов с контролируемым натяжением и срезом торцевого элемента значительно увеличит производительность работ по сборке фрикционных соединений.Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение
Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого способа натяжения высокопрочных болтов. Такая технология
натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических
ключей, необходимость в которой вообще исчезает. Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения
по срезу торцевого элемента не создаѐт внешнего крутящего момента в процессе натяжения. В результате ключи не
требуют упоров и имеют небольшие размеры. Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта
до момента среза концевого элемента, соответствующего достижению проектного усилия натяжения болта. При этом
сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны конструкции. Головку болта можно делать не
шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе изготовления болтов и
устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных
соединений, сделает еѐ технологичной и высокопроизводительной. «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего флан-цевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИ-КОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 10

11.

выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые
по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», выполненного в виде
болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух
сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными
болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97,
ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные»
(скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», выполненного в виде
болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с двух
сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными
болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97,
ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные»
(скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 11

12.

Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
0,04
0,04
-0,03
-0,02
0,02
-0,02
0,02
-0,02
-0,01
-0,06
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего
фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-
2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», выполненного в
виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с
двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
-1,0
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
0
-0,01
-0,01 0 0
00
00
0 0 0
-0,04
0,04
0,02
-0,02
0
-14,09
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 12

13.

0,05 0
00
00
0,03
0
-5,06
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели на основе узла металлоконструкции здания синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
1
11
11
5,0
1
1
1
1
Рис. Испытание в ПК SKAD фрагмента динамической модели узла металлоконструкции здания на основе синтезированных
акселерограмм демпфирующего фланцевого крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами,
расположенными с двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического
оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
Испытанный в ПК SKAD фрагмент динамической модели на основе синтезированных акселерограмм демпфирующего фланцевого
крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», выполненный в
виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными с
двух сторон болтового крепления изготовленными согласно «Руководства по креплению технологического оборудования
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 13

14.

фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М., Стройиздат, 1979 на основе рекомендаций:
ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбом серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые), ВСН 382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83 соответствует СП
14.13330-2011 «Строи-тельство в сейсмоопасных районах» п .9.2. «Обеспечение огнестойкости объектов защиты» и к атмосферным
и огнестойким воздействиям согласно « Рекомендациям по применению огнестойких покрытий для металлических конструкций»,
Стройиздат. 1984,
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС), покрытых сейсмостойким огнезащитным составом
TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные
покрытия», выполненных в виде болтовых соединений с амортизирующими элементами (расположены в длинных овальных
отверстиях), работающих на растяжение с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм, обеспечивающих многокаскадное
демпфирование при импульсной растягивающей нагрузке, можно ознакомиться: dwg.ru rutracker.org fips.ru dissercat.com doc2all.ru ,
изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device.
Испытания фрагментов металлических узлов крепления и фланцевых, фрикционно-подвижных соединений, покрытых
сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR
FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО
«Антикоррозийные защитные покрытия» для металлических конструкций, предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с
сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в районах с сейсмичностью
8 баллов для крепления металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм) проводились согласно: НП 031-01
«Нормы проектирования атомных станций»; СП 16.13330.2011( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2
-10.10.3.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 14

15.

При испытаниях использовалось изобретение «Опора сейсмостойкая» (положит.решение № 2016102130/03 (003016) , Мкл. Е04Н
9/02,смотри seismofond.ru).Техническое решение (изобретение) "Опора сейсмоизолирующая"№ 2016102130 /03 (003016) испытана в
Японии и использована при испытаниях фрагментов узлов крепления и фланцевых, фрикционно-подвижных соединений для системы
металлических конструкций, покрытых сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.172022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬСтроительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», предназначенным для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов для крепления металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в
длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм), выполненных
согласно требованиям ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.2-98, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, согласно изобретениям № 1143895,
1174616, 1168755 youtube.com/watch?v=v6gjyWFolek
youtube.com/watch?v=9X-js9gXSME
С научным сообщением «Испытание математических моделей и их программная реализация в ПК SCAD Office» на XXVI
Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
(28.09-30.09.2015 г.,СПб ГАСУ), можно ознакомиться: youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk youtube.com/watch?v=846q_badQzk
youtube.com/watch?v=EM9zQmHdBSU youtube.com/watch?v=3Xz--TFGSYY
НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
1. СНиП 11-02-96. Инженерные изыскания для строительства. Общие положения.
2. СНиП 1.02.07-87. Инженерные изыскания для строительства.
3. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений.
4. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия БСТ: № 5...90, №№ 11,12...93.
5. СНиП 3.02.01-87. Земляные сооружения. Основания и фундаменты.
6. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.
7. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции.
8. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.
9. СНиП II-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования.
10. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии.
11. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.
12. ГОСТ 28622-90. Грунты. Метод лабораторного определения степени пучинистости.
13. Руководство по проектированию и устройству фундаментов в вытрамбованных котлованах, Стройиздат, М., 1981.
СТП 006-97
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 15

16.

СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ
НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ
«ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998
Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов, канд.
техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж. М.М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября 1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами «Мостострой», «Транспроект» Корпорации «Трансстрой», Главным
управлением пути Министерства путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163-69 «Инструкция по технологии устройства соединений на
высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное
повышенной надежности) с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.172022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», работающего на
растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8 Стальные
конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3,
14.4, 15, 15.2, в соответствии сизобретением № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
(МПК) E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соеди-нениями), Тайвань,
согласно изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States
Patent 4,094,111 [45] June 13, 1978, согласно изобретению «Опора сейсмостойкая
.http://www.youtube.com/watchv=76EkkDHTvgM
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Болт с контролируемым натяжением М12x30
Шайба гровер Г.12
Шайба медная обозженная - плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной клин в пропиленный паз
стальной шпильки (болта)
Кол
4
4
4
4
4
4
После испытаний фрагментов фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р
53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", ООО «Антикоррозийные защитные
покрытия», на осевое статическое усилие в ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес: 197341, СПб, Афонская, д. 2 (протокол испытаний на осевое
статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпильки № 1516-2) проводились испытания математических моделей в
ПК SCAD ссылка:vk.com/ooseismofond vk.com/ooseismofondrus
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk/www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw /www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 16

17.

Рис. Испытание фрагментов фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», на осевое
статическое усилие сдвига (протокол испытаний № 1516-2 ) в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ», адрес: 197341,СПб, ул. Афонская, д.2.
(Используются в районах с сейсмичностью 8 баллов и более).
Моделирование огнестойксти и пожарной нагрузки фрагментов узлов металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным
составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 532922009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные
покрытия», при использованиии демпфирующих узлов крепления и фрикци-онно-подвижных соединений (шпильки, гайки, болты, шайбы,
прокладки, латунная шпилька с подпиленным в ней пазом, с изолирующей трубой, свинцовая шайба, медный стопорный клин) и
статические испытания производились на основании спектров ответов по НП-031-01, на основе синтезированных акселерограмм в
программе SCAD, ANSYS.
При лабораторных испытаниях фрагментов узлов крепления системы металлических констркуций с сейсмостойким огнезащитным
составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 532922009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные
покрытия», использовались математические модели, построенные в ПК SCAD с ЭПУ (ЭПУ -энергопоглотитель пиковых ускорений),
с помощью которого можно поглощать сейсмическую, взрывную энергию при: землетрясении, цунами, урагане, шторме.
«Поглотитель энергии пиковых ускорений- ПЭ-ПУ» пригодится для значительного снижения разрушения при взрыве, землетрясении.
В основе прогрессивного поглотителя ЭПУ лежит принцип «рассеивания и поглощения энергии -РПЭ".
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
vimeo.com/123258523. См. изобретение № 2010136746 E04C 2/00 «СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ» и изобретение "Панель противовзрывная" № 154506
МПК Е04В [email protected] [email protected] skype: seismic_ru skype: ooseismofond_1
Испытания математических моделей фрагментов узлов металлоконструкций ( МК ) с сейсмостойким огнезащитным
составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1),
ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",изготовитель: ООО
«Антикоррозийные защитные покрытия», проводились с учетом возможности использования огнезащитных составов
TAIKOR FP» для металлоконструкций зданий и сооружений в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов
включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 (при условии использования в районах с сейсмичностью 8 баллов и
более фрикционно-подвижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на
растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм согласно:
- ГОСТ 17516.1-90 Изделия электротехнические. Общие требования в части стойкости к механическим внешним
воздействующим факторам;
- ГОСТ 16962.2-90 Изделия электротехнические. Методы испытаний на стойкость к механическим внешним
воздействующим факторам;
- ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам в части сейсмостойкости.
- ГОСТ 30546.2-98 Испытания на сейсмостойкость машин, приборов.
- ГОСТ 30546.3-98 Методы определения сейсмостойкости машин, приборов;
- НП 031-01 «Нормы проектирования атомных станций»;
- МЭК 68-3-3 (1991) «Испытания на воздействие внешних факторов. Часть 3. Рук. Методы сейсмических испытаний для
оборудования»; ANSI/IEEEStd. 344-1987 (RevisionofANSI/IEEEStdI 344-1975). Практика, рекомендации IEEE для
аттестации на сейсмостойкость оборудования класса 1Е для атомных станций; -МЭК 60980 Международный стандарт
60980. Рекомендации и порядок проведения сейсмической квалификации электрического оборудования для систем
безопасных атомных электростанций. Испытания воздействия ГОСТ 30546.1-98 и ГОСТ 17516.1-90 для землетрясения
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 17

18.

интенсивностью 9 баллов по шкале MSK-64 и высотной установке изделия от 0.00м до+70 м и виброустойчивости
согласно группе механического исполнения М7,
- ГОСТ Р 51317.6.4-2009 «Электромагнитные помехи от технических средств применяемых в пром зонах».
- СТО 70238424.27.140.034-2009 - «Гидроэлектростанции, оценка сейсмостойкости оборудования номы и требования».
- Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭ Г-7-002-86».
Рис. Варианты демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений, предназначенных для работы в
сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 для металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия».
Сводная таблица значений параметров сейсмического движения грунта при различных интенсивностях для
испытания в программе SCAD, ANSYS фрагментов узлов крепления металлоконструкций с сейсмостойким
огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP»
(с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН:
1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333, [email protected].
I, баллы PGA, см/с2 PGV, см/с PGD, см PGA*PGV PGA*d0.5
1
0.448
0.0167
0.0003
0.007
0.60
1.5
0.704
0.0289
0.0006
0.020
1.0
2
1.12
0.0501
0.0013
0.056
1.62
2.5
1.76
0.0867
0.0028
0.152
2.63
3
2.8
0.15
0.0062
0.42
4.27
3.5
4.4
0.25
0.014
1.1
7.08
4
7.0
0.44
0.030
3.08
11.7
4.5
11.0
0.75
0.063
8.25
19.5
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 18

19.

5
17.5
1.3
0.14
22.75
32.4
5.5
28
2.2
0.30
61.6
53.7
6
44
3.8
0.66
167.2
89.1
6.5
70
6.5
1.4
455
151
7
110
11
3.2
1210
251
7.5
175
19
7.0
3325
416
8
280
33
15
9240
691
8.5
440
57
33
25080
1150
9
700
98
72
68600
1900
9.5
1100
170
160
187000
3160
Примечание: Приведѐнные значения параметров предназначены для
оценки сейсмической интенсивности. Для проектирования зданий
используются понижающие коэффициенты.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 19

20.

Рис.При испытании фрагментов фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP ,
выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
использовался гайковерт ИП-3128 (допускает настройку величины крутящих моментов от 80 до 150 кгс х м) согласно рекомендациям
«ЦНИИПроектстальконструкция им. Н.П.Мельникова».
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 20

21.

Результаты статических испытаний крепежных изделий с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия» на испытательную нагрузку.
Заказчик: ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ Основание: Заявка от 08.08.2019 г. Описание испытуемых узлов крепления:
1. Гайка полиамидная М16 (DIN934) запрессована в гайку латунную М20 высотой 15 мм и установлена на болт цинк. 8.8 Ml0*100
(DIN933) - 3 образца.
2. Две гайки полиамидных М16 (DIN934) запрессованы в гайку латунную М20 высотой 15 мм и установлены на болт цинк.
8.8М10*100 (DIN933) - 3 образца.
3. Гайка полиамидная М16 (DIN934) запрессована в гайку 8 ZN М22 высотой 17 мм и установлена на болт цинк. 8.8 М12*220 (DIN933)
- 3 образца.
4. Две гайка полиамидных Ml6 (DIN934) запрессованы в гайку 8 ZN М22 высотой 17 мм и установлены на болт цинк. 8.8 М12*220
(DIN933) - 3 образца.
5. Гайка латунная Ml6 высотой 10 мм с прорезью установлена на болт цинк. 8,8 М12* 120 - 2 образца.
6. Гайка 8 ZN М16 высотой 10 мм с прорезью мм установлена на болт цинк 8,8 М12*120 - 1 образец.
Дата и условия проведения испытаний: Испытания проведены с 07.09..2022 года по 21.09.2017 года в помещении испытательной
лаборатории строительных материалов и конструкций. Температура воздуха +21°С.
Определяемые показатели: Осевое статическое усилие срыва или сдвига гайки (зажим, скоба - амортизирующие элементы) с
анкерного болта. Методика испытаний: ГОСТ 1759.5-87 Гайки. Механические свойства и методы испытаний.
Испытательное оборудование: Для создания осевого усилия использовалась испытательная машина ZD-10/90 зав. № 66/79
(сертификат о калибровке № 11 14277 от 23.08.2011 г.). Регистрация усилия выдергивания производилась по шкалам до 400; 1000;
4000 и 10000 кгс.
Организация, выполняющая испытания: Обособленное подразделение ООО «РОССТРО» - «ПКТИ». Испытательный центр
«ПКТИ-СтройТЕСТ». ИЛ Строительных материалов. Аттестат аккредитации федерального агентства по техническому регулированию
и метрологии РОСС RU0001.22.CJI33 от 24.12.2010 года.
Испытания фрагментов и деталей узлов крепления оборудования, предназначенных для работы в районах с сейсмичностью 7-9
баллов проводились согласно требованиям СП 14.13330.2011 п.4.7, ГОСТ Р 54257-2001 (демпфирующие узлы крепления в виде
фундаментных болтов с изолирующей трубой и амортизирующими или демпфирующими элементами выполнены на основе
рекомендаций «Руководство по креплению техноло-гического оборудования фундаментными болтами», альбома «Анкерные болты»,
серия 4.402-9, вып. 5, Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок», «Инструкции по применению
высокопрочных болтов в эксплуатируемых мостах», согласно изобретениям № 20081246, 1701875).
Испытывались демпфирующие крепления в виде фундаментных болтов с изолирующей медной или полимерной трубой:
фундаментный болт (анкер) диаметром 12 мм - 16 мм, с податливым зажимом и стопором, при этом якорем анкера служат два зажима
для тросов согласно СН 471-75, альбома «Анкерные болты», серия 4.402-9 выпуск 5, ГОСТ 50073-92. Испытание проводилось на
соответствие требованиям СП 14.13330.2011, п.4.7 (обеспечение демпфированности узла крепления оборудования), ГОСТ Р 542572010 «Надежность строительных конструкций и оснований», ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах
от 6 до 9 баллов».
При испытаниях затяжки для податливых анкеров узлов крепления оборудования необходимо исполь-зовать свинцовые шайбы
согласно ТР 51748-2001 «Крепи металлические податливые рамные», ГОСТ Р 50910-96 «Крепи металлические податливые рамные.
Методы испытания - в методических указаниях «Определение податливости узлов соединений крепей горных выработок», ГУ
КУЗГТУ, Прокопьевск, 2008 г., с учетом требований ВСН 362-87, ОСТ 108.275.51-80, ОСТ 36-146-88.
Руководитель ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ» _____ Тамара Валентиновна Суворова
Испытатель _________________________ Александр Петрович Суворов
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 21

22.

Испытания проводились в присутствии представителя «Заказчика», зам. президента ОО «СейсмоФОНД» Коваленко Александра
Ивановича.
При испытаниях фрагментов металлических фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR
FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 596372021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН: 1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозийные
защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333, [email protected], предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9
баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 УЧИТЫВАЛИСЬ ПАРАМЕТРЫ КОЛЕБАНИЙ ГРУНТА ПО ШКАЕЛЕ MSK
64 ПРИ ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯХ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ОБЪЕКТА.
Приведенные в таблицах Б.1 - Б.3 значения параметров колебаний грунта для целочисленных значений силы землетрясения
соответствуют действующим нормам строительства в сейсмических районах, шкалам MSK-64. Параметры колебаний среднего по
сейсмическим свойствам грунта для дробных значений силы землетрясения получены с использованием показательных зависимостей
между параметрами колебаний грунта (U, V, W) и силой землетрясения I в виде ,
, где
,
,
Анализ результатов расчета.
Осуществлялся расчет собственных частот колебаний фрикционно –подвижных соединений (ФПС) системы МК с сейсмостойким
огнезащитнымсоставом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1),
ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы, изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым
натяже-нием, с зазором не менее 50 мм для районов с сейсмичностью более 8 баллов включительно. При расчете собствен-ных частот
колебаний нелинейные элементы (контактные элементы) были «выключены», т.е. рассматривалось монолитное соединение элементов.
Результаты расчета собственных частот колебаний фрикционно–подвиж-ных соединений (ФПС) с учетом грунта позволили выявить
диапазон таких колебаний. Его граничным зна-чениям соответствуют частоты от 2.9 Гц до 18 Гц.
Анализ результатов модального расчета показал следую-щее:
- низшая частота собственных колебаний конструкций с грунтом составляет 2.82 Гц и практически находится на границе
сопоставимости спектра расчетного воздействия и нормативного спектра, что обеспечивает корректность использования принятых
акселерограмм для расчета сейсмостойкости;
- частоты колебаний фрагмента ФПС совместно с конструкциями попадают в диапазон частот достаточно интенсивного
сейсмического воздействия 20 – 30 Гц, что приводит к появлению в плите деформаций противоположного знака (наличие растяжения
в верхней и нижней части плиты).
Изгиб обожженного болта демпфирующего узла крепления с контрольным натяжением (показали испытания: нагрузка
гидравлическим домкратом усилием 5т) составил более 16 мм. При испытаниях проводилось измерение изгиба болта при статической
нагрузке домкратом усилим 5 т.
Испытания на податливость демпфирующих обожженных болтов показали, что происходит премещение болта на 1-2 см во время
аварийного взрыва или землетрясения.
При испытаниях моделей и фрагментов фрикционно-подвижных соединениях и демпфирующих узлов крепления с огнезащитным
составом определена надежность соединений путем увеличения демпфирующей способности соединений при импульсных растягивающих нагрузках и зафиксировано повышение надежности соединения путем обеспечения многокаскадного демпфирования при
сейсмических и динамических нагрузках согласно изобретениям №№№ 1143895, 1174616, 1168755 (авторы: проф.А.М.Уздин и др.) и
протокола испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №1516-2 от 25.11.2013 г.(ИЦ
"ПКТИ-СтройТЕСТ") с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬСтроительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия».
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 22

23.

При испытаниях в испытательной лаборатории ОО "Сейсмофонд" резьба на шпильке с двух сторон стачивалась до 4.0 мм, 3.5 мм,
3.0 мм для соскальзывания латунной гайки со шпильки во время землетрясения или аварийного взрыва (протокол №1506-1). На
шпильке пропиливался паз для забивки в него медного стопорного клина. На креплении стопорный клин (из красной обожженной
меди), забитый в паз шпильки, не даст слететь латунной гайке и будет поглощать сейсмическую или взрывную энергию.
- Первый этап. Испытания проводились на податливость фрагментов фрикционно-подвижных соединений, демпфиру-ющего узла
крепления (шпильки, гайки, болты, шайбы и прокладки) с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333,
[email protected]
Второй этап. Испытания проводились на фрагментах демпфирующих монтажных соединениях. Вариант «Растяжение» с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм.
№1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы".
Представлены фотографии зажимов и чертежи демпфирующего узла крепления, который состоит из медного кольца с прорезями
(один из вариантов). Прорези необходимы для ослабления кольца. При землетрясении или взрыве произойдет смятие свинцовой дроби
находящейся внутри ослабленного демпфирующего медного кольца и соответственно частичное гашение сейсмической или взрывной
энергии (см. изобретения DE 20 2008 013 975 U1 2009.01.29 и другие). Расчетная нагрузка, при которой должно поплыть
демпфирующее кольцо, должна быть рассчитана согласно СП 14.13330.2011 (S=gmAKbkn= 1 х 9 х 1,5 х 1 = 13, 5 тонн (разделить на 4
анкера). То есть, при усилии лебедки более 12 тонн демпфирующие кольца должны смяться, сдвинуться на допустимое перемещение,
наклониться на 2-4 градуса и устоять. После испытания кольца надо заменить на новые и подписать второй акт на месте испытания.
S=gmAKbkn
где,
m - масса установки
g - ускорение силы тяжести = 9
А – коэффициент принимаем 0,4 для расчетной сейсмичности 9 баллов
К – 0,4
b- коэффициент динамичности = 1,5 - 1,8
n - коэффициент зависимости =1
соответственно
Демпфирующий сдвигоустойчивый узел крепления выполнен в виде болтового соединения: болты диаметром 20 мм (ГОСТ
24379.0-80 «Бoлты фундaмeнтныe» и ГОСТ 7798-70, длина болта определяется по проекту), подпиленная шестигранная низкая гайка
(ГОСТ 5915-70, длина паза подпилки не менее 5 мм) и шайба 20 мм (ГОСТ 6402-70). Количество и диаметр болтов определяется по
ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» согласно требованиям ГОСТ 1759.4 -87.
.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 23

24.

При испытаниях производилось отключение системы с помощью комплекса автономных регистраторов сейсмических сигналов
высокого разрешения АРСС «БАЙКАЛ-АС». Комплекс АРСС «БАЙКАЛ-АС» предназначен для проведения исследовательских и
прикладных работ в геофизике и сейсмологии.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых соеди-нений с
изолирующими трубами и амортизирующими элементами с проходили испытания в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ», протокол испытания на
осевое статистическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой № 1516-2 сейсмостойким огнезащитным составом
TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные
покрытия» по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
Наименование изделия
Шпилька
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
Болт
Заклѐпка вытяжная
Саморезы
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 7798-70
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
Применение
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Для крепления транспортировочных брусков
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича
дополнительного оборудования кблок – боксу
Фиксация трубопровода
и
Статические испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления в виде болтовых
соединений с изолирующими трубами и амортизирующими элементами с огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», проводились в соответствии с
новыми РСУ для пространственных моделей с учетом графика динамичности норм Азербайджана AzDTN 2.3-1, ГОСТ Р 54257-2010,
ГОСТ Р 54157-2010, Eurocade-3, А500СП, СП 53-102-2004 согласно синтезированных акселерограмм с учетом НП-31-01, ГОСТ 624952 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов», ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1, 2, 3-98, ГОСТ
16962.2-90, ГОСТ 30631-99 на основе рекомендаций: ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80 для взрывоопасных и пожароопасных объектов категории А и Б.
4.Испытательное оборудование и измерительные приборы для определения контролируемого натяжения
фрагментов узлов металлоконструцийзданий и сооружений, покрытых огнезащитными материалами TAIKOR FP
, выпускаемыми по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 532922009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО
«Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск, предназначенными для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов.
.
Перечень испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов демпфирующих узлов
крепления и фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН: 1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН:
1067746276333, [email protected], приведен в таблице 1.
Таблица 1 Приборы и оборудование для испытания фрагментов демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы
TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",
изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
№
п/п
1
Испытания на перемещение демпфирующих узлов с
фрикционно-подвижными соединениями для металлоконструкций с сейсмостойким огнезащитным материалом сейсмостойким огнезащитным составом
TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.
17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с
изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные
Системы",изготовитель: ООО «Антикоррозийные
защитные покрытия», климатического исполнения
ХЛ, УХЛ, категории 1, для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01
Определение статических усилий для сдвига
Тип прибора,
оснастки,
оборудование
Диапазон
измерения
Примечание
Рулетка, штан-
+- (2- 5) см
Протокол испытания на
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 24

25.

2
податливого анкера, установленного в
изолирующей трубе с амортизирующими
податливыми элементами в виде тросового
дугообразного зажима с анкерной шпилькой
производилось в ИЦ «ПКТИ- Стройтест»
(«Протокол испытания на осевое ста-тическое
усилие сдвигу дугообразного зажима с анкерной
шпилькой» № 1516-2)
Индикатор с манометром до 10 тонн, для
измерения перемещения податливого анкера по
дугообразному зажиму с анкерной шпиль-кой
(тросовому зажиму) (инж.Коваленко А.И), 1шт.
генциркуль
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
Рулетка, штан-генциркуль
1%
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения
смятия при выдергивании анкера со свинцовым
«тормозным» клином, забитым в прорезанный паз в
резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
5
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Штатив с
манометром
0,01 мм - 1000
мм
Свидетельство № 1 до
01.2024 г.
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Зав № 66/79
(сертификат о
калибров-ке №
143-1371.)
Годен до 12.2024 г.
8
9
Кувалда, вес 4 кг. (для определения переме-щения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
лабораторный механический манометр мерить для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная маши-на ZD-10/90
на сдвиг, скольжение и податливость согласно
ГОСТ 53166-2008 «Землетрясения»
Ключ динамометрический
Нивелир
См. протокол испы-тания на
осевое ста-тическое усилие
сдвигу дугообразного зажима с анкерной шпилькой №
1516-2
Годен до 12.2023 г.
10
Домкрат 5 т
Нивелир
Штатив с
манометром
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
+/- 0,0 T/c2
0,01 мм. - 1000
мм.
Зав № 1 (сертификат № 14
от 18.09. 2022г.)
Годен до 12.2025 г.
Свидетельство № 1 до
01.2025 г.
Годен до 01.2024 г.
11
Лебедка 5 тонная
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
6
7
13
№
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
Диапаз
он
измере
ний
контро
лируем
ых
Для определения
сдвига или скольжения анкера в
изолирующей трубе
Болгарка дисковая
пила
при испытаниях на
демпфированность и
сдвигоустойчивость,
допускает настройку величины крутящих моментов от
80 до 150 кгс
Класс
точности
или
предел
допускае
мой
погрешно
Заводско
й№
+- (2- 5) см
осевое статичес-кое усилие
сдвига дугообразного зажима с анкерной шпилькой №
1516-2 согласно патента на
по-лезную модель №
102228 «Анкерная крепь
для горных выработок» и №
44350 «Анкерная крепь».
См. Протокол испы-тания
на осевое статическое
усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной
шпилькой № 1516-2 .
См. Протокол испытания на
осевое ста-тическое усилие
сдвигу дугообразного зажима с анкерной шпилькой №
1516-2 согласно патента на
полезную модель № 102228
«Анкерная крепь для горных выработок» и № 44350
«Анкерная крепь».
Годен до 12.2023 г.
Паз пропила 2
Свидетельство № 3 до
мм
01.2024 г.
Зав № 1 № 19 от Годен до 01.2024
18. 09.2024г.)
Примечание
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 25

26.

величи
н
1
Испытательная машина
ZD -10/90
Усилия выдергивания производились по
шкале 100 кгс
2
3
4
Домкрат
Ключ моментный
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответ-ствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие,
катко-вые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
1
Испытание в ПК SCAD
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на
соответствие ГОСТ 17516.90 п.5 (к сейсмическим
воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопро-водов
подвижные» (скользящие,
катко-вые, шариковые)
ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ
25756-83
Диап
азон
измер
ений
контр
олир
уемы
х
велич
ин
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
сти
Зав № 66/79 (сертификат о калибровке №
143-1371) по изобретению № 2367917
«СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ
РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ
ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕ-НИЯ»
Свидетельство № 101
Протокол № 1516-2
Испытание фрагментов демпфиру-ющих
узлов крепления предназначенных для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов вклю-чительно по
шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 осуществлялось на основе рекомендаций: ОСТ 34-10-757-97, ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ 24. 038.1272.Узлы крепления выполнены в виде
демпфи-рующих болтовых соединений с
тро-совыми зажимами и свинцовыми
шайбами согласно «Руководства по
креплению технолог.оборудования фунд.
болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М.,
Стройиздат, 1979 г. и альбома «Анкерные
болты», сер. 4.402-9, в.5.
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Заводско
й№
Примечание
Согласно программному комплексу
«Интегрированная система анализа
конструкции SCAD Office» № 0896002 от
28.12.2013.
http://www.youtube.com/watch?v=pHeJ_lYxRUhttp:
//www.youtube.com/watch?v=siCT9DhdhjAhttp
://smotri.com/video/view/?id=v22755810d79
Испытание в ПК SKAD на основе синтезированных акселерограмм фрагментов демпфирующего узла крепления выполненного в виде
болтового соедине-ния с амортизирующими
элементами в виде тросового зажима со
свинцовыми шайбами, расположенными с двух
сторон болтового крепления, изготовленного
согласно «Руководства по креплению технологического оборудования фундаментными
болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М.,
Стройиздат, 1979, предназначенного для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64.
Диап
азон
изме
рени
Класс
точности
или предел
допускаемо
Завод
ской
№
Примечание
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 26

27.

й
конт
роли
руем
ых
вели
чин
1
Испытание в ПК SCAD спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на
соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9 баллов
по шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97,
ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5 «Опоры
трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
й
погрешност
и
В программе SCAD и
программах SCADOffice реализованы и
сертифицированы положения следующих
нормативных документов:
1) СНиП 2.01.07-85* – Нагрузки и
воздействия;
2) СНиП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СНиП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СНиП II-22-81 – Каменные и
армокаменные конструкции;
5) СНиП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;
6) СНиП 2.02.01-83* – Основания зданий и
сооружений;
7) СНиП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СНиП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СНиП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
Диапазон
измерений
контролируемы
х величин
Класс
точнос
ти или
предел
допуск
аемой
погре
шност
и
Заводск
ой №
Примечание
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 27

28.

Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5
(к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале
MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97,
ОСТ 36-72-82, СТО 00412004, МДС 53-1.2001, РТМ
24. 038. 12-72, альбома серии
4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые)
ВСН 382-87, ОСТ 108.275.5180, ГОСТ 25756-83
1
1) ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 – Строительство
в сейсмических районах (Россия);
3) СНиП В1.2-1-98 – Строительство
в сейсмических районах (Казахстан);
4) СНиП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы проектирования
(Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 –
Сейсмостойкое строитель-ство.
Нормы проектиро-вания (Армения);
6) МГСН 4-19-2005 – Временные
нормы и правила проектирования
многофункци-ональных высотных
зданий и зданий-комплексов в
городе Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01 УДК
621.039 Введены в действие с 1 января
2002 г. Утверждены постановлением
Госатомнадзора России от 19 октября
2001 г. № 9
Параметры колебаний грунта в зависимости от силы землетрясения
Таблица 1. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого балла (7,0≤I≤7,9).
Сила землетрясения, баллы
7,0
7,1
7,2
7,3
7,4
7,5
7,6
7,7
7,8
7,9
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
4,0
8,0
100
4,3
8,6
107
4,6
9,2
115
4,9
9,8
123
5,3
10,6
132
5,7
11,3
141
6,1
12,1
152
6,5
13,0
162
7,0
13,9
174
7,5
14,9
187
Таблица 2. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого балла (8,0≤I≤8,9).
Сила землетрясения, баллы
8,0
8,1
8,2
8,3
8,4
8,5
8,6
8,7
8,8
8,9
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
8,0
16,0
200
8,6
17,1
214
9,2
18,4
230
9,8
19,7
246
10,6
21,1
264
11,3
22,6
283
12,1
24,3
303
13,0
26,0
325
13,9
27,9
348
14,9
29,2
373
Таблица 3. Параметры колебаний грунта при силе землетрясения, выраженной в долях целого балла (9,0≤I≤10,0).
Сила землетрясения, баллы
9,0
9,1
9,2
9,3
9,4
Горизонтальные составляющие колебаний грунта (наибольшие значения)
Перемещение U, см
Скорость V, см/с
Ускорение W, см/с2
16,0
32,0
400
17,1
34,3
429
18,4
36,8
460
19,7
39,4
492
21,1
42,2
528
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 28

29.

9,5
9,6
9,7
9,8
9,9
10,0
22,6
24,3
26,0
27,9
29,9
32,0
45,3
48,5
51,9
55,7
59,7
64,0
566
606
650
696
746
800
5..Результаты испытаний огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО 72746455-3.6.17-2022
(«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬСтрои-тельные Системы", изгото-витель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»), серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмич-ностью до 9 баллов, нанесенных на узлы металлоконструкций зданий и
сооруже-ний в ПК SCAD и лабораториях ИЦ "ПКТИ СтройТЕСТ" и СПБ ГАСУ на соответствие СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах, п. 4.7 и п. 9.2 , ГОСТ 16962.2-90, ГОСТ 17516.1-90, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (в части сейсмостой-кости до 9 баллов по шкале МSK-64), ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК
60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87. Параметры колебаний грунта в зависимости от силы землетрясения
Результаты испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP ,
выпускаемые по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
Наименование проверок и
№ пункта по Величина контролируемого параметра
Результаты
№
испытаний
ПМ
испытаний
п/п
1
Проверка скольжения ,
п.6
Величина усилий в кгс согласно
Уточняется
податливости
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
опытным путем
2
Проверка скольжения гайки в
При величине усилий 800 кгс
Соответствует при
ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
происходит перемещение скобы зажима монтаже металлоадрес: 197341, СПб, Афонская
по шпильке при испытании
конструкций с огнеул.2 .
защитным составом
для сейсмоопасных
районов 9 баллов (по
шкале MSK-64), необходимо испытание
на перемещение узла
крепления
3
Проверка смятия свинцовой
Смотри протокол ПКТИ –Строй-ТЕСТ
Определяется при
шайбы.
установке металлоконструкций
4
Проверка свинцовой прокладки
Соответствуют требованиям
соответствует
5
Проверка фланцевого
Функционирует при податливых
соответствует
соединения
характеристиках и перемещениях до 24 см
6
Проверка фрагментов
Фрикционно-подвижное сое-динение
Проверяются перефрикционно-подвиж-ных
(происходит много-каскадное
мещения домкратом
соединений
демпфирование при импульсных
или лебедкой
растягивающих нагрузках)
7
Проверка срыва резьбы на
Осевое статическое усилие отрыва в
Регистрационные
шпильке согласно протокола
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –Стройусилия выдерги№ 1506-1
ТЕСТ
вания производились по шкале до
4000 кгс
8
Проверка соединения
Маркировка, таблички, надписи соответ- Происходит перемелатунной гайки и полиствуют требованиям КД Величина (при
щение гайки при 30амидальной гайки.
котором происходит перемещение гайки 150 кгс, уточняется
в узле крепления).
при монтаже системы лотков
9
Проверка гайки М12 с пазом
После испытаний фрагменты демпСоответствует после
фирующих узлов крепления и фрикиспытания фрагменционно-подвижных соединений с
тов демпфирующих
огнезащитной краской проходят
узлов крепления,
проверку на соответствие Инструкции
фланцевых соедине"Элементы теории трения, рас-чет и
ний и фрикционнотехнология применения фрик-ционноподвижных соедиподвижных соединений".
нений с огнезащитноой краской для
сейсмоопасных районов 9 баллов по шкале MSK-64.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 29

30.

Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного
стопорного «тормозного» клина) с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬСтроительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», предназначенным для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
1
Проверка податливости
п.6
Необходимо обернуть свинцо-вым или
соответствует
латунной шпильки .
медным листом шпильку
2
Проверка подпиленной
Наблюдается перемещение шпильки
соответствует
латунной гайки
3
Проверка латунной шпильки с
Энергию поглощает стопорный
соответствует
пропилен-ным пазом для
(тормозной) клин на шпильке
стопор-ного клина
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных
соединений с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные
составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",
изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», предназначенным для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01, работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового
соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде
свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина).
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего крепления с сейсмостойким огнезащитным
составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 532922009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные
покрытия», предназначенного для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I
кат.НП 031-01.
1
Проверка смятия свинцовой шайбы
2
Проверка смятия забитого в паз латунной
п.6
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
Клин забивается в паз шпильки с помощью кувалды (4 кг)
соответствует
Проверка изолирующей трубки в виде обертки
Латунная шпилька (расположена в изолиру-ющей трубе или
соответствует
шпильки медным листом
обернута тонким слоем мед-ного листа)перемешается на 1
шпильки обожженного медного стопорного
клина
3
градус при уда-ре кувалдой
4
Проверка гайки со спиленным пазом
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
5
Проверка свинцовой рубашки при
Свинцовая рубашка, нанесенная на шпильку демпфирует
соответствует
Многослойная медно-свинцовая прокладка при ударе
соответствует
обвертывании шпильки
6
Проверка свинцовой прокладки
сминается
7
Проверка шпильки, у которой две
Согласно протокола ПКТИ от 18.11.2013 № 1506 -1 при
противоположные стороны сточены 4.0, 3,5 и
нагрузке 1500- 610 кгс ( Ст3) отрыв шпильки происходит со
Соответствуют
3.0 мм
срывом резьбы.
Проверка фланцевого соединения со стальной
Происходит срыв резьбы и сдвиг на 0,5-0,9см
соответствует
Крепление комплектующих элементов не ослаблено. Крепеж не
Не соответствует Требуются
ослаблен.
дополнительные испытания на
шпилькой со сточенными зубьями
8
Проверка компенсаторов П –образных
месте
9
Проверка компенсаторов «змейка» для
Необходимо дополнительные
испытания при укладке
Не соответствует. Требуются
шаровых кранов
магистрального трубопровода (до контролируемых не
дополнительные испытания на
разрушающих перемещений 2-6 см) .
месте
Заключение на испытание фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов крепления с сейсмостойким огнезащитным
составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 532922009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН: 1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», ОГРН: 1067746276333, [email protected], предназначенным для районов с сейсмичностью 9 баллов по
шкале MSK-64, I кат.НП 031-01.
В соответствии с испытаниями фрагментов фрикционно-подвижных соединений, демпфирующих узлов крепления и математических моделей с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные
составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", ,
изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», предназначенным для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I кат.НП 031-01 делается вывод, что огнезащитный состав TAIKOR FP ,
выпускаемый по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 30

31.

59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные
покрытия», предназначенный для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале MSK-64, I
кат.НП 031-01, нанесенный на фрагменты узлов металлоконструкций зданий (при условии использования в районах с сейсмичностью
8 баллов для крепления металлоконструкций фрикционно-повижных соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных
отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением, с зазором не менее 50 мм) соответствует требованиям ГОСТ
Р 50785-95 п.п. 10.1. 10.2, 10.5, 10.6, 10.8, 10.13, ГОСТ Р 53174-2008 п.п. 6.3.2; 6.3.10-6.3.15; 6.6.1; 7.1-7.9; раздел II, ГОСТ 12.1.003-83
Раздел 2; ГОСТ 12.1.005-88 П. 2.4; ГОСТ Р 51317.6.4-2009 (МЭК 61000-6-4:2006), ГОСТ Р 50030.6.2-2000 и СНиП II-7-81*
«Строительство в сейсмических районах», СП 14.13330.2014 "СВОД ПРАВИЛ СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ"
актуализированная редакция СНиП II-7-81, требованиям НП -031-01 «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций»,
согласно «Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами», РЧ серия 4.402-9, вып.5 «Анкерные
болты» и «Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок».
6. Рекомендуемые моменты затяжки болтов протяжных соединений работающих на растяжение для метал-лического каркаса
здания или сооружения, покрытого сейсмостойкими огнезащитными составами TAIKOR FP , выпускаемыми по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», серийный выпуск,
предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск.
Рекомендуемые моменты затяжки болтов каркаса с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия».
Рекомендуемые моменты затяжки болтов для демпфирующих узлов крепления и фрикционно-подвижных соединений, работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей
трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного» клина) с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ
Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные
защитные покрытия», предназначенных для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале
MSK-64, I кат.НП 031-01.
Класс
M6
M8
M10
Номинальный размер –
M12 M16 M20 M24
Резьба крупная
M27
M30
M33
M36
M39
4.6
3.3
11
8.1
22
16
39
28
95
70
184
135
315
232
470
346
636
468
865
637
1111
819
1440
1062
Nm
10.5 26
Ft. lb
7.7
19
10.9
Nm
15
36
Ft. lb
11
26
12.9
Nm
18
43
Ft. lb
13
31
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
51
37
72
53
87
64
89
65
125
92
150
110
215
158
305
224
365
269
420
309
590
435
710
523
725
534
1020
752
1220
899
1070
789
1510
1113
1810
1334
1450
1069
2050
1511
2450
1805
1970
1452
2770
2042
3330
2455
2530
1865
3680
2625
4260
3156
3290
2426
4520
3407
5550
4093
Момент затяжки – гальваническая оцинковка. Коэффициент трения 0,125
Класс Момент Номинальный размер – Резьба крупная
M6
M8
M10 M12 M16 M20 M24
M27
M30
M33
M36
M39
560
435
1350
995
1900
1401
2280
1681
800
590
1830
1349
2580
1902
3090
2276
1030
768
2360
1740
3310
2441
3880
2535
1340
988
3050
2249
4290
3163
5150
3798
5.6
Момент
Nm
Ft. lb
8.8
5.6
Nm
4.3
10.5
Ft. lb
3.1
7.7
8.8
Nm
9.9
24
Ft. lb
7.3
17.7
10.9
Nm
14
34
Ft. lb
10.3
25
12.9
Nm
16.5 40
Ft. lb
12.1
29
Nm = Нм, Ft. lb = фунто-футы
21
15
48
35
67
49
81
59
36
25
83
61
117
86.2
140
103
88
64
200
147
285
210
340
260
171
126
390
297
550
405
650
485
295
217
675
497
960
708
1140
84o
435
320
995
733
1400
1032
1660
1239
При испытаниях фрагментов демпфирующих узлов креплений, фрагментов фрикционно-подвижных соединений использовался
гайковерт ИП-3128 (допускает настройку величины крутящих моментов от 80 до 150 кгсхм).
Соединяемые детали скрепляют с помощью гибкого сердечника путѐм поворота гранѐной втулки, которую, затем фиксируют от
поворота перемещением стопоров таким образом, чтобы они одновременно входили в шлицы втулки и детали.
Опора сейсмостойкая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпен-дикулярно его оси,
выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 31

32.

паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход штока)
соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен
фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»
корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом
3 , с шайбами 4, на который с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при
котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость
усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта) опреде-ляется для каждой конкретной
конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально.
агаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционно- подвижных соединений. Известны фрикционные соединения для
защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по
Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и проклад-ках выполнены
овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, про-кладки и накладки в пакет. При малых
горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки
происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей
шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий, после чего соединения работают
упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать
упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного
являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных
отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для
фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01.
Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
ПРИЛОЖЕНИЕ ВЫВОДЫ по испытанию огнезащитных составов TAIKOR FP , выпускаемых по СТО 72746455-3.6.17-2022
«Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬСтроительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия», нанесенных на фрикционно- подвижные
соединения (ФПС) в SCAD Office.
Испытание математических моделей фрикционно- подвижных соединений (ФПС) с огнезащитных составом TAIKOR FP ,
выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель:ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия» в SCAD Office
допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности землетрясений по значительно расширенному кругу
объектов при различной обеспеченности данными) и шкала также создает основу для оценки и уменьшения возможного уровня
воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
Математические модели, основанные на учете инерционных сил, не уступают по точности энергетическим моделям. В процессе
испытания математических моделей и ФПС с огнезащитной составом широко использовались прогрессивные методы испытания
математических моделей с учетом зарубежного опыта в КНР, Новой Зеландии, Японии, Тайвань, США в части широкого
использования сейсмоизоляции, ФПС, демпфирования.
Моменты затяжки
Таблица 1 - Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений фланцевого соединения с сейсмостойким огнезащитным
материалом
Диаметр резьбы, мм
Момент затяжки М, [H∙м] для резьбового или болтового соединения
с шлицевой головкой (винты)
с шестигранной головкой
М3
0,5±0,1
М3,5
0,8±0,2
М4
1,2±0,2
1,5±0,2
М5
2,0±0,4
7,5±1,0
М6
2,5±0,5
10,5±1,0*
М8
22,0±1,5*
М10
40,0±2,0
М12
70,0±3,5
М16
120,0±6,0
* В соединениях с шайбами тарельчатыми контактными DIN 6796 момент затяжки для М6 – (8,0±1,0) H∙м, для М8 –
(20,0±1,5) H∙м.
Примечание.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 32

33.

Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений, клеммных зажимов необходимо выполнить согласно технической
документации завода-изготовителя комплектующих изделий .
Результаты определения параметров ФПС
6
k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС с огнезащитным материалом
0.35
154
75
N0, кН
к
параметры N
подвижки
k110 , кН-
1
2
1
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм-1
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
6
k110 , кН-
1
k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 33

34.

1
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
0.35
154
75
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Упругие свойства некоторых материалов при 18 °С. Е и G - модули Юнга и сдвига; и - коэффициент
Пуассона; К - модуль всестороннего сжатия
Металлы
Материал
G, 10 в 10 Н/м2
м
7,05
2,63
0,345
7,58
Е, 10 в 19 Н/м
Алюминий
Бронза (66 % Си)
2
К, 1010 Н/м2
9,7-10,2
3,3-3,7
0,34-0,40
11,2
Висмут
3,19
1,20
0,33
3,13
Железо
Золото
19-20
7,8
2,7 '
0,29
0,44
16.9
21,7
Кадмий
4,9
1,92
0,30
4,16
Константан
16,3
6,11
0,32
15,5
Латунь
9,7-10,2.
3,5
0,34-0,40
10,65
Медь
10,5-13,0
3,5-4,9
0,34
13,76
Никель
20,4
7,9
0,28
16,1
Олово
5,43
2,04
0,33
5,29
Платина
16,8
6,1
0,37
22,8
Свинец
1,62
0,56
0,44
4,6
Серебро
Сталь
8,27
3,03
7,9-8,1
0,37
0,25-0,33
10,4
16,8
Титан
11,6
4,38
0,32
10,7
Цинк
9,0
3,6
0,25
6,0
Бамбук
3,3
-
-
-
Дуб
1,3
-
-
-
Кварцевые нити
7,3
-
-
-
Красное дерево
0,88
-
Резина мягкая
0,00015-0,0005
20-21
Другие материалы
Сосна
0,9
Стекло
5,1-7,1
0,00065-0,00015
-
0,46-0,49
3,1
16,8
-
0,17-0,32
3,75
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 34

35.

Таблица 11.1 Сводная таблица значений параметров сейсмического движения грунта при различных интенсивностях
для испытания в программе SCAD
I, баллы
PGA, см/с2
PGV, см/с
PGD, см
PGA*PGV
PGA*d0.5
1
0.448
0.0167
0.0003
0.007
0.60
1.5
0.704
0.0289
0.0006
0.020
1.0
2
1.12
0.0501
0.0013
0.056
1.62
2.5
1.76
0.0867
0.0028
0.152
2.63
3
2.8
0.15
0.0062
0.42
4.27
3.5
4.4
0.25
0.014
1.1
7.08
4
7.0
0.44
0.030
3.08
11.7
4.5
11.0
0.75
0.063
8.25
19.5
5
17.5
1.3
0.14
22.75
32.4
5.5
28
2.2
0.30
61.6
53.7
6
44
3.8
0.66
167.2
89.1
6.5
70
6.5
1.4
455
151
7
110
11
3.2
1210
251
7.5
175
19
7.0
3325
416
8
280
33
15
9240
691
8.5
440
57
33
25080
1150
9
700
98
72
68600
1900
9.5
1100
170
160
187000
3160
Примечание: Приведѐнные значения параметров предназначены для
оценки сейсмической интенсивности. Для проектирования зданий
используются понижающие коэффициенты.
При испытаниях узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) с огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускае-мым по СТО
72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021, заявитель :ООО
"ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы",ОГРН: 1047796256694, изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия»,
использовалось изобртение TW201400676 (A) ― 2014-01-01 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 35

36.

Ссылка на эту страницу
Изобретатель(и):
Заявитель(и):
Индекс(ы) по классификации:
Номер заявки:
Номера приоритетных документов:
TW201400676 (A) - Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
CHANGCHIEN JIA-SHANG [TW] +
- международной (МПК): E04B1/98; F16F15/10
- cooperative:
TW20120121816 20120618
TW20120121816 20120618
Реферат документа TW201400676 (A) Перевести этот текст Tooltip
The present invention relates to a restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, which comprises main axial base,
supporting cushion block, a plurality of frictional damping segments, and a plurality of outer covering plates. The main axial base
is radially protruded with plural wings from the axial center thereof to the external. Those wings are provided with a longitudinal
trench, respectively. The supporting cushion block is arranged between every two wings. The friction damping segments are fitted
between the wing and the supporting cushion block. The outer covering plates are arranged in an orientation perpendicular to the
protruding direction of the wing at the outmost of the overall device. Besides, a locking element passes through and securely lock
the two outer covering plates relative to each other; in the meantime, m the locking element may pass through one supporting
cushion block, one friction damping segment, the longitudinal trench of one wing, the other friction damping segment and the
other supporting cushion block in sequence. The main axial base and those outer covering plates can be fixed to two adjacent
constructions at one end thereof, respectively. As a result, as wind force or force of vibration is exerted on the two constructions to
allow the main axial base and the outer covering plates to relatively displace, plural sliding friction interfaces may be generated by
the friction damping segments fitted on both sides of each wing so as to substantially increase the designed capacity of the
damping device.
Использовалось также изобретение (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной
площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных
внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях
при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме
проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и
осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью
подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек
диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности,
позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по
максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и
обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 36

37.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной
или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному
поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах
и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и
сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может
определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при
землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и
сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на
программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008,
Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются эксперимен-тальным путем допустимые расчетные
перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий,
перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение.
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС и ДУК можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
https://vimeo.com/123258523
С результатами проведения испытаний можно ознакомиться: http://seismofond.ru
http://piaspb.rxfly.netwww.seismofond.hut.ruhttp://seismofond.jimdo.com http://k-a-ivanovich.narod.ruhttp://pia.front.ru,
http://ooiseismofond.front.ruhttp://fond-rosfer.narod.ruhttp://mir.webservis.ru/ http://www.dominant-souz.narod.ru/
http://mchsgov.narod.ruhttp://gosstroygov.narod.ru/pdf1.pdf http://basarginvf.narod.ru/pdf1.pdf http://minregionru.narod.ru/pdf1.pdf
http://www.balabanovo-g.narod.ru/ http://www.plitspichpromzao.narod.ru/ http://www.termostepsmtl.narod.ru/
http://iakrestiyanskoeinformatsionnoe.narod.ru/ http://krestiyanskoeinformatsionnoeia.narod.ru/ http://bulletenkia.narod.ru/
http://informacionnyjkia.narod.ru/ http://vestnikkia.narod.ru/ http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru/ http://bulletenkia.narod.ru
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций http://dwg.ru/dnl/1679
СО \"Стальмонтаж\", ВНИПИ \"Промстальконструкция\" и др. 1989 г.
В Рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по
конструированию и расчѐту фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с
фланцевыми соединениями.
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций http://dwg.ru/dnl/10323
В Рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по
конструированию и расчѐту фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с
фланцевыми соединениями.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 37

38.

Смотри http://dwg.ru/dnl/9555, обработку сделал Armin (http://forum.dwg.ru/showthread.php?p=843537#post843537)
Альбомы, чертежи и типовые серии по демпфирующим креплениям см.ссылку: http://dwg.ru. Узлы и типовые серии
рабочих чертежей можно скачать по ссылке http://rutracker.org.
ИЛ ОО «Фонд поддержки и развития сейсмостойкого строительства» - «Защита и безопасность городов» имеет допуск на
лабораторные испытания на сейсмостойкость зданий и сооружений по шкале MSK- 64 «Национального объединения научноисследовательских и проектно-изыскательских организаций» - НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ: № 282-2010-2010000211-П-29 от
22.04.2010, №319-2010-2010000211-П-29 от 09.06.2010, №608-2011-2010000211-П-29 от 07.02.2011, №698-2011-2010000211-П-29
от 27.04.2011, №708-2011-2010000211-П-29 от 01.06.2011, № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012
http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ»- Национальное объединение организаций по инженерным изысканиям,
геологии и геотехнике № 060-2010-2014000780-И-12 от 28 04 2010 регистр. № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010
http://nasgage.ru/
Более подробно с испытаниями сдвигоустойчивых податливых узлов крепления фрикционно –подвижных соединений (ФПС) с
огнезащитным материалом, можно ознакомиться: http://www.youtube.com/my_videos?o=U
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 38

39.

Результаты определения параметров ФПС с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель :ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия
k1106, кН- k2 106,кН-
параметры N подвижки
1
2
3
4
5
6
7
8
1
k ,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
1
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
6
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм-1
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
k2 10 , кН-
1
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения ФПС с огнезащитным составом TAIKOR FP , выпускаемым по
СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель :ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия».
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 39

40.

Рис. Испытание фрагментов демпфирующих узлов крепления (ДУК) с сейсмостойким огнезащитным составом TAIKOR FP ,
выпускаемым по СТО 72746455-3.6.17-2022 «Огнезащитные составы TAIKOR FP» (с изм. №1), ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ 59637-2021,
заявитель :ООО "ТехноНИКОЛЬ-Строительные Системы", изготовитель: ООО «Антикоррозийные защитные покрытия».
в Испытательном Центре "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес: 197341, Санкт-Петербург, Афонская ул., д.2.
Рекомендовано применять два способа контроля натяжения соединения:
- закручивание гайки с обеспечением требуемого крутящего момента (натяжение по крутящему моменту) и поворот гайки на
заданный угол от фиксированного начального положения гайки (натяжение по углу поворота).
Второй способ обладает очень низкой точностью и в настоящее время не применяется. Контроль по первому способу предполагает
использование динамометрических ключей, требующих регулярной тарировки и работы специально обученного персонала, а
использование динамометрических ключей типа ММК, КТР и КМШ с индикатором часового типа ИЧ10 весьма трудоѐмко, при этом
оценка результата применения субъективна.
Трудоемкость работ по устройству фрикционных соединений в значительной мере снижается при использовании гидравлических
динамометрических ключей. Однако при их использовании сохра-няется проблема прокручивания болтов при вращении гайки.
Результаты: недостатки применяемых в настоящее время технологий устройства фрикционных соединений полностью устраняются
при использовании высокопрочных болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента. Практическая значимость:
применение таких болтов стабилизирует усилия в болтовых соединениях, упрощает монтажные операции, делает их более
производительными и сокращает сроки монтажа.
Фрикционное соединение, высокопрочный метиз, шероховатость контактной поверхности, усилие натяжения высокопрочного болта,
динамометрический ключ, динамометрическая установка, коэф-фициент закручивания, высокопрочный болт с контролируемым
напряжением.
Фрикционные соединения на высокопрочных болтах в настоящее время применяются во многих от-раслях промышленности,
тяжѐлого машиностроения, энергетики, строительства зданий и сооруже-ний. Такие соединения надѐжны в самых сложных условиях
работы конструкции под воздействием различного рода знакопеременных нагрузок: вибрационных, динамических, сейсмических.
Высокопрочные болты устанавливаются в конструкциях подъѐмных кранов, реакторов, сосудов высокого давления,
высокотемпературных резервуаров, насосов, компрессоров, трубопроводов, высотных зданий и мостовых сооружений. Они
незаменимы в креплениях подшипников гребных валов судов, корпусов двигателей, ветряных турбин, на подвижном составе
железнодорожного транспорта, поэтому в настоящее время интенсивно ведѐтся поиск новых конструктивных и техно-логических
решений выполнения фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Теоретические основы устройства фрикционных соединений на высокопрочных болтах.
Важнейшим достоинством соединений на высокопрочных болтах является их эффективное сопротивление
сдвигусоприкасающихся поверхностей соединяемых конструкций. За счѐт этого значительно уменьшаются остаточные перемещения
конструкций и увеличивается их несущая способность.
Во фрикционных соединениях, согласно СП 35.13330.2011 [3], расчѐтное усилие - Qbh, которое может быть воспринято каждой
поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, т. е. несущая способность одного
болтоконтакта зависит от усилия натяжения высокопрочного болта P и коэффициента трения между контактными поверхностями
ц:где Ybh - коэффициент надежности, принимаемый по табл. 8.12 СП 35.13330.2011 или по табл. 42 СП 16.13330.2011 в зависимости
от величины М и количества болтов в соединении.
В соответствии с выражением основными параметрами, обеспечивающими надѐжность работы соединений на высокопрочных
болтах, являются усилие сжатия контактных поверхностей, создаваемое высокопрочным болтом, и качество подготовки фрикционных
поверхностей соединяемых элементов, характеризующееся шероховатостью и коэффициентом трения.
Чем больше шероховатость контактных поверхностей, тем больше коэффициент трения и выше несущая способность фрикционного
соединения
Требуемая шероховатость поверхностей не менее Rz40 обеспечивается пескоструйным, дробеструйным, дробеметным и другими
способами обработки при изготовлении конструкций.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 40

41.

Шероховатость контролируется механическими, оптическими или цифровыми портативными профилометрами и профилеме- рами
моделей Elcometer 224, TR100, TR200, Surftest SJ-210, TIME 3220, PosiTector SPG, TQC SP1562, Surtronic 25 и др.
(2)
Важнейшей технологической задачей при устройстве фрикционных соединений является обеспечение требуемого усилия сжатия
между контактными поверхностями соединяемых элементов конструкции натяжением высокопрочного болта на усилие Р, величина
которого определяется согласно п. 8.100 СП 35.13330.2011:
Расчѐтное сопротивление высокопрочного болта растяжению Rbh зависит от механических свойств, химического состава и способа
термообработки стали, используемой для изготовления метизов. Предельно допустимая величина R,, в соответствии с п. 6.7 СП
16.13330.2011 и п. 8.14 СП 35.13330.2011 принимается не более 70 % от минимального временного сопротивления высокопрочных
болтов разрыву Rbun по ГОСТ Р 52627-2006,
Такой уровень предварительного напряжения болтов обеспечивает их надѐжную работу на динамические нагрузки, предотвращая
возможную потерю выносливости и усталостное разрушение соединений.
Номинальная площадь поперечного сечения болта Abn в формуле зависит от геометрических параметров его резьбовой поверхности
и принимается по ГОСТ Р ИСО 898-1-2011.
Коэффициент надѐжности mbh в формуле (2) связан со способом контроля натяжения высокопрочных болтов, принимается равным
0,95 при используемом в настоящее время способе контроля по крутящему моменту.
Значения нормативных усилий натяжения высокопрочных болтов приведены в табл. Е.1 ГОСТ Р 52643-2006. Их необходимо точно
соблюдать при сборке фрикционных соединений.
Контроль усилия натяжения высокопрочных болтов при современном строительстве мостов
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия
натяжения высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна
диаметру болта d, мм, и определяется согласно СТП 006-97 [4] по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость
резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические
параметры резьбы, еѐ шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в
зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы,
наличие антикоррозионного покрытия, а также
На коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при
закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно приниматься на 5 % больше, чем при натяжении
вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их влияния
является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Для высокопрочных болтов, выпускаемых Воронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643...
52646-2006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания k
принят равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по
разным технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием:
кадмированием, цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может
существенно отличаться от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых
высокопрочных метизов при входном контроле на строительной площадке по методике, приведѐнной в приложении Е ГОСТ Р 52643
и в приложении А СТП 006-97.
Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11 ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах
0,14-0,2 для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием. Погрешность оценки коэффициента закручивания
не должна превышать 0,01.
Для определения коэффициента закручивания используют испытательное оборудование, позволяющее одновременно измерять
приложенный к гайке крутящий момент и возникающее в теле болта усилие натяжения с погрешностью, не превышающей 1 %.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 41

42.

При этом применяются измерительные приборы, основанные на различных принципах регистрации контролируемых характеристик.
В качестве такого оборудования в настоящее время используют динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и
другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа
КЛЦ, автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной
передачи, приводимой в движение гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как
правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового типа
ИЧ 10.
Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с необходимостью
приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании проектной величины крутящего момента в процессе сборки
фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно каждые
4 ч беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом подвески
контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и
затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или
цепной барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по
манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа или насосной станции предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя
ручные динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в стеснѐнных
условиях. Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном пространстве
благодаря меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии SDW (2 SDW),
SDU (05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и
обеспечивают снижение трудоѐмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на разрывной
испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание
динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых на
свободном конце рукоятки горизонтально закреплѐнного ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в
координатах: крутящий момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного
устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно
обостряющаяся при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковѐртом болты при дотягивании их
динамометрическими ключами до расчѐтного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в
недостаточной шероховатости контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под неѐ.
С новой технологие контроля натяжения высокопрочных болтов при устройстве фрикционных соединений можно ознакомиться на
сайте seismofond.ru
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения болтоконтакта
является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких болтов отличается
наличием полукруглой головки и торцевого элемента с зубчатой поверхностью, сопряжѐнного со стержнем болта кольцевой выточкой,
глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки составляет 70 % номи-нального диаметра резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко приме-няются в мире. Их производят в
соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO 261,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 42

43.

ISO 965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1 и с предельными отклонениями
размеров по стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и не
применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали при
растяжении и срезе. Расчѐтное сопротивление стали при срезе со-ставляет 58 % от расчѐтного сопротивления при растяжении,
определѐнного по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручива-ние гайки, удерживаемой муфтой
наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по сечению,
имеющему строго определѐнный расчѐтом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют
ключи специальной конструкции.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого
способа натяжения высокопрочных болтов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических
ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаѐт внешнего крутящего
момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего
достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны
конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе
изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает еѐ
технологичной и высокопроизводительной.
Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются вследствие
сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного натяжения болтов.
Натяжение болта должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они изготовляются, путем
термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных
соединений. Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций
болтовыми соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами
болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти
два фактора накладывают ограни-чения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно
реализуются их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических,
знакопеременных нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности
высоко-прочных болтов, поиска новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикци-онных соединений является
очень актуальной в сейсмоопасных районах.
Ознакомиться с инструкцией по применению ФПС можно по ссылке: https://vimeo.com/123258523
http://youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM&feature=youtu.be http://my.mail.ru/mail/197371/video/_myvideo/42.html
https://vimeo.com/123258523
Опора сейсмостойкая на фрикци -болтовых соединениях с огнезащитным составом (работают на растяжение), предназначенные для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 9 баллов по шкале MSK-64, I кат. НП 031-01 -это прогрессивное техническое
решение для энергопоглощения пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого можно поглощать взрывную, ветровую, сейсмическую, вибрационную энергию землетрясений и взрывную от ударной воздушной волны.
За счет использования friction-bolt повышается надежность конструкции (достигается путем обеспечения многокас-кадного
демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение,
оборудование, которое устанавливается на маятниковых сейсмоизолирующих опорах, на фланцево-фрикционно- подвижных
соединениях (ФФПС)), согласно изобретения "Опора сейсмостойкая" авторы:. Андреев. Б.А. Коваленко А.И.
В основе фрикци-болта, поглотителя энергии лежит принцип, который называется "рассеивание", "поглощение" сейсмической,
взрывной, вибрационной энергии. Энергопоглощение происходит за счет использования фланцевых фрикционно - подвижных
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 43

44.

соединений (ФФПС) с фрикци-болтом и с демпфирующими узлами крепления (ДУК). Структурные элементы опоры с фрикциболтом с раз-ными шероховатостями и узлами соединения каркаса представляют фланцевую, фрикционную сис-тему, обладающую
значительными фрикционными характеристиками с многокаскадным рассеи-ванием сейсмической, взрывной, вибрационной
энергии.
Совместное скольжение включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американ-ского Hollo Bolt ), заставляющие
указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы, стремящейся вызвать такую силу, чтобы движение большой величины
поглотило ЭПУ, согласно ГОСТ Р 53 166-2008 "Воздействие природных внешних воздействий" по МСК -64. Более подробно смотри
изобретения проф. д.т.н. А.М.Уздина (ПГУПС): №№ 1143895, 1174616, 1168755, seismofond.ru seismofond.hut.ru seismofond.jimdo.com
k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru
7.Литература.
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И.
Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных
конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc.
of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions
of Bridges]. STP 006-97.
5. Bolty vysokoprochnyye s garantirovannym mo- mentom zatyazhki rezbovykh soyedineniy dlya stroitel- nykh stalnykh konstruktsiy [High-Strength Bolts
with Guaranteed Fixing Torque of Screw Joints for Construction Steel Structures]. TU 1282-162-02494680-2007. Melnikov Construction Metal Structures
Institute.
1.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
2.
Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.:
Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
3.
Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных
болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
4.
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл.
04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
5.
Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувостшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588;
заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
6.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В.,
Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл.
26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5.
- С. 96-98
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления –
дом на грунте.
Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и
безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий
о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
ps://vimeo.com/123217610 http://www.youtube.com/watch?v=76EkkDHTvgM https://plus.google.com/104266333744361269970/posts/Arhzf4w96VC
https://vimeo.com/123037314 http://rutube.ru/video/person/735051/ https://vimeo.com/121628048
http://videogazetazemlyarossii.blogspot.ru/2015/03/9-msk-64-9-msk-64-rusp0101116138.html
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 44

45.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 45

46.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 46

47.

Рисунок 1. Результаты огневого воздействия зажигательного оружия (смеси) , на металлические
балки перекрытия
Таким образом, вопросы моделирования использования зажигательного оружия и пожарной
нагрузки и определение огнестойкости стальных конструкций как наиболее распространенных в
промышленном и гражданском строительстве являются перспективным направлением научной
деятельности.
На сегодняшний день, расчет огнестойкости конструкций ведется по методике профессора
Яковлева А.И., но данная методика сводится к определению огнестойкости только линейных
элементов конструкций, как наиболее просто анализируемых, при этом вопрос огнестойкости узлов
сопряжения элементов конструкций, а также их поведение в ходе воздействия пожара остается
неосвещенным.
Интерес к научным изысканиям в области численного моделирования использования
самовоспламеняющих зажигательных смесей (напалм -боевого применения) и воздействия пожара,
теплопереноса и вопросов поведения конструкций в таких условиях проявляется зарубежными и
отечественными учеными и отражен в работах коллектив авторов Гогоберидзе Н.В и др. , Агафонова
В.В., коллективы авторов Mouritz A.P. и др. , Outinen J. и др. , Gian-Luca F. Porcari и др.
Широкое распространение BIM моделирования, а также применение расчетных комплексов
позволяют взглянуть на вопросы обрушения , разрушения металлоконструкций при использовании
самовоспламеняющих , зажигательных смесей и огнестойкости конструкций под новым углом.
Применение современных программных комплексов позволяет изучать работу сложных по форме и
сечению конструкций в различных условиях их работы, в том числе и в условиях пожарного
воздействия .
Одними из наиболее распространенных программных комплексов, в которых реализованы
модели термо- и аэродинамики потока и теплопередачи, являются программные комплексы SKAD и
AutoCad CFD.
Важно также уточнить, что основными моделями, позволяющими производить анализ
использования зажигательного оружия и использования самовоспламеняющих зажигательных
смесей и моделирование теракта (поджога) , являются так называемые полевые или
дифференциальные модели пожара, в английской терминологии данный термин обозначается
аббревиатурой CFD и расшифровывается как Computational Fluid Dynamics. Данные модели
используют дифференциальные уравнения в частных производных, описывающих пространственновременное распределение температур и скоростей газовой среды в помещении, концентраций
компонентов газовой среды (кислорода, продуктов горения и т.д.), давлений и плотностей. Эти
уравнения включают реологический закон Стокса и закон теплопроводности Фурье .
3. Цель и задачи исследования
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 47

48.

По результатам проведенного анализа нормативной и научной литературы были определены
следующие задачи:
1) Провести моделирование и определения высокотемператруных очагов поджога (диверсии) и
прогрева рассматриваемой конструкции по стандартной температурной кривой газовой среды в
условиях пожара и проанализировать полученные картины распределения температур;
2) Определить примение зажигательного оружия и сходимость метода определения предела
огнестойкости по приведенной толщине металла с результатом моделирования.
4. Расчетная модель
На примере металлической балки перекрытия (фрагмента) рассмотрим процесс прогрева
элемента во времени при теракте ( поджог) до достижения им критической температуры и сравним
полученный результат с табличными значениями огнестойкости конструкции без защиты согласно
Пособию по определению пределов огнестойкости .
В качестве испытуемой конструкции рассмотрим металлическую двутавровую балку 25Б1
длиной 3,0 м, сталь С245, являющейся частью перекрытия здания IV степени огнестойкости (предел
огнестойкости конструкций REI 15, огнезащитное покрытие не требуется).
Граничные условия: температура окружающей среды принимается равной 20°С, нагрев балки
будет производиться согласно стандартной температурной кривой газовой среды в условиях пожара
(см. рисунок 3, [27]). Пожарная нагрузка будет моделироваться препроцессоре Transient Thermal
посредством приложения к обогреваемым поверхностям температурного нагружения,
изменяющегося по времени. Из рисунка 3 были выбраны значения температуры газовой среды для
каждой минуты от начала испытания.
Выборка дынных представлена в таблице 1.
Рисунок 2. Стандартная температурная кривая газовой среды в условиях пожара
Таблица 1 - Выборка данных температуры газовой среды по времени испытания согласно
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 48

49.

Таблица 1 - Выборка данных температуры газовой среды по времени испытания согласно
стандартной кривой
Шаг
нагружения
0
1
60
120
180
240
300
360
420
480
T, °С
20,0
20,0
138,0
254,6
338,0
417,9
465,2
504,5
538,0
567,1
Время от начала
эксперимента,
мин
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
Шаг нагружения
T, °С
540
600
660
720
780
840
900
960
1020
1080
594,8
617,2
621,0
641,7
660,5
678,1
694,4
709,7
724,5
737,4
Моделирование балки производилось в препроцессоре Design Modeler, последующее разбиение на
сетку конечных элементов производилось в препроцессоре Mechanical. Общий вид расчетной модели
представлен на рисунке 3. Количество конечных элементов - 3398 шт. [28-29].
Рисунок 3. Общий вид расчетной схемы
Расчетная схема рассматриваемой задачи представлена на рисунке 4.
Рисунок 4. Расчетная схема
Согласно пособию по определению пределов огнестойкости конструкций [16], предел
огнестойкости зависит от приведенной толщины металла tred, которая вычисляется по формуле:
A =А/u (1)
где А - площадь поперечного сечения, см2. А = 32,68 см2; u - обогреваемая часть периметра сечения,
см. u = 83,74 см.
(1)
Результаты моделирования задачи на 1, 4, 7.5 минутах (шаги нагружения 1-450) представлены на
рисунках 7-9. График прогрева балки представлен на рисунке 6.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 49

50.

Рисунок 5. Температурная кривая прогрева балки 25Б1 c использованием зажигательного оружия
A: Transient Thermal
A: Transient Thermal
Temperature Type: Temperature Unit: DC Time: 60 07.04.2016 22:50
Time: 240 07.04.2016
139,91 Max
22:53
139,16 138,41 137,66 136,91 136,16 135,41 134,65 133,9
133,15 Min
418,69 Max 0,200 (m) ?
Temperature Type:
Temperature Unit: °C
418,25
417,81
417,37
416,93
416,49
416,05
415,62
415,18
414,7
4 Min
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 50

51.

Так как полученное значение лежит между табличными (подпункт 1 таблицы 11 пособия),
интерполируем и получаем значение предела огнестойкости конструкции равное 0,13 часа или 7.8
минуты , что подтверждает обрушение перекрытия и металлоконструкций от использования
зажигательного оружия, для создания высокотемпературных очагов из за чего произошло обрушение
кровли в 3 кинозала ( значит было 3 очага поджога. А СК РФ Бастрыки А И утверждает что было
замыкание кабеле и один очаг поджога )
Полученное при моделировании время прогрева конструкции при использовании зажигательных
смесей боевого применения до критического значение несколько меньше декларируемого пособием.
Невязка результатов моделирования и табличных данных составляет:
Значение невязки находится в не допустимых пределах, что свидетельствует об использовании
зажигательного оружия и множество высокотемпературных очагов 1200 -1600 градусов горения
температуры, что хорошей сходимости полученных результатов ОО "Сейсмофонд" об
использовании самовоспламеняющих зажигательных смесей, создающие высокотемпературные
очаги пожара при поджоге ТРЦ "Зимняя Вишня" г Кемерово 25 марта 2018
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 51

52.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 52

53.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 53

54.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 54

55.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 55

56.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 56

57.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 57

58.

https://www.youtube.com/watch?v=vytrmm0B_RA
https://youtu.be/vytrmm0B_RA
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 58

59.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 59

60.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 60

61.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 61

62.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 62

63.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 63

64.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 64

65.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 65

66.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 66

67.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 67

68.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 68

69.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 69

70.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 70

71.

Список научной литературы прилагается испоьзуемый для
разратоки СТК для использованию термического гасителя (температурного)
колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов":
1. Алпатов В.Ю., Соловьев А.В., Холопов И.С. К вопросу расчета фланцевых
соединений на прочность при знакопеременной эпюре напряжений //
Промышленное и гражданское строительство. — № 2. — 2009, с. 26-30.
2. 2.
Бирюлев В.В., Катюшин В.В. Проектирование фланцевых соединений с
учетом развития пластических деформаций // Труды международного
коллоквиума "Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных
строительных конструкциях". — Том 2. - М.: ВНИПИ Промсталь- конструкция. —
1989, с. 32-36.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 71

72.

3. 3.
Каленов В.В., Глауберман В.Б. Исследования Т-образных фланцевых
соединений на моделях из оптически активного материала // Известия вузов.
Строительство и архитектура. — 1985,-№9, с. 14-17.
4. 4.
Катюшин В.В. Здания с каркасами из стальных рам переменного
сечения. — М.: Стройиздат, 2005. — 450 с.
5. 5.
Карпиловский B.C., Криксунов Э.З., Маляренко А.А., Перельмутер А.В.,
Перельмутер М.А SCAD Office. Вычислительный комплекс SCAD. — М.:
Издательство АСВ, 2008. - 592 с.
6. 6.
Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу
фланцевых соединений стальных строительных конструкций // СО Стальмонтаж,
ВНИПИ Промсталь- конструкция, ЦНИИПСК им. Мельникова. - М., 1988. - 83 с.
7. 7.
Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных
фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных
двутавров. - М.: ЦНИИПСК им. Мельникова, 1981.
8. 8.
СНиП П-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования //
Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990, 96 с.
9. 9.
СП 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций
// ЦНИИСК им. Кучеренко, ЗАО ЦНИИПСК им. Мельникова, ОАО Ин-т
"Энергосеть".
10. 10.
Cerfontaine Е, Jaspart J. P. Analytical study of the interaction between
bending and axial force in bolted joints // Eurosteel Coimbra, 2002. - pp. 997- 1006.
11. 11.
EN 1993-1-8. Eurocode 3. Design of Steel Structures. Part 1.8: Design of
joints. CEN, 2005.
12. 12.
Jaspart J. P. General report: session on connections // Journal of
Constructional Steel Research, 2000. — \fol. 55. - pp. 69-89.
13. 13.
PisarekZ., KozlowskiA. End-plate steel joint with four bolts in the row //
Proceeding of the International
14. Conference "Progress in Steel, Composite and Aluminium Struc-tures"// Gizejowski,
Kozlowski, Sleczka & Ziolko (eds.) / Taylor & Francis Group, London, 2006. - pp. 257826.
15. 14.
Sokol Z., Wald F., Delabre V., Muzeau J. P., Svarc M. Design of end plate
joints subject to moment and normal force // Eurosteel Coimbra, 2002. - pp. 12191228.
16. 15.
Sumner E. A., Murray Т. M. Behaviour and design of multi-row extended endplate moment connections // Proceedings of International Conference Advances in
Structures (ASCCA'03). - Sydney, 2003.
17. 16.
Undermann D., Schmidt B. Moment Resistance of Bolted Beam to Column
Connections with Four Bolts in each Row // Proceedings of IV European Conference
on Steel and Composite Structures "Eurosteel 2005". — Maastricht, 2005.
18. 17.
Urbonas K, Daniunas A. Behaviour of steel beam-to-beam connections under
bending and axial force // Proceedings of 8th International Conference "Modern
Building Materials, Structures and Techniques" (Lithuania, Vilnius, May 19-21, 2004) pp. 650-653.
19. Анатолий Перельмутер, д.т.н., главный научный сотрудник ООО НПФ
"СКАДСОФТ" Эдуард Криксунов, к.т.н., директор ООО НПФ "СКАДСОФТ"
Виталина Юрченко, к.т.н., ведущий научный сотрудник ООО НПФ "СКАДСОФТ"
Тел.: (499) 267-4076 E-mail: [email protected] scad @scadsoft.com
Список лабораторной и научной литературы
1. Байда С.Е. Мега-катастрофы, как стратегическое и тактическое оружие войн нового поколения, возможность их
прогнозирования и предупреждения. Технологии гражданской безопасности, Том 7,2010, № 1—2, с. 191—198.
2. Байда С.Е. Исследования авиационных происшествий и катастроф, как следствие совместного влияния ге- лиогеофизических
факторов. Сборник трудов по материалам научных исследований адъюнктов, аспирантов и соискателей Академии. Выпуск 8.
Закрытого пользования. Новогорск: АГЗ МЧС России, 2004, с. 181—190.
3. Байда С.Е., Мищенко В.Ф. Взаимосвязь изменения солнечной активности и социальной нестабильности в мире. Безопасность
жизнедеятельности. № 12. 2004, с. 46 — 50.
4. Байда С.Е. Исследование частотно-временных и пространственно-волновых закономерностей возникновения землетрясений,
аварий электроснабжения и авиакатастроф. 53-я НПК МФТИ секция «Высокие технологии в обеспечении безопасности
жизнедеятельности» в трудах 53-й научной конференции МФТИ «Современные проблемы фундаментальных и прикладных
наук». Часть III. Аэрофизика и космические исследования. Том 2. М.: МФТИ, 2010, с. 28 — 30.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 72

73.

5. Землетрясения и микросейсмичность в задачах современной геодинамики восточно-европейской платформы. Книга 2.
Микросейсмичность. Российская академия наук, Геофизическая служба, Карельский научный центр, институт геологии. Под
редакцией Н.В. Шаврова, А.А. Маловичко, Ю.К.Щукина. Петрозаводск, 2007.
6. Байда С.Е. Математический подход анализу рисков возникновения фатальных случаев у переживших природные бедствия и
техногенные катастрофы людей. Проблемы анализа риска. Том 6, 2009, № 2, с. 14 — 24.
7. Bayda S. Interrelations of Changes of Space and He- lio-Geophysical Factors and the Number of Victims after Catastrophic
Earthquakes. Proceedings of the International Disaster and Risk Conference (IDRC Davos 2008), August 25-29 2008. Extended
Abstracts / Edited by Walter J. Ammann Myriam Poll Emily Hдkkinen Graaldine Hoffer, Global Risk Forum GRF Davos, Switzerland,
2008, P. 92 — 94.
8. Арнольд В.И. Теория катастроф. 3-е изд., доп. М.: «Наука», Главная редакция физико-математической литературы, 1990.128 с.
9. С.Е. Байда. Задача прогнозирования катастрофы сложной системы, как проявления совокупности эффектов и
закономерностей изменения внешних и внутренних условий и процессов. Безопасность критичных инфраструктур и
территорий: Сборник трудов I — II-й Всероссийской конференции и XI — XII Школ молодых ученых 2007 — 2008.
Екатеринбург: УрО РАН, 2009, с. 14 — 29.
10.
Кузнецов В.В. Физика земли. Учебник-монография. Глава 20. Атмосферное электричество.
http://www.vvkuz.ru/books/ch_20.pdf
11.
Попов И.М. «Сетецентрическая война»: Готова ли к ней Россия? http://www.milresource.ru/index.html
12. Байда С.Е. Прогностические задачи обеспечения гуманитарных операций. Современные аспекты гуманитарных операций при
чрезвычайных ситуациях и в вооруженных конфликтах. Материалы XIV-й Международной научно-практической
конференции по проблемам защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций. 20 мая 2009 г., г. Москва, Россия,
МЧС России. М: ФГУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ), 2009, с. 97—102.
13. Байда С.Е. «Проблема 2012»: оценка реальных угроз. Проблемы анализа риска, Том 8, 2011, № 1, с. 74 — 91.
14. Никола Тесла и его работы с переменными токами и их приложение в радиотелеграфию. Телефонная связь и передача
мощности: растянутое интервью. Перевод выполнен Рауфом Курбановым. ISBN: 1-893817-01-6, Патент 1,119,732 США, 1
декабря 1914 года, с. 55.
http://www.tfcbooks.com:80/mall/more/321tps.htm
15. Прищепенко А.Б. Огонь. Об оружии и боеприпасах. М.: «МОРККНИГА», 2009,195 с.
16.
По материалам: http://ru.wikipedia.org/wiki/
17.
По материалам: http://lenta.ru/news/2011/11/16/mop
18. Сергей Плужников. Сергей Соколов. Украли бомбу. Расследование. Совершенно секретно № 8/113 от 08/1998.
19.
По материалам: http://www.epochtimes.ru/content/view/9912/5/
20.
По материалам: http://yh.by.ru/index.html#pzn/tek- ton/tekt-weapon.htm
21.
По материалам: http://wikimapia.org
22. Jerry E. Smith. The ultimate weapon of the conspiracy / Jerry E. Smith. Published by Adventures Unlimited Press One Adventure Place,
- Kempton, Illinois, USA, 2002. P. 24 — 27.
23.
По материалам: http://neutrino.mk.ua/roboti/proekt-chaarp-2
24.
По материалам: Grazyna Fosar, Franz Bludorf http://www.fosar-bludorf.com/archiv/ schum_eng.htm Transition to the age of
frequencies
25.
По материалам: http://gifakt.ru/archives/nauka/haarp— oruzhie-sudnogo-dnya/
26.
По материалам: http://niqnaq.wordpress.com /2010/09/23/haa.. .ica-tajikistan/
27.
По материалам: http://www.ifz.ru/
28.
По материалам: http://www.abovetopsecret.com/forum/ thread206138/pg1
29.
По материалам: http://rp.iszf.irk.ru/prengl/Radarwenglish.htm
30. Bayda S. New principles of the short-term forecast of time and place of occurrence of mega-catastrophes. Edited by Walter J. Amman,
Jordahna Haig, Christine Huovien, Martina Stocker Proceedings of the International Disaster Reduction Conference, Davos,
Switzerland august 27 September 1. Extended abstracts: - Swiss Federal Research Institute WSL, Birmensdorf and Davos, Switzerland,
2006. P. 62 — 65.
31. Байда С.Е. О некоторых подходах в прогнозировании времени и места катастроф. V-я Научно-практическая конференция
«Проблемы прогнозирования чрезвычайных ситуаций». 15 — 16 ноября 2005 г. Доклады и выступления. М.: ООО «Рекламноиздательская фирма «МТП-инвест», 2006, с. 295 — 305.
32. Байда С.Е. Предупреждение о времени и месте возникновения крупных землетрясений и мониторинг локальных
геофизических параметров. III научно-практическая конференция «Совершенствование гражданской обороны в Российской
Федерации», 10 октября 2006 г., Москва, 2006, с. 5.
32. Байда С.Е. Глобализация современных мега-катаст- роф, особенности и тенденции. Материалы II-го Международного научного
конгресса «Глобалисти- ка-2011: пути к стратегической стабильности и проблема глобального управления», Москва, 18 — 22
мая 2011 г. / Под общей ред. И.И. Абылгазиева, И.В. Ильина. В 2-х томах. Т. 2. М.: МАКС-Пресс, 2011, с. 139 — 140.
33. Байда С.Е. Научно-методическое обеспечение ситуационных центров, необходимое для решения аналитических задач,
связанных с предупреждением и прогнозированием возникновения кризисных процессов и ЧС. Тезисы докладов XVI-й
Международной научно-практической конференции по проблемам защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций на тему: «Технологии обеспечения комплексной безопасности, защиты населения и территорий от чрезвычайных
ситуаций — проблемы, перспективы, инновации», Москва, 17 — 19 мая 2011 г. М.: ФГУ ВНИИ ГОЧС (ФЦ) МЧС России, 2011, с.
38 — 39.
34. Байда С.Е. Закономерности взаимодействия и влияния космических и гелиогеофизических факторов на возникновение мегакатастроф и их использование для прогнозирования угроз и предупреждения бедствий. Технология гражданской
безопасности. Материалы заседания научно-координационного совета ФЦ НВТ, Том 6, 2009, № 3—4, с. 107 — 123.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 73

74.

35. Рвачев В.Л. Теория R-функций и некоторые еж приложения. Киев, «Наукова Думка», 1982, с. 5 — 12.
36. Bayda S. Globalization of modern mega disasters, their prevention and loss reduction. Proceedings of the Second International
Conference on Integrated Disaster Risk Management. Reframing Disasters and Reflecting on Risk Governance Deficits. University of
Southern California Los Angeles, California, July 14 — 16, 2011, P. 55.
разработками инженеров организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ по использованию косого компенсатора
к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих
компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных
отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616,
165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов»
С научными
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 03.06.95 «Аргументы против катастроф найдены», А.И.Коваленко
7. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
11. «Грозненский рабочий» № 2 июнь 1995 «Грозному предрекают разрушительное землетрясение», А.И.Коваленко
12. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на
грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
13. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда
«Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
14. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету «Земля
глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
15. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн,
предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и журналах за
1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях за рубежом
С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
тел.118-8691.
Литература по испытанию косого компенсатора для трубопроводов , закрепленного с
помощью фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению
проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов» и рассчитанного в программе SCAD
1. Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу
фланцевых соединений стальных строительных конструкций. М. , ЦБНТИ
Минмонтажспецстроя СССР, 1989, с. 53.
2. Грудев И. Д. Прочность фланцевых соединений элементов открытого
профиля. Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных
строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2
– С. 7-13.
3. Фланцевые соединения. Расчет и проектирование. Бугов А. У. – Л.
Машиностроение, 1975. – с. 191.
4. Соскин А. Г. Особенности поведения и расчет болтов фланцевых соединений.
Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных строительных
конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2 – С. 24-31.
5. Каленов В. В, Соскин А. Г., Евдокимов В. В. Исследования и расчет
усталостной прочности фланцевых соединений растянутых элементов
конструкций. Болтовые и специальные монтажные соединения в стальных
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 74

75.

строительных конструкциях. Международный коллоквиум. – 1989. – Труды. Т.2
– С. 41-17.
6. Проектирование металлических конструкций: Спец.курс. Учебное пособие для
вузов/ В. В. Бирюлев, И. И. Кошин, И. И. Крылов, А. В. Сильвестров. – Л.:
Стройиздат, 1990 – 432 с.
Список лабораторной литературы , которая использовалась при лабораторных испытаниях в СПб ГАСУ
крепления косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционноподвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов»
:
1. Фалевич Б.Н,, Штритер К.Д. Проектирование каменных и крупнопанельных конструкций. -М.: Высшая школа,
1983. -192 с.
2. Неймарк Л.И., Котловой А.Т. Основные направления совершенствования конструктивных решений
сейсмостойких крупносборных зданий для северной зоны страны// Сб.: Конструкции сейсмостойких зданий
для Севера. -Л.: ЛенЗНИИЭП, 1979. 7-15.
3. Неймарк Л.И., Иоффе В.М. Стена многоэтажного сейсмостойкого здания/ А.с. Хо 1167289 СССР. МКИ
ЕО4Н9/02// Открытия. Изобретения. Промышленные образцы и товарные знаки. 1985, № 26, с.40.
4. Неймарк Л.И., Нудьга И.Б. и др. Многоэтажное сейсмостойкое крупнопанельное здание/ А.с. № 1189976
СССР. МКИ ЕО4Н9/02// Открытия. Изобретения. Промышленные образцы и товарные знаки. 1985, № 41, с.ЗЗ.
5. Сндько И.Н, Основные направления совершенствования конструктивных систем полносборных жилых
зданий в северной зоне// Конструктивные системы полносборных домов для Севера: сб. научн. трудов. - Л.,
ЛенЗНИИЭП, 1984. - 3-12.
6. Александров А.В., Шапошников Н.Н. н др. Расчетная модель многоэтажного здания на основе метода
конечных элементов н некоторые результаты ее применения// Труды III Международного симпозиума. Публ.
№ 43, -М.: ЦНИИЭПжилнща, 1976. 51-58.
7. Бидный Г.Р., Клованич Ф., Имас В.Г., Осадченко К.Д. Исследования нелинейного деформирования стен
бескаркасных жилых зданий методом конечных элементов// Работа конструкций жилых зданий из
крупноразмерных элементов. -М.: ЦНИИЭПжилнща, 1986. 68-75.
8. Ngo D., Scordelis А. Finite Element Analysis of R.C. Beams // ASI Journal, V Proceedings, 1967, vol.64, -pp.152163.
9. Phillips D.V., Zienkiewicz O.C. Finite Element Nonlinear Analysis of Con- Crete Structures // The Institution of Civil
Engineers, 1976, vol.61, pp.59-88.
10. Mondkar D.P., Poweel G.H. Finite Element Analysis of Nonlinear Static and Dynamic Personse // International
Journal Numerical Methods in Engineering, 1977, vol.1 l,pp.499-520.
11. Owen D.R.J. "Finite Element Analysis of Reinforced and Prestressed Concrete Structures Including Thermal
Loading" // Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering, 1983, vol.41, pp.323-366.
12. S.Stafford В., Girgis A. Simple analogous Frames for Schema Wall Analysis // Journal of Structural Engineering
ASCE, vol.110, №10, pp.2587-2595.
13. Айзенберг Я.М. Гайыров Б.К. Адаптация крупнопанельных здания с и «сухими» стыками к сейсмическим
воздействиям// Строительная механика и расчет сооружений. 1989, № 6. 36-39.
14. Рекомендации по применению программы «ПАРАД-ЕС» для расчета бескаркасных зданий на
горизонтальные нагрузки. - М.: ЦНРШЭПжилнща, 1979.-38 с.
15. Горачек Е., Лишак В.И. и др. Прочность и жесткость стыковых соединений панельных конструкций. -М. :
Строниздат, 1980. -192 с.
16. Дроздов П.Ф. Конструирование и расчет несущих систем зданий и их ^ элементов. - М.: Стройиздат, 1977. 224 с.
17. Махвиладзс Л.С. Сейсмостойкое крупнопанельное домостроение. -М.: Стройиздат, 1987.-221 с.
18. Ципенюк И.Ф., Гамбург Ю.А., Горбенко В.М. Экспериментальные исследования стыковых соедипе1П1Й
сейсмостойких крупнопанельных зданий// Конструкции жилых и общественных зданий в Средней Азии.
Ташкент: ТашЗНИИЭП, 1981. 44-59.
19. Натре К.Н. Ein Bausystem fur Studenten - Wohnungen// Bundes Baublatt. 1975, №5,8.331-333.
20. Гельфанд Л.И. Эффективные конструкции стыков крупнопанельных сейсмостойких многоэтажных зданий//
Сейсмостойкое строительство, вып.8. -М.: ВНИИНТПИ, 1991. 15-20.
21. Гельфанд Л.И., Вашаломидзе Т.Д. Горизонтальные стыки сейсмостойких панельных зданий// Жилищное
строительство. 1986, №5. 22-24.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 75

76.

22. Неймарк Л.И., Котловой А.Т. и др. Стыковое соединение панелей и плит перекрытий// А.с. № 876898 СССР.
МКИ Е04В1/38// Открытия. Изобретения. Промышленные образцы и товарные знаки. 1981, № 40, с. 126.
23. Сухарева Н.А. Прочность платформенных стыков несущих панелей с сухими прокладками// Анализ причин
аварий строительных конструкций. -М.: Госстройиздат, 1968, вып.4. 56-69.
24. Егорова Э.Б. Горизонтальные сухие стыки крупнопанельных зданий в районах Севера// Сб.:
Конструктивные системы полносборных домов для Севера. -Л. : ЛенЗНИИЭП, 1984. 34-40.
25. Рекомендации по расчету и конструированию монолитных и панельных стен жнлых зданий для
сейсмических районов. - М.: ЦНИИЭПжилища, 1985.-101 с.
26. Ашкинадзе Г.Н., Симон Ю.А. Вибрационные испытания девятнэтажного крупнопанельного жилого дома в
Киш1Н1еве// Сб.: Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов. - М.: Стройиздат, 1974.
73-80.
27. Дабринян С, Мхитарян Л.А. Исследование колебаний жилых зданий с помощыо взрывов// Сейсмостойкое
строительство, вып.1, серЛ4. -М.: ВНИИИС, 1981.СЛ4-17.
28. Дарчиашвили В.Ж. Идентификация расчетной модели крупнопанельного дома с монолитным ядром
жесткости на основе натурных вибрационных испыта1П1Й// Автореф. днсс. ... канд.тсхп. наук. -М.: 1988. -23 с.
29. Курзанов A.M., Складпев Н.Н., Пшеннчко Л.П., Коротков В.М. Натурные исследования фрагмента
крупнопанельного здания на сборных сейсмон-золирующих фундаментах// Строительная механика и расчет
сооружений. 1989,Л'Ь6.С.56-58.
30. Экспериментально-теоретические исследования сейсмостойкости крупнопанельных домов серии 105//
Отчет о научно-исследовательской работе. -Л.: ЛенЗНИИЭП, 1991. -44 с. 'ч31. Морщихин И.И., Колесов Л.Л.,
Титов Л.П. Моделирование несущих систем панельных зданий с адаптированной сейсмозащитой//
Моделирование, расчет и оптимизация с помощью ЭВМ конструктивных систем зданий и сооружений:
Сб.тр./ЛенЗНИИЭП. -Л.: 1986. 44-51.
32. Яшнннн Ю.Г. Приближенный метод расчета сейсмостойких крупнопанельных зданий с «сухими» стыками. Дисс. ... канд. техн. паук / СПбЗНИПИ.-СПб: 1994.- 222 с.
33. Уздин A.M., Сандович Т.А., Апь-Насер Мохамед Самих Амин. Основы теории сейсмостойкости и
сейсмостойкого строительства зданий и сооружений. -СПб.: Изд-во ВНИИГ им.Б.Е.Веденеева, 1993.-176 с.
34. Айзенберг Я.М. Сейсмическая опасность в России и задачи строительной науки. -Экспресс-информация
«Стр-во и архитектура», серия «Сейсмостойкое строительство», вып.1. -М.: ВНИИНТПИ, 1995. - 4-8.
35. Лужин О.В. Анализ моделей затухания колебаний зда1П1Й, применяемых для расчета конструкций па
сейсмические воздействия. -Экспресс-информация «Стр-во и архитектура», серия «Сейсмостойкое
строительство», вып.1. -М.: ВНИИНТПИ, 1996. -С.29-34.
36. Долгая А.А. Оптимизация демпфирования сейсмоизолирующих фундаментов// Сейсмостойкое стр-во,
1998, № 2. -С. 12-16.
37. Беспаев А.А. Сейсмодннамика стержневых конструкций. -Экспресс- информация «Стр-во и архитектура»,
серия «Сейслюстойкое строительство», ВЫП.5. -М.: ВНИИНТПИ, 1996. -С.48-54.
38. Килимник Л.Ш. Методы целенаправленного проектирования в сейсмическом строительстве. -М.: Наука,
1985.
39. Айзенберг Я.М. Сейсмонзоляцня зданий в России и СНГ// Сейсмостойкое стр-во, 1998, № 1.-С.23-26.
40. Черепинский Ю.Д. Расчетно-экспериментальное обоснование сейсмоизолирующих конструктивных
систем// Сейсмостойкое стр-во, 1998, № 5. -С.38-43.
41. Айзенберг ЯМ., Дроздюк В.Н., Смирнов В.И., Черепинский Ю.Д. Программа экспериментальных
исследований на Камчатке и практические приложения сейсмопзоляцпи в России и СНГ// Сейсмостойкое стрво, 1999, №l.-C.45-49.
42. Айзенберг Я.М., Бычков СИ. Эффективные системы сейсмоизоляцни: исследования, проектирование,
строительство// Сейсмостойкое стр-во. Безопасность сооружений, 2002, № 1. -С.31-37.
43. Айзенберг ЯМ. О концептуальных правилах повышения сейсмостойкости и живучести сооружений//
Сейсмостойкое стр-во. Безопасность сооружений, 2003, N2 3. -С.6-8.
44. Симидзу Кэнсэцу К.К. Заявка 49-43029 Япония. Сейсмостойкое здание. -Заявл. 12.07.67 № 42-44444;
Опубл. 19.11.74, № 5-1076. МКИ E04h9/02; E04bl/36, НКИ 89/1/С1; 86/4/Ф6 УДК 624.159; 699.841 (088.8).
45. Шишканов Г.Ф. А.с. 156110 СССР Фундамент для зданий. -Заявл. 22.06.62. № 783654/29-14; Опубл. в Б.И.,
1963, №14 НКИ 84 с, 27/48.
46. Аубакиров А.Т., Ержанов СЕ. Анализ поведения систем на свайных фундаментах при воздействии
реальных акселерограмм// Исследования сейсмостойкости сооружений и конструкций: Алма-Ата, 1976. Труды
Казахского ПромстройНИИпроекта, вып. 8(18). - 64-72.
47. Ильичев В.А., Монголов Ю.В., Шаевич В.М. Свайные фундаменты в сейсмических районах. -М.:
Стройнздат, 1983.
48. Исследование работы конструкций зданий на упругих опорах при воздействии типа сейсмических
(Великобритания, США).// Науч. техн. реф. сб. ЦИНИС Сер. 14. Сейсмостойкое строительство, 1978, вып.9.
17-20.
49. Skinner R.I., Robinson W.H., McVerry G.H. An Introduction to seismic isolation. DSIR Physical Sciences,
Wellington New Zealand. JOIiN \VILEY&SONS. 1993. -354 p.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 76

77.

50. Smith D. Rubber mounts insulate whole reactor from 0.6g earthquakes //Nucl. Eng. Int., 1977, vol.22, № 262,
p.45-47.
51. Кочегаров Б.И. A.c. 289167 СССР. Свайный фундамент. -Заявл. 02.12.68. №1288148/29-14. Опубл. в Б.И.,
1971, №1, МКИ y02d 27/34 УДК 624.159.14(088.8).
52. Зеленьков Ф.Д. Предохранение зданий и сооружений от разрушения с помощью амортизатора. -М.: Наука,
1979. -52 с.
53. Корчннскнй И.Л. и др. А.с. 477227 СССР. Подвесное здание/ ЦНИ- ИПСК и ЦНИИЭП; -Заявл. 29.07.71.
№1691920/29-33. Опубл. 15.07.76 в Б.И., 1975, №26, МКИ У02Ь9/02 УДК 699.841.1 (088.8).
54. Назнн В.В. А.с. 344094 СССР. Фундамент сейсмостойкого здания. - Заявл. 08.05.70, N1437104/29-14;
Опубл. в Б.И., 1972, N21 МКИ E04h9/02, Е02(19/02 УД К 699.841 (088.8).
55. Соболев Г.Н., Чернышев Ю.Г. А.с. 573535 CCCPJ Фундамент сейсмостойкого здания. -Заявл.29.08.74 (21),
2057288/33; Опубл. 25.09.77 в Б.И., 1977, N35 МКИ E02d27/34, E04h9/02 УДК 624.159.14 (088.8).
56. Нейбург Э.В. A.C.607890 СССР.. Фундамент сейсмостойкого зда1Н1я. -Заяв. 20.12.76. - Опубл. 25.05.78.
MKPLE02d 27/34.
57. Яременко В. Г., Василенко Е.М. Использование гравитационной системы сейсмоизоляции на качающихся
стойках в сложных грунтовых условиях. //Науч.-техн. реф. сб. ЦИНИС: Сер. 14. Сейсмостойкое строительство,
1980, вып. 3,с.4-7.
58. Черепинский Ю.Д., Жунусов Т.Ж., Горвиц И.Г. Активная сейсмоза- щита зданий и сооружений. Алма-Ата. КазНИИНТИ, 1985.
59. Назин В.В. Многоэтажное сейсмостойкое здание: А.с. N577287. Опубл. 25.10.77 в Б.И., 1977, N39 МКИ
Е04Н 9/02 УД К 699.841: 624.159.14 (088.8).
60. Renault J., Richie M., Pavot B. Premiere application des appius antiseis- miques a friction,la centrale nuclcaire de
Kolberg.//Annales de I'inst'tut techique du batiment et des travaux publics. 1979. N371. 74 p.
61. Поляков СВ., Килимннк Л.Ш., Черкашин А.В. Современные методы сейсмозащиты зданий. -М.: Стройиздат,
1989. -320 с.
62. Чуднецов В.П., Солдатова Л.А. Фундамент сейсмостойкого здания. А.С. N746045 /Фрунз. политехи, ин-т.
Заявл.13.12.77 (21)255044/29-33; Опубл. 7.07.80, N80, МКИ E02d 27/34 УДК 624.159.14 (088.8).
63. ХучбарОБ З.Г. Сейсмоизоляция автодорожных мостов. -Фрунзе: Кир- гизИНТИ, 1986.-60С.
64. Чуднецов В. П. Сейсмостойкие конструкции опорных частей в мостах Науч. техн. реф. сб. ЦИНИС. Сер.
Сейсмостойкое строительство. 1980, №8.-С. 1-4.
65. Современное состояние теории сейсмостойкости и сейсмостойкие сооружения. (По материалам IV
международной конференции по сейсмостойкому строительству) /Под ред. Полякова СВ. -М.: Стройиздат,
1973. -280 с.
66. Голубков В.Н., Моргулнс Н.Л., Никитин В.Ф. Фундаменты из пирамидальных свай с промежуточной
подушкой. //Основания, фундаменты и механика грунтов, 1977, N5, с.26-28.
67. Чернышев Ю.Г. А.с. 1011844А СССР. Сейсмостойкое здание. Заяв. 29.12.81. Опубл. 15.04.83 МКИ E02d
27/34. УДК 624.159.14 (088.8).
68. Адаптивные системы сейслп1ческой защиты сооружений / Я.М.Айзенберг, А.И.Нейман, А.Д.Абакаров,
М.М.Деглнна, Т.Л.Чачуа. -М.: Наука, 1978,-248 с.
69. Ненмарк Л.И., Нудьга И.Б., Айзенберг ЯМ. А.с. 767331 СССР. Многоэтажное сенсмостонкое здание /
ЛЕНЗНИЭП; -Заяв. 19.07.78 (21) 2646630/29-33; Опубл. 30.09.80 в Б.И., 1980, N36. МКИ E04h9/02 УДК 690.841
(088.8). .f
70. Robinson W., Greenbank L. An extrusion energy absorber suitable for the protection of structures during an
earthquake. //Int. Journal Earthquake Eng. and Struct. Dyn., 1976, vol.4, N3, p.251-259.
71. Патент. 3938625 США. Vibration damping device, especially for pro- V tecting pipelines from earthquakes /
Interatom, Internationale Atomreaktorbau Gm ЬН.-Заяв. 14.03.74, N451, 187, Опубл. 17.02.76, МКИ F16f 9/30.
72. Фудзнта коге К.К. Заявка. 52-7852 (Япония). Устройство для снятия вибрации, возникающей в здании. Заяв. 23.1.73 N48 -9209; опубл. 4.03..1977 N5-197. МКИ Е04В 1/36, НКИ 86 (4) А6 УДК 624.15 (088.8).
73. Сапдович Т.А., Савинов О.А. и др. Сейсмостойкий фундамент. А.с СССР Л'о011789/ЛИИЖТ, ВШШГ. Заяв.
31.07.81. 3322925/29-33; опубл. 15.04.83 в Б.И., N14 МКИ E02d 27/34 УДК 624.159.14 (088.8).
74. Михайлов Г.М., Жуков В.В. Использование упруго-фрикционных систем в сейсмостойком строительстве:
(Обзор)/ Сост. Г.М.Мнхайлов, В.В.Жуков. -М.: ЦНТИ по гражданскому строительству п архитектуре, 1975. -42
с.
75. Корчинский И.Л., Бородин Л.А., Остриков Г.М. Конструктивные мероприятия, обеспечивающие повышение
сохранности каркасов зданпй во время землетрясения. // Строительство и архитектура Узбекистана, 1977,
№3.
76. Новиков В.Л., Остриков Г.М. Экспериментальные исследования свя- зевых панелей стальных
сейсмостойких каркасов, оснащенных кольцевыми энергопоглотителями. //Науч.-техн. реф. сб. ЦИНИС. Сер.
14. Сейсмостойкое строительство, 1979, вып.П, с. 11-15.
77. Никитин А.А., Уздин A.M. Применение динамических гасителей колебаний для сенсмозащнты мостов.
//Экспресс-информация ВНИИИС. Сер. 14. Сейсмостойкое строительство, 1986. Вып.9. с.20-24.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 77

78.

78. Елизаров СВ., Луговая Е.В. Фундамент сейсмостойкого здания. Патент на полезную модель Х» 46517,
заявка 2005103717/22 от 11.02.2005. Опубл. 10.07.2005 Бюл. Л'Ь 19.
79. ГОСТ 13770-86. Пружины винтовые цилиндрические обжатия и рас- тяжения II и III классов из стали
круглого поперечного сечения. - М.: Госкомитет СССР по стандартам, 1989. - 96 с.
80. Биргер И.А., Мавлютов P.P. Сопротивление материалов: Учебник. - М.: изд-во МАИ, 1994. -512 с.
81. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. - М.: Строй- нздат, 1996.-416 с.
82. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. - М.: Стройиздат. 1976. - 208 с.
83. Карпенко Н.И. К построению общей ортотропной модели деформирования бетона// Строительная
механика и расчет сооружений, 1987, №2. — 31-36.
84. Здоренко B.C. Развитие численных методов исследования прочности н устойчивости конструкщ1Й: Дис.. .
д-ра техн. наук/ КИСИ. Киев, 1977. -302 с.
85. Балан ТА. Модель деформирования бетона при кратковременном на- гружении// Строительная механика и
расчет сооружений, 1986, №4. -С.32-36.
86. Robins P.I., Kong F.K. Modified finite element method applied to RG deep beans// Civil engineering and public
works review. - 1973. - N11. - Pp. 1061-1072.
87. Cedolin Т., Mulas M.G. Una legge contitutiva secante ed esplicita per il caisestruzzo in statipiani di tensions// Studi
E Ricerche. - 1981. - Vol.3. -Pp. 75-105.
88. Ильюшин A.A. Пластичность. - М.-Л.: Гостехиздат, 1948. - 327c.
89. Гениев Г.А., Киссюк В.Н. К вопросу обобщения теории проч1Юсти бетона// Бетон и железобетон. 1965,
Л'Ь2. -С. 15-17.
90. Гениев Г.А. Вариант деформационной теории пластичности бетона// Бетон и железобетон. 1969, №2. 2124.
91. Гениев Г.Л., Киссюк В.Н., Тюпип Г.А. Теория пластичности бетона н железобетона. - М.: Стройнздат, 1974. 316 с.
92. Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Левин Н.И., Никонова Г.А. Прочность легких и ячеистых бетонов при сложных
напряженных состояниях. - М.: Стройнздат, 1978. - 166 с.
93. Козачевский А.И. Модификация деформационной теории пла- V стичности бетона и плоское напряженное
состоя1П1е железобетона с трещи-нами//Строительная механика и расчет сооружений, 1983, №4. - 12-16.
94. Кричевский А.П. Прочность н деформации тяжелого бетона в условиях плоского напряженного состояния с
учетом температурных воздействий// Известия вузов. Серия «Строительство и архитектура», 1985, № 1. 6-11.
95. Круглов В.М, Нелинейные соотношения и критерии прочности бетона в трехосном напряженном
состоянии// Строительная механика и расчет сооружений, 1987, № 1. 40-48.
96. Яшин А.В. Критерии прочности и деформирования при простом на- гружении для различных видов
напряженного состояния// Расчет и конструирование железобето1П1ых конструкций: сб. научных трудов./ Под
ред. А.А. Гвоздева. -М.: Стройнздат, 1977. 48-57.
97. Palaniswamy R., Saah S.F. Fracture and stress-strain relationship of concrete under triaxial compression// Journal
of the structural division Proceeding of •: the ASCE. -1974, vol. 100. - No. ST5, May. - Pp. 901-916.
98. Gerstle K.H. et al. Strength of concrete under multiaxial stress states/ In- tern, symp. on concrete structures.
Mexico City, Oct, 1976. - Detroit ACIPubl., 1978.-Pp. 103-131.
99. Лейтес E.C. Вариант теории пластического течения бетона/ Строительная механика и расчет сооруже1тн. 1978. - № 3. - с, 34 37.
100. Лсхницкий Г. Теория упругости анизотропного тела. Изд. 2-е. - М.: Наука, 1977.-416 с.
101. Ватутин А., Нирепбург Р.К. Приближенная зависимость между уп- pyniNHi константами горных пород и
параметры анизотропии// Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых, т.7,1972, № 1. 711.
102. Васильев В.В. Механика конструкций нз композиционных материалов, - М.: Машиностроение, 1988. - 272
с.
103. Болотин В.В., Новичков Ю.Н. Механика многослойных конструкций. - М.: Машиностроение, 1990. - 375 с.
104. Елизаров СВ. Механика деформирования и разрушения слоистых композитов и некоторые новые области
их применения. - СПб.: ПГУПС, 2000.-242 с.
105. Мурашев В.И, Трещнноустойчнвость, жесткость и прочность железобетона (основы сопротивления
железобетона). -М.: Машстройиздат, 1950. — 268 с.
106. Банков В.Н., Сигалов Э.Е, Железобетонные конструкции. Общин курс. -Изд. 2-е, переработанное и
дополненное. - М.: Строниздат, 1977. — 783 с.
107. Егорова Э.Б, Горизонтальные стыки на сухих прокладках для крупнопанельных зданий// Исследования
прочности и деформативпости крупнопанельных и каменных конструкций: сб. статей -М.: ЦНИИСК, 1988. 7784.
108. Егорова Э.Б., Суворов Ю.Н. Исследование сдвиговых характеристик сухих стыков на крупномасштабных
моделях// Теоретические и экспериментальные исследования строительных конструкций: сб. статей. -Л:
ЛенЗНИИ-ЭП, 1987.С.58-62.
109. Егорова Э.Б. Горизонтальные сухие стыки крупнопанельных зданий в районах Севера// Конструктивные
системы полносборных домов для Севера: сб. статей. - Л.: ЛенЗНИИЭП, 1984. 34-40.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 78

79.

110. Будовский Ф.Ю., Егорова Э.Б., Суворов Ю.Н. Исследование работы комбинированных горизонтальных
стыков крупнопанельных зданий// Конструктивные системы полносборных домов для Севера: сб. статен. -Л.:
ЛенЗНИИЭП, 1984. 41-50.
111. Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3: Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85).- Л.:
Стройиздат, 1989. - 303 с.
112. Залнгер Р. Железобетон, его расчет и проектирование. - Пер. с немецкого. - Изд. 5-с.- М.: ГНТИ, 1931. 671 с.
113. Свешников Л.Л, Прикладные методы теории случайных функций. Изд. 2-е, перераб. и дополп. - М . :
Наука, 1968.
114. Болотин В.В. Статистическая теория сейсмостойкости сооруже- ний//Изв. АН СССР, ОТН. MexainiKa и
машиностроение, 1959, № 4 . — С 123-129.
115. Болотин В.В. Применение статистических методов для оценки прочности конструкций при сейсмических
воздействиях. — Инженерный сборник, т. 27. - М.: Изд-во АН СССР, 1960. - С 55-65.
116. Болотин В.В. Статистические методы в строительной механике. — М.: Госстройиздат, 1961. - 202 с.
117. Болотин В.В, Статистические методы в строительной механике. — М.: Госстройиздат, 1965.-279 с.
118. Болотин В.В. Статистическое моделирование в расчетах на сейсмостойкость. — Строительная механика
и расчет сооружений. 1981, № 1. — С 60-64.
119. Болотин В.В., Радин В.П., Трифонов О.В., Чирков В.П. Влияние спектрального состава сейсмического
воздействия на динамическую реакцию конструкций. — Известия РАН, Механика твердого тела. 1999, № 3. —
С 150-158.
120. Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями дл сейсмических районов. — М.: Стройиздат,
1976. — 229 с.
121. Барштейн М.Ф. Приложение вероятностных методов к расчету сооружений на сейсмические воздействия.
— Строительная механика и расчет сооружений, 1960, № 2. - С 6-14. (J
122. Алпфсланов H.A. Влияние грунтовых условий на расчетные пара- С»* метры сейсмических
воздействий./Бюлл. по инженерной сейсмологии, 1970, Л'Ь7.-С.47-51.
123. Быков В.В. Цифровое моделирование в статистической радиотехнике.-М.: Советское радио, 1971.-328 с.
124. Киселев В.А. Строительная механика: Специальный курс (динамика и устойчивость конструкций). Изд. 2е, испр. и доп. -М. : Стройиздат, 1969. — 430 с. ( 167
ЛИТЕРАТУРЫ по маятниковой сейсмоизоляции для трубопроводов с косым
демпфирующим компенсатором к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционноподвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина
№№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых
элементов»
1. MSK-64. Шкала сейсмической интенсивности MSK. 1964.
2. Межгосударственный стандарт. ГОСТ 30546.1-98 «Общие требования к машинам,
приборам и другим техническим изделиям и методы расчета их сложных
конструкций в части сейсмостойкости».
3. СНиП
2.03.01-84*.
«Бетонные
и
железобетонные
конструкции.
Нормы
проектирования».
4. Я.М. Айзенберг, Р.Т. Акбиев, В.И. Смирнов, М.Ж. Чубаков. «Динамические
испытания и сейсмостойкость навесных фасадных систем». Ж. «Сейсмостойкое
строительство. Безопасность сооружений» №1, 2008г. стр. 13-15.
5. Назаров А.Г., С.С. Дарбинян. Шкала для определения интенсивности сильных
землетрясений на количественной основе. // В. кн.: Сейсмическая шкала и методы
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 79

80.

измерения
сейсмической
интенсивности.
Академия
наук
СССР.
Междуведомственный совет по сейсмологии и сейсмостойкому строительству
(МСССС) при президиуме АН СССР. М.: Наука, 1975.
6. Методические
рекомендации
по
инженерному
анализу
последствий
землетрясений. ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко ГОССТРОЯ СССР. – М., 1980, 62 с.
7. Отчет по результатам натурных испытаний фрагментов навесных вентилируемых
фасадов «ДИАТ». ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко-М., 2007.
8. Поляков С.В., «Сейсмостойкие конструкции зданий», Изд. «Высшая школа», М.,
1969г., 335 с.
9. Корчинский И.Л. и др., «Сейсмостойкое строительство зданий», Изд. «Высшая
школа», М., 1971г., 319 с.
Карапетян Б.К. «Колебание сооружений, возведенных в Армении», Изд. «Айостан»,
Ереван, 1967
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 80

81.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 81

82.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 82

83.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 83

84.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 84

85.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 85

86.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 86

87.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 87

88.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 88

89.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 89

90.

Рис 4 Сейсмостойкая фрикционно- демпфирующая опора
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 90

91.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 91

92.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 92

93.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 93

94.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 94

95.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 95

96.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 96

97.

Научные консультанты , которые поддержали и одобрили на Седьмых Савиновских чтениях организацию
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ о технических решениях в области использования для специальных
технических условий для использованию термического гасителя (температурного) колебаний для
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 97

98.

строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых
соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми
креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №
154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов" и обеспечения сейсмостойкости, сейсмоустойчивости
косого компенстора , предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов, с креплением косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых
фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым
натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов» с энергопоглощающими элементами проходившей в ПГУПС (ЛИИЖТ) с 1-4 июля
2014
Научный консультант д.т.н., проф. ПГУПС, т. (812) 694-78-10
Уздин А.М
Научный консультант ктн, группа ВИПС факс: (812) 694-78-10
Тихонов Ю.М
Научный консультант дтн, проф.РААСН т.(499)267-40-79, +38 044 249 71 91(93)
Перельмутер А .В
Научный консультант зав лабораторией Инженерной сейсмологии , д геолог -минералог . наук 744020,
Туркменистан, Ашхабад Сад Кеши, 4 т/ф 993 (12) 344834, тел. 933 (12) 34 34 00, моб 8 (64) 05 79 01
Эсенов Эмиль Махтумович
Научный консультант дтн, проф, ООО НПФ "Строй-Динамика" тел (812)275-88-48, 434-12-13, факс: (812)
576-65-85 моб: (921) 963-66-64, 197706, СПб ,г.Сестрорецск,ул. Полевая, д 5
Мажиев Х Н
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 98

99.

высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, Павлович (RU)
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(72) Автор(ы):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
(UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(73) Патентообладатель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания Mз,
которым затянуты гайки.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 99

100.

Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 100

101.

Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 101

102.

- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 102

103.

i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
(56) Список документов, цитированных в отчете ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 103

104.

Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 104

105.

механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 105

106.

металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 106

107.

В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 107

108.

соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 108

109.

плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 109

110.

В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах
оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции
возводимого сооружения (рис. Л.1).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 110

111.

Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и
гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а
затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или
выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по
технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и
натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был
гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть
параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее
50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т
носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 111

112.

рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для
суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата
испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик
ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется
при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и
расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может
быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом),
оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается
комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е
льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных
трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых кранов и
трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных
воздействий Конструкция фрикци -болт выполненный из латунной
шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить
надежный и быстрый погашение сейсмической нагрузки при
землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и
автомобильно транспорта и взрыве .Конструкция фрикци -болт,
состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного
клина, которая жестко крепится на фланцевом фрикционно- подвижном
соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином
вставляютмс свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька
вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой (
на чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение
трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 112

113.

Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М.,
«Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых
кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционное- податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение ,
патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С
увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно
подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных растягивающих
нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение
демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах изза разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F
16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин
и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы.
Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на
пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок,
взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения
в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет трубопровод без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции
и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 113

114.

точности расчета при использования фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью
подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит
медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой
шайбой , установленный с возможностью перемещения вдоль оси и с
ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под
действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным
обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого
трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных
соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных
сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин,
определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама
опора при этом начет раскачиваться за счет выхода обожженных
медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз
стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с
помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая,
вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной
воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы
оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального
трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет
использования протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные
отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013,
СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям
трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в
сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 114

115.

Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4,
кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом
куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци
-болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься стопорный
обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов
Медный обожженный клин может быть также установлен с двух
сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца:
расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если
антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в
продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми
шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При
этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды
колебаний вибрирующего трубчатого элемента, Для обеспечения более
надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с
трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный
втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат
амортизирующие дополнительными упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность
соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) .
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный
обожженный клин , который является амортизирующим элементом при
многокаскадном демпфировании .
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 115

116.

Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом
соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым
усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по
названием фрикци-болт . Одновременно с уплотнением соединения оно
выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и
сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также
дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность
виброизоляции и герметичность соединения в условиях повышенных
вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с
одинаковым усилием , после чего производится стягивание соединения
гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный
обожженный клин на строго определенную величину, обеспечивающую
рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы
применяются с одинаковой жесткостью с двух сторон .
Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок
выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость соответствовала
расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию
и герметичность фланцевого соединения трубопровода и шаровых
кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не
показаны) повышает герметичность соединения и надежность его
работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном
демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци болта определяется исходя из, частоты вынужденных колебаний
вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных
колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если
коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ,
содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 116

117.

энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в
виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и забитым медным
обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой ,
охватывающие крепежные элементы и установленные в отверстиях
фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем,
что, с целью расширения области использования соединения, фланцы
выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы
с одинаковм усилеи м медым обожженм коллином расположенными во
фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) ,
уплотнительными элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб ,
установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет
протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным
обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку
устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 117

118.

Фиг 5
Фиг 6
Фиг 8
Фиг 9
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 118

119.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 119

120.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 120

121.

ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ165 076
(19)
РОССИЙСКАЯ
ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
(13)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ
U1
СЛУЖБА
(51) МПК
ПО
E04H
ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
9/02 (2006.01)
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен
Статус:
(последнее изменение статуса: 07.06.2017)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(72) А
А
К
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
(73) П
А
К
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 121

122.

Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ, Коваленко
Александр Иванович
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
165 076
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от
сейсмических воздействий за счет использования фрикцион но
податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором
выполнено вертикальное отверстие охватывающее цилиндрическую
поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси,
выполнены
отверстия
в
которых
установлен
запирающий
калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной
<Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до
нижней точки паза, выполненного в штоке. Ширина паза в штоке
соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры
шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока
совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом,
после чего одевают гайку и затягивают до заданного усилия.
Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса,
увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению
усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты
сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционно податливых соединений. Известны
фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей
встык по Патенту RU 1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В
листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через
которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки
в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между
листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки
происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок
относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 122

123.

Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных
отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все
болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий,
соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение
соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками
известного являются: ограничение демпфирования по направлению
воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а
также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению.
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования
антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW
201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B 1/98, F16F 15/10. Устройство содержит базовое
основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов
(крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены
продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и
наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной
поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно
друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок
поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию
в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры,
которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в
сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом
сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность
конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции,
уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного
сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение
точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора
сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса,
закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с
возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью
ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием
запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 123

124.

сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные
отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые
устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые
обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном
направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина
которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а
длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий
элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а
продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и
«переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в
состояние «запирания» с возможностью перемещения только под
сейсмической нагрузкой. Длина пазов корпуса превышает расстояние от
торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой
конструкции поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен разрез А-А
(фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3
изображен разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1
(фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено
вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает
цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке
H7/f7. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два
отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный
болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза
шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вдоль оси выполнен продольный
глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по
ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз.
При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса до
нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с
отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка
опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D»
корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами
4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя
шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза
штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 124

125.

максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до
заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к
деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что
в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия
трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр штока. Величина
усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия
затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции
(компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей,
направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При
воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в
сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины
паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним
подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся
тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие,
сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток
зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного
болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с
заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной оси,
выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса,
больше расстояния до нижней точки паза штока.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 125

126.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 126

127.

(19)
SU (11) 17600
(51) 5 E02D27/34
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО
ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ СССР
Статус: п
В связи с автоматической обработкой патентных документов в цифровой формат в представленной библиографической информации возможны ош
(21)
(22)
(45)
(72)
Заявка: 4824694
Автор(ы): КОВАЛЕНКО АЛЕКСАНДР
АЛЕКСЕЕВИЧ
Дата подачи заявки: 1990.05.14
Опубликовано: 1992.09.07
(71)
Заявитель(и): ТБИЛИССКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И
ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТИПОВОГО И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
(54) Сейсмостойкий фундамент
1760020
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 127

128.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 128

129.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 129

130.

Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО
ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания
Секции научно-исследовательских и проектно изыскательских
работ, стандартизации и технического нормирования Научнотехнического совета Минстроя России
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т.
Присутствовали: от Минстроя России от ЦНИСК им.
Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д.
А. , Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширя-ез Б. А. , Бобров Ф. В. ,
Казарян Ю. А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. ,
Головакцев Е. М. , Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М /
Адексеенков Д. А. , Кулыгин Ю. С. , Смирнов В. И. , Чиг-ркн С. И.
, Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. , Сухов Ю. П. , Дашезский М. А.
Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов А. А. , Нейман А. И. ,
Ма лин И. С.
от ПКИИИС
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 130

131.

от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко
А.И.
от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического
центра РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания"
Ассоциация "Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер
М -Р. Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г. Уломов В. И. ,
Штейнберг В. В. Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С.
Баулин Ю. И. Малик А. Н. Беляев В. С.
2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ
повышения сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий.
Рабочие чертежи серии • 1.010.-2с-94с. Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирущего скользящего
пояса для строительства малоэтажных зданий в районах
сейсмичностью 7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по
договору N 4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК
"Крестьянская усадьба" выполняет за работу "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сейсмоизолируюшего пояса для
строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7,
з и 9 баллов". В основу работы положен принцип создания в
цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных
нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино щебеночных амортизаторов и ограничителей перемещений.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 131

132.

К настоящему времени завершен первый этап работы подготовлены материалы для проектирования фундаментов для
вновь строящихся зданий. Второй этап работы, направленный
на повышение сейсмостойкости существующих зданий, не
завершен. Материалы работы по второму этапу предложены к
промежуточному рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им.
Кучеренко ( Головной научно-исследовательской организацией
министерства по проблеме сейсмостойкости зданий и
сооружений) и не содержат принципиально Д технических
решений и методов производства работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному
вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной
разработки "проектно-сметной документации сейсмостойкого
Фундамента с использованием скользящего пояса (Типовые
проектные решения) учесть сообщение А. И. Коваленко и
заключение НТС ЦНИИСК, на котором были рассмотрены
предложения сейсмоустойчивости инженерных систем
жизнеобеспечения ( водоснабжения, теплоснабжения,
канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического
нормировав ' Ю. Г. Вострокнутов
В. С. Сенина
Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического
нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва
ул. Строителей 3 корп. 2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 132

133.

На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства
"Крестьянская усадьба" А.И КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург пр.Королева, 30-1-135 Директору
ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с.94
"Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства
малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.
Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Материалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба"
по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с. использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для существующих
зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в
Центр проектной продукции массового применения (ГП ЦПП;
экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научнотехнический Центр по сейсмостойкому строительству и
инженерной защите от стихийных бедствий (КамЦентр;
экспертное заключение N 10-57/94), работа рассмотрена на
заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя
России. Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без
проведения разработчиком документации экспериментальной
проверки предлагаемых решений и последующего рассмотрения
результатов этой проверки в установленном порядке
использование работы в массовом строительстве
нецелесообразно.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 133

134.

В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N
4.2-09-133/94 законченной и, с целью осуществления авторами
контроля за распространением документации, во изменение
письма от 21 сентября 1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП
вернуть КФХ "Крестьянская усадьба" кальки чертежей шифр
1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект обращает внимание'
руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и разработчиков
документации на ответственность за результаты применения в
практике проектирования и строительства сейсмоизолирующего
скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94, выпуски 0-1 и 02. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 134

135.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 135

136.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 136

137.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 137

138.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 138

139.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 139

140.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 140

141.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 141

142.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 142

143.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 143

144.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 144

145.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 145

146.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 146

147.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 147

148.

Ссылки для скачивания испытаний математическим
моделированием строительных конструкций с геологической
средой, в том числе нелинейным методом в ПК SCAD
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 148

149.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 149

150.

Научные консультанты , которые поддержали и одобрили на Седьмых Савиновских чтениях организацию
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ о технических решениях в области использования для специальных
технических условий для обеспечения сейсмостойкости, сейсмоустойчивости косого коменсатора
по использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных
конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с
косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с
контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных
конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 150

151.

противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов"
, изготавливаемых в соответствии с техническими условиями ЛШТИ.491614.001 ТУ,
предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с помощью
фланцевых фрикционно-подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению
проф. дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076, 2010136746, 887748
«Стыковое соединение растянутых элементов» с энергопоглощающими элементами проходившей в
ПГУПС (ЛИИЖТ) с 1-4 июля 2014
Научный консультант д.т.н., проф. СПб ГАСУ
Тихнов Ю. М
Научный консультант ктн, доцент кафедры ТСМиМ
Аубакирова И.У
Научный консультант дтн, проф.
Мажиев Х Н
2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента: Кондратов Валерий Владимирович (RU),
26.11.1997
Хусид Раиса Григорьевна (RU),
Миролюбов Юрий Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
(56) Список документов, цитированных в отчете Рабер Лев Матвеевич (UA),
о поиске: Чесноков А.С., Княжев А.Ф.
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Сдвигоустойчивые соединения на
Миролюбов Ю.П.(RU)
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат,
1974, с.73-77. SU 763707 A, 15.09.80. SU 993062
(73) Патентообладатель(и):
A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Адрес для переписки:
Кондратов Валерий Владимирович (RU),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ Хусид Раиса Григорьевна (RU),
Миролюбов Юрий Павлович (RU)
мостов
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 151

152.

(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания Mз,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 152

153.

табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 153

154.

/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60 o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 154

155.

погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 155

156.

ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
(56) Список документов, цитированных в отчете ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 156

157.

закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 157

158.

Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 158

159.

Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 159

160.

№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 160

161.

В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 161

162.

закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (М сд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 162

163.

натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 163

164.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 164

165.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 165

166.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 166

167.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 167

168.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 168

169.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 169

170.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 170

171.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 171

172.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 172

173.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 173

174.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 174

175.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 175

176.

СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных
конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями
соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах
оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции
возводимого сооружения (рис. Л.1).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 176

177.

Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и
гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а
затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются
сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или
выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по
технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и
натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е болта
осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на
строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был
гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть
параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее
50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т
носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 177

178.

рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для
суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата
испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прик
ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется
при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и
расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может
быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов,
стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт оконт акт ом),
оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается
комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследоват е
льской организаций.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 178

179.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 179

180.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 180

181.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 181

182.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 182

183.

Научные консультанты от СПб ГАСУ , ПГУПС :
Х.Н.Мажиев, проф.дтн СПбГАСУ Тихонов Ю.М ,
ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ ,
заместитель руководителя ИЦ «СПб ГАСУ» И. У.
Аубакирова ИНН 2014000780 по подготовке экспертизы
заключения о применении в районах с сейсмичность. 7-9
баллов использованию термического гасителя (температурного) колебаний для
строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых
соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми
креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина №
154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое
соединение растянутых элементов"
изготавливаемые в соответствии с техническими
условиями, предназначенные для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 183

184.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 184

185.

Материалы научного сообщения, изобретения, специальные
технические условия, альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о сейсмоизоляции и использованию термического гасителя
(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения
фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 185

186.

А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
на основе термических косых
компенсаторов СПб ГАСУ и демпфирующей
сейсмоизоляции с использованием изобретения номер
165076 «Опора сейсмостойкая» с применением
фрикционно –подвижных болтовых соединений для
обеспечение сейсмостойкости и использованию термического гасителя
«Стыковое соединение растянутых элементов"
(температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения
фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными
отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения
сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС
А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748
, предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, на
основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора
сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при
взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для
поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся
на Кафедре металлических и деревянных конструкций
190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4,
СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и
деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр
Григорьевич строительный факультет [email protected]
ru [email protected] [email protected] (921)
962-67-78, (996) 798-26-54, (911)175-84-65, (812) 694-78-10
Президент организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
Х.Н.Мажиев ИНН 201400780 ОРГН 1022000000824
«Стыковое соединение растянутых элементов"
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 186

187.

Подтверждение компетентности организации
«Сейсмофонд» при СПб ГАСУ
https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
Ссылки разработанных организацией Сейсмофонд при СПб ГАСУ
специальных технических условий (СТУ) о пригодности
использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных
конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с
косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с
контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных
конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель
противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение
растянутых элементов" https://disk.yandex.ru/d/Qoedgn2B0vUmrg https://ppt-online.org/881920
https://ru.scribd.com/document/498726054/MGSU-ZAKLYUCHENIE-ENAVELVIVODI-RekomendatsiiPriminenii-Seismichnostoykoy-Produktsii-Oborudovaniya-Dlya-Ochstki-Promishlennogo-226Str
https://cyberleninka.ru/article/n/primenenie-friktsionno-podvizhnyh-boltovyhsoedineniy-dlya-obespecheniya-seysmostoykosti-stroitelnyh-konstrutsiy-mostov-i-drugih
http://www.izvestiapgups.org/assets/files/10.20295-1815-588X-2016-3/10.20295-1815-588X2016-3-353-360.pdf
https://disk.yandex.ru/d/UWsfXyzs8Wsv5Q
https://ppt-online.org/880052
https://ru.scribd.com/document/498433437/Pgups-Инструкция-Применеию-ФрикционноПодвижные-Соедиения-Фпс-64-Стр-УздинаФПС
https://ru.scribd.com/document/498433760/Публикация-ФПС-Научная-Статая-ЛИИЖТ-ПГУПСКаптелин-Соеврешенствоание-Уздин-8-Стр
https://ppt-online.org/880056
https://disk.yandex.ru/i/cVuSSWyS5_lCaw
https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHWa8&t=637s
https://ru.scribd.com/document/498434514/Ispitanie-Fragmentov-Uzlov-FriktsionnoPodvijnix-Kompensatorov-s-Kosimi-Stikami-Dlya-Soedineniya-Promishlennix-Truboprovodov
https://disk.yandex.ru/i/ryVGsH4DB229WA
https://disk.yandex.ru/d/O7F2K9ay97x7yA
https://ppt-online.org/880063
https://ppt-online.org/879889
https://ru.scribd.com/document/498342525/PGUPS-11-03-2021-Protokol-IspitaniyOborudovaniya-Ochistki-Promishlennogo-Masla-ENAVEL
https://ppt-online.org/879890
https://disk.yandex.ru/i/k9jJHylCk7GA0Q
https://ppt-online.org/880097
https://ru.scribd.com/document/498443146/SCAD-Office-Progress-15-Str
https://ok.ru/video/1995861986017
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 187

188.

Файл 13 https://ok.ru/video/2082975714017
Файл 15 https://ok.ru/video/2083009727201
Файл 16 https://ok.ru/video/2083013069537
Файл
18
Файл 19
https://ok.ru/video/2082651048673
https://ok.ru/video/2083023227617
файл 13 https://disk.yandex.ru/i/YBOdekodVz9NjQ
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00013.
MTS
файл 15 https://disk.yandex.ru/i/jCd7RcJYU-P61Q
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00015.
MTS
Файл
16
https://disk.yandex.ru/i/ynK5WYWIDqzNpw
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00016.
MTS
файл
18 https://disk.yandex.ru/i/m6-O7KIOkJQjbA
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00018.
MTS
Файл 19
https://disk.yandex.ru/i/A5IFqVDHSWlZbg
https://disk.yandex.ru/client/disk?idApp=client&dialog=slider&idDialog=%2Fdisk%2F00019.
MTS
https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHWa8&t=637s
https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Y https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHWa8&t=637s
https://yadi.sk/d/yIYtSp9oTwXTBA
https://ru.scribd.com/document/493931261/SNAN-NEWS-Protokol-Laboratornikh-IspitaniySeismostoykost-Zadvizhek-Kompaktnit-Stalnimikh-Zavod-Gadzhieva-Rdialektov-Mail-ru-161Str
https://ppt-online.org/864525
https://yadi.sk/d/U9cgf872IfzclQ
https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/uploads/Abstract/20210
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 188

189.

209174411_Doklad_protokol_laboratornikh_ispitaniy_seismostoykost_zadvizhek_kompaktnit_s
talnimikh_Zavod_Gadzhieva_rdialektovmail.ru_109_str.pdf
https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/uploads/Abstract/20210
209013040_SPBGASU_Providing_earthquake_resistance_of_damping_oblique_compensators_for_m
ain_pipelines_on_friction-movable_bolted_joints_137.pdf
https://yadi.sk/i/gPlRNzCW4U-Z_w
https://ppt-online.org/863664
https://ru.scribd.com/document/493835267/STAN-SPBGASU-Providing-Earthquake-Resistanceof-Damping-Oblique-Compensators-for-Main-Pipelines-on-Friction-movable-Bolted-Joints137
https://yadi.sk/i/vjKr1lZLZd6OXg
http://krestiyaninformagency1.narod.ru
https://ppt-online.org/810519
https://ru.scribd.com/document/474722687/PGUPS-t3487810-Interzet-ru-PosledniyIzobretatel-USSR-Boris-Andreev-Ne-Tolko-Izobrel-Portativniy-Avtonomniy-ObogrevatelDelovoy-Peterburg-116-Str
https://ru.scribd.com/document/476767775/PGUPS-Sertifikatsiyaprodutsii-Yandex-ruObespechenie-Seismostoykosti-Zheleznodorozhnikh-Mostov-Na-Osnove-FriktsionnoDempfiruyucheyi-167
https://ppt-online.org/810519
https://ru.scribd.com/document/478699630/Рaschet-Na-Progressiruyuchee-LavinojbraznoeObruchenie-Pri-Osobikh-Vozdeystviyakh-v-Nagornom-Karabakhe-Stepanokert-SCAD-Offic-214Str
https://ru.scribd.com/document/478198820/PROTOKOL-9854514864-Kostychev-m-Ograx-ruIspitaniy-Seismostoykost-Ognezachitnogo-Materiala-OGRAX-СКЭ-UNIKHINTEK-PODOLSK-121стр
https://en.ppt-online.org/819024
https://ru.scribd.com/document/474596670/t3487810-Interzet-ru-ObespechenieUstoychivosti-Na-Osobie-Vozdeystviya-Seismostoikost-Ispolzovaniem-Friktsi-Dempfera-171
https://en.ppt-online.org/842232
https://ru.scribd.com/document/473271537/MIN-TEZITSI-SPBGASU-VzaimodeystviyaSooruzheniy-Na-Osobie-Vozdeystviya-Dlya-Obespecheniya-Ustoychivosti-Za-SchetIspolzovaniya-Uprugoplastichnikh-Shar
https://ru.scribd.com/document/476044896/Obespecheni-Seismostoykosti-Truboprovodov-sIspolzovaniem-Friktsi-Dempfiruyuchikh-Dempferov-i-Friktsionno-DempfiruyucheysyaSeismoizolyatsii184
https://en.ppt-online.org/811462
https://ppt-online.org/855936
https://disk.yandex.ru/i/_8RpC2hvdeuKnw
https://ru.scribd.com/document/494800185/PGUPS-LISI-GASU-SpiralnayaSeismoizoliruyuchaya-Opora-s-Uprugimi-Dempferami-Sukhogo-Treniya-172-Стр
https://ppt-online.org/867995
https://disk.yandex.ru/i/FJtLJHNVAk7gWA
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 189

190.

https://yadi.sk/i/8jZeKHCJTsGvxg https://yadi.sk/i/8jZeKHCJTsGvxg
https://yadi.sk/i/DrTK71PO-o-m9Q https://yadi.sk/i/ZLSfhrh8ra22_g
https://yadi.sk/i/lRzA_SOpdEa37w
https://yadi.sk/i/g7Lyr5YoGYJasg
https://yadi.sk/i/C0BFkQoNEse9ZA https://yadi.sk/i/y93RsSoAq8k3-g
https://yadi.sk/i/gSart1hjsQrklg
Р Е Ф Е Р А Т изобретения на полезную модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами МПК F16L 23/00
№ ф20210217 от 15 июля 2021 Минск направлено заявление об изобртениии от СПб ГАСУ
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения предназначена для сейсмозащиты , виброзащиты
трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных,
вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной
сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры,
многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без полимерной оплетке
и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с
целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или
корпус опоры выполнен сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного
демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части
подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между
собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими
поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упругой тросовой втулкой
(гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы
верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих
ножках) и крепятся фрикци-болтами с многослойным из склеенных пружинистых медных
пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа корпуса
опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения , содержащая трубообразный спиралевидный
корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и
сопряженный с ним подвижный узел из контактирующих поверхностях между которыми
проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционноподвижными соединениями с закрепленными запорными элементами в виде протяжного
соединения.
Кроме того в трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси,
выполнено восемь симметричных или более открытых пазов с длинными овальными
отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза
опоры.
Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, фрикци-болта приводит к уменьшению зазора <Z> корпуса,
увеличению сил трения в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к
увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии.
Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, представляют собой
двойную фрикционную пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 190

191.

листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поясов, вставкой
со свинцовой шайбой и латунной гильзой для создания протяжного соединяя.
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями,
натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы)
оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные усилия рассчитываются по СП
16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, выполнено
со скошенными торцами в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно –
подвижных соединениях с фрикци-болтами .
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
соединяется , на изготовлено из
фрикци-болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений
(ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные
растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной
волны. Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования,
сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения
пиковых ускорений, за счет протяжных фрикционных соединений, работающих на
растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2).
Упругая втулка (гильза) фрикци-болта использующая для фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , состоящая из стального
троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет
трения между тросами, поглощает при этом вибрационные, взрывной, сейсмической
нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов,
мостов , разрушении теплотрасс горячего водоснабжения от тяжелого автотранспорта
и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается
путем обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках,
преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение,
оборудование,труопровоы, которое устанавливается на спиральных сейсмоизолирующих
опорах, с упругими демпферами сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных
соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 ,
опубликовано: 10.10.2016 № 28 от 22.01.2016 ФИПС (Роспатент) Авт. Андреев. Б.А.
Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности
металлоконструкций с высокопрочными болтами"
В основе фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами ,с упругими демпферами сухого трения, на фрикционных фланцевых
соединениях, на фрикци-болтах (поглотители энергии) лежит принцип который
называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, энергии.
Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для Фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , с упругими
демпферами сухого трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с
демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болтом ), имеет
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 191

192.

пару структурных элементов, соединяющих эти структурные элементы со скольжением,
разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры (
обладающие значительными фрикционными характеристиками, с многокаскадным
рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение
включает зажимные средства на основе friktion-bolt ( аналог американского Hollo Bolt ),
заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы.
В результате взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение)
фрагментов фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФФПС) фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими
демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагментами спиральной ,
винтовой опоры , по продольным длинным овальным отверстиям . Происходит
поглощение энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой,
взрывной нагрузки, что позволяет перемещаться и раскачиваться спиральнодемпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами на расчетное допустимое перемещение, до 1-2 см (
по расчету на сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетрясения или на одну
взрывную нагрузку от ударной взрывной волны.
После длительной вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из
контактирующих поверхностей, вставить опять в новые втулки (гильзы) , забить в паз
латунной шпильки демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные
обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрата поднять и
выровнять фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с
контрольным натяжением, на начальное положение конструкции с фрикционными
соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами , для дальнейшей
эксплуатации после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты,
виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровода с упругими демпферами
сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты,
оборудования, задний и сооружений
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 192

193.

Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 193

194.

Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 194

195.

Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 195

196.

Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 196

197.

Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фигуры к заявке на изобретение полезная модель Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
Фиг 1 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 197

198.

Фиг 2 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 3 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 4 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 5 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 198

199.

Фиг 6 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 7 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 8 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 199

200.

Фиг 9 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 10 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 11 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 12 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 200

201.

Фиг 13 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 14 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
Фиг 15 Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
F0416L
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты магистральных
трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, мостов, сооружений, линий
электропередач, рекламных щитов от сейсмических воздействий за счет
использования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на
пружинистую гофру с ломающимися демпфирующими ножками при при
многокаскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 201

202.

фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое
соединение" №№ 1143895 , 1168755 , 1174616 "Болтовое соединение плоских
деталей".
Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических
воздействий. Известно, например, болтовое соединение плоских деталей встык,
патент Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля №
2413820, «Стыковое соедиение рястянутых элементов» № 887748 и RU №1174616,
F15B5/02 с пр. от 11.11.1983, RU 2249557 D 66C 7/00 " Узел упругого соединения
трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения "
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано
для фланцевых соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система
содержит фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с разной жесткостью, демпфирующий элемент стального
листа свитого по спирали. Использование изобретения позволяет повысить
эффективность сейсмозащиты и виброизоляции в резонансном режиме
фланцевые соединения в растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами
Изобретение относится к строительству и машиностроению и может быть
использовано для виброизоляции магистральных трубопроводов, технологического
оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным центром масс и др.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является
фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820 ,
Стыковое соединение растянутых элементов № 887748 система по патенту
РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Недостатком известного устройства является недостаточная
эффективность на резонансе из-за отсутствия демпфирования колебаний.
Технический результат - повышение эффективности демпфирующей
сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа
сейсмоизолирующей опоры.
Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами , содержащей по крайней мер,
за счет демпфирующего фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена
с использованием фрикци-болта с забитым обожженным медным
упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий
элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунной шпильки с
медной втулкой, при этом нижняя часть штока соединена с основанием
спиральной опоры , жестко соединенным с демпирующей спиральной стальной
лентой на фрикционно –подвижных болтовых соединениях для обеспечения
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 202

203.

демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами
На фиг. 1 представленk фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с
пружинистыми демпферами сухого трения в овальных отверстиях
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, виброизолирующая система для
зданий и сооружений, содержит основание 3 и 2 –овальные отверстия , для
болтов по спирали и имеющих одинаковую жесткость и связанных с опорными
элементами верхней части пояса зданий или сооружения я.
Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фрикци-болтом с
пропиленным пазов в латунной шпильки для забитого медного обожженного
стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс
основания и демпфирующий элемент 1 в виде спиральновидной
сейсмоизолирующей опоры с упругими демпферами сухого трения за счет
применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по
изобретению проф дтн ПУГУПС №1143895, 1168755, 1174616, 2010136746
«Способ защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая» В спиралевидную
трубчатую опору , после сжатия расчетной нагрузкой , внутрь заливается тощий
по расчету фибробетон по нагрузкой , сжатой спиральной сейсмоизолирующей
опоры
Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения за
счет фрикционно-подвижных соединениях (ФПС)
При колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, для
демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с
упругими демпферами сухого трения , для спиралевидной сейсмоизолирующей
опоры с упругими демпферами сухого трения , элементы 1 и 4 воспринимают как
вертикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое
воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обеспечивается
пространственную сейсмозащиту, виброзащиту и защита от ударной нагрузки
воздушной волны
Спиральная сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения, как
виброизолирующая система работает следующим образом.
При колебаниях виброизолируемого объекта , фланцеве соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фрикционоподвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных
отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание, сооружение, трубопровод.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 203

204.

Горизонтальные нагрузки воспринимаются спиральными сейсмоизоляторами 1,
и разрушение тощего фибробетона 4 расположенного внутри спиральной
демпфирующей опоры .
Предложенная виброизолирующая система является эффективной, а также
отличается простотой при монтаже и эксплуатации.
Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения работает
следующим образом.
При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения ,
которые воспринимает вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым
динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания
гасятся за счет фрикци-болта расположенного в при креплении опоры к
основанию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы
колебаний в горизонтальной плоскости.
При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами и силы трения между листами
пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное
проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами или прокладок относительно накладок
контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных
отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и после разрушения
при импульсных растягивающих нагрузках или при многокаскадном демпфировании
, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора
края, в длинных овальных отверстий, соединение начинает работать упруго за счет
трения, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза
болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 - 2 см или более
Недостатками известного решения аналога являются: не возможность
использовать фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при
расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент
TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping
device, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel bulding frame having
resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ
определения коэффициента закручивания резьбового соединения" , RU № 2413820
"Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина №
40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям болтового
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 204

205.

соединения" , Украина патент № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента
закручивания резьбового соединения"
Таким образом получаем фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения и
виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая
выдерживает вибрационные и сейсмические нагрузки но, при возникновении
динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических
нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от
своего начального положения
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и
сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся
поверхностей и надежность болтовых креплений
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение
количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких
сопряжений отверстий фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при
использования тросовой втулки (гильзы) на фрикци- болтовых демпфирующих
податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями
упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой оплетке или
без оплетки, скрученного в два или три слоя пружинистого троса.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими
демпферами сухого трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус,
закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с
пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой
втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с
упругими демпферами сухого трения, установленный с возможностью перемещения
вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с
тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной
шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами выполнены овальные длинные отверстия, и
поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси), в которые
скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с установлением запирающий элемент- стопорный фрикциболт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз
стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( гильзой), с тонкой свинцовой
шайбой.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 205

206.

Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восемь открытых
длинных пазов, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться за
счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими,
виброизолирующими креплениями в радиальном направлении.
В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (фрикци- болта), а длина
соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или
крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении опоры корпуса, с продольными протяжными пазами с контролируемым натяжением
фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой
(пружинистой гильзой) , забитым в пропиленный паз стальной шпильки и
обеспечивает возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из
состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью
перемещения только под вибрационные, сейсмической нагрузкой, взрывные от
воздушной волны.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на
фиг.1 изображено фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных
соединениях с контрольным натяжением ;
на фиг.2 изображен вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со
стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз стальной
шпильки обожженным медным стопорным клином;
финн 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения
виброизолирующею, сейсмоизлирующею опору;
фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой
втулкой)
фиг. 7 изображена вид с верху фланцевого соединение с овальными отверстиями
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
фиг. 8 изображено фото само фланцевое соединение по замкнутому контуру
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 206

207.

фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 10 изображена формула расчет фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с косым демпфирующим компенсатором
фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами
фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового
соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ определения
коэффициента закручивания резьбового соединения" и № 2413098 "Способ для
обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными
болтами"
фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по
подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинскому
изобретению № 40190 А, заявление на выдачу патента № 2000105588 от 02.10.2000,
опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути
соевршенствоания технологии выполнения фрикционных соединений на
высокопрочных болтах" Национальная металлургический Академия Украины ,
журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112
фиг. 15 изображен образец для испытания и Определение коэффициента трения в
ПК SCAD между контактными поверхностями соединяемых элементов СТП 006-97
Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов,
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА
ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научноисследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С.
Платонов,канд. техн. наук И.Б. Ройзман, инж. А.В. Кручинкин, канд. техн. наук М.Л.
Лобков, инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость,
сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно
подвижных соединений (ФПС) по изобретениям проф ПГУПС А .М Уздина №№
1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»
Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев
(нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные
длинные овальные отверстия диаметром «D», шириной «Z» и длиной . Нижний
фланец охватывает верхний корпус трубы (трубопровода) . При монтаже
демпфирующего компенсатора, поднимается до верхнего предела, фиксируется
фрикци-болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 207

208.

пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным
медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой) В стенке корпусов
виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры перпендикулярно оси
корпусов опоры выполнено восемь или более длинных овальных отверстий, в
которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –болт с тросовой
демпирующей втулкой, пружинистой гильзой, с забитым в паз стальной шпильки
болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным
упругопластичнм клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной втулкой
(гильзой).
Во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами , с упругими демпферами сухого трения, трубно вида в виде скользящих
пластин , вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход
болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци болта, проходящего через этот паз. В нижней части демпфирующего
компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными
овальными отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части корпуса
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом, сооружением,
мостом
Сборка фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , заключается в том, что составной ( сборный) фланцевое
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, в виде
основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционноподвижными соединениям (ФФПС). Паз фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами,, совмещают с поперечными
отверстиями трубчатой спиралевидной опоры в трущихся спиралевидных стенок
опоры , скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна). После этого
гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного
усилия в зависимости от массы трубопровода,агрегата. Увеличение усилия затяжки
гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от
«Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь приводит к
увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие в
крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса.
Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым
натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение
растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами (компоновки,
габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого
троса уложенного между контактирующими поверхностями деталей
поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально или
расчетным машинным способом в ПК SCAD.
Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами демпфирующего компенсатора , сверху и
снизу закреплена на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 208

209.

время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним
фланцевым соединением растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической энергии.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из скрученных пружинистых тросовдемпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной
втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , сейсмической и взрывной
энергии за счет демпфирующих фланцевых соединений в растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого
стального троса, пружинистых многослойных медных клиньев и сухого трения,
которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на
расчетную величину при превышении горизонтальных вибрационных, взрывных,
сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых
расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора
при этом начет раскачиваться, за счет выхода обожженных медных клиньев,
которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при
креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу .
Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами, представляют собой двойную фрикционную пару, имеющую
стабильный коэффициент трения по упругой многослойной .
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Количество
болтов определяется с учетом воздействия собственного веса трубопровода
Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с фланцевыми фрикционно - подвижными болтовыми
соединениями должна испытываться на сдвиг 1- 2 см
Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными
медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натягиваемыми
динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие с
контрольным натяжением.
Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса
(массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия
рассчитываются по СП 16.13330.2011 ( СНиП II -23-81* ) Стальные конструкции п.
14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции»
Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2
Фрикци-болт для стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами,
является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого,
поглощается вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная
энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки
при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт
повышает надежность работы трубопровода, за счет уменьшения пиковых
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 209

210.

ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих
на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с
контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п.
14.3- 15.2.
Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза)
фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между верхней
составной и нижней целевой пластинами (фрагменты опоры) до температуры
плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения взрывной,
сейсмической энергии и исключается разрушение оборудования, ЛЭП, опор
электропередач, мостов, также исключается разрушение теплотрасс горячего
водоснабжения от тяжелого автотранспорта и вибрации от ж/д.
В основе виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого
трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой,
лежит принцип который, на научном языке называется "рассеивание", "поглощение"
сейсмической, взрывной, вибрационной энергии.
Виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая опора рассчитана на одну
сейсмическую нагрузку (9 баллов), либо на одну взрывную нагрузку. После взрывной
или сейсмической нагрузки необходимо заменить смятые или сломанные
гофрированное виброиозирующее основание, в паз шпильки фрикци-болта,
демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с
помощью домкрата поднять, выровнять опору и затянуть болты на проектное
контролируемое протяжное натяжение.
При воздействии вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок
превышающих силы трения в сопряжении в фланцевом соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого
трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов типа шток,
корпуса опоры, в пределах длины спиралевидных паза выполненного в составных
частях нижней и верхней трубчатой опоры, без разрушения оборудования, здания,
сооружения, моста.
О характеристиках виброизолирующего демпфирующего компенсатора фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции
«Математическое и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред
и конструкций», 28.09 -30-09.2015, СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей
установленных на сейсмоизолирующих фланцевых фрикционно-подвижных
соединениях (ФФПС) и их реализация в ПК SCAD Office» (руководитель
испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" можно ознакомиться на сайте:
https://www.youtube.com/watch?v=B-YaYyw-B6s&t=779s
С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) и
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 210

211.

демпфирующих узлов крепления (ДУК) (без раскрывания новизны технического
решения) можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU,
№ 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient connectors,
TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань).
https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Bro
schueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf
С лабораторными испытаниями демпфирующего косого компенсатора на основе
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами на основе фланцевых фрикционно –подвижных соединений для
виброизоирующей кинематической опоры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2
можно ознакомиться по ссылке :
https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E
https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s
https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8
https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4
https://www.youtube.com/watch?v=sKeW_0jsSLg
Сопоставление с аналогами демпфирующего косого компенсатора для
трубопроводов на основе фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
показаны следующие существенные отличия:
1.Косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает термические
нагрузки от перепада температуры при транспортировке по трубопроводу газа,
кислорода в больницк
2. Упругая податливость демпфирующего фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами регулируется прочностью
втулки тросовой
4. В отличие от резиновых неметаллических прокладок, свойства которой
ухудшаются со временем, из-за старения резины, свойства фланцевое косое
демпфирующее соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами, остаются неизменными во времени, а долговечность их такая же, как у
магистрального трубопровода.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей
упругого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами , так как прокладки на фланцах быстро изнашивающаяся и
стареющая резина , пружинные сложны при расчет и монтаже. Экономический
эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации
фланцевого косого компенсатора соединение растянутых элементов трубопровода
со скошенными торцами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 211

212.

Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение:
фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами с упругими демпферами сухого трения косого компенсатора
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка
методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных
зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00,
18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU
№2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная
конструкция. Опубликован 10.11.2002.
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ
И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ,
ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл
№ 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное
устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора
сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
«Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора
сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий».
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 2425 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». .
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 212

213.

6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
года».
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения» .
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные
научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как
построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого
строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г.
Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 .
Формула изобретения косого фланцевого соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения
1. Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения,
демпфирующего косого компенсатора для магиастрального
трубопровода , содержащая: фланцевое соединение растянутых элементов
трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого
трения на фрикционно-подвижных болтовых соединениях, с
одинаковой жесткостью с демпфирующий элементов при
многокаскадном демпфировании, для сейсмоизоляции трубопровода и
поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной
плоскости по лини нагрузки, при этом упругие демпфирующие косые
компенсаторы , выполнено в виде фланцевого соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами
2. Фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной
надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, содержащая ,
сопряженный с ним подвижный узел с фланцевыми фрикционно-подвижными
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 213

214.

соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными
элементами в виде протяжного соединения контактирующих поверхности
детали и накладок выполнены из пружинистого троса между
контактирующими поверхностями, с разных сторон, отличающийся тем,
что с целью повышения надежности демпфирующее сейсмоизоляции, с
демпфирующим эффектом с сухим трением, соединенные между собой с
помощью фрикционно-подвижных соединений с контрольным натяжением
фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных
в длинных овальных отверстиях , с помощью фрикци-болтами с медным
упругоплатичном, пружинистым многослойным, склеенным клином или
тросовым пружинистым зажимом , расположенной в коротком овальном
отверстии верха и низа косого компенсатора для трубопроводов
3. Способ фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со
скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для
обеспечения несущей способности трубопровода на фрикционно подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с тросовой
втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых
предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикциболтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей),
для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем
сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, далее, в
зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию
технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что
в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином
забитым в пропиленный паз латунной шпильки с втулкой -гильзы из
стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образцесвидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и
сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между
выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к
проектному усилию натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и
тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 корректировку
технологии монтажа сейсмоизолирующего антивибрационного косого
демпфирующего компенсатора , не производят, при отношении в
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 214

215.

диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно
проводят обработку контактирующих поверхностей фланцевого
соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами
с использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая
используется при строительстве мостов https://vmpanticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/document/1200093425.
Заявление в Государственный комитет по науке и технологиям Республики
Беларусь Национальный центр интеллектуальной собственности 220034 г
Минск ул Козлова 20 (017) 285-26-05 [email protected]
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 215

216.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 216

217.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 217

218.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 218

219.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 219

220.

Заявка на изобртение "Фрикционно -демпфирующий компенстор для
трубопрводов" F 16 L 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.21
При испытаниях использовалось изобретение " Опора сейсмостойкая", патент № 165076 Е04Н 9/02
Опора сейсмостойкая патент № 165076 Е04Н 9/02
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет
использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий.
Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по Патенту RU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые
пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и
болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта
листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты
соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет
смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного
демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction
damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В
сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины
друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют
конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет
конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых
трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения
отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на
фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет
деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью
штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном
направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует
заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью
перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез
Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую
поверхность штока 2 предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того,
вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l».
В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного
болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2
выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом.
Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными
отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, на с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя
шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия.
Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь
приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в
сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов,
материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок
превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения
конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9
19.12.15
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом отличающийся
тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток
зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 220

221.

вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральной
оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 221

222.

Библиография
[1]
[2]
[3]
[4]
[5]
[6]
[7]
[8]
Градостроительный кодекс Российской Федерации от 29.12.2004 №190-ФЗ
Федеральный закон от 21 июля 1997 г. № 116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов»
Федеральный закон от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»
Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании»
Федеральный закон от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности сооружений»
BS EN 1998-1:2004. English version. Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance - Part 1: General rules, seismic actions and rules for
buildings. European Committee for Standartization. This British Standard was published under the authority of the Standards Policy and Strategy
Committee on 8 April 2005. 233 p.
International Building Code. IBC 2012. Standard published 05/01/2011 by International Code Council. p. 690.
Проектирование сейсмостойких зданий. Часть: Сейсмоизолирующие фундаменты. Общие положения. НТП РК Х.ХХ-ХХ-ХХ-ХХХХ
(Проект). Казахстан, Астана. 2013. 83 с.
Ссылки новых испытаний фрикционно –подвижных соединений (ФПС) для крепления оборудования от 16 марта 2018г. в испытательном центре
«ПКТИ-СтройТЕСТ», адрес: 197341, СПб, Афонская ул., д. 2.
https://youtu.be/3YAvegl0wCY https://youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE https://www.youtube.com/watch?v=pN4Yab9Ye9c
https://www.youtube.com/watch?v=3YAvegl0wCY https://youtu.be/3YAvegl0wCY https://youtu.be/ZfhEKZ3Q4RE
https://www.youtube.com/watch?v=AwgPS3Z_KUg https://youtu.be/AwgPS3Z_KUg
https://www.youtube.com/watch?v=7QW_G1uCtT8 https://youtu.be/7QW_G1uCtT8
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (996) 798-26-54, (911) 175-84-65 ,
[email protected]
Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010
г. [email protected] эксперт, к.т.н. СПб ГАСУ аттестат аккредитации СРО «НИПИ тел (921) 962-67-78 , ученый
секретарь кафедры ТСМиМ ктн, доцент СПб ГАСУ
Аубакирова И У
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/ проф. д.т.н. СПб ГАСУ(996)
798-26-54, дтн проф СПб ГАСУ кафедра технологии строительных материалов и метрологии СПб ГАСУ
Тихонов Ю.М.
Научные консультанты участвующие при лабортарных испытаниях в СПб ГАСУ и Политезническом Университете СПб
термического компенсатора- гасителя пожарных ( температурных ) напряжений для огнезащитного состава
TAIKOR FP
:
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (921) 962-67-78 [email protected] Копия аттестата
испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019 прилагается к протоколу
испытаний организацией СПб ГАСУ и организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН 2014000780
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС, кафедра «Механики и прочности материалов и конструкций»
[email protected] [email protected]
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф.ПГУПС [email protected] (996) 798-26-54, (921) 962-677-78
[email protected]
Темнов В.Г.
Научный консультант к.т.н. доц ПГУПС, кафедра «Теоретической механики »
Егорова О А.
Почтовый адрес испытательной лаборатории организации «Сейсмофнд» при СПб ГАСУ: 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4 krestianinformburo8.narod.ru
Руководитель ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ» 197341, СПб, Афонская ул. д 2
Суворова Т.В
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 222

223.

Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения
компетентности8590-гу (А-5824) т/ф (812) 694-78-10
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/d/YP4toCOL97NPJg
https://ppt-online.org/1002236
https://ppt-online.org/1001983
https://disk.yandex.ru/d/fwW1DQSXVrtXuA
тел ( 996) 798 -26-54,
(911) 175 -84-65
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 223

224.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 224

225.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 225

226.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 226

227.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 227

228.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 228

229.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 229

230.

[email protected],[email protected],[email protected],[email protected],
[email protected],[email protected],[email protected]
[email protected],[email protected], [email protected],[email protected],
[email protected],[email protected],[email protected],[email protected]
[email protected],[email protected],[email protected],[email protected],
[email protected],[email protected],[email protected],[email protected]
,[email protected],[email protected]
НПО ЦКТИ. Секретарь Boris G. Turuhano Туркин К.Н., Михаил Ратнер М.Н.
МинасянА.М., Минасян М.А. Глумов Ф.К. Колин В.В."Радиевый институт им. В.Г.
Хлопина Patenti-izobreteniy-veterana-Chechni-nauchnie-publikatsii-stati-uchenogo-sekretarya-kafedriTSMiM-SPbGASU
Организатор саммита Н.И. Бакумцев
Рассылка для участников ретросамми
Саммита изобретателей(приложение фрагмент):
С уважением Бакумцев Н.И. 16.06.2020
[email protected],[email protected],[email protected],[email protected],
[email protected],[email protected],[email protected]
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 230

231.

[email protected],[email protected], [email protected],[email protected],
[email protected],[email protected],[email protected],[email protected]
[email protected],[email protected],[email protected],[email protected],
[email protected],[email protected],[email protected],[email protected]
,[email protected],[email protected]
НПО ЦКТИ. Секретарь
Boris G. Turuhano
Туркин К.Н., Михаил Ратнер М.Н.
МинасянА.М., Минасян М.А.
Глумов Ф.К.
Колин В.В."Радиевый институт им. В.Г. Хлопина
Соловьѐв С.П.
Коваленко А.И. Сейсмофонд
ЛеоновВ.В., ХохловаГ.И., Ткаченко Ю.И.
Крюков Ю.В., Климов Ю.Т. "НИТИ им.А.П.Александрова"
Егоров М.Ю.
Константинов Л.А.
Голдовский Б.И.
Быкова-Голдовская И.А.
РагельВольдемар Доминикович
Цветков А.Д. НИИ оптико-электронного приборостроения
Горшков А.И.
Азаров А.И.
Иванова Н.Н.,Веселов Ю.С. ЦНИИ СМ
Петраш В.В.
Комов А.Н., Баранков А.В.
Цуканов В.В. ФГУП ГНЦ ЦНИИ КМ "Прометей"
Хайченко В.А.
Кашубина Р.Л.
[email protected]; [email protected]; [email protected]; [email protected]; [email protected];
[email protected]; [email protected]; [email protected]; [email protected]; [email protected]
[email protected]
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 231

232.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 232

233.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 233

234.

Председатель оргкомит. Нач. ВМИИ ВУНЦ ВМФ "Военноморск. академия" д.т.н., чл-корр. РАН, Проф. Евгений
ЯКУШЕНКО
СоПредседатель Генеральный директор ФГУП НИТИ им.А.П.
Александрова. ,академик МАНЭБ Вячеслав ВАСИЛЕНКО
СоПредседатель Председ СЗО Ядерного общества России
Проф. Нац. мин.-сырьев. университета Владимир ЛЕБЕДЕВ
СоПредседатель Заслуженный деятель науки РФ, Проф.
СПБГПУ, доктор, ветеран ВМФ Анатолий
БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 234

235.

СоПредседатель Зам. Гендирект–Нач. отдел. по перспек. разв.
эксперимент. базы ЦНИИ им.Крылова Юрий СКОРИКОВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный
директор ТЕХНО-АС Прибор
Сергей СЕРГЕЕВ
СоПредседатель Изобретатель, Академик инж. академии
.А.М. Прохорова, PhD Oxford, Профессор Виктор ШАРКОВ
СоПредседатель Заслуженный изобретатель РФ, Генеральный
директор СКИБР-СТКС
Владимир ХАЙЧЕНКО
СоПредседатель Засл. деятель науки, д.в.н., проф. Морского
корпуса Петра Великого СПб ВМИ Анатолий ЛАВРЕНТЬЕВ
Председатель Организатор саммита и координатор
программы, Изобретатель
Н.И.БАКУМЦЕВ
Заместителя директора по науке НПО ЦКТИ им. И.И. Ползунова,
д.т.н. А.В.СУДАКОВА, Бакумцев Николай Иосифович
[email protected] Председатель оргкомитета Зам. директора
по науке НПО ЦКТИ им.И.И. Ползунова, проф., д.т.н., Александр
СУДАКОВ Презид. Арктической акад. наук, акад. РАЕН, чл.-корр.
Петербург. инжен. академии Валерий МИТЬКО Сопредседатель
Председ СЗО Ядерного общества России Проф. Нац. мин.-сырьев.
университета Владимир ЛЕБЕДЕВ Сопредседатель Заслуженный
изобретатель РФ, Ветеран военного судостроения Юрий
ВЕСЕЛОВ Сопредседатель – Академик РАЕН, Ректор Универ
института инновац. технологий, проф., д.э.н., PhD Раисса
КАШУБИНА Сопредседатель Заслуженный изобретатель РФ,
Ветеран атомн. машиностр. ЦНИИКМ "Прометей" Виктор
ЦУКАНОВ Сопредседатель Засл. изобретатель, проф. Нач. НИЛ
Воен. академии связи им.С.М. Будѐнного
Владимир
ЧЕРНОЛЕС Сопредседатель Изобретатель электролечения, PhD,
Академ. [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] [email protected]
(921) 962-67-78, т/ф (812) 694-78-10
СБЕР 2202 2006 4085 5233
Счет получателя СБЕР № 40817810455030402987
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 235

236.

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю.,
КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 236

237.

СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
деталей,
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
46
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
Сборка ФПС
49
7
Список литературы
51
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 237

238.

1. ВВЕДЕНИЕ
Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в
частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленного проектирования предельных
состояний конструкций. В литературе [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования
сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные технические
реализации отмеченного подхода. Во всех случаях в конструкции создаются узлы, в которых от
экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих
смещений нормальная эксплуатация сооружения, как правило, нарушается, однако исключается его
обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после
экстремальных воздействий. Для обеспечения указанного принципа проектирования и были
предложены фрикционно-подвижные болтовые соединения.
Под
фрикционно-подвижными
соединениями
(ФПС)
понимаются
соединения
металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что отверстия под болты в
соединяемых деталях выполнены овальными вдоль направления действия экстремальных нагрузок.
При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до 34 диаметров используемых высокопрочных болтов. Работа таких соединений имеет целый ряд
особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях
оказывается возможным снизить затраты на усиление сооружения, подверженного сейсмическим и
другим интенсивным нагрузкам.
ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа
проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами предельных состояний. В 1985-86
г.г. эти соединения были защищены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и
нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных соединений на
высокопрочных болтах предложенные в упомянутых работах отличаются тем, что болты пропущены
через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить
взаимная подвижка соединяемых деталей вдоль овала, и за счет этого уменьшаться пиковое значение
усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в
строительных конструкциях и ранее, например, можно указать предложения [8, 10 и др]. Однако в
упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для
реализации принципа проектирования конструкций с заданными параметрами предельных состояний
необходимо фиксировать предельную силу трения (несущую способность) соединения.
При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс
натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать несущую способность такого соединения
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 238

239.

по трению. При использовании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400
Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного
соединения
а) встык , б) внахлестку
1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты;
3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки.
кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способности соединения.
Именно эту цель преследовали предложения [3,14-17].
Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания
ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений не обеспечивает в общем случае стабильной
работы конструкции. В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных
поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрывы головки болта.
Отмеченные
исследования
позволили
выявить
способы
обработки
соединяемых
листов,
обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования
для ФПС пескоструйной обработки листов пакета, рекомендованы использование обжига листов,
нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали,
что расчету и проектированию сооружений должны предшествовать детальные исследования самих
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 239

240.

соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения
общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, отсутствует теория работы многоболтовых
ФПС. Сложившаяся ситуация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику
строительства.
В силу изложенного можно заключить, что ФПС весьма перспективны для использования в
сейсмостойком строительстве, однако, для этого необходимо детально изложить, а в отдельных
случаях и развить теорию работы таких соединений, методику инженерного расчета самих ФПС и
сооружений с такими соединениями. Целью, предлагаемого пособия является систематическое
изложение теории работы ФПС и практических методов их расчета. В пособии приводится также и
технология монтажа ФПС.
2.ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ И ИЗНОСА
Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что
надежные и долговечные машины, оборудование и приборы могут быть
созданы только при удачном решении теоретических и прикладных задач
сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и
триботехники.
Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение
(трибос – трение, логос – наука). Трибология охватывает экспериментальнотеоретические
результаты
исследований
физических
(механических,
электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других
явлений, связанных с трением.
Триботехника
трибологии
при
–
это
система
знаний
проектировании,
о
практическом
изготовлении
и
применении
эксплуатации
трибологических систем.
С
трением
связан
износ
соприкасающихся
тел
–
разрушение
поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т.ч. при резьбовых
соединениях. Качество соединения определяется внешним трением в витках
резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 240

241.

или шайбой. Основная характеристика крепежного резьбового соединения –
усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов
сил
трения
сцепления,
возникающих
при
завинчивании.
Момент
сил
сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена
молекулярным воздействием в зоне фактического касания тел, вторая –
деформированием
тончайших
поверхностей
слоев
контактирующими
микронеровностями взаимодействующих деталей.
Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд
коэффициентов,
установленных
в
результате
экспериментальных
исследований. Сведения об этих формулах содержатся в Справочниках
«Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах
трения машин и приборах» [13], изданных в 1978-1980 г.г. издательством
«Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и
научной обоснованности и в настоящее время. Полезный для практического
использования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5].
Сухое трение. Законы сухого трения
1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее
трение, пограничное трение; виды сухого трения.
Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении
соприкасающихся газообразных, жидких и твердых тел и вызывающее
сопротивление движению тел или переходу из состояния покоя в движение
относительно конкретной системы отсчета.
Существует два вида трения: сухое и вязкое.
Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел.
Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде,
а также при наличии смазки в области механического контакта твердых тел.
При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и
внутренне трение.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 241

242.

Внешнее трение возникает при относительном перемещении двух тел,
находящихся в соприкосновении, при этом сила сопротивления движению
зависит от взаимодействия внешних поверхностей тел и не зависит от
состояния внутренних частей каждого тела. При внешнем трении переход
части механической энергии во внутреннюю энергию тел происходит только
вдоль поверхности раздела взаимодействующих тел.
Внутреннее трение возникает при относительном перемещении частиц
одного и того же тела (твердого, жидкого или газообразного). Например,
внутреннее трение возникает при изгибе металлической пластины или
проволоки, при движении жидкости в трубе (слой жидкости, соприкасающийся
со стенкой трубы, неподвижен, другие слои движутся с разными скоростями и
между ними возникает трение). При внутреннем трении часть механической
энергии переходит во внутреннюю энергию тела.
Внешнее
трение
соприкосновения
в
твердых
чистом
тел
без
виде
возникает
смазочной
только
прослойки
в
случае
между
ними
(идеальный случай). Если толщина смазки 0,1 мм и более, механизм трения не
отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина
смазки менее 0,1 мм, то трение называют пограничным (или граничным). В
этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки
зрения вязкого трения (это зависит от требуемой точности результата).
В истории развития понятий о трении первоначально было получено
представление о внешнем трении. Понятие о внутреннем трении введено в
науку в 1867 г. английским физиком, механиком и математиком Уильямом
Томсоном (лордом Кельвиным).1)
1)
[Томсон (1824-1907) в 10-летнем возрасте был принят в университет в Глазго, после обучения
в котором перешел в Кембриджский университет и закончил его в 21 год; в 22 года он стал
профессором математики. В 1896 г. Томсон был избран почетным членом Петербургской академии
наук, а в 1851 г. (в 27 лет) он стал членом Лондонского королевского общества и 5 лет был его
президентом].
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 242

243.

Законы сухого трения
Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (14521519). В 1519 г. он сформулировал закон трения: сила трения, возникающая
при контакте тела с поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке
(силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – величина
постоянная и равна 0,25:
F 0 ,25 N .
Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским
механиком и физиком Гийомом Амонтоном2), который ввел в науку понятие
коэффициента трения как французской константы и предложил формулу силы
трения скольжения:
F f N.
Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной
плоскости) впервые предложил формулу:
f tg ,
где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту;
В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения
Леонарда да Винчи – Амонтона:
F f N,
впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного
движения тела по наклонной плоскости:
f tg
2)
2S
g t 2 cos 2
,
Г.Амонтон (1663-1705) – член Французской академии наук с 1699 г.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 243

244.

где t – промежуток времени движения тела по плоскости на участке
длиной S;
g – ускорение свободно падающего тела.
Окончательную формулировку законов сухого трения дал в 1781 г. Шарль
Кулон3)
Эти законы используются до сих пор, хотя и были дополнены результатами
работ ученых XIX и XX веков, которые более полно раскрыли понятия силы
трения покоя (силы сцепления) и силы трения скольжения, а также понятия о
трении качения и трении верчения.
Многие десятилетия XX века ученые пытались модернизировать законы
Кулона,
учитывая
все
новые
и
новые
результаты
физико-химических
исследований явления трения. Из этих исследований наиболее важными
являются исследования природы трения.
Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность
любого
твердого
тела
обладает
[шероховатость
поверхности
классов)
характеристикой
–
микронеровностями,
оценивается
«классом
качества
шероховатостью
шероховатости»
обработки
(14
поверхности:
среднеарифметическим отклонением профиля микронеровностей от средней
линии и высотой неровностей].
Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел –
источник трения. К этому добавляются силы молекулярного сцепления между
частицами,
принадлежащими
разным
телам,
вызывающим
прилипание
поверхностей (адгезию) тел.
Работа
внешней
силы,
приложенной
к
телу,
преодолевающей
молекулярное сцепление и деформирующей микронеровности, определяет
механическую энергию тела, которая затрачивается частично на деформацию
(или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихся
3) Ш.Кулон (1736-1806) – французский инженер, физик и механик, член Французской академии наук
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 244

245.

тел (превращается в тепловую энергию), частично на звуковые эффекты –
скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию).
В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и
электромагнитное поля молекул и атомов соприкасающихся тел.
Для решения большинства задач классической механики, в которых надо
учесть сухое трение, достаточно использовать те законы сухого трения,
которые открыты Кулоном.
В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона)
даются в следующем виде:
В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по
поверхности тела В всегда направлена в сторону, противоположную скорости
тела А относительно тела В, а сила сцепления (трения покоя) направлена в
сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б).
Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения
скольжения не совпадает с линией действия вектора скорости. (Изотропным
называется сухое трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением
движению тела по поверхности другого тела в любом направлении, в
противном случае сухое трение считается анизотропным).
Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную
поверхность
(или
нормальной
реакции
этой
поверхности),
при
этом
коэффициент трения скольжения принимается постоянным и определяется
опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения
скольжения зависит от рода материала и его физических свойств, а также от
степени обработки поверхностей соприкасающихся тел:
FСК fСК N
(рис. 2.1 в).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 245

246.

Y
Y
Fск
tg =fск
N
N
V
Fск
X
G
X
G
N
Fсц
а)
в)
б)
Рис.2.1
Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на
опорную поверхность (или нормальной реакции этой поверхности) и не может
быть
больше
максимального
значения,
определяемого
произведением
коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакцию
опорной поверхности):
FСЦ f СЦ N .
Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в
момент перехода тела из состояния покоя в движение, всегда больше
коэффициента трения скольжения для одной и той же пары соприкасающихся
тел:
f СЦ f СК .
Отсюда следует, что:
max
FСЦ
FСК ,
поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения
тела, к которому приложена эта сила, имеет вид (рис.2.2).
При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения
max до
скольжения за очень короткий промежуток времени изменяется от FСЦ
FСК (рис.2.2). Этим промежутком времени часто пренебрегают.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 246

247.

В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент
трения скольжения зависит от скорости (законы Кулона установлены при
равномерном движении тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с).
fсц
max
Fсц
Fск
fск
V
t
V0
Рис. 2.2
Vкр
Рис. 2. 3
Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v )
(рис.2.3).
v0
- значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда
сила FСК достигнет своего нормального значения FСК fСК N ,
v КР
- критическое значение скорости, после которого происходит
незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента трения скольжения.
Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот
эффект впоследствии был подтвержден исследованиями других ученых).
Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в
основном, справедливы, на основе адгезионной теории трения предложил
новую формулу для определения силы трения скольжения (модернизировав
предложенную Кулоном формулу):
FСК fСК N S p0 .
[У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта].
В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел
(контактная площадь), р0 - удельная (на единицу площади) сила прилипания
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 247

248.

или сцепления, которое надо преодолеть для отрыва одной поверхности от
другой.
Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от
нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 ) - fСК ( N ) , причем при
увеличении N он уменьшается (бугорки микронеровностей деформируются и
сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Однако, эта
зависимость учитывается только в очень тонких экспериментах при решении
задач особого рода.
Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в
которых следует учесть силу сухого трения, пользуются, в основном, законом
Кулона, а значения коэффициента трения скольжения и коэффициента
сцепления определяют по таблице из справочников физики (эта таблица
содержит значения коэффициентов, установленных еще в 1830-х годах
французским ученым А.Мореном (для наиболее распространенных материалов)
и дополненных более поздними экспериментальными данными. [Артур Морен
(1795-1880) – французский математик и механик, член Парижской академии
наук, автор курса прикладной механики в 3-х частях (1850 г.)].
В случае анизотропного сухого трения линия действия силы трения
скольжения
составляет
с
прямой,
по
которой
направлена
скорость
материальной точки угол:
arctg
Fn
,
Fτ
где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и
касательную к траектории материальной точки, при этом модуль вектора FCK
определяется формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по
методике Минкина-Доронина).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 248

249.

Трение качения
При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела
кратковременно соприкасаются с различными участками поверхности другого
тела, в результате такого контакта тел возникает сопротивление качению.
В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были
проведены эксперименты по определению сопротивления качению колеса
вагона или локомотива по рельсу, а также сопротивления качению роликов
или шариков в подшипниках.
В результате экспериментального изучения этого явления установлено,
что сопротивление качению (на примере колеса и рельса) является следствием
трех факторов:
1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя
соприкасающихся тел (деформация требует затрат энергии);
2)
зацепление
бугорков
неровностей
и
молекулярное
сцепление
(являющиеся в то же время причиной возникновения качения колеса по
рельсу);
3)
трение
скольжения
при
неравномерном
движении
колеса (при
ускоренном или замедленном движении).
(Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения).
Суммарное
влияние
всех
трех
факторов
учитывается
общим
коэффициентом трения качения.
Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу
абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматривать деформацию
соприкасающихся тел в области контактной площадки.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 249

250.

Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны
контакта смещена в сторону скорости центра колеса, непрерывно набегающего
на впереди лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках
контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при этом пара сил N и G
( G - сила тяжести) оказывает сопротивление качению (возникновение качения
Vc
C
N
G
Fск
K
N
K
Рис. 2.4
обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую полной
реакции опорной поверхности).
Момент пары сил N , G называется моментом сопротивления качению.
Плечо
пары
сил
«к»
называется
коэффициентом трения качения. Он имеет
размерность длины.
Fсопр
Vс
C
Момент
сопротивления
качению
определяется формулой:
MC N k ,
Fсц
N
Рис. 2.5
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 250

251.

где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на
колесо с учетом его веса.
Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению,
которое можно отразить силой сопротивления Fсопр , приложенной к центру
колеса (рис.2.5), при этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса,
откуда
Fсопр N
k
N h,
R
где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина.
Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h k во много раз
R
меньше коэффициента трения скольжения для тех же соприкасающихся тел, то
сила Fсопр на один-два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было
известно еще в древности).
Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел
роликовый и шариковый подшипники.
Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N
показывают
без
смещения
в
сторону
скорости
(колесо
и
рельс
рассматриваются условно как абсолютно твердые тела).
Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления
качению. Для колеса железнодорожного экипажа и рельса рост сопротивления
качению заметен после скорости колесной пары 100 км/час и происходит по
параболическому
закону.
Это
объясняется
деформациями
колес
гистерезисными потерями, что влияет на коэффициент трения качения.
Трение верчения
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 251
и

252.

Трение верчения возникает при вращении тела,
опирающегося на некоторую поверхность. В этом
случае следует рассматривать зону контакта тел, в
Fск
Fск
r
О
точках которой возникают силы трения скольжения
FСК (если контакт происходит в одной точке, то
трение верчения отсутствует – идеальный случай)
Fск
(рис.2.6).
Рис. 2.6.
А – зона контакта вращающегося тела, ось
вращения которого перпендикулярна к плоскости
этой зоны. Силы трения скольжения, если их привести к центру круга (при
изотропном трении), приводятся к паре сил сопротивления верчению, момент
которой:
М сопр N f ск r ,
где r – средний радиус точек контакта тел;
f ск
- коэффициент трения скольжения (принятый одинаковым для всех
точек и во всех направлениях);
N – реакция опорной поверхности, равная силе давления на эту
поверхность.
Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или
оси стрелки компаса острием и опорной плоскостью. Момент сопротивления
верчению стремятся уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин,
алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, для
которых коэффициент трения скольжения менее 0,05, при этом радиус круга
опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр
менее 5 10 5 мм).
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 252

253.

f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Процессы износа контактных поверхностей при трении
Молекулярное
сцепление
приводит
к
образованию
связей
между
трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-за шероховатости
поверхностей трения контактирование пар происходит площадками. На
площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим
давлением - пластическая деформация. Фактическая площадь соприкасания
пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта
достигают 30-50 мкм. При повышении нагрузки они растут и объединяются. В
процессе разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут
происходить химические реакции.
Различают три группы износа: механический - в форме абразивного
износа, молекулярно-механический - в форме пластической деформации или
хрупкого разрушения и коррозийно-механический - в форме коррозийного и
окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая среда,
порождающая
окислительный
износ.
Образование
окисной
пленки
предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания.
Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота
обусловливает физико-химические процессы в слое трения, переводящие
связующие в жидкие фракции, действующие как смазка. Металлокерамические
материалы на железной основе способствуют повышению коэффициента
трения и износостойкости.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 253

254.

Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому
локальному износу и увеличению контурной площади соприкосновения тел.
При
медленной
приработке
локальные
температуры
приводят
к
нежелательным местным изменениям фрикционного материала. Попадание
пыли, песка и других инородных частиц из окружающей среды приводит к
абразивному разрушению не только контактируемого слоя, но и более
глубоких слоев. Чрезмерное давление, превышающее порог схватывания,
приводит к разрушению окисной пленки, местным вырывам материала с
последующим, абразивным разрушением поверхности трения.
Под нагруженностью фрикционной пары понимается совокупность условий
эксплуатации:
давление
поверхностей
трения,
скорость
относительного
скольжения пар, длительность одного цикла нагружения, среднечасовое число
нагружений, температура контактного слоя трения.
Главные требования, предъявляемые к трущимся парам, включают
стабильность коэффициента трения, высокую износостойкость пары трения,
малые модуль упругости и твердость материала, низкий коэффициент
теплового расширения, стабильность физико-химического состава и свойств
поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала,
достаточная механическая прочность, антикоррозийность, несхватываемость,
теплостойкость и другие фрикционные свойства.
Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии
изготовления
деталей,
фрикционных
даже
в
элементов; отклонения
пределах
установленных
размеров отдельных
допусков;
несовершенство
конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению
коэффициента трения.
Абразивный
износ
фрикционных
пар
подчиняется
следующим
закономерностям. Износ пропорционален пути трения s,
=ks s,
(2.1)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 254

255.

а интенсивность износа— скорости трения
k s v
(2.2)
Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу
пути трения пропорциональна удельной нагрузке р,
kp p
s
Мера
(2.3)
интенсивности
износа
рv
не
должна
превосходить
нормы,
определенной на практике (pv<С).
Энергетическая концепция износа состоит в следующем.
Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется
интегральной функцией времени или пути трения
t
s
k p pvdt k p pds .
0
(2.4)
0
В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален
работе сил трения W
k w W
kp
f
s
W ; W Fds .
(2.5)
0
Здесь сила трения F=f N = f p ; где f – коэффициент трения, N – сила
нормального давления; - контурная площадь касания пар.
Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и
окружающей среды Q
W=Q+ E.
Работа сил кулонова трения при гармонических колебаниях s == а sin t за
период колебаний Т == 2л/ определяется силой трения F и амплитудой
колебаний а
W= 4F а.
(2.6)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 255

256.

3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ОДНОБОЛТОВЫХ ФПС
3.1. Исходные посылки для разработки методики
расчета ФПС
Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС
являются
экспериментальные
исследования
одноболтовых
нахлесточных соединений [13], позволяющие вскрыть основные
особенности работы ФПС.
Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг.
были выполнены экспериментальные исследования деформирования
нахлесточных соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм
деформирования позволил выделить для них 3 характерных стадии
работы, показанных на рис. 3.1.
На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности
соединения [Т], рассчитанной как для обычного соединения на
фрикционных высокопрочных болтах.
На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по
контактным плоскостям соединяемых элементов при сохраняющих
неподвижность шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет
деформации болтов в них растет сила натяжения, и как следствие
растут силы трения по всем плоскостям контактов.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 256

257.

На третьей стадии происходит
срыв с места одной из шайб и
дальнейшее взаимное смещение
соединяемых
элементов.
процессе
В
подвижки
наблюдается интенсивный износ
во
Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования
ФПС
1 – упругая работа ФПС;
2 – стадия проскальзывания листов ФПС при
заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом
натяжения болта вследствие его изгибной деформации;
3 – стадия скольжения шайбы болта,
характеризующаяся интенсивным износом контактных
поверхностей.
всех
контактных
парах,
сопровождающийся
падением
натяжения
болтов
и,
следствие,
снижение
как
несущей
способности соединения.
В
процессе
испытаний
наблюдались следующие случаи
выхода из строя ФПС:
• значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в
результате которых болт упирается в край овального отверстия и в
конечном итоге срезается;
• отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости;
• значительные пластические деформации болта, приводящие к
его
необратимому
удлинению
и
исключению
из
работы
при
“обратном ходе" элементов соединения;
• значительный износ контактных поверхностей, приводящий к
ослаблению болта и падению несущей способности ФПС.
Отмеченные
результаты
экспериментальных
исследований
представляют двоякий интерес для описания работы ФПС. С одной
стороны для расчета усилий и перемещений в элементах сооружений
с ФПС важно задать диаграмму деформирования соединения. С
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 257

258.

другой стороны необходимо определить возможность перехода ФПС в
предельное состояние.
Для
описания
диаграммы
деформирования
наиболее
существенным представляется факт интенсивного износа трущихся
элементов соединения, приводящий к падению сил натяжения болта
и несущей способности соединения. Этот эффект должен определять
работу как стыковых, так и нахлесточных ФПС. Для нахлесточных
ФПС важным является и дополнительный рост сил натяжения
вследствие деформации болта.
Для оценки возможности перехода соединения в предельное
состояние необходимы следующие проверки:
а) по предельному износу контактных поверхностей;
б) по прочности болта и соединяемых листов на смятие в случае
исчерпания зазора ФПС u0;
в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент
закрытия зазора ФПС;
г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки.
Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие,
что закрытие зазора приводит к недопустимому росту ускорений в
конструкции,
то
проверки
(б)
и
(в)
заменяются
проверкой,
ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического
зазора в соединении u0.
Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и
подвижке в соединении должно базироваться на задании диаграммы
деформирования
соединения,
представляющей
зависимость
его
несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому
получение зависимости Т(s) является основным для разработки
методов
расчета
ФПС
и
сооружений
с
такими
соединениями.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 258

259.

Отмеченные особенности учитываются далее при изложении теории
работы ФПС.
3.2. Общее уравнение для определения несущей
способности ФПС
Для
построения
общего
уравнения
деформирования
ФПС
обратимся к более сложному случаю нахлесточного соединения,
характеризующегося трехстадийной диаграммой деформирования. В
случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) будет
отсутствовать.
Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных
фрикционных соединений. На второй и третьей стадиях работы
несущая способность соединения поменяется вследствие изменения
натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определяется его
деформацией (на второй стадии деформирования нахлесточных
соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их
взаимном
смещении.
При
этом
для
теоретического
описания
диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией
износа
[5,
14,
23],
согласно
которой
скорость
износа
V
пропорциональна силе нормального давления (натяжения болта) N:
V K N,
(3.1)
где К— коэффициент износа.
В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в
виде:
N N0 a N1 N2
(3.2)
здесь N 0 - начальное -натяжение болта, а - жесткость болта;
a
EF , где l - длина болта, ЕF - его погонная жесткость,
l
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 259

260.

N1 k f ( s ) -
увеличение
натяжения
болта
вследствие
его
деформации;
N2 ( s ) - падение натяжения болта вследствие его пластических
деформаций;
s - величина подвижки в соединении, - износ в соединении.
Для стыковых соединений обе добавки N1 N 2 0 .
Если пренебречь изменением скорости подвижки, то скорость V
можно представить в виде:
V
d d ds
V ср ,
dt
ds dt
(3.3)
где V ср — средняя скорость подвижки.
После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение:
k a k N0 к f ( s ) ( s ) ,
(3.4)
где k K / Vср .
Решение уравнения (3.4) можно представить в виде:
k N0 a
1
1 e
kas
k e ka( s z ) k f ( z ) ( z ) dz ,
s
0
или
k N0 a
1
e
kas
s
k k f ( z ) ( z ) e kazdz N0 a 1 .
0
(3.5)
3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС
Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно
упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 0 , и обращаются в 0
функции
f(z)
и
( z ) ,
входящие в (3.5). С учетом сказанного
использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую
формулу для определения величины износа :
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 260

261.

1 e kas k N0 a 1
(3.6)
Падение натяжения N при этом составит:
N 1 e kas k N0 ,
а
(3.7)
несущая
соединений
способность
определяется
по
формуле:
T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1
T0 1 1 e kas k a 1 .
(3.8)
Рис.3.2.Падение несущей способности ФПС в
зависимости от величины подвижки для болта 24
мм при коэффициенте износа k=5 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм; - l=50 мм;
- l=60 мм; - l=70 мм; - l=40 мм
Как
видно
из
полученной
формулы относительная несущая
способность соединения КТ =Т/Т0
определяется
всего
двумя
параметрами - коэффициентом износа k и жесткостью болта на
растяжение а. Эти параметры могут быть заданы с достаточной
точностью и необходимые для этого данные имеются в справочной
литературе.
На рис. 3.2 приведены зависимости КТ(s) для болта диаметром 24
мм и коэффициента износа k~5×10-8 H-1 при различных значениях
толщины пакета l, определяющей жесткость болта а. При этом для
наглядности несущая способность соединения Т отнесена к своему
начальному значению T0, т.е. графические зависимости представлены
в безразмерной форме. Как видно из
рисунка, с ростом толщины пакета
падает влияние
износа
листов
на
несущую способность соединений. В
целом падение несущей способности
соединений весьма существенно и при
Рис.3.3. Падение несущей способности ФПС в
зависимости
отогнезащитный
величины подвижки
для болта
72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Сейсмостойкий
состав в TAIKOR
FP ( СТО
24 мм при коэффициенте износа k=3 10-8Н-1 для
различной толщины листов пакета l
- l=20 мм; - l=30 мм; - l=40 мм;
- l=50 мм; - l=60 мм; - l=70 мм; - l=80 мм
Всего листов 56
Лист 261

262.

реальных величинах подвижки s 2 3см составляет для стыковых
соединений 80-94%. Весьма существенно на характер падений
несущей способности соединения сказывается коэффициент износа k.
На рис.3.3 приведены зависимости несущей способности соединения
от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1.
Исследования показывают, что при k > 2 10-7 Н-1 падение несущей
способности соединения превосходит 50%. Такое падение натяжения
должно приводить к существенному росту взаимных смещений
соединяемых деталей и это обстоятельство должно учитываться в
инженерных расчетах. Вместе с тем рассматриваемый эффект будет
приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это
позволяет при использовании ФПС в качестве сейсмоизолирующего
элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС
демпфером сухого трения.
3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом
функций f(s) и >(s).Функция f(s) зависит от удлинения болта
вследствие искривления его оси. Если принять для искривленной оси
аппроксимацию в виде:
u( x ) s sin
x
2l
,
(3.9)
где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки
(рис. 3.3), то длина искривленной оси стержня составит:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 262

263.

1
L
1
2
du
1 dx
dx
1
1
1
2
2
2
s 2 2
1
2
x
8l 2 1
2
2l
2
cos
1 s
2
4l
cos
2
dx 1
2l
1
dx
2
2 2
1 s cos x dx
8l 2
2l
1
2
s 2 2
.
8l
Удлинение болта при этом определится по формуле:
s 2 2
l L l
.
8l
Учитывая,
(3.10)
что
приближенность
представления
(3.9)
компенсируется коэффициентом k, который может быть определен из
экспериментальных данных, получим следующее представление для
f(s):
f(s) s
2
l
.
Для дальнейшего необходимо учесть, что деформирование тела
болта будет иметь место лишь до момента срыва его головки, т.е. при
s < s0. Для записи этого факта воспользуемся единичной функцией
Хевисайда :
s2
f ( s ) ( s s0 ).
l
(3.11)
Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо
учесть следующие ее свойства:
1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s
некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0.
2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при
котором напряжения в стержне достигнут предела текучести,
т.е.:
lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 .
s
(3.12)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 263

264.

Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего
вида:
( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл ).
(3.13)
Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к
следующим зависимостям износа листов пакета от перемещения s:
при s<Sпл
s
N0
k
2
2
( 1 e k1as ) s 2
s
1 e k1as ,
a
al
k1a
k1a 2
(3.14)
при Sпл< s<S0
( s ) I ( Sпл ) k1(
),
NT
N N пл
1 ek1a( S пл s ) T
k1a
k1 a
(3.15)
e ( S пл s ) ek1a( S пл s )
при s<S0
( s ) II ( S0 )
N ( S0 )
( 1 e k 2 a( s S0 ) ).
a
Несущая
способность
(3.16)
соединения
определяется
при
этом
выражением:
(3.17)
T T0 fv a .
Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от
скорости
подвижки
v.
Ниже
мы
используем
наиболее
распространенную зависимость коэффициента трения от скорости,
записываемую в виде:
f
f0
,
1 kvV
(3.18)
где kv — постоянный коэффициент.
Предложенная
зависимость
содержит
9
неопределенных
параметров:
k1, k2, kv, S0, Sпл, q, f0, N0, и k0. Эти параметры должны
определяться из данных эксперимента.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 264

265.

В отличие от стыковых соединений в формуле (3.17) введено два
коэффициента
износа
-
на
втором
участке
диаграммы
деформирования износ определяется трением между листами пакета
и характеризуется коэффициентом износа k1, на третьем участке
износ определяется трением между шайбой болта и наружным
листом пакета; для его описания введен коэффициент износа k2.
На
рис.
3.4
приведен
пример
теоретической
диаграммы
деформирования при реальных значениях параметров k1 = 0.00001;
k2 =0.000016; kv = 0.15; S0 = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН.
Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования
соответствует описанным выше экспериментальным диаграммам.
Рис. 3.4
Теоретическая диаграмма деформирования ФПС
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 265

266.

26
4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы
фактические
данные
о
параметрах
исследуемых
соединений.
Экспериментальные
исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования
были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s)
для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24,
27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм
являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо
размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким.
Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было
рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на
рис. 4.1.
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД.
Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в
соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны
протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41 после дробеструйной очистки. Болты
были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с тарировочными
зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяжения N0.
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Всего листов 56
Лист 266
4.

267.

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС
Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями
необходимы
фактические
данные
соединений.
Экспериментальные
о
параметрах
исследования
исследуемых
работы
ФПС
достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были
начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были
получены
записи
Т(s)
для
нескольких
одноболтовых
и
четырехболтовых соединений.
Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с
болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов
обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее
Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48
ммпри этом в соединении необходимо
распространенными. Однако
размещение слишком большого количества болтов, и соединение
становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо
увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 267

268.

наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис.
4.1.
Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки
10ХСНД.
Высокопрочные
тензометрическими
требованиями
из
[6].
стали
болты
40Х
Контактные
были
"селект"
в
поверхности
изготовлены
соответствии
пластин
с
были
обработаны протекторной цинкосодержащей грунтовкой ВЖС-41
после
дробеструйной
очистки.
Болты
были
предварительно
протарированы с помощью электронного пульта АИ-1 и при сборке
соединений натягивались по этому же пульту в соответствии с
тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие
натяжения N0.
Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на
универсальном динамическом стенде УДС-100 экспериментальной
базы ЛВВИСКУ. В испытаниях на стенде импульсная нагрузка на ФПС
обеспечивалась путем удара движущейся массы М через резиновую
прокладку в рабочую тележку, связанную с ФПС жесткой тягой.
Масса и скорость тележки, а также жесткость прокладки подбирались
таким образом, чтобы при неподвижной рабочей тележке получился
импульс силы с участком, на котором сила сохраняет постоянное
значение, длительностью около 150 мс. Амплитудное значение
импульса силы подбиралось из условия некоторого превышения
несущей способности ФПС. Каждый образец доводился до реализации
полного смещения по овальному отверстию.
Во
время
испытаний
на
стенде
и
пресс-пульсаторах
контролировались следующие параметры:
• величина динамической продольной силы в пакете ФПС;
• взаимное смещение пластин ФПС;
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 268

269.

• абсолютные скорости сдвига пластин ФПС;
• ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для
испытаний на стенде).
После
каждого
нагружения
проводился
замер
напряжения
высокопрочного болта.
Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес
представляют для нас зависимости продольной силы, передаваемой
на соединение (несущей способности ФПС), от величины подвижки S.
Эти зависимости могут быть получены теоретически по формулам,
приведенным выше в разделе 3. На рисунках 4.2 - 4.3 приведено
графическое
Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы деформирования
ФПС для болтов 22 мм и 24 мм.
представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из
рисунков видно, что характер зависимостей Т(s) соответствует в
целом принятым гипотезам и результатам теоретических построений
предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три участка
деформирования
соединения,
соединения:
после
до
проскальзывания
проскальзывания
листов
пакета
элементов
и
после
проскальзывания шайбы относительно наружного листа пакета.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 269

270.

Вместе
с
тем,
необходимо
отметить
существенный
разброс
полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с тем, что в
проведенных испытаниях принят наиболее простой приемлемый
способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного
разброса,
полученные
диаграммы
оказались
пригодными
для
дальнейшей обработки.
В результате предварительной обработки экспериментальных
данных построены диаграммы деформирования нахлесточных ФПС. В
соответствии с ранее изложенными теоретическими разработками
эти диаграммы должны описываться уравнениями вида (3.14). В
указанные уравнения входят 9 параметров:
N0— начальное натяжение; f0 — коэффициент трения покоя;
k0
—
коэффициент,
определяющий
влияние
скорости
на
коэффициент трения скольжения;
k1— коэффициент износа по контакту трущихся листов пакета;
k2— коэффициент износа по контакту листа и шайбы;
Sпл
—
предельное
смещение,
при
котором
возникают
пластические деформации в теле болта;
S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы
болта относительно листа пакета;
к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения
болта вследствие геометрической нелинейности его работы;
q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения
болта вследствие его пластической работы.
Обработка
экспериментальных
данных
заключалась
в
определении этих 9 параметров. При этом параметры варьировались
на сетке их возможных значений. Для каждой девятки значений
параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величина
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 270

271.

невязки
между
деформирования,
расчетной
причем
и
экспериментальной
невязка
диаграммами
суммировалась
по
точкам
цифровки экспериментальной диаграммы.
Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром
24 мм последние варьировались в следующих пределах:
k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с
шагом 0.1 с/мм;
S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом
1 мм;
q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05;
N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1;
Н
а рис.
4.4 и
4.5
приве
дены
харак
терн
Рис. 4.5
Рис.4.4
ые
диаграммы деформирования ФПС, полученные экспериментально и
соответствующие
им
теоретические
диаграммы.
Сопоставление
расчетных и натурных данных указывают на то, что подбором
параметров ФПС удается добиться хорошего совпадения натурных и
расчетных диаграмм деформирования ФПС. Расхождение диаграмм
на конечном их участке обусловлено резким падением скорости
подвижки
перед
остановкой,
не
учитываемым
в
рамках
предложенной теории расчета ФПС. Для болтов диаметром 24 мм
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 271

272.

было обработано 8 экспериментальных диаграмм деформирования.
Результаты определения параметров соединения для каждой из
подвижек приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k ,
S0, SПЛ
q,
f0 N0, к
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
кН
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34 105 260
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36 152 90
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39 125 230
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29 193 130
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3 370 310
1
6
6
11
0.2 12
9 0.0000 0.3 120 100
7
8
20
0.2 19 16 0.0000
0.3 106 130
2
8
8
15
0.3
9 2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров
соединения
были
статистически
обработаны
и
получены
математические ожидания и среднеквадратичные отклонения для
каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как
видно
из
приведенной
таблицы,
значения
параметров
характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет
применение
одноболтовых
ФПС
с
поверхности (обжиг листов пакета).
одноболтовых
к
многоболтовым
рассмотренной
обработкой
Вместе с тем, переход от
соединениям
должен
снижать
разброс в параметрах диаграммы деформирования.
Таблица. 4.2.
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Значения параметров
Параметры
математическо среднеквадратичн
соединени
е
ое
6я
1
ожидание
отклонение
k1 10 , КН9.25
2.76
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 272

273.

k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН
21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38
5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ
ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС)
5.1. Общие положения методики расчета
многоболтовых ФПС
Имеющиеся теоретические и экспериментальные исследования
одноболтовых ФПС позволяют перейти к анализу многоболтовых
соединений. Для упрощения задачи примем широко используемое в
исследованиях фрикционных болтовых соединений предположение о
том, что болты в соединении работают независимо. В этом случае
математическое ожидание несущей способности T и дисперсию DT
(или среднеквадратическое отклонение T ) можно записать в виде:
T( s )
DT
T ( s , 1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d 1d 2 ...d k
( T T ) p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k
2
2
... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k T
(5.1)
(5.2)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 273

274.

T DT
(5.3)
В приведенных формулах:
T ( s , 1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности
T от подвижки s и параметров соединения i; в нашем случае в
качестве параметров выступают коэффициент износа k, смещение
при срыве соединения S0 и др.
pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по
имеющимся данным нам известны лишь среднее значение i
и их
стандарт (дисперсия).
Для дальнейших исследований приняты два возможных закона
распределения
возможном
параметров
диапазоне
ФПС:
равномерное
в
некотором
изменения
параметров
min i max
и
нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены
величины
математических
ожиданий
i и
стандарта
i ,
то
соответствующие функции плотности распределения записываются в
виде:
а) для равномерного распределения
pi
1
при 3 3
2 i 3
(5.4)
и pi = 0 в остальных случаях;
б) для нормального распределения
pi
1
i 2
e
a
i i
2 i 2
2
.
(5.5)
Результаты расчетного определения зависимостей T(s) и (s) при
двух законах распределения сопоставляются между собой, а также с
данными натурных испытаний двух, четырех, и восьми болтовых
ФПС.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 274

275.

5.2. Построение уравнений деформирования стыковых
многоболтовых ФПС
Для
вычисления
несущей
способности
соединения
сначала
рассматривается более простое соединение встык. Такое соединение
характеризуется всего двумя параметрами - начальной несущей
способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая
способность одноболтового соединения описывается уравнением:
T=Toe-kas .
(5.6)
В случае равномерного распределения математическое ожидание
несущей способности соединения из п болтов составит:
k T 3
dk
dT
kas
T
e
2 k 3 2 T 3
3 k T 3
T0 T 3
T n
T0 T
nT0 e kas
При
sh( sa k 3 )
sa k
(5.7)
.
нормальном
законе
распределения
математическое
ожидание несущей способности соединения из п болтов определится
следующим образом:
T n
Te
1
kas
T 2
e
( T T ) 2
2 T 2
1
k 2
e
( k k )2
2 k 2
dkdT
( k k )2
( T T ) 2
2
2
1
1
2 k
2 T
kas
n
Te
dT
e
e
dk .
T 2
k 2
Если
учесть,
математическим
что
для
ожиданием
любой
x
случайной
функцией
величины
распределения
x
р(х}
выполняется соотношение:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 275
с

276.

x x p( x ) dx ,
то первая скобка. в описанном выражении для вычисления
несущей
способности
соединения
Т
равна
математическому
ожиданию начальной несущей способности Т0. При этом:
T nT0
1
k
kas
( k k )2
2 k 2
e
2
dk .
Выделяя в показателе степени полученного выражения полный
квадрат, получим:
T nT0
nT0
1
k 2
1
k 2
k k as k2 2 as k as k2
2 k2
e
2
dk
2
as 2
k k as k2
k
as k
2
2 k2
e
e
dk .
Подынтегральный член в полученном выражении с учетом
1
множителя
k 2
представляет не что иное, как функцию плотности
нормального распределения с математическим ожиданием k as k2 и
среднеквадратичным отклонением k . По этой причине интеграл в
полученном выражении тождественно равен 1
и выражение для
несущей способности соединения принимает окончательный вид:
T nT0 e
ask
a 2 s 2 k2
2
.
(5.8)
Соответствующие принятым законам распределения дисперсии
составляют:
для равномерного закона распределения
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 276

277.

2
2
D nT0 e 2 ask 1 T F ( 2 x ) F ( x )2 ,
2
T0
(5.9)
где F ( x ) shx ; x sa k 3
x
для нормального закона распределения
2
2
2 1
D n T0 T2 1 ( A1 ) e A1 T0 e A 1 ( A ) ,
2
(5.10)
где A1 2 as( k2 as k ).
Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с
аналогичными
зависимостями,
выведенными
выше
для
одноболтовых соединений.
Рассмотрим,
прежде
всего,
характер
изменения
несущей
способности ФПС по мере увеличения подвижки s и коэффициента
износа
k
для
случая
использования
равномерного
закона
распределения в соответствии с формулой (5.4). Для этого введем по
аналогии с (5.4) безразмерные характеристики изменения несущей
способности:
относительное падение несущей способности
sh( x )
kas
T
x
1
e
nT0
(5.11)
.
коэффициент перехода от одноболтового к многоболтовому
соединению
1
T
nT0 e
kas
Наконец
sh( x )
.
x
для
относительной
(5.12)
величины
среднеквадратичного
отклонения с с использованием формулы (5.9) нетрудно получить
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 277

278.

1
nT0 e kas
2
1
T2 sh2 x shx
1
.
2 2 x
n
x
T0
(5.13)
Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального
распределения:
2
1 A
e 1 ( A ) ,
2
(5.14)
k2 s 2
2
1 2 kas
1 ( A ) ,
e
2
2
2
T2
1
A1 1 A
1 2 1 ( A1 ) e e 1 ( A ) ,
n
2
T0
(5.15)
(5.16)
где
k2 s 2
A
2 s ka ,
2
A1 2 As ( k2 sa k ) ,
( A )
2
A
2
z
e dz .
0
На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины
подвижки s. Кривые построены при тех же значениях переменных,
что использовались нами ранее при построении зависимости T/T0 для
одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимости i ( k , s )
аналогичны
зависимостям,
полученным
для
одноболтовых
соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно
благоприятно сказываться на работе соединения и конструкции в
целом.
Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода
i ( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание несущей способности многоболтового
соединения T получается из несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на ,
т.е.:
T T1
(5.17)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 278

279.

Согласно (5.12) lim x 1 . В частности, 1 при неограниченном увеличении
математического ожидания коэффициента износа k или смещения s. Более того, при выполнении
условия
k k 3
(5.18)
будет иметь место неограниченный рост несущей способности ФПС с увеличением подвижки s,
что противоречит смыслу задачи.
Полученный результат ограничивает возможность применения равномерного распределения
условием (5.18).
Что касается нормального распределения, то возможность его применения определяется
пределом:
lim 2
s
1
lim e ( kas A ) 1 ( A ) .
2 s
Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение:
x2
1 2 1
lim 1 x lim
e
.
x
x
x
2
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 279

280.

1=
а)
2=Т/nT0
S, мм
Подвижка S, мм
Рис.5.1. Графики зависимости расчетного снижения несущей способности ФПС от величины
подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
● - l=20мм; ▼ - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм;
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 280

281.

1
а)
S, мм
Коэффициент перехода 2
б)
Подвижка S, мм
Рис.5.2. Графики зависимости коэффициента перехода от одноболтового к многоболтовому ФПС
от величины подвижки в соединении при различной толщине пакета листов l
а) при использовании равномерного закона распределения параметров ФПС
б) при использовании нормального закона распределения параметров ФПС
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 281

282.

● - l=20мм; - l=30мм; □ - l=40мм; - l=50мм; - l=60мм; ○ - l=70мм; - l=80мм
С учетом сказанного получим:
A2
1
1 2 1
0.
lim 2 lim e kas A
e
s
s 2
A
2
(5.19)
Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при
любых соотношениях k и k.
Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что
разброс значений несущей способности ФПС для случая обработки поверхностей соединяемых
листов путем нанесения грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом
случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоболтовым
соединениям. Как следует из полученных формул (5.13, 5.16), для среднеквадратичного отклонения
1 последнее убывает пропорционально корню из числа болтов.
На рисунке 5.3 приведена
зависимость относительной величины среднеквадратичного отклонения 1 от безразмерного
параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и
T0 приняты в соответствии с данными выполненных экспериментальных исследований. Как видно из
графика, уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не
превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым.
Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей
способности ФПС от величины подвижки при различном
числе болтов n
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 282

283.

5.3. Построение уравнений деформирования
нахлесточных многоболтовых соединений
Распространение использованного выше подхода на расчет нахлесточных соединений
достаточно громоздко из-за большого количества случайных параметров, определяющих работу
соединения. Однако с практической точки зрения представляется важным учесть лишь
максимальную силу трения Тmax, смещение при срыве соединения S0 и коэффициент износа k. При
этом диаграмма деформирования соединения между точками (0,Т0) и (S0, Tmax) аппроксимируется
линейной зависимостью. Для учета излома графика T(S) в точке S0 введена функция :
1 при 0 S S 0
0 при S S 0
S , S 0
(5.20)
При этом диаграмма нагружения ФПС описывается уравнением:
T ( S ) T1( S , S0 ,T0 ,Tmax ) ( S , S0 ) T2 ( S ,Tmax ,k , S0 ) 1 ( S , S0 ) ,
где T1( S ) T0 ( Tmax T0 )
S
,
S0
(5.21)
T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) .
Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов
определяется следующим интегралом:
T n
T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax n I1 I 2
(5.22)
k S0 T0 Tmax
Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22)
представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представлен в виде суммы трех
интегралов:
s
I 1 T0 ( Tmax T0 ) s , S 0 p( S 0 ) p( T0 ) p( Tmax )
S0
S0 T0 Tmax
dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3
(5.23)
где
I1,1
T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0
S0 T0 Tmax
T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax
T0
S0
Tmax
Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 283

284.

p( x )dx 1
и
xp( x )dx x ,
то получим
I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 .
S0
Аналогично
s
I1,2
Tmax S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T max
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
s
I1,3
T0 S0 ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax
S0 T0 Tmax
T0
( s , S0 )
S0
S0
p( S0 ) dS0 .
Если ввести функции
1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0
(5.24)
и
( s , S0 )
S0
1( s )
p( S 0 ) dS0 ,
(5.25)
то интеграл I1 можно представить в виде:
I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ).
(5.26)
Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся
и примут вид:
1( s ) p( S0 )dS0
(5.27)
s
2( s )
s
p( S0 )
dS0 .
S0
(5.28)
Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а
функция записывается в виде:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 284

285.

( S0 S 0 )2
2
s
e
2 s2
(5.29)
dS0 .
S0
Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть
представлены аналитически:
1 при s S 0 s 3
1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3
0 при s S 0 s 3 .
(5.30)
S0 s 3
1
ln
при s S 0 s 3
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
1
2
ln
при S 0 s 3 s S 0 s 3
s
2 s 3
0 при s S 0 s 3
(5.31)
Аналитическое
представление
для
интеграла
(5.23)
весьма
сложно. Для большинства видов распределений его целесообразно
табулировать; для равномерного распределения интегралы I1 и I2
представляются в замкнутой форме:
S0 s 3
S
ln
при S S 0 s 3
T 0 ( T max T 0 )
2 s 3 S 0 s 3
S0 s 3
S0 s 3
1
( T max T 0 )S ln
I1
T 0 S 0 s 3 S ln
(5.32)
s
s
2 s 3
при S 0 s 3 S S 0 s 3
0 при S S 0 3
s
0 при S S 0 s 3
I2 T m
F( S ) F( s 3 )
2 s 3
(5.33)
при S S 0 s 3 ,
причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33)
Ei - интегральная показательная функция.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 285

286.

Полученные
экспериментальных
формулы
подтверждены
исследований
многоболтовых
результатами
соединений
и
рекомендуются к использованию при проектировании сейсмостойких
конструкций с ФПС.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 286

287.

42
6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ
ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С
ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения,
подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку
соединений. Эти вопросы освещены ниже.
6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС
и опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ
22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям
раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные
площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номиналь
Расчетная
Высота
Высота
ный
площадь
головки
гайки
диаметр по сечения
телу по резьбе
по
Размер
Диаметр
Размеры шайб
Толщина
Диаметр
под ключ опис.окр.
внутр.
нар.
гайки
27
29,9
4
18
37
болта
16
201
157
12
15
18
255
192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314
245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380
303
15
19
36
39,6
6
24
50
24
453
352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573
459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707
560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018
816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386
1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810
1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 22355-75 назначается в
соответствии с данными табл.6.2.
6.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 287

288.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И
СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ
Технология
элементов
изготовления
соединения,
транспортировку
и
ФПС
включает
подготовку
хранение
выбор
контактных
деталей,
сборку
материала
поверхностей,
соединений.
Эти
вопросы освещены ниже.
6.1.
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий
контактных поверхностей стальных деталей ФПС и
опорных поверхностей шайб
Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 55377, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой
опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия.
Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади
поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1.
Таблица 6.1.
Номина Расчетная Высота Высот Разме Диамет
льный
диаметр
болта
площадь головк
сечения
и
а
р под
р
Размеры шайб
Диаметр
внут нар.
на
Толщи
гайки ключ опис.ок
по
р.
р. гайки
по телу по
16
201 резьбе
157
12
15
27
29,9
4
18
37
18
255 192
13
16
30
33,3
4
20
39
20
314 245
14
18
32
35,0
4
22
44
22
380 303
15
19
36
39,6
6
24
50
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 288

289.

24
453 352
17
22
41
45,2
6
26
56
27
573 459
19
24
46
50,9
6
30
66
30
707 560
19
24
46
50,9
6
30
66
36
1018 816
23
29
55
60,8
6
39
78
42
1386 1120
26
34
65
72,1
8
45
90
48
1810 1472
30
38
75
83,4
8
52
100
Полная длина болтов в случае использования шайб по ГОС 2235575 назначается в соответствии с данными табл.6.2.
Таблица 6.2.
Номинальна Длина резьбы 10 при номинальном диаметре
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
я
длина резьбы d
40
*
45
38 *
стержня
50
38 42 *
55
38 42 46 *
60
38 42 46 50 *
65
38 42 46 50 54
70
38 42 46 50 54 60
75
38 42 46 50 54 60 66
80
38 42 46 50 54 60 66
85
38 42 46 50 54 60 66
90
38 42 46 50 54 60 66 78
95
38 42 46 50 54 60 66 78
100
38 42 46 50 54 60 66 78
105
38 42 46 50 54 60 66 78 90
110
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
115
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
120
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
125
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
130
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
140
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
150
38 42 46 50 54 60 66 78 90 102
160,
170,
190,
200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108
180
240,260,280,
220
Примечание:
знаком * отмечены болты с резьбой по всей длине стержня.
300
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 289

290.

Для консервации контактных поверхностей стальных деталей
следует применять фрикционный грунт ВЖС 83-02-87 по ТУ. Для
нанесения на опорные поверхности шайб методом плазменного
напыления антифрикционного покрытия следует применять в
качестве материала подложки интерметаллид ПН851015 по ТУ14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу
БРОФ10-8 по ГОСТ, для рабочего тела - припой ПОС-60 по ГОСТ.
Примечание: Приведенные данные действительны при сроке
хранения несобранных конструкций до 1 года.
6.2. Конструктивные требования к соединениям
В
конструкциях
соединений
должна
быть
обеспечена
возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и
плотного
стягивания
постановки
с
пакета
болтами
применением
во
всех
местах
их
динамометрических
ключей
и
гайковертов.
Номинальные
диаметры
круглых
и
ширина
овальных
отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов
принимаются по табл.6.3.
Таблица 6.3.
Номинальный диаметр болта в мм.
16 18 20 22 24 27 30 36 42 48
соединений
Определяющи 17 19 21 23 25 28 32 37 44 50
Группа
х геометрию
Не
20
23
25
28
30
33
36
40
45
52
элементах
для
пропуска
определяющи
Длины овальных
х геометрию
отверстий
в
высокопрочных болтов назначают по результатам вычисления
максимальных абсолютных смещений соединяемых деталей для
каждого ФПС по результатам предварительных расчетов при
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 290

291.

обеспечении
несоприкосновения
болтов
о
края
овальных
отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного
направления смещения.
ФПС следует проектировать возможно более компактными.
Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не
сонаправлены.
Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС
устанавливают
с
учетом
назначения
ФПС
и
направления
смещений соединяемых элементов.
При необходимости в пределах одного овального отверстия
может быть размещено более одного болта.
Все
контактные
поверхности
деталей
ФПС,
являющиеся
внутренними для ФПС, должны быть обработаны грунтовкой
ВЖС 83-02-87 после дробеструйной (пескоструйной) очистки.
Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей
деталей ФПС, которые являются внешними поверхностями ФПС.
Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от
толщины соединяемых пакета соединяемых деталей.
Во всех случаях несущая способность основных элементов
конструкции, включающей ФПС, должна быть не менее чем на
25%
больше
несущей
способности
ФПС
на
фрикционно-
неподвижной стадии работы ФПС.
Минимально
допустимое
расстояние
от
края
овального
отверстия до края детали должно составлять:
- вдоль направления смещения >= 50 мм.
- поперек направления смещения >= 100 мм.
В соединениях прокатных профилей с непараллельными
поверхностями
полок
или
при
наличии
непараллельности
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 291

292.

наружных плоскостей ФПС должны применяться клиновидные
шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьбы.
Конструкции
ФПС
и
конструкции,
обеспечивающие
соединение ФПС с основными элементами сооружения, должны
допускать
возможность
ведения
последовательного
не
нарушающего связности сооружения ремонта ФПС.
6.3. Подготовка контактных поверхностей элементов
и методы контроля.
Рабочие контактные поверхности элементов и деталей ФПС
должны быть подготовлены посредством либо пескоструйной
очистки
в
соответствии
с
указаниями
ВСН
163-76,
либо
дробеструйной очистки в соответствии с указаниями.
Перед обработкой с контактных поверхностей должны быть
удалены заусенцы, а также другие дефекты, препятствующие
плотному прилеганию элементов и деталей ФПС.
Очистка должна производиться в очистных камерах или под
навесом,
или
на
открытой
площадке
при
отсутствии
атмосферных осадков.
Шероховатость поверхности очищенного металла должна
находиться в пределах 25-50 мкм.
На очищенной поверхности не должно быть пятен масел,
воды и других загрязнений.
Очищенные
соответствовать
контактные
первой
степени
поверхности
удаления
должны
окислов
обезжиривания по ГОСТ 9022-74.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 292
и

293.

Оценка
шероховатости
контактных
поверхностей
производится визуально сравнением с эталоном или другими
апробированными способами оценки шероховатости.
Контроль степени очистки может осуществляться внешним
осмотром поверхности при помощи лупы с увеличением не менее
6-ти кратного. Окалина, ржавчина и другие загрязнения на
очищенной поверхности при этом не должны быть обнаружены.
Контроль
степени
обезжиривания
осуществляется
следующим образом: на очищенную поверхность наносят 2-3
капли бензина и выдерживают не менее 15 секунд. К этому
участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной
бумаги и держат до полного впитывания бензина. На другой
кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба
куска выдерживают до полного испарения бензина. При дневном
освещении
сравнивают
фильтровальной
бумаги.
внешний
вид
Оценку
степени
обоих
кусков
обезжиривания
определяют по наличию или отсутствию масляного пятна на
фильтровальной бумаге.
Длительность
перерыва
между
пескоструйной
очисткой
поверхности и ее консервацией не должна превышать 3 часов.
Загрязнения, обнаруженные на очищенных поверхностях, перед
нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 должны
быть
удалены
жидким
калиевым
стеклом
или
повторной
очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в
журнал.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 293

294.

6.4. Приготовление и нанесение протекторной
грунтовки ВЖС 83-02-87. Требования к
загрунтованной поверхности. Методы контроля
Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой
двуупаковочный
лакокрасочный
материал,
состоящий
из
алюмоцинкового сплава в виде пигментной пасты, взятой в
количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого
калиевого стекла плотностью 1,25, взятого в количестве 33,3%
по весу.
Каждая
партия
документации
поступившие
на
материалов
должна
соответствие
ТУ.
без
быть
проверена
Применять
документации
по
материалы,
завода-изготовителя,
запрещается.
Перед смешиванием составляющих протекторную грунтовку
ингредиентов
следует
довести
жидкое
калиевое
стекло
до
необходимой плотности 1,25 добавлением воды.
Для приготовления грунтовки ВЖС 83-02-87 пигментная
часть и связующее тщательно перемешиваются и доводятся до
рабочей вязкости 17-19 сек. при 18-20°С добавлением воды.
Рабочая вязкость грунтовки определяется вискозиметром ВЗ4 (ГОСТ 9070-59) по методике ГОСТ 17537-72.
Перед
и
во
время
нанесения
следует
перемешивать
приготовленную грунтовку до полного поднятия осадка.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
сохраняет
малярные
свойства
(жизнеспособность) в течение 48 часов.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 294

295.

Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в
помещении. При отсутствии атмосферных осадков нанесение
грунтовки можно производить на открытых площадках.
Температура воздуха при произведении работ по нанесению
грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть не ниже +5°С.
Грунтовка
ВЖС
83-02-87
может
наноситься
методами
пневматического распыления, окраски кистью, окраски терками.
Предпочтение следует отдавать пневматическому распылению.
Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно
перпендикулярным
направлениям
с
промежуточной
сушкой
между слоями не менее 2 часов при температуре +18-20°С.
Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем,
добиваясь окончательной толщины нанесенного покрытия 90110 мкм. Время нанесения покрытия при естественной сушке при
температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с момента
нанесения последнего слоя.
Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание
попадания
атмосферных
осадков
и
других
загрязнений
на
невысохшую поверхность должна проводится под навесом.
Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места
и другие дефекты не допускаются. Высохшая грунтовка должна
иметь серый матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с
металлом и не должна давать отлипа.
Контроль
толщины
покрытия
осуществляется
магнитным
толщиномером ИТП-1.
Адгезия определяется методом решетки в соответствии с
ГОСТ
15140-69
на
контрольных
образцах,
окрашенных
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 295
по

296.

принятой технологии одновременно с элементами и деталями
конструкций.
Результаты
проверки
качества
защитного
покрытия
заносятся в Журнал контроля качества подготовки контактных
поверхностей ФПС.
6.4.1 Основные требования по технике безопасности
при работе
с грунтовкой ВЖС 83-02-87
Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать:
"Санитарные
применением
правила
ручных
при
окрасочных
распылителей"
работах
с
(Министерство
здравоохранения СССР, № 991-72)
"Инструкцию по санитарному содержанию помещений и
оборудования производственных предприятий" (Министерство
здравоохранения СССР, 1967 г.).
При
пневматическом
увеличения
методе
туманообразования
распыления,
во
и
лакокрасочного
расхода
избежание
материала, должен строго соблюдаться режим окраски. Окраску
следует производить в респираторе и защитных очках. Во время
окрашивания
в
располагаться
таким
материала
имела
закрытых
образом,
направление
помещениях
маляр
чтобы
лакокрасочного
струя
преимущественно
должен
в
сторону
воздухозаборного отверстия вытяжного зонта. При работе на
открытых площадках маляр должен расположить окрашиваемые
изделия так, чтобы ветер не относил распыляемый материал в
его сторону и в сторону работающих вблизи людей.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 296

297.

Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны
быть оборудованы редукторами давления и манометрами. Перед
началом
работы
маляр
должен
проверить
герметичность
шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента, а
также
надежность
присоединения
краскораспределителю
воздушных
и
шлангов
воздушной
к
сети.
Краскораспределители, кисти и терки в конце рабочей смены
необходимо
тщательно
очищать
и
промывать
от
остатков
грунтовки.
На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью
и связующим должна быть наклейка или бирка с точным
названием и обозначением этих материалов. Тара должна быть
исправной с плотно закрывающейся крышкой.
При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87
нужно соблюдать осторожность и не допускать ее попадания на
слизистые оболочки глаз и дыхательных путей.
Рабочие
и
ИТР,
работающие
на
участке
консервации,
допускаются к работе только после ознакомления с настоящими
рекомендациями, проведения инструктажа и проверки знаний по
технике
безопасности.
На
участке
консервации
и
в
краскозаготовительном помещении не разрешается работать без
спецодежды.
Категорически запрещается прием пищи во время работы.
При попадании составных частей грунтовки или самой грунтовки
на слизистые оболочки глаз или дыхательных путей необходимо
обильно промыть загрязненные места.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 297

298.

6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и
деталей, законсервированных грунтовкой
ВЖС 83-02-87
Укладывать,
хранить
законсервированные
элементы
исключить
возможность
и
и
транспортировать
детали
нужно
механического
так, чтобы
повреждения
и
загрязнения законсервированных поверхностей.
Собирать можно только те элементы и детали, у которых
защитное
покрытие
высохло.
Высохшее
контактных
защитное
поверхностей
полностью
покрытие
контактных
поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и
механических повреждений.
При наличии загрязнений и масляных пятен контактные
поверхности
должны
быть
обезжирены.
Обезжиривание
контактных поверхностей, законсервированных ВЖС 83-02-87,
можно
производить
водным
раствором
жидкого
калиевого
стекла с последующей промывкой водой и просушиванием.
Места механических повреждений после обезжиривания должны
быть подконсервированы.
6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного
покрытия на опорные поверхности шайб
Производится очистка только одной опорной поверхности
шайб в дробеструйной камере каленой дробью крупностью не
более 0,1 мм. На отдробеструенную поверхность шайб методом
плазменного напыления наносится подложка из интерметаллида
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 298

299.

ПН851015 толщиной . …..м. На подложку из интерметаллида
ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий
слой
оловянистой
бронзы
БРОФ10-8.
На
несущий
слой
оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения
припой ПОС-60 до полного покрытия несущего слоя бронзы.
6.6. Сборка ФПС
Сборка
ФПС
фрикционным
проводится
покрытием
с
использованием
одной
из
шайб
поверхностей,
с
при
постановке болтов следует располагать шайбы обработанными
поверхностями внутрь ФПС.
Запрещается
деталей
ФПС.
очищать
внешние
Рекомендуется
поверхности
использование
внешних
неочищенных
внешних поверхностей внешних деталей ФПС.
Каждый болт должен иметь две шайбы (одну под головкой,
другую под гайкой). Болты и гайки должны быть очищены от
консервирующей смазки, грязи и ржавчины, например, промыты
керосином и высушены.
Резьба болтов должна быть прогнана путем провертывания
гайки от руки на всю длину резьбы. Перед навинчиванием гайки
ее резьба должна быть покрыта легким слоем консистентной
смазки.
Рекомендуется следующий порядок сборки:
совмещают отверстия в деталях и фиксируют их взаимное
положение;
устанавливают
гайковертами
на
болты
90%
от
и
осуществляют
проектного
их
усилия.
натяжение
При
сборке
многоболтового ФПС установку болтов рекомендуется начать с
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 299

300.

болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и
продолжать установку от центра к границам поля установки
болтов;
после
проверки
плотности
стягивания
ФПС
производят
герметизацию ФПС;
болты затягиваются до нормативных усилий натяжения
динамометрическим ключом.
Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О
М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-0065 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5.
ru
РЕГЛАМЕНТ
МОНТАЖА АМОРТИЗАТОРОВ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
2) Подготовительные работы
1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного строения от загрязнений;
2)
Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных болтов) в
оголовке опоры и диафрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле
металлического или сталежелезобетонного пролетного строения с составлением схемы
(шаблона).
2)
Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора к опоре и
к пролетному строению в элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости,
райберовка или рассверловка новых отверстий.
2)
Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монтаж аморти-
затора и пространства для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка
выступающих частей бетона или устройство подливки на оголовке опоры.
2)
Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается амортизатор.
3) Установка и закрепление амортизатора
2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобетонные пролетные строения).
2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может быть двух видов:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 300

301.

7.
болты
расположены
внутри
основания
и
при
полностью
смонтированном
амортизаторе не видны, т.к. закрыты корпусом упора, при этом концы фундаментных болтов
выступают над поверхностью площадки, на которой монтируется амортизатор;
8.
болты расположены внутри основания и оканчиваются резьбовыми втулками, верхние
торцы которых расположены заподлицо с бетонной поверхностью;
9.
болты расположены у края основания, которое совмещено с корпусом упора, и после
монтажа амортизатора доступ к болтам возможен, при этом концы фундаментных болтов выступают над поверхностью площадки;
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 301

302.

4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулками, как и во
втором случае
2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время транспортировки.
в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для крепления
амортизатора с фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундаментных болтов, при необходимости срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов.
д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, на подмости в
уровне установленного основания.
е) Снятие транспортных креплений.
ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения отверстий под
штифты и резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в упоре,
забивка штифтов в отверстия, затяжка и законтривание болтов.
з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в резьбовые отверстия втулок анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней
плитой и нижней плоскостью диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор
более 5 мм, устанавливается опалубка по контуру верхней плиты, бетонируется или инъектируется зазор, после набора прочности бетоном или раствором производится затяжка болтов.
и) Восстановление антикоррозийного покрытия.
2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от операций
первого случая только тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, на которой монтируется амортизатор и надвигается до совпадения резьбовых отверстий во
втулках фундаментных болтов с отверстиями под болты в основании.
2.1.4. Последовательность операций по монтажу амортизатора в третьем случае приведена
ниже.
а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом.
б) Подъем амортизатора на подмости в уровень, превышающий уровень площадки, на которой монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 302

303.

в) Снятие транспортных креплений.
г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий для его крепления с фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундаментных
болтов.
Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и.
2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются от операций
для третьего случая только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки,
на которой он монтируется и надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми
отверстиями во втулках.
2.2. Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС
(под
металлические пролетные строения)
2.2.1.
Последовательность и содержание операций по установке на
опоры амортизаторов как с верхним, так и с нижним расположением
ФПС одинаковы.
2.2.2.
К
металлическому
прикрепляется
пролетному
посредством
строению
горизонтального
амортизатор
упора.
После
прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операции:
1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального упора к
конструкциям металлического пролетного строения;
2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гайки;
3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляются вильча-
тые прокладки (вилкообразные шайбы) требуемой толщины;
4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия.
2.3. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он
будет смонтирован.
2.4. Демонтаж транспортных креплений.
Заместитель генерального директора
Л.А. Ушакова
Согласовано:
Главный инженер проекта
ОАО «Трансмост»
Главный инженер проекта ОАО
«Трансмост»
И.В. Совершаев
И.А. Мурох
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 303

304.

Главный инженер проекта
В.Л. Бобровский
Материалы хранятся на Кафедре металлических и деревянных конструкций 190005, СанктПетербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ у заведующий кафедрой металлических и
деревянных конструкций , дтн проф ЧЕРНЫХ Александр Григорьевич строительный факультет
Альбом Специальные технические условия (СТУ) по изготовлению и монтажу
энергопоглощающего демпфирующего компенсатора для демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, покрытых огнезащитным составом марки TAIKOR
FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы альбом ШИФР 1.010.1-1-2с.94 , выпуск 0-2 , 0-3
можно заказать по [email protected] [email protected] (911) 175-84-65, (921) 962-6778, (966) 798-26-54 т/ф (812) 694-78-10 Карта Сбербанка № 2202 2006 4085 5233
Более подробно об использовании Специальные технические условия по применения
огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой
прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 8126947810 СПб ГАСУ , с использованием
изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель
противовзрывная» для разработки и испытания на сейсмостойкость по применению
изобретения; "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" ( отправлено в
ФИПС, Москва, от 14.02.2022 , для получения патента на применение огнестойкого
компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ЯпоноАмериканской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD)
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя
с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic
Friction Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake
Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con
marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 304

305.

РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных
строительных конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября
1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75
и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций отменяется "Руководство по
проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с
поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя
базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид
болтовых монтажных соединений, их применение в конструкциях одно- и многоэтажных зданий и
сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа
конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных
болтов, основные положения по конструированию и расчету фланцевых соединений, особенности
технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических
исследований, выполненных во ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им.
Мельникова, а также другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям фланцевых
соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук
В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин; ЦНИИПроектстальконструкцией
им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук
Л.И.Гладштейн, инж. О.И.Ганиза) и ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в
части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в дополнение к ОСТ
36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах.
Типовой технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке
фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций производственных
зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 305

306.

Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие
подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10 и более при
коэффициенте асимметрии напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует выполнять только с предварительно напряженными
высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за
счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев от
предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию
сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих напряжений в соединяемых элементах (в
дальнейшем ФС сжатых элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без
предварительного их натяжения, затяжкой болтов стандартным ручным ключом. Такие соединения
могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими
поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые трубы,
изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при
проектировании, изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в
соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6 настоящих рекомендаций, а также с учетом
положительного опыта освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским,
Череповецким заводами металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским
заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических
исследований,
выполненных
в
1981-1987
гг.
во
ВНИПИ
Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях
отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с "Руководством по проектированию,
изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из
широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с
требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления Государственного строительного комитета
СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных
стальных конструкциях и приказа Министерства монтажных и специальных строительных работ
СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного сортамента
металлопроката для применения в строительных стальных конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ
8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с параллельными гранями полок по ГОСТ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 306

307.

26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили
гнутые замкнутые сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные
прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (для
сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ
10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или
их совместному действию, следует применять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15
по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими
свойствами в направлении толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей,
предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при этом сталь
должна удовлетворять следующим требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
для одного из трех образцов
%.
%, минимальное
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод
строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали
по ГОСТ 19903-74*.
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.)
должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
Допустимая
частота
дефекта
Максимальная
допустимая
длина дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние между
дефектами
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 307

308.

минимального
учитываемого
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности
минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По
усмотрению
завода
строительных
стальных
конструкций
разрешается
дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после приварки их к
элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод
строительных стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект"
климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а
также высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по
тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок.
Геометрические и механические характеристики таких болтов должны отвечать требованиям ГОСТ
22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 2235677. Применение таких болтов в ФС каждого конкретного объекта должно быть согласовано с
проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание
изготовителя базы данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по
ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же
марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 308

309.

коэффициенты условий работы следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II-2381*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков,
подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые участки фланцев передают внешние
усилия через предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание
фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без
разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты
диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 следует допускать в тех случаях, когда
постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра
болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 309

310.

Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных
стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и более сторон, и болты наружных зон,
ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по
контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом (см. рис.1):
,
,
,
где - наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 310

311.

Если по конструктивным особенностям ФС
(раздел 5) величину
принимают равной
, то в расчетах на прочность ФС
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального
растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно центра тяжести присоединяемого
профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и
внутренней зон (раздел 5, табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с
учетом действия местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.)
должна обеспечивать возможность свободной установки и натяжения болтов, в том числе
выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна
для передачи внешних силовых воздействий или необходимо повысить несущую способность
растянутых участков ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует
усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля,
длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости следует располагать так, чтобы концентрация
напряжений в сечении основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта
и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность
ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а не усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 311

312.

строго соблюдать требования точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7
настоящих рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их
натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не
предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости.
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает
в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2, расчетные продольные усилия 1593-3554 кН
(163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные
сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального
растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения необходимой несущей способности
сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 2040 мм включает профили от 100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного
типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без ребер жесткости. Рекомендуемый
сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3,
расчетные продольные усилия 800-2681 кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров
данных типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения,
следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и ребрами жесткости в количестве не
менее 3 шт. Ширина ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5
диаметра трубы (см. рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные
прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от 114х2,5 до 377х10, расчетные
продольные усилия 630-3532 кН (64-360 тс).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 312

313.

Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными
сопротивлениями
МПа, болты высокопрочные М20, М24 и М27.
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо
применение сплошных фланцев без ребер жесткости при условии выполнения сварных швов
равнопрочными этим элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений,
подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять со сплошными фланцами
и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер
определяется размерами фланца и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут
установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов из гнутосварных профилей данного
типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений
данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных
воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами с постановкой ребра
жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения
количества болтов и ширины фланцев соответствующее уширение поясов двутавров следует
осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок (рис.3, а).
Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных
двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 313

314.

100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 127-2538 кН·м (13-259 тс·м). Несущая
способность ФС на изгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена
из условия прочности фланца, болтов и сварных швов соединения, воспринимающих данный
изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных
воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными фланцами, высота которых не превышает
высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в
рамных соединениях ниже несущей способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых
участков ФС допустимо применять составные фланцы, увеличивая их толщину на растянутом
участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на
изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих
рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные
проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы, необходимо строго
выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7
настоящих рекомендаций. В таких соединениях следует предусматривать также установку болтов с
суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых
элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило,
применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию
изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если суммарное растягивающее усилие,
воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 314

315.

прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых
отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов
соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали
фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному
растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
определяет конструктивная форма соединения.
Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из условия:
,
где
(1)
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между
болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон
М20
16
2,5
20
1,7
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 315

316.

М24
М27
25
1,4
30
1,2
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать
обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина
фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не
превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне,
выделяют отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (см. рис.1)
шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
если
если
где
(2)
,
(3)
,
(4)
;
;
,
,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 316

317.

- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
(5)
где
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
определяемый по табл.3 или по формуле:
,
;
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
(9)
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
участка фланца;
-го Т-образного
где
- толщина фланца;
- расстояние от оси болта до края сварного шва
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15
0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
Таблица 4
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 317

318.

Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению,
приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию
изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом
профиле
от действия изгиба и продольных сил определяют в плоскости его соединения с
фланцем по формуле*:
,
(10)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 318

319.

где
и
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
можно пренебречь.
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец,
Усилия в поясах присоединяемого профиля
определяют по формуле
,
где
- площадь поперечного сечения пояса
или
(11)
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого
пояса;
;
;
- толщина стенки,
обозначения приведены на рис.4.
полок
и
высота
присоединяемого
профиля;
остальные
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 319

320.

Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 320

321.

при
,
при
где
,
;
(12)
,
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
, равное:
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 321

322.

при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
(19)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
, равное:
при наличии ребра жесткости
;
(20)
;
(21)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(22)
- расчетное усилие на болт наружной зоны
-го Т-образного участка фланца
растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в соответствии с указаниями п.5.5;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
случаях 1,0.
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 322

323.

растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4,
следует считать обеспеченной, если
мм,
,
где
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8
0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на
действие местной поперечной силы
следует проверять по формуле
,
(24)
где - количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество
болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого
профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями
п.5.5;
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 323

324.

- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с
указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС
изгибаемых элементов открытого профиля на действие сдвигающих сил
следует проверять
по формуле
,
(26)
где
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов
определяемое по формуле
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней
нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует
выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81* с учетом глубины проплавления
корня шва на 2 мм по трем сечениям (рис.5):
Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 324

325.

;
(29)
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
,
где
(30)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и
металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимаются по табл.3 главы СНиП II-2381*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается
по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями
п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан
маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода - поставщика
проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте,
доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна превышать 0,5
мм. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует
проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству этого проката.
При отсутствии сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью
определения требуемых механических свойств и химического состава, определяющих качество
проката. При этом проверку механических свойств стали в направлении толщины проката следует
проводить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами
ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с указаниями п.2.4.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 325

326.

6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной
термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные станки). При применении ручной
термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом
(например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем,
должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны
быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только
в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем
двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла
их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы
следует выполнять механизированным способом с применением материалов, указанных в п.2.7, и
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 326

327.

проплавлением корня шва не менее 2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место
расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы.
Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца
(клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных
соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.
элементов
конструкций
с
ФС
должна
Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
Предельное отклонение
Не более 0,0007
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной
линейки
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке
торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
0; -5,0 мм
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть
огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее
10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соединяемых элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 327

328.

соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего
конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами
изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75,
раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по
поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и изгибаемых элементов категории швов сварных
соединений 1 по поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и
требованиями пп.6.10 и 6.11 настоящих рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и
пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и правильность маркировки и клейма
сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты контроля должны
удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации,
предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить копию сертификата,
удостоверяющего качество стали фланцев, а также документы о контроле качества сварных
соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали, отличных от указанных в п.2.2, заводизготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для фланцев в
соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать
технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в конкретных условиях монтируемого
объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений
стальных
строительных
конструкций"
(ВНИПИ
Промстальконструкция,
ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба),
назначенного приказом по монтажной организации ответственным за выполнение этого вида
соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 328

329.

сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с
п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-82.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с
указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отсутствии таких указаний контактные
поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и
краски, рыхлой ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки
резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны
(жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту
закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить
закручиванием гаек до величины момента закручивания
формуле
, который определяют по
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 при контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату
или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31),
не должно превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор
цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций КМ или КМД, и предъявить собранное
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 329

330.

соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем
пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество обработки (расконсервации) болтов;
качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек
и шайб требованиям ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах
КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта, выступающей над
гайкой; наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований
табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных
болтах тарированными динамометрическими ключами. Контроль усилия натяжения следует
производить не ранее чем через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом
усилия в болтах соединения должны соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 330

331.

7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0;
+10%. Если при контроле обнаружатся болты, не отвечающие этому условию, то усилие натяжения
этих болтов должно быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной
п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать сертификаты или документы завода-изготовителя,
удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о
контроле качества сварных соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля
за выполнением монтажных фланцевых соединений на высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
N
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
, мм
2
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
(163)
25
8
6
20К1
1626
(166)
25
9
6
20К2
1879
(192)
40
10
6
п
/
п
1
1
, мм
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 331
, мм

332.

2
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
3
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
4
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 332

333.

5
6
7
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
30К1
3306
(337)
30
12
8
30К2
4032
(411)
40
12
8
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 333

334.

5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
сечения двутавра;
пределу текучести);
, где
- площадь
- максимальное расчетное сопротивление стали двутавра растяжению по
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ
РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
2
3
4
5
п
/
п
1
1
100
7
957
(97,6)
20
2
100
8
1224 (124,8)
25
110
8
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 334

335.

3
4
5
6
125
8
125
9
140
9
140
10
160
10
160
11
180
11
180
12
1579*
(161,0)
30
1928** (196,5)
40
2156 (219,8)
30
2613 (266,4)
30
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 335

336.

Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72
соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных
конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не
менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект"
по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27. Усилие предварительного натяжения 239
кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ
22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения уголка с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого
соединения;
текучести);
- максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ
ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 336

337.

1
10Шт1
800**
(81,5)
30
881**
(89,8)
25
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2 (см. п.6 примечаний)
3
15Шт1
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 337

338.

20Шт1
5
2537*
(258,6)
40
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
, кН (тс)
, мм
1
2
3
4
5
10Шт1
958
(97,6)
20
1227*
(125,1)
25
1
11,5Шт1
2
13Шт1
13Шт2
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 338

339.

3
15Шт1
1494**
(152,3)
25
1919**
(195,6)
30
2681**
(273,3)
40
15Шт2
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
5
20Шт1
20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 339

340.

3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенностями соединений, но не
менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали
40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие
предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ
22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительного натяжения 312 кН
(31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением
не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных в графе 3 для каждой схемы
фланцевых соединений;
пределу текучести);
- максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
1
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
114
2,5
5,0
4
5
6
7
8
(64,2)
630
20
245
175
20
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 340

341.

121
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
4,0
255
185
140
3,5; 4,5
275
205
20
140
4,0
8,0*
(92,2)
903
25
310
220
24
159
3,5; 5,5
630
20
300
220
20
168
4,0
903
25
350
250
24
(138,2) 1356
25
350
250
24
400
300
400
300
430
330
400
300
168
2
3
6,0*
168
8,0
219
6,0; 8,0*
219
10,0*
219
4
6,0
10,0*
4,0
(184,3) 1808
25
24
6,0
245
8,0*
219
7,0; 8,0
(230,4) 2260
25
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 341
24

342.

5
245
10,0
12,0*
430
330
273
4,5.....**6,0
460
360
273
8,0; 10,0*
325
5,0; 5,5
535
425
377
5,0
560
460
273
7,0; 8,0
460
360
273
12,0*
460
360
377
9,0; 10,0
560
460
325
6,0
520
410
8,0
(276,5) 2712
8,0
(360)
3532
25
30
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ
10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78* соответствуют сокращенному
сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих
рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине стенки трубы с округлением в большую
сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5
диаметра трубы для четных и 1,7 диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ
22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН
соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 342

343.

6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь
сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
расчетное сопротивление стали трубы растяжению по пределу текучести);
-
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 343

344.

Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
М24
М27
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 344

345.

70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
Примечание. Параметр
может быть изменен в зависимости от типа колонны при
выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих рекомендаций.
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
1
2
3
4
Диаметр
болт
а
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1 70Б1 80Б1
60Б2 70Б2
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30
1
30
2
М24
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
-
-
13,0
15,2
17
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
159,
18
206,
-
-
-
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 345

346.

М27
-
-
-
-
-
-
-
-
7
4
3,7
8
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
40
Ш
50
Ш
60
Ш
70Ш
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
26
Б
30Б
35Б
40Б
45
Б
50
Б
55
Б
60
Б
70
Б
8
0
Б
90
Б
100Б
23
Ш
26
Ш
30
Ш
35
Ш
8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют
сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ
19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения
ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также гайки
высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 346

347.

ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
по
ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением стали
растяжению по пределу текучести
разрыву с
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали
=520 МПа (5300 кгс/см ), площадь сечения профиля
усилие растяжения, действующее на соединение,
материал фланца
-
сталь
марки
09Г2С-15
=2х22=44 см ;
=1557 кН (159 тс);
по
ГОСТ
сопротивлением растяжению по пределу текучести
19282-73
с
расчетным
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное
сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ).
Толщина фланца =30 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
усилие предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой
марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм,
расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления
соответственно
);
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2390 кгс/см
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета
параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0. Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем
по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 347

348.

;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение
центр тяжести сварных швов должен совпадать с центром тяжести соединяемого профиля.
Поэтому необходимо выполнение условия:
=0, где
- статический момент сварных швов
относительно оси
, или
ниже оси
соответственно.
=
, где
и
- статические моменты сварных швов выше и
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 348

349.

Разница между
и
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении
количество болтов внутренней зоны
=4. Количество болтов наружной зоны
предварительно
назначаем из условия (1) [см. раздел 5]:
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней
нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, определяемое по табл.2
(раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество
болтов наружной зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с
указаниями п.4.7 болты должны быть расположены безмоментно относительно оси
(см.
рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3)
или (4). Для определения необходимо найти величину
- расчетное усилие на болт наружной
зоны -го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что
в силу конструктивных особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной
зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому для нахождения величины необходимо
определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I
наружной зоны, определяем из условия:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 349

350.

.
Значение
определяем по формуле (5)
, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один
болт участка I наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и
краями сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 350

351.

Определение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
Значение
мм, а
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
,
расчетное
усилие
растяжения,
воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 351

352.

Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм
по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3-500-76 с расчетным сопротивлением
стали растяжению по пределу текучести
сопротивлением стали разрыву
;
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным
=470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы
усилие растяжения, действующее на соединение,
материал фланца
-
сталь
марки
09Г2С-15
=66,62 см
=1666 кН (170 тс);
по
ГОСТ
сопротивлением растяжению по пределу текучести
19282-73
с
расчетным
=290 МПа (2950 кгс/см ) и
нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное
сопротивление стали фланца растяжению в направлении толщины проката (в соответствии с
указаниями главы СНиП II-23-81*)
Толщина фланца =25 мм;
МПа (1480 кгс/см ).
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
усилие предварительного натяжения болтов
=266 кН (27,1 тс), расчетное
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов принять равными
=8 мм, сварка механизированная проволокой
марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проплавления корня шва не менее 2 мм,
расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления
соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2160 кгс/см );
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер
жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается
обеспеченной, если:
при
мм.
Из этого условия определим необходимое количество болтов
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 352

353.

При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер
жесткости
=4. Длина нечетных ребер:
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам
присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
мм, а также необходимые для
расчета параметры в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*:
=1,0,
=1,0,
=0,7,
=1,0,
=1,0.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 353

354.

Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем
сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 354

355.

Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1,
подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С,
площадь сечения профиля
=131 см , площадь сечения пояса
сопротивления профиля =2610 см ;
=35,4 см , момент
изгибающий момент и продольное усилие, действующие
соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
на
соединение,
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным
сопротивлением изгибу по пределу текучести
принята равной =25 мм;
=368 МПа (3750 кгс/см ), толщина фланца
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
расчетное усилие предварительного натяжения болтов
катеты сварных швов по поясам профиля
=266 кН (27,1 тс),
=239 кН (24,4 тс);
=12 мм, по стенке
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
от действия изгиба и продольных усилий определяем по формуле (10) [см. раздел 5]:
;
.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 355

356.

Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и
рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки
профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
условие (13):
и
выполняется
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого
пояса и симметричное расположение болтов относительно пояса
, см.
рисунок) расчетное усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 356

357.

растянутому поясу,
определяем по формуле (16):
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной
зоне пояса, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5):
, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса
профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
профиля (
до края сварного шва растянутого пояса
мм).
Тогда:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 357

358.

,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
определяем по табл.4 (
=1,48).
Тогда:
кН (20,1 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой
части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров,
необходимых для определения
и
, выполняем так же, как и при определении
лишь разницей, что для болтов и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
, с той
=37 мм (
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 358

359.

мм). Тогда:
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10
настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 359

360.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных
сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно, предназначенный для изготовления
фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику
испытаний на статическое растяжение с целью определения следующих характеристик
механических свойств металлопроката в направлении толщины при температуре
°С:
предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву;
относительного удлинения после разрыва; относительного сужения после разрыва.
1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические
свойства могут быть использованы для контроля качества проката для металлоконструкций; анализа
причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для
конструкций; расчета прочности несущих элементов с учетом их работы по толщине листов;
сравнения сталей в зависимости от химического состава, способа выплавки и раскисления, сварки,
вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и
определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его
головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
на которой определяется удлинение;
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва,
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
осевая растягивающая нагрузка
момент испытания;
предел текучести (физический)
,
, мм ;
, мм ;
- нагрузка, действующая на образец в данный
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 360

361.

деформируется без заметного увеличения нагрузки;
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение
достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого принимается в расчет при определении
указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
, предшествующей разрушению образца;
относительное удлинение после разрыва
- отношение приращения расчетной длины
образца (
) после разрыва к ее первоначальной длине ;
относительное сужение после разрыва
площади поперечного сечения после разрыва
образца
.
, % - отношение разности начальной площади и
к начальной площади поперечного сечения
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные
цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм, начальной расчетной длиной
мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении
толщины, условно рассматривается как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ
1497-73 составляет
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна
к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется
прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 мм такая корка сохраняется на
одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой
целью к листовой заготовке испытываемого металла приваривают в тавр две пластины из стали той
же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические
образцы вырезают из сварного соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую
часть образца. При этом продольная ось образца должна совпадать с направлением толщины
испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 361

362.

2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные
образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указанной в п.2.1 и на рисунке, а. При этом
высота головок образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при
последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота обработки поверхности образцов и
точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на
рабочей части образца; за начальную расчетную длину следует принимать общую длину образца
вместе с головками.
2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до
0,1 мм, и полученные значения округляют в большую сторону. Диаметр рабочей части
образца до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с
точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение
производят при повороте образца на 90°), и за начальный диаметр принимают среднее
значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных диаметров (в
середине и с двух краев рабочей части образца). После испытания определяют, вблизи
какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при определении
относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный
диаметр. Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1
мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из
средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом
растяжении используют универсальные испытательные машины с механическим, гидравлическим
или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия
их требованиям ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1,
за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной части образца, выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм
"усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении
толщины проката и подсчет результатов испытаний проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ
1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 362

363.

возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые включения, трещины и др.)
результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в
журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладываемом к сертификату на
металлоконструкции. Величины
и
нормируются и служат критериями при выборе и
назначении толстолистового проката для изготовления фланцев. Значения других характеристик
и
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического заводаизготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер плавки, номер листа, химический
состав и механические свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их
совместному действию, следует принять листовую сталь по ГОСТ 19903-74* с гарантированными
механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок
09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15.
Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-11779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм:
временное
сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел текучести
=40 кгс/мм ,
относительное удлинение
%, относительное сужение в направлении толщины ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .
%,
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по
ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к
материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
для одного из трех образцов
%.
%, минимальное
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод
строительных стальных конструкций по методике, изложенной в приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 363

364.

симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов профиля, присоединяемого к фланцу,
должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод
строительных конструкций. На рисунке в качестве примера показаны зоны контроля стали фланцев
для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Контролируема
я зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальна
я
учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота
несплошностей
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
10 м
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно
осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводом-поставщиком стали к каждому листу. При
удовлетворении требований, указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод
строительных конструкций не выполняет.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 364

365.

Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 365

366.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 366

367.

К протоколу прилагается положительный отзыв об изобретениях
организации Сейсмофонд при СПб ГАСУ МЧС со ссылками оригинала
МЧС Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную
работу по анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных
на обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации
инновационных проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд
«ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки малого и среднего
предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО
«РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд
содействия развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере»,
ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые на сегодняшний
день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами
изделия «огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на
фрикционно-подвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные
организации. Сайдулаеву К.М. [email protected] u
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС
России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная
информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в
области гражданской обороны, защиты населения и территорий от
чрезвычайных ситуаций, обеспечения пожарной безопасности, а также
обеспечения безопасности людей на водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности
А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1114289 https://disk.yandex.ru/d/3X_bSI384fScAw
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 367

368.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 368

369.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 369

370.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 370

371.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 371

372.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 372

373.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 373

374.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 374

375.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 375

376.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 376

377.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 377

378.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 378

379.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 379

380.

Отзывы ГОССТРОЯ РФ и НТС три отзыва МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МИНСТРОЙ РОССИИ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 380

381.

117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп. 2 24- №. 9У № 3-3-1
/33 На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба"
197371, Санкт-Петербург, Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело
проектную документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие
с использованием сейсмоизолирующего скользящего поя¬са для
строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9
баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Ма¬териалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадь¬ба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2
"Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
существующих зданий"). Разработанная документация была направлена
на экспертизу в Центр проектной продукции массового применения (ГП
ЦПП; экспертное заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический
Центр по сейс¬мостойкому строительству и инженерной защите от
стихийных бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94),
работа рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений"
НТС ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя
России. Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без
проведения разработчи¬ком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установлен¬ном порядке использование работы в массовом
строительстве нецеле¬сообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами конт¬роля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Кресть¬янская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2С.94, выпуск 0-2.
Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
ре¬зультаты применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2,
Приложение:
экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 381

382.

Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87А.Сергеев
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ
117987, ГСП-1, Москва, ул. Строителей, 8, корп. 2
и. и. ЧУ № з-з-1 А
На№
О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского
(фермерского) хозяйства
"Крестьянская усадьба"
Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий
рассмотрело проектную документацию шифр 1010-2с. 94 "Фундаменты
сейсмостойкие с использованием сеисмоизолирующего скользящего поя¬са
для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и
9 баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий.
Ма¬териалы для проектирования", выполненную КФЯ "Крестьянская
усадь¬ба" по договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09133/94 (этап 2 "Разработка конструкторской документации
сейсмостойкого фундамента с использованием сеисмоизолирующего
скользящего пояса для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-Технический Центр по
сейс¬мостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчи¬ком документации экспериментальной проверки
предлагаемых решений и последующего рассмотрения результатов этой
проверки в установлен¬ном порядке использование работы в массовом
строительстве нецеле¬сообразно .
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами конт¬роля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Кресть¬янская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 382

383.

Главпроект обращает внимание руководства КФХ "Крестьянская
усадьба" и разработчиков документации на ответственность за
ре¬зультаты применения в практике проектирования и строительства
сеисмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2С.94,
выпуски 0-1 и 0-2.
Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6 л.
Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87
Выписка отзыв из НТС Госстроя РОССИИ МИНИСТЕРСТВО
СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ НАУЧНО
ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ ВЫПИСКА ИЗ ПРОТОКОЛА заседания Секции
научно-исследовательских и проектно изыскательских работ,
стандартизации и технического нормирования Научно-технического
совета Минстроя России
г. Москва 4 • .1 N 23-13/3 15 ноября ■1994 т. Присутствовали: от
Минстроя России от ЦНИСК им. Кучеренко от ЦНИИпромзданий
Вострокнутоз КХ Г. , Абарыкоз Е. П. , Гофман Г. Н. , Сергеев Д. А. ,
Гринберг И. Е. , Денисов Б. И. , Ширя-ез Б. А. , Бобров Ф. В. , Казарян Ю.
А. Задарено к А. Б. , Барсуков В. П. , Родина И. В. , Головакцев Е. М. ,
Сорокин А. Ы. , Се кика В. С. Айзенберг Я. М / Адексеенков Д. А. , Кулыгин
Ю. С. , Смирнов В. И. , Чиг-ркн С. И. , Ойзерман В. И. , Дорофеев В. М. ,
Сухов Ю. П. , Дашезский М. А. Гиндоян А. П. , Иванова В. И. , Болтухов
А. А. , Нейман А. И. , Ма лин И. С.
от ПКИИИС
от КФХ"Крестьянская усадьба" Севоетьянов 3. В, Коваленко А.И.
от ШШОСП им. Герсезанова от АО. ЩИИС
от КБ по железобетону им. Якушева
от Объединенного института физики земли РАН
от ПромтрансНИИпроекта
от Научно-инженерного и координационного сейсмо¬логического центра
РАН
от ЦНИИпроектстальконструкция ИМЦ "Стройизыскания" Ассоциация
"Югстройпроект"
от УКС Минобороны России (г. Санкт-Петербург) Ставницер М -Р.
Шестоперов Г. С. Афанасьев П. Г. Уломов В. И. , Штейнберг В. В.
Федотов Б. Г. Фролова Е И. Бородин Л. С. Баулин Ю. И. Малик А. Н.
Беляев В. С.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 383

384.

2. О сейсмоизоляции существующих жилых домов, как способ повышения
сейсмостойкости малоэтажных жилых зданий. Рабочие чертежи серии
• 1.010.-2с-94с. Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирущего скользящего пояса для строительства малоэтажных
зданий в районах сейсмичностью 7,8,9 баллов
1. Заслушав сообщение А. И. Коваленко, отметить, что по договору N
4.2-09-133/94 с Минстроем России КФК "Крестьянская усадьба"
выполняет за работу "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолируюшего пояса для строительства малоэтажных зданий в
районах сейсмичностью 7, з и 9 баллов". В основу работы положен
принцип создания в цокольной части здания сейсмоизолируюшего пояса,
поглощающего энергию как горизонтальных, так и-вертикальных
нагрузок от сейсмических воздействий при помощи резино -щебеночных
амортизаторов и ограничителей перемещений.
К настоящему времени завершен первый этап работы - подготовлены
материалы для проектирования фундаментов для вновь строящихся
зданий. Второй этап работы, направленный на повышение
сейсмостойкости существующих зданий, не завершен. Материалы
работы по второму этапу предложены к промежуточному
рассмотрению на заседании Секции.
Представленные материалы рассмотрены НТС ЦНИИСК им. Кучеренко (
Головной научно-исследовательской организацией министерства по
проблеме сейсмостойкости зданий и сооружений) и не содержат
принципиально Д технических решений и методов производства работ.
Решили:
1. Принять к сведению сообщение А.И.Коваленко по указанному вопросу .
2. Рекомендовать Главпроекту при принятии законченной разработки
"проектно-сметной документации сейсмостойкого Фундамента с
использованием скользящего пояса (Типовые проектные решения)
учесть сообщение А. И. Коваленко и заключение НТС
ЦНИИСК,
на котором были рассмотрены предложения сейсмоустойчивости
инженерных систем жизнеобеспечения ( водоснабжения,
теплоснабжения, канализации и газораспределения) .
Зам. председателя Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормировав ' Ю.
Г. Вострокнутов В. С. Сенина
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 384

385.

Ученый секретарь Секции научно-исследовательских и проектноизыскательских работ, стандартизации и технического нормирование
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МИНСТРОЙ РОССИИ 117937 ГСП 1 Москва ул. Строителей 3 корп.
2 П. М ■ 7 У № 3-3-1
На № О рассмотрении проектной документации
Директору крестьянского (фермерского) хозяйства "Крестьянская
усадьба" А.И КОВАЛЕНКО
197371, Санкт-Петербург Директору ГП ЦПП В.Н.КАЛИНИНУ
Главное управление проектирования и инженерных изысканий рассмотрело
проектную документацию шифр 1010-2с.94 "Фундаменты сейсмостойкие
с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для
строительства малоэтажных зданий а районах сейсмичностью 7, 8 и 9
баллов. Выпуск 0-1. Фундаменты для существующих зданий. Материалы
для проектирования", выполненную КФХ "Крестьянская усадьба" по
договору с Минстроем России от 26 апреля 1994 г. N 4.2-09-133/94 (этап 2
"Разработка конструкторской документации сейсмостойкого
фундамента с. использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса
для существующих зданий").
Разработанная документация была направлена на экспертизу в Центр
проектной продукции массового применения (ГП ЦПП; экспертное
заключение N 260/94), Камчатский Научно-технический Центр по
сейсмостойкому строительству и инженерной защите от стихийных
бедствий (КамЦентр; экспертное заключение N 10-57/94), работа
рассмотрена на заседании секции "Сейсмостойкость сооружений" НТС
ЦНИИСКа им.Кучеренко, а также заслушана на НТС Минстроя России.
Результаты экспертиз и рассмотрений показали, что без проведения
разработчиком документации экспериментальной проверки предлагаемых
решений и последующего рассмотрения результатов этой проверки в
установленном порядке использование работы в массовом строительстве
нецелесообразно.
В связи с изложенным Главпроект считает работу по договору N 4.2-09133/94 законченной и, с целью осуществления авторами контроля за
распространением документации, во изменение письма от 21 сентября
1994 г. N 9-3-1/130, поручает ГП ЦПП вернуть КФХ "Крестьянская
усадьба" кальки чертежей шифр 1010-2с.94, выпуск 0-2. Главпроект
обращает внимание' руководства КФХ "Крестьянская усадьба" и
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 385

386.

разработчиков документации на ответственность за результаты
применения в практике проектирования и строительства
сейсмоизолирующего скользящего пояса по чертежам шифр 1010-2с.94,
выпуски 0-1 и 0-2. Приложение: экспертное заключение КамЦентра на 6
л. Зам.начальника Главпроекта Барсуков 930 54 87 .А.Сергеев
Более подробно см типовой альбом ШИФР 1010-2с2.2021 выпуск
0-3 к проекту конструкторской документации на разработку
типовых чертежей демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных
конструкций, покрытых
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -
Строительные -Системы
См ссылки:https://disk.yandex.ru/d/6EPe_rfHBzbi_Q https://pptonline.org/960391
https://ru.scribd.com/document/521380517/Razrabotkf-RCH-STUOgranicheniya-Gololedoobrazovaniya-Naledey-Sosulek-Skatnix-Krishax-306
Публикации в соответствии со статьей 15 Закона РФ "О средствах массовой
информации"
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»,
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование
сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»,
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция
малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 2425 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или
сэкономленные миллиарды»,
9. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы»
10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре
11. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии
возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на
пучинистых и просадочных грунтах»
12. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной
организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность
городов» в области реформы ЖКХ.
13. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по
графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и
разрушительные потрясения «звездотрясения».
14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25
«Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 386

387.

землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
15. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта
сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых
башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл.
Островского, д.3 .
Альбомы, чертежи и типовые серии по легкосбрасываемым конструкциям
можно скачать по ссылке http://dwg.ru. Узлы и типовые серии рабочих чертежей
можно скачать по ссылке http://rutracker.org. Технические решения можно
скачать http://www1.fips.ru
16. Наука и мир . Международный журнал № 3 (43) 2017, стр 42 " Использование
легко сбрасываемых конструкций для повышения сейсмостойкости сооружений "
http://scienceph.ru/d/413259/d/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf
http://ooiseismofondru.blogspot.ru/2017/06/httpsciencephrud413259dscienceandworldn.htm
l
https://www.youtube.com/watch?v=n0nwZPCg9e8
https://www.youtube.com/watch?v=7wwCo5c8kgw
https://ok.ru/video/12234392944 https://ok.ru/video/94633855627
17. Доклад СПб ГАСУ на 67 научной конференции профессоров, преподавателей ,
научных работников , инженеров и аспирантов в 2010 ИЦ "Сейсмофонд"
"лабораторные вибрационные испытания пространственных динамических моделей
узлов , фрагментов на сейсмические воздействия по шкале МSK с использованием
системы демпфирования и поглощения сейсмической энергии" 5 стр от 19.04.2010
18. Материал Международной научно-практической конференции 10-12 октября
2012 руководитель органа по сертификации продукции ОО "Сейсмофонд" "опыт
использования сертификатов сейсмостойкости и обследование" 3 стр.
19. Изобретатели в инновационном процессе России 2104 СПб Политехнический
университет. " К вопросу об обследовании , проверке и сертификации
сейсмостойкости зданий и сооружений"
20. Сборник научных трудов и программ международной конференции Савиновские
чтения ( 1-4 июля 2014 ) ПГУПС "Легкосбрасываеме ограждающие конструкции
взрывоопасных помещений"
21. Изобретения организации «Сейсмофонд» и Союза изобретателей СПб
"СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ
СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" RU № 2010136746
22 Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая"
23. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная"
24. Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент"
25. Изобретение № 1011847 "Башня"
26. Изобретение № 1036457 "Сферический резервуар"
27. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на
пористых заполнителях"
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 387

388.

28. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн"
29. Научное сообщение в СПб ГАСУ " Физическое и математическое моделирование
взаимодействия оборудования и сооружений с геологической средой, методом
оптимизации и идентификации динамических и статических задач, теории
устойчивости, в том числе нелинейным, численным, аналитическим методом
моделирования, решения задач строительной механике и испытание
математических моделей на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) и их
программное обеспечение в моделировании конструкций механике сплошных сред в
ПК SCAD " на XXVI Международной конференции «Математическое и
компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций»
(28.09-30.09.2015г.,СПб ГАСУ), можно ознакомиться:
youtube.com/watch?v=MwaYDUaFNOk http://www.youtube.com/watch?v=TKBbeFiFhHw
http://www.youtube.com/watch?v=GemYe2Pt2UU /
30. ОО «Сейсмофонд» приглашен 23-24 ноября 2017 г в СПб ГАСУ на третью
международную научно-практическую конференцию «Безопасность в
строительстве» ( докладом ) "Научная теория сейсмостойкости находится в
глубоком кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ- гробах не
относится к государственной безопасности" http://www.myshared.ru/slide/971578/
https://youtu.be/RiKHpjXswUM
http://www.spbgasu.ru/Nauchnaya_i_innovacionnaya_deyatelnost/Konferencii_i_seminary/
radiogazeta zemlya rossii teoriya seismostoykosti nakhoditsya krizise
https://www.youtube.com/watch?v=RiKHpjXswUM&t=122s kiainformburo teoriya
seismostoykosti nakhoditsya glubokom krizise puti vikhoda
31. Научный доклад сообщение на 17-18.09.2014. Девятый съезд Петровской
Академии наук и искусств https://www.youtube.com/watch?v=Cq_S-8cPnnM
http://smotri.com/video/view/?id=v28057322c41
https://rutube.ru/video/88c5d4893147e4702c7973b72395387d/
https://ok.ru/video/307406637636 https://youtu.be/Cq_S-8cPnnM
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 388

389.

Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию демпфирующих сдвиговых
компенсаторов для строительных конструкций, покрытых
огнезащитным
составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы» и огнестойкого компенсатор -
гасителя температурных напряжений в ПК SCAD согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 :
"Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для обеспечения сейсмостойкости
строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ
20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи,
лабораторные испытания : о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений
, для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных
районах , сейсмичностью более 9 баллов .
Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов -гасителей
температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе
изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая»,
154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с
использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему
демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии», для
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы , хранятся на
Кафедре технологии строительных материалов и метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я ,
Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема
докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и
растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе " т/ф (812) 694-78-10
[email protected] [email protected] [email protected] (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 389

390.

(911) 175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://pptonline.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 390

391.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 391

392.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 392

393.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 393

394.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 394

395.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 395

396.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 396

397.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 397

398.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 398

399.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 399

400.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 400

401.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 401

402.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 402

403.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 403

404.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 404

405.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 405

406.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 406

407.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 407

408.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 408

409.

Испытание огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО
"ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы ) выполнен из воднодисперсионных материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р
53292-2009, ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009
с использованием сдвигового демпфирующего компенсатор - гасителя
сдвиговых напряжений в ПК SCAD, согласно заявки на изобретение от
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 409

410.

14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных
напряжений" заявка № 2022104632 от 21.02.2022 , вх 009751,
"Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" заявка №
2021134630 от 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель
температурных колебаний" Заявка № 2022102937 от 07.02.2022 , вх.
006318, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний
СПб ГАСУ F16 L 23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318,
«Огнестойкий компенсатор –гаситель температурных колебаний»,регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцевое
соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными
торцами" № а 20210217 от 23 сентября 2021, Минск, "Спиральная
сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а
20210051, "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а
20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обеспечения сейсмостойкости
огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ Строительные -Системы ) выполнен из водно-дисперсионных
материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009 в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов .
Протокол лабораторных испытаний и разрабтка специальных
технических условий (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные
испытания : о применения демпфирующего сдвигового компенсатора,
гасителя сдвиговых напряжений , для огнезащитного состава марки
TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы )
выполнен из водно-дисперсионных материалов согласно СТО 727464553.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009, ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009
и для обеспечения сдвиговой прочности и сейсмостойкости
огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ Строительные -Системы ) выполнен из водно-дисперсионных
материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009 , в сейсмоопасных районах ,
сейсмичностью более 9 баллов, сдвиговых демпфирующих
компенсаторов -гасителей температурных напряжений для
огнезащитного состава марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ Строительные -Системы ) выполнен из водно-дисперсионных
материалов согласно СТО 72746455-3.6.17-2022, ГОСТ Р 53292-2009,
ГОСТ Р 59637-2021, ГОСТ Р 53295-2009 , которые уже давно
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 410

411.

используются нашими партнерами в США, Канаде фирмой STAR
SEIMIC, по скопированным и переоформленных карманными патентными
заокеанскими корпоративными патентными ведомствами НАТО
копирующие или уворованные идеи ( смотри статью патентное ворье
Версия Патентованное ворьѐ: Американцы крадут у нас не только
изобретения, но даже песни https://cont.ws/@lider2211/409268
https://politikus.info/v-rossii/85673-patentovannoe-vore-amerikancy-kradut-unas-ne-tolko-izobreteniya-no-dazhe-pesni.html
Российские изобретатели жалуются на "воровство идей" Российские изобретатели
жалуются на незаконное использование своих патентов
https://rg.ru/2010/08/10/patent.html
на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895,
1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель
противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений
при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых
соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и
сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» ,
хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и
метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская
ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в
ауд 305 С. Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М "
Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с
применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на их основе"
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected] [email protected] т/ф (812) 694-7810
моб (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (994) 434-44-70, (951) 644-16-48,
(911) 175-84-65
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 411

412.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 412

413.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 413

414.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 414

415.

Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях
МЧС Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по
анализу и внедрению современных методов и технологий, направленных на
обеспечение безопасности населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных
проектов и технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации»,
ОАО «Банк поддержки малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская
Венчурная Компания», ОАО «РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра
«Сколково», ФГБУ «Фонд содействия развитию малых форм предприятий в научнотехнической сфере», ФГАУ «Российский фонд технологического развития», которые
на сегодняшний день успешно осуществляют свою деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия
«огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционноподвижных болтовых соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
Сайдулаеву К.М.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы
сможете поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов.
Информацию о мероприятиях можно получить на официальном сайте МЧС России
(mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов
ведомственных периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС
России», журналы «Пожарное дело», «Гражданская защита» и «Основы
безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется актуальная информация
о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций,
обеспечения пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на
водных объектах
Директор Департамента образовательной и научно-технической деятельности А.И.
Бондар https://ppt-online.org/1133763
https://ppt-online.org/1104264 https://www.9111.ru/questions/7777777771785870/
https://t89006353172bkru.blogspot.com
https://studylib.ru/doc/6354447/9967982654%40mail.ru-kabelenesyshie-sistemi-mekaseismoopas... https://ppt-online.org/1097460 https://pdsnpsr.ru/articles/11731-kogda-savlstanet-pavlom_10032022
https://anticwar.ru/sistema_dobrovolnoiu_sertifikatsii_podjarnoiu_bezopasnosti_mchs_kond
ensatootvodchiki_avtomaticheskie_do_pn_40_mpa_dn_10_50_vpuskaeme_ao_zavod_im__0
242
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 415

416.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 416

417.

Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 417

418.

Ссылка аккредитации : https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 418

419.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 419

420.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 420

421.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 421

422.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 422

423.

огнезащитного состава марки TAKOR FP OOO "ТехноНИКОЛЬ -Строительные Системы"
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 423

424.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 424

425.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 425

426.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 426

427.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 427

428.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 428

429.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 429

430.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 430

431.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 431

432.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 432

433.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 433

434.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 434

435.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 435

436.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 436

437.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 437

438.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 438

439.

https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
https://ru.scribd.com/document/515600203/Ispolzovaniy-Gasiteley-Dinamicheskix-Kolebaniy-Obrusheniem-Pyatogo-EtajaObespecheniya-Seismostoykosti-351-Str
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 439

440.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 440

441.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 441

442.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 442

443.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 443

444.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 444

445.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 445

446.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 446

447.

Более подробно об использовании демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
строительных конструкций, покрытых
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО
для обеспечения сейсмостойкости
оставшихся четырех этажей, на фрикционно-подвижных соединениях
сери ФПС-2015- Сейсмофонд, с использованием изобретения Андреева
Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента №
2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием
сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие
систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения
сейсмической энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная»
для демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных конструкций, покрытых
"ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы
Более подробно ,смотрите внедренные изобртения организации
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER
BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBERBEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARINGFRICTION-DAMPER-RBFD
https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg
https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован
амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного трения амортизируя
с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не
долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится.
Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является
пластическим шарниром, трубчатого в вида
Seismic resistance GD Damper
https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s
https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA
Seismic Friction Damper - Small Model
QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA
https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s
https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo
Earthquake Protection
Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s
Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek
QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 447

448.

https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s
Friction damper for impact absorption
DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s
https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ
https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
ВСН 144-76
-----------------------------Минтрансстрой, МПС
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ
Дата введения 1977-01-01
РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы
К.П.Большаков, В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов Ленинградского института инженеров
железнодорожного транспорта (НИИмостов ЛИИЖТ) - авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по
применению высокопрочных болтов в стальных конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношении
норм и правил выполнения соединений на высокопрочных болтах ВСН 144-68 были ранее заменены ВСН 163-69 - ”Инструкцией по
технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов”) и п.7.24. ”Указаний по
проектированию вспомогательных сооружений и устройств для строительства мостов” (ВСН 136-67).
При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства
и эксплуатации пролетных строений с соединениями на высокопрочных болтах и использованы результаты последних научноисследовательских работ ЦНИИС и НИИмостов ЛИИЖТ по нормам вероятностного расчета фрикционных соединений (авторысоставители настоящей Инструкции), по клеефрикционным (М.Л.Лобков), фланцевым (В.Н.Савельев, А.А.Ровный) соединениям и
фрикционным соединениям с консервацией контактных поверхностей специальным грунтом (Б.П.Кругман, А.Н.Потапов) и др.
Инструкция разработана в развитие действующих нормативных документов по проектированию мостов. В Инструкции учтены
требования действующих государственных и отраслевых стандартов.
ВНЕСЕНА ЦНИИС Минтрансстроя и НИИмостов ЛИИЖТ МПС
УТВЕРЖДЕНА распоряжением Минтрансстроя и МПС от 8 октября 1976 года N А-1470/П-30621
ВЗАМЕН ВСН 144-68 и п.7.24 ВСН 136-67
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 448

449.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 449

450.

МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СВОД ПРАВИЛ
СП 16.13330.2011
СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Актуализированная редакция
СНиП II-23-81* Москва 2011
СП 16.13330.2011
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 450

451.

14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым
натяжением) СП 16.13330.2011
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие
динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью
трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по
формуле
Qbh
Rbh Abn
h
,
(1)
где Rbh
– расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта,
определяемое
согласно требованиям;
Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9
приложения Г;
μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;
γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42.
14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг
соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения,
распределение
этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае
количество
болтов в соединении следует определять по формуле
n
N
,
Qbh k b c
где Qbh
(2)
– расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не
найден.;
k
– количество плоскостей трения соединяемых элементов;
γс
– коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;
γb
– коэффициент условий работы фрикционного соединения,
зависящий от
количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия,
и принимаемый равным:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 451

452.

0,8 при п < 5;
0,9 при 5 ≤ п < 10;
1,0 при п ≥ 10.
14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,
вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами
следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011
Т а б л и ц а 42
Коэффициент γh при контроле натяжения
болтов по моменту закручивания при разности
номинальных
Способ обработки
Коэффици
диаметров отверстий и болтов
(очистки)
ент
δ, мм, при нагрузке
соединяемых
трения μ
поверхностей
динамической δ = 3 –
динамической δ = 1;
6;
статической δ = 1 – 4
статической δ = 5 – 6
1 Дробемѐтный
0,58
1,35
1,12
или
дробеструйный
двух
поверхностей без
консервации
2 Газопламенный 0,42
1,35
1,12
двух
3 поверхностей
Стальными без 0,35
1,35
1,17
консервации
щетками
4 двух
Без обработки
0,25
1,70
1,30
поверхностей
без
П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки
консервации
значения γh
следует умножать на 0,9.
2) Несущую способность по местной устойчивости сжатых пластин на участках
между крепежными деталями следует определять в соответствии с ТКП EN 1993-1-1,
принимая расчетную длину равной 0,6р-|. Расчет на местную устойчивость не
требуется, если отношение p-i/f меньше 9в. Расстояние до края элемента поперек
усилия не должно превышать значений для свободных свесов сжатых элементов
согласно ТКП EN 1993-1-1. Эти требования не распространяются на расстояния до
края элемента вдоль усилия.
Крепежные изделия фрикционно-подвижных соединений и демпфирующих узлов
крепления в виде болтовых соединений с изолирующими трубами и
амортизирующими элементами широк используются в США , Канаде на Алскинском
нефтепроводе ( см Канадские изобретения ) для работы в сейсмоопасных
районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64), серийный выпуск,
закрепленных на основании фундамента с помощью фрикционно-подвижных
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 452

453.

соединений (ФПС) и демпфирующих узлов крепления (ДУК), выполненных
согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250), п.10.3.2 и изобретениям №№
1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676
Наименование
Нормативная
Применение
изделия
документация
Шпилька
ГОСТ 9066-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шпилька
DIN 976-1
Для крепления транспортировочных
полнорезьбовая
брусков
Гайка
ГОСТ 9064-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 9065-75
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Шайба
ГОСТ 6402-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Болт
ГОСТ 7798-70
Фланцевое соединение по ГОСТ
12815-80
Заклѐпка
Установка доборного элемента
вытяжная
Саморезы
Закрепления
металоосайдинга/сэндвича и
дополнительного оборудования к
блок – боксу
Хомут
АТК-25.000.000
Фиксация трубопровода
БОЛТЫ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 453

454.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционноподвижных соединений контролируемых натяжением и
растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные
конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на
болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-274-2012
(02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013
г.,п.10.3.2. Соединения, работающие на соединения.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия
передаются через трение,
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 454

455.

возникающее по соприкасающимся поверхностям
соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375
Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные,
вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются
повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять
болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 455

456.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 456

457.

Расчетную несущую способность фланцевого фрикционно -подвижного
соединения (ФФПС) или фланцевого демпфирующего узла крепления
(ФДУК) демпфирующих сдвиговых компенсаторов для строительных конструкций, покрытых
огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО "ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы
на сдвиг
поверхностей трения, стянутых одним болтом с предварительным
натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний
поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7),
или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным
стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым натяжением, в
соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует
принимать равным
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 457

458.

(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
Болты, установленные в нормальные отверстия
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие
овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче
нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче
нагрузки параллельно продольной оси отверстия
ks
1,0
0,85
0,7
0,76
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с
предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты
Коэффициент
группы 7 (см. 1.2.7))
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю
приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при
любом другом способе обработки должна быть основана на
результатах испытаний образцов поверхностей по
процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах
группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При наличии
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 458

459.

окрашенной поверхности с течением времени может
произойти потеря предварительного натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы
виброизолирующих материал гофрированные бы или Виброфлекс а болт
обматываетсмя медной мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое
соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении
используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой
проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на
растяжение при контролируемом натяжении может обеспечить не
разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных
растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании
магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу
за бесценок , внедряются за рубежом на аляскинском нефтепроводе в
США, патентуются в Канаде, США
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 459

460.

Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 460

461.

При компьютерном моделировании в ПК SCAD использовалось изобретение СПОСОБ ЗАЩИТЫ
ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ
ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ , патент № 2010 136 746
(19)
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
RU
(11)
2010 136 746
(13)
A
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(51) МПК 2010 136 746
E04C 2/00 (2006.01)
(12) ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теплант"
Приоритет(ы):
(RU)
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2 Акифьев Александр Анатольевич (RU),
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
Родионов Владимир Викторович (RU),
Адрес для переписки:
Гусев Михаил Владимирович (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО
Коваленко Александр Иванович (RU)
"Теплант"
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 461

462.

СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ
ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения № 2010 136 746
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение
проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления,
возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся
тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких
полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на
легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и
землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а
в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий
момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового
соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на
высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с
сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости,
состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной
подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в
районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до
7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции
при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых
соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое
напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и
взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес
здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого
соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как
самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения
сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения
«сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на
строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по
вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва
прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются,
проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9,
MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d,
SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном строительном полигоне прямо на
строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем
допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей,
щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном
взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной
испытательным центром ОО «Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 462

463.

2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A, Миролюбов Ю.П.(RU)
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
Рабер Лев Матвеевич
(UA),
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 463

464.

Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации
металлоконструкций для определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении
производят затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения.
Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания.
Приращение усилия натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент
закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания
гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр. Технический результат
заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений
для повышения точности результатов испытаний.
Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения,
преимущественно высокопрочных болтов, и может быть использовано в мостостроении и других
отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для определения параметров затяжки
болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии
приемки выполненных работ (Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных
болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. , 1970, с. 10-18. МПС СССР,
Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 2527), используют динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з,
которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные
болты в конструкциях мостов. М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при
известном коэффициенте закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит
от того, в какой мере действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным
величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило,
лишь на стадии приемки выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией
постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких
пределах, что вносит существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С.
и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах". М., Стройиздат, 1974,
табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и может изменяться в
пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических
ключей могут отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 464

465.

Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина
коэффициента k не оказывает влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью
устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля усилий затяжки резьбовых
соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного
(до пяти лет) срока эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации
срабатывание предусмотренных конструкцией устройства пружин происходит недостаточно четко,
поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к увеличению
коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина
момента сил трения в резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого
преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над
гайкой резьбы болта не менее, чем на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно
специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их
натяжения необходимо назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для
назначения этого момента необходимы знания фактического значения коэффициента закручивания
k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ
измерения коэффициента закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию
качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении
коэффициента ki в лабораторных условиях (см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного
обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для
статистической оценки необходимо произвести испытания нескольких десятков или даже сотен
болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки прогоняют по окрашенной
или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на
том участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение
достоверность результата испытаний.
Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя
предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения
болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 465

466.

o
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента
закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом
соединении и повысить точность определения величины коэффициента закручивания за счет
исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или загрязненной резьбе болта.
Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и
измеряют фактическую величину этого момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между
метками соответствует заданному углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по
достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN
по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных
экспериментов, состоящих в исследовании влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины
и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения, на стабильность
приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М.
Высокопрочные болты в конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой
области, равному приращению угла поворота гайки, соответствует равное приращение усилий
натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при постоянном
диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный
угол в области упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект
явился основой предложенного способа определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на
одну грань. Погрешность системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как
погрешностью выполнения отдельных операций, так и погрешностью регистрации требуемых
параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых
соединений дает возможность проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации
соединений, что повышает точность полученных результатов испытаний.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 466

467.

Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть
использованы как при определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций,
так при назначении величины момента для подтяжки болтов, в которых по результатам обследования
выявлено недостаточное натяжение.
Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в
измерении параметров затяжки соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания,
отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление
ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и
определяют приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта
определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения
момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
G01N 3/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 467

468.

19.11.2009
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
Приоритет(ы):
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ
ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ
ФИРМА "ПАРТНЁР" (RU)
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(56) Список документов, цитированных в отчете
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения
металлоконструкций с высокопрочными болтами включает приготовление образца-свидетеля,
содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным
болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент
металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку
на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют
коррекцию технологии монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение
усилия натяжения высокопрочного болта. Определение усилия сдвига на образце-свидетеле
осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел
сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с
неподвижной частью устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом
рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из
закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 468

469.

Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с
высокопрочными болтами, но может быть использовано для определения фактического напряженнодеформированного состояния болтовых соединений в различных конструкциях, в частности
стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке отдельных
узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с
помощью болтовых фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых
элементов высокопрочными метизами осуществляется только силами трения по контактным
плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего
сдвига по среднему ряду болтов. Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и
одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также
коэффициент работы мостов m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных
соединений с высокопрочными болтами, которые отражаются в проектной документации, являются
усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с учетом условий работы
фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом
механических характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р усилие натяжения болта (кН); М - крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на
заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k - коэффициент, который должен быть
в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее
выполненных соединений важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по
соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот вопрос приобретает особую
актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с
новыми элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных
болтов. В качестве нормативного коэффициента трения принимается среднестатистическое значение,
определенное по возможно большему объему экспериментального материала раздельно для
различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно
сдвигоустойчивость контактных соединений выполняется при коэффициенте трения поверхностей
f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия сдвигоустойчивости, и оно
соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до
степени Sa 2,5 и шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по
показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по суммарному усилию натяжения болтов.
Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут приводить к тем
или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и
обеспечения требуемой величины f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов
съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение «Антикоррозионное покрытие
и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 469

470.

условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных
конструкций на период их транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных
работ на строительном объекте). Непосредственно перед монтажом покрытие «Контакт» подрезается
ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей, после чего сборка
конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с
пролетными строениями осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях
контактных поверхностей, временное защитное покрытие «Контакт» в районе установки захватов
повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивно-струйную
обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом
воздухе обильно покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки
значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ. Кроме того, в условиях открытой
атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение
фрикционных показателей, соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а
следовательно, приводят к снижению качества монтажных работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает
постоянное воздействие на контактные соединения климатических факторов, соответствующих в
пределах Российской Федерации умеренно-холодному климату (У1), а также циклических сдвиговых
нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется замена узлов
металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей
металлоконструкций осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения
об условиях обработки поверхности, усилие натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной
период, поэтому возникает необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного
соединения с высокопрочными болтами перед монтажом, для обеспечения надежности при их
эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о
необходимости совершенствования диагностической и инструментальной базы, способствующей
повышению эффективности реновационных и ремонтных работ конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется
отсутствием сдвигов соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и
растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий
работы соединения, зависящий от количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного
усилия; Abn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент трения по соприкасающимся
поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов,
характера действующей нагрузки (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 470

471.

Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ
№2148805, G01L 5/24, опубл. 10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента
закручивания гайки к произведению определяемого усилия натяжения болта на его диаметр.
Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента
закручивания в области упругих деформаций и определения приращения момента затяжки.
Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта
диаметром 22 мм2; αi - угол поворота гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей,
соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с
неизвестными коэффициентами трения контактных поверхностей и коэффициентом закручивания,
т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от исходного положения производят
после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного (нормативного),
что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при
эксплуатационных нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости
выбора болтов и их количества на основании так называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига
(силы трения покоя), например (патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент
сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее оттарированной шкалы
динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их
ограничена, т.к. не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в
процессе их эксплуатации с целью проведения восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что
две пластины 1 и 2 устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4
и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1 и 2 прикладывают усилие нагружения и
определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между величиной
смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения
определяют между пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент
№1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого может и не быть, если болты, например,
расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N, в силу
чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может
произойти раньше, чем в менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему
разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М.
Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск: Системные технологии, 2008 г., с.35-36).
Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством образцов-свидетелей,
который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых
конструкциях. Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте
конструкций. Образец состоит из основного элемента и двух накладок, скрепленных высокопрочным
болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной машины
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 471

472.

определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с
нормативным значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по
повышению надежности работы металлоконструкции, в основном, путем повышения коэффициента
трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в
процессе нагружения образцов могут приводить к тем или иным неточностям в определении
коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по другим причинам как
климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком
коэффициенте «k» определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие
сдвига нельзя с достаточной точностью коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в
качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства (пресса, испытательные
машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения
несущей способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, устраняющего
недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность монтажа и эксплуатации
металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей
способности фрикционного соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление
образца-свидетеля, содержащего основной элемент металлоконструкции и накладку,
контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта,
устанавливают устройство для определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на
накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной
величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта,
полученное при заданном (проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство,
защищенное патентом РФ №88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и
обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения
высокопрочного болта от оптимального значения, для обеспечения надежности работы
фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение болта и/или
проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных
исследований установлено, что оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта
равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания
высокопрочных болтов на 10-20%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если
отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта отличается от оптимального в пределах 0,500,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения высокопрочного
болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 472

473.

значительном увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают
коэффициент трения. Если же величина отношения усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60,
это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для надежности
металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно
является переносным и обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит
неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага,
имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным устройством, причем
неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной
планкой, каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к
металлоконструкции, а также отверстием для вала, на котором закреплен рычаг, с возможностью
соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала. В качестве силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с
предварительно оттарированной шкалой для фиксации момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности
металлоконструкции на примере мостового пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4,
снабженного шкалой 5 и накидной головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8,
плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали, образец-свидетель состоит из
металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенное
для крепление корпуса измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем
соединения тестовой накладки 10 с пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на
обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность пластины обрабатывается
дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или,
если же осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки,
контактирующие поверхности которых уже обработаны в заводских условиях. Соединение пластин
10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб. Усилие натяжения
высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент
закручивания определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают
устройство для определения усилия сдвига путем закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12
(болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой 10 и рычагом 2,
размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5,
посредством сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта
через рычаг 5 передается на сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая
пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале 5 динамометрического ключа 4. В
момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием сдвига
(силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (М сд) с расчетной
величиной - моментом закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят
действия по обеспечению надежности монтажа конкретной металлоконструкции, а именно:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 473

474.

- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению,
корректировку в технологию монтажа не вносят;
- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие
натяжения высокопрочного болтов примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных
болтов при монтаже металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности
поставленных заводом деталей металлоконструкции дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно
преждевременная порча резьбы из-за перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной
металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций
заключается в его универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на
высокопрочных болтах независимо от сложности конструкции, диаметров крепежных болтов и
методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия сдвига на
обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка
несущей способности является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках
и выданы рекомендации к его применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с
высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент
металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности которых предварительно
обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига,
фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения,
далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа,
отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия
натяжения высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют
устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига,
выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной
частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и
тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного
материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию
натяжения высокопрочного болта в диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не
производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже увеличивают натяжение болта, а при
отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку
контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 474

475.

2472981 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 472 981
(13)
C1
(51) МПК
F16B 5/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.03.2017)
Пошлина:
учтена за 5 год с 18.06.2015 по 17.06.2016
(21)(22) Заявка: 2011125214/12, 17.06.2011
(72) Автор(ы):
Андрейченко Игорь
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
Леонардович (RU),
17.06.2011
Полатиди Людмила
Борисовна (RU),
Приоритет(ы):
Бурцева Ирина Валерьевна
(RU),
(22) Дата подачи заявки: 17.06.2011
Бугреева Светлана
Ильинична (RU),
Красинский Леонид
(45) Опубликовано: 20.01.2013 Бюл. № 2
Григорьевич (RU),
Миллер Олег Григорьевич
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: SU
176199 A1, 15.09.1992. SU 1751463 A1, 30.07.1992. RU 2263828 C1, (RU),
10.11.2005. WO 2004/099632 A1, 18.11.2004. DE 202004012044 U1, Шумягин Николай
Николаевич (RU)
19.05.2005.
Адрес для переписки:
614990, г.Пермь, ГСП, Комсомольский пр-кт, 93, ОАО
"Авиадвигатель", отдел защиты интеллектуальной
собственности
(73) Патентообладатель(и):
Открытое акционерное
общество "Авиадвигатель"
(RU)
(54) БОЛТОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ВРАЩАЮЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения и может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с
расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей
установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами. Каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 475

476.

сечением, вытянутым в окружном направлении. При этом b/a=1,36-1,5; с>(2,5-3)×b, где а - размер
сечения втулки в радиальном направлении; b - размер сечения втулки в окружном направлении; с длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок. Обеспечивается повышение
циклического ресурса и надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких
параметрах работы путем разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях. 1 з.п. ф-лы,
3 ил.
Изобретение относится к области машиностроения и авиадвигателестроения, может быть
использовано для соединения вращающихся деталей ротора газотурбинного двигателя авиационного
и наземного применения.
Известно болтовое соединение, включающее цилиндрическую разгрузочную втулку с круглым
сечением, которую используют для центровки и разгрузки болта, снижения напряжений среза в
самом болте и исключения сдвиговых деформаций в соединяемых деталях (Атлас. Детали машин.
В.Н.Быков, С.П.Фадеев, Издательство «Высшая школа», 1969 г., с.83, рис.3.4). При вращении
деталей в районе отверстий под болты возникают напряжения. Наличие концентратора напряжения,
повышающего уровень действующих напряжений в 3-4 раза, является основным недостатком такой
конструкции, снижающим циклическую долговечность и ресурс деталей.
В авиадвигателестроении широко применяется соединение деталей с помощью стяжных болтов.
Отверстия под болты, являющиеся концентраторами напряжений, могут быть расположены в
полотне дисков и на выносных фланцах деталей. Выносные фланцы применяют для удаления
концентратора в виде отверстия из полотна диска.
Наличие концентратора напряжений - круглого отверстия под болт, которое повышает уровень
действующих напряжений в 3-4 раза и снижает ресурс деталей, является основным недостатком
такой конструкции.
Практически эта проблема решается путем выполнения выкружек типа «короны» во фланцах, что
обеспечивает достаточную разгрузку отверстий. Эффективность подобной доработки деталей
подтверждена испытаниями и широко используется, например, во фланцах под балансировочные
грузики лабиринтов диска 13-ой ступени ротора компрессора высокого давления (КВД) двигателей
ПС-90А, ПС-90А2 (А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин, В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования
авиационных двигателей и энергетических установок, том 4,стр.109).
Наиболее близким к заявляемой конструкции соединения является узел соединения, включающий
пакет деталей, цилиндрическую втулку и болт с гайкой. В деталях выполнены круглые отверстия
(Патент РФ №2263828, F16B 5/02, 2005 г.).
Недостатком известного узла является круглая форма отверстий под втулку, вызывающая
повышенные напряжения в болте и в соединяемых деталях, снижающие циклический ресурс и
надежность болтового соединения при вращении деталей.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в повышении циклического ресурса и
надежности болтового соединения вращающихся деталей при высоких параметрах работы путем
разгрузки зон концентрации напряжений в указанных деталях.
Сущность изобретения заключается в том, что в болтовом соединении вращающихся деталей,
объединенных в пакет, с расположенными по окружности отверстиями, внутри которых на высоту
пакета деталей установлены втулки с размещенными в их центральных отверстиях стяжными
болтами, согласно п.1 формулы изобретения, каждое отверстие выполнено овальной формы и
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 476

477.

вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным сечением, вытянутым в окружном
направлении, при этом
b/а=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
Кроме того по п.2 формулы для обеспечения изолированности полостей ступеней компрессора и
сохранения необходимой площади контакта между деталями и болтом необходимо соблюдать
следующее соотношение:
(a-d)/2>1,4 мм,
где d - диаметр отверстия втулки под болт.
Конфигурация втулки и размеры отверстия под нее выбраны на оснований анализа геометрии дисков
и расчетов напряженно-деформированного состояния.
Было обнаружено, что выполнение отверстий овальной формы, вытянутых в окружном направлении,
и выполнение втулки с соответствующим овальным при соотношениях:
b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)×b,
позволяет эффективно разгружать зоны концентрации напряжений и повышать расчетные значения
циклического ресурса деталей, оцененного по условной кривой малоцикловой усталости для
дисковых сплавов (Технический отчет №12045, М., ЦИАМ, 1993. Развитие методики управления
ресурсами авиационного ГТД с целью повышения прочностной надежности, увеличения ресурсов и
сокращения затрат при ресурсных испытаниях (применительно к двигателю ПС-90А и его
модификациям)).
Втулки с овальным сечением выполняют в заявляемой конструкции следующие функции:
- обеспечивают фиксацию деталей относительно друг друга;
- сохраняют необходимую площадь контакта между фланцами и стандартным болтом круглой
формы;
- обеспечивают изолированность полостей секций (ступеней) компрессора.
Кроме того, применение втулок заявляемой конструкции упрощает процесс сборки деталей
компрессора, а при изготовлении втулок из легкого и прочного материала - позволяет снижать массу
фланцев дисков и всего ротора в целом.
Анализ результатов расчетов показывает, что заявляемое болтовое соединение имеет перспективу
использования в современных двигателях последнего поколения.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 477

478.

В случае если b/а<1,36, форма отверстия стремится к окружности, возрастает уровень окружных
напряжений в отверстиях соединяемых деталей, следовательно, снижается циклическая
долговечность.
В случае если b/а>1,5, отверстие больше вытянуто в окружном направлении, при этом уменьшается
площадь цилиндрического сечения сопрягаемых деталей, что повышает риск потери несущей
способности, возрастает уровень радиальных напряжений и снижается циклическая долговечность.
В случае если с≤2,5b, расстояние между центрами отверстий уменьшается, пропорционально
уменьшается и площадь цилиндрического сечения соединяемых деталей, что повышает риск потери
несущей способности.
Соотношение с>3b приводит к тому, что расстояние между центрами отверстий увеличено, линии
действий окружных напряжений при этом выравниваются, а эффект снижения концентраций
напряжений уменьшается.
Кроме того, по п.2 формулы изобретения, для сохранения необходимой площади контакта между
деталями и болтом, а также из технологических соображений необходимо соблюдать следующее
соотношение: (a-d)/2>1,4 мм. В противном случае возникают технологические сложности с
изготовлением втулки, т.к. толщина стенки втулки слишком мала. Кроме того, в тонкой стенке
втулки возникают недопустимо высокие напряжения.
Таким образом, при высоких параметрах работы использование данной конструкции болтового
соединения дает возможность не только выравнивать напряжения по толщине пакета деталей и в
болтах, но и значительно снижать уровень действующих напряжений в соединяемых деталях,
повышая их ресурс.
На фиг.1 представлено сечение пакета соединяемых деталей с втулкой, имеющей овальное сечение,
на фиг.2 - разрез А-А на фиг.1. На фиг.3 показано болтовое соединение в сборке деталей ротора КВД
в аксонометрии.
Болтовое соединение включает пакет вращающихся деталей газотурбинного двигателя (ГТД),
например, фланца 1 диска первой ступени (КВД), фланца 2 вала КВД и диска 3 второй ступени КВД.
В деталях 1, 2, 3 выполнены овальные отверстия 4, вытянутые в окружном направлении под втулку 5
с таким же овальным сечением и размерами а и b в радиальном и окружном направлениях,
соответственно. В отверстии 4 втулка 5 размещена на всю толщину пакета деталей 1, 2, 3. Во втулке
5 имеется круглое центральное отверстие 6 диаметром d под стандартный стяжной болт 7 круглого
сечения. Диаметр головки болта 7 и наружный диаметр гайки 8 перекрывают при сборке радиальный
размер а втулки 5 при соблюдении условия
(a-d)/2>1,4 мм.
Втулка 5 обеспечивает изолированность полостей ступеней компрессора, сохраняет необходимую
площадь контакта между фланцами и стяжным болтом 7.
Отверстия 6 расположены равномерно по всей длине окружности соединяемых деталей 1, 2, 3, при
этом длина окружности С между ними зависит от размера сечения b втулки 5 в окружном
направлении.
Болтовое соединение собирают следующим образом.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 478

479.

В овальное отверстие 4 пакета вращающихся деталей 1, 2, 3 вставляют втулку 5, в которой
размещают стандартный болт 7 и закрепляют гайкой 8. В процессе работы КВД концентрация
напряжений в зоне отверстий 4 в полотне и во фланцах 1, дисков будут минимальной, что позволяет
работать при высоких заданных параметрах двигателя, повышая циклический ресурс и надежность
болтового соединения.
Формула изобретения
1. Болтовое соединение вращающихся деталей, объединенных в пакет, с расположенными по
окружности отверстиями, внутри которых на высоту пакета деталей установлены втулки с
размещенными в их центральных отверстиях стяжными болтами, отличающееся тем, что каждое
отверстие выполнено овальной формы и вытянуто в окружном направлении, а втулка - с овальным
сечением, вытянутым в окружном направлении, при этом b/a=1,36-1,5; c>(2,5-3)·b,
где а - размер сечения втулки в радиальном направлении;
b - размер сечения втулки в окружном направлении;
с - длина окружности между центральными отверстиями соседних втулок.
2. Болтовое соединение вращающихся деталей по п.1, отличающееся тем, что (a-d)/2>1,4 мм, где d диаметр отверстия втулки под болт.
2249557 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 249 557
(13)
C2
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 479

480.

(51) МПК
B66C 7/00 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.03.2008)
(21)(22) Заявка: 2003107392/11, 17.03.2003
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
17.03.2003
(43) Дата публикации заявки: 10.09.2004 Бюл. № 25
(45) Опубликовано: 10.04.2005 Бюл. № 10
(72) Автор(ы):
Нежданов К.К. (RU),
Туманов В.А. (RU),
Нежданов А.К. (RU),
Кузьмишкин А.А. (RU)
(73) Патентообладатель(и):
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2192383
Туманов Антон
C1, 10.11.2002. SU 1735470 A1, 23.05.1992. ЕР 0194615 A1, 18.09.1986.
Вячеславович (RU)
Адрес для переписки:
440047, г.Пенза 47, ул. Минская, 13, кв.56, А.В. Туманову
(54) УЗЕЛ УПРУГОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРЕХГЛАВОГО РЕЛЬСА С ПОДКРАНОВОЙ
БАЛКОЙ
(57) Реферат:
Изобретение относится к подкрановым конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы
кранов. Согласно изобретению узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний
пояс подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой. Эта подкладка выполнена из
пружинной стали с продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей
длине рельса. Ширина упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса
подкрановой балки. Сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами. Изобретение обеспечивает повышение долговечности
рельсовой конструкции. 1 ил.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 480

481.

Изобретение относится к транспортным конструкциям, преимущественно к подкрановым
конструкциям с интенсивным тяжелым режимом работы кранов (8К, 7К).
Известны технические решения, разработанные В.Ф.Сабуровым [1]. Под рельс укладывается
резинометаллическая прокладка, являющаяся податливым слоем, уменьшающим максимумы
локальных напряжений σу, приводящих к появлению усталостных трещин в подрельсовой зоне
подкрановой балки. Резинометаллическая прокладка значительно снижает локальные напряжения σ у
и, соответственно, повышает долговечность подкрановой балки.
Недостаток резинометаллической прокладки - ее долговечность ниже, чем долговечность кранового
рельса, и поэтому ее приходится менять чаще, чем рельс.
Для устранения этого недостатка должна быть разработана демпфирующая подрельсовая прокладка,
обладающая такой же податливостью, как резинометаллическая, но обладающая большей
долговечностью. Известен также трехглавый рельс, четко фиксирующийся на подкрановой балке [2].
За аналог примем патент России RU №2192383 С1 [3]. В этом аналоге применен трехглавый рельс.
Тормозная балка симметрична и помещена ниже боковых глав рельса для обеспечения свободного
прохода направляющих роликов крана. Симметрия тормозной балки исключает косой изгиб
подкрановой конструкции и позволяет достичь наибольшего снижения материалоемкости.
Технический результат изобретения - повышение долговечности подкрановых балок и рельсов и
удобство эксплуатации конструкции.
Технический результат реализован тем, что в узле упругого соединения трехглавого рельса с
подкрановой балкой и тормозной балкой между рельсом и подкрановой балкой размещена
демпфирующая подрельсовая прокладка.
Отличие в том, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс
подкрановой балки демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с
продольными, имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса,
причем ширина упомянутой прокладки на 5...10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой
балки.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 481

482.

При этом сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь
поддерживающие верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные
тарельчатыми пружинными шайбами.
На чертеже показан узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и симметричной
тормозной балкой. Тормозная балка находится ниже боковых глав рельсов на расстоянии,
обеспечивающем свободный проход направляющих роликов крана.
Узел содержит трехглавый крановый рельс 1 с центральной главой, по которой катятся основные
безребордные колеса 2 мостового крана и передают вертикальные силовые импульсы Р.
Направляющие ролики 3 крана фиксируют основные колеса 2 на трехглавом рельсе 1, катятся по
боковым главам рельса и передают на них горизонтальные силовые импульсы Т.
У направляющих роликов 3 имеются аварийные удерживающие гребни снизу.
Под рельсом 1 помещена демпфирующая подрельсовая прокладка 4 из пружинной стали, с
продольными гофрами (5...10 шт.) одинаковой высоты с плавными закруглениями.
Демпфирующая подрельсовая прокладка 4 опирается на верхний пояс 5 двутавровой прокатной
балки. Швеллеры 6 соединяют верхний пояс 5 с симметричной тормозной балкой 7. Тормозная балка
7 может быть и не симметричной. Швеллеры 6 и тормозная балка 7 также соединены друг с другом
посредством болтов 8, затянутых с гарантируемым натягом. Симметричные элементы тормозной
балки 7 также соединены друг с другом через стенку двутавровой прокатной подкрановой балки
посредством болтов 8 с гарантируемым натягом. Болты 9 проходят сквозь подошву трехглавого
рельса 1 и полку швеллера 6. Болты 9 снабжены пружинными тарельчатыми шайбами 10,
выполненными из пружинной стали. Кроме этого, в зазоре между боковой гранью верхнего пояса 5 и
гранью боковой главы рельса имеется шайба, передающая давление с боковой главы рельса на
верхний пояс 5, а между нижней гранью боковой главы рельса и швеллером 6 имеется зазор.
Работа упругого узла соединения трехглавого рельса с подкрановой балкой.
При действии вертикальных силовых импульсов Р от катящихся безребордных колес крана 2 рельс 1
упруго оседает под каждым из колес 2, сдавливая демпфирующую подрельсовую прокладку 4.
Высота каждого из гофров уменьшается, ширина ее увеличивается. В зоне контакта с поверхностью
подошвы рельса 2 и верхнего пояса 5 возникают распорные силы, гасящиеся за счет сил трения.
Напряжение в тарельчатых пружинах несколько ослабевает (на 10...15%). Локальное взаимодействие
между трехглавым рельсом 2 и верхним поясом 5 подкрановой балки распределяется на большую
длину и тем самым локальные суммарные напряжения Σσу значительно снижаются и этим
выносливость повышается. При уходе колеса крана демпфирующая подрельсовая прокладка 4
упруго возвращается в исходное положение.
При действии же горизонтального силового импульса Т от одного из направляющих роликов 3
горизонтальные усилия передаются за счет сил трения. Если же силы трения будут превышены, то в
работу вступает внутренняя поверхность боковой главы рельса через шайбу с продольной торцевой
кромкой верхнего пояса 5. Далее в работу на изгиб включается симметричная тормозная балка 7,
опирающаяся в горизонтальной плоскости на колонны каркаса цеха.
Сопоставление с аналогами показывает следующие существенные отличия:
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 482

483.

1. Между подошвой трехглавого рельса и верхним поясом подкрановой балки по всей длине рельса
размещена демпфирующая подрельсовая прокладка с продольными гофрами (5...10 штук)
одинаковой высоты.
2. Упругая податливость демпфирующей подрельсовой прокладки регулируется прочностью
пружинной стали, толщиной листа, высотой продольных гофров, числом гофров.
3. Под болтами, соединяющими рельс с подкрановой балкой, применены упругие тарельчатые
шайбы, выполненные пружинными стальными.
4. В отличие от рези неметаллической прокладки, свойства которой ухудшаются со временем, из-за
старения резины, свойства демпфирующей подрельсовой прокладки остаются неизменными во
времени, а долговечность их такая же, как у рельса.
Экономический эффект достигнут из-за повышения долговечности демпфирующей подрельсовой
прокладки, так как в ней отсутствует быстро изнашивающаяся и стареющая резина. Экономический
эффект достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации.
Литература
1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки
долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн.
наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с.
2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997.
3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1
(Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован
10.11.2002.
Формула изобретения
Узел упругого соединения трехглавого рельса с подкрановой и тормозной балками, отличающийся
тем, что узел снабжен размещенной под рельсом и опирающейся на верхний пояс подкрановой балки
демпфирующей подрельсовой прокладкой, выполненной из пружинной стали с продольными,
имеющими плавные закругления гофрами и непрерывной по всей длине рельса, причем ширина
упомянутой прокладки на 5-10% меньше ширины верхнего пояса подкрановой балки, при этом
сквозь подошву рельса снаружи верхнего пояса подкрановой балки и сквозь поддерживающие
верхний пояс упомянутой балки полки швеллеров пропущены болты, снабженные тарельчатыми
пружинными шайбами.
Адреса американских и немецких фирм, организация
занимающихся проектированием, изготовлением монтажом
гасителей динамических колебаний для применения демпфирующих сдвиговых компенсаторов для
строительных конструкций, покрытых огнезащитным составом марки TAIKOR FP ( OОО
"ТехноНИКОЛЬ -Строительные -Системы, для обеспечения сейсмостойкости, за счет легко
сбрасываемости панелей с существующего здания , при импульсных растягивающих нагрузках с
использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из
латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с
образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 483

484.

расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c использованием изобретений проф .дтн
ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , №
2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбрасываемых
панелей с применением фрикционно-подвижных, для сдвига болтовых соединений для
обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота
собственных колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
в США ,
Германии, Китае и др странах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220
www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box
31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363
www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves
Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite
100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax:
425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE
Bothell, WA 98021 [map] Toll Free: 800.426.9341 Local:
425.951.6200 Fax: 425.951.620 Website address:
www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID
SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite
1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180 22525 Hamburg
Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47
[email protected]
Subsidiary Hanover Reinhold-SchleeseStr. 22 30179 Hannover
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 484

485.

Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30
[email protected]
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e
7 – 9 13509 Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20
[email protected] WILLBRANDT
Gummiteknik A/S
Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark www.willbrandt.dk
www.willbrandt.se
СТП 006 -97
СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ
БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ»
МОСКВА 1998 Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук
А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж . А.В. К ру чинки н, канд. техн. наук М.Л.
Лобков, инж . М .М. Мещеряков)
ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой»
2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября
1997 г. № МО-233
3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации
«Трансстрой», Главным управлением пути Министерства путей сообщения РФ
4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии
устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов»
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг
при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755,
1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРО-ВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И
СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая»,
опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора
сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02, заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018
"Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на
изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на
изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и
взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС).
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 485

486.

:1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры
при использовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до
проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в
отверстиях удаляются.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте
сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных
соединениях конструкции. Натяжение болта осуществляется динамометрическими ключами,
применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над
болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы
пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность
испытательной машины должна быть не ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом
фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания
рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо
нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца,
нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц,
проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое
в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых
элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается
соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием
заказчика, проектной и научно-исследовательской организаций.
Приложение М (информационное) Библиография
[1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г.
[2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением.
Госгортехнадзор СССР, 1970 г.
[3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г.
[4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко
воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978 г.
[ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93
Российской Федерации.
Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 486

487.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 487

488.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 488

489.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 489

490.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 490

491.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 491

492.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 492

493.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 493

494.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 494

495.

Всего листов 56
Сейсмостойкий огнезащитный состав в TAIKOR FP ( СТО 72746455-3.6.17-2022, ООО«Антикорроз.защит. покрытия)
Лист 495