Оценка сейсмостойкости в ПК SCAD опоры скользящей с трубопроводом для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65

1.

Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат
№ RA.RU.21СТ39, выд. 27.05.2015), организация"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул.,д. 4, ИЦ «ПКТИ - Строй-ТЕСТ», «Сейсмофонд»
при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 [email protected] (996)798-2654
Общество с ограниченной ответственностью "ПОЖТЕХПРОМ" 111123,
город Москва, проезд Электродный, дом 6, строение 1, подъезд 4, эт. 1, оф.
31, ком 1, т. 8 800 600 54 94 , ИНН: 7734610370 Всего :491 стр
Испытания на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех.
условия)1. ГОСТ 56728-2015 Ветровой район – VII, 2. ГОСТ Р ИСО 43552016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ
30546.3-98 (сейсмостойкость - 9 баллов). (812) 694-78-10, (921) 962-67-78
«УТВЕРЖДАЮ»
Президент «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ /Мажиев Х.Н. 09.011.2021

2.

ПРОТОКОЛ № 564 от 09.11.2021оценка сейсмостойкости в ПК SCAD опоры скользящей с трубопроводом для
системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в соответствии с
ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры трубопроводов", ОСТ 34-10-616-93 , серия 4.903-10, вып. 4, "Опоры трубопроводов
непод-вижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", изготовленные согласно изобретениям, патенты №№ 165076
("Опора сейсмостойкая"), 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование
демпфирующих опор на фрикционно-подвижных соединениях и для соединения трубопроводов демпфирующими
компенсаторапми с болтовыми соединениями, расположенными в длинных овальных отверстиях с целью обеспечения
многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках). Испытания проводились на соответствие группам
механической прочности на вибрационные ударные воздействия: М5-М7, М38-М39 методом численного
моделирования на взаимодействие опор скользящих и трубопровода с геологической средой в ПК SСАD.
Фрикционно-подвижные демпфирующие соединения выполнены в виде болтовых соединений с контролируемым
натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в
сейсмических районах» п. 9.2).
1. Введение
1
2. Место проведения испытаний СПб ГАСУ 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул, д. 4 [email protected]
3.Испытательное оборудование и измерительные приборы. Условия проведения испытания узлов крепления опоры
скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 и трубопровода на
скольжение и податливость
4. Цель испытаний: оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для
системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 и фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопровода, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск.
3
4
5.Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD опоры скользящей с трубопроводом для
системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, с креплением трубопроводов к опоре
скользя-щей с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. Испытание фрагментов ФДПК.
5
6. Изобретения, используемые при испытаниях опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32,
ОС-50, ОС-65, С-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с
трубопрово-дами, с креплением трубопроводов к опоре скользящей с помощью фрикционных протяжных демпфирующих
компен-саторов (ФПДК).
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей опоры скользящей для системы противопожарной
защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 и узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу с помощью
косых антисейсмических компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
с трубопроводами.
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 при испытаниях в ПК SCAD и при испытаниях
узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
более 9 баллов.
22
5
59
60
1.Введение
При испытаниях в ПК SCAD математических моделей опоры скользящей с трубопроводом и фрикционно-демпфирующих
компенсаторов для трубопровода системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением трубопровода с помощью
фрикционных протяжных демпфи-рующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях было использо-вано численное моделирование в ПК SCAD Office (метод аналитического решения задач
строительной механики с помощью физи-ческого, математического и компьютерного моделирования взаимодействия оборудования
и трубопроводов с геологической средой, метод оптимизации и идентификации динамических и статических задач теории
устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета с целью определения возможности их использования в районах с
сейсмичностью более 9 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необходимо использование для соединения
трубопровода косых компенсаторов с применением фрикционно-под-вижных болтовых соединений с длинными овальными
отверстиями согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755, с использованием сейсмостойких маятниковых опор на
фрикционно- демпфирующих соединениях (для трубопроводов) согласно изобретения, патент № 165076 ( «Опора сейсмостойкая»),
согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» п. 9. Фрикционно- подвижные соединения, работающие на
сдвиг выполнены с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз
шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ
24.038.12-72, ОСТ 37.001. -050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandantiseismic-friction-damping-device Мкл E04H 9/02, в местах подключения трубопроводов к сооружениям, изготавливаемых в
соответствии с техническими условиями и ГОСТ, трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага "согласно
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , ГОСТ Р 55989-2014, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5)).
[email protected] (921) 962-67-78, (996) 798-26-54.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 2

3.

Узлы и фрагменты антисейсмического компенсатора для трубопровода (дугообразный зажим с анкерной шпилькой) прошли
испытания на осевое статическое усилие сдвига в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ" (протокол №1516-2 от 25.11.2019). Настоящий протокол
не может быть полностью или частично воспроизведен без письменного согласия «Сейсмофонд», [email protected] т/ф. (812)
694-78-10 (996) 798-26-54
Испытания на сейсмостойкость математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для системы противопожарной
защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях производились
нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СниП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250),
п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546. 3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы
теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и
др.) проводились в соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р 54257-2010, ГОСТ 17516.
1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные», Правила проектирования.2013, Москва. Д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных соединений на
высо-копрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений, с учетом
требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций» и с учетом
требований предъявляемых к оборудованию (группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01;
сейсмостойкость при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с
учетом спектров отклика здания АЭС, согласно научного отчета: Синтез тестовых воздействий для анализа сейсмостойкости
объектов атомной энергетики.
Обеспечение высокой надежности опор скользящих для системы противопожарной защиты ОС-25,ОС-32, ОС -50,
ОС-80, ОС-100 организации ООО "ПОЖТЕХПРОМ осуществляется за счет увеличения демпфирующей способности
опоры при импульсных растягивающих нагрузках путем использования фрикционно-подвижных соединений для
скользящих опор( изобретение, патент № 165076 "Опора сейсмостойкая") и согласно изобретениям патенты №№
1143895, 1168755, 1174616, автор проф.д.т.н. ПГУПС А.М.Уздин, и использования для трубопровода скользящей
опоры системы противопожарной защиты ОС-25,ОС-32, ОС -50, ОС-80, ОС-100 демпфирующих компенсаторов
(заявка № а 20210217 от 15.07.21 "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами" Минск ).
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 3

4.

Рис.К протоколу лабораторных испытаний прилагаются чертежи, фигуры, описание изобретения, формула изобре-тения, реферат
к направленной заявке на полезную модель от 19 ноября 2021–«Фрикционно – демпфирующий ком-пенсатор для трубопроводов»,
(МПК F0416L)для крепления трубопровода на опорах скользящих для системы проти-вопожарной защиты ОС-25,ОС-32, ОС -50,
ОС-80, ОС-100 организации ООО "ПОЖТЕХПРОМ", тел. 8 800 60054 94 [email protected]. Адрес отправления заявки на
изобретение: Федеральная служба по интеллектуальной собственности, Бережковская наб., 30, корп.1, Москва, Г-59, ГСП-3, 125993
Российская Федерация
2. Место проведения испытаний.
Испытания на сейсмостойкость математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для системы противопожарной
защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях производились
нелинейным методом расчета в ПК SCAD в соответствии с ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.1330-2011, п. 4.6, ГОСТ Р
54257-2010, ГОСТ 17516. 1-90, МДС 53-1.2001, ОСТ 36-72-82, СТО 0051- 2006, СТО 0041-2004, СТП 006-97, СП «Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные», Правила проектирования.2013, Москва. Д.т.н. Кабанов Е.Б. «Направления развития фрикционных
соединений на высокопрочных болтах», НПЦ мостов СПб, согласно мониторингу землетрясений и согласно шкалы землетрясений,
с учетом требований НП-31-01, в части категории сейсмостойкости II «Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций» и
с учетом требований предъявляемых к оборудованию (группа механического исполнения М39; I и II категории по НП 031-01;
сейсмостойкость при воздействии МП3 7 баллов ПЗ 6 баллов при уровне установки на отметке до 10 (25) м включительно, с
учетом спектров отклика здания АЭС.
Испытания фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения трубопроводов, выполненного в виде
болтового соединения (латунная шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые шайбы), расположенного в длинных овальных отверстиях, с контролируемым натяжением для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках, предназначенного для трубопроводов опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65,
ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов производились в ИЦ «ПКТИСтройТЕСТ».
В качестве объекта исследования были выбраны фрагменты антисейсмического фрикционно- демпфирующего компен-сатора
трубопроводов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов .
Испытания производились на вибростойкость (на осевое статическое усилие сдвига по линии нагрузки соединений) фрикционноподвижного соединения для трубопроводов с косым антисейсмическим компенсатором, предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов). Дата проведения испытаний: 10 ноября 2021 г.
Основание для проведения испытаний договор № 564 от 09.11.2021 : Оценка сейсмостойкости в ПК SCAD опоры скользящей
с трубопроводом для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 и испытание на
сейсмо-стойкость фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов,
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64.
Испытание фрагментов фрикционного протяжного демпфирующего компенсатора с контролируемым натяжением на сдвиг и
скольжение проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний№ 1516-2 от 26.01.2021, № 1506-1 от
23.12.20). Аттестат аккредитации федерального агентства по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО
ФПГ «РОССТРО», ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»), выдано ОАО «НТЦ» Промышленная безопасность», 25.03.2018 г.и в СПбГАСУ,
аттестат аккредитации №RA.RU.21 CT39 от 27.05.2015.
Наименование продукции: Фрагменты антисейсмического фрикционно- демпфирующиего компенсатора
3. Испытательное оборудование и измерительные приборы. Условия проведения испытания узлов крепления опоры
скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 и трубопровода на скольжение и податливость
Перечень (приведен в таблице 1) испытательного оборудования и измерительных приборов для проведения испытаний фрагментов
фрикционно-подвижных соединений для крепления опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с
креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 4

5.

натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях.
Таблица 1
№
Испытания на перемещение демпфирующих
п/п
узлов с амортизирующими элементами
Тип прибора,
оснастки,
оборудование
Диапазон
измерения
Примечание
1
Определение статических усилий для сдвига податливого анкера, установленного в изолирующей
трубе с амортизирующими податливыми элементами в виде тросового «или» дугообразного зажима
с анкерной шпилькой производилось в ИЦ «ПКТИСтрой-ТЕСТ» («Протокол испытания на осевое
статическое усилие сдвигу дугообразного зажима с
анкерной шпилькой»)
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь».
2
Индикатор с манометром до 10 тонн, для измерения
перемещения податливого анкера по дугообразному
зажиму с анкерной шпилькой (тросовому зажиму).
Индикатор
измерений
перемещений с
ценой деления в
динах 2 мм
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвига дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
3
Домкрат до 10 тонн для отрыва демпфирующего
крепления
Рулетка,
штангенциркуль
+- (2- 5) см
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой согласно патента на полезную
модель № 102228 «Анкерная
крепь для горных выработок»
и № 44350 «Анкерная крепь»
4
Лебедка рычажная (усилие 5 тонн) для определения смятия при выдергивании анкера со
свинцовым «тормозным» клином, забитым в
прорезанный паз в резьбовой части анкера М16
Теодолит
1%
См. Протокол испытания на
осевое статическое усилие
сдвигу дугообразного зажима
с анкерной шпилькой
5
Кувалда, вес 4 кг. (для определения перемещения
демпфирующего анкера с тормозным клином во
время испытания на монтажной строительной
площадке)
Нивелир
6
Лабораторный механический манометр для
измерения перемещения анкера М16 ГОСТ 24376.1
на податливость
Штатив с
манометром
0,01 мм – 1000
мм
Свид. №1 до 12.2023 г.
7
Аналогично вибростенду ES -180-590
использовалась испытательная машина ZD-10/90 на
сдвиг, скольжение и податливость согласно ГОСТ
53166-2008 «Землетрясения»
Усилия
выдергивания
шкала 100 кгс.
Заводской №
66/79
(сертификат о
калибровке №
143-1371 от
28.08.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
8
Ключ динамометрический
Нивелир
+/- 0,0 T/c2
Годен до 12.2022 г.
9
Нивелир
Штатив с
манометром
0,01 мм. – 1000
мм.
Свид. № 1 до 12.2023 г.
10
Домкрат 5 т
Усилия
выдергивания
шкала 5 тонн
Заводской № 1
(сертификат №
14 от
18.09.2013г.)
Годен до 12.2022 г.
11
Лебедка 5 тонная
Для определения
сдвига или
скольжение анкера в
изолированной
5%
Годен до 12.2023 г.
+/- 0,0 T/c2
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Годен до 12.2025 г.
Всего листов 491
Лист 5

6.

трубе
12
Болгарка для простукивания пазов в анкерных
болтах для забивки стопорного свинцового клина
Болгарка дисковая
пила
Паз пропила 2
мм
Свидетельство № 3 до
01.12.2023 г.
13
Гайковерт ИП-3128 исползовался при испыта-ниях
на фрагментах, деталях сдвигоустойчи-вых
скользящих сейсмостойких и взрывостой-ких узлах
крепления.
При испытаниях на
демпфирован-ность
и сдвигоустойчивость, допускает настройку
величины крутя-щих
моментов от 80до
150 кгс
Заводской № 1
№ 19 от 18.09.
2013г.)
Годен до 12.2023
Условия проведения испытания узлов крепления опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 и трубопровода на скольжение и податливость -согласно нормативным документам, действующим на
09.11 2021 г., действующим ГОСТ Р и специальным техническим условиям (СТУ).
4. Цель испытаний на сейсмостойкость в ПК SCAD математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для
системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 и фрагментов антисейсмического
фрикционно- демпфирующего соединения с контролируемым натяжением трубопровода, предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск.
Цель испытаний: оценка сейсмостойкости в ПК SCAD математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для системы
противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50,ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск и возможность эксплуатации опоры скользящей с трубопроводом в районах с сейсмичностью более 9 баллов.
Цель лабораторных испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения с контроли-руемым
натяжением трубопроводов для опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов - определение возможности их использования в районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64.
5.Применение численного метода моделирования при испытании в ПК SCAD опоры скользящей с трубопроводом для
системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, с креплением трубопроводов к опоре
скользящей с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК), предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов. Испытание фрагментов ФДПК.
Испытания производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4,
ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7,
согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ
мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.).
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА испытания СКАД опоры скользящей с трубопроводом для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32,
ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, с креплением трубопровода с помощью демпфирующих компенсаторов, предназначенных для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
Геометрические характеристики схемы испытания математических моделей опоры скользящей с трубопроводом для системы
противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, с креплением трубопровода с помощью демпфирующих
компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов в ПК SCAD.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 6

7.

Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
Вывод : Фасонки - накладки прошли проверку прочности по первой и второй группе предельных состояний.
РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 7

8.

РАСЧЕТНАЯ СХЕМА
Геометрические характеристики схемы (Опора скользящая для системы противопожарной защиты ОС-25,
ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100).
Нагрузки приложенные на схему
Результата расчета
Эпюры усилий
«N»
«Му»
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 8

9.

«Qz»
«Qy»
Деформации
Коэффициент использования профилейОпорыскользящая для системы противопожарной защиты
ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Для лабораторных испытаний были разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и
контрольная сборка производилась в организации «Сейсмофонд». Инструкция по креплению фланцев к трубам предусматривала
такую последовательность производства работ:
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными фрикци-болтами
с пропиленным пазом, куда при монтаже и сборке забивается медный обожженный клин;
Установить в одной плоскости {в плане и по высоте}.
Соединить фланцы трубопровода с помощью фланцевых вибростойких соединений
Выполнить именную маркировку с ФФПС.
После производилась окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов.
Изобретения, используемые при испытаниях фланцевых фрикционно-подвижных соединений для трубопроводов по
ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СниП 3.05.05 (раздел 5).Трубопроводы
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов соединены с помощью фрикци-анкерных,
протяжных соединений (ФПС) с контролируемым натяжением, выполненных в виде болтовых соединений (латунная
шпилька с пропиленным пазом, с забитым в паз шпильки медным обожженным энергопоглощающим клином, свинцовые
шайбы), расположенных в длинных овальных отверстиях.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 9

10.

7.
Для испытания на сейсмостойкость опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС80, ОС-100 использовались узлы крепления опоры к трубопроводу в виде фланцевых фрикционно –демпфирующих соединений
(ФПС) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенных для сейсмоопасных
районов с сейсмичностью более 9 баллов.
№
п/п
1
Наименование проверок и испытаний
2
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
3
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
Проверка крепления скольжения и
податливости сдвигоустойчивого анкера
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
4
Величина усилия, кгс при котором
происходит, вырыв болтового
крепления из стального листа (Ст3)
5
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
Результаты статических испытаний
крепежных изделий на испытательную
нагрузку
6
7
8
9
Испытательное
оборудование
Создание осевого
усилия испытательной
машиной ZD -10/90 зав
№ 66/79 (сертификат о
калибровке № 13-1371
от 28.08.2018
При испытаниях
податливых
сдвигоустойчивых и
скользящих узлов
крепления
Величина контролируемого
параметра
Величина усилия 580 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилия 1420 кгс при котором
происходит скольжение или
перемещение стального тросового
зажима по стальному анкеру
Величина усилий кгс 2420
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 4000
Регистрация усилий
производилось по
шкале до 1000 кгс
сдвигоустойчивого
податливого крепления
подогревателя
топливного газа
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий кгс 730
Срыв резьбы на стальном листе
Величина усилий 30 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 40 кгс
Смятие граней полимодальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 50 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12на резьбе гайки М22
Величина усилий 150 кгс
Смятие граней полимидальной гайки
М12 на резьбе гайки М22
Результаты
испытаний
800 кгс
340 кгс
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Характер
разрушения срыв
резьбы на
стальном листе
Срыв гайки М10
на резьбе гайки
Срыв гайки М12,
М22
Срыв гайки М14,
М22
Срыв гайки М16,
М22
Таблица комплектующих фрикционно-подвижного соединения (ФПС) с контролируемым натяжением (протяжное повышенной
надежности), работающего на растяжение согласно СП 4.13130.2009 п. 6.2.6, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), Минск, 2013, 10.3.2, 10.8
Стальные конструкции, Технический кодекс, СП 16.13330.2011 (СниП II -23-81*) Стальные конструкции, Москва, 2011г., п.п. 14.3,
14.4, 15, 15.2, в соответствии с изобретением № TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (МПК)
E04B1/98; F16F15/10 (демпфирующая опора с фланцевыми, фрикционно–подвижными соединениями), Тайвань, согласно
изобретениям №№ 1143895,1174616,1168755, 2357146, 2371627, 2247278, 2403488, 2076985, SU United States Patent 4,094,111 [45]
June 13, 1978, согласно изобретения «Опора сейсмостойкая, патент № 165076 (авторы: Андреев Б.А, Коваленко А.И) (проходили
испытания).
Поз.
1
2
3
4
5
6
Обозначение
Фрикци-шпилька ( латунный болт с контролируемым натяжением М12x30
Шайба гровер Г.12
Шайба медная обожженная – плоская С.12
Шайба свинцовая плоская С.12
Медная труба ( гильза, втулка) С.14-16
Медный обожженный забивной клин , который забивается в пропиленный паз
латунной или обожженной стальной шпильки (болта)
Кол
4
4
4
4
4
4
Наименование изделия
Шпилька
Нормативная документация
ГОСТ 9066-75
Применение
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Шпилька полнорезьбовая
Гайка
Шайба
Шайба
DIN 976-1
ГОСТ 9064-75
ГОСТ 9065-75
ГОСТ 6402-70
Для крепления транспортировочных брусков
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 10

11.

Болт
Заклѐпка вытяжная
Шпилька
ГОСТ 7798-70
Хомут
БОЛТЫ
АТК-25.000.000
№
1
Испытание в ПК SCAD спектральным
методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ
17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ -34-10-75797, ОСТ 36-72-82, СТО 0041-2004, МДС
53-1.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (скользящие, катковые, шариковые) ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ 25756-83
Наименование и тип
Диап
Класс
лабораторного
азон
точности
измерительного
измер или предел
оборудования
ений
допускаемо
контр й
олир
погрешност
уемы и
х
велич
ин
Испытание в ПК SCAD
узлов крепления спектральным методом на основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90
п.5 (к сейсмическим
воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе
рекомендаций: ОСТ -34-10757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые)
ВСН 382-87, ОСТ
108.275.51-80, ГОСТ
25756-83.
Наименование и тип лабораторного
измерительного оборудования
1
Фрикционно-подвижное соединение по ГОСТ 12815-80
Установка доборного элемента
Закрепления металлосайдинга и дополнительного
оборудования
Фиксация кабельтрасс
Испытание в ПК SCAD спектральным методом на основе синтезированных акселерограмм на соответ-
Диап
азон
изме
рени
й
конт
роли
руем
ых
вели
чин
Испытание фрагментов демпфирующих
узлов крепления согласно «Руководства
по креплению технологического оборудования фунд. Болтами»,
ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, М., Стройиздат,
1979 г. И альбома «Анкерные болты», сер.
4.402-9, в.5.
Заводско
й№
Класс
точности
или предел
допускаемо
й
погрешност
и
Примечание
Согласно программному комплексу
«Интегрированная система анализа
конструкции SCADOffice» № 0896002 от
28.12.2013.
http://www.youtube.com/watch?v=pHelYxRUhttp://www.youtube.com/watch?v=siCT9
DhdhjAhttp://smotri.com/video/view/?id=v2275
5810d79
Испытание в ПК SKAD на основе синтезированных акселерограмм фрагментов
демпфирующего узла крепления выполненного в виде болтового соединения с амортизирующими элементами в виде тросового зажима со свинцовыми шайбами, расположенными
с двух сторон болтового крепления, изготовленного согласно «Ру-ководства по креплению
технологического оборудования фундаментными болтами», ЦНИИПРОМЗДАНИЙ,
ВНИИМОНТАЖСПЕЦСТРОЙ, М.,
Стройиздат, 1979, предназначенного для
работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью 8 баллов по шкале MSK-64.
Завод
ской
№
Примечание
В программе SCAD и программмах SCADOffice реализованы и
сертифицированы положения следующих
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 11

12.

ствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к сейсмическим воздействиям 9 баллов по
шкале MSK-64) на основе рекомендаций: ОСТ -34-10-757-97, ОСТ 3672-82, СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72, альбома
серии 4.903, вып. 5 «Опоры трубопроводов подвижные» (сколь-зящие,
катковые, шариковые) ВСН 382-87,
ОСТ 108.275.51-80, ГОСТ 25756-83.
№
Наименование и тип
лабораторного
измерительного
оборудования
1
Испытание в ПК SCAD
спектральным методом на
основе синтезированных
акселерограмм на соответствие ГОСТ 17516.-90 п.5 (к
сейсмическим воздействиям 9
баллов по шкале MSK-64) на
основе рекомендаций: ОСТ 34-10-757-97, ОСТ 36-72-82,
СТО 0041-2004, МДС 531.2001, РТМ 24. 038.12-72,
альбома серии 4.903, вып. 5
«Опоры трубопроводов
подвижные» (скользящие,
катковые, шариковые) ВСН
382-87, ОСТ 108.275.51-80,
ГОСТ 25756-83
нормативных документов:
1) СниП 2.01.07-85* – Нагрузки и
воздействия;
2) СниП II-23-81* – Стальные конструкции;
3) СниП 2.03.01-84* – Бетонные и
железобетонные конструкции;
4) СниП II-22-81 – Каменные и
армокаменные конструкции;
5) СниП II-7-81* Строительство в
сейсмических районах;
6) СниП 2.02.01-83* – Основания зданий и
сооружений;
7) СниП 2.02.03-85 – Свайные фундаменты;
8) СниП II-25-80 – Деревянные конструкции;
9) СниП 52-01-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции. Основные
положения.
9) СП 52-101-2003 – Бетонные и
железобетонные конструкции без
предварительного напряжения арматуры;
10) СП 53-101-96 – Общие правила
проектирования элементов стальных
конструкций и соединений;
11) СП 50-101-2004 – Проектирование и
устройство оснований и фундаментов зданий
и сооружений;
12) СП 50-102-2003 – Проектирование и
устройство свайных фундаментов
Диапазон
измерений
контролируемы
х величин
Класс
точнос
ти или
предел
допуск
аемой
погре
шност
и
Заводск
ой №
Примечание
1)
ДБН В.1.2-2:2006 – Нагрузки и
воздействия (Украина);
2) СП 31-114-2004 –
Строительство в сейсмических
районах (Россия);
3) СниП В1.2-1-98 –
Строительство в сейсмических
районах (Казахстан);
4) СниП РК 2.03-30-2006 –
Строительство в сейсмических
районах. Нормы
проектирования (Казахстан);
5) СНРА ІІ-2.02-94 –
Сейсмостойкое строительство.
Нормы проектирования
(Армения);
6) МГСН 4-19-2005 –
Временные нормы и правила
проектирования многофункциональных высотных зданий и
зданий-комплексов в городе
Москве.
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СЕЙСМОСТОЙКИХ АТОМНЫХ
СТАНЦИЙ НП-031-01 УДК
621.039 Введены в действие с 1 января
2002 г. Утверждены постановлением
Госатомнадзора России от 19 октября
2001 г. № 9
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 12

13.

Результаты испытаний фрагментов демпфирующих узлов крепления (работают на растяжение) и фрикционно-подвижных
соединений (ФПС), расположенных в длинных овальных отверстиях, работающих на растяжение, с контролируемым натяжением
согласно изобретениям № 1143895, 1174616, 1168755 для крепления опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (Ф ПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений (латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и
медного клина)
Наименование проверок и
испытаний
№ пункта
по ПМ
Величина контролируемого
параметра
Результаты испытаний
п.6
Величина усилий в кгс согласно
протокола ПКТИ –Строй-ТЕСТ
При величине усилий 800 кгс
происходит перемещение скобы
зажима по шпильке при испытании
Уточняется опытным путем
2
Проверка скольжения ,
податливости
Проверка скольжения гайки
в ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»,
адрес: 197341, СПб,
Афонская ул.2 .
3
Проверка смятия свинцовой шайбы.
4
Проверка свинцовой
прокладки
Проверка фланцевого
соединения
№
п/п
1
5
6
Проверка фрагментов
фрикционно-подвижных
соединений
7
Проверка срыва резьбы на
шпильке согласно протокола № 1506-1 от 18.11.
2020
Проверка соединения латунной гайки и полиамидальной гайки
8
9
Смотри протокол ПКТИ –СтройТЕСТ от 18.11.2020
[email protected]
Соответствуют требованиям
Проверка гайки М12 с
пазом
Соответствует при монтаже
зданий для сейсмоопасных
районов 8 баллов (по шкале
MSK-64), необходимо
испытание на перемещение
узла крепления
Определяется при установке
зданий
соответствует
Функционирует при податливых
характеристиках и перемещениях
до 2-4 см
Фрикционно-подвижное соединение
(происходит многокаскадное демпфирование при импульсных растягивающих нагрузках)
Осевое статическое усилие отрыва в
кгс(Ст3) 1500-600 кгс ПКТИ –
Строй-ТЕСТ
соответствует
Маркировка, таблички, надписи
соответствуют требованиям КД
Величина усилия кгс (при котором
происходит перемещение гайки в
узле крепления)
После испытаний фрагменты демпфирующих узлов крепления и
фрикционно-подвижных соединений
для объектов проходят проверку на
соответствие Инструкции "Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционноподвижных соединений".
Происходит пере-мещение
гайки при 30-150 кгс,
уточняется при монтаже
Проверяются перемещения
домкратом или лебедкой
Регистрационные усилия
выдергивания производились по шкале до 4000 кгс
Соответствует после
испытания фрагментов
демпфирующих узлов
крепления, фланцевых
соединений и фрикционноподвижных сое-динений для
объ-ектов для сейсмоопасных районов 8 баллов
по шкале MSK-64.
Проверка фрагментов демпфирующих узлов крепления работающих на сдвиг и выполненных в виде болтовых соединений
(латунная шпилька с подпиленным пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой
шайбы и медного стопорного «тормозного» клина) для опоры скользящей с трубопроводами для системы противопожарной
защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9
баллов, с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях. При осмотре не обнаружено механических
повреждений и ослабления демпфирующего фрикци-анкерного крепления.
1
2
Проверка податливости
латунной шпильки .
Проверка подпиленной
латунной гайки
п.6
Необходимо обернуть свинцовым или
медным листом шпильку
Наблюдается перемещение шпильки
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
соответствует
соответствует
Всего листов 491
Лист 13

14.

Проверка латунной шпильки с
Энергию поглощает стопорный (торсоответствует
пропиленным пазом для
мозной) клин на шпильке
стопорного клина
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционноподвижных соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным
пазом, установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного
«тормозного» клина) для крепления опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80,
ОС-100.
При осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения трубопроводов для опоры
скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов для опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32,
ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
3
1
Проверка смятия свинцовой
п.6
Происходит смятие свинцовой шайбы
соответствует
Проверка смятия забитого в
Клин забивается в паз шпильки с
соответствует
паз латунной шпильки
помощью кувалды (4 кг)
шайбы
2
обожженного медного
стопорного клина
3
Проверка изолирующей
Латунная шпилька (расположена в
трубки в виде обертки
изолирующей трубе или обернута
шпильки медным листом
тонким слоем медного листа)переме-
соответствует
щается на 1 градус при ударе кувалдой
4
Проверка гайки со спилен-
Гайка с подпиленным пазом сдвигается
соответствует
Проверка свинцовой
Свинцовая рубашка, нанесенная на
соответствует
рубашки при обвертывании
шпилька демпфирует
ным пазом
5
шпильки
6
7
Проверка свинцовой
Многослойная медно-свинцовая
прокладки
прокладка при ударе сминается
Проверка шпильки, у кото-
Согласно протокола ПКТИ от
рой две противоположные
18.11.2013 № 1506 -1 при нагрузке
стороны сточены 4.0, 3,5 и
1500- 610 кгс ( Ст3) отрыв шпильки
3.0 мм
происходит со срывом резьбы.
Проверка фланцевого
Происходит срыв резьбы и сдвиг на
соединения со стальной
0,5-0,9см
соответствует
соответствует
соответствует
шпилькой со сточенными
зубьями
8
9
Проверка компенсаторов Z –
Крепление комплектующих элементов
образных для трубопровода
не ослаблено. Крепеж не ослаблен.
Проверка компенсаторов
Необходимо дополнительные
«змейка» для трубопровода
испытания при укладке кабельтрасс (до
соответствует
соответствует
контролируемых неразрушающих
перемещений 2-6 см) .
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 14

15.

Результаты испытания болтового соединения на сдвиг для опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32,
ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с
трубопроводами и с креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с
контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях.
№ п.п.
Наименование узла крепления Опора
скользящая для системы противопожарной
защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80,
ОС-100
Величина усилия, кгс, при
Характеристики
котором происходит
скольжения,
скольжение или
податливости.
перемещение стального
зажима для троса по
стальному анкеру
1
1.
2
3
Фрикционно-подвижное соединение (ФПС) с
болтовыми
зажимами
с
четырьмя
Было ранее
(50)
Стало
4
Перемещение шайбы с гайкой 2,5 см
по овальному отверстию при
постоянной нагрузке
шестигранными гайками Ml0, затянутыми с
помощью гаечного
усилия или
усилием
ключа
на половина
динамометрического ключа с
40
Н*м.
с
контактирующими
(
между
поверхностями
проложен стальной трос в пластмассой
оплетке диаметром 4 мм)
2.
Фрикционно –подвижное соединение
с
Было 90-150
четырьмя гайками с двух сторон затянуты
гаечным ключом на максимальную нагрузку
двумя
шестигранными
гайками
М10,
Перемещение шайбы с гайком 3,54.0 см по условному овальному
отверстию при постоянной
Стало
нагрузке
_______
затянутыми с помощью гаечного ключа или
динамометрического ключа с усилием 20
Н*м.
( между контактирующими поверхностями
проложен
стальной
трос
впластмассой
оплетке диаметром 4 мм)
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 15

16.

Рис. Общий вид образцов и узлов при лабораторных испытаниях опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25,
ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 согласно изобретения № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения №
2010136746 от 20.01.201 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко
сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и
сейсмической энергии», заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка»,
заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение
для трубопроводов» F 16L 23/02 , испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом в оплетке и без оплетки со
стальным тросом М 2 мм. Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с платиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД
Рис. Варианты конструктивного решения сейсмозащиты элементов скользящих опор для системы противопожарной защиты ОС25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 16

17.

Рис.Испытанияфрагментов фрикционного протяжного демпфирующего компенсатора с контролируемым натяжением на сдвиг и
скольжение проходили в испытательном Центре «ПКТИ–Строй-ТЕСТ» (протокол испытаний№ 1516-2 от 22.12.2020). Аттестат
аккредитации федерального агентства по техническому регулированию и метрологии № ИЛ/ЛРИ-00804 (ООО ФПГ «РОССТРО»,
ИЦ «ПКТИ-Строй-ТЕСТ»), выдано ОАО «НТЦ» Промышленная безопасность»
Типовые альбомы, используемые при испытаниях фрагментов антисейсмического компенсатора для опор скользящих для
системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100.
При испытаниях математических моделей опор скользящих для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65,
ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск с трубопроводами с использованием для соединения трубопровода косых компенсаторов, работающих на сдвиг расчетным способом определялась
расчетная несущая способность узлов податливых креплений, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов
прочности 8.8 и 10.9,
, (3.6)
где ks— принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролируемым
натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле
(3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица — Значения ks
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 17

18.

Описание испытание антисейсмического компенсатора работающего на сдвиг 1-2 смс использованием овальных отверстий
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпендикулярно
0,85
продольной оси отверстия
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия
0,63
Таблица — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7).
Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана
на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см.
1.2.7). Примечание 4 — При наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря
предварительного натяжения.
Моделирование систем сейсмоизоляции для трубопроводов для о поры скользящей для системы противопожарной защиты
ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем сейсмоизоляции
при сейсмических воздействиях, представлены в таблице Б.1.
Т а б л и ц а Б.1 —– Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем
сейсмоизоляции для трубопроводов
Типы сейсмоизолирующих
элементов
Схемы сейсмоизолирующих элементов
Идеализированная зависимость
«нагрузка-перемещение» (F-D)
F
F
Струнные и маятниковые опоры
с низкой способностью
к диссипации энергии
D
D
F
F
F
с высокой способностью
к диссипации энергии
DD
D
F
F
F
DD
С демпфирующими
способностями
D
FF
F
FF
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
DD
D
Всего листовDD491
F
Лист 18
FF
D
DD

19.

D
F
F
F
с плоскими
горизонтальными
поверхностями скольжения
D
DD
F
FF
F
Фрикционно-подвижные опоры
Маятниковые с
демпфирующими
способностями за счет
сухого трения скользящих
поверхностей
F
D
DD
D
D
Струнная опора с ограничителями перемещений за
счет демпфирующих упругих стальных пластин со
скольжением верха опоры
за счет фрикционно-подвижного соединения поверхностями скольжения
при R1=R2 и μ1≈μ2
F
FF
F
D
DD
D
F
FF
Струнная опора с
трущимися поверхностями
согласно изобретения по
Уздина А.М № 2550777
«Сейсмостойкий мост»
F
D
DD
D
Тарельчатая сейсмоизолирующая опора по изобретению. № 2285835 «Тарельчатый виброизолятор
кочетовых», Бюл № 29
20.10.2006 с демпфирующим сердечником по
изобретению № 165076
«Опора сейсмостойкая»
F
FFFF
D
D
DDD
Т а б л и ц а Б.1 — Фрикци –демпферы (Фрикционно –демпфирующие энергопоглотители ), используемые для энергопоглощения
F
взрывной энергии, для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических нагрузках, преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках для опор скользящих сейсмоизолирующих для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32,
ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100. Дата проведения испытаний:09 ноября 2021 г.
Энергопоглотитель квадратный
трубчатый
Типы фрикционно-демпфирующих энергопоглощающих крестовидных, трубчатых,
Косой компенсатор
энергопоглотитель ( для
трубопроводов) из
шести уголков
D
Схемы энергопоглощающих сдвиговых
фрикционно-демпфирующих энергопоглотителей
Идеализированная зависимость фрикционнодемпфирующей «нагрузки для перемещения»
(F-D)
F
F
D
D
F
D
с высокой способностью
к поглощению пиковых
ускорений
F
F
D
F
D
F
D
D
F
F
D
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100F
D
F
Всего листов 491
D
Лист 19
F
D
D

20.

F
F
Винтообразный
,упругопластические
демпфирующий
компенсатор для
трубопроводов на
фланцевых, фрикционо
–подвижных
соединениях (ФФПС )
из шести уголков
Зиг-заго образный
компенсатор для
трубопроводов
повышенной
способности к
энергопоглощению
взрывной и
сейсмической энергии (
из 3-х уголков)
D
D
D
F
F
FF
D
D
D D
FF
F
F
F
D
D
D
F
F
F
D
D
D
D
D
F
F
Демпфирующий
GTNKTJ,HFPYSQ
компенсатор ( из шести
уголков) на скользящих
опорах раскачивается
при смятии медного
обож-женного клина,
забитого в пропиленный
паз шпильки
F
F
F
D
D
D
D
F
FF
F
F
Тросовая опора
демпфирующая
перемещающая по
линии нагрузки
(ограничитель
перемещений
одноразовый)
D
D
D
D
F
D
D
F
F
F
F
D
D
D
F
D
D
Энергопоглощающие демпфирующие
F
Тросовая трубпровдная
опора с упруго
пластичный шарнир –
ограничитель перемещений по линии нагрузки (многоразовая)
Демпфирующая опора
(с короткими овальными
отверстиями ) и
пластическим шарниром
– скольжения,
перемещения по
длинным овальным
отверстиям по линии
нагрузки
(многоразовый)
нагрузки
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
F
F F
D
D
D
D
F
D
F
D
F
D
F
D
D
Всего листов 491
Лист 20

21.

Моменты затяжки для крепления трубопровода Опора скользящая для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50,
ОС-65, ОС-80, ОС-100 с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями.
Таблица 1 - Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений фланцевого соединенияс помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов с контролируемым натяжением, для применения в районах с сейсмичностью 9 балловпо
шкале MSK-64,обеспечивающих многокаскадное демпфирование при импульсной динамической растягивающей нагрузке.
Диаметр резьбы, мм
Момент затяжки М, [H∙м] для резьбового или болтового соединения
с шлицевой головкой (винты)
с шестигранной головкой
М3
0,5±0,1
М3,5
0,8±0,2
М4
1,2±0,2
1,5±0,2
М5
2,0±0,4
7,5±1,0
М6
2,5±0,5
10,5±1,0*
М8
22,0±1,5*
М10
40,0±2,0
М12
70,0±3,5
М16
120,0±6,0
* В соединениях с шайбами тарельчатыми контактными DIN 6796 момент затяжки для М6 – (8,0±1,0) H∙м, для М8 –
(20,0±1,5) H∙м.
Примечание.
Моменты затяжки болтовых (винтовых), резьбовых соединений, клеммных зажимов необходимо выполнить согласно
технической документации завода-изготовителя комплектующих изделий.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 21

22.

Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
6
1
k110 , кН- k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0,
мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
1
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
15
0.3
9
2.5
0.00028
0.35
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
154
75
8
Значения параметров
Параметры
соединения
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
6
21.13
9.06
kv с/мм
0.269
0.115
S0, мм
11.89
3.78
Sпл , мм
8.86
4.32
q,мм
0.00019
0.00022
f0
0.329
0.036
Nо,кН
165.6
87.7
165.6
88.38
k2 10 , кН-
1
-1
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
6
1
k110 , кН- k2 106,кН-1
k ,
с/мм
S0, мм
SПЛ
мм
q,
мм-1
f0
N0, кН
к
1
11
32
0.25
11
9
0.00001
0.34
105
260
2
8
15
0,24
8
7
0.00044
0.36
152
90
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 22

23.

3
12
27
0.44
13.5
11.2
0.00012
0.39
125
230
4
7
14
0.42
14.6
12
0.00011
0.29
193
130
5
14
35
0.1
8
4.2
0.0006
0.3
370
310
6
7
6
8
11
20
0.2
0.2
12
19
9
16
0.00002
0.00001
0.3
0.3
120
106
100
130
8
8
0.35
154
75
15
0.3
9
2.5
0.00028
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
к (мм)
f ск
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Регистрация усилия выдергивания производилась по шкале до 1000 кгс.
6. Изобретения, используемые при испытаниях опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более
9 бал-лов с трубопроводами, с креплением трубопроводов к опоре скользящей с помощью фрикционных
протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК).
Материалы научного сообщения, изобретения, специальные технические решения, альбомы, чертежи используемые при
испытаниях на сейсмостойкость в ПК SCAD опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50,
ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением
трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях (используются в США, Канаде, Японии, Китае (фирма STARSEIMIC).,,.
1.Изобретения, патенты №№ 1143895, 1168755, 1174616, автор- проф. д.т.н. ПГУП А.М.Уздин
2.Изобретения, патенты №№ 2382151, 2208096, 2629514 " УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ", КазГАСУ
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
RU
(11)
165 076
(13)
U1
(51) МПК
(12)
E04H 9/02 (2006.01)
ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 26.09.2019)
(21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
КоваленкоАлександр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Адрес для переписки:
190005, Санкт-Петербург, 2-я
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 23

24.

Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
(57) Реферат:
Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования
фрикцион но податливых соединений. Опора состоит из корпуса в котором выполнено вертикальное отверстие
охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отверстия
в которых установлен запирающий калиброванный болт. Вдоль оси корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной
<I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, вып олненного в штоке. Ширина паза в штоке
соответствует диаметру калиброванного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз
штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют болтом, после чего одевают гайку и затягиваю т до
заданного усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора<Z>корпуса, увеличению сил трения в
сопряжении корпус-шток и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. 4 ил.
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты со оружений, объектов и оборудования от сейсмических
воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты
объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей вс тык по Патенту RU
1174616, F15B 5/02 с пр. от 11.11.1983. Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах,
накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы,
прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не
преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно
накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимно е смещение листов происходит до упора болтов в края
овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края
овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия
листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия
только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из -за разброса по трению.
Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту
TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B 1/98, F16F 15/10.Устройство
содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних
пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными
поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие
элементы - болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы
проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в задан ном положении.
Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении
сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения,
при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из -за наличия большого
количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количе ства сопрягаемых трущихся
поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса - цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней - штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси
и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе
выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия
(перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент -болт. Кроме того в корпусе,
параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу во зможность
деформироваться в радиальном направлении. В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого
соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока.
Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают
возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние
«запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой. Длина пазо в корпуса превышает
расстояние от торца корпуса до нижней точки паза в штоке. Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами,
где на фиг. 1 изображен разрез А-А (фиг. 2); на фиг. 2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг. 1); на фиг. 3 изображен
разрез В-В (фиг. 1); на фиг. 4 изображен выносной элемент 1 (фиг. 2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое
охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 например по подвижной посадке H7/f7. В стенке корпуса
перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент - калиброванный болт 3.
Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «I». В теле штока вд оль оси
выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру
калиброванного болта, проходящего через этот паз. При этом длина пазов «I» всегда больше расстояния от торца корпуса
до нижней точки паза «Н». В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в
верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что
шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посад ке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями
корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5,
скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта
(высота опоры максимальна). После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 24

25.

усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою
очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса - цилиндр
штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для
каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок
и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении
корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом,
отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, со пряженное с цилиндрической
поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта,
проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный
гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина
которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU 2010136746
(11)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(13)
A
(51) МПК
(12)
E04C 2/00 (2006.01)
ЗАЯВКА НА ИЗОБРЕТЕНИЕ
Состояние делопроизводства:
Экспертиза завершена (последнее изменение статуса: 02.10.2013)
(21)(22) Заявка: 2010136746/03, 01.09.2010
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 01.09.2010
(43) Дата публикации заявки: 20.01.2013 Бюл. № 2
(71) Заявитель(и):
Открытое акционерное общество "Теп
(72) Автор(ы):
Подгорный Олег Александрович (RU),
Акифьев Александр Анатольевич (RU)
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 25

26.

Адрес для переписки:
Тихонов Вячеслав Юрьевич (RU),
443004, г.Самара, ул.Заводская, 5, ОАО "Теплант"
Родионов Владимир Викторович (RU),
Гусев Михаил Владимирович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ
СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ
ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов
рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных
помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону,
представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и
установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении,
при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под
действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема
и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с
высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу
фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек
сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич» -панелям в горизонтали
в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки
на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных
землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со
свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре -восемь гаек и
способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным
несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на
шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для
малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической
энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее
несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич» -панель и
создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдв иг и перемещение до землетрясения и
аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем
испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQ US 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARK ES
2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном при объектном
строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются
экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич» -панелей,
щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при
землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО «Сейсмофонд» «Защита и безопасность городов».
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 26

27.

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU(11)
2367917(13) C1
(51) МПК
G01L5/24 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12)
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: по данным на 27.09.2013 - прекратил действие
Пошлина:
(21), (22) Заявка: 2008113689/28, 07.04.2008
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
07.04.2008
(45) Опубликовано: 20.09.2009
(72) Автор(ы):
Устинов Виталий Валентинович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ИНГЕРСОЛЛ-РЭНД СиАйЭ
(56) Список документов, цитированных в отчете о
поиске: RU 2296964 C1 10.04.2007. SU 1580188 A1
23.07.1990. RU 2066265 C1 10.09.1996. RU 2025270 C1
30.12.1994. SU 1752536 A1 07.08.1992. RU 2148805 C1
10.05.2000.
Адрес для переписки:
606100, Нижегородская обл., г. Павлово, ул.
Чапаева, 43, корп.3, ЗАО "Ингерсолл-Рэнд СиАйЭс"
(54) СПОСОБ ИЗМЕРЕНИЯ КРУТЯЩЕГО МОМЕНТА ЗАТЯЖКИ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И
ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИЙ КЛЮЧ ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для контроля крутящего момента затяжки резьбовых
соединений. Способ заключается в приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, перевода резьбового соединения из
состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2-4°, и измерении крутящего момента при достижении
углом поворота заданного значения. При этом производится дополнительный поворот на такой же угол с измерением крутящего момента при
достижении углом поворота заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность удвоенного значения крутящего
момента при первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол.
Устройство содержит датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом аналого-цифрового
преобразователя, первый и второй регистр памяти, счетчик импульсов, дешифратор, блок вычислений, цифровой индикатор и элемент ИЛИ.
Технический результат заключается в повышении точности контроля крутящего момента затяжки. 2 н.п. ф-лы, 3 ил
.
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для контроля крутящего момента затяжки резьбовых
соединений.
Известен способ измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений заключающийся в приложении к затянутому резьбовому
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 27

28.

соединению крутящего момента, перевод резьбового соединения из состояния покоя в состояние движения, поворот на заданный угол, не
превышающий 2+4°, и измерение крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения (см. а.с
15.08.89 г.).
1500881, опубл.
Однако использование этого способа не позволяет точно определять крутящий момент затяжки, так как измеряется крутящий момент,
соответствующий повороту резьбового соединения на дополнительный угол, поэтому возникает погрешность в измерении крутящего момента
затяжки.
Технический результат изобретения повышение точности контроля крутящего момента затяжки.
Поставленный технический результат достигается тем, что согласно способу измерения крутящего момента затяжки, заключающемуся в
приложении к затянутому резьбовому соединению крутящего момента, переводе резьбового соединения из состояния покоя в состояние
движения, повороте на заданный угол, не превышающий 2÷4°, и измерении крутящего момента при достижении углом поворота заданного
значения, производится дополнительный поворот на такой же угол с измерением крутящего момента придостижении углом поворота
заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность удвоенного значения крутящего момента при первоначальном
повороте на заданный угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол.
Известен динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом
аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти (см. патент RU
2296964 от 10.04.2007 г.).
Недостатком указанного ключа является недостаточно высокая точность измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений.
Технический результат изобретения - повышение точности измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений.
Поставленный технический результат достигается тем, что динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу
усилителя, выходом соединенного со входом аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти снабжен датчиком угла поворота,
вторым регистром памяти, счетчиком импульсов, дешифратором, блоком вычислений, цифровым индикатором и элементом ИЛИ, выходом
подключенным ко входу первого индикатора, выход датчика угла подключен к счетному входу счетчика импульсов, выходами соединенного
со входами дешифратора, информационные выходы аналого-цифрового преобразователя соединены с соответствующими информационными
входами первого и второго регистров памяти, информационными выходами подключенных к соответствующим информационным входам
блока вычислений, информационными выходами подключенного ко входам цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко
входу «Запись» первого регистра памяти, второй выход дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и
первый выходы дешифратора подключены ко входам элемента ИЛИ, второй выход дешифратора подключен ко входу «Вычисление» блока
вычислений и входу второго элемента индикации, а установочные входы регистров памяти и счетчика импульсов через кнопку управления
подключены к шине «Напряжение логической единицы».
На фиг.1 приведен график зависимости крутящего момента от угла поворота гайки при затяжке резьбового соединения.
На фиг.3 приведена блок схема динамометрического ключа.
На фиг.2 - общий вид динамометрического ключа.
Динамометрический ключ содержит датчик 1 момента, датчик 2 угла поворота, датчик 1 момента через усилитель 3 подключен ко входу
аналого-цифрового преобразователя 4, первый и второй регистры 5 и 6 памяти, счетчик 7 импульсов, дешифратор 8, блок 9 вычислений,
цифровой индикатор 10 и элемент 11 ИЛИ, выходом подключенный ко входу первого индикатора 12, выход датчика 2 угла поворота
подключен к счетному входу счетчика 7 импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора 8, информационные выходы аналогоцифрового преобразователя 4 соединены с соответствующими информационными входами первого и второго регистров 5 и 6 памяти,
информационными выходами подключенных к соответствующим информационным входам блока 9 вычислений, информационными
выходами подключенного ко входам цифрового индикатора 10, первый выход дешифратора 8 подключен ко входу «Запись» первого регистра
5 памяти, второй выход дешифратора 8 подключен ко входу «Запись» второго регистра 6 памяти, нулевой и первый выходы дешифратора 8
подключены ко входам элемента 11 ИЛИ, второй выход дешифратора 8 подключен ко входу «Вычисление» блока 9 вычислений и входу
второго элемента 13 индикации, а установочные входы регистров 5 и 6 памяти и счетчика 7 импульсов через кнопку управления 14
подключены к шине 15 «Напряжение логической единицы».
Способ измерения крутящего момента затяжки осуществляется следующим образом. На резьбовое соединение надевают ключевую головку
динамометрического ключа (не указана) и производят поворот резьбового соединения. При достижении углом поворота установленного
значения 2÷4° производится измерение крутящего момента. Затем производят дополнительный поворот на тот же угол, при достижении углом
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 28

29.

установленного значения производят повторное измерение крутящего момента.
Так как затяжка резьбовых соединений осуществляется в пределах упругих деформаций, то зависимость момента на ключе от угла поворота
имеет линейную зависимость, поэтому зная значения момента в двух точках, можно рассчитать значение крутящего момента затяжки как
разность удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при
дополнительном повороте на заданный угол.
Динамометрический ключ работает следующим образом.
Ключевой головкой (не указана) ключ устанавливают на резьбовое соединение (не указано) и нажимают кнопку 14 управления. При этом
осуществляется сброс содержимого регистров 5 и 6 памяти и установка счетчика 7 в нулевое состояние.
Это приводит к появлению напряжения логической единицы на нулевом выходе дешифратора 8, на выходе элемента 11 ИЛИ также появляется
напряжение логической единицы, которое поступает на вход первого элемента 12 индикации.
Элемент 12 индикации загорается, чем осуществляется индикация о начале измерения.
Затем к резьбовому соединению прикладывают крутящий момент и переводят резьбовое соединение из состояния покоя в состояние движения
и осуществляют его поворот.
При этом на выходе датчика 1 момента появляется напряжение, величина которого пропорциональна величине приложенного крутящего
момента. Это напряжение через усилитель 3 поступает на вход аналого-цифрового преобразователя 4, который осуществляет преобразование
напряжения, пропорционального моменту, в цифровой код. Цифровой код с выходов аналого-цифрового преобразователя 4 поступает на
входы регистров 5 и 6 памяти.
Когда при повороте резьбового соединения угол поворота достигнет установленного значения в пределах 2÷4°, на выходе датчика 2 угла
появится импульс, который поступает на счетный вход счетчика 7 импульсов.
При этом на нулевом выходе дешифратора 8 напряжение логической единицы пропадает и оно появляется на первом выходе дешифратора 8.
Передним фронтом этого импульса осуществляется запись в память кода на его входах, соответствующего величине крутящего момента при
первоначальном угле поворота.
При дальнейшем повороте резьбового соединения на выходе датчика 2 угла вновь появится импульс, когда резьбовое соединение повернется
на такой же угол, что при первоначальном повороте. При этом счетчик 7 импульсов установится в следующее состояние, на втором выходе
дешифратора появится напряжение логической единицы, которым осуществляется запись в память второго регистра 6 памяти кода,
соответствующего крутящему моменту при повороте резьбового соединения на дополнительный угол.
Цифровой код с выходов регистров 5 и 6 памяти поступает на входы блока 9 вычислений.
При появлении на втором выходе дешифратора 8 напряжения логической единицы блок 9 осуществляет вычисление, при котором на его
выходе появляется код, соответствующий значению разности удвоенного значения крутящего момента при первоначальном повороте на
заданный угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол. Код с выходов блока 9 вычислений поступает
на входы цифрового индикатора, которым осуществляется индикация вычисленной величины крутящего момента.
Так как напряжение логической единицы отсутствует на первом выходе дешифратора 8, то индикатор 12 гаснет, чем осуществляется
индикация о том, что измерение крутящего момента закончено.
При появлении напряжения на втором выходе дешифратора 8 загорается индикатор 13, который сигнализирует о том, что можно считывать
результат измерения.
Измерение крутящего момента затяжки закончено и ключ снимают с проверенного резьбового соединения.
Введение в динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом
аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти, датчика угла поворота, второго регистра памяти, счетчика импульсов,
дешифратора, блока вычислений, цифрового индикатора и элемента ИЛИ, выходом подключенного ко входу первого индикатора, при этом
выход датчика угла поворота подключен к счетному входу счетчика импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора,
информационные выходы аналого-цифрового преобразователя соединены с соответствующими информационными входами первого и второго
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 29

30.

регистров памяти, информационными выходами подключенных к соответствующим информационным входам блока вычислений,
информационными выходами подключенного ко входам цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу «Запись»
первого регистра памяти, второй выход дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и первый выходы
дешифратора подключены ко входам элемента ИЛИ, второй выход дешифратора подключен ко входу «Вычисление» блока вычислений и
входу второго элемента индикации, а установочные входы регистров памяти и счетчика импульсов через кнопку управления подключены к
шине «Напряжение логической единицы», позволило повысить точность измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений, так
как величину момента затяжки вычисляют по результатам измерения крутящего момента в двух точках, отстоящих друг от друга на один и тот
же угол поворота, составляющий величину 2÷4°.
Формула изобретения
1. Способ измерения крутящего момента затяжки резьбовых соединений, заключающийся в приложении к затянутому резьбовому
соединению крутящего момента, переводе резьбового соединения из состояния покоя в состояние движения, повороте на заданный
угол, не превышающий 2÷4°, и измерении крутящего момента при достижении углом поворота заданного значения, отличающийся
тем, что производят дополнительный поворот на такой же угол с измерением крутящего момента при достижении углом поворота
заданного значения, а крутящий момент затяжки определяют как разность удвоенного значения крутящего момента при
первоначальном повороте на заданный угол и значения крутящего момента при дополнительном повороте на заданный угол.
2. Динамометрический ключ, содержащий датчик момента, подключенный ко входу усилителя, выходом соединенного со входом
аналого-цифрового преобразователя, и первый регистр памяти, отличающийся тем, что динамометрический ключ снабжен датчиком
угла поворота, вторым регистром памяти, счетчиком импульсов, дешифратором, блоком вычислений, цифровым индикатором и
элементом «ИЛИ», выходом подключенным ко входу первого индикатора, выход датчика угла подключен к счетному входу счетчика
импульсов, выходами соединенного со входами дешифратора, информационные выходы аналого-цифрового преобразователя
соединены с соответствующими информационными входами первого и второго регистров памяти, информационными выходами
подключенных к соответствующим информационным входам блока вычислений, информационными выходами подключенного ко
входам цифрового индикатора, первый выход дешифратора подключен ко входу «Запись» первого регистра памяти, второй выход
дешифратора подключен ко входу «Запись» второго регистра памяти, нулевой и первый выходы дешифратора подключены ко входам
элемента «ИЛИ», второй выход дишифратора подключен ко входу «Вычисление» блока вычислений и входу второго элемента
индикации, а установочные входы регистров памяти и счетчика импульсов через кнопку управления подключены к шине
«Напряжение логической единицы».
РИСУНКИ
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 30

31.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 31

32.

2 148805 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 148 805
(13)
C1
(51) МПК
G01L 5/24 (2000.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ
СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 19.09.2011)
Пошлина:учтена за 3 год с 27.11.1999 по 26.11.2000
(21)(22) Заявка: 97120444/28, 26.11.1997
(71) Заявитель(и):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.11.1997
Миролюбов Юрий
Павлович (RU)
(45) Опубликовано: 10.05.2000 Бюл. № 13
(72) Автор(ы):
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов В.В.(RU),
Хусид Р.Г.(RU),
Миролюбов Ю.П.(RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: Чесноков
А.С., Княжев А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах. - М.: Стройиздат, 1974, с.73-77. SU 763707 A,
15.09.80. SU 993062 A, 30.01.83. EP 0170068 A'', 05.02.86.
(73) Патентообладатель(и):
Адрес для переписки:
190031, Санкт-Петербург, Фонтанка 113, НИИ мостов
Рабер Лев Матвеевич (UA),
Кондратов Валерий
Владимирович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна
(RU),
Миролюбов Юрий Павлович
(RU)
(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАКРУЧИВАНИЯ РЕЗЬБОВОГО
СОЕДИНЕНИЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области мостостроения и другим областям строительства и эксплуатации металлоконструкций для
определения параметров затяжки болтов. В эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную величину угла
ее поворота от исходного положения. Предварительно ослабляют ее затягивание. Замеряют при затягивании значение момента
закручивания гайки в области упругих деформаций. Определяют приращение момента закручивания. Приращение усилия
натяжения болта определяют по рассчетной формуле. Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как
отношение приращения момента закручивания гайки к произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Технический результат заключается в возможности проведения испытаний в конкретных условиях эксплуатации соединений для
повышения точности результатов испытаний.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 32

33.

Изобретение относится к технике измерения коэффициента закручивания резьбового соединения, преимущественно высокопрочных
болтов, и может быть использовано в мостостроении и других отраслях строительства и эксплуатации металлоконструкций для
определения параметров затяжки болтов.
При проверке величины натяжения N болтов, преимущественно высокопрочных, как на стадии приемки выполненных работ
(Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов. ВСН 163-69. М. ,
1970, с. 10-18. МПС СССР, Минтрансстрой СССР), так и в период обследования конструкций (строительные нормы и правила
СНиП 3.06.07-86. Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний. - М., Стройиздат, 1987, с. 25-27), используют
динамометрические ключи. Этими ключами измеряют момент закручивания M з, которым затянуты гайки.
Основой этой методики измерений является исходная формула (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в конструкциях
мостов.М.,Транспорт, 1971, с. 60-64):
Mз = Ndk,
где d - номинальный диаметр болта;
k - коэффициент закручивания, зависящий от условий трения в резьбе и под опорой гайки.
Измеряя тем или иным способом прикладываемый к гайке момент закручивания, рассчитывают при известном коэффициенте
закручивания усилие натяжения болта N.
Очевидно, что при достаточной точности регистрации моментов точность данной методики зависит от того, в какой мере
действительные коэффициенты закручивания k соответствуют расчетным величинам.
Методика обеспечивает необходимую точность проверки величины натяжения болтов, как правило, лишь на стадии приемки
выполненных работ, поскольку предусматриваемая технологией постановки болтов стабилизация коэффициента k кратковременна.
Значения k для болтов, находящихся в эксплуатируемых конструкциях, может изменяться в широких пределах, что вносит
существенную неточность в результаты измерений. По данным Чеснокова А.С. и Княжева А.Ф. ("Сдвигоустойчивые соединения на
высокопрочных болтах".М., Стройиздат, 1974, табл. 17, с. 73) коэффициент закручивания зависит от качества смазки резьбы и
может изменяться в пределах 0,12-0,264. Таким образом измеренные усилия в болтах с помощью динамометрических ключей могут
отличаться от фактических значений более чем в 2 раза.
Известен более прогрессивный способ непосредственного измерения усилий в болтах, где величина коэффициента k не оказывает
влияния на результаты измерений. Способ реализован с помощью устройства (А.св. N 1139984 (СССР). Устройство для контроля
усилий затяжки резьбовых соединений (Бокатов В.И., Вишневский И.И., Рабер Л.М., Голиков С.П. - Заявл. 08.12.83, N 3670879),
опыт применения которого выявил его надежную работу в случае сравнительно непродолжительного (до пяти лет) срока
эксплуатации конструкций. При более длительном сроке эксплуатации срабатывание предусмотренных конструкцией устройства
пружин происходит недостаточно четко, поскольку с течением времени неподвижный контакт резьбовой пары приводит к
увеличению коэффициента трения покоя. Этот коэффициент иногда достигает таких величин, что величина момента сил трения в
резьбе превосходит величину крутящего момента, создаваемого преднапряженными пружинами. Естественно в этих условиях
пружины срабатывать не могут.
Существенно ограничивает применение устройства необходимость свободно выступающей над гайкой резьбы болта не менее, чем
на 20 мм. Наличие таких болтов в узлах и прикреплениях должно специально предусматриваться.
В целом независимо от способа измерения усилий в болтах, в случае выявления недостаточного их натяжения необходимо
назначить величину момента закручивания для подтяжки болтов. Для назначения этого момента необходимы знания фактического
значения коэффициента закручивания k.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому решению (прототип) является способ измерения коэффициента
закручивания болтов с учетом влияния времени, аналогичному влиянию качества изготовления болтов (Чесноков А. С. , Княжев
А.Ф. Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах. - М., Стройиздат, 1974, с. 73, последний абзац).
Способ состоит в раскручивании гайки и извлечении болта из конструкции, определении коэффициента k i в лабораторных условиях
(см. тот же источник, с. 74-77) путем одновременного обеспечения и контроля заданного усилия N и прикладываемого к гайке
момента M.
Очевидно, что столь трудоемкий способ не может быть широко использован, поскольку для статистической оценки необходимо
произвести испытания нескольких десятков или даже сотен болтов. Кроме того, при извлечении болта из конструкции резьбу гайки
прогоняют по окрашенной или загрязненной резьбе болта, а испытания в лабораторных условиях производят, как правило, не на том
участке резьбы, на котором болт быть сопряжен с гайкой в пакете. Все это ставит под сомнение достоверность результата
испытаний.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 33

34.

Предложенный способ отличается от прототипа тем, что в эксплуатируемом соединении производят затягивание гайки на заданную
величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого ослабление ее затягивания. Затягивание
гайки на заданную величину угла ее поворота в области упругих деформаций производят с замером значения момента закручивания
гайки и определяют приращение момента закручивания. При этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
ΔN = Ai/A22•ai/a22•α
i
/60o(170-0,96δ), кH, (1)
где A, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
o
i
угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к
произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
Такой способ позволяет в отличие от прототипа проводить испытания болтов в эксплуатируемом соединении и повысить точность
определения величины коэффициента закручивания за счет исключения необходимости прогона резьбы гайки по окрашенной или
загрязненной резьбе болта. Кроме того, в отличие от прототипа испытания проводят на том же участке резьбы, на котором болт
сопряжен с гайкой постоянно. Способ осуществляется следующим образом:
- с помощью динамометрического ключа измеряют момент закручивания гайки испытуемого болта - Mз;
- производят ослабление затягивания гайки испытуемого болта до момента (0,1 . . . 0,2) Mз и измеряют фактическую величину этого
момента (исходное положение) - Mн;
- наносят, например, мелом, метки на двух точках гайки и соответственно на пакете. Угол между метками соответствует заданному
углу поворота гайки; как правило, этот угол составляет 60o.
- поворачивают гайку на заданный угол αo и измеряют величину момента закручивания гайки по достижении этого угла - Mк.
- вычисляют приращение момента закручивания
ΔM = Mк-Mн, Hм;
- определяют соответствующее повороту гайки на угол αo приращение усилия натяжения болта ΔN по эмпирической формуле (1);
- производят вычисление коэффициента закручивания k болта диаметром d:
k = ΔM/ΔNd.
Формула для определения ΔN получена в результате анализа специально проведенных экспериментов, состоящих в исследовании
влияния толщины пакета и уточнении влияния толщины и количества деталей, составляющих пакет эксплуатируемого соединения,
на стабильность приращения усилия натяжения болтов при повороте гайки на угол 60 o от исходного положения.
Поворот гайки на 60o соответствует середине области упругих деформаций болта (Вейнблат Б.М. Высокопрочные болты в
конструкциях мостов - М., Транспорт, 1974, с. 65-68). В пределах этой области, равному приращению угла поворота гайки,
соответствует равное приращение усилий натяжения болта. Величина этого приращения в плотно стянутом болтами пакете, при
постоянном диаметре болта зависит от толщины этого пакета. Следовательно, поворот гайки на определенный угол в области
упругих деформаций идентичен созданию в болте заданного натяжения. Этот эффект явился основой предложенного способа
определения коэффициента закручивания.
Угол поворота гайки 60o технологически удобен, поскольку он соответствует перемещению гайки на одну грань. Погрешность
системы определения коэффициента закручивания, характеризуемая как погрешностью выполнения отдельных операций, так и
погрешностью регистрации требуемых параметров, составляет около ± 8% (см. Акт испытаний).
Таким образом, предложенный способ определения коэффициента закручивания резьбовых соединений дает возможность
проводить испытания в конкретных условиях эксплуатации соединений, что повышает точность полученных результатов
испытаний.
Полученные с помощью предложенного способа значения коэффициента закручивания могут быть использованы как при
определении усилий натяжения болтов в период обследования конструкций, так при назначении величины момента для подтяжки
болтов, в которых по результатам обследования выявлено недостаточное натяжение.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 34

35.

Эффект состоит в повышении эксплуатационной надежности конструкций различного назначения.
Формула изобретения
Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения, заключающийся в измерении параметров затяжки
соединения, по которым вычисляют коэффициент закручивания, отличающийся тем, что в эксплуатируемом соединении производят
затягивание гайки на заданную величину угла ее поворота от исходного положения, произведя предварительно для этого
ослабление ее затягивания, с замером значения момента закручивания гайки в области упругих деформаций и определяют
приращение момента закручивания, при этом приращение усилия натяжения болта определяют по формуле
где Ai, A22 - площади поперечного сечения испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
ai, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм;
α
i
- угол поворота гайки от исходного положения;
δ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм,
а коэффициент закручивания резьбового соединения определяют как отношение приращения момента закручивания гайки к
произведению приращения усилия натяжения болта на его диаметр.
2413098 РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
2 413 098
(13)
C1
(51) МПК
F16B 31/02 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
G01N 3/00 (2006.01)
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
прекратил действие, но может быть восстановлен (последнее изменение статуса:
Статус:
07.08.2017)
Пошлина:
учтена за 7 год с 20.11.2015 по 19.11.2016
(21)(22) Заявка: 2009142477/11, 19.11.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
19.11.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 19.11.2009
(45) Опубликовано: 27.02.2011 Бюл. № 6
(72) Автор(ы):
Кунин Симон Соломонович (RU),
Хусид Раиса Григорьевна (RU)
(73) Патентообладатель(и):
ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ
ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИНЖИНИРИНГОВАЯ ФИРМА
"ПАРТНЁР" (RU)
(56) Список документов, цитированных в отчете
о поиске: SU 1753341 A1, 07.08.1992. SU
1735631 A1, 23.05.1992. JP 2008151330 A,
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 35

36.

03.07.2008. WO 2006028177 A1, 16.03.2006.
Адрес для переписки:
197374, Санкт-Петербург, ул. Беговая, 5,
корп.2, кв.229, М.И. Лифсону
(54) СПОСОБ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ С ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ
(57) Реферат:
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами. Способ
обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами включает
приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие поверхности
которых, предварительно обработанные по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при проектном
значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения усилия сдвига и
постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с
нормативной величиной показателя сравнения, далее в зависимости от величины отклонения осуществляют коррекцию технологии
монтажа. В качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного болта. Определение
усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и
узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной частью
устройства, и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают
самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В результате повышается надежность соединения. 1 з.п.
ф-лы, 1 ил.
Изобретение относится к методам диагностики фрикционных соединений металлоконструкций с высокопрочными болтами, но
может быть использовано для определения фактического напряженно-деформированного состояния болтовых соединений в
различных конструкциях, в частности стальных мостовых конструкциях, как находящихся в эксплуатации, так и при подготовке
отдельных узлов к монтажу.
Мостовые пролетные металлоконструкции соединяются с помощью сварки (неразъемные), а также с помощью болтовых
фрикционных соединений, в которых передача усилия обжатия соединяемых элементов высокопрочными метизами осуществляется
только силами трения по контактным плоскостям усилием обжатия болтов до 22 т и выше.
Расчетное предельное состояние фрикционного соединения характеризуется наступлением общего сдвига по среднему ряду болтов.
Сдвигающее усилие, отнесенное к одному высокопрочному болту и одной плоскости трения, определяют по формуле:
где k - обобщенный коэффициент однородности, включающий также коэффициент работы мостов
m1=0,9; m2 - коэффициент условий работы соединения; Рн - нормативное усилие натяжения болта; fн - нормативный коэффициент
трения.
В настоящее время основным нормативными показателями несущей способности фрикционных соединений с высокопрочными
болтами, которые отражаются в проектной документации, являются усилие натяжения болта и нормативный коэффициент трения, с
учетом условий работы фрикционного соединения. Нормативное усилие натяжения болтов назначается с учетом механических
характеристик материала и его определяют по формуле:
, где Р - усилие натяжения болта (кН); М крутящий момент, приложенный к гайке для натяжения болта на заданное нормативное усилие, (Нм); d - диаметр болта (мм); k коэффициент, который должен быть в пределах 0,17-0,22 при коэффициенте трения (f≥0,55).
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 36

37.

Как на стадии сборки соединений, так и в случае проведения ремонтных работ с разборкой ранее выполненных соединений
важными являются вопросы оценки коэффициентов трения по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов. Этот
вопрос приобретает особую актуальность в случае сочетания металлических поверхностей, находящихся в эксплуатации с новыми
элементами, а также для оценки возможности повторного использования высокопрочных болтов. В качестве нормативного
коэффициента трения принимается среднестатистическое значение, определенное по возможно большему объему
экспериментального материала раздельно для различных методов подготовки контактных поверхностей.
Практикой выполнения монтажных работ установлено, что наиболее эффективно сдвигоустойчивость контактных соединений
выполняется при коэффициенте трения поверхностей f≥0,55. Это значение можно принять в качестве основного критерия
сдвигоустойчивости, и оно соответствует исходному значению Ктр. для монтируемых стальных контактных поверхностей,
обработанных непосредственно перед сборкой абразивно-струйным методом с чистотой очистки до степени Sa 2,5 и
шероховатостью Rz≥40 мкм. Сдвигающие усилия определяют обычно по показаниям испытательного пресса, а обжимающие - по
суммарному усилию натяжения болтов. Отклонение усилия натяжения и возможные их изменения при эксплуатации могут
приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициентов трения.
Частично, указанная проблема сохранения требуемой шероховатости контактных поверхностей и обеспечения требуемой величины
f≥0,55 решена применением разработанного НПЦ Мостов съемного покрытия «Контакт» (патент РФ №2344149 на изобретение
«Антикоррозионное покрытие и способ его нанесения», которое обеспечивает временную защиту от коррозии отдробеструенных в
условиях завода колотой стальной дробью контактных поверхностей мостовых пролетных конструкций на период их
транспортировки и хранения в течение 1-1,5 лет (до начала монтажных работ на строительном объекте). Непосредственно перед
монтажом покрытие «Контакт» подрезается ножом и ручным способом легко снимается «чулком» с контактных поверхностей,
после чего сборка конструкций может производиться без проведения дополнительной абразивно-струйной очистки.
Однако в связи с тем, что в обычной практике проведение монтажно-транспортных операций с пролетными строениями
осуществляется с помощью захватов, фиксируемых в отверстиях контактных поверхностей, временное защитное покрытие
«Контакт» в районе установки захватов повреждается. На строительном объекте приходится производить повторную абразивноструйную обработку присоединительных поверхностей, т.к. они после длительной эксплуатации на открытом воздухе обильно
покрыты продуктами ржавления. Выполнение дополнительной очистки значительно увеличивает трудоемкость монтажных работ.
Кроме того, в условиях открытой атмосферы и удаленности строительных площадок мостов от промышленных центров требуемые
показатели очистки металла труднодостижимы, что, в конечном счете, вызывает снижение фрикционных показателей,
соответственно снижение усилий обжатия высокопрочных метизов, а следовательно, приводят к снижению качества монтажных
работ.
Эксплуатация мостовых конструкций, срок службы которых составляет 80-100 лет, подразумевает постоянное воздействие на
контактные соединения климатических факторов, соответствующих в пределах Российской Федерации умеренно-холодному
климату (У1), а также циклических сдвиговых нагрузок от транспорта, движущегося по мостам, поэтому со временем требуется
замена узлов металлоконструкции. Более того, в настоящее время обработка металлических поверхностей металлоконструкций
осуществляется в заводских условиях, и при поставке их указываются сведения об условиях обработки поверхности, усилие
натяжения высокопрочных болтов и т.п.
Однако момент поставки и монтаж металлоконструкции может разделять большой временной период, поэтому возникает
необходимость проверки фактической надежности работы фрикционного соединения с высокопрочными болтами перед монтажом,
для обеспечения надежности при их эксплуатации, причем возможность проверки предусмотрена условиями поставки посредством
приложения тестовых пластин
Анализ тенденций развития и современного состояния проблемы в целом свидетельствует о необходимости совершенствования
диагностической и инструментальной базы, способствующей повышению эффективности реновационных и ремонтных работ
конструкций различного назначения.
Качество фрикционных соединений на высокопрочных болтах, в конечном итоге, характеризуется отсутствием сдвигов
соединяемых элементов при восприятии внешней нагрузки как на срез, так и растяжение. Сопротивление сдвигу во фрикционных
соединениях можно определять по формуле:
где
Rbh - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Yb - коэффициент условий работы соединения, зависящий от
количества (n) болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия; A bn - площадь поперечного сечения болта; f - коэффициент
трения по соприкасающимся поверхностям соединенных элементов; Yh - коэффициент надежности, зависящий от способа
натяжения болтов, коэффициента трения f, разницы между диаметрами отверстий и болтов, характера действующей нагрузки (Рабер
Л.М. Соединения на высокопрочных болтах, Днепропетровск:Системные технологии, 2008 г., с.8-10).
Известен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения (патент РФ №2148805, G01L 5/24, опубл.
10.05.2000 г.), заключающийся в отношении измеряемого момента закручивания гайки к произведению определяемого усилия
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 37

38.

натяжения болта на его диаметр. Измерения проводят без извлечения болта из конструкций, путем затягивания гайки на
контролируемую величину угла ее поворота от исходного положения с замером значения момента закручивания в области упругих
деформаций и определения приращения момента затяжки. Приращение усилия натяжения болта определяют по формуле (4):
где
А, А22 - площади поперечного сечения, мм2; a, a22 - шаг резьбы испытываемого болта и болта диаметром 22 мм2; αi - угол поворота
гайки от исходного положения; σ - толщина пакета деталей, соединенных испытываемым болтом, мм.
Следует отметить, что измерение значения момента закручивания гайки производятся с неизвестными коэффициентами трения
контактных поверхностей и коэффициентом закручивания, т.к. затягивание гайки на заданную величину поворота (α=60°) от
исходного положения производят после предварительного ее ослабления, поэтому он может отличаться от расчетного
(нормативного), что не позволяет определить фактические значения усилий в болтах как при затяжке, так и при эксплуатационных
нагрузках. Невозможность точной оценки усилий приводит к необходимости выбора болтов и их количества на основании так
называемого расчета в запас.
В процессе патентного поиска выявлено много устройств, реализующих измерение усилия сдвига (силы трения покоя), например
(патенты РФ №2116614, 2155942 и др.). В них усилие в момент сдвига фиксируется с помощью электрического сигнала или заранее
оттарированной шкалы динамометрического ключа, но точность измерения и область возможного применения их ограничена, т.к.
не позволяет реализовать как при сборочном монтаже металлоконструкций, так и в процессе их эксплуатации с целью проведения
восстановительного ремонта.
Известен способ определения деформации болтового соединения, который заключается в том, что две пластины 1 и 2
устанавливают на накладке 3, скрепляют пластины 1 и 2 с накладкой 3 болтами 4 и 5, расположенными на одной оси, к пластинам 1
и 2 прикладывают усилие нагружения и определяют величину смещения между ними. О деформации судят по отношению между
величиной смещения между пластинами 1 и 2 и приращением усилия нагружения, при этом величину смещения определяют между
пластинами 1 и 2 вдоль оси, на которой расположены болты 4 и 5 (Патент №1753341, опубл. 07.08. 1992 г.). На практике этого
может и не быть, если болты, например, расположены несимметрично по отношению к направлению действия продольной силы N,
в силу чего часть контактных площадей будет напряжена интенсивнее других. Поэтому сдвиг в них может произойти раньше, чем в
менее напряженных. В итоге, это может привести к более раннему разрушению всего соединения.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ определения несущей способности
фрикционного соединения с высокопрочными болтами (Рабер Л.М. Соединения на высокопрочных болтах,
Днепропетровск:Системные технологии, 2008 г., с.35-36). Сущность способа заключается в определении усилия сдвига посредством
образцов-свидетелей, который заключается в том, что образцы изготавливают из стали, применяемых и собираемых конструкциях.
Контактные поверхности обрабатывают по технологии, принятой в проекте конструкций. Образец состоит из основного элемента и
двух накладок, скрепленных высокопрочным болтом с шайбами и гайкой. Сдвигающие или растягивающие усилия испытательной
машины определяют по показаниям прибора. Затем определяют коэффициент трения, который сравнивают с нормативным
значением и в зависимости от величины отклонения осуществляют меры по повышению надежности работы металлоконструкции, в
основном, путем повышения коэффициента трения.
К недостаткам способа относится то, что отклонение усилий натяжения и возможные их изменения в процессе нагружения образцов
могут приводить к тем или иным неточностям в определении коэффициента трения, т.к. коэффициент трения может меняться и по
другим причинам как климатического, так и эксплуатационного характера. Кроме того, неизвестно при каком коэффициенте «k»
определялось расчетное усилие натяжения болтов, поэтому фактическое усилие сдвига нельзя с достаточной точностью
коррелировать с усилием натяжения. Следует отметить, что в качестве сдвигающего устройства применяются специальные средства
(пресса, испытательные машины), которых на объекте монтажа или сборки металлоконструкции может не быть, поэтому
желательно применить более точное и надежное устройство для определения усилия сдвига.
Технической задачей предполагаемого изобретения является разработка способа обеспечения несущей способности фрикционного
соединения с высокопрочными болтами, устраняющего недостатки, присущие прототипу и позволяющие повысить надежность
монтажа и эксплуатации металлоконструкций с высокопрочными болтами.
Технический результат достигается за счет того, что в известный способ обеспечения несущей способности фрикционного
соединения с высокопрочными болтами, включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего основной элемент
металлоконструкции и накладку, контактирующие поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии,
соединяют их высокопрочным болтом и гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают устройство для
определения усилия сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и
затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнения, в зависимости от величины отклонения осуществляют
необходимые действия, внесены изменения, а именно:
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 38

39.

- в качестве показателя сравнения используют расчетное усилие натяжения, высокопрочного болта, полученное при заданном
(проектном) значении величины k;
- в качестве устройства для определения усилия сдвига на образце-свидетеле используют устройство, защищенное патентом РФ
№88082 на полезную модель, обладающее рядом преимуществ и обеспечивающее достоверность и точность измерения усилия
сдвига.
В зависимости от отклонения отношения между усилием сдвига и усилием натяжения высокопрочного болта от оптимального
значения, для обеспечения надежности работы фрикционного соединения металлоконструкции при монтаже ее изменяют натяжение
болта и/или проводят дополнительную обработку контактирующих поверхностей.
В качестве показателя сравнения выбрано усилие натяжения болта, т.к. в процессе проведенных исследований установлено, что
оптимальным отношением усилия сдвига к усилию натяжения болта равно 0,56-0,60.
Учитывая то, что при проектировании предусмотрена возможность увеличения усилия закручивания высокопрочных болтов на 1020%, то это действие позволяет увеличить сопротивление сдвигу, если отношение усилия сдвига к усилию натяжения болта
отличается от оптимального в пределах 0,50-0,54. Если же это отношение меньше 0,5, то кроме увеличения усилия натяжения
высокопрочного болта необходимо проведение дополнительной обработки контактирующих поверхностей, т.к. при значительном
увеличении момента закручивания можно сорвать резьбу, поэтому увеличивают коэффициент трения. Если же величина отношения
усилия сдвига к усилию натяжения более 0,60, это означает, что усилие натяжения превышает нормативную величину, и для
надежности металлоконструкции натяжение можно ослабить, чтобы не сорвать резьбу.
Использование вышеуказанного устройства для определения усилия сдвига обусловлено тем, что оно является переносным и
обладает рядом преимуществ перед известными устройствами. Оно содержит неподвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и
узел сдвига, выполненный в виде рычага, имеющего отверстие под нагрузочный болт, оснащенный силоизмерительным
устройством, причем неподвижная деталь выполнена из двух стоек, торцевые поверхности которых скреплены фигурной планкой,
каждая из стоек снабжена отверстиями под болтовое соединение для крепления к металлоконструкции, а также отверстием для вала,
на котором закреплен рычаг, с возможностью соединения его с фигурной планкой, а между выступом рычага и сдвигаемой деталью
металлоконструкции установлен самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала. В качестве
силоизмерительного устройства используется динамометрический ключ с предварительно оттарированной шкалой для фиксации
момента затяжки.
Ниже приводится реализация предлагаемого способа обеспечения несущей способности металлоконструкции на примере мостового
пролета.
На чертеже приведена основная часть устройства и образец-свидетель.
Устройство состоит: из корпуса 1, рычага 2, насаженного на вал 3, динамометричесого ключа 4, снабженного шкалой 5 и накидной
головкой 6, болтовое соединение, состоящее из болта 7 и гайки 8, плавающий сухарик 9, выполненный из закаленной стали,
образец-свидетель состоит из металлической накладки 10, пластины 11 обследуемой металлоконструкции, соединенные между
собой высокопрочным болтовым соединением 12, а также болтовое соединение 13, предназначенноедлякрепление корпуса
измерительного устройства к неподвижной металлической пластине 11.
Способ реализуется в следующей последовательности. Собирается образец-свидетель путем соединения тестовой накладки 10 с
пластиной металлоконструкции 11, если производится ремонт на обследуемом объекте, причем контактирующая поверхность
пластины обрабатывается дробепескоструйным способом, чтобы обеспечить нормативный коэффициент трения f>0,55 или, если же
осуществляется заводская поставка перед монтажом, то берут две тестовых накладки, контактирующие поверхности которых уже
обработаны в заводских условиях. Соединение пластин 10, 11 осуществляют высокопрочным болтом и гайкой с применением шайб.
Усилие натяжения высокопрочного болта должна соответствовать проектной величине. Расчетный момент закручивания
определяют по формуле 2. Затем на неподвижную пластину 11 устанавливают устройство для определения усилия сдвига путем
закрепления корпуса 1, болтовым соединением 12 (болт, гайка, шайбы) таким образом, чтобы сухарик 9 соприкасался с накладкой
10 и рычагом 2, размещенным на валу 3. Далее, динамометрический ключ 4, снабженный оттарированной шкалой 5, посредством
сменной головки 6 надевается на болт 7. Устройство готово к работе.
Вращением динамометрического ключа 4 осуществляют нагрузку на болт 7. Усилие натяжения болта через рычаг 5 передается на
сухарик 9, который воздействует на сдвигаемую деталь 10 (тестовая пластина). Момент закручивания болта 7 фиксируется на шкале
5 динамометрического ключа 4. В момент сдвига детали 10 фиксируют полученную величину. Это усилие и является усилием
сдвига (силой трения покоя). Сравнивают полученную величину момента сдвига (Мсд) с расчетной величиной - моментом
закручивания болта (Мр). В зависимости от величины Мсд/Мз производят действия по обеспечению надежности монтажа конкретной
металлоконструкции, а именно:
- при отношении Мсд/Мз=0,54-0,60, т.е. соответствует или близко к оптимальному значению, корректировку в технологию монтажа
не вносят;
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 39

40.

- при отношении Мсд/Мз=0,50-0,53, то при монтаже металлоконструкции увеличивают усилие натяжения высокопрочного болтов
примерно на 10-15%;
- при отношении Мсд/Мз<0,50 необходимо кроме увеличения усилия натяжения высокопрочных болтов при монтаже
металлоконструкции дополнительно обработать контактирующие поверхности поставленных заводом деталей металлоконструкции
дробепескоструйным методом.
При отношении Мсд/Мз>0,60, целесообразно уменьшить усилие натяжения болта, т.к. возможно преждевременная порча резьбы изза перегрузки.
Все эти действия позволят повысить надежность эксплуатации смонтированной металлоконструкции.
Преимуществом предложенного способа обеспечения несущей способности металлоконструкций заключается в его
универсальности, т.к. его можно использовать для любых болтовых соединений на высокопрочных болтах независимо от сложности
конструкции, диаметров крепежных болтов и методов обработки соприкасающихся поверхностей, причем т.к. измерение усилия
сдвига на обследуемой конструкции и образце производятся устройством при сопоставимых условиях, оценка несущей способности
является наиболее достоверной.
В настоящее время предлагаемый способ прошел испытания на нескольких строительных площадках и выданы рекомендации к его
применению в отрасли.
Формула изобретения
1. Способ обеспечения несущей способности фрикционного соединения металлоконструкций с высокопрочными болтами,
включающий приготовление образца-свидетеля, содержащего элемент металлоконструкции и тестовую накладку, контактирующие
поверхности которых предварительно обработаны по проектной технологии, соединяют высокопрочным болтом и гайкой при
проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент металлоконструкции устройство для определения усилия
сдвига и постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвигаи затем сравнивают его с
нормативной величиной показателя сравнения, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии
монтажа, отличающийся тем, что в качестве показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения
высокопрочного болта, а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащим неподвижную и
сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения
его с неподвижной частью устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой
накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выполненный из закаленного материала.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига к проектному усилию натяжения высокопрочного болта в
диапазоне 0,54-0,60 корректировку технологии монтажа не производят, при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при монтаже
увеличивают натяжение болта, а при отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят
обработку контактирующих поверхностей металлоконструкции.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 40

41.

Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим
торцом упирается в кромку отверстия во фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными
фланцами, при этом, на упор приходится только половина усилия, действующего на стык в плоскости фланцев, а другая половина
усилия передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху {применительно к стропильной ферме}, на фиг.2 показано горизонтальное сечение
стыка по оси соединяемых элементов, на фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца
в разрезе 1-1 на фиг.3.
Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным
концам соединяемых элементов 1, упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом.
Оси стыка 5 и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально фланцам соответственно.
Стык растянутых элементовдляна косых фланцах ФПС устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых
конструкций. Фланец 2 в сборе с упором 3 изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца
вырезается участок для образования отверстия, в котором размещается упор смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря
этому экономится до 25% стали на стык. Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой,
фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с использованием шаблонов и кондукторов. Возможно
изготовление фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых
элементов с помощью кондукторов.
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять
для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость
предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения диаметров стяжных болтов 4, снижение их количества или
комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано разнообразием конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет напряженно-деформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов
ферм на косых фланцах выполняется МКЭ.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 41

42.

Для исследования напряженно деформированного состояния в образце был проведен расчет в программном комплексе SCAD
Комета 2, и построена математическая модель. Расчет в Комете 2 основан на СНиП II-23-81, результат расчета представлен на
рисунке 2. Как видно из результатов при расчетной нагрузке стенка колонны испытывает напряжения в 2,4 раза выше
нормативного, также как и прочность сварки и фланца нарушена. Как можно заметить, в СНиПе заложены слишком высокие
коэффициенты запаса прочности. Если же верить SCAD Комета 2, максимальная нагрузка на узел составляет 15 т/м, что меньше в
два раза рассчитанного по британским нормам
Как можно заметить, результаты, полученные из разных источников, отличаются. Однако решение, полученное в программном
комплексе SCAD наиболее точно описывает напряженное состояние в узле, ввиду того, что имеется возможность детально описать
контактное взаимодействие и построить более структурированную сетку. Необходимо провести серию испытаний фланцев
различной толщины, проанализировав тенденцию разрушения. Также следует доработать математическую модель на основе
натурных испытаний. После чего можно создать пособие по проектированию фланцевых соединений.
Наиболее широко распространен метод контроля натяжения болта по крутящему моменту. Для создания проектного усилия
натяжения высокопрочного болта Р, кН, необходимо приложить крутящий момент, величина которого в Нм пропорциональна
диаметру болта d, мм, и определяется согласно СТП 006-97 [4] по эмпирической формуле М = kPd.
Коэффициент k, называемый коэффициентом закручивания, отражает влияние многочисленных технологических факторов.
На соотношение между крутящим моментом и усилием в болте влияют несколько основных факторов. Во-первых, шероховатость
резьбовых поверхностей гайки и болта, определяющая величину сил трения в резьбе при закручивании. Во-вторых, геометрические
параметры резьбы, еѐ шаг и угол профиля. В-третьих, чистота соприкасающихся поверхностей шайбы и головки болта или гайки в
зависимости от того, какой элемент вращается при натяжении соединения.
Существенное значение имеют механические свойства и химический состав стали, из которой изготовлены болты, гайки и шайбы,
наличие антикоррозионного покрытия, а также на коэффициент закручивания влияет и то, вращением какого элемента натягивается
болтоконтакт. СТП 006-97 установлено, что при закручивании соединения вращением болта значение крутящего момента должно
приниматься на 5 % больше, чем при натяжении вращением гайки.
Воздействие этих многочисленных факторов невозможно определить теоретически, и общей оценочной характеристикой их
влияния является устанавливаемый экспериментально коэффициент закручивания.
Для высокопрочных болтов, выпускаемыхВоронежским, Улан-Удэнским и Курганским мостовыми заводами по ГОСТ Р 52643...
52646-2006 значения Р и М для болтов различного диаметра приведены в табл. 2 СТП 006-97. При этом коэффициент закручивания
k принят равным 0,175.
В настоящее время для фрикционных соединений применяются метизы, изготовленные в разных странах, на разных заводах, по
разным технологиям и стандартам. Допущены к использованию высокопрочные метизы с антикоррозионным покрытием: кадмированием, цинкованием, омеднением и другим. В этих условиях фактическое значение коэффициента закручивания может
существенно отличаться от нормативных значений, и его необходимо контролировать для каждой партии комплектуемых
высокопрочных метизов при входном контроле на строительной площадке по методике, приведѐнной в приложении Е ГОСТ Р
52643 и в приложении А СТП 006-97. Допустимые значения коэффициента закручивания в соответствии с требованиями п. 3.11
ГОСТ Р 52643 должны быть в пределах 0,14-0,2 для метизов без защитного покрытия и 0,11-0,2 - для метизов с покрытием.
Погрешность оценки коэффициента закручивания не должна превышать 0,01.Для определения коэффициента закручивания
используют испытательное оборудование, позволяющее одновременно измерять приложенный к гайке крутящий момент и
возникающее в теле болта усилие натяжения с погрешностью, не превышающей 1 %. При этом применяются измерительные
приборы, основанные на различных принципах регистрации контролируемых характеристик. В качестве такого оборудования в
настоящее время используют динамометрические установки типа ДКП-1, УТБ-40, GVK-14m и другие.
Для натяжения болтов на проектное усилие СТП 006-97 рекомендует использовать гидравлические динамометрические ключи типа
КЛЦ, автоматически обеспечивающие требуемый крутящий момент с погрешностью, не превышающей 4 %, посредством цепной
передачи, приводимой в движение гидроцилиндром.
Однако в настоящее время при строительстве транспортных инженерных сооружений для натяжения высокопрочных болтов, как
правило, применяют ручные динамометрические ключи рычажного типа КТР Курганского завода ММК с индикатором часового
типа ИЧ 10.Их использование приводит к значительным трудозатратам и физическим перегрузкам рабочих в связи с
необходимостью приложения силы от 500 до 800 Н к рукоятке ключа при создании проектной величины крутящего момента в
процессе сборки фрикционных соединений на болтах диаметром 16-27 мм.
Кроме того, процесс установки высокопрочных болтов ключами КТР значительно удлиняется из-за необходимости постоянно
каждые 4 ч беспрерывной работы и не менее двух раз за смену контролировать исправность ключей их тарировкой способом
подвески контрольного груза.
Тарирование ключей КЛЦ проводится реже: непосредственно перед их первым применением, после натяжения 1000 и 2000 болтов и
затем каждый раз после натяжения 5000 болтов либо в случае замены таких составных элементов ключа, как гидроцилиндр или
цепной барабан.
При использовании гидравлических ключей упрощается контроль величины крутящего момента, который осуществляется по
манометрам, а специальный механизм в конструкции ключа предотвращает чрезмерное натяжение болта.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 42

43.

Стоит отметить, что затяжка болтов должна происходить плавно, без рывков. Это практически невозможно обеспечить, используя
ручные динамометрические ключи с длинной рукояткой, осложняющей затяжку болтов при сборке металлоконструкций в
стеснѐнных условиях. Гидравлические ключи типа КЛЦ обеспечивают плавную затяжку высокопрочных болтов в ограниченном
пространстве благодаря меньшим размерам и противомоментным упорам.
В настоящее время организация в мире разработаны различные модификации гидравлических динамометрических ключей: серии
SDW (2 SDW), SDU (05SDU, 10SDU, 20SDU), TS (TS-07, TS-1), TWH-N (TWH27N) и других SDW.
Все модели имеют малогабаритное исполнение, предназначены для работы в труднодоступных местах с ограниченным доступом и
обеспечивают снижение трудоѐмкости работ по устройству фрикционных соединений.
Для обеспечения требуемой точности измерений необходимо выполнять тарировку оборудования.
Тарировку силоизмерительных устройств контроля натяжения болта в динамометрических установках выполняют на разрывной
испытательной машине с построением тарировочного графика в координатах: усилие натяжения болта в кН (тс) - показание
динамометра.
Тарировку механических динамометрических ключей типа КМШ-1400 и КПТР-150 производят с помощью грузов, подвешиваемых
на свободном конце рукоятки горизонтально закреплѐнного ключа. По результатам тарировки строится тарировочный график в
коорди-натах: крутящий момент в Нм - показания регистрирующего измерительного прибора ключа.
Тарировать гидравлические динамометрические ключи типа КЛЦ-110, КЛЦ-160 и других можно с использованием тарировочного
устройства типа УТ-1, конструкция и принцип работы которого описаны в СТП 006-97, приложение К.
При использовании динамометрических ключей возникает проблема прокручивания болтов при затяжке гаек, особенно
обостряющаяся при применении высокопрочного крепежа, изготовленного по ГОСТ Р 52643-52646.
По данным «НИИ Мостов и дефектоскопии» установлено, что закрученные гайковѐртом болты при дотягивании их
динамометричес-кими ключами до расчѐтного усилия прокручиваются в 50 % случаев. Причина прокручивания заключается в
недостаточной шерохо-ватости контактных поверхностей головки болта и шайбы, подкладываемой под неѐ.
Инновационным решением проблемы контроля крутящего момента для обеспечения нормативного усилия натяжения
болтоконтакта является новая конструкция высокопрочного болта с торцевым срезаемым элементом. Геометрическая форма таких
болтов отличается наличием полукруглой головки и торцевогоэлемента с зубчатой поверхностью, сопряжѐнного со стержнем болта
кольцевой выточкой, глубина которой калибрует площадь среза. Диаметр дна выточки составляет 70 % номинального диаметра
резьбы.
Высокопрочные болты с контролируемым напряжением Tension Control Bolts (TCB) широко применяются в мире. Их производят в
соответствии с техническими требованиями EN 14399-1, с полем допуска резьбы для болтов 6g и для гаек 6 Н по стандартам ISO
261, ISO 965-2, с классом прочности 10.9 и механическими свойствами по стандарту EN ISO 898-1и с предельными отклонениями
размеров по стандарту EN 14399-10.
В ЦНИИПСК им. Мельникова пока разработаны только ТУ 1282-16202494680-2007. Метизы новой конструкции не производятся и
не применяются.
Конструкция болта с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений основана на связи механических свойств стали
при растяжении и срезе. Расчѐтное сопротивление стали при срезе составляет 58 % от расчѐтного сопротивления при растяжении,
определѐнного по пределу текучести.
При вращении болта за торцевой элемент муфтой внутреннего захвата ключа происходит закручивание гайки, удерживаемой
муфтой наружного захвата ключа. В момент достижения необходимого усилия натяжения болта торцевой элемент срезается по
сечению, имеющему строго определѐнный расчѐтом диаметр.
Для сборки фрикционных соединений на высокопрочных метизах с контролем натяжения по срезу торцевого элемента применяют
ключи специальной конструкции.
Применение болтов с контролируемым натяжением срезом торцевого элемента увеличит производительность работ по сборке
фрикционных соединений.
Устойчивая связь между прочностью стали на срез и на растяжение Rs = 0,58Ry позволяет сделать вывод о надѐжности такого
способа натяжения высокопрочных болтов для опор трубопроводов.
Такая технология натяжения болтов может исключить трудоѐмкую и непроизводительную операцию тарировки динамометрических
ключей, необходимость в которой вообще исчезает.
Конструкция ключей для установки болтов с контролем натяжения по срезу торцевого элемента не создаѐт внешнего крутящего
момента в процессе натяжения. В результате ключи не требуют упоров и имеют небольшие размеры.
Механизм ключей обеспечивает плавное закручивание вращением болта до момента среза концевого элемента, соответствующего
достижению проектного усилия натяжения болта. При этом сборку фрикционных соединений можно производить с одной стороны
конструкции.
Головку болта можно делать не шестигранной, а округлой, что упростит форму штампов для ее формирования в процессе
изготовления болтов и устранит различие во внешнем виде болтового и заклепочного соединения.
Применение болтов новой конструкции значительно снизит трудоѐмкость операции устройства фрикционных соединений, сделает
еѐ технологичной и высокопроизводительной.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 43

44.

Фрикционные или сдвигоустойчивые соединения — это соединения, в которых внешние усилия воспринимаются
вследствие сопротивления сил трения, возникающих по контактным плоскостям соединяемых элементов от предварительного
натяжения болтов. Натяжение болта должно быть максимально большим, что достигается упрочнением стали, из которой они
изготовляются, путем термической обработки.
Применение высокопрочных болтов в фрикционных соединениях существенно снизило трудоемкость монтажных
соедине-ний. Замена сварных монтажных соединений промышленных зданий, мостов, кранов и других решетчатых конструкций
болтовыми соединениями повышает надежность конструкций и обеспечивает снижение трудоемкости монтажных соединений
втрое.
Однако, сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах наиболее трудоемки по сравнению с другими типами
болтовых соединений, а также сами высокопрочные болты имеют значительно более высокую стоимость, чем обычные болты. Эти
два фактора накладывают ограничения на область применения фрикционных соединений.
Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных болтах рекомендуется применять в условиях, при которых наиболее полно
реализуются их положительные свойства — высокая надежность при восприятии различного рода вибрационных, циклических,
знакопеременных нагрузок. Поэтому, в настоящее время, проблема повышения эффективности использования несущей способности
высокопрочных болтов, поиска новых конструктивных и технологических решений выполнения фрикционных соединений является
очень актуальной в сейсмоопасных районах.
С техническими решениями фрикционно-подвижных соединений (ФПС) обеспечивающих многокаскадное демпфирование
(латунная шпилька, с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, свинцовые шайбы, проходили
лабораторные испытания) можно ознакомиться: см.изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676
Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, Бюл.28, от 10.10. 2016 ,
СП 16.13330.2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82,
Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажа фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из
широкополочных дву-тавров, Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений
стальных строительных конструк-ций, ЦНИПИ Проектстальконструкция, ОСТ 37. 001.050-73 «Затяжка резьбовых соединений»,
Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия
4.402-9 «Анкерные болты», вып.5, ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в
эксплуатируемых мостах, ОСТ108. 275.80, ОСТ37.001. 050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инструкция по проектированию
соединений на высокопрочных болтах в стальных конст-рукциях мостов», Рабер Л.М. (к.т.н.), Червинский А.Е. «Пути
совершенствования технологии выполнения и диагностики фрикци-онных соединений на высокопрочных болтах» НМетАУ
(Национальная металлургическая академия Украины, Днепропетровск), ШИФР 2.130-6с.95 , вып. 0-1, 0-2, 0-3. (Строительный
Каталог ), «Направление развития фрикционных соединений. на высокопроч-ных болтах» (НПЦ мостов г . СПб), д.т.н. Кабанов
Е.Б, к.т.н. Агеев В.С, инж. Дернов А.Н., Паушева Л.Ю, Шурыгин М .Н.
При испытаниях фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего компенсатора для соединения трубопроводов и
уложенной на опоры скользящая для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена использовалась
заявка на изобретение : «Антисейсмические виброизоляторы» (выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом
, куда забивается стопорный обожженный медный клин). Медный обожженный клин может быть также установлен с двух сторон
опоры сейсмостойкой.
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца, расположенными в отверстиях фланцев.
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется за счет
сминания медного обожженного клина, забитого в пропиленный паз шпильки.
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами, расположенными между цилиндрическими
выступами. При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого
элемента, Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты трубопроводов в поперечном направлении, можно
установить медные втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующими дополнительными
упругими элементами.
Упругие элементы одновременно повышают герметичность соединения (может служить стальной трос ( на чертеже не показан)).
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунной шпильки плотно забивается с одинаковым усилием медный обожженный клин, который является
амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании,после чего производится стягивание соединения гайками с
контролируемым натяжением
Латунная шпилька с пропиленным пазом, располагается во фланцевом соединении. Одновременно с уплотнением соединения
онавыполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами
устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и герметичность
соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давления рабочей среды.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 44
.

45.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 45

46.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 46

47.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 47

48.

Патент ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ № 165 076 МПК E04H
9/02 (2006.01) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 48

49.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 49

50.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 50

51.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 51

52.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 52

53.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 53

54.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 54

55.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 55

56.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 56

57.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 57

58.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 58

59.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 59

60.

СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов
Определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов
Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии дву хсрезны х одн
оболтовы х образцов.
Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12.
Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1).
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 60

61.

Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии:
1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при исполь зовании болтов М27 )
Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия
образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляю тся.
Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости.
Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения.
Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжени е
болта осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных
болтах.
Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 .
После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне.
Сведения о сборке образцов заносятся в протокол.
Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не
ниже ±2 % .
Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т,
характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия
образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 .
Результаты испытания заносятся в протокол, г де отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу
(прик ладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания.
Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений.
Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое
может быть воспринято каждой п о верхностью трения соединяемых элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болт
оконт акт ом), оценивается соотношением Qbh ≤ Т/ 2 в каждом из трех образцов.
В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научноисследоват е льской организаций.
F 16 L 23/02 F 16 L 51/00
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Реферат
Техническое решение относится к области строительства магистральных трубопроводов и предназнечено для защиты шаровых
кранов и трубопровода от возможных вибрационных , сейсмических и взрывных воздействий Конструкция фрикци -болт
выполненный из латунной шпильки с забитмы медным обожженным клином позволяет обеспечить надежный и быстрый погашение
сейсмической нагрузки при землетрясении, вибрационных вождействий от железнодорожного и автомобильно транспорта и взрыве
.Конструкция фрикци -болт, состоит их латунной шпильки , с забитым в пропиленный паз медного клина, которая жестко
крепится на фланцевом фрикционно- подвижном соединении (ФФПС) . Кроме того между энергопоглощаюим клином вставляютмс
свинффцовые шайбы с двух сторо, а латунная шпилька вставлдяетт фв ФФПС с медным ободдженным кгильзоц или втулкой ( на
чертеже не показана) 1-4 ил.
Описание изобретения Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Патент Великобритании № 1260143, кл. F 2 G, фиг. 2, 1972.
Бергер И. А. и др. Расчет на прочность деталей машин. М., «Машиностроение», 1966, с. 491. (54) (57) 1.
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за
счет использования фрикционное- податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от
динамических воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02.
Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец тарелок.
Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соедиения (ФФПС), при импульсных
растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, корые работают упруго.
Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и
вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также устройство для
фрикционного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое
соединение трубопроводов
Устройство содержит базовое основание, нескольких сегментов -пружин и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены
продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование
Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при
возникновении динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные
силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 61

62.

Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества
сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых креплений с пружинами
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до
одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болта , а также повышение точности расчета при использования фрикциболтовых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который
забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (гильзой) и свинцовой шайбой , установленный с возможностью
перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде
стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильке и забитым в паз медным обожженным клином.
Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб)
поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей
фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических
воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама опора при этом начет
раскачиваться за счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки.
Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая,
сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и
при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания,
моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных
соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым
натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП
16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2.
Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов
Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах .
На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид.
Соединение состоит из фланцев 1 и 2,латунного фрикци -болтов 3, гаек 4, кольцевого уплотнителя 5.
Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен
энергопоглощением .
Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленныым пазом , кужа забиваенься
стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикци- болтов Медный обожженный клин может быть также
установлен с двух сторон крана шарового
Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев.
Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный
обожженный клин .
Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с
энергопоглощением забитого медного обожженного клина
Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими
выступами . При этом промежуток между выступами, должен быть больше амплитуды колебаний вибрирующего трубчатого элемента,
Для обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении,
можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не показаны), которые служат амортизирующие дополнительными
упругими элементы
Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан)
.
Устройство работает следующим образом.
В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим
элементом при многокаскадном демпфировании .
Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединени , выполненные из латунной шпильки с забиты с
одинаковым усилием медный обожженный клин , например латунная шпилька , по названием фрикци-болт . Одновременно с
уплотнением соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между
выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинцовые шайбы , повышающие надежность виброизоляции и
герметичность соединения в условиях повышенных вибронагрузок и сейсмонагрузки и давлений рабочей среды.
Затем монтируются подбиваются медный обожженные клинья с одинаковым усилием , после чего производится стягивание
соединения гайками с контролируемым натяжением .
В процессе стягивания фланцы сдвигаются и сжимают медный обожженный клин на строго определенную величину,
обеспечивающую рабочее состояние медного обожженного клина . свинцовые шайбы применяются с одинаковой жесткостью с двух
сторон .
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 62

63.

Материалы медного обожженного клина и медных обожженных втулок выбираются исходя из условия, чтобы их жесткость
соответствовала расчетной, обеспечивающей надежную сейсмомозащиту и виброизоляцию и герметичность фланцевого соединения
трубопровода и шаровых кранов.
Наличие дополнительных упругих свинцовых шайб ( на чертеже не показаны) повышает герметичность соединения и надежность
его работы в тяжелых условиях вибронагрузок при моногкаскадном демпфировании
Жесткость сейсмозащиты и виброизоляторов в виде латунного фрикци -болта определяется исходя из, частоты вынужденных
колебаний вибрирующего трубчатого элемента с учетом частоты собственных колебаний всего соединения по следующей формуле:
Виброизоляция и сейсмоизоляция обеспечивается при условии, если коэффициент динамичности фрикци -болта будет меньше
единицы.
Формула
Антисейсмическое фланцевое соединение трубопроводов
Антисейсмическое ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБОПРОВОДОВ, содержащее крепежные элементы, подпружиненные и
энергопоглощающие со стороны одного из фланцев, амортизирующие в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом и
забитым медным обожженным клином с медной обожженной втулкой или гильзой , охватывающие крепежные элементы и
установленные в отверстиях фланцев, и уплотнительный элемент, фрикци-болт , отличающееся тем, что, с целью расширения области
использования соединения, фланцы выполнены с помощью энергопоглощающего фрикци -болта , с забитимы с одинаковм усилеи м
медым обожженм коллином расположенными во фоанцемом фрикционно-подвижном соедиении (ФФПС) , уплотнительными
элемент выполнен в виде свинцовых тонких шайб , установленного между цилиндрическими выступами фланцев, а крепежные
элементы подпружинены также на участке между фланцами, за счет протяжности соединения по линии нагрузки .
2. Соединение по и. 1, отличающееся тем, что между медным обожженным энергопоголощающим клином установлены тонкие
свинцовые или обожженные медные шайбы, а в латунную шпильку устанавливает медная обожженная гильза или втулка .
Фиг 1
Фиг 2
Фиг 3
Фиг 4
Фиг.5
Фиг 6
Фиг 7
Фиг 8
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 63

64.

Фиг 9
Характеристики тросовой сейсмостойкой опоры (один из вариантов).
Жѐсткость удобнее брать как среднециклическую. Жѐсткость математически точно описывает поведение системы в динамике. В
ADAMS мы применяем зависимость среднециклической жѐсткости от амплитуды деформации, взятой из эксперимента.
При амплитуде колебаний 0,4 мм:
Жѐсткость: 139/0,4=348 Н/мм
Коэф. рассеяния энергии: 2,06
Коэф. демпфирования: 0,328
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 64

65.

При амплитуде колебаний 1 мм:
Жѐсткость: 246/1=246 Н/мм
Коэф. рассеяния энергии: 2,79
Коэф. демпфирования: 0,444
При амплитуде колебаний 2 мм:
Жѐсткость: 332/2=166 Н/мм
Коэф. рассеяния энергии: 2,44
Коэф. демпфирования: 0,39
Основные размеры
Основные характеристики
7. Результаты и выводы по испытаниям математических моделей опоры скользящей для системы противопожарной защиты
ОС-25, ОС-32, ОС-50,ОС-65, ОС-80, ОС-100 и узлов крепления опоры скользящей к трубопроводу с помощью демпфирующих
и косых антисейсмических компенсаторов, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с
трубопроводами
ВЫВОДЫ по испытанию математических моделей опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50,
ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами , которые
крепились с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях и их программная реализация в SCAD Office.
Испытания математических моделей опор скользящих для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС80, ОС-100 , серийный выпуск, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами, с
креплением трубопроводов с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) согласно программной
реализации в SCAD Office проводились по прогрессивному методу испытания зданий и сооружений как более новому. Для
практического применения фрикционно-подвижных соединений (ФПС) после введения количественной характеристики
сейсмостойкости надо дополнительно испытать узлы ФПС. Проведены испытания математических моделей в программе SCAD.
Процедура оценок эффекта и обработки полученных данных существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм,
обеспечивающий высокую воспроизводимость оценок.
Испытание математических моделей допускается со шкалой землетрясений Апликаева (определение интенсивности землетрясений по значительно расширенному кругу объектов при различной обеспеченности данными). Шкала также создает основу для
оценки и уменьшения возможного уровня воздействий будущих землетрясений заданной балльности.
При испытании моделей узлов и фрагментов опор скользящих для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65,
ОС-80, ОС-100, которые предназначены для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с
антисейсмическими косых компенсаторов ( изобретение № 887748 « Стыковое соединение растянутых элементов») илии с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях, оценено влияние продолжительности колебаний на сейсмическую интенсивность. За полвека количество
записей и перемещения грунта резко увеличилось, что позволило существенно повысить точность испытания математических
моделей в ПК SCAD согласно инструментальной шкалы и оценить величину стандартных отклонений. Корреляция
инструментальных данных о параметрах сейсмического движения грунта с использованием сейсмоизолирующих опор с
использованием ФПС должно уменьшить повреждаемость фрикционно–подвижных соединений (ФПС) в местах крепления
трубопровода , предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов (с учетом зарубежного опыта в КНР,
Новой Зеландии, Японии, Тайваня, США в части широкого использования сейсмоизоляции для трубопроводов и использования
ФФПС и демпфирующей сейсмоизоляции для трубопроводов).
Методика проведения испытаний фрагментов антисейсмического фрикционно- демпфирующего соединения трубопро-вода,
соединенного с помощью фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением,
расположенных в длинных овальных отверстиях, предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 65

66.

В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить перемещение зажима по условному длинному овальному отверстию в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны два образца узла
крепления опор скользящих для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных
для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами с креплением трубопроводов с помощью
фрикционных протяжных демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных
овальных отверстиях (описание в таблице).
Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на станине
испытательной машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси шпильки, фрагмента узла протяжного
фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 с 4 –мя гайками М10 и с 4-мя стальными шайбами(толщина 3 мм, диаметр
34 мм), установленных в длинных овальных отверстиях в соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные
здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п
.4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5
«Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8.
Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330.
2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97 Устройство соединений на
высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627,
2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice.
Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для
определения силы землетрясения» в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ»,адрес: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, [email protected] (ранее
составлен акт испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 )
Проверка податливости (срыв сточенной резьбы на латунной шпильке) демпфирующих узлов крепления, фрикционно-подвижных
соединений работающих на сдвиг и выполненных в виде болтового соединения (латунная шпилька с подпиленным пазом,
установленная в изолирующей трубе, амортизирующие элементы в виде свинцовой шайбы и медного стопорного «тормозного»
клина), при осмотре не обнаружено механических повреждений и ослабления демпфирующего соединения для опоры скользящей для
системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 с трубопроводами, предназначенными для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов.
На основании проведенного испытания математических моделей опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25,
ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный
выпуск, с трубопроводами в ПК SCAD и лабораторных испытаний фрагментов узлов крепления опоры скользящей и трубопровода
делается вывод
Опоры скользящие для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, предназначенные для
сейсмоопас-ных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами, соединенными между собой с
помощью демпфиру-ющих компенсаторов на фланцевых фрикционно–подвижных соединениях (ФФПС), с контролируемым
натяжением, расположен-ных в длинных овальных отверстиях для обеспечения многокаскадного демпфирования при динамических
нагрузках (преимуществен-но при импульсных растягивающих нагрузках в узлах соединения), выполненных согласно изобретениям,
патенты №№ 1143895, 1174616,1168755, № 165076 «Опора сейсмостойкая», согласно рекомендациям ЦНИИП им. Мельникова,
согласно альбома 1-487-1997.00.00 и изобрете-нию №№ 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-dampingdevice Мкл E04H 9/02 СООТВЕТСТВУЮТ ТРЕБОВАНИЯМ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8,
ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98 (при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно ),
ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), ПМ 04-2014, РД 26.07.23-99 и РД 25818-87, СП
14.13330.2018, СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5),ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ
37.001. -050- 73
8.Литература, использованная при испытаниях на сейсмостойкость математической модели опоры скользящей для систе-мы
противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100 при испытаниях в ПК SCAD и при испытаниях узлов
крепления опоры скользящей к трубопроводу, предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И.
Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных
конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
References
1. Gladshteyn L. I., Babushkin V. M., Kakuliya B. F. & Gafurov R. V. Trudy TsNIIPSK im. Melnikova. Pro- myshlennoye i grazhdanskoye stroitelstvo - Proc.
of the Melnikov Construction Metal Structures Institute. Industrial and Civil Construction, 2008, no. 5, pp. 11-13.
2. Rostovykh G. N. Krepezh, klei, instrument i... - Bolting, Glue, Tools and... 2014, no. 3, pp. 41-45.
3. Mosty i truby [Bridges and Pipes]. SP 35.13330. 2011. Updated version of SNiP 2.05.03-84*.
4. Ustroystvo soyedineniy na vysokoprochnykh boltakh v stalnykh konstruktsiyakh mostov [Setting up High-Strength Bolt Connections in Steel Constructions
of Bridges]. STP 006-97.
Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
1. Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.:
Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 66

67.

2.
Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных
болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
3. АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл.
04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
4. Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувостшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588;
заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
5.
Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В.,
Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл.
26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5.
- С. 96-98
Библиографический список
i.
ii.
iii.
iv.
v.
vi.
vii.
viii.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения,
1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов
всех форм обучения специальности «Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного
профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский
государственный технологический университет, 2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И
ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И
СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
5. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для
трубопроводов» F 16L 23/02 .
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
Список перечень типовых альбомов серий переданных заказчиком для лабораторных испытаний методом оптимизации и
идентификации в механике деформируемых сред и конструкций физическим и математическим моделирование в ПК
SCAD,предназначенных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов с трубопроводами из полиэтилена .djvu
ix.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобетон
x.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобетон
xi.
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций
xii.
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
xiii.
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
xiv.
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
xv.
А.К Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
xvi.
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963.djvu
xvii.
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
xviii.
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961 .djvu
xix.
Одельский_ Гидравлический расчѐт трубопроводов_1967.djvu
xx.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxi.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxii.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxiii.
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
xxiv.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
xxv.
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu 3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = PH.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 4.90310_л1_Тепловые сети. Детали трубопроводов.djvu
xxvi.
4.903-10_и4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 67

68.

xxvii.
xxviii.
xxix.
xxx.
xxxi.
xxxii.
xxxiii.
xxxiv.
xxxv.
xxxvi.
xxxvii.
xxxviii.
xxxix.
xl.
xli.
xlii.
xliii.
xliv.
xlv.
xlvi.
xlvii.
xlviii.
xlix.
l.
li.
lii.
liii.
liv.
lv.
lvi.
lvii.
lviii.
lix.
lx.
lxi.
lxii.
lxiii.
lxiv.
lxv.
lxvi.
lxvii.
lxviii.
lxix.
lxx.
lxxi.
lxxii.
4.903-10_м5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые).djvu 4.903-10_м6_Тепловые
сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu 4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl5230.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые.djvl 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu 4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu Серия
3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильных.djvu 3.501.3-183.01 в.0
Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01
в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 5.903-13
Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu 3.501.3-183.01 в.0 Трубы
водопропускн кругл гофр = Mn.djvu 3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu Крепления трубопроводов к ЖБ
конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvl
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
Типовые альбомы чертежи серии разработанные в СССР
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск III - Стальные
конструкций vu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы в.0 Материалы для
проектирования^^
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-1 - Сборные
железобето.djvu
Серия 3.015-192 Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы. Выпуск П-2 - Сборные
железобето.djvu
А.К. Дерцакян, М. Н. Шпотаковский, В.Г. Волков и др. - Справочник по проектированию магистральных трубопроводов 1977.djvu
Бродянский И.Х. - Разметка сварных фасонных частей трубопроводов, 2-е изд. - 1963. djvu
Быков Л.И. (ред.) - Типовые расчеты при сооружении и ремонте газонефтепроводов (Сооружение трубопроводов) - 2006.djvu
Головлев С.Г. - Развертки элементов аппаратуры и трубопроводов - 1961.djvu Одельский_ Гидравлический расчѐт
трубопроводов_1967.djvu
Персион А.А., Гарус К.А. - Монтаж трубопроводов. Справочник рабочего - 1987.djvu
Тудвасев В.А - Рекомендации сварщикам по ручной и дуговой сварке сосудов и трубопроводов, работающих под давлением.
Книга 1 - 1996.djvu
Хисматулин Е.Р. и др. - Сосуды и трубопроводы высокого давления. Справочник - 1990.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . РЧ.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = РЧ.djvu
3.501.3-184.03 в.0 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = Mn.djvu
3.501.3-184.03 в.1 Трубы водопропускн 1,5-3 м гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
4.903-10_v. 1_Тепловые сети. Детали трубопроводов^уи 4.903-10_у.4_Тепловые сети. Опоры трубопроводов неподвижные^уи
4.903-10_у.5_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвижные (скользящие, катковые, шариковые)^уи
4.903-10_у.6_Тепловые сети. Опоры трубопроводов подвесные (жесткие и пружинные ).djvu
4.903-10_^7_Тепловые сети. Компенсаторы трубопроводов сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые dnl52 30.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
4.900-9 в.1 Трубопр-ды из пластм труб - Крепления . P4.djvu
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 68

69.

lxxiii.
lxxiv.
lxxv.
lxxvi.
lxxvii.
lxxviii.
lxxix.
lxxx.
lxxxi.
lxxxii.
lxxxiii.
lxxxiv.
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Серия 3.501.1-144 Трубы водопропускные круглые железобетонные сборные для железных и автомобильныхdjvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые^уи
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
3.501.3-183.01 в.0 Трубы водопропускн кругл гофр = Mn.djvu
3.501.3-183.01 в.1 Трубы водопропускн кругл гофр = P4.djvu
Крепления трубопроводов к ЖБ конструкциям dnl14009.djvu
5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы сальниковые.djvu
Чертежи подвижных компенсаторов 5.903-13 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4. Компенсаторы
сальниковые.djvu
ПРИЛОЖЕНИЕ. Типовые альбомы котрые использовались в лаборатории СПб ГАСУ для
магистральных трубопроводов которые использовались при лабораторных испытаниях в ПК
SCADОпора скользящая для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск 2
Плиты...._Документация .djvu
3.901.1-17 Виброизолирующие основания для консольных насосов различных типов. Выпуск
1..._Документация^^и
3.407-107_3 = Униф. норм.и спец. ж.б. опоры ВЛ35кВ - На виброванных стойках #A.djvu
3.001-1 вып.1 = Виброизолирующие устройства фундаментов.djvu
5.904-59 Виброизолирующие основания для вентиляторов ВР-12-26. Выпуск 1.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 2 Плиты. Рабочие
чертежи_Документация.djvu
3.904.9-27 Виброизолирующие основания под насосы ВКС и НЦС. Выпуск 1 Рабочие
чертежи_Документация^и
3.904-17 = Виброизол.основания и гибкие вставки типа 2 для насосов ВК и ВКС.djvu
Заявка на изобретение (от20.11.2021, отправлена в ФИПС) "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" (F16L23)
РЕФЕРАТ
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 69

70.

Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с упругими демпферами сухого трения предназначена для сейсмозащиты , виброзащиты трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических,
взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет использования спиралевидной сейсмоизолирующей
опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в
полимерной из без полимерной оплетке и протяжных фланцевых фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем,
что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корпус опоры выполнен
сборным с трубчатым сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной
верхней части подвижной в вертикальном направлении с демпфирующим эффектом, соединенные между собой с помощью
фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с
упругой тросовой втулкой (гильзой) , расположенных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и
нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих ножках) и крепятся фрикци-болтами с
многослойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и
низа корпуса опоры. https://findpatent.ru/patent/241/2413820.html
Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг 1 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг2 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг3 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг4 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг5 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 70

71.

Фиг6 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг7Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг 8 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг9 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг10 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг11 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг12Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Фиг 13 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 71

72.

Фиг14 Фрикционно демпфирующий компенсатор для трубопроводов
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 72

73.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 73

74.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 74

75.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 75

76.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 76

77.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 77

78.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 78

79.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 79

80.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 80

81.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 81

82.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 82

83.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 83

84.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 84

85.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 85

86.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 86

87.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 87

88.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 88

89.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 89

90.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 90

91.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 91

92.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 92

93.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 93

94.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 94

95.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 95

96.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 96

97.

Ознакомиться с изобретениями и заявками на изобретения, которые использовались при лабораторных испытаниях узлов и
фрагментов сейсмоизоляции для опоры скользящей для системы противопожарной защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС100, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск, с трубопроводами можно по
ссылкам : «Сейсмостойкая фрикционно –демпфирющая опора» https://yadi.sk/i/JZ0YxoW0_V6FCQ «Антисейсмическое фланцевое
фрикционное соединение для трубопроводов» https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA «Опора сейсмоизолирующая «гармошка»
https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog «Опора сейсмоизолирующая «маятниковая» https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая
опора https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w
См. ссылки лабораторный испытаний фрагментов ФПС https://www.youtube.com/watch?v=b5ZvDAGQGe0
https://www.youtube.com/watch?v=LnSupGw01zQ https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo
https://www.youtube.com/watch?v=YlCu9fU6A3M
https://www.youtube.com/watch?v=IScpIl8iI1Yhttps://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=637s
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 97

98.

ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (996) 798-26-54, (911) 175-84-65 , [email protected]
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 98

99.

Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от
27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010
г. [email protected] эксперт, к.т.н. СПб ГАСУ аттестат аккредитации СРО «НИПИ[email protected]тел (921)
962-67-78 ктн Аубакирова И У, проф дтн Ю.М.Тихонов
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. http://nasgage.ru/[email protected]
проф. д.т.н. СПб ГАСУ(996) 798-26-54, (999) 535-47-29 Тихонов Ю.М.
Научные консультанты :
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, «Сейсмофонд»
ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (921) 962-67-78 [email protected] Копия аттестата
испытательной лаборатории ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к
протоколу испытаний организацией СПб ГАСУ и организацией "Сейсмофонд" ИНН 2014000780
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС [email protected]
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф.ПГУПС[email protected] (996) 798-26-54, (921) 962-677-78 Темнов В.Г.
Президент органа по сертификации продукции Испытательного Центра организации «СейсмоФОНД» при
СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 Хасан Нажоевич Мажиев [email protected]
Почтовый адрес испытательной лаборатории организации «Сейсмофнд» при СПб ГАСУ: 190005, СПб, 2-я
Красноармейская ул. д 4 krestianinformburo8.narod.ru [email protected]
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры
подтверждения компетентности8590-гу (А-5824) т/ф (812) 694-78-10 (999) 535-47-29
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/d/YP4toCOL97NPJg
https://ppt-online.org/1002236
https://ppt-online.org/1001983
https://disk.yandex.ru/d/fwW1DQSXVrtXuA
[email protected] [email protected] [email protected]
[email protected]тел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -26-54, (911) 175 -84-65,
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 99

100.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 100

101.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 101

102.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 102

103.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 103

104.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 104

105.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 105

106.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 106

107.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 107

108.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 108

109.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 109

110.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 110

111.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 111

112.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 112

113.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 113

114.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 114

115.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 115

116.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 116

117.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 117

118.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 118

119.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 119

120.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 120

121.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 121

122.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 122

123.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 123

124.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 124

125.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 125

126.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 126

127.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 127

128.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 128

129.

КОМПЕНСАТОР ДЛЯ ТРУБОПРОВОДА НА СВОБОДНОПОДВИЖНЫХ ОПОРАХ 95781
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(19)
RU
(11)
95 781
(13)
U1
(51) МПК
F16L 51/00 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ
Статус: не действует (последнее изменение статуса: 02.07.2021)
Пошлина:учтена за 4 год с 25.12.2012 по 24.12.2013. Патент перешел в общественное достояние.
(21)(22) Заявка: 2009148361/22, 24.12.2009
(72) Автор(ы):
Шаммазов Айрат Мингазович (RU),
(24) Дата начала отсчета срока действия
Мустафин Фаниль Мухаметович (RU),
патента:
Гаскаров Артур Ильгизович (RU),
24.12.2009
Нафиев Ринат Хатыпович (RU),
Наваретте Дуэньас Джони Хавиер (RU),
(45) Опубликовано: 10.07.2010 Бюл. № 19
Веселов Дмитрий Николаевич (RU),
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 129

130.

Адрес для переписки:
450062, г.Уфа, ул. Космонавтов, 1,
Уфимский государственный нефтяной
технический университет, патентный
отдел
Аль-Рашид Мохаммед Хамад (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
"Уфимский государственный нефтяной технический
университет" (RU)
(54) КОМПЕНСАТОР ДЛЯ ТРУБОПРОВОДА НА СВОБОДНОПОДВИЖНЫХ ОПОРАХ
(57) Реферат:
Полезная модель относится к трубопроводному транспорту, компенсатор предназначен для
компенсации изгибающих моментов и механических напряжений, возникающих в местах
соединения трубопровода-отвода с основным трубопроводом за счет изменения давления и
температуры в трубопроводе-отводе и основном трубопроводе. Задачей полезной модели является
компенсация продольных температурных деформаций подземного трубопровода и снижение
сжимающих, растягивающих и изгибающих напряжений, возникающих в тройниковых узлах
подсоединения трубопроводов-отводов и байпасных линий. Предлагаемая конструкция
компенсатора для трубопровода включает трубопровод-отвод и основной трубопровод,
расположенные на свободно-подвижных опорах. Узел врезки располагают над поверхностью земли.
Компенсация изгибающих моментов и механических напряжений достигается за счет возможности
свободного перемещения узла врезки в горизонтальной плоскости над поверхностью земли.
Полезная модель относится к трубопроводному транспорту, компенсатор предназначен для
компенсации изгибающих моментов и механических напряжений, возникающих в местах
соединения трубопровода-отвода с основной ниткой трубопровода, и может быть использован при
сооружении трубопроводов.
В практике трубопроводного строительства при прокладке подземных трубопроводов используются
различные способы и конструктивные решения по устройству отводов или перемычек. Широко
применяется устройство по врезке отводов или перемычек, включающее основной трубопровод,
тройник, отвод, которые укладываются на дно траншеи и после сварки стыков производится
обратная засыпка грунтом. Однако при этом происходит защемление основного трубопровода и
отвода грунтом. В месте соединения основного трубопровода и отвода (в тройниковом соединении)
при температурных деформациях и подвижках трубопровода-отвода могут возникать сжимающие и
растягивающие напряжения совместно с изгибающими напряжениями. Это значительно снижает
эксплуатационную надежность данного участка по отношению к надежности других участков
трубопровода, т.е. возникает потенциально опасный участок.
Прототипом полезной модели является способ прокладки подземного трубопровода (АС СССР
№1122860, Бюл №41, 07.11.84 г., с МПК С1F 16), состоящий из отвода, расположенного в лотке на
свободно-подвижных опорах.
Недостатком прототипа является сложность изготовления и высокая трудоемкость монтажа
компенсатора для трубопровода.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 130

131.

Задачей полезной модели является компенсация продольных температурных деформаций
подземного трубопровода и снижение сжимающих, растягивающих и изгибающих напряжений,
возникающих в тройниковых узлах подсоединения трубопроводов-отводов и байпасных линий.
Указанная задача решается тем, что в компенсаторе для трубопровода, включающем трубопроводотвод и основной трубопровод, установленные на свободно-подвижных опорах, согласно полезной
модели, узел врезки выполняют над поверхностью земли.
На фиг.1 представлен общий вид компенсатора.
Компенсатор для трубопровода состоит из трубопровода-отвода 1, основного трубопровода 2,
свободно-подвижных опор 3.
Принцип работы компенсатора для трубопровода заключается в следующем. Продольные силы,
возникающие от действия перепада температур и внутреннего давления, вызывают продольное
перемещение основного трубопровода 2, что может привести к разрушению трубопровода-отвода 1.
Также продольные силы, возникающие в трубопроводе-отводе 1, могут вызвать смятие или
разрушение основного трубопровода 2. Благодаря расположению узла врезки на свободноподвижных опорах происходит существенное уменьшение изгибающих моментов и механических
напряжений. Вследствие того, что узел врезки располагается над землей на свободно-подвижных
опорах 3, защемление грунтом отсутствует, и трубопроводы могут свободно перемещаться в
горизонтальной плоскости в заданных пределах.
Предлагаемая конструкция компенсатора для трубопровода позволяет повысить эксплуатационную
надежность данного участка врезки трубопровода-отвода с основной ниткой трубопровода при
упрощении изготовления и уменьшении трудоемкости монтажа компенсатора для трубопровода.
Формула полезной модели
Компенсатор для трубопровода, включающий трубопровод отвод и основной трубопровод, установленные на
свободноподвижных опорах, отличающийся тем, что узел
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 131

132.

врезки выполняют над поверхностью земли.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 132

133.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 133

134.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 134

135.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 135

136.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 136

137.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 137

138.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 138

139.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 139

140.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 140

141.

TOLCO seismic bracing
UL listed and FM approved for fire sprinkler systems
Powering Business Worldwide
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 141

142.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 142

143.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 143

144.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 144

145.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 145

146.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 146

147.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 147

148.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 148

149.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 149

150.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 150

151.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 151

152.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 152

153.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 153

154.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 154

155.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 155

156.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 156

157.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 157

158.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 158

159.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 159

160.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 160

161.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 161

162.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 162

163.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 163

164.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 164

165.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 165

166.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 166

167.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 167

168.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 168

169.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 169

170.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 170

171.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 171

172.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 172

173.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 173

174.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 174

175.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 175

176.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 176

177.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 177

178.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 178

179.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 179

180.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 180

181.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 181

182.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 182

183.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 183

184.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 184

185.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 185

186.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 186

187.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 187

188.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 188

189.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 189

190.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 190

191.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 191

192.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 192

193.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 193

194.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 194

195.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 195

196.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 196

197.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 197

198.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 198

199.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 199

200.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 200

201.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 201

202.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 202

203.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 203

204.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 204

205.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 205

206.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 206

207.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 207

208.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 208

209.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 209

210.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 210

211.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 211

212.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 212

213.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 213

214.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 214

215.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 215

216.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 216

217.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 217

218.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 218

219.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 219

220.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 220

221.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 221

222.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 222

223.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 223

224.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 224

225.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 225

226.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 226

227.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 227

228.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 228

229.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 229

230.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 230

231.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 231

232.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 232

233.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 233

234.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 234

235.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 235

236.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 236

237.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 237

238.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 238

239.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 239

240.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 240

241.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 241

242.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 242

243.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 243

244.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 244

245.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 245

246.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 246

247.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 247

248.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 248

249.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 249

250.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 250

251.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 251

252.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 252

253.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 253

254.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 254

255.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 255

256.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 256

257.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 257

258.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 258

259.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 259

260.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 260

261.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 261

262.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 262

263.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 263

264.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 264

265.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 265

266.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 266

267.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 267

268.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 268

269.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 269

270.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 270

271.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 271

272.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 272

273.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 273

274.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 274

275.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 275

276.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 276

277.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 277

278.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 278

279.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 279

280.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 280

281.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 281

282.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 282

283.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 283

284.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 284

285.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 285

286.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 286

287.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 287

288.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 288

289.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 289

290.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 290

291.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 291

292.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 292

293.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 293

294.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 294

295.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 295

296.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 296

297.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 297

298.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 298

299.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 299

300.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 300

301.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 301

302.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 302

303.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 303

304.

Piping Technology & Products’ constant spring
hanger, usually referred to as a constant, provides
constant support force for pipes and equipment
subjected to vertical movement due to thermal
expansion at locations where maintaining a constant
stress is critical. This constant resistance is achieved
by having two-moment arms pivoted about a common
point. The load is suspended from one of these arms,
and a spring is attached to the other. With an
appropriate choice of moment arms and spring
properties, a resisting force can be provided that is
nearly independent of position. As with variable
springs, Type refers to the connection of the constant
to the structure and the pipe. Figure 4 shows the
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 304

305.

attachment for Types A – E. The designation Figure
100 and 200 refer to the orientation of the spring can.
This is vertical for Figure 100, and horizontal for
Figure 200.
Travel stops are installed in all constants before
shipping. These must be present during installation
and any hydro testing, but must be removed before
normal operations. They are usually pins, but in some
cases may be keys. See note below on travel key
removal. In either case, the load must be adjusted so
that the travel stop is easily removed.
Caution: Do not force the travel stops.
Figure 4: Constant Hangers Types A – E.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 305

306.

Red, White and Blue Marks:
All constants are shipped with at least 3 color-coded
rivets (red, white and blue).
Red: operating (HOT) position
White: installation (COLD) position
Blue: over travel (MAX AVAILABLE) position
Below are sketches of one direction vertical travel:
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 306

307.

Below is a sketch of dual direction vertical travel:
Types A – E Constants (100 & 200)
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 307

308.

Figure 5: Travel stop position.
1. Secure the hanger to a structure capable of
handling the operating load, at a point where the
constant’s load coupling is directly over the desired
point of attachment to the pipe in the operating
position.
2. The hanger rod and loading arm of the constant
should be unobstructed.
3. Attach the connecting rod to the turnbuckle with
full thread engagement.
4. Transfer the load by turning on the turnbuckle
before removing the travel stop.
5. If required, hydro testing should be done at this
time.
6. Once the load is transferred, the travel stop must
be removed. The travel stop (painted red) should now
slip out easily. If not, refer to Figure 5. The travel
stop pin must be moved to the center of its hole by
adjusting the hanger load. The hanger load needs to
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 308

309.

be increased if the pin is in position A, or decreased if
the pin is in position C. Once disengaged, the travel
stop may be stored by hanging it from the constant.
7. The hanger load should now be readjusted to the
cold (white mark) position.
8. When the operating conditions are reached, check
the hanger to assure the indicator is at the hot (red
mark) position.
Type F – 100 Constants
Figure 6: F – 200 Type constant, and Travel Stop Pin
positions.
1. Secure base plate to the structure.
2. If the constant is of the platform type (see Fig. 6),
place the pipe on the platform, and attach it to the
platform. If there is no platform, attach a strut to the
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 309

310.

piping, then to the constant support.
3. Hydro test line if necessary.
4. The travel stop should be in the middle of its hole.
If the travel stop is in the A- configuration (see Fig.
5), contract the strut, and if it is in the Cconfiguration, expand the strut to force the travel stop
pin to move to the center of the travel stop hole. When
the travel stop pin is centered in the travel stop holes,
it can be easily removed and the constant is ready for
operation.
Danger!! If pin cannot be easily removed after struts
adjustment, do not drive pin out.
Type 200 – F
The Type 200 – F constants are shipped with two
installation rods.
1. Attach the base plate of the constant to the
supporting structure by placing the constant in its
installation location. If the clearance is tight,
temporarily force the table down by loosening the 2
travel stop nuts on top of the angles, then tightening
the nuts below.
2. Loosen the travel stop nuts below the angles to
allow the load flange to rise up to the installed height:
3/8″ max. If the clearance is bigger than 3/8″, shim or
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 310

311.

grout the constant or pipe attachment accordingly.
Re-tighten the 2 travel stop nuts above the angles.
3. Hydro test line if necessary.
4. Loosen and raise up the travel stop nuts above the
angles at least a nut thickness to allow the removal of
the travel stop rods. Remove the travel stop rods from
the load table and store for future use. The constant
effort support is now ready for operation.
Figure 7: Type 200 – F
Type 200 – U (Upthrust) Constants
Figure 8: 200-U Type Constant, and Travel Stop
Location
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 311

312.

1. Attach the base plate of the constant to the
supporting structure by placing the constant in its
installation location. If the clearance is tight,
temporarily force the table down by loosening the
four lower travel stop nuts, then tightening the four
upper travel stop nuts.
2. Loosen the upper travel stop nuts to allow the load
flange to rise up to the installed height: 3/8″ max. If
the clearance is bigger than 3/8″, shim or grout the
constant or pipe attachment accordingly. Re-tighten
the four lower travel stop nuts.
3. Hydro test line if necessary.
4. Back the four lower travel stop nuts all the way
down. Back the four upper travel stop nuts all the way
up, but do not remove from installation rods. The
constant effort support is now ready for operation.
Type G Constant
The Type G constant consists of two Type 100
constants connected by a beam, with the pipe being
supported on the beam.
1. Support the pipe at the desired elevation.
2. Attach load rods to the structural support.
3. Attach the constant to the load rods using the
turnbuckles provided.
4. Using the turnbuckles, level the pair of channels
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 312

313.

connecting the two constants.
5. Keeping the channels level, transfer the pipe load
to the constant, either by raising the constants or
removing any temporary support for the pipe.
6. If hydro testing is required, this should be done
now.
7. Remove the travel stops. If they are not in the
center of their holes, use the turnbuckles to adjust the
load so that the stops are in the center. They should
be easily removed. If not, adjust the load until they
are.Do not drive them out.
8. Using the turnbuckles, adjust the load indicator to
the cold position.
9. After the load reaches normal operating conditions,
check to see that the load indicator is at the hot
position. If not, adjust with the turnbuckles.
Figure 9: G Type Constant
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 313

314.

MAINTENANCE INSTRUCTIONS
1.Each pipe support should be inspected
periodically anywhere from monthly to annually
(based on the surrounding environment) to verify
load and movement with respect to the design
load and travel on the nameplate on the constant
frame.
2.Clean any and all dust and soot that may gather
up in the coil housing especially in dusty
environments (desert areas, windy location, and
around Coker units).
3.Remove any and all foreign objects and debris
(bird nest, fallen objects, and pushed aside
objects) that may impair spring coil, hanger rod,
or load table movement.
4.On base type units, ensure the slide plate’s
functionality through the absence/removal of dust,
soot, and debris on the slide plates that exist
between the load flange and the beam/pipe above
it.
5.No greasing or lubrication is required to any of
the constant support parts
Field Instructions for Load Adjustment, Fig. 100 &
200
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 314

315.

Under no circumstances should an attempt be made
to remove the lock nut and the load adjustment nut
from the constant spring hanger.
Every constant spring hanger is calibrated in the
factory and set to the load specified on the nameplate.
Load adjustment in the field is discouraged as it may
significantly change the system.
However, to provide for situations where the
supported load is different from the calculated load,
the constant spring hangers are equipped with load
adjustment capability. The load adjustment capability
consists of a load adjustment scale and indicator,
which are used to increase (Figure 10A) or decrease
(Figure 10C), the load by 10%. Thus, a 2000-pound
hanger can be adjusted for loads from 1800 to 2200
pounds. The travel stop pin must be engaged before
load adjustment is performed. Adjusting the load to
higher or lower load from the load specified on the
nameplate using load adjustment is approximate and
not recommended.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 315

316.

Figure 10: Field adjustment for load. The Load
Adjustment Scale is located on the spring can, near
the adjustment nut.
To increase the cold setting be sure that the travel
stop pin is in place. Then loosen the lock nut at the
end of the spring. Tighten the main nut, then retighten
the lock nut.
To decrease the cold setting be sure that the travel
stoop pin is in place. Then loosen the lock nut at the
end of the spring. Loosen the main nut, then retighten
the lock nut.
Constant Hangers with Adjustable Travel Stop Keys:
Removal of Travel Stop Key
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 316

317.

Figure 11: Adjustable Travel Stop Keys
1. After hanger installation, remove the travel stop
hex nuts from both sides. Check whether A-face or Bface of the threaded bolt is in constant with the travel
stop keyhole as illustrated in Fig 11, above.
2. If the B-face of threaded bolt is in contact with the
travel stop keyhole as shown in Figure 11, turn the
turnbuckle clockwise. The travel stop bolt will move
towards the center. At this point, the load has been
transferred and the constant hanger is balanced with
the pipe weight. The travel stop key can be easily
removed.
3. If the A-face of threaded bolt is in contact with the
travel stop keyhole as shown in Figure 11, turn the
turnbuckle counterclockwise. The travel stop bolt will
move towards the center. At this point, the load has
been transferred and the constant hanger is balanced
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 317

318.

with the pipe weight. The travel stop key can be easily
removed.
Installation & Maintenance
Variable Spring Supports
Constant Spring Supports
Vibration Control & Sway Braces
Pre-Insulated Pipe Supports
Expansion Joints
Big Ton Spring Supports
Slide Plates
Snubbers
FRP Wear Pads
Have questions regarding our products or need a
quote?
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 318

319.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 319

320.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 320

321.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 321

322.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 322

323.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 323

324.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 324

325.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 325

326.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 326

327.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 327

328.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 328

329.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 329

330.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 330

331.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 331

332.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 332

333.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 333

334.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 334

335.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 335

336.

Pipe Supports and Hangers
Pipe Supports
AAA Technology manufactures engineered spring hangers in
accordance with the applicable ANSI/ASME Codes for Pressure
Piping, MSS Standards SP-58 and SP-69 and the applicable U.S.
Government specifications pipe supports. Quality is designed
and built into every engineered "EQUAL™" and
"EQUALBALANCE™" variable or constant spring hanger.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 336

337.

Pipe Designs
Specially designed and manufactured constant or vaiable units
are available upon request. Installation and inspection
procedures are available upon request.
EQUAL™ ENGINEERED
VARIABLE SPRING HANGERS
& VARIABLE BASE SUPPORTS
EQUAL™ variable spring hangers
are provided in seven canister types
and four series to support loads
ranging from 53 pounds (23.8
Kilograms) to 50,010 pounds
(22,685 Kilograms). An inventory of
assemble EQUAL™ variable spring
hangers and rigid hanger components
ready for assembly are maintained to
enable AAA Technology to respond
promptly to our customers' needs.
Download Catalog in Pdf
EQUALBALANCE™
ENGINEERED CONSTANT
SPRING HANGERS
Spring Hangers
"EQUALBANLANCE™' constant
effort spring hangers are provided in
the horizontal, vertical and up thrust
canister types in range of sizes
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 337

338.

supporting loads from 19 pounds
(8.6 Kilograms) to 98,866 pounds
(44,846.5 Kilograms).
EQUALBALANCE™ constant
effort spring hangers are available in
prime, shop or custom paint and hot
dip galvanized finish.
Download Catalog in Pdf
HIGH LOAD BOX SPRINGS
AAA Technology manufactures
engineered spring hangers in
accordance with the applicable
ASME Codes for Pressure Piping,
MSS Standards SP-58 and SP-69 and
the applicable U.S. Government
specifications. High Load box
springs provide excellent stability
where small vertical movement and
high loading is expected and loads
up to 250,000 can be accommodated.
RIGID SWAY STRUT
ASSEMBLIES
AAA Technology inventories a stock
of components for use in both the
welded and the adjustable rigid sway
strut units. Upon receipt of your
requirements and order, we will
assemble the necessary components
and ship the rigid sway strut units
you require.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 338

339.

Sway Brace Assemblies AAA
Technology manufactures a standard
line of sway brace assemblies
capable of handling loads up to 7,200
lbs. and pipe diameters up to 42‖.
AAA Technology maintains an
inventory of components and can
produce finished assemblies quickly.
Sway Brace Assemblies can be
designed and manufactured for nonstandard loads, movements and pipe
diameters. Sway Brace Assemblies
can be provided with Bracket End
Connections and/or special 3 Bolt
Pipe Clamps and are available in the
following finishes: Carbon Steel –
black, painted and hot dip galvanized
or Stainless Steel – plain
Snubbers
For absorbing thrust associated with
the release of blow off valves which
may cause immediate or
accumulative damage to piping or
equipment. For use with piping
subjected to shock, sway or vibration
caused by earthquake, water
hammer, or other transient forces.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 339

340.

VIBRATION CONTROL
RESTRAINTS FOR PIPELINES
AND BOTTLES
Field proven and tested in years of
numerous applications worldwide
and can be designed to accommodate
both Dynamic and Thermal
flexibility requirements for
temperature -65F (18C) to 350F
(177C). Mechanical clamp
stiffness's and bolt torque
recommendations are available for
each design to aid in installation.
TRI*SLIDE™ LOW FRICTION
SLIDE PLATES
The TRI*SLIDE™ low friction pipe
supports are a family of pipe slide
plate assemblies and pipe shoes
offering a wide range of designs and
attachment configurations from
which to select. For hot piping
systems, AAA Technology offers
designs from the standard T-bar shoe
to several reinforced shoe designs for
welding to the pipe. For hot piping
systems where welding to the pipe is
not permitted, we offer several
designs of u-bolted and clamped
shoes. Several designs for welded
and bolted guide units are also
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 340

341.

available. Variations of these
designs, excluding the designs
calling for welding to the pipe, are
also offered for low temperature and
cryogenic applications.
TRI*SLIDE™ low friction pipe
supports incorporate two mating
bearing surfaces between the pipe
and the support structure thereby
permitting piping movements
parallel to the bearing surfaces while
offering relatively low resistance to
movements. TRI*SLIDE™ units
may be ordered with your choice of
the following bearing surfaces: high
quality graphite plates or industrial
quality glass filled PTFE bonded to
steel plates.
TRI*Slide™ Brochure in PDF
TRI*Slide™ High Temperature
Brochure in PDF
TRI*FOAM™ MOLDED RIGID
POLYURETHANE PIPE
SADDLES AND SUPPORTS
The TRI*FOAM™ molded rigid
polyurethane pipe saddles and
supports are a family of pipe support
and restraint units especially
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 341

342.

designed for low temperature and
cryogenic service. A wide variety of
designs are offered from the 60
degree wedge to the 180 degree
saddle, and further to the 360 degree
full encirclement unit. We also offer
layered units for extreme service
conditions. TRI*FOAM™ saddles
are molded high quality, high density
polyurethane units with a low ―K‖
factor (thermal conductivity). When
the units are subjected to
temperatures in the range of -425
degrees F to plus 200 degrees F,
TRI*FOAM™’s physical
characteristics, including
compressive strength, will not be
significantly affected. AAA
Technology’s TRI*FOAM™ molded
rigid polyurethane pipe saddles and
supports are available with vapor
barriers and/or steel shields as well
as in combination with the
TRI*SLIDE™ low friction pipe
supports. Specially designed and
manufactured units are also available
upon request.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 342

343.

TRI*BRACE™ BRANCH LINE
VIBRATION SOLUTIONS
TRI*BRACE™ has been develped to
address the frequently encoutered
issue of small branch lines vibrating
and cracking at the connection to the
header. It is common to see field
fabricated arrangemnts generlly
fabricated of angles and plates. The
clamps utilized typically have a
rubber liner and the bracing members
are angles. When the attachment
point is a flange, a plate is typically
attached by placing a arc plate with
the flange shape and with flange bolt
pattern drilled in it. Failure typicaly
occurs at he welded connection
between the angles and the clamps or
plates.
TRI*WEAR™ Pads are pipe
protective coverings used to prevent
corrosion and electrical conductivity
between the pipe and the pipe
support. They also prevent metal to
metal abrasion & dampen
vibrations. TRI•WEAR™ acts as a
second skin reinforcing the contact
surface. These pads are seal bonded
to the pipe in order to prevent
moisture collection behind the wear
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 343

344.

pads. Bonded TRI•WEAR pads
provide up to 45,000 psi compressive
strength and work from -60⁰F to
500⁰F. They are available in pipe
sizes from ¾‖ to 36‖.
Specially designed and manufactured
units are also available upon request.
TRI*COMPOSITE™ Pipe Shoes These shoes are easy to install and
greatly reduce the ―Installed Cost‖
per shoe. They can be epoxied to the
pipe or banded as shown. Made
from high density polyurethane foam
cores (cut by numerical control
equipment) with a toughened FRP
outer shell, the shoe has enhanced
thermal insulating properties while
preventing electrical conductivity
and corrosion and can be used for
pipes from -350°F up to 225°F. Our
TRI•COMPOSITE Pipe Supports are
available in light and heavy duty,
strapped or bonded in pipe diameters
of ¾‖ to 36‖.
Specially designed and manufactured
units are also available upon request.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 344

345.

Pipe Support Hardware
AAA Technology maintains a large
stock of rigid hanger components, in
both black and hot dip galvanized
finishes, including rods (Machine
Thread & All Thread), eye rods,
weld less eye nuts, forged steel
clevises, forged steel turnbuckles,
two and three bolt pipe clamps, riser
clamps, socket clamps, special
clamps, pipe straps, clevis hangers,
beam clamps, C-clamps, welded
beam attachments, welding lugs, Ubolts, pipe rolls, pipe roll stands, pipe
covering protection saddles,
insulation protection shields, bolts,
nuts, washers and horizontal
travelers. Individual hanger
components may be shipped in bulk
or AAA Technology’s staff can
assemble hangers as required and
ship to your jobsite in a timely
fashion
VIBRATION DAMPERS AND
SWAY BRACES
AAA Technology stocks components
for use in both spring coil type and
rotary friction type vibration control
and sway brace units. Vibration
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 345

346.

control and/or sway brace units are
shipped upon order requirements.
MISCALLENOUS
FABRICATION
Adjustable Stands
Instrument Stands
U-Bolt Angle Stands
Dummy Legs
Phenolic Insulators
Elastomeric Bearings
Anchor Bolts & Sleeves
CUSTOM FABRICATED PIPE
SHOE
For hot piping systems, AAA
Technology offers designs from the
standard T-bar shoe to several
reinforced shoe designs for welding
to the pipe. Where welding to the
pipe is not permitted, we offer
several designs of u-bolted and
clamped shoes.
Elastomeric Bearings for
ANCHOR BOLTS &
SLEEVES - All thread
Vibration/Noise Reduction, Random
studs, double end studs,
Fiber Orientation Woven Reinforced
hook bolts, J-bolts, bent J- and PTFE coated and Neoprene.
bolts & chemical
anchors...black, painted or
galvanized.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 346

347.

PHENOLIC
INSULATORS Beechwood Blocks,
Permali Blocks, Micarta
Blocks, Sleeves and
Washers.
Anchor Bolts & Sleeves Brochure in
PDF
INSTRUMENT
STANDS - Single or
Double Upright Instrument
Stands built to your
specifications.
Corrosion Protection Products
Brochure Download
AAA Technology & Specialties Co., Inc. has the pleasure of
introducing a line of Corrosion Protection Products that is
specially designed to protect your pipe in severe environmental
and marine conditions. Some of the following benefits are
achieved:
Stops induced electrical currents
Eliminates localized galvanic corrosion
Keeps humidity away from supports
Provide a second skin of protection
Variety of clamps, hangers and supports
Products for cryogenic applications
Products for restraint or slide bearing.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 347

348.

When used in marine conditions, exposure to salt water or spray
makes this kind of protection critical, because salt acts as an
electrolyte to accelerate corrosion. So this added protection is an
insurance for continued service in these conditions or where
there is excessive humidity. Our conventional FRP products
operate from -60°F to 500°F, but our toughened epoxies can go
as low as from -350°F .
Please call us or email [email protected] for further
information.
Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 348

349.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 349

350.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 350

351.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 351

352.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 352

353.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 353

354.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 354

355.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 355

356.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 356

357.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 357

358.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 358

359.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 359

360.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 360

361.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 361

362.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 362

363.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 363

364.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 364

365.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 365

366.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 366

367.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 367

368.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 368

369.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 369

370.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 370

371.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 371

372.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 372

373.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 373

374.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 374

375.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 375

376.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 376

377.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 377

378.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 378

379.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 379

380.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 380

381.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 381

382.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 382

383.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 383

384.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 384

385.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 385

386.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 386

387.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 387

388.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 388

389.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 389

390.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 390

391.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 391

392.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 392

393.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 393

394.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 394

395.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 395

396.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 396

397.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 397

398.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 398

399.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 399

400.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 400

401.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 401

402.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 402

403.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 403

404.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 404

405.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 405

406.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 406

407.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 407

408.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 408

409.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 409

410.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 410

411.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 411

412.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 412

413.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 413

414.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 414

415.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 415

416.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 416

417.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 417

418.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 418

419.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 419

420.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 420

421.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 421

422.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 422

423.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 423

424.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 424

425.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 425

426.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 426

427.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 427

428.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 428

429.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 429

430.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 430

431.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 431

432.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 432

433.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 433

434.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 434

435.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 435

436.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 436

437.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 437

438.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 438

439.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 439

440.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 440

441.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 441

442.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 442

443.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 443

444.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 444

445.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 445

446.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 446

447.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 447

448.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 448

449.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 449

450.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 450

451.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 451

452.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 452

453.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 453

454.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 454

455.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 455

456.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 456

457.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 457

458.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 458

459.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 459

460.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 460

461.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 461

462.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 462

463.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 463

464.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 464

465.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 465

466.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 466

467.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 467

468.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 468

469.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 469

470.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 470

471.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 471

472.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 472

473.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 473

474.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 474

475.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 475

476.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 476

477.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 477

478.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 478

479.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 479

480.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 480

481.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 481

482.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 482

483.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 483

484.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 484

485.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 485

486.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 486

487.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 487

488.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 488

489.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 489

490.

Опора скользящая для системы противопож. защиты ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100
Всего листов 491
Лист 490